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Registro Mercanti l de Baleares , hoja nº PM-37209, Fol io 185, Tomo 1797. Empresa acreditada por la Consel lería de Obras Públicas y Ordenación del terr i torio del Govern Balear en e l ÀREA D’ASSAJOS DE LABORATORI DE GEOTECNIA (GTL) con el nº Inscripción 02021GTL07 y en el AREA DE SONDEIGS, PRESA DE MOSTRES I ASSAJOS IN SITU PER A RECONEIXEMENTS GEOTÊCNICS con el nº Inscripción 02022GTC07. Empresa miembro de ALAB (Asociación de Laboratorios Acreditados de Baleares) .

INFORME GEOTECNICO

Nº 7260

SITUACION

Universidad Illes Balears, C/ Mallorca esq. C/ Vedra,

Palma

Efectuado por encargo de

UIB D. Miquel Coll Crespi

julio 2011

IS

INGENIERIA DE SONDEOS de Baleares, S.L.

C/ José Rover Motta, 12-2º 07006 PALMA DE MALLORCA TEL. 971/ 771159 FAX. 971/ 777459 CIF: B-57057119 [email protected]

IS INGENIERIA DE SONDEOS de Baleares, S.L.

OBRA: 7260 UIB C/ MALLORCA ESQ. C/ VEDRA 2

ÍNDICE

0. INTRODUCCION........................................................................................................................3 1. RASGOS GEOLÓGICOS. INUNDABILIDAD. PLUVIOMETRÍA.......................................4 2. TRABAJOS DE CAMPO...........................................................................................................8

2.1. SONDEOS A ROTACIÓN.............................................................................................8 2.2. ENSAYOS SPT “IN SITU”................................................................................................10 2.3. MEDICIÓN DE LOS NIVELES FREÁTICOS..................................................................12

3. ENSAYOS DE LABORATORIO. ...........................................................................................12 4. GEOTECNIA. ...........................................................................................................................13

4.1. IDENTIFICACIÓN DE SUELOS ......................................................................................13 4.2. ENSAYOS MECÁNICOS..................................................................................................15 4.3. EXPANSIVIDAD. ..............................................................................................................16 4.4. COLAPSABILIDAD. .........................................................................................................17 4.5. NIVELES LITOLÓGICO-GEOTÉCNICOS. ..................................................................18 4.6. PERMEABILIDAD. ...........................................................................................................19

5. CONCLUSIONES.......................................................................................................................20 5.1. TOPOGRAFÍA DEL SOLAR, AGUAS SUPERFICIALES Y DESLIZAMIENTO DE LADERAS. .....................................................................................................................................20 5.2. NIVELES FREÁTICOS. ....................................................................................................20 5.3. AGRESIVIDADES QUÍMICAS. .......................................................................................21 5.4. SEISMICIDAD...................................................................................................................21 5.5. EXCAVABILIDAD............................................................................................................22 5.6. PRESIONES DE HUNDIMIENTO....................................................................................22 5.7. HIPÓTESIS DE CÁLCULO DE ASIENTOS ....................................................................29 5.8. PARÁMETROS GEOTÉCNICOS PARA EL DIMENSIONAMIENTO DE ESTRUCTURAS: ...........................................................................................................................35 5.9. CIMENTACIONES ............................................................................................................37

P L A N O S .......................................................................................................................................39 A N E X O S .......................................................................................................................................40

RESUMEN ENSAYOS DE LABORATORIO ..............................................................................41 F O T O G R A F I A S .....................................................................................................................42



0. INTRODUCCION.

Hemos sido solicitados por la UIB, para la ejecución de un Informe Geotécnico

aplicando el Código Técnico de la Edificación (CTE) en su Documento Básico de Seguridad Estructural-Cimientos.

El cliente nos ha facilitado la siguiente documentación:

Datos facilitados por el cliente Plano de situación del solar

X

Plano de planta del edificio dentro del solar

X

Nº de plantas y de sótanos

X

Plano de cargas y de estructura

Plano topográfico en caso de que el solar tenga más de 15% de inclinación

• SITUACIÓN: C/ Mallorca esq. C/ Vedra, UIB, Palma • INCLINACIÓN DEL SOLAR: 0% • Nº DE SÓTANOS: 1 • Nº DE PLANTAS: Pb+1 • SUPERFICIE DE OCUPACION EN PLANTA m2: 3000 • TIPO DE CONSTRUCCIÓN*: C-1 • GRUPO DE TERRENO**: T-1

* C-0; C-1; C-2; C-3; C-4 ** T1; T2; T3



1. RASGOS GEOLÓGICOS. INUNDABILIDAD. PLUVIOMETRÍA

El solar se enclava en el Aluvial Cuaternario de Palma, que se extiende formando un amplio abanico al pie de la Sierra de Tramuntana, y se halla integrado por la presencia de numerosos conos de aluvión depositados por los torrentes que descienden de dicha Sierra. El depósito de los aluviones, en su parte superior, coincide con una serie de secuencias alternativas de regresiones y transgresiones del nivel del mar, consecuencia de intensos cambios climáticos que daban lugar a procesos erosivos o a la deposición de nuevos sedimentos, variando la litología depositada de los mismos según el régimen de las corrientes fluviales, las cuales con frecuencia colmataban antiguos cauces o excavaban nuevos canales, lo cual explica los frecuentes cambios laterales de gravas con matriz de finos a lentejones arcillo-limo-arenosos. En ocasiones se intercalan de forma errática costras calcáreas con diversos espesores y discontinuas lateralmente. En otras, las gravas con matriz de finos se cementan, dando lugar a conglomerados con cementación incipiente o a conglomerados cementados, que también se localizan de forma errática. Los materiales que presentan cementación pueden originarse en los lentejones de finos, que si se cementan pasan a ser LIMOLITAS. Las gravas dominantes se transforman al cementarse en CONGLOMERADOS, y algún tramo dominantemente arenoso, puede cementarse transformándose en CALCARENITAS o en COSTRAS CALCÁREAS. Como que este fenómeno de cementación es progresivo (incluso a veces se invierte este proceso obteniéndose la descalcificación), y como que el suelo es heterogéneo, se pueden encontrar diversos estadios de progresión hacia la cementación.

Los lentejones de finos se transforman en LIMOLITAS pasando por finos con “nódulos”.

Los materiales gravosos se transforman en conglomerados “con cementación

incipiente”, los cuales tendrían una cementación parcial, es decir, por ejemplo un conjunto de gravas esféricas estaría cementadas sólo en los puntos de contacto de las esferas apiladas, dejando los interespacios para arenas y finos sin cementar, y siendo la estructura del conjunto más rígida que la de las gravas, pero no llegando a la resistencia de una roca.

Es por todo ello que puedan darse en un mismo solar y a la misma o a distinta profundidad, litologías geotécnicamente consideradas duras y prácticamente no compresibles, junto a materiales blandos cohesivos y compresibles, lo cual puede originar asientos diferenciales.



• RASGOS GEOLÓGICOS



• INUNDABILIDAD Las Directrices de Ordenación Territorial de las Islas Baleares (Ley 6/99 de 3 de Abril-BOCAIB Núm48 de 17-06-1999), establece en su Artículo 19.d lo que denomina Áreas de prevención de riesgos (APR), que son las que presentan un manifiesto riesgo de inundaciones, incendios, erosión o deslizamientos. Para definir las áreas con riesgo de inundaciones, la Consellería de Medio Ambiente de Govern Balear ha editado inicialmente, para todas las islas, unos Mapas topográficos donde se definen dichas zonas. El solar no se sitúa en las zonas inundables del mapa, lo que indica que según esta información no son de prever inundaciones por causa de aguas superficiales. Hay que hacer notar que las zonas APR se refieren a clasificación de áreas de suelo rústico, pero la información topográfica incluye rústico y urbano. • PLUVIOMETRÍA Más abajo exponemos la pluviometría media anual de la zona del solar y la intensidad pluviométrica máxima en mm/h según CTE.

Pluviometría media mm

Precipitación máxima mm/h

550 70

Datos obtenidos de mapas y de estadísticas de elaboración propia.



2. TRABAJOS DE CAMPO.

2.1. SONDEOS A ROTACIÓN.

Los sondeos efectuados tienen las siguientes características:

• Método de ejecución y equipo.

Se han efectuado 5 sondeos con las siguientes profundidades:

SONDEO PROFUNDIDAD metros

1 9.00 2 9.00 3 9.00 4 13.50 5 15.00

La máquina empleada ha sido una TECOINSA modelo TP-50D. Se ha utilizado el

siguiente método de perforación:

Avance hidráulico. Método a rotación con refrigeración por agua. Varillaje convencional de diámetro 50 mm. Batería doble de diámetro 86 mm con alta recuperación de testigos. Extracción de muestras inalteradas con tomamuestras adecuado al tipo de suelo

detectado.



• Situación de los sondeos.

Ver plano A de situación.

• Cotas de las bocas de los sondeos.

Las cotas de profundidad de los sondeos se refieren a la cota cero de boca de sondeo. La cota topográfica de dicha cota cero de boca de sondeo no se ha medido, y los valores que puedan deducirse del presente Informe se han de tomar sólo de forma indicativa y aproximada, de modo que de necesitarse cotas topográficas para mediciones, es aconsejable efectuar los levantamientos topográficos pertinentes.

• Hojas de los sondeos.

En las hojas de los sondeos que figuran en los Anexos, se describen las columnas estratigráficas expresando la litología, profundidades y muestras extraídas para ensayos de laboratorio, así como ensayos SPT y otras observaciones.



2.2. ENSAYOS SPT “IN SITU”

NORMA: UNE 103-800-92 y UNE 7-308-74 Se han efectuado en el interior de los sondeos ensayos de penetración standard (SPT). Dicho ensayo consiste en la hinca de un penetrómetro tomamuestras bipartido de 2” de diámetro exterior mediante una maza de 63,5 kg de peso, que cae libremente desde una altura de 76,2 cm, contabilizándose el número de golpes necesarios para hincar 30 centímetros el penetrómetro en el suelo. El golpeo se realiza en cuatro intérvalos de 15/15/15/15 centímetros, contándose para el ensayo el número de golpes necesarios para introducir el intérvalo de 15+15 centímetros intermedio. Los resultados obtenidos se indican en las hojas de los sondeos. R, significa RECHAZO de 50 golpes.

50/10 = con 50 golpes penetra 10 cm.



• Resultados de los ensayos SPT

Se han obtenido los siguientes valores de golpeo en el campo:

SONDEO Nº PROFUNDIDAD (metros) Nº de golpes para penetrar 15+15+15+15 cm.

1 2.25-2.85 4/5/3/4 1 4.80-5.04 10/50/9 2 3.00-3.36 13/18/50/6 2 5.80-6.40 12/17/21/23 3 3.80-4.40 11/17/24/19 3 5.80-5.86 50/6 3 7.80-8.40 14/21/32/44 4 4.20-4.80 4/3/4/5 4 6.40-7.00 3/2/3/3 4 9.60-10.20 5/6/9/6 4 13.00-13.12 50/12 5 2.60-3.20 4/5/6/5 5 5.80-6.40 2/2/3/2 5 8.90-9.50 4/3/4/3 5 14.00-14.22 41/50/7

• VALORES DE N SPT PARA CADA NIVEL:

Se han obtenido los siguientes valores de N de SPT para los niveles ensayados:

NIVEL* VALORES de N de SPT Cond/Con 50/9 50/6

R 8 11 MAG 20 31 41 A+G 38 GM 53 50/12 50/7

Mv/Mg 7 5 15 5 7 NOTA: Significado de los valores de SPT : 20 significa 20 golpes para penetrar 30 cm y 50/3 significa que con

50 golpes (RECHAZO), se penetra 3 cm. NOTA: Los valores en cursiva indican que el ensayo comenzó en un nivel y finalizo en otro. * Ver NIVELES LITOLÓGICO-GEOTÉCNICOS en 4.5



2.3. MEDICIÓN DE LOS NIVELES FREÁTICOS.

En las fechas de ejecución de los sondeos, no se ha detectado en los mismos nivel freático alguno.

NOTA: Se desconoce si en la zona pueden presentarse acuíferos colgados o circulantes esporádicos. Para conocerlo debería realizarse un estudio hidrogeológico y colocar además piezómetros y revisarlos periódicamente durante un periodo de tiempo superior a un año. 3. ENSAYOS DE LABORATORIO.

En los sondeos, se han extraído muestras inalteradas. De estas muestras inalteradas extraídas en el campo se han realizado los siguientes ensayos de laboratorio: • Ensayos de identificación : Humedad natural. NORMA: UNE 103 300/93. Granulometría por tamizado. NORMA: UNE 103 101/95. Límites de Atterberg. NORMA: UNE 103 104/93 y

UNE 103 103/94. Densidad aparente NORMA: UNE 103-301/94

• Ensayos de resistencia: Compresión Simple. NORMA: UNE 103-400-93. Corte Directo UU NORMA: UNE 103-401:1998

• Ensayos químicos: Análisis químicos cualitativos de Sulfatos y de Cloruros

La longitud de las muestras inalteradas ha sido como mínimo de 20 centímetros y su diámetro medio de 7,6 centímetros. Las actas de laboratorio se exponen en los ANEXOS



4. GEOTECNIA.

4.1. IDENTIFICACIÓN DE SUELOS

Ver hojas de ensayos en los Anexos.

4.1.1. Granulometría.

Para mayor facilidad estadística, se han agrupado las granulometrías en: % Gravas : > 2 mm de diámetro. % Arenas : de 2 mm a 0,074 mm de diámetro. % Finos : < 0,074 mm de diámetro (arcillas y limos).

Los niveles ensayados han dado los siguientes valores:

% GRAVAS

NIVEL* VALORES MAG 13.6 64.4 A+G 36.8 Mv 0 0.4 Mg 0

* Ver NIVELES LITOLÓGICO-GEOTECNICOS en 4.5

% ARENAS

NIVEL* VALORES MAG 16.2 14.9 A+G 13.7 Mv 10 14.4 Mg 1.4

* Ver NIVELES LITOLÓGICO-GEOTECNICOS en 4.5

% FINOS

NIVEL* VALORES MAG 70.2 20.7 A+G 49.6 Mv 90 85.3 Mg 98.6

* Ver NIVELES LITOLÓGICO-GEOTÉCNICOS en 4.5



4.1.2. Límites de Atterberg y Humedades Naturales.

Se han obtenido los siguientes valores:

MUESTRA NIVEL* WL% WP% IP W % M-2 A+G 26 14.3 11.7 15.8 M-6 MG 54 26.3 27.7 34.4


4.1.3 Características geotécnicas primarias.

A través de los valores de los Límites de Atterberg y de la Humedad natural, se han deducido los Índices de Fluidez, de Desecación y de Consistencia.

A continuación se exponen los valores hallados:

MUESTRA Nº INDICE DE FLUIDEZ INDICE DE DESECACIÓN

INDICE DE CONSISTENCIA

M-2 0.12 1.10 0.87 M-6 0.29 1.30 0.7

Por lo que se obtienen las siguientes Características geotécnicas primarias:

NIVEL* GRADO DE FLUIDEZ

GRADO DE EXPANSIVIDAD

GRADO DE CONSISTENCIA

GRADO DE PLASTICIDAD

A+G Solido No peligroso Solido Poco plastico Mg Solido No peligroso Plastico Plastico


Las escalas de esta clasificación son las siguientes: • GRADO DE FLUIDEZ: SÓLIDO, PLÁSTICO, LÍQUIDO. • GRADO DE EXPANSIVIDAD: NO PELIGROSO, MARGINAL, PELIGROSO Y MUY PELIGROSO. • GRADO DE CONSISTENCIA: SÓLIDO, PLÁSTICO, FLUIDO. • GRADO DE PLASTICIDAD: N.P., POCO PLASTICO, PLASTICO, MUY PLASTICO



4.1.4. Clasificación CASAGRANDE

En los niveles ensayados, se han obtenido las siguientes clasificaciones;

NIVEL** CASAGRANDE A+G CL (Arcillas inorganicas de baja a media plasticidad) MAG GC (Gravas con arcillas y mezclas de grava arena arcilla) Mg CHArcillas inorganicas de alta plasticidad, untosas al tacto)

* SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (SUCS= CASAGRANDE) ** Ver NIVELES LITOLÓGICO-GEOTÉCNICOS en 4.5 4.2. ENSAYOS MECÁNICOS.

4.2.1. Compresión Simple.

Los ensayos de Compresión Simple efectuados han dado los siguientes valores de rotura en kg/cm2:

NIVEL** qu VALORES DE ROTURA kg/cm2

Mg 0.38 ** Ver NIVELES LITOLÓGICO-GEOTÉCNICOS en 4.5 También se han realizado varios ensayos de penetración con el Soil Test, al ser las muestras demasiado blandas para efectuar un ensayo a compresión simple, dando los siguientes valores de rotura en kg/cm2:

NIVEL** qu VALORES DE ROTURA kg/cm2 M-4 (Mv) 1 1 1 0.5 1 0.5 1 M-5 (Mv) 0 0 0.5 0 0.5 0 0.5



4.2.2. Ensayos de corte directo, no consolidado, no drenado UU

Los gráficos de los ensayos efectuados en el aparato de corte directo se exponen en los Anexos.

MUESTRA Nº NIVEL* Angulo de rozamiento interno

Resistencia al corte sin drenaje Cu: kg/cm2

M-4 Mv 17.6 0.35 * Ver NIVELES LITOLÓGICO-GEOTÉCNICOS en 4.5 4.3. EXPANSIVIDAD.

• Criterios de expansividades.

A través de los valores obtenidos en laboratorio de: ENSAYO BAJO MEDIO ALTO MUY ALTO Pasa T nº 200 <30 30-60 60-95 >95 Limite Liquido <30 30-40 40-60 >60 I.P. <18 15-28 25-40 >35 I. Desecación W/L.P. >1 0.7-1.0 0.25-0.7 <0.25 Lambe C.P.V. <2 2-4 4-6 >6 Lambe I.E. kg/cm2 <0.85 0.85-1.6 1.6-2.3 >2.3 Pres. Hinch. kg/cm2 <0.3 0.3-1.2 1.2-3.0 >3.0 Hinch. Libre <1 1.0-5.0 3.0-10.0 >10.0 Comp. Simple kg/cm2 <1 1.0-3.0 3.0-6.0 >6.0

Se obtienen los siguientes criterios de expansividad :

GRADO DE EXPANSIVIDAD MUESTRA Nº NIVEL

BAJO MEDIO ALTO MUY ALTOM-2 A+G X M-6 Mg X



4.4. COLAPSABILIDAD.

CRITERIO PARA EL POTENCIAL DE COLAPSO

0,8

1,0

1,2

1,4

1,6

1,8

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90

Límite líquido %

Den

sida

d se

ca t/

m3COLAPSABLE

NO COLAPSABLE

Crespo,1985

MUESTRA Nº NIVEL d

t/m3

WL % COLAPSABLE NO

COLAPSABLEM-2 A+G ≈1.7 26 X M-6 Mg 1.42 54 X



4.5. NIVELES LITOLÓGICO-GEOTÉCNICOS.

A través de la observación de los testigos de los sondeos y de los resultados de los ensayos de campo y de laboratorio, se ha realizado la siguiente clasificación litológico-geotécnica, que de ahora en adelante denominaremos NIVEL:

NIVEL DESCRIPCIÓN LITOLÓGICO-GEOTÉCNICA CONSISTENCIA

R Rellenos de tierra, arenas, gravas, bolos y margas Medio

MAG Margas arenas y gravas Firme-Compacto

Con Conglomerado Duro

Cond Conglomerado descompuesto Duro

Mo/Mv/Mg Margas ocres/Margas verdes/Margas grises Blando-Medio

A+G Arcillas con gravas Compacto

GM Gravas y bolos con niveles de margas Duro

VALORES

GOLPEO SPT VALORES qu (kg/cm2) CONSISTENCIA DEL SUELO

<2 0-0.25 Muy blando

2-5 0.25-0.50 Blando

5-15 0.50-1.50 Medio

15-30 1.50-2.50 Firme

30-50 2.50-4.00 Compacto

>50 >4.00 Duro



4.6. PERMEABILIDAD.

La permeabilidad estimada para los niveles litologicos abajo indicados es de:

NIVEL PERMEABILIDAD (CM/SEG)

Rellenos de tierra, arenas, gravas, bolos y margas 10-1 – 10-4

Margas arenas y gravas 10-3 – 10-5

Conglomerado/Conglomerado descompuesto 10-3 – 10-5

Margas ocres/Margas verdes/Margas grises 10-5 – 10-7

Arcillas con gravas 10-4 – 10-6

Gravas y bolos con niveles de margas 10-1 – 10-4



5. CONCLUSIONES.

A partir de los datos suministrados por el cliente, de los sondeos efectuados en el solar y de los ensayos de laboratorio realizados, llegamos a las siguientes conclusiones:

5.1. TOPOGRAFÍA DEL SOLAR, AGUAS SUPERFICIALES Y

DESLIZAMIENTO DE LADERAS. No es objeto del presente Informe ni el estudio de la topografía del solar ni el estudio de aguas superficiales de la zona, ni el estudio del deslizamiento de laderas. Para el conocimiento de cada uno de estos temas se necesitará un estudio específico de cada uno de ellos. 5.2. NIVELES FREÁTICOS.

Tal como se expone en 2.3, en las fechas de ejecución de los sondeos, no se ha detectado nivel freático alguno.

Para conocer si se pueden presentar acuíferos esporádicos en épocas de lluvias, debería

realizarse un estudio hidrogeológico, además de colocar piezómetros y revisarlos periódicamente durante un período de tiempo superior a un año.



5.3. AGRESIVIDADES QUÍMICAS.

Según el Anejo 5 de la EHE, el suelo tiene una agresividad al hormigón:

SUELO NO AGRESIVO X DÉBIL MEDIO FUERTE

5.4. SEISMICIDAD

Para la evaluación del riesgo sísmico se recurrirá a la Norma Sismorresistente (NCSE-

02). Zona Sísmica Baleares (Mallorca). En el solar existen los siguientes tipos de terreno: Zona sondeos 1, 2 y 3 -Terreno tipo III: Suelo granular de compacidad media, o suelo cohesivo de consistencia firme

a muy firme. Velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales o de cizalla, 400 m/s ≥ Vs>200 m/s.

Coeficiente C= 1,6 Zona sondeos 4 y 5 -Terreno tipo IV: Suelo granular suelto, o suelo cohesivo blando. Velocidad de propagación de

las ondas elásticas transversales o de cizalla, Vs�200 m/s. Coeficiente C= 2,0 • Aceleración sísmica en Baleares = 0,04 • Coeficiente de contribución = 1,0



5.5. EXCAVABILIDAD.

Excepto los niveles de conglomerado que requerirán el uso de un martillo hidráulico,

el resto de materiales detectados en los sondeos se podrán excavar con cuchara convencional y excavadora. 5.6. PRESIONES DE HUNDIMIENTO

5.6.1. NIVELES ASIMILADOS A COHESIVOS

Considerando que el ángulo de rozamiento interno de cálculo es ϕ=0, se tiene: q= cu (2+п) +1ال D siendo: q= Presión de hundimiento cu = Resistencia al corte no drenado ≈(qu /2) Densidad aparente del suelo lateral de empotramiento = 1ال D= Profundidad de empotramiento del cimiento qu = Rotura a la compresión simple y se obtiene: NIVEL: Mo/Mv/Mg (SPT 5-15) (qu 0-1) (Cu 0.35)

• q= 1.79 kg/cm2 ; q= 0.179 MPa y con un factor de seguridad F= 3: • qa = q/3

• qa = 0.59 kg/cm2 ; qa = 0.059 MPa



5.6.2. NIVELES ASIMILADOS A GRANULARES

Valido también para rocas con RQD<25, con qu<25 kg/cm2 o con un grado de meteorización igual o menor a IV; Se basa este cálculo en los valores N obtenidos del SPT. Para B< 1,2 metros qadm = 12 N (1+ (D/3B)).(st/25) kN/m2

Para B ≥ 1,2 metros qadm 8N (1+ (D/3B)).(st/25)((B+0,3)/B)2 kN/m2

y siendo: qadm = capacidad de carga admisible kN/m2 st = Asiento total admisible, en mm =15

N= N de SPT. Valor medio de los valores incluidos en el bulbo de presiones del Cimiento D= Empotramiento del cimiento B= Ancho del cimiento=1.8 se obtiene:

• NIVEL: MAG/A+G (SPT 20-41)

qadm = 2.02 kg/cm2 ; qadm = 202 kN/m2

• NIVEL: GM/Con/Cond (SPT >50)

qadm = 3.26 kg/cm2 ; qadm = 326 kN/m2



5.6.3. RESUMEN DE CAPACIDADES DE CARGA AL HUNDIMIENTO:

A través de los cálculos anteriores se resume para cada NIVEL la capacidad de carga admisible del terreno con factor de seguridad F=3 ó F>3 incluido, sin tener en cuenta los asientos.

NIVEL CAPACIDAD DE CARGA ADMISIBLE SIN TENER EN CUENTA LOS ASIENTOS kg/cm2

FACTOR DE SEGURIDAD

R - - Mo/Mv/Mg 0.59 3 MAG/A+G 2.02 3

GM/Con/Cond 3.26 3 NOTA : Estos valores no son aplicables como capacidades de carga admisibles sin tener en cuenta los asientos uniformes y/o diferenciales, o en su caso los hinchamientos y/o la colapsabilidad.



5.6.4. CIMENTACIONES PROFUNDAS: MICROPILOTES:

Según la figura 3.3 de la “Guía para el proyecto y la ejecución de micropilotes en obras de Carretera” del Ministerio de Fomento, tenemos los siguientes valores; Resistencia unitaria por FUSTE según los valores de SPT para cada nivel:

• NIVEL: Mo/Mv/Mg (SPT 5-15) (qu 0-1) (Cu 0.35) Rf,lim = 0.06 MPa ; Rf,lim = 0.60 Kg/cm2


Rf,lim = 0.16 MPa ; Rf,lim = 1.60 Kg/cm2

• NIVEL: GM/Con/Cond (SPT >50) Rf,lim = 0.28 MPa ; Rf,lim = 2.80 Kg/cm2

(valores sin factor de seguridad)



5.6.5. CIMENTACIONES PROFUNDAS: PILOTES: • Suelos FINOS:

Resistencia unitaria de hundimiento por PUNTA para pilotes de SUSTITUCIÓN: qp=NP . cu

Resistencia unitaria de hundimiento por fuste en pilotes de SUSTITUCIÓN:

qf= (100 cu)/(100+cu); (qf y cu en kPa ) y siendo:

qp = Resistencia unitaria por punta NP = Factor de empotramiento= 9 cu = Resistencia al corte sin drenaje qf = Resistencia unitaria por fuste qu= Rotura en la compresión simple

se obtiene:

• NIVEL: Mo/Mv/Mg (SPT 5-15) (qu 0-1) (Cu 0.35)

qp = 25.9 kPa ; qp= 0.26 kg/cm2

qf = 315 kPa qf= 3.15 kg/cm2

(Valores sin factores de seguridad)



• Suelos GRANULARES:

Cálculo por medio de los valores de N de SPT

Resistencia unitaria de hundimiento por PUNTA para pilotes de SUSTITUCIÓN:

qp = fn . N ( en MPa) siendo: fn = 0,2 N= Valor medio de N de SPT Resistencia unitaria de hundimiento por FUSTE para pilotes de SUSTITUCIÓN en

un determinado punto del terreno: qf = 2,5 N (en kPa )

y se obtiene:


qp = 6.2 MPa ; qp= 62 kg/cm2

qf = 77.5 kPa ; qf = 0.78 kg/cm2

• NIVEL: GM/Con/Cond (SPT >50)

qp = 10.0 MPa ; qp= 100.0 kg/cm2

qf = 125 kPa ; qf = 1.25 kg/cm2 (Valores sin factor de seguridad)



5.6.6. Resumen resistencias unitarias para micropilotes/pilotes: Estos valores llevan incorporados un factor de seguridad de 3 para la punta y de 2 para el fuste.

NIVEL

Resistencia unitaria por fuste

según Guia Micropilotes (IU)

qf

kg/cm2

Resistencia unitaria por fuste según CTE para

pilotes qf

kg/cm2

Resistencia unitaria por

punta segun CTE para pilotes qp

kg/cm2

R 0.00 0 0 Mo/Mv/Mg 0.30 0.13 1.05 MAG/A+G 0.80 0.39 21

GM/Con/Cond 1.40 0.63 33 Recomendaciones:

Se debe tener en cuenta que en el caso de utilizar micropilotes para la cimentación, se debe desestimar la resistencia por punta de dichos micropilotes si apoyan sobre un terreno con un valor de SPT < 30 golpes.

En el caso de considerarse la resistencia por punta, esta no debe superar el 15% de la

resistencia de calculo por fuste a esfuerzos de compresión, según indica la “Guía para el proyecto y la ejecución de micropilotes en obras de carretera” del Ministerio de Fomento.



5.7. HIPÓTESIS DE CÁLCULO DE ASIENTOS

5.7.1. Hipótesis de cálculo de asientos por el método elástico. • HIPÓTESIS DE CÁLCULO: Tipo de cimiento: Zapata cuadrada Modulo de poison, ν : 0.3 Profundidad de los sótanos, m: 0

Para el calculo de los asientos se empleara el Método elástico multicapa de Steinbrenner, que viene dada por la siguiente expresión:

)),,·(·),,·(·(·2· cbaMBcbaNAEbPSz −=

Donde P = Presión vertical uniforme trasmitida por la cimentación kg/cm2: 2.00 E = Modulo de elasticidad kg/cm2: MAG/A+G=210, Mo/Mv/Mg=45, Con/GM=500 A y B = Coeficientes dependientes del modulo de poison; A= 1- ν2

B= 1 – ν – 2 ν 2 N y M = Funciones dependientes de la profundidad de la cimentación y sus dimensiones; N = 1 M = ∑ profundidad bajo cimiento/ancho cimiento

Y se obtienen los siguientes asientos en centímetros:

SONDEO ASIENTO cm PARA CIMIENTO FLEXIBLE

1.5 x 1.5 mts

ASIENTO cm PARA CIMIENTO FLEXIBLE

2.0 x 2.0 mts

ASIENTO cm PARA CIMIENTO FLEXIBLE

2.5 x 2.5 mts 1 0.87 1.04 1.18 2 1.04 1.24 1.40 3 0.79 0.96 1.09 4 Hundimiento Hundimiento Hundimiento 5 Hundimiento Hundimiento Hundimiento

NOTA: Estos valores de asientos son indicativos, ya que se trata solamente de una hipótesis de cálculo.



5.7.2. Asientos para pilotes Adoptando la simplificación de que el asiento de un pilote vertical aislado sometido a una carga vertical, de servicio, en su cabeza igual a la máxima recomendable por razones de hundimiento, es aproximadamente, el uno por ciento de su diámetro, más el acortamiento elástico del pilote. Esto se puede expresar mediante la siguiente formula;

PAE

llRDs

cki ⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛ ++= 21

40α

Siendo; Si = el asiento del pilote individual aislado D = diámetro del pilote, o diámetro equivalente = 55 cm P = carga sobre cabeza = 40,000 kg Rck = la carga de hundimiento = Rp x Ap + Rf x Af = 78375 + 0 = 78375 kg Rckgrupo= �.Rck = 0.92 x 118896 = 109384 kg Rp = resistencia por punta estimada = 33 kg/cm2 (Estrato GM) Rf = resistencia por fuste estimada = 0.0 kg/cm2 Se desestima al hacerlos trabajar por punta l1 = la longitud del pilote fuera del terreno = 0 l2 = la longitud del pilote dentro del terreno = 1500 cm A = área de la sección transversal del pilote = 2375 cm2 E = modulo de elasticidad del pilote = 250,000 kg/cm2 α = un parámetro variable según tipo de transmisión de cargas al terreno, para pilotes que trabajan por punta = 1, para pilotes que trabajan por fuste = 0.5, intermedios = 1/Rck(0.5 Rfk+ Rpk) En la zona de los sondeos 4 y 5, para un pilote de 15 mts de longitud y de diámetro 55 cms con una carga de 40 Tn, trabajando por punta, tenemos: Si = 0.80 cm



5.7.3. Asientos para micropilotes Adoptando la simplificación de que el asiento de un pilote vertical aislado sometido a una carga vertical, de servicio, en su cabeza igual a la máxima recomendable por razones de hundimiento, es aproximadamente, el uno por ciento de su diámetro, más el acortamiento elástico del pilote. Esto se puede expresar mediante la siguiente formula;

PAE

llRDs

cki ⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛ ++= 21

40α

Siendo; Si = el asiento del pilote individual aislado D = diámetro del pilote, o diámetro equivalente = 20 cm P = carga sobre cabeza = 30,000 kg Rck = la carga de hundimiento = Rp x Ap + Rf x Af = 0 + 62831 = 62831 kg Rp = resistencia por punta estimada = 0 kg/cm2 Rf = resistencia por fuste estimada = 0.5 kg/cm2 (Media valores estrato M y GM) l1 = la longitud del pilote fuera del terreno = 0 l2 = la longitud del pilote dentro del terreno = 2000 cm A = área de la sección transversal del pilote = 314 cm2 E = modulo de elasticidad del pilote = 250,000 kg/cm2 α = un parámetro variable según tipo de transmisión de cargas al terreno, para pilotes que trabajan por punta = 1, para pilotes que trabajan por fuste = 0.5, En la zona de los sondeos 4 y 5, para un micropilote de 20 mts de longitud y de diámetro 20 cms con una carga de 40 Tn, trabajando por fuste, tenemos: Si = 0.82 cm



5.7.4. Transmisión de cargas al subsuelo bajo un cimiento.

• HIPÓTESIS DE CÁLCULO:

Tipo de cimiento: Zapata Cuadrada Ancho de cimiento (B) metros: 2 Largo de cimiento (A) metros: 2 Carga del pilar (P) toneladas: 80 Presión de carga del cimiento (q) kg/cm2: 2.0 Profundidad de los sótanos, m: 4

PROFUNDIDAD A PARTIR DEL FONDO DE EXCAVACIÓN DEL CIMIENTO (m)

CARGA TRANSMITIDA EN LA VERTICAL DEL EJE DEL CENTRO DEL CIMIENTO (kg/cm2)

0 2.00 0.5 1.86 1 1.40

1.5 0.97 2 0.67

2.5 0.48 3 0.36 4 0.22 5 0.14



5.7.5. Estimación de la sobrecarga unitaria sobre el terreno de cimentación para LOSAS. Para el edificio en estudio se supone que:

- Peso por pilar y por planta= 800 kg/m2 = 0,8 t/m2 para un área de influencia de 5 x 6 metros

- Capacidad de carga admisible del suelo de cimentación, qadm=0.59 En el presente caso estimamos las siguientes cargas:

- Peso estimado por pilar= (0,8 x 6 x 5 + 1.0) x 3 = 75 t - Sobrecarga unitaria de uso de sótano= 0,4 t/m2 - Peso unitario de una LOSA= 2,4 x 0,6= 1,44 t/m2 - Sobrecarga unitaria sobre el terreno de cimentación=

75

6 x 5 + 0,4 + 1,44 = 4.34 t/m2= 0.434 kg/cm2

- Peso unitario del excavado: 4 x 1.7 = 6.8 t/m2= 0.68 kg/cm2

Por lo tanto, la sobrecarga unitaria sobre el terreno de cimentación (0.43 kg/cm2) es menor que el peso unitario del terreno excavado (0.68 kg/cm2).

Y el asiento será practicamente nulo



5.7.6. NORMATIVA de Asientos Admisibles Según CTE SE-C 2.4.3. los valores limite de servicio de movimiento de la cimentación según su distorsión angular están indicados a continuación; Estructuras isostáticas y muros de contención 1/300 Estructuras reticuladas con tabiquería de separación 1/500 Estructuras de paneles prefabricados 1/700 Muros de carga sin armar con flexión cóncava hacia arriba 1/1000 Muros de carga sin armar con flexión cóncava hacia abajo 1/2000 -Asientos uniformes en zapatas: máximo 3.0 cm (según bibliografias existentes) -Asientos uniformes en losas: máximo 5.0 cm (según bibliografias existentes)



5.8. PARÁMETROS GEOTÉCNICOS PARA EL DIMENSIONAMIENTO DE ESTRUCTURAS:

5.8.1. Coeficientes de empuje del terreno:

Teniendo un muro con el trasdós vertical y con el apoyo horizontal: KA = 1- sen φ΄ 1+ sen φ΄ Kp = 1+ sen φ΄ 1- sen φ΄

Ko = (1- sen φ΄ ) . Roc

0,5

y siendo: φ΄ = ángulo de rozamiento interno efectivo estimado=27 (Rellenos) Roc = razón de la sobreconsolidación = 1 KA = Coeficiente de empuje activo KP = Coeficiente de empuje pasivo Ko = Coeficiente de empuje en reposo Se obtiene: KA = 0.37

Kp = 2.66 K0 = 0.54



5.8.2. Otros parámetros geotécnicos

NIVEL ϕ’ º c’

t/m2 c’

kN/ m2K30

kg/cm3K30

MN/m3γ

t/m3 γ

kN/m3γd

t/m3 γd

kN/m3

R 27 0 0 - - 1.9 19 1.7 17 M 18-22 2 20 1 10 1.9 19 1.5 15

MAG/A+G 28-30 1 10 12 120 2.0 20 1.8 18 GM 33 0.5 5 30 300 2.1 21 1.9 19

Con/Cond 33-36 2 20 150 150 2.3 23 2.2 22 Significando:

ϕ’ : Ángulo de rozamiento interno de cálculo. Obtenido de tablas.

c’ : Cohesión de cálculo. Obtenido de tablas.

K30 : Módulo de Balasto para un placa de 30 x 30 cm. Obtenido de tablas.

γ : Densidad aparente. Obtenida de ensayos y de tablas.

γd : Densidad seca. Deducida de γ en función de la humedad.

Ks : Módulo de Balasto para losa de 40 x 20 con separacion entre pilares de 8 mts

Según Terzaghi, el modulo de balasto se obtiene mediante las siguientes formulas; Losa rectancular; Suelos Cohesivos; (supuesto estrato de apoyo M ) Ks = 2/3.K30 (30/b)*(1+(b/2l)) = 0.2 kg/cm3 Suelos Granulares; (supuesto estrato de apoyo MAG) Ks = 2/3.K30 ((b+30)/(2b))2(1+(b/2l) = 3.2 kg/cm3



5.9. CIMENTACIONES

5.9.1. Cota de cimentación:

La cota de cimentación es aproximadamente la -4, aunque se deberán retirar los rellenos detectados hasta la cota -4.2 5.9.2. TALUDES DE EXCAVACIÓN:

Los taludes de excavación no serán estables verticalmente al tratarse de rellenos poco consolidados. Es por ello que se recomienda dejar inclinación en las paredes de excavación y luego ejecutar muros de contención de hormigón armado. El trasdos del muro se debe rellenar con material adecuado para permitir un correcto drenaje. En caso de no disponer de espacio para realizar la sobre excavación, se recomienda utilizar algún sistema de contención como una pantalla de pilotes o micropilotes. 5.9.3. CONCLUSIONES:

El solar de estudio se puede diferenciar en 2 zonas diferentes, según el tipo de terreno detectado en los sondeos ejecutados, una vez retirados los rellenos y excavado a cota de cimentación.

En la zona de los sondeos 1, 2 y 3, formado por alternancias de niveles de margas con cantos y conglomerado, se puede cimentar con zapatas cuadradas a una carga igual o menor a 2.0 kg/cm2, dando unos asientos menores a 1.5 cm, que consideramos admisibles. En caso de detectar algún nivel blando de margas a cota de apoyo de la zapata, este debe ser retirado, y substituido por hormigón en masa.

En la zona de los sondeos 4 y 5, formado por margas verdes y grises de unos 10 mts de potencia, seguido por niveles duros de gravas, bolos y margas, la carga admisible se ha estimado en 0.59 kg/cm2, por lo que ejecutar zapatas no es viable debido a su tamaño. Como ejemplo, para una carga de 75 Tn, seria necesaria una zapata de 3.6 x 3.6 mts, resultando en unos asientos de unos 3 – 3.5 cm, que consideramos inadmisibles.



Para esta zona recomendamos la ejecución de una losa a una carga igual o menor a 0.59 kg/cm2, que seria compensada al ser mayor el peso de las tierras excavadas y el de la estructura. El modulo de balasto se puede estimar en 0.2 kg/cm3, y se recomienda apoyar la losa sobre una capa de machaca o grava gruesa. Los asientos producidos en este caso son practicamente nulos.

Otra posible solución seria la ejecución de pilotes o micropilotes, las adherencias unitarias por punta y por fuste se dan en apartados anteriores de este informe. Según las hipótesis de calculo planteadas los asientos serian de aproximadamente 0.8 cm que consideramos admisibles.

A no ser que se ejecute toda la cimentación con cimentación profunda (donde los asientos son pequeños), en la zona de cambio de material se debe disponer de una junta de dilatación para evitar asientos diferenciales, o tensiones localizadas en la losa.

Una vez ejecutada la excavación se determinara la zona de cambio de material, ejecutando más sondeos si se estimara necesario, ya que el suelo es lo que determina la viabilidad de un tipo de cimentación u otra. En caso de duda se recomienda avisar a un técnico de Ingeniería de Sondeos de Baleares S.l.

Es posible que en épocas del año existan niveles freáticos colgados, sobre estratos impermeables, ya que tanto en el Parc Bit como en la Universidad se han detectado en algunas excavaciones realizadas, por lo que el sótano debe ir correctamente impermeabilizado.

POR INGENIERIA DE SONDEOS de Baleares, S.L.

Firmado, LUIS GUASP WILKINSON

INGENIERO TÉCNICO DE OBRAS PÚBLICAS.

Nº Col: 17664



P L A N O S



A N E X O S

4.20

5.00

5.505.80

6.30

8.00

8.40

9.00

Pro

fun

did

ad

R

MAG

Cond

MAG

Cond

MAG

Mo

GM

NIVEL

Estr

atig

rafía

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

Esca

la 1

:10

0

4.60

4.80M1M1M1M1M1M1M1M1M1

Mu

estr

a

Niv

el fr

eá

tico

10 20 30 40

2.25

2.85

4.8

5.04

R

S.P.T.

20 40 60 80

R.Q.D.

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

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15

16

17

18

19

Esca

la 1

:10

0

Relleno de tierra, arenas, gra-vas, bolos y margas

Margas arenas y gravas

Conglomerado descompuesto


Conglomerado descompuesto


Margas ocres

Gravas y bolos con niveles demargas

Descripción

Diámetro: 86 mm

BATERIA DOBLE

Cota boca Sondeo:0,00 m

Escala aprox.: 1/100

Situación: C/ Mallorca esq. C/ Vedrà Sondeo:S-1Fecha: 21/07/11

Hoja: 1Obra: 7260 Campus Universitario UIB

HOJA DEL SONDEO

1.40

1.80

3.303.60

4.60

6.70

7.20

9.00

Pro

fun

did

ad

R

Con

MAG

Bolo

MAG

A+G

Con

MAG

NIVEL

Estr

atig

rafía

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

Esca

la 1

:10

0

5.00


Mu

estr

a

Niv

el fr

eá

tico

10 20 30 40

3

3.36

R

5.8

6.4

S.P.T.

20 40 60 80

R.Q.D.

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

Esca

la 1

:10

0


Conglomerado


Bolo


Arcillas con gravas

Comglomerado


Descripción

Diámetro: 86 mm

BATERIA DOBLE





HOJA DEL SONDEO

2.90

3.30

4.50

5.105.30

6.50

7.80

9.00

Pro

fun

did

ad

R

Bolo

MAG

Con

MAG

Con

MAG

GM

NIVEL

Estr

atig

rafía

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

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16

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18

19

Esca

la 1

:10

0

3.40


Mu

estr

a

Niv

el fr

eá

tico

10 20 30 40

3.8

4.4

5.8

5.86

R

7.8

8.4

R

S.P.T.

20 40 60 80

R.Q.D.

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

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16

17

18

19

Esca

la 1

:10

0

Relleno de tierra, areans, gra-vas, bolos y margas

Bolo


Conglomerado


Conglomerado



Descripción

Diámetro: 86 mm

BATERIA DOBLE





HOJA DEL SONDEO

4.20

8.20

12.60

13.50

Pro

fun

did

ad

R

Mv

Mg

GM

NIVEL

Estr

atig

rafía

1

2

3

4

5

6

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18

19

Esca

la 1

:10

0

5.70


Mu

estr

a

Niv

el fr

eá

tico

10 20 30 40

4.2

4.8

6.4

7

9.6

10.2

13

13.12

R

S.P.T.

20 40 60 80

R.Q.D.

1

2

3

4

5

6

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12

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14

15

16

17

18

19

Esca

la 1

:10

0


Margas verdes

Margas grises


Descripción

Diámetro: 86 mm

BATERIA DOBLE





HOJA DEL SONDEO

3.80

8.40

10.20

10.60

13.50

15.00

Pro

fun

did

ad

R

Mv

Mg

MAG

Mg

GM

NIVEL

Estr

atig

rafía

1

2

3

4

5

6

7

8

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19

Esca

la 1

:10

0

5.00


12.60

12.80M6M6M6M6M6M6M6M6M6

Mu

estr

a

Niv

el fr

eá

tico

10 20 30 40

2.6

3.2

5.8

6.4

8.9

9.5

14

14.22

R

S.P.T.

20 40 60 80

R.Q.D.

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

Esca

la 1

:10

0


Margas verdes

Margas grises


Margas grises


Descripción

Diámetro: 86 mm

BATERIA DOBLE





HOJA DEL SONDEO

Solicitante:Obra nº:Situación:Fecha:Sondeo nº:Muestra nº:Tipo de muestra:

ENSAYO DE ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO UNE 103 101:1995

U.N.E. % Pasa Límites de Atterberg UNE 103103/94,103104/93

100 100 L.Líquido : 80 100 L. Plástico:63 100 I.P.:40 10025 100 Clasificación Casagrande

12,5 956,3 925 91 Humedad natural UNE 103300/932 86 W = 7,8

0,4 790,16 740,08 70 Densidad Aparente (g/ml)

Densidad Seca (g/ml):

Contenido en Sulfatos UNE 103201/96-103202/95

Contenido en Materia Orgánica UNE 103204/93

Palma a 2 de agosto de 2011

Luis GuaspResponsable del ensayo

Alberto Grimalt Director

1 de 4,6 a 4,8M-1I

Densidad de la muestra UNE 103301/93

Contenido en Carbonatos UNE 103200/93

UIB7260C/ Mallorca esq C/ Vedrajul-11

Análisis Granulométrico U.N.E 103 101

0

20

40

60

80

100

0,010,1110100Tamaño en milímetros

% q

ue p

asa

13,6 16,2

70,2

0,0

20,0

40,0

60,0

80,0

100,0

% GRAVAS % ARENAS %FINOS



Regis tro Mercant i l de Baleares , hoja nº PM-37209, Fol io 185, Tomo 1797. Empresa acred itada por la Consel ler ía de Obras Públ icas y Ordenación del terr i tor io del Govern Balear en e l ÀREA D’ASSAJOS DE LABORATORI DE GEOTECNIA (GTL) con e l nº Inscr ipc ión 02021GTL07 y en e l AREA DE SONDEIGS, PRESA DE MOSTRES I ASSAJOS IN SITU PER A RECONEIXEMENTS GEOTÊCNICS con e l nº Inscr ipción 02022GTC07. Empresa miembro de ALAB (Asociac ión de Laborator ios Acreditados de Baleares) .




100 100 L.Líquido : 26,080 100 L. Plástico: 14,363 100 I.P.: 11,740 10025 100 Clasificación Casagrande

12,5 85 CL (Arcillas inorganicas de baja a media plasticidad)6,3 745 70 Humedad natural UNE 103300/932 63 W = 15,8







UIB7260C/ Mallorca esq C/ Vedrajul-112 de 5,0 a 5,2M-2I





0

20

40

60

80

100


% q

ue p

asa

36,8

13,7

49,6

0,0

20,0

40,0

60,0

80,0

100,0









12,5 63 GC (Gravas con arcillas y mezclas de grava arena arcilla)6,3 475 44 Humedad natural UNE 103300/932 36 W = 3,5








3 de 3,4 a 3,6M-3I





0

20

40

60

80

100


% q

ue p

asa 64,4

14,9 20,7

0,0

20,0

40,0

60,0

80,0

100,0











1,95Densidad Seca (g/ml):

1,48










0

20

40

60

80

100


% q

ue p

asa

0,010,0

90,0

0,0

20,0

40,0

60,0

80,0

100,0





Solicitante: UIBObra nº: 7260Situación: C/ Mallorca esq. C/ VedraFecha:Sondeo nº: 4 de 5,7 a 5,9Muestra nº: M-4Tipo de muestra: I

ENSAYO DE CORTE DIRECTO (UNE 103-401-98)

DATOS DEL ENSAYO:Corte directo no consolidado, no drenado (UU) 0,5

29,32 55,71Humedad inicial (%): 30,60

Tensión normal (kp/cm2)Humedad final ( % )Densidad húmeda ( g/ml )Densidad seca ( g/ml )Tensión tangencial (Kp/cm2)

Palma, a 2 de agosto 2011

Luis Guasp Alberto GrimaltResponsable del Ensayo Director

ago-11

Velocidad de desplazamiento (mm/min)Volumen (cm3):

27,52

31,621,941,48

1,95

Sección probeta (cm2):

30,38

11,04

30,60

PROBETA ENSAYADA

3,02

1,94

3

kPa34,301,490,56

1,482,711,42

17,6

0,35C Cohesion , Kp/cm2

Angulo de rozamiento interno

0123456789

10

0 5 10Tiempo (min)

Tens

ión

tang

enci

al (K

p/cm

2)

0,01,02,03,04,05,06,07,08,09,0

10,0

0,0 2,0 4,0 6,0 8,0Tensiones normales (Kp/cm2)

Tens

ione

s ta

ngen

cial

es (K

p/cm

2)
















5 de 5,0 a 5,2M-5I





0

20

40

60

80

100


% q

ue p

asa

0,414,4

85,3

0,0

20,0

40,0

60,0

80,0

100,0








100 100 L.Líquido : 54,080 100 L. Plástico: 26,363 100 I.P.: 27,740 10025 100 Clasificación Casagrande

12,5 100 CH (Arcillas inorganicas de alta plasticidad)6,3 1005 100 Humedad natural UNE 103300/932 100 W = 34,4


1,91Densidad Seca (g/ml):

1,42










0

20

40

60

80

100


% q

ue p

asa

0,0 1,4

98,6

0,0

20,0

40,0

60,0

80,0

100,0







RESUMEN ENSAYOS DE LABORATORIO

OBRA Nº :

MUESTRA Nº M-1 M-2 M-3 M- 4 M-5 M-6 SONDEO Nº 1 2 3 4 5 5 PROFUNDIDAD metros 4.6a4.8 5.0a5.2 3.4a3.6 5.7a5.9 5.0a5.2 12.6a12

.8 TIPO DE MUESTRA I I I I I I

Granulometría ASTM/UNE % GRAVAS 13.6 36.8 64.4 0 0.4 0 % ARENAS 16.2 13.7 14.9 10 14.4 1.4 % FINOS 70.2 49.6 20.7 90 85.3 98.6 Límites y Humedad WL (%) Límite Líquido 26 54 WP (%) Límite Plástico 14.3 26.3 IP (%) Indice de Plásticidad 11.7 27.7 W (%) Humedad natural 7.8 15.8 3.5 31 28.7 34.4 Ensayos identificación CLASIFICACIÓN SUCS CL GC CH IG Indice de Grupo DA (t/m3) Densidad Aparente 1.95 1.91 DS (t/m3) Densidad Seca 1.48 1.42 MO (%) Materia Orgánica Ensayos mecánicos c (kg/cm2) UU 0.35 ϕæ (º) Angulo de rozamiento interno Aparente

17.6

qu (kg/cm2) Compresión Simple 0.38 EDOMETRIA Compresión Confinada HINCHAMIENTO % PH (kg/cm2) Presión de Hinchamiento IH lambe (kg/cm2) Ind.Hinchamiento CPV lambe SOIL TEST (kg/cm2 ) 0.75 0.25 NIVEL MAG A+G MAG Mv Mv Mg



F O T O G R A F I A S



OBRA 7260: FOTO 1 (SONDEO S-1/CAJA 1)


informe 7260 uibspci.uib.cat/perfil/plecs/annex_v.informe_geotecnic.pdf · * ver niveles...

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