informe

INTRODUCCION

El Puente fue diseñado del tipo Viga-Losa, este tipo de puente está compuesto

por losas planas macizas apoyadas, con algún tipo de vínculo, en vigas o

nervaduras dispuestas perpendicularmente ente ellas o con algún grado de

desviamiento, unas orientadas en sentido longitudinal que transmitirán las cargas

a los apoyos y otras llamadas diafragmas que actuarán como elementos

rigidizadores y distribuidores de las cargas.

La estructuración del puente a analizar está compuesta por dos vigas principales,

dos vigas de diafragma y dos vigas solera en los extremos del puente, estos

extremos van apoyados sobre los estribos, se cuenta con dos estribos, uno a cada

extremo del puente y la longitud del puente es de 20 metros.

El puente consta de dos apoyos, uno fijo y uno móvil, en el apoyo fijo se cuenta

con una plancha de neopreno de 1” de espesor.

ESTUDIO DE MECANICA DE SUELO

El Análisis granulométrico que se obtuvo de una muestra de suelo del lugar donde se ubicaran los estribos es el siguiente

ANÁLISIS GRANULOMETRICO

ARENA FINAPeso Inicial =950.7grTAMIZ Peso Retenido (gr) % Parcial

Retenido% Acumulado

Nº mm. Retenido Que pasa4 4.750 3.60 0.380 0.380 99.6208 2.360 27.60 2.90 3.280 96.72016 1.180 127.20 13.38 16.660 83.34030 0.600 182.50 19.20 35.860 64.14050 0.300 221.20 23.27 59.120 40.880

100 0.150 115.60 12.16 71.280 28.720<100 273.00 28.72 100.000 0.000

Estos estudios deben permitir establecer lo siguiente: Corrobora que su ubicación es optima para su construcción en el

cause Comportamiento hidráulico del rio en el tramo que comprende el cause Nivel mínimo recomendable para el tablero del puente

Considerando las avenidas máximas, con un periodo de retorno de 50 años el tablero se ubicara a 4m de la cimentación, aproximadamente 3m de la rasante

Profundidad de socavación general Profundidad mínima recomendable para la ubicación de la cimentación

Prof. (Min) = 1.00m

1

2

CAPITULO I: GENERALIDADES

1.1 OBJETIVOS DEL INFORME

Los objetivos del informe es analizar la socavación del puente Higuerani y su

consecuencia en un futuro próximo.

1.1.1 OBJETIVO GENERAL

Realizar el estudio de socavación de un puente, para nuestro caso se

seleccionó el “PUENTE CARROZABLE DE HIGUERANI”

Analizar las venidas del rio, verificando las dimensiones del puente.

1.1.2 OBJETIVOS ESPECÍFICOS:

Estimación de la altura de socavación de puente Higuerani.

Socavación local

Dar soluciones a los problemas encontrados con estructuras de protección.

1.2 DATOS GENERALES DEL PUENTE HIGUERANI:

PROYECTO : “PUENTE CARROZABLE DE HIGUERANI "

PROPIETARIO : GOBIERNO REGIONAL DE TACNA

UBICACIÓN : C.P. HIGUERANI

DEPARTAMENTO : TACNA

PROVINCIA : TACNA

DISTRITO : PACHIA.

FECHA DE INAGURACION : TACNA, FEBRERO 2008

1.3 DESCRIPCION GENERAL DEL PUENTE

3

Antecedentes:La presente obra tiene por finalidad conectar las dos márgenes del río, debido a

que en temporadas de lluvias (meses de enero, febrero y marzo) el volumen de

agua aumente en el río haciendo imposible el paso a la otra margen, para resolver

este problema se realizo el presente proyecto de puente carrozable.

Correspondiendo la Carretera en estudio a un Camino vecinal que comunica

partes importantes de la ciudad y como parte integral del plan vial de la ciudad

PACHIA es que se hace necesaria la construcción de un puente Vecinal de una

vía.

CARACTERISTICAS DEL PROYECTO

TIPO DE PUENTE : VIGA-LOSA

POR SU GEOMETRIA : RECTO

TIPO DE APOYO : ISOSTATICO

POR SU USO : PEATONAL-VEHICULAR

LUZ : 20 mts.

CARGA MAXIMA : 36 TON

NUMERO DE VIAS : 1

TIPO DE CARRETRA : CARRETERA CARROZABLE

TERRENO : GRAVOSO

Las características Técnicas generales son las Siguientes:

Clasificación de la Vía : Carretera Carrozable Vecinal

Luz : de 20 metros de longitud

Ancho : 5.20 metros de longitud (sección transversal)

4

5

CAPÍTULO II: DATOS HIDROLOGICOS ESTACION BOCATOMA HUCHUSUMA

FUENTE: PROYECTO ESPECIAL TACNA

Ese puente permite poder cruzar el rio uschusuma para así conectar el poblado de Higuerani a la red carrozable de la zona logrando su desarrollo.

DESCARAGAS MINIMAS MENSUALES (m 3 /s)

PROYECTO ESPECIAL TACNA DIRECCION DE ESTUDIOSAREA DE HIDROLOGIA

DESCARGAS MINIMAS MENSUALES (m3/s)CODIGO DE ESTACION : 19131137NOMBRE DE ESTACION : BOCATOMA UCHUSUMA LONGITUD : 69º 38' CATEG. DE ESTACION : LIMNIGRAFICA DPTO. : TACNA LATITUD : 17º 34' CUENCA : UCHUSUMA PROV. : TACNA ALTITUD : 4,250 m.s.n.m.CANAL : UCHUSUMA DIST. : PALCA FUENTE : CONVENIO PET-SENAMHI

AÑO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SET OCT NOV DIC PROM D.STD1991 0.464 0.369 0.676 0.736 0.732 0.688 0.611 0.1551992 0.644 0.809 0.913 0.858 0.915 0.658 0.618 0.756 0.975 0.995 0.746 0.746 0.803 0.1291993 0.934 1.557 1.400 0.480 0.429 0.466 0.479 0.605 0.567 0.487 0.499 0.441 0.695 0.3911994 1.329 0.020 0.685 0.604 0.659 1.043 0.835 0.789 0.461 0.461 0.372 0.310 0.631 0.3481995 0.272 0.363 0.346 0.324 0.362 0.310 0.275 0.356 0.360 0.410 0.239 0.399 0.335 0.0521996 0.407 0.458 0.469 0.437 0.268 0.098 0.135 0.113 0.138 0.298 0.448 0.394 0.305 0.1491997 0.419 0.265 0.238 0.527 0.521 0.300 0.572 0.291 0.417 0.415 0.406 0.480 0.404 0.1101998 0.511 0.671 0.540 0.644 0.410 0.510 0.331 0.220 0.342 0.445 0.415 0.593 0.469 0.1351999 0.694 1.830 1.376 1.284 0.230 0.478 0.366 0.537 0.738 0.883 0.998 0.805 0.852 0.461PROM 0.651 0.747 0.746 0.645 0.474 0.483 0.453 0.448 0.519 0.570 0.539 0.540 0.567 -.-D.STD 0.342 0.636 0.446 0.303 0.224 0.282 0.207 0.236 0.250 0.241 0.238 0.175 0.199 -.-MAX 1.329 1.830 1.400 1.284 0.915 1.043 0.835 0.789 0.975 0.995 0.998 0.805 0.852 -.-MIN 0.272 0.020 0.238 0.324 0.230 0.098 0.135 0.113 0.138 0.298 0.239 0.310 0.305 -.-

DESCARAGAS MAXIMAS MENSUALES (m 3 /s)

PROYECTO ESPECIAL TACNA DIRECCION DE ESTUDIOSAREA DE HIDROLOGIA

DESCARGAS MAXIMAS MENSUALES (m3/s)CODIGO DE ESTACION : 19131127NOMBRE DE ESTACION : BOCATOMA UCHUSUMA LONGITUD : 69º 38' CATEG. DE ESTACION : LIMNIGRAFICA DPTO. : TACNA LATITUD : 17º 34' CUENCA : UCHUSUMA PROV. : TACNA ALTITUD : 4,250 m.s.n.m.CANAL : UCHUSUMA DIST. : PALCA FUENTE : CONVENIO PET-SENAMHI

AÑO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SET OCT NOV DIC PROM D.STD1991 1.000 1.099 1.014 0.868 1.155 1.046 1.030 0.0981992 0.969 0.903 0.983 0.989 0.987 0.865 0.926 0.908 1.037 1.119 1.071 1.335 1.008 0.1261993 1.629 1.694 1.680 0.513 0.792 0.539 0.516 0.638 0.689 0.503 0.597 0.560 0.863 0.4931994 1.585 1.213 1.703 0.925 0.827 1.715 1.704 1.194 0.950 0.668 0.688 0.943 1.176 0.4051995 0.744 0.566 0.926 0.835 0.544 0.577 0.484 0.646 0.578 0.609 0.750 0.853 0.676 0.1421996 1.234 1.196 1.053 0.715 0.849 1.003 1.091 0.540 0.514 0.779 0.698 0.874 0.879 0.2401997 0.945 1.597 1.878 0.769 1.189 0.947 1.146 0.743 0.646 0.656 0.784 0.890 1.016 0.3821998 1.306 0.893 0.981 0.937 0.945 1.086 0.753 0.545 0.495 0.705 0.731 1.120 0.875 0.2391999 1.444 3.290 3.120 2.678 1.200 0.897 0.819 0.851 1.058 1.260 1.126 1.747 1.624 0.896PROM 1.232 1.419 1.541 1.045 0.917 0.954 0.938 0.796 0.776 0.796 0.844 1.041 1.016 -.-D.STD 0.321 0.843 0.746 0.677 0.216 0.363 0.369 0.236 0.236 0.248 0.212 0.339 0.268 -.-MAX 1.629 3.290 3.120 2.678 1.200 1.715 1.704 1.194 1.058 1.260 1.155 1.747 1.624 -.-MIN 0.744 0.566 0.926 0.513 0.544 0.539 0.484 0.540 0.495 0.503 0.597 0.560 0.676 -.-

PRECIPITACION TOTAL MENSUALES (mm)

6

PROYECTO ESPECIAL TACNADIRECCION DE ESTUDIOSAREA DE HIDROLOGIA

PRECIPITACION TOTAL MENSUAL (mm)CODIGO DE ESTACION : 19131104 LONGITUD : 69º 37'NOMBRE DE ESTACION :BOCATOMA UCHUSUMA DPTO. : TACNA LATITUD : 17º 34'CATEG. DE ESTACION : PLU PROV. : TACNA ALTITUD : 4,250 m.s.n.m.CUENCA : UCHUSUMA DIST. : PALCA FUENTE : PET

AÑO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SET OCT NOV DIC TOTAL PROM D.STD1986 139.5 104.0 89.0 0.0 18.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 25.2 31.5 407.2 33.9 48.91987 151.6 7.3 3.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 22.5 25.1 0.0 210.4 17.5 43.21988 115.6 7.3 60.0 9.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 46.6 239.1 19.9 36.31989 156.0 131.3 114.8 47.7 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.2 2.5 453.5 37.8 60.21994 110.2 180.5 56.3 21.3 0.0 1.5 0.0 0.0 0.3 0.0 12.5 40.1 422.7 35.2 56.61995 40.0 10.0 61.0 8.9 1.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.2 7.6 22.3 152.0 12.7 19.41996 79.2 55.3 38.3 13.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 13.7 24.0 223.5 18.6 26.21997 136.0 136.1 57.4 4.4 0.0 0.0 0.0 19.1 3.5 0.0 7.0 9.8 373.3 31.1 51.61998 102.2 30.3 2.6 1.6 0.0 8.7 0.0 0.0 0.0 0.0 3.2 20.0 168.6 14.1 29.41999 34.8 184.9 118.1 13.9 1.5 0.0 0.0 0.0 2.1 3.8 0.0 11.5 370.6 30.9 59.02000 113.9 95.5 55.0 13.4 0.0 0.0 0.0 0.0 2.1 11.4 0.0 50.9 342.2 28.5 40.72001 111.8 134.6 98.2 344.6 114.9 18.4

TOTAL 1290.8 1077.1 754.6 133.8 20.5 10.2 0.0 19.1 8.0 38.9 95.5 259.2 3707.7 -.- -.-PROM 107.6 89.8 62.9 12.2 1.9 0.9 0.0 1.7 0.7 3.5 8.7 23.6 302.1 26.1 -.-D.STD 39.2 66.1 37.6 13.6 5.4 2.6 0.0 5.8 1.2 7.2 9.5 17.2 104.5 20.2 -.-MAX 156.0 184.9 118.1 47.7 18.0 8.7 0.0 19.1 3.5 22.5 25.2 50.9 453.5 184.9 -.-MIN 34.8 7.3 2.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 152.0 0.0 -.-

7

CAPÍTULO III: CALCULO DE SOCAVACION DEL PUENTE HIGUERANI

SOCAVACION

La socavación que se produce en un río no puede ser calculada con exactitud, solo

estimada, muchos factores intervienen en la ocurrencia de este fenómeno, tales

como:

El caudal

Tamaño y conformación del material del cauce

Cantidad de transporte de sólidos

Las ecuaciones que se presentan a continuación son una guía para estimar la

geometría hidráulica del cauce de un río. Las mismas están en función del material del

cauce.

SOCAVACION GENERAL DEL CAUCE:

Es aquella que se produce a todo lo ancho del cauce cuando ocurre una

crecida debido al efecto hidráulico de un estrechamiento de la sección; la

degradación del fondo de cauce se detiene cuando se alcanzan nuevas condiciones

de equilibrio por disminución de la velocidad, a causa del aumento de la sección

transversal debido al proceso de erosión.

Para la determinación de la socavación general se empleara el criterio de Lischtvan -

Levediev :

Velocidad erosiva que es la velocidad media que se requiere para degradar el fondo

está dado por las siguientes expresiones:

8

Ve = 0.60 gd1.18 b Hsx ; m/seg suelos cohesivos

Vc = 0.68 b dm 0.28 Hsx ; m/seg suelos no cohesivos

En donde:Ve = velocidad media suficiente para degradar el cauce en m/seg.

gd = peso volumétrico del material seco que se encuentra a una profundidad Hs, medida desde la

superficie del agua ( Ton/m3)b = coeficiente que depende de la frecuencia con que se repite la avenida que se estudia. Ver tabla N° 3

x = es un exponente variable que esta en función del peso volumétrico gs del material seco (Ton/m3 )

Hs = tirante considerado, a cuya profundidad se desea conocer que valor de Ve se requiere para arrastrar

y levantar al material ( m )

dm= es el diámetro medio ( en mm ) de los granos del fondo obtenido según la expresión.

dm = 0.01 S di pi

en el cual di = diámetro medio, en mm, de una fracción en la curva granulométrica de la muestra total que

se analizapi = peso de esa misma porción, comparada respecto al peso total de la muestra. Las fracciones escogidas no deben ser iguales entre si.

( 1 ) - Perfil antes de la erosión.( 2 ) - Perfil después de la erosión

9

Cálculo de la profundidad de la socavación en suelos homogéneos:Suelos cohesivos:

Hs = a Ho5/3 1 / (1 + x)

0.60b gd1.18

Suelos no cohesivos:

Hs = a Ho5/3 1 / (1 + x)

0.68b dm0.28

Donde: a = Qd / (Hm5/3 Be m)

Qd = caudal de diseño (m3/seg)

Be = ancho efectivo de la superficie del líquido en la sección transversal

m = coeficiente de contracción. Ver tabla N° 1

Hm = profundidad media de la sección = Area / Be

x = exponente variable que depende del diámetro del material y se encuentra en la tabla N° 2

dm = diámetro medio (mm)

TABLA N° 1

COEFICIENTE DE CONTRACCION, mVelocidad media en la Longitud libre entre dos estribos

sección, en m / seg 10 13 16 18 21 25 30 42 52 63 106 124 200 Menor de 1 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 0.96 0.97 0.98 0.99 0.99 0.99 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.50 0.94 0.96 0.97 0.97 0.97 0.98 0.99 0.99 0.99 0.99 1.00 1.00 1.00 2.00 0.93 0.94 0.95 0.96 0.97 0.97 0.98 0.98 0.99 0.99 0.99 0.99 1.00 2.50 0.90 0.93 0.94 0.95 0.96 0.96 0.97 0.98 0.98 0.99 0.99 0.99 1.00 3.00 0.89 0.91 0.93 0.94 0.95 0.96 0.96 0.97 0.98 0.98 0.99 0.99 0.99 3.50 0.87 0.90 0.92 0.93 0.94 0.95 0.96 0.97 0.98 0.98 0.99 0.99 0.99

4.00 o mayor 0.85 0.89 0.91 0.92 0.93 0.94 0.95 0.96 0.97 0.98 0.99 0.99 0.99

10

TABLA N° 2VALORES DE X PARA SUELOS COHESIVOS Y NO COHESIVOS

SUELOS COHESIVOS SUELOS NO COHESIVOS

P. ESPECIFICO x dm (mm) x

gd (Tn/m3)0.80 0.52 0.05 0.430.83 0.51 0.15 0.420.86 0.50 0.50 0.410.88 0.49 1.00 0.400.90 0.48 1.50 0.390.93 0.47 2.50 0.380.96 0.46 4.00 0.370.98 0.45 6.00 0.361.00 0.44 8.00 0.351.04 0.43 10.00 0.341.08 0.42 15.00 0.331.12 0.41 20.00 0.321.16 0.40 25.00 0.311.20 0.39 40.00 0.301.24 0.38 60.00 0.291.28 0.37 90.00 0.281.34 0.36 140.00 0.271.40 0.35 190.00 0.261.46 0.34 250.00 0.251.52 0.33 310.00 0.241.58 0.32 370.00 0.231.64 0.31 450.00 0.221.71 0.30 570.00 0.211.80 0.29 750.00 0.201.89 0.28 1000.00 0.192.00 0.27

11

TABLA N° 3VALORES DEL COEFICIENTE b

Periodo de retorno Coeficientedel gasto de diseño b

( años )

2 0.825 0.86

10 0.9020 0.9450 0.97100 1.00500 1.05

SOCAVACION AL PIE DE LOS ESTRIBOS:

VSt Ho

So

El método que será expuesto se debe a K. F. Artamonov y permite estimar no solo la profundidad de socavación al pie deestribos, sino además al pie de espigones. Esta erosión depende del gasto que teóricamente es interseptado por el espigón,relacionando con el gasto total que escurre por el río, del talud que tienen los lados del estribo y del ángulo que el eje longitudinal de la obra forma con la corriente. El tirante incrementado al pie de un estribo medido desde la superficie libre dela corriente, esta dada por:

St = Pa Pq PR Ho

en que

Pa = coeficiente que depende del ángulo a que forma el eje del puente con la corriente, como se indica en la figura siguiente; su valor se puede encontrar en la tabla N° 4

Pq = coeficiente que depende de la relación Q1/Q, en que Q1 es el gasto que teóricamente pasaria por el lugar ocupado por

el estribo si éste no existiera y Q, es el gasto total que escurre por el río. El valor de Pq puede encontrarse en la

tabla N° 5

PR = coeficiente que depende del talud que tienen los lados del estribo, su valor puede obtenerse en la tabla N° 6

Ho = tirante que se tiene en la zona cercana al estribo antes de la erosión

12

EJE DEL ESTRIBO

Q2

Q - ( Q1 + Q2 )

Q1

ESTRIBO

TALUD DEL ESTRIBO R : 1

aa

TABLA N° 4VALORES DEL COEFICIENTE CORRECTIVO Pa EN FUNCION DE a

a 30º 60º 90º 120º 150º Pa 0.84 0.94 1.00 1.07 1.19

TABLA N° 5VALORES DEL COEFICIENTE CORRECTIVO Pq EN FUNCION DE Q1/Q

Q1/Q 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80

Pq 2.00 2.65 3.22 3.45 3.67 3.87 4.06 4.20

TABLA N° 6VALORES DEL COEFICIENTE CORRECTIVO PR EN FUNCION DE R

TALUD R 0 0.50 1.00 1.50 2.00 3.00

PR 1.00 0.91 0.85 0.83 0.61 0.50

DETERMINACION DE LA PROFUNDIDAD DE SOCAVACION

TIPO DE CAUCE 2 (ver cuadro adjunto) CAUCE TIPOSUELO COHESIVO 1

SUELO NO COHESIVO 2

A.- Cálculo de la socavación general en el cauce:

Hs = profundidad de socavación (m)Qd = caudal de diseño 5.35 m3/segBe = ancho efectivo de la superficie de agua 16.00 mHo = tirante antes de la erosión 0.60 mVm = velocidad media en la sección 1.50 m/seg

m = coheficiente de contraccion. Ver tabla N° 1 1.00gd = peso especifico del suelo del cauce 1.50 Tn/m3

dm = diámetro medio 0.60 mmx = exponente variable. Ver tabla Nº 2 0.410Tr = Periodo de retorno del gasto de diseño 100.00 añosb = coeficiente que depende de la frecuencia del caudal de diseño. Ver tabla Nº 3 1.05A = área de la sección hidráulica 3.57 m2Hm = profundidad media de la sección 0.223 ma = 4.080

13

Entonces,

St = 0.60 m

ds = profundidad de socavación respecto al fondo del cauce

So = 0.30 m

Asumimos So = 0.30 m

Entonces,

Hs = 2.08 m


ds = 1.48 m

Asumimos ds = 1.50 m

B.- Cálculo de la socavación al pie de estribos:

1.- Estribo margen izquierda aguas abajo

St = tirante incrementado al pie del estribo debido a la socavación en mts.Ho = tirante que se tiene en la zona cercana al estribo antes de la erosion 0.30 mQ = caudal de diseño 5.35 m3/segQ1 = caudal que teóricamente pasaría por el lugar ocupado por el estribo de la margen izquierda 5.00 m3/segQ1/Q = 0.93Pq = coeficiente que depende de la relación Q1/Q. Ver tabla N° 5 2.00

R = talud que tiene el estribo 0.00

Entonces,

St = 0.60 m


So = 0.30 m

B.- Cálculo de la socavación al pie de estribos:

1.- Estribo margen izquierda aguas abajo

St = tirante incrementado al pie del estribo debido a la socavación en mts.Ho = tirante que se tiene en la zona cercana al estribo antes de la erosion 0.30 mQ = caudal de diseño 5.35 m3/segQ1 = caudal que teóricamente pasaría por el lugar ocupado por el estribo de la margen izquierda 5.00 m3/segQ1/Q = 0.93Pq = coeficiente que depende de la relación Q1/Q. Ver tabla N° 5 2.00a = ángulo que forma el eje del estribo con la corriente 90.00 °Pa = coeficiente que depende del ángulo a . Ver tabla N° 4 1.00R = talud que tiene el estribo 0.00PR = coeficiente que depende del talud que tiene el estribo. Ver tabla N° 6 1.00

Entonces,

St = 0.60 m


So = 0.30 m 2.- Estribo margen derecha aguas abajo

St = tirante incrementado al pie del estribo debido a la socavación en mts.Ho = tirante que se tiene en la zona cercana al estribo antes de la erosión 0.30 mQ = caudal de diseño 5.35 m3/segQ1 = caudal que teóricamente pasaría por el lugar ocupado por el estribo de la margen derecha 5.00 m3/segQ1/Q = 0.10Pq = coeficiente que depende de la relación Q1/Q. Ver tabla N° 5 2.00a = ángulo que forma el eje del estribo con la corriente 90.00 °Pa = coeficiente que depende del ángulo a . Ver tabla N° 4 1.00R = talud que tiene el estribo 0.00PR = coeficiente que depende del talud que tiene el estribo. Ver tabla N° 6 1.00

14

15

CAPÍTULO IV: FENOMENO DE SOCAVACION DE PUENTE HIGUERANI

18

CAPÍTULO V: CONCLUSIONES, RECOMENDACIONES COMENTARIOS Y BIBLIOGRAFIA

5.1 CONCLUSIONES:

El efecto de socavación del Puente Higuerani nos da como resultado: 0.30m

este valor se debe verificar en campo y analizar los efectos que se han ido

obteniendo con el transcurso de la venidas máximas y así dar una solución

para que no se produzca el colapso del puente.

El estudio hidrológico e hidráulico de u n puente permite conocer al diseñador

los efectos naturales que va a afectar al puente.

Con el estudio de hidráulica para el diseño de puentes se puede obtener los

siguientes resultados:

o Cálculo de perfiles de flujo.

o Problemas de socavación.

o Fuerzas sobre pilares de puentes.

o Pasos a seguir en los Estudios Hidráulicos

o Control de erosión en puentes y en las estructuras de protección

Los puentes son una parte importante del patrimonio en infraestructura del

país, ya que son puntos medulares en una red vial para la transportación en

general y en consecuencia para el desarrollo de los habitantes.

Se deberá verificar en el campo el terreno antes de la cimentación del estribo

para evitar la falla por corte del mismo.

La Construcción del puente carrozable Higuerani, tiene por principal finalidad

mejorar las condiciones de transitabilidad entre los distritos de Pachia con su

C.P. Higuerani .

En la subestructura del puente Higuerani (estribo derecho), se debería

contemplar la construcción de defensas ribereñas , con el fin de evitar la

erosión hídrica de la estructura.

La identificación y evaluación de los impactos ambientales determinados en el

área de estudio, nos sirven para la realización del Plan de Manejo Ambiental

correspondiente, para evitar o minimizar los impactos negativos a favor de la

conservación del medio ambiente.

Se recomienda realizar una protección ribereña alrededor del estribo izquierdo

para evitar el fenómeno de erosión.

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5.2 RECOMENDACIONES

Para el diseño del puente se debe tener muy en cuenta el estudio hidrológico e

hidráulico:

Realizar un reconocimiento de campo

La avenida de diseño (Q max).

Caudales mínimos y máximos.

Obtención de información de entidades confiables.

Recolección y análisis de información hidrométrica y meteorológica existente.

Características hidrológicas de la cuenta Uchusuma.

Selección de métodos de estimación del caudal máximo de diseño.

Características morfológicas.

Determinación de características hidráulicas del flujo.

Determinación de las precipitaciones máximas en 24 horas para diferentes

periodos de retorno.

Cálculo de las descargas máximas en los lugares requeridos.

5.3 COMENTARIOS El resultado obtenido nos ayuda proveer una posible falla del puente, este

resultado sirve para tomar acciones antes que se produzca el fenómeno de

socavacion.

5.4 BIBLIOGRAFÍA

Instituto Ítalo - Latino Americano. Estudio de la Hidrología del Perú. Senamhi –

Lima. 1982.

Chereque Morán, Wendor. Hidrología para estudiantes de Ingenieria Civil.

Editorial de la PUCP. Lima. 1989.

Diaz Arias, Martín. Estudio de los factores Hidráulicos en el Diseño de Puentes.

Tesis – UNI. 2000.

Determinación del caudal de Diseño del Río Colca, para el Diseño de

estructuras hidráulicas.

Congreso Nacional de Ingenieros Civiles. Ayacucho 2005.

20

informe

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