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UDH INGENIERIA CIVIL
DOCENTE : ING. JAVIER EDUARDO LOPEZ CABELLO
ALUMNOS : ALANYA CHAMORRO, JORGE LUIS
CORONEL ALVAREZ DENIS GUSTAVO
VIGILIO VALDIVIA, YAAN ROBERT
CURSO : HIDROLOGIA
CICLO : VII
SECCION : “A”
HUÁNUCO – PERÚ 2015 - II
ESTUDIO HIDROLOGICO E HIDRAULICO
HIDROLOGÍA 1
ESCUELA ACADÉMICA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL
TEMA: “ESTUDIO HIDROLOGICO E HIDRAULICO”
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1 HIDROLOGIA
1.1 Objetivo
1.2 Introducción
1.3 Parámetros de forma
1.3.1 Área de la Cuenca
1.3.2 Perímetro de la Cuenca
1.3.3 longitud axial
1.3.4 longitud de cauce
1.3.5 Ancho promedio de la cuenca
1.3.6 Coeficiente de Compacidad
1.3.7 Factor de Forma
1.4 Parámetros de relieve
1.4.1 pendiente media del cauce
1.4.2 pendiente media de la cuenca
1.4.3 curva hipsométrica
1.5 Parámetros relativos a la red de drenaje
1.5.1 orden de corrientes
1.5.2 densidad de corrientes
1.5.3 densidad de drenaje
1.6 Sinuosidad Hidráulica
2 Hidrometeorología
2.1 Análisis de la información hidrometeorologica
2.2 Precipitación máximas
2.3 Estimación del Caudal de diseño
HIDROLOGÍA 2
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2.3.1 Método del Hidrograma sintetico (SCS)
2.3.2 Método simplificado de las huellas máximas
2.3.3 Método IILA
2.4 Conclusiones y Recomendaciones
2.5 Conclusiones
2.6 Recomendaciones
HIDROLOGÍA 3
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UDH INGENIERIA CIVIL
ESTUDIO HIDROLOGICO E HIDRAULICO
1 HIDROLOGIA
1.1 OBJETIVO1.1.1 OBJETIVO GENERAL
El objetivo del presente informe es evaluar las características hidrológicas y
climatológicas de la cuenca de la quebrada ushpacragra, afluente del río
Higueras, para fines de diseño. Esta quebrada se ubica en:
Distrito de Huánuco
Provincia de Huánuco
Departamento de Huánuco
UBICACIÓN
HIDROLOGÍA 4
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La cuenca de ushpacragra se encuentra en el centro poblado de
Huacalle que se encuentra en el distrito de Huánuco, por la ruta hacia la
Unión, además esta cuenca consta de 2 subcuencas, y 4 microcuencas,
sus nombres aún no están especificados.
1.1.2 OBJETIVOS ESPECIFICOS Determinar los parámetros indicados en clases, con fines de hacer un
buen estudio hidrológico, que nos permitirá hacer un correcto diseño.
1.2 INTRODUCCIÓN
La quebrada ushpacragra, es afluente del río Higueras, el cual pertenece al
sistema hidrográfico del Atlántico, la naciente del río se encuentra a una altitud
aproximada de 2000 m.s.n.m.
El Estudio de la cuenca se realizó a partir del lugar donde se construirá una
defensa rivereña, el cual tiene aproximadamente las siguientes coordenadas
UTM:
HIDROLOGÍA 5
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Norte Este
9°55´8” 76°19´36”
1.3 PARÁMETROS DE FORMA
La compleja función hidrológica de una cuenca depende de sus características
físicas y climáticas que ejercen efectos determinantes en su comportamiento,
dichas características influirán en el reparto de la escorrentía superficial a lo
largo de los cursos de agua, siendo la responsable del comportamiento y
magnitud de las avenidas que se presentan en la cuenca.
A continuación se presentan los principales parámetros de forma de la cuenca
de la quebrada ushpacragra:
1.3.1 AREA DE LA CUENCA (A)
Se ha determinado y medido la superficie de la cuenca desde el
punto de estudio hasta el punto más elevado de la cuenca.
Cuenca Área (en km2)
Quebrada Ushpacragra 8.796
1.3.2 PERÍMETRO DE LA CUENCA (P)
El perímetro o contorno de la cuenca es:
Cuenca Perímetro (km)
Quebrada Ushpacragra 12.167
1.3.3 LONGITUD AXIAL
Es la medición del rio en forma recta en km
HIDROLOGÍA 6
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L=3.677 km
1.3.4 LONGITUD DE CAUCE
Es la longitud de rio desde su inicio hasta la desembocadura en km
Lc=4.022 km
1.3.5 ANCHO PROMEDIO DE LA CUENCA (W)
El resultado de dividir el área de la cuenca, entre la longitud de axial.
Su relación es:
W= AL ,
Donde:
W : Ancho promedio de la cuenca en Km
A : Área de la cuenca, en Km2.
L : Longitud axial, en Km
Reemplazando: W = 2.392 Km
1.3.6 COEFICIENTE DE COMPACIDAD O ÍNDICE DE GRAVELLIUS (Kc)
El coeficiente de Compacidad nos indica la relación que existe entre
el perímetro de la cuenca y de un círculo de área similar al de la
cuenca en estudio.
Si el valor de Kc es igual a la unidad indica que la cuenca tiene forma
circular, la que permite mayor oportunidad de crecientes, ya que los
tiempos de concentración serán iguales para todos los puntos, si por
el contrario el valor de Kc supera la unidad se trata de una cuenca
que tiende a ser alargada.
Reemplazando: Kc =1.157
HIDROLOGÍA 7
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Este resultado nos indica que la cuenca presenta una
forma alargada, por lo tanto será gradual su respuesta hidrológica a
las fuertes precipitaciones.
1.3.7 FACTOR DE FORMA (Ff)
El comportamiento de la tendencia mayor o menor de las avenidas
extraordinarias en la cuenca es representado por la relación entre el
ancho medio de la cuenca y la longitud del curso de agua más largo.
Los valores que se aproximen a la unidad reflejan la mayor tendencia
de la cuenca a la presencia de avenidas extraordinarias de gran
magnitud.
Su relación:
F f=AL2 = 0.651
Este valor indica que la quebrada ushpacragra, al producirse fuertes
precipitaciones, el incremento de las aguas sería gradual.
1.4 PARAMETRO DE RELIEVE
1.4.1 Pendiente media del cauce (Sc)
Es un factor que influye en la velocidad del escurrimiento superficial,
determinado por lo tanto el tiempo que el agua de lluvia demora en
escurrir en los lechos fluviales que forman la red de drenaje.
La pendiente del curso principal se determina considerando el
desnivel entre el punto más alto del río y el más bajo (punto de
Puente) dividido por la longitud de dicho tramo. Realizando la
evaluación correspondiente tenemos:
1.4.2 Pendiente media de la cuenca (PMC)
HIDROLOGÍA 8
Sc=22.736%
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La pendiente media del terreno es un parámetro esencial pues da un
índice de la velocidad media de la escorrentía y de su poder de
arrastre y de la erosión sobre la cuenca, está relacionado con la
infiltración, escurrimiento superficial, con la contribución del agua
subterránea.
o Alta pendiente (>30 %): mayor velocidad de escorrentía y
disminuye la capacidad de infiltración.
o Baja pendiente (<30%): menor velocidad de escorrentía y
aumenta la velocidad de escorrentía.
Como la Sc=22.376% entonces la PMC = baja pendiente
1.4.3 Curva hipsométrica
Es la representación gráfica de la variación altitudinal de la cuenca, y
se obtiene a partir de un plano topográfico, tomándose los valores en
porcentajes del área que están por debajo de una determinada
altura, que inicialmente serán el punto más bajo dela cuenca e ira
aumentando de acuerdo a los valores de las cotas de la curva de
nivel que encierra las franjas de terreno y el punto de salida que es
generalmente el sitio más bajo de la cuenca.
Se dividen en 3 zonas:
o ríos jóvenes: refleja una cuenca con gran potencial erosivo.
o ríos maduros: es una cuenca en equilibrio.
o ríos viejos: refleja una cuenca sedimentaria.
Altitud Área Porcentaje Acumulado ai * ciMayor Menor Media Parcial Acml.
3200 3000 3100 1.777 1.777 20.202 5508.703000 2800 2900 2.404 4.181 47.533 6971.602800 2600 2700 2.218 6.399 72.749 5988.602600 2400 2500 1.380 7.779 88.438 3450.002400 2200 2300 0.821 8.600 97.772 1888.302200 2000 2100 0.196 8.796 100.000 411.60
HIDROLOGÍA 9
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UDH INGENIERIA CIVIL
*por la forma de la curva se ve un rio joven
1.5 Parámetros relativos a la red de drenaje
clasificación del curso de agua: todas las corrientes pueden dividirse
en tres clases generales dependiendo del tipo de escurrimiento, entre
ellos tenemos que una corriente puede ser: efímera, intermitente y
perenne.
o Corriente efímera: es aquella que lleva agua inmeditamente
después que llueva.
o Corriente intermitente: lleva agua la mayor parte del tiempo,
pero principalmente en la época de lluvia, su aporte cesa
cuando el nivel freático desciende por debajo del fondo del
cauce.
o Corriente perenne: es aquella corriente que todo el tiempo
lleva agua.
1.5.1 Orden de corrientes
Orden Cantidad1 72 43 2
Nro Total 13
HIDROLOGÍA 10
0.000 10.000 20.000 30.000 40.000 50.000 60.000 70.000 80.000 90.000 100.0002000
2200
2400
2600
2800
3000
3200
Curva Hipsometrica
Porcentaje de Area (%)
Altit
ud m
edia
(m)
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1.5.2 Densidad de corrientes
Es la relación entre el número de corrientes y el área drenada
de la cuenca.
1.5.3 DENSIDAD DE DRENAJE (Dd)
Es la relación entre la longitud total de los cursos de agua
perennes e intermitentes de una cuenca (curso principal y
tributario) y el área de la misma.
Este parámetro nos indica la capacidad que tiene la cuenca para
drenar las aguas de escorrentía. Su relación es:
Dd=∑ LiA
Dónde:
Dd : Densidad de drenaje.
Li : Longitudes de los cursos de agua, en Km
A : Área de la cuenca, en Km2.
HIDROLOGÍA 11
Dc=1.478 corr7km2
CONDICIONES0<Dd<1 Regularmente drenado1<Dd<1.5 Normalmente drenadoDd>1.5 Bien drenado
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Reemplazado valores: Dd = 1.487>>>>>>>esto nos dice que es
una corriente normalmente drenada.
1.6 Sinuosidad hidráulica
CONDICIONESTIPO DE CAUCE I. DE SINUOSIDAD
Rectilineo 1.0<Is<1.2Transicional 1.2<Is<1.5
Regular 1.5<Is<1.7Irregular 1.7<Is<2.1
*se trata de un cauce rectilíneo.
2.1.1. ANÁLISIS DE CONSISTENCIA
La no-homogeneidad e inconsistencia en secuencias hidrológicas representa
uno de los aspectos más importantes del estudio en la hidrología, puesto que
si éstos no son identificados y eliminados, un error significativo puede
introducirse en todos los análisis futuros obteniendo resultados altamente
sesgados. (Juela, 2011).
Inconsistencia es sinónimo de error sistemático y se presenta como saltos y
tendencias, y no-homogeneidad es definido como los cambios de los datos
vírgenes con el tiempo.
En general, los datos medidos incluyen dos tipos de errores: (a) Errores
aleatorios o accidentales y (b) Errores sistemáticos; los errores aleatorios se
presentan a causa de la inexactitud en las mediciones y observaciones. Las
causas que dan lugar a este tipo de errores pueden ser diversas, teniendo
entre las más comunes: lecturas poco consientes, aparato ligeramente
estropeado y mal colocado, errores de trascripción de cálculo, copia,
impresión e interpretación. Los errores sistemáticos son los de mayor
importancia, ya que los datos pueden ser incrementados o reducidos
HIDROLOGÍA 12
I S=L .del cauceL❑Axial
Is=1.0938
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UDH INGENIERIA CIVIL
sistemáticamente; los errores sistemáticos pueden ser a la vez
naturales, artificiales u ocasionados por la intervención de la mano del
hombre, los mismos que ocurren como saltos y como tendencias.
Desde un punto de vista práctico son de mayor interés los errores
sistemáticos ocasionados por la intervención de la mano del hombre y en
ellos se concentra el análisis de consistencia.
2.1.1.1. ANÁLISIS DE DOBLE MASA
Villón (2011), dice que el análisis de doble masa relaciona la precipitación
anual acumulada de una estación “X” (estación que se analiza) con el
correspondiente valor de la precipitación anual acumulada de un grupo de
estaciones vecinas. Si la estación que se analiza ha sido bien observada,
los puntos deberán alinearse en una recta, pero si existe algún quiebre, o
cambio de pendiente en la recta, ello indicará que la estadística de la
estación debe ser corregida. Los registros a corregir serán, por lo general,
los más antiguos y se harán con base en los registros más recientes, ya
que se considera que los datos de los últimos años son realizados con una
mejor técnica que la empleada en sus predecesores.
Figura N° 04: Modelo de gráfica de doble masa de tres estaciones.
HIDROLOGÍA 13
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UDH INGENIERIA CIVIL
Por otro lado Bardales (2008) menciona que el análisis de doble masa
propiamente dicho, consiste en conocer mediante los quiebres que se
presentan en los diagramas las causas de los fenómenos naturales, o si
estos han sido ocasionados por errores sistemáticos. En este último caso,
permite calcular el rango de los periodos dudosos y confiables para cada
estación en estudio, la cual se deberá corregir utilizando criterios
estadísticos. Para el caso de la figura Nº05 el análisis de doble masa
permite obtener los periodos, n1, n2, n3, que deben estudiarse, con el
análisis estadístico.
Figura N° 05: Análisis doble masa para obtener los periodos de estudio (en este caso n1, n2, n3).
2.1.1.2. ANÁLISIS DE HOMOGENEIDAD
HIDROLOGÍA 14
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UDH INGENIERIA CIVIL
Después de obtener de los gráficos construidos para el
análisis de doble masa, los periodos de posible corrección, y los periodos
de datos que se mantendrán con sus valores originales, se procede al
análisis estadístico de saltos, tanto en la media como en la desviación
estándar.
2.1.1.2.1. Consistencia de la Media o prueba T - Student
El análisis estadístico consiste en probar, mediante la prueba t, si los
valores medios (x1 , x2) de las submuestras, son estadísticamente iguales o
diferentes con una probabilidad de 95% o con 5% de nivel de significación,
de la siguiente manera:
a) Cálculo de la media y de la desviación estándar para las
submuestras, según:
x1=1n1∑i=1
n1
xi S1 ( x )=¿¿
x2=1n2∑j=1
n2
x j S2 ( x )=¿¿
Donde:
x i = valores de la serie del periodo 1
x j = valores de la serie del periodo 2
x1, x2 = media de los periodos 1 y 2 respectivamente.
S1 ( x) , S2 ( x ) = desviación estándar de los periodos 1 y 2
respectivamente.
n = tamaño
n1 , n2= tamaño de las submuestras.
n=n1+n2
HIDROLOGÍA 15
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UDH INGENIERIA CIVIL
b) Cálculo de t calculado (t c) según:
t c=x1−x2Sd
Además:
Sd=Sp[ 1n1+ 1n2 ]0.5
Sp=[ (n1−1 )S12+ (n2−1 ) S22
n1+n2−2 ]0.5
Siendo:
Sd = desviación de las diferencias de los promedios.
Sp = desviación estándar ponderada.
c) Cálculo del t tabular (t t ¿ :
El valor critico de t se obtiene de la tabla t de Student (Ver Anexo),
con una probabilidad al 95%, o con un nivel de significación del 5%,
es decir con α/2 = 0.025 y con grados de libertad ʋ = n1+n2 - 2.
d) Comparación del t c con el t t:
Si |t c| ≤ t t (95%), entonces x1=x2 (estadísticamente).
En este caso, siendo las medias x1=x2 estadísticamente no se
debe realizar proceso de corrección.
Si |t c| > t t (95%), entonces x1≠ x2 (estadísticamente).
En este caso, siendo las medias x1≠ x2 estadísticamente se debe
corregir la información.
2.1.1.2.2. Consistencia De La Desviación Estándar o prueba de Fisher
El análisis estadístico consiste en probar, mediante la prueba “F”, si los
valores de las desviaciones estándar de las submuestras son
HIDROLOGÍA 16
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UDH INGENIERIA CIVIL
estadísticamente iguales o diferentes, con un 95% de
probabilidad o con un 5% de nivel de significación, de la siguiente forma:
a) Calculo de las varianzas de ambos periodos:
S12 (x )=( 1
n1−1 )∑i=1n1
(x i−x1)2
S22 (x )=( 1
n2−1 )∑j=1n2
(x j−x2)2
b) Calculo del F calculado (FC), según:
FC=S12 ( x )
S22 ( x )
, si S12 (x ) >S2
2 (x )
FC=S22 ( x )
S12 ( x )
, si S22 (x ) >S1
2 (x )
c) Cálculo del F tabular (valor critico de F ó F t), se obtiene de las
tablas “F” (Ver anexo) para una probabilidad del 95%, es decir, con
un nivel de significación α= 0.05 y grados de libertad:
G.L.N = n1 – 1 , Si S12 (x )>S2
2 ( x )
G.L.D = n2 - 1
G.L.N = n2 – 1 , Si S22 (x )>S1
2 ( x )
G.L.D = n1 - 1
Donde:
G.L.N = grados de libertad del numerador
G.L.D = grados de libertad del denominador.
d) Comparación del FC con el F t
Si FC≤ Ft (95%), entonces S1 ( x)=S2 ( x ) (estadísticamente).
HIDROLOGÍA 17
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Si FC>F t (95%), entonces S1 ( x )≠S2 ( x ) (estadísticamente),
por lo que se debe corregir.
2.1.2. ANALISIS DE FRECUENCIA
Uno de los problemas más importantes en hidrología es la interpretación de
registros pasados de eventos hidrológicos, en términos de obtener
probabilidades de ocurrencia futuras. Este problema se extiende a la
estimación de frecuencias de avenidas, sequías, precipitación y oleajes, entre
otros. El procedimiento involucrado es conocido como análisis de frecuencia
(Chow, 1994).
El análisis de frecuencia de datos hidrológicos comienza con el tratamiento de
datos brutos y finalmente determina la frecuencia o probabilidad de un valor
de diseño.
Según Chow (1994) desde el punto de vista práctico, el análisis de frecuencia
es sólo un procedimiento para ajustar los datos hidrológicos a un modelo
matemático de distribución de probabilidades. Para efectuar dicho análisis
tres suposiciones están implícitas:
Los datos analizados describen eventos aleatorios.
Los procesos naturales son estacionarios con respecto al
tiempo.
Los parámetros de la población pueden ser estimados desde la
muestra.
Juela (2011) indica que el tratamiento de eventos hidrológicos extremos como
un proceso aleatorio implica que la variabilidad climática natural no afecta la
ocurrencia de estos eventos.
Un proceso estacionario respecto al tiempo significa que presenta eventos
independientes e idénticamente distribuidos por un modelo probabilístico que
no cambia a través del tiempo.
HIDROLOGÍA 18
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UDH INGENIERIA CIVIL
2.1.3. PROCEDIMIENTO DE ANÁLISIS.
Rivano (2004) señala que el procedimiento de análisis de frecuencia
comprende las siguientes etapas:
o Verificar la confiabilidad de los datos hidrológicos.
o Suponer ciertos modelos probabilísticos.
o Estimar los parámetros estadísticos de las funciones de
distribución de probabilidades de cada modelo elegido.
o Realizar pruebas que permitan seleccionar el modelo
probabilístico que mejor describe el fenómeno que se intenta
representar.
o Estimar él o los valores de diseño correspondientes al período
de retorno de interés.
2.1.3.1. ANÁLISIS DE CONFIABILIDAD DE DATOS HIDROLÓGICOS.
Rivano (2004) indica que en un análisis de frecuencia la confiabilidad de
las estimaciones depende esencialmente de la longitud, continuidad,
precisión y representatividad de los registros disponibles. En
consecuencia, Monsalve (2011) señala que previo a usar la información
recogida en una estación, esta debe ser examinada por posibles errores.
Si tales errores son apreciables, ellos deberán ser analizados y corregidos
antes de que el análisis de frecuencia sea realizado.
2.1.3.2. MODELOS DE DISTRIBUCIÓN DE PROBABILIDADES.
Rivano (2004), señala que la habilidad de un modelo probabilístico para
ajustarse a los datos de precipitación depende de la flexibilidad y la
naturaleza intrínseca de la forma de la función de distribución de
probabilidades (fdp). Mientras más parámetros tenga un modelo, más
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UDH INGENIERIA CIVIL
versátil se vuelve su función de distribución de
probabilidades y mejor se la puede ajustar a los datos.
Según Chereque. (1989), no existe en hidrología ninguna base teórica
sólida para justificar una función específica de distribución de
probabilidades. Como no hay un procedimiento teórico para decidir que
modelo probabilístico es el “mejor” en un análisis de frecuencia particular,
es habitual verificar y comparar la conveniencia o conformidad de muchas
distribuciones candidatas y hacer una elección entre ellas basándose en
consideraciones como ajuste de datos disponibles, facilidad computacional
y consistencia con varios tamaños de muestra.
2.1.3.2.1. DISTRIBUCIÓN GUMBEL
Según Chow (1994), la distribución de valores extremos tipo 1 de Fisher y
Tippett, también conocida como distribución Gumbel, es una distribución
de asimetría constante e igual a 1,139547, con función de distribución de
probabilidades:
F (X )=e−e−(x−µ)
∝
Definida para: -∞ < x < ∞
Donde:
0 < α < +∞ , es el parámetro de escala
-∞ < u < +∞, es el parámetro de posición, llamado también valor
central o moda.
- Estimación de parámetros, Método de Momentos
Villón (2011), utilizando el método de momentos, se obtienen las
siguientes relaciones:
HIDROLOGÍA 20
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UDH INGENIERIA CIVIL
Moda: xmoda = µ
Media: E(x) = X = µ + αC
Varianza: S2 = π2α 2
6
Donde “C” es una constante de Euler, cuyo valor es:
C= 0,577215664901532860606512
De donde se obtiene:
α=√6πS
µ=X−0.45S
s: desviación estándar
Los parámetros de distribución Gumbel, α y µ, se calculan en función
de los parámetros X y µ de la muestra.
2.1.3.2.2. DISTRIBUCIÓN NORMAL
Según Chow (1994), la distribución normal es una distribución simétrica,
que se define como:
F ( x )= 1σ √2π ∫
−∞
x
e−12 [ x−µ
σ ]2
Donde:
X: Variable independiente.
µ: Parámetro de posición, igual a la media de la variable x.
σ : Parámetro de escala, igual a la desviación estándar de la
variable x.
Tiene la particularidad característica de que la media, moda y mediana
corresponden al mismo valor.
Si la variable x, se estandariza de la forma:
HIDROLOGÍA 21
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UDH INGENIERIA CIVIL
Z= x−µσ
- Estimación de parámetros de posición y escala, método de
Momento.
µ= 1N ∑
i=1
N
X i
σ=¿¿
Donde:
X: Variable independiente.
µ: Parámetro de posición, igual a la media.
σ : Parámetro de escala, igual a la desviación estándar.
2.1.3.2.3. DISTRIBUCIÓN LOG-NORMAL
Este modelo probabilístico, a menudo llamado ley de Galton, establece que si
los logaritmos neperianos, Ln x, de la variable aleatoria X se distribuyen
normalmente, entonces la variable x se distribuye de forma logarítmico
normal, es decir la variable aleatoria: y = ln X, es normalmente distribuida
con media µyy varianza σ 2y ,y su función de distribución de probabilidades
es:
F ( x )= 1x √2π σ y
∫0
x
e−12 [ ln x−µ y
σ y ]2
Si la variable, y = ln x, se estandariza de la forma:
Z=y−µ y
σ y=ln x−µy
σ y
Donde µy , σ y, son la media y desviación estándar de los logaritmos
naturales de x, es decir de lnx, y representan respectivamente, el
HIDROLOGÍA 22
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UDH INGENIERIA CIVIL
parámetro de escala y el parámetro de forma de la
distribución.
- Estimación de parámetros, método de momentos
Utilizando el método de los momentos, las relaciones entre la media
y la varianza de la variable X y los parámetros µy y σ 2y, que se
obtiene, son:
Media: X=E ( x )=eµy+
σ2 y2
Varianza: S2=E ⌈ x−E ( x )⌉2=e2 µy+σ2y (eσ
2y−1 )
Desviación Estándar: S=eµy+
σ2 y2 (eσ
2y−1)
12
Coeficiente de variación: C v=SX
=(eσ2y−1 )
12
Luego dado un conjunto de valores x1 , x2 ,… xn , con parámetros X ,S, S2,C v,
los parámetrosµy , σ 2y, de la distribución log-normal de dos parámetros,
obtenidos por el método de Momentos, se calculan con las siguientes
ecuaciones:
σ 2y = ln (1+C v2 )
µy=12ln ( x−2
1+C v2 )
2.1.3.2.4. DISTRIBUCIÓN LOG PEARSON TIPO III
Villón (2011), una variable aleatoria X, tiene una distribución log Pearson
tipo III, si su función de distribución de probabilidades es:
F(x)=∫x0
x ( ln x−x0 )γ−1 e−ln x− x0
β
x β γ Γ (γ )dx
HIDROLOGÍA 23
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UDH INGENIERIA CIVIL
Donde:
x0 = parámetro de posición
β = parámetro de escala
γ= parámetro de forma.
Γ (γ ) = función gamma completa
- Proceso de cálculo
Para el cálculo de los parámetros de la serie de datos: x1, x2 ,… xN
Se convierte a sus logaritmos, luego se calcula la media, desviación
estándar y coeficiente de sesgo, con las siguientes ecuaciones:
Media: X ln x=∑ ln xN
Desviación Estándar: Sln x=√∑ ( ln x−X ln x)2
N−1
Sesgo C s ln x=N ∑ (ln x−X ln x )3
(N−1 ) (N−2 )S3ln x
- Estimación de parámetros, método de momentos
Aplicando el método de momentos, se obtiene las siguientes
ecuaciones:
γ= 4CS ln x2
β=C s ln x ( s ln x )
2
x0=X ln x−2S ln xCS ln x
PRUEBAS DE BONDAD DE AJUSTE
HIDROLOGÍA 24
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UDH INGENIERIA CIVIL
La prueba de bondad de ajuste, comprobar gráfica y estadísticamente, si
la frecuencia empírica de la serie analizada se ajusta a una determinada función de
probabilidad teórica seleccionada a priori, con los parámetros estimados con la base
eh los valores muéstrales.
Las pruebas estadísticas, tienen por objeto medir la certidumbre que se obtiene al
hacer una hipótesis estadística sobre una población, es decir, calificar el hecho de
suponer que una variable aleatoria, se distribuya según una cierta función de
probabilidad
Las pruebas de bondad de ajuste más utilizadas espson:
Ajuste grafico
Ajustes estadísticos {chi-cuadrado} y {smirnov-kolmogorov}
PRUEBAS DE SMIRNOV - KOLMOGOROV
La prueba de ajuste de smirnov - kolmogorov, consiste en comparar las diferentes
existentes entre la probabilidad empírica de los datos de las muestras y la probabilidad
teórica, tomando el valor máximo del valor absoluto, de la diferencia entre el valor
observado valor de la recta teórica del modelo, es decir:
∆=max|F (x)+P( x)|
Donde:
∆ = estadístico de smirnov – kolmogorov, cuyo valor es igual a la diferencia
máxima existente entre la probabilidad ajustada y la probabilidad empírica.
F(x) = probabilidad de la distribución teórica
P(x) = probabilidad experimental o empírica de los datos, denominadas también
frecuencia acumulada
El estadístico ∆ tiene su función de la distribución de probabilidades.
HIDROLOGÍA 25
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UDH INGENIERIA CIVIL
Si∆0 es un valor crítico para un nivel de significancia α , se tiene que:
P [max|F( x)+P(x)|≥ ]=α
o P (∆≥∆0 )=α
También:
P (∆<∆0 )=1−α
El procedimiento para efectuar
El procedimiento para efectuar el ajuste, mediante el estadístico de smirnonov –
kolmogorov, es el siguiente:
1° calcular la probabilidad empírica o experimental P(x) de los datos, para esto usar la
fórmula de Weibul:
P(x)=MN+1
Donde:
P(x) = probabilidad empírica o experimental
M = número de orden
N = número de datos
2° calcular la probabilidad teórica F(x) :
Para el caso de utilizar el procedimiento de los modelos teóricos, usar la
ecuación de la función acumulada F(x), o tablas elaboradas para tal fin.
Si se quiere aplicar el procedimiento grafico se utilizara un papel probabilístico
especial donde F(x), puede representarse como una línea recta, por lo cual, se
HIDROLOGÍA 26
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UDH INGENIERIA CIVIL
puede trazar con solo dos puntos, pero si se quiere chequear
que es una recta, se puede plotear 3 puntos, por ejemplo para l caso de una
distribución normal, los puntos:
valor Probabilidad %
X
X+S
X-S
50
80.18
15.87
Representados en un papel de probabilidad normal, forman una recta.
3° calcular las diferencias F(x)−P( x), para todos los valores de “X”
4° seleccionar la máxima diferencia:
∆=max|F (x)+P( x)|
5° calcular el valor crítico del estadístico ∆, es decir ∆0, para un α=0.005 y N igual a
un numero de datos. Los valores de ∆0, se muestran en la tabla 5.3
6° comparar el valor del estadístico∆, con el valor critico ∆0 de la tabla 5.3, con los
siguientes criterios de decisión deducidas de la ecuación.
Si ∆<∆0 ⟹ el ajuste es bueno, al nivel de significación seleccionado
∆≥∆0 ⟹ el ajuste no es bueno, al nivel de significancia seleccionado,
siendo necesario probar con otra distribución.
Ventajas y limitaciones
1. No requiere un conocimiento a priori de la función distribución teórica.
HIDROLOGÍA 27
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2. Es aplicable a distribuciones de datos no agrupados, es decir, es
decir no se requiere hacer intervalos de clase.
3. Es aplicable a cualquier distribución teórica
4. Se aplica en función de distribución acumulada y no en la función densidad.
5. Comparándola con la prueba de chi-cuadrado, no se requiere que la frecuencia
absoluta de clase, se igual o mayor que 5.
6. No es una prueba exacta, sino una prueba aproximada.
Valores críticos de ∆0 del estadístico smirnov-kolmogorov∆, para varios valores
de significancia α
0.2 0.15 0.1 0.050 0.0101 0.900 0.925 0.950 0.975 0.9952 0.684 0.726 0.776 0.842 0.9293 0.565 0.597 0.624 0.708 0.8294 0.494 0.525 0.564 0.624 0.7335 0.446 0.474 0.510 0.565 0.6696 0.410 0.436 0.470 0.521 0.6187 0.381 0.405 0.438 0.486 0.5778 0.358 0.381 0.411 0.457 0.5439 0.339 0.360 0.388 0.432 0.514
10 0.322 0.342 0.368 0.410 0.49011 0.307 0.326 0.352 0.391 0.46812 0.295 0.313 0.338 0.375 0.45013 0.284 0.302 0.325 0.361 0.43314 0.274 0.292 0.314 0.349 0.41815 0.266 0.283 0.304 0.338 0.40416 0.258 0.274 0.295 0.328 0.39217 0.250 0.266 0.286 0.318 0.38118 0.244 0.259 0.278 0.309 0.37119 0.237 0.252 0.272 0.301 0.36320 0.231 0.246 0.264 0.294 0.35625 0.210 0.220 0.240 0.270 0.32030 0.190 0.200 0.220 0.240 0.29035 0.180 0.190 0.210 0.230 0.270
N>35 1.07/N^0.5 1.14/N^0.5 1.22/N^0.5 1.36/N^0.5 1.63/N^0.5
tamano muestral N
nivel de significancia α
2.1.4. MÉTODO DE DETERMINACIÓN DE EVENTOS MÁXIMOS DE
CAUDALES
HIDROLOGÍA 28
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UDH INGENIERIA CIVIL
Métodos Empíricos: Lo constituyen las formulas empíricas, las
cuales en la actualidad son poco usadas por la existencia de otros
procedimientos y la aplicación de la informática. Ante la escasez
de datos se opta por estas fórmulas, para conocer en forma rápida
la magnitud del máximo caudal que se puede esperar; el mismo
que puede ser comparado con datos reales de cuencas vecinas o
similares.
Villón (2011) dice: en general se derivan del método racional,
tienen una gran difusión, pero pueden involucrar grandes errores
ya que el proceso de escurrimiento es muy complejo para
resumirlo en una fórmula de tipo directo en la que intervienen el
área de la cuenca y el coeficiente de escurrimiento, entre estos
métodos encontramos: Método racional, Método Mac Math,
Método Burkli – Zieger.
Métodos Históricos: Consisten en investigación y recopilación de
datos sobre las avenidas ocurridas en un rio o en un embalse. En
realidad, los métodos históricos, aunque permiten conocer las
características de una gran avenida ocurrida muchos años atrás,
no permiten prever la proporción de una avenida mayor a la
máxima conocida, aun cuando existen muchas posibilidades de
que esta se presente. Este método tiene que vencer dos grandes
dificultades para poder suministrar información útil:
La carencia e insuficiencia de datos (registros históricos),
el cálculo de la avenida a partir de los datos recabados
referidos generalmente a niveles y no a gastos.
HIDROLOGÍA 29
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UDH INGENIERIA CIVIL
Para enfrentar la segunda dificultad, se utilizan los
llamados métodos directos o hidráulicos, que se
describen más adelante (Chereque, 1989).
Métodos de Correlación Hidrológica: Se aplica cuando no se
cuenta con dos datos: Hidrometricos (tirantes máximos
hidráulicos) y pluviométricos; en este caso se aplica la correlación
con los datos de máximos caudales de una cuenca vecina o
próxima, cuyas características en sus aspectos topográficos,
geológicos suelos, tipos de cobertura, parámetros morfométricos
sean similares a la cuenca en estudio (Chereque, 1989).
Métodos Hidráulicos: La aplicación de estos métodos (utilizan
fórmulas de Hidráulica), no deben obviarse aunque no cuentan
con metodología hidrológica, mayormente permiten obtener
información bastante útil, sobre todo para fijar con precisión la
altura de niveles alcanzados por el agua en tiempos pasados y
permite conocer el gasto máximo instantáneo. Este considera la
observación y medición de las características de una sección
estable del rio, es decir donde no exista demasiados
desplazamientos, caso de paredes laterales solidas o fijas
conformadas por: roca, buena cobertura vegetal, rellenos de
huaycos, etc. Para determinar la máxima descarga, la altura de
esta se determina por la huellas o rastros dejados en las paredes
de la caja del rio. Para su cálculo se aplica generalmente la
fórmula de Manning-Strichler.
HIDROLOGÍA 30
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UDH INGENIERIA CIVIL
Métodos Estadísticos Probabilísticos: Consisten en estimar la
magnitud de la avenida máxima, a partir de un registro (serie) de
gastos máximos anuales instantáneos conocidos, por su
extrapolación, mediante su probable distribución en diversos
periodos retorno, siendo las más utilizadas las distribuciones
Gumbel o de valores extremos, log-Pearson tipo III, Log normal.
Métodos Hidrológicos: Tienen como objetivo la representación
matemática del proceso o formación de la avenida. Se estiman
precipitaciones pluviométricas de duración y periodo de retorno
determinado, se calcula el escurrimiento que se genera en un
punto de la corriente estudiada, hasta establecer o dibujar el
probable hidrograma. Reproducen la forma aceptable el
fenómeno, en base a parámetros como precipitaciones máximas y
características físicas de la cuenca. Existen ventajas al extrapolar
algunas de sus variables, por la irregularidad de las lluvias en la
cuenca, y determinar las perdidas por infiltración, que pueden
distorsionar al estimar las avenidas a partir de las lluvias. Entre los
métodos hidrológicos sobresalen:
- Método de hidrograma unitario, que comprende los
triangulares, sintéticos, adimensionales, instantáneos.
- Método de isócronas (racional).
2.1.5. CURVA INTENSIDAD - DURACIÓN - FRECUENCIA (I-D-F)
Con respecto a las curvas Intensidad – Duración – Frecuencia (IDF), es
importante señalar que éstas son curvas que resultan de unir los puntos
HIDROLOGÍA 31
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UDH INGENIERIA CIVIL
representativos de la intensidad media en intervalos de
diferente duración, y correspondientes todos ellos a una misma frecuencia o
período de retorno (Villón, 2011).
Según, Chereque (1989) Las curvas intensidad – duración – frecuencia son
un elemento de diseño que relacionan la intensidad de la lluvia, la duración de
la misma y la frecuencia con la que se puede presentar, es decir su
probabilidad de ocurrencia o el periodo de retorno.
En este sentido se debe destacar que la intensidad, según Chow (1994), se
define como la tasa temporal de precipitación, o sea, la altura de agua de
precipitación por unidad de tiempo (mm/hr ó pulg/hr), y ésta se expresa como:
i= PT d
… ..(Ecuación2.5 .10 .1)
Donde, P es la altura de agua de la precipitación en mm, y Td es la duración
de la lluvia, dada usualmente en horas.
Otro elemento a estudiar en el diseño de las curvas IDF, es la frecuencia, la
cual se expresa en función del período de retorno (T), que es el intervalo de
tiempo promedio (expresado en años) entre eventos de precipitación que
igualan o exceden la magnitud de diseño (Chow, 1994).
- Aplicación de las Curvas IDF
El uso de las curvas IDF se enmarcan en la estimación de crecidas de
cuencas hidrográficas que tienen tiempos de concentración pequeños o de
pequeña duración, y su utilidad principal es poder estimar la intensidad,
duración y frecuencia de la precipitación en un lugar que no posee
pluviógrafo, solamente pluviómetros totalizadores que entregan
precipitaciones diarias.
HIDROLOGÍA 32
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UDH INGENIERIA CIVIL
Además, es importante señalar que uno de los primeros
pasos que deben seguirse en muchos proyectos de diseño hidrológico,
como es el caso del diseño de un drenaje urbano, el aprovechamiento de
recursos hídricos en la generación de energía eléctrica, o el diseño de
obras de ingeniería de regadíos, es la determinación del evento o eventos
de lluvia que deben usarse. La forma más común de hacerlo es utilizar una
tormenta de diseño o un evento que involucre una relación entre la
intensidad de lluvia, la duración y las frecuencias o períodos de retorno.
Esta relación se denomina curvas IDF, que son determinadas para cada
sitio en particular (Chow, 1994).
Para el caso de tormentas de diseño que no cuenten con registros
pluviográficos que permitan obtener las intensidades máximas, estas
pueden ser calculadas mediante la metodología de Dick Peschke (Rivano,
2004) que relaciona la duración de la tormenta con la precipitación máxima
en 24 horas. La expresión es la siguiente:
Pd=P24h( d1440 )
0.25
… ..(Ecuación2.5.10 .2)
Donde:
Pd = precipitación total (mm)
d = duración en minutos
P24h = Precipitación máxima en 24 horas (mm)
La intensidad se halla dividiendo la precipitación total (mm) entre la
duración (min).
2.1.5.1. TIEMPO DE CONCENTRACIÓN
HIDROLOGÍA 33
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UDH INGENIERIA CIVIL
De las metodologías que se emplean para determinar el tiempo
de concentración, Villón (2011) recomienda considerar el método de Kirpish
(1940) y de California Culverts Practice (1942).
KIRPISH (1940)
t c=0.01947 . L0.77 . S−0.385… ..(Ecuación2.5 .10.1 .1)
Donde:
t c=¿ Tiempo de concentración, minutos
L=¿ Longitud del cauce de inicio hasta su desembocadura, m
S=¿ Pendiente media de la cuenca, m/m
CALIFORNIA CULVERTS PRACTICE (1942)
T c=0.0195( L3H )0.385
…..(Ecuación 2.5.10 .1 .2)
Donde:
t c=¿ Tiempo de concentración, minutos
L=¿ Longitud del cauce de inicio hasta su desembocadura, m
H=¿ Desnivel de altitud, m.
2.1.6. CAUDAL MAXIMO
Villón (2011) dice que la magnitud del caudal de diseño, es función directa del
periodo de retorno que se le asigne, el que a su vez depende de la importancia
de la obra y de la vida útil de ésta.
2.1.6.1. METODO MAC MAHT
HIDROLOGÍA 34
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UDH INGENIERIA CIVIL
Q=0.0091 .C . I . A45 . S
15… ..(Ecuación2.5 .11.1)
Donde:
Q = caudal máximo con periodo de retorno de T años, en m3
s.
C = factor de escorrentía de Mac Math, representa las características de
la cuenca.
I = Intensidad máxima de la lluvia, para una duración igual al tiempo de
concentración (T c) y un periodo de retorno de T años, mm/hr.
A = Área de la cuenca, Has.
S = Pendiente media del cauce principal.
Villón (2011), dice que de los parámetros que intervienen en esta fórmula,
sobre el que se tiene que incidir, es sobre el factor “C” (coeficiente de
escorrentía), el cual se compone de tres componentes, es decir:
C=C1+C2+C3
Donde:
C1= está en función de la cobertura vegetal
C2= está en función de la textura del suelo
C3= está en función de la topografía del terreno.
Estos valores se muestran en el Cuadro N°05.
Cuadro N°05: Factor de escorrentía de Mac Math
HIDROLOGÍA 35
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UDH INGENIERIA CIVIL
Cobertura (%) C1 Textura C2 Pendiente (%) C3100 0.08 Arenoso 0.08 0.0 - 0.2 0.04
80 - 100 .0.12 Ligera .0.12 0.2 - 0.5 0.0650 - 80 0.16 Media 0.16 0.5 - 2.0 0.0620 - 50 0.22 Fina 0.22 2.0 - 5.0 0.100 - 20 0.30 Rocosa 0.30 5.0 - 10.0 0.15
Vegetación Suelo Topografia
Fuente: Elaboración propia basado en Villón (2011).
HIDROLOGÍA 36