inf-sond p-rm 2.3 y 2.4, calle río ebro cv calle río...

INF-SOND P-RM 2.3 y 2.4, Calle Río Ebro cv Calle Río Guadiana,

Torrejón de Ardoz, Madrid.

POLÍGONO INDUSTRIAL PARQUE EMPRESARIAL GRUPO GEO – CALLE REYES CATÓLICOS Nº6 NAVE 108 ‐ 28108 ALCOBENDAS MADRID T. 902 879 402 / 91 490 13 05 – F. 902 879 403 / 91 490 13 06 – M. 620 506 418 ‐ [email protected] ‐ www.gmcingenieria.com

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ESTUDIO GEOTÉCNICO




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EXPEDIENTE N°:

CLIENTE:

LOCALIZACIÓN:

ASUNTO:

EG- 2339/11.

SOLVIA DEVELOPMENT S.L.

P-RM 2.3 Y 2.4, CALLE RÍO EBRO CV CALLE RÍO GUADIANA,

TORREJÓN DE ARDOZ, MADRID.

INFORME GEOTÉCNICO.




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ÍNDICE.

1. ANTECEDENTES Y OBJETIVO.

2. RECONOCIMIENTO DEL TERRENO. TRABAJOS REALIZADOS.

3. CARACTERÍSTICAS DE LAS MAQUINARIAS.

3.1 CARACTERÍSTICAS DE LA SONDA.

3.2 CARACTERÍSTICAS DEL EQUIPO DE PENETRACIÓN DINÁMICA.

4. MARCO GEOLÓGICO.

5. COLUMNA LITOLÓGICA DEL SUBSUELO.

6. ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA.

6.1 RESULTADOS DE LOS ENSAYOS Y GRÁFICOS.

7. CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS DE LOS MATERIALES.

7.1 LÍMITES DE ATTERBERG.

7.2 ENSAYOS DE CORTE DIRECTO.

7.3 ENSAYO DE PRESIÓN DE HINCHAMIENTO EN EDÓMETRO.

7.4 PARÁMETROS CARACTERÍSTICOS DEL SUELO.

7.5 PERFILES LONGITUDINALES.

7.6 PERFIL TRANSVERSAL.

8. ANÁLISIS GEOTÉCNICO DE LA OBRA.

8.1. IDEAS GENERALES.

8.2. CIMENTACIONES.

8.3. ÍNDICE DE EXCAVABILIDAD.

8.4. CÁLCULO DE ASIENTOS.

8.5. NIVEL FREÁTICO Y AGRESIVIDAD.

8.6. BIBLIOGRAFÍA.

9. CONSIDERACIONES GENERALES.

ANEXOS




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1. ANTECEDENTES Y OBJETIVO.

El presente trabajo ha sido realizado por encargo de SOLVIA

DEVELOPMENT S.L., para la construcción de una edificación, ubicada en la

P-RM 2.3 Y 2.4, CALLE RÍO EBRO CV CALLE RÍO GUADIANA,

TORREJÓN DE ARDOZ, MADRID. Dicho estudio se realizó los días 5, 18,

19 y 20 de abril de 2011; y las pruebas realizadas fueron las siguientes:

• Tres ensayos de penetración dinámica superpesada DPSH.

• Tres sondeos mecánicos a rotación S-1, S-2 y S-3, de 12,00m de

profundidad cada uno.

• Dos perfiles longitudinales del terreno.

• Un perfil transversal del terreno.

• Ensayos de laboratorio necesarios para la clasificación del terreno.

Se realiza el reconocimiento geotécnico del subsuelo de una parcela de

aproximadamente 4.500m², donde se proyecta la construcción de una edificación,

que constará de ocho plantas sobre rasante y dos plantas bajo rasante, con lo que

ocuparán una superficie total en planta de aproximadamente 4.500m² y total

construida de aproximadamente 37.000m², siendo el tipo de construcción C-2 y el

grupo de terreno T-3 según el CTE.




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Por tanto, el objetivo es obtener datos y características básicas que permitan

estudiar las condiciones de construcción más oportunas, así como aspectos

práctico−constructivos relacionados con el terreno, determinando la capacidad

portante del terreno y la profundidad adecuada para cimentar.

En los apartados correspondientes de la presente memoria, se describe la

metodología seguida, trabajos realizados, características litológicas del terreno,

inscripción en el marco geológico del entorno, así como parámetros y

características geotécnicas básicas de los materiales, con el fin de analizar la

tipología, base de diseño de la cimentación y método de ejecución

recomendable, entre otros aspectos relacionados con el subsuelo.

En los anexos que aparecen al final del presente informe se registran los

resultados extraídos de los trabajos de campo, haciendo uso de una columna

estratigráfica y perfiles longitudinales además de los datos y representaciones

correspondientes a los ensayos de laboratorio efectuados, así como un reportaje

fotográfico de la zona y el material atravesado.




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2. RECONOCIMIENTO DEL TERRENO. TRABAJOS REALIZADOS.

La campaña de reconocimiento del terreno se ha llevado a cabo los días 5, 18, 19

y 20 de abril de 2011; mediante la realización de trabajos de campo, la cual se

amplía durante un período de aproximadamente dos semanas con la realización

de los ensayos de laboratorio más propicios en función del tipo de terreno

extraído.

Los trabajos de campo consistieron en la ejecución de tres sondeos mecánicos

geológicos–geotécnicos, con extracción de testigo continuo; el trabajo se amplía

con la realización de tres ensayos de penetración dinámica superpesada tipo

DPSH, con el objeto de diferenciar niveles de distinta consolidación, a partir de

la representación de la resistencia a la hinca del terreno en forma continua hasta

obtener el rechazo; y determinar así su resistencia y la existencia o no del nivel

freático en la parcela objeto de estudio.

• La localización de los ensayos aparece en el croquis de situación adjunto

en los anexos, con referencia al vial adyacente.




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3. CARACTERÍSTICAS DE LA MAQUINARIA.

3.1 CARACTERÍSTICAS DE LA SONDA.

Los sondeos se llevan a cabo con una sonda tipo TP-30 LR, montada sobre

todoterreno Land-Rover Defender; este tipo de sonda ejecuta una perforación a

rotación, con un diámetro de 86mm, no siendo necesario el revestimiento de los

sondeos dada la propia estabilidad del terreno perforado. La longitud total

perforada en los sondeos S-1, S-2 y S-3 ha sido de 12,00m en cada uno.

Dadas las características que ofrece el terreno, en el sondeo se han realizado

ensayos estándar de penetración (SPT).

3.2 CARACTERÍSTICAS DEL EQUIPO DE PENETRACIÓN.

• NI. de la S.I.M.S.F.E. (Sociedad Internacional del Suelo y Cimentaciones.

Comité Técnico de Pruebas de Penetración en Suelos).

• Ensayo de carga de terrenos con placa. UNE 7391/75.

• DPSH o prueba de penetración dinámica superpesada UNE 103.801/94.

• Mecanismo de golpeo automático UNE 103.801/94.

• SPT o ensayo de penetración estándar UNE 103.800/92.

• CTE (29 de marzo de 2007).




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Las características del equipo de penetración dinámica superpesada tipo DPSH,

modelo SPT TEC 10, utilizado se presentan a continuación en la siguiente tabla:

Varillaje 32mm Peso de la maza 63,5Kg Altura de caída 76cm Puntaza - Altura 5cm

- Puntaza cónica con ángulo en vértice de 90º - Sección cónica de 20cm2

Los ensayos de penetración dinámica realizados en la parcela marcada por el

peticionario nos relacionan la profundidad con la resistencia a la hinca dinámica

(nivel de consolidación del terreno).

Este ensayo se considera adecuado cuando se realiza acompañado de un sondeo

mecánico, pudiendo aumentar el número de puntos de reconocimiento del

terreno, además de obtener un registro continuo de los materiales atravesados.

El ensayo consiste en medir el número de golpes necesarios para hincar 20cm de

barra mediante el golpeo, por medio de una masa de 63,5kg de peso desde una

altura de caída de 76cm, hasta encontrar el rechazo.

La prueba finaliza cuando el número de golpes requerido para una penetración

de 20cm es superior de 100, o cuando se alcanzan 75 golpes para profundizar

20cm tres veces consecutivas. Los resultados se presentan en un gráfico que

relaciona la profundidad con la resistencia a la hinca dinámica (nivel de

consolidación del terreno).




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Para los ensayos de laboratorio fueron necesarias dos semanas siguiendo

exhaustivamente las condiciones que marca tanto las normas U.N.E., como las

L.N.T. (laboratorio de geotecnia correspondiente).

En general hemos clasificado los ensayos, en distintos grupos, que atañen por

separado a las distintas características físico-químicas de la muestra analizada. La

diversificación de los ensayos se presenta según la siguiente tabla:

Ensayos Nombre de Ensayos

Identificación Granulometría y Límites Atterberg

Estado Humedad Natural y Densidad

Químicos

Geomecánicos

Contenido en sulfatos en suelo

Corte Directo

Presión de Hinchamiento




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4. MARCO GEOLÓGICO.

4.1. MARCO GEOLÓGICO GENERAL.

La parcela de estudio se encuentra en el término municipal de Torrejón de

Ardoz. Este término municipal está enclavado en la Hoja geológica de Alcalá de

Henares (Nº 560) que se sitúa en el sector centro oriental de la Cuenca del Tajo

o Cuenca de Madrid. Algunos términos municipales de la provincia de

Guadalajara se sitúan en el extremo nororiental de la Hoja.

El relieve en líneas generales es poco accidentado, salvo en las márgenes de los

grandes ríos de la zona, Henares y Jarama, presentes en el área occidental y

noroccidental de la Hoja. En la margen izquierda del primero y derecha del

segundo aparecen zonas fuertemente escarpadas que enlazan las vegas de los ríos

con las altiplanicies. En la mitad oriental de la Hoja se desarrolla una extensa

altiplanicie (Páramo de la Alcarría) entre las cotas 780 y 880 m, disectada por

una red fluvial profundamente encajada en la que destacan los Arroyos

Pantueña, Anchuelo y de la Vega.

Desde el punto de vista geológico la Hoja de Alcalá de Henares se sitúa dentro

de la cuenca Meso-Terciaria del Tajo o Cuenca de Madrid en la zona de

transición de las facies intermedias a centro de la cuenca. El borde en esta región

está constituido por las estribaciones meridionales del sector nororiental del

Sistema Central.




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La Cuenca Meso-Terciaria del Tajo se caracteriza por el predominio de las

estructuras alpinas. La reactivación sucesiva de las fracturas tardihercínicas

controla en gran parte la sedimentación del Mesozoico y es la responsable del

desmantelamiento del Jurásico hacia el oeste del Sector de Sigüenza-Atienza.

El Neógeno se presenta subhorizontal o levemente inclinado en los bordes. Hay

evidencias de actividad neotectónica reciente que afecta a todo el conjunto del

Sistema Central y Cuenca Meso-Terciaria del Tajo, con grandes alineaciones

morfoestructurales definidas por los ríos Henares y Jarama.




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4.2. ESTRATIGRAFÍA.

En la Hoja de Alcalá de Henares se diferencian dos dominios fundamentales. El

primero de ellos lo constituyen terciarios dentro de los que se reconocen los

siguientes tipos de facies:

Yesos y yesos y lutitas inferiores que afloran en el sector suroccidental

de la Hoja.

Arcillas inferiores de la Unidad Alcalá. Seguida de una importante

ruptura sediemntaria que las separa de las Unidades suprayacentes.

Arcosas blanquecinas del Jarama con elementos metamórficos y

calcáreos.

Arcillas, limos y arenas con intercalaciones de niveles sepiolíticos y/o

bentoníticos.

Arenas de la Facies Madrid.

Areniscas, arenas y arcillas de la Facies Alcalá superior.

Arcillas grises, areniscas, margas yesiferas, yesos, bentonitas y sepiolitas

formadoras de la Facies Blanca.

Conglomerados y areniscas de la red fluvial intramiocena.

Calizas de los Páramos.




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El segundo dominio, que ocupa el resto de la Hoja, está formado por materiales

cuaterarios de los grandes sistemas de terrazas de los ríos Henares y Jarama y en

menor medida por los depósitos de glacis y terrazas de los arroyos Anchuelo y

Pantueña.

En la parcela de estudio nos encontramos los siguientes materiales Gravas y

cantos poligénicos, arenas, arcillas arenosas, pseudomicelios nódulos de

carbonatos y costras calizas (Terrazas de los ríos Henares y Jarama). Por su

número y extensión superficial las terrazas de los ríos Henares y Jarama son las

mñas importantes dentro del contexto de la Hoja. El perfil más completo se

encuentra en el río Jarama, en su margen izquierda, entre Mejorada del Campo

y sur de Velilla de San Antonio. En el valle del Henares las terrazas conservadas

están en la margen derecha, alcanzando un buen desarrollo las terrazas bajas y

medias bajas de campiña. En el valle del Henares las terrazas tienen litofacies

principales de tipo G(gravas), coronadas a menudo por finos (F), en particular

en las terrazas de campiña, siendo menos abundantes las S (arenas).Las litofacies

G se pueden dividir en Gm de barras longitudinales, Gp de barras transversas y

Gp de relleno de canales menores. La litofacies característica de las litofacies

tipo S es la St. Las litofacies F que representan facies de llanura de inundación se

caracterizan por litofacies de tipo Fl. Los espesores máximos de estas terrazas

fluviales son del orden de los 5 o 6 m.




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4.3. TECTÓNICA.

La disposición general de las capas en la Hoja de Alcalá de Henares es

subhorizontal. Sin embargo, a grandes rasgos, se observa una pendiente de la

superficie del Páramo entre el 5 y el 6 por mil hacia el suroeste. A menor escala

aparecen fallas y fracturas visibles en las canteras de Alcalá-Torres de la Alameda

y pliegues que afectan a las calizas de los páramos y a las series miocenas.

Las rupturas sedimentarias de orden mayor, presentes en toda la cuenca, deben

relacionarse con eventos tectónicos e incluso climáticos. En este sentido las

discontinuidades intraaragoniense y de la base del Vallesiense son consecuencia

de movimientos de elevación de marcos muntuosos o áreas fuente.

Durante el depósito de la unidad superior del Vallesiense-Turoliense y durante

el Plioceno se detecta actividad tectónica en la cuenca con creación de suaves

estructuras, fracturas y pliegues de amplio radio. Según el mapa de contornos

estructurales de la zona cuyo datum es la base de la Caliza lacustre del Páramo

se observa:

Una disminución general de la cota de noreste a suroeste.

Una serie de depresiones sinclinales y elevaciones anticlinales de varias

decenas de kilómetros de longitud que tienen direcciones dominantes

noreste-suroeste y este-oeste al igual que las flexiones menores.

Como elementos estructurales significativos de la zona nos encontramos el Área

sinclinal de Paracuellos del Jarama-Torrejón de Ardoz, que se sitúa en el ángulo

noroeste de la Hoja y se trata de una suave depresión sinclinal de orientación

dominante NE-SO y amplitud kilométrica




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4.4. DESNIVEL DEL TERRENO.

Tomando como referencia los límites de la parcela, siendo éstos la Calle Río

Ebro cv Río Guadiana, así como las edificaciones y viales próximas las

referencias más cercanas a nuestra parcela, podemos afirmar que el terreno sobre

el que se han realizado los ensayos es sub-horizontal, presentando un desnivel

descendente de aproximadamente -1,00m desde la cota vial hacia el fondo de la

parcela.




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4.5. SISMICIDAD.

Para la redacción del presente apartado se han seguido las indicaciones de la

Norma de Construcción Sismorresistente Española NCSE-02 (publicada en

septiembre de 2002).

Esta norma proporciona los criterios que han de seguirse dentro del territorio

español para la consideración de la acción sísmica en el proyecto, construcción,

reforma y conservación de aquellas edificaciones y obras a las que sea aplicable.

Recoge explícitamente que la finalidad última de la norma es evitar la pérdida de

vidas humanas, y reducir el daño y las pérdidas económicas por terremotos en el

futuro, tal como se hace en los principales códigos sísmicos internacionales.

Siguiendo el criterio de la norma y a la vista del mapa de peligrosidad sísmica, la

zona de estudio presenta una aceleración sísmica básica ab/g menor de 0,04,

expresada en relación al valor de la gravedad (un valor característico de la

aceleración horizontal de la superficie del terreno correspondiente a un periodo

de retorno de 500 años).

Se pueden clasificar los terrenos en cuatro tipos según NCSE-02, cada uno de los

cuales tendrá un coeficiente de contribución K y un coeficiente del terreno C

específicos; siendo nuestro caso un terreno tipo T-III, correspondiente a suelo

granular de compacidad media, o suelo cohesivo de consistencia firme a muy

firme con una velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales o de

cizalla, entre Vs 200-400 m/s.




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Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02. BOE 11/10/2002




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5. COLUMNA LITOLÓGICA DEL SUBSUELO.

Pueden establecerse tres columnas litológicas tipo, que se presentan en el anexo

3 del presente informe como columnas estratigráficas de los sondeos, matizando

las descripciones del corte de los mismos mediante los datos del laboratorio.

Así pues tomando cota de inicio de las columnas estratigráficas tipo, cota de

boca de los sondeos realizados en la superficie de la parcela en las fechas 18, 19 y

20 de abril de 2011, aparecen de techo a base de los mismos los siguientes niveles:




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SONDEO Nº 1

NIVEL 1

(0,00m a 2,20m de profundidad).

Hasta 1,40m rellenos antrópicos gravo arcillosos con restos de ladrillos. De 1,40 a

2,20 metros paleosuelo vegetal arcillo-gravoso. Color marrón oscuro.

NIVEL 2


Gravas arenosas de tamaño decimétrico a centimétrico, subredondeadas de

composición cuarcítica con matriz arcillo-limosa.

NIVEL 3

(5,60 a 12,00m de profundidad).

Limos de color marrón oscuro y alta consistencia. Aumenta la consistencia y la

compacidad con la profundidad. En profundidad presenta cantos dispersos.

Fin del sondeo a 12,00m de profundidad respecto de la superficie actual de la parcela.

Se detecta nivel freático o nivel de agua a la profundidad de 4,20m, alcanzada en el

sondeo realizado. Últimas mediciones realizadas el día 20/04/2011.




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SONDEO Nº 2

NIVEL 1



1,80 metros paleosuelo vegetal arcilloso-gravoso. Color marrón oscuro.

NIVEL 2




NIVEL 3




NIVEL 4


Arenas arcillosas de color gris.







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SONDEO Nº 3

NIVEL 1



2,10 metros paleosuelo vegetal arcilloso-gravoso. Color marrón oscuro.

NIVEL 2




NIVEL 3




NIVEL 4









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6.- ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA.

6.1 RESULTADOS DE LOS ENSAYOS Y GRÁFICOS CORRESPONDIENTES

A través del ensayo de penetración dinámica se obtiene la resistencia que el

terreno opone a la penetración, por tanto, todos los valores de carga admisible

reflejados en el presente informe son datos orientativos. La consecución de tales

datos se ha realizado a través de la llamada fórmula de “los holandeses”, que sin

estar normalizada, es la más empleada comúnmente en el campo de la

Geotecnia. La resistencia dinámica se calcula según la fórmula antes

mencionada, con un coeficiente de seguridad igual a 3, a partir de lo cual se

obtiene la carga de trabajo.

Rd Resistencia dinámica en Kg/cm²

Rd= M2* H/(e +e1)(M +P)*A H Altura de caída de la maza de 76 cm

P Peso de las varillas en kg.+20

(Cada m de profundidad 6,155kg)

M Peso de la masa en Kg.(63,50 Kg.)

e Penetración cm./nº de golpes

e1 Constante =0,50

A Sección de la puntaza en cm² (20cm²)

Para cimentaciones superficiales, en medios homogéneos y tratándose de

terreno no cohesivo, puede aplicarse una carga de trabajo de: σ=Rd/20, siempre

que exista una relación de empotramiento de D/B>1, siendo D el

empotramiento de la zapata y B el ancho de la misma. Para las cimentaciones

profundas, (pilotes), puede aceptarse una carga de trabajo de Rd/12≤ σ<Rd/6.

A continuación, se realiza una interpretación de los resultados del ensayo

DPSH a intervalos de 0,20 metros, calculando la carga admisible del terreno

para un factor de seguridad igual a 3.




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Hoja 24 de 82




Hoja 25 de 82




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7. CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS DE LOS MATERIALES.

Se analizan en este apartado las características geotécnicas del terreno natural.

CLASIFICACIÓN DE SUELOS.

Mediante la toma de muestra in situ podemos determinar las características del

terreno.

Se ha realizado una granulometría por tamizado para determinar el contenido

de gravas, arenas y finos (limos y arcillas). Para identificar los distintos tamaños

de partículas se ha seguido la clasificación ASTM.:

SONDEO S-1. (3,00-3,50m). MA

GRAVA ARCILLO-LIMOSA CON ARENA. GC.

GRANULOMETRÍA LÍMITES

UNE % PASA L. LÍQUIDO

20 70,1 24,9

5 42,5 L. PLÁSTICO

2 36,7 18,7

0,4 21,2 I. PLASTICIDAD

0,08 12,4 6,2

SULFATOS

NO CONTIENE




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SONDEO S-1. (6,50-7,00m). TS

LIMO DE ALTA PLASTICIDAD. MH.



20 100,0 76,7

5 100,0 L. PLÁSTICO

2 100,0 39,1


0,08 99,1 37,6

SULFATOS

NO CONTIENE

SONDEO S-3. (9,60-10,00m). TS

LIMO DE ALTA PLASTICIDAD. MH.



20 100,0 58,5

5 100,0 L. PLÁSTICO

2 100,0 30,5


0,08 99,1 28,0

SULFATOS

NO CONTIENE




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7.1. LÍMITES DE ATTERBERG.

Mediante este ensayo se define las propiedades plásticas de las fracciones finas

del terreno y se realiza según Normativa.

El límite líquido de la muestra se determina una vez que la muestra se extiende

en un Molde de Casagrande abriendo un surco de 2mm de anchura en la parte

central con una acanalador, posteriormente se coloca el molde sobre la base de

Casagrande y se somete a un golpeo controlado hasta que la acanaladura

realizada se cierra una longitud de 12mm. El límite líquido es la humedad de la

muestra requerida para que dicho cierre se produzca con 25 golpes.

El límite líquido de la muestra ensayada es VER TABLAS.

LÍMITE PLÁSTICO.

Su cálculo se realiza mediante el amasado del material en forma de bastoncillos

con la palma de la mano y sobre una superficie lisa; hasta alcanzar el cuarteo de

la muestra, con lo que su humedad será la del límite plástico, determinándose

ésta mediante el secado de la muestra en la estufa.

El límite plástico de la muestra ensayada es VER TABLAS.

El Índice de Plasticidad es la diferencia de entre el límite líquido y el límite

plástico.

El índice de plasticidad de la muestra ensayada es VER TABLAS.

La totalidad de los resultados ensayados sólo afectará a las muestras

analizadas, teniendo éstas un carácter puntual.




Hoja 29 de 82

7.2. ENSAYOS DE CORTE DIRECTO.

El ensayo de corte directo tiene como objetivo determinar la resistencia al

esfuerzo cortante de una muestra, valor que entre otras cosas nos será muy útil

para el cálculo de la estabilidad de taludes. La resistencia al esfuerzo cortante en

el suelo se debe a dos componentes: la cohesión, aportada por la fracción fina

del suelo y responsable, a su vez, del comportamiento plástico de éste y el

rozamiento interno.

El ensayo de corte directo se realiza sobre una muestra de suelo situada dentro

de una caja de metal dividida en dos piezas: la mitad superior y la mitad inferior.

Simultáneamente la muestra es sometida a una carga normal constante y a un

esfuerzo lateral que se va incrementando de forma progresiva. Mientras

realizamos el ensayo vamos tomando nota del esfuerzo aplicado y el

desplazamiento producido entre los dos bloques, datos que más tarde

proyectaremos en una gráfica a partir de la cual podremos obtener la resistencia

al corte de esa muestra para la carga normal aplicada. Repetiremos el ensayo un

mínimo de dos veces con diferentes cargas normales, de forma que proyectando

los diferentes valores en una gráfica esfuerzo normal respecto resistencia al corte

podremos encontrar la envolvente de Möhr del material, con lo que ello

implica: cohesión y ángulo de rozamiento interno.




Hoja 30 de 82

Sugerimos realizar los cálculos de la cimentación en función de los resultados de

los ensayos de corte directo realizados en el sondeo S-1 a la cota (6,50-7,00m), y

en el sondeo S-2 a la cota (4,90-5,10) los cuales ofrecemos a continuación:

Corte Directo SONDEO S-1

TS (6,50-7,00) m

Densidad Aparente g/cm3 1,80

Densidad Seca g/cm3 1,42

Cohesión Kp/cm2 0,7

Ángulo de Rozamiento Interno º 21

Corte Directo SONDEO S-2

TS (4,90-5,10) m

Densidad Aparente g/cm3 1,86

Densidad Seca g/cm3 1,42

Cohesión Kp/cm2 0,5

Ángulo de Rozamiento Interno º 12




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7.3. ENSAYO DE PRESIÓN DE HINCHAMIENTO EN EDÓMETRO.

Esta norma tiene por objeto describir el método para la determinación de la

presión de hinchamiento de un suelo en edómetro.

Se denomina presión de hinchamiento, a la presión vertical necesaria para

mantener sin cambio de volumen, una probeta confinada lateralmente cuando

se inunda de agua.

Es aplicable tanto a suelos inalterados como remoldeados.

Se miden la altura del anillo portaprobeta que se utilice, ho en mm, y el

diámetro interior, a fin de determinar la sección recta, S, en mm2, y el volumen

interior del anillo en cm3.

La probeta para el ensayo se puede preparar por diferentes procedimientos, a

partir de la muestra de suelo que se disponga. Cualquiera que sea el

procedimiento, se debe operar en un ambiente que tenga una humedad relativa r

inferior al 50%. En el caso de suelos sensibles a la pérdida de humedad, es

necesario tallar la probeta en cámara húmeda de modo análogo que tenga una

humedad relativa del 90% ± 5%.

Se prepara la muestra, realizando la compactación con las condiciones deseadas,

en un molde adecuado. Se aplica seguidamente uno de los procedimientos antes

descritos, según sea el caso.




Hoja 32 de 82

En todos los procedimientos mencionados, se enrasan las dos caras de la probeta

de forma que queden planas y al mismo nivel que los bordes del anillo, evitando

pulirlas durante el proceso.

Una vez preparada la probeta dentro del anillo, se determina inmediatamente su

masa en gramos y se coloca el conjunto dentro de un recipiente estanco, hasta el

momento de montar el ensayo.

Se coloca la placa porosa inferior sobre la base de la célula, seguidamente el

anillo con la probeta, la placa porosa superior y el pistón de carga, de manera

que todos estos elementos queden centrados sobre la superficie de la probeta. A

continuación se coloca el cuerpo lateral de cierre. Si el anillo es de tipo

confinado, se debe acoplar la pieza de engarce entre la base, la célula y aquél.

Cuando se trate de suelos con baja capacidad de absorción, se debe eliminar el

agua libre de las placas porosas antes de colocarlas. En suelos con gran capacidad

de absorción, dichas placas se deben secar al aire antes de colocar las en el

equipo.

Se coloca la célula edométrica sobre la bancada, ajustando seguidamente el

contrapeso de manera que entren contacto todos los elementos de transmisión

de carga y quede la palanca prácticamente horizontal.

Se aplica una ligera presión de ajuste, no superior a 3 kPa, colocando la pesa

adecuada en el colgadero.




Hoja 33 de 82

Se coloca el medidor de deformación en posición, de manera que el vástago

tenga recorrido en ambos sentidos, y se anota su lectura como valor inicial de

referencia.

Se llena de agua el recipiente de la célula. A partir de ese momento se vigila la

lectura del medidor de deformaciones, aumentando la carga, para que aquél se

mantenga en ± 0,01 mm de la lectura inicial de referencia. Cuando no se aprecie

tendencia en la variación de la deformación de la probeta con el tiempo, se

considera que se ha alcanzado el equilibrio y se da por finalizado el ensayo. Para

saber si se ha alcanzado este equilibrio, es muy útil ir representando en un

gráfico los incrementos de presión aplicados respecto al tiempo transcurrido. Se

toma como valor de la presión de hinchamiento, ph, el de la presión que en el

momento de alcanzar el equilibrio se está ejerciendo sobre la probeta.

Una vez determinada la presión de hinchamiento, se procede a descargar por

escalones hasta una presión de 10 kPa, valor correspondiente a la presión

utilizada en la determinación del hinchamiento libre. Aunque se debe esperar en

cada escalón hasta alcanzar el equilibrio, a efectos prácticos de esta norma, se

considera que 24 h es un intervalo de tiempo suficiente para llegar al equilibrio

en la mayoría de los casos. Al final de cada escalón de descarga, se anota la

lectura del medidor de deformaciones.

La secuencia de escalones de descarga puede ser ph, ph /2, ph /4, ph /8, donde ph

es la presión de hinchamiento obtenida anteriormente.




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Una vez finalizado este proceso se quitan las pesas que queden, se retira la célula

de la bancada, se vacía el agua de la misma y a continuación se desmonta la

célula retirando el anillo con la probeta en su interior. Se eliminan las gotas de

agua que queden en el anillo mediante papel absorbente. Se determina la masa

de la probeta después del ensayo, en gramos. Se introduce en estufa para que se

deseque, hasta masa constante, siguiendo el proceso operatorio descrito en la

Norma UNE 103:300 y se determina la masa de la probeta seca en gramos.

Siguiendo el procedimiento operatorio descrito en la Norma UNE 103:300, se

determinan las humedades inicial y final de la probeta, y se expresan en %.

Se determina la densidad seca inicial de la probeta, dividiendo su masa seca por

su volumen, y se expresa en g/cm3.

El valor de la presión de hinchamiento ph, se obtiene dividiendo la carga

aplicada en el momento del equilibrio, Q expresada en N, por la sección recta

de la probeta, S, en mm2, mediante la siguiente expresión:

Ph = Q/S x 1000 (kPa)

Para representar gráficamente la relación entre los tantos por ciento de

hinchamiento y la presión que actúa sobre la probeta en cada escalón de

descarga, se calcula los tanto por ciento de hinchamiento al final de cada escalón

de descarga de la siguiente manera:

%= (∆h / ho) x 100




Hoja 35 de 82

Donde ∆h es el cambio de altura que experimenta la probeta en cada escalón de

descarga y ho es la altura del anillo, en mm, que coincide con la altura inicial de

la probeta. Se sitúan en ordenadas, el hinchamiento en tanto por ciento, y en

abscisas, los valores de la presión correspondiente, en kPa.

Por lo que deducimos que estamos en presencia de un terreno con una

expansividad potencial muy alta, a las condiciones de humedad estudiadas,

donde serán de esperar importantes variaciones volumétricas del terreno como

consecuencia de modificaciones en las condiciones de humedad del mismo.

SONDEO S-1 6,50-7,00m Presión de hinchamiento 1,73 kg/cm2




Hoja 36 de 82

Este terreno nos obliga a tener especial cuidado por las posibles variaciones

climáticas las cuales afectan en mayor medida a este tipo de suelo.

Todo terreno expansivo se considera activo siempre que se encuentre sometido

a variaciones de su contenido de humedad (los suelos se secan y se contraen con

el clima árido, hinchándose al humedecerse de nuevo con la lluvia, con aguas de

escorrentía o por el ascenso capilar de agua subterránea).

Así pues, la solución más apropiada sería buscar el apoyo de la cimentación por

debajo de la capa activa, considerándose como capa activa el tramo del terreno

que interacciona con la atmósfera, estimándose como tal en la Península Ibérica,

aproximadamente los 3,00-4,00 primeros metros de profundidad; de este modo,

se minimizaría el efecto de posibles variaciones en las condiciones de humedad

del terreno arcilloso que pudieran dar lugar a cambios volumétricos

importantes.

A continuación se detallan algunas recomendaciones que se consideran

adecuadas adoptar en este tipo de terreno:

• Empotramiento suficiente de la cimentación en el terreno limoso, con

objeto de limitar los posibles cambios en su humedad y reducir los

efectos de una posible expansividad.

• Realización de un eficiente drenaje que recoja las aguas superficiales y las

evacue hacia colectores adecuados, reduciendo de este modo la filtración

de agua hacia los cimientos.




Hoja 37 de 82

• La cimentación interior no debería apoyar directamente sobre el suelo

limoso. Debería disponerse sobre una capa de material granular con

pocos finos y debidamente compactado, de aproximadamente 0,30-0,50m

de espesor, e incluso el empleo de geotextil entre el terreno limoso y el

relleno granular, con objeto de que sean absorbidos los posibles cambios

volumétricos del terreno sin que afecten directamente a la cimentación.

• Las excavaciones previstas para alcanzar la cota de solera y los niveles de

empotramiento, ocasionalmente podrían provocar variaciones en el

estado de humedad de los materiales, que afectarían, por tanto, a las

cimentaciones descritas. Por tanto, habrá que cuidar que dichas

condiciones de humedad no se modifiquen durante la fase constructiva o

posteriormente.

• Los trabajos se desarrollarán con la mayor brevedad posible, para evitar

la interacción prolongada del terreno con el exterior.

• Se recomienda la ejecución de un acerado alrededor de la edificación, con

objeto de evitar la infiltración de agua hacia la cimentación. Dicho

acerado se dispondrá con una ligera pendiente hacia el exterior que

recoja las aguas hacia unos colectores perimetrales adecuados.

• No se aconseja las superficies ajardinadas debido a las posibles

filtraciones de agua que conllevarían.




Hoja 38 de 82

7.4. PARÁMETROS CARACTERÍSTICOS DEL SUELO (φ, c, γ, k).

Para el cálculo de los empujes del terreno se pueden tomar como referencia los

valores obtenidos en los ensayos de laboratorio llevados a cabo así como en los

establecidos según las tablas D.26. Valores orientativos de densidades de suelos,

D.27. Propiedades básicas de los suelos y D.28. Valores orientativos del

coeficiente de Permeabilidad presentes en el Código Técnico de la

Edificación (CTE).

Teniendo en cuenta la clasificación del suelo de la parcela que nos ocupa en el

presente estudio, según la muestra estudiada, tenemos los siguientes parámetros:

SONDEOS S-1, S-2 Y S-3.

RELLENOS ANTRÓPICOS Y PALEOSUELO VEGETAL

Ángulo de rozamiento interno (º):

φ = 25-30

Coeficiente de cohesión (kp/cm2):

C=0,0

Densidad aparente (g/cm³):

γ =1,7




Hoja 39 de 82

GRAVA ARCILLO-LIMOSA CON ARENA. GC


φ = 34-45

Coeficiente de cohesión (kg/cm2):

C= 0,3-0,05

Densidad seca (g/cm³):

γd =1,50-1,70


γsat =2,00-2,20

Humedad (%):

H =2,19

Coeficiente de permeabilidad (m/s):

k= 10-2 - 10-5

LIMO DE ALTA PLASTICIDAD. MH


φ = 12-21

Coeficiente de cohesión (kg/cm2):

C= 0,5-0,7

Densidad seca (g/cm³):

γd =1,42


γsat =1,86-1,80

Humedad (%):

H =26,41-27,48

Coeficiente de permeabilidad (m/s):

k= < 10-9




Hoja 40 de 82

PERFIL LONGITUDINAL L-1P-RM 2.3 y 2.4, Calle Río Ebro cv Calle Río Guadiana, Torrejón de Ardoz, Madrid.

Profundidad0 S-1 P1 Golpeos S-2

0,2 170,4 1000,60,81m1,21,41,61,82m o ° O°o2,2 o ° O°o2,4 o ° O°o o ° O°o2,6 o ° O°o o ° O°o2,8 o ° O°o o ° O°o3m o ° O°o o ° O°o3,2 o ° O°o o ° O°o3,4 o ° O°o o ° O°o3,6 o ° O°o o ° O°o3,8 o ° O°o o ° O°o4m o ° O°o o ° O°o4,2 o ° O°o o ° O°o4,4 o ° O°o o ° O°o4,6 o ° O°o o ° O°o4,8 o ° O°o o ° O°o5m o ° O°o - - - -5,2 o ° O°o - - - -5,4 o ° O°o - - - -5,6 o ° O°o - - - -5,8 - - - - - - - -6m - - - - - - - -6,2 - - - - - - - -6,4 - - - - - - - -6,6 - - - - - - - -6,8 - - - - - - - -7m - - - - - - - -7,2 - - - - - - - -7,4 - - - - - - - -7,6 - - - - - - - -7,8 - - - - - - - -8m - - - - - - - -8,2 - - - - - - - -8,4 - - - - - - - -8,6 - - - - - - - -8,8 - - - - - - - -9m - - - - - - - -9,2 - - - - - - - -9,4 - - - - - - - -9,6 - - - - - - - -9,8 - - - - - - - -

10m - - - - - - - -10,2 - - - - - - - - Rellenos antrópicos10,4 - - - - - - - - Paleosuelo10,6 - - - - - - - -10,8 - - - - - - - - o ° O°o Gravas arenosas11m - - - - - - - -11,2 - - - - - - - - - - - - Limos11,4 - - - - - - - -11,6 - - - - - - - - - - - Arenas arcillosas11,8 - - - - - - - -12m - - - - - - - Cambio litológico

7.5. PERFILES LONGITUDINALES.




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PERFIL LONGITUDINAL L-2P-RM 2.3 y 2.4, Calle Río Ebro cv Calle Río Guadiana, Torrejón de Ardoz, Madrid.


0,2 100,4 170,6 80,8 81m 101,2 121,4 o ° O 271,6 o ° O 131,8 o ° O 192m o ° O°o o ° O 122,2 o ° O°o o ° O 17 o ° O°o2,4 o ° O°o o ° O 54 o ° O°o2,6 o ° O°o o ° O 76 o ° O°o2,8 o ° O°o o ° O 100 o ° O°o3m o ° O°o o ° O°o3,2 o ° O°o o ° O°o3,4 o ° O°o o ° O°o3,6 o ° O°o o ° O°o3,8 o ° O°o o ° O°o4m o ° O°o o ° O°o4,2 o ° O°o o ° O°o4,4 o ° O°o o ° O°o4,6 o ° O°o o ° O°o4,8 - - - - o ° O°o5m - - - - o ° O°o5,2 - - - - o ° O°o5,4 - - - - - - - -5,6 - - - - - - - -5,8 - - - - - - - -

6m - - - - - - - -6,2 - - - - - - - -6,4 - - - - - - - -6,6 - - - - - - - -6,8 - - - - - - - -7m - - - - - - - -7,2 - - - - - - - -7,4 - - - - - - - -7,6 - - - - - - - -7,8 - - - - - - - -8m - - - - - - - -8,2 - - - - - - - -8,4 - - - - - - - -8,6 - - - - - - - -8,8 - - - - - - - -9m - - - - - - - -9,2 - - - - - - - -9,4 - - - - - - - -9,6 - - - - - - - -9,8 - - - - - - - -

10m - - - - - - - -10,2 - - - - - - - - Rellenos antrópicos10,4 - - - - - - - - Paleosuelo10,6 - - - - - - - -10,8 - - - - - - - - o ° O°o Gravas arenosas11m - - - - - - - -11,2 - - - - - - - - - - - - Limos11,4 - - - - - - -11,6 - - - - - - - - - - Arenas arcillosas11,8 - - - - - - -12m - - - - - - Cambio litológico




Hoja 42 de 82

PERFIL TRANSVERSALP-RM 2.3 y 2.4, Calle Río Ebro cv Calle Río Guadiana, Torrejón de Ardoz, Madrid.


0,2 120,4 160,6 70,8 151m 271,2 121,4 101,6 71,8 72m 8 o ° O°o2,2 10 o ° O°o2,4 o ° O°o o ° O 23 o ° O°o2,6 o ° O°o o ° O 78 o ° O°o2,8 o ° O°o o ° O 79 o ° O°o3m o ° O°o o ° O 76 o ° O°o3,2 o ° O°o o ° O°o3,4 o ° O°o o ° O°o3,6 o ° O°o o ° O°o3,8 o ° O°o o ° O°o4m o ° O°o o ° O°o4,2 o ° O°o o ° O°o4,4 o ° O°o o ° O°o4,6 o ° O°o o ° O°o4,8 o ° O°o - - - -5m o ° O°o - - - -5,2 o ° O°o - - - -5,4 o ° O°o - - - -5,6 o ° O°o - - - -5,8 - - - - - - - -6m - - - - - - - -6,2 - - - - - - - -6,4 - - - - - - - -6,6 - - - - - - - -6,8 - - - - - - - -7m - - - - - - - -7,2 - - - - - - - -7,4 - - - - - - - -7,6 - - - - - - - -7,8 - - - - - - - -8m - - - - - - - -8,2 - - - - - - - -8,4 - - - - - - - -8,6 - - - - - - - -8,8 - - - - - - - -9m - - - - - - - -9,2 - - - - - - - -9,4 - - - - - - - -9,6 - - - - - - - -9,8 - - - - - - - -

10m - - - - - - - -10,2 - - - - - - - - Rellenos antrópicos10,4 - - - - - - - - Paleosuelo10,6 - - - - - - - -10,8 - - - - - - - - o ° O°o Gravas arenosas11m - - - - - - - -11,2 - - - - - - - - - - - - Limos11,4 - - - - - - - -11,6 - - - - - - - - - - - Arenas arcillosas11,8 - - - - - - - -12m - - - - - - - Cambio litológico

7.6. PERFIL TRANSVERSAL.




Hoja 43 de 82

8 ANÁLISIS GEOTÉCNICO DE LA OBRA.

8.1. IDEAS GENERALES.

Podemos decir que el terreno sobre el que se han realizado los ensayos es sub-

horizontal, con lo que la cota de boca de los ensayos de penetración y la de los

sondeos coincide con la superficie actual de la parcela, estimándose para todos ellos la

misma cota de inicio.

DATOS DE LA PARCELA.

Forma rectangular, limitada por viales, edificaciones, la Calle Río Ebro y la

calle Río Guadiana.

La morfología de la parcela es sub-horizontal.

La cota de boca de los ensayos coincide con la superficie actual de la parcela.

La edificación a construir consta de ocho plantas sobre rasante y dos plantas bajo

rasante.

La superficie del solar se integra para su estudio en una única zona, dada la

homogeneidad del terreno, englobando a los sondeos y a los ensayos de

penetración realizados.




Hoja 44 de 82

8.2 CIMENTACIONES.

8.2.1 TIPOLOGÍA.

Como se mencionó al principio nuestro proyecto se basa en la construcción de una

edificación que consta de ocho plantas sobre rasante y dos plantas bajo rasante.

Es importante mencionar que las cotas finales de excavación, cimentación y solera

no han sido precisadas por parte de la Dirección Facultativa de la obra, por lo que

las siguientes recomendaciones serán solo una aproximación.

En este estudio tenemos una sola zona delimitada por la homogeneidad de la

naturaleza del terreno obtenida en la columna geológica mediante los sondeos

realizados y los ensayos de penetración dinámica, que así lo corroboran.

Así pues, en base a lo expuesto anteriormente, consideraremos, como posible tipo de

cimentación en función de las características del terreno, la adopción de una

cimentación perimetral mediante una PANTALLA DE PILOLES y una

cimentación interior mediante ZAPATAS ESTRUCTURALES.




Hoja 45 de 82

8.2.2 TENSIÓN ADMISIBLE.

De los resultados obtenidos en los ensayos de penetración dinámica se desprenden

unas conclusiones previas, que han sido ampliadas mediante la campaña de sondeos,

la cual finalmente completa los resultados de los ensayos de penetración.

La excavación correspondiente al vaciado de las plantas bajo rasante y de la

cimentación sería a partir de aproximadamente 7,00m de profundidad, con respecto

a la cota actual de la parcela (cota de boca de los ensayos). Por lo que se recomienda

la realización de un muro perimetral de contención mediante pantalla con su

correspondiente drenaje, hormigonados “in situ” y empotrados en los limos (nivel

III) que aparecen por debajo de los rellenos antrópicos-paleosuelo vegetal (nivel I) y de

las gravas arenosas (nivel II), y que servirán tanto para la contención de los empujes

del terreno como para el posible apoyo perimetral de cargas estructurales.

Por otro lado, para el apoyo de los pilares interiores, se considera la realización de

una cimentación superficial mediante zapatas estructurales con su correspondiente

drenaje.

Preferiblemente arriostradas entre sí en las dos direcciones para evitar los efectos de

hipotéticos asientos diferenciales, con un empotramiento suficiente en el terreno

natural limoso, a partir de aproximadamente 7,00m de profundidad, con respecto a

la cota actual de la parcela (cota de boca de los ensayos). Sin embargo, se deja a

consideración de la Dirección Facultativa de la Obra el empleo de pilotes para la

cimentación interior del edificio.




Hoja 46 de 82

Pilotes:

En el perímetro se realizará una pantalla de pilotes con sus correspondientes anclajes

y drenajes para contener los empujes del terreno en los taludes del vaciado y al

mismo tiempo soportar las cargas perimetrales.

Una vez realizados los cálculos pertinentes y teniendo en cuenta las cargas a

soportar, se aplica a la resistencia por punta y por fuste un factor de seguridad FS

igual a 3 y a 2 respectivamente, por lo que se considera un empotramiento mínimo

de los pilotes, a partir de 4,00m de profundidad por debajo de la cota final de

excavación de las plantas bajo rasante. Se considera adecuado adoptar

Qadm=2,00kg/cm2 como tensión admisible del terreno a las profundidades de

apoyo de la punta de los pilotes, siempre que se realice en estrato homogéneo y

compacto.




Hoja 47 de 82

CÁLCULO REFERENTE AL PILOTAJE

CÁLCULO SEGÚN NTE-CPI

En primer lugar, es importante señalar que se ha encontrado el nivel freático en

todos los ensayos realizados.

1. Calcularemos la resistencia estructural (en t) en función del tipo de hormigonado,

seco o en agua, correspondiendo el presente caso a hormigonado en agua.

Diámetro de 45cm Diámetro de 55cm Diámetro de 65cm

55,7 t 83,2 t 116,1 t

2. Posteriormente, se calcula la resistencia por fuste de cada nivel (en t), en función

del tipo de material y de su espesor. En el caso de pantallas de pilotes para contención

de los taludes de un vaciado, únicamente se considera la mitad de la resistencia por

fuste, ya que la mitad del pilote queda al descubierto, aunque en el presente caso se

descarta totalmente su colaboración debido a su condición de rellenos antrópicos.

Niveles Descripción 45cm 55cm 65cm

Nivel 1 Rellenos antrópicos y paleosuelo

(0,00-2,00m) F=0 F=0 F=0

Nivel 2 Grava arcillo-limosa con arena

(2,00-5,00m) GC F=7,2/2 F=8,8/2 F=10,4/2

Nivel 3-A Limo

(5,00-7,00m) σ=1,50kg/cm2 F=5,7/2 F=7,0/2 F=8,3/2

Nivel 3-B Grava arcillo-limosa con arena

(7,00-12,00m) σ=2,50kg/cm2 F=6,8 F=8,3 F=9,8




Hoja 48 de 82

3. Una vez calculada la resistencia por fuste se pasa a calcular la resistencia por

punta (en t); en el presente caso se ha considerado el empotramiento de la punta de

los pilotes en material limoso (MH, según los resultados de laboratorio).

Una vez realizados los cálculos pertinentes, y aplicando a la resistencia por punta y

por fuste un factor de seguridad FS igual a 3 y a 2 respectivamente, resultaría un

empotramiento a partir de 12,00m de profundidad por debajo de la cota de vaciado

de las plantas bajo rasante.

Cualquier otra elección de diámetro de pilotes podrá evaluarse con respecto al esquema

de cálculo seguido y los parámetros geomecánicos del terreno, optimizándose las cargas

a transmitir al terreno.

Diámetro (cm) Rf (t/m) Rp (t/m)

T (t)

Longitud de empotramiento L

(m.) 45 49,77 17,8/3 55,7 12,00

55 74,3 26,7/3 83,2 15,50 65 103,5 37,8/3 116,1 18,70

Material 45cm 55cm 65cm

Limos 17,8 26,7 37,8




Hoja 49 de 82

Sin embargo, debido a que los pilotes no soportarán grandes cargas estructurales de

cimentación, sino que la pantalla será destinada sobre todo a sujetar el empuje generado

por los taludes del vaciado, hemos estimado un empotramiento mínimo de 4,00m por

debajo de la cota final de vaciado de los dos sótanos, en la tabla adjunta, se muestra la

longitud estimada con la resistencia estructural (T) máxima que alcanzará el pilote de

un diámetro de 45.

(Teniendo en cuenta que cualquier otra elección de diámetro de pilotes podrá evaluarse

con respecto al esquema de cálculo seguido y los parámetros geomecánicos del terreno,

optimizándose las cargas a transmitir al terreno.)

Diámetro (cm) Rf (t/m) Rp (t/m)

T (t)

Longitud de empotramiento L

(m.) 45 21,85 17,8/3 27,75 4,00




Hoja 50 de 82

CÁLCULO SEGÚN CTE.

Se realizará el cálculo en dos situaciones que corresponden al hundimiento sin

drenaje o a corto plazo y el hundimiento con drenaje o a largo plazo.

A CORTO PLAZO: Resistencia por punta unitaria: Resistencia por punta admisible:

qp= Resistencia unitaria de hundimiento por punta a corto plazo

qp adm= Resistencia unitaria por punta admisible a corto plazo

Cu= La resistencia al corte sin drenaje del suelo limoso o arcilloso,

teniendo en cuenta la presión de confinamiento al nivel de la punta

(entorno comprendido entre dos diámetros por encima y dos diámetros

por debajo de ella) obtenida en célula triaxial o, en su caso, ensayo de

compresión simple

Np= Depende del empotramiento del pilote, pudiéndose adoptar un valor

igual a 9

3= Factor de seguridad

upp xCNq =

1MPa10,17kg/cm9x1,13q 2p ===

22

adm p 3,39kg/cm3

10,17kg/cmq ==




Hoja 51 de 82

Resistencia por fuste unitaria: Resistencia por fuste admisible:

fτ = Resistencia unitaria por fuste a corto plazo

adm fτ = Resistencia por fuste admisible

Cu= La resistencia al corte sin drenaje del suelo limoso o arcilloso,

teniendo en cuenta la presión de confinamiento al nivel de la punta

(entorno comprendido entre dos diámetros por encima y dos diámetros

por debajo de ella) obtenida en célula triaxial o, en su caso, ensayo de

compresión simple


En pilotes con fuste de acero en suelos finos, el valor de fτ a corto plazo se

afectará por un coeficiente reductor de 0,8.

2

u

uf 2,63kg/cm263KPa

C-100

100xCτ ===

22

adm f 1,32kg/cm2

2,63kg/cmτ ==




Hoja 52 de 82

A LARGO PLAZO: Resistencia por punta unitaria:

Resistencia por punta admisible:

qp= Resistencia unitaria de hundimiento por punta a largo plazo

qp adm= Resistencia unitaria por punta admisible a largo plazo

fp=2,5 para pilotes hormigonados in situ

σ’vp= la presión vertical efectiva al nivel de la punta antes de instalar el

pilote

Nq= el factor de capacidad de carga definido por la expresión

, donde Φ es el ángulo de rozamiento interno del suelo


Resistencia por fuste unitaria: La resistencia unitaria por fuste a largo plazo, no superará, salvo justificación, al

valor límite de 0,1MPa.

fτ = Resistencia unitaria por fuste a largo plazo

σ’v= la presión vertical efectiva al nivel considerado

Kf= el coeficiente de empuje horizontal, para pilotes perforados Kf=0,75

f= el factor de reducción del rozamiento del fuste, para pilotes de

hormigón in situ f=1

Φ = ángulo de rozamiento interno del suelo


qvppp xNxfq σ′=

2,4MPa24,84kg/cm,82,5x2,07x4q 2p ===

22

adm p 8,28kg/cm3

24,84kg/cmq ==

0,6MPa6,59kg/cm659KPatgfkτ 2fvf ===φ⋅⋅⋅σ′=

φπ

φ−φ+ tgxe

sen1

sen1




Hoja 53 de 82

Cualquier posible elección del diámetro de los pilotes podrá evaluarse con respecto al

esquema de cálculo seguido y los parámetros geomecánicos del terreno, optimizándose

las cargas a transmitir al terreno.

Se considera imprescindible la realización de varios niveles de anclajes que colaboren

en la resistencia de dicho momento flector generado en los muros. En la ejecución de

los anclajes, deben evitarse acciones secundarias sobre las cimentaciones de los

edificios cercanos.

No se recomienda la realización de un vaciado previo, por lo que la ejecución de la

pantalla de pilotes significará el comienzo de la obra.

Al mismo tiempo, cabe mencionar que se ha detectado la presencia de agua en todos

los ensayos realizados, por lo que se recomienda el seguimiento y control de su posible

aparición según se produzca el desarrollo y ejecución del muro, mismo seguimiento

que se llevará a cabo para determinar con exactitud el espesor del nivel de rellenos

antrópicos en cada zona de la parcela.

Ya que aparece un nivel de agua, sería recomendable la realización de pilotes

secantes entre sí, el encamisado de los mismos, el empleo de hormigón hidrófugo, un

muro pantalla estanco con su correspondiente drenaje e impermeabilización o la

aplicación de técnicas de tratamiento del terreno existente entre los pilotes, si no

fueran secantes, como por ejemplo el gunitado. Además de tener en cuenta la presión

hidrostática que ejerce el agua a la estructura, así como posibles sifonamientos del

terreno debido a la presencia del nivel freático.




Hoja 54 de 82

Se incide en recordar aspectos como el cálculo de los posibles asientos, en función del

tipo de estructura y de la modulación a definir por la dirección facultativa de la obra.

En cualquier caso, se recomienda un cálculo exhaustivo que estará ligado a los

resultados geotécnicos obtenidos en el presente informe, y se realizará ajustando el

modelo de acción a las características estructurales de la obra, de una forma individual,

y no genérica, como se ha llevado a cabo en el presente informe.

La profundidad del apoyo del pilote se determinará particularmente en cada caso, en

función del material y de la resistencia observada durante la perforación. Los

cálculos, la longitud, resistencias en punta y fuste y el número definitivo de ellos

serán los que determine finalmente la empresa encargada de su realización.




Hoja 55 de 82

Zapatas corridas y/o aisladas:

De los resultados obtenidos en los ensayos llevados a cabo, y teniendo en cuenta el

tipo de proyecto a ejecutar, se considera que la cota de apoyo de la cimentación

interior será a partir de aproximadamente 7,00m de profundidad, con respecto a la

cota actual de la parcela (cota de boca de los ensayos), empleando una cimentación

interior mediante zapatas estructurales, con posibilidad de ser atadas entre sí con

vigas riostras si procediera, con un empotramiento suficiente en el terreno natural

(limos, nivel III), firme y homogéneo.

Considerando los resultados obtenidos en los ensayos SPT realizados en el interior de

los sondeos, a cotas similares a las que apoyará la cimentación, se considera adecuado

adoptar Qadm = 2,00kg/cm2 como tensión admisible y con un empotramiento

suficiente de las zapatas en terreno natural limoso (nivel III), garantizándose la

estabilidad de la edificación.

Es importante mencionar que el apoyo de las zapatas se deberá producir en material

lo más homogéneo posible, para evitar la aparición de asientos diferenciales, por lo

que si a la cota de cimentación prevista se encontrara algún blandón, éste deberá ser

atravesado (en principio mediante pozos de cimentación) hasta alcanzar terreno

natural o materiales con un comportamiento geotécnico común.

En el supuesto caso que durante la excavación para la cimentación no se encontrara

estrato firme y compacto a las cotas deseadas, se continuará la excavación hasta

hallarlo, ya que puede suceder que éste no posea la suficiente compacidad,

comprobándolo a medida que avance la ejecución de la excavación y cimentación,

optando si es necesario la realización de pozos de cimentación rellenos de hormigón

en masa y culminados por las zapatas estructurales.




Hoja 56 de 82

Estos pozos de cimentación se irían acortando o alargando en función de la

excavación a realizar y sobre todo en función de la cota de aparición del sustrato

firme; por ello se estudiará la viabilidad de cimentar directamente mediante zapatas

corridas y/o zapatas aisladas con posibilidad de ser atadas entre sí con vigas riostras

si procede o bien mediante pozos de cimentación culminados con zapatas,

investigando cada caso individualmente.

Teniendo en cuenta los resultados de los ensayos de laboratorio obtenidos, podemos

concluir que los limos presenta un hinchamiento muy alto, analizando los valores

obtenidos en los límites líquidos y plásticos, así como en la presión de hinchamiento

en edómetro realizada (1,73kg/cm2). Por ello, debemos tomar todas las medidas de

seguridad posibles para no cambiar las características del terreno y garantizar la

cimentación trabaje correctamente.

La solución más apropiada sería buscar el apoyo de la cimentación por debajo de la

capa activa, considerándose como capa activa el tramo del terreno que interacciona

con la atmósfera, estimándose como tal en la Península Ibérica, aproximadamente

los 3,00-4,00 primeros metros de profundidad; de este modo, se minimizaría el efecto

de posibles variaciones en las condiciones de humedad del terreno limoso que

pudieran dar lugar a cambios volumétricos importantes; por lo que, según las

características del proyecto a realizar, donde la profundidad de excavación para las

plantas bajo rasante y cimentación será a partir de aproximadamente 7,00m con

respecto a la cota de boca de los ensayos, no será de esperar un hinchamiento

importante.




Hoja 57 de 82

Sin embargo, dadas las características del subsuelo, habrá que cuidar que las

condiciones de humedad no se modifiquen durante la fase constructiva o

posteriormente, por lo que se considera imprescindible realizar una excavación y

ejecución de la cimentación en la mayor brevedad posible, evitando prolongadas

exposiciones de las excavaciones resultantes a la intemperie, ya que ocasionalmente

podrían provocar variaciones en el estado de humedad de los materiales, que

afectarían, por tanto, a las cimentaciones descritas.

Debemos tener en cuenta no perder de vista la presencia de cimentaciones cercanas

a las excavaciones, guardando en todo momento las medidas de seguridad oportunas

que garanticen la seguridad del personal y de la misma obra.

Por otra parte no se debe perder de vista el drenaje e impermeabilización total de la

parcela, por todo ello se hace necesario una correcta ejecución de los mismos así como

una adecuada canalización de la posible agua que pueda penetrar, ya sea por

infiltración o por otros motivos, se deberá garantizar la ejecución de un acerado

alrededor de la edificación, dicho acerado se dispondrá con una ligera pendiente

hacia el exterior que recoja las aguas hacia unos colectores perimetrales adecuados, a

su vez se deberán evitar las zonas ajardinadas todo lo más que se pueda debido a las

posibles filtraciones de agua que conllevarían.




Hoja 58 de 82

8.3 ÍNDICE DE EXCAVABILIDAD.

El índice de excavabilidad obtenido mediante las tablas HADJIGEORGIOU Y

SCOBLE es de 20-30, indicativo de terreno de fácil excavación, aumentando dicho

índice con la profundidad.




Hoja 59 de 82

8.4 CÁLCULO DE ASIENTOS.

Pilotes.

De acuerdo con la norma básica de la edificación NBE–AE-88, Acciones de la

Edificación, el asiento máximo tolerable por estructura será fijado por el autor del

proyecto, atendiendo a las características de la obra.

Debido a la imposibilidad de conocer con exactitud la carga media de trabajo de

cada pilote, la longitud finalmente adoptada, el número de pilotes empleados, así

como el diámetro finalmente elegido, se deja el cálculo de los asientos a la dirección

facultativa de la obra o en su defecto a la casa encargada de la realización de la

cimentación.

No obstante, se debe tener en cuenta por parte de la Dirección Facultativa la correcta

modulación de las características estructurales de la obra, de forma individual y no

genérica, utilizando las dimensiones definitivas para poder realizar un cálculo

exhaustivo de los asientos, que estará correlacionado con los resultados geotécnicos

aportados en este informe (potencia de los niveles, tensiones admisibles y módulos de

deformación, entre otros parámetros).

Los asientos para las zapatas interiores en caso de ejecutarse, los realizará la

dirección facultativa de la obra ya que dispone de sus dimensiones exactas, así como

las cargas que soportarán las mismas.




Hoja 60 de 82

8.5 NIVEL FREÁTICO Y AGRESIVIDAD.

Se alcanzó el nivel freático en los tres sondeos realizados a una profundidad de

aproximadamente 4,20m en mediciones realizadas el día 20 de abril de 2011.

CARACTERÍSTICAS QUÍMICAS DEL AGUA

El ensayo para la determinación del contenido de sulfatos solubles en agua dio un

resultado cuantitativo de: 485,22mg/l. Por lo que según la instrucción EHE

establece el uso de hormigón sulfo-resistente de tipo Qa, por encontrarse dentro de los

valores de un ataque químico débil, ya que estos límites se encuentran comprendidos

en un rango de valores de: 200-600 mg/l.

CARACTERÍSTICAS GEOQUÍMICAS DEL TERRENO

Los ensayos para determinación del contenido en sulfatos solubles de un suelo,

realizados sobre las muestras de terreno recogidas, dieron como resultado NO

CONTIENE, por lo que según la instrucción EHE, que establece el uso de

hormigón sulfo-resistente en una obra a partir de una cantidad mayor de 3.000

mg/kg, por lo que en nuestro caso NO ES NECESARIO el uso de dichos

hormigones en la obra en ejecución.

CONCLUSIONES A LA AGRESIVIDAD CONTRA EL HORMIGÓN

Debido a que el contenido en sulfatos en agua es bajo y no contiene sulfatos en

suelo, se recomienda finalmente el uso de un hormigón sulfo-resistente de tipo

Qa (ataque bajo) en la obra en ejecución.




Hoja 61 de 82

8.6 BIBLIOGRAFÍA.

• Mapa Geológico de España, escala 1:50.000, IGME.

• Código Técnico de la Edificación (29 de marzo de 2007).

• Norma de construcción sismorresistente NCSE-02, parte general y

edificación.

• González de Vallejo, Luis I.; Ferrer, Mercedes; Ortuño, Luis; Oteo,

Carlos. Ingeniería Geológica, Pearson Educación, Madrid, 2002, 744 Págs.

• José María Rodríguez Ortiz, Jesús Serra Gesta y Carlos Oteo Mazo. Curso

aplicado de cimentaciones. COAM.




Hoja 62 de 82

9. CONSIDERACIONES GENERALES.

Finalmente los datos serán corroborados en la apertura de la zanja de

cimentación para comprobar así que las características del subsuelo sean

idénticas a las obtenidas en los puntos investigados.

Las conclusiones que apuntamos la sometemos a consideración de la dirección

facultativa, por ser ésta una interpretación de los puntos muestreados en

correlación con los resultados obtenidos.

Todas las consideraciones incluidas en este estudio se basan en los

reconocimientos efectuados por lo que, dado el carácter puntual de los mismos,

resulta interesante comprobar durante la ejecución de la cimentación que los

resultados son generalizables al conjunto de los terrenos afectados por la

construcción.

No son descartables por tanto, variaciones respecto a las hipótesis aquí consideradas,

por lo que se estima necesaria la supervisión de las obras por un técnico competente,

que corrobore o modifique las conclusiones aquí incluidas. GMC Ingeniería S.L.

pone a disposición de la Dirección Facultativa de la obra las visitas necesarias a la

excavación para comprobar lo anteriormente expuesto.

Deberá garantizarse, por tanto la seguridad del personal y de la obra, adoptando en

cada situación las medidas oportunas.




Hoja 63 de 82

Este informe no podrá ser modificado y/o reproducido de forma parcial sin la

aprobación de Geología, Materiales y Construcción S.L.

La presente memoria consta de 82 hojas numeradas correlativamente y selladas en

Madrid, a 12 de mayo de 2011.

Emma Arias García. Geóloga. Nº de colegiada –6272.




Hoja 64 de 82

ANEXOS

Anexo 1.- MAPA GEOLÓGICO.

Anexo 2 CROQUIS DE SITUACIÓN DE LOS ENSAYOS.

Anexo 3.- COLUMNAS ESTRATIGRÁFICAS DE LOS SONDEOS.

Anexo 5.- ENSAYOS DE LABORATORIO.

Anexo 6.- REPORTAJE FOTOGRÁFICO.




Hoja 65 de 82

ANEXO 1




Hoja 66 de 82

ANEXO 2

Ensayos de penetración DPSH

Sondeo




Hoja 67 de 82

PERFIL LONGITUDINAL L2

PERFIL LONGITUDINAL L1

PERFIL TRANSVERSAL

S1

P2

P1

Calle Río Ebro

S2

S3P3




Hoja 68 de 82

LL LP IP%

gravas%

arenas%

finos

2,20m

o ° O°oo ° O°oo ° O°o 3,00

o ° O°oo ° O°o 3,50

o ° O°oo ° O°o 4,10

o ° O°oo ° O°oo ° O°oo ° O°oo ° O°oo ° O°o 5,60m

- - - - - - - - - - - - - - - - 6,50

- - - - - - - - 7,00

- - - - - - - - 7,60

- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 10,00

- - - - - - - - 10,45

- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 12,00m

P: Percusión B: Barrena helicoidal RS: Rotación batería simple RD: Rotación batería doble PH: Presión de hinchamiento NA: Nivel de agua

S: Seco A: Agua W: Corona de widia D: Corona de diamante CS: Compresión Simple NF: Nivel freático

MA: Muestra Alterada TP: Testigo Parafinado LP: Límite plástico SO4: Contenido en sulfatos

MI: Muestra Inalterada TS: Testigo Sondeo SPTc: SPT punta ciega LL: Límite líquido IP: Índice de plasticidad USCS: Clasificación muestra

3,4

6,4

99,1MH 1,73 0 0 0,9

0 63,3 24,3 12,4

2,2

Hasta 1,40m rellenos antrópicos gravo arcillosos con restos de ladrillos. De 1,40 a 2,20 metros paleosuelo

vegetal arcilloso-gravoso. Color marrón oscuro.

Gravas subredondeadas de composición cuarcítica, de matriz arcillo-limosas con arenas .

Limos de color oscuro. Alta consistencia. Aumenta la consistencia y la compacidad con la profundidad. En

profundidad presenta cantos dispersos.

MA 24,9 18,7 6,2 GC

29

SPT 48

SPT 79

100

100

75

TS

FIN DEL SONDEO A 12,00 M DE PROFUNDIDAD. SE DETECTA NIVEL FREÁTICO O NIVEL DE AGUA A LA PROFUNDIDAD DE 4,20M, ALCANZADA EN EL SONDEO REALIZADO. ÚLTIMAS MEDICIONES REALIZADAS EL DÍA

20/04/2011.

9,5

10

4,5

10,5

6,5

9

76,7 39,1 37,6

Maquinaria: TP-30 LR

Desnivel al vial: Variable

Dirección:

Peticionario:

Nº Expediente: 2339/11

Fecha realización: 18/04/2011Solvia Development S.L.

P-RM 2.3 y 2.4, Calle Río Ebro cv Calle Río Guadiana, Torrejón de Ardoz, Madrid.

Leyenda perforación:

Leyenda Muestras:

14,5

11

11,5

12

12,5

13

RW 86

Sondeo Nº: 1

1

Muestras

Lito

logí

a

Prof (m) Tipo

Rec

uper

ació

n (%

)

N30

0,5

PH kg/cm²

CS kg/cm²

GranulometríaNaturaleza del Terreno

Ensayos de Laboratorio

Localización: SEGÚN CROQUISProfundidad alcanzada: 12,00m 4,20mNivel freático:

USCS SO4 mg/kg

Pot

enci

a (m

)

Límites Atterberg

Tipo

Pro

fund

idad

(m)

Ø

Perforación

1,5

8

8,5

7

2

2,5

5

3,5

4

SPT: Ensayo de Penetración Estándar R: Rechazo

3

5,5

6

13,5

14

7,5

15

SPT

ANEXO 3




Hoja 69 de 82

LL LP IP%

gravas%

arenas%

finos

1,80m

o ° O°oo ° O°oo ° O°oo ° O°oo ° O°oo ° O°oo ° O°oo ° O°oo ° O°o 4,00

0 o ° O°o 4,15 SPTc R

o ° O°oo ° O°o 4,90 4,70m

- - - - - - - - 5,10

- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 8,00

- - - - - - - - 8,60

- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 11,00

- - - - - - - - 11,60

- - - - 11,80m0,2 - - - Arenas arcillosas de color gris 12,00m





2,9

7,1

Gravas arenosas de tamaño decimétrico a centimétrico, subredondeados y de composición cuarcítica.

Limos algo arenosos de color marrón oscuro. Alta consistencia. Aumenta la consistencia y la compacidad

con la profundidad. En profundidad presenta cantos dispersos.

TS


Leyenda Muestras:


RW 86

SPT 42100

SPT

12,5

13

13,5

9

14

14,5

15

9,5

10

10,5

11

FIN DEL SONDEO A 12,00 M DE PROFUNDIDAD. SE DETECTA NIVEL FREÁTICO O NIVEL DE AGUA A LA PROFUNDIDAD DE 4,20M, ALCANZADA EN EL SONDEO REALIZADO. ÚLTIMAS MEDICIONES REALIZADAS EL DÍA

20/04/2011.

11,5

12

68100

6,5

7

7,5

8

8,5

3,5

4

4,5

5

5,5

6

1,5

2

2,5

3



CS kg/cm²

PH kg/cm²

SO4 mg/kg

Granulometría

0,5

11,8

Ø Prof (m) Tipo N30

Límites Atterberg

USCS

Localización: SEGÚN CROQUIS

Perforación

Pro

fund

idad

(m)

Pot

enci

a (m

)

Rec

uper

ació

n (%

)

Lito

logí

aMuestras Ensayos de Laboratorio

Naturaleza del TerrenoTipo

Sondeo Nº: 2Profundidad alcanzada: 12,00m Nivel freático: 4,20m

Dirección: P-RM 2.3 y 2.4, Calle Río Ebro cv Calle Río Guadiana, Torrejón de Ardoz, Madrid. Nº Expediente: 2339/11 Maquinaria: TP-30 LR

Peticionario: Solvia Development S.L. Fecha realización: 19/04/2011 Desnivel al vial: Variable




Hoja 70 de 82

LL LP IP%

gravas%

arenas%

finos

2,10 2,10m33 o ° O°o 2,30 SPT R

o ° O°oo ° O°oo ° O°oo ° O°oo ° O°oo ° O°oo ° O°oo ° O°oo ° O°oo ° O°oo ° O°oo ° O°o 5,25m

- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 6,50

- - - - - - - - 7,10

- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 9,00

- - - - - - - - 9,60

- - - - - - - - 10,00

- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 11,20m - - - 11,40

- - - - - - 12,00 12,00m





3,15

5,95

0,8

0 0,9 99,130,5 28 MH 0

SPT 42100

101

86



Gravas arenosas de tamaño decimétrico a centimétrico, subredondeados y de composición cuarcítica.


Limos algo arenosos de color marrón oscuro. Alta consistencia. Aumenta la consistencia y la compacidad

con la profundidad. En profundidad presenta cantos dispersos.

TS


Leyenda Muestras:


RW

SPT 63100

SPT

12,5

13

13,5

14

14,5

15

9,5

10

10,5

11

FIN DEL SONDEO A 12,00 M DE PROFUNDIDAD. NO SE DETECTA NIVEL FREÁTICO O NIVEL DE AGUA A

LA PROFUNDIDAD DE 4,20M, ALCANZADA EN EL SONDEO REALIZADO. ÚLTIMAS MEDICIONES

REALIZADAS EL DÍA 20/04/2011.

11,5

12

54100

58,5

6,5

7

7,5

8

8,5

9

3,5

4

4,5

5

5,5

6

1,5

2

2,5

3

2,1

CS kg/cm²

PH kg/cm²

SO4 mg/kg

Granulometría

0,5

1

Ø Prof (m) Tipo N30

Límites Atterberg

USCS

Localización: SEGÚN CROQUIS

Perforación

Pro

fund

idad

(m)

Pot

enci

a (m

)

Rec

uper

ació

n (%

)

Lito

logí

aMuestras Ensayos de Laboratorio

Naturaleza del TerrenoTipo

Sondeo Nº: 3Profundidad alcanzada: 12,00m Nivel freático: 4,20m

Dirección: P-RM 2.3 y 2.4, Calle Río Ebro cv Calle Río Guadiana, Torrejón de Ardoz, Madrid. Nº Expediente: 2339/11 Maquinaria: TP-30 LR

Peticionario: Solvia Development S.L. Fecha realización: 20/04/2011 Desnivel al vial: Variable




Hoja 71 de 82

ANEXO 4




Hoja 72 de 82




Hoja 73 de 82




Hoja 74 de 82




Hoja 75 de 82




Hoja 76 de 82




Hoja 77 de 82




Hoja 78 de 82

ANEXO 5

PUNTO Nº-1

PUNTO Nº-2




Hoja 79 de 82

PUNTO Nº-3




Hoja 80 de 82

SONDEO S-1

CAJAS S-1




Hoja 81 de 82

SONDEO S-2

CAJAS S-2




Hoja 82 de 82

CAJAS S-3

inf-sond p-rm 2.3 y 2.4, calle río ebro cv calle río...

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