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GOBIERNO DE LA PROVINCIA DE CÓRDOBA

MINISTERIO DE AGUA, AMBIENTE Y SERVICIOS PÚBLICOS

SECRETARÍA DE SERVICIOS PÚBLICOS

DIRECCIÓN GENERAL DE OPERACIONES

LICITACIÓN PÚBLICA

OBRA: COLECTORES Y PLANTA DEPURADORA DE LIQUIDOS CLOACALES CIUDAD DE CORDOBA

PRESUPUESTO OFICIAL: Son Pesos Dos Mil Doscientos Cuarenta y Un Millones Ochocientos Setenta y Cinco Mil Seiscientos con 25/100.- ($2.241.875.600,25.-)

-CIUDAD DE CORDOBA-

-ENERO 2016-

Contenido

1. Memoria Descriptiva.

2. Pliego Particular de Condiciones.

3. Pliego particular de Especificaciones Técnicas.

4. Cómputo y Presupuesto.

5. Planos.

MEMORIA DESCRIPTIVA 1

MEMORIA DESCRIPTIVA

OBRA:

COLECTORES Y PLANTA DEPURADORA DE LIQUIDOS CLOACALES - CIUDAD DE

CORDOBA


ÍNDICE GENERAL

1 ALCANCE DEL PROYECTO ..................................................................................... 3 2 DESCRIPCIÓN GENERAL DE LAS OBRAS ............................................................. 3 3 COLECTORES .......................................................................................................... 4

3.1 Coeficiente máximo diario, horario y Total. ........................................................ 7 3.2 Cruces y empalmes de los colectores ............................................................... 7

3.2.1 Cruces de Ferrocarril ..................................................................................... 7 3.2.2 Cruces de Avenida de Circunvalación ........................................................... 7

4 AMPLIACIÓN DE PLANTA DEPURADORA BAJO GRANDE (TERCERA ETAPA) ... 8 4.1 Introducción ....................................................................................................... 8 4.2 Caudales de diseño ..........................................................................................10 4.3 Descripción de las unidades del nuevo módulo a construir (tercera etapa) ......11

4.3.1 Línea de Tratamiento de Líquidos ................................................................11 4.3.2 Línea de tratamiento de lodos primarios .......................................................16 4.3.3 Sistema de Desodorización Biológica (Alternativa) .......................................18

4.4 Consideraciones ambientales ...........................................................................18 4.5 Bases de diseño ...............................................................................................19

4.5.1 Calidad físico química de los líquidos a tratar ...............................................19 4.5.2 Calidad bacteriológica ..................................................................................20 4.5.3 Calidad del efluente ......................................................................................20 4.5.4 Calidad del Lodo ...........................................................................................20


COLECTORES Y PLANTA DEPURADORA DE LIQUIDOS

CLOACALES - CIUDAD DE CORDOBA

MEMORIA DESCRIPTIVA

1 ALCANCE DEL PROYECTO Las Obras a ejecutar serán la ampliación de la planta de Bajo Grande que abarcará dos nuevo módulos de la planta depuradora de 5.000 m3/h (120.000 m3/d) de caudal medio cada uno. En decir, se efectuará una ampliación de 10.000 m3/h conjuntamente con el tratamiento terciario para estos m3/h. El esquema planteado ha previsto la ampliación de la red de colectores, dividiendo la ciudad en dos grandes cuencas: al Sur y al Norte del río Suquía. En cuanto a las ampliaciones de tratamiento, se ha determinado como más conveniente concentrar todo el efluente de la ciudad en el actual predio de la EDAR Bajo Grande.

2 DESCRIPCIÓN GENERAL DE LAS OBRAS Las obras a licitar se encuentran dentro de un Plan Integral de Cloacas para la ciudad de Córdoba. A continuación se efectúa una descripción general de las obras del mismo, para comprender la funcionalidad de las obras a construir.

A continuación se presenta un resumen de las capacidades y las poblaciones correspondientes a la obra de ampliación de la planta.

Caudal Capacidad de Población a

servir

Población Actual al año

2010

Población al año 2030

Déficit de población

servida al año 2010

Déficit de población servida al año 2030

-1 -2 -3 -4 (2-3) (2-4) (***)

(m3/h)

Capacidad actual

5000 533330 1413174 1891426 -879844 (****)

Ampliación en construcción

10000 1066660 1413174 1891426 -346514 (**)

Capacidad instalada total

15.000 1599990 1413174 1891426 -291436 (*)

(*) Déficit considerando que se ejecuten la totalidad de las obras, colectores y red fina y se instalen y dejen operativas todas las unidades (tener en cuenta que la planta queda operativa a 12500 m3/h y que no toda la población estará conectada al 2030, se prevé un 95% de cobertura).

(**) Déficit considerando la ampliación que deje operativa la planta a 10000 m3/h (debe tenerse en cuenta que actualmente el 50% de la población tiene red pero además de la ampliación de la planta se están ejecutando obras de red fina y la cloaca máxima sur por lo que se está ampliando la cobertura a un 75%).

(***) Para los caudales se considera una dotación de 225l/hab.día

(****) Déficit considerando la población total (debe tenerse en cuenta que actualmente el 50% de la población se encuentra conectada a la planta pero hay aproximadamente un 10% más que tiene red y tratamiento propio con plantas diseminadas o que teniendo red no tiene habilitada la conexión por estar superada la capacidad de Bajo Grande).


3 COLECTORES Los nuevos colectores a construir en esta etapa serán los siguientes:

Colector Norte: Permitirá captar todos los barrios al norte de la ciudad actualmente sin servicio, el tramo comienza en la Estación de Peaje y Zona del Aeropuerto. (Algunos de los barrios son: Marqués de Sobremonte, Marqués Anexo, Hipólito Yrigoyen y Mariano Fragueiro entre otros).

Permitirá el transporte de los efluentes provenientes del colector Norte propiamente dicho y colector Noroeste. Descargando la totalidad de los efluentes en la Cloaca Máxima existente en las calles David Luque y Lima.

Este colector tendrá una longitud de 14,7 km aproximadamente.

Colector Noroeste: Permitirá captar los efluentes de los barrios al noroeste de la ciudad partiendo desde Recta Martiloni hasta conectarse con el nuevo Colector Norte en calle Esquiú.

Este colector tendrá una longitud de 17 Km aproximadamente.

Colector Centro: Permitirá evacuar el efluente del centro de la ciudad.


Su traza se iniciará en la intersección de las calles Intendente Mestre y Bv. Guzmán, finalizando en la intersección de se une con el Cloaca Máxima Sur.

Colector Sur 2: Permitirá evacuar el efluente de los barrios al suroeste de la ciudad (B° Matienzo, Rosedal, Balcarce, Parque Capital, etc.).

También captará el efluente de un gran sector ubicado al sur de la calle San Antonio (B° Altos Vélez Sarsfield, Parque Atlántica, Residencial Vélez Sarsfield, Parque Latino, California, Ciudadela, Las Flores, Ejercito Argentino, etc.).


Su traza se iniciará en la intersección de las calles San Antonio(al sur de las vías del FFCC.) y Río Negro de B° Altos Vélez Sarsfield, continúa por calle San Antonio, Fonseca, José Javier Díaz finalizando en la intersección de esta con la Av. Ciudad de Valparaíso.

Colector Sur: En su primer tramo captará el efluente de barrios actualmente sin servicio (Jardín, Jardín Espinosa, Country Jockey Club, etc.). Posteriormente, captará el efluente de los barrios que actualmente tienen cloacas ubicados al sur de las vías del ferrocarril y de la calle Cruz Roja Argentina (Parque San Carlos, Ampliación San Carlos, Jardín de Pilar, José Hernández, etc.).

Este colector tendrá una longitud de 6.7 Km aproximadamente.

Su traza se iniciará en la intersección de las calles José Javier Díaz y Av. Ciudad de Valparaíso (B° Jardín), continúa por José Javier Díaz, Del Comercio, Ing. R. Nores Martínez, Malagueño, Walter de Navazio, Pehuajo, Fray Pedro Guitian, Tandil, Merlo, Malagueño, cruce de vías del FFCC., Tristán Narvaja, cruce de vías del FFCC., continúa por Tristán Narvaja finalizando en la intersección de esta con la calle Entre Ríos donde se une con la Cloaca Máxima Sur.

En los planos del proyecto se muestra la ubicación y los diámetros de los colectores y los colectores existentes y futuros vinculados a los mismos. Para el cálculo de los colectores se consideró la población por cuenca que se muestra en la siguiente tabla y se muestran en los planos del proyecto.


Para el cálculo de los colectores se consideró la población por cuenca. La Tabla 1 muestra los caudales por cuenca de toda la ciudad.

Tabla 1: Población de Cuencas de Aporte

Cuenca Población año

2010 (hab.) Población año 2030 (hab.)

CNR – 1 22854 28225

CNR – 2 4314 5328

CNR – 3 9142 11290

CNR – 4 66764 82454

CNR – 5 3358 4147

CNR – 6 14396 17779

CNR – 7 649 802

CNR – 8 2636 3255

CNR – 9 4944 6106

CNR – 10 16962 20948

CNR – 11 39845 49209

CNR – 12(*) 17585 66717

CNR – 13 5862 7440

CNR – 14 11224 13862

CNR – 15 132546 163596

CNR – 15A 38502 48004

CNR – 15B 9608 11510

CNR – 16 144778 178802

CNR – 17 144513 178474

CSR-01 62223 112013

CSR-02 13736 25012

CSR-03 23034 46068

CSR-04 41160 61740

CSR-05 23204 34806

CSR-06 941 988

CSR-07 15741 22038

CSR-08 1860 2791

CSR-09 14883 22325

CSR-10 22056 28673

CSR-11 10450 10973

CSR-12 1939 2035


CSR-13 40009 60014

CSR-14 32004 38405

CSR-15 8786 9225

CSR-16 56824 68188

CSR-17 45785 54943

CSR-18 88084 108363

CSR-19 45811 47684

CSR-20 13886 14880 CSR-21 10040 10542

CSR-22 25617 26898

CSR-23 64954 97431

CSR-24 41895 62093

CSR-25 17770 25350

(*) En esta cuenca para el año 2030 se considera la incorporación de la ciudad empresarial.

La figura siguiente muestra las cuencas de toda la ciudad en coincidencia con la tabla.

Para el cálculo de los caudales de los colectores se consideró un volcamiento de 225 l/hab.día.

La longitud y diámetros de los colectores correspondiente a esta etapa son los que se muestran en la tabla adjunta.

Colector Norte Diámetro 400 mm 221 m

Diámetro 450 mm 3507 m






Colector Noroeste




Diámetro 700 mm impulsión 2304 m




Colector Centro Diámetro 1600 mm 3979 m


Colector Sur 2 - Sur






3.1 Coeficiente máximo diario, horario y Total.

Para el coeficiente máximo diario se ha considerado un coeficiente de 1,28. El coeficiente máximo horario depende de la posición relativa de la cuenca con respecto al punto final de descarga de la planta. A medida que el efluente cloacal se acerca a la planta depuradora, los picos de caudal se amortiguan. Por el contrario, en la punta de la red, se comporta como en ciudades chicas con picos horarios más importantes de 1.27. También se ha considerado el caudal que aportan las lluvias sobre el sistema, valor comprobado en la planta depuradora en donde se incrementa el 30 %. Por lo que el coeficiente máximo total 2.12

3.2 Cruces y empalmes de los colectores

3.2.1 Cruces de Ferrocarril Con respecto a los cruces de ferrocarril los colectores cruzan a las vías de ferrocarril según se detallan: Colector Sur: Cruce de vías del Ferrocarril Nuevo Central Argentino en Calle Malagueño y Tristán Narvaja (B° Urquiza) Cruce de vías del Ferrocarril Nuevo Central Argentino en calle Tristán Narvaja (B° Urquiza) Cruce de vías del Ferrocarril Nuevo Central Argentino sobre calle Tristán Narvaja (B° Rivadavia) Colector Sur 2: Cruce de vías del Ferrocarril Nuevo Central Argentino en Calle José Javier Díaz. (B° Residencial Vélez Sarsfield) Colector Norte: Cruce de vías del Ferrocarril Nuevo Central Argentino en calle Espinel y Mesopotamia (B° Sgto. Cabral) Cruce de vías del Ferrocarril Nuevo Central Argentino en calle Espinel y Bv. Los Andes (B° Sgto. Cabral) Cruce de vías del Ferrocarril Nuevo Central Argentino en calle López Correa y E. Valles (B° Anexo M. de Sobremonte) Cruce de vías del Ferrocarril Nuevo Central Argentino en calle Juan B. Justo y L. N. Alem (B° Gral. Bustos) Cruce de vías del Ferrocarril Nuevo Central Argentino en calle Ibarbalz y Esquiú (Bº Gral. Paz)

3.2.2 Cruces de Avenida de Circunvalación

Se ejecutarán los cruces de la Avenida de Circunvalación en el colector Norte según se detalla a continuación:

Cruce de Avenida Circunvalación Colector Norte


Se realizará desde la colectora norte de la avenida ubicada hacia la colectora sur de la citada avenida y permitirá vincular el futuro Colector Norte Aeropuerto con el Colector Norte.

Por otro lado se deberán realizar los empalmes con los colectores máximos existentes que se detallan a continuación:

Colector Norte:

Empalme con colectora existente en calle Jerónimo Cortez.

Empalme con colectora existente en calle Lima y David Luque (Bº Gral. Paz)

Colector Sur:

Unión con Cloaca Máxima Sur en calle Rodríguez y Entre Ríos (B° San Vicente).

Unión con colector existente en calle Tristán Narvaja y Entre Ríos (B° San Vicente).

Empalme con colector existente en Malagueño y Av. Nores Martínez.

Empalme con colectora existente en Av. Pilar y Malagueño (B° Jardín del Pilar)

4 AMPLIACIÓN DE PLANTA DEPURADORA BAJO GRANDE

4.1 Introducción

Se plantea la ampliación de la planta de tratamiento en dos módulos de 5000 m3/h de caudal medio cada

uno de los módulos, con un sistema de lodos activados de media carga (edad del lodo aproximada de 9 días) y sedimentación secundaria. Conjuntamente con este tratamiento biológico se plantea la ejecución de un tratamiento primario con digestión anaeróbica de lodos, por último se efectuará una desinfección mediante gas cloro antes del vertido de los efluentes al cauce del Río Suquía.

Así se complementará el tratamiento de 10000 m3/h mediante un sistema terciario para extraer fósforo y otros nutrientes del agua.

Básicamente, el sistema descrito de tratamiento de las aguas servidas se puede subdividir en las siguientes unidades: Para el tratamiento de la línea líquida se plantea el siguiente esquema: • Tratamiento preliminar: Desbaste grueso y fino y desarenado

• Tratamiento primario: Sedimentación primaria,

• Tratamiento secundario: Tanques de Aireación, con incorporación de aire, recirculación de lodos y sedimentación secundaria.

• Tratamiento Terciario: Cámara de dispersión, cámara de floculación y sedimentador terciario (que se deja previsto para la cuarta etapa junto con un segundo módulo de caudal medio diario de 5000 m3/h)

• Tratamiento de desinfección: Previo al vertido del efluente de la planta se realizará una desinfección con gas cloro, la cámara de contacto a construir se plantea para la tercera y cuarta etapa.

Para el tratamiento de la línea de lodos se plantea el siguiente esquema: • Espesamiento gravitatorio de los lodos primarios y secundarios: El lodo purgado del fondo de los

sedimentadores primarios y secundarios será recogido por el sistema de barredor con succión.


• Estabilización de lodos: Luego de pasar por la etapa de espesamiento a través de espesadores gravitatorios, los lodos primarios y secundarios ingresarán a los digestores en donde se produce una digestión a temperatura mesófila (35 ºC) con producción de biogás, de modo de obtener una reducción de la materia volátil.

• Deshidratación final de los lodos primarios y secundarios: Luego de salir de los digestores se efectuará una deshidratación de los lodos empleando para ello filtros centrífugos. Luego de finalizada esta tarea se procederá a volcar los lodos en el interior de contenedores para su disposición final en el predio de enterramiento.

Los módulos de la planta a construirse tendrán los siguientes elementos: • Dos (2) líneas independientes (50% de capacidad unitaria) de desbaste mecánico fino por rejas de

limpieza automática sumergidas en canal, aislables mediante compuertas.

• Un (1) pozo de bombeo (100% de capacidad unitaria) donde se instalarán 4 electrobombas sumergibles más una de reserva. En la cuarta etapa se construirá un pozo de bombeo de las mismas características donde se colocará un conjunto similar de bombeo, dejándose previsto en la tercera etapa el colector desde la cámara 5 hasta el pozo de bombeo para la totalidad de la obra (tercera y cuarta etapa).

• Cuatro (4) líneas independientes (25% de capacidad unitaria) de desarenadores.

• Cuatro (4) unidades de Tratamiento Primario (25% de capacidad unitaria) compuesto por cuatro (4) decantadores primarios de sección circular provistos con barredor de fondo de succión y arrastre con barredor de espuma superficial.

• Dos (2) líneas de Tratamiento Secundario (50% de capacidad unitaria) compuesto por dos (2) unidades de tanques de aireación que a su vez se encuentran divididas en dos sectores de funcionamiento independiente (25% de capacidad unitaria) y dos (2) decantadores secundarios provistos de barredores de fondo de succión y arrastre con barredor de espuma superficial.

• Dos (2) líneas de Tratamiento Terciario (50% de capacidad unitaria) compuesto por dos (2) cámaras de dispersión, dos (2) cámaras de floculación y dos (2) decantadores terciarios (futura cuarta etapa no incluida en la presente licitación)

• Un (1) sistema de desinfección final del efluente por cloro gas con una sala independiente con su correspondiente sistema de control, seguridad y neutralización de posibles fugas.

• Una (1) cámara de contacto (100% de capacidad unitaria) prevista para el tratamiento de los caudales de la tercera y cuarta etapa (la planta actual y su ampliación ya poseen su cámara de contacto).

• Línea unitaria de equipos para tratamiento de lodos primarios y secundarios: Compuesta por dos (2) espesadores gravitatorios para lodos, cuatro (4) digestores, un (1) gasómetro (todo para la tercera etapa que se licita)

• Cuatro (4) centrífugas de deshidratación final de lodos.

Las siguientes instalaciones se diseñarán en forma común para los dos módulos de 5.000 m3/h a construir en la parte posterior del actual predio de Bajo Grande: • Sistema de protección, constituido por una cámara de desbaste y rejas extraíbles para retención de

gruesos de gran tamaño.

• Obra civil de la Planta Elevadora de ingreso.

• Cámara de contacto para desinfección.


• Emisario de descarga de la planta.

Otro aspecto de particular estudio ha sido la distribución de los equipos y estructuras (Lay-out) y las características constructivas que han sido establecidos con las siguientes premisas: • Reducir al mínimo las distancias a recorrer por los operadores de Planta en sus rutinas de

verificación y mantenimiento.

• Minimizar las longitudes de los ductos, para la interconexión en equipos y estructuras.

• Agrupar en una zona determinada las operaciones que requieran movimiento de carga /descarga por medios manuales o motorizados (lodos y residuos a disponer, tambores de gas cloro, etc.)

• Agrupar los componentes y reducir el área ocupada por el Tratamiento Preliminar.

Aspectos de operación y control de estas plantas, que deberá estar disponible. • Gestión operativa centralizada en Sala de Control, desde donde se podrá operar para cada uno de

los procesos en modalidad Manual /Automática.

• La operación automática comprende en rasgos generales:

• Desarrollo de operación con secuencias temporales predefinidas. • Enclavamientos de seguridad y alarmas • Lazos de control de caudales de bombeo mediante caudalímetros y variadores de frecuencia • Gestión de economía de consumo eléctrico en equipos de bombeo • Gestión y control de los sopladores de aires. • Gestión de calefacción de digestor a partir de biogas • Gestión de quemado de biogas en exceso no consumido • Gestión de desinfección del efluente tratado

• Los principales lazos de control continuos son:

• La regulación de temperatura de digestores de lodos. • La regulación de presión de alimentación de gas a calderas. • Bombeos a caudal variable con medición de nivel continuo en cámaras de bombeo. • Gestión de extracción, de lodos mediante mediciones de caudal y concentraciones. • Tablero General de Fuerza Motriz y Comando. • Monitor de video y teclado de la PC de supervisión y control. • Visualización en pantalla del estado operativo del proceso, sus equipos, las principales variables y

las condiciones de alarma. • Impresión de registros y eventos.

4.2 Caudales de diseño

A continuación se detallan los caudales utilizados para el diseño de las distintas unidades de la planta de tratamiento correspondiente a la tercera etapa.

• QA = caudal mínimo horario

• QB = caudal mínimo diario

• QC = caudal medio diario


• QD = caudal máximo diario

• QE = caudal máximo horario

Para la determinación de los caudales enumerados, se utilizó el caudal medio diario al fin de la vida útil y los coeficientes de impacto indicados por el ENOHSa para poblaciones de estas características, los mismos resultaron:

α1 = 1,30 = coeficiente máximo diario

α2 = 1,50 = coeficiente máximo horario

α = 1,95 = coeficiente máximo total

β1 = 0,70 = coeficiente mínimo diario

β2 = 0,60 = coeficiente mínimo horario

Por lo que los caudales de diseño resultaron:

hmQQ cD /650030,1*5000*3

1 === α

hmQQ DE /975050,1*6500*3

2 === α

hmQQ cA /350070,0*5000*3

1 === β

4.3 Descripción de las unidades de los nuevos módulos a construir

4.3.1 Línea de Tratamiento de Líquidos

4.3.1.1 Sistema de protección

Al ingreso (2) canales de acometida al nuevo pozo de bombeo se colocarán rejas gruesas removibles que junto con el sector delantero del pozo de bombeo conformarán una cámara de retención de gruesos (cámara de desbaste) previa a la Planta Elevadora de ingreso, cuyas funciones son:

• Retención de sólidos pesados de arrastre (piedras u otros).

• Retención de sólidos de gran tamaño gracias dos rejas extraíbles de 100 mm de separación.

• Sistema de extracción de gruesos mediante cuchara bivalva, y su disposición en contenedores.

• Sistema de extracción de finos mediante rejas automáticas con una separación entre barrotes de 25 mm

4.3.1.2 Planta elevadora de ingreso Se diseña un pozo de bombeo de tipo húmedo para el caudal pico de Q= 9750 m3/h planteándose la instalación de cinco 5 electrobombas, estando cuatro (4) en funcionamiento más una (1) en reserva instaladas para un caudal de 9750 m3 /h. El punto de funcionamiento de las bombas (Q, HMT) será tal que, teniendo en cuenta las tolerancias aceptables, el punto de funcionamiento real, esté siempre por encima del punto garantizado a velocidad nominal.


Las bombas a instalar tendrán como máximo una velocidad nominal de 750 rpm. y se adaptarán perfectamente al tipo de fluido a acarrear (aguas residuales predominantemente urbanas susceptibles de estar más o menos cargadas de sólidos en suspensión). Se descarta el uso de bombas a tornillo por las siguientes razones: • Las electrobombas sumergibles han demostrado excelente operación en aguas crudas y sobre todo

rendimientos energéticos (ahorros de consumo) bien superior a las bombas de tornillo.

• La rapidez de instalación en las bombas sumergibles permite disponer en bodega de una unidad completa en carácter de reserva, mientras que para las bombas a tornillo, no existe otra posibilidad que construir la correspondiente obra civil e instalar el equipo de reserva.

• Las bombas sumergibles admiten una elevada frecuencia de maniobras, lo que se traduce en una sentina de volumen reducido y bajo costo de obra civil en comparación con las grandes estructuras requeridas por las bombas a tornillo.

4.3.1.3 Tratamiento Preliminar

El tratamiento preliminar consta de:

• En los canales de acometida que se construirán en el interior de la estación de bombeo, se colocarán detrás de las compuertas un sistema de rejas finas con una distancia entre barrotes de 25 mm, cada línea con capacidad para el 50 % del caudal máximo horario. El tipo de reja escogida es de limpieza automática, la cual se acciona al superar la pérdida de carga a través de la reja cierto valor prefijado de antemano. El material extraído de la reja cae en el interior de contenedores, los cuales son extraídos posteriormente para su disposición final en el enterramiento sanitario habilitado para tal fin.

• Medición del caudal de entrada

• Desarenadores y desengrasadores, de limpieza mecánica con remoción de "arenas" mediante “air lift”. Para la extracción de arenas se ha optado por bombas de emulsión agua – aire tipo “air lift”, que resulta la más adecuada para esta aplicación por carecer de partes móviles en contacto con las arenas, que pueden determinar el desgaste de impulsores y otras partes por abrasión. Este equipo opera montado sobre un puente transversal motorizado de desplazamiento longitudinal

• Las "arenas" extraídas automáticamente son colectadas por dos canales perimetrales que las envían a un sistema de clarificación de arenas retornando el líquido sobrenadante nuevamente a la línea de tratamiento. Las arenas recogidas se verterán en el interior de un contenedor para su posterior disposición final.

4.3.1.4 Tratamiento Primario

La etapa de Sedimentación Primaria, ha sido diseñada satisfaciendo los criterios de una componente, permitiendo asimismo la remoción de elementos flotantes insolubles y físicamente separables, que pudieran escapar al proceso previo.

La decantación primaria permite el abatimiento de una parte importante de la contaminación presente en las aguas residuales urbanas, permitiendo así la reducción de las dimensiones de los equipos e instalaciones ubicadas aguas abajo. La inclusión de la sedimentación primaria en la línea de tratamiento permite las siguientes ventajas

• Reducción de la mayor parte de las materias en suspensión (del orden del 60%) • Reducción considerable de la carga orgánica con escaso consumo energético.


El costo de reducción de la DBO5 operado en la decantación primaria, es significativamente menor si se lo compara con el costo de eliminar la misma mediante un tratamiento biológico. Así, la decantación primaria representa un método muy económico para eliminar en forma importante las materias en suspensión presentes en el agua bruta y disminuir la DBO. Se han adoptado cuatro (4) decantadores primarios de sección circular de hormigón armado, con barredor de fondo con succión y barredor superficial de espumas. El fondo de los sedimentadores presenta una pendiente constante sin tolva central inferior debido al sistema de barredor con succión empleado, el cual colecta el lodo en una tolva superior y luego por medio de un conducto lo transporta hasta la estación de bombeo correspondiente. En la parte superior de los sedimentadores primarios se colocan un vertedero perimetral que permitirá captar el agua tratada y conducirla a la cámara de distribución para su posterior ingreso en los tanques de aireación, donde se realiza el tratamiento biológico del líquido.

Las dimensiones características de los sedimentadores son las siguientes:

Unidades 4.00

Tirante mínimo 3.00 m

Diámetro 43.00 m

Superficie de cada sedimentador 1452.20 m2

4.3.1.5 Tratamiento Secundario o Biológico El sistema de tratamiento biológico de los efluentes será lodos activados de media carga con incorporación de aire los cuales presentan las siguientes ventajas sobre los otros tipos de tratamientos para este tipo de caudales:

• Alto grado de purificación (altas eficiencias de remoción 85% -95%)

• Área requerida menor (para instalar la planta)

• El costo inicial de construcción es bajo

• La pérdida de carga es muy pequeña.

• Sólidos en suspensión y microorganismos 98% - 99.5%

Tanques de aireación

En la tercera etapa se construirán dos (2) tanques de aireación de sección rectangular de hormigón armado. Cada uno de los tanques poseerá en su ingreso una cámara donde ingresará el lodo. Posteriormente mediante un vertedero ingresa al reactor donde se encuentra colocado un sistema de membrana de burbujas finas que insufla el aire a la mezcla con el fin de favorecer el crecimiento celular de los microorganismos. La salida del tanque se produce también mediante un vertedero a una cámara desde donde se conectan las tuberías que llevan el efluente a los sedimentadores secundarios. Cada uno de los tanques de aireación presenta las siguientes dimensiones principales.

Unidades 2.00

Largo 66.00 m

Ancho 50.00 m


Altura útil 5.00 m

Sedimentador secundario

En la tercera etapa se encuentra prevista la construcción de dos (2) sedimentadores secundarios de sección cilíndrica de hormigón armado. Estas unidades reciben los efluentes procedentes de los tanques de aireación, los cuales ingresan a las unidades por el interior de la columna hueca central saliendo por los orificios superiores. Poseen un fondo con una pendiente uniforme sin tolva central inferior ya que el sistema de succión recolecta el lodo desde el fondo y lo concentra en una tolva central superior desde donde mediante una tubería se dirige a la estación de bombeo de lodos secundarios. En dicha estación, parte de los lodos son recirculados nuevamente a la cabeza de los tanques de aireación.

En la tubería de recirculado se colocará un medidor de caudal electromagnético que permitirá aforar en tiempo real el caudal de recirculación de la planta, facilitando de esta manera la calibración de la planta de tratamiento.

La parte de lodos en exceso son impulsados a un sistema de espesadores de lodos primarios y secundarios para su correcto tratamiento.

Las dimensiones principales de cada uno de los decantadores secundarios son las siguientes:

Unidades 2.00

Diámetro 57.50 m

Altura mínima 2.00 m

4.3.1.6 Tratamiento terciario

La planta de tratamiento contará, con un sistema de tratamiento terciario tendiente a la eliminación de fósforo y otros nutrientes del agua tratada. Estas unidades tratarán el afluente un caudal medio de 10000 m3/h. Con este fin la planta poseerá cuarto (4) cámaras de dispersión en cuyo interior se adicionarán los productos químicos necesarios para producir la coagulación del material que se encuentra todavía en suspensión y que no resulta sedimentable por medios físicos. Cada una de estas cámaras contará en su interior de una turbina de paletas radiales que garantizará la correcta dispersión de los productos químicos en la masa de agua a tratar.

Por otra parte la planta proyectada contará con cuatro (4) unidades de floculación, cada una de las cuales se encuentran compuestas por cuatro cámaras interconectadas en serie que permiten la formación de los flóculos del material en suspensión gracias a la acción de los productos químicos adicionados en la cámara de dispersión, y los mezcladores mecánicos correspondientes las dimensiones de las unidades se determinaron de acuerdo a los lineamientos establecidos por el ENOHSa, y las mismas poseen las siguientes dimensiones principales:

Como última etapa del tratamiento terciario se colocarán cuatro (4) unidades de sedimentadores terciarios cada uno de los cuales será alimentado por una cámara de floculación. Estos sedimentadores permitirán remover una cantidad considerable de fósforo y nutrientes del líquido tratado. Las unidades son de sección circular con una columna hueca central por donde ingresa el líquido saliendo el mismo por las ventanas superiores. El líquido tratado abandona la unidad mediante una canaleta perimetral que conducirá los efluentes al sistema de desinfección.


4.3.1.7 Desinfección del efluente

Las aguas residuales floculadas biológicamente, sedimentadas y clarificadas que son evacuadas de la planta de tratamiento, tendrán características tales como baja DBO5 y bajos sólidos sedimentables, pero contarán aun con un alto valor de coliformes fecales, lo que hace necesario su desinfección.

En la tercera etapa (motivo de esta licitación) se construirá la cámara de contacto que servirá para la desinfección del caudal conjunto de la tercera y cuarta etapa, es decir un caudal medio de 10000 m3 /h. La estructura en donde se produce la desinfección será de hormigón armado con un sistema de laberintos de acuerdo a lo establecido en las normas del ENOHSa. Esta cámara presenta las siguientes características principales.

Largo total 52.40m

Ancho total 25.60 m

Altura útil 4.00 m

Conjuntamente con la cámara de contacto se instalará el equipamiento electromecánico que se encuentra detallado a continuación:

• Para la importante etapa de reducción del contenido de coliformes se ha seleccionado la aplicación de solución clorógena. La solución clorógena se obtendrá por dilución de gas cloro (Cl2) en sendas líneas independientes (100% de reserva instalada) de sistemas de regulación de presión-vacío / dosificación.

• Cada dosificador de cloro al vacío será alimentado desde una batería de dos (2) contenedores de 1

Ton cada una lo que permite una capacidad instantánea máxima de aplicación por línea de dosificación del orden de los 60 kg Cl2/hora (previstos para la tercera etapa únicamente). La dosis media a aplicar es de 6 mg/l.

• El vacío necesario para la operación de los inyectores de cloro es obtenido por dos (2)

electrobombas de agua motriz que operan con agua potable de red. • Dos (2) sensores de cloro habrán de monitorear en forma continua la concentración de cloro en los

locales de tanques y dosificación, disponiendo de contactos de alarma para activar un sistema de extracción forzada de aire y su neutralización previo a su descarga en la atmósfera. Las baterías de contenedores están conectadas a cilindros de gas inerte para purgar el gas cloro del sistema de ductos de dosificación hacia un estanque de absorción de cloro en soda cáustica.

• Para control de la dosificación de cloro se contará con un medidor de cloro residual en línea,

ubicado a la salida de la cámara de cloración • La batería de contenedores y los elementos de dosificación y control estarán alojados en un edificio

diseñado según las reglas del caso, adyacente al estanque de contacto, y donde se dispondrá también de un aparejo eléctrico para el manejo de los contenedores y un armario conteniendo los sistemas de seguridad.

4.3.1.8 Medición del caudal


Se plantea el uso de medición del caudal y un transmisor remoto automático con display local, que permite una adecuada medición (instantánea y acumulada) a lo largo de todo el período de previsión del caudal que egresa de la planta. Por otra parte se ha colocado un caudalímetro electromagnético en la línea de ingreso a la planta de tratamiento y en la conducción de recirculado de lodos a los tanques de aireación con el fin de disponer en tiempo real de valores precisos a fin de facilitar la puesta a punto y eficiencia de la planta.

4.3.2 Línea de tratamiento de lodos primarios

Los lodos primarios son colectados por los sistemas de barredores de succión en cada una de las unidades y enviados desde allí hasta la estación de bombeo de lodos primarios donde son bombeados directamente a los espesadores gravitatorios.

4.3.2.1 Espesamiento de lodos primarios y secundarios Los lodos provenientes del tratamiento primario y secundario serán impulsados para ser concentrados por gravedad en los espesadores cilíndricos con barredor. Las unidades de espesamiento serán de hormigón armado de sección circular con fondo de pendiente uniforme y de acuerdo a lo establecido por el ENOHSa. El barredor es de accionamiento central, mediante piñón y corona, y cuelga de una estructura tipo puente diametral de hormigón. El líquido sobrenadante se colecta por un sistema de vertederos perimetrales que posee la unidad en la parte superior y es recirculado para su posterior tratamiento. El lodo espesado es purgado desde el fondo hasta la estación de bombeo que ingresa los lodos a los digestores. Cada una de las unidades de espesamiento a realizarse en la tercera etapa presenta las siguientes características:

Unidades a construir 2.00

Diámetro 19.00 m

Altura cilíndrica 5.00 m

4.3.2.2 Digestión de lodos espesados

Los lodos frescos, serán impulsados luego del espesamiento hacia una etapa de estabilización, con el objeto de reducir su volumen y reducir el contenido de sólidos volátiles para lograr la reducción de atracción de vectores. Se propone un proceso de estabilización de la materia orgánica por digestión anaeróbica de alta carga con calefaccionado y agitación de los lodos mediante recirculación interna. Las ventajas de la vía anaerobia son:

• Producción de lodos que no desprenden malos olores y que pueden almacenarse incluso en estado líquido.

• Reducción importante del contenido de la materia orgánica, al precio de un gasto de energía relativamente bajo.


• Reducción del orden de 1/3 de la masa total de lodos con la economía correspondiente sobre el consumo de polímero en la deshidratación, y de costos de transporte y disposición final.

• Producción de energía noble y almacenable (biogas).

• Volumen importante de almacenaje de lodos que desarrolla un papel de reserva entre la producción de lodos frescos y la producción de lodos deshidratados.

• Eliminación casi total de patógenos en los lodos digeridos

En cuanto a la tecnología de aplicación de la digestión anaerobia:

• El máximo rendimiento de una instalación de digestión se consigue por medio del funcionamiento carga alta, donde todas las disposiciones adoptadas tienen por objeto asegurar la velocidad de degradación máxima de la materia orgánica y una gasificación intensa.

• La digestión mesófila (33 – 35°C) ha sido y sigue siendo el procedimiento más empleado puesto que a pesar de sus ventajas, la digestión termófila (50-60 °C) presenta un mayor consumo calorífico y una mayor sensibilidad a los cambios de temperatura.

• El método más seguro para mantener la temperatura interior en 35 °C consiste en intercambiadores de calor exteriores alimentados con agua caliente (producida por una caldera que quema una parte del biogás generado) y montados sobre un circuito de recirculación de lodos en curso de digestión.

• El mezclado interior debe ser eficiente e intenso, para reducir las diferencias internas de temperatura y concentración.

• La técnica más efectiva de mezclado es la agitación por el propio biogás que es recirculado presurizado por electrocompresores.

• Este sistema de agitación tiene la ventaja de la inexistencia de elementos móviles dentro del lodo, ya que cualquiera fuera la naturaleza de otro sistema de agitación, exigiría un cierto mantenimiento y, por tanto, una interferencia importante en la explotación.

• Al ser eficiente la mezcla, el digestor propuesto presenta una gran sección horizontal que facilita el desprendimiento del gas y reduce los riesgos de “espumas”.

Los principales componentes operativos de la digestión estarán alojados en un edificio de tres niveles ubicado adyacente al digestor propiamente dicho:

• En el primer nivel, se dispondrá de los sistemas de bombeo (de lodos y agua caliente), así como los intercambiadores de calor.

• En el segundo nivel, las calderas de biogas y los controles eléctricos.

• En el tercer nivel y completamente aislada de otras dependencias son instalados los compresores del gas de digestión.

• Se instalará un sistema de dosificación de cal en polvo de uso eventual, la que se podrá utilizar para lograr la estabilización total de los lodos y aumentar la sequedad final en los casos que sean necesarios.

El valor de biogás producido a plena carga, resulta superior a las necesidades energéticas de la digestión (calefaccionado). La producción del gas de digestión, se almacena en un gasómetro del tipo inflable, y cuando no se consume, el excedente se quema en antorcha. Según lo requerido, se ejecutarán en la tercera etapa cuatro unidades de digestores, resultando cada digestor con las siguientes dimensiones principales:


Unidades a construir 4.00

Diámetro 20.00 m

Altura parte cilíndrica 11.00 m

Volumen útil del digestor 3454.00 m3

4.3.3 Sistema de Desodorización Biológica (Alternativa)

Para tratar los olores de la Planta se utilizaría la técnica de Biodesodorización utilizando un material inerte, físicamente, biológicamente y químicamente. Este material facilita la transferencia de los contaminantes gaseosos hacia la fase líquida y sirve de soporte de la biomasa. En esta técnica, la absorción y la oxidación tienen lugar en el mismo reactor.

Áreas a tratar

Las áreas que recibirán este tipo de tratamiento son las siguientes:

• -Tratamiento preliminar

• -Desarenadores

• -Espesadores de lodos

Las áreas mencionadas, se han diseñado considerando una cubierta total que cubre la cuba y todo el equipamiento móvil permitiendo de esta manera proteger la instalación, en caso de necesidad de intervenir el personal de la planta para mantenimiento de los equipos se instalará un ventilador adicional que permite crear una atmósfera compatible con la presencia de personal.

4.3.3.1 Descripción de la técnica de biodesodorización:

El sistema estará compuesto por una Torre de desodorización de diámetro 2800mm construida en PEHD o un material similar. La degradación de compuestos sulfonados y nitrogenados es asegurado en la misma torre. El material de relleno inerte será biolita de 4-8mm. El agua de aspersión se derivará de la cámara de contacto, ya que ella debe contener los nutrientes necesarios para permitir el desarrollo bacteriano necesario para la degradación de los contaminantes. Regularmente se debe realizar un lavado de la torre con aire y agua, por lo tanto se suministrarán los equipos necesarios para el mismo, como son las bombas de lavado y los sopladores de aire. En funcionamiento normal la concentración de H2S, bajo la cubierta de los desarenadores se mantiene por debajo de 25 mg/m3; este valor es compatible con la resistencia de los materiales pero es inaceptable para una intervención humana, por esta razón en caso de necesidad de intervención bajo la cobertura es necesario aumentar el caudal de aire extraído colocando una ventilación adicional (sin tratamiento).

4.4 Consideraciones ambientales

El tema del tipo de tratamiento y sus características de calidad son de vital importancia ya que la Municipalidad de la ciudad de Córdoba se encuentra actualmente cuestionada por el tema del funcionamiento de la Planta de Bajo Grande debido a la calidad de sus efluentes.


Con respecto a los parámetros del volcamiento, si bien en el decreto 415 no se fijan pautas para el fósforo, los valores aceptables dependerán de cada cuerpo receptor. En este caso el cuerpo receptor final es la Laguna del Plata que desemboca en Mar Chiquita (Sitio Ramsar). Los estudios del río Suquia desde la descarga de Bajo Grande hasta la Laguna del Plata (Mar Chiquita) muestra que el río no es capaz de remover el fósforo a niveles compatibles con el sistema lagunar que finalmente lo recibe, eso hace la necesidad de plantear un sistema de tratamiento de tipo terciario que asegure la remoción del fósforo y otros nutrientes. Además, los estudios de campo en la situación del Río han mostrado un deterioro mayor al que se preveía con modelos simplificados de transporte que se muestran en los muy bajos niveles de oxígeno disuelto a importantes distancias (por ej: Villa Eucarística). Por otro lado hay que destacar que los caudales de descargas al día de hoy están en aproximadamente 2 m3/s, que en los momentos de mínimos caudales del río pueden llegar a 1,5 m3/s, que implican que se puede considerar que los modelos que hablan de una pluma de contaminantes que ingresa a un cuerpo receptor no son válidos, sino que se tiene un caudal de efluentes mayor aún que el propio caudal del curso receptor, donde lo más que se puede esperar es una dilución por mezcla completa y procesos de depuración menores a lo largo de su recorrido. La sociedad cordobesa a través de los organismos públicos de gobierno (Subsecretaria de Recursos Hídricos de la Provincia y Secretaría de Ambiente), exigen que el sistema de tratamiento no sólo cumpla con las exigencias mínimas del Decreto 415 en el curso del río Suquia (aprovechado en su totalidad agua abajo de la Ciudad de Córdoba), sino además que garantice la calidad del efluente compatible con el curso y el receptor final para los usos ambientales consuntivos o no que el sistema sostiene (por el ejemplo el río hoy tiene restricciones para baño) que implican un deterioro para la calidad vida de los habitantes que antes le podían dar otros usos, lo mismo en lo que se refiere para uso como agua potable o riego. Por ende se hace imperiosa una propuesta de planta con sistemas de aireación y tratamientos terciarios, que se caracteriza por la sensibilidad para tratar calidades y cantidades muy variables de efluentes. Los líquidos tratados se verterán al cauce del Río Suquía en un punto aguas abajo del punto de volcamiento de la planta existente. El proyecto propuesto plantea entonces tratamiento primario, secundario, terciario y cloración para mejorar la calidad del efluente final a través del sistema biológico con incorporación de aire realizado en tanques de aireación.

El tratamiento secundario consiste en el proceso biológico con incorporación de aire Dos (2) tanques de aireación.

4.5 Bases de diseño

A efectos del diseño se han considerado los datos siguientes:

4.5.1 Calidad físico química de los líquidos a tratar

A continuación se presentan los valores de calidad físico, químicos y bacteriológicos del líquido afluente

Calidad física, química y bacteriológica del líquido afluente

Parámetro Unidad Límite

pH - 6,0 - 8,5

DBO5 mg/L 250

SST mg/L 230

Temperatura media del agua servida (invierno) °C 15

Temperatura media del agua servida (verano) °C 24


Coliformes Fecales o Termotolerantes NMP/100 mL 1x108

Se considera que las concentraciones de metales pesados son en todos los casos inferiores a los límites de vertido.

4.5.2 Calidad bacteriológica Se adopta para las aguas residuales crudas una concentración de Coliformes Fecales de 1 x 107 NMP/100 ml.

4.5.3 Calidad del efluente Los requisitos de calidad del efluente tratado son los siguientes:

Parámetro Unidad Límite

Ph - 6,0 - 8,5

DBO5 mg/L 40,0

SST mg/L 35,0

Coliformes Fecales o Termotolerantes NMP/100 mL 1.000

Estos parámetros están referidos a un muestreo compuesto de 24 horas, excepto el pH que será puntual.

4.5.4 Calidad del Lodo

• Reducción de contenido de sólidos volátiles: El proceso a implementar comprende la reducción de sólidos volátiles en un 45 % por medio de digestión anaeróbica mesofílica.

• Contenido de patógenos: La digestión anaeróbica mesofílica producirá una reducción de los patógenos hasta un valor de coliformes fecales inferior a 2.000.000 NMP por gramo de lodos en base seca.

• Contenido de sólidos de los lodos deshidratados: Los lodos a la salida de la deshidratación por centrífugas tendrán un contenido de sólidos no inferior al 25 %.

5 PRESUPUESTO OFICIAL Y PLAZO DE OBRA

5.1 Presupuesto Oficial: PESOS DOS MIL DOSCIENTOS CUARENTA Y UN MILLONES OCHOCIENTOS SETENTA Y CINCO MIL SEISCIENTOS CON 25/100 ($2.241.875.600,25).

5.2 Plazo de Obra: Se establece un plazo de TREINTA Y SEIS (36) meses a contar a partir de la fecha en que se suscriba el Acta de Replanteo de los trabajos.

GLOSARIO

Adjudicatario: Es el Oferente que resulta seleccionado de entre aquellos que se ajustan a los requisitos previstos en el pliego de condiciones, por haber presentado la oferta más conveniente.

Contratante, Licitante o Comitente:

Es la entidad que llevará a cabo el procedimiento de licitación, adjudicación y contratación. En el presente proceso, es la Agencia Córdoba de Inversión y Financiamiento Sociedad de Economía Mixta (A.C.I.F.-S.E.M).

Contratista: Es el adjudicatario que haya suscripto el contrato respectivo y a partir del momento en que adquiere su validez legal.

Contrato de Obra

Es el convenio celebrado entre la Comitente y el adjudicatario que regula las condiciones de ejecución de la obra.

Convenio de Financiamiento

Es el acuerdo celebrado entre un organismo financiante y la provincia de Córdoba para la provisión de financiamiento total o parcial de la obra.

Día: Salvo aclaración expresa, significa día calendario.

Dirección Técnica:

Es el organismo que llevará a cabo la supervición, control e inspección de la obra. En el presente caso, es la Secretaría de Servicios Públicos, dependiente del Ministerio de Agua, Ambiente y Servicios Públicos.

Organismo financiante:

Son entidades que proveen financiamiento total o parcial para la ejecución de la obra.

Organimos multilaterales de crédito:

Son Instituciones financieras de Derecho Internacional Público.

Oferente: Es toda Empresa o agrupación de empresas que presentan una oferta. Otros sinónimos son: licitador, postulante, proponente.

Pliego de Condiciones:

También llamado “documento de adquisición”, es el conjunto de documentos emitidos para el llamado a Licitación que especifican detalladamente la contratación que se licita, determinan el trámite a seguir en el procedimiento de licitación y establecen las condiciones del Contrato a celebrar.

Por escrito: En estos documentos de adquisición, el término “por escrito” significa una comunicación escrita con prueba de recepción.

gobierno de la provincia de ... - gobierno de...

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