fema 273_
TRANSCRIPT
NEHRP PAUTAS PARA LA REHABILITACIÓN
SÍSMICA DE EDIFICIOS
Publicado por FEMA en apoyo del Decenio para la Reducción de los Desastres Naturales
El Consejo de Seguridad Sísmica de edificios (BSSC) fue creado en 1979 bajo los auspicios del Instituto Nacional de Ciencias de la Construcción como un nuevo tipo de instrumento para hacer frente a las complejas cuestiones reglamentarias, técnicas, sociales y económicos implicados en el desarrollo y la promulgación de la construcción del terremoto disposiciones de mitigación de riesgos de reglamentación que son de alcance nacional. Al reunir en la BSSC todos los conocimientos necesarios y todos los intereses públicos y privados, se creía que las cuestiones relativas a la seguridad sísmica de las zonas edificadas se puede resolver y superar problemas jurisdiccionales con autoridad a través de orientación y asistencia respaldada por un amplio consenso.
El BSSC es un cuerpo de ingreso independiente, voluntario que representa una amplia variedad de construir intereses de comunidad. Su objetivo fundamental es realzar la seguridad pública proporcionando un foro nacional que cría provisiones de seguridad sísmicas mejoradas para el uso por la comunidad de edificio en la planificación, diseño, construcción, regulación, y utilización de edificios.
Realizar su objetivo, el BSSC: (1) promueve el desarrollo de provisiones de seguridad sísmicas convenientes para el uso en todas partes de los Estados Unidos; (2) recomienda, anima, y promueve la adopción de provisiones de seguridad sísmicas apropiadas en estándares voluntarios y códigos modelos; (3) tasa el progreso en la realización de tales provisiones por federal, estado, y local regulador y agencias de construcción; (4) identifica oportunidades de mejorar normas de seguridad sísmicas y prácticas y anima organizaciones públicas y privadas a efectuar tales mejoras; (5) promueve el desarrollo de cursos de formación y educativos y materiales para el uso por profesionales de diseño, constructores, construyendo a funcionarios reguladores, elegidos a funcionarios, representantes de industria, otros miembros de la comunidad de edificio, y el gran público; (6) aconseja a organismos estatales sobre sus programas de investigación, desarrollo, y realización; y
(7) periódicamente las revisiones y evalúan conclusiones de investigación, prácticas, y experiencia y hacen recomendaciones para la incorporación en prácticas de diseño sísmicas.
JUNTA DE DIRECCIÓN: 1997
Presidente Eugene Zeller, Ciudad de Long Beach, California
Presidente Vice- Guillermo W. Stewart, Stewart-Scholberg Architects, Clayton, Misuri (representando el Instituto americano de Arquitectos)
Secretario Mark B. Hogan, Asociación de Mampostería Concreta Nacional, Herndon, Virginia
Ex-Officio James E. Beavers, Castores y Socios, Canto de Roble, Tennessee
Miembros Eugene Cole, Carmichael, California (representación de la Asociación de Ingenieros Estructural de
California); S. K. Ghosh, Asociación de Cemento de Portland, Skokie, Illinois; Nestor Iwankiw,
Instituto americano de Construcción de Acero, Chicago, Illinois; Gerald H. Jones, Ciudad de Kansas,
Misuri (representando el Instituto Nacional de Construir Ciencias); Joseph Nicoletti, URS/John
A. Blume y Socios, San Francisco, California (representación del Instituto de Investigación de Ingeniería de Terremoto); John R.“ Jack” Prosek, Compañía de Construcción de Tornero, San Francisco, California (representación de los Contratistas Generales Asociados de América); W. Lee Shoemaker, Asociación de Fabricantes de Edificio Metálica, Cleveland, Ohio; John C. Theiss, Theiss Engineers, Inc, San Louis, Misuri (representando la Sociedad americana de Ingenieros Civiles); Charles Thornton, Thornton-Tomasetti Engineers, Nueva York, Nueva York (representando el Consejo de Tecnología Aplicado); David P. Tyree, Asociación Forestal y de Papel americana, Primaveras de Colorado, Colorado; David Wismer, Departamento de Licencias e Inspecciones, Filadelfia, Pensilvania (representando a los Funcionarios de Edificio y Administradores de Código Internacionales); Richard Wright, Instituto Nacional de Estándares y Tecnología, Gaithersburg, Maryland (representando el Comité Interdepartamental de Seguridad Sísmica en Construcción)
Personal de BSSC James R. Smith, Director Ejecutivo; Thomas Hollenbach, el Diputado Executive Director; Larry
Anderson, Director, Proyectos Especiales; Claret M. Heider, Escritor-editor Técnico; Mary Marshall,
Ayudante Administrativo
BSSC
Proyecto de
Rehabilitación
Sísmica
NEHRP GUÍA PARA LA REHABILITACIÓN SÍSMICA DE
EDIFICIOS
(FEMA Publicación 273 )
Preparado para el CONSEJO DE SEGURIDAD SÍSMICO DE CONSTRUCCIÓN Washington, D.C. Por el CONSEJO DE TECNOLOGÍA APLICADO (Proyecto ATC-33) Redwood City, California Con financiamiento de AGENCIA FEDERAL PARA EL MANEJO DE EMERGENCIAS Washington, D.C.
Octubre 1997 Washington, D.C.
AVISO: Este informe fue preparado bajo Acuerdo Cooperativo SEM-91-K-3602 entre el Agencia Federal de Administración de Emergencias y el Instituto Nacional de Ciencias de la Construcción. Las opiniones, resultados, conclusiones o recomendaciones expresadas en esta publicación no reflejan necesariamente las opiniones del Consejo de Tecnología Aplicada (ATC), el edificio del Consejo de Seguridad Sísmica (BSSC), o la Agencia Federal Para El Manejo De Emergencias (FEMA). Además, ni ATC, BSSC, FEMA, ni ninguno de sus empleados hace cualquier garantía, expresa o implícita, ni asume ninguna obligación legal ni responsabilidad por la exactitud, integridad o utilidad de cualquier información, producto o proceso incluido en esta publicación. Los usuarios de la información de esta publicación asumen toda la responsabilidad derivada de dicho uso. Para más información sobre este documento o las actividades de la BSSC, comuníquese con el Director Ejecutivo, Consejo de Seguridad Sísmica de construcción, 1090 Vermont Ave.., NW, Suite 700, Washington, DC 20005; teléfono 202-289-7800, fax 202-289-1092, e-mail [email protected].
PARTICIPANTES
COMITÉ DE SUPERVISION DEL PROYECTO Eugene Zeller, Chairman Thomas G. Atkinson, ATC Gerald Jones, BSSC Christopher Rojahn, ATC Paul Seaburg, ASCE Ashvin Shah, ASCE James R. Smith, BSSC CONSEJO DE SEGURIDAD SÍSMICO DE CONSTRUCCIÓN GERENTE DE PROYECTO James R. Smith SUBGERENTE DE PROYECTO Thomas Hollenbach ESCRITOR-REDACTOR TÉCNICO Claret Heider REHABILITACIÓN SÍSMICA PANEL ASESOR Gerald Jones, Chairman David Allen John Battles David Breiholz Michael Caldwell Gregory L. F. Chiu Terry Dooley Susan Dowty Steven J. Eder S. K. Ghosh Barry J. Goodno Charles G. Gutberlet Warner Howe Howard Kunreuther Harry W. Martin Robert McCluer Margaret Pepin-Donat William Petak Howard Simpson William Stewart James Thomas L. Thomas Tobin COMITÉ DE PROYECTO Warner Howe, Chairman Gerald H. Jones Allan R. Porush F. Robert Preece William W. Stewart CUESTIONES SOCIALES Robert A. Olson AGENCIA FEDERAL PARA EL MANEJO DE EMERGENCIAS PROYECTO OFICIAL Ugo Morelli ASESOR TÉCNICO Diana Todd
CONSEJO DE TECNOLOGÍA APLICADA INVESTIGADOR PRINCIPAL Christopher Rojahn DIRECTOR DE PROYECTO Daniel Shapiro DIRECTOR CO-DE PROYECTO Lawrence D. Reaveley ASESOR TÉCNICO MAYOR Guillermo T. Holmes ASESOR TÉCNICO Jack P. Moehle CONSEJO DE ATC REPRESENTANTE Thomas G. Atkinson REQUISITOS GENERAL Ronald O. Hamburger, el Líder de Equipo Sigmund A. Freeman Peter Gergely (difunto) Richard A. Parmelee Allan R. Porush MODELADO Y ANÁLISIS Mike Mehrain, Líder de Equipo Ronald P. Gallagher Helmut Krawinkler Guy J. P. Nordenson Maurice S. Power Andrew S. Whittaker GEOTECNICOS & FOUNDACIONES Jeffrey R. Keaton, Team Leader Craig D. Comartin Paul W. Grant Geoffrey R. Martin Maurice S. Power CONCRETO Jack P. Moehle, Co-equipo Lawrence D. Reaveley, Lider James E. Carpenter Jacob Grossman Paul A. Murray Joseph P. Nicoletti Kent B. Soelberg James K. Wight MAMPOSTERIA Daniel P. Abrams, Team Leader Samy A. Adham Gregory R. Kingsley Onder Kustu John C. Theiss ACERO Douglas A. Foutch, Team Leader Navin R. Amin James O. Malley Charles W. Roeder
Thomas Z. Scarangello MADERA John M. Coil, Team Leader Jeffery T. Miller Robin Shepherd William B. Vaughn NUEVAS TECNOLOGIAS Charles A. Kircher, Team Leader Michael C. Constantinou Andrew S. Whittaker NO ESTRUCTURALES Christopher Arnold, Team Leader Richard L. Hess Frank E. McClure Todd W. Perbix REHABILITACIÓN SIMPLIFICADA Chris D. Poland, Team Leader Leo E. Argiris Thomas F. Heausler Evan Reis Tony Tschanz CALIFICACIÓN DE MATERIALES DE LUGAR Charles J. Hookham, Lead Consultant Richard Atkinson (deceased) Ross Esfandiari LANGUAGE & FORMATO James R. Harris PREPARACIÓN DE INFORME Roger E. Scholl (deceased), Lead Consultant Robert K. Reitherman A. Gerald Brady, Copy Editor Patty Christofferson, Coordinator Peter N. Mork, Illustrations SOCIEDAD AMERICANA DE INGENIEROS CIVILES COMITÉ DE DIRECCIÓN DE REHABILITACIÓN Vitelmo V. Bertero Paul Seaburg Roland L. Sharpe Jon S. Traw Clarkson W. Pinkham William J. Hall TALLERES DE USUARIOS Tom McLane, Manager Debbie Smith, Coordinator SÍNTESIS DE INVESTIGACIÓN James O. Jirsa CUESTIONES ESPECIALES Melvyn Green
In Memoriam El Consejo de Seguridad Sísmico de Construcción, el Consejo de Tecnología Aplicado, la Sociedad americana de Ingenieros Civiles, y la Agencia federal para el manejo de Emergencias desean reconocer la contribución significativa a las Pautas y al espacio total de la ingeniería de terremoto de los participantes en el proyecto que no vivieron para ver este esfuerzo completado: Richard Atkinson Peter Gergely Roger Scholl El medio ambiente se ha beneficiado enormemente de su trabajo.
Advertencia
El volumen usted sostiene ahora en sus manos,
NEHRP Las Pautas de para la Rehabilitación
Sísmica de Edificios, y su volumen de Comentario
de compañero, son la manifestación culminante de
más de 13 años del esfuerzo. Ellos contienen la
dirección sistemática que habilita a profesionales de
diseño para formular acercamientos de rehabilitación
eficaces y confiables que limitarán el daño del
terremoto esperado con un rango especificado para
un nivel especificado del estremecimiento de tierra.
Esta clase de la dirección aplicable a todos los tipos
de edificios existentes y en todas las partes del país
nunca ha existido antes.
Desde 1984, cuando la Agencia de Dirección de
Emergencia federal (FEMA) primero comenzó un
programa para dirigirse al riesgo planteado por
edificios existentes inseguros sísmicamentes, la
creación de estas Pautas ha sido el objetivo principal
de los esfuerzos del FEMA. Los pasos preparatorios
previos, sin embargo, fueron muy necesarios, como
fue notado en el Plan de Acción 1985 desarrollado
en la petición del FEMA por el ABE Joint Venture.
Éstos incluyeron el desarrollo de una metodología
estándar para identificar en peligro edificios
rápidamente o en profundidad, un compendio de
técnicas de rehabilitación eficaces, y una
identificación de implicaciones sociales de la
rehabilitación.
Hacia 1990, esta plataforma técnica había sido
esencialmente completada, y el trabajo podría
comenzar en estas Pautas. $8 millones, el proyecto
de siete años requirió el variado talentos de más de
100 ingenieros, investigadores y escritores,
suavemente orquestados por el Consejo de
Seguridad Sísmico de Construcción (BSSC),
gerente(jefe) total del proyecto; el Consejo de
Tecnología Aplicado (ATC); y la Sociedad
americana de Ingenieros Civiles (ASCE). Cientos
más donados su conocimiento y tiempo al proyecto
examinando documentos preliminares en varias
etapas(escenas) de desarrollo y proporcionando
comentarios, críticas, y suposiciones para mejoras.
Los refinamientos adicionales y las mejoras
resultaron de la revisión de consenso del documento
de Pautas y su Comentario de compañero por el
proceso de votación del BSSC durante el año pasado
del esfuerzo.
Nadie que trabajó en este proyecto en cualquier
capacidad, si el voluntario, pagado al consultor o el
personal, recibió la compensación monetaria
conmensurada con su esfuerzos. La dedicación de
todos era realmente pendiente. Pareció que cada uno
implicó reconoció la magnitud del paso adelante que
estaba siendo tomado en el progreso hacia la mayor
seguridad sísmica de nuestras comunidades, y dio su
máximo. FEMA y el Oficial de Proyecto de FEMA
personalmente cariñosamente y sinceramente
agradecen a cada uno que participó en este esfuerzo.
Las gracias simples de FEMA en una Advertencia,
sin embargo, nunca pueden recompensar a estos
individuos suficientemente. La esperanza ferviente
consiste en que, quizás, usando las Pautas
extensivamente ahora y mejorado por futuras
generaciones será la recompensa que ellos tan
justamente y lujosamente merecen.
La Agencia de Dirección de Emergencia federal
Prefacio
En el agosto de 1991, el Instituto Nacional de Construir
Ciencias (SEMILLAS) firmó un acuerdo cooperativo con
la Agencia de Dirección de Emergencia federal (FEMA)
para un programa de siete años completo que lleva al
desarrollo de un juego de pautas en escala nacional
aplicables para la rehabilitación sísmica de edificios
existentes. Conforme a este acuerdo, el Consejo de
Seguridad Sísmico de Construcción (BSSC) servido como
director del proyecto con la Sociedad americana de
Ingenieros Civiles (ASCE) y el Consejo de Tecnología
Aplicado (ATC) que trabaja como
subcontratistas(abastecedores). Al principio, FEMA
proveyó la financiación para una actividad de definición
de programa intentó generar el plan de trabajo
detallado para el programa total. El plan de trabajo fue
completado en el abril de 1992 y en septiembre FEMA
contratado con SEMILLAS para el resto del esfuerzo.
Los objetivos principales del proyecto eran desarrollar
un juego del técnicamente sonido, pautas en escala
nacional aplicables (con el comentario) para la
rehabilitación sísmica de edificios; desarrolle el
consenso de comunidad de edificio en cuanto a las
pautas; y desarrolle la base de un plan para estimular la
aceptación extendida y la aplicación de las pautas. Se
espera que los documentos de pautas producidos a
consecuencia de este proyecto sirvan como un recurso
primario en la rehabilitación sísmica de edificios para el
uso de profesionales de diseño, educadores, código
modelo y organizaciones de estándares, y personal
regulador de construcción estatal y local.
Como notado encima, el trabajo de proyecto implicó el
ASCE y ATC como subcontratistas(abastecedores) así
como grupos de expertos de voluntario y pagó a
consultores. Fue estructurado para asegurar que las
pautas técnicas que escriben el esfuerzo se beneficiaron
de una amplia sección de consideraciones: los
resultados de esfuerzos técnicos completados y en curso
y actividades de investigación; cuestiones(emisiones)
sociales; preocupaciones(negocios) de política(póliza)
públicas; las recomendaciones presentadas en un
informe FEMA-financiado más temprano sobre
identificación de cuestiones(emisiones) y resolución;
datos de coste en aplicación de procedimientos de
rehabilitación; reacciones de usuarios potenciales; y el
consenso examina por un amplio espectro de construir
intereses de comunidad. Un esfuerzo especial también
fue hecho usar los resultados de la última investigación
relevante.
Mientras la dirección total ha sido la responsabilidad del
BSSC, responsabilidad de la conducta del específico las
tareas de proyecto son compartidas por el BSSC con
ASCE y ATC. Las tareas BSSC específicas fueron
completadas bajo la dirección de un Comité de Proyecto
de BSSC. Para asegurar la continuidad de proyecto y la
project tasks is dirección, un Comité de Supervisión de
Proyecto (POC) era responsable a la Junta(al Bordo) de
BSSC de la Dirección para el logro de los objetivos de
proyecto y la conducta de tareas de proyecto. Adelante,
una Rehabilitación Sísmica el Panel Consultivo examinó
productos de proyecto cuando ellos desarrollaron y
aconsejaron el POC sobre el acercamiento tomado,
problemas surgir(levantarse) o esperados, y progreso
hecho.
Tres talleres de usuario fueron sostenidos durante el
curso del proyecto de exponer el proyecto y varios
esbozos de los documentos de Pautas para examinar por
usuarios potenciales del producto último. Los dos
talleres más tempranos aseguraron(previeron) la
revisión de la estructura de proyecto total y para la
revisión detallada del esbozo completo del 50 por
ciento. El último taller fue sostenido en el diciembre de
1995 cuando los documentos de Pautas eran el 75 por
ciento completos. Los participantes en este taller
también tenían la oportunidad de asistir a un seminario
en la aplicación de las pautas y comentar sobre todo el
trabajo de proyecto hecho hasta ahora.
Después de tercer taller de usuario, los comentarios por
escrito y orales del esbozo completo del 75 por ciento
de los documentos recibidos de los participantes de
taller y otros revisores fueron dirigidos por los autores
e incorporados en un esbozo de las Pautas y
Comentario. Los miembros de POC fueron enviados una
copia de revisión del esbozo completo del 100 por
ciento en el agosto de 1996 y se encontraron para
formular una recomendación a la Junta(al Bordo) de
BSSC de la Dirección acerca de la votación de los
documentos. Esencialmente, el POC recomendó que la
Junta(el Bordo) acepte los documentos para el consenso
que vota por la organización de miembro BSSC. La
Junta(El Bordo), habiendo recibido esta recomendación
a finales de agosto, votado unánimemente para seguir
con la votación.
La votación de las Pautas y Comentario ocurrió entre el
15 de octubre y el 20 de diciembre de 1996, y un
simposio de votación para los representantes votadores
de organizaciones de miembro BSSC fue sostenido en
noviembre durante el período de votación. A
organización de miembro que vota a representantes le
pidieron votar por cada subdivisión principal del
documento de Pautas y en cada capítulo del Comentario.
Como requerido por procedimientos BSSC, la votación
aseguró(previó) cuatro respuestas:
"sí", “sí con reservaciones(con pedidos anticipado),”
“no,” “y se abstienen.” Todos “sí con reservaciones(con
pedidos anticipado)” y votos "de no" debían ser
acompañados por una explicación de las razones del
voto y los votos "de no" debían ser acompañados por
suposiciones específicas para el cambio si aquellos
cambios cambiaran el voto negativo a una afirmación.
Aunque todas las secciones de las Pautas y documentos
de Comentario fueran aprobadas en la votación, los
comentarios y explicaciones recibidas “con sí con
reservaciones(con pedidos anticipado)” y los votos "de
no" fueron compilados por el BSSC para la entrega a
ATC para revisión y resolución. El Comité Técnico
Mayor ATC examinó estos comentarios detalladamente
y encargó a miembros de los equipos técnicos
desarrollar respuestas detalladas y formular cualquier
oferta necesaria del cambio que refleja los comentarios.
Este esfuerzo causó 48 ofertas del cambio para ser
presentado a las organizaciones de miembro BSSC para
una segunda votación. En el abril de 1997, el ATC
presentó sus recomendaciones al Comité de Supervisión
de Proyecto, que los aprobó para expedir a la Junta(al
Bordo) de BSSC. La Junta(El Bordo) de BSSC
posteriormente dio la aprobación provisional a la nueva
votación pendiente un voto de correo por el segundo
paquete de votación entero. Esto fue hecho y la nueva
votación fue oficialmente aprobada por la Junta(el
Bordo). El segundo paquete de votación fue enviado a
organizaciones de miembro BSSC el 10 de junio con
votaciones completadas debidas hacia el 28 de julio..
Todas las segundas ofertas de votación pasaron la
votación; sin embargo, como con los primeros
resultados de votación, los comentarios presentados
con votaciones fueron compilados por el BSSC para la
revisión por el Comité Técnico Mayor ATC. Este esfuerzo
causó varios cambios editoriales y seis cambios técnicos
adicionales propuestos por el ATC. El 3 de septiembre,
el ATC presentó sus recomendaciones para el cambio en
el Comité de Supervisión de Proyecto que, después de la
discusión considerable, juzgó los cambios propuestos
para ser el editorial o de la sustancia insuficiente para
garantizar otra votación. Encontrándose el 4 de
septiembre, la Junta(el Bordo) de BSSC recibió las
recomendaciones del POC, los aceptó, y aprobó la
preparación de los documentos finales para la
transmisión a la Agencia de Dirección de Emergencia
federal. Esto fue hecho el 30 de septiembre de 1997
Debería ser notado por aquellos usando este documento
que las recomendaciones que resultan del trabajo de
concepto del Comité de Proyecto de BSSC han causado
la iniciación de un proyecto de estudios del caso que
implicará el desarrollo de diseños de rehabilitación
sísmicos para al menos 40 edificios federales
seleccionados de un inventario de edificios decididos de
ser sísmicamente deficiente bajo el programa de
realización de la Orden 12941(del Pedido 12941)
Ejecutiva y decidido de ser considerado “típico de
estructuras existentes localizadas en todas partes de la
nación.” El proyecto de estudios del caso es
estructurado
• Prueba de utilidad de las Pautas NEHRP para la
Rehabilitación Sísmica de Edificios en aplicaciones
auténticas a fin de determinar el grado al cual los
ingenieros de diseño que practican y los arquitectos
encuentran los documentos de Pautas ellos mismos y
los procedimientos de análisis estructurales y criterios
de aceptación incluidos para ser presentados en la
lengua comprensible y de una moda clara, lógica que
permite a determinaciones técnicas válidas ser hechas, y
evaluar la facilidad de transición de prácticas técnicas
corrientes a los nuevos conceptos presentados en las
Pautas.
• Tasa de suficiencia técnica del diseño de Pautas y
procedimientos de análisis. Determine si la aplicación
de los resultados de procedimientos (en el juicio del
diseñador) en diseños racionales de construir
componentes para la rehabilitación correctiva mide.
Tase si estos diseños suficientemente
encuentran(cumplen) los niveles de rendimiento
seleccionados cuando comparado con procedimientos
existentes y en luz del conocimiento y experiencia del
diseñador. Evalúe si los métodos de Pautas
proporcionan un mejor entendimiento fundamental del
rendimiento sísmico esperado que hacen
procedimientos existentes.
• Tasa de criterios de aceptación de Pautas son
correctamente calibrados para causar diseños
componentes que proporcionan valores permisibles de
tales factores claves como movimiento, demanda de
fuerza componente, y deformación inelástica a niveles
de rendimiento seleccionados.
• Desarrolle datos empíricos en los gastos de diseño
de rehabilitación y construcción para
encontrar(cumplir) las Pautas “objetivo de seguridad
básico” así como los niveles de rendimiento más altos
incluidos. Tase si los gastos más altos esperados del
análisis técnico anticipado causan ahorros que vale la
pena comparado con el coste de construir soluciones de
diseño más conservadoras necesarias con un esfuerzo
técnico menos sistemático.
• Comparan los criterios de aceptación de las Pautas
con las exigencias de diseño sísmicas predominantes
para nuevos edificios en la posición de edificio para
determinar si las exigencias para conseguir las Pautas
“objetivo de seguridad básico” son equivalentes a o más
o menos rigurosas que aquellos esperados de nuevos
edificios.
La reacción de aquellos usando las Pautas fuera de este
proyecto de estudios del caso es fuertemente animada.
Adelante, el plan de estudios para una serie de
seminarios de educación/formación de las Pautas está
siendo desarrollado y varios seminarios son
programados para la conducta a principios de 1998.
Aquellos que desean proporcionar la reacción o por un
deseo de la información acerca de los seminarios
deberían dirigir su correspondencia a: BSSC, 1090
Avenida de Vermón, N.W., Suite 700, Washington, D.C.
20005; teléfono 202-289-7800; el fax 202-289-1092; e-
mail [email protected]. Las copias de las Pautas y
Comentario pueden ser obtenidas por teléfono de la
Instalación de Distribución FEMA en 1-800-480-2520
La Junta de BSSC de la Dirección agradecidamente
reconoce la contribución de todo el ATC y participantes
ASCE en el proyecto de desarrollo de Pautas así como
aquellos de la Rehabilitación Sísmica BSSC Panel
Consultivo, el Comité de Proyecto de BSSC, y los
participantes de Taller de Usuario. La Junta(El Bordo)
también desea agradecer a Ugo Morelli, Oficial de
Proyecto de FEMA, y Diana Todd, Asesor técnico de
FEMA, para su insumo valioso y apoyo.
Presidente
Eugene Zeller,
Junta de BSSC de Dirección
1. Introducción
1.1 Propósito El objetivo primario de este documento es proporcionar pautas técnicamente validas y en escala nacional aceptables para la rehabilitación sísmica de edificios. Las Pautas para la rehabilitación sísmica de los edificios están destinadas a servir como una herramienta preparada para los profesionales del diseño, un documento de referencia para la construcción de los funcionarios reguladores, y una base para el futuro desarrollo y aplicación de las disposiciones del código de construcción y normas.
Este documento consiste en dos volúmenes. Las pautas de este volumen detalla exigencias y procedimientos, que El volumen de comentarios explica. Un volumen complementario titulado Ejemplos de Aplicación contiene información sobre deficiencias típicas, gastos de rehabilitación, y otra información explicativa útil..
Este documento está destinado a un grupo de usuario principal de arquitectos, ingenieros y funcionarios de construcciones, específicamente los de la comunidad técnica responsable del desarrollo y la utilización de códigos y estándares de construcción, y para llevar a cabo el diseño y análisis de los edificios. Las partes del documento también serán útiles e informativas para el público secundario fuera de la comunidad técnica, como dueños de edificios, agencias gubernamentales, y los responsables políticos.
La experiencia en ingeniería de diseño de un profesional es un requisito previo para el uso correcto de las Directrices, y la mayoría de las disposiciones de los capítulos siguientes suponen la práctica de un ingeniero profesional experimentado en el diseño de edificios, como se indica en las referencias específicas al "ingeniero" que se encuentra ampliamente en el presente documento.
Un ingeniero puede usar este documento para ayudar a un dueño de edificio a seleccionar criterios de protección sísmicos cuando los esfuerzos de reducción de riesgo del dueño son puramente voluntarios. El ingeniero también puede usar el documento para el diseño y el análisis de proyectos de rehabilitación sísmicos. Sin embargo, no debería considerarse este documento como un manual de diseño, libro de texto, o guía. No obstante los ejemplos educacionales y explicaciones encontradas en el volumen de Ejemplos de Aplicación y Comentario, la otra información suplementaria y recursos educacionales bien puede ser requerido para utilizar este documento apropiadamente.
Este documento no es ni un código ni una norma. Su objetivo es servir tanto para uso voluntario de los propietarios y profesionales del diseño, así como para la adaptación y adopción en los códigos y normas modelo. La conversión de material de las Pautas en un código o norma requerirá, como mínimo, a) un estudio cuidado en cuanto a la aplicabilidad de los criterios de aceptación a la situación específica y el tipo de construcción, b) cambio de formato en el idioma del código, c) la adición de las normas de la aplicabilidad o "desencadenante" políticas, y d) la modificación o adición de requisitos relacionados con operaciones específicas del consejo construcción dentro de una jurisdicción determinada.
Ver la Sección 1.3 para descripciones importantes del alcance y limitaciones de este documento
1.2 Nuevas características importantes Este documento contiene varios aspectos nuevos que se apartan considerablemente de procedimientos de diseño sísmicos anteriores usados para diseñar nuevos edificios..
1.2.1 Niveles de Rendimiento Sísmicos y
Objetivos de Rehabilitación
Los métodos y los criterios de diseño para conseguir varios niveles diferentes y rangos de rendimiento sísmico son definidos. Los cuatro Niveles de Rendimiento de Edificio son Prevención de Colapso, Seguridad de la Vida, Ocupación Inmediata, y Operacional. (El Nivel Operacional está definido, pero la especificación de criterios de diseño completos no está incluida en las Pautas. Ver el Capítulo 2.) Estos niveles son puntos distintos por una escala continua que describe el rendimiento esperado del edificio, u o bien, la magnitud del daño, la pérdida económica, y la ruptura q se pueda producir.
Cada Nivel de Rendimiento de Edificio se compone de un Nivel de Rendimiento Estructural que describe el estado límite de daño de los sistemas estructurales y un Nivel de Rendimiento No estructural que describe el estado límite de daño de los sistemas no estructurales. Tres Niveles de Rendimiento Estructurales y cuatro Niveles de Rendimiento No estructurales son usados para formar los cuatro Niveles de Rendimiento de Edificios básicos mencionados.
Además, dos rangos de rendimiento estructural son definidos para proporcionar una designación a rehabilitaciones únicas que pueden ser destinadas con objetivos especiales y por lo tanto quedaran bien definidos entre los niveles estructurales
Otras categorías estructurales y no estructurales son incluidas para describir una amplia variedad de intenciones de rehabilitación sísmicas. De hecho, uno de los objetivos del sistema de nivel de rendimiento empleado en este documento es permitir la descripción de todos los objetivos de rendimiento, previamente designados en códigos y normas, y la mayoría de los objetivos utilizados en los esfuerzos de rehabilitación voluntaria.
Los tres Niveles de Rendimiento Estructurales y dos Variedades de Rendimiento Estructurales consisten en:
• S-1: Nivel de Rendimiento de Ocupación Inmediata
• S-2: La Variedad de Rendimiento de Control de Daño (se extiende entre Seguridad de Vida y Niveles de Rendimiento de Ocupación Inmediatos)
• S-3: Nivel de Rendimiento de Seguridad de Vida
• S-4: La rango de Rendimiento de Seguridad Limitada (se extiende entre Niveles de Rendimiento de Prevención de Colapso y Seguridad de Vida)
• S-5: Nivel de Rendimiento de Prevención de Colapso.
Además, existe la denominación S-6, Desempeño Estructural no considerado, para cubrir la situación en la que sólo se hacen mejoras no estructurales.
Los cuatro Niveles de Rendimiento No estructurales son:
• N-A: Nivel de Rendimiento Operacional
• N-B: Nivel de Rendimiento de Ocupación Inmediato
• N-C: Nivel de Rendimiento de Seguridad de Vida
• N-D: Riesgos Reducido del Nivel de Rendimiento
Además, esta la designación de N-E, Rendimiento No estructural No Considerado, para cubrir la situación donde las mejoras sólo estructurales son hechas.
A Una descripción “de cómo quedara el edificio después del terremoto” plantea las siguientes preguntas: ¿Qué terremoto? ¿Uno pequeño o grande? ¿Un grado menor a moderado de severidad de los temblores de tierra en el sitio donde se encuentra el edificio, o movimiento de tierra severo? Los criterios de estremecimiento de tierra deben ser seleccionados, junto con un Nivel de Rendimiento deseado o rango, de las Pautas para ser aplicadas; esto se puede hacer bien por referencia a tierra normalizada regional o nacional, con mapas de peligrosidad sísmica, o mediante estudios específicos del sitio. Una vez un Nivel de
Niveles De Rendimiento Y Rangos De Un Edificio Nivel de rendimiento: la condición de pos-terremoto destinada de un edificio; un punto bien definido en una escala de medición como la pérdida causada por el daño del terremoto. Además de victimas, la pérdida puede ser en términos de propiedad y capacidad operativa . Rango de Rendimiento: una variedad o grupo de rendimiento, más bien que un nivel distinto. Designación de Nivel de Rendimiento y Rangos: El Rendimiento es separado en descripciones del daño de sistemas estructurales y no estructurales; las designaciones estructurales son s-1 por s-5 y las designaciones no estructurales son N-A por N-D Nivel De Rendimiento De Un Edificio: La combinación de un Nivel de Rendimiento Estructural y un Nivel de Rendimiento No estructural para formar una descripción completa de un nivel de daño global. Objetivo de Rehabilitación: La combinación de un Nivel de Rendimiento o Rango con Criterios de Demanda Sísmicos.
Rendimiento más alto Menos perdidas
Nivel operacional Reservas de herramientas De servicio mantienen funciones; Muy poco daño. (S1+NA)
Nivel de ocupación Inmediata El edificio recibe una etiqueta "verde" (es seguro para ocupar) Evaluación de inspección; alguna reparación menor. (S1 + NB) Nivel de seguridad de Vida La estructura permanece estable tiene la reserva de rendimiento significativa; el daño no estructural arriesgado es controlado. (S3+NC)
Nivel de prevencion de Colapso El edificio sigue en pie, pero a duras penas, y cualquier otro daño o pérdida es aceptable. (S5 + NE)
Rendimiento inferior menos perdida
Rendimiento de Edificio deseado para una severidad de sismo de tierra particular (Demanda sísmica) es seleccionado, el resultado es un Objetivo de Rehabilitación (ver la Sección 1.5.1.3 para un debate detallado). A excepción del Objetivo de Seguridad Básico (BSO), no hay combinaciones predeterminadas de rendimiento y ni riesgo de temblor de tierra. El Objetivo de Seguridad Básico se cumple cuando un edificio puede satisfacer dos criterios: (1) la Seguridad de Vida en la Construcción a Nivel de rendimiento, que es la combinación de los Niveles de Rendimiento de Seguridad de Vida Estructurales y No estructurales, para el Terremoto de Seguridad Básica 1 (EEB-1), y (2) el Nivel de Rendimiento de Prevención de Colapso, que sólo se refiere al rendimiento estructural, para el temblor más fuerte que ocurre con menor frecuencia como definido en el Terremoto de Seguridad Básico 2 (EEB-2). Uno o varios de estos dos niveles del movimiento sísmico pueden estar usados en el proceso de diseño para cumplir también otros Objetivos de Rehabilitación, pero ellos han sido seleccionados como los criterios de terremoto requeridos para el BSO. Si bien el margen contra falla puede ser más pequeño y menos fiable, el propósito primario del BSO es proporcionar un nivel de seguridad para edificios rehabilitados similares a aquel de edificios recientemente diseñados a exigencias de código sísmico estadounidense. . De hecho, el argumento más fuerte para el uso de movimientos de tierra similares a los utilizados para los edificios nuevos es permitir una comparación directa de los resultados esperados. Hay que recordar, sin embargo, que las pérdidas económicas del daño no se consideran explícitamente en el BSO, y debería esperarse que estas pérdidas en edificios existentes rehabilitados sean más grandes que en el caso de un edificio recién construido. Usando varias combinaciones de Niveles de Rendimiento y criterios sísmicos, muchos otros Objetivos de Rehabilitación pueden ser definidos. Aquellos objetivos que exceden los requisitos del BSO, ya sea en términos de Nivel de Rendimiento, criterios sísmicos, o en términos de ambos, son llamados Objetivos Realzados, y del mismo modo, aquellos que no cumplan con algún aspecto de la BSO se denominan objetivos limitados.
1.2.2 Método de Rehabilitación
Sistemático y Simplificado
La Rehabilitación Simplificada puede ser aplicada a ciertos edificios pequeños especificados en las Pautas. La intención principal de la Rehabilitación Simplificada es reducir el riesgo sísmico eficazmente cuando sea posible y apropiado por la búsqueda de Objetivos Limitados. Las medidas de rehabilitación parciales, objetivo las deficiencias en
construcción de alto riesgo, como parapetos y otros peligros exteriores de caer, son incluidas como técnicas de Rehabilitación Simplificadas. Aunque de alcance limitado, la Rehabilitación Simplificada será aplicable a un gran número de edificios en todas partes de los EE.UU el Método de Rehabilitación Simplificado emplea procedimientos de análisis de fuerza estáticos equivalentes, que son encontrados en la mayor parte de códigos sísmicos para nuevos edificios. La Rehabilitación Sistemática puede ser aplicada a cualquier edificio e implica la comprobación minuciosa de cada elemento o componente estructural existente (un elemento, como un pórtico que resiste al momento es formado de vigas y componentes de columna), el diseño de nuevos elementos, y la verificación de la interacción global aceptable para desplazamientos esperados y fuerzas internas. El Método de Rehabilitación Sistemático se concentra en el comportamiento no lineal de la respuesta estructural, y emplea procedimientos no destacados anteriormente en los códigos sísmicos.
1.2.3 Variación en los Métodos de Análisis
Cuatro procedimientos analíticos distintos se puede utilizar en la rehabilitación sistemática: Procedimientos Lineal Estático, lineal Dinámica, no lineal estático y no lineal dinámico. La elección del método de análisis está sujeta a limitaciones basadas en las características del edificio. Los procedimientos lineales mantener el uso tradicional de una relación lineal de tensión-deformación, pero incorporan los ajustes a las deformaciones total del edificio y los criterios de aceptación de materiales para permitir una mejor consideración de las características no lineales probables de respuesta sísmica. El Procedimiento Estático No lineal, a menudo llamado "análisis de volteo ", utiliza técnicas no lineales simplificadas para estimar deformaciones estructurales sísmicas. El procedimiento dinámico no lineal, conocido comúnmente como análisis de historia de tiempo no lineal análisis, requiere el juicio y experiencia para llevar a cabo, y sólo podrán utilizarse dentro de las limitaciones descritas en la sección 2.9.2.2 de las Pautas.
1.2.4 Especificaciones Cuantitativas Del
Funcionamiento De Los Componentes
Inherent Inherente en el concepto de niveles de Rendimiento y Rangos es la suposición de que el rendimiento puede medirse utilizando los resultados analíticos, como proporciones de movimiento de piso o fuerza y demandas de ductilidad en componentes individuales o elementos. Para permitir la verificación Estructural al Nivel del Rendimiento Seleccionado, rigidez,
resistencia, ductilidad y las características de muchos elementos y componentes comunes han sido derivados de las pruebas de laboratorio y estudios analíticos y puestas en un formato estándar en las Pautas.
1.2.5 Procedimientos para Incorporar Nueva
Información y Tecnologías en Rehabilitación
It is Se espera que las pruebas de materiales existentes y elementos continúen y que las medidas correctivas adicionales y los productos sean desarrollados. También se espera que los sistemas y los productos destinados a modificar la respuesta estructural sea beneficiosamente avanzado. El formato de las técnicas de análisis y los criterios de admisibilidad de las Pautas permiten la incorporación rápida de tal tecnología. La sección 2.13 da la dirección específica en este aspecto. Se espera que las Pautas tengan un impacto significativo a pruebas y documentación de materiales existentes y sistemas así como nuevos productos. Además, todo un capítulo (capítulo 9) se ha dedicado a dos de esas tecnologías nuevas, el aislamiento sísmico y disipación de energía.
1.3 Alcance, Contenido, y Limitaciones Esta sección describe el alcance y las limitaciones del contenido de este documento que pertenece a lo siguiente: • Edificios y Cargas • Las actividades y las políticas asociadas con la rehabilitación sísmica • Trazar un mapa sísmico • Contenido técnico
1.3.1 Edificios Y Cargas
Este documento está destinado para ser aplicado a todos los edificios , sin tener en cuenta importancia, ocupación, aspectos históricos, tamaño, u otras características que por algunos criterios son deficientes en su capacidad de resistir a los efectos de terremotos. Además de los efectos directos de los temblores, este documento también considera los efectos en edificios del fracaso de tierra local, como la licuefacción. Con la extrapolación cuidadosa, los procedimientos aquí también pueden ser aplicados a muchos edificios no estructurales, como estradas de tubería estradas de almacenaje de acero, torres estructurales para tanques y buques, muelles, embarcaderos, e instalaciones de generación de energía eléctricas. La aplicabilidad de los procedimientos no ha sido examinada del todo y cada tipo estructural, en particular aquellos que han sido generalmente cubiertos por sus propios códigos o estándares, como puentes y centrales nucleares. Es importante notar que, como está escrito, disposiciones no pretenden ser obligatorias. La deliberación de la aplicabilidad a cualquier grupo
dado de edificios o estructuras debería ser hecha antes de la adopción de cualquiera de estos procedimientos para el uso obligatorio. Este documento se aplica a la resistencia sísmica tanto del sistema estructural total de un edificio como de sus elementos — como paredes de corte o pórticos — y los componentes constituyentes de elementos, como una columna en un pórtico o un miembro divisorio en un muro. Esto también se aplica a componentes no estructurales de los edificios existentes, techos, paredes, y sistemas eléctricos / mecánicos. Además de técnicas para aumentar la fuerza y la ductilidad de sistemas, este documento proporciona técnicas de rehabilitación de reducción de la demanda sísmica, como la introducción del aislamiento o dispositivos de amortiguación. Y, aunque este documento no es propuesto para dirigirse al diseño de nuevos edificios, cubre nuevos componentes o elementos para ser añadidos a edificios existentes. La evaluación de componentes para gravedad y fuerzas del viento en ausencia de demandas de terremoto está más allá del alcance del documento.
1.3.2 Actividades y Políticas Asociadas con
Rehabilitación Sísmica
Hay varios pasos significativos en el proceso de reducir el riesgo sísmico en edificios que este documento no abarca. El primer paso, decidir si emprender un proyecto de rehabilitación para un edificio particular, está más allá del alcance de las Pautas. Una vez que la decisión de rehabilitar un edificio ha sido tomada, la dirección técnica detallada de las Pautas para llevar a cabo el análisis de rehabilitación sísmico puede ser aplicada. Otro paso, determinar cuando las Pautas deberían ser aplicables de un modo obligatorio a una remodelación o proyecto de modificación estructural (la decisión de cuando las disposiciones son "provocadas"), también está más allá del alcance de este documento. Finalmente, los métodos de reducción de riesgo sísmico que no cambian físicamente el edificio tales como como reducir el número ocupantes no están cubiertos aquí. Las recomendaciones en cuanto a la selección de un Objetivo de Rehabilitación para cualquier edificio también están más allá del alcance de este documento. Como se señaló anteriormente, un riesgo de seguridad de vida a menudo considerado aceptable, es definido por un objetivo específico, denominado Objetivo de Seguridad Básico (BSO). Más alto y los objetivos inferiores también pueden ser definidos por el usuario. El Comentario habla de cuestiones para considerar combinando varios rendimientos y niveles de riesgo sísmicos; hay que
notar que no todas las combinaciones constituyen Objetivos de Rehabilitación razonables o rentables. Las Pautas fueron escritas bajo la premisa que la mayor flexibilidad sea requerida en la rehabilitación sísmica que en el diseño de nuevos edificios. Sin embargo, hasta con la flexibilidad proporcionada por varios Objetivos de Rehabilitación, una vez un Objetivo de Rehabilitación es decidido sobre, las Pautas proporcionan procedimientos internamente consecuentes que incluyen el análisis necesario y especificaciones de construcción. Presentado en las Pautas son descripciones de estados de daño con la relación a Niveles de Rendimiento específicos. Estas descripciones son destinadas para ayudar a profesionales de diseño y dueños seleccionando Niveles de Rendimiento apropiados para el diseño de rehabilitación. Ellos no son queridos para estar usados directamente para el asesoramiento de condición de edificios dañados por el terremoto. Aunque haya semejanzas(parecido) en descripciones de daño que están usadas para la selección de criterios de diseño de rehabilitación y descripciones usadas para el asesoramiento de postdaño del terremoto, muchos factores firman los procesos de asesoramiento y diseño. Ningún parámetro solo debería ser citado como definiendo un Nivel de Rendimiento o la seguridad o la utilidad de un edificio dañado por el terremoto. Las técnicas de la reparación para edificios dañados por el terremoto no son incluidas en las Pautas. Sin embargo, si las propiedades mecánicas de componentes reparados son conocidas, los criterios de admisibilidad para el uso en este documento pueden ser o deducidos por la comparación con otros componentes similares, o sacados. Cualquier combinación de elementos reparados, elementos existentes intactos, y nuevos elementos puede ser modelada usando este documento, y cada uno comprobado contra criterios de aceptación de Nivel de Rendimiento. Aunque las Pautas no fueran escritas para la evaluación del rendimiento esperado de un edificio existente no rehabilitado, ellos pueden estar usados como una referencia con objetivos de evaluación en la decisión si un edificio requiere la rehabilitación, de manera similar al modo que las provisiones de código para nuevos edificios están a veces usadas como unas herramientas de evaluación.
1.3.3 Trazar un mapa sísmico
Trazar un mapa especial o nuevo de la tierra sísmica esperada que tiembla para el país no ha sido desarrollado para las Pautas. Sin embargo, los nuevos mapas de riesgo de terremoto nacionales fueron desarrollados en 1996 por la Revisión Geológica de los Estados Unidos (USGS) como la parte de un proyecto conjunto (conocido como el
Proyecto ’97) con el Consejo de Seguridad Sísmico de Construcción para actualizar NEHRP 1997 Provisiones Recomendadas para nuevos edificios. Los mapas de probabilistic nacionales fueron desarrollados para movimientos de tierra con una posibilidad(un azar) del 10 % de exceedance en 50 años, una posibilidad(un azar) del 10 % de exceedance en 100 años (que también puede ser expresado cuando una posibilidad(un azar) del 5 % de exceedance en 50 años) y una posibilidad(un azar) del 10 % de exceedance en 250 años (que también puede ser expresado como una posibilidad(un azar) del 2 % de exceedance en 50 años). Estas probabilidades equivalen a movimientos que son esperados ocurrir, por término medio, sobre una vez cada 500, 1000, y 2500 años. Además, en ciertas posiciones con fuentes de terremoto bien definidas, los movimientos de tierra locales para terremotos específicos fueron desarrollados, conocidos como movimientos deterministas. Las ordenadas claves de un espectro de respuesta de movimiento de tierra para estos varios casos permiten que el usuario desarrolle un espectro completo en cualquier sitio. Las Pautas son escritas para usar tal espectro de respuesta como el insumo de demanda sísmico para varias técnicas de análisis. La responsabilidad del Consejo de Seguridad Sísmico de Construcción en el Proyecto ’97 era desarrollar un mapa nacional y/o procedimiento analítico para utilizar mejor la nueva información de riesgo sísmica para el diseño de nuevos edificios. Como la parte de aquel proceso, las reglas fueron desarrolladas para combinar partes tanto del USGS probabilistic como de mapas deterministas para crear un mapa de movimientos de tierra que representan los efectos de acontecimientos grandes, raros en todas las partes del país. Este acontecimiento es llamado el Terremoto Considerado Máximo (MCE). Los nuevos edificios deben ser diseñados, con reglas de diseño tradicionales, para dos terceras partes de estos valores de movimiento de tierra con el objetivo de proporcionar un margen igual contra el colapso para Sismicidad variado a través del país. Para el consecuencia en este documento, las probabilidades de movimiento de tierra serán expresadas con la relación a tiempos de exposición de 50 años, y en un formato de taquigrafía; es decir, 10 años %/50 son una posibilidad(un azar) del 10 % de exceedance en 50 años, 5 años %/50 es una posibilidad(un azar) del 5 % de exceedance en 50 años, y 2 años %/50 son una posibilidad(un azar) del 2 % de exceedance en 50 años. Los Objetivos de Rehabilitación variables presentados en las Pautas permiten la consideración de cualquier movimiento de tierra que puede ser del interés, las características de que
pueden ser determinadas expresamente para el sitio, o tomadas de un mapa nacional o local. Sin embargo, expresamente para el uso con el BSO, y generalmente para la conveniencia en la definición del movimiento de tierra para otros Objetivos de Rehabilitación, el 10 año %/50 probabilistic mapas y los mapas de MCE desarrollados en el Proyecto 97 está en el paquete de mapa distribuido con las Pautas. Para paquetes de mapa adicionales, llame FEMA en 1-800-480-2520. Se espera que nuevos mapas de movimiento de tierra expresamente relacionados con los procedimientos de diseño sísmicos de NEHRP 1997 Provisiones Recomendadas estén disponibles. Estos mapas grafican ordenadas claves de un espectro de respuesta de movimiento de tierra, permitiendo el desarrollo por el usuario de un espectro completo en cualquier sitio. Las Pautas son escritas para usar tal espectro de respuesta como el insumo de demanda sísmico para varias técnicas de análisis. Mientras los mapas de NEHRP proporcionan una fuente lista a este tipo de la información, las Pautas pueden estar usadas con datos de riesgo sísmicos de cualquier fuente mientras es expresado como un espectro de respuesta.
1.3.4 Contenido técnico
Las Pautas han sido desarrolladas por un equipo grande de especialistas en el terremoto rehabilitación técnica y sísmica. Las técnicas analíticas más anticipadas que fueron consideradas prácticas para el uso de producción han sido incorporadas, y los criterios de Nivel de Rendimiento sísmicos han sido especificados usando resultados de prueba de laboratorio actuales, donde disponible, complementado por el juicio técnico de varios equipos de desarrollo. Los ciertos edificios dañados en el terremoto Northridge 1994 y un número limitado de diseños usando códigos para nuevos edificios han sido comprobados con los procedimientos de este documento. Todavía no hubo oportunidad, sin embargo, para comparaciones completas con otros códigos y estándares, ni para la evaluación de la exactitud en la predicción del nivel de daño bajo movimientos de tierra de terremoto actuales. Desde esta escritura (1997), los estudios del caso significativos deben probar en marcha ya más a fondo varias técnicas de análisis y criterios de admisibilidad. Indudablemente también habrá lecciones aprendidas de futuros terremotos perjudiciales estudiando el rendimiento tanto de edificios no rehabilitados como de edificios rehabilitados a éstos u otros estándares. Un programa estructurado también será instituido para juntar y tasar el nuevo conocimiento relevante para los datos, procedimientos, y criterios contenidos en las Pautas, y hacer recomendaciones
para futuros refinamientos. El juicio técnico debería ser ejercido en la determinación de la aplicabilidad de varias técnicas de análisis y criterios de admisibilidad materiales en cada situación. Se sugiere que los resultados obtenidos para cualquier edificio de individuo sean validados por controles(cheques) adicionales usando metodologías alternativas y análisis cuidadoso de cualquier diferencia. La información contenida en el Comentario será valiosa para tales estudios de validación individuales. Los conceptos y la terminología del diseño basado en el rendimiento son nuevos y deberían ser con cuidado estudiados y hablados con el edificio de dueños antes del uso. La terminología usada para Niveles de Rendimiento es querida para representar objetivos del diseño. El movimiento de tierra actual será rara vez comparable a esto especificado en el Objetivo de Rehabilitación, entonces en la mayor parte de acontecimientos, los diseños apuntados en varios estados de daño sólo pueden determinar el rendimiento relativo. Incluso considerando un movimiento de tierra similar a esto especificado en el Objetivo de Rehabilitación y usado en el diseño, las variaciones de rendimientos indicados deberían ser esperadas. Éstos podrían tener que ver con geometría desconocida y tamaños de miembro en edificios existentes, empeoramiento de materiales, datos de sitio incompletos, variación del movimiento de tierra que puede ocurrir dentro de una pequeña área, y conocimiento incompleto y simplificaciones relacionadas con modelado y análisis. La conformidad con las Pautas no debería ser por lo tanto considerada una garantía del rendimiento especificado. La determinación de la fiabilidad estadística de las recomendaciones en las Pautas no era una parte del proyecto de desarrollo. Tal estudio requeriría que desarrollo de y aceptación de consenso de una nueva metodología determinen la fiabilidad. Sin embargo, hablan de la fiabilidad esperada de conseguir varios Niveles de Rendimiento cuando las exigencias de un Nivel dado son seguidas en el Comentario para el Capítulo 2.
1.4 Relación a Otros Documentos y
Procedimientos Las Pautas contienen referencias específicas a muchos otros documentos; sin embargo, las Pautas también están relacionadas generically con las publicaciones siguientes. • FEMA 222A y 223A, NEHRP Provisiones Recomendadas para Prescripciones Sísmicas para Nuevos Edificios (BSSC, 1995): con los objetivos del diseño de nuevos componentes, las Pautas han sido
diseñadas para ser tan compatibles como sea posible con las Provisiones de compañero para nuevos edificios y sus documentos de diseño de referencia. Las referencias detalladas al uso de secciones específicas del documento de Provisiones serán encontradas en secciones subsecuentes de las Pautas. • FEMA 302 y 303, 1997 NEHRP Provisiones Recomendadas para Prescripciones Sísmicas para Nuevos Edificios y Otras Estructuras (BSSC, 1997), mandado a aquí como NEHRP 1997 Provisiones Recomendadas, han estado en la preparación para el mismo tiempo que las versiones posteriores de las Pautas. La mayor parte de referencias son a NEHRP 1994 Provisiones Recomendadas. • FEMA 237, Desarrollo de Pautas para Rehabilitación Sísmica de Edificios, Fase I: Identificación de Cuestiones(Emisiones) y Resolución (ATC, 1992), que se sometió a una Sociedad americana de Ingenieros Civiles (ASCE) proceso de aprobación de consenso, proporcionado la dirección de política(póliza) para este documento. • • Procedimientos del Taller Para Resolver Subcuestiones(Subemisiones) de Rehabilitación Sísmicas (ATC, 1993) proporcionado recomendaciones a los escritores de las Pautas de subcuestiones(subemisiones) más detalladas. • • FEMA 172, la Guía de NEHRP de Técnicas para la Rehabilitación Sísmica de Edificios Existentes (BSSC, 1992a), al principio producido por URS/Blume y examinado por el BSSC, contiene técnicas de construcción para poner en práctica soluciones técnicas con las carencias sísmicas de edificios existentes. • FEMA 178, Guía de NEHRP para la Evaluación Sísmica de Edificios Existentes (BSSC, 1992b), que fue al principio desarrollado por ATC y se sometió al proceso de aprobación de consenso del BSSC, cubre el sujeto de evaluar edificios existentes para decidirse si ellos son sísmicamentes deficiente en términos de seguridad de vida. Los tipos de edificio de modelo y otra información de aquella publicación están usados o mandados a extensivamente en las Pautas en el Capítulo 10 y en el documento de Aplicaciones de Ejemplo (ATC, 1997). FEMA 178, 1992 edición, está siendo actualizado para incluir objetivos de rendimiento adicionales así como ser más compatible con las Pautas. • FEMA 156 y 157, Segunda Edición, Gastos Típicos para la Rehabilitación Sísmica de Edificios Existentes (Ciervo, 1994 y 1995), hace un informe el análisis estadístico de los gastos de la rehabilitación de más de 2000 edificios, basados en costes de la construcción o estudios detallados. Varias zonas sísmicas diferentes y los niveles de rendimiento son incluidos en los datos. Ya que los datos fueron
desarrollados en 1994, ninguno de los datos está basado en edificios rehabilitados expresamente de acuerdo con el documento de Pautas corriente. Los Niveles de Rendimiento definidos en las Pautas no son queridos para ser considerablemente diferentes de niveles paralelos usados antes, y los gastos todavía deberían ser razonablemente representativos. • FEMA 275, Planeando para Rehabilitación Sísmica: las Cuestiones(Emisiones) Sociales (VSP, 1996), habla social y cuestiones(emisiones) de realización asociadas con la rehabilitación, y describe varios historiales clínicos. • FEMA 276, Pautas para la Rehabilitación Sísmica de Edificios: las Aplicaciones de Ejemplo (ATC, 1997), querido como un documento de compañero a las Pautas y Comentario, describen ejemplos de edificios que han sido sísmicamentes rehabilitado en varias regiones sísmicas y para Objetivos de Rehabilitación diferentes. Dan gastos del trabajo y las referencias hechas a FEMA 156 y 157. Ya que el documento está basado en historiales clínicos anteriores, ninguno de los ejemplos fue rehabilitado expresamente de acuerdo con el documento de Pautas corriente. Sin embargo, los Niveles de Rendimiento definidos en las Pautas no son queridos para ser considerablemente diferentes que niveles paralelos usados antes, y los estudios del caso se consideran por lo tanto representativos. • ATC 40, Evaluación Sísmica y Retrofit de Edificios Concretos, (ATC, 1996), incorpora niveles de rendimiento casi idénticos a aquellos mostrados en la Tabla 2-9 y emplea técnicas de análisis no lineales “pushover”. El método de espectro de capacidad para determinar la demanda de desplazamiento es tratado detalladamente. Este documento cubre edificios sólo concretos.
1.5 Uso de las Pautas en el Proceso de
Rehabilitación Sísmico La cifra(figura) 1-1 es una descripción del flujo de procedimientos contenidos en este documento así como una indicación del alcance más amplio del proceso de rehabilitación sísmico total para edificios individuales. Además de la exposición de un organigrama simplificado del proceso total, la Cifra(Figura) 1-1 indica puntos en los cuales el insumo de este documento es pasos probables, así como potenciales fuera del alcance de las Pautas. Las referencias de capítulo específicas son notadas en puntos en el organigrama donde el insumo de las Pautas debe ser obtenido. Esto es una pintura muy general de este proceso, que puede tomar muchas formas y puede incluir pasos más numerosos y en la orden(el pedido) diferente que mostrado.
Como indicado en la Sección 1.3, las Pautas son escritas suponiendo que el usuario ha concluido ya que un edificio tiene que ser sísmicamente mejorado; las técnicas de evaluación para alcanzar esta decisión no son expresamente prescribidas. Sin embargo, el uso de las técnicas de verificación y análisis detalladas asociadas con la Rehabilitación Sistemática (la Sección 1.5.4) puede indicar que algunos edificios determinaron de ser deficientes por otra evaluación o los sistemas de clasificación son realmente aceptables sin la modificación. Esto podría ocurrir, por ejemplo, si un método de análisis de Pautas revela que un edificio existente tiene la mayor capacidad que fue determinado por el uso de un método de evaluación menos exacto.
1.5.1 Consideraciones Iniciales para Edificios
Individuales
El uso de las Pautas será simplificado y hecho más eficiente si la cierta información baja es obtenida y se considera antes del principio del proceso. El dueño de edificio debería ser consciente del rango de gastos y los impactos de la rehabilitación, tanto incluso la variación asociada con Objetivos de Rehabilitación diferentes como incluso los gastos de complemento potenciales a menudo asociados con la rehabilitación sísmica, como otras modernizaciones de seguridad de vida, retiro material arriesgado, trabajo asociado con los americanos con el Acto de Invalidez, y edificio no sísmico remodelar. También para ser considerado son incentivos fiscales federales potenciales para la rehabilitación para edificios históricos y para algunos otros edificios no residenciales más viejos. El uso del edificio debe considerarse en el pesado del significado de interrupciones temporales o permanentes potenciales asociadas con varios esquemas de mitigación de riesgo. Otras limitaciones de modificaciones al edificio debido a aspectos históricos o estéticos también deben ser entendidas. El estado histórico de cada edificio al menos 50 años deberían ser determinados (ver el sidebar, Consideraciones para Edificios Históricos, más tarde en este capítulo). Esta determinación debería ser hecha temprana, porque ella podría influir en las opciones de acercamientos de rehabilitación y técnicas. Este documento es enfocado principalmente en los aspectos técnicos de la rehabilitación. Hablan de la información básica expresamente incluida en las Pautas abajo.
1.5.1.1 Riesgos de sitio Además de
Estremecimiento de Tierra Sísmico
El análisis y los procedimientos de diseño de las Pautas son apuntados principalmente al
mejoramiento del rendimiento de edificios bajo las cargas y deformaciones impuestas por el estremecimiento sísmico. Sin embargo, otros riesgos sísmicos podrían existir en la obra(el terreno edificable) que podría dañar el edificio sin tener en cuenta su capacidad de resistir al estremecimiento de tierra. Estos riesgos incluyen ruptura de falta, licuefacción u otros fracasos de suelo inducidos por el estremecimiento, desprendimientos de tierras, e inundación de efectos de offsite, como el fracaso de presa o tsunami. El riesgo y el grado posible del daño de tales riesgos de sitio deberían ser considerados antes de emprender la rehabilitación apuntada únicamente a reducir el daño tembloroso. En algunas situaciones, puede ser factible mitigar el riesgo de sitio. En muchos casos, la probabilidad del riesgo de sitio ocurrir será suficientemente pequeña que la rehabilitación del edificio para el estremecimiento solo es apropiada. Donde un riesgo de sitio existe, puede ser factible mitigarlo, por sí mismo o en relación al proyecto de rehabilitación de edificio. También es posible que el riesgo de un riesgo de sitio sea tan extremo y difícil de controlar que la rehabilitación no será rentable. El capítulo 2 describe la aplicabilidad de riesgos de fracaso de tierra sísmicos a las exigencias de rehabilitación sísmicas de este documento, y el Capítulo 4 describe procedimientos de análisis correspondientes y medidas de mitigación.
1.5.1.2 Características del Edificio Existente
El capítulo 2 habla de la investigación de como - condiciones construidas. El uso eficiente de las Pautas requiere el conocimiento básico de la configuración, características estructurales, y carencias sísmicas del edificio. La mayor parte de esta información estará normalmente disponible de una evaluación sísmica del edificio. Para situaciones donde la rehabilitación sísmica ha sido encomendada por la administración municipal según el edificio de la clasificación de construcción, la familiaridad con el tipo de edificio y sus carencias sísmicas típicas es recomendada. Tal información está disponible de varias fuentes, incluso FEMA 178 (BSSC, 1992b) y el documento de Aplicaciones de Ejemplo de compañero.
Figura 1-1 Flujograma de Proceso de Rehabilitación
La información básica sobre el edificio es necesaria para determinar la elegibilidad de la Rehabilitación Simplificada (Paso 3 en la Cifra(Figura) 1-1), si su uso es deseado, o desarrollar un diseño preliminar (Paso 4 en la Cifra(Figura) 1-1). Es prudente realizar cálculos preliminares para seleccionar posiciones claves o parámetros antes del establecimiento de un programa de pruebas detallado, a fin de obtener el conocimiento rentablemente y con tan poca interrupción como sea posible de aspectos de construcción y propiedades de materiales en posiciones ocultas. Si el edificio es histórico, adicional como - las condiciones construidas deberían ser más a fondo investigadas y analizadas. Las publicaciones que tratan con el sujeto especializado de los espacios que definen el carácter, aspectos, y detalles de edificios históricos deberían ser consultadas, y los servicios de un experto de preservación histórico pueden requerirse.
1.5.1.3 Objetivo de rehabilitación
Un Objetivo de Rehabilitación debe ser seleccionado, al menos en una base preliminar, antes de comenzar a usar los procedimientos de las Pautas. Un Objetivo de Rehabilitación es una declaración(afirmación) de los límites deseados de daño o pérdida (Nivel de Rendimiento) para una demanda sísmica dada. La selección de un Objetivo de Rehabilitación será hecha por el dueño e ingeniero en casos de rehabilitación voluntarios, o por agencias públicas relevantes en programas obligatorios. Si el edificio es histórico, debería haber un objetivo adicional de conservar su tela histórica y carácter en la conformidad con el Secretario de los Estándares del Interior para la Rehabilitación. Siempre que posible, el Objetivo de Rehabilitación debería encontrar(cumplir) las exigencias del BSO, que consiste en dos partes: 1, la Seguridad de Vida que Construye el Nivel de Rendimiento para la BSE 1 (el movimiento de tierra de terremoto con una posibilidad(un azar) del 10 % de exceedance en 50 años (10 año %/50), pero en ningunas dos terceras partes de excediendo de caso de la respuesta de tierra expresada para el Terremoto Considerado Máximo) y 2, la Prevención de Colapso que Construye el Nivel de Rendimiento para el terremoto tierra el movimiento que representa el acontecimiento grande, raro, llamado el Terremoto Considerado Máximo (descrito en las Pautas como la BSE 2). En todas partes de este documento, el BSO provee una cota de referencia nacional con la cual más abajo u Objetivos de Rehabilitación más altos puede ser comparado. Debido a la variación en el rendimiento asociado con condiciones desconocidas en edificios existentes, empeoramiento de materiales, datos de sitio incompletos, y variación grande esperada en el
estremecimiento de tierra, la conformidad con las Pautas no debería ser considerada una garantía del rendimiento especificado. Hablan de la fiabilidad esperada de conseguir varios Niveles de Rendimiento cuando las exigencias de un Nivel dado son seguidas en el Comentario al Capítulo 2.
1.5.2 Estrategias de Mitigación de Riesgo
Iniciales
Hay muchos modos de reducir el riesgo sísmico, si el riesgo es a propiedad, seguridad de vida, o uso de postterremoto del edificio. La ocupación de edificios vulnerables puede ser reducida, las instalaciones redundantes pueden ser proporcionadas, y los edificios no históricos pueden ser demolidos y reemplazados. Los riesgos planteados por componentes no estructurales y contenido pueden ser reducidos. Los riesgos de sitio sísmicos además del estremecimiento pueden ser mitigados. El más a menudo, sin embargo, cuando todas las alternativas se consideran, las opciones de modificar el edificio para reducir el riesgo de daño deben ser estudiadas. Tales medidas correctivas incluyen el refuerzo o el refuerzo de la estructura, la adición de elementos locales para eliminar irregularidades o atar la estructura juntos, reducir la demanda en la estructura por el uso de aislamiento sísmico o dispositivos de disipación de energía, y reducir la altura o la masa de la estructura. Hablan de estas estrategias de modificación en el Capítulo 2. Las modificaciones apropiadas para el edificio pueden ser determinadas usando el Método de Rehabilitación Simplificado o Método de Rehabilitación Sistemático.
1.5.3 Rehabilitación simplificada
La Rehabilitación Simplificada se aplicará a muchos pequeños edificios de la configuración regular, en particular en zonas sísmicas moderadas o bajas. La Rehabilitación Simplificada requiere el análisis menos complicado y en algunos casos menos diseño que los procedimientos de diseño de rehabilitación analíticos completos encontrados bajo la Rehabilitación Sistemática. En muchos casos, la Rehabilitación Simplificada representa una mejora rentable del rendimiento sísmico, pero a menudo no requiere suficientemente detallado o completa el análisis y la evaluación para tener derecho a un Nivel de Rendimiento específico. Las técnicas de Rehabilitación Simplificadas son descritas para componentes (p.ej, parapetos, lazos de la pared), así como sistemas enteros. La Rehabilitación Simplificada de sistemas estructurales es cubierta en el Capítulo 10, y las combinaciones de Sismicidad,
Edificio Modelo, y otras consideraciones para las cuales es permitido son proporcionadas en la Sección 2.8 y en la Tabla 10-1. La rehabilitación simplificada de componentes no estructurales es cubierta en el Capítulo 11.
1.5.4 Rehabilitación Sistemática
El Método de Rehabilitación Sistemático es querido para ser completo y contiene todas las exigencias para alcanzar cualquier Nivel de Rendimiento especificado. La Rehabilitación Sistemática es un proceso iterativo, similar al diseño de nuevos edificios, en los cuales las modificaciones de la estructura existente son asumidas con los objetivos de un diseño preliminar y análisis, y los resultados del análisis son verificados como aceptables en un elemento y base componente. Si los componentes nuevos o existentes o los elementos todavía resultan ser inadecuados, las modificaciones son ajustadas y, si es necesario, un nuevo ciclo de verificación y análisis es realizado. La Rehabilitación Sistemática es cubierta en Capítulos 2 a 9, y 11.
1.5.4.1 Diseño preliminar
Un diseño preliminar es necesario para definir el grado y la configuración de medidas correctivas en el detalle suficiente para estimar que la interacción de la rigidez, fuerza, y comportamiento de postrendimiento de todos los elementos nuevos, modificados, o existentes está usada para la resistencia de fuerza lateral. El diseñador es animado a incluir todos los elementos con la rigidez lateral significativa en un modelo matemático para asegurar la capacidad de deformación en movimientos sísmicos realistas. Sin embargo, como en el diseño de nuevos edificios, puede ser determinado que los ciertos componentes o los elementos no serán considerados la parte del sistema de resistencia de la fuerza lateral, mientras los controles de compatibilidad de deformación son realizados en estos componentes o elementos para asegurar su suficiencia. En la Cifra(Figura) 1-1, el diseño preliminar está en Pasos 3 y 4.
1.5.4.2 Análisis
Un modelo matemático, desarrollado para el diseño preliminar, debe ser construido en relación a uno de los procedimientos de análisis definidos en el Capítulo 3. Éstos son los procedimientos lineales (Lineal Estático y Lineal Dinámico) y los procedimientos no lineales (No lineal Estático y No lineal Dinámico). A excepción del Procedimiento Dinámico No lineal, las Pautas definen el análisis y procedimientos de diseño de rehabilitación suficientemente que la conformidad puede ser comprobada por un departamento de edificio en una
manera similar para diseñar revisiones para nuevos edificios. Dan el modelado de asunciones para estar usadas en varias situaciones en Capítulos 4 a 9, y el Capítulo 11 para componentes no estructurales, y dan la dirección en la demanda sísmica requerida en el Capítulo 2. Dan la dirección para el uso del Procedimiento Dinámico No lineal; sin embargo, el juicio considerable se requiere en su aplicación. Dan criterios para aplicar el movimiento de tierra para varios procedimientos de análisis, pero las reglas definitivas para desarrollar el insumo de movimiento de tierra no son incluidas en las Pautas. 1.5.5 Verificación y Aceptación Económica Para la rehabilitación sistemática, los efectos de fuerzas y desplazamientos impuestos a varios elementos por la demanda sísmica deben ser comprobados para la admisibilidad para el Nivel de Rendimiento seleccionado. Dan estos criterios de admisibilidad, generalmente clasificados por el material, en Capítulos 4 a 9. Además, el cierto detallamiento total, configuración, y exigencias de conectividad, cubiertas en el Capítulo 2 y en el Capítulo 10 para la rehabilitación simplificada, debe estar satisfecho antes de la aceptación completa del diseño de rehabilitación. Los componentes no estructurales son cubiertos en el Capítulo 11. En esta etapa un presupuesto de costes puede ser hecho examinar la admisibilidad económica del diseño. Si el diseño resulta poco económico u Objetivos de Rehabilitación por otra parte impracticables, diferentes o las estrategias de mitigación de riesgo deberían ser consideradas, y el proceso comenzaría de nuevo en el Paso 2 o 3 en la Cifra(Figura) 1-1. El proceso volvería para Andar 3 o 4 si sólo los refinamientos fueran necesarios en el diseño, o si un esquema diferente fuera ser probado.
1.5.6 Realización del Diseño
Cuando un diseño satisfactorio es completado, la fase de realización importante puede comenzar. El capítulo 2 contiene provisiones para un programa de garantía de calidad durante la construcción. Mientras el análisis detallado de costes de la construcción y la programación no son cubiertos por los procedimientos en las Pautas, hablan de estas cuestiones importantes en el volumen de Aplicaciones de Ejemplo (ATC, 1997). Otros aspectos significativos del proceso de realización — incluso detalles de la preparación de documentos de construcción por los profesionales de diseño arquitectónicos y técnicos, obteniendo un permiso de edificación, selección de un contratista, detalles de técnicas de preservación históricas para clases particulares de materiales, y son financiación no la parte de las Pautas.
1.6 Uso de las Pautas para Programas de
Mitigación de Riesgo Locales o Dirigidos Las Pautas han sido escritas para alojar el uso en una amplia variedad de situaciones, tanto incluso programas de mitigación de riesgo locales como incluso programas dirigidos creados por organizaciones ampliamente basadas o agencias gubernamentales que tienen la jurisdicción sobre muchos edificios. Estos programas pueden apuntar ciertos tipos de edificio para la rehabilitación o requerir la rehabilitación completa conectada con otro trabajo que remodela. La incorporación de Objetivos de Rehabilitación variables y el uso de Tipos de Edificio de Modelo en las Pautas permiten que la creación de subconjuntos de exigencias de rehabilitación satisfaga condiciones locales de Sismicidad, construyendo inventario, consideraciones sociales y económicas, y otros factores. Las provisiones apropiadas para situaciones locales pueden ser extraídas, puestas en
la lengua reguladora, y adoptadas en códigos apropiados, estándares, u ordenanzas locales.
1.6.1 Consideraciones Iniciales para Programas
de Mitigación
Los programas locales o dirigidos pueden apuntar o tipos de edificio de riesgo elevado o poner prioridades totales. Estas decisiones deberían ser tomadas con la consideración llena de características físicas, sociales, históricas, y económicas del inventario de edificio. Aunque los incentivos financieros puedan inducir la mitigación de riesgo voluntaria, con cuidado planeó programas obligatorios o dirigidos, desarrollados en la cooperación con aquellos cuyos intereses son afectados, son generalmente más eficaces. Las ventajas potenciales de tales programas incluyen la reducción de pérdidas de terremoto directas — como bajas, gastos para reparar el daño, y la pérdida del uso de edificios — así como recuperación total más rápida. Los edificios rehabilitados también pueden aumentar en el valor y ser asignados precios
Consideraciones sociales, Económicas, y Políticas
Coste de la construcción Si la rehabilitación sísmica siempre fuera barata, los gastos sociales y políticos y las controversias desaparecerían en gran
parte. Lamentablemente, la rehabilitación sísmica a menudo requiere que el retiro de materiales arquitectónicos tenga
acceso a las partes vulnerables de la estructura, y la modernización no sísmica (p.ej, eléctrico, acceso de minusválido,
restauración histórica) es con frecuencia "provocada" por las exigencias de permiso que remodelan de un código de
construcción o es deseable para emprender al mismo tiempo.
Alojamiento Mientras la rehabilitación sísmica por último mejora las existencias de alojamiento, las unidades pueden ser
temporalmente perdidas durante la fase de construcción, que puede durar más de un año. Esto puede requerir el traslado
de arrendatarios.
Impactos a Grupos Peor pagados Los residentes peor pagados y los arrendatarios comerciales pueden ser desplazados por la rehabilitación sísmica. A
menudo causado modernizando sin relaciones con intereses(preocupaciones) de terremoto, upgradingalso sísmico tiende
a levantar alquileres y precios de bienes inmuebles, debido a la necesidad de recuperar los gastos de la inversión.
Prescripciones
Como con esfuerzos de imponer normas de seguridad en otros espacios, encomendando la rehabilitación sísmica a
menudo es polémico. Las Pautas no son escritas como provisiones de código obligatorias, pero una aplicación posible
debe adaptarlos a aquel uso. En tales casos la controversia política debería ser esperada, y las cuestiones(emisiones) no
técnicas de todas las clases deberían ser con cuidado consideradas.
Arquitectura
Incluso si un edificio no es histórico, hay impactos arquitectónicos a menudo significativos. El aspecto(La aparición)
exterior e interior puede cambiar, y la división de espacios y el arreglo de rutas de circulación pueden ser cambiados.
Revitalización de Comunidad
La rehabilitación sísmica no sólo plantea cuestiones(emisiones) e implica gastos, también confiere ventajas. Además de
seguridad pública realzada y protección económica de la pérdida de terremoto, la rehabilitación sísmica puede jugar un
papel principal en la revitalización de anuncio más viejo y zonas industriales así como vecindades residenciales
de seguros inferiores. Las cuestiones adicionales que deberían ser consideradas para efectos positivos o negativos incluyen la interacción de rehabilitación con objetivos de planificación totales, preservación histórica, y la economía local. Hablan de estas cuestiones en la Planificación para la Rehabilitación Sísmica: Cuestiones Sociales (VSP, 1996).
1.6.1.1 Gastos Potenciales de los Locales o
Dirigido
Los gastos primarios de la rehabilitación sísmica — el trabajo de construcción sí mismo, incluso diseño, inspección, y son administración normalmente pagados por el dueño. Los gastos adicionales que deberían ser pesados creando programas de reducción de riesgo sísmicos son aquellos asociados con desarrollo y administración del programa, como los gastos de identificación de edificios de riesgo elevado, informes de impacto ambientales o socioeconómicos, programas de formación, comprobación de plan e inspección de construcción. Los costes de la construcción incluyen no sólo el coste de la rehabilitación estructural pura sino también los gastos asociados con fines nuevos o reemplazados que pueden requerirse. En algunos casos, el trabajo de rehabilitación sísmico provocará otras exigencias jurisdiccionales locales, como retiro material arriesgado o conformidad parcial o llena con los americanos con el Acto de Invalidez. Los gastos de mejoras sísmicas o funcionales a sistemas no estructurales también deberían ser considerados. También pueden haber gastos del dueño asociado con interrupción temporal o pérdida del uso del edificio durante la construcción. Para balancear estos gastos, pueden haber créditos de rehabilitación de terremoto de interés bajo disponibles de la administración municipal o estatal, o créditos de impuesto de edificio históricos. Si la rehabilitación sísmica es el objetivo primario de la construcción, los gastos de vario trabajo no sísmico que puede requerirse deberían ser incluidos como consecuencias directas. Por otra parte, si el trabajo sísmico es un aspecto añadido de un comandante remodelan, las mejoras no sísmicas probablemente habrían sido redestinadas de todos modos, y por lo tanto no deberían ser atribuidas a la rehabilitación sísmica. Una discusión de estas cuestiones así como dirección en el rango de gastos de la rehabilitación sísmica, es incluida en FEMA 156 y 157, Segunda Edición, Gastos Típicos para la Rehabilitación Sísmica de Edificios (Ciervo, 1994 y 1995) y en FEMA 276, Pautas para la Rehabilitación Sísmica de Edificios: Aplicaciones de Ejemplo (ATC, 1997). Ya que los datos para estos documentos fueron desarrollados antes de las Pautas, la información no está basada en edificios
rehabilitados expresamente de acuerdo con el documento corriente. Sin embargo, los Niveles de Rendimiento definidos en las Pautas no son queridos para ser considerablemente diferentes que niveles paralelos usados antes, y los gastos todavía deberían ser razonablemente representativos.
1.6.1.2 Horarios y Eficacia Programas
Suponiendo que los nuevos edificios están siendo construidos con la protección sísmica adecuada y que los edificios más viejos son de vez en cuando demolidos o reemplazados, el inventario de edificios arriesgados sísmicamentes en cualquier comunidad será gradualmente reducido. Este coeficiente de desgaste es normalmente pequeño, ya que las estructuras de muchos edificios tienen períodos de servicio de 100 años o más y muy pocos edificios realmente son demolidos. Si los edificios o los distritos se hacen históricamente significativos, ellos pueden no ser sujetos al desgaste en absoluto. En muchos casos, entonces, no haciendo nada (o esperando una influencia exterior a forzar acción) puede presentar un riesgo acumulativo grande al inventario. A menudo se ha indicadoque el tiempo de exposición es un elemento significativo del riesgo. El aspecto de tiempo de la reducción de riesgo es tan irresistible que a menudo aparece como la parte de títulos de taller y libro; por ejemplo, Entre Dos Terremotos: Propiedad Cultural en Zonas Sísmicas (Feilden, 1987); Compitiendo Contra Tiempo (la Junta de investigación del Gobernador de California, 1990); “y En Esperan el Próximo” (EERI, 1995). Por lo tanto, una consideración importante en el desarrollo de programas es el tiempo asignado para alcanzar un cierto objetivo de reducción de riesgo. Se supone generalmente que los programas más largos crean menos privación que cortos permitiendo más flexibilidad en planificación para el coste e interrupción posible de la rehabilitación, así como permitiendo el desgaste natural o acelerado reducir impactos indeseables. Por otra parte, la reducción neta del riesgo es más pequeña debido al tiempo de exposición aumentado de las existencias de edificio deficientes sísmicamentes. Considerando un peligro percibido alto y las ciertas características ventajosas de la propiedad, tamaño, y ocupación de los edificios objetivos, los programas obligatorios han sido completados en tan poco como cinco a diez años. Los edificios complejos más extensos que implican los programas, como hospitales, o con mayo de las limitaciones de financiación significativo tienen objetivos de finalización de 30 a 50 años. Las fechas límites para edificios individuales también a menudo son determinadas por el riesgo presentado construyendo el tipo, la ocupación, la posición, el
tipo de suelo, financiando la disponibilidad, u otros factores.
1.6.1.3 Preservación histórica
La rehabilitación sísmica de edificios puede afectar la preservación histórica de dos modos. En primer lugar, la introducción de nuevos elementos que tendrán que ver con el mayo de rehabilitación de algún modo afecta la tela histórica de el edificio. En segundo lugar, el trabajo de rehabilitación sísmico puede servir para proteger mejor el edificio del futuro daño del terremoto posiblemente no
reparable. Los efectos de cualquier programa de reducción de riesgo sísmico en edificios históricos o distritos de preservación deberían ser con cuidado considerado durante desarrollo de programa, y trabajo subsecuente debería ser con cuidado supervisado para asegurar la conformidad con pautas de preservación nacionales antes mencionadas. (Ver el sidebar, “Consideraciones para Edificios Históricos.”)
Consideraciones para Edificios Históricos
Debe ser determinado temprano en el proceso si un edificio es "histórico". Un edificio es histórico si tiene al menos 50 años y es puesto en una lista en o potencialmente elegible para el Registro Nacional de Sitios Históricos y/O un registro estatal o local como una estructura individual o como una estructura contribuyente en un distrito. Menos de 50 años de estructuras también pueden ser históricos si ellos poseen el significado excepcional. Para edificios históricos, los usuarios deberían desarrollar y evaluar soluciones alternativas en cuanto a su efecto en la pérdida de carácter histórico y tela, usando al Secretario de los Estándares del Interior para la Rehabilitación (el Secretario del Interior, 1990).In adición a la rehabilitación, el Secretario del Interior también tiene estándares para preservación, restauración, y reconstrucción. Éstos son publicados en los Estándares para el Tratamiento de Propiedades Históricas (el Secretario del Interior, 1992). Un proyecto de rehabilitación sísmico puede incluir el trabajo que se cae bajo los Estándares de Rehabilitación, los Estándares de Tratamiento, o ambos. Para edificios históricos así como para otras estructuras del interés arquitectónico, es importante notar que el Secretario de los Estándares del Interior define la rehabilitación como ―el proceso de devolver una propiedad a un estado de herramienta, por reparación o modificación, que hace posible un uso contemporáneo eficiente conservando aquellas partes y aspectos de la propiedad que son significativos a sus valores históricos, arquitectónicos y culturales.‖ El Secretario también ha publicado estándares para "preservación", "restauración", "y reconstrucción". La dirección adicional en el tratamiento de propiedades históricas está contenida en las publicaciones en el Catálogo de Publicaciones de Preservación Históricas (NPS, 1995).Rehabilitation ObjectivesIf rehabilitación sísmica es requerido por la jurisdicción de edificio de gobierno, las exigencias sísmicas mínimas deberían ser emparejadas con un
Objetivo de Rehabilitación definido en las Pautas. Esto debería benoted que muchos códigos que cubren edificios históricos permiten alguna cantidad(suma) de la flexibilidad en el rendimiento requerido, según el efecto de la rehabilitación en aspectos históricos importantes. Si un edificio contiene artículos del interés arquitectónico extraño, deberían dar la consideración al valor de estos artículos. Puede ser deseable rehabilitar el edificio al Rango de Rendimiento de Control de Daño para asegurar que la tela arquitectónica sobrevive ciertos terremotos. Rehabilitación el desarrollo de StrategiesIn de estrategias de mitigación de riesgo iniciales, deben dar la consideración al valor arquitectónico e histórico del edificio y su tela. El desarrollo de un Informe de Estructura Histórico que identifica la tela histórica primaria puede ser esencial en las etapas(escenas) de planificación preliminares para ciertos edificios. Algunas soluciones estructuralmente adecuadas pueden ser sin embargo inaceptables porque ellos implican la destrucción de tela histórica o carácter. Los métodos de rehabilitación alternos que disminuyen el impacto a la tela histórica deberían ser desarrollados para la consideración. La demolición parcial puede ser inadecuada para estructuras históricas. Los elementos que crean irregularidades pueden ser esenciales para el carácter histórico de la estructura. El asesoramiento de expertos de preservación históricos puede ser necesario. La rehabilitación estructural de edificios históricos puede ser llevada a cabo escondiendo a los nuevos miembros estructurales o exponiéndolos como es verdad que nuevos elementos en la historia del edificio. A menudo, la exposición de nuevos miembros estructurales es preferida, porque las modificaciones de esta clase son "reversibles"; es decir ellos podrían ser posiblemente deshechos en un futuro tiempo sin la pérdida de tela histórica al edificio. La decisión de esconderse o exponer a miembros estructurales es uno complejo, mejor hecho por un profesional de preservación.
1.6.2 Use en Programas Pasivos
Los programas que sólo requieren la rehabilitación sísmica conjuntamente con otra actividad del edificio a menudo son clasificados como "pasivos". Los programas "activos", por otra parte, son aquellos que encomiendan la rehabilitación sísmica para edificios apuntados en una cierta marca de tiempo, sin tener en cuenta otra actividad asociada con el edificio (ver la Sección 1.6.3). Las actividades en un edificio que puede generar pasivamente una exigencia a sísmicamente rehabilitan — como un aumento de ocupación, modificación estructural, o remodelar principal que ampliaría considerablemente la vida de ser edificio "gatillos" llamados. El concepto de ciertas actividades que provocan la conformidad con estándares corrientes es bien establecido en códigos de construcción. Sin embargo, los detalles de las exigencias han variado extensamente. Estas cuestiones han sido documentadas con respecto a la rehabilitación sísmica en California (Aspiradora, 1992). Los programas pasivos reducen el riesgo más despacio que programas activos.
1.6.2.1 Selección de Gatillos de Rehabilitación
Sísmicos
Las Pautas no cubren gatillos para la rehabilitación sísmica. El grado y el detalle de gatillos sísmicos afectarán enormemente la velocidad, eficacia, e impactos de la reducción de riesgo sísmica, y la selección de gatillos es una decisión de política esperada ser hecha en la localidad, por la persona o agencia responsable del inventario. Los gatillos que han estado usados o considerados en el pasado incluyen la revisión de proporciones especificadas de la estructura, remodelar de porcentajes especificados del área de edificio, trabajo en el edificio que cuesta sobre un porcentaje especificado del valor de edificio, cambio del uso que aumenta la ocupación o importancia del edificio, y cambios de la propiedad.
1.6.2.2 Selección de Estándares de
Rehabilitación Sísmicos Pasivos
Un Objetivo de Rehabilitación solo podría ser seleccionado bajo todas las situaciones de provocación (el BSO, por ejemplo), o los objetivos más rigurosos pueden estar usados para cambios importantes en el edificio, objetivos menos rigurosos para cambios menores. Por ejemplo, es a veces necesario para profesionales de diseño, dueños, y funcionarios de construcción negociar el grado de mejoras sísmicas hechas conjuntamente con el edificio de modificaciones. La rehabilitación completa a menudo es requerida por la regulación local para completo remodela o modificaciones estructurales principales. Es la intención de las
Pautas de proporcionar un marco común a todos estos varios usos.
1.6.3 Use en Programas Activos o Encomendados
Los programas activos el más a menudo son apuntados en tipos de edificio de riesgo elevado u ocupaciones. Los programas de reducción de riesgo sísmicos activos son aquellos que requieren que dueños rehabiliten sus edificios en una cierta marca de tiempo o, en caso de reparticiones públicas u otros dueños de inventarios grandes, fijen plazos impuestos a sÍ mismo para la finalización.
1.6.3.1 Selección de Edificios para ser Incluidos
Los programas apuntarían lógicamente sólo los edificios de riesgo más alto o al menos crearían prioridades basadas en el riesgo. El riesgo puede estar basado en la probabilidad de construir el fracaso, la ocupación o la importancia de edificios, tipos de suelo, u otros factores. Las Pautas son escritas principalmente para estar usadas en el proceso de rehabilitación y no se dirigen directamente al nivel de riesgo relativo de varios tipos de edificio u otros factores de riesgo. Los ciertos tipos de edificio, como la mampostería no reforzada que aguanta edificios de la pared y edificios de pórtico de hormigón armado más viejos incorrectamente detallados, han presentado históricamente un riesgo alto, según Sismicidad local y práctica de edificio. Por lo tanto, estos tipos de edificio han sido a veces apuntados en programas activos. Las Pautas deliberadamente se permiten una amplia variedad de opciones que pueden ser adoptadas en estándares para la rehabilitación sísmica para facilitar la reducción de riesgo. Los estándares pueden ser seleccionados con grados variados de la reducción de riesgo y gastos variados designando Objetivos de Rehabilitación diferentes. Como descrito antes, un Objetivo de Rehabilitación es creado especificando un Nivel de Rendimiento de Edificio deseado para criterios de movimiento de tierra de terremoto especificados. Una jurisdicción puede especificar así estándares apropiados extrayendo exigencias aplicables e incorporándolos en su propio código o estándar, o por la referencia. Una consideración más pragmática es la facilidad de localizar edificios apuntados. Si los ciertos tipos de edificio no pueden ser fácilmente identificados, por la jurisdicción local o por los dueños y sus ingenieros, la imposición podría hacerse difícil y costosa. En el extremo, cada edificio diseñado antes de un ciclo de código aceptable dado requeriría que una evaluación sísmica determine si las características apuntadas u otros factores de riesgo están presentes, el coste de que puede ser significativo. Un procedimiento alterno podría deber seleccionar características de edificio fácilmente
identificables para poner objetivos, aun si las prioridades de edificio por edificio más exactas están algo puestas en peligro.
1.6.3.2 Selección de Estándares de
Rehabilitación Sísmicos Activos
Como hablado para programas pasivos (la Sección 1.6.2.2), las Pautas son escritas para facilitar una amplia variación en la reducción de riesgo. Los factores solían decidir que un Objetivo de Rehabilitación apropiado incluye Sismicidad local, los gastos de rehabilitación, y condiciones socioeconómicas locales. Puede ser deseable usar Métodos de Rehabilitación Simplificados para programas activos o encomendados. Los Objetivos de Rendimiento Sólo Limitados son incluidos en las Pautas para este método. Sin embargo, si un programa ha identificado un tipo de edificio local con pocas variaciones en material y configuración, un estudio de una muestra de edificios típicos usando Métodos Sistemáticos puede establecer aquella conformidad con las exigencias de la Rehabilitación Simplificada que cumple el BSO, o mejor, para este tipo de edificio en esta posición. Tal riesgo y decisiones de rendimiento sólo pueden ser hechos al nivel local.
1.7 Referencias ATC, 1992, Desarrollo de Pautas para Rehabilitación Sísmica de Edificios, Fase I: Identificación de Cuestionesy Resolución, desarrollada por el Consejo de Tecnología Aplicado (Informe No ATC-28) para la Agencia de Dirección de Emergencia federal (Informe No de FEMA 237), Washington, D.C. ATC, 1993, Procedimientos del Taller para Resolver Rehabilitación Sísmica el 29 y 30 de julio de las subcuestiones de 1993; Desarrollo de Pautas para Rehabilitación Sísmica de Edificios, Fase I: Identificación de Cuestionesy Resolución, Informe No ATC-28-2, Consejo de Tecnología Aplicado, Ciudad de Secoya, California. ATC, 1996, Evaluación Sísmica y Retrofit de Edificios Concretos, preparados por el Consejo de Tecnología Aplicado, (Informe No ATC-40), Ciudad de Secoya, California, para la Comisión de Seguridad Sísmica de California (Informe No de SSC 96-01). ATC, 1997, Pautas para la Rehabilitación Sísmica de Edificios: Aplicaciones de Ejemplo, preparadas por el Consejo de Tecnología Aplicado, para el Consejo de Seguridad Sísmico de Construcción y la Agencia de Dirección de Emergencia federal (Informe No de FEMA 276), Washington, D.C. BSSC, 1992a, Guía de NEHRP de Técnicas para la Rehabilitación Sísmica de Edificios Existentes, desarrollados por el Consejo de Seguridad Sísmico de Construcción para la Agencia de Dirección de Emergencia federal (Informe No de FEMA 172), Washington, D.C.
BSSC, 1992b, Guía de NEHRP para la Evaluación Sísmica de Edificios Existentes, desarrollados por el Consejo de Seguridad Sísmico de Construcción para la Agencia de Dirección de Emergencia federal (Informe No de FEMA 178), Washington, D.C. BSSC, 1995, NEHRP Provisiones Recomendadas para Prescripciones Sísmicas para Nuevos Edificios, 1994 Edición, la Parte 1: Provisiones y la Parte 2: Comentario, preparado por el Consejo de Seguridad Sísmico de Construcción para la Agencia de Dirección de Emergencia federal (Números de Informe. FEMA 222A y 223A), Washington, D.C. BSSC, 1997, NEHRP Provisiones Recomendadas para Prescripciones Sísmicas para Nuevos Edificios y Otras Estructuras, 1997 Edición, la Parte 1: Provisiones y la Parte 2: Comentario, preparado por el Consejo de Seguridad Sísmico de Construcción para la Agencia de Dirección de Emergencia federal (Números de Informe. FEMA 302 y 303), Washington, D.C. La Junta de investigación del Gobernador de California en Loma Prieta Earthquake 1989, 1990, Compitiendo Contra el Tiempo, hacen un informe al Gobernador George Deukmejian, el estado de California, Office de Planificación e Investigación, Sacramento, California. EERI, 1995, “En Esperan el Próximo,” los Procedimientos del Cuarto Japón/Estados Unidos. Taller en Reducción(Disminución) de Riesgo de Terremoto Urbana, Instituto de Investigación de Ingeniería de Terremoto e Instituto de Japón de Ciencia de Seguridad Social, patrocinadores, Osaka, Japón. Feilden, Bernard M., 1987, Entre Dos Terremotos: Propiedad Cultural en Zonas Sísmicas, Instituto de Conservación de Getty, Marina del Rey, California. Ciervo, 1994, Gastos Típicos para Rehabilitación Sísmica de Edificios, Segunda Edición, Volumen 1: Resumen, preparado por el Grupo de Consultor de Ciervo para la Agencia de Dirección de Emergencia federal (Informe No de FEMA 156), Washington, D.C. Ciervo, 1995, Gastos Típicos para Rehabilitación Sísmica de Edificios, Segunda Edición, Volumen II: Documentos acreditativoses, preparados por el Grupo de Consultor de Ciervo para la Agencia de Dirección de Emergencia federal (Informe No de FEMA 157), Washington, D.C. Aspiradora, C. A., 1992, Políticas(Pólizas) Retrofit Sísmicas: una Evaluación de Prácticas Locales en Zona 4 y Su Aplicación a Zona 3, Instituto de Investigación de Ingeniería de Terremoto, Oakland, California. NPS, 1995, Catálogo de Publicaciones de Preservación Históricas, Servicio de Parque Nacional, Washington, D.C. Secretario del Interior, 1990, Estándares para Rehabilitación y Pautas para Rehabilitar Edificios Históricos, Servicio de Parque Nacional, Washington, D.C. Secretario del Interior, 1992, Estándares para el Tratamiento de Propiedades Históricas, Servicio de Parque Nacional, Washington, D.C. VSP, 1996, Planeando para Rehabilitación Sísmica: Cuestiones Sociales, preparadas por Socios de VSP para el Consejo de Seguridad Sísmico de Construcción y Agencia de Dirección de Emergencia federal (Informe No de FEMA 275), Washington, D.C.
2. Exigencias Generales
(Rehabilitación simplificada y Sistemática)
2.1 Alcance Este capítulo presenta las exigencias generales de las Pautas para rehabilitar edificios existentes. El marco en el cual estas exigencias son especificadas es resueltamente amplio a fin de alojar edificios de muchos tipos diferentes, satisfacer un amplio rango de niveles de rendimiento, e incluir la consideración de la variedad de riesgos sísmicos en todas partes de los Estados Unidos y Territorios. Los criterios para las cuestiones(emisiones) generales siguientes en cuanto a la rehabilitación sísmica de edificios son incluidos en este capítulo: • Objetivos de Rehabilitación: Selección de niveles de rendimiento deseados para niveles de severidad(seriedad) de terremoto dados • Niveles de Rendimiento: Definición del comportamiento esperado del edificio en el terremoto (s) de diseño en términos de limitación de niveles de daño a los componentes estructurales y no estructurales • Riesgo Sísmico: Determinación del estremecimiento de tierra de diseño y otros riesgos de sitio, como landsliding, licuefacción, o liquidación(pago) • Como - Características Construidas: Determinación de las características de construcción básicas y terremoto capacidad resistiva del edificio existente • Métodos de Rehabilitación: Selección del Método Simplificado o Sistemático • Estrategias de Rehabilitación: Selección de una estrategia básica para rehabilitación, p.ej, proporcionando elementos de transporte de la carga lateral adicionales, aislamiento sísmico, o reduciendo la masa del edificio • Análisis y Procedimientos de Diseño: Ya que Rehabilitación Sistemática se acerca, selección entre Procedimientos Dinámicos Estáticos, o No lineales Dinámicos, No lineales Estáticos, Lineales Lineales • Análisis General y Diseño: la Especificación de la fuerza y acciones de deformación para las cuales dado componentes de un edificio debe ser evaluado, y criterios de diseño mínimos para interconexión de componentes estructurales • Edificio de Interacción: las Pautas para edificios que comparten elementos con estructuras vecinas, y edificios con el rendimiento afectado por la presencia de estructuras adyacentes • Garantía de calidad: las Pautas para asegurar que la intención de diseño es apropiadamente puesta en práctica en el proceso de construcción
• Materiales Alternativos y Métodos: Pautas para evaluar y diseñar componentes estructurales no expresamente cubiertos por otras secciones de las Pautas
2.2 Acercamiento Básico El acercamiento básico para el diseño de rehabilitación sísmico incluye los pasos indicados abajo. Note que estos pasos son presentados aquí en la orden(el pedido) en la cual ellos serían t-ípicamente seguidos en el proceso de rehabilitación. Sin embargo, las pautas para realizar realmente estos pasos son presentadas en una orden(un pedido) algo diferente, para facilitar la presentación de los conceptos. • Obtenga como - información construida en el edificio y determine sus características, incluso si el edificio tiene el estado histórico (la Sección 2.7). • Seleccione un Objetivo de Rehabilitación para el edificio (la Sección 2.4). • Seleccione un Método de Rehabilitación apropiado (la Sección 2.8). • Si un Método Simplificado es aplicable, seguir los procedimientos del Capítulo 10; o, • • Si un Método Sistemático es ser seguido: • Seleccione una Estrategia de Rehabilitación (la Sección 2.10) y realice un diseño preliminar de medidas correctivas. • Seleccione un Procedimiento de Análisis apropiado (la Sección 2.9). • Realice un análisis del edificio, incluso las medidas correctivas, para verificar su suficiencia para encontrar(cumplir) el Objetivo de Rehabilitación seleccionado (el Capítulo 3). • Si el diseño es inadecuado, revisar las medidas correctivas o intentar una estrategia alternativa y repetir el análisis hasta que una solución de diseño aceptable sea obtenida. Antes de emprender un programa de rehabilitación, una evaluación debería ser realizada para determinar si el edificio, en su condición existente, tiene el nivel deseado de la resistencia sísmica. FEMA 178 (BSSC, 1992) es un ejemplo de una metodología de evaluación que puede estar usada para este fin. Sin embargo, FEMA 178 actualmente no se dirige a objetivos además del Nivel de Rendimiento de Seguridad de Vida para terremotos con una probabilidad del 10 % de exceedance en 50 años (10 año %/50), mientras que estas Pautas pueden estar usadas para otros niveles de
rendimiento y criterios de estremecimiento de tierra. FEMA 178 está siendo revisado para incluir el Rango de Rendimiento de Control de Daño. La tabla 2-1 da una descripción de pautas y criterios incluidos en este capítulo y su relación a pautas y criterios en otros capítulos de las Pautas.
2.3 Diseño Base Las Pautas son destinadas para proporcionar un acercamiento en escala nacional aplicable a la rehabilitación sísmica de edificios. Se espera que la mayor parte de edificios rehabilitados de acuerdo con las Pautas funcionarían dentro de los niveles deseados cuando sujetado a los terremotos de diseño. Sin embargo, la conformidad con las Pautas no garantiza tal rendimiento. La práctica de la ingeniería de terremoto evoluciona rápidamente, y tanto nuestro entendimiento del comportamiento de edificios sujetados a terremotos fuertes como nuestra capacidad de predecir que este comportamiento anticipa. En el futuro, nuevo conocimiento y tecnología proporcionará métodos más confiables de llevar a cabo estos objetivos. Los procedimientos contenidos en las Pautas son expresamente aplicables a la rehabilitación de edificios existentes y son, en general, más apropiados con aquel objetivo que son códigos de construcción para el diseño sísmico de nuevos edificios. Los códigos de construcción son queridos principalmente para regular el diseño y la construcción de nuevos edificios; como tal, ellos incluyen muchas provisiones que animan el desarrollo de diseños con aspectos importantes para el rendimiento sísmico bueno, incluso configuración regular, continuidad estructural, detallamiento dúctil, y materiales de la calidad apropiada. Muchos edificios existentes fueron diseñados y construidos sin estos aspectos, y contienen características — como configuración desfavorable y detallamiento pobre — que impiden la aplicación de provisiones de código de construcción para su rehabilitación sísmica. Un Objetivo de Rehabilitación debe ser seleccionado como la base para un diseño de rehabilitación a fin de usar las provisiones de estas Pautas. Cada Objetivo de Rehabilitación consiste en una o varias especificaciones de una demanda sísmica (nivel de
riesgo) y estado de daño correspondiente (edificio del nivel de rendimiento). Las Pautas presentan un Objetivo de Seguridad Básico (BSO), que tiene el rendimiento y los niveles de riesgo consecuentes con el riesgo sísmico tradicionalmente consideraron aceptable en los Estados Unidos. Los objetivos alternativos que proporcionan niveles inferiores (Objetivos Limitados) y niveles más altos (Objetivos Realzados) del rendimiento también son descritos en las Pautas. Cada componente estructural y elemento del edificio, incluso sus fundaciones, deben ser clasificados como primarios o como secundarios. En un edificio típico, casi todos los elementos, incluso muchos componentes no estructurales, contribuirán a rigidez total del edificio, masa, y amotiguación, y por consiguiente su respuesta al movimiento de tierra de terremoto. Sin embargo, no todos estos elementos son críticos a la capacidad de la estructura de resistir al colapso cuando sujetado al estremecimiento de tierra fuerte. Por ejemplo, el revestimiento exterior y las particiones interiores pueden añadir la rigidez inicial sustancial a una estructura, aún esta rigidez no se considera típicamente en el diseño de nuevos edificios para la resistencia de fuerza lateral porque la fuerza lateral de estos elementos a menudo es pequeña. Del mismo modo, la interacción de sistemas de enmarcación de piso y columnas en edificios de la pared de corte puede añadir alguna rigidez, aunque los diseñadores típicamente descuiden tal rigidez proporcionando las paredes de corte del edificio. En los procedimientos contenidos en estas Pautas, el comportamiento de todos los elementos y componentes que participan en la respuesta lateral del edificio se considera, aun si ellos no se consideran normalmente como la parte del sistema de resistencia de la fuerza lateral. Esto debe permitir la evaluación del grado de daño probablemente para ser experimentado por cada uno de estos elementos. El concepto de elementos primarios y secundarios permite al ingeniero distinguir entre el rendimiento requerido de elementos que son críticos a la capacidad del edificio de resistir al colapso y de aquellos que no son.
• Los elementos primarios y componentes son aquellos que proporcionan la capacidad total de la estructura de resistir al colapso bajo el movimiento de tierra inducido por el terremoto. Aunque el daño a estos elementos, y un poco de degradación de su fuerza y rigidez, puedan ser permitidos ocurrir, la función total de estos elementos en la resistencia al colapso estructural no debería estar puesta en peligro. • Los Otros elementos y componentes del edificio existente son designados como secundarios. Para algunos niveles de rendimiento estructurales, la degradación sustancial de la rigidez de resistencia
de la fuerza lateral y la fuerza de elementos secundarios y componentes son permisibles, cuando esto no inhibirá la capacidad del edificio entero de resistir los movimientos de tierra de diseño. Sin embargo, la capacidad de estos elementos secundarios y componentes para apoyar cargas de gravedad, en las deformaciones máximas que el terremoto (s) de diseño induciría en el edificio, debe ser conservada. Para un nivel de rendimiento dado, los criterios de aceptación para elementos primarios y componentes serán típicamente más restrictivos (es
Tabla 2-1 Pautas y Criterios en el Capítulo 2 y Relación a Pautas y Criterios en Otros Capítulos
Acción Sección de Criterios del capítulo 2 Criterios de Realización Detallados en Otros Capítulos
Sección Información Presentada
Capítulo (s)
Información Presentada
Objetivo de Rehabilitación Escogido
La sección 2.4 Pautas Detalladas
Nivel de Rendimiento Escogido
La sección 2.5 Pautas Detalladas
Riesgo de Estremecimiento Escogido
La sección 2.6 Criterios Detallados
Evalúe Otros Riesgos Sísmicos
La sección 2.6 Discusión General El capítulo 4 Evaluación y Métodos de Mitigación
Obtenga Como - Información Construida, Incluso Estado Histórico
La sección 2.7 Criterios Detallados Los capítulos 4-8 y 11 Pautas de Propiedad Materiales que Prueban Pautas
Método de Rehabilitación Escogido Simplificado Sistemático
La Sección 2.11 de la sección 2.8
Métodos de Rehabilitación Criterios de Diseño y Análisis Generales
Los capítulos 10 y 11 los Capítulos 3-9 y 11
Realización de Pautas Detallada de Método Sistemático
Procedimiento de Análisis Escogido
La sección 2.9 Criterios Detallados
Estrategia de Rehabilitación Escogida
La sección 2.10 Pautas Detalladas
Cree Modelo Matemático La sección 2.11 Criterios de Diseño y Análisis Generales
El capítulo 3 los Capítulos 4-9 y 11
Rigidez de Exigencias Detallada y Fuerza de Componentes
Realice Evaluación de Deformación y Fuerza
La sección 2.11 Criterios de Diseño y Análisis Generales
El capítulo 3 Criterios Detallados
Aplique Criterios de Aceptación Componentes
La sección 2.9 Criterios Generales El capítulo 3 los Capítulos 4-9 y 11
Criterios de Deformación y Fuerza de Componente de Criterios Detallados
Aplique Garantía de calidad La sección 2.12 Criterios Detallados
Use Materiales Alternativos y Métodos de Construcción
La sección 2.13 Criterios Detallados
decir, menos daño es permisible) que aquellos para elementos secundarios y componentes. A fin de cumplir con el BSO o cualquier Objetivo de Rehabilitación Realzado, el edificio rehabilitado debe ser proveído de un paso de carga continuo, o pasos, de fuerza adecuada y rigidez para transferir fuerzas inducidas sísmicamentes causadas por el movimiento de tierra en cualquier dirección, del punto de aplicación al punto final de la resistencia. Hay que demostrar que todos los elementos primarios y secundarios de la estructura son capaces de resistir a las fuerzas y deformaciones correspondiente a los riesgos de terremoto dentro de los criterios de aceptación contenidos en las Pautas para los niveles de rendimiento aplicables. Los componentes no estructurales y los contenido de edificio también deben ser suficientemente anclados o vigorizados a la estructura para controlar el daño como requerido por los criterios de aceptación para el nivel de rendimiento aplicable.
2.4 Objetivos de rehabilitación Como se dijo antes, un Objetivo de Rehabilitación debe ser seleccionado como la base para el diseño. Los Objetivos de Rehabilitación son afirmaciones del rendimiento de edificio deseado (ver la Sección 2.5) cuando el edificio es sujetado a demandas de terremoto de la severidad(seriedad) especificada (ver la Sección 2.6). El edificio del rendimiento puede ser descrito cualitativamente en términos de seguridad permitida construyendo a inquilinos, durante y después del acontecimiento; el coste y viabilidad de devolver el edificio a condición de preterremoto; el tiempo el edificio es borrado del servicio para efectuar reparaciones; e impactos económicos, arquitectónicos, o históricos a la comunidad más grande. Estas características de rendimiento están directamente relacionadas hasta el punto del daño sostenido por el edificio. En estas Pautas, el grado de daño a un edificio es clasificado como un Nivel de Rendimiento de Edificio. Un amplio rango de Construir Niveles de Rendimiento puede ser seleccionado determinando Objetivos de Rehabilitación. Cada Nivel de Rendimiento de Edificio consiste en un Nivel de Rendimiento Estructural, que define el daño permisible a sistemas estructurales, y un Nivel de Rendimiento No estructural, que define el daño permisible a componentes de edificio no estructurales y contenido. La sección 2.5.1 define una serie de tres Niveles de Rendimiento Estructurales distintos que pueden estar usados en la construcción de Objetivos de Rehabilitación de proyecto. Éstos son la Ocupación Inmediata (s-1), Seguridad de Vida (s-3), y Prevención de Colapso (s-5). Dos Rangos de
Rendimiento Estructurales son definidos para permitir el diseño para el intermedio de estados de daño estructural a aquellos representados por los niveles de rendimiento distintos. Éstos son Control de Daño (s-2) y Seguridad Limitada (s-4). Además, hay designación de s-6, Rendimiento Estructural No Considerado, para cubrir la situación donde las mejoras sólo no estructurales son hechas. La sección 2.5.2 define una serie de tres Niveles de Rendimiento No estructurales distintos. Éstos son: Nivel de Rendimiento Operacional (N-A), Nivel de Rendimiento de Ocupación Inmediato (N-B), y Nivel de Rendimiento de Seguridad de Vida (N-C). También hay unos Riesgos el Rango de Rendimiento Reducido (N-D) y un quinto nivel o la categoría (N-E) en el cual el daño no estructural no es limitado. La sección 2.5.3 indica como los Niveles de Rendimiento Estructurales y No estructurales pueden ser combinados para formar designaciones para Construir Niveles de Rendimiento. Los números indican el Nivel de Rendimiento Estructural y cartas el Nivel de Rendimiento No estructural. Cuatro Niveles de Rendimiento comúnmente usados en la formación de Construir Objetivos de Rehabilitación son descritos; éstos son el Nivel de Rendimiento Operacional (1-a), Nivel de Ocupación de Rendimiento Inmediato (1-b), Nivel de Rendimiento de Seguridad de Vida (3-c), y Nivel de Rendimiento de Prevención de Colapso (5-e). La sección 2.6, Riesgo Sísmico, presenta métodos para determinar demandas de estremecimiento de terremoto y consideración de otros riesgos sísmicos, como la licuefacción y landsliding. Las demandas de estremecimiento de terremoto son expresadas en términos de espectros de respuesta de movimiento de tierra, parámetros distintos que definen estos espectros, o las suites de las historias de tiempo de movimiento de tierra, según el procedimiento de análisis seleccionado. Para sitios con el potencial significativo para el fracaso de tierra, las demandas también deberían ser expresadas en términos de deformaciones de tierra diferenciales permanentes esperadas. Las demandas de terremoto son una función de la posición del edificio con respecto a faltas causativas, las características geológicas regionales y específicas para el sitio, y el nivel (es) de riesgo de movimiento de tierra seleccionado en el Objetivo de Rehabilitación. En las Pautas, los niveles de peligro pueden ser definido sobre una base probabilística o determinista. peligros probabilístico se definen en términos de la probabilidad de que más severas exigencias serán experimentados (probabilidad de superación) en un periodo de 50 años. demandas deterministas se definen dentro de un nivel de confianza en términos de un evento de magnitud específica sobre un defecto en particular, que es el más apropiado para los edificios situados a pocos
kilómetros de una falla activa mayor. niveles de riesgo probabilístico de uso frecuente en las presentes Directrices y sus correspondientes períodos de retorno promedio (el número promedio de años entre los eventos de similar gravedad) son los siguientes: En las Pautas, los niveles de riesgo pueden ser definidos en un probabilistic o en base determinista. Los riesgos de Probabilistic son definidos en términos de probabilidad que las demandas más severas serán experimentadas (la probabilidad de superar) en un período de 50 años. Las demandas deterministas son definidas dentro de un nivel de confianza en términos de acontecimiento de magnitud específico en una falta particular, que es la más apropiada para edificios localizados dentro de unas millas de una falta activa principal. Los niveles de riesgo de Probabilistic con frecuencia usados en estas Pautas y sus períodos de retorno medios correspondientes (el número medio de años entre acontecimientos de la severidad similar son como sigue:
Terremoto Tener Período de retornoMedio
Probabilidad de Exceder
(años)
50 año %/50 72 20 año %/50 225 10 año %/50 474 2 año %/50 2 475
Doblan típicamente sobre estos períodos de retorno(devolución) medios( s) a 75, 225, 500, y 2 500 años, respectivamente. El Pautas haga la referencia frecuente a dos niveles del riesgo de terremoto que son en particular útiles para la formación de Objetivos de Rehabilitación. Éstos son definidos tanto en términos de probabilística como en términos de acercamientos deterministas. Ellos son llamados un Terremoto de Seguridad Básico 1 (BSE 1) y Terremoto de Seguridad Básico 2 (BSE 2). La BSE 1 y la BSE 2 terremotos son típicamente tomadas como 10 %/50 y 2 acontecimientos de año %/50, respectivamente, excepto en regiones cerca de faltas activas principales. En estas regiones la BSE 1 y la BSE 2 pueden ser definidas basadas en estimaciones deterministas de terremotos en estas faltas. La discusión más detallada de riesgos de movimiento de tierra es presentada en la Sección 2.6. El Objetivo de Rehabilitación seleccionado como una base para el diseño determinará, en alto grado, el coste y la viabilidad de cualquier proyecto de rehabilitación, así como la ventaja para ser obtenida en términos de seguridad mejorada,
reducción(disminución) del daño a la propiedad, e interrupción del uso en caso de futuros terremotos. Tabla 2-2 regalos una matriz que indica el amplio rango de Objetivos de Rehabilitación que pueden estar usados en éstos Pautas. (Ver la Sección 2.5.3 para definiciones de Construir Niveles de Rendimiento.) Cada célula en esta matriz representa un Objetivo de Rehabilitación solo. El objetivo de un proyecto de rehabilitación puede ser de satisfacer un Objetivo por ejemplo de Rehabilitación solo, Seguridad de Vida para la BSE 1 terremoto — u Objetivos por ejemplo de Rehabilitación múltiples, Seguridad de Vida para la BSE 1 terremoto, Prevención de Colapso para la BSE 2 terremoto, y Ocupación Inmediata para un terremoto con una probabilidad del 50 % de superación en 50 años. Una evaluación específica analítica debería ser realizada para confirmar que un diseño de rehabilitación es capaz de encontrar(cumplir) cada Objetivo de Rehabilitación deseado seleccionado como un objetivo para el proyecto.
2.4.1 Objetivo de Seguridad Básico Un objetivo deseable para la rehabilitación es conseguir el Objetivo de Seguridad Básico (BSO). A fin de conseguir este objetivo, construyendo la rehabilitación debe ser diseñado para conseguir tanto el Nivel de Rendimiento de Seguridad de Vida (3-c) para la BSE 1 demandas de terremoto como el Nivel de Prevención de Colapso (5-e) para la BSE 2 demandas de terremoto. Los edificios que han sido correctamente diseñados y construidos en la
Tabla 2-2 Objetivos de Rehabilitación
Edificio de Niveles de
Rendimiento
Niv
el
de R
en
dim
ien
to
Op
era
cio
nal
(1-a
)
Niv
el
de R
en
dim
ien
to d
e
Oc
up
ac
ión
In
me
dia
to (
1-b
)
Niv
el
de R
en
dim
ien
to d
e
Se
gu
rid
ad
de V
ida
(3
-c)
Niv
el
de R
en
dim
ien
to d
e
Pre
ve
nció
n d
e C
ola
ps
o (
5-
e)
Niv
el
de R
ies
go
de
Te
rre
mo
to
50 año %/50 a b c d
20 año %/50 e f g h
BSE 1
(~10 año %/50)
yo j k l
BSE 2
(~2 año %/50)
m n o p
k + p = BSO k + p + cualquiera de a, e, yo, m; o b, f, j, o n = Objetivos realzados o = Objetivo realzado k solo o p solo = Objetivos Limitados c, g, d, h = Objetivos Limitados
conformidad con la última edición de el Código de construcción Nacional (BOCA, 1993), Código de construcción Estándar (SBCC, 1994), o Código de construcción Uniforme (ICBO, 1994), incluso todas las provisiones sísmicas aplicables de aquellos códigos, puede ser juzgado por agencias de imposición cumplimiento del código BSO. El edificio de programas de rehabilitación diseñados al BSO es querido para proporcionar un riesgo bajo del peligro para cualquier terremoto probablemente para afectar el sitio. Esto aproximadamente representa el riesgo de terremoto a la seguridad de vida tradicionalmente consideró aceptable en los Estados Unidos. Se espera que edificios que encuentran(cumplen) el BSO experimenten el poco daño de los terremotos relativamente frecuentes, moderados que pueden ocurrir, pero considerablemente más daño de los terremotos más severos e infrecuentes que podrían afectarlos. El nivel de daño a edificios rehabilitados al BSO puede ser mayor que esto esperado en correctamente diseñado y construyó nuevos edificios. Cuando es deseado que un edificio sea capaz de resistir a terremotos con menos daño que implícito por el BSO, la rehabilitación puede ser diseñada a uno o varios de los Objetivos de Rehabilitación Realzados de la Sección 2.4.2.
2.4.2 Objetivos de Rehabilitación realzados
Cualquier Objetivo de Rehabilitación tuvo la intención de proveer el rendimiento superior a aquel de los BSO es llamado un Objetivo Realzado. Un Objetivo Realzado debe proveer mejor que el rendimiento BSO-designado en la BSE 1 o en BSE 2, o ambos. El rendimiento realzado puede ser obtenido de dos modos: Directamente, por diseño para la BSE 1 o BSE 2 terremotos. Los ejemplos incluyen el diseño para un Nivel de Rendimiento más alto que la Seguridad de Vida para la BSE 1 o un Nivel de Rendimiento más alto que la Prevención de Colapso para la BSE 2. Indirectamente, controlando el diseño por algún otro Nivel de Rendimiento seleccionado y riesgo que proveerá mejor que el rendimiento BSO en la BSE 1 o BSE 2. Por ejemplo, si el suministro de la Ocupación Inmediata para un 50 acontecimiento de año %/50 controló los criterios de admisibilidad de rehabilitación de tal modo que demanda de deformación eran menos que esto permitido por el BSO, se consideraría que el diseño tiene un Objetivo Realzado. Las Pautas no incorporan Objetivos de Rehabilitación Realzados a ningún procedimiento formal, pero la definición es incluida para facilitar la discusión del concepto de Niveles de Rendimiento variables tanto en las Pautas como en el Comentario.
2.4.3 Objetivos de Rehabilitación limitados
Cualquier Objetivo de Rehabilitación tuvo la intención de proveer el rendimiento inferior a aquel de los BSO es llamado un Objetivo Limitado. Un Objetivo Limitado puede consistir en Rehabilitación Parcial (la Sección 2.4.3.1) o en Rehabilitación Reducida (la Sección 2.4.3.2). Los Objetivos de Rehabilitación Limitados deberían ser permisibles si las condiciones siguientes son cumplidas: Las medidas de rehabilitación no crean una irregularidad estructural o hacen una irregularidad estructural existente más severa; Las medidas de rehabilitación no causan una disminución de la capacidad de la estructura de resistir a fuerzas laterales o deformaciones; Las medidas de rehabilitación no causan un aumento de las fuerzas sísmicas a ningún componente que no tiene la capacidad adecuada de resistir a estas fuerzas, a menos que el comportamiento de este componente sea la consideración todavía aceptable rendimiento en general estructural; Todos los elementos estructurales nuevos o rehabilitados son detallados y conectados a la estructura existente, como requerido por las Pautas; Una condición insegura no es creada o hecha más severa por las medidas de rehabilitación; y Las prescripciones de edificio en la localidad adoptadas y hechas cumplir no impiden tal rehabilitación.
2.4.3.1 Rehabilitación parcial
Cualquier programa de rehabilitación que no se dirige totalmente a la capacidad de resistencia de la fuerza lateral de la estructura completa es llamado la Rehabilitación Parcial. La parte de la estructura que es dirigida en la Rehabilitación Parcial debería ser diseñada para un Objetivo de Rehabilitación objetivo y planeada de modo que la rehabilitación adicional pudiera ser realizada más tarde a encuentre(cumpla) totalmente aquel objetivo.
2.4.3.2 Rehabilitación reducida
Los programas de Rehabilitación Reducidos se dirigen a la capacidad de resistencia de la fuerza lateral del edificio entero, pero no a los niveles requeridos para el BSO. La Rehabilitación Reducida puede ser diseñada por su parte o más de los objetivos siguientes: El Nivel de Rendimiento de Seguridad de Vida (3-c) para demandas de terremoto que son menos severas (más probable) que la BSE 1 El Nivel de Rendimiento de Prevención de Colapso (5-e) para demandas de terremoto que son menos severas (más probable) que la BSE 2
Niveles de Rendimiento 4-C, 4to, 4-E, 5-C, 5to, 5-E, 6to, o 6-e para BSE 1 o menos severo (más probable) demandas de terremoto
2.5 Niveles de rendimiento El edificio del rendimiento es una combinación del rendimiento tanto de componentes estructurales como de no estructurales. La tabla 2-3 describe los niveles totales del daño estructural y no estructural que puede ser esperado de edificios rehabilitados a los niveles definidos en las Pautas. Con objetivos relativos, el rendimiento estimado de un nuevo edificio sujetado a la BSE 1 nivel del estremecimiento es indicado. Estas descripciones de rendimiento son estimaciones, más bien que predicciones precisas, y la variación entre edificios del mismo Nivel de Rendimiento debe ser esperada. Las definiciones de rendimiento independientes son proporcionadas para componentes estructurales y no estructurales. Los niveles de rendimiento estructurales son identificados en estas Pautas tanto por un nombre como por designator numérico (después de S-) en la Sección 2.5.1. Los niveles de rendimiento no estructurales son identificados por un nombre y designator alfabético (después de N-) en la Sección 2.5.2.
2.5.1 Niveles de Rendimiento estructurales y
Rangos
Tres Niveles de Rendimiento Estructurales distintos y dos intermedian los Rangos de Rendimiento Estructurales son definidos. Los criterios de aceptación, que están relacionados con las fuerzas inducidas por el terremoto permisibles y deformaciones para varios elementos del edificio, tanto existencia como nuevo, son atados directamente a estos Rangos de Rendimiento Estructurales y Niveles. Un amplio rango de exigencias de rendimiento estructurales podría ser deseado por dueños de edificio individuales. Los tres Niveles de Rendimiento Estructurales definidos en estas Pautas han sido seleccionados para guardar correlación con las exigencias de rendimiento estructurales más comúnmente especificadas. Los dos Rangos de Rendimiento Estructurales permiten a usuarios con otras exigencias personalizar sus Objetivos de Rehabilitación de edificio. Los Niveles de Rendimiento Estructurales son el Nivel de Ocupación Inmediato (s-1), el Nivel de Seguridad de Vida (s-3), y el Nivel de Prevención de Colapso (s-5). La tabla 2-4 relaciona estos Niveles de Rendimiento Estructurales con los estados de daño restrictivos para elementos verticales comunes de -sistemas laterales que resisten a la fuerza. La tabla 2-5 relaciona estos Niveles de Rendimiento
Estructurales con los estados de daño restrictivos para elementos horizontales comunes de edificio de sistemas de resistencia de la fuerza lateral. Las secciones posteriores de estas Pautas especifican parámetros de diseño (como el m de factores, capacidades componentes, y demandas de deformación inelásticas) recomendado como valores límite para deformaciones estructurales deliberadas y tensiones para componentes de construcción diferentes, a fin de a Niveles de Rendimiento Estructurales attainthese para una demanda de terremoto conocida. Los valores de movimiento dados en la Tabla 2-4 son valores típicos proporcionados para ilustrar la respuesta estructural total asociada con varios niveles de rendimiento. No les proporcionan(No les proveen) en estas tablas como exigencias de límite de movimiento de las Pautas, y ellos no reemplazan los límites de movimiento específicos o relacionaron componente o límites de deformación de elemento que son especificados en Capítulos 5 a 9, y 11. El estado de postterremoto esperado de los edificios descritos en estas tablas es con objetivos de diseño y no debería estar usado en el proceso de evaluación de seguridad de postterremoto. Los Rangos de Rendimiento Estructurales son el Rango de Control de Daño (s-2) y el Rango de Seguridad Limitado (S4). Los criterios de aceptación específicos no son proporcionados para el diseño a estos rangos de rendimiento intermedios. El ingeniero que desea diseñar para tal rendimiento tiene que determinar criterios de aceptación apropiados. Los criterios de aceptación para el rendimiento dentro del Rango de Control de Daño pueden ser obtenidos interpolando los criterios de aceptación previó los Niveles de Rendimiento de Seguridad de Vida y Ocupación Inmediatos. Los criterios de aceptación para el rendimiento dentro del Rango de Seguridad Limitado pueden ser obtenidos interpolando los criterios de aceptación para el rendimiento dentro de los Niveles de Rendimiento de Prevención de Colapso y Seguridad de Vida.
2.5.1.1 Rendimiento de Ocupación Inmediato
El Nivel de Rendimiento Estructural s-1, Ocupación Inmediata, significa el estado de postdaño del terremoto en el cual el daño estructural sólo muy limitado ha ocurrido. Los verticales básicos - y los sistemas de resistencia de la fuerza lateral del edificio retienen el casi todo su pre fuerza de terremoto y rigidez. El riesgo de vidala herida amenazadora a consecuencia del daño estructural es muy baja, y aunque algunas reparaciones estructurales menores puedan ser apropiadas, no requerirían generalmente a éstos antes de la nueva ocupación.
2.5.1.2 Nivel de Rendimiento de Seguridad de
vida (s-3)
El Nivel de Rendimiento Estructural s-3, Seguridad de Vida, significa el estado de postdaño del terremoto en el cual el daño significativo a la estructura ha ocurrido, pero algún margen contra el colapso estructural parcial o contra total permanece. Algunos elementos estructurales y los componentes son con severidad dañados, pero esto no ha causado riesgos de escombros decrecientes grandes, dentro de o fuera del edificio. Las heridas pueden ocurrir durante el terremoto; sin embargo, se espera que el riesgo total de la herida amenazadora por la vida a consecuencia del daño estructural es bajo. Debería ser posible reparar la estructura; sin embargo, por motivos económicos esto puede no ser práctico. Mientras la estructura dañada no es un riesgo de colapso inminente, sería prudente a ponga en práctica reparaciones estructurales o instale la sujeción temporal antes de la nueva ocupación.
2.5.1.3 Sufra un colapso el Nivel de Rendimiento
de Prevención (s-5)
El Nivel de Rendimiento Estructural s-5, Prevención de Colapso, significa que el edificio está a punto de experimentar el colapso parcial o total. El daño sustancial a la estructura ha ocurrido, potencialmente incluso la degradación significativa en la rigidez y la fuerza del sistema lateral que resiste a la fuerza, deformación lateral permanente grande de la estructura, y — a una degradación del grado más limitada en capacidad de transporte de la carga vertical. Sin embargo, todos los componentes significativos de la gravedadel sistema que resiste a la carga debe seguir llevando sus demandas de carga de gravedad. El riesgo significativo de la herida debido a riesgos decrecientes de escombros estructurales puede existir. La estructura puede no ser técnicamente práctica para reparar y no es segura para la nueva ocupación, cuando la actividad de réplica podría inducir el colapso.
2.5.1.4 Dañe el Nivel de Rango de Rendimiento
de Control (s-1) (s-2)
El Rango de Rendimiento Estructural s-2, Control de Daño, significa el rango continuo de estados de daño que implican menos daño que esto definido para el nivel de Seguridad de Vida, pero más que esto definido para el nivel de Ocupación Inmediato. El diseño para el rendimiento de Control de Daño puede ser deseable para minimizar el tiempo de reparación y la interrupción de operación; como un medio parcial de proteger equipo valioso y contenido; o conservar aspectos históricos importantes cuando el coste de diseño para la
Ocupación Inmediata es excesivo. Los criterios de aceptación para este rango pueden ser obtenidos interpolando entre los valores aseguró(previó) la Ocupación Inmediata (s-1) y Seguridad de Vida (s-3) niveles.
2.5.1.5 Rango de Rendimiento de Seguridad
limitado (s-4)
El Rango de Rendimiento Estructural s-4, Seguridad Limitada, significa el rango continuo de estados de daño entre los niveles de Prevención de Colapso y Seguridad de Vida. Los parámetros de diseño para este rango pueden ser obtenidos interpolando entre los valores aseguró(previó) la Seguridad de Vida (s-3) y Prevención de Colapso (s-5) niveles. 2.5.1.6 Rendimiento estructural No Considerado (s-6) Algunos dueños pueden desear dirigirse a ciertas vulnerabilidades no estructurales en un programa por ejemplo de rehabilitación, parapetos tonificantes, o anclar contenedores de almacenaje de materiales arriesgados — sin dirigirse al rendimiento de la estructura sí mismo. Tales programas de rehabilitación son a veces atractivos porque ellos pueden permitir una reducción significativa del riesgo sísmico al coste relativamente bajo. El rendimiento actual de la estructura en cuanto a exigencias de Pautas no es conocido y podría el rango de un riesgo de colapso potencial a una estructura capaz de cumplir el Nivel de Rendimiento de Ocupación Inmediato. 2.5.2 Niveles de Rendimiento no estructurales Cuatro Niveles de Rendimiento No estructurales son definidos en estas Pautas y son resumidos en Tablas 2-6 a 2-8. Los componentes no estructurales dirigidos en estos niveles de rendimiento incluyen componentes arquitectónicos, como particiones, revestimiento exterior, y techos; y los componentes mecánicos y eléctricos, incluso sistemas HVAC, fontanería, disparan sistemas de supresión, e iluminación. El contenido de habitantes y el mobiliario (como inventario y ordenadores) son incluidos en estas tablas para algunos niveles, pero no son generalmente cubiertos de exigencias de Pautas específicas. Los procedimientos de diseño y los criterios de aceptación para la rehabilitación de componentes no estructurales al Nivel de Rendimiento de Seguridad de Vida están contenidos en el Capítulo 11. La dirección general sólo es proporcionada para otros niveles de rendimiento. 2.5.2.1 Nivel de Rendimiento operacional (N-A) El Nivel de Rendimiento No estructural A, Operacional, significa el estado de postdaño del terremoto del edificio en el cual los componentes no estructurales son capaces de apoyar la función intencionada del edificio. A este nivel, la mayor parte de sistemas no estructurales requeridos para el uso normal de la iluminación que incluye el edificio,
fontanería, HVAC, y ordenador son sistemas funcionales, aunque la limpieza menor y la reparación de algunos artículos puedan ser redestinadas. Este nivel de rendimiento requiere consideraciones más allá de aquellos que son normalmente dentro de la única provincia del ingeniero estructural. Además de asegurar que los componentes no estructurales son correctamente montados y vigorizados dentro de la estructura, a fin de conseguir este rendimiento a menudo es necesario proporcionar herramientas de reserva de emergencia. Además, puede ser necesario realizar pruebas de calificación rigurosas de la capacidad de artículos de equipo eléctricos y mecánicos claves de funcionar durante o después del estremecimiento fuerte. Los procedimientos de diseño específicos y los criterios de aceptación para este nivel de rendimiento no son incluidos en las Pautas. Los usuarios que desean diseñar para este nivel de rendimiento tendrán que referirse para asignar criterios de otras fuentes, como los datos de los fabricantes de equipo, asegurar el rendimiento de sistemas mecánicos y eléctricos.
2.5.2.2 Nivel de Ocupación Inmediato (N-B)
El Nivel de Rendimiento No estructural B, Ocupación Inmediata, significa el estado de postdaño del terremoto en el cual sólo limitó el daño no estructural ha ocurrido. El acceso básico y los sistemas de seguridad de vida, incluso puertas, escaleras, ascensores, iluminación de emergencia, alarmas de incendios, y sistemas de supresión, permanecen operables, a condición de que la energía esté disponible. Podrían haber rotura de ventana menor y el daño leve a algunos componentes. Suponiendo que el edificio es estructuralmente seguro, se espera que los inquilinos podrían permanecer sin peligro en el edificio, aunque el uso normal pueda ser perjudicado y alguna limpieza y la inspección puede requerirse. En general, los componentes de sistemas mecánicos y eléctricos en el edificio son estructuralmente asegurados y deberían ser capaces de funcionar si es necesario el servicio de herramienta está disponible. Sin embargo, algunos componentes pueden experimentar misalignments o daño interno y ser no operable. La energía, el agua, el gas(la gasolina) natural, las líneas de comunicaciones, y otras herramientas redestinadas para el uso de edificio normal pueden no estar disponibles. El riesgo de la herida amenazadora por la vida debido al daño no estructural es muy bajo.
2.5.2.3 Nivel de Seguridad de vida (N-C)
El Nivel de Rendimiento No estructural C, Seguridad de Vida, es el estado de postdaño del terremoto en el cual el daño potencialmente significativo y costoso ha ocurrido a componentes no estructurales pero ellos no se han hecho la seguridad de vida desalojada y caída, amenazadora dentro de o fuera del edificio. Las rutas de egreso dentro del edificio no son extensivamente bloqueadas, pero pueden ser perjudicadas por escombros ligeros. HVAC, la fontanería, y los sistemas de supresión de incendio pueden haber sido dañados, causando la inundación local así como la pérdida de la función. Mientras las heridas pueden ocurrir durante el terremoto del fracaso de componentes no estructurales, se espera que, en general, el riesgo de la herida amenazadora por la vida es muy bajo. La restauración de los componentes no estructurales puede tomar el esfuerzo extenso.
2.5.2.4 Riesgos Nivel Reducido (N-D)
El Nivel de Rendimiento No estructural D, Riesgos Reducidos, representa un nivel de estado de postdaño del terremoto en el cual el considerable daño ha ocurrido a componentes no estructurales, pero artículos grandes o pesados que plantean un riesgo decreciente a varia gente — como parapetos, paneles de revestimiento, techos de yeso pesados, o los estantes de almacenaje — son impedidos caerse. Mientras aislado la herida seria podría ocurrir de escombros de caída, fracasos que podrían perjudicar grandes números de personas — cualquiera dentro o fuera de deber estructura ser evitados. Las salidas, los sistemas de supresión de fuego(incendio), y las cuestiones(emisiones) de seguridad de la vida similares no son dirigidos en este nivel de rendimiento.
2.5.2.5 Rendimiento no estructural No
Considerado (N-E)
En algunos casos, la decisión puede ser tomada para rehabilitar la estructura sin dirigirse a las vulnerabilidades de componentes no estructurales. Puede ser deseable hacer esto cuando la rehabilitación debe ser realizada sin la interrupción de construir la operación. En algunos casos, es posible realizar todos o la mayor parte de la rehabilitación estructural desde fuera de áreas de edificio ocupadas, mientras puede requerirse que la interrupción extensa de la operación normal realice la rehabilitación no estructural. También, ya que muchos de los riesgos más severos a la seguridad de vida ocurren a consecuencia de vulnerabilidades estructurales, algunas municipalidades pueden desear adoptar ordenanzas de rehabilitación que requieren la rehabilitación estructural sólo.
2.5.3 Edificio de Niveles de Rendimiento
Los Niveles de Rendimiento de Construcción son obtenidos combinando Niveles de Rendimiento Estructurales y No estructurales. Un gran número de combinaciones es posible. Cada Nivel de Rendimiento de Edificio es la alfa designada-numéricamente con un número que representa el Nivel de Rendimiento Estructural y una carta que representa el Nivel de Rendimiento No estructural (p.ej 1-B, 3-C). La tabla 2-9 indica el posible las combinaciones y proporcionan nombres a aquellos que con la mayor probabilidad serán seleccionados como una base para el diseño. Varios de los Niveles de Rendimiento de Edificio más comunes son descritos abajo.
2.5.3.1 Nivel operacional (1-a)
Este Nivel de Rendimiento de Edificio es una combinación del Nivel de Ocupación Inmediato Estructural y el Nivel Operacional No estructural. Se espera que edificios que encuentran(cumplen) este nivel de rendimiento sostengan mínimo o ningún daño a sus componentes estructurales y no estructurales. El edificio es conveniente para su ocupación normal y uso, aunque posiblemente en un modo ligeramente perjudicado, con la energía, el agua, y otras herramientas redestinadas proveyeran de fuentes de emergencia, y posiblemente con algunos sistemas no esenciales que no funcionan. Los edificios que encuentran(cumplen) este nivel de rendimiento plantean un riesgo muy bajo a la seguridad de vida. Bajo niveles muy bajos del movimiento de tierra de terremoto, la mayor parte de edificios deberían ser capaces de encontrar(cumplir) o exceder este nivel de rendimiento. Típicamente, sin embargo, no será económicamente práctico para diseñar para este rendimiento bajo niveles severos del estremecimiento de tierra, excepto edificios aquella casa servicios esenciales.
2.5.3.2 Nivel de Ocupación Inmediato (1-b)
Este Nivel de Rendimiento de Edificio es una combinación de los niveles de Ocupación Inmediatos Estructurales y No estructurales. Se espera que edificios que encuentran(cumplen) este nivel de rendimiento sostengan mínimo o ningún daño a sus elementos estructurales y sólo daño mínimo a sus componentes no estructurales. Mientras sería seguro para ocupar de nuevo un edificio que encuentra(cumple) este nivel de rendimiento inmediatamente después de terremoto principal, los sistemas no estructurales pueden no funcionar debido a una carencia de la energía eléctrica o debido a daño interno al equipo. Por lo tanto, aunque la nueva ocupación inmediata del edificio sea posible, puede ser necesario realizar alguna
limpieza y reparar, y esperar la restauración del servicio de herramienta, antes de que el edificio pudiera funcionar en un modo normal. El riesgo a la seguridad de vida a este nivel de rendimiento es muy bajo. Muchos dueños de edificio pueden desear conseguir este nivel del rendimiento cuando el edificio es sujetado para moderar niveles del movimiento de tierra de terremoto. Además, algunos dueños pueden desear tal rendimiento para edificios muy importantes, bajo niveles severos del estremecimiento de tierra de terremoto. Este nivel proporciona la mayor parte de la protección obtenida bajo el Nivel Operacional, sin el coste de proporcionar herramientas de reserva y realizar la calificación sísmica rigurosa del rendimiento de equipo.
2.5.3.3 Nivel de Seguridad de vida (3-c)
Este Nivel de Rendimiento de Edificio es una combinación de los niveles de Seguridad de Vida Estructurales y No estructurales. Los edificios que encuentran(cumplen) este nivel pueden experimentar el considerable daño a componentes estructurales y no estructurales. Las reparaciones pueden requerirse antes de que la nueva ocupación del edificio ocurra, y la reparación puede ser juzgada económicamente poco práctica. El riesgo a la vida en edificios que encuentran(cumplen) este nivel de rendimiento es bajo. Este nivel de rendimiento implica algo más daño que esperado para nuevos edificios que han sido correctamente diseñados y construidos para la resistencia sísmica cuando sujetado a sus terremotos de diseño. Muchos dueños de edificio desearán encontrar(cumplir) este nivel de rendimiento para un nivel severo del estremecimiento de tierra.
2.5.3.4 Sufra un colapso el Nivel de Prevención
(5-e)
Este Nivel de Rendimiento de Edificio consiste en el Nivel de Prevención de Colapso Estructural sin la consideración de vulnerabilidades no estructurales, salvo que los parapetos y los apéndices pesados son rehabilitados. Los edificios que encuentran(cumplen) este nivel de rendimiento pueden plantear un riesgo significativo a la seguridad de vida que resulta del fracaso de componentes no estructurales. Sin embargo, porque el edificio sí mismo no cae, la pérdida gruesa de la vida debería ser evitada. Muchos edificios que cumplen este nivel tendrán pérdidas económicas completas. Este nivel ha sido a veces seleccionado como la base para ordenanzas de rehabilitación sísmicas obligatorias decretadas por municipalidades, cuando
esto causa la mitigación de los riesgos de seguridad de la vida más severos al coste relativamente bajo.
Tabla 2-4 Niveles de Rendimiento Estructurales y Elementos Damage1-verticales
Elementos Tipo
Niveles de Rendimiento Estructurales
Prevención de Colapso s-5
Seguridad de Vida s-3 Ocupación Inmediata s-1
Pórticos Concretos Primario Agrietamiento extenso y formación de rótula en
elementos dúctiles. Fracaso de empalme y/o agrietamiento limitado en
algunas columnas no dúctiles. Daño severo en
columnas cortas.
Considerable daño a viga(casa,rayos).
Desprendimiento de tapa(cobertura) y
agrietamiento de corte (<1/8" anchura) para columnas dúctiles.
Desprendimiento menor en columnas no dúctiles. La
conexión raja< 1/8" amplio.
Agrietamiento fino menor. Limitado flexible posible en unas posiciones. Ninguna
represión (tira abajo 0.003).
Secundario Desprendimiento extenso en columnas (mantequilla
limitada) y viga(casa,rayos). Daño
conjunto severo. Un poco de refuerzo se torció.
Agrietamiento extenso y formación de rótula en
elementos dúctiles. Fracaso de empalme y/o agrietamiento limitado en
algunas columnas no dúctiles. Daño severo en
columnas cortas.
Desprendimiento menor en unos sitios en columnas
dúctiles y viga(casa,rayos). Flexión que se raja en
viga(casa,rayos) y columnas. Corte que se
raja en conexiones< 1/16" anchura.
Movimiento2 Proceso
transitorio(Transeúnte) del 4 % o permanente
Proceso transitorio(Transeúnte) del 2 %; el 1 % permanente
Proceso transitorio(Transeúnte) del
1 %; insignificante permanente
Elementos Tipo
Niveles de Rendimiento Estructurales
Prevención de Colapso s-5
Seguridad de Vida s-3 Ocupación Inmediata s-1
Pórticos Concretos Primario Agrietamiento extenso y formación de rótula en
elementos dúctiles. Fracaso de empalme y/o agrietamiento limitado en
algunas columnas no dúctiles. Daño severo en
columnas cortas.
Considerable daño a viga. Desprendimiento de
tapa(cobertura) y agrietamiento de corte (<1/8" anchura) para columnas dúctiles.
Desprendimiento menor en columnas no dúctiles. La
conexión raja< 1/8" amplio.
Agrietamiento fino menor. Limitado flexible posible en unas posiciones. Ninguna
represión (tira abajo 0.003).
Secundario
Desprendimiento extenso en columnas y viga. Daño conjunto severo. Un poco
de refuerzo se torció.
Agrietamiento extenso y formación de rótula en
elementos dúctiles. Fracaso de empalme y/o agrietamiento limitado en
algunas columnas no dúctiles. Daño severo en
columnas cortas.
Desprendimiento menor en unos sitios en columnas
dúctiles y viga . Flexión que se raja en viga y columnas.
Corte que se raja en conexiones< 1/16" anchura.
Movimiento2 Proceso
transitorio(Transeúnte) del 4 % o permanente
Proceso transitorio(Transeúnte) del 2 %; el 1 % permanente
Proceso transitorio(Transeúnte) del
1 %; insignificante permanente
Tabla 2-4 Niveles de Rendimiento Estructurales y Daño1
— Los Elementos verticales (siguieron)
Elementos Tipo
Niveles de Rendimiento Estructurales
Prevención de Colapso s-5
Seguridad de Vida s-3 Ocupación Inmediata s-1
Pórticos de Momento de Acero
Primario Deformación extensa de viga y paneles de columna. Muchas fracturas de momento las conexiones, pero las conexiones de corte permanecen intactas.
Forma de rótulas. Pandeo(Flexión de la viga) local de algunos elementos de viga . Deformación conjunta severa; las fracturas de conexión de momento aisladas, pero las conexiones de corte permanecen intactas. Unos elementos pueden experimentar la fractura parcial.
Vecino menor flexible en unos sitios. Ningunas fracturas. Menor que se tuerce o de formación permanente observable de miembros.
Secundario Mismo como primario. Deformación extensa de viga y paneles de columna. Muchas fracturas de momento las conexiones, pero las conexiones de corte permanecen intactas.
Mismo como primario.
Movimiento2 Proceso transitorio(Transeúnte) del 5 % o permanente
2.5 % pasajero; el 1 % permanente
0.7 % pasajero; insignificante permanente
Pórticos de Acero Vigorizados
Primario Extenso flexible y se torcer de tirantes. Muchos tirantes y sus conexiones pueden fallar.
Muchos tirantes producen o hebilla, pero no fallan totalmente. Muchas conexiones pueden fallar.
Menor que produce o se y tuerce de tirantes.
Secundario Mismo como primario. Mismo como primario. Mismo como primario.
Movimiento2 Proceso transitorio(Transeúnte) del 2 % o permanente
1.5 % pasajero; el 0.5 % permanente
0.5 % pasajero; insignificante permanente
Paredes Concretas Primario Flexión principal y grietas de corte y nulos. Deslizamiento en conexiones. Represión extensa y se torcer de refuerzo. Fracaso alrededor de aperturas. Daño de elemento divisorio severo. La viga de enganche se rompió y prácticamente se desintegró.
Alguna fatiga de elemento divisoria, incluso pandeo(flexión de la viga) limitado de refuerzo. Un poco de deslizamiento en conexiones. Daño alrededor de aperturas. Un poco de represión y agrietamiento de flexión. Viga de enganche: corte extenso y grietas de flexión; un poco de represión, pero concreto generalmente permanece en el lugar.
Agrietamiento fino menor de paredes,< 1/16" amplio. El enganche viga la experiencia que se raja< 1/8" anchura.
Secundario Los paneles se rompieron y prácticamente se desintegraron.
Flexión principal y grietas de corte. Deslizamiento en conexiones. Represión extensa. Fracaso alrededor de aperturas. Daño de elemento divisorio severo. La viga de enganche se rompió y prácticamente se desintegró.
Agrietamiento fino menor de paredes. Algunas pruebas de deslizamiento en conexiones de construcción. La experiencia de viga de enganche raja< 1/8" anchura. Desprendimiento menor.
Movimiento2 Proceso transitorio(Transeúnte) del 2 % o permanente
Proceso transitorio(Transeúnte) del 1 %; el 0.5 % permanente
0.5 % pasajero; insignificante permanente
1 Los estados de daño indicados en esta tabla son proporcionados para permitir un entendimiento de la severidad (seriedad) de daño que puede ser sostenido por varios elementos estructurales cuando presente en estructuras que encuentran(cumplen) las definiciones de los Niveles de Rendimiento
Estructurales. Estos estados de daño no son queridos para el uso en el post evaluación de terremoto de daño ni para juzgar la seguridad de, o nivel requerido
de reparación a, una estructura después de terremoto.
2 Los valores de movimiento, los asentamientos diferenciales, y las cantidades similares indicadas en estas tablas no son queridos para estar usados como
criterios de aceptación para evaluar la admisibilidad de un diseño de rehabilitación de acuerdo con los procedimientos de análisis proporcionados en éstos Pautas; mejor dicho, ellos son indicativos del rango de movimiento que las estructuras típicas que contienen los elementos estructurales indicados pueden
someterse respondiendo dentro de varios niveles de rendimiento. El control de movimiento de una estructura rehabilitada a menudo puede ser gobernado por
las exigencias para proteger componentes no estructurales. Los niveles aceptables de liquidación de fundación o movimiento son muy dependientes de la construcción de la superestructura. Los valores indicados son queridos para ser descripciones cualitativas del comportamiento aproximado de estructuras que
cumplen los niveles indicados.
3. Para limitar el daño para enmarcar elementos de pórticos rellenados, refiérase a las filas para el pórtico concreto o de acero.
Tabla 2-5 Niveles de Rendimiento Estructurales y Elementos horizontales por el Daño
Elemento
Niveles de Rendimiento
Prevención de Colapso s-5 Seguridad de Vida s-3 Ocupación Inmediata s-1
Diafragmas de Cubierta Metálicos
Deformación grande con pandeo (con flexión de la viga) de algunas unidades y rasgadura de muchas soldaduras y anexos de costura.
Un poco de fracaso localizado de conexiones soldadas de cubierta a encuadrado y entre paneles. Pandeo (Flexión de la viga) local menor de cubierta.
Conexiones entre unidades de cubierta y encuadrado intacto. Deformación menor.
Diafragmas de Madera Deformación permanente grande con retirada parcial de clavos y división extensa de elementos.
Un poco de división en conexiones. Aflojamiento de revestimiento. Retirada observable de sujetadores. División de encuadrado y revestimiento.
Ningún aflojamiento observable o retirada de sujetadores. Ninguna división de revestimiento o encuadrado
Diafragmas Concretos Compensación aplastante y observable extensa a través de muchas grietas.
Agrietamiento extenso (<1/4" anchura). Represión local y desprendimiento.
Agrietamiento fino distribuido. Algunas grietas menores de tamaño más grande (<1/8‖ anchura).
Diafragmas Prefabricados Las conexiones entre unidades fallan. Las unidades cambian el uno con relación al otro. Aplastante y desprendimiento en conexiones.
Agrietamiento extenso (<1/4‖ anchura). Represión local y desprendimiento.
Un poco de agrietamiento menor a lo largo de conexiones.
Tabla 2-4 Niveles de Rendimiento Estructurales y Daño1
— Los Elementos verticales (siguieron)
Elementos Tipo
Niveles de Rendimiento Estructurales
Prevención de Colapso s-5 Seguridad de Vida s-3 Ocupación Inmediata s-1
Conexiones Concretas Prefabricadas
Primario Algunos fracasos de conexión pero ningunos elementos desalojados.
Represión local y desprendimiento en conexiones, pero ningún fracaso grueso de conexiones.
Menor que trabaja en conexiones; grietas< 1/16" anchura en conexiones.
Secundario
Mismo como primario. Algunos fracasos de conexión pero ningunos elementos desalojados.
Represión menor y desprendimiento en conexiones.
Fundaciones General Asentamiento principal e inclinación.
Asentamientos totales< 6" y asentamientos diferenciales< 1/2" en 30 pies.
Asentamiento menor e inclinación insignificante.
Tabla 2-6 Niveles de Rendimiento No estructurales y Componentes arquitectónicos por el Daño
Componente Niveles de Rendimiento No estructurales
Riesgos Nivel Reducido N-D
Seguridad de Vida N-C Ocupación Inmediata
N-B N-A operacional
Revestimiento
Daño severo a conexiones y revestimiento. Muchos paneles se soltaron.
Deformación severa en conexiones. Agrietamiento distribuido, flexión, aplastante, y desprendimiento de elementos de revestimiento. Un poco de fractura del revestimiento, pero paneles no se cae.
Rendimiento de conexiones; grietas menores (<1/16" anchura) o flexionando en revestimiento.
Rendimiento de conexiones; grietas menores (<1/16" anchura) o flexionando en revestimiento.
Trabajo de vidriero
Cristal trastornado general y pórticos deformados. Riesgos decrecientes extendidos.
Cristal rajado extenso; poco cristal roto.
Algunos cristales rajados; ninguno roto.
Algunos cristales rajados; ninguno roto
Particiones Atormentar severo y daño en muchos casos.
Daño distribuido; un poco de agrietamiento severo, aplastante, y atormentar en algunas áreas.
El agrietamiento a aproximadamente 1/16" anchura en aperturas. Represión menor y se rajar en esquinas.
El agrietamiento a aproximadamente 1/16" anchura en aperturas. Represión menor y se rajar en esquinas.
Techos
La mayor parte de techos dañados. La luz suspendió techos dejados caer. Agrietamiento severo en techos difíciles.
Considerable daño. Azulejos de techo suspendidos dejados caer. Agrietamiento moderado en techos difíciles.
Daño mínimo. Algunos azulejos de techo suspendidos interrumpidos. Unos paneles se cayeron. Agrietamiento menor en techos difíciles.
Daño generalmente insignificante. Separaciones de paneles suspendidos aislados, o grietas en techos difíciles.
Parapetos y Ornamentación
Considerable daño; un otoño en áreas no ocupadas.
Considerable daño; un poco de caída en áreas no ocupadas.
Daño mínimo. Daño mínimo.
&Carpas de Doseles& Deformación extensa. Deformación moderada. Daño mínimo. Daño mínimo.
&Pilas de Chimeneas& Considerable daño. Ningún colapso.
Considerable daño. Ningún colapso.
Agrietamiento menor. Daño insignificante.
&Escaleras de incendios de Escalera&
Atormentar extenso. Pérdida de uso.
Unos atormentarse y rajarse de losas, utilizables.
Daño mínimo. Daño insignificante.
Encuentros Ligeros(Claros)
Considerable daño. Los riesgos decrecientes ocurren.
Muchos encuentros claros rotos. Los riesgos decrecientes generalmente evitados en encuentros más pesados> (20 libras).
Daño mínimo. Algunas luces pendientes rotas.
Daño insignificante.
Puertas
Daño distribuido. Muchas puertas desmejoradas y atestadas.
Daño distribuido. Algunas puertas deploradas y atestadas.
Daño mínimo. Puertas operables.
Daño mínimo. Puertas operables.
Tabla 2-7 Niveles de Rendimiento No estructurales y mecánico por el Daño, Eléctrico, y Sistemas/Componentes
de Fontanería
Sistema/Componente
Niveles de Rendimiento No estructurales
Riesgos N-D reducido Seguridad de Vida N-C Ocupación Inmediata
N-B N-A operacional
Ascensores Ascensores) de servicio; contrapesos de carriles.
Ascensores de servicio; los contrapesos no desalojan.
Ascensores operables; puede ser comenzado cuando energía disponible.
Los ascensores operan.
Equipo de HVAC La mayor parte de unidades no operan; muchos se deslizan o vuelcan; un poco de caída de unidades suspendida.
El cambio de unidades sobre apoyos, dúctiles, tubería, y conducto, pero no caerse.
Las unidades son seguras y la mayoría opera si la energía y otras herramientas redestinadas están disponibles.
Las unidades son seguras y operan; energía de emergencia y otras herramientas a condición de que, de ser requerido.
Conductos Los conductos se rompen suelto de equipo y persianas; algunos apoyos fallan; un poco de caída de conductos.
Daño mínimo en conexiones de secciones y anexo a equipo; algunos apoyos dañados, pero conductos no se caen.
El daño mínimo en conexiones, pero los conductos permanece útil.
Daño insignificante.
Tubería Alguna ruptura de líneas. Algunos apoyos fallan. Algunas caídas de tubería.
Daño mínimo en conexiones, con un poco de salida. Algunos apoyos dañados, pero sistemas permanecen suspendidos.
Las goteras menores se desarrollan en unas conexiones.
Daño insignificante.
Sistemas de aspersión automática de
Fuego(Incendio)
Muchas cabezasde aspersor dañadas por techos que caen. Los Las goteras se desarrollan en enganches. Algunas líneas de sucursal fallan.
Algunas cabezas de aspersor dañadas influyendo en techos. Las goteras se desarrollan en algunos enganches.
Salida menor en unas cabezas(jefes) o conexiones de tubo(pipa). El sistema permanece operable.
Daño insignificante.
Sistemas de Alarma de incendios
El techo montó sensores dañados. Sistema no funcional.
Puede no funcionar. El sistema es funcional. El sistema es funcional.
Iluminación de Emergencia
Un poco de caída de luces. La energía puede no estar disponible.
El sistema es funcional. El sistema es funcional. El sistema es funcional.
Equipo de Distribución Eléctrico
Las unidades se deslizan y/O vuelcan, rompiendo el conducto adjuntado. Los sistemas de Fuente de alimentación de ininterrumpible fallan. Los generadores diesel no comienzan.
El cambio de unidades sobre apoyos y puede no operar. Los generadores aseguraron el principio de energía de emergencia; el servicio de herramienta perdió.
Las unidades son seguras y generalmente operables. Principio de generadores de emergencia, pero puede no ser adecuado para atender todas las exigencias de energía.
Las unidades son funcionales. La energía de emergencia es proporcionada,
Fontanería Algunos encuentros rotos; líneas rotas; el conducto principal interrumpido en la fuente.
Algunos encuentros rotos, líneas rotas; el conducto principal interrumpido en la fuente.
Encuentros y líneas útiles; sin embargo, el servicio de herramienta puede no estar disponible.
El sistema es funcional. Abastecimiento de agua local a condición de que, de ser requerido.
Tabla 2-9 Niveles/Rangos de Rendimiento de Edificio
No estructural Niveles de Rendimiento
Niveles/Rangos de Rendimiento Estructurales
s-1 Ocupación Inmediata
Rango de Control de Daño de s-2
Seguridad de Vida de s-3
s-4 Rango de Seguridad Limitado
Prevención de Colapso de s-5
s-6 No Considerado
N-A Operacional 1-A operacional 2-A No
recomendado No recomendado
No recomendado
No recomendado
N-B Ocupación Inmediata
Ocupación Inmediata 1-B
2-B 3-B No recomendado
No recomendado
No recomendado
Seguridad de Vida de N-C
1-C 2-C Seguridad de Vida 3-C
4-C 5-C 6-C
Riesgos de N-D Reducidos
No recomendado
2DO 3ER 4TO 5TO 6TO
N-E No Considerado
No recomendado
No recomendado
No recomendado
4-E Prevención de Colapso de 5-e
Ninguna rehabilitación
2.6 El Riesgo sísmico La causa más común y significativa del daño de terremoto a edificios es el estremecimiento de tierra; así, los efectos del estremecimiento de tierra forman la base para la mayor parte de exigencias de código de construcción para el diseño sísmico. Como declarado en la Sección 2.4, dos niveles del riesgo de estremecimiento de terremoto son usados para satisfacer el BSO para estas Pautas. Éstos son llamados Terremoto de Seguridad Básico 1 (BSE 1) y Terremoto de Seguridad Básico 2 (BSE 2). El BSE 2 tierra de terremoto sacudir, también llamado el
Terremoto Considerado Máximo (MCE) estremecimiento de tierra, es similar a esto definido para el MCE en NEHRP 1997 Provisiones Recomendadas (BSSC, 1997). En la mayor parte de áreas de los Estados Unidos, BSE 2 movimiento de tierra de terremoto tiene una probabilidad del 2 % de la superación en 50 años (2 %/de 50 años). En regiones cerca de faltas conocidas con precios de resbalón significativos y terremotos característicos con magnitudes superior a aproximadamente 6.0, el BSE 2 estremecimiento de tierra es limitado por una estimación conservadora (el 150 % de la atenuación mediana) del estremecimiento probablemente para ser experimentado a consecuencia de un
Tabla 2-8 Niveles de Rendimiento No estructurales y contenido del Daño
Tipo de Contenido
Niveles de Rendimiento No estructurales
Riesgos N-D reducido Seguridad de Vida N-C
Ocupación Inmediata N-B N-A operacional
Sistemas de Ordenador Las unidades hacen rodar y vuelcan, desconectan cables. Colapso de pisos de acceso levantado.
El cambio de unidades y puede desconectar cables, pero no vuelca. Impulse no disponible.
Las unidades aseguran y permanecen conectadas. La energía puede no estar disponible para operar, y el daño interno menor puede ocurrir.
Unidades intactas y operables; energía disponible.
Fabricación de Equipo Las unidades se deslizan y vuelcan; las herramientas desconectadas. Las unidades pesadas requieren la nueva conexión y el realineamiento. El equipo sensible puede no ser funcional.
Diapositiva de unidades, pero no vuelcan; herramientas no disponibles; un poco de realineamiento requerido operar.
Unidades seguras, y el más operable si energía y herramientas disponibles.
Unidades seguras y operables; energía y herramientas disponibles.
Equipo de Escritorio Las unidades se deslizan de escritorios.
Algún equipo se desliza de escritorios.
Algún equipo se desliza de escritorios.
Equipo asegurado a escritorios y operable.
Gabinetes de Archivo Los gabinetes vuelcan y contenido de caída.
Los cajones se deslizan abierto; punta(consejo) de gabinetes.
La diapositiva de cajones abierta, pero gabinetes no se inclinan.
La diapositiva de cajones abierta, pero gabinetes no se inclinan.
Anaqueles de Libro Los anaqueles vuelcan y contenido de caída.
Los libros se deslizan de anaqueles.
Los libros se deslizan en anaqueles.
Los libros permanecen en anaqueles.
Materiales Arriesgados Daño severo; ninguna cantidad grande del material soltada.
Daño mínimo; los materiales ocasionales se derramaron; los materiales gaseosos contenidos.
Daño insignificante; los materiales contenidos.
Daño insignificante; los materiales contenidos.
Objetos de Arte Objetos dañados cayéndose, agua, polvo.
Objetos dañados cayéndose, agua, polvo.
Algunos objetos pueden ser dañados cayéndose.
Objetos intactos.
acontecimiento tan característico. Los niveles de estremecimiento de tierra determinados en esta manera equivaldrán típicamente a una probabilidad de superación que es mayor que el 2 % en 50 años. El BSE 1 terremoto es similar, pero no idéntico al concepto de un terremoto de diseño contenido en las Provisiones NEHRP. Es definido como aquel estremecimiento de tierra que tiene una 10% probabilidad de la superación en 50 años (10 año %/50). Los movimientos no tienen que exceder aquellos usados para nuevos edificios, definidos como 2/3 del BSE 2 movimiento. Además del BSE 1 y BSE 2 niveles del movimiento de tierra, los Objetivos de Rehabilitación pueden ser formados considerando riesgos de estremecimiento de tierra de terremoto con cualquier probabilidad definida de la superación, o basados en cualquier acontecimiento determinista en una falta específica. Los espectros de respuesta son usados para caracterizar la demanda de estremecimiento de terremoto en edificios en las Pautas. La tierra que sacude espectros de respuesta para el uso en el diseño de rehabilitación sísmico puede ser determinada en el acuerdo con el Procedimiento General de la Sección 2.6.1 o con el Procedimiento específico para el Sitio de la Sección 2.6.2. Las zonas sísmicas son definidas en la Sección 2.6.3. Hablan de otros riesgos sísmicos (p.ej, licuefacción) en la Sección 2.6.4. En el Procedimiento General, el riesgo de estremecimiento de tierra es determinado de planos acotados de aceleración de espectro de respuesta disponibles. Los mapas mostrando 5 %-mojaron ordenadas de espectro de respuesta durante período corto (0.2 segundo) y período largo (1 segundo) la respuesta distribuida con las Pautas puede estar usada directamente con el Procedimiento General de Section2.6.1 para desarrollar espectros de respuesta de diseño para o para tanto el BSE 1 como BSE 2, o para terremotos de cualquier probabilidad deseada de la superación. O bien, otros mapas y otros procedimientos pueden estar usados, a condición de que 5 %-se debilitaran los espectros de respuesta son desarrollados que representan la tierra que tiembla para el período de retorno(devolución) de terremoto deseado, y la clasificación de suelo de sitio se considera. En el Procedimiento específico para el Sitio, el riesgo de estremecimiento de tierra es determinado usando un estudio específico de las faltas y zonas de la fuente sísmicas que pueden afectar el sitio, así como la evaluación de las condiciones regionales y geológicas que afectan el carácter del movimiento de tierra de sitio causado por acontecimientos que ocurren en estas faltas y fuentes. El Procedimiento General puede estar usado para cualquier edificio. El Procedimiento específico para el Sitio también puede estar usado para cualquier edificio y debería ser considerado donde cualquiera de lo siguiente se aplica:
• La rehabilitación es planeada a un Objetivo de Rehabilitación Realzado, como definido en la Sección 2.4.2. • La obra(El terreno edificable) está localizada dentro de 10 kilómetros de una falta activa. • El edificio está localizado en el Tipo E suelos (como definido en la Sección 2.6.1.4) y la BSE trazada un mapa 2 aceleración de respuesta espectral en períodos cortos (SS) excede • 2.0g. • El edificio está localizado en el Tipo F suelos como definido en la Sección 2.6.1.4. • Excepción: Donde SS , determinado en acuerdo con la Sección 2.6.1.1,< 0.20g. En estos casos, un Tipo E perfil de suelo puede ser asumido. • Un análisis de respuesta de historia de tiempo del edificio será realizado como la parte del diseño. Otros riesgos sísmicos específicos para el sitio que pueden causar daño a edificios incluyen: • revista la ruptura de falta • compactación diferencial del material de fundación • deslizamiento • licuefacción • extensión lateral • inundación Si el potencial para cualquiera de éstos, u otro, los riesgos sísmicos existen en un sitio dado, entonces ellos también deberían ser considerados en el diseño de rehabilitación, de acuerdo con la Sección 2.6.4 y el Capítulo 4.
2.6.1 Tierra General que Sacude Procedimiento
de Riesgo
Los procedimientos generales de esta sección pueden ser usados para determinar espectros de respuesta de aceleración para cualquiera de los niveles de riesgo siguientes: • Terremoto de Seguridad Básico 1 (BSE 1) • Terremoto de Seguridad Básico 2 (BSE 2) • Terremoto con cualquier probabilidad definida de superación en 50 años Las estimaciones deterministas del riesgo de terremoto, en el cual un espectro de respuesta de aceleración es obtenido para un terremoto de magnitud específico que ocurre en una falta definida, deben ser hechas usando los Procedimientos específicos para el Sitio de la Sección 2.6.2. Los pasos básicos para determinar un espectro de respuesta conforme al este procedimiento are:s general 1. Determine si el nivel de riesgo deseado equivale a uno de los niveles contenidos en la tierra que sacude mapas de riesgo distribuidos con el Pautas. El paquete incluye mapas para la BSE 2 (MCE) riesgos de estremecimiento de tierra así como para riesgos con 10 año %/50 superación probabilidades. 2. Si el nivel de riesgo deseado corresponde a uno de los niveles de riesgo trazados un mapa, obtenga
parámetros de aceleración de respuesta espectrales directamente de los mapas, de acuerdo con la Sección 2.6.1.1. 3. Si el nivel de riesgo deseado es la BSE 1, entonces obtenga los parámetros de aceleración de respuesta espectrales de los mapas, de acuerdo con la Sección 2.6.1.2. 4. Si el nivel de riesgo deseado no corresponde a los niveles trazados un mapa del riesgo, entonces obtenga el espectral los parámetros de aceleración de respuesta de los mapas disponibles, y los modifican al nivel de riesgo deseado, por interpolación logarítmica o por extrapolación, de acuerdo con la Sección 2.6.1.3. 5. Obtenga el diseño parámetros de aceleración de respuesta espectrales ajustando que el trazado un mapa, o modificado trazó un mapa de parámetros de aceleración de respuesta espectrales para efectos de clase de sitio, de acuerdo con la Sección 2.6.1.4. 6. Usando el diseño los parámetros de aceleración de respuesta espectrales que han sido ajustados para efectos de clase de sitio, construyen el espectro de respuesta de acuerdo con la Sección 2.6.1.5.
2.6.1.1 BSE 2 y 10 Parámetros de Aceleración de
Respuesta %/50
El parámetro de aceleración de respuesta de período corto trazado un mapa, SS, y parámetro de aceleración de respuesta trazado un mapa en un segundo período, S1, para BSE 2 los riesgos de movimiento de tierra pueden ser obtenidos directamente de los mapas distribuidos con el Pautas. El corto trazado un mapa CON parámetros de aceleración de respuesta de período, SS, y parámetro de aceleración de respuesta trazado un mapa en un segundo período, S1, durante 10 año %/50 los riesgos de movimiento de tierra también pueden ser obtenidos directamente de los mapas distribuidos con el Pautas. Parámetros SS y S1 será obtenido interpolando entre los valores mostrados en las curvas de nivel de aceleración de respuesta a ambos lados del sitio, en el mapa apropiado, o usando el valor mostrado en el mapa para el contorno más alto adyacente al sitio.
2.6.1.2 BSE 1 Parámetros de Aceleración de
Respuesta
El parámetro de aceleración de respuesta de período corto trazado un mapa, SS, y parámetro de aceleración de respuesta trazado un mapa en un segundo período, S1, para la BSE 1 riesgos de estremecimiento de tierra deben ser tomados como el más pequeño de lo siguiente: • los valores de los parámetros SS y S1, respectivamente, determinado durante 10 año %/50 tierra riesgos de movimiento, de acuerdo con la Sección 2.6.1.1.
Tercios de •Two de los valores de los parámetros SS y S1, respectivamente, determinado para BSE 2 riesgos de movimiento de tierra, de acuerdo con la Sección 2.6.1.1.
2.6.1.3 Ajuste de Parámetros de Aceleración de
Respuesta Trazados un mapa para Otras
Probabilidades de Superación
Cuando la BSE trazada un mapa 2 respuesta de período corta parámetro de aceleración, SS, es menos que 1.5g, el parámetro de aceleración de respuesta de período corto trazado un mapa modificado, SS, y parámetro de aceleración de respuesta trazado un mapa modificado en un segundo período, S1, ya que las probabilidades de superación entre 2 años %/50 y 10 años %/50 pueden ser determinadas de la ecuación:
donde: 1n (Syo) = Logaritmo natural del parámetro de aceleración espectral (“i” = “s” durante período corto o "i" = 1 durante 1 segundo período) en la probabilidad deseada de superación 1n (Si10/50) = Logaritmo natural del parámetro de aceleración espectral (“i” = “s” durante período corto o "i" = 1 durante 1 segundo período) en un 10 año %/50 superación precio ln (SiBSE-2) = Logaritmo natural del parámetro de aceleración espectral (“i” = “s” durante período corto o "i" = 1 durante 1 segundo período) para la BSE 2 nivel de riesgo 1n (PR) = Logaritmo natural del período de retorno(devolución) medio( ) correspondiente a la probabilidad superación del nivel de riesgo deseado y el período de retorno(devolución) medio( ) PR en la probabilidad superación deseada puede ser calculado de la ecuación:
donde PE50 es la probabilidad de superación en 50 años del nivel de riesgo deseado. Cuando la BSE trazada un mapa 2 respuesta de período corta parámetro de aceleración, SS, es mayor que o igual a 1.5g, el parámetro de aceleración de respuesta de período corto trazado un mapa modificado, SS, y parámetro de aceleración de respuesta trazado un mapa modificado en un segundo período, S1, ya que las probabilidades de superación entre 2 años %/50 y 10 años %/50 pueden ser determinadas de la ecuación: donde Syo, Si10/50, y PR son como definidos encima y n puede ser obtenido de la Tabla 2-10.
Tabla 2-10 y dos lo siguiente especifican cinco regiones, tres de las cuales todavía no son expresamente definidos, a saber Intermontaña, EE.UU Centrales, y EE.UU del Este. Para estados o áreas que podrían estar cerca de los bordes regionales, el cuidado será necesario.
Tabla 2-10 Valores de Exponente n
para Determinación de
Parámetros de Aceleración
de Respuesta a la ventura
Niveles entre 10 años %/50
y 2 años %/50; Sitios donde
BSE Trazada un mapa 2
Valores de SS ≥ 1.5g
Valores de Exponente n
para
Región Ss S1
California 0.29 0.29
Noroeste Pacífico 0.56 0.67
Intermontaña 0.50 0.60
EE.UU centrales 0.98 1.09
Eastem EE.UU 0.93 1.05
Cuando la BSE trazada un mapa 2 parámetro de aceleración de respuesta de período corto, SS, es menos que 1.5g, el parámetro de aceleración de respuesta de período corto trazado un mapa modificado, SS, y parámetro de aceleración de respuesta trazado un mapa modificado en un segundo período, S1, para probabilidades de superación mayor que 10 años %/50 puede ser determinada de Equation2-3, donde el exponente n es obtenido de Table2-11. Cuando la BSE trazada un mapa 2 parámetro de aceleración de respuesta de período corto, SS, es mayor que o igual a 1.5g, el parámetro de aceleración de respuesta de período corto trazado un mapa modificado, SS, y parámetro de aceleración de respuesta trazado un mapa modificado en un segundo período, S1, para probabilidades de superación mayor que 10 %/50.
Table2-11 Valores de Exponente n para
Determinación de Parámetros
de Aceleración de Respuesta
en Probabilidades de los
Superación Mayor que 10 años
%/50; Sitios donde BSE
Trazada un mapa 2 Valores de
Ss < 1.5g
Valores de Exponente n para
Región Ss S1
California 0.44 0.44
Noroeste Pacífico e
Intermontaña
0.54 0.59
EE.UU centrales y
Eastem
0.77 0.8
Tabla 2-12 Valores de Exponente n para
Determinación de Parámetros de
Aceleración de Respuesta en
Probabilidades de los Superación
Mayor que 10 años %/50; Sitios
donde BSE Trazada un mapa 2
Valores de Ss ≥ 1.5g
Valores de Exponente n para
Región Ss S1
California 0.44 0.44
Noroeste
Pacífico
0.89 0.96
Intermontaña 0.50 0.59
EE.UU
centrales
0.89 0.89
Eastem EE.UU 1.25 1.25
los años pueden ser determinados de Equation2-3, donde el exponente n es obtenido de Table2-12.
2.6.1.4 Adjustment para Clase de Sitio
El período corto de diseño parámetro de aceleración de respuesta espectral, SXS, y el diseño parámetro de aceleración de respuesta espectral en un segundo, SX1, será obtenido respectivamente de Equations2-4 y 2-5 como sigue:
donde la Fa y Fv son coeficientes de sitio determinados respectivamente de Tables2-13 y 2-14, basado en el
Tabla 2-13 Valores de Fa como una Función de Clase
de Sitio y Período corto Trazado un mapa Aceleración de Respuesta Espectral S
S
Aceleración Espectral Trazada un mapa en Períodos
Cortos SS
Clase
Sitio
SS ≤
0.25
SS = 0.50 SS = 0.75 SS = 1 SS ≥
1.25
A 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8
B 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0
C 1.2 1.2 1.1 1.0 1.0
D 1.6 1.4 1.2 1.1 1.0 E 2.5 1.7 1.2 0.9 *
F * * * * *
NOTE: Use la interpolación constante para valores intermedios de SS. *Site-specific la investigación de geotechnical y los análisis de respuesta de
sitio dinámicos deberían ser realizados.
clase de sitio y los valores de los parámetros de aceleración de respuesta SS y S1. Las clases de sitio deben ser definidas como sigue: ·Class A: Rock duro con velocidad de onda(ola) de corte mesurada,> 5 000 pies/segundos ·Class B: Roca con 2 500 pies/segundos <<5 000 pies/segundos ·Class C: el suelo Muy denso y la roca suave con 1 200 pies/segundos <pies/segundo de 2.500£ o con el estándar hacen volar a la cuenta(al conde)> 50 o con resistencia al corte no drenada> 2 000 psf ·Class D: suelo tieso con 600 pies/segundos <pies/segundo de 1.200£ o con 15 <50£ o 1 000£ psf <2 000 psf ·Class E: Cualquier perfil con más de 10 pies de arcilla suave definida como el suelo con la plasticidad pone índice a la PI> 20, o contenido acuático w> el 40 por ciento, y <500 psf o un perfil de suelo con <600 pies/segundos. Si los datos insuficientes están disponibles para clasificar un perfil de suelo como el tipo un por D, un tipo E perfil debería ser asumido. • Clase F: Suelos que requieren evaluaciones específicas para el sitio: Suelos vulnerables a fracaso potencial o colapso en carga sísmica, como suelos de liquefiable, arcillas rápidas y muy sensibles, suelos débilmente cementados plegables Turbas y/o arcillas muy orgánicas (H> 10 pies de turba y/o arcilla muy orgánica, donde H = grosor de suelo) Arcillas de plasticidad muy altas (H> 25 pies con PI> el 75 por ciento) Muy grueso suave / medio arcillas tiesas (H> 120 pies) Los parámetros v, N, y s son, respectivamente, el su
haga un promedio de valores de la velocidad de onda de corte, Prueba de Penetración Estándar (SPT) cuenta(conde) de golpe, y resistencia al corte no drenada de 100 pies superiores de suelos en el sitio. Estos valores pueden ser calculados de la Ecuación 2-6, abajo:
Ni = golpe de SPT incluyen la capa de suelo “i” n = El número de capas de materiales de suelo similares para los cuales los datos están disponibles di = Profundidad de capa “i” sui = resistencia al corte No drenada en capa “i” vsi = velocidad de onda(ola) de Corte del suelo en capa “i”
Donde confiable contra datos están disponibles para el sitio, tales datos deberían ser usados para clasificar el sitio. Si tales datos son no disponible, N datos debería estar preferentemente usado para sitios de suelo cohesionless (playa(banco de arena), cubre de grava), y los datos su para sitios de suelo cohesivos (arcillas). Para roca en clases de perfil B y C, la clasificación puede estar basada en mesurado o estimaciones de contra la Clasificación de un sitio como Clase una roca debería estar basada en medidas de contra para el material en el sitio sí mismo, o para materiales de roca similares en las cercanías; por otra parte, la Clase B roca debería ser asumida. No debería suponerse que la clase A o los perfiles de B esté presente si hay más de 10 pies de suelo entre la superficie de roca y la base del edificio.
2.6.1.5 Espectro de Respuesta General
Un espectro de respuesta general, horizontal puede ser construido graficando las dos funciones siguientes en la aceleración espectral contra el dominio de período estructural, como mostrado en la Cifra(Figura) 2-1. Donde se requiere un espectro de respuesta vertical, puede ser construido tomando dos terceras partes de las ordenadas espectrales, en cada período, obtuvo para el espectro de respuesta horizontal.
Tabla 2-14 Valores de Fv como una Función de
Clase de Sitio y Aceleración de Respuesta
Espectral Trazada un mapa en Un
Segundo Período S1
Aceleración Espectral Trazada un mapa en Un Segundo
Período S1
Clase
de Sitio
SS ≤ 0.1 SS = 0.2 SS = 0.3 SS = 0.4 SS ≥ 0.5
A 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8
B 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0
C 1.7 1.6 1.5 1.4 1.3
D 2.4 2.0 1.8 1.6 1.5
E 3.5 3.2 2.8 2.4 *
F * * * * * NOTE: Use la interpolación constante para valores intermedios de S1. * La investigación geotécnica específica para el sitio y los análisis de
respuesta de sitio dinámicos deberían ser realizados.
La figura 2-1 Espectro de Respuesta General
donde To es dado por la ecuación
donde el Bs y B1 son tomados de la Tabla 2-15
Tabla 2-15 Amotiguación BS de Coeficientes y B1 como una Función de
Humectación Eficaz amortiguación Eficaz (porcentaje de crítico) 1
Bs B1
< 2 0,80 0,80 5,00 1,00 1,00
10,00 1,30 1,20 20,00 1,80 1,50 30,00 2,30 1,70 40,00 2,70 1,90 > 50 3,00 2,00
El coeficiente amortiguación debería estar basado en la interpolación lineal para valores de amortiguación eficaces además de aquellos dados
En general, se recomienda que el 5 % espectro de respuesta amortiguado esté usado para el diseño de rehabilitación de la mayor parte de edificios y sistemas estructurales. Las excepciones son como sigue. En general, se recomienda que el 5 % espectro de respuesta desalentado(debilitado,mojado) esté usado para el diseño de rehabilitación de la mayor parte de edificios y sistemas estructurales. Las excepciones son como sigue:
Para estructuras sin el revestimiento exterior una ración de amortiguación viscosa eficaz, β, del 2 % debería ser asumida. Para estructuras con diafragmas de madera y un gran número de particiones interiores y paredes enfadadas que interconectan los niveles de diafragma, una proporción de amortiguación viscosa eficaz, β, del 10 % puede ser asumida. Para estructuras rehabilitadas usando la tecnología de aislamiento sísmica o la tecnología de disipación de energía realzada, una proporción de amortiguación viscosa eficaz equivalente, β, debería ser calculada usando los procedimientos contenidos en el Capítulo 9. En el Capítulo 9 de las Pautas, los procedimientos analíticos para estructuras rehabilitadas usando el aislamiento sísmico y/o la tecnología de disipación de energía hacen la referencia específica a la evaluación de demandas de terremoto del BSE 2 y niveles de riesgo de terremoto de diseño especificados por el usuario. En aquel capítulo, los parámetros: SaM, SMS, SM1, se refieren respectivamente a el valor de los parámetros de aceleración de respuesta espectrales S
a, S
XS, y S
X1,
evaluado para el BSE 2 nivel de riesgo, y los parámetros Tristes, SDS, SD1 en el Capítulo 9, mandan respectivamente al valor de los parámetros de aceleración de respuesta espectrales Sa, SXS, y SX1, evaluado para el nivel de riesgo de terremoto de diseño especificado por el usuario.
2.6.2 Riesgo de Estremecimiento de Tierra
específico para el Sitio
Donde la caracterización de estremecimiento de tierra específica para el sitio está usada como la base del diseño de rehabilitación, la caracterización debe ser desarrollada de acuerdo con esta sección.
2.6.2.1 Espectro de Respuesta específico para el
Sitio
El desarrollo de espectros de respuesta específicos para el sitio debe estar basado en el geológico, seismologic, y características de suelo asociadas con el sitio específico. Los espectros de respuesta deberían ser desarrollados para una proporción de amortiguación viscosa equivalente del 5 %. Los espectros adicionales deberían ser desarrollados para otras proporciones de amortiguación apropiadas para el comportamiento estructural indicado, como hablado en la Sección 2.6.1.5. Cuando el 5 % se debilitó(mojó) el espectro específico para el sitio tiene amplitudes espectrales en el rango de período del mayor significado a la respuesta estructural que son menos del 70 por ciento de las amplitudes espectrales del Espectro de Respuesta General, una revisión de tercero independiente del espectro debería ser hecha por un individuo con la maestría en la evaluación del movimiento de tierra.
Ace
lera
ció
n d
e re
spu
esta
esp
ectr
al, S
a
Periodo, T
Cuando un espectro de respuesta específico para el sitio ha sido desarrollado y otras secciones de estas Pautas requieren valores para los parámetros de respuesta espectrales, S
XS,
SX1
, o T0, ellos pueden ser obtenidos de acuerdo con esto
sección. El valor del diseño aceleración de respuesta espectral en períodos cortos, SXS, debe ser tomado como la aceleración de respuesta obtenida del específico para el sitio el espectro en un período de 0.2 segundos, salvo que debería ser tomado como no menos del 90 % de la aceleración de respuesta máxima en cualquier período. A fin de obtener un valor para el diseño parámetro de aceleración de respuesta espectral SX1, una curva de la forma Sa = SX1/T debería ser gráficamente revestimiento en el espectro específico para el sitio tal en cualquier período, el valor de Sa obtenido de la curva es no menos del 90 % de lo que sería obtenido directamente del espectro. El valor de T0 será determinado de acuerdo con la Ecuación 2-11. O bien, los valores obtenidos de acuerdo con la Sección 2.6.1 pueden estar usados para todos estos parámetros.
2.6.2.2 Historias de Tiempo de aceleración
El Análisis de historia del Tiempo debe ser realizado sin menos de tres conjuntos de datos (dos componentes horizontales o, si el movimiento vertical es considerarse, dos componentes horizontales y un componente vertical) de historias de tiempo de movimiento de tierra apropiadas que deben ser seleccionadas y escaladas de no menos de tres acontecimientos registrados. Las historias de tiempo adecuado deben tener magnitud, distancias de falta, y mecanismos de la fuente que son consecuentes con aquellos que controlan el movimiento de tierra de terremoto de diseño. Donde tres apropiado registró conjuntos de datos de historia de tiempo groundmotion no son conjuntos de datos de historia de tiempo simulados disponibles, apropiados puede ser usado para arreglar el número total requerido. Para cada conjunto de datos, la raíz cuadrada de la suma de los cuadrados(las plazas) (SRSS) del 5 espectro específico para el sitio %-damped de los componentes horizontales escalados debe ser construida. Los conjuntos de datos deben ser escalados tal que el valor medio de los espectros SRSS no se caiga debajo de 1.4 veces el 5 espectro %-damped para el terremoto de diseño durante períodos entre segundos 0.2T y 1.5T segundos (donde T es el período fundamental del edificio). Donde tres vez los conjuntos de datos de historia están usados en el análisis de una estructura, el
valor máximo de cada parámetro de respuesta (p.ej, fuerza en un miembro, desplazamiento a un nivel específico) debe ser usado para determinar la admisibilidad de diseño. Donde siete o más vez los conjuntos de datos de historia son empleados, el valor medio de cada parámetro de respuesta puede ser usado para determinar la admisibilidad de diseño.
2.6.3 Zonas de Sismicidad
En estas Pautas, Sismicidad zonas son definidos como sigue.
2.6.3.1 Zonas de Sismicidad alta
Los edificios localizaron en sitios para cual el 10 año %/50, la aceleración de respuesta de período corto de diseño, S
XS, es igual a o mayor que 0.5g, o para que el 10
diseño de año %/50 una segunda aceleración de respuesta
de período, SX1
, es
igual a o mayor que 0.2g será considerado estar localizado dentro de zonas de Sismicidad alto.
2.6.3.2 Zonas de Sismicidad moderada
Los edificios localizaron en sitios para cual el 10 año %/50, la aceleración de respuesta de período corto de diseño, S
XS, es igual a o mayor que 0.167g, pero es menos
que 0.5g, o para que el 10 año %/50, intentan que una
segunda aceleración de respuesta de período, SX1
, sea igual a
o mayor que
Debe considerarse que 0.067g, pero menos que 0.2g está localizado dentro de zonas de Sismicidad moderado.
2.6.3.3 Zonas de Sismicidad baja
Los edificios localizaron en sitios que no están localizados dentro de zonas de alto o moderan Sismicidad, como definido en las Secciones 2.6.3.1 y 2.6.3.2, será considerado estar localizado dentro de zonas de Sismicidad bajo.
2.6.4 Otros Riesgos Sísmicos
En la adición para tierra el estremecimiento, los riesgos sísmicos pueden incluir el fracaso de tierra causado por ruptura de falta superficial, licuefacción, extensión lateral, asentamiento diferencial, y delizamiento. La inundación inducida por el terremoto, debido a tsunami, seiche, o el fracaso de una estructura que retiene la agua, también puede plantear un riesgo a una obra(a un terreno edificable). El proceso de rehabilitar un edificio debe estar basado en el entendimiento que el sitio no es expuesto a un riesgo inducido por el terremoto significativo que se desborda o fracaso de tierra, o el sitio puede ser estabilizado o protegido de tales riesgos a un coste que es incluido junto con los otros gastos de rehabilitación. El capítulo 4 describe, y
proporciona la dirección a evaluar y mitigar, estos y otros riesgos sísmicos locales y fuera de sitio.
2.7 Información de Contrucción los elementos estructurales y los componentes deben ser características de edificio de existencia pertinentes a su inclusión del rendimiento sísmica su configuración, y el tipo, detallamiento, fuerzas materiales, y condición de varios elementos estructurales y no estructurales, incluso fundaciones y su interconexiones ser determinado de acuerdo con esta sección. Los cálculos de proyecto deberían incluir la documentación de estas características en dibujos o fotografías, complementadas por el texto descriptivo apropiado. Las características existentes del edificio y sitio deberían ser obtenidas de las fuentes siguientes, como apropiadas: Observación de condiciones expuestas y configuración de documentos de construcción disponibles, análisis técnicos, informes, suelo borings y registros de prueba, historias de mantenimiento, y la literatura de los fabricantes y datos de prueba estándares de referencia y códigos a partir del período de construcción como citado en Capítulos 5 a 8 Examen destructivo y no destructivo y pruebas de componentes de edificio seleccionados Entrevistas con edificio de dueños, arrendatarios, gerentes, el arquitecto original e ingeniero, contratista (s), y el edificio local oficial. Como mínimo, al menos una visita de sitio debería ser realizada para obtener la información detallada en cuanto al edificio de configuración y condición, sitio y condiciones geotecnicas y cualquier cuestión relacionada con estructuras adyacentes, y confirmar que los documentos de construcción disponibles son generalmente representativos de condiciones existentes. Si el edificio es una estructura histórica, también es importante identificar las posiciones de aspectos históricamente significativos y tela. El cuidado debería ser tomado en el diseño y proceso de investigación para minimizar el impacto de trabajo en estos aspectos. Refiérase al Secretario de los Estándares del Interior para el Tratamiento de Propiedades Históricas como es hablado en el Capítulo 1.
2.7.1 Edificio de Configuración
El como - la configuración de edificio construida consiste en el tipo y el arreglo de elementos estructurales existentes y componentes que forman la gravedad - y sistemas laterales-load resisting, y los componentes no estructurales. identificado y clasificado como primario o como secundario, usando los criterios descritos en la Sección 2.3, con cualquier carencia estructural que potencialmente afecta el rendimiento sísmico también se identificó.
Es importante, en la identificación de la configuración de edificio, para explicar(representar) tanto los elementos intencionados que resisten a la carga como componentes y los elementos eficaces y componentes. Los sistemas eficaces que resisten a la carga pueden incluir elementos estructurales que se conforman el código de construcción, elementos estructurales no conformes, y aquellos elementos no estructurales que realmente participan en la resistencia a gravedad, gravedad lateral, o combinada y cargas laterales, si ellos fueron queridos para hacer así por los diseñadores originales. Los pasos de carga existentes deberían ser identificados, considerando los efectos de cualquier modificación (p.ej, adiciones, modificaciones, rehabilitación, degradación) desde la construcción original. Las discontinuidades potenciales y los enlaces débiles también deberían ser identificados, así como irregularidades que pueden tener un efecto perjudicial en la respuesta del edificio a demandas laterales. FEMA 178 (BSSC, 1992) ofrece la dirección para estos aspectos de construir la evaluación.
2.7.2 Propiedades Componentes
El análisis estructural significativo del comportamiento sísmico probable de un edificio y el diseño confiable de medidas de rehabilitación requieren el entendimiento bueno de los componentes existentes (p.ej, viga , columnas, diafragmas), su interconexión, y sus propiedades materiales (fuerza, deformabilidad, y dureza). La fuerza y la capacidad de deformación de componentes existentes deberían ser computadas, como indicado en los Capítulos 4 a 9 y 11, basados en propiedades materiales sacadas y detallaron el conocimiento componente. Las fuerzas de acción componentes existentes deben ser determinadas con dos objetivos básicos: permitir a cálculo de su capacidad de entregar carga a otros elementos y componentes, y permitir a determinación de su capacidad de resistir a fuerzas y deformaciones. La capacidad de deformación componente debe ser calculada para permitir validación del elemento total y deformaciones de edificio y su admisibilidad para los Objetivos de Rehabilitación seleccionados. En general, las capacidades componentes son calculadas como “valores esperados” que explican las fuerzas materiales medias así como los efectos probables de endurecimiento de tensión y/o degradación. La excepción a esto es el cálculo de fuerzas usadas para evaluar la suficiencia de acciones de fuerza componentes con poca ductilidad inherente (comportamientos controlados por la fuerza). Para estas evaluaciones, el tener en cuenta las estimaciones de fuerza inferior y atado la variación posible en el material son fuerzas usados para la determinación de la capacidad. La dirección
en como obtener estos valores esperados e inferiores y atados es proporcionada en Capítulos 5 a 8 para los materiales estructurales comúnmente usados y sistemas. El conocimiento de la configuración componente existente, la calidad de construcción, estado físico, e interconexión a otros componentes estructurales son necesarios para computar capacidades de deformación y fuerza. Este conocimiento debería ser obtenido por revisiones visuales de condición, pruebas destructivas y no destructivas, y medida de campana de dimensiones, como apropiado. Incluso con un esfuerzo exhaustivo de maximizar el conocimiento, la incertidumbre permanecerá en cuanto a la validez de fuerza componente computada y capacidades de deformación. Para explicar(representar) esta incertidumbre, un factor de conocimiento, κ, es utilizado en las evaluaciones de capacidad. Dos valores posibles existen para κ, basado en la fiabilidad del conocimiento disponible — clasificado como mínimo o como completo. Cuando sólo un nivel mínimo del conocimiento está disponible, un valor de • de 0.75 debe ser incluido en capacidad componente y análisis de deformación. Las características siguientes representan el nivel apropiado mínimo del esfuerzo en la ganancia del conocimiento de la configuración estructural: Los archivos de la construcción original y cualquier modificación, incluso dibujos estructurales y arquitectónicos, están generalmente disponibles. En ausencia de dibujos estructurales, un juego de dibujos de registro y/o esbozos está preparado, documentando tanto gravedad como sistemas laterales. Una revisión de condición visual es realizada en los elementos primarios accesibles y componentes, con la verificación que el tamaño, la posición, y la conexión de estos elementos son como indicados en la documentación disponible. Un programa limitado de pruebas de lugar es realizado, como indicado en Capítulos 5 a 8, para cuantificar las propiedades materiales, condición componente, y dimensiones de elementos primarios representativos con el requisito de los efectos de cualquier empeoramiento observable. O bien, los valores por defecto proporcionados en Capítulos 5 a 8 son utilizados para fuerzas materiales, teniendo la condición observada en cuenta de estos materiales; si la variación significativa es encontrada en la condición o como - las propiedades probadas de los materiales, deberían dar la consideración a la agrupación de aquellos componentes con condición similar o propiedades de modo que el coeficiente de variación dentro de un grupo no exceda el 30 %. El conocimiento de cualquier interés(preocupación) relacionado con el sitio — como la palpitación de estructuras vecinas, efectos de la pared del partido, y
suelo o problemas geológicos incluso riesgos de tiene licuefacción sido ganado por encuestas de mercado e investigación. Los · fundación Específica - e intereses(y preocupaciones) relacionados con el material citados en Capítulos 4 a 8, como aplicable, han sido examinados, y el conocimiento de su influencia en el edificio del rendimiento ha sido ganado. Un valor de • de 1.0 puede estar usado donde el conocimiento completo y el entendimiento de la configuración componente han sido obtenidos. El conocimiento completo puede ser asumido cuando todos los factores siguientes existen: Los archivos de construcción originales, incluso dibujos y especificaciones, así como cualesquiera datos de modificación de postconstrucción, están disponibles y explícitamente representan como - condiciones construidas. Donde tales documentos no están disponibles, los dibujos y los esbozos son desarrollados basados en revisiones detalladas de los elementos estructurales primarios. Tales revisiones incluyen la investigación destructiva y/o no destructiva como requerido para determinar el tamaño, número, colocación, y tipo de artículos obscurecidos, como cerrojos y barras que refuerzan. Además, la documentación es desarrollada para elementos secundarios representativos. Las pruebas de lugar extensas son realizadas como indicado en Capítulos 4 a 8 para cuantificar propiedades materiales, y condiciones componentes y dimensiones o los archivos de los resultados de pruebas de garantía de calidad construidas durante pruebas están disponibles. Los coeficientes de la variabilidad para resultados de prueba de fuerza materiales son menos del 20 %, o los componentes son agrupados y las pruebas adicionales son realizadas tal que los resultados de prueba de fuerza materiales para cada grupo tengan coeficientes de la variación dentro de este límite. Conocimiento de cualquier interés(preocupación) relacionado con el sitio — como palpitación de estructuras vecinas, efectos de la pared del partido, y suelo o problemas geológicos incluso los riesgos de tienen licuefacción sidos ganado de revisión visual cuidadosa y esfuerzos de investigación. función Específica e intereses relacionados con el material citados en Capítulos 4 a 8, como aplicable, han sido examinados y el conocimiento de su influencia en el edificio del rendimiento ha sido ganado. Siempre que práctico, la investigación debería ser suficientemente cuidadosa para permitir el uso de un valor solo de • para todos los componentes de edificio y elementos. Si las circunstancias atenuantes previenen el uso de un valor de • común para ciertos componentes, valores de • múltiples
deberían estar usados en el análisis, como apropiados para el conocimiento disponible de los componentes individuales. Cuando un procedimiento de análisis no lineal es empleado, el nivel de investigación debería ser suficiente para permitir el conocimiento completo de la estructura (κ = 1.0).
2.7.3 Caracterización de sitio e Información
Geotecnica
Los datos en condiciones superficiales y subsuperficiales en el sitio, incluso la configuración de fundaciones, deben ser obtenidos para el uso en el edificio de análisis. Los datos deben ser obtenidos de documentos existentes, reconocimiento de sitio visual, o un programa de la investigación subsuperficial. De ser adecuado geotechnical datos no están disponibles de investigaciones anteriores, un programa de la investigación subsuperficial específica para el sitio debería ser considerado para sitios en áreas sujetas a licuefacción, extensión lateral, o delizamiento, y para todos los edificios con un Objetivo de Rehabilitación Realzado. Las pautas adicionales para caracterización de sitio e investigación subsuperficial están contenidas en el Capítulo 4. Un reconocimiento de sitio siempre debería ser realizado. En el curso de este reconocimiento, los desacuerdos de los dibujos de edificio deberían ser notados. Tales desacuerdos podrían incluir modificaciones de fundación que no son mostradas en la documentación existente. El desarrollo fuera de sitio que debería ser notado podría incluir edificios o actividades de clasificación que pueden imponer una carga o reducir el nivel del apoyo lateral a la estructura. Los indicadores del rendimiento de fundación pobre — como asentamientos de losas del suelo, fundaciones o aceras, sugiriendo la fatiga que podría afectar el rendimiento de edificio durante un futuro deben terremoto ser notados.
2.7.4 Edificios adyacentes
Los datos deberían ser coleccionados en la configuración de estructuras adyacentes cuando tales estructuras tienen el potencial para influir en el rendimiento sísmico del edificio rehabilitado. Los datos coleccionados deberían ser suficientes para permitir el análisis de las cuestiones(emisiones) de interacción potenciales identificadas abajo, como aplicable. En algunos casos, puede no ser posible obtener la información adecuada en estructuras adyacentes para permitir una evaluación significativa. En tales casos, el dueño debería ser notificado de las consecuencias potenciales de estas interacciones. 2.7.4.1 Edificio de Palpitación
Los datos en estructuras adyacentes deberían ser coleccionados para permitir la investigación de los efectos potenciales de construir la palpitación siempre que el lado de la estructura adyacente esté localizado más cercano al edificio que el 4 % de la altura de edificio encima del grado(de la clase) en la posición de impactos potenciales. El edificio de la palpitación puede cambiar la respuesta básica del edificio para tierra el movimiento, e impartir cargas de inercia adicionales y energía al edificio de la estructura adyacente. Del interés(De la preocupación) particular es el potencial para el daño local extremo a elementos estructurales en las zonas de impacto. (Ver la Sección el 2.11.10.)
2.7.4.2 Condición de Elemento compartida
Los datos deberían ser coleccionados en todas las estructuras adyacentes que comparten elementos en común con el edificio. Los edificios que comparten elementos comunes, como paredes del partido, tienen varios problemas potenciales. Si los edificios intentan moverse independientemente, un edificio puede separar el elemento compartido del otro, causando un colapso parcial. Si los edificios se comportan como una unidad integral, las cargas de masas y de inercia adicionales de una estructura pueden causar demandas extremas en el sistema de resistencia de la fuerza lateral del otro. (Ver la Sección 2.11.9.)
2.7.4.3 Riesgos de Estructura Adyacente
Los datos deberían ser coleccionados en todas las estructuras que tienen el potencial para dañar el edificio con escombros decrecientes, u otros riesgos físicos inducidos por el terremoto, como salida química agresiva, fuego(incendio), o explosión. Deberían dar la consideración al endurecimiento de aquellas partes del edificio que puede ser afectado por escombros u otros riesgos de estructuras adyacentes. Donde la Ocupación Inmediata del edificio es deseada, y el ingreso al edificio puede ser perjudicado por tales riesgos, deberían dar la consideración al aseguramiento apropiadamente resistente acceso al edificio. La información suficiente debe ser coleccionada en estructuras adyacentes para permitir la evaluación preliminar de la probabilidad y la naturaleza de riesgos, como escombros decrecientes potenciales, incendio, y presiones de ráfaga. Evaluaciones similares a aquellos en FEMA 154, Proteger Visual Rápido de Edificios para Riesgos Sísmicos: una Guía (ATC, 1988), debería ser adecuado para este fin.
2.8 Métodos de rehabilitación El alcance de construir modificaciones estructurales y modificaciones redestinadas encontrar(cumplir) el Objetivo de Rehabilitación seleccionado debe ser
determinado de acuerdo con uno de los métodos descritos en esta sección. Además, la rehabilitación de edificios históricos debería ser con cuidado considerada de acuerdo con la discusión en el Capítulo 1.
2.8.1 Método simplificado El Método Simplificado tiene el diseño en cuenta de construir medidas de rehabilitación sin requerir análisis de la respuesta del edificio entero a riesgos de terremoto. Este método no es aplicable a todos los edificios y sólo puede estar usado para conseguir Objetivos de Rehabilitación Limitados (la Sección 2.4.3). El Método Simplificado puede ser usado para conseguir un Objetivo de Rehabilitación que consiste en el Nivel de Rendimiento de Seguridad de Vida (3-c) para un BSE 1 terremoto para edificios que cumplen todas las condiciones siguientes: El edificio se conforma con uno de los Tipos de Edificio de Modelo indicados en la Tabla 10-1, así como todas las limitaciones indicadas en aquella tabla en cuanto al número de pisos, regularidad, y zona sísmica; y Una evaluación completa del edificio es realizada de acuerdo con FEMA 178 (BSSC, 1992), y todas las carencias identificadas en aquella evaluación son dirigidas por los Métodos de Rehabilitación Simplificados seleccionados. Cualquier edificio puede ser parcialmente rehabilitado para conseguir un Objetivo de Rehabilitación Limitado utilización del Método Simplificado, sujeto a las limitaciones de la Sección 2.4.3. El Método Simplificado no puede estar usado para edificios queridos para encontrar(cumplir) el BSO o cualquier Objetivo de Rehabilitación Realzado. Para aquellos edificios y otros edificios que no encuentran(cumplen) las limitaciones para el Método Simplificado, el Método Sistemático debe estar usado.
2.8.2 Método Sistemático La rehabilitación programa para edificios y objetivos que no tienen derecho a la Rehabilitación Simplificada bajo la Sección 2.8.1 será diseñado de acuerdo con esta sección. El acercamiento básico debe incluir lo siguiente: La estructura debe ser analizada para determinar si es suficiente cumplir el Objetivo (s) de Rehabilitación seleccionado y, si no es adecuado, para identificar carencias específicas. Si los análisis iniciales indican que los elementos claves o los componentes de la estructura no cumplen los criterios de aceptación, puede ser posible demostrar la admisibilidad usando procedimientos analíticos más detallados y exactos. La sección 2.9 proporciona la información en procedimientos analíticos alternativos que pueden estar usados. Una o varias estrategias de rehabilitación deben ser desarrolladas para dirigirse a las carencias
identificadas en la evaluación preliminar. Las estrategias de rehabilitación alternativas son presentadas en la Sección 2.10. Un diseño de rehabilitación preliminar debe ser desarrollado que es consecuente con la estrategia de rehabilitación. La estructura y las medidas de rehabilitación preliminares deben ser analizadas para determinar si la estructura rehabilitada será adecuada para cumplir el Objetivo (s) de Rehabilitación seleccionado. El proceso debe ser repetido como requerido hasta que una solución de diseño sea obtenida que cumple el Objetivo (s) de Rehabilitación seleccionado, como determinado por el análisis.
2.9 Procedimientos de análisis Un análisis de la estructura debe ser conducido para determinar la distribución de fuerzas y deformaciones inducidas en la estructura por el estremecimiento de tierra de diseño y otros riesgos sísmicos que corresponden al Objetivo (s) de Rehabilitación seleccionado. El análisis debe dirigirse a las demandas sísmicas y la capacidad de resistir a estas demandas de todos los elementos en la estructura que tampoco: Son esenciales para la estabilidad lateral de la
estructura (elementos primarios); o Son esenciales para la integridad vertical que
lleva la carga del edificio; o Son por otra parte críticos a la reunión del
Objetivo de Rehabilitación y podrían ser sujetos de dañar a consecuencia de la respuesta del edificio a los riesgos de terremoto. El procedimiento de análisis debe consistir en uno de lo siguiente:
análisis Lineal, de acuerdo con la Sección 3.3, incluso el Procedimiento Estático Lineal (LSP) (ver la Sección 3.3.1), y el Procedimiento Dinámico Lineal (LDP) (ver la Sección 3.3.2), incluso:
Análisis de Espectro de Respuesta (ver la Sección 3.3.2.2C), y
Análisis de historia del Tiempo Lineal (ver la Sección 3.3.2.2da), o
Análisis no lineal, de acuerdo con la Sección 3.3, incluso Procedimiento Estático No lineal (NSP) en la Sección 3.3.3 y Procedimiento Dinámico No lineal (NDP) en la Sección 3.3.4, o
Análisis racional alternativo Dan limitaciones en cuanto al uso de estos
procedimientos en Secciones 2.9.1, 2.9.2, y 2.9.3. Los criterios solían determinar si los resultados de un análisis indican que hablan del rendimiento aceptable para el edificio en la Sección 2.9.4.
2.9.1 Procedimientos lineales Los procedimientos lineales pueden estar usados para cualquiera de las estrategias de rehabilitación contenidas en la Sección 2.10 excepto aquellas estrategias que incorporan el uso de sistemas de
disipación de energía suplementales y algunos tipos de sistemas de aislamiento sísmicos. Para los procedimientos de análisis específicos aplicables a estas estrategias de rehabilitación, refiérase al Capítulo 9. Los resultados de los procedimientos lineales pueden ser muy inexactos cuando aplicado a edificios con sistemas estructurales muy irregulares, a menos que el edificio sea capaz de responder al terremoto (s) de diseño en una manera casi elástica. Por lo tanto, los procedimientos lineales no deberían estar usados para edificios muy irregulares, a menos que a menos que las demandas de ductilidad de terremoto en el edificio sean apropiadamente bajas.
2.9.1.1 Método de Determinar Aplicabilidad de Procedimientos Lineales La metodología indicada en esta sección puede ser usada para determinar si un edificio puede ser analizado con la exactitud suficiente por procedimientos lineales. El acercamiento básico debe realizar un análisis lineal usando las cargas definidas en la una o la otra Sección 3.3.1 o 3.3.2 y luego examinar los resultados de este análisis para identificar la magnitud y la uniformidad de la distribución de demandas inelásticas en varios componentes de los elementos de resistencia de la fuerza lateral primarios. La magnitud y la distribución de demandas inelásticas son indicadas por proporciones de capacidad de la demanda (DCRs), como definido abajo. Note que estos DCRs no son usados para determinar la admisibilidad del comportamiento componente. La suficiencia de componentes estructurales y elementos debe ser evaluada usando los procedimientos contenidos en el Capítulo 3, juntos con la aceptación que los criterios proporcionan en Capítulos 4 a 8. DCRs sólo están usados para determinar la regularidad de una estructura. Hay que notar que para estructuras complejas, como edificios con paredes de corte perforadas, puede ser más fácil usar uno de los procedimientos no lineales que asegurar que el edificio tiene la regularidad suficiente para permitir el uso de procedimientos lineales. DCRs para existencia y componentes de edificio añadidos debe ser computado de acuerdo con la ecuación:
donde: QUD = La fuerza contó de acuerdo con La sección 3.4, debido a la gravedad y cargas de terremoto de la Sección 3.3 QCE = fuerza Esperada del componente o elemento, calculado de acuerdo con Capítulos 5 a 8. DCRs debería ser estimado para cada acción de control (como la fuerza axial, momento, corte) de cada componente. Si todo el se espera que el control computado DCRs para un componente son menos
que o iguales a 1.0, entonces el componente responda elastically al estremecimiento de tierra de terremoto evaluado. Si uno o varios de DCRs computados para un componente son mayores que 1.0, entonces se espera que el componente responda inelastically al estremecimiento de tierra de terremoto. DCR más grande calculado para un componente dado define la acción crítica para el componente, es decir, el modo en el cual el componente producirá primero, o fallará. Este DCR es llamado DCR componente crítico. Si un elemento es formado de componentes múltiples, entonces el componente con el más grande computó DCR es el componente crítico para el elemento, es decir, esto será el primer componente en el elemento para producir, o fallar. DCR más grande para cualquier componente en un elemento en un piso particular es llamado el elemento crítico DCR en aquel piso. Si los DCRs computados para todas las acciones críticas (fuerza axial, momento, corte) de todos los componentes (como vigas, columnas, embarcaderos de la pared, tirantes, y conexiones) de los elementos primarios son menos de 2.0, entonces los procedimientos lineales son aplicables, sin tener en cuenta consideraciones de la regularidad. Si unos computaran DCRs exceden 2.0, entonces los procedimientos lineales no deberían estar usados si cualquiera de lo siguiente se aplica: • hay una discontinuidad en el plano en cualquier elemento primario del sistema de resistencia de la fuerza lateral. En discontinuidades planas ocurren siempre que un lateral - el elemento de resistencia de fuerza esté presente en un piso, pero no siga, o sea balanceado, en el piso inmediatamente abajo. La cifra(figura) 2-2 representa tal condición. Esta limitación no tiene que aplicarse si el coeficiente J en la Ecuación 3-15 es tomado como 1.0
• hay una discontinuidad del plano en cualquier elemento primario del sistema de resistencia de la fuerza lateral. Una discontinuidad del plano existe cuando un elemento en un piso es balanceado con relación a la continuación de aquel elemento en un piso adyacente, como representado en la Cifra(Figura) 2-3. Esta limitación no tiene que
aplicarse si el coeficiente J en la Ecuación 3-15 es tomado como 1.0.
Hay un de irregularidad de piso débil severa prestentr en cualquier piso en cualquier dirección del edificio. Puede juzgarse que una irregularidad de piso débil severa existe si la proporción del corte medio DCR para algún piso a esto para un piso adyacente en la misma dirección excede el 125 %. DCR medio para un piso puede ser calculado por la ecuación:
DCR = DCR medio para el piso DCRi = acción Crítica DCR para elemento i Vi = fuerza de corte lateral deliberada Total en un elemento i debido a la respuesta de terremoto, suponiendo que la estructura permanezca elástica n = Número total de elementos en el piso Para edificios con diafragmas flexibles, cada línea del encuadrado debería ser independientemente evaluada. • hay una irregularidad de fuerza torsional severo presente en cualquier piso. Puede juzgarse que una irregularidad de fuerza torsional severa existe en un piso cuando el diafragma encima del piso no es flexible y la proporción del elemento crítico DCRs para elementos primarios en un lado del centro de resistencia en una dirección dada para un piso, a aquellos al otro lado del centro de resistencia para el piso, excede 1.5. Si las pautas encima indican que un procedimiento lineal es aplicable, entonces el LSP o el LDP pueden estar usados, a menos que uno o varios de lo siguiente se apliquen, en cuyo caso el LSP no debería estar usado: • La altura de edificio excede 100 pies. • La proporción de la dimensión horizontal del edificio en cualquier piso a la dimensión correspondiente en un piso adyacente excede 1.4 (excluyendo áticos). • Se encuentra que el edificio tiene una irregularidad de rigidez torsional severa en cualquier piso. Puede juzgarse que una irregularidad de rigidez torsional severa existe en un piso si el diafragma encima del piso no es flexible y los resultados del análisis indican que el movimiento a
lo largo de cualquier lado de la estructura es más del 150 % del movimiento de piso medio. • Se encuentra que el edificio tiene una masa vertical severa o irregularidad de rigidez. Puede juzgarse que una masa vertical severa o la irregularidad de rigidez existe cuando el movimiento medio en cualquier piso (excepto áticos) excede el del piso encima o abajo en más del 150 %. • El edificio tiene un sistema lateral-forceresisting no ortogonal.
2.9.2 Procedimientos no lineales Los Procedimientos de Análisis No lineales pueden estar usados para cualquiera de las estrategias de rehabilitación contenidas en la Sección 2.10. Los procedimientos no lineales son sobre todo recomendados para el análisis de edificios que tienen irregularidades como identificado en la Sección 2.9.1.1. El NSP es principalmente conveniente para edificios sin la respuesta de modo más alto significativa. El NDP es conveniente para cualquier estructura, sujeto a las limitaciones en la Sección 2.9.2.2.
2.9.2.1 Procedimiento Estático no lineal (NSP) El NSP puede estar usado para cualquier estructura y cualquier Objetivo de Rehabilitación, con las excepciones siguientes y limitaciones. • El NSP no debería estar usado para estructuras en las cuales los efectos de modo más altos son significativos, a menos que una evaluación LDP también sea realizada. Para determinar si los modos más altos son significativos, un análisis de espectro de respuesta modal debería ser realizado para la estructura usando modos suficientes para capturar la participación de masas del 90 %, y un segundo análisis de espectro de respuesta debería ser realizado considerando sólo la primera participación de modo. Los efectos de modo más altos deberían ser considerados significativos si el corte en algún piso calculado del análisis modal considerando todos los modos requeridos obtener participación de masas del 90 % excede el 130 % del corte de piso correspondiente que resulta del análisis considerando sólo la primera respuesta de modo. Cuando un LDP es realizado para complementar un NSP para una estructura con efectos de modo más altos significativos, los valores de criterios de aceptación para acciones controladas por la deformación (m de valores), proporcionado en Capítulos 5 a 9, pueden ser aumentados por un factor de 1.33. • El NSP no debería estar usado a menos que el conocimiento completo de la estructura haya sido obtenido, como indicado en la Sección 2.7.2.
2.9.2.2 Procedimiento Dinámico no lineal (NDP) El NDP puede estar usado para cualquier estructura y cualquier Objetivo de Rehabilitación, con las excepciones siguientes y limitaciones.
• El NDP no es recomendado para el uso con estructuras de pórtico de madera. • El NDP no debería ser utilizado a menos que el conocimiento completo de la estructura haya sido obtenido, como indicado en la Sección 2.7.2. • El análisis y el diseño deberían ser sujetos de examinar por un ingeniero de profesional de tercero independiente con la experiencia sustancial en diseño sísmico y procedimientos no lineales.
2.9.3 Análisis Racional Alternativo Nada en las Pautas debería ser interpretado como la prevención del uso de cualquier procedimiento de análisis alternativo que está racional y basado en principios fundamentales de mecánica técnica y dinámica. Tales análisis alternativos no deberían adoptar el criterios de aceptación contenidos en las Pautas sin revisión cuidadosa en cuanto a su aplicabilidad. Todos los proyectos usando procedimientos de análisis racionales alternativos deberían ser sujetos de examinar por un ingeniero de profesional de tercero independiente con la experiencia sustancial en el diseño sísmico.
2.9.4 Criterios de aceptación Los Procedimientos de Análisis indican la respuesta del edificio al terremoto (s) de diseño y las fuerzas y deformaciones impuestas a varios componentes, así como demandas de movimiento globales en la estructura. Cuando LSP o el análisis LDP son realizados, la admisibilidad del comportamiento componente es evaluada para cada una de varias acciones del componente usando la Ecuación 3-18 para acciones (controladas por la deformación) dúctiles y Ecuación 3-19 para acciones (controladas por la fuerza) no dúctiles. La cifra(figura) 2-4 indica curvas de deformación de la fuerza idealizadas típicas para varios tipos de acciones componentes. El tipo 1 curva es representativo del comportamiento dúctil típico. Es caracterizado por un rango elástico (señale 0 para señalar 1 en la curva), seguido de un rango plástico (señala 1 a 3)
que puede incluir el endurecimiento de tensión o el debilitamiento (señala 1 a 2), y un rango degradado por la fuerza (señala 2 a 3) en que la fuerza residual que puede ser resistida es considerablemente menos que la fuerza máxima, pero todavía sustancial. Los criterios de aceptación para elementos primarios que exponen este comportamiento son típicamente dentro de los rangos elásticos o plásticos entre puntos 1 y 2, según el Nivel de Rendimiento. Los criterios de aceptación para elementos secundarios pueden ser dentro de cualquiera de los rangos. Las acciones componentes primarias que exponen este comportamiento se consideran controladas por la deformación si el rango que endurece la tensión o ablanda la tensión es e> suficientemente grande 2g; por otra parte, ellos se consideran forcecontrolled. Se considera típicamente que acciones componentes secundarias que exponen este comportamiento son controladas por la deformación. El tipo 2 curva es representativo de otro tipo del comportamiento dúctil. Es caracterizado por un rango elástico y un rango plástico, seguido de una pérdida rápida y completa de la fuerza. Si el rango plástico es suficientemente grande (e ≥ 2g), este comportamiento es clasificado como deformationcontrolled. Por otra parte es clasificado como forcecontrolled. Los criterios de aceptación para componentes primarios y secundarios que exponen este comportamiento serán dentro de los rangos elásticos o plásticos, según el nivel de rendimiento. El tipo 3 curva es representativo de un comportamiento frágil o no dúctil. Es caracterizado por un rango elástico, seguido de una pérdida rápida y completa de la fuerza. La demostración de acciones componente este comportamiento siempre es clasificada como controlado por la fuerza. Los criterios de aceptación para componentes primarios y secundarios que exponen este comportamiento siempre son dentro del rango elástico.
Figure2-5 muestra una fuerza idealizada contra la curva de deformación que está usada en todas partes de las Pautas para especificar criterios de
aceptación para el componente controlado por la deformación y acciones de elemento para cualquiera de los cuatro tipos básicos de materiales. La
respuesta lineal es representada entre el punto un (componente descargado) y un rendimiento eficaz señalan B. La cuesta de B a C es típicamente un pequeño porcentaje (el 0-10 %) de la cuesta elástica, y es incluida para representar fenómenos, como el endurecimiento de tensión. El C tiene una ordenada que representa la fuerza del componente, y una abscisa valora igual a la deformación en la cual la degradación de fuerza significativa comienza (CD de línea). Más allá del punto D, el componente responde con la fuerza considerablemente reducida para señalar E. En deformaciones mayores que el punto E, la fuerza componente es esencialmente el cero. En Figure2-4, Qy representa la fuerza de rendimiento del componente. En una verdadera estructura, la fuerza de rendimiento de elementos individuales que parecen similares realmente tendrá un poco de variación. Esto es debido a la variabilidad inherente en la fuerza material que comprende los elementos individuales así como diferencias en habilidad y estado físico. Evaluando el comportamiento de componentes controlados por la deformación, la fuerza esperada, QCE, más bien que la fuerza de rendimiento Qy está usado. QCE es definido como el valor medio de la resistencia al nivel de deformación esperado, e incluye la consideración de la variabilidad hablada encima así como fenómenos, como endurecimiento de tensión y desarrollo de sección plástico. Evaluando el comportamiento de componentes controlados por la fuerza, una estimación atada inferior de la fuerza componente, QCL, se considera. QCL es según las estadísticas definido como el medio menos una desviación estándar de las fuerzas de rendimiento Qy para una población de componentes similares. Para algunos componentes es conveniente prescribir criterios de aceptación en términos de deformación (p.ej, q o D), mientras para otros es más conveniente dar criterios en términos de proporciones de deformación. Para alojar esto, dos tipos de la fuerza idealizada contra curvas de deformación están usados en las Pautas como ilustrado en Figuras 2-5 (a) (y b). La figura 2-5 (a) espectáculos normalizó la fuerza (Q/QCE) contra la deformación (q o D) y los parámetros a, b, y c. La figura 2-5 (b) espectáculos normalizó la fuerza (Q/QCE) contra la proporción de deformación (q/qy, D/Dy, o D/h) y los parámetros d, e, y c. Dan rigideces elásticas y los valores para los parámetros a, b, c, d, y e que puede estar usado para modelar componentes en capitulo 5 a 8.
La figura 2-5 (c) gráficamente muestra la proporción de deformación o deformación aproximada, con relación a la fuerza idealizada contra la curva de deformación, lo que es juzgado aceptable en las Pautas para Primario (P) y componentes (S) Secundarios para la Ocupación Inmediata (IO), Seguridad de Vida (LS), y Prevención de Colapso (CP) Niveles de Rendimiento. Dan valores numéricos de las deformaciones aceptables o proporciones de deformación en Capítulos 5 a 8 para todos los tipos de componentes y elementos. Si los procedimientos no lineales están usados, las capacidades componentes consisten en demandas de deformación inelásticas permisibles de componentes controlados por la deformación, y de demandas de fuerza permisibles de componentes controlados por la fuerza. Si los procedimientos lineales están usados, las capacidades son definidas como el producto de factores m y fuerzas esperadas QCE para componentes controlados por la deformación y cuando la fuerza permisible exige por componentes de control de fuerza. Las tablas 2-16 y 2-17 resumen estas capacidades. En esta tabla, el • es el factor basado en conocimientos definido en la Sección 2.7.2, y • es la desviación estándar de las fuerzas materiales. Las pautas detalladas del cálculo de fuerza componente individual y capacidades de deformación pueden ser encontradas en los capítulos de materiales individuales como sigue: El capítulo de las fundaciones 4
Los elementos y los componentes formados del
Capítulo de hierro 5 de molde o acero
Los elementos y los componentes formados del
Capítulo concreto 6 reforzado
Los elementos y los componentes formados del
capítulo de la Mampostería 7 reforzado o no
reforzado
Los elementos y los componentes formados de la
madera, encienda(ilumine) clavos metálicos,
yeso, o enyese el capítulo de los Productos 8
Sistemas de aislamiento sísmicos y el capítulo de
los Sistemas 9 de disipación de energía
No estructural (arquitectónico, mecánico, y
eléctrico) el capítulo de los Componentes 11
Elementos y componentes que comprenden
combinaciones de los cubiertos de los materiales
en los capítulos asociado.
Tabla 2-17 Cálculo de Acción Componente Procedimientos no lineales por la Capacidad Parámetro de la Deformación Controlado controlado por la Fuerza Note: la reducción(disminución) de capacidad (φ) factores es típicamente tomada como la unidad en la evaluación de capacidades. Los criterios de aceptación para elementos y los componentes para los cuales los criterios no son presentados en las Pautas deben ser determinados
2.10 Estrategias de Rehabilitación La rehabilitación de edificios puede ser conseguida por una o varias de las estrategias indicadas en esta sección. Aunque no expresamente requerido por cualquiera de las estrategias, seamuy beneficioso para el sistema de resistencia de la fuerza lateral del edificio rehabilitado para tener un nivel apropiado del despido, de modo que cualquier fracaso localizado de unos elementos del sistema no cause el colapso local o una inestabilidad. Esto debería ser considerado desarrollando diseños de rehabilitación.
2.10.1 Modificación local de Componentes
Algunos edificios existentes tienen la fuerza sustancial y la rigidez; sin embargo, algunos de sus componentes no tienen la fuerza adecuada, la dureza, o la capacidad de deformación de satisfacer los Objetivos de Rehabilitación. Una estrategia apropiada para tales estructuras puede ser de realizar modificaciones locales de aquellos componentes que son inadecuados, reteniendo la configuración básica del sistema de resistencia de la fuerza lateral del edificio. Las modificaciones locales que pueden considerarse incluyen la mejora de conectividad componente, fuerza componente, y/o capacidad de deformación componente. Esta estrategia tiende a ser el acercamiento más económico a la rehabilitación cuando sólo algunos de los componentes del edificio son inadecuados. El refuerzo local permite que uno o varios elementos understrength o conexiones resistan a las demandas de fuerza preditas por el análisis, sin afectar la respuesta total de la estructura. Esto podría incluir medidas, como la tapa(cobertura) que platea viga de acero o columnas, o añade el revestimiento de contrachapado a un diafragma de madera existente. Tales medidas aumentan la fuerza del elemento o componente y permiten que esto resista a más fuerza de earthquakeinduced antes del inicio del daño. Las medidas correctivas locales que mejoran la capacidad de deformación o la ductilidad de un componente permiten que esto resista a niveles de deformación grandes con cantidades(sumas) reducidas del daño, sin aumentar necesariamente la fuerza. Una tal medida es la colocación de una chaqueta de confinamiento alrededor de una columna de hormigón armado para mejorar su capacidad de deformar sin desprendimiento o empalmes de refuerzo degradantes. Otra medida es la reducción(disminución) del corte transversal de componentes estructurales seleccionados para aumentar su flexibilidad y capacidad de desplazamiento de respuesta.
2.10.2 Retiro o Disminución de Irregularidades
Existentes y Discontinuidades
La rigidez, la masa, y las irregularidades de fuerza son causas comunes del rendimiento de terremoto indeseable. Examinando los resultados de un análisis lineal, las irregularidades pueden ser descubiertas examinando la distribución de desplazamientos estructurales y DCRs. Examinando los resultados de un análisis no lineal, las irregularidades pueden ser descubiertas examinando la distribución de desplazamientos estructurales y demandas de deformación inelásticas. Si los valores de desplazamientos estructurales, DCRs, o demandas de deformación inelásticas predito por el análisis son desequilibrados,con concentraciones grandes de valores altos dentro de un piso o en un lado de un edificio, luego una irregularidad existe. Tales irregularidades a menudo son, pero no siempre, causadas por la presencia de una discontinuidad en la estructura, en cuanto a ejemplo, terminación de una pared de cortede perímetro encima del primer piso. El retiro simple de la irregularidad puede ser suficiente para reducir demandas preditas por el análisis a niveles aceptables. Sin embargo, el retiro de discontinuidades puede ser inadecuado en caso de edificios históricos,y el efecto de tales modificaciones en aspectos históricos importantes debería ser considerado con cuidado. Las medidas correctivas eficaces para retiro o reducción(disminución) de irregularidades y discontinuidades, como pisos suaves o débiles, incluyen la adición de pórticos vigorizados o corte paredes dentro del piso suave/débil. Las irregularidades de Torsional pueden ser corregidas por la adición de pórticos de momento, vigorizó pórticos, o paredes de corte para equilibrar la distribución de rigidez y masa dentro de un piso. Los componentes discontinuos, como columnas o paredes pueden ser ampliados por la zona de discontinuidad. La demolición parcial también puede ser una medida correctiva eficaz para irregularidades, aunque esto obviamente tenga el impacto significativo al aspecto(a la aparición) y la herramienta del edificio, y esto puede no ser una alternativa apropiada para estructuras históricas. Las partes de la estructura que crean la irregularidad, como torres de revés o alas de lado, pueden ser borradas. Las conexiones de extensión pueden ser creadas para transformar un edificio irregular solo en estructuras regulares múltiples; sin embargo, el cuidado debe ser tomado para evitar los problemas potenciales asociados con la palpitación.
2.10.3 Refuerzo Estructural Global
Algunas estructuras flexibles se comportan mal en terremotos porque los componentes críticos y los elementos no tienen la ductilidad adecuada o la dureza para resistir a las deformaciones laterales grandes que tierra el estremecimiento induce en la estructura. Para estructuras que comprenden muchos tales elementos, un modo eficaz de mejorar rendimiento es fortalecer(endurecer,reforzar) la estructura de modo que su respuesta produzca menos deformación lateral. La construcción de nuevos pórticos vigorizados o paredes de corte dentro de una estructura existente es medidas eficaces para añadir la rigidez.
2.10.4 Refuerzo Estructural Global
Algunos edificios existentes tienen la fuerza inadecuada para resistir a fuerzas laterales. Tales estructuras exponen el comportamiento inelástico a niveles muy bajos del estremecimiento de tierra. Los análisis de tales edificios indican DCRs grande (o demandas de deformación inelásticas) en todas partes de la estructura. Proporcionando la fuerza suplemental al sistema de resistencia de la fuerza lateral de tal edificio, es posible levantar el umbral del movimiento de tierra en el cual el inicio de daño ocurre. Las paredes de corte y los pórticos vigorizados son elementos eficaces para este fin; sin embargo, ellos pueden ser considerablemente más tiesos que la estructura a la cual ellos son añadidos, requiriendo que ellos ser diseñados para proporcionar la casi toda la resistencia lateral de la estructura. Los pórticos de Momentresisting, siendo más flexible, pueden ser más compatibles con elementos existentes en algunas estructuras; sin embargo, tales elementos flexibles pueden no entrar en vigor en la respuesta del edificio hasta que los elementos frágiles existentes hayan sido dañados ya.
2.10.5 Reducción(Disminución) de misa
Dos de las características primarias que controlan la cantidad(suma) de fuerza y deformación inducida en una estructura por el movimiento de tierra son su rigidez y masa. Las reducciones(disminuciones) de la masa causan reducciones(disminuciones) directas tanto de la cantidad(suma) de fuerza como de demanda de deformación producida por terremotos, y por lo tanto pueden estar usadas en lugar de refuerzo estructural y refuerzo. La misa puede ser reducida por demolición de pisos superiores, reemplazo de revestimiento pesado y particiones interiores, o retiro de almacenaje pesado y cargas de equipo.
2.10.6 Aislamiento sísmico
Cuando una estructura es portes aislados, dóciles sísmicamentes son insertados entre la superestructura y sus fundaciones. Esto produce un
sistema (estructura y portes de aislamiento) con la respuesta fundamental que consiste en la traducción de cuerpo casi rígida de la estructura encima de los portes. La mayor parte de la deformación inducida en el sistema aislado por el movimiento de tierra ocurre dentro de los portes dóciles, que han sido expresamente diseñados para resistir a estos desplazamientos concentrados. La mayor parte de portes también tienen características de disipación de energía excelentes (amortiguación). Juntos, esto causa demandas enormemente reducidas en los elementos existentes de la estructura, incluso contenido y componentes no estructurales. Por esta razón, el aislamiento sísmico a menudo es una estrategia apropiada de conseguir Objetivos de Rehabilitación Realzados que incluyen la protección de tela histórica, contenido valiosos, y equipo, o para edificios que contienen operaciones importantes y funciones. Esta técnica es la más eficaz para edificios relativamente tiesos con perfiles bajos y masa grande. Es menos eficaz para estructuras ligeras(claras), flexibles.
2.10.7 Disipación de Energía suplemental
Varias tecnologías están disponibles que permiten el energía impartida a una estructura por movimiento de tierra para ser disipado en una manera controlada por la acción de dispositivos especiales — como apagadores viscosos fluidos (cilindros hidráulicos), platos flexibles, o almohadillas de fricción — causar una reducción(disminución) total de los desplazamientos de la estructura. Los dispositivos más comunes disipan la energía por friccional, histerético, o procesos de viscoelastic. A fin de disipar la energía sustancial, los dispositivos de disipación deben someterse típicamente a la deformación significativa (o golpe) que requiere que la experiencia estructural desplazamientos laterales sustanciales. Por lo tanto, estos sistemas son los más eficaces en estructuras que son relativamente flexibles y tienen un poco de capacidad de deformación inelástica. La energía dissipaters es el más comúnmente instalada en estructuras como componentes de pórticos vigorizados. Según las características del dispositivo, la rigidez estática o dinámica es añadida a la estructura así como capacidad de disipación de energía (amortiguación). En algunos casos, aunque los desplazamientos estructurales sean reducidos, las fuerzas entregadas a la estructura realmente pueden ser aumentadas.
2.11 Exigencias de Diseño y Análisis
Generales Las pautas detalladas de esta sección se aplican a todos los edificios rehabilitados para conseguir el BSO o cualquier Objetivo de Rehabilitación Realzado. Aunque la conformidad con las pautas en
esta sección no sea requerida para edificios rehabilitados a Objetivos de Rehabilitación Limitados, tal conformidad debería ser considerada. A menos que por otra parte no notado, todos los valores numéricos se aplican al Nivel de Rendimiento de Seguridad de Vida, y deben ser multiplicados por 1.25 para aplicarse a la Ocupación Inmediata.
2.11.1 Efectos direccionales
El sistema de resistencia de la carga lateral debe ser demostrado para ser capaz de responder para tierra-motionproducing fuerzas laterales en cualquier dirección horizontal. Para edificios con hachas primarias ortogonales de la resistencia, esto puede estar satisfecho evaluando la respuesta de la estructura a tales fuerzas en cada una de las dos direcciones ortogonales. Como mínimo, los efectos de la respuesta estructural en cada una de estas direcciones ortogonales deben considerarse independientemente. Además, el efecto combinado de la respuesta simultánea en ambas direcciones debe considerarse, de acuerdo con los procedimientos aplicables de la Sección 3.2.7.
2.11.2 P-Δ Efectos
La estructura debe ser investigada para asegurar que los movimientos laterales inducidos por la respuesta de terremoto no causan una condición de inestabilidad bajo cargas de gravedad. En cada piso, la cantidad •i debe ser calculada para cada uno dirección de respuesta, como sigue:
donde: Pi = Parte del peso total de la estructura incluso muerto, permanente vivo, y el 25 % de cargas vivas pasajeras que actúan sobre las columnas y aguantan paredes dentro de nivel de piso i Vi = fuerza de corte lateral deliberada Total en la dirección en la consideración en el piso i debido a la respuesta de terremoto, suponiendo que la estructura permanezca elástica Hi = la Altura del piso i, que puede ser tomado como la distancia entre el centerline del piso que aportica a cada uno de los niveles encima y abajo, la distancia entre la cumbre de losas del suelo a cada uno de los niveles encima y abajo, o puntos comunes similares de la referencia
i = movimiento Lateral en piso i, en la dirección en consideración, en su centro de rigidez, usando las mismas unidades en cuanto a medición hola En cualquier piso en el cual •i es menos que o igual a 0.1, la estructura no tiene que ser investigada adelante para intereses(preocupaciones) de estabilidad. Cuando la cantidad •i en un piso excede
0.1, el análisis de la estructura debe considerar P-Δ efectos, de acuerdo con los procedimientos aplicables de La sección 3.2.5. Cuando el valor de θi excede 0.33, la estructura debería ser considerada potencialmente inestable y el diseño de rehabilitación modificado para reducir las desviaciones laterales computadas en el piso.
2.11.3 Torsión
Los modelos analíticos usados para evaluar la respuesta del edificio al movimiento de tierra de terremoto deben explicar(representar) los efectos de la respuesta torsional que resulta de diferencias en la posición de plan del centro de masa y el centro de la rigidez de la estructura a todos los niveles de diafragma que no son flexibles.
2.11.4 Derrocamiento
Los efectos de derrocamiento a cada nivel de la estructura deben ser evaluados acumulativamente de la cumbre de la estructura a su base (Ver el comentario y dirección adicional en el sidebar, “Volcando Cuestiones(Emisiones) y Métodos Alternativos.”)
2.11.4.1 Procedimientos lineales
Cuando un procedimiento lineal es seguido, cada elemento primario a cada nivel de la estructura debe ser investigado para la estabilidad contra el derrocamiento bajo los efectos de fuerzas sísmicas aplicadas en y encima del nivel en la consideración. El derrocamiento de efectos puede ser resistido por el efecto que se estabiliza de cargas muertas o por la conexión positiva del elemento a componentes estructurales localizados abajo. Donde las cargas muertas son usadas para resistir a los efectos de derrocamiento, lo siguiente debe estar satisfecho:
MOT = Momento de derrocamiento total inducido en el elemento por fuerzas sísmicas aplicadas en y encima del nivel en consideración MST = La estabilización de momento producido por cargas muertas que actúan sobre el elemento, calculado como la suma de los productos de cada carga muerta separada y la distancia horizontal entre su línea vertical de acción y el centroid de la resistencia.
La respuesta al movimiento de tierra de terremoto causa una tendencia para estructuras, y los elementos verticales individuales de las estructuras, para volcar sobre sus bases. Aunque el derrocamiento actual sea muy raro, volcando efectos puede causar tensiones significativas, que han causado algunos fracasos locales y globales. En el nuevo diseño de edificio, los efectos de terremoto, incluso el derrocamiento, son evaluados para fuerzas laterales que son considerablemente reducidas (por el R-factor) de aquellos que realmente pueden desarrollarse en la estructura. Para elementos con el anexo positivo entre niveles, que se comportan como unidades solas, como paredes de hormigón armado, los efectos que vuelcan son resueltos en fuerzas componentes (p.ej, flexión y corte en la base de la pared) y el elemento es proporcionado entonces con la fuerza adecuada para resistir a estos efectos de derrocamiento que resultan de los niveles de fuerza reducidos. Algunos elementos, como paredes de corte de madera y fundaciones, no pueden ser proveídos del anexo positivo entre niveles. Para ellos, un control(cheque) de estabilidad que vuelca es realizado. Si el elemento tiene la carga muerta suficiente para permanecer estable bajo los efectos que vuelcan del diseño fuerzas laterales y conexión de corte suficiente con el nivel abajo, entonces el diseño es juzgado adecuado. Sin embargo, si la carga muerta es inadecuada para proporcionar la estabilidad, entonces el asimiento-colinas, los pilares, u otros tipos de anclajes de elevación son proporcionados para resistir al derrocamiento residual causado por las fuerzas de diseño. En los procedimientos lineales y no lineales de las Pautas, las fuerzas laterales no son reducidas por un R-factor, cuando ellos son para nuevos edificios. Así, los efectos de derrocamiento computados son más grandes que típicamente deliberado para nuevos edificios. Aunque el procedimiento usado para nuevos edificios no sea completamente racional, ha causado el rendimiento acertado. Por lo tanto, fue sentido inoportuno requerir que las estructuras y los elementos de estructuras permanezcan estables para las fuerzas laterales llenas usadas en los procedimientos lineales. En cambio, el diseñador debe determinar si el anexo directo positivo será usado para resistir a volcar efectos, o si las cargas muertas estarán usadas. Si el anexo directo positivo debe estar usado, entonces este anexo es tratado como cualquier otro elemento o acción componente. Sin embargo, si las cargas muertas solas son usadas para resistir a volcar, entonces el derrocamiento es tratado como un comportamiento controlado por la fuerza y las demandas que vuelcan son reducidas a una estimación de las verdaderas demandas de derrocamiento que pueden ser transmitidas al elemento, considerando la fuerza restrictiva total de la estructura.
No hay ningún método racional disponible, que ha sido mostrado ser consecuente con el comportamiento observado, diseñar o evaluar elementos para volcar efectos. El método descrito en las Pautas es racional, pero inconsecuente con procedimientos usados para nuevos edificios. Para mejorar el control de daño, el método de Pautas es recomendado para comprobar la admisibilidad Niveles de Rendimiento más alto que la Seguridad de Vida. Una alternativa simplificada, descrita abajo, para evaluar la suficiencia de la carga muerta para proporcionar la estabilidad contra el derrocamiento para Niveles de Rendimiento de Seguridad de Vida o Prevención de Colapso debe usar procedimientos similares a aquellos usados para el diseño de nuevos edificios:
donde QD y QE tienen signos de enfrente, y la PUTREFACCIÓN = 7.5 para el Nivel de Rendimiento de Prevención de Colapso, o 6.0 para la Seguridad de Vida, está usada para evaluar la suficiencia de la carga muerta sola. En caso de que la carga muerta sea inadecuada, el diseño de cualquier asimiento-colinas requerido, apilar, u otros tipos de anclajes de elevación son realizados según las Pautas. Los criterios de admisibilidad para componentes deben ser tomados de Capítulos 5 a 8 con el m = 1. Los estudios adicionales son necesarios en los parámetros que el control resista a volcar efectos, o si las cargas muertas estarán usadas. Volcando en rehabilitación sísmica. Éstos el anexo directo positivo alternativo debe estar usado, entonces estos métodos de anexo son resultados provisionales, pendientes de este futuro es tratado como cualquier otro elemento o acción componente. La fuerza en la base del pie del elemento sobre el cual las fuerzas sísmicas tienden a causar el derrocamiento C1, C2, y C3 = Los coeficientes definidos en la Sección 3.3.1.3 J = Coeficiente definido en Ecuación 3-17 La cantidad MOT/J no tiene que exceder el momento que vuelca que puede ser aplicado al elemento, como limitado por la fuerza esperada de la estructura que responde con un mecanismo inelástico aceptable. El elemento debe ser evaluado para los efectos de compresión en el dedo del pie sobre el cual está siendo volcado. Para este fin, la compresión en el dedo del pie del elemento debe considerarse una acción controlada por la fuerza, y debe ser evaluada de acuerdo con los procedimientos de la Sección 3.4.2.1. Refiérase al Capítulo 4 para consideraciones especiales relacionadas con el derrocamiento de efectos en fundaciones.
Donde las cargas muertas que actúan sobre un elemento son insuficientes para proporcionar la estabilidad, el anexo positivo del elemento a la estructura localizada encima y debajo del nivel en la consideración debe ser proporcionado. Estos anexos deben ser evaluados como controlado por la fuerza o controlado por la deformación acciones, de acuerdo con las pautas aplicables proporcionadas en Capítulos 5 a 8.
2.11.4.2 Procedimientos no lineales Cuando un procedimiento no lineal es seguido, el efecto del balanceo inducido por el terremoto de elementos debe ser incluido en el modelo analítico como un grado no lineal de la libertad, siempre que tal balanceo pueda ocurrir. La suficiencia de elementos encima y debajo del nivel al cual el balanceo ocurre, incluso las fundaciones, debe ser evaluada para cualquier redistribución de cargas que ocurre a consecuencia de este balanceo de acuerdo con los procedimientos de la Sección 3.4.3.
2.11.5 Continuidad Todos los elementos de la estructura deben ser a fondo e integralmente atados juntos para formar un paso completo para las fuerzas de inercia laterales generadas por la respuesta del edificio a demandas de terremoto como sigue: • Cada parte más pequeña de una estructura, como un ala pendiente, será atado a la estructura en conjunto con componentes capaces de resistir a fuerzas horizontales iguales, a mínimo, a 0.133S
XS
los tiempos el peso de la parte más pequeña de la estructura, a menos que las partes individuales de la estructura sean autosuficientes y sean separadas por una conexión sísmica. • Cada componente será conectado a la estructura para resistir a una fuerza horizontal en cualquier dirección igual, a mínimo, a tiempos 0.08S
XS el peso de el
componente. Para conexiones la resistencia concentró cargas, una fuerza mínima de 1120 libras debe estar usada; para conexiones de carga distribuidas, la fuerza mínima debe ser 280 libras por pie lineal. Donde un apoyo corredizo es proporcionado al final (es) de un componente, la longitud que lleva debe ser suficiente para alojar los desplazamientos diferenciales esperados del componente con relación a su apoyo.
2.11.6 Diafragmas Los diafragmas deben ser proporcionados a cada nivel de la estructura si es necesario para conectar masas de edificio a los elementos verticales primarios del sistema de resistencia de la fuerza lateral. El modelo analítico usado para analizar el edificio debe explicar(representar) el comportamiento de los diafragmas, que deben ser evaluados para las fuerzas y desplazamientos indicados por el Procedimiento de Análisis. Además, lo siguiente debe aplicarse:
Cuerdas de Diafragma: Excepto diafragmas evaluados como “unchorded” utilización del Capítulo 8 de las Pautas, un componente debe ser proporcionado para desarrollar tensiones de corte horizontales en cada borde de diafragma (interior o exterior). Este componente debe consistir en una cuerda de diafragma continua,una pared continua o aporticar el elemento, o una combinación continua de pared, pórtico, y elementos de cuerda. Las fuerzas acumuladas en estos componentes y elementos debido a su acción como límites de diafragma deben considerarse en la evaluación de su suficiencia. En esquinas entrantes en diafragmas, y en las esquinas de aperturas en diafragmas, las cuerdas de diafragma deben ser ampliadas en el diafragma una distancia suficiente más allá de la esquina para desarrollar las tensiones de límite de diafragma acumuladas por el anexo de la parte ampliada de la cuerda al diafragma. Coleccionistas de diafragma: En cada elemento vertical al cual un diafragma es adjuntado, deben proveer a un coleccionista de diafragma para transferir al elemento vertical aquellas fuerzas de diafragma deliberadas que no pueden ser transferidas directamente por el diafragma en el corte. El coleccionista de diafragma debe ser ampliado en y adjuntado al diafragma suficientemente para transferir las fuerzas redestinadas. Lazos de Diafragma: los Diafragmas deben ser proveídos de lazos de tensión continuos entre sus cuerdas o límites. Los lazos deben ser espaciados a una distancia que no excede tres veces la longitud del lazo. Los lazos deben ser diseñados para una fuerza extensible axial igual a 0.4S
XS
tiempos el tributario de peso a aquella parte del diafragma localizado a mitad de camino entre el lazo y cada lazo adyacente o límite de diafragma. Donde los diafragmas de madera, yeso, o construcción de cubierta metálica proporcionan el apoyo lateral a paredes de mampostería o construcción concreta, los lazos deben ser diseñados para las fuerzas de fondeadero de la pared especificadas en la Sección 2.11.7 para el área del tributario de la pared al lazo de diafragma.
2.11.7 Paredes Las paredes deben ser ancladas a la estructura como descrito en esta sección, y evaluadas para fuerzas de inercia del plano como indicado en Capítulos 5 a 8. • Paredes será positivamente anclado a todos los diafragmas que proporcionan el apoyo lateral a la pared o son verticalmente apoyados por la pared. Las paredes deben ser ancladas a diafragmas a distancias horizontales que no exceden ocho pies, a menos que pueda demostrarse que la pared tiene la capacidad adecuada de atravesar longitudinalmente entre los apoyos a mayores distancias. Las paredes deben ser ancladas a cada diafragma para el más grande de 400S
XS libras por pie
de la pared o tiempos •SXS
el peso del tributario de la pared al anclaje, donde χ debe ser tomado de la Tabla 2-18. Las fuerzas de fondeadero deben ser desarrolladas en el diafragma. Para diafragmas
flexibles, las fuerzas de fondeadero deben ser tomadas como tres veces aquellos especificados encima y deben ser desarrolladas en el diafragma por el diafragma continuo crossties. Para este fin, los diafragmas pueden ser divididos en una serie de subdiafragmas. Cada subdiafragma debe ser capaz de transmitir las fuerzas de corte debidas de amurallar el fondeadero a un lazo de diafragma continuo. Los subdiafragmas deben tener proporciones de longitud a la profundidad de tres o menos. Donde los paneles de la pared son fortalecidos(endurecidos,reforzados) para el comportamiento del plano por pilastras y elementos similares, los anclajes deben ser proporcionados en cada tal elemento y la distribución de fuerzas del plano para amurallar anclajes y los lazos de diafragma deben considerar el efecto que fortalece(endurece). Las conexiones de anclaje de la pared deberían ser consideradas controladas por la fuerza.
Tabla 2-18 Coeficiente χ para Cálculo de Fuerzas de la Pared del Plano Nivel de Rendimiento χ
Prevención de Colapso 0.3 Seguridad de Vida 0.4 Ocupación
Inmediata 0.6
• una pared tendrá una fuerza adecuada para atravesar entre posiciones del apoyo del plano cuando sujetado a fuerzas del plano iguales a 0.4S
XS
tiempos el peso de unidad de la pared, sobre su área.
2.11.8 Componentes no estructurales Los componentes no estructurales, incluso componentes arquitectónicos, mecánicos y eléctricos, deben ser anclados y vigorizados a la estructura de acuerdo con las provisiones del Capítulo 11. El postterremoto operability de estos componentes, como requerido para algunos Niveles de Rendimiento, también debe ser asegurado(previsto) de acuerdo con las exigencias del Capítulo 11 y los Objetivos de Rehabilitación de proyecto.
2.11.9 Estructuras que Comparten Elementos Comunes Donde dos o más edificios comparten elementos comunes, como paredes del partido o columnas, y el BSO o los Objetivos de Rehabilitación Realzados son deseados, uno de los acercamientos siguientes debe ser seguido. Las estructuras deben ser a fondo atadas juntos para comportarse como una unidad integral. Los lazos entre las estructuras a cada nivel deben ser diseñados para las fuerzas indicadas en la Sección 2.11.5. Los análisis de la respuesta de los edificios a demandas de terremoto deben explicar(representar) la interconexión de las estructuras y deben evaluar las estructuras como unidades integrales. Los edificios deben ser completamente separados introduciendo conexiones sísmicas entre las estructuras. Los sistemas de resistencia de la fuerza lateral independientes deben ser proporcionados para cada estructura. El apoyo vertical independiente debe ser proporcionado en cada lado de la conexión sísmica, salvo que los portes de diapositiva para apoyar cargas
de una estructura del otro pueden estar usados si la longitud de porte adecuada es proporcionada para alojar el movimiento lateral independiente esperado de cada estructura. Hay que suponer con tales objetivos que las estructuras pueden moverse desfasado el uno con el otro en cada dirección simultáneamente. La inicial compartió el elemento debe ser o completamente borrado o anclado a una de las estructuras de acuerdo con las exigencias aplicables de la Sección 2.11.5.
2.11.10 Edificio de Separación
2.11.10.1 General Los edificios queridos para encontrar(cumplir) el BSO u Objetivos Realzados deben ser suficientemente separados de estructuras adyacentes para prevenir la palpitación durante la respuesta a los terremotos de diseño, excepto como indicado en la Sección 2.11.10.2. Puede suponerse que la palpitación no ocurre siempre que los edificios sean separados a cualquier nivel i por una distancia mayor que o iguales a s
i como dado por la ecuación:
donde: •
i1 = desviación lateral Estimada de construir 1
con relación a la tierra a nivel i •i2
= desviación
lateral Estimada de construir 2 con relación a la tierra a nivel i El valor de s
i calculado por la Ecuación 2-16 no tiene
que exceder 0.04 veces la altura de los edificios encima del grado(de la clase) en la zona de impactos potenciales. 2.11.10.2 Consideraciones especiales
Los edificios que no encuentran(cumplen) las exigencias de separación de la Sección 2.11.10.1 pueden ser rehabilitados para encontrar(cumplir) el BSO, sujeto a las limitaciones siguientes. Un análisis correctamente justificado debe ser conducido que explica(representa) la transferencia de ímpetu y energía entre las estructuras como ellos hacen impacto, y tampoco: Los diafragmas de las estructuras deben estar localizados en las mismas elevaciones y deben ser demostrados para ser capaces de transferir las fuerzas que resultan del impacto; o Las estructuras deben ser demostradas para ser capaces de resistir a todas las fuerzas verticales y laterales redestinadas independientes de cualquier elemento y componentes que pueden ser con severidad dañados por el impacto de las estructuras. 2.11.11 Efectos de Terremoto Verticales Los efectos de la respuesta vertical de una estructura al movimiento de tierra de terremoto deberían ser considerados para cualquiera de los casos siguientes:
Elementos de voladizo y componentes de estructuras Elementos preacentuados y componentes de estructuras Los componentes estructurales en los cuales las demandas debido a cargas vivas muertas y permanentes exceden el 80 % de la capacidad nominal del componente 2.12 Garantía de calidad La garantía de calidad de la construcción de rehabilitación sísmica para todos los edificios y todos los Objetivos de Rehabilitación, como mínimo, debería conformarse con las recomendaciones de esta sección. Estas recomendaciones complementan las pruebas recomendadas y exigencias inspectores contenido en los estándares de referencia dados en Capítulos 5 a 11. El profesional de diseño responsable de la rehabilitación sísmica de un edificio específico puede encontrar que asigna para especificar exigencias más rigurosas o más detalladas. Tales exigencias adicionales pueden ser en particular apropiadas para aquellos edificios que han Realzado Objetivos de Rehabilitación. 2.12.1 Plan de Garantía de calidad de construcción El profesional de diseño en el precio(la carga) responsable debería preparar un Plan de Garantía de calidad (QAP) para submittal a la agencia reguladora como la parte de submittal total de documentos de construcción. El QAP debería especificar los elementos de resistencia de la fuerza sísmica, componentes, o sistemas que son sujetos a exigencias de garantía de calidad especiales. El QAP, como mínimo, debería incluir lo siguiente: Procedimientos de verificación de la calidad de contratista requeridos Servicios de garantía de calidad de construcción de profesional de diseño requeridos, incluso pero no limitado con lo siguiente: Revisión de contratista requerido submittals Supervisar de informes inspectores requeridos y resultados de prueba Consulta de construcción como requerido por el contratista en la intención de los documentos de construcción Procedimientos para modificación de los documentos de construcción para reflejar las demandas de condiciones de campana imprevistas descubiertas durante construcción Observación de construcción de acuerdo con la Sección 2.12.2.1. • exigencias de pruebas e inspección especiales Redestinadas 2.12.2 Garantía de calidad de construcción para los tipos de trabajo en el sistema de resistencia de exigencias de la Fuerza sísmicas puesto en una lista abajo:
12.2.1 Exigencias para el Profesional de Diseño Estructural El profesional de diseño en el precio(la carga) responsable, o un profesional de diseño denominado por el profesional de diseño en el precio(la carga) responsable, deberían realizar la observación estructural de las medidas de rehabilitación mostradas en los documentos de construcción. La observación de construcción debería incluir la observación visual del sistema estructural, para la conformidad general a las condiciones asumidas durante el diseño, y para la conformidad general a los documentos de construcción aprobados. La observación estructural debería ser realizada en etapas(escenas) de construcción significativas y en la finalización del sistema estructural/sísmico. La observación de construcción estructural no incluye las responsabilidades de la inspección requerida por otras secciones de las Pautas. Después de tales observaciones estructurales, el observador de construcción estructural debería relatar cualquier carencia observada por escrito al representante del dueño, el inspector especial, el contratista, y la agencia reguladora. El observador de construcción estructural debería rendirse al edificio oficial una declaración(afirmación) por escrito que certifica que las visitas de sitio han sido hechas, e identificando cualquier carencia relatada que, al mejor del conocimiento del observador de construcción estructural, no ha sido resuelta o rectificada.
2.12.2.2 Inspección especial El dueño debería emplear a un inspector especial para observar la construcción del sistema de resistencia de la fuerza sísmica de acuerdo con el QAP para el trabajo de construcción siguiente: • Artículos designados en Secciones 1.6.2.1 a 1.6.2.9 en el 1994 y 1997 NEHRP Provisiones Recomendadas (BSSC, 1995, 1997) • Todos otros elementos y componentes designados para tal inspección especial por el profesional de diseño • Todos otros elementos y componentes requeridos por la agencia reguladora
2.12.2.3 Pruebas El inspector (es) especial debe ser responsable de verificar que las exigencias de prueba especiales, como descrito en el QAP, son realizadas por unas pruebas aprobadas • Todo el trabajo descrito en Secciones 1.6.3.1 por 1.6.3.6 del 1994 y 1997 NEHRP Provisiones Recomendadas (BSSC, 1995, 1997) • Otros tipos del trabajo designados para tales pruebas por el profesional de diseño • Otros tipos del trabajo requeridos por la agencia reguladora
2.12.2.4 El reportaje y Procedimientos de Conformidad El inspector (es) especial debería amueblar a la agencia reguladora, el profesional de diseño en el precio(la carga) responsable, el dueño, las personas que preparan el QAP, y las copias de contratista de informes sobre la marcha de observaciones, notando allí cualquier carencia no corregida y correcciones de carencias antes relatadas. Todas las carencias observadas deberían ser traídas a la atención inmediata del contratista para la corrección. En la finalización de construcción, el inspector (es) especial debería presentar un informe final a la agencia reguladora, dueño, y diseñar al profesional en el precio(la carga) responsable que indica el grado al cual el trabajo inspeccionado fue completado de acuerdo con documentos de construcción aprobados. Cualquier trabajo no en la conformidad debería ser descrito.
2.12.3 Responsabilidades de Agencia reguladoras La agencia reguladora que tiene la jurisdicción sobre la construcción de un edificio que debe ser sísmicamente rehabilitado debería actuar para realzar y animar la protección del público que es representado por tal rehabilitación. Estas acciones deberían incluir aquellos descritos en las subdivisiones siguientes.
2.12.3.1 Documento de construcción Submittals—Permisión Como la parte del proceso de permisión, la agencia reguladora debería requerir que los documentos de construcción sean presentados para un permiso para construir las medidas de rehabilitación sísmicas propuestas. Los documentos deberían incluir una declaración(afirmación) de la base de diseño para la rehabilitación, dibujos (o esbozos suficientemente detallados), cálculos sísmicos / estructurales, y un QAP como recomendado por la Sección 2.12.1. Las especificaciones de construcción estructurales apropiadas también son recomendadas, si las exigencias estructurales no suficientemente son definidas por notas de 2.13 Materiales Alternativos y dibujos. Métodos de Construcción La agencia reguladora debería requerir que ella sea demostrada (en los cálculos de diseño, por la revisión de tercero, o por otros medios) que el diseño de las medidas de rehabilitación sísmicas ha sido realizado en la conformidad con prescripciones de edificio locales, la base de diseño indicada, la intención de las Pautas,y/o aceptó principios técnicos. La agencia reguladora debería ser consciente que la conformidad con las provisiones de código de construcción para nuevas estructuras a menudo no es posible tampoco es requerido por las Pautas. No es querido que la agencia reguladora asegure la conformidad del submittals con las exigencias estructurales para la nueva construcción.
La agencia reguladora debería mantener un archivo público permanente de los documentos de construcción presentados como la parte del proceso de permisión para la construcción de las medidas de rehabilitación sísmicas.
2.12.3.2 Papel de Fase de construcción La agencia reguladora que tiene la jurisdicción sobre la construcción de medidas de rehabilitación sísmicas debería supervisar la realización del QAP. En particular, las acciones siguientes deberían ser tomadas. • Los archivos de informes inspectores deberían ser mantenidos durante un tiempo definido después de finalización de la construcción y la emisión de un certificado de la ocupación. Estos archivos deberían incluir ambos informes presentados por inspectores especiales empleados por el dueño, como en la Sección 2.12.2.2, y aquellos presentados por inspectores empleados por la agencia reguladora. • Antes de la emisión de certificados de la ocupación, la agencia reguladora debería determinar que todos los aspectos no dóciles relatados de la construcción han sido rectificados, o tales aspectos no dóciles han sido aceptados por el profesional de diseño en el precio(la carga) responsable como sustitutos aceptables y consecuentes con la intención general de los documentos de construcción. • Los archivos de informes de prueba preparados de acuerdo con la Sección 2.12.2.3 deberían ser mantenidos durante un tiempo definido después de finalización de la construcción y la emisión de un certificado de la ocupación. Cuando un esquema de rehabilitación o edificio existente contiene elementos y/o componentes para los cuales los parámetros de modelado estructurales y los criterios de aceptación no son proporcionados en estas Pautas, los parámetros requeridos y los criterios de aceptación deberían estar basados en las características de respuesta cíclicas experimentalmente sacadas del ensamblado, determinado de acuerdo con esta sección. La revisión de tercero independiente de este proceso,por personas entendidas en pruebas componentes estructurales y la derivación de parámetros de diseño de tales pruebas, debe requerirse bajo esta sección. Las provisiones de esta sección también pueden ser aplicadas a nuevos materiales y sistemas para tasar su conveniencia para la rehabilitación sísmica.
2.13.1 Instalador Experimental Cuando los datos relevantes en el comportamiento de deformación de la fuerza inelástico para un subensamblado estructural (elementos o componentes) no están disponibles, tales datos deberían ser obtenidos basados en experimentos que consisten en pruebas físicas de subensamblados representativos. Cada subensamblado debería ser una parte identificable del elemento estructural o
componente, la rigidez de que debe ser modelada como la parte del proceso de análisis estructural. El objetivo del experimento debería ser permitir la valoración de las relaciones de desplazamiento de la fuerza lateral (rigidez) para los subensamblados en incrementos de carga diferentes, juntos con la fuerza y capacidades de deformación para los niveles de rendimiento deseados. Estas propiedades son estar usadas en el desarrollo de un modelo analítico de la respuesta de la estructura a movimientos de tierra de terremoto, y en la opinión de la admisibilidad de este comportamiento predito. La fuerza restrictiva y las capacidades de deformación deberían ser determinadas del programa experimental de los valores medios de mínimo de tres pruebas idénticas o similares realizadas para una configuración de diseño única. El instalador experimental debería simular, al grado práctico, los detalles de construcción actuales, condiciones de apoyo, y condiciones que cargan esperadas en el edificio. Expresamente, los efectos de la carga axial, momento, y corte, de ser esperado ser significativos en el edificio, deberían ser correctamente simulados en los experimentos. Las pruebas de tamaño natural(completas) son recomendadas. La carga debería consistir en la carga cíclica totalmente invertida a niveles de desplazamiento crecientes. El protocolo de prueba para el número de ciclos y niveles de desplazamiento debe conformarse con procedimientos generalmente aceptados. Los incrementos deberían ser seguidos hasta los objetos expuestos de subensamblado fracaso completo, caracterizado por un completo (o cerca completos) pérdida de lateral - y capacidad de resistencia de la carga de la gravedad.
2.13.2 Reducción(Disminución) de datos y Reportaje Un informe debería estar preparado para cada experimento. El informe debería incluir lo siguiente: • Descripción del subensamblado probado • • Descripción del instalador experimental, incluso: • Detalles de fabricación del subensamblado • Posición y fecha de experimento • La descripción de la instrumentación empleada • Nombre de la persona en precio(carga) responsable de la prueba • Fotografías del espécimen, tomado antes de pruebas • • Descripción del protocolo que carga empleado, incluso: • Incremento de cargar (o deformación) aplicado • Precio de cargar aplicación • Duración de carga en cada etapa(escena) • Los • Descripción, incluso documentación fotográfica, y deformación restrictiva valoran por todos los estados de comportamiento importantes observados durante la prueba, incluso el siguiente, como aplicable:
• El rango elástico con la rigidez eficaz hizo un informe • Rango plástico • Inicio de daño aparente • Pérdida de capacidad de resistencia de la fuerza lateral • Pérdida de capacidad de transporte de la carga vertical • La deformación de fuerza grafica para el subensamblado (notando varios estados de comportamiento) • Descripción de limitar estados de comportamiento y modos de fracaso
2.13.3 Diseñe Criterios de Aceptación y Parámetros El procedimiento siguiente debería ser seguido para desarrollar parámetros de diseño y criterios de aceptación para subensamblados basados en datos experimentales: 1. Una deformación de la fuerza lateral idealizada pushover curva debería ser desarrollada de los datos experimentales para cada experimento, y para cada dirección de la carga con el comportamiento único. La curva debería ser graficada en un cuadrante solo (fuerza positiva contra la deformación positiva, o fuerza negativa contra la deformación negativa). La curva debería ser construida como sigue: a. El cuadrante apropiado de datos del complot de lateralforce-deformación del informe experimental debería ser tomado. b. Una curva "de columna vertebral" lisa debería ser dibujada(retirada) por la intersección de la primera curva de ciclo para (i) th paso de deformación con la segunda curva de ciclo (de i-1) th paso de deformación, para todo que ando, como indicado a la Cifra(Figura) 2-6. c. La curva de columna vertebral tan sacada debe ser acercada por una serie de segmentos lineales, dibujados(retirados) para formar una curva multisegmentada que se conforma con uno de los tipos indicados en la Cifra(Figura) 2-4. 2. Las curvas multilineales aproximadas sacadas para todos los experimentos que implican el subensamblado deberían ser comparadas y una representación multilineal media del comportamiento de subensamblado debería ser sacada basada en estas curvas. Cada segmento de la curva compuesta debería ser adjudicado(asignado) la rigidez media (positivo o negativo) de los segmentos similares en las curvas multilineales aproximadas para varios experimentos. Cada segmento en la curva compuesta debe terminarse en el promedio de los niveles de deformación a los cuales los segmentos similares de las curvas multilineales aproximadas para varios experimentos se terminan.
3. La rigidez del subensamblado para el uso en procedimientos lineales debería ser tomada como la cuesta del primer segmento de la curva compuesta 4. Para la determinación de criterios de aceptación, los ensamblados deberían ser clasificados como siendo forcecontrolled o controlados por la deformación. Los ensamblados deberían ser clasificados como controlado por la fuerza a menos que cualquiera de lo siguiente se aplique. • La curva de deformación de la fuerza multilineal compuesta para el ensamblado, determinado de acuerdo (con 2), encima, se conforma para Teclear 1 o Tipo 2, como indicado en la Cifra(Figura) 2-4; y el parámetro de deformación e, como indicado en la Cifra(Figura) 2-4, es al menos dos veces el parámetro de deformación g, como también indicado en la Cifra(Figura) 2-4. • La curva de deformación de la fuerza multilineal compuesta para el ensamblado determinado de acuerdo (con 2), encima, se conforma para Teclear 1, como indicado en la Cifra(Figura) 2-4, y el parámetro de deformación e es menos que dos veces el parámetro de deformación g, pero el parámetro de deformación d es al menos dos veces el parámetro de deformación g. En este caso, los criterios de aceptación pueden ser determinados volviendo a dibujar la curva de deformación de la fuerza como un Tipo 2 curva, con aquella parte de la
curva original entre puntos 2 y 3 ampliado atrás para cruzar el primer lineal segmento en punto 1' como indicado en la Cifra(Figura) 2-7. El parametersa' y Q' deben ser tomados como esindicado en la Figura 2-7 y estará usado en el lugar de a y Qy en la Figura 2-4. 5. La capacidad de fuerza, QCL, para controlado por la fuerza la utilización evaluada de los elementos los procedimientos lineales o no lineales debe ser tomada como sigue: – Para cualquier Nivel de Rendimiento o Rango, el más bajo la fuerza Qy determinada de la serie de pruebas de ensamblado representativas 6. Los criterios de aceptación para ensamblados controlados por la deformación usados en procedimientos no lineales deben ser la deformaciones que corresponden a los puntos siguientes en las curvas de la Figura 2-4:
a. Elementos primarios -Ocupación Inmediata: la deformación en la cual el daño significativo, permanente, visible ocurrió en los experimentos - Seguridad de vida: 0.75 veces la deformación en punto 2 en las curvas - Prevención de colapso: 0.75 veces la deformación en punto 3 en el Tipo 1 curva, pero no mayor que punto 2 b. Elementos secundarios - Ocupación Inmediata: la deformación en la cual el daño significativo, permanente, visible ocurrió en los experimentos - Seguridad de vida: el 100 % de la deformación en punto 2 en el Tipo 1 curva, pero no menos del 75 % de la deformación en punto 3 - Prevención de colapso: el 100 % de la deformación en punto 3 en la curva 7. El m de valores usados como criterios de aceptación para ensamblados controlados por la deformación en los procedimientos lineales debe ser tomado como 0.75 veces la proporción de los criterios de aceptación de deformación, dados en (6) encima, a la deformación en el rendimiento, representado por el parámetro de deformación g en las curvas mostradas en la Cifra(Figura) 2-4.
2.14 Definiciones Criterios de aceptación: valores permisibles de tales propiedades como movimiento, demanda de fuerza componente, y la deformación inelástica solía determinar la admisibilidad del comportamiento proyectado de un componente a un Nivel de Rendimiento dado. Acción: A veces llamado una fuerza generalizada, el más comúnmente una fuerza sola o momento. Sin embargo, una acción también puede ser una combinación de fuerzas y momentos, una carga distribuida, o cualquier combinación de fuerzas y momentos. Las acciones siempre producen o causan desplazamientos o deformaciones; por ejemplo, una acción de momento que flexiona causa la deformación de flexión en una viga ; una acción de fuerza axial en una columna causa la deformación axial en la columna; y una acción de momento torsional en un edificio causa deformaciones torsional (desplazamientos) en el edificio. Ensamblado: Dos o más componentes interconectados. BSE 1: el Terremoto de Seguridad Básico 1, que es la menor de la tierra que tiembla en un sitio para un 10 terremoto de año %/50 o dos terceras partes del Terremoto Considerado Máximo (MCE) en el sitio. BSE 2: el Terremoto de Seguridad Básico 2, que es la tierra que tiembla en un sitio para un MCE. BSO: Objetivo de Seguridad Básico, un Objetivo de Rehabilitación en el cual el Nivel de Rendimiento de
Seguridad de Vida es alcanzado el BSE 1 demanda y el Nivel de Rendimiento de Prevención de Colapso son alcanzados el BSE2 Edificio de Nivel de Rendimiento: un estado de daño restrictivo, considerando componentes de edificio estructurales y no estructurales, usados en la definición de Objetivos de Rehabilitación. Capacidad: la fuerza permisible o deformación para una acción componente. Coeficiente de variación: Para una muestra de datos, la proporción de la desviación estándar para la muestra al valor medio para la muestra. Componentes: los miembros estructurales básicos que constituyen el edificio, como viga , columnas, losas, tirantes, embarcaderos, viga de enganche, y conexiones. Los componentes, como columnas y viga , son combinados para formar elementos (p.ej, un pórtico). Medida correctiva: Cualquier modificación de un componente o elemento, o la estructura en conjunto, querido para reducir vulnerabilidad de edificio. Acción crítica: Aquella acción componente que alcanza su límite elástico al nivel más bajo de la desviación lateral, o carga, para la estructura. Demanda: la cantidad(suma) de fuerza o deformación impuesta a un elemento o componente. Diafragma: un horizontal (o casi horizontal) elemento estructural solía distribuir fuerzas laterales de inercia a elementos verticales del sistema de resistencia de la fuerza lateral. Cuerda de diafragma: un componente de diafragma proporcionado para desarrollar cortes en el borde del diafragma, resistido en tensión o en compresión. Coleccionista de diafragma: un componente de diafragma proporcionado para transferir fuerza lateral del diafragma a elementos verticales del sistema de resistencia de la fuerza lateral o a otras partes del diafragma. Elemento: un ensamblado de componentes estructurales que actúan juntos en la resistencia a fuerzas laterales, como pórticos de momentresisting, pórticos vigorizados, corte paredes, y diafragmas. Diafragma flexible: un diafragma con características de rigidez indicado en la Sección 3.2.4. Nivel de riesgo: demandas de estremecimiento de terremoto de severidad especificada, determinada en un probabilistic o en base determinista. Sistema de resistencia de la fuerza lateral: Aquellos elementos de la estructura que proporcionan su fuerza lateral básica y rigidez, y sin que la estructura sería lateralmente inestable. Terremoto Considerado Máximo (MCE): un nivel de riesgo de terremoto extremo usado en la formación de Objetivos de Rehabilitación. (Ver el BSE 2.) Período de retorno medio: el período de tiempo medio, durante años, entre los acontecimientos esperados de un terremoto de severidad especificada.
Nivel de Rendimiento No estructural: un estado de daño restrictivo para componentes de edificio no estructurales solía definir Objetivos de Rehabilitación. Componente primario: Aquellos componentes que se requieren como la parte del sistema de resistencia de la fuerza lateral del edificio (en contraste con componentes secundarios). Elemento primario: un elemento que es esencial para la capacidad de la estructura de resistir a deformaciones inducidas por el terremoto. Método de Rehabilitación: una metodología procesal para la reducción(disminución) de construir vulnerabilidad de terremoto. Objetivo de Rehabilitación: una afirmación de los límites deseados de daño o pérdida para una demanda sísmica dada, por lo general seleccionada por el dueño, ingeniero, y/o agencias públicas relevantes. Estrategia de rehabilitación: un acercamiento técnico para desarrollar la rehabilitación mide para un edificio para reducir su vulnerabilidad de terremoto. Componente secundario: Aquellos componentes que no se requieren para la resistencia de fuerza lateral (contrastó con componentes primarios). Ellos pueden o realmente pueden no resistir a algunas fuerzas laterales. Elemento secundario: un elemento que no afecta la capacidad de la estructura de resistir a deformaciones inducidas por el terremoto. Demanda sísmica: el nivel de riesgo sísmico comúnmente expresado en la forma de una tierra que sacude el espectro de respuesta. Esto también puede incluir una estimación de la deformación de tierra permanente. Método de Rehabilitación Simplificado: un acercamiento, aplicable a algunos tipos de edificios y Objetivos de Rehabilitación, en los cuales los análisis de la respuesta del edificio entero a riesgos de terremoto no se requieren. Fuerza: la fuerza axial máxima, corte la fuerza, o momento que puede ser resistido por un componente. Resultado de tensión: la fuerza axial neta, el corte, o momento que flexiona impuestos a un corte transversal de un componente estructural. Nivel de Rendimiento Estructural: un estado de daño estructural que limita, usado en la definición de Objetivos de Rehabilitación. Rango de Rendimiento Estructural: un rango de estados de daño estructurales, usados en la definición de Objetivos de Rehabilitación. Subensamblado: una parte de un ensamblado.
Método de Rehabilitación Sistemático: un acercamiento a la rehabilitación en la cual el análisis completo de la respuesta del edificio al estremecimiento de terremoto es realizado. 2.15 Símbolos Bs El coeficiente solía ajustar el período corto respuesta espectral para el efecto de la amortiguación viscosa B1 El coeficiente solía ajustar un segundo período respuesta espectral para el efecto de la amortiguación viscosa C1 El factor de modificación para relacionar desplazamientos inelásticos máximos esperados con desplazamientos contó para la respuesta elástica lineal, calculada de acuerdo con la Sección 3.3.1.3. C2 El factor de modificación para representar el efecto de histéresis forma en la respuesta de desplazamiento máxima, calculada de acuerdo con la Sección 3.3.1.3. C3 Factor de modificación para representar desplazamientos aumentados debido a efectos de segunda orden calculados de acuerdo con la Sección 3.3.1.3. DCR Proporción de capacidad de la demanda, computada de acuerdo con Ecuación 2-12 o requerido en Ecuación 2-13 DCR Proporción de capacidad de la demanda media para un piso, computado de acuerdo con Ecuación 2-13 Fa Factor para ajustar aceleración espectral en el rango de período corto para clase de sitio Fv Factor para ajustar aceleración espectral en un segundo para clase de sitio H Grosor de una capa de suelo en pies J Coeficiente solía en procedimientos lineales estimar las fuerzas de terremoto máximas que un componente puede sostener y proporcionalmente entregar a otros componentes. El uso de J reconoce que el sistema de pórtico no puede entregar probablemente la fuerza debido a la respuesta no lineal en el sistema aporticado LDP método de Procedimiento-a Dinámico Lineal de análisis de respuesta lateral LSP método de Procedimiento-a Estático Lineal de análisis de respuesta lateral MST el momento que se estabiliza para un elemento, calculado como la suma de las cargas muertas que actúan durante los tiempos de elemento la distancia entre las líneas de acción de estas cargas muertas y el dedo del pie del elemento. MOT el momento de sobretintineo en un elemento, calculado como la suma de las fuerzas laterales aplicó durante los tiempos de elemento la distancia entre las líneas de acción de estas fuerzas laterales y el dedo del pie del elemento. N Golpe incluyen el suelo obtenido de una prueba de penetración estándar (SPT)
N golpe Medio incluyen el suelo dentro de 100 pies superiores de suelo, calculado de acuerdo con la Ecuación 2-6 NDP método de Procedimiento-a Dinámico No lineal de análisis de respuesta lateral NSP método de Procedimiento-a Estático No lineal de análisis de respuesta lateral Probabilidad de PE50 de superación en 50 años Índice de Plasticidad de PI para suelo, determinado como la diferencia en contenido acuático de suelo en el límite líquido y límite plástico Pi el peso total de la estructura, incluso muerto, permanente vivo, y el 25 % de cargas vivas pasajeras que actúan sobre las columnas y aguantan paredes dentro de nivel de piso yo PR período de retorno Medio El QC E la fuerza Esperada de un componente o elemento al nivel de deformación en la consideración para la deformación controló acciones QCL estimación Inferior y atada de la fuerza de un componente o elemento al nivel de deformación en consideración para acciones controladas por la fuerza QD resultado de tensión Deliberado en un componente debido a efectos de carga muertos MOT cuando la suma de las fuerzas laterales aplicó durante los tiempos de elemento la distancia entre las líneas de acción de estas fuerzas laterales y el dedo del pie del elemento. N Golpe incluyen el suelo obtenido de una prueba de penetración estándar (SPT) N golpe Medio incluyen el suelo dentro de 100 pies superiores de suelo, calculado de acuerdo con la Ecuación 2-6 NDP método de Procedimiento-a Dinámico No lineal de análisis de respuesta lateral NSP método de Procedimiento-a Estático No lineal de Probabilidad de análisis de respuesta lateral de superación en 50 años PE50 Índice de Plasticidad de PI para suelo, determinado como la diferencia en contenido acuático de suelo en el límite líquido y límite plástico Pi el peso total de la estructura, incluso muerto, permanente vivo, y el 25 % de cargas vivas pasajeras que actúan sobre las columnas y aguantan paredes dentro de nivel de piso i PR período de retorno Medio Fuerza esperada de un componente o elemento en QCE el nivel de deformación en consideración para acciones controladas por la deformación estimación Inferior y atada de la fuerza de a QCL componente o elemento al nivel de deformación en consideración para acciones controladas por la fuerza
su
Valor medio de la resistencia al corte de suelo
no drenada en 100 pies superiores de suelo,
calculado(estimado)
de acuerdo con Ecuación 2-6, pounds/ft2
co
ntra
Velocidad de onda(ola) de corte en suelo, en
pies/segundo
co
ntra
El valor medio del suelo corte la velocidad de
onda(ola) en 100 pies superiores de suelo,
calculado(estimado) en
acuerdo con Ecuación 2-6, pies/segundo
w Contenido acuático de suelo,
calculado(estimado) como la proporción de
el peso del agua en un volumen de unidad de
suelo a
el peso de suelo en el volumen de unidad,
expresado
como un porcentaje
β Proporción de amortiguación modal
•i
1 Desviación lateral estimada de construir 1
con relación a la tierra a nivel i
•i
2 Desviación lateral estimada de construir 2
con relación a la tierra a nivel i
•i El movimiento lateral en piso i, en su centro de
rigidez
•i Un parámetro indicativo de la estabilidad de a
estructura bajo cargas de gravedad y terremoto
desviación lateral inducida
κ Un coeficiente de fiabilidad solía reducir
la fuerza componente valora por la existencia
componentes basados en la calidad de
conocimiento
sobre las propiedades de los componentes. (Ver
La sección 2.7.2.)
σ Desviación estándar de la variación de el
fuerzas materiales
φ Un coeficiente de reducción(disminución) de
capacidad solía reducir
la fuerza de diseño de nuevos componentes a
cuenta para variaciones en fuerza material,
dimensión de corte transversal, y construcción
calidad
χ Un coeficiente solía determinar el de
fuerzas planas redestinadas para fondeadero de
paredes estructurales a diafragmas
QE Resultado de tensión de terremoto deliberado
en a
componente
QU
D
La carga muerta fuerza en un componente.
Qy Fuerza de rendimiento de un componente
SS
Aceleración de respuesta espectral en períodos
cortos,
obtenido de mapas de aceleración de respuesta,
g
SXS
Aceleración de respuesta espectral en períodos
cortos
para cualquier nivel de riesgo y cualquier
amortiguación, g
SX1
Aceleración de respuesta espectral en un
segundo
período para cualquier nivel de riesgo y
cualquier amortiguación, g
Sa Aceleración espectral, g Tri
ste
BSE de diseño 1 aceleración de respuesta
espectral en
cualquier período T, g
Sa
M
BSE de diseño 2 aceleración de respuesta
espectral en
cualquier período T, g
S1
Aceleración de respuesta espectral en un
segundo
período, obtenido de aceleración de respuesta
mapas, g
T Período fundamental del edificio en el
dirección en consideración
T0 Período en cual la aceleración constante y
regiones de velocidad constantes del diseño
el espectro se cruza
Vi
El corte lateral deliberado total fuerza en el piso
i
debido a respuesta de terremoto, suponiendo
que el
la estructura permanece elástica
di
Profundidad, en pies, de una capa de suelos que
tienen similar
propiedades, y localizado dentro de 100 pies de
el
superficie
hi
Altura, en pies, de piso i; esto puede ser tomado
como
la distancia entre el centerline de piso(suelo)
el encuadrado(la enmarcación) a cada uno de
los niveles encima y abajo,
la distancia entre la cumbre de losas del suelo
en
cada uno de los niveles encima y abajo, o
similar
puntos comunes de referencia
m El factor de modificación usado en la
aceptación
criterios de componentes controlados por la
deformación
o elementos, indicando la ductilidad disponible
de
una acción componente
si Distancia horizontal, en pies, entre adyacente
edificios en la altura debajo de la tierra en cual
la palpitación puede ocurrir
2.16 Referencias
ATC, 1988, Proteger Visual Rápido de Edificios para
Riesgos Sísmicos Potenciales: una Guía, preparada por el
Consejo de Tecnología Aplicado (Informe No ATC-21) para
la Agencia de Dirección de Emergencia federal (Informe No
de FEMA 154), Washington, D.C.
BOCA, 1993, Código de construcción
Nacional,Construyendo a Funcionarios y
Administradores de Código Internacionales, Colina de
Club de campo, Illinois.
BSSC, 1992, Guía de NEHRP para la Evaluación
Sísmica de Edificios Existentes, desarrollados por el
Consejo de Seguridad Sísmico de Construcción para la
Agencia de Dirección de Emergencia federal (Informe
No de FEMA 178), Washington, D.C.
BSSC, 1995, NEHRP Provisiones Recomendadas para
Prescripciones Sísmicas para Nuevos Edificios, 1994
Edición, la Parte 1: Provisiones y la Parte 2: Comentario,
preparado por el Consejo de Seguridad Sísmico de
Construcción para el federal
FEMA 222Aand 223A), Washington, D.C.
BSSC, 1997, NEHRP Provisiones Recomendadas para
Prescripciones Sísmicas para Nuevos Edificios y Otras
Estructuras, 1997 Edición, la Parte 1: Provisiones y la Parte
2: Comentario, preparado por el Consejo de Seguridad
Sísmico de Construcción para la Agencia de Dirección de
Emergencia federal (Números de Informe. FEMA 302 y 303),
Washington, D.C.
ICBO, 1994, Código de construcción Uniforme, Conferencia
Internacional de Construir a Funcionarios, Whittier,
California.
Kariotis, J. C., Ciervo, G., Youssef, N., Guh, J., Colina, J., y
Nglem, D., 1994, Simulación de Respuesta Registrada de
Mampostería No reforzada (URM) Edificios de Pórtico de
Relleno, SMIP 94-05, División de California de Minas y
Geología, Sacramento, California.
SBCC, 1994, Código de construcción Estándar, Congreso
de Código de construcción del Sur Internacional,
Birmingham,
Alabama.
3. El modelado y Análisis (Rehabilitación Sistemática)
3.1 Alcance Este capítulo presenta Procedimientos de Análisis y exigencias de diseño para la rehabilitación sísmica de edificios existentes. La sección 3.2 presenta exigencias generales para el análisis e intentar que sean relevantes para cuatro Procedimientos de Análisis presentados en este capítulo. Los cuatro Procedimientos de Análisis para la rehabilitación sísmica son presentados en la Sección 3.3, a saber: Procedimiento Estático Lineal, Procedimiento Dinámico Lineal,Procedimiento Estático No lineal, y Procedimiento Dinámico No lineal. El modelado y asunciones de análisis, y procedimientos para determinación de acciones de diseño y deformaciones de diseño, también es presentado en la Sección 3.3. Los criterios de aceptación para elementos y utilización analizada de los componentes de cualquiera de los cuatro procedimientos presentados en la Sección 3.3 son proporcionados en la Sección 3.4. La sección 3.5 proporciona definiciones a términos claves usados en este capítulo, y la Sección 3.6 define los símbolos usados en este capítulo. La sección 3.7 contiene una lista de referencias. La relación de los Procedimientos de Análisis descritos en este capítulo con especificaciones en otros capítulos en las Pautas es como se muestra. • La información en Objetivos de Rehabilitación para estar usados para el diseño, incluso niveles de riesgo (es decir estremecimiento de terremoto) y a Niveles de Rendimiento, es proporcionado en el Capítulo 2. • Las provisiones expuestas en este capítulo son destinadas sólo para la Rehabilitación Sistemática. Las provisiones para la Rehabilitación Simplificada son presentadas en el Capítulo 10. • Las pautas para seleccionar un Procedimiento de Análisis apropiado son proporcionadas en el Capítulo 2. El capítulo 3 describe las exigencias de cargas, modelos matemático, y detallamiento de procedimientos analíticos requeridos para estimar la fuerza sísmica y demandas de deformación en elementos y componentes de un edificio. La información en el cálculo de rigidez apropiada y características de fuerza para componentes y elementos es proporcionada en Capítulos 4 a 9. • Exigencias generales para análisis y diseño, incluso exigencias para efectos de excitación multidireccionales, P-Δ efectos, torsión, y derrocamiento; exigencias de análisis básicas para los procedimientos lineales y no lineales; y dan exigencias de diseño básicas para diafragmas, paredes, la continuidad del sistema de elaboracion construcción de la separación, estructuras que
comparten componentes comunes, y componentes no estructurales en la Sección 2.11. • La fuerza componente y las demandas de deformación obtenidas de procedimientos de utilización de análisis descritos en este capítulo, basado en criterios de aceptación componentes perfilados en este capítulo, son comparado con valores permisibles proporcionados en Capítulos 4 a 9 para el Nivel de Rendimiento deseado. • Los métodos de diseño para paredes sujetadas a fuerzas sísmicas del plano son dirigidos en el Capítulo 2. El análisis y los métodos de diseño para componentes no estructurales, y equipo mecánico y eléctrico, son presentados en el Capítulo 11. • Dan el análisis específico y las exigencias de diseño para edificios que incorporan el aislamiento sísmico y/o hardware de amortiguación suplemental en el Capítulo 9.
3.2 Exigencias Generales Modelando, el análisis, y la evaluación para la Rehabilitación Sistemática deben seguir las pautas de este capítulo.
3.2.1 Selección de Procedimiento de análisis
Cuatro procedimientos son presentados para el análisis sísmico de edificios: dos procedimientos lineales, y dos procedimientos no lineales. Los dos procedimientos lineales son llamados el Procedimiento Estático Lineal (LSP) y el Procedimiento Dinámico Lineal (LDP). Los dos procedimientos no lineales son llamados el Procedimiento Estático No lineal (NSP) y Procedimiento Dinámico No lineal (NDP). Los procedimientos lineales de la Sección 3.3.1 y la Sección 3.3.2, o los procedimientos no lineales de las Secciones 3.3.3 y 3.3.4, pueden ser usados para analizar un edificio, sujeto a las limitaciones expuestas en la Sección 2.9.
3.2.2 Modelado matemático
3.2.2.1 Asunciones Básicas
En general, un edificio debería ser modelado, analizado, y evaluado como un ensamblado tridimensional de elementos y componentes. Los modelos matemáticos tridimensionales deben estar usados para análisis y evaluación de edificios con la irregularidad de plan (ver la Sección 3.2.3). El modelado de dos dimensiones, el análisis, y la evaluación de edificios con diafragmas tiesos o rígidos (ver la Sección 3.2.4) son aceptables si los efectos de torsional son suficientemente pequeños no para ser ignorados, o indirectamente capturados (ver la Sección 3.2.2.2). Las líneas verticales del encuadrado(de la enmarcación) sísmico en edificios con diafragmas flexibles (ver la Sección 3.2.4) pueden ser individualmente modeladas, analizadas, y evaluadas
como twodimensional los ensamblados de los componentes y elementos, o un modelo tridimensional puede estar usado con los diafragmas modelados como elementos flexibles. El modelado explícito de una conexión se requiere para procedimientos no lineales si la conexión es más débil que los componentes conectados, y/o la flexibilidad de la conexión causa un aumento significativo de la deformación relativa entre los componentes conectados.
3.2.2.2 Torsión horizontal Los efectos de la torsión horizontal deben considerarse. El total torsional momento a un nivel de piso dado debe ser puesto igual a la suma de los dos momentos torsional siguientes: • La torsión actual; es decir el momento resultando de la excentricidad entre los centros de masa en todos los pisos encima e incluso el piso dado, y el centro de rigidez de los elementos sísmicos verticales en el piso debajo del piso dado, y • La torsión casual; es decir un momento torsional casual producido por la compensación horizontal en los centros de masa, en todos los pisos encima e incluso el piso dado, igual a mínimo del 5 % de la dimensión horizontal al nivel de piso dado midió el perpendicular a la dirección de la carga aplicada. En edificios con diafragmas rígidos el efecto de la torsión actual debe considerarse si el desplazamiento lateral máximo de este efecto en algún punto en algún diafragma de piso excede el desplazamiento medio en más del 10 %. El efecto de la torsión casual debe considerarse si el desplazamiento lateral máximo debido a este efecto en algún punto en algún diafragma de piso excede el desplazamiento medio en más del 10 %. Este efecto debe ser calculado independiente del efecto de la torsión actual. Si se requiere que los efectos de torsión sean investigados, las fuerzas aumentadas y los desplazamientos que resultan de la torsión horizontal deben ser evaluados y considerarse para el diseño. Los efectos de torsión no pueden ser usados para reducir fuerza y demandas de deformación en componentes y elementos. Para análisis lineal de edificios con diafragmas rígidos, cuando la proporción δ máximo / •avg debido al total torsional momento excede 1.2, el efecto de la torsión casual debe ser amplificado por un factor dado:
donde: •max = desplazamiento Máximo en cualquier punto de el
diafragma a nivel x •avg = Promedio de desplazamientos en el extremo puntos del diafragma a nivel x El hacha no tiene que exceder 3.0. Si la proporción η (de 1) el desplazamiento máximo en algún punto en algún diafragma de piso (incluso la amplificación torsional), (a 2) el desplazamiento medio, calculado por métodos de análisis racionales, excede 1.50, modelos tridimensionales que explican(representan) la distribución espacial de la masa y la rigidez debe estar usada para análisis y evaluación. Sujeto a esta limitación, los efectos de torsión pueden ser indirectamente capturados para el análisis de modelos de dos dimensiones como sigue. El • Para el LSP (la Sección 3.3.1) y el LDP (la Sección 3.3.2), las fuerzas de diseño y desplazamientos debe ser aumentado multiplicándose por el valor máximo de • calculado para el edificio. • Para el NSP (la Sección 3.3.3), el desplazamiento objetivo debe ser aumentado multiplicándose por el valor máximo de • calculado para el edificio. • Para el NDP (la Sección 3.3.4), la amplitud del registro de aceleración de tierra debe ser aumentada multiplicándose por el valor máximo de • calculado para el edificio.
3.2.2.3 Acciones primarias y Secundarias, Componentes, y Elementos Los componentes, los elementos, y las acciones componentes deben ser clasificados como primarios o como secundarios. Las acciones primarias, los componentes, y los elementos son partes claves del sistema de elaboración sísmico requerido en el diseño resistir a efectos de terremoto. Éstos deben ser evaluados, y rehabilitados si es necesario,para sostener fuerzas de earthquakeinduced y deformaciones apoyando simultáneamente cargas de gravedad. Las acciones secundarias, los componentes, y los elementos no son designados como la parte del sistema de resistencia de la fuerza lateral, pero sin embargo deben ser evaluados, y rehabilitados si es necesario, para asegurar que tales acciones, componentes, y elementos pueden sostener simultáneamente deformaciones inducidas por el terremoto y cargas de gravedad. (Ver el Comentario sobre esta sección.) Para procedimientos lineales (las Secciones 3.3.1 y 3.3.2), sólo la rigidez de componentes primarios y elementos debe ser incluida en el modelo matemático. Los componentes secundarios y los elementos deben ser comprobados para los desplazamientos estimados por tal análisis. Para procedimientos lineales, la rigidez lateral total de los componentes secundarios y elementos no debe ser mayor que el 25 % de la rigidez total de los componentes primarios y elementos, calculados a cada nivel del edificio. Si este límite es excedido, algunos componentes secundarios deben ser clasificados de nuevo como componentes primarios.
Para procedimientos no lineales (las Secciones 3.3.3 y 3.3.4), la rigidez y la resistencia de todos los componentes primarios y secundarios (incluso la pérdida de fuerza de componentes secundarios) deben ser incluidas en el modelo matemático. Además, si la rigidez total de los componentes no estructurales — como paneles exteriores prefabricados — excede el 10 % de la rigidez lateral total de un piso, los componentes no estructurales deben ser incluidos en el modelo matemático. La clasificación de componentes y elementos no debe causar un cambio de la clasificación de la configuración de un edificio (ver la Sección 3.2.3); es decir los componentes y los elementos no deben ser selectivamente adjudicados(asignados) como primarios o como secundarios para cambiar la configuración de un edificio de irregular a debidamente.
3.2.2.4 Deformación - y Acciones controladas por la Fuerza Las acciones deben ser clasificadas como deformationcontrolled o controladas por la fuerza. Una acción deformationcontrolled es el que que tiene una deformación asociada que es permitida exceder el valor de rendimiento; la deformación asociada máxima es limitada por la capacidad de ductilidad del componente. Una acción controlada por la fuerza es el que que tiene una deformación asociada que no es permitida exceder el valor de rendimiento. Las acciones con la ductilidad limitada (como el permiso un <g en la Cifra(Figura) 2-4) también pueden considerarse controladas por la fuerza. La dirección en estas clasificaciones puede ser encontrada en Capítulos 5 a 8.
3.2.2.5 Rigidez y Asunciones de Fuerza El elemento y las propiedades de rigidez componentes y las estimaciones de fuerza tanto para procedimientos lineales como para no lineales deben ser determinados de la información dada en Capítulos 4 a 9, y 11. Dan pautas para modelar componentes estructurales en Capítulos 5 a 8. Dan pautas similares para modelar fundaciones y componentes no estructurales en los Capítulos 4 y 11, respectivamente.
3.2.2.6 Modelado de fundación El sistema de fundación puede ser incluido en el modelo matemático para el análisis con rigidez y propiedades que se debilitan(que mojan) como definido en el Capítulo 4. Por otra parte, a menos que expresamente no prohibido, la fundación puede ser supuesta ser rígida y no incluida en el modelo matemático.
3.2.3 Configuración Hablan de irregularidades de construcción en la Sección 2.9. Tal clasificación debe estar basada en el plan y la configuración vertical del sistema de
elaboración, usando un modelo matemático que considera tanto componentes primarios como secundarios. Un objetivo de la rehabilitación sísmica debería ser la mejora de la regularidad de un edificio por la colocación juiciosa de nuevos elementos de enmarcación.
3.2.4 Diafragmas de piso Los diafragmas de piso transfieren fuerzas de inercia inducidas por el terremoto a elementos verticales del sistema de pórtico sísmico. Se considera que diafragmas de plataforma son diafragmas de piso. Las conexiones entre diafragmas de piso y elementos de enmarcación sísmicos verticales deben tener la fuerza suficiente para trasladarse el corte de diafragma deliberado máximo fuerza a los elementos de enmarcación verticales. Dan exigencias para el diseño y el detallamiento de componentes de diafragma en la Sección 2.11.6. Los diafragmas de piso deben ser clasificados como flexibles, tiesos, o como rígidos. (Ver el Capítulo 10 para la clasificación de diafragmas para estar usados para determinar si los Métodos de Rehabilitación Simplificados son aplicables.) Los diafragmas deben considerarse flexibles cuando la deformación lateral máxima del diafragma a lo largo de su longitud es más que dos veces el movimiento de interpiso medio del piso inmediatamente debajo del diafragma. Para diafragmas apoyados por paredes de sótano, el movimiento de interpiso medio del piso encima del diafragma puede estar usado en lugar del piso de sótano. Los diafragmas deben considerarse rígidos cuando la deformación lateral máxima del diafragma es menos de la mitad el movimiento de interpiso medio del piso asociado. Los diafragmas que no son ni flexibles, ni rígidos deben ser clasificados como tiesos. El movimiento de interpiso y las deformaciones de diafragma deben ser estimados usando las fuerzas laterales sísmicas (Ecuación 3-6). La desviación en el plano del diafragma de piso debe ser calculada para una distribución en el plano de la fuerza lateral consecuente con la distribución de masa, así como todas las fuerzas laterales en el plano asociadas con compensaciones en el encuadrado(la enmarcación) sísmico vertical en aquel piso. Los modelos matemáticos de edificios con diafragmas tiesos o flexibles deberían ser desarrollados considerando los efectos de la flexibilidad de diafragma. Para edificios con diafragmas flexibles a cada nivel de piso, las líneas verticales del encuadrado(de la enmarcación) sísmico pueden ser diseñadas independientemente, con masas sísmicas adjudicadas(asignadas) sobre la base del área tributaria.
3.2.5 P-Δ Efectos Dos tipos de P-Δ (la segunda orden(el segundo pedido)) efectos son dirigidos en las Pautas: (1) P-estático Δ (y 2) P-dinámico Δ.
3.2.5.1 P-estático Δ Efectos Para procedimientos lineales, el coeficiente de estabilidad θ debería ser evaluado para cada piso en la Ecuación de utilización de edificio 2-14. Este proceso es iterativo. Los movimientos de piso calculado por el análisis lineal, •i en la Ecuación 2-14, será aumentado en 1 / (1 – •i) para la evaluación del coeficiente de estabilidad. Si el coeficiente es menos de 0.1 en total pisos, P-estático Δ efectos será pequeño y no puede ser ignorado. Si el coeficiente excede 0.33, el edificio puede ser inestable y la modernización es necesaria (la Sección 2.11.2). Si el coeficiente está entre 0.1 y 0.33, el sísmico fuerce efectos en el piso seré aumentado por el factor 1 / (1 – •i). Para procedimientos no lineales, los efectos de segunda orden(segundo pedido) deben considerarse directamente en el análisis; la rigidez geométrica de todos los elementos y componentes sujetados a fuerzas axiales debe ser incluida en el modelo matemático.
3.2.5.2 P-dinámico Δ Efectos P-dinámico Δ efectos puede aumentar acciones componentes y deformaciones, y movimientos de piso. Tales efectos son indirectamente evaluados para los procedimientos lineales y el NSP utilización del coeficiente C3. Refiérase a Las secciones 3.3.1.3A y 3.3.3.3A para información adicional. Los efectos de segunda orden(segundo pedido) deben considerarse directamente para procedimientos no lineales; la rigidez geométrica de todos los elementos y componentes sujetados a fuerzas axiales debe ser incluida en el modelo matemático.
3.2.6 Interacción de estructura del suelo
La interacción de estructura del suelo (SSI) puede modificar la demanda sísmica en un edificio. Dos procedimientos para computar los efectos de SSI son proporcionados abajo. Otros métodos racionales de modelar SSI también pueden estar usados. Para aquellos casos raros (tal en cuanto a sitios de suelo cerca de campana y suaves) en que el aumento en el período fundamental debido a SSI aumenta aceleraciones espectrales, los efectos de SSI en el edificio de la respuesta deben ser evaluados; el aumento en el período fundamental puede ser calculado usando los procedimientos simplificados mandados a en la Sección 3.2.6.1. Por otra parte, los efectos de SSI no pueden ser ignorados. Además, los efectos de SSI no tienen que considerarse para ningún edificio permitido ser rehabilitado usando el Método de Rehabilitación Simplificado (Tabla 10-1). Los procedimientos simplificados mandados a en la Sección 3.2.6.1 pueden estar usados con el LSP de la Sección 3.3.1. La consideración de efectos de SSI con el LDP de la Sección 3.3.2, el NSP de la Sección 3.3.3, y el NDP de la Sección 3.3.4 debe incluir el modelado explícito de la rigidez de fundación como en la
Sección 3.2.6.2. Las proporciones de amortiguación modales pueden ser calculadas usando el método mandado a en la Sección 3.2.6.1. Los efectos de interacción de estructura del suelo no deben ser usados para reducir componente y acciones de elemento en más del 25 %.
3.2.6.1 Procedimientos durante Período y Amortiguación Los procedimientos simplificados presentaron en el Capítulo 2 de NEHRP 1997 Provisiones Recomendadas para Prescripciones Sísmicas para Nuevos Edificios y Otras Estructuras (BSSC, 1997) puede ser usado para calcular demandas sísmicas usando el período fundamental eficaz T y proporción de amortiguación fundamental eficaz β del sistema de estructura de la fundación.
3.2.6.2 Modelado Explícito de SSI
La Interacción suelo-estructura se puede modelar de forma explícita al modelar la rigidez y amortiguamiento para los elementos de base individual. Orientación sobre la selección de las características de la primavera para representar la rigidez fundación se presenta en Section4.4.2. A menos que decida otra cosa, el coeficiente de amortiguamiento para los elementos individuales de la fundación será de igual a ese valor del coeficiente de amortiguamiento utilizado para la superestructura elástica. Por el PSN, el coeficiente de amortiguamiento del sistema de cimentación-estructura se utilizará para calcular las exigencias espectral.
3.2.7 Efectos de Excitación multidireccionales Los edificios deben ser diseñados para fuerzas sísmicas en cualquier dirección horizontal. Para edificios regulares, puede suponerse que desplazamientos sísmicos y las fuerzas actúen no simultáneamente en dirección de cada eje principal de un edificio. Para edificios con la irregularidad de plan (la Sección 3.2.3) y edificios en los cuales uno o varios componentes forman la parte de dos o más elementos que se cruzan, los efectos de excitación multidireccionales deben considerarse. Los efectos multidireccionales en componentes deben incluir tanto torsional como efectos de translación. La exigencia que los efectos de excitación (ortogonales) multidireccionales ser considerados puedan estar satisfechos diseñando elementos o componentes para las fuerzas y deformaciones asociadas con el 100 % de los desplazamientos sísmicos en una dirección horizontal más las fuerzas asociadas con el 30 % de los desplazamientos sísmicos en la dirección horizontal perpendicular. O bien, es aceptable usar SRSS para combinar efectos multidireccionales donde asignado. Los efectos de la excitación vertical en voladizos horizontales y elementos preacentuados deben ser considerados por métodos de respuesta estáticos o
dinámicos. El estremecimiento de terremoto vertical puede no ser caracterizado por un espectro con ordenadas iguales al 67 % de aquellos del espectro horizontal (la Sección 2.6.1.5) a menos que alternativa vertical los espectros de respuesta son desarrollados usando el análisis específico para el sitio.
3.2.8 Cargas de Gravedad Componentes y Combinaciones de Carga Las fuerzas de gravedad componentes siguientes, QG, deben ser considerado para combinación con cargas sísmicas. Cuando los efectos de gravedad y cargas sísmicas son aditivos,
Cuando los efectos de gravedad contrarían cargas sísmicas, La evaluación de componentes para gravedad y fuerzas del viento, en ausencia de fuerzas de terremoto, está más allá del alcance de este documento.
3.2.9 Verificación de Asunciones de Diseño Cada componente debe ser evaluado para decidir que las posiciones asumidas de deformaciones inelásticas son consecuentes con exigencias de equilibrio y fuerza en todas las posiciones a lo largo de la longitud componente. Adelante, cada componente debería ser evaluado por el análisis racional para el postterremoto adecuado capacidad de carga de gravedad residual, considerando la reducción(disminución) de la rigidez causada por el daño del terremoto a la estructura. Donde los momentos en componentes primarios que atraviesan horizontalmente, debido a las combinaciones de carga de gravedad de Ecuaciones 3-2 y 3-3, exceden el 50 % de la fuerza de momento esperada en cualquier posición, la posibilidad para la acción de flexión inelástica en posiciones además de finales componentes debe ser expresamente investigada comparando acciones de flexión con fuerzas componentes esperadas, y la capacidad de carga de gravedad de postterremoto debería ser investigada. Los procedimientos de comprobación de muestra son presentados en el Comentario. La formación de rótulas plásticas de flexión lejos a partir de finales componentes no es permitida a menos que ella sea explícitamente representada en modelado y análisis . 3.3 Procedimientos de análisis 3.3.1 Procedimiento Estático lineal (LSP) 3.3.1.1 Base del Procedimiento Conforme al Procedimiento Estático Lineal (LSP), diseñe fuerzas sísmicas, su distribución sobre la
altura del edificio, y las fuerzas internas correspondientes y los desplazamientos de sistema son determinados usando un linearlyelastic, análisis estático. Dan restricciones de la aplicabilidad de este procedimiento en la Sección 2.9. En el LSP, el edificio es modelado con rigidez en línea recta elástica y amortiguación viscosa equivalente que se acercan valores esperados para cargar a cerca del punto de rendimiento. Las demandas de terremoto de diseño del LSP son representadas por fuerzas laterales estáticas cuya suma es igual a la carga lateral pseudo definida por la Ecuación 3-6. La magnitud de la carga lateral pseudo ha sido seleccionada con la intención que cuando es aplicado al modelo en línea recta elástico del edificio esto causará amplitudes de desplazamiento de diseño que se acercan desplazamientos máximos que son esperados durante el terremoto de diseño. Si el edificio responde esencialmente elastically al terremoto de diseño, las fuerzas internas deliberadas serán aproximaciones razonables de aquellos esperados durante el terremoto de diseño. Si el edificio responde inelastically al terremoto de diseño, como será comúnmente el caso, las fuerzas internas que se desarrollarían en el edificio flexible serán menos que las fuerzas internas calculadas en una base elástica. Los resultados del LSP deben ser comprobados usando los criterios de aceptación aplicables de la Sección 3.4. Las fuerzas internas deliberadas típicamente excederán a aquellos que el edificio puede desarrollar, debido a la respuesta inelástica esperada de componentes y elementos. Estas fuerzas de diseño obtenidas son evaluadas por los criterios de aceptación de la Sección 3.4.2, que incluyen factores de modificación y Procedimientos de Análisis alternativos para explicar(representar) demandas de respuesta inelásticas esperadas y capacidades.
3.3.1.2 El modelado y Consideraciones de
Análisis
Determinación de Período. El período fundamental de un edificio, en la dirección en la consideración, debe ser calculado por uno de los tres métodos siguientes. (El método 1 es preferido.) Método 1. invalue análisis (dinámico) del modelo matemático del edificio. El modelo para edificios con diafragmas flexibles debe considerar la representación de la flexibilidad de diafragma a menos que pueda mostrarse que los efectos de omisión no serán significativos. Método 2. Evaluación de la ecuación siguiente:
Donde: T = El período fundamental (en segundos) en la dirección en la consideración
C = 0.035 para sistemas de pórtico que resisten al momento de acero. = 0.030 para pórticos que resisten al momento del hormigón armado = 0.030 para pórticos de acero excentricamente preparados = 0.020 para todos otros sistemas de porticos = 0.060 para edificios de madera (tipo 1 y 2 en la Tabla 10-2) h = Altura (en pies) encima de la base al nivel de plataforma Metodo 2. no es aplicable a edificios de mampostería no reforzados con diafragmas flexibles. Método 3. El período fundamental de un edificio de un piso con una luz sola diafragma flexible puede ser calculado:
T = (0.1 Δ + 0.078Δd (3-5) donde •and •d son la pared en el plano y el diafragma w los desplazamientos en pulgadas, debido a una carga lateral, en la dirección en la consideración, igual al tributario de peso al diafragma (ver el Comentario, la Figura C3-2). Para diafragmas de luz múltiple,una carga lateral igual al tributario de peso de gravedad a la luz de diafragma en la consideración debe ser aplicada a cada luz de diafragma para estimar un período separado para cada anchura de diafragma. El período de calculó maximiza la carga lateral pseudo (ver la Ecuación 3-6) estará usado para el diseño de todas las paredes y luces de diafragma en el edificio.
3.3.1.3 Determinación de Acciones y Deformaciones A. Carga Lateral psupuesta La carga lateral psupuesta (o pseudo) en una dirección horizontal dada de un edificio es determinada usando la Ecuación 3-6. Esta carga, aumentada si es necesario para explicar los efectos de torsión (ver la Sección 3.2.2.2), debe estar usada para el diseño del sistema sísmico vertical de porticos.
V = C1C2C3SaW (3-6) donde: V= Carga lateral pseudo Esta fuerza, cuando distribuido por la altura del modelo de análisis en línea recta elástico de la estructura, es querida para producir desplazamientos laterales estimados aproximadamente iguales a aquellos que son esperados en la verdadera estructura durante el acontecimiento de diseño. Si se espera que la estructura actual producirá durante el acontecimiento de diseño, la fuerza dada por Equation3-6 puede ser considerablemente más grande que la fuerza actual de la estructura para resistir a esta fuerza. Los criterios de aceptación en Section3.4.2 son desarrollados para tomar este aspecto en cuenta.
C1= El factor de modificación para relacionar desplazamientos inelásticos máximos esperados con desplazamientos contó para la respuesta elástica lineal. C1 puede ser calculado usando el procedimiento indicado en Section3.3.3.3. con la capacidad de corte baja elástica substituida por Vy. O bien, C1 puede ser calculado como sigue: C1 = 1.5 durante T <0.10 segundo C1= 1.0 durante T ≥T0 segundo La interpolación lineal debe ser usada para contar C1 para valores intermedios de T. T = Período fundamental del edificio en la dirección en consideración. Si suelo - la interacción de estructura se considera, el período fundamental eficaz T ˜ debe ser substituido por T. T0 = el período Característico del espectro de respuesta, definido como el período se asoció con la transición del segmento de aceleración constante del espectro al segmento de velocidad constante del espectro. (Ver las Secciones 2.6.1.5 y 2.6.2.1.) C2= Factor de modificación para representar el efecto de empeoramiento de fuerza y degradación de rigidez en desplazamiento máximo respuesta. Los valores de C2 para sistemas de enmarcación(encuadrado) diferentes y Niveles de Rendimiento son puestos en una lista en la Tabla 3-1. La interpolación lineal debe ser usada para estimar valores para C2 para valores intermedios de T. C3= Factor de modificación para representar desplazamientos aumentados debido a efectos de P-dinámicos. Este efecto es además de la consideración de efectos de P-D estáticos como definido en La sección 3.2.5.1. Para valores de la estabilidad el coeficiente (ver la Ecuación 2-14) menos que 0.1, C3 puede ser puesto igual a 1.0. Para valores de
mayor que 0.1, C3 debe ser estimado(calculado) como 1 + 5 ( -0.1) T . El valor máximo ya que todos los pisos en el edificio deben estar ya calculados para todas las plantas del edificio se utilizará para calcular.C 3 S = un espectro de respuesta de aceleración, en el período fundamental y factor de amortiguamiento del edificio en la dirección que se examina. El valor de una S se obtendrá del procedimiento en la sección 2.6.1.5. W = Total de carga muerta y carga viva previstos como se indica a continuación: • En el almacenamiento y ocupaciones de almacén, unmínimo de 25% de la carga viva de suelo. • El peso real en la tabla o mínimo peso de 10 libras por pie cuadrado de superficie, lo que es mayor • La carga de nieve aplicables ver el Recomendado NEHRP Disposiciones (BSSC, 1995) • el peso total de equipo permanente y mobiliario
B. Distribución vertical de Fuerzas Sísmicas La carga lateral Fx aplicado a cualquier nivel de piso x debe ser determinado de las ecuaciones siguientes: C. Distribución horizontal de las fuerzas sísmicas Las fuerzas sísmicas en cada piso del edificio se distribuirán de acuerdo a la distribución de masa en ese nivel del suelo.
Donde: k = 1.0 para T 0.5 segundo = 2.0 para T 2.5 segundos La interpolación lineal debe ser usada para estimar valores de k para valores intermedios de T Cvx = factor de distribución Vertical V = carga lateral Pseudo de Ecuación 3-6 wi = Parte del peso de edificio total W localizado en o encomendado solar nivel i wx = Parte del peso de edificio total W localizado en o encomendado solar nivel x hi = Altura (en pies) de la base para solar nivel i hx = Altura (en pies) de la base para solar nivel x C. Distribución horizontal de Fuerzas Sísmicas Las fuerzas sísmicas a cada nivel de piso del edificio deben ser distribuidas según la distribución de masa a aquel nivel de piso. D. Diafragmas de piso Los diafragmas de piso deben ser diseñados para resistir a los efectos (de 1) las fuerzas de apatía desarrolladas al nivel en la consideración (igual a Fpx en la Ecuación 3-9), (y 2) las fuerzas horizontales que resultan de compensaciones en, o cambios de rigidez de, los elementos de encuadrado sísmicos verticales encima y debajo del diafragma. Fuerzas que resultan de compensaciones en, o cambios de la rigidez de, los elementos de encuadrado(enmarcación) sísmicos verticales deben ser tomados para ser iguales a las fuerzas elásticas (Ecuación 3-6) sin la reducción, a menos que las fuerzas más pequeñas puedan ser justificadas por el análisis racional.
donde: Fpx = fuerza de diafragma Total a nivel x Fi = La carga lateral aplicó al nivel de piso(suelo) yo dado por la ecuacion 3-7 wi = Parte del peso de edificio total W localizado en o encomendado solar nivel i
wx = Parte del peso de edificio total W localizado en o encomendado solar nivel x Los Coeficientes C1, C2, y C3 son descritos encima en La sección 3.3.1.3A. La carga sísmica lateral en cada diafragma flexible debe ser distribuida a lo largo de la luz de aquel diafragma, considerando su forma desplazada. E. Determinación de Deformaciones Las deformaciones estructurales y los movimientos de piso deben ser estimados(calculados) usando cargas laterales de acuerdo con Ecuaciones 3-6, 3-7, y 3-9 y rigideces obtenidas de Capítulos 5, 6, 7, y 8.
3.3.2 Procedimiento Dinámico lineal (LDP)
3.3.2.1 Base del Procedimiento Conforme al Procedimiento Dinámico Lineal (LDP), diseñe fuerzas sísmicas, su distribución sobre la altura del edificio, y las fuerzas internas correspondientes y los desplazamientos de sistema son determinados usando un linearlyelastic, análisis dinámico. Dan restricciones de la aplicabilidad de este procedimiento en la Sección 2.9. La base, modelando acercamientos, y criterios de aceptación del LDP es similar a aquellos para el LSP. La excepción principal es que los cálculos de respuesta son realizados usando el análisis espectral modal o el Análisis de historia del Tiempo. El análisis espectral modal es realizado usando espectros de respuesta en línea recta elásticos que no son modificados para explicar(representar) la respuesta no lineal esperada. Como con el LSP, se espera que el LDP producirá desplazamientos que son aproximadamente correctos, pero producirán fuerzas internas que exceden a aquellos que serían obtenidos en un edificio flexible. Los resultados del LDP deben ser comprobados usando los criterios de aceptación aplicables de la Sección 3.4. Los desplazamientos deliberados son comparados directamente con valores aceptables. Las fuerzas internas deliberadas típicamente excederán a aquellos que el edificio puede sostener debido a la respuesta inelástica esperada de componentes y elementos. Estas fuerzas de diseño obtenidas son evaluadas por los criterios de aceptación de la Sección 3.4.2, que incluyen factores de modificación y procedimientos de análisis alternativos para explicar(representar) demandas de respuesta inelásticas esperadas y capacidades.
3.3.2.2 El modelado y Consideraciones de
Análisis
A. General El LDP debe conformarse con los criterios de esta sección. El análisis debe estar basado en la caracterización apropiada del movimiento de tierra (la Sección 2.6.1). Las consideraciones de análisis y modelado expuestas en la Sección 3.3.1.2 deben aplicarse al LDP pero las consideraciones alternativas son presentadas abajo.
El LDP incluye dos métodos de análisis, a saber,los Métodos de Análisis de historia del Tiempo y Espectro de Respuesta. El pico de usos de Método de Espectro de Respuesta respuestas modales contó del análisis dinámico de un modelo matemático. Sólo aquellos modos que contribuyen considerablemente a la respuesta tienen que considerarse. Las respuestas modales son combinadas usando métodos racionales de estimar cantidades de respuesta de edificio totales. El Método de historia del Tiempo (también llamado el Análisis de historia de la Respuesta) implica una evaluación "paso de tiempo por el paso de tiempo" de construir la respuesta, usando discretized archivos de terremoto registrados o sintéticos como el insumo de movimiento bajo. Las exigencias para los dos métodos de análisis son perfiladas en C y D abajo. B. Caracterización del Movimiento de Tierra El movimiento de tierra horizontal debe ser caracterizado para el diseño por las exigencias de la Sección 2.6 y debe ser uno de lo siguiente:
Un espectro de respuesta (la Sección 2.6.1.5) Un espectro de respuesta específico para el sitio (la
Sección 2.6.2.1) Historias de tiempo de aceleración de tierra (la
Sección 2.6.2.2)
C. Método de Espectro de respuesta El requisito de que todos los modos importantes se incluirán en el análisis de la respuesta puede ser satisfecha mediante la inclusión de modos suficiente para captar al menos el 90% de la masa del edificio que participan en cada una de las principales direcciones horizontales del edificio. coeficientes de amortiguamiento modal deberá reflejar la amortiguación inherente a la capacidad a niveles de deformación inferiores a la deformación rendimiento. Las fuerzas en los miembros de pico, los desplazamientos, las fuerzas de la historia, tijeras de historia, y las reacciones de base para cada modo de respuesta se puede combinar con métodos reconocidos para estimar la respuesta total. combinación entre modos de transporte ya sea por la SRSS (suma de la raíz cuadrada de cuadrados) o la regla de CQC (combinación cuadrática completa) regla es aceptable.
multidireccional para efectos de excitación se explica por los requisitos del punto 3.2.7. D. Período de Historia Método Los requisitos para el modelo matemático para el Tiempo-Historia análisis son idénticos a los desarrollados para análisis espectral de respuesta. El amortiguamiento de la matriz asociada al modelo matemático se refleja la amortiguación inherente a la capacidad a niveles de deformación inferiores a la deformación de rendimiento. Análisis de Tiempo-Historia se realizará utilizando tiempos marcados por el preparado de acuerdo con los requisitos del punto 2.6.2.2. parámetros de respuesta se calcula para cada Análisis de Tiempo-Historia. Si tres Análisis Historia de tiempo se realizan, la máxima respuesta del parámetro de interés se utilizarán para el diseño. Si siete o más pares de registros horizontales del movimiento sísmico se utilizan para el Análisis de Tiempo-Historia, la respuesta promedio del parámetro de interés se pueden utilizar para el diseño. excitación efectos multidireccionales se contabilizarán de conformidad con los requisitos del punto 3.2.7.Estos requisitos pueden satisfacerse mediante el análisis de un modelo matemático tridimensional y tres al mismo tiempo utilizando impuestas pares de registros de movimiento de tierra terremoto a lo largo de cada uno de los ejes horizontales del edificio.
3.3.2.3 Determinación de Acciones y
Deformaciones
A. Modificación de Demandas Todas las acciones y las deformaciones calculadas utilizando cualquiera de los métodos de análisis LDP-Respuesta de espectro o historia del tiempo-Análisis-se multiplicará por el producto de los factores de modificación C 1, C 2 y C3 definido en la Sección 3.3.1.3, y aumentado aún más si es necesario para explicar los efectos de la torsión (ver Sección 3.2.2.2).Sin embargo, el diafragma acciones piso no tiene que ser mayor por el producto de los factores de modificación. B. Diafragmas de piso(suelo) Los diafragmas de piso(suelo) deben ser diseñados para resistir simultáneamente (1) las fuerzas sísmicas calculadas(estimadas) por el LDP, (y 2) las
Tabla 3-1 Valores para Factor de Modificación C
Tabla 3-1 Valores para Factor de Modificación C2
Nivel de Rendimiento
T = 0.1 Segundos T≥ T0second
Pórtico Tipo 11 Pórtico Tipo 22 Pórtico Tipo 11 Pórtico Tipo 22
Ocupación Inmediata 1.0 1.0 1.0 1.0
Seguridad de Vida 1.3 1.0 1.1 1.0
Prevención de Colapso 1.5 1.0 1.2 1.0 1. estructuras en las cuales más del 30 % del corte de piso a cualquier nivel es resistido por componentes o elementos cuya fuerza y la rigidez pueden deteriorarse durante el terremoto de diseño. Tales elementos y componentes incluyen: los pórticos ordinarios que resisten al momento, pórticos concéntrico -
vigorizados, pórticos con conexiones parcialmente reservadas, pórticos vigorizados únicamente de tensión, no reforzaron paredes de mampostería, paredes
críticas del corte y embarcaderos, o cualquier combinación del susodicho.
2. Todos los pórticos no adjudicados(asignados) a Tipo que portico 1
fuerzas horizontales que resultan de compensaciones en, o cambios de la rigidez de, los elementos de ncuadrado(enmarcación) sísmicos verticales encima y debajo del diafragma. Las fuerzas sísmicas calculadas(estimadas) por el LDP deben ser tomadas como no menos del 85 % de las fuerzas calculadas(estimadas) usando la Ecuación 3-9. Fuerzas que resultan de compensaciones en, o cambios de la rigidez de, los elementos de encuadrado(enmarcación) sísmicos verticales deben ser tomados para ser iguales a las fuerzas elásticas sin la reducción(disminución), a menos que las fuerzas más pequeñas puedan ser justificadas por el análisis racional.
3.3.3 Procedimiento Estático no lineal (NSP)
3.3.3.1 Base del Procedimiento
Conforme al Procedimiento Estático No lineal (NSP), un modelo que directamente incorpora la respuesta material inelástica es desplazado a un desplazamiento objetivo, y las deformaciones internas que resultan y las fuerzas son determinadas. Las características de deformación de la carga no lineales de componentes individuales y los elementos del edificio son modelados directamente. El modelo matemático del edificio es sujetado al monótonamente que aumenta fuerzas laterales o desplazamientos hasta que un desplazamiento objetivo sea excedido o los colapsos de edificio. El desplazamiento objetivo es querido para representar el desplazamiento máximo probablemente para ser experimentado durante el terremoto de diseño. El desplazamiento objetivo puede ser calculado(estimado) por cualquier procedimiento que explica(representa) los efectos de la respuesta no lineal en la amplitud de desplazamiento; un procedimiento racional es presentado en la Sección 3.3.3.3. Como el modelo matemático considera directamente para efectos de la respuesta inelástica material, las fuerzas internas deliberadas serán aproximaciones razonables de aquellos esperados durante el terremoto de diseño. Los resultados del NSP deben ser comprobados usando los criterios de aceptación aplicables de la Sección 3.4.3. Los desplazamientos deliberados y las fuerzas internas son comparados directamente con valores aceptables.
3.3.3.2 El modelado y Consideraciones de
Análisis
A. General En el contexto de estas Pautas, el NSP implica la aplicación monotónica de fuerzas laterales o desplazamientos a un modelo matemático no lineal de un edificio hasta que el desplazamiento del nodo de control en el modelo matemático exceda un desplazamiento objetivo. Para edificios que no son simétricos sobre un perpendicular plano a las cargas laterales aplicadas, las cargas laterales deben ser
aplicadas tanto en las direcciones positivas como en negativas, y las fuerzas máximas y deformaciones usadas para el diseño. La relación entre fuerza de corte baja y desplazamiento lateral del nodo de control debe ser establecida para la variación de desplazamientos de nodo de control entre el cero y El 150 % del desplazamiento objetivo, δ, dado por t Ecuación 3-11. Los criterios de aceptación deben estar basados en aquellas fuerzas y deformaciones (en componentes y elementos) correspondiente a mínimo horizontal desplazamiento del nodo de control igual a •. t Las cargas de gravedad deben ser aplicadas para asignar elementos y componentes del modelo matemático durante el NSP. Las cargas y la combinación de carga presentada en Ecuación 3-2 (y Ecuación 3-3 como apropiado) deben ser usadas para representar tales cargas de gravedad. El modelo de análisis debe ser discretized en el detalle suficiente para representar suficientemente la respuesta de deformación de la carga de cada componente a lo largo de su longitud. La atención particular debería ser prestada a posiciones que se identifican de la acción inelástica a lo largo de un componente, así como a sus finales. B. Nodo de control El NSP requiere la definición del nodo de control en un edificio. Estas Pautas piensan que el nodo de control es el centro de masa en la azotea de un edificio; la cumbre de un ático no debería ser considerada como la azotea. El desplazamiento del nodo de control es comparado con el desplazamiento de desplazamiento-a objetivo que caracteriza los efectos del estremecimiento de terremoto. C. Modelos de Carga laterales Las cargas laterales deben ser aplicadas al edificio en perfiles que aproximadamente ligaron la distribución probable de fuerzas de apatía en un terremoto. Para el análisis tridimensional, la distribución horizontal debería simular la distribución de fuerzas de apatía en el avión de cada diafragma de piso(suelo). Tanto para dos - como para análisis tridimensional, al menos dos distribuciones verticales de la carga lateral deben considerarse. El primer modelo, a menudo llamaba el modelo uniforme, estará basado en fuerzas laterales que son proporcionales a la masa total a cada nivel de piso(suelo). El segundo modelo, llamado el modelo modal en estas Pautas, debería ser seleccionado de una de las dos opciones siguientes: • un modelo de carga lateral representado por valores de Cvx dado en la Ecuación 3-8, que puede estar usado si más del 75 % de la masa total participa en el modo fundamental en la dirección en consideración; • un modelo de carga lateral proporcional a las fuerzas de apatía de piso consecuentes con la
distribución de corte de piso contó por la combinación de la utilización de respuestas modal (1) Análisis de Espectro de respuesta del edificio incluso un número suficiente de modos para capturar el 90 % de la masa total, (y 2) el espectro de movimiento de tierra apropiado. D. Determinación de período El período fundamental eficaz T en la dirección e en la consideración será calculado(estimado) usando la relación de desplazamiento de la fuerza del NSP. La relación no lineal entre corte bajo y desplazamiento del nodo objetivo debe ser reemplazada con un bilinear relación para estimar la rigidez lateral eficaz, K, e y la fuerza de rendimiento, Vy, del edificio. El la rigidez lateral eficaz debe ser tomada cuando la rigidez de secante calculada en un corte bajo fuerza igual al 60 % de la fuerza de rendimiento. El período fundamental eficaz T e será calculado(estimado) como:
Ti = El período fundamental elástico (en segundos)
en dirección en la consideración por análisis dinámico elástico
Ki = Rigidez lateral elástica del edificio en la dirección en consideración
Ke = Rigidez lateral eficaz del edificio en la dirección en consideración
Ver a la Figura 3-1 para la información adicional.
Cálculo de Rigidez Eficaz
E. Análisis de Modelos Tridimensionales Las fuerzas laterales estáticas deben ser impuestas al modelo matemático tridimensional correspondiente a la distribución de masas a cada nivel de piso(suelo). Los efectos de la torsión casual deben considerarse (la Sección 3.2.2.2). El análisis independiente a lo largo de cada eje principal del modelo matemático tridimensional es permitido a menos que la evaluación multidireccional sea requerida (la Sección 3.2.7). F. Análisis de Modelos de Dos dimensiones
Los modelos matemáticos que describen el encuadrado(la enmarcación) a lo largo de cada eje (eje 1 y eje 2) del edificio deben ser desarrollados para el análisis de dos dimensiones. Los efectos de la torsión horizontal deben considerarse (la Sección 3.2.2.2). las demandas de deformación consideradas, componentes y las acciones deben ser computadas para los casos siguientes: el 100 % del desplazamiento objetivo a lo largo de eje 1 y el 30 % del desplazamiento objetivo a lo largo de eje 2; y el 30 % del desplazamiento objetivo a lo largo de eje 1 y el 100 % del desplazamiento objetivo a lo largo de eje 2.
3.3.3.3 Determinación de Acciones y
Deformaciones
A. Desplazamiento objetivo El desplazamiento objetivo •t para un edificio con diafragmas rígidos (la Sección 3.2.4) a cada nivel de piso(suelo) debe ser estimado usando un procedimiento establecido que explica(representa) la respuesta no lineal probable del edificio. Las acciones y las deformaciones correspondiente al desplazamiento de nodo de control que iguala o y excede el desplazamiento objetivo deben estar usadas para el componente registrándose en la Sección 3.4. Un procedimiento para evaluar el desplazamiento objetivo da la ecuación siguiente:
donde: Te = período fundamental Eficaz del edificio en la dirección en consideración, segundo
C0 = factor de Modificación para estar relacionado espectral desplazamiento y probablemente edificio de azotea desplazamiento Las estimaciones para C0 pueden ser estimadas usando uno de los siguientes criterios: • el primer factor de participación modal en el nivel del nodo de control • el factor de participación modal al nivel del nodo de control estimado(calculado) usando a forme el vector correspondiente al desviado forma del edificio en el objetivo desplazamiento • el valor apropiado de Tabla 3-2
Vy
=
Fuerza de rendimiento calculada usando
resultados de NSP, donde el desplazamiento de
la fuerza no lineal (es decir,
base la fuerza de corte contra el nodo de control
el desplazamiento) la curva del edificio es
caracterizado por una relación bilinear
(La cifra(figura) 3-1)
W
=
Carga muerta total y carga viva esperada, como
calculado(estimado) en la Sección 3.3.1.3
Coeficiente C 3 se calculará de la siguiente manera, si ls relación entre la fuerza cortante y de base de exposiciones de control nodo de desplazamiento negativo rigidez post-producción.
donde R y T son los definidos anteriormente, y α = La proporción de la rigidez de postrendimiento a la rigidez elástica eficaz, donde la relación de desplazamiento de la fuerza no lineal es caracterizada por una relación bilinear (Figure3-1) Para un edificio con diafragmas flexibles (la Sección 3.2.4) a cada nivel de piso(suelo), un desplazamiento objetivo debe ser estimado para cada línea de la enmarcación(del encuadrado) sísmica vertical. Los desplazamientos objetivos deben ser estimados usando un procedimiento establecido que explica(representa) la respuesta no lineal probable de la enmarcación(del encuadrado) sísmica. Un procedimiento para evaluar el desplazamiento objetivo para una línea individual de la enmarcación(del encuadrado) sísmica vertical da la Ecuación 3-11. El período fundamental de cada línea vertical de la enmarcación(del encuadrado) sísmica, para el cálculo del desplazamiento objetivo, debe seguir los procedimientos generales descritos para el NSP; las masas deben ser adjudicadas a cada nivel del modelo matemático sobre la base del área tributaria. Para un edificio ni con diafragmas rígidos ni con flexibles a cada nivel de piso(suelo), el desplazamiento objetivo debe ser
calculado(estimado) usando procedimientos racionales. Un procedimiento aceptable para la inclusión de los efectos de la flexibilidad de diafragma debe multiplicar el desplazamiento calculado(estimado) usando la Ecuación 3-11 por la proporción del desplazamiento máximo en cualquier punto en la azotea y el desplazamiento del centro de la masa de la azotea, ambos calculados(estimados) por el análisis modal de un modelo tridimensional del edificio usando el espectro de respuesta de diseño. El desplazamiento objetivo tan calculado(estimado) no debe ser menos que aquel desplazamiento dado por la Ecuación 3-11, asumiendo diafragmas rígidos a cada nivel de piso(suelo). Ninguna línea vertical del encuadrado(de la enmarcación) sísmico debe ser evaluada para desplazamientos más pequeños que el desplazamiento objetivo. El desplazamiento objetivo debería ser modificado según la Sección 3.2.2.2 para explicar(representar) la torsión de sistema. B. Diafragmas de piso(suelo) Los diafragmas de piso(suelo) pueden ser diseñados para resistir simultáneamente tanto a la utilización determinada de las fuerzas sísmicas la Sección 3.3.1.3ra o la Sección 3.3.2.3B, como las fuerzas horizontales que resultan de compensaciones en, o cambios de la rigidez de, los elementos de encuadrado(enmarcación) sísmicos verticales encima y debajo del diafragma.
3.3.4 Procedimiento Dinámico no lineal (NDP)
3.3.4.1 Base del Procedimiento
Conforme al Procedimiento Dinámico No lineal (NDP), diseñe fuerzas sísmicas, su distribución sobre la altura del edificio, y las fuerzas internas correspondientes y los desplazamientos de sistema son determinados usando una historia de respuesta inelástica análisis dinámico. La base, modelando acercamientos, y criterios de aceptación del NDP es similar a aquellos para el NSP. La excepción principal es que los cálculos de respuesta son realizados usando el Análisis de historia del Tiempo. Con el NDP, los desplazamientos de diseño no son establecidos usando un desplazamiento objetivo, pero en cambio son determinados directamente por el análisis dinámico usando historias de movimiento de tierra. La respuesta deliberada puede ser muy sensible a características de movimientos de tierra individuales; por lo tanto, se recomienda realizar el análisis con más de un registro de movimiento de tierra. Como el modelo numérico considera directamente para efectos de la respuesta inelástica material, las fuerzas internas deliberadas serán aproximaciones razonables de aquellos esperados durante el terremoto de diseño.
Los resultados del NDP deben ser comprobados usando los criterios de aceptación aplicables de la Sección 3.4. Los desplazamientos deliberados y las fuerzas internas son comparados directamente con valores aceptables.
3.3.4.2 El modelado y Asunciones de Análisis
A. General El NDP debe conformarse con los criterios de esta sección. El el análisis debe estar basado en la caracterización del riesgo sísmico en la forma (de la Sección 2.6.2) de archivos de movimiento de tierra. Las consideraciones de análisis y modelado expuestas en la Sección 3.3.3.2 deben aplicarse al NDP a menos que las consideraciones alternativas presentadas abajo sean aplicadas. El NDP requiere el Análisis de historia del Tiempo de un modelo matemático no lineal del edificio, implicando una evaluación timestep por paso de tiempo de construir la respuesta, usando discretized archivos de terremoto registrados o sintéticos como el insumo de movimiento bajo. B. Tierra Caracterización de Movimiento El estremecimiento de terremoto debe ser caracterizado por historias de tiempo de movimiento de tierra que encuentran(cumplen) las exigencias de la Sección 2.6.2. C. Método de historia del tiempo El Análisis de historia del Tiempo debe ser realizado usando historias de tiempo de movimiento de tierra horizontales preparadas según las exigencias de la Sección 2.6.2.2. Los efectos de excitación multidireccionales deben ser explicados encontrando las exigencias de la Sección 3.2.7. Las exigencias de la Sección 3.2.7 pueden estar satisfechas por el análisis de un modelo matemático tridimensional que usa a pares simultáneamente impuestos de archivos de movimiento de tierra de terremoto a lo largo de cada una de las hachas horizontales del edificio.
3.3.4.3 Determinación de Acciones y
Deformaciones
A. Modificación de Demandas Los efectos de torsión deben considerarse según la Sección 3.2.2.2. B. Diafragmas de piso Los diafragmas de piso(suelo) deben ser diseñados para resistir simultáneamente tanto a las fuerzas sísmicas calculadas(estimadas) por el análisis dinámico como a las fuerzas horizontales que resultan de compensaciones en, o cambios de la rigidez de, los elementos de encuadrado(enmarcación) sísmicos verticales encima y debajo del diafragma.
3.4 Criterios de aceptación
3.4.1 Exigencias Generales
Los componentes y la utilización analizada de los elementos de los procedimientos lineales de las Secciones 3.3.1 y 3.3.2 deben satisfacer las exigencias de esta sección y la Sección 3.4.2. Los componentes y la utilización analizada de los elementos de los procedimientos no lineales de las Secciones 3.3.3 y 3.3.4 deben satisfacer las exigencias de esta sección y la Sección 3.4.3. Para la evaluación de la admisibilidad, las acciones deben ser clasificadas como siendo deformationcontrolled o controladas por la fuerza, como definido en la Sección 3.2.2.4. Las fundaciones deben satisfacer los criterios expuestos en el Capítulo 4.
3.4.2 Procedimientos lineales
3.4.2.1 Diseño Acciones
A. Acciones controladas por la deformación Las acciones de diseño deben ser calculadas según
La ecuación 3-14.
donde: Q E = Acción, debido a las cargas sísmicas de diseño calculado utilizando las fuerzas y modelos de análisis descritos en la Sección 3.3.1 o la Sección 3.3.2 Q G = Acción gracias a su diseño como las cargas de gravedad se definen en la Sección 3.2.8 QUD = Diseño de acción debido a las cargas de gravedad y el terremoto carga el valor de a QUF de acción de diseño controlado por la fuerza no tiene que exceder la acción máxima que puede ser desarrollada en un componente considerando el comportamiento no lineal del edificio. Se recomienda que este valor esté basado en el análisis de límite. En lugar del análisis más racional, las acciones de diseño pueden ser calculadas según Ecuación 3-15 B. Acciones controladas por la fuerza fuerza no tiene que exceder la acción máxima que puede ser desarrollada en un componente considerando el comportamiento no lineal del edificio. Se recomienda que este valor esté basado en el análisis de límite. En lugar del análisis más racional, las acciones de diseño pueden ser calculadas(estimadas) según Ecuación 3-15 o Ecuación 3-16
La ecuación 3-16 puede estar usada en todos los casos. Ecuación 3-15 sólo puede estar usado si la contribución de fuerzas a QUF es entregada produciendo componentes del sistema de encuadrado(enmarcación) sísmico. El coeficiente J debe ser establecido usando la Ecuación 3-17.
SXS = aceleración Espectral, estimada(calculada) en La sección 2.6.1.4 O bien, el J puede ser tomado cuando igual a DCR más pequeño de los componentes en la entrega de paso de carga fuerzan al componente en cuestión.
3.4.2.2 Criterios de aceptación para
Procedimientos Lineales A. Acciones controladas por la deformación
Las acciones controladas por la deformación en componentes primarios y secundarios y elementos deben satisfacer la Ecuación 3-18.
m = El componente o el modificador de demanda de elemento para explicar(representar) la ductilidad esperada de la deformación asociada con esta acción al Nivel de Rendimiento seleccionado (ver Capítulos 4 a 8) QCE = Fuerza esperada del componente o elemento al nivel de deformación en consideración para acciones controladas por la deformación κ = factor de Conocimiento (la Sección 2.7.2) Para QCE, la fuerza esperada debe ser determinada considerando todas las acciones que coexisten y actúan sobre el componente conforme al diseño que carga la condición. Dan procedimientos para determinar la fuerza esperada en Capítulos 4 a 8. B. Acciones controladas por la fuerza Las acciones controladas por la fuerza en componentes primarios y secundarios y elementos deben satisfacer la Ecuación 3-19.
donde: QCL = Fuerza inferior y atada de un componente o elemento al nivel de deformación en consideración para acciones controladas por la fuerza Para QCL, la fuerza inferior y atada debe ser determinada considerando todas las acciones que
coexisten y actúan sobre el componente conforme al diseño que carga la condición. Los procedimientos para determinar la fuerza inferior y atada son especificados en Capítulos 5 a 8. C. Verificación de Asunciones de Diseño Cada componente debe ser evaluado para decidir que las posiciones asumidas de deformaciones inelásticas son consecuentes con exigencias de equilibrio y fuerza en todas las posiciones a lo largo de la longitud componente. Donde los momentos debido a la gravedad cargan en horizontalmentelos componentes primarios que atraviesan exceden el 75 % de la fuerza de momento esperada en cualquier posición, la posibilidad para la acción de flexión inelástica en posiciones además de finales de miembro debe ser expresamente investigada comparando acciones de flexión con fuerzas de miembro esperadas. La formación de rótulas plásticas de flexión lejos a partir de finales de miembro no debe ser permitida donde el diseño está basado en el LSP o el LDP.
3.4.3 Procedimientos no lineales
3.4.3.1 Diseñe Acciones y Deformaciones
Las acciones de diseño (fuerzas y momentos) y deformaciones deben ser los valores máximos determinados del NSP o el NDP, cualquiera es aplicado.
3.4.3.2 Criterios de aceptación para
Procedimientos No lineales A. Acciones controladas por la deformación
Los componentes primarios y secundarios deben haber esperado capacidades de deformación no menos que las deformaciones máximas. Las capacidades de deformación esperadas deben ser determinadas considerando todas las fuerzas que coexisten y deformaciones. Los procedimientos para determinar capacidades de deformación esperadas son especificados en Capítulos 5 a 8. B. Acciones controladas por la fuerza
Los componentes primarios y secundarios deben tener fuerzas lowerbound no menos que el máximo QCL diseñan acciones. La fuerza inferior y atada debe
ser determinada considerando todas las fuerzas que coexisten y deformaciones. Los procedimientos para determinar fuerzas inferiores y atadas son especificados en Capítulos 5 a 8.
3.5 Definiciones Esta sección proporciona definiciones a todos los términos claves usados en este capítulo y no antes definida. Acción: A veces llamado una fuerza generalizada, el más comúnmente una fuerza sola o momento. Sin embargo, una acción también puede ser una
combinación de fuerzas y momentos, una carga distribuida, o cualquier combinación de fuerzas y momentos. Las acciones siempre producen o causan desplazamientos o deformaciones. Por ejemplo, una acción de momento que flexiona causa la deformación de flexión en una viga ; una acción de fuerza axial en una columna causa la deformación axial en la columna; y una acción de momento torsional en un edificio causa deformaciones torsional (desplazamientos) en el edificio. Base: el nivel al cual se considera que efectos de terremoto son impartidos al edificio. Componentes: los miembros estructurales básicos que constituyen el edificio, como viga , columnas, losas, tirantes, embarcaderos, viga de enganche, y conexiones. Los componentes, como columnas y viga , son combinados para formar elementos (p.ej, un pórtico). Nodo de control: el nodo en el modelo matemático de un edificio solía caracterizar el desplazamiento de terremoto y la masa. Deformación: desplazamiento relativo o rotación de los finales de un componente o elemento. Desplazamiento: el movimiento total, típicamente horizontal, de un componente o elemento o nodo. Diafragma flexible: un diafragma que encuentra(cumple) exigencias de la Sección 3.2.4. Encuadrado(Enmarcación) de tipo: Tipo de sistema de resistencia sísmico. Elemento: un ensamblado de componentes estructurales que actúan juntos en la resistencia a fuerzas laterales, como pórticos de momentresisting, pórticos vigorizados, corte paredes, y diafragmas. Período fundamental: el primer período de modo del edificio en la dirección en consideración. Movimiento de interpiso: el desplazamiento horizontal relativo de dos pisos adyacentes en un edificio. El movimiento de interpiso también puede ser expresado como un porcentaje de la altura de piso que separa los dos pisos adyacentes. Componente primario: Aquellos componentes que se requieren como la parte del sistema de resistencia de la fuerza lateral del edificio (en contraste con componentes secundarios). Diafragma rígido: un diafragma que encuentra(cumple) exigencias de la Sección 3.2.4 Componente secundario: Aquellos componentes que no se requieren para la resistencia de fuerza lateral (contrastó con componentes primarios). Ellos pueden o realmente pueden no resistir a algunas fuerzas laterales. Diafragma tieso: un diafragma que encuentra(cumple) exigencias de la Sección 3.2.4. Desplazamiento objetivo: una estimación del desplazamiento de azotea de edificio probable en el terremoto de diseño.
3.6 Símbolos Esta sección proporciona símbolos a todas las variables claves usadas en este capítulo y no definida antes. C 0 Factor de Modificación de la relación espectral el desplazamiento y la azotea del edificio probable desplazamiento C 1 factor de modificación de relacionar espera máximo los desplazamientos inelásticos a desplazamientos calculados para lineal respuesta elástica C 2 Factor de Modificación de representar la efecto de la forma en la histéresis el desplazamiento máximo C 3 factor de modificación para representar desplazamientos aumentado debido a la segunda los efectos de orden C t valores numéricos siguientes La ecuación 3-4 C vx vertical factor de distribución para el pseudo carga lateral F d carga lateral total aplicada a una sola bahía de un diafragma F i y F x lateral carga aplicada en los niveles I y piso x, respectivamente F px diafragma fuerza lateral a nivel del suelo x J un coeficiente lineal utilizados en los procedimientos de estimación de las fuerzas reales entregados a componentes sometidos a control de fuerza-por otros (Rendimiento) componentes. K e rigidez efectiva de la capacidad en la dirección bajo consideración, para su uso con el PSN K i elástico la rigidez del edificio en el dirección bajo consideración, para su uso con el PSN L d de una sola bahía span diafragma Q CE previsto fuerza de un componente o elemento en el nivel de deformación bajo consideración en una deformación acción controlada.
QCL Estimación inferior y atada de la fuerza de un componente o elemento en el nivel de deformación en consideración para acciones controladas por la fuerza
QD Fuerza de carga muerta (acción)
QE La fuerza de terremoto (acción) contó la utilización de procedimientos de la Sección 3.3.1 o 3.3.2
QG La gravedad carga la fuerza (acción)
QL Fuerza de carga viva eficaz (acción)
QS Fuerza de carga de nieve eficaz (acción)
QUD Acción de diseño controlada por la deformación
QUF Acción de diseño controlada por la fuerza R La proporción de la fuerza elástica exige a
el coeficiente de fuerza de rendimiento
Sa Aceleración de espectro de respuesta en el período fundamental y proporción que se amortigua de el edificio, g
SXS Aceleración de respuesta espectral en corto períodos para cualquier nivel de riesgo y amortiguación, g
T Período fundamental del edificio en la dirección en consideración
Te Período fundamental eficaz de el incorporar la dirección bajo consideración, para uso con el NSP
Ti Período fundamental elástico de el incorporar la dirección bajo consideración, para uso con el NSP
T0 Período en cual la aceleración constante y regiones de velocidad constantes de el el espectro de diseño se cruza V Carga lateral pseudo
Vy Fuerza de rendimiento del edificio en el dirección en consideración, para uso con el NSP W Carga muerta total y carga viva esperada
Wi y Wx Peso de pisos i y x, respectivamente
fd Carga lateral por pie de luz de diafragma
g Aceleración de gravedad (386.1 in./sec2,
o 9 807 mm/sec2 para unidades de SI)
hi y hx Altura de la base de un edificio a niveles de piso(suelo) i y x, respectivamente
hn Altura para techar nivel, pies k Exponente usado para determinar el distribución vertical de fuerzas laterales m Un factor de modificación usado en el criterios de aceptación de deformación - componentes controlados o elementos, la indicación de la ductilidad disponible de a acción componente
wi y w x Parte del peso de edificio total correspondiente a niveles de piso(suelo) i y x, respectivamente x La distancia del diafragma centra la línea
d Deformación de diafragma
w Haga un promedio del desplazamiento de la pared en el avión Proporción de rigidez de postrendimiento a eficaz rigidez
t Desplazamiento de azotea objetivo
y Desplazamiento de rendimiento de edificio (La figura(cifra) 3-1)
Multiplicador de desplazamiento, mayor que 1.0, para explicar(representar) los efectos de torsión
Coeficiente de estabilidad (Ecuación 2-14)-a
parámetro indicativo de la estabilidad de a la estructura bajo la gravedad carga y desviación inducida por el terremoto
El coeficiente de fiabilidad solía reducir la fuerza componente valora por la existencia componentes basados en la calidad de conocimiento sobre los componentes propiedades. (Ver la Sección 2.7.2.)
.7 Referencias
BSSC, 1995, NEHRP Provisiones Recomendadas para
Prescripciones Sísmicas para Nuevos Edificios, 1994
Edición, la Parte 1: Provisiones y la Parte 2: Comentario,
preparado por el Consejo de Seguridad Sísmico de
Construcción, para la Agencia de Dirección de Emergencia
federal (Números de Informe. FEMA 222A y 223A),
Washington, D.C.
BSSC, 1997, NEHRP Provisiones Recomendadas para
Prescripciones Sísmicas para Nuevos Edificios y Otras Estructuras, 1997 Edición, la Parte 1: Provisiones y la Parte
2: Comentario, preparado por la Agencia de Seguridad Sísmica
de Construcción (Números de Informe. FEMA 302 y 303),
Consejo para la Dirección de Emergencia federal
Washington, D.C.
4 Fundaciones y Riesgos Geotecnicos
(Rehabilitación Sistemática)
4.1 Ámbito de aplicación En este capítulo se proporciona orientación sobre la ingeniería geotécnica y sísmica cimientos de los edificios sitio de amenazas geológicas.La aceptabilidad de la conducta del sistema base y fundamento suelos para un determinado nivel de
rendimiento no puede ser determinado al margen del contexto del comportamiento de la superestructura. requisitos geotécnicos para edificios que son adecuados para la rehabilitación simplificado se incluyen en el capítulo 10. Los problemas estructurales de la ingeniería de los sistemas de bases se discuten en los capítulos sobre el acero (capítulo 5), de hormigón (capítulo 6), la Masonería (capítulo 7), y de la madera (capítulo 8). Este capítulo describe las medidas de rehabilitación para las fundaciones y el sitio de riesgos geotécnicos.Sección 4.2 proporciona las directrices para establecer las características del suelo del sitio y la identificación de riesgos geotécnicos del sitio, incluida la ruptura de la falla, la licuefacción, la compactación diferencial, deslizamientos y caída de rocas, y las inundaciones.Técnicas para mitigar estos riesgos geotécnicos sitio se describen en la sección 4.3.Sección 4.4 presenta los criterios para establecer la fuerza de la capacidad del suelo, la rigidez y la interacción de estructura de suelo (SSI) para la toma de parámetros de diseño evaluaciones fundación.Los muros de contención se discuten en la sección 4.5.La sección 4.6 contiene directrices para mejorar o fortalecer las bases.
4.2 Caracterización del sitio Los requisitos geotécnicos para edificios adecuados para la Rehabilitación Simplificada se describen en el capítulo 10. Para todos los demás edificios, caracterización geotécnica propias de esos lugares en consonancia con el método seleccionado sistemáticas La rehabilitación es necesaria. la caracterización del sitio consiste en la recopilación de información sobre las condiciones del lugar bajo la superficie del suelo, la configuración y carga de los cimientos de los edificios existentes, y los riesgos sísmicos, geológicos sitio. En el caso de edificios históricos, la orientación del Estado Oficial de Conservación Histórica debe obtenerse si los recursos históricos o arqueológicos están presentes en el sitio.
4.2.1 Fundación Información en Suelos
La información específica que describe las condiciones base del edificio a rehabilitar se requiere. Información de interés también puede ser que incluya el conocimiento de los fundamentos de los edificios adyacentes o cercanos. información de la Fundación pueden incluir el suelo bajo la superficie y los datos de agua subterránea, la configuración del sistema base, las cargas de diseño de la cimentación, y las características de la deformación de carga de los suelos fundación.
4.2.1.1 Condiciones de la web de la Fundación
condiciones del suelo del subsuelo debe ser definido de manera suficientemente detallada para evaluar la capacidad última de la fundación y para determinar si el sitio es susceptible de sísmica amenazas geológicas. La información sobre el tipo de cimentación estructural, las dimensiones y los materiales son
necesarios, independientemente de las condiciones del suelo bajo la superficie. Esta información incluye: •Fundación zapatas corridas de tipo, bases estera, pilotes, pozos perforados. •Fundación dimensiones de planta dimensiones y ubicaciones. Por montones, elevaciones punta, variaciones verticales (secciones cónicas de pilotes o cajones belled). •Composición del material / de la construcción. Para pilas, tipo (hormigón y acero / madera), y el método de instalación (emitidos en el lugar, abrir / extremo de conducción cerrada). condiciones del subsuelo se determinará para el seleccionado el nivel de rendimiento de la siguiente manera. A. Prevención y niveles de vida Colapso de Desempeño de Seguridad Determine el tipo, composición, consistencia, densidad relativa, y estratificación de los suelos a una profundidad a la que la tensión impuesta por el edificio es de aproximadamente el 10% del peso del edificio dividido por el área total de las fundaciones. Determine la ubicación de la capa freática y sus fluctuaciones estacionales debajo del edificio.
B. Objetivos de Rehabilitación mejorada y Fundaciones / o profunda Para cada tipo de suelo, determine el suelo γ unidad de peso, resistencia al corte de C del suelo, ángulo de fricción φ suelo, compresión características del suelo, módulo cortante del suelo G, y el coeficiente de Poisson ν.
4.2.1.2 Condiciones Fundación cercanos
información de una fundación específica desarrollada para un edificio adyacente o cercano puede ser útil si el subsuelo y las condiciones del agua subterránea en la región del sitio se sabe que son uniformes. Sin embargo, menos confianza se produciría si los datos del subsuelo se desarrollan desde cualquier lugar, pero el sitio está rehabilitando. Junto sitios donde la construcción se ha hecho recientemente, pueden ofrecer una guía para la evaluación de las condiciones del subsuelo en el lugar que se considere.
4.2.1.3 Carga de Diseño Fundación
La información sobre las cargas de diseño de la cimentación se requiere, así como las cargas reales de muertos y estimaciones realistas de las cargas vivas.
4.2.1.4 Características de carga deformación bajo
cargas sísmicas
Tradicionales de ingeniería geotécnica trata de carga características de deformación de las cargas muertas plazo de duración, más frecuentemente aplicado cargas vivas solamente.En la mayoría de los casos, a largo plazo regula solución diseño de la cimentación. Corto plazo (terremoto) deformaciones características de carga no se han utilizado tradicionalmente para el diseño y, en consecuencia, tales relaciones son por lo
general no se encuentran en los suelos y los informes de la fundación para los edificios existentes.Carga relaciones deformación se discuten en detalle en la sección 4.4.
4.2.2 Riesgos Sísmicos del sitio
Además de los temblores de tierra, los riesgos sísmicos incluyen la rotura superficie de la falla, la licuefacción, la compactación diferencial, deslizamientos e inundaciones. El potencial de los riesgos de desplazamiento de tierra en un sitio debe ser evaluado. La evaluación debe incluir una evaluación de los riesgos en términos de movimiento de tierra. Si las consecuencias son inaceptables para el nivel de rendimiento deseado, a continuación, los riesgos deben ser mitigados como se describe en la Sección 4.3.
4.2.2.1 Falla Ruptura
condiciones geológicas del sitio debe ser definido de manera suficientemente detallada para evaluar el potencial para la traza de una falla activa a estar presentes en los suelos de los cimientos del edificio. Si la traza de una falla se sabe o se sospeche que están presentes, la siguiente información se podrá exigir: •El grado de actividad, es decir, la edad de movimiento más recientes (por ejemplo, histórico, Holoceno, a fines del Cuaternario)-debe ser determinado. •El tipo de fallo, se debe identificar si la huelga deslizamiento, normal-deslizante, invierta-deslizantes o falla de empuje. •El sentido del deslizamiento en lo que respecta a la construcción de la geometría se debe determinar, en particular para el normal de deslizamiento y fallas inversas de deslizamiento. •Las magnitudes de la vertical y / o desplazamientos horizontales con los periodos de retorno de conformidad con la rehabilitación objetivos deben determinarse. •La anchura de la zona de la falla a la rotura (que se concentran en una zona estrecha o distribuido) deben ser identificados.
4.2.2.2 Licuefacción
subsuelo y las condiciones del agua subterránea se debe definir en detalle suficiente para evaluar el potencial de los materiales licuables a estar presentes en los suelos de los cimientos del edificio. Si los suelos son licuables sospeche que están presentes, la siguiente información debe ser desarrollado. •El tipo de suelo: suelos licuables suelen ser granular (arena, arena limosa, limo no plásticos). •la densidad del suelo: suelos licuables flojo a medio denso.
•La profundidad al nivel freático: suelos licuables debe estar saturado, pero las fluctuaciones estacionales del nivel freático debe ser estimada. •superficie del talud de tierra y la proximidad de cara condiciones libres: su dispersión en deslizamientos de tierra lateral puede ocurrir en sitios de suave pendiente, sobre todo si una cara libre de condición-como un canal o arroyo canal está presente cerca. •Lateral y vertical de desplazamiento diferencial: La cantidad y dirección en los cimientos del edificio debe calcularse. El riesgo de licuefacción deben ser evaluados inicialmente • Los materiales geológicos subyacentes son el sitio para determinar si el sitio es totalmente gratuito de una roca o una condición de licuefacción de muy bajo riesgo o si una susceptibilidad más detallada, de acuerdo con la evaluación de susceptibilidad relativa es requerido. Se puede suponer en general que los índices basados en deposicionales medio ambiente en general un importante factor de riesgo debido a la licuefacción no existe en la edad geológica del depósito, como se muestra en un sitio si el sitio suelos o suelos similares en el sitio cerca la tabla 4-1. no han experimentado licuefacción histórico y si alguno de los siguientes criterios: • los suelos que son la base del sitio son arcillas tiesas o légamos arcillosos, a menos que los suelos estén muy sensibles, basados en la experiencia local; o, los suelos son cohesionless (es decir, arena, légamos, o cubre de grava) con una Prueba de Penetración Estándar normalizada mínima (SPT) resistencia, (N
1)
60,
valor de 30 golpes/pie para profundidades abajo el tabla de agua subterránea, o con contenido de arcilla mayor que El 20 %. El parámetro (N
1)
60 es definido como el SPT
sople cuenta(conde) normalizada a un eficaz sobrecargan la presión de 2 ksf. La arcilla tiene partículas de suelo con diámetros nominales ≤ 0.005 mm. • la tabla de agua subterránea es al menos 35 pies debajo de la profundidad de fundación más profunda, o 50 pies debajo de la superficie de tierra, cualquiera es más playo, incluso consideraciones para subidas de nivel de agua subterránea estacionales e históricas,y cualquier cuesta o condiciones de cara libre en las cercanías de sitio no se extienden debajo de la elevación de agua subterránea en el sitio. Si, aplicando los susodichos criterios, un riesgo de licuefacción posible en el sitio no puede ser eliminado, entonces se requiere una evaluación más detallada. La dirección para evaluaciones detalladas es presentada en el Comentario.
4.2.2.3 Compactación Diferencial Las condiciones de suelo subsuperficiales deben ser definidas en el detalle suficiente para tasar el potencial para la compactación diferencial para ocurrir en los suelos de fundación de edificio. La compactación diferencial o la densificación de suelos pueden acompañar el estremecimiento de tierra fuerte. Los asentamientos diferenciales que resultan pueden ser perjudiciales a estructuras. Los tipos de suelo que son susceptibles a la licuefacción (es decir los suelos naturales relativamente sueltos, o no comprimido o mal comprimido llenan suelos) también son susceptibles a la compactación. La compactación puede ocurrir en suelos encima y debajo de la tabla de agua subterránea. Puede suponerse generalmente que un riesgo significativo debido a la compactación diferencial no existe si las condiciones de suelo encuentran(cumplen) ambos de los criterios siguientes: Los materiales geológicos que son la base de fundaciones y debajo de la tabla de agua subterránea no plantean un riesgo de licuefacción significativo, basado en los criterios en la Sección 4.2.2.2. Los materiales geológicos que son la base de fundaciones y encima de la tabla de agua subterránea son cualquiera Pleistocene en edad geológica (más viejo que 11 000 años), arcillas tiesas o los légamos arcillosos, o la playa(el banco de arena) cohesionless, los légamos, y cubren de grava con mínimo (N
1)
60 de 20 golpes/0.3 m (20
golpes/pie). Si un riesgo de compactación diferencial posible en el sitio no puede ser eliminado aplicando los susodichos criterios, entonces se requiere una evaluación más detallada. La dirección para una evaluación detallada es presentada en el Comentario.
4.2.2.4 Delizamiento Las condiciones de suelo subsuperficiales deben ser definidas en el detalle suficiente para tasar el potencial para un desprendimiento de tierras para causar el movimiento diferencial de los suelos de fundación de edificio. La estabilidad de ladera debe ser evaluada en sitios con: Cuestas existentes que exceden aproximadamente 18 grados (tres horizontal a un vertical) Historias previas de inestabilidad (diapositivas rotatorias o de translación, o deslizamiento de montaña) Los análisis pseudoestáticos deben ser usados para determinar la estabilidad de sitio, a condición de que los suelos no sean liquefiable o por otra parte esperados perder la resistencia al
corte durante la deformación. Los análisis pseudoestáticos deben usar un coeficiente sísmico igual a una mitad la aceleración de tierra máxima (calculado(estimado) como S
XS/2.5) en el
sitio asociado con el Objetivo de Rehabilitación deseado. Debe juzgarse que sitios con un factor estático de la seguridad igual a o mayor que 1.0 tienen la estabilidad adecuada, y no requieren ningún análisis de estabilidad adicional. Los sitios con un factor estático de la seguridad de menos de 1.0 requerirán un análisis de desplazamiento de bloque del deslizamiento (Newmark, 1965). El análisis de desplazamiento debe determinar la magnitud del movimiento de tierra potencial al uso por el ingeniero estructural en la determinación de su efecto en el rendimiento de la estructura y la capacidad de la estructura de encontrar(cumplir) el Nivel de Rendimiento deseado. Donde el rendimiento estructural no puede alojar los desplazamientos de tierra computados, los esquemas de mitigación apropiados deben ser empleados como descrito en la Sección 4.3.4. Además de efectos potenciales de desprendimientos de tierras en suelos de fundación, los efectos posibles de deslizamiento de montaña o escombros de diapositiva de cuestas adyacentes deberían ser considerados
4.2.2.5 La inundación o Inundación Para Niveles de Rendimiento que exceden la Seguridad de Vida, las condiciones de sitio deberían ser definidas en el detalle suficiente para tasar el potencial para inundación inducida por el terremoto o inundación para impedir al rehabilitado construir encontrar(cumplir) el Nivel de Rendimiento deseado. Las fuentes de inundación inducida por el terremoto o inundación incluyen: Presas localizadas a contracorriente dañado por estremecimiento de terremoto o ruptura de falta Tuberías, acueductos, y tanques de almacenaje acuático localizados a contracorriente dañado por ruptura de falta, desprendimientos de tierras inducidos por el terremoto, o estremecimiento fuerte Las áreas costeras bajas dentro de zonas tsunami o las áreas adyacentes a bahías o lagos que pueden ser sujetos a ondas(olas) seiche Las áreas bajas con el agua subterránea playa donde el hundimiento regional podría causar la superficie ponding del agua, causando la inundación del sitio El daño potencial a edificios de inundación o inundación debe ser evaluado en una base específica para el sitio. Deben dar la consideración al potencial friegan(registran) de construir suelos de fundación del agua rápidamente suelta.
4.3 Mitigación de Riesgos de Sitio Sísmicos Las oportunidades existen para mejorar el rendimiento sísmico bajo la influencia de algunos riesgos de sitio al coste razonable; sin embargo, algunos riesgos de sitio pueden ser tan severos que ellos son económicamente poco prácticos para incluir en medidas de riskreduction. Las discusiones presentadas abajo están basadas en el concepto que el grado de riesgos de sitio es descubierto después de que la decisión para la rehabilitación sísmica de un edificio ha sido tomada; sin embargo, la decisión de rehabilitar un edificio y la selección de un Objetivo de Rehabilitación puede haber sido tomada con el conocimiento lleno que los riesgos de sitio significativos existen y deben ser mitigados como la parte de la rehabilitación. 4.3.1 Ruptura de falta Los movimientos grandes causados por la ruptura de falta generalmente no pueden ser mitigados económicamente. Si las consecuencias estructurales de los desplazamientos horizontales y verticales estimados son inaceptables para algún Nivel de Rendimiento, la estructura, su fundación, o ambos, pudieran ser fortalecidas(endurecidas,reforzadas) o reforzadas para alcanzar el rendimiento aceptable. Las medidas son muy dependientes de características estructurales específicas e insuficiencias. La viga de grado(clase) y las losas reforzadas son eficaces en la resistencia creciente al desplazamiento horizontal. Las fuerzas horizontales son a veces limitadas deslizando la capacidad de fricción de equilibrios de extensión o esteras. Los desplazamientos verticales son similares en la naturaleza a aquellos causados por el asentamiento diferencial a largo plazo. Las técnicas atenuantes incluyen modificaciones en la estructura o su fundación para distribuir los efectos de movimiento vertical diferencial sobre una mayor distancia horizontal para reducir deformación angular.
4.3.2 Licuefacción La eficacia de mitigar riesgos de licuefacción debe ser evaluada por el ingeniero estructural en el contexto del rendimiento de sistema de edificio global. Si ha sido determinado que la licuefacción probablemente ocurrirá y las consecuencias en términos de desplazamientos horizontales y verticales estimados son inaceptables para el Nivel de Rendimiento deseado, entonces tres tipos generales de mitigar medidas pueden considerarse solos o en la combinación. Modifique la estructura: la estructura puede ser reforzada para mejorar la resistencia contra la deformación de tierra inducida por la licuefacción predita. Esta solución puede ser factible para pequeñas deformaciones de tierra.
Modifique la fundación: el sistema de fundación puede ser modificado para reducir o eliminar el potencial para desplazamientos de fundación grandes; por ejemplo, sosteniendo fundaciones playas existentes para conseguir tener que ver con más profundo, nonliquefiable estratos. O bien (o de acuerdo con el uso de fundaciones profundas), un sistema de fundación playo puede ser hecho más rígido (por ejemplo, por un sistema de la viga de grado(clase) entre equilibrios aislados) a fin de reducir los movimientos de tierra diferenciales transmitidos a la estructura. Modifique las condiciones de suelo: puede considerarse que varios tipos de la mejora de tierra reducen o eliminan el potencial para la licuefacción y sus efectos. Las técnicas que generalmente son potencialmente aplicables a edificios existentes incluyen el suelo enlechar, en todas partes de los estratos liquefiable enteros bajo un edificio, o en la localidad bajo elementos de fundación (p.ej, columnas de suelo enlechadas); instalación de desagüe (p.ej, columnas de piedra); e instalación de sistemas dewatering permanentes. Otros tipos de la mejora de tierra que están extensamente usados para la nueva construcción son menos aplicables a edificios existentes debido a los efectos de los procedimientos en el edificio. Así, el retiro y el reemplazo de suelo liquefiable o la densificación de lugar de suelo liquefiable por varias técnicas no son aplicables bajo un edificio existente. Si el potencial para movimientos de extensión laterales inducidos por la licuefacción significativos existe en un sitio, entonces la nueva mediación del riesgo de licuefacción puede ser más difícil. Esto es porque el potencial para movimientos de extensión laterales bajo un edificio puede depender del comportamiento de la masa de suelo a distancias bien más allá del edificio así como inmediatamente bajo ello. Así, las medidas para prevenir la extensión lateral, en algunos casos, pueden requerir volúmenes de suelo grandes que se estabilizan y / o construyendo reforzar estructuras que pueden reducir el potencial para, o la cantidad(suma) de, movimientos laterales.
4.3.3 Compactación Diferencial La eficacia de mitigar riesgos de compactación diferenciales debe ser evaluada por el ingeniero estructural en el contexto del rendimiento de sistema de edificio global. Para casos de asentamientos diferenciales significativos preditos de una fundación de edificio, las opciones de mitigación son similares a aquellos descritos encima para mitigar riesgos de licuefacción. Hay tres opciones: diseño para los movimientos de tierra, refuerzo del sistema de fundación, y mejoramiento de las condiciones de suelo.
4.3.4 Desprendimiento de tierras La eficacia de mitigar riesgos de desprendimiento de tierras debe ser evaluada por el ingeniero estructural en el contexto del rendimiento de sistema de edificio global. Varios esquemas están disponibles para reducir impactos potenciales para desprendimientos de tierras inducidos por el terremoto, incluso: Nueva clasificación Avenamiento Reforzar • Mejoras Estructurales Paredes de gravedad Paredes de clavo(uña) de Tieback/soil Paredes de la tierra mecánicamente estabilizadas Barreras para torrentes de escombros o deslizamiento de montaña – Edificio de refuerzo para resistir a deformación - Viga de grado(clase) - Paredes de corte • Modificación/Reemplazo de Suelo Enlechar Densificación La eficacia de cualquiera de estos esquemas debe considerarse basada en la cantidad(suma) del movimiento de tierra que el edificio puede tolerar y todavía encontrar(cumplir) el deseado Nivel de Rendimiento.
4.3.5 La inundación o Inundación La eficacia de mitigar inundación o riesgos de inundación debe ser evaluada por el ingeniero estructural en el contexto del rendimiento de sistema de edificio global. El daño potencial causado por inundación inducida por el terremoto o inundación puede ser mitigado por varios esquemas, como sigue: Mejora de presa cercana, tubería, o instalaciones de acueducto independientes del edificio rehabilitado Desviación de flujos de inundación máximos esperados La instalación del pavimento alrededor del edificio para minimizar friega(registra) Construcción de rompeolas o rompeolas para tsunami o protección seiche
4.4 Fuerza de fundación y Rigidez Se supone en esta sección que los suelos de fundación no son susceptibles a la pérdida de fuerza significativa debido a la carga de terremoto. Con esta asunción, los párrafos siguientes proporcionan una descripción de las exigencias y procedimientos para evaluar la capacidad de fundaciones de resistir las cargas sísmicas impuestas sin deformaciones excesivas. Si los suelos son susceptibles a la pérdida de fuerza significativa, debido a los efectos directos del
terremoto que tiembla en el suelo o debido a la fundación que carga en el suelo inducido por el terremoto, entonces la mejora de la condición de fundación de suelo debería ser considerada o análisis especiales debería ser La consideración del comportamiento de fundación es sólo una parte de la rehabilitación sísmica de edificios. La selección del Objetivo de Rehabilitación deseado probablemente será hecha sin hacer caso de detalles específicos del edificio, incluso la fundación. El ingeniero estructural elegirá el tipo apropiado de procedimientos de análisis para el Nivel de Rendimiento seleccionado (p.ej, Rehabilitación Sistemática, con Procedimientos Estáticos o Dinámicos Lineales, o Procedimientos Estáticos o Dinámicos No lineales). Como declarado antes, las exigencias de fundación para edificios que tienen derecho a la Rehabilitación Simplificada son incluidas en el Capítulo 10.
4.4.1 Capacidades de Porte últimas y Capacidades de Carga La capacidad de carga última de componentes de fundación puede ser determinada por uno de los tres métodos especificados abajo. La opción de método depende del completo de la información disponible en propiedades de fundación (ver la Sección 4.2.1.1) y las exigencias del Nivel de Rendimiento seleccionado.
4.4.1.1 Capacidades Últimas presuntas Las capacidades presuntas son estar usadas cuando la cantidad(suma) de información en propiedades de suelo de fundación es limitada y los procedimientos de análisis relativamente simples están usados. Los parámetros de carga últimos presuntos para equilibrios de extensión y esteras son presentados en la Tabla 4-2.
4.4.1.2 Capacidades Últimas Preceptivas La capacidad prescriptiva puede ser utilizado cuando sea documentos de construcción para el edificio existente o de los anteriores informes geotécnicos proporcionar información sobre los parámetros de diseño de bases suelos. La presión final teniendo preceptivo para un pie de propagación puede suponerse que el doble de la permitida muertos vivos más la presión de carga especificada para el diseño.
. Para cimentaciones profundas, lo último de la capacidad prescriptiva de pilotes verticales individuales o muelles se puede suponer que un 50% mayor que la carga admisible de muertos más vivos especificada para el diseño.
4.4.1.3 Capacidades específicas para el Sitio
Un análisis detallado puede ser conducido por un ingeniero geotechnical calificado para determinar capacidades de fundación últimas basadas en las características específicas de la obra(del terreno edificable).
4.4.2 Características de deformación de la carga
para Fundaciones
Las características de deformación de la carga se requieren donde los efectos de fundaciones son ser considerados en Procedimientos Estáticos o Dinámicos Lineales (LSP o LDP), Procedimientos (pushover) Estáticos No lineales (NSP), o No lineales Dinámico (historia del tiempo) Procedimientos (NDP). Los parámetros de deformación de la carga de fundación caracterizados tanto por rigidez como por capacidad pueden tener un efecto significativo tanto en la respuesta estructural como cargar la distribución entre elementos estructurales. Los sistemas de fundación para edificios pueden en algunos casos ser complejos, pero para la simplicidad, tres tipos de fundación se consideran en estas Pautas: • fundaciones de porte playas • fundaciones de montón • ejes taladrados
Mientras es reconocido que el comportamiento de
deformación de la carga de fundaciones es no lineal, debido a las dificultades en la determinación de propiedades de suelo y cargas de fundación estáticas para edificios existentes, juntos con la variabilidad probable de suelos que apoyan fundaciones, una representación elasto-plástica equivalente del comportamiento de deformación de la carga es recomendada. Además, para permitir para tal variabilidad o incertidumbre, un acercamiento atado superior e inferior a la definición de rigidez y capacidad es recomendado (como mostrado en la Cifra(Figura) 4-1a) permitir la evaluación de la sensibilidad de respuesta estructural. La selección de incertidumbre representada por los límites superiores e inferiores debería ser determinada conjuntamente por el geotechnical y ingenieros estructurales. la variabilidad probable de suelos que apoyan fundaciones, una representación elasto-plástica equivalente del comportamiento de deformación de la carga es recomendada. Además, para tener en cuenta tal variabilidad o incertidumbre, un acercamiento atado superior e inferior a la definición de rigidez y capacidad es recomendado (como mostrado en Figure4-1a) permitir la evaluación de la sensibilidad de respuesta estructural. La selección de incertidumbre representada por los límites superiores e inferiores debería ser determinada conjuntamente por el geotechnical e ingenieros estructurales.
Tabla 4-2 Presiones de Fundación Últimas Presuntas
Clase de Materials2
Fundación Vertical Pressure3 Lbs./Sq. Pies. (qc)
Presión de Porte Lateral Lbs./Sq. Ft./Ft. de Profundidad Debajo de Grade4
natural
Sliding1 lateral Coefficient5
Resistance6 Lbs./Sq. Pies.
Lecho de roca Cristalino Masivo 8000 2400 0.80 —
Sedimentario y Roca de Foliated 4000 800 0.70 —
Grava Arenosa y/O Grava (GW y GP) 4000 400 0.70 —
Arena, Arena de Silty, Arena Arcillosa, Grava de Silty, y Grava Arcillosa (SW, SP, SM, Consejero principal, General Motors, y GC)
3000 300 0.50 —
Arcilla, Sandy Clay, Arcilla de Silty, y Légamo Arcilloso (CL, ML, MH, y CH)
20007 200 — 260
1. El porte lateral y la resistencia de deslizamiento lateral pueden ser combinados.
2. Para clasificaciones de suelo OL, AH, Y PUNTO (es decir, arcillas orgánicas y turba), debe requerirse una investigación de fundación.
3. Todos los valores de la presión de fundación última son para equilibrios que tienen una anchura mínima de 12 pulgadas y una profundidad mínima de 12 pulgadas en
el grado(la clase) natural. Excepto donde la Nota 7 abajo se aplica, el aumento del 20 % tuvo cada pie adicional en cuenta de anchura o profundidad a un valor máximo
de tres veces el valor designado.
4. Puede ser aumentado por la cantidad(suma) del valor designado para cada pie adicional de la profundidad a un máximo de 15 veces el valor designado.
5. Coeficiente aplicado a la carga muerta. 6. La resistencia de deslizamiento lateral valora para ser multiplicada por el área de contacto. En ningún caso va la resistencia de deslizamiento lateral exceder una
mitad la carga muerta.
7. Ningún aumento para la anchura es permitido.
Figura 4-1 (a) Comportamiento carga-deformación idealizado Elasto-plástico para suelos (B) Modelo para la primavera desacoplada Zapatas rígidas
4.4.2.1 Fundaciones de Porte playas
A. Parámetros de rigidez El módulo de corte, G, para un suelo está relacionado con el módulo de elasticidad, E, y la proporción de Poisson, ν, por la relación
21 (+ ν)
La proporción de Poisson puede ser asumida como 0.35 para suelos no saturados y 0.50 para suelos saturados. El módulo de corte inicial, Vaya, está relacionado con el corte, velocidad de onda(ola) en tensiones bajas, contra, y la densidad de masas del suelo, ρ, por la relación
(En las fuentes actualmente en el uso en las Pautas, v puesto
en bastardilla es similar a • griego.) Convertir la densidad de
masas al peso de unidad, γ, da una expresión alternativa
donde: (N1) = cuenta(conde) de Golpe normalizada para 1.0 toneladas por 60 presión de confinando(confinar) de pie cuadrada y eficiencia de energía del 60 % de martillo •′ = tensión vertical Eficaz en psf Profundidad a nivel acuático Hay que notar que Ir en la Ecuación 4-7 es expresado en libras por pie cuadrado, como es •′. o La mayor parte de suelos son intrínsecamente no lineales y las disminuciones de módulo de onda(ola) de corte con la tensión de corte creciente. El velocidad de onda(ola) de corte de tensión grande, v ′, y el eficaz s módulo de corte, G, puede ser estimado basado en el coeficiente de Aceleración Máximo Eficaz para el terremoto en la consideración, de acuerdo con la Tabla 4-3.
Para reflejar el concepto atado superior e inferior ilustrado en la Cifra(Figura) 4-1a en ausencia de un estudio de sitio geotechnical detallado, la rigidez atada superior de equilibrios rectangulares debería estar basada en dos veces el módulo de corte eficaz, G, determinado de acuerdo con el susodicho procedimiento. La rigidez más abajo atada debería estar basada en una mitad el módulo de corte eficaz. Así el rango de rigidez debería incorporar un factor de cuatro de más abajo a superior atado. Los equilibrios de porte más playos son tiesos con relación al suelo sobre el cual ellos descansan. Para análisis simplificados, un modelo de primavera no conectado, como mostrado en la Cifra(Figura) 4-1b, puede ser suficiente. Las tres constantes de primavera equivalentes pueden ser determinadas usando soluciones teóricas convencionales para platos rígidos que se apoian en un medio elástico semiinfinito. Aunque las soluciones dependientes de la frecuencia estén disponibles, los resultados son razonablemente insensibles a frecuencias que
cargan dentro del rango de parámetros del interés para edificios sujetados a terremotos. Es suficiente usar rigideces estáticas como el representante de condiciones de carga repetidas. La cifra(figura) 4-2 presenta soluciones de rigidez para platos rectangulares en términos de radio circular equivalente. Las rigideces son ajustadas para forma y factores de utilización de profundidad similares a aquellos en la Cifra(Figura) 4-3. Otras formulaciones que incorporan un rango más amplio de variables pueden ser encontradas en Gazetas (1991). Para el caso de la traducción horizontal, la solución representa la movilización de la tracción baja (fricción) sólo. Si los lados del equilibrio están en el contacto cercano con adyacente en el suelo de fundación situ o bien comprimido se llenan, la rigidez adicional significativa puede ser asumida de la presión pasiva. Una solución para la rigidez de presión pasiva es presentada en la Cifra(Figura) 4-4. Para análisis más complejos, una representación de elemento finita del comportamiento de fundación lineal o no lineal puede ser llevada a cabo usando modelos de componente de Winkler. Las propiedades de rigidez verticales distribuidas pueden ser calculadas(estimadas) dividiendo la rigidez vertical total por el área. Del mismo modo, la rigidez rotatoria uniformemente distribuida puede ser calculada dividiendo la rigidez rotatoria total del equilibrio por el momento de apatía del equilibrio en dirección de la carga. En general, sin embargo, las rigideces verticales y rotatorias uniformemente distribuidas no son iguales. Los dos pueden ser con eficacia desacoplados para un modelo Winkler usando un procedimiento similar a esto ilustrado en la Cifra(Figura) 4-5. Los finales del equilibrio rectangular son representados por zonas de final de la rigidez relativamente alta sobre una longitud de aproximadamente un sexto de la anchura de equilibrio. La rigidez por unidad de longitud en estas zonas de final está basada en la rigidez vertical de un B x B/6 equilibrio aislado. La rigidez por unidad de longitud en la zona media es equivalente a aquel de un equilibrio de tira infinitamente largo. En algunos casos, la rigidez de los componentes estructurales del equilibrio puede ser relativamente flexible comparado con el material de suelo; por ejemplo, una viga de grado(clase) escasa que se apoia en suelo tieso. Las soluciones clásicas para la viga en apoyos elásticos pueden proporcionar la dirección en cuando tales efectos son importantes. Por ejemplo, una viga de grado(clase) que apoya cargas de punto espaciadas a una distancia de L podría ser considerada flexible si:
donde, para la viga de grado,
E = Módulo eficaz de elasticidad I= Momento de apatía B = Anchura Para la mayoría de los sistemas de fundación flexibles, el coeficiente de primavera de subgrado de unidad, ksv, puede ser tomado como:
B. Parámetros de capacidad La capacidad específica de fundaciones de porte playas debería ser determinada usando conceptos totalmente plásticos y las capacidades generalizadas de la Sección 4.4.1. Los límites superiores e inferiores de capacidades, como ilustrado en la Cifra(Figura) 4-1a, deberían ser determinados multiplicando los mejores valores de estimación por 2.0 y 0.5, respectivamente. En ausencia del momento cargando, la capacidad de carga vertical de un equilibrio rectangular de anchura B y longitud L es
Para las zapatas rígidas sujetos a momento y carga vertical, tensiones de contacto se concentran en los bordes del pie, especialmente en lo que se produce elevación. La capacidad de momento último, c M, depende de la relación entre la vertical la tensión de carga, q, a la capacidad de esfuerzo vertical, q c.Suponiendo que el contacto tensiones son proporcionales a desplazamiento vertical y permanecer elástica hasta la capacidad esfuerzo vertical, q c, se puede demostrar que la elevación se producirá antes de la plástica el calentamiento de la tierra cuando q / q c es inferior a 0,5.Si q / q c es mayor que 0,5, entonces el suelo en el dedo producirá antes de la elevación. Esto se ilustra en FIGURA 4 16En general el momento de la capacidad de una base rectangular se puede expresar como:
donde P = Carga vertical P = B = Anchura de equilibrio L = longitud de Equilibrio en dirección de flexión.
alcanzada cuando el desplazamiento, considerando tanto tracción baja como rigideces de presión pasivas, alcanzar el 2 % del grosor del equilibrio. Los límites superiores e inferiores de dos veces y una mitad de este valor, respectivamente, también se aplican.
4.4.2.2 Fundaciones de montón
Las fundaciones de montón, en el contexto de esta subdivisión, se refieren a aquellos sistemas de fundación que son formados de unas letras mayúsculas de montón y asociados conducidos o hemorroides de molde en el lugar, que juntos forman un grupo de montón. Un grupo de montón solo puede apoyar una columna que aguanta la carga, o una secuencia lineal de grupos de montón puede apoyar una pared de corte. Generalmente, podría esperarse que hemorroides individuales en un grupo fueran menos de dos pies en el diámetro. Las características de rigidez de hemorroides de diámetro grande solas o ejes taladrados son descritas en la Sección 4.4.2.3. A. Parámetros de rigidez
Para análisis simplificados, el modelo de primavera no conectado como mostrado en la Cifra(Figura) 4-1b puede estar usado donde el equilibrio en la
cifra(figura) representa las letras mayúsculas de montón. En caso de las primaveras verticales y que se mecen, puede suponerse que la contribución de las letras mayúsculas de montón es relativamente pequeña comparado con la contribución de las hemorroides. En general, la movilización de presiones pasivas por las letras mayúsculas de montón o por paredes de sótano controlará la rigidez de primavera lateral. De ahí, las estimaciones de la rigidez de primavera lateral pueden ser computadas usando soluciones elásticas como descrito en la Sección 4.4.2.1A. En casos donde las hemorroides pueden contribuir considerablemente a la rigidez lateral (es decir, suelos muy suaves, hemorroides derribadas), las soluciones usando modelos de montón de columna de la viga son recomendadas. Los valores de primavera de rigidez de grupo de montón axiales, k
sv, pueden ser supuestos estar en un
rango atado superior e inferior, respectivamente, dados por:
donde A = Área enfadada y seccional de un montón E = Módulo de elasticidad de hemorroides L = Longitud de hemorroides N = Número de hemorroides en grupo Los valores de rigidez de primavera que se mecen sobre cada eje de letras mayúsculas de montón horizontal pueden ser computados asumiendo cada acciones de primavera de montón axiales como una primavera Winkler distinta. Dan entonces antes de la primavera rotatoria constante (momento por rotación de unidad):
donde
=
Rigidez axial del montón enésimo
=
Distancia entre montón enésimo y eje de
rotación
Considerando que los efectos de la acción colectiva y la influencia de la masa pila no están directamente en cuenta en la forma de las ecuaciones anteriores, se puede suponer razonablemente que los efectos de estos últimos se contabilizan en el rango de las incertidumbres expresadas por la rigidez axial pila. B. parámetros de capacidad La mejor estimación de la capacidad de carga de pilotes verticales (tanto para la compresión axial y carga de tracción axial) se determinarán con la práctica aceptada técnicas de cimentación, utilizando las mejores estimaciones de las propiedades del suelo. Se debe considerar a la capacidad de la pila y la tapa de conexiones de empalme para soportar cargas de tracción en la evaluación de la capacidad de carga axial de tracción. Superior e inferior de la capacidad de carga axial de la envolvente se determinará multiplicando los valores de la mejor estimación "por factores de 2,0 y 0,5, respectivamente. La parte superior e inferior de la capacidad momento de la envolvente de un grupo de pilotes debe determinarse suponiendo una tapa de pila rígidos, dando lugar a una distribución inicial triangular de carga axial aplicada montón momentos sísmicos. Sin embargo, axial plena capacidad de las pilas puede ser movilizado cuando se calculó la capacidad de momento último, dando lugar a una distribución rectangular de resistir momento de una manera análoga a la descrita para un pie en la Figura 4-6.
La capacidad lateral de un grupo de pilotes depende en gran medida de la tapa, ya que está limitado por la resistencia pasiva del material del suelo adyacente. La capacidad se puede suponer que se alcanza cuando el desplazamiento alcanza el 2% de la profundidad de la tapa de una manera similar a la de una fundación que lleva poco profundas.
4.4.2.3 Ejes perforados
En general, las fundaciones del eje perforado o muelles pueden ser tratados de manera similar a pilotes. Cuando el diámetro del pozo es grande (> 24 pulgadas), la flexión y la rigidez lateral y la fuerza del eje en sí puede contribuir a la capacidad global. Esto es obviamente necesaria para el caso de los pozos individuales columnas de soporte aislado. En estos casos, la interacción del suelo y el eje puede ser representado mediante modelos de tipo Winkler (Pender, 1993; Reese et al., 1994).
4.4.3 Criterios de Aceptación de la Fundación
Esta sección contiene los criterios de aceptabilidad para los componentes geotécnico de los cimientos de los edificios. Los componentes estructurales de las fundaciones deberán cumplir los requisitos pertinentes de los capítulos 5 al 8. Geotécnica componentes incluyen las partes del suelo de zapatas superficiales y esteras, y fin a la fricción y pilotes y muelles.Estos criterios, que se resumen en la Tabla 4-4, se aplican a todas las acciones incluidas cargas verticales, los momentos y las fuerzas laterales al suelo.
4.4.3.1 Rehabilitación Simplificada
Los componentes geotécnico de los edificios calificados para simplificado y sin perjuicio de rehabilitación puede considerarse aceptable si se ajustan a los requisitos del capítulo 10.
4.4.3.2 Procedimientos lineal
La aceptabilidad de los componentes geotécnicos sujetos a los procedimientos lineales depende de los supuestos del modelo básico utilizado en el análisis, de la siguiente manera. Asunción base fija. Si la base de la estructura ha supuesto para ser completamente rígidos, las acciones de los componentes geotécnicos serán controlados en los componentes de la fuerza rige por la ecuación 3.15 y las capacidades de componente puede ser asumido como enlazado a valores superiores.Una hipótesis de base fija, no se recomienda para la inmediata ocupación de nivel de rendimiento de los edificios sensibles a base de rotaciones u otros tipos de movimiento de las fundaciones.
Procedimiento de
análisis Fundación
Asunción Contraer el nivel de rendimiento Prevención y Seguridad para la Vida de
ocupación inmediata
Rehabilitación
Simplificada Véase el capítulo 10 no es aplicable.
Lineal estática o
dinámica Fijo Acciones en los componentes geotécnico se asume como en componentes sometidos a
control de fuerza-gobernado por la ecuación 03.15 y las capacidades de componente
puede ser asumido como valores superiores de la envolvente. No se recomienda para
edificios sensibles a la rotación de base o de otros movimientos de base.
Flexible m = ∞ para su uso en la ecuación 3-18 m = 2,0 para el uso en la ecuación 3-18
No lineal estática o
dinámica Fijo reacciones Base limita a la parte superior de la capacidad máxima de la envolvente. No
se recomienda para edificios sensibles a la rotación de base o de otros movimientos de
base.
Flexible desplazamientos Geotécnica componente no tiene que ser limitada, siempre que la
estructura puede acomodar los desplazamientos. Estimación y dar cabida a posibles
movimientos de tierra permanente.
Asunción base flexible. Si la base de la estructura asume como infinito, siempre que el resultado sigue el modelo lineal utilizando componentes geotécnicos, a continuación, los desplazamientos pueden ser cubiertos con el valor de m, para su uso en la ecuación 3.18, para la seguridad los criterios de aceptabilidad de vida para el resto de la estructura.A los niveles de desempeño y Contraer La prevención puede ser Ocupación inmediata Niveles de Desempeño, los valores de m, en caso para los componentes geotécnicos se limitará a 2,0. 4.4.3.3 Procedimientos no lineal La aceptabilidad de los componentes geotécnicos sujetos a los procedimientos no lineales depende de los supuestos del modelo básico utilizado en el análisis, de la siguiente manera. Asunción base fija. Si la base de la estructura se ha supuesto que ser totalmente rígido, entonces la base de las reacciones de todos los componentes geotécnicos no será superior a su capacidad límite superior para satisfacer Cerrar la Prevención y la Vida Niveles de Desempeño de Seguridad. Una hipótesis de base rígida, no se recomienda para la inmediata ocupación de nivel de rendimiento de los edificios sensibles a base de rotaciones u otros tipos de movimiento de las fundaciones. Asunción base flexible. Si la base de la estructura se modela utilizando componentes flexibles geotécnicos no lineal, entonces los desplazamientos componente resultante no tiene por qué limitarse a cumplir Seguridad de la Vida y la Prevención de Colapso Niveles de Desempeño, siempre que el desplazamiento resultante puede tener cabida dentro de los criterios de aceptabilidad para el resto de la estructura . Por la inmediata ocupación de niveles de desempeño, una estimación del desplazamiento permanente no recuperable de los componentes geotécnicos se realizan en base a la cilindrada máxima, cimentación y el tipo de suelo, espesores de las capas del suelo y otros factores pertinentes. La aceptabilidad de estos desplazamientos se basará en sus efectos sobre la función continua y la seguridad del edificio. 4.5 Muros de contención terremotos en el pasado no han causado grandes daños a las paredes de la construcción bajo rasante. En algunos casos, sin embargo, puede ser aconsejable para verificar la adecuación de muros de contención para resistir la creciente presión debido a la carga sísmica. Estas situaciones pueden ser para las paredes de la calidad mala construcción, no reforzada o
ligeramente reforzada paredes, paredes de materiales arcaicos, inusualmente alto o delgado muros, paredes dañadas, u otras condiciones que implican un aumento de la sensibilidad a las cargas. La presión de la tierra sísmica actuando en una pared del edificio de retención no saturada, el suelo por encima del nivel freático se aproxima como:
Δ p = 0,4 h k γ H (4-14) Δ p = presión adicional debido a la tierra sísmica temblor, que se supone que es un uniforme presión k h = coeficiente sísmico horizontal en el suelo, lo que puede suponerse igual a S XS / 2.5 t = γ El peso total de la unidad de suelo HRW = La altura del muro de contención La presión de la tierra sísmica dada encima debería ser añadida a la presión de la tierra estática unfactored para obtener la presión de la tierra total en la pared. La expresión en la Ecuación 4-14 es una aproximación conservadora de la formulación Mononabe-Okabe. La presión en paredes durante terremotos es una acción compleja. Si las paredes no tienen la capacidad aparente de resistir a las presiones estimadas de los susodichos procedimientos aproximados, la investigación detallada por un ingeniero geotechnical calificado es recomendada. 4.6 Rehabilitación de Fundación de suelo Esta sección proporciona pautas a la modificación a fundaciones para mejorar el rendimiento sísmico esperado. Expresamente, el alcance de esta sección incluye acercamientos sugeridos a modificación de fundación y características behaviorísticas de elementos de fundación de una perspectiva geotechnical. Éstos deben estar usados junto con provisiones materiales estructurales apropiadas de otros capítulos. Además, la admisibilidad de una estructura modificada es determinada de acuerdo con el Capítulo 2 de las Pautas. 4.6.1 Mejoras de Material de suelo Las opciones de mejora de suelo para aumentar la capacidad de porte vertical de fundaciones de equilibrio son limitadas. El retiro de suelo y el reemplazo y el suelo la densificación vibratoria por lo general no es factible porque ellos inducirían asentamientos bajo los equilibrios o ser caro para poner en práctica sin causar asentamiento. Puede considerarse que enlechar aumenta la capacidad que lleva. Hablan de técnicas diferentes que enlechan en la Sección C4.3.2 de Comentario. La compactación enlechar
puede conseguir la densificación y el refuerzo de una variedad de tipos de suelo y/o ampliar cargas de fundación a suelos más profundos, más fuertes. La técnica requiere que el control cuidadoso evite causar la elevación de elementos de fundación o losas del suelo adyacentes durante el proceso que enlecha. La penetración enlechar con morteros químicos puede conseguir el refuerzo sustancial de suelos arenosos, pero más de grano fino o silty la arena, menos eficaz la técnica se hace. Enlechar reactivo también podría ser considerado. Puede considerarse que estas mismas técnicas también aumentan la resistencia friccional lateral en la base de equilibrios. Las opciones que pueden considerarse aumentar la resistencia pasiva de suelos adyacentes a fundaciones o viga de grado(clase) incluyen el retiro y el reemplazo de suelos con suelos más fuertes, bien comprimidos o con tratado (p.ej,estabilizado por el cemento) suelos; mezcla de lugar de suelos con materiales fortificantes (p.ej, cemento); enlechar, incluso penetración enlechar que enlecha y reactivo; y la densificación de lugar por impacto o compactación vibratoria (si las capas de suelo para ser comprimidas no son demasiado gruesas(espesas) y efectos de vibración en la estructura son tolerables).
4.6.2 Equilibrios de extensión y Esteras
Nuevo aislado o equilibrios de extensión puede ser añadido a estructuras existentes para apoyar nuevos elementos estructurales, como paredes de corte o pórticos. En estos casos, las capacidades y la rigidez pueden ser determinadas de acuerdo con los procedimientos de la Sección 4.4. La existencia aislada o equilibrios de extensión puede ser ampliada para aumentar la capacidad de elevación o el porte. Generalmente, las capacidades y la rigidez pueden ser determinadas de acuerdo con los procedimientos de la Sección 4.4; sin embargo, la consideración de presiones de contacto existentes en la fuerza y la rigidez del equilibrio modificado puede requerirse, a menos que una distribución uniforme sea conseguida apuntalando y/o levantando. La existencia aislada o equilibrios de extensión puede ser sostenida para aumentar la capacidad de elevación o el porte. Esta técnica mejora la capacidad que lleva bajando el horizonte de contacto del equilibrio. La capacidad de elevación es mejorada aumentando la masa de suelo de resistencia encima del equilibrio. Generalmente, las capacidades y la rigidez pueden ser determinadas de acuerdo con los procedimientos de la Sección 4.4. Las consideraciones de los efectos de levantar y transferencia de carga pueden requerirse. Donde el potencial para el desplazamiento lateral diferencial de construir fundaciones existe, la
provisión de la interconexión con la viga de grado(clase) o una losa de grado(clase) bien reforzada puede proporcionar la mitigación buena de estos efectos. Los lazos proporcionados para resistir el desplazamiento lateral diferencial deberían tener una fuerza basada en el análisis racional, con el asesoramiento de un ingeniero geotechnical
4.6.3 Embarcaderos y Hemorroides
Las hemorroides y las letras mayúsculas de montón deben tener la capacidad de resistir adicional axial y cargas de corte causadas volcando fuerzas. Las hemorroides de madera no pueden resistir a la elevación a menos que una conexión positiva sea proporcionada para las cargas. Las hemorroides deben ser examinadas para el empeoramiento causado por decaimiento, infestación de insecto, u otras señales de la fatiga. Las hemorroides conducidas hechas de acero, hormigón, o madera, o embarcaderos de hormigón de molde en el lugar pueden ser usadas para apoyar nuevos elementos estructurales, como paredes de corte o pórticos. Las capacidades y las rigideces pueden ser determinadas de acuerdo con los procedimientos de la Sección 4.4. Cuando usado junto con fundaciones de equilibrio de extensión existentes, los efectos de la rigidez de fundación diferencial deberían ser considerados en el análisis de la estructura modificada. Las hemorroides conducidas hechas de acero, hormigón, o madera, o embarcaderos de hormigón de molde en el lugar pueden ser usadas para complementar las capacidades verticales y laterales de montón existente y grupos de fundación de embarcadero y de la existencia equilibrios de extensión aislados y continuos. Las capacidades y las rigideces pueden ser determinadas de acuerdo con los procedimientos de la Sección 4.4. Si las cargas existentes no son redistribuidas apuntalando y/o levantando, el potencial para fuerzas diferenciales y rigideces entre hemorroides individuales o los embarcaderos deberían ser incluidos.
4.7 Definiciones capacidad de carga admisible: carga de la Fundación o el estrés de uso común en el trabajo-esfuerzo de diseño (a menudo controlados por plazo de liquidación de largo en vez de la dureza del suelo). Profundo fundación: pilotes o pilares. Diferencial de compactación: Un terremoto inducida proceso en el que los suelos sueltos o blandos se vuelven más compactos e instalarse de manera no uniforme a través de un sitio. Falla: plano o de la zona por donde materiales de la tierra a ambos lados se han movido de manera diferencial en respuesta a las fuerzas tectónicas.
Pie: Un componente estructural transferir el peso de un edificio para los suelos de fundación y resistir cargas laterales. cuando sea apropiado. Fundación suelos: Suelos apoyar el sistema de fundación y resistir las cargas verticales y laterales. fuentes de la Fundación: El método de modelado para incorporar características de carga deformación de los suelos fundación. sistema de fundación: componentes estructurales (zapatas, pilotes). Deslizamientos: Una pendiente hacia abajo el movimiento de masas de tierra ocasionados por cualquier causa. Licuefacción: Un terremoto inducida proceso en el que saturadas, sueltas, suelos granulares pierden una cantidad considerable de resistencia al corte como resultado del incremento de los poros la presión del agua durante el sacudimiento de un terremoto. Pier: Similar a la pila, generalmente construidas con concreto y yeso en su lugar. Pila: Una estructurales componente profundo transferir el peso de un edificio para los suelos de fundación y de resistir las cargas verticales y laterales, construidos de hormigón, acero o madera, generalmente impulsados en suelos blandos o sueltos. Prescriptiva capacidad de carga máxima: Asunción de la capacidad de carga final se basa en las propiedades exigidas en el punto 4.4.1.2. Presunta capacidad de carga máxima: Asunción de la capacidad de carga final se basa en las cargas admisibles desde el diseño original. Muro de contención: A-pie de la pared libre del suelo que tiene en un lado. cimientos poco profundos: continua propagación o zapatas aisladas o esteras. SPT N-Valores: El uso de una prueba de penetración estándar (ASTM D1586 Test), el número de golpes de un 140 Pound Hammer caída de 30 pulgadas para una unidad de 2-pulgadas de diámetro a una distancia de muestreo estándar de 12 pulgadas. Capacidad de carga última: carga de fundación posible máxima o tensión (fuerza); el aumento de deformación o tensión no causa ningún aumento de carga o tensión.
4,8 Símbolos A Pie zona; también área de sección transversal
de pila B Anchura del pie XI La profundidad del pie de superficie de
apoyo E Módulo de Young de elasticidad
G Módulo de elasticidad transversal Ir módulo inicial o cortante máximo A carga horizontal en pie H rw Altura del muro de contención I Momento de inercia KL Pasivo rigidez de presión G Duración del pie en el plan de dimensión G Duración de la pila de la dimensión vertical M Momento en pie M c Último momento de pie de la capacidad N Número de pilotes en un grupo de pilotes (N 1) 60
Norma Penetration Test contar golpe
normalizado para un esfuerzo efectivo de 1
tonelada por pie cuadrado y corregida para un equivalente martillo eficiencia energética de
los 60% P Carga vertical en pie de Q D Muerto (estática) de carga Q E Terremoto de carga Q L Live (aplica con frecuencia) la carga
4.9 Referencias ASTM, 1994, Método de Prueba Estándar para Muestreo de barril de la Hendidura y Prueba de Penetración de Suelos: la Designación D1586-84 de Prueba, Estándares de ASTM, Sociedad americana de Probar Materiales, Filadelfia, Pensilvania. BSSC, 1992, Guía de NEHRP para la Evaluación Sísmica de Edificios Existentes,desarrollados por el Consejo de Seguridad Sísmico de Construcción para la Agencia de Dirección de Emergencia federal (Informe No de FEMA 178), Washington, D.C. BSSC, 1995, NEHRP Provisiones Recomendadas para Prescripciones Sísmicas para Nuevos Edificios, 1994 Edición, la Parte 1: Provisiones y la Parte 2: Comentario, preparado por el Consejo de Seguridad Sísmico de Construcción para la Agencia de Dirección de Emergencia federal (Números de Informe. FEMA 222A y 223A), Washington, D.C. Gazetas, G., 1991, “Vibraciones de Fundación,” Guía de Ingeniería de Fundación, corregida por Colmillo, H. Y., Van Nostrand Reinhold, Nueva York, Nueva York, pps 553–593. ICBO, 1994, Código de construcción Uniforme, Conferencia Internacional de Construir a Funcionarios, Whittier, California. Lam, yo. P., Martin, G. R., e Imbsen, R., 1991, “Modeling Bridge Foundations para Diseño
Sísmico y Retrofitting,” Registro de Investigación de Transporte, Washington, D.C., No 1290. NAVFAC, 1982a, Mecánica de Suelo: Manual de Diseño de Orden de Ingeniería de Instalaciones Naval, NAVFAC 7.1 DM, Departamento estadounidense de la Marina, Alejandría, Virginia. NAVFAC, 1982b, Fundación y Estructuras de la Tierra: Manual de Diseño de Orden de Ingeniería de Instalaciones Naval, NAVFAC 7.2 DM, Departamento estadounidense de la Marina, Alejandría, Virginia.
5. Steel and Cast Iron
(Systematic Rehabilitation)
5.1 Alcance
Las medidas de rehabilitación para componentes de acero y elementos son descritas en este capítulo. La información necesaria para la rehabilitación sistemática de edificios de acero, como representado en el Paso 4B del Diagrama de flujo de Proceso mostrado en la Cifra(Figura) 1-1, es presentada aquí. Dan una breve perspectiva histórica en la Sección 5.2, con una versión más ampliada dada en el Comentario. La sección 5.3 habla de propiedades materiales para la construcción nueva y existente, y describe exigencias de pruebas materiales para usar los procedimientos no lineales. Un factor que mide la fiabilidad de asunciones de propiedades materiales de lugar es incluido en un kappa (κ) factor, usado para explicar(representar) la exactitud del conocimiento de las condiciones existentes. Los métodos de evaluación para materiales de lugar también son descritos. Las secciones 5.4 y 5.5 proporcionan los atributos de pórticos de momento de acero y pórticos vigorizados. Dan la rigidez y las propiedades de fuerza de cada componente de acero requerido para los procedimientos lineales y no lineales descritos en el Capítulo 3. La rigidez y los criterios de aceptación de fuerza también son dados y son hablados dentro del contexto de Tablas 2-1, 2-3, y 2-4, dados en el Capítulo 2. Estas secciones también proporcionan la dirección en la elección de una estrategia de rehabilitación apropiada. Hablan de los procedimientos apropiados para evaluar sistemas con viejos y nuevos componentes. Hablan brevemente de pórticos de acero con el hormigón o rellenos de mampostería, pero el comportamiento de estos sistemas y procedimientos para estimar que dan las fuerzas en los componentes de acero en Capítulos 6 (hormigón) y 7 (mampostería). Hablan de pórticos de acero con paredes de mampostería adjuntadas en este capítulo y en el Capítulo 7. La sección 5.8 describe propiedades técnicas para diafragmas típicos encontrados en edificios de acero. Éstos incluyen la cubierta metálica desnuda, la cubierta metálica con la cubierta de hormigón compuesta, la cubierta de acero no
compuesta con cubierta de hormigón, sujeción de acero horizontal, y diafragmas arcaicos. Las propiedades y el comportamiento de diafragmas de madera en edificios de acero son presentados en el Capítulo 8. La sección 5.9. Los métodos para calcular(estimar) las fuerzas en las hemorroides son descritos en el Capítulo 4 y en el Comentario al Capítulo 5.
5.2 Perspectiva histórica Los componentes de elementos de acero son columnas, viga , tirantes, conexiones, viga de enlace, y diafragmas. Las columnas, la viga , y los tirantes pueden ser aumentados con platos, ángulos, y/o canales conectados juntos a remaches, cerrojos, o soldaduras. El material usado en la construcción más vieja probablemente será el acero suave con una fuerza de rendimiento especificada entre 30 ksi y 36 ksi. El hierro fundido a menudo estaba usado para columnas en la construcción mucho más vieja (antes de 1900). El hierro fundido fue gradualmente reemplazado por hierro labrado y luego acero. Los conectors en la construcción más vieja eran remaches de acero por lo general suaves o cerrojos. Éstos fueron reemplazados más tarde por cerrojos de fuerza alta y soldaduras. El rendimiento sísmico de estos componentes dependerá pesadamente de la condición del material de lugar. Dan una perspectiva histórica más detallada en la Sección C5.2 del Comentario. Como indicado en el Capítulo 1, el gran cuidado debería ser ejercido en seleccionar los acercamientos de rehabilitación apropiados y técnicas para la aplicación a edificios históricos a fin de conservar sus características únicas.
5.3 Propiedades Materiales y
Asesoramiento de Condición
5.3.1 General
El requisito de propiedades materiales de lugar y la verificación de la configuración de sistema existente y condición son necesarios para analizar o evaluar un edificio. Esta sección identifica propiedades que requieren la consideración y proporciona pautas a su adquisición. El asesoramiento de condición es un aspecto importante de planificación y ejecución de la rehabilitación sísmica de un edificio
existente. Uno de los pasos más importantes en el asesoramiento de condición es una visita al edificio para la inspección visual. De mayor interés para el desempeño del sistema de construcción metálicos son el rendimiento esperado y resistencia a la tracción de los materiales instalados. la tenacidad de muesca de acero estructural y material de soldadura es también importante para las conexiones que se someten a cargas cíclicas y deformaciones durante los terremotos. Propiedades químicas y metalúrgicas puede proporcionar información sobre las propiedades tales como la compatibilidad de las soldaduras con metal de los padres y laminar posibles lagrimeo debido a través de espesor de las tensiones.Prácticamente todos los estados límites de los componentes de acero elástica e inelástica se relacionan con el rendimiento y la resistencia a la tracción. Las investigaciones anteriores y la acumulación de los datos por grupos de la industria han dado lugar a material publicado propiedades mecánicas para la mayoría de los metales básicos y su fecha de fabricación.Sección 5.3.2.5 proporciona estos datos fuerza.Esta información puede ser utilizada, así como pruebas de las muestras recuperadas, para establecer rápidamente espera propiedades de resistencia para el uso de la fuerza de los componentes y los análisis de la deformación. Examen de otras propiedades derivadas de las pruebas de laboratorio, tales como la dureza, impacto, fractura y fatiga-no suele ser necesaria para la determinación de la capacidad de acero componente, pero se requiere de materiales arcaicos y evaluación de conexión. Estas propiedades no pueden ser necesarios en la fase de análisis si son significativas medidas de rehabilitación ya se sabe que es necesario. Para cuantificar las propiedades del material y analizar el rendimiento de las conexiones soldadas momento, toma de muestras más extensas y las pruebas que sean necesarias. Estas pruebas pueden incluir productos químicos de base y material de soldadura y la evaluación metalúrgica, que se espera Determinación de la resistencia, dureza y pruebas de Charpy con entalla en V de la zona afectada por el calor y el vil metal vecinos, y otras pruebas dependiendo de la configuración de conexión. Si las medidas de rehabilitación se necesitan y soldados conexión con los componentes existentes es necesario, el equivalente de carbono del componente existente (s) se determinará. procedimientos adecuados de
soldadura dependen de la química de los metales comunes y material de relleno (por ejemplo, los elementos de la fórmula IIW de carbono equivalente). Consulte la Sección 8 y su correspondiente comentario en la última edición de la norma ANSI / AWS D1.1 estructurales Código de soldadura.Las recomendaciones dadas en FEMA 267 (SAC, 1995) también puede ser seguido.
5.3.2.4 número mínimo de ensayos
un número mínimo de ensayos se realizarán sobre los componentes representativos. Como se dijo anteriormente, el número mínimo de pruebas está dictada por los datos disponibles procedentes de la construcción original, el tipo de sistema estructural empleado, deseada precisión, y la calidad / condición de los materiales en el lugar. El acceso al sistema estructural también será un factor en la definición del programa de pruebas. Como alternativa, el profesional de diseño puede optar por utilizar las propiedades de resistencia por defecto incluido en la sección 5.3.2.5 en lugar de las pruebas especificadas.Sin embargo, en algunos casos, estos valores por defecto sólo podrá utilizarse para un procedimiento lineal estático (LSP). Las propiedades del material de acero estructural varían mucho menos que los de otros materiales de construcción. De hecho, el rendimiento esperado y esfuerzos de tensión suelen ser considerablemente más altos que los valores especificados nominal. Como resultado, las pruebas de las propiedades del material puede no ser necesaria. Las propiedades de hierro forjado son más variables que las de acero. La fuerza de los componentes de hierro fundido no se puede determinar a partir de pruebas de la muestra, ya que el comportamiento de componentes suele estar regido por las inclusiones y otras imperfecciones. Se recomienda que el límite por defecto el valor más bajo para resistencia a la compresión de hierro fundido en la Tabla 1.5 se utilizarán.
Dan las pautas para determinar el rendimiento esperado (F
ye) y fuerzas (F
te) extensibles abajo.
• Si los documentos de construcción originales que
definen archivos de prueba materiales que incluyen las
propiedades o informes de prueba materiales (MTR) -
existen, las pruebas materiales no tienen que ser
realizadas, a discreción del profesional de diseño. Los
valores por defecto de la Tabla 5-2 pueden estar usados.
Los valores más grandes pueden estar usados, a
• discreción del profesional de diseño, si los datos
históricos disponibles los justifican. Los valores más grandes
deberían estar usados si las asunciones producen una demanda
más grande en conexiones asociadas.
• Si los documentos de construcción originales que
definen propiedades son limitados o no existen, pero la fecha de
construcción es conocida y el material solo usado es confirmado
para ser el acero de carbón, al menos tres cupones de fuerza
deben ser al azar borrados de cada tipo componente. Las
propiedades materiales conservadoras, como aquellos dados en
la Tabla 5-2 pueden estar usadas en lugar de pruebas, a
discreción del profesional de diseño.
A fin de cuantificar la fuerza esperada y otro • de lugar Si
ningún conocimiento existe del sistema estructural y
propiedades exactamente, hará falta a veces que los materiales
usaran, al menos dos fuerza cupones extensibles
debería ser borrado de cada tipo componente para cada
cuatro pisos. Si es determinado de probar aquel más de un
grado(clase) material existe, las pruebas adicionales
deberían ser realizadas hasta que el grado del uso para
cada grado(clase) en la fabricación componente haya sido
establecido. Si es determinado que todos los componentes
son hechos del acero, las exigencias que inmediatamente
preceden esto puede ser seguido.
• En ausencia de la definición de archivos de
construcción metales de relleno de soldar y procesos usados,
al menos una muestra de metal de soldadura para cada tipo de
construcción debería ser obtenida para pruebas de laboratorio.
La muestra debe consistir tanto en la base local como soldar
el metal, tal que la fuerza compuesta de la conexión puede ser
sacada. El acero y las propiedades de material de relleno de
soldadura habladas en la Sección 5.3.2.3 también deberían ser
obtenidos. A causa de la naturaleza destructiva y reparaciones
necesarias que siguen, las propiedades de fuerza por defecto
pueden ser substituidas si los archivos originales en la
soldadura existen, a menos que el profesional de diseño
requiera datos más exactos. Si requieren en ductilidad y
dureza o cerca de la soldadura, el profesional de diseño puede
suponer de forma conservadora que ninguna ductilidad esté
disponible, en lugar de pruebas. En este caso la conexión
tendría que ser modificada. Dan exigencias especiales para
pórticos de momento soldados en FEMA 267 (SACO, 1995)
y la última edición de ANSI/AWS D1.1 Código de Soldar
Estructural.
• Las pruebas de exigencias para cerrojos y remaches
están el mismo en cuanto a otros componentes de acero como
dado encima. En lugar de pruebas, los valores por defecto de
la Tabla 5-2 pueden estar usados.
• Para materiales arcaicos, incluso el hierro labrado
pero excluyendo el hierro fundido, al menos tres cupones de
fuerza deben ser extraídos para cada tipo componente para
cada cuatro pisos de la construcción. Si la variabilidad
significativa es observada, en el juicio del diseño las pruebas
profesionales, adicionales deben ser realizadas hasta que un
valor de fuerza aceptable sea obtenido. Si las pruebas iniciales
proporcionan propiedades materiales que son consecuentes
con propiedades dadas en la Tabla 5-1, las pruebas sólo se
requieren para cada seis pisos de la construcción.
Para todos los resultados de prueba de laboratorio, el
rendimiento medio(tacaño) y las resistencias a la tensión
pueden ser interpretados como la fuerza esperada para
cálculos de fuerza componentes.
Para otras propiedades materiales, el profesional de diseño
debe determinar la necesidad particular de este tipo de
pruebas y establecer un protocolo adecuado consecuente
con esto dado encima. En general, se recomienda que
mínimo de tres pruebas sea conducido.
Si un grado más alto de la confianza en resultados es deseado,
el tamaño de muestra debe ser determinado usando el
Estándar de ASTM pautas de E22. O bien, el conocimiento
previo de grados(clases) materiales de la Sección 5.3.2.5
puede estar usado junto con la estadística Bayesian para ganar
la mayor confianza con los tamaños de muestra reducidos
notados encima. El profesional de diseño es animado a usar
los procedimientos contenidos en el Comentario en este
aspecto.
5.3.2.5 Propiedades Por defecto
La falta esperó que los valores de fuerza para propiedades
materiales metálicas claves están contenidos en Tablas 5-1 y
5-2. Estos valores son conservadores, representando valores
medios(tacaños) de la investigación anterior menos dos
desviaciones estándares. Se recomienda que los resultados de
cualquier prueba de material realizada sean comparado con
valores en estas tablas para la era particular de construir la
construcción. Las pruebas adicionales son recomendadas si el
rendimiento esperado y las resistencias a la tensión
determinadas de pruebas son más bajos que los valores por
defecto.
Las propiedades de fuerza materiales por defecto sólo pueden
estar usadas junto con Procedimientos Estáticos y Dinámicos
Lineales. Para los procedimientos no lineales, las fuerzas
esperadas determinadas del programa de prueba dado encima
deben estar usadas. Los procedimientos no lineales pueden
estar usados con las exigencias de pruebas reducidas descritas
en la Sección C5.3.2.5 de Comentario.
5.3.3 Asesoramiento de condición
5.3.3.1 General
Un asesoramiento de condición del edificio existente y
condiciones de sitio debe ser realizado como la parte del
proceso de rehabilitación sísmico. Los objetivos de este
asesoramiento son:
• Examinar el estado físico de componentes primarios
y secundarios y la presencia de cualquier degradación
• Verificar o determinar la presencia y configuración
de componentes y sus conexiones, y la continuidad de pasos
de carga entre componentes, elementos, y sistemas
Fuerzas Materiales Esperadas Por
defecto 1
Tabla 5-2
Historia d e A STM y Tensiones de Especificación de Acero Estructurales AISC
Exigencia de ASTM
Rendimiento Esperado Strength2, 3
Fye, ksi
Esperado Extensible
Strength2, Fte, ksi
Fecha
Especificación
Comentarios
1900 ASTM, A9
Edificios
ASTM, A9
Edificios
ASTM, A9
Edificios
ASTM, A7
Remache el
Acero de Medio
de Acero del
Remache del
Acero de Medio
de Acero Acero
de Remache de
Acero
Estructural
Acero Estructural
50
60
50
60
55
48
55
30
35
1/2 T.S.
1/2 T.S.
1/2 T.S.
1/2 T.S.
1/2 T.S. o no menos de 30
1/2 T.S. o no menos de 25
1/2 T.S. o no menos de 30
1/2 T.S. o no menos de 25
1/2 T.S. o no menos de 33
1/2 T.S. o no menos de 36
1/2 T.S. o no menos de 30
1901–1908
1909–1923
1924–1931
Acero de Remache
46
ASTM, A9 Acero Estructural
55
Acero de Remache
46
1932 ASTM, A140-32T publicado(emitido) como una revisión provisional a ASTM, A9 (Edificios)
Platos, Formas, Barras
60
Los pisos de Eyebar no templados
Acero Estructural
67
1933 ASTM, A140-32T discontinuado y A STM, A9 (Edificios) repasaron el 30 de octubre de 1933
ASTM, A9 provisionalmente revisado a ASTM, A9-33T (Edificios)
ASTM, A141-32T adoptado como un estándar
ASTM, A9
55
Acero Estructural
60 1/2 T.S. o no menos de 33
Acero de Remache
52 1/2 T.S. o no menos de 28
1/2 T.S. o no menos de 33
1/2 T.S. o no menos de 28
1934 en Acero Estructural
60
ASTM, A141 Acero de Remache
52
1.
2.
Duplicado de AISC “Viga(Casa,Rayos) de Hierro y de Acero 1873 a 1952.”
Los valores mostrados en esta tabla están basados en medio(tacaño) menos dos desviaciones estándares y duplicado “del Análisis Estadístico de Datos
Extensibles para el Amplio reborde Formas Estructurales. ”Los valores han sido reducidos en el 10 %, ya que las iniciales son de pruebas de molino.
T.S. = Resistencia a la tensión 3.
Las Fuerzas Materiales Esperadas Por defecto 1
(siguieron)
Tabla 5-2
Asunciones por defecto adicionales
Rendimiento Esperado Strength2, 3
Fye, ksi
Esperado Extensible
Strength2, Fte, ksi Fecha
Especificación
Comentarios
1961 en ASTM, A36
Grupo 1
Grupo 2
Grupo 3
Grupo 4
Grupo 5
ASTM, A572, Grado(Clase) 50
Grupo 1
Grupo 2
Grupo 3
Grupo 4
Grupo 5
Grado(Clase) Dual
Grupo 1
Grupo 2
Grupo 3
Grupo 4
Acero Estructural
54
52
52
53
61
37
35
32
30
35
Acero Estructural
56
57
60
62
71
41
42
44
43
44
Acero Estructural
59
60
64
64
43
43
46
44
1.
2.
Duplicado de AISC “Viga(Casa,Rayos) de Hierro y de Acero 1873 a 1952.”
Los valores mostrados en esta tabla están basados en medio(tacaño) menos dos desviaciones estándares y duplicado “del Análisis Estadístico de Datos
Extensibles para el Amplio reborde Formas Estructurales. ”Los valores han sido reducidos en el 10 %, ya que las iniciales son de pruebas de molino.
T.S. = Resistencia a la tensión 3.
El asesoramiento de condición también se permite una oportunidad de examinar otras condiciones que pueden influir en elementos de acero y sistemas y en general edificio del rendimiento. De la importancia particular es la identificación de otros elementos y componentes que pueden contribuir a o perjudicar el rendimiento del sistema en cuestión de acero, incluso rellenos, edificios vecinos, y anexos de equipo. Las limitaciones planteadas por cubiertas existentes, pared y espacio de techo, rellenos, y otras condiciones también deben ser definidas tal que las medidas de rehabilitación prudentes puedan ser planeadas.
5.3.3.2 Alcance y Procedimientos El alcance de un asesoramiento de condición debe incluir todos los elementos estructurales primarios y componentes implicados en gravedad y resistencia de carga lateral. El grado de asesoramiento realizado también afecta el factor κ que está usado (ver la Sección 5.3.4). Si las cubiertas u otras obstrucciones existen, la inspección visual indirecta por el uso de agujeros taladrados y un fiberscopio puede ser utilizada. Si este método no es apropiado, entonces el retiro local de cubrir materiales será necesario. Las pautas siguientes deben estar usadas. • Si los dibujos de diseño detallados existen, la exposición de al menos una conexión primaria diferente debe ocurrir para cada tipo de conexión. Si ningunas desviaciones de los dibujos existen, la muestra puede considerarse representativa. Si las desviaciones son notadas, entonces el retiro de cubiertas adicionales de conexiones primarias de aquel tipo debe ser hecho hasta que el profesional de diseño tenga el conocimiento adecuado para seguir con la evaluación y rehabilitación. • en Ausencia de dibujos de construcción, el profesional de diseño debe establecer el protocolo inspector que proporcionará el conocimiento adecuado del edificio necesario para evaluación confiable y rehabilitación. Para elementos de acero revestidos del hormigón, puede ser más rentable para proporcionar un completamente nuevo sistema lateral-carga resistente. El estado físico de componentes y conectors también puede dictar el uso de ciertos métodos de prueba destructivos y no destructivos. Si los elementos de acero son cubiertos por materiales bien avalados que cubren con material ignífugo o revestidos del hormigón duradero, es probable que su condición sea conveniente. Sin embargo, el retiro local de estos materiales en conexiones debe ser realizado como la parte del asesoramiento. El alcance de este esfuerzo de retiro es dictado por el diseño de elemento y el componente. Por
ejemplo, en un pórtico vigorizado, la exposición de varias conexiones claves puede bastar si el estado físico es aceptable y la configuración empareja los dibujos de diseño. Sin embargo, para pórticos de momento puede ser necesario exponer más puntos de conexión debido a la variación de diseños y la naturaleza crítica de las conexiones. Ver FEMA 267 (SACO, 1995) para la inspección de pórticos de momento soldados.
5.3.3.3 Graduación de Resultados Los resultados del asesoramiento de condición deben estar usados en la preparación de construir modelos de sistema en la evaluación del rendimiento sísmico. Para ayudar en este esfuerzo, los resultados deben ser cuantificados y reducidos, con los temas específicos siguientes dirigidos: Propiedades de sección componentes y dimensiones Configuración de conexión y presencia de cualquier excentricidad Tipo y posición de empalmes de columna Interacción de componentes no estructurales y su participación en resistencia de carga lateral Los criterios de aceptación para componentes existentes dependen del conocimiento del profesional de diseño de la condición del sistema estructural y propiedades materiales (como antes notado). Todas las desviaciones notadas entre archivos de construcción disponibles y como - condiciones construidas deben ser explicadas(representadas) y considerarse en el análisis estructural.
5.3.4 Conocimiento (κ) Factor Como descrito en la Sección 2.7 y Tablas 2-16 y 2-17, el cálculo de capacidades componentes y las deformaciones aceptables deben implicar el uso de un conocimiento (κ) factor. Para casos donde un procedimiento lineal estará usado en el análisis, dos categorías de • existen. Esta sección adelante describe las exigencias específicas para elementos estructurales metálicos que deben ser llevados a cabo en la selección de un factor κ. Un factor κ de 1.0 puede ser utilizado cuando un asesoramiento cuidadoso es realizado en los componentes primarios y secundarios y paso de carga, y las exigencias de la Sección 2.7 son encontradas(cumplidas). La exigencia adicional para un factor κ de 1.0 es que el asesoramiento de condición sea hecho de acuerdo con la Sección 5.3.3. En general, un factor κ de 1.0 puede estar usado si los documentos de construcción están disponibles. Si la configuración y condición de un como - el componente construido o la conexión no suficientemente son conocidos (en el juicio del profesional de diseño, porque los documentos de diseño son no disponibles y es juzgado demasiado costoso para hacer un asesoramiento de condición cuidadoso de acuerdo con la Sección 5.3.3), el factor κ usado en la evaluación componente final debe ser reducido a 0.75. Un factor κ de 0.75 debe estar usado para todo el molde
y componentes de hierro labrado y sus conectors. Para componentes revestidos donde los documentos de construcción son limitados y el conocimiento de configuración y condición es incompleto, un factor de 0.75 debe estar usado. Además, durante momento de acero y pórticos vigorizados, el uso de un factor κ de 0.75 debe ocurrir cuando el conocimiento de detalles de conexión es incompleto. También ver la Sección C2.7.2 en el Comentario.
5.4 Pórticos de Momento de Acero
5.4.1 General Los pórticos de momento de acero son aquellos pórticos que desarrollan su resistencia sísmica por la flexión de viga y columnas y corte(cortante) de zonas de panel. Las conexiones que resisten al momento con la resistencia calculable se requieren entre los miembros. Los pórticos son clasificados por los tipos de conexión usada y por la estabilidad local y global de los miembros. Los pórticos de momento pueden actuar solo para resistir a cargas sísmicas, o ellos pueden actuar junto con hormigón o paredes de corte de mampostería o vigorizaron pórticos de acero para formar un sistema dual. Las reglas especiales para el diseño de nuevos sistemas duales son incluidas en AISC (1994a) y BSSC (1995). Las columnas, vigas, y las conexiones son los componentes de los marcos momento. Las vigas y las columnas puede ser incorporado a los miembros de las placas, ángulos y canales, fundición o forjadas segmentos de hierro, laminados en caliente miembros, o el frío Perfiles conformados de acero.los miembros de bloque de perfil puede ser ensamblado por remachado, atornillado, o la soldadura. Las conexiones entre los miembros puede estar completamente sujeta (FR), parcialmente restringido (PR), o nominalmente sin restricciones (simple corte o clavado). Los componentes pueden ser de acero desnudo, acero con un recubrimiento no estructurales para la protección contra incendios, o de acero ya sea con forro de hormigón o mampostería para protección contra incendios. Dos tipos de tramas se clasifican en este documento. Totalmente restringido (FR) las monturas de momento son los marcos para las que no más del 5% de las deflexiones laterales se derivan de la deformación de conexión. Parcialmente restringido (PR) las monturas de momento son los marcos de los que más del 5% de las deflexiones laterales resultado de la deformación de conexión. En cada caso, el valor del 5% sólo se refiere a la desviación del haz debido a la deformación de la columna y no al marco de las desviaciones que se derivan de la deformación zona de la columna del panel.
5.4.2 Momento completamente restringida
5.4.2.1 General
Totalmente restringido (FR) las monturas de momento son los marcos de momento con conexiones rígidas. La conexión deberá ser al menos tan fuerte como el más débil de los dos miembros que se unen. deformación de conexión puede contribuir no más de 5% (sin incluir la deformación del panel de zona) a la desviación total lateral del marco. Si cualquiera de estos requisitos no se cumpla, el marco se caracteriza como parcialmente restringido. La conexión viga-columna más común usado en el acero FR marcos momento desde finales de 1950 requiere el ala de la viga a soldar a la brida de la columna completa utilizando soldadura de ranura de penetración. Muchas de estas conexiones se han fracturado durante recientes terremotos. El profesional de diseño se refiere al comentario y FEMA 267 (SAC, 1995). Totalmente marcos restringida momento abarcar tanto Marcos Especial y Ordinario Marcos Momento Momento, que se define en las Disposiciones sísmica de los edificios de acero estructural en la parte 6 de la AISC (1994a). Estos términos no son utilizados en las Directrices, pero la mayoría de los requisitos para estos sistemas se reflejan en AISC (1994a). El requisito o sísmica diseño general de componentes de acero que figuran en AISC (1994a) o BSSC (1995) que se seguirá salvo que sea reemplazada por lo dispuesto en las presentes Directrices.En todos los casos, la fuerza se espera utilizar en lugar de la resistencia de diseño nominal mediante la sustitución de F y F con
vosotros.
Las columnas, la viga , y las conexiones son los componentes de pórticos de momento. La vigay las columnas pueden ser miembros urbanizados de platos, ángulos, y canales, echar o segmentos de hierro labrado, miembros hechos rodar del modo caliente, o secciones de acero coldformed. Los miembros urbanizados pueden ser ensamblados remachando, escapándose, o soldadura. Las conexiones entre los miembros pueden ser totalmente retenidas (FRANCO), parcialmente retuvieron (PR), o nominalmente desenfrenado (corte simple o fijó). Los componentes pueden ser el acero desnudo, el acero con una capa no estructural para la protección de fuego(incendio), o el acero con hormigón o con mampostería para la protección de fuego(incendio). Dos tipos de pórticos son clasificados en este documento. Totalmente reservado (FRANCO) pórticos de momento son aquellos pórticos para los cuales no más que el 5 % de las desviaciones laterales proviene de la deformación de conexión. Los pórticos de momento (PR) parcialmente retenidos son aquellos pórticos para los cuales más del 5 % de las desviaciones laterales resulta de la deformación de conexión. En cada caso, el valor del 5 % sólo se refiere
a la desviación debido a la deformación de columna de la viga y no aporticar desviaciones que resultan de la deformación de zona de panel de columna.
5.4.2 Pórticos de Momento totalmente Reservados
5.4.2.1 General
Totalmente reservado (FRANCO) pórticos de momento son aquellos pórticos de momento con conexiones rígidas. La conexión debe ser al menos tan fuerte como los más débiles de los dos miembros afiliados. La deformación de conexión puede contribuir no más que el 5 % (no incluso la deformación de zona de panel) a la desviación lateral total del pórtico. Si cualquiera de estas condiciones no está satisfecha, el pórtico debe ser caracterizado como parcialmente retenido. La conexión de viga a la columna más común usada en pórticos de momento de FRANCO de acero desde finales de los años 1950 requirió que el reborde de viga fuera soldado al reborde de columna usando soldaduras de surco de penetración conjuntas completas. Muchas de estas conexiones se han fracturado durante terremotos recientes. El profesional de diseño es remitido al Comentario y a FEMA 267 (SACO, 1995). Los pórticos de momento totalmente reservados cercan tanto Pórticos de Momento Especiales como Pórticos de Momento Ordinarios, definidos en las Provisiones Sísmicas para Edificios de Acero Estructurales en la parte 6 de AISC (1994a). Estos términos no están usados en las Pautas, pero la mayor parte de las exigencias para estos sistemas son reflejadas en AISC (1994a). Las exigencias para el diseño general o sísmico de componentes de acero dados en AISC (1994a) o BSSC (1995) deben ser seguidas a menos que no reemplazado por provisiones en estas Pautas. En todos los casos, la fuerza esperada estará usada en el lugar de la fuerza de diseño nominal reemplazando F
y
con Fye
.
5.4.2.2 Rigidez para Análisis
A. Procedimientos Estáticos y Dinámicos lineales
Área axial. Esto es el área completa de formas hechas rodar o urbanizadas. Para secciones urbanizadas, el área eficaz debería ser reducida si los mecanismos de transferencia de carga adecuados no están disponibles. Para elementos totalmente revestidos del hormigón, la rigidez puede ser calculada asumiendo la acción compuesta llena si puede esperarse que la mayor parte del hormigón permanezca después del terremoto. La acción compuesta no puede ser asumida para la fuerza a menos que la transferencia de carga adecuada y la ductilidad del hormigón puedan ser aseguradas.
Área de corte. Esto está basado en procedimientos técnicos estándares. Los susodichos comentarios, relacionados con secciones urbanizadas, elementos revestidos concretos, y la acción compuesta de viga de piso(suelo) y losa, se aplican. Momento de apatía. El cálculo de la rigidez rotatoria de viga de acero y columnas en pórticos de acero desnudos debe seguir procedimientos técnicos estándares. Para componentes revestidos del hormigón, la rigidez debe incluir la acción compuesta, pero la anchura de la sección compuesta debe ser tomada como igual a la anchura de los rebordes del miembro de acero y no debe incluir partes de la losa del suelo contigua, a menos que haya un mecanismo de transferencia de corte adecuado e identificable entre el hormigón y el acero. Modelado Conjunto. La rigidez de zona de panel puede considerarse en un análisis de pórtico añadiendo un elemento de zona de panel al programa. La rigidez de flexión de viga también puede ser ajustada para explicar la rigidez de zona de panel o la flexibilidad y la rigidez del hormigón encasemente . Use el análisis de línea de centro para otros casos. Los miembros reforzados deben ser modelados de manera similar a miembros existentes. El procedimiento aproximado sugerido para el cálculo de la rigidez de pórticos de momento PR dados abajo puede estar acostumbrado a efectos de zona de panel modelos, si los programas de ordenador disponibles no pueden modelar explícitamente zonas de panel. Conexiones. El modelado de rigidez para conexiones para pórticos de momento de FRANCO no se requiere desde entonces, por definición, los desplazamientos de pórtico no son considerablemente (<El 5 %) afectado por deformación de conexión. La fuerza de la conexión debe ser bastante grande de llevar la fuerza de momento esperada y corte que resulta en la viga en una conexión de viga a la columna y debe ser calculada usando procedimientos técnicos estándares. Tres tipos de conexiones son reconocidos actualmente como potencialmente totalmente retenido: (1) la penetración llena se suelde entre los rebordes de la viga y rebordes de columna con conexiones de corte echadas el cerrojo o soldadas entre el reborde de columna y web de viga ; (2) conexiones de plato de reborde; (y 3) conexiones de plato de final. Si el plato de reborde o las conexiones de plato de final son demasiado flexibles o débiles para ser considerados totalmente retenidos, debe considerarse que ellos son parcialmente retenidos. Hablan de la fuerza y las propiedades de rigidez para estas dos conexiones como conexiones de PR en la Sección 5.4.3 y en el Comentario. B. Procedimiento estático no lineal
•Utilice las propiedades elásticas de componentes como se indica en la sección 5.4.2.2A. •Use los momentos lineales de curvatura y las relaciones de interacción de las vigas y la viga columnas para representar plastificación.Éstos pueden obtenerse del experimento o análisis. •Lineales y comportamiento no lineal de las zonas del panel deberá ser incluido. En lugar de un análisis más racional, los detalles de todos los segmentos de la curva de carga-deformación, tal como se definen en las Tablas 5-4 y Figura 5-1 (un aproximado,, la curva de carga-deformación generalizada de los componentes de los marcos de acero momento, se preparaba marcos y paredes de láminas), puede ser utilizado.Esta curva puede ser modificado por asumir una pendiente de endurecimiento por deformación del 3% de la pendiente elástica. Ampliar las laderas de endurecimiento por deformación, se puede utilizar si se comprueba por experimento. Si la zona panel de rendimiento se produce, una cepa endurecimiento de la pendiente del 6% o más grande debe ser utilizado para la zona del panel.Se recomienda que el endurecimiento por deformación ser considerado para todos los componentes. Los parámetros Q y Q del CE en la Figura 5 a 1 se generalizan de carga de componentes y componentes generalizada espera para el componente de la fuerza.Para vigas y columnas, θ es la rotación de plástico de la viga o columna, y θ es la rotación en el rendimiento, Δ es el desplazamiento, y Δ es el desplazamiento y rendimiento.En las zonas del panel, y θ es la deformación de corte angular en ns radiación.Figura 5-2 define la rotación acorde a las vigas.La rotación puede ser acorde
6.4.6.1 Sistemas de molde en el lugar
La capacidad de la conexión debería ser no menos que 1.25 veces el más pequeño (de 1) la fuerza correspondiente a desarrollo de la fuerza probable mínima de los dos componentes interconectados, (y 2) las acciones componentes en la conexión. Las fuerzas de corte, las fuerzas de tensión, flexionando momentos, y acciones entrometidas deben considerarse. Los valores de diseño para fondeaderos de conexión deben ser valores últimos, y deben ser tomados como sugerido en el Informe 355.1R-91 ACI, o como especificado en la última versión de la fuerza en la localidad adoptada diseñan el código de construcción. La capacidad de anclajes colocados en áreas donde el agrietamiento es esperado debe ser reducida por un factor de 0.5.
6.4.6.2 Sistemas post instalados
La capacidad debería ser calculada según la Sección 6.4.6.1. Ver el Comentario para excepciones.
6.4.6.3 Verificación de la calidad
Ver el Comentario para esta sección.
6.5 Pórticos de Momento Concretos
6.5.1 Tipos de Pórticos de Momento Concretos
Los pórticos de momento concretos son aquellos
elementos formados principalmente de componentes de encuadrado horizontales (viga y/o losas) y componentes de encuadrado verticales (columnas) que desarrollan la resistencia de carga lateral por la flexión de componentes de encuadrado horizontales y verticales. Estos elementos pueden actuar solo para resistir a cargas laterales, o ellos pueden actuar junto con paredes de corte, pórticos vigorizados, u otros elementos para formar un sistema dual. Las provisiones en la Sección 6.5 son aplicables a pórticos que son echados, incluso pórticos concretos monolíticos rehabilitados o creados por la adición del nuevo material. Los pórticos cubiertos bajo esta sección incluyen pórticos de momento de columnas de la viga de hormigón armado, los pórticos de momento de columnas de la viga concretos, y pórticos de momento de columnas de la losa. Las secciones 6.6, 6.7, y 6.10 se aplican a pórticos de concretos prefabricados, pórticos concretos rellenados, y el hormigón vigorizó pórticos, respectivamente.
6.5.1.1 Pórticos de Momento de la Viga-columnas
de hormigón armado
Los pórticos de momento de columnas de la viga de hormigón armado son aquellos pórticos que satisfacen las condiciones siguientes:
Los componentes de los pórticos son la viga y las columnas. La viga y las columnas son de construcción monolítica y asegura la transferencia de momento entre viga y columnas. El refuerzo primario en la contribución de componentes a la resistencia de carga lateral es monolítica. Los pórticos incluyen, Pórticos de Momento Especiales, Pórticos de Momento Intermedios, y Pórticos de Momento Ordinarios como definido en NEHRP 1994 Provisiones Recomendadas (BSSC, 1995), así como pórticos que no satisfacen las exigencias de estas Provisiones. Esta clasificación incluye la construcción existente, la nueva construcción, y la construcción existente que ha sido rehabilitada.
6.5.1.2 Pórticos de Momento de Viga-columnas de
Hormigón Post-tensionada
Los pórticos de momento de columnas de la viga de hormigón de Post-tensionada son aquellos pórticos que satisfacen las condiciones siguientes: Los componentes que aportican son la viga (con o sin losas) y columnas. La viga y las columnas son de la construcción monolítica que asegura la transferencia de momento entre viga y columnas. El refuerzo primario en la contribución de viga a la resistencia de carga lateral incluye el refuerzo post-tensionada con o sin el refuerzo nonprestressed. Esta clasificación incluye la construcción existente, la nueva construcción, y la construcción existente que ha sido rehabilitada.
6.5.1.3 Pórticos de Momento de columnas de losa
Los pórticos de momento de columnas de la losa son aquellos pórticos que satisfacen las condiciones siguientes: 1. Los componentes que aportican son losas y columnas.
Las losas y las columnas son de la construcción monolítica que asegura la transferencia de momento entre losas y columnas. El refuerzo primario en la contribución de losas a la resistencia de carga lateral incluye refuerzo nonprestressed, refuerzo pre acentuado, o a ambos.
El pórtico de columnas de la losa puede o no puede haber sido querido en el diseño original para ser la parte del sistema de carga lateral -resistencia. Esta clasificación incluye la construcción existente, la nueva construcción, y la construcción existente que ha sido rehabilitada. El modelo de análisis para un elemento de pórtico de columnas de la viga debe representar la fuerza, la rigidez, y la capacidad de
6.5.2 Columna de la Viga de Hormigón
armado
Pórticos de Momento
6.5.2.1 Consideraciones Generales
deformación de viga, columnas, conexiones de columnas de la viga, y otros componentes que pueden ser la parte del pórtico, incluso conexiones con otros elementos. El fracaso potencial en flexión, corte, y desarrollo de refuerzo en cualquier sección a lo largo de la longitud componente debe considerarse. La interacción con otros elementos, incluso elementos no estructurales y componentes, debe ser incluida. El modelo analítico generalmente puede representar unos elementos de línea de utilización de pórtico de viga columnas con propiedades concentradas en el componente líneas centrales. Donde la viga y la columnas líneas centrales no coinciden, los efectos en el encuadrado(la enmarcación) deben considerarse. Donde las excentricidades menores ocurren (es decir, el línea central de las caídas componentes más estrechas dentro del tercero medio del componente de encuadrado adyacente midió transversal a la dirección que aportico), el efecto de la excentricidad no puede ser ignorado. Donde las excentricidades más grandes ocurren, el efecto debe ser representado por reducciones de rigideces eficaces, fuerzas, y capacidades de deformación, o por el modelado directo de la excentricidad. La conexión de columnas de la viga en la construcción monolítica generalmente debe ser representada como una zona tiesa o rígida que tiene dimensiones horizontales iguales a la columnas dimensiones enfadadas y seccionales y dimensión vertical igual a la profundidad de viga, salvo que una conexión más amplia puede ser asumida donde la viga es más amplia que la columnas y donde justificado por pruebas experimentales. El modelo de la conexión entre las columnas y fundación debe ser seleccionado basado en los detalles de la conexión de fundación de las columnas y la rigidez del sistema de suelo de la fundación. La acción de la losa como un diafragma que interconecta elementos verticales debe ser representada. La acción de la losa como un reborde de viga compuesto debe considerarse en rigidez en vías de desarrollo, fuerza, y capacidades de deformación del modelo de componente de viga, según la Sección 6.4.1.3. Las deformaciones inelásticas en componentes primarios deben ser restringidas a la flexión en la viga (más losas, si presente y columnas. Otras deformaciones inelásticas son permitidas en componentes secundarios. Los criterios de
aceptación son proporcionados en la Sección 6.5.2.4.
6.5.2.2 Rigidez para Análisis
A. Procedimientos Estáticos y Dinámicos lineales La viga debe ser modelada considerando flexión y rigideces de corte, incluso en la construcción monolítica el efecto de la losa que actúa como un reborde. Las columnas deben ser modeladas considerando flexión, corte, y rigideces axiales. Las conexiones deben ser modeladas como componentes tiesos, y mayo en la mayor parte de casos ser consideradas rígidas. Las rigideces eficaces deben ser según la Sección 6.4.1.2. B. Procedimiento Estático no lineal Las relaciones de deformación de la carga no lineales deben seguir las pautas generales de la Sección 6.4.1.2. La viga y las columnas pueden ser modeladas usando modelos de rótula plásticos concentrados, distribuyó modelos de rótula plásticos, u otros modelos cuyo comportamiento ha sido demostrado para representar suficientemente características importantes de viga de hormigón armado y componentes de columnas sujetados a la carga lateral. El modelo debe ser capaz de representar la respuesta inelástica a lo largo de la longitud componente, excepto donde es mostrado por el equilibrio que flexible es restringido a los finales componentes. Donde la respuesta no lineal es esperada en un modo además de la flexión, el modelo debe ser establecido para representar estos efectos. Las relaciones de deformación de la carga mono tónicas deben ser según la relación generalizada mostrada en la (Figura) 6-1, salvo que las relaciones diferentes son permitidas donde verificado por experimentos. En aquella figura, señale B equivale a significativo flexible, el C equivale al punto donde puede suponerse que la resistencia de carga lateral significativa sea perdida, y E equivale al punto donde puede suponerse que la resistencia de carga de gravedad sea perdida.
La relación de deformación de la carga total debe ser establecida de modo que la resistencia máxima sea consecuente con las especificaciones de fuerza de diseño de las Secciones 6.4.2 y 6.5.2.3. Para viga y columnas, la deformación generalizada en la (Figura) 6-1 puede ser la rotación de cuerda o la rotación de rótula plástica. Para conexiones de columnas de la viga, una medida aceptable de la deformación generalizada es la tensión de corte. Los valores de la deformación generalizada en puntos B, C, y D pueden ser sacados de experimentos o análisis racionales, y deben tener las interacciones en cuenta entre flexión, carga axial, y corte. Alternativamente, donde la deformación generalizada es tomada como la rotación en la zona de rótula de plástico de flexión en viga y columnas, las capacidades de rotación de rótula plásticas deben ser como definidas por Tablas 6-6 y 6-7. Donde la deformación generalizada es la deformación de corte de la conexión viga-columnas, las capacidades de ángulo de corte deben ser como definidas por la Tabla 6-8. C. Procedimiento Dinámico no lineal Para el NDP, el comportamiento de histéresis completo de cada componente debe ser modelado usando propiedades verificadas por pruebas experimentales. La relación de la (Figura) 6-1 puede ser tomada para representar la relación de sobre para el análisis. La descarga y recargar propiedades deben representar rigidez significativa y características de degradación de fuerza.
6.5.2.3 Diseño Fuerzas
Las fuerzas componentes deben ser computadas según las exigencias generales de la Sección 6.4.2, como modificado en esta sección. La fuerza componente máxima debe ser determinada considerando el fracaso potencial en flexión, carga axial, corte, torsión, desarrollo, y otras acciones en todos los puntos a lo largo del componente bajo las acciones de gravedad de diseño y combinaciones de carga laterales. Para columnas, la contribución de hormigón a la resistencia al corte, V, puede ser calculada según Ecuación 6-3. en cual k = 1.0 en regiones de demanda de ductilidad baja y 0 en regiones de demanda de ductilidad moderada y alta, λ = 0.75 para hormigón agregado ligero y 1.0 para Hormigón de conjunto de peso normal, y Nu = fuerza de compresión axial en libras (= 0 para fuerza de tensión). Todas las unidades son expresadas en libras y pulgadas. Donde la fuerza
axial es calculada de los procedimientos lineales del Capítulo 3, la carga axial compresiva para el uso en la Ecuación 6-3 debería ser tomada como igual al valor calculado considerando que la gravedad de diseño sólo carga, y la carga axial extensible debería ser tomada como igual al valor calculado del análisis considerando combinaciones de carga de diseño, incluso gravedad y terremoto que carga según la Sección 3.2.8. Para columnas que satisfacen el detalla miento y proporcionar exigencias del Capítulo 21 de ACI 318, las ecuaciones de resistencia al corte de ACI 318 pueden estar usadas. Para conexiones de columnas de la viga, el nominal enfadado y seccional el área, Aj, debe ser definida por una profundidad conjunta igual a la dimensión de columnas en dirección del encuadrado(de la enmarcación) y una anchura conjunta igual al más pequeño (de 1) la anchura de columnas, (2) la anchura de viga más la profundidad conjunta, y (3) dos veces la distancia perpendicular más pequeña del eje longitudinal de la viga al lado de columnas. Las fuerzas de diseño deben ser calculadas basadas en el desarrollo de rótulas plásticas de flexión en miembros de encuadrado(enmarcación) adyacentes, incluso la anchura de losa eficaz, pero tener que no exceder valores calculados de gravedad de diseño y combinaciones de carga de terremoto. Resistencia al corte conjunta nominal Vn será calculado según los procedimientos generales de ACI 318, modificado como descrito abajo. en cual λ = 0.75 para hormigón agregado ligero y 1.0 para el hormigón de conjunto de peso normal, A
j está el área conjunta horizontal eficaz con la
dimensión tan definida encima, y es como definido en la Tabla 6-9.
6.5.2.4 Criterios de aceptación A. Procedimientos Estáticos y Dinámicos lineales
Todas las acciones deben ser clasificadas como o controlado por la deformación o controladas por la fuerza, como definido en el Capítulo 3. En componentes primarios, controlan las deformaciones y las acciones serán restringido a la flexión en la viga y columnas. En componentes secundarios, las acciones controladas por la deformación deben ser restringidas a la flexión en la viga, más acciones restringidas en corte y desarrollo de refuerzo, como identificado en Tablas 6-10 a 6-12.
viga controlada por flexure1
ii. La viga controlada por shear
1
iii.
Cuando más de una de las condiciones i, ii, iii, e iv ocurre para un componente dado, use el valor numérico apropiado mínimo de la tabla. En el "Refuerzo Transversal que se dirige,” “C” y "NC" son abreviaturas para conformación y detalles no conformes,
respectivamente. Un componente se conforma si, dentro de la
región de plástico de flexión, los estribos cerrados son espaciados en •d/3, y si, para componentes de la demanda de ductilidad moderada y alta, la fuerza proporcionada por los estribos (V) es al menos de tres cuartos del corte de diseño. Por otra parte, el componente se considera no conforme. s
3. La interpolación lineal entre valores puestos en una lista en la tabla es permitida.
Todas otras acciones deben ser definidas como siendo controladas las fuerzas y acciones. Las acciones de diseño en componentes deben ser determinadas como prescribido en el Capítulo 3. Donde los valores de DCR deliberados exceden la unidad, las acciones siguientes preferentemente deben ser determinadas usando principios de análisis de límite como prescribido en el Capítulo 3: (1) momentos, corte(cortes), torsiones, y acciones de empalme y desarrollo correspondiente a desarrollo de fuerza componente en viga y Cuando más de una de las condiciones i, ii, iii, e iv ocurre para un componente dado, use el valor numérico apropiado mínimo de la tabla. En el "Refuerzo Transversal que se dirige,” “C” y "NC" son abreviaturas para conformación y detalles no conformes, respectivamente. Un componente se conforma si, dentro de la
región de rótula de plástico de flexión, los aros cerrados son espaciados en ≤ d/3, y si, para componentes de la demanda de ductilidad moderada y alta, la fuerza proporcionada por los estribos (V) es al menos de tres cuartos del corte de diseño. Por otra parte, el componente se considera no conforme. s
Para licenciarse, los aros no deben ser el regazo empalmado en el hormigón de tapa(cobertura), y los aros deben tener ganchos empotrados en el corazón u otros detalles para asegurar que los aros serán suficientemente anclados después de desprendimiento del hormigón de tapa(cobertura). La interpolación lineal entre valores puestos en una lista en la tabla es permitida.
i. Conexiones interiores
ii. Otras conexiones
Tabla 6-6 Parámetros de Modelado y Criterios de Aceptación Numéricos para Procedimientos No lineales — Viga de Hormigón armado
Condiciones
Modelado Parameters3 Aceptación Criteria3
Anglo de Rotación
Plástico, radians
Proporción
de Fuerza
Residual
Anglo de Rotación Plástico, radians
Tipo Componente
Primario Secundario
Nivel de Rendimiento
a b c IO LS CP LS CP
�ρ′–
•bal----
----
Transacci
ón.
Reinf.2
V bwdfc ′--
----------
•0.0 C •3 0.025 0.05 0.2 0.005 0.02 0.025 0.02 0.05
•0.0 C •6 0.02 0.04 0.2 0.005 0.01 0.02 0.02 0.04
•0.5 C •3 0.02 0.03 0.2 0.005 0.01 0.02 0.02 0.03
•0.5 C •6 0.015 0.02 0.2 0.005 0.005 0.015 0.015 0.02
•0.0 NC •3 0.02 0.03 0.2 0.005 0.01 0.02 0.02 0.03
•0.0 NC •6 0.01 0.015 0.2 0.0 0.005 0.01 0.01 0.015
•0.5 NC •3 0.01 0.015 0.2 0.005 0.01 0.01 0.01 0.015
•0.5 NC •6 0.005 0.01 0.2 0.0 0.005 0.005 0.005 0.01
Espaciado de estribo •d/2 0.0 0.02 0.2 0.0 0.0 0.0 0.01 0.02
Espaciado de estribo> d/2 0.0 0.01 0.2 0.0 0.0 0.0 0.005 0.01
Espaciado de estribo •d/2 0.0 0.02 0.0 0.0 0.0 0.0 0.01 0.02
Espaciado de estribo> d/2 0.0 0.01 0.0 0.0 0.0 0.0 0.005 0.01
0.015 0.03 0.2 0.01 0.01 0.015 0.02 0.03
Refuerzo correspondiente sobre la
longitud entera 0.015 0.025 0.02 0.0 0.005 0.001 0.01 0.02
Todos otros casos 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
1. En el "Refuerzo Transversal que se dirige,” “C” y "NC" son abreviaturas para conformación y detalles no conformes, respectivamente. Una conexión se conforma si los aros cerrados son espaciados en ≤ h/3 dentro de la conexión. Por otra parte, el componente se considera no conforme. También, para licenciarse como conformación detalles bajo ii, los aros no deben ser el regazo empalmado en el hormigón de tapa(cobertura), y deben tener ganchos empotrados en el corazón u otros detalles para asegurar que los aros serán suficientemente anclados después de desprendimiento del hormigón de tapa(cobertura). 2. Esto es la proporción del diseño fuerza axial en la columnas encima de la conexión al producto del área enfadada y seccional gruesa de la conexión y la fuerza compresiva concreta. El diseño fuerza axial debe ser calculado usando procedimientos de análisis de límite, como descrito en el Capítulo 3. 3. Esto es la proporción de la fuerza de corte de diseño a la resistencia al corte para la conexión. La fuerza de corte de diseño debe ser calculada según la Sección 6.5.2.3. 4. La interpolación lineal entre valores puestos en una lista en la tabla es permitida. ρ "= proporción volumétrica de refuerzo de confinamiento horizontal en la conexión; articulación de rodilla = travesaños "mí descriptivo" con o no.
columnas; (2) la conexión corte(cortes) correspondiente al desarrollo de la fuerza en viga adyacente y/o columnas; (y 3) carga axial en columnas y conexiones, considerando acción plástica probable en componentes encima del nivel en cuestión. Las acciones de diseño deben ser comparado con fuerzas de diseño para determinar qué componentes desarrollan sus fuerzas de diseño. Puede suponerse que aquellos componentes que satisfacen Ecuaciones 3-18 y 3-19 satisfagan los criterios de rendimiento para aquellos componentes. Los componentes que alcanzan sus fuerzas de diseño deben ser evaluados adelante según la Sección 6.5.2.4A para determinar la admisibilidad de rendimiento.
Donde DCR medio de columnas a un nivel excede el valor medio de la viga al mismo nivel, y excede los mayores de 1.0 y m/2 para columnas, el elemento es definido como un elemento de piso débil. Para elementos de piso débiles, uno de lo siguiente debe estar satisfecho. El control(cheque) de valores de DCR medios al nivel es repetido, considerando todos los elementos en el sistema de edificio. Si el promedio de los valores de DCR para
componentes verticales excede el valor medio para componentes horizontales al nivel, y excede 2.0, la estructura debe ser analizada de nuevo usando un procedimiento no lineal, o la estructura debe ser rehabilitada para borrar esta deficiencia. La estructura debe ser analizada de nuevo usando el NSP o el NDP del Capítulo 3. La estructura debe ser rehabilitada para borrar esta deficiencia. Las acciones componentes deliberadas deben satisfacer las exigencias del Capítulo 3. Tablas 6-10 por 6-12 m presente de valores para uso en Ecuación 3-18. Los acercamientos alternativos o los valores son permitidos donde justificado por
pruebas experimentales y análisis. B. Procedimientos Estáticos y Dinámicos no lineales
La respuesta inelástica debe ser restringida a aquellos componentes y acciones puestas en una lista en Tablas 6-6 a 6-8, excepto donde se demuestra que otra acción inelástica puede ser tolerada considerando los Niveles de Rendimiento seleccionados.
2P un g f c ′--
------
Transacci
ón.
Reinf.1
3V Vn---
≤ 0.1 C ≤ 1.2 0.015 0.03 0.2 0.0 0.0 0.0 0.02 0.03
≤ 0.1 C ≥ 1.5 0.015 0.03 0.2 0.0 0.0 0.0 0.015 0.02
≥ 0.4 C ≤ 1.2 0.015 0.025 0.2 0.0 0.0 0.0 0.015 0.025
≥ 0.4 C ≥ 1.5 0.015 0.02 0.2 0.0 0.0 0.0 0.015 0.02
≤ 0.1 NC ≤ 1.2 0.005 0.02 0.2 0.0 0.0 0.0 0.015 0.02
≤ 0.1 NC ≥ 1.5 0.005 0.015 0.2 0.0 0.0 0.0 0.01 0.015
≥ 0.4 NC ≤ 1.2 0.005 0.015 0.2 0.0 0.0 0.0 0.01 0.015
≥ 0.4 NC ≥ 1.5 0.005 0.015 0.2 0.0 0.0 0.0 0.01 0.015
2P Agfc ′----
----
Transacci
ón.
Reinf.1
3V Vn---
≤ 0.1 C ≤ 1.2 0.01 0.02 0.2 0.0 0.0 0.0 0.015 0.02
≤ 0.1 C ≥ 1.5 0.01 0.015 0.2 0.0 0.0 0.0 0.01 0.015
≥ 0.4 C ≤ 1.2 0.01 0.02 0.2 0.0 0.0 0.0 0.015 0.02
≥ 0.4 C ≥ 1.5 0.01 0.015 0.2 0.0 0.0 0.0 0.01 0.015
≤ 0.1 NC ≤ 1.2 0.005 0.01 0.2 0.0 0.0 0.0 0.005 0.01
≤ 0.1 NC ≥ 1.5 0.005 0.01 0.2 0.0 0.0 0.0 0.005 0.01
≥ 0.4 NC ≤ 1.2 0.0 0.0 – 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
≥ 0.4 NC ≥ 1.5 0.0 0.0 – 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
Las acciones componentes deliberadas deben satisfacer las exigencias del Capítulo 3. Las deformaciones inelásticas permisibles máximas
son puestas en una lista en Tablas 6-6 a 6-8. Donde la acción inelástica es indicada para un componente o acción no puesta en una lista en estas tablas, el rendimiento debe ser juzgado inaceptable. Los acercamientos alternativos o los valores
son permitidos donde justificado por pruebas experimentales y análisis. 6.5.2.5 Medidas de rehabilitación
Las medidas de rehabilitación incluyen los acercamientos generales siguientes, más otros acercamientos basados en procedimientos racionales. Los · Revestir viga existente, columnas, o conexiones con nuevo hormigón armado, acero, o fibra envuelven el revestimiento(los revestimientos). Los nuevos materiales deben ser diseñados y construidos para actuar compuestamente con el hormigón existente. Donde las chaquetas de hormigón armado están usadas, el diseño debe proporcionar el destacar para realzar la ductilidad. La fuerza componente debe ser tomada no para exceder cualquier
�ρ′–•bal---
-----
Transacción.
Reinf.2
V bwdfc ′---
---------
•0.0 C •3 2 6 7 6 10
•0.0 C •6 2 3 4 3 5
•0.5 C •3 2 3 4 3 5
•0.5 C •6 2 2 3 2 4
•0.0 NC •3 2 3 4 3 5
•0.0 NC •6 1 2 3 2 4
•0.5 NC •3 2 3 3 3 4
•0.5 NC •6 1 2 2 2 3
2 2 3 3 4
Tabla 6-11 Criterios de Aceptación Numéricos para Columnas de hormigón armado de los Procedimientos Lineales
Condiciones
m factors4
Tipo Componente
Primario Secundario
Nivel de Rendimiento IO LS CP LS CP
P Agfc ′-------
- Transacción.
Reinf.2
V bwdfc ′----
--------
≤ 0.1 C ≤ 3 2 3 4 3 4
≤ 0.1 C ≥ 6 2 3 3 3 3
≥ 0.4 C ≤ 3 1 2 2 2 2
≥ 0.4 C ≥ 6 1 1 2 1 2
≤ 0.1 NC ≤ 3 2 2 3 2 3
≤ 0.1 NC ≥ 6 2 2 2 2 2
≥ 0.4 NC ≤ 3 1 1 2 1 2
≥ 0.4 NC ≥ 6 1 1 1 1 1
fuerza restrictiva de conexiones con componentes adyacentes. Las chaquetas intentaron proporcionar la fuerza de conexión aumentada y continuidad mejorada entre componentes adyacentes son permitidos.
i. La viga controlada por flexure1
iii. Viga controlada por desarrollo inadecuado o
empalmando a lo largo del span1
iv. Viga controlada por embedment inadecuado en
columnas de la viga joint1
Cuando más de una de las condiciones i, ii, iii, e iv ocurre para un componente dado, use el valor numérico apropiado mínimo de la tabla. En el "Refuerzo Transversal que se dirige,” “C” y "NC" son abreviaturas para conformación y detalles no conformes, respectivamente. Un componente se conforma si, dentro de la región de plástico de flexión, los estribos cerrados son espaciados en •d/3, y si, para componentes de la
demanda de ductilidad moderada y alta, la fuerza proporcionada por los estribos (V) es al menos de tres cuartos del corte de diseño. Por otra parte, el componente se considera no conforme. s
3.La interpolación lineal entre valores puestos en una lista en la tabla es
i. Las columnas controladas por flexure
1
ii. Las columnas controladas por shear
1,3
iii. Columnas controladas por desarrollo inadecuado o
empalmando a lo largo de height1,3 claro
1,3
iv. Columnas con cargas axiales que exceden 0.70Po
Cuando más de una de las condiciones i, ii, iii, e iv ocurre para un componente dado, use el valor numérico apropiado mínimo de la tabla. En el "Refuerzo Transversal que se dirige,” “C” y "NC" son
abreviaturas para conformación y detalles no conformes,
respectivamente. Un componente se conforma si, dentro de la región
de rótula de plástico de flexión, los aros cerrados son espaciados en ≤ d/3, y si, para componentes de la demanda de ductilidad moderada y alta, la fuerza proporcionada por los estribos (V) es al menos de tres cuartos del corte de diseño. Por otra parte, el componente se considera no conforme. s
Para licenciarse, los aros no deben ser el regazo empalmado en el hormigón de tapa(cobertura), y deben tener ganchos empotrados en el corazón u otros detalles para asegurar que los aros serán suficientemente anclados después de desprendimiento del hormigón de tapa(cobertura).
La interpolación lineal entre valores puestos en una lista en la tabla es
permitida.
debilitamiento de viga para promover formación de unas paredes de segmentación para cambiar rigidez y fuerza. la columnas fuerte, sistema de viga débil); (y 3) i. Conexiones interiores
ii. Otras conexiones
En el "Refuerzo Transversal que se dirige,” “C” y "NC" son abreviaturas para conformación y detalles no conformes, respectivamente. Una conexión se conforma si los aros cerrados son espaciados en ≤ h/3 dentro de la conexión. Por otra parte, el componente se considera no conforme. También, para licenciarse como conformación c
detalles bajo ii, los aros no deben ser el regazo empalmado en el hormigón de tapa(cobertura), y deben tener ganchos empotrados en el corazón u otros detalles para asegurar que los aros serán
suficientemente anclados después de desprendimiento del hormigón de tapa(cobertura). 2. Esto es la proporción del diseño fuerza axial en la columnas encima de la conexión al producto del área enfadada y seccional gruesa de la conexión y la fuerza compresiva concreta. El diseño fuerza axial debe ser calculado usando procedimientos de análisis de límite como descrito en el Capítulo 3. 3. Esto es la proporción de la fuerza de corte de diseño a la resistencia al corte para la conexión. La fuerza de corte de diseño debe ser calculada según la Sección 6.5.2.3. 4. La interpolación lineal entre valores puestos en una lista en la tabla es permitida.
Tabla 6-10 Criterios de Aceptación Numéricos para Viga de hormigón armado de los Procedimientos Lineal
Condiciones
m factors3
Tipo Componente
Primario Secundario
Nivel de Rendimiento IO LS CP LS CP
Espaciado de estribo •d/2 – – – 3 4
Espaciado de estribo> d/2 – – – 2 3
Espaciado de aro ≤ d/2, o • 0.1P Agfc ′-------- – – – 2 3
Otros casos – – – 1 1
Espaciado de aro ≤ d/2 – – – 3 4
Espaciado de aro> d/2 – – – 2 3
5. Todas las conexiones interiores son controladas por la fuerza, y ningún m de factores se aplica.
Mejora de detalles de refuerzo existentes deficientes. Este acercamiento implica el retiro del hormigón de tapa(cobertura), la modificación de detalles de refuerzo existentes, y el reparto(lanzamiento) del nuevo hormigón de tapa(cobertura). El retiro concreto debe evitar el daño involuntario para deshuesar el hormigón y el bono entre el refuerzo existente y el hormigón principal. El nuevo hormigón de tapa(cobertura) debe ser diseñado y construido para conseguir la acción totalmente compuesta con los materiales existentes. El cambio del sistema de edificio para reducir las demandas en el elemento existente. Los ejemplos incluyen la adición de elementos laterales-forceresisting suplementarios, como paredes o contrafuertes, aislamiento sísmico, y reducción(disminución) de masas. El cambio del elemento de pórtico a una pared de corte, pórtico rellenado, o elemento de pórtico vigorizado por adición de nuevo material. Las conexiones entre materiales nuevos y existentes deben ser diseñadas para transferir las fuerzas esperadas para las combinaciones de carga de diseño. Donde las columnas de pórtico concretas existentes y acto de viga como elementos divisorios y coleccionistas para la nueva pared de corte o pórtico vigorizado, éstos deben ser comprobados para la suficiencia, considerando la fuerza, el desarrollo de refuerzo, y la deformabilidad. Los diafragmas, incluso puntales de rastra y coleccionistas, deben ser evaluados y, si es necesario, rehabilitados para asegurar un paso de carga completo a la nueva pared de corte o elemento de pórtico vigorizado. Los pórticos rehabilitados deben ser evaluados según los principios generales y las exigencias del este capítulo. Los efectos de rehabilitación en rigidez, fuerza, y deformabilidad deben ser considerados en un modelo analítico de la estructura rehabilitada. Las conexiones requeridas entre elementos existentes y nuevos deben satisfacer las exigencias de la Sección 6.4.6 y otras
exigencias de las Pautas. Un pórtico existente rehabilitado según procedimientos puestos en una lista encima debe satisfacer las exigencias específicas relevantes del Capítulo 6.
6.5.3 Pórticos de Momento de columnas de la
Viga de Hormigón de Post-Tensionada
6.5.3.1 Consideraciones Generales
El modelo de análisis para un hormigón post-tensionada viga columnas elemento de pórtico debe ser establecido después de pautas establecidas en la Sección 6.5.2.1 para pórticos de momento de columnas de la viga de hormigón armado. Además de modos de fracaso potenciales descritos en la Sección 6.5.2.1, el modelo de análisis debe considerar el fracaso potencial de fondeaderos de tendón. Los procedimientos lineales y el NSP descrito en el Capítulo 3 se aplican directamente a pórticos con la viga de post-tensionada en la cual las condiciones siguientes están satisfechas: 1. La pretensión media, f
pc, calculado para un área igual al
producto del enfadado y seccional más corto
dimensión y la dimensión enfadada y seccional perpendicular de la viga, no excede los mayores de 350 psi o f ′/12 en posiciones de la acción no lineal. c
Los tendones preacentuadores no proveen más que one quarter de la fuerza tanto durante momentos positivos como durante momentos negativos en la cara conjunta. Los fondeaderos para tendones han sido demostrados para funcionar satisfactoriamente para cargas sísmicas. Estos fondeaderos deben ocurrir fuera de engoznar áreas o conexiones. Los procedimientos alternativos se requieren donde estas condiciones no están satisfechas.
6.5.3.2 Rigidez para Análisis A. Procedimientos Estáticos y Dinámicos lineales
La viga debe ser modelada considerando flexión y rigideces de corte, incluso en la construcción monolítica y compuesta el efecto de la losa que actúa como un reborde. Las columnas deben ser modeladas considerando flexión, corte, y rigideces axiales. Las conexiones deben ser modeladas como componentes tiesos, y mayo en la mayor parte de casos ser consideradas rígidas. Las rigideces eficaces deben ser según la Sección 6.4.1.2. B. Procedimiento Estático no lineal
Las
relaciones de deformación de la carga no lineales deben seguir las pautas generales de la Sección 6.4.1.2 y las pautas de pórtico de hormigón armado de la Sección 6.5.2.2B.
Refuerzo correspondiente sobre la longitud entera 1 1 2 2 2
Todos otros casos – – – 1 1
Los valores de la deformación generalizada en puntos B, C, y D en la (Figura) 6-1 pueden ser sacados de experimentos o análisis racionales, y deben tener las interacciones en cuenta entre flexión, carga axial, y corte. Alternativamente, donde la deformación generalizada es tomada como la rotación en la zona de rótula de plástico de flexión, y donde las tres condiciones de la Sección 6.5.3.1 están satisfechas, viga las capacidades de rotación de rótula plásticas pueden ser como definidas por la Tabla 6-6. Las columnas y las conexiones pueden ser modeladas como descrito en la Sección 6.5.2.2. C. Procedimiento Dinámico no lineal
Para el NDP, el comportamiento de histéresis completo de cada componente debe ser modelado usando propiedades verificadas por pruebas experimentales. La relación de la (Figura) 6-1 puede ser tomada para representar la relación de sobre para el análisis. La descarga y recargar propiedades deben representar rigidez significativa y características de degradación de fuerza como bajo la influencia de la preacentuación.
6.5.3.3 Diseño Fuerzas
Las fuerzas componentes deben ser computadas según las exigencias generales de la Sección 6.4.2 y las exigencias adicionales de la Sección 6.5.2.3. Los efectos de la preacentuación en la fuerza deben considerarse. Para acciones controladas por la deformación, debe suponerse que la pretensión sea eficaz para la determinación de las acciones máximas que pueden ser desarrolladas asociadas con la respuesta no lineal del pórtico. Para acciones forcecontrolled, los efectos en la fuerza de la pérdida de pretensión también deben considerarse como una condición de diseño, donde estas pérdidas son posibles bajo combinaciones de carga de diseño incluso inversiones(anulaciones) de deformación inelásticas. 6.5.3.4 Criterios de aceptación
Los criterios de aceptación deben seguir los criterios para pórticos de columnas de la viga de hormigón armado, como especificado en la Sección 6.5.2.4. Las tablas 6-6, 6-7, 6-8, 6-10, 6-11, y 6-12 admisibilidad presente valoran por el uso en los cuatro procedimientos del Capítulo 3. Los valores en estas tablas para la viga sólo se aplican si la viga satisface las tres condiciones de la Sección 6.5.3.1. 6.5.3.5 Medidas de rehabilitación
Las medidas de rehabilitación incluyen los acercamientos generales puestos en una lista en la Sección 6.5.2.5, así como otros acercamientos basados en procedimientos racionales.
Los pórticos rehabilitados deben ser evaluados según los principios generales y las exigencias del este capítulo. Los efectos de rehabilitación en rigidez, fuerza, y deformabilidad deben ser considerados en un modelo analítico del edificio rehabilitado. Las conexiones requeridas entre elementos existentes y nuevos deben satisfacer las exigencias de la Sección 6.4.6 y otras exigencias de las Pautas.
6.5.4 Pórticos de Momento de columnas de la
losa
6.5.4.1 Consideraciones Generales
El modelo de análisis para un elemento de pórtico de columnas de la losa debe representar la fuerza, la rigidez, y la capacidad de deformación de losas, columnas, conexiones de columnas de la losa, y otros componentes que pueden ser la parte del pórtico. El fracaso potencial en flexión, corte, transferencia de momento del corte, y desarrollo de refuerzo en cualquier sección a lo largo de la longitud componente debe considerarse. La interacción con otros elementos, incluso elementos no estructurales y componentes, debe ser incluida. El modelo analítico puede representar el pórtico de columnas de la losa, usando elementos de línea con propiedades concentradas en el componente lineas centrales, o una combinación de elementos de línea (para representar columnas) y elementos que flexionan el plato (para representar la losa). Tres acercamientos son expresamente reconocidos. Modelo de anchura de viga eficaz. Las columnas y las losas son representadas por elementos de pórtico que son rígidamente interconectados en la conexión de columnas de la losa. Modelo de pórtico equivalente. Las columnas y las losas son representadas por elementos de pórtico que son interconectados por primaveras de conexión. Modelo de elemento finito. Las columnas son representadas por elementos de pórtico y la losa es representada por elementos que flexionan el plato. En cualquier modelo, los efectos de cambios del corte transversal, incluso aperturas de losa, deben considerarse. El modelo de la conexión entre las columnas y fundación debe ser seleccionado basado en los detalles de la conexión de fundación de la columnas y la rigidez del sistema de suelo de la fundación. La acción de la losa como un diafragma que interconecta elementos verticales debe ser representada. Las deformaciones inelásticas en componentes primarios deben ser restringidas a la flexión en
losas y columnas, más la respuesta no lineal limitada en conexiones de columnas de la losa. Otras deformaciones inelásticas son permitidas en componentes secundarios. Los criterios de aceptación están en la Sección 6.5.4.4.
6.5.4.2 Rigidez para Análisis 6.5.4.3 Fuerzas de
Diseño
A. Procedimientos Estáticos y Dinámicos lineales
Las losas deben ser modeladas considerando la flexión, el corte, y la tensión (en la losa adyacente a la columnas) rigideces. Las columnas deben ser modeladas considerando flexión, corte, y rigideces axiales. Las conexiones deben ser modeladas como componentes tiesos, y mayo en la mayor parte de casos ser consideradas rígidas. Las rigideces eficaces de componentes deben ser ajustadas sobre la base de pruebas experimentales para representar rigideces eficaces según los principios generales de la Sección 6.4.1.2. B. Procedimiento Estático no lineal
Las relaciones de deformación de la carga no lineales deben seguir las pautas generales de la Sección 6.4.1.2. Las losas y las columnas pueden ser modeladas usando modelos de rótula plásticos concentrados, distribuyó modelos de rótula plásticos, u otros modelos cuyo comportamiento ha sido demostrado para representar suficientemente características importantes de losa de hormigón armado y componentes de columnas sujetados a la carga lateral. El modelo debe ser capaz de representar la respuesta inelástica a lo largo de la longitud componente, excepto donde es mostrado por el equilibrio que flexible es restringido a los finales componentes. Las conexiones de Slab columnas preferentemente serán modeladas por separado de la losa y componentes de columnas, de modo que el fracaso potencial en el corte y la transferencia de momento puedan ser identificados. Donde la respuesta no lineal es esperada en un modo además de la flexión, el modelo debe ser establecido para representar estos efectos. Las relaciones de deformación de la carga monotónicas deben ser según la relación generalizada mostrada en la (Figura) 6-1, con definiciones según la Sección 6.5.2.2B. La relación de deformación de la carga total debe ser establecida de modo que la resistencia máxima sea consecuente con las especificaciones de fuerza de diseño de las Secciones 6.4.2 y 6.5.4.3. Donde la deformación generalizada mostrada en la (Figura) 6-1 es tomada como la rotación de rótula de plástico de flexión para la columnas, las capacidades de rotación de rótula plásticas deben ser como definidas por la Tabla 6-7. Donde la deformación generalizada mostrada en la (Figura) 6-1 es tomada como la rotación de la conexión de columnas de la losa, las capacidades de rotación
plásticas deben ser como definidas por la Tabla 6-13. Las fuerzas componentes deben ser según las exigencias generales de la Sección 6.4.2, como modificado en esta sección. La fuerza componente máxima debe ser determinada considerando el fracaso potencial en flexión, carga axial, corte, torsión, desarrollo, y otras acciones en todos los puntos a lo largo del componente bajo las acciones de gravedad de diseño y combinaciones de carga laterales. La fuerza de conexiones de columnas de la losa también debe ser determinada e incorporada al modelo analítico. La fuerza de flexión de una losa para resistir al momento debido a deformaciones laterales debe ser calculada como M
nCS – M
gCS, donde M
nCS es la fuerza de
flexión de diseño de la tira de columnas y MgCS
es el momento de
tira de columnas debido
a cargas de gravedad. MgCS debe
ser calculado según los
procedimientos de ACI 318-95 (ACI, 1995) para la carga de gravedad de diseño especificada en el Capítulo 3. Para columnas, la resistencia al corte puede ser evaluada según la Sección 6.5.2.3. El corte y la fuerza de transferencia de momento de la conexión de columnas de la losa deben ser calculados considerando la acción combinada de flexión, corte, y torsión que actúa en la losa en la conexión con la columnas. Un procedimiento aceptable debe calcular(estimar) el corte y fuerza de transferencia de momento como descrito abajo. Para conexiones interiores sin travesaños, y para conexiones exteriores con el momento sobre un perpendicular de eje al borde de losa, el corte y la fuerza de transferencia de momento pueden ser tomados como iguales a mínimo de dos fuerzas: (1) la fuerza calculada considerando excentricidad de corte en una losa sección crítica debido a corte combinado y momento, como prescribido en ACI 318-95; (y 2) la fuerza de transferencia de momento igual a ΣM
n / γ
f, donde •M
n = la
suma de los positivos y
las fuerzas de flexión negativas de una sección de losa entre líneas que son dos y una losa de mitad o grosor de panel de gota (2.5tas) caras de enfrente exteriores de la columnas o capital; •
f = la fracción(la
parte fraccionaria) del momento resistido por
flexión por ACI 318-95; y h = grosor de losa.
Ya que momento sobre un eje igualan al borde de
losa en C. Procedimiento Dinámico no lineal
conexiones exteriores sin travesaños, donde El acercamiento general debe ser según el l corte en la losa sección crítica debido a cargas de gravedad especificación de la Sección 6.5.2.2C. no excede 0.75V
c, o el corte en un apoyo de esquina
i. Losas controladas por flexión, y columnas de la losa
connections1
ii. Losas controladas por desarrollo inadecuado o
empalmando a lo largo del span1
iii. Losas controladas por embedment inadecuado en
columnas de la losa joint1
1. Cuando más de una de las condiciones i, ii, e iii ocurre para un componente dado, use el valor numérico apropiado mínimo de la tabla. 2. Vg = el corte de gravedad que actúa sobre la losa sección crítica como definido por ACI 318; Vo = la resistencia al corte de perforación directa como definido por ACI 318. 3. En el "Refuerzo de Continuidad que se dirige,” asumen "Sí" donde al menos una de las barras de fondo principales en cada dirección es con eficacia continua por la jaula de columnas. Donde la losa es post-tensionada, asuma "Sí" donde al menos un de los tendones post-tensioning en cada dirección pasa por la jaula de columnas. Por otra parte, asuma "No". 4. La interpolación entre valores mostrados en la tabla es permitida. no excede 0.5 Vc, la fuerza de transferencia de momento puede ser tomado como igual a la fuerza de flexión de una sección de losa entre líneas que son una distancia, c
1, fuera de caras de enfrente de la
columnas o capital. Vc es la resistencia al corte de perforación
directa definida por ACI 318-95. 6.5.4.4 Criterios de aceptación A. Procedimientos Estáticos y Dinámicos lineales
Todas las acciones componentes deben ser clasificadas como o controlado por la deformación o controladas por la fuerza, como definido en el Capítulo 3. En componentes primarios, deformation controlled acciones será restringido a la flexión en losas y columnas, y corte y transferencia de momento en conexiones slab columnas. En componentes secundarios, las acciones controladas por la deformación también deben ser permitidas en corte y desarrollo de refuerzo, como identificado en la Tabla 6-14. Todas otras acciones deben ser definidas como siendo acciones controladas por la fuerza. Las acciones de diseño en componentes deben ser determinadas como prescribido en el Capítulo 3. Donde los valores de DCR deliberados exceden la unidad, las acciones siguientes preferentemente deben ser determinadas usando principios de análisis de límite como prescribido en el Capítulo 3: (1) momentos, corte(cortes), torsiones, y acciones de empalme y desarrollo correspondiente a desarrollo de fuerza componente en losas y columnas; (y 2) carga axial en columnas, consideración i. Losas controladas por flexión, y columnas de la losa
connections1
ii. Losas controladas por desarrollo inadecuado o
empalmando a lo largo del span1
iii. Losas controladas por embedment inadecuado en
columnas de la losa joint1
Tabla 6-13 Parámetros de Modelado y Criterios de Aceptación Numéricos para Losas No lineales "procedimientos dos camino" y
Conexiones de columna de la Losa
Condiciones
Modelado Parameters4 Aceptación Criteria4
Anglo de Rotación
Plástico, radians
Proporción
de Fuerza
Residual
Anglo de Rotación Plástico, radians Tipo
Componente
Primario Secundario
Nivel de Rendimiento
a b c IO LS CP LS CP
2 Vg Vo-
--
Continuidad
Reinforcement3
≤ 0.2 Sí 0.02 0.05 0.2 0.01 0.015 0.02 0.03 0.05
≥ 0.4 Sí 0.0 0.04 0.2 0.0 0.0 0.0 0.03 0.04
≤ 0.2 No 0.02 0.02 – 0.01 0.015 0.02 0.015 0.02
≥ 0.4 No 0.0 0.0 – 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.02 0.0 0.0 0.0 0.0 0.01 0.02
0.015 0.03 0.2 0.01 0.01 0.015 0.02 0.03
Cuando más de una de las condiciones i, ii, e iii ocurre para un componente dado, use el valor numérico apropiado mínimo de la tabla. Vg = el corte de gravedad que actúa sobre la losa sección crítica como definido por ACI 318; Vo = la resistencia al corte de perforación directa como definido por ACI 318. En el "Refuerzo de Continuidad que se dirige,” asumen "Sí" donde al menos una de las barras de fondo principales en cada dirección es con eficacia continua por la jaula de columnas. Donde la losa es post-tensionada, asuma "Sí" donde al menos un de los tendones post-tensioning en cada dirección pasa por la jaula de columnas. Por otra parte, asuma
"No".
acción plástica probable en componentes encima del nivel en cuestión. Las acciones de diseño deben ser comparado con fuerzas de diseño para determinar qué componentes desarrollan sus fuerzas de diseño. Puede suponerse que aquellos componentes que no alcanzan sus fuerzas de diseño satisfagan los criterios de rendimiento para aquellos componentes. Los componentes que alcanzan sus fuerzas de diseño deben ser evaluados adelante según esta sección para determinar la admisibilidad de rendimiento. Las acciones componentes deliberadas deben satisfacer las exigencias del Capítulo 3. Tablas 6-11 y 6-14 m presente de valores. B. Procedimientos Estáticos y Dinámicos no lineales
La respuesta inelástica debe ser restringida a aquellos componentes y acciones puestas en una lista en Tablas 6-7 y 6-13, excepto donde se demuestra que otra acción inelástica puede ser tolerada considerando los Niveles de Rendimiento seleccionados. Donde el promedio del DCRs de columnas a un nivel excede el valor medio de losas al mismo nivel, y excede los mayores de 1.0 y m/2, el elemento es definido como un elemento de piso débil. En este caso, siga el procedimiento para elementos de piso débiles descritos en la Sección 6.5.2.4A. Las acciones componentes deliberadas deben satisfacer las exigencias del Capítulo 3. Las deformaciones inelásticas permisibles máximas son puestas en una lista en Tablas 6-7 y 6-13. Donde la
acción inelástica es indicada para un componente o acción no puesta en una lista en estas tablas, el rendimiento debe ser juzgado inaceptable. Los acercamientos alternativos o los valores son permitidos donde justificado por pruebas experimentales y análisis.
6.5.4.5 Medidas de rehabilitación
Las medidas de rehabilitación incluyen los acercamientos generales puestos en una lista en la Sección 6.5.2.5, más otros acercamientos basados en procedimientos racionales. Los pórticos rehabilitados deben ser evaluados según los principios generales y las exigencias del
este capítulo. Los efectos de rehabilitación en rigidez, fuerza, y deformabilidad deben ser considerados en un modelo analítico del edificio rehabilitado. Las conexiones requeridas entre elementos existentes y nuevos deben satisfacer exigencias de la Sección 6.4.6 y otras exigencias de las Pautas.
6.6 Pórticos Concretos prefabricados
6.6.1 Tipos de Pórticos Concretos Prefabricados
Los pórticos concretos prefabricados son aquellos elementos que son construidos de viga individualmente hecha y columnas, que son ensambladas para crear sistemas de gravedad-load carrying. Estos sistemas son a veces esperados resistir directamente a cargas laterales, y siempre se requieren deformar en una manera que es compatible con la estructura en conjunto. Las provisiones de esta sección son aplicables a pórticos concretos prefabricados que emulan pórticos de momento de molde en el lugar, pórticos de momento de columnas de la viga concretos prefabricados además de pórticos de momento de molde en el lugar emulados, y pórticos concretos prefabricados no esperados resistir directamente a cargas laterales.
6.6.1.1 Pórticos Concretos prefabricados que
Emulan Pórticos de Momento de molde en el
Lugar
Los pórticos de momento emulados del hormigón prefabricado son aquellos sistemas tabulares de la
2 Vg V o---
Continuidad Reinforcement3
≤ 0.2 Sí 2 2 3 3 4
≥ 0.4 Sí 1 1 1 2 3
≤ 0.2 No 2 2 3 2 3
≥ 0.4 No 1 1 1 1 1
viga prefabricados que son interconectados usando el refuerzo y el hormigón mojado de tal modo para crear un sistema que actuará para resistir a cargas laterales en una manera similar a sistemas de hormigón de molde en el lugar. Estos sistemas son reconocidos y aceptados por NEHRP 1994 Provisiones Recomendadas (BSSC, 1995), y están basados en ACI 318, que requiere niveles de utilidad y seguridad esperados de la construcción monolítica. Hay datos de pruebas e investigación insuficientes en este tiempo para calificar sistemas ensamblados usando conexiones secas como pórticos de momento emulados.
6.6.1.2 Pórticos de Momento de columnas de la
Viga Concretos prefabricados además de
Pórticos de Momento de molde en el Lugar
Emulados
Los pórticos de esta clasificación son ensamblados usando conexiones secas; es decir las conexiones son hechas escapándose, soldándose, post-tensioning, u otros medios similares. Los pórticos de esta naturaleza pueden actuar solo para resistir a cargas laterales, o ellos pueden actuar junto con paredes de corte, pórticos vigorizados, u otros elementos para formar un sistema dual. El apéndice al Capítulo 6 de NEHRP 1994 Provisiones Recomendadas (BSSC, 1995) contiene una versión de evaluación(prueba) de provisiones de código para la nueva construcción de esta naturaleza, pero se sintió que esto era prematuro en 1994 basar provisiones actuales en el material en el apéndice.
6.6.1.3 Pórticos Concretos prefabricados No
Esperados para Resistir a Cargas Laterales
Directamente
Los pórticos de esta clasificación son ensamblados usando conexiones secas similares a aquellos de la Sección 6.6.1.2, pero no son esperados participar en la resistencia a las cargas laterales directamente o considerablemente. Se espera que paredes de corte, pórticos vigorizados, o pórticos de momento de acero proporcionen la resistencia de carga lateral entera, pero el sistema de pórtico "de gravedad" concreto prefabricado debe ser capaz de deformar en una manera que es compatible con la estructura en conjunto. Las asunciones conservadoras deben ser hechas respecto a la fijeza relativa de conexiones.
6.6.2 Pórticos Concretos prefabricados que
Emulan Pórticos de Momento de molde en el
Lugar
6.6.2.1 Consideraciones Generales
El modelo de análisis para un elemento de pórtico de columnas de la viga emulado debe representar la fuerza, la rigidez, y la capacidad de deformación de viga, columnas, conexiones de columnas de la viga, y otros componentes que pueden ser la parte del pórtico. El fracaso potencial en flexión, corte, y desarrollo de refuerzo en cualquier sección a lo largo de la longitud componente debe considerarse. La interacción con otros elementos, incluso elementos no estructurales y componentes, debe ser incluida. Todas otras consideraciones de la Sección 6.5.2.1 deben ser consideradas. Además, el cuidado especial debe ser tomado para considerar los efectos de acortarse debido de arrastrarse, y preacentuar y post-tensioning en el comportamiento de miembro.
6.6.2.2 Rigidez para Análisis
La rigidez para el análisis debe ser como definida en la Sección 6.5.2.2. Los efectos de preacentuación deben considerarse computando los valores de rigidez eficaces usando la Tabla 6-4.
6.6.2.3 Diseño Fuerzas
La fuerza componente debe ser computada según las exigencias de la Sección 6.5.2.3, con la exigencia adicional que los factores siguientes ser incluida en el cálculo de fuerza: Los efectos de la preacentuación que están presentes, incluso, pero no limitados con, reducción(disminución) de la capacidad de rotación, tensiones secundarias inducidas, y la cantidad(suma) de la fuerza de pretensión eficaz restante Los efectos de la secuencia de construcción, incluso la posibilidad que las conexiones de momento puedan haber sido construidas después de la carga muerta habían sido aplicados a partes de la estructura Los efectos de la restricción que puede estar presente debido a la interacción con la pared interconectada o vigorizar componentes
6.6.2.4 Criterios de aceptación
Los criterios de aceptación para pórticos concretos prefabricados que emulan pórticos de momento de molde en el lugar son como descritos en la Sección 6.5.2.4, salvo que los factores definidos en la Sección 6.6.2.3 también deben considerarse.
6.6.2.5 Medidas de rehabilitación
Dan medidas de rehabilitación para pórticos de momento de molde en el lugar emulados en la Sección 6.5.2.5. Deben dar la consideración especial a la presencia de preacentuar el hilo instalando nuevos elementos y añadiendo nuevos elementos rígidos al sistema existente. El modelo de análisis para pórticos de momento de columnas de la viga concretos prefabricados además de pórticos de momento emulados debe ser establecido después de Sección 6.5.2.1 para pórticos de momento de columnas de la viga de hormigón armado, con la consideración adicional de la naturaleza especial de las conexiones secas usadas en ensamblar el sistema prefabricado. Las exigencias dadas en el apéndice al Capítulo 6 de NEHRP 1994 al cual las Provisiones Recomendadas para este tipo del sistema estructural deberían ser adheridas donde posible, y la filosofía y acercamiento deberían ser empleadas diseñando nuevas conexiones para componentes existentes. También ver la Sección 6.4.6.
6.6.3.2 Rigidez para Análisis
La rigidez para el análisis debe ser como definida en las Secciones 6.5.2.2 y 6.6.2.2. Flexibilities asociado con conexiones debería ser incluido en el modelo analítico. También ver la Sección 6.4.6.
6.6.3.3 Diseño Fuerzas
La fuerza componente debe ser computada según las exigencias de las Secciones 6.5.2.3 y 6.6.2.3, con las exigencias adicionales que las conexiones cumplan con el apéndice al Capítulo 6 de NEHRP
1994 Provisiones Recomendadas, y la fuerza de conexión debe ser representada. También ver la Sección 6.4.6.
6.6.3.4 Criterios de aceptación
Dan criterios de aceptación para pórticos de momento de columnas de la viga concretos prefabricados además de pórticos de momento de molde en el lugar emulados en las Secciones 6.5.2.4 y 6.6.2.4, con la exigencia adicional que las conexiones encuentren(cumplan) las exigencias de la Sección 6. 4 un del apéndice al Capítulo 6 de NEHRP 1994 Provisiones Recomendadas. También ver la Sección 6.4.6.
6.6.3.5 Medidas de rehabilitación
Las medidas de rehabilitación para los pórticos de esta sección deben encontrar(cumplir) las exigencias de la Sección 6.6.2.5. Deben dar la consideración especial a conexiones que son acentuadas más allá de su límite elástico.
6.6.4 Pórticos Concretos prefabricados No
Esperados para Resistir a Cargas Laterales
Directamente
6.6.4.1 Consideraciones Generales
El modelo de análisis para pórticos concretos prefabricados que no son esperados resistir a cargas laterales significativas directamente debe incluir los efectos de deformaciones que el sistema de carga lateral-resistencia experimentará. Las consideraciones generales de las Secciones 6.5.2.1 y 6.6.3.1 deben ser incluidas.
6.6.4.2 Rigidez para Análisis
La rigidez para el análisis considera la resistencia posible que puede desarrollarse en la deformación lateral. En algunos casos puede ser adecuado asumir la rigidez lateral cero. Sin embargo, el terremoto Northridge gráficamente demostró que no hay prácticamente ningunas situaciones donde puede considerarse que la columnas prefabricada es completamente fijada cumbre y fondo, y como una consecuencia, no resistiendo a ningún corte de construir el movimiento. Varias estructuras de aparcamiento cayeron a consecuencia de este defecto. Las asunciones conservadoras deberían ser hechas.
6.6.4.3 Diseño Fuerzas
La fuerza componente debe ser computada según las exigencias de la Sección 6.6.3.3. Todos los componentes deben tener la fuerza suficiente y la ductilidad para transmitir fuerzas inducidas de un miembro al otro y al sistema de resistencia de la fuerza lateral designado.
6.6.4.4 Criterios de aceptación
Dan criterios de aceptación para componentes en pórticos concretos prefabricados no esperados resistir directamente a cargas laterales en la Sección 6.6.3.4. Todos los momentos, las fuerzas de corte, y las cargas axiales inducidas por la deformación del sistema de resistencia de la fuerza lateral intencionado deben ser comprobados para la admisibilidad por criterios apropiados en la sección referida.
6.6.3 Pórticos de Momento de columna de la
Viga Concretos Prefabricados además
de Pórticos de Momento de molde en el
Lugar Emulados 6.6.3.1 Consideraciones Generales
6.6.4.5 Medidas de rehabilitación
Las medidas de rehabilitación para los pórticos hablados en esta sección deben encontrar(cumplir) las exigencias de la Sección 6.6.3.5.
6.7 Pórticos Concretos con Rellenos
6.7.1 Tipos de Pórticos Concretos con Rellenos
Los pórticos concretos con rellenos son aquellos pórticos construidos con pórticos de transporte de la carga de la gravedad completos rellenados con mampostería o hormigón, construido de tal modo que el relleno y el pórtico concreto se relacionan cuando sujetado para diseñar combinaciones de carga. Puede considerarse que rellenos son rellenos aislados si ellos son aislados del pórtico circundante según las exigencias de hueco mínimas descritas en la Sección 7.5.1. Si todos los rellenos en un pórtico son rellenos aislados, el pórtico debería ser analizado como un pórtico aislado según provisiones dadas en otra parte en este capítulo, y los paneles de relleno aislados deben ser analizados según las exigencias del Capítulo 7. Las provisiones son aplicables a pórticos con rellenos existentes, pórticos que son rehabilitados por adición o retiro del material, y pórticos concretos que son rehabilitados por la adición de nuevos rellenos.
6.7.1.1 Tipos de Pórticos
Las provisiones son aplicables a pórticos que son echados monolithically y pórticos que son prefabricados. Los tipos de pórticos concretos son descritos en Secciones 6.5, 6.6, y 6.10. 6.7.1.2 Rellenos de mampostería
Los tipos de rellenos de mampostería son descritos en el Capítulo 7.
6.7.1.3 Rellenos Concretos
La construcción de pórticos concretos y rellenados es muy similar a esto para pórticos rellenados por la mampostería, salvo que el relleno es del hormigón en vez de unidades de mampostería. En edificios existentes más viejos, el relleno concreto comúnmente contiene el refuerzo nominal, que con poca probabilidad se extenderá en el pórtico circundante. El hormigón probablemente será de la calidad inferior que esto usado en el pórtico, y debería ser investigado por separado de investigaciones del hormigón de pórtico.
6.7.2 Pórticos Concretos con Rellenos de
Mampostería
6.7.2.1 Consideraciones Generales
El modelo de análisis para un pórtico concreto con rellenos de mampostería debe ser suficientemente detallado para representar la fuerza, la rigidez, y la capacidad de deformación de viga, losas, columnas, conexiones de columnas de la viga, rellenos de mampostería, y todas las conexiones y componentes que pueden ser la parte del elemento. El fracaso potencial en flexión, corte, fondeadero, desarrollo de refuerzo, o aplastante en cualquier sección debe considerarse. La interacción con otros elementos no estructurales y componentes debe ser incluida. El comportamiento de un pórtico concreto con el relleno de mampostería que resiste a fuerzas laterales dentro de su avión puede ser calculado basado en el comportamiento elástico lineal si puede demostrarse que la pared no se rajará cuando sujetado para diseñar fuerzas laterales. En este caso, debería considerarse que la reunión de pórtico y el relleno son un medio homogéneo para cálculos de rigidez. El comportamiento de pórticos concretos rajados con rellenos de mampostería puede ser representado por un modelo de pórtico en diagonal vigorizado en el cual el acto de columnas como cuerdas verticales, el acto de viga como lazos horizontales, y el relleno es modelado usando la analogía de puntal de compresión equivalente. Las exigencias para la analogía de puntal de compresión equivalente son descritas en el Capítulo 7.
Los componentes de pórtico deben ser evaluados para fuerzas impartidas a ellos por la interacción del pórtico con el relleno, como especificado en el Capítulo 7. En pórticos con rellenos de mampostería fullheight, la evaluación debe incluir el efecto de fuerzas de compresión de puntal aplicadas a la columnas y viga, excéntrica de la conexión de columnas de la viga. En pórticos con rellenos de mampostería de altura parcial, la evaluación debe incluir la longitud eficaz reducida de las columnas en la parte no rellenada de la bahía. En pórticos que tienen rellenos en algunas bahías y ningún relleno en otras bahías, la restricción del relleno debe ser representada como descrito encima, y las bahías no rellenadas deben ser modeladas como pórticos según las especificaciones de este capítulo. Donde los rellenos crean una pared discontinua, los efectos en el rendimiento de edificio total deben considerarse. 6.7.2.2 Rigidez para Análisis A. Procedimientos Estáticos y Dinámicos lineales Los aspectos generales del modelado son descritos en la Sección 6.7.2.1. La viga y las columnas en partes rellenadas pueden ser modeladas considerando la tensión axial y la compresión flexibilities sólo. Las partes no rellenadas deben ser modeladas según procedimientos descritos para pórticos no rellenados. Las rigideces eficaces deben ser según la Sección 6.4.1.2. B. Procedimiento Estático no lineal Las relaciones de deformación de la carga no lineales deben seguir las pautas generales de la Sección 6.4.1.2. La viga y las columnas en partes rellenadas pueden ser modeladas usando elementos de entramado no lineales. La viga y las columnas en partes no rellenadas pueden ser modeladas usando procedimientos descritos en este capítulo. El modelo debe ser capaz de representar la respuesta inelástica a lo largo de las longitudes componentes. Las relaciones de deformación de la carga monotónicas deben ser según la relación generalizada mostrada en la (Figura) 6-1, excepto relaciones diferentes son permitidos donde verificado por pruebas. Las cantidades numéricas en la (Figura) 6-1 pueden ser sacadas de pruebas o
análisis racionales después de pautas generales del Capítulo 2, y deben tener las interacciones en cuenta entre componentes de relleno y pórtico. O bien, lo siguiente puede estar usado para pórticos de hormigón armado monolíticos. Para viga y columnas en partes no rellenadas de pórticos, donde la deformación generalizada es tomada como la rotación en la zona de rótula de plástico de flexión, las capacidades de rotación de rótula plásticas deben ser como definidas por la Tabla 6-17. Para rellenos de mampostería, las deformaciones generalizadas y los puntos de control deben ser como definidos en el Capítulo 7. Para viga y columnas en partes rellenadas de pórticos, donde la deformación generalizada es tomada como alargamiento o desplazamiento de compresión de la viga o columnas, la tensión y las capacidades de tensión de compresión deben ser como especificadas en la Tabla 6-15. C. Procedimiento Dinámico no lineal Para el NDP, el comportamiento de histéresis completo de cada componente debe ser modelado usando propiedades verificadas por pruebas. La descarga y recargar propiedades deben representar rigidez significativa y características de degradación de fuerza. 6.7.2.3 Diseño Fuerzas Las fuerzas de componentes de hormigón armado deben ser según las exigencias generales de la Sección 6.4.2, como modificado por otras especificaciones de este capítulo. Las fuerzas de rellenos de mampostería deben ser según las exigencias del Capítulo 7. Las fuerzas deben considerar limitaciones impuestas por viga, columnas, y conexiones en partes no llenas de pórticos; capacidad extensible y compresiva de columnas que actúan como elementos divisorios de pórticos rellenados; las fuerzas locales se aplicaron del relleno al pórtico; fuerza del relleno; y conexiones con elementos adyacentes.. i. Columnas modeladas como compresión chords3 ii. Columnas modeladas como tensión chords3
Tabla 6-15 Parámetros de Modelado y Criterios de Aceptación Numéricos para Procedimientos No lineales — Hormigón armado Pórticos Rellenados
Condiciones
Modelado Parameters4 Criterios de Aceptación
Tensión Total
Proporción
de Fuerza
Residual
Tipo de Componente de Tensión Total
Primario Secundario
Nivel de Rendimiento
d e c IO LS CP LS CP
1. El fracaso de empalme en un componente primario puede causar la pérdida de la resistencia de carga lateral. Para estos casos, refiérase al procedimiento generalizado de la Sección 6.4.2. Para acciones primarias, el Nivel de Rendimiento de Prevención de Colapso debe ser definido como la deformación en la cual la degradación de fuerza comienza. El Nivel de Rendimiento de Seguridad de Vida debe ser tomado como tres cuartos de aquel valor. Puede considerarse que una columnas es confinada a lo largo de su longitud entera cuando la cantidad del refuerzo transversal a lo largo de la altura de piso entera incluso la conexión es igual a tres cuartos de esto requerido por ACI 318 para elementos divisorios de paredes de corte concretas.
El espaciado longitudinal máximo de juegos de aros no debe exceder h/3, ni 8db. 3. En la mayor parte de paredes rellenadas, las inversiones(anulaciones) de carga causarán ambas condiciones i e ii aplicación a una columnas sola, pero para direcciones de carga diferentes. 4. La interpolación no es permitida. 6.7.2.4 Criterios de aceptación A. Procedimientos Estáticos y Dinámicos lineales Todas las acciones componentes deben ser clasificadas como controladas por la deformación o como controladas por la fuerza, como definido en el Capítulo 3. En componentes primarios, deformationcontrolled acciones será restringido a flexión y acciones axiales en viga, losas, y columnas, y deformaciones laterales en paneles de relleno de mampostería. En componentes secundarios, las acciones controladas por la deformación deben ser
restringidas a aquellas acciones identificadas para el pórtico aislado en este capítulo y para el relleno de mampostería en el Capítulo 7. Las acciones de diseño deben ser determinadas como prescribido en el Capítulo 3. Donde calculado los valores de DCR exceden la unidad, las acciones siguientes preferentemente deben ser determinadas usando principios de análisis de límite como prescribido en el Capítulo 3: (1) momentos, corte(cortes), torsiones, y acciones de empalme y desarrollo correspondiente a desarrollo de fuerza componente en viga, columnas, o rellenos de mampostería; (y 2) columnas carga axial correspondiente a desarrollo de la capacidad de flexión del pórtico rellenado que actúa como una pared de voladizo.
fuerzas de diseño para determinar qué componentes desarrollan sus fuerzas de diseño. Puede suponerse que aquellos componentes que tienen acciones de diseño menos que fuerzas de diseño satisfagan los criterios de rendimiento para aquellos componentes. Los componentes que alcanzan sus fuerzas de diseño deben ser evaluados adelante según esta sección para determinar la admisibilidad de rendimiento. Las acciones componentes deliberadas deben satisfacer las exigencias del Capítulo 3. Refiérase a la Sección 7.5.2.2 para el m de valores para rellenos de mampostería. Refiérase a otras secciones de este capítulo para el m de valores para pórticos concretos; el m de valores para columnas modeladas como tensión y cuerdas de compresión está en la Tabla 6-16. i. Columnas modeladas como compresión chords
2
ii. Columnas modeladas como tensión chords
2
Las columnas confinadas a lo largo
de length2 entero 0.02 0.04 0.4 0.003 0.015 0.020 0.03 0.04
Todos otros casos 0.003 0.01 0.2 0.002 0.002 0.003 0.01 0.01
Columnas con empalmes bien
confinados, o ningunos empalmes 0.05 0.05 0.0 0.01 0.03 0.04 0.04 0.05
Todos otros casos Ver la
nota 1
0.03 0.2 Ver la nota 1 0.02 0.03
Tabla 6-16 Criterios de Aceptación Numéricos para hormigón armado de los Procedimientos Lineal Pórticos Rellenados
Condiciones
m factors3
Tipo Componente
Primario Secundario
Nivel de Rendimiento IO LS CP LS CP
Las columnas confinadas a lo largo de length1 entero 1 3 4 4 5
Todos otros casos 1 1 1 1 1
1. Puede considerarse que una columnas es confinada a lo largo de su longitud entera cuando la cantidad del refuerzo transversal a lo largo de la altura de piso entera incluso la conexión es igual a tres cuartos de esto requerido por ACI 318 para elementos divisorios de paredes de corte concretas. El espaciado longitudinal máximo de juegos de aros no debe exceder h/3, ni 8db. 2. En la mayor parte de paredes rellenadas, las inversiones(anulaciones) de carga causarán ambas condiciones i e ii aplicación a una columnas sola, pero para direcciones de carga diferentes. 3. La interpolación no es permitida. B. Procedimientos Estáticos y Dinámicos no lineales
La respuesta inelástica debe ser restringida a aquellos componentes y acciones que son permitidas para pórticos aislados en este capítulo y para rellenos de mampostería en el Capítulo 7. Las acciones de diseño deben ser comparado con fuerzas de diseño para determinar qué componentes desarrollan sus fuerzas de diseño. Puede suponerse que aquellos componentes que tienen acciones de diseño menos que fuerzas de diseño satisfagan los criterios de rendimiento para aquellos componentes. Los componentes que alcanzan sus fuerzas de diseño deben ser evaluados adelante, según la Sección 6.5.2.4B, para determinar la admisibilidad de rendimiento. Las acciones componentes deliberadas no deben exceder los valores numéricos puestos en una lista en la Tabla 6-15, las tablas relevantes para pórticos aislados dados en este capítulo, y las tablas relevantes para rellenos de mampostería dados en el Capítulo 7. Donde la acción inelástica es indicada para un componente o acción no puesta en una lista en Tablas 6-10 a 6-12, el rendimiento debe ser
juzgado inaceptable. Los acercamientos alternativos o los valores son permitidos donde justificado por pruebas experimentales y análisis.
6.7.2.5 Medidas de rehabilitación
Las medidas de rehabilitación incluyen los acercamientos generales puestos en una lista para pórticos aislados en este capítulo, las medidas puestas en una lista para rellenos de mampostería en la Sección 7.5, y otros acercamientos basados en procedimientos racionales. Tanto la carga en el avión como del avión debe considerarse. Los métodos siguientes deberían ser considerados. Revistiendo la viga existente, las columnas, o conexiones con nuevo hormigón armado, acero,
o fibra envuelven el revestimiento(los revestimientos). Los nuevos materiales deben ser diseñados y construidos para actuar compuestamente con el hormigón existente. Donde las chaquetas de hormigón armado están usadas, el diseño debe proporcionar el destacar para realzar la ductilidad. La fuerza componente debe ser tomada no para exceder cualquier fuerza restrictiva de conexiones con componentes adyacentes. Las chaquetas intentaron proporcionar la fuerza de conexión aumentada y continuidad mejorada entre componentes adyacentes son permitidos. Viga de existencia de Post-tensioning, columnas, o conexiones usando refuerzo post-tensionada externo. Post-tensioning vertical puede ser útil para aumentar la capacidad extensible de columnas la interpretación como zonas divisorias. Los fondeaderos deben ser localizado lejos de regiones donde la acción inelástica es esperado, y será diseñado considerando variaciones de fuerza posibles debido a carga de terremoto. Modificación del elemento por retiro material selectivo del elemento existente. El relleno puede ser completamente borrado del pórtico, o los huecos pueden ser proporcionados entre el pórtico y el relleno. En el caso último, las exigencias de hueco del Capítulo 7 deben estar satisfechas. Mejora de detalles de refuerzo existentes deficientes. Este acercamiento implica el retiro del hormigón de tapa(cobertura), la modificación de detalles de refuerzo existentes, y el reparto(lanzamiento) del nuevo hormigón de tapa(cobertura). El retiro concreto debe evitar el daño involuntario para deshuesar el hormigón y el
bono entre el refuerzo existente y el hormigón principal. El nuevo hormigón de tapa(cobertura) debe ser diseñado y construido para conseguir la acción totalmente compuesta con los materiales existentes. El cambio del sistema de edificio para reducir las demandas en el elemento existente. Los ejemplos incluyen la adición de elementos laterales-forceresisting suplementarios, como paredes, tirantes de acero, o contrafuertes; aislamiento sísmico; y reducción(disminución) de masas. Los pórticos rehabilitados deben ser evaluados según los principios generales y las exigencias del
Columnas con empalmes bien confinados, o
ningunos empalmes 3 4 5 5 6
Todos otros casos 1 2 2 3 4
este capítulo. Los efectos de rehabilitación en rigidez, fuerza, y deformabilidad deben ser considerados en el modelo analítico. Las conexiones requeridas entre elementos existentes y nuevos deben satisfacer las exigencias de la Sección 6.4.6 y otras exigencias de las Pautas.
6.7.3 Pórticos Concretos con Rellenos Concretos
6.7.3.1 Consideraciones Generales
El modelo de análisis para un pórtico concreto con rellenos concretos debe ser suficientemente
detallado para representar la fuerza, rigidez, y capacidad de deformación de viga, losas, columnas, conexiones de columnas de la viga, rellenos concretos, y todas las conexiones y componentes que pueden ser la parte de los elementos. El fracaso potencial en flexión, corte, fondeadero, desarrollo de refuerzo, o aplastante en cualquier sección debe considerarse. La interacción con otros elementos no estructurales y componentes debe ser incluida.
El modelo numérico debería ser establecido considerando la rigidez relativa y la fuerza del pórtico y el relleno, así como el nivel de deformaciones y asoció el daño. Para niveles de deformación bajos, y para casos donde el pórtico es relativamente flexible, puede ser conveniente para modelar el pórtico rellenado como una pared de corte sólida, aunque las aperturas debieran ser consideradas donde ellos ocurren. En otros casos, puede ser más conveniente para modelar el sistema de relleno del pórtico usando una analogía de vigorizar-pórtico, como esto descrito para pórticos concretos con rellenos de mampostería en la Sección 6.7.2. Algún juicio es necesario para determinar el tipo apropiado y complejidad del modelo analítico. Los componentes de pórtico deben ser evaluados para fuerzas impartidas a ellos por la interacción del pórtico con el relleno, como especificado en el Capítulo 7. En pórticos con rellenos fullheight, la evaluación debe incluir el efecto de fuerzas de compresión de puntal aplicadas a la columnas y viga excéntrica de la conexión de columnas de la viga. En pórticos con rellenos de altura parcial, la evaluación debe incluir la longitud eficaz reducida de las columnas en la parte no rellenada de la bahía. En pórticos que tienen rellenos en algunas bahías y ningunos rellenos en otras bahías, la restricción del relleno debe ser representada como descrito encima, y las bahías no rellenadas deben ser modeladas como pórticos según las especificaciones de este capítulo. Donde los rellenos crean una pared discontinua, los efectos en el rendimiento de edificio total deben considerarse.
6.7.3.2 Rigidez para Análisis A. Procedimientos Estáticos y Dinámicos lineales
Los aspectos generales del modelado son descritos en la Sección 6.7.3.1. Las rigideces eficaces deben ser según los principios generales de la Sección 6.4.1.2. B. Procedimiento Estático no lineal
Los aspectos generales del modelado son descritos en la Sección 6.7.3.1. Las relaciones de deformación
de la carga no lineales deben seguir las pautas generales de la Sección 6.4.1.2. Las relaciones de deformación de la carga monotónicas deben ser según la relación generalizada mostrada en la (Figura) 6-1, excepto relaciones diferentes son permitidos donde verificado por pruebas. Las cantidades numéricas en la (Figura) 6-1 pueden ser sacadas de pruebas o análisis racionales después de pautas generales de la Sección 2.13, y deben tener las interacciones en cuenta entre componentes de relleno y pórtico. Las pautas de la Sección 6.7.2.2 pueden ser usadas para dirigir el desarrollo del modelado de parámetros para pórticos concretos con rellenos concretos. C. Procedimiento Dinámico no lineal
Para el NDP, el comportamiento de histéresis completo de cada componente debe ser modelado usando propiedades verificadas por pruebas. La descarga y recargar propiedades deben representar rigidez significativa y características de degradación de fuerza.
6.7.3.3 Diseño Fuerzas
Las fuerzas de componentes de hormigón armado deben ser según las exigencias generales de la Sección 6.4.2, como modificado por otras especificaciones de este capítulo. Las fuerzas deben considerar limitaciones impuestas por viga, columnas, y conexiones en partes no llenas de pórticos; capacidad extensible y compresiva de columnas que actúan como elementos divisorios de pórticos rellenados; las fuerzas locales se aplicaron del relleno al pórtico; fuerza del relleno; y conexiones con elementos adyacentes. Las fuerzas de rellenos concretos existentes deben ser determinadas considerando la resistencia al corte del panel de relleno. Para este cálculo, los procedimientos especificados en la Sección 6.8.2.3 deben estar usados para el cálculo de la resistencia al corte de un segmento de la pared. Donde se supone que el pórtico y el relleno concreto actúe como una pared monolítica, la fuerza de flexión debe estar basada en la continuidad del refuerzo vertical tanto en (1) las
columnas que actúan como elementos divisorios, como en (2) la pared de relleno, incluso el fondeadero del refuerzo de relleno en el pórtico divisorio.
6.7.3.4 Criterios de aceptación
Los criterios de aceptación para pórticos concretos con rellenos concretos deberían ser dirigidos por criterios de aceptación relevantes de Secciones 6.7.2.4, 6.8, y 6.9.
6.7.3.5 Medidas de rehabilitación
Las medidas de rehabilitación incluyen los acercamientos generales puestos en una lista para la mampostería pórticos rellenados en la Sección 6.7.2.5.
El refuerzo del relleno existente puede considerarse como una opción para la rehabilitación. Los hormigón preparados(El hormigón proyectado o pueden ser aplicados a la cara de una pared existente para aumentar el grosor y resistencia al corte. Para este fin, la cara de la pared existente debería ser puesta áspero, una estera de refuerzo el acero debería ser doweled en la estructura existente, y 6.8.1.1 hormigon preparados de Hormigón armado Monolíticos deberían ser aplicados al grosor deseado. Paredes de Corte y Segmentos de la Pared Los pórticos rehabilitados deben ser evaluados según los principios generales y las exigencias del este capítulo. Los efectos de rehabilitación en rigidez, fuerza, y deformabilidad deben ser considerados en el modelo analítico. Las conexiones requeridas entre elementos existentes y nuevos deben satisfacer las exigencias de la Sección 6.4.6 y otras exigencias de las Pautas. Las paredes de corte concretas consisten en elementos verticales planos que normalmente sirven como los elementos de resistencia de la carga lateral primarios cuando ellos están usados en estructuras concretas. En general, se considera que paredes de corte (o segmentos de la pared) son escasas si su proporción de aspecto (altura/longitud) es Š 3.0, y se considera que ellos son cortos si su proporción de aspecto es ≤ 1.5. Las paredes de corte escasas son normalmente controladas por el comportamiento de flexión; las paredes cortas son normalmente controladas por el comportamiento de corte. La respuesta de paredes con proporciones de aspecto intermedias es tanto
bajo la influencia de flexión como bajo la influencia de corte. Las provisiones dadas aquí son aplicables a todas las paredes de corte en todos los tipos de sistemas estructurales aquellas paredes de corte constituidas. Esto incluye paredes de corte aisladas, paredes de corte usadas en dual (pórtico de la pared) sistemas, paredes de corte conectadas, y paredes de corte discontinuas. Se considera que paredes de corte son paredes sólidas si ellos tienen pequeñas aperturas que no influyen considerablemente en la fuerza o el comportamiento inelástico de la pared. Las paredes de corte perforadas son caracterizadas por un modelo regular de aperturas grandes tanto en direcciones horizontales como en verticales que crean una serie de embarcadero y profundamente viga elementos. En las discusiones y tablas que aparecen en las secciones siguientes, estos embarcaderos verticales y viga horizontal ambos se mencionarán como segmentos de la pared. Las provisiones también son incluidas para viga de enganche y columnas que apoyan paredes de corte discontinuas. Éstos son componentes de pórtico especiales que tienen que ver más con paredes de corte que con los elementos de pórtico normales cubiertos en la Sección 6.5. El hormigón armado monolítico (RC) las paredes de corte consisten en elementos de molde en el lugar verticales, por lo general con un corte transversal constante, esto típicamente forma formas abiertas o cerradas alrededor de ejes de edificio verticales. Las paredes de corte también están usadas con frecuencia a lo largo de partes del perímetro del edificio. El refuerzo de la pared es normalmente continuo tanto en las direcciones horizontales como en verticales, y las barras son típicamente el regazo empalmado para la continuidad de tensión. La malla de refuerzo también puede contener lazos horizontales alrededor de barras verticales que son concentradas cerca de los bordes verticales de una pared con el grosor constante, o en miembros divisorios formados en los bordes de la pared. La cantidad(suma) y el espaciado de estos lazos son importantes para determinar como bien el hormigón en el borde de la pared es confinado, y así para determinar la capacidad de deformación lateral de la pared. En general, las paredes de corte de hormigón armado escasas serán gobernadas por la flexión y tenderán a formar una rótula de flexión plástica cerca de la base de la pared en la carga lateral severa. La ductilidad de la pared será una función del porcentaje del refuerzo longitudinal concentrado cerca de los límites de la pared, el nivel de la carga axial, la cantidad(suma) del corte lateral
6.8 Paredes de Corte Concretas 6.8.1 Tipos de Paredes de Corte Concretas y
Componentes Asociados
requerido causar la flexión flexible, y el grosor y refuerzo usado en la parte de web de la pared de corte. En general, las tensiones de carga más alto axiales y las tensiones de corte más altas reducirán la ductilidad de flexión y energía la capacidad absorbente de la pared de corte. Las paredes de corte achaparradas serán normalmente gobernadas por el corte. Estas paredes tendrán normalmente una capacidad limitada de deformar más allá del rango elástico y seguir llevando cargas laterales. Así, estas paredes son típicamente diseñadas como componentes controlados por el desplazamiento con capacidades de ductilidad bajas o como componentes controlados por la fuerza. Las paredes de corte o la pared segmentan con cargas axiales mayores que 0.35 Po no será considerado eficaz en la resistencia a fuerzas sísmicas. El espaciado máximo del refuerzo horizontal y vertical no debe exceder 18 pulgadas. Las paredes con proporciones de refuerzo horizontales y verticales que menos de 0.0025, pero con espaciados de refuerzo menos de 18 pulgadas, deben ser permitidos donde la demanda de fuerza de corte no excede la resistencia al corte nominal reducida de la pared calculada de acuerdo con la Sección 6.8.2.3.
6.8.1.2 La pared de Columnas de hormigón
armado debe considerarse. Interacción con otro
El Apoyo de Paredes de Corte Discontinuas
En edificios de la pared de corte es bastante común encontrar que algunas paredes son terminadas para crear el espacio comercial en el primer piso o crear aparcamientos en el sótano. En tales casos, las paredes son comúnmente apoyadas por columnas. Tales diseños no son recomendados en zonas sísmicas porque las demandas muy grandes pueden ser colocadas en estas columnas durante la carga de terremoto. En edificios más viejos tales columnas a menudo tendrán el refuerzo longitudinal y transversal "estándar"; el comportamiento de tales columnas durante terremotos pasados indica que los lazos cerrados fuertemente espaciados con ganchos de 135 grados bien anclados serán requeridos para el edificio sobrevivir la carga de terremoto severa.
6.8.1.3 Viga de Enganche de hormigón armado
La viga de enganche de hormigón armado es usada para conectar dos paredes de corte juntos. Las paredes conectadas son generalmente mucho más tiesas y más fuertes que ellos serían si ellos actuaran independientemente. La viga de enganche típicamente tiene una pequeña proporción de envergadura a la profundidad, y su comportamiento inelástico es normalmente
afectado por las fuerzas de corte altas que actúan en estos componentes. La viga de enganche en la mayor parte de edificios de hormigón armado más viejos tendrá comúnmente el refuerzo "convencional" que consiste en la flexión longitudinal el acero de acero y transversal para el corte. En unos, los edificios más modernos, o en edificios donde las paredes de corte conectadas están usadas para la rehabilitación sísmica, la viga de enganche pueden usar el refuerzo diagonal como el refuerzo primario tanto para flexión como para corte. Se ha mostrado que el comportamiento inelástico de la viga de enganche lo que usa el refuerzo diagonal experimentalmente es mucho mejor con respecto a la retención de fuerza, rigidez, y capacidad de disipación de energía que el comportamiento observado de la viga de enganche con el refuerzo convencional. 6.8.2 Paredes de Corte de hormigón armado, Segmentos de la Pared, Viga de Enganche, y Columnas RC que Apoyan Paredes de Corte Discontinuas
6.8.2.1 Consideraciones de Modelado Generales
El modelo de análisis para un elemento de la pared de corte de RC debe ser suficientemente detallado para representar la rigidez, fuerza, y capacidad de deformación de la pared de corte total. El fracaso potencial en flexión, corte, y desarrollo de refuerzo en cualquier punto en el corte elementos estructurales y no estructurales debe ser incluido. En la mayor parte de casos, las paredes de corte y los elementos de la pared pueden ser modelados analíticamente como elementos de columnas de la viga equivalentes que incluyen tanto la flexión como corte deformaciones. La fuerza de flexión de elementos de columnas de la viga debe incluir la interacción de carga axial y flexión. La zona de conexión rígida en conexiones de viga con este elemento de columnas de la viga equivalente tendrá que ser el bastante mucho tiempo para representar correctamente la distancia de la pared centro id-dónde el elemento viga columnas es colocado en el modelo de ordenador — al borde de la pared. Las secciones de la pared no simétricas deben modelar las capacidades de flexión diferentes para las dos direcciones que cargan. Ya que paredes de corte rectangulares y pared segmenta con h ⁄ l ≤ 2.5, y secciones de la pared flanged con ww h ⁄ l ≤ 3.5, las deformaciones de corte se hacen más ww
significativo. Para tales casos, una analogía viga columnas modificada o un nodo múltiple, el acercamiento de primavera múltiple debería estar
usado (dan referencias en el Comentario). Como las paredes de corte por lo general responden en la curvatura sola sobre una altura de piso, el uso de un elemento de primavera múltiple por piso es recomendado para modelar paredes de corte. Para segmentos de la pared, que típicamente deforman en un doble modelo de curvatura, el elemento de columnas de la viga es por lo general preferido. Si un modelo de primavera múltiple está usado para un segmento de la pared, entonces se recomienda que dos elementos estén usados sobre la longitud del segmento de la pared. Un elemento de viga que incorpora tanto flexión como deformaciones de corte debe estar acostumbrado a la viga de enganche modela. Se recomienda que el elemento respuesta inelástica debiera explicar(representar) la pérdida de resistencia al corte y rigidez durante la carga cíclica invertida a deformaciones grandes. La viga de enganche que tienen el refuerzo diagonal que satisface NEHRP 1994 Provisiones Recomendadas (BSSC, 1995) tendrá comúnmente una respuesta de histerético estable en inversiones(anulaciones) de carga grandes. Por lo tanto, estos miembros podrían ser suficientemente modelados con elementos de viga usados para análisis de pórtico típicos. Las columnas que apoyan paredes de corte discontinuas pueden ser modeladas con elementos de columnas de la viga típicamente usados en el análisis de pórtico. Este elemento también debería explicar(representar) deformaciones de corte, y el cuidado debe ser tomado para asegurar que el modelo correctamente refleja la reducción(disminución) potencialmente rápida de rigidez de corte y fuerza que estas columnas pueden experimentar después del inicio de flexión flexible. La acción de diafragma de losas concretas que interconectan paredes de corte y columnas de pórtico debe ser correctamente representada. 6.8.2.2 Rigidez para Análisis
La rigidez de todos los elementos hablados en esta sección depende de las propiedades materiales, dimensiones componentes, cantidades de refuerzo, condiciones divisorias, y estado corriente del miembro con respecto a niveles de tensión y agrietamiento. Todos estos aspectos deberían ser considerados definiendo la rigidez eficaz de un elemento. Dan valores generales para la rigidez eficaz en la Tabla 6-4. Para obtener una distribución apropiada de fuerzas laterales en edificios de la pared que llevan, debe suponerse que todas las paredes sean o rajadas o no rajadas. En edificios donde la resistencia de carga lateral es proporcionada por paredes estructurales sólo, o
por una combinación de paredes y miembros de pórtico, todas las paredes de corte y segmentos de la pared hablados en esta sección debería ser considerado ser rajado. Para la viga de enganche, los valores dados en la Tabla 6-4 para la viga de nonprestressed deberían estar usados. Las columnas que apoyan paredes de corte discontinuas experimentarán cambios significativos de la carga axial durante la carga lateral de la pared de corte que ellos apoyan. Así, los valores de rigidez para estos elementos de columnas tendrán que cambiar entre los valores dados para columnas en tensión y compresión, según la dirección de la carga lateral resistida por la pared de corte. A. Procedimientos Estáticos y Dinámicos lineales
Las paredes de corte y los componentes asociados deben ser modelados considerando axial, flexión, y rigidez de corte. Para formas de la pared cerradas y abiertas, como la caja, T, L, yo, y las secciones C, la tensión eficaz o las anchuras de reborde de compresión en cada lado de la web seremos tomados como el más pequeño de: (1) una quinta de la altura de la pared, (2) mitad la distancia a la siguiente web, (o 3) la anchura proporcionada del reborde. Las rigideces deliberadas para estar usadas en el análisis deben ser de acuerdo con las exigencias de la Sección 6.4.1.2. Las conexiones entre paredes de corte y elementos de pórtico deben ser modeladas como componentes tiesos y deben considerarse rígidas en la mayor parte de casos. B. Procedimientos Estáticos y Dinámicos no lineales
Las relaciones de deformación de la carga no lineales deben seguir los procedimientos generales descritos en la Sección 6.4.1.2. Las relaciones de deformación de la carga monotónicas para modelos analíticos que representan paredes de corte, elementos de la pared, viga de enganche, y columnas RC que apoyan paredes de corte discontinuas deben ser de las formas generales definidas en la (Figura) 6-1. Para ambos de las relaciones de deformación de la carga en la (Figura) 6-1, señale B equivale a significativo flexible, el punto C equivale al punto donde se supone que la resistencia lateral significativa sea perdida, y señale E equivale al punto donde se supone que la resistencia de carga de gravedad sea perdida. La relación de deformación de la carga en la (Figura) 6-1 (a) debería ser mandada a para paredes de corte y segmentos de la pared que tienen el comportamiento inelástico en la carga lateral que es gobernada por flexión, así como columnas que apoyan paredes de corte
discontinuas. Para todos estos miembros, el x-eje de la (Figura) 6-1 (a) debería ser tomado como la rotación
sobre la región plástica que engozna al final de miembro
(la (Figura) 6-2). La rotación de rótula en el punto B equivale al punto de rendimiento, •
y, y es dada por el
siguiente
expresión: ⎛ M ⎞ Y
donde:
Mi = capacidad de momento de Rendimiento de la pared de corte o
segmento de la pared Ec = módulo Concreto
I = Momento de miembro de apatía, como hablado encima de l
p = longitud de rótula plástica Asumida
Para modelos analíticos de paredes de corte y segmentos de la pared, el valor de l
p debe ser puesto igual a 0.5 veces la profundidad de
flexión del elemento, pero menos de una altura de piso para paredes de corte y menos del 50 % de la longitud de elemento para segmentos de la pared. Para columnas RC que apoyan paredes de
corte discontinuas, el lp debe
ser puesto igual a 0.5
tiempos la profundidad de flexión del componente.
Rotación de rótula plástica = θ
Movimiento de Piso de la (figura) 6-3 en Pared de Corte donde Corte Domina Respuesta Inelástica
Δ L
Dan valores para las variables a, b, y c, que se requieren definir la posición de puntos C, D, y E en la (Figura) 6-1 (a), en la Tabla 6-17. Rotación de Cuerda:
L
Para paredes de corte y los segmentos de la pared cuya respuesta inelástica es controlada por el corte, es más adecuado usar el movimiento como el valor de deformación en la (Figura) 6-1 (b). Para paredes de corte, este movimiento es realmente el movimiento de piso como mostrado en la (Figura) 6-3. Para segmentos de la pared, la (Figura) 6-3 esencialmente representa el movimiento de miembro. Para la viga de enganche, la medida de deformación para estar usada en la (Figura) 6-1 (b) es la rotación de cuerda para el miembro, como definido en la (Figura) 6-4. La rotación de cuerda es la medida más representativa del estado deforme de una viga de enganche, si su respuesta inelástica es gobernada por la flexión o por el corte. Dan valores para las variables d, e, y c, que se requieren encontrar los puntos C, D, y E en la (Figura) 6-1 (b), en Tablas 6-17 y 6-18 para los miembros apropiados. La interpolación lineal entre valores tabulados debe estar usada si el miembro en el análisis tiene condiciones que están entre los límites dados en las tablas. Para el NDP, el comportamiento de histéresis completo de cada componente debe ser modelado usando propiedades verificadas por pruebas experimentales. Las relaciones en la (Figura) 6-1 pueden ser tomadas para representar el sobre para el análisis. La descarga y recargar rigideces y fuerzas, y cualquier pellizco de las repeticiones de histéresis de carga-versusrotation, deben reflejar el comportamiento experimentalmente observado para elementos de la pared similares al que en la investigación. 6.8.2.3 Diseño Fuerzas
Las discusiones en los párrafos siguientes deben aplicarse a paredes de corte, segmentos de la pared, viga de enganche, y columnas que apoyan paredes de corte discontinuas. En general, las fuerzas componentes deben ser computadas según las exigencias generales de la Sección 6.4.2, excepto
como modificado aquí. El rendimiento y la fuerza componente máxima deben ser determinados
considerando el potencial para el fracaso en flexión, corte, o desarrollo bajo gravedad combinada y carga lateral. La fuerza de flexión nominal de paredes de corte o segmentos de la pared debe ser determinada usando los principios fundamentales dados en el Capítulo 10 de Exigencias de Código de construcción para el Hormigón Estructural, ACI 318-95 (ACI, 1995). Para el cálculo de la fuerza de flexión nominal, la compresión eficaz y las anchuras de reborde de tensión definidas en la Sección 6.8.2.2A deben estar usadas, salvo que el primer límite debe
ser cambiado a un décimo de la altura de la pared. Cuando la determinación de la flexión produce la
fuerza de una pared de corte, como representado por el punto B en i. Paredes de corte y segmentos de la pared
ii. Columnas que apoyan paredes de corte discontinuas iii. Viga de enganche de la pared de corte Las exigencias para un límite confinado son el mismo como aquellos dados en ACI 318-95.
Tabla 6-17 Parámetros de Modelado y Criterios de Aceptación Numéricos para Procedimientos No lineales — Miembros Controlados por
Flexión
Condiciones
Rotación de Rótula
Plástica (radians)
Proporción
de Fuerza
Residual
Rotación de Rótula Plástica Aceptable (radians) Tipo
Componente
Primario Secundario
Nivel de Rendimiento
a b c IO LS CP LS CP
Como Como – ′ () fy
+ P t w l w f c ′--------
---------------
Corte twlw
fc ′
-----------
Boundary1
confinado
≤ 0.1 •3 Sí 0.015 0.020 0.75 0.005 0.010 0.015 0.015 0.020
≤ 0.1 ≥ 6 Sí 0.010 0.015 0.40 0.004 0.008 0.010 0.010 0.015
≥ 0.25 ≤ 3 Sí 0.009 0.012 0.60 0.003 0.006 0.009 0.009 0.012
≥ 0.25 ≥ 6 Sí 0.005 0.010 0.30 0.001 0.003 0.005 0.005 0.010
≤ 0.1 ≤ 3 No 0.008 0.015 0.60 0.002 0.004 0.008 0.008 0.015
≤ 0.1 ≥ 6 No 0.006 0.010 0.30 0.002 0.004 0.006 0.006 0.010
≥ 0.25 ≤ 3 No 0.003 0.005 0.25 0.001 0.002 0.003 0.003 0.005
≥ 0.25 ≥ 6 No 0.002 0.004 0.20 0.001 0.001 0.002 0.002 0.004
Reinforcement2 transversal Conformación 0.010 0.015 0.20 0.003 0.007 0.010 n.a. n.a.
No conforme 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 n.a. n.a.
Cuerda
Rotación
(radians) d e
Refuerzo longitudinal y reinforcement3
transversal
Corte t w l w f c ′
-----------
Refuerzo longitudinal convencional con
refuerzo transversal correspondiente
≤ 3 0.025 0.040 0.75 0.006 0.015 0.025 0.025 0.040
≥ 6 0.015 0.030 0.50 0.005 0.010 0.015 0.015 0.030
Refuerzo longitudinal convencional con
refuerzo transversal no conforme
≤ 3 0.020 0.035 0.50 0.006 0.012 0.020 0.020 0.035
≥ 6 0.010 0.025 0.25 0.005 0.008 0.010 0.010 0.025
Refuerzo diagonal n.a. 0.030 0.050 0.80 0.006 0.018 0.030 0.030 0.050
Las exigencias para la conformación refuerzo transversal son: (a) estribos cerrados sobre la longitud entera de la columnas en un espaciado ≤ d/2, y la fuerza (b) de estribos cerrados V ≥ requirieron la resistencia al corte de la columnas. s 3. El refuerzo longitudinal convencional consiste en cumbre y acero de fondo paralelo al eje longitudinal de la viga. El refuerzo transversal correspondiente consiste en: (a) estribos cerrados sobre la longitud entera de la viga en un espaciado ≤ d/3, y fuerza (b) de estribos cerrados V ≥ 3/4 de los requeridos resistencia al corte de viga. La (figura) 6-1 (a), sólo el acero longitudinal en no tiene a un miembro divisorio, entonces sólo el límite de la pared debería ser incluido. Si la pared acero longitudinal en el 25 % externo de la sección de la pared i. Paredes de corte y segmentos de la pared ii. Viga de enganche de la pared de corte Para paredes de corte y segmentos de la pared, use el movimiento; para la viga de enganche, use la rotación de cuerda; refiérase a las s(Figuras) 6-3 y 6-4. Para paredes de corte y los segmentos de la pared donde el comportamiento inelástico es gobernado por el corte, la carga axial en el miembro debe ser ≤ 0.15 Ag fc'; por otra parte, el miembro debe ser tratado como un componente controlado por la fuerza. El refuerzo longitudinal convencional consiste en cumbre y acero de fondo paralelo al eje longitudinal de la viga. El refuerzo transversal correspondiente consiste en: (a) estribos cerrados sobre la longitud entera de la viga en un espaciado ≤ d/3, y fuerza (b) de estribos cerrados V ≥ 3/4 de la resistencia al corte de viga requerido. será incluido en el cálculo de la fuerza de rendimiento. Calculando(Estimando) la fuerza de flexión nominal de la pared, como representado por el punto C en la (Figura) 6-1 (a), todo el acero longitudinal (incluso el refuerzo de web) debe ser incluido en el cálculo. Para ambos de los cálculos de momento descritos aquí, la fuerza de rendimiento del refuerzo longitudinal debería ser tomada como el 125 % de la fuerza de rendimiento especificada para explicar(representar) el endurecimiento de tensión y sobre fuerza material. Para todos los cálculos de fuerza de momento, la carga axial que actúa sobre la pared debe incluir cargas de gravedad como definido en el Capítulo 3.
La fuerza de flexión nominal de un segmento de la pared o de la pared de corte debe ser usada para decidir que el corte máximo fuerza probablemente para actuar en paredes de corte, segmentos de la pared, y columnas que apoyan paredes de corte discontinuas. Para paredes de corte de voladizo y columnas que apoyan paredes de corte discontinuas, la fuerza de corte de diseño es igual a la magnitud de la fuerza lateral requerida desarrollar la fuerza de flexión nominal en la base de la pared, suponiendo que la fuerza lateral sea distribuida uniformemente sobre la altura de la pared. Para segmentos de la pared, la fuerza de corte de diseño es igual al corte correspondiente al desarrollo de las fuerzas de momento nominales positivas y negativas en extremos opuestos del segmento de la pared. La resistencia al corte nominal de un segmento de la pared o de la pared de corte debe ser determinada basada en los principios y ecuaciones dadas en la Sección 21.6 de ACI 318-95. La resistencia al corte nominal de columnas RC que apoyan paredes de corte discontinuas debe ser determinada basada en los principios y ecuaciones dadas en la Sección 21.3 de ACI 318-95. Para todos los cálculos de resistencia al corte, 1.0 veces la fuerza de rendimiento de refuerzo especificada debería estar usada. No debería haber ninguna diferencia entre el rendimiento y resistencias al corte nominales, como representado por puntos B y C en la (Figura) 6-1. Cuando un segmento de la pared o de la pared de corte tiene un transversal porcentaje de refuerzo, •n, menos que el valor mínimo de 0.0025 pero mayor que 0.0015, la resistencia al corte de la pared debe ser analizada usando el ACI 318-95 ecuaciones notadas encima. Para porcentajes de refuerzo transversales menos de 0.0015, la contribución del refuerzo de la pared a la resistencia al corte de la pared debe ser creída constante en el valor obtenido usando •n = 0.0015 (Madera, 1990). Las longitudes de empalme para el refuerzo longitudinal primario deben ser evaluadas usando los procedimientos dados en la Sección 6.4.5. Las fuerzas de flexión reducidas deben ser evaluadas en posiciones donde los empalmes gobiernan la tensión utilizable en el refuerzo. La necesidad del refuerzo de confinamiento en miembros de límite de la pared de corte debe ser evaluada por el procedimiento en el Código de construcción Uniforme (ICBO, 1994), o el método recomendado por Wallace (1994 y 1995) para determinar deformaciones laterales máximas en la pared y las tensiones de compresión máximas que resultan en el límite de la pared.
La flexión nominal y las resistencias al corte de la
viga de enganche reforzada con el refuerzo convencional deben ser evaluadas usando los principios y ecuaciones contenidas en el Capítulo 21 de ACI 318-95. La flexión nominal y las resistencias al corte de la viga de enganche reforzada con el refuerzo diagonal deben ser evaluadas usando el procedimiento definido en NEHRP 1994 Provisiones Recomendadas. En ambos casos, el 125 % de la fuerza de rendimiento especificada para el refuerzo longitudinal y diagonal debería estar usado. El corte nominal y las fuerzas de flexión de columnas que apoyan paredes de corte discontinuas deben ser evaluados como definido en la Sección 6.5.2.3. 6.8.2.4 Criterios de aceptación A. Procedimientos Estáticos y Dinámicos lineales Todas las paredes de corte, los segmentos de la pared, la viga de enganche, y las columnas que apoyan paredes de corte discontinuas deben ser clasificados como la deformación - o controlados por la fuerza, como definido en el Capítulo 3. Para columnas que apoyan paredes de corte discontinuas, las acciones controladas por la deformación deben ser restringidas a la flexión. En los otros componentes o elementos notados aquí, deformationcontrolled acciones será restringido a flexión o corte. Todas otras acciones deben ser definidas como siendo force controlled acciones. Las acciones de diseño (flexión, corte, o transferencia de fuerza en fondeaderos de nueva barra y empalmes) en componentes deben ser determinadas como prescribido en el Capítulo 3. Determinando el valor apropiado para las acciones de diseño, deberían dar la consideración apropiada a cargas de gravedad y a las fuerzas máximas que pueden ser transmitidas considerando la acción no lineal en componentes adyacentes. Por ejemplo, el corte máximo en la base de una pared de corte no puede exceder el corte requerido desarrollar la fuerza de flexión nominal de la pared. Tablas 6-19 y
6-20 m presente de valores para uso en Ecuación 3-
18. El m alterno de valores es permitido donde justificado por pruebas experimentales y análisis. B. Procedimientos Estáticos y Dinámicos no lineales La respuesta inelástica debe ser restringida a aquellos elementos y acciones puestas en una lista en Tablas 6-17 y 6-18, excepto donde se demuestra que otras acciones inelásticas pueden ser toleradas considerando los Niveles de Rendimiento seleccionados. Para miembros que experimentan el comportamiento inelástico, la magnitud de otras acciones (fuerzas, momentos, o torsión) en el miembro debe equivaler a la magnitud de la acción que causa el comportamiento inelástico. Debe mostrarse que la magnitud de estas otras acciones es debajo de sus capacidades nominales. Para miembros que experimentan la respuesta inelástica, las rotaciones de rótula plásticas máximas, los movimientos, o los ángulos de rotación de cuerda no deben exceder los valores dados en Tablas 6-17 y 6-18, para el Nivel de Rendimiento particular evaluado. La interpolación lineal entre valores tabulados debe estar usada si el miembro en el análisis tiene condiciones que están entre los límites dados en las tablas. Si la rotación de rótula plástica máxima, el movimiento, o el ángulo de rotación de cuerda exceden el valor correspondiente obtenido directamente de las tablas o por la interpolación, debe considerarse que el miembro es deficiente, y el miembro o la estructura tendrán que ser rehabilitados.
6.8.2.5 Medidas de rehabilitación
Todas las medidas de rehabilitación puestas en una lista aquí para paredes de corte suponen que una evaluación apropiada sea hecha de la fundación de la pared, diafragmas, y conexiones entre elementos estructurales existentes y cualquier elemento añadido con objetivos de rehabilitación. Dan exigencias de conexión en la Sección 6.4.6. i. Paredes de corte y segmentos de la pared
Todas las paredes de corte y pared segments2 0.75 2.0 0.40 0.40 0.60 0.75 0.75 1.5
Tabla 6-19 Criterios de Aceptación Numéricos para miembros de los Procedimientos Lineales Controlados por Flexión
Condiciones
m de factores
Tipo Componente
Primario Secundario
Nivel de Rendimiento
IO LS CP LS CP
ii. Columnas que apoyan paredes de corte discontinuas iii. Viga de enganche de la pared de corte Las exigencias para un límite confinado son el mismo como aquellos dados en ACI 318-95. Las exigencias para la conformación refuerzo transversal son: (a) estribos cerrados sobre la longitud entera de la columnas en un espaciado ≤ d/2, y la fuerza (b) de estribos cerrados V ≥
requirieron la resistencia al corte de la columnas.
3. El refuerzo longitudinal convencional consiste en cumbre y acero de fondo paralelo al eje longitudinal de la viga. El refuerzo transversal correspondiente consiste en: (a) estribos cerrados sobre la longitud entera de la viga en un espaciado ≤ d/3, y fuerza (b) de estribos cerrados V ≥ 3/4 de los requeridos resistencia al corte de viga. i. Paredes de corte y segmentos de la pared ii. Viga de enganche de la pared de corte 1. Para paredes de corte y los segmentos de la pared donde el comportamiento inelástico es gobernado por el corte, la carga axial en el miembro
debe ser ≤ 0.15 Ag fc', el refuerzo longitudinal debe ser simétrico, y la tensión de corte máxima debe ser ≤ 6
, por otra parte debe considerarse que el corte es una acción controlada por la fuerza. 2. El refuerzo longitudinal convencional consiste en cumbre y acero de fondo paralelo al eje longitudinal de la viga. El refuerzo transversal correspondiente consiste en: (a) estribos cerrados sobre la longitud entera de la viga en un espaciado ≤ d/3, y fuerza (b) de estribos cerrados V ≥ 3/4 de los requeridos
s resistencia al corte de viga. Adición de miembros de límite de la pared. Las paredes de corte o los segmentos de la pared que tienen la fuerza de flexión insuficiente pueden ser reforzados por la adición de miembros divisorios. Estos miembros podrían ser elementos de hormigón armado de molde en el lugar o secciones de acero. En ambos casos, las conexiones apropiadas deben ser hechas entre la pared existente y los miembros añadidos. También, la capacidad de corte de la pared rehabilitada tendrá que ser revaluada.
Un s un s – ′ () f y + P twlwfc ′---
------------------
Corte twlw fc ′
-----------
Boundary1
confinado
≤ 0.1 ≤ 3 Sí 2 4 6 6 8
≤ 0.1 ≥ 6 Sí 2 3 4 4 6
≥ 0.25 ≤ 3 Sí 1.5 3 4 4 6
≥ 0.25 ≥ 6 Sí 1 2 2.5 2.5 4
≤ 0.1 ≤ 3 No 2 2.5 4 4 6
≤ 0.1 ≥ 6 No 1.5 2 2.5 2.5 4
≥ 0.25 ≤ 3 No 1 1.5 2 2 3
≥ 0.25 ≥ 6 No 1 1 1.5 1.5 2
Reinforcement2 transversal Conformación 1 1.5 2 n.a. n.a.
No conforme 1 1 1 n.a. n.a.
Refuerzo longitudinal y reinforcement3 transversal Corte t w l w f
c ′
-----------
Refuerzo longitudinal convencional con refuerzo
transversal correspondiente
≤ 3 2 4 6 6 9
≥ 6 1.5 3 4 4 7
Refuerzo longitudinal convencional con refuerzo
transversal no conforme
≤ 3 1.5 3.5 5 5 8
≥ 6 1.2 1.8 2.5 2.5 4
Refuerzo diagonal n.a. 2 5 7 7 10
Adición de chaquetas de confinamiento en límites de la pared. La capacidad de deformación de flexión de una pared de corte puede ser mejorada aumentando el confinamiento en los límites de la pared. Esto es el más fácilmente conseguido por la adición de la chaqueta de hormigón armado o un acero. Para ambos tipos de chaquetas, el acero longitudinal no debería ser continuo del piso al piso a menos que la chaqueta también sea usada para aumentar la capacidad de flexión. El grosor mínimo para una chaqueta concreta debe ser tres pulgadas. El abrigo de fibra de carbón también puede ser un método eficaz para mejorar el confinamiento de hormigón en la compresión. Reducción(Disminución) de fuerza de flexión. En algunos casos puede ser deseable reducir la capacidad de flexión de una pared de corte de cambiar el modo de fracaso gobernante del corte a la flexión. Esto es el más fácilmente llevado a cabo por el veía cortando un número especificado de barras longitudinales cerca de los bordes de la pared de corte. Resistencia al corte aumentada de pared. La resistencia al corte proporcionada por la web de una pared de corte puede ser aumentada echando el hormigón armado adicional adyacente a la web de la pared. El nuevo hormigón debería ser al menos cuatro pulgadas de espesor y debería contener el refuerzo horizontal y vertical. El nuevo hormigón tendrá que ser correctamente unido a la web existente de la pared de corte. El uso de carbón
las hojas(sábanas) de fibra, epóxido a la superficie concreta, pueden también aumente la capacidad de corte de una pared de corte. Chaquetas de confinamiento para mejorar capacidad de deformación de viga de enganche y columnas que apoyan paredes de corte discontinuas. Han hablado del uso de chaquetas de confinamiento encima para límites de la pared y en la Sección 6.5 para elementos de pórtico. Los mismos procedimientos pueden ser usados para aumentar tanto la capacidad de corte como la capacidad de deformación de viga de enganche y columnas que apoyan paredes de corte discontinuas. Infilling entre columnas que apoyan paredes de corte discontinuas. Donde una pared de corte discontinua es apoyada en columnas que carecen de fuerza suficiente o de capacidad de deformación de satisfacer criterios de diseño, abrir entre estas columnas puede ser rellenado para hacer la pared continua. El relleno y las columnas existentes deberían ser diseñados para satisfacer todas las exigencias para la nueva construcción de la pared. Esto puede requerir el refuerzo de las columnas existentes añadiendo una chaqueta concreta o de acero para fuerza y confinamiento aumentado. Abrir debajo de una pared de corte discontinua también podría ser "rellenado" con la sujeción de acero. Los miembros tonificantes deberían ser puestos la talla para satisfacer todas las exigencias de diseño y las columnas deberían ser reforzadas con un acero o una chaqueta de hormigón armado. 6.9 Paredes de Corte Concretas prefabricadas 6.9.1 Tipos de Paredes de Corte Prefabricadas Las paredes de corte concretas prefabricadas típicamente consisten en story high "o piso de mitad" segmentos de la pared prefabricados altos que son hechos continuos por el uso de conectors mecánicos o de técnicas de empalme de refuerzo, y, por lo general una tira de conexión de molde en el lugar. Las conexiones entre segmentos prefabricados son típicamente hechas tanto a lo largo de los bordes horizontales como a lo largo de verticales de un segmento de la pared. Debería considerarse que la construcción de Tilt up es una técnica especial para la construcción de la pared prefabricada. Hay conexiones verticales entre paneles adyacentes y las conexiones horizontales al nivel de fundación y donde el diafragma de piso(suelo) o azotea conecta al panel de inclinación. Si las conexiones de refuerzo son hechas ser más fuertes que los paneles prefabricados adyacentes,
el comportamiento de respuesta de carga lateral del sistema de la pared prefabricado será comparable a esto para paredes de corte monolíticas. Este acercamiento de diseño es conocido como la emulación de molde en el lugar. Un acercamiento de diseño alterno debe permitir que la acción inelástica ocurra en las conexiones entre paneles prefabricados, un acercamiento conocido como la construcción juntada. Las provisiones dadas aquí son queridas para el uso con todos los tipos de sistemas de la pared prefabricados. 6.9.1.1 Emulación de molde en el lugar Para este acercamiento de diseño, las conexiones entre elementos de la pared prefabricados son diseñadas y detalladas para ser más fuertes que los paneles que ellos conectan. Así, cuando la pared de corte prefabricada es sujetada a la carga lateral, cualquier comportamiento flexible e inelástico debería ocurrir en los elementos de panel lejos de las conexiones. Si el detallamiento de refuerzo en el panel es similar a esto para paredes de corte de molde en el lugar, entonces la respuesta inelástica de una pared de corte prefabricada debería ser muy similar a esto para una pared de molde en el lugar. Los códigos de construcción modernos permiten el uso de la construcción de la pared de corte prefabricada en zonas sísmicas altas si esto satisface los criterios para la emulación de molde en el lugar. Para tales estructuras, las paredes de corte y los segmentos de la pared pueden ser evaluados por los criterios definidos en la Sección 6.8. 6.9.1.2 Construcción articulada Para la mayor parte de estructuras más viejas que contienen paredes de corte prefabricadas, y para un poco de construcción moderna, la actividad inelástica puede ser esperada en las conexiones entre paneles de la pared prefabricados durante la carga lateral severa. Como las conexiones entre paredes de corte prefabricadas en edificios más viejos a menudo han expuesto el comportamiento frágil durante inversiones(anulaciones) de carga inelásticas, la construcción juntada no había sido permitida en zonas sísmicas altas. Por lo tanto, evaluando edificios más viejos que contienen paredes de corte prefabricadas que probablemente responderán como la construcción juntada, las ductilidades permisibles y las capacidades de rotación dadas en la Sección 6.8 tendrán que ser reducidas. Para algunas estructuras modernas, las paredes de corte prefabricadas han sido construidas con conectors especiales que son detallados para
exponer respuesta dúctil y características de absorción de energía. Muchos de estos conectores son pruebas experimentales patentadas y sólo limitadas respecto a su comportamiento inelástico está disponible. Aunque este tipo de la construcción esté claramente más seguro que la construcción
articulada en edificios más viejos, pruebas experimentales no son suficientes para permitir el uso de la misma ductilidad y capacidades de rotación dadas para la construcción de molde en el lugar. Así, los valores permisibles dados en la Sección 6.8 tendrán que ser reducidos.
6.9.1.3 Construcción de inclinación Debería considerarse que la construcción de inclinación es un caso especial de la construcción articulada. Las paredes para la mayor parte de edificios construidos por el método de inclinación
son más largas que su altura. El corte gobernaría por lo general su diseño de in plano, y su resistencia al corte debería ser analizada como la acción controlada por la fuerza. El interés(La preocupación) principal por la mayor parte de construcción de inclinación es la conexión entre la pared de inclinación y el diafragma de azotea. Aquella conexión debería ser con cuidado analizada para estar segura que las fuerzas de diafragma pueden ser sin peligro transmitidas a la pared prefabricada El modelo de análisis para un segmento de la pared o de la pared de corte concreto prefabricado debe representar la rigidez, fuerza, y capacidad de deformación del miembro total, así como las conexiones y conexiones entre cualquier componente de panel prefabricado que forma la pared. El fracaso potencial en flexión, corte, y desarrollo de refuerzo en cualquier punto en los paneles de la pared de corte o conexiones debe considerarse. La interacción con otros elementos estructurales y no estructurales debe ser incluida. En la mayor parte de casos, las paredes de corte concretas prefabricadas y los segmentos de la pared dentro de los paneles prefabricados pueden ser modelados analíticamente como columnas de la viga equivalentes que incluyen tanto la flexión como corte deformaciones. La zona de conexión rígida en conexiones de viga con estas columnas de la viga equivalentes debe representar correctamente la distancia de la pared centroid-dónde el viga columnas es colocado — al borde del segmento de la pared o de la pared. Las secciones de la pared prefabricadas no simétricas deben modelar las capacidades de flexión diferentes para las dos direcciones que cargan.
Para paredes de corte prefabricadas y los segmentos de la pared donde las deformaciones de corte tendrán un efecto más significativo en el comportamiento, modelo de primavera múltiple debería estar usado. La acción de diafragma de losas concretas que interconectan paredes de corte prefabricadas y columnas de pórtico debe ser correctamente representada. 6.9.2.2 Rigidez para Análisis adición, el modelo analítico debe modelar suficientemente la rigidez de las conexiones entre los componentes prefabricados que forman la pared. Esto puede ser llevado a cabo ablandando el modelo usado para representar los paneles prefabricados para explicar(representar) la flexibilidad en las conexiones. Un procedimiento alternativo debería añadir elementos de primavera para simular axial, corte, y deformaciones rotatorias dentro de las conexiones entre paneles. A. Procedimientos Estáticos y Dinámicos lineales Los procedimientos de modelado dados en la Sección 6.8.2.2A, combinada con un procedimiento para la inclusión de deformaciones de conexión como notado encima, deben estar usados. B. Procedimientos Estáticos y Dinámicos no lineales Las relaciones de deformación de la carga no lineales deben seguir las pautas generales de la Sección 6.4.1.2. Las relaciones de deformación de la carga monotónicas para modelos analíticos que representan paredes de corte prefabricadas y elementos de la pared dentro de paneles prefabricados deben ser representadas por una de las formas generales definidas en la (Figura) 6-1. Los valores para rotaciones de rótula plásticas o movimientos en puntos B, C, y E para las dos formas generales son definidos abajo. Los niveles de fuerza en puntos B y C deberían equivaler a la fuerza de rendimiento y fuerza nominal, como definido en la Sección 6.8.2.3. La fuerza residual para D–E de segmento de línea es definida abajo. Para paredes de corte prefabricadas y los segmentos de la pared cuyo comportamiento inelástico en la carga lateral es gobernado por la flexión, la relación de deformación de la carga general
en la (Figura) 6-1 (a) será mandada a. Para estos miembros, el x-eje de la (Figura) 6-1 (a) debería ser tomado como la rotación sobre la región plástica
sistema.
6.9.2
Paredes de Corte Concretas
Prefabricadas y
Segmentos de la Pared 6.9.2.1 Consideraciones de Modelado Generales
que engozna al final de miembro (la (Figura) 6-2). Si las exigencias para la emulación de lugar por el molde están satisfechas, el valor de la rotación de rótula en el punto B equivale a la rotación de rendimiento, •
y,
y es dado por la Ecuación 6-5. La misma expresión también debería estar usada para segmentos de la pared dentro de un panel prefabricado si la flexión controla la respuesta inelástica del segmento. Si la pared prefabricada es de la construcción articulada y la flexión gobierna la respuesta inelástica del miembro, entonces el valor de θ
y
tendrá que ser aumentado para explicar(representar)
rotación en las conexiones entre paneles o entre el panel y la fundación. Ya que paredes de corte prefabricadas y pared segmenta cuyo Las asunciones de modelado definidas en la Sección 6.8.2.2 el comportamiento inelástico en la carga lateral es gobernado por para paredes de corte concretas monolíticas y segmentos de la pared corte, la relación de deformación de la carga general en también estará usado para paredes concretas prefabricadas. En la (Figura) 6-1 (el b) será mandado a. Para estos miembros, el x-eje de la (Figura) 6-1 (b) debería ser tomado como el movimiento de piso para paredes de corte, y cuando el movimiento de elemento para la pared segmenta (la (Figura) 6-3). Para la construcción clasificada como la emulación de molde en el lugar, los valores para las variables a, b, y c, que se requieren definir la posición de puntos C, dan D, y E en la (Figura) 6-1 (a), en la Tabla 6-17. Para la construcción clasificada como la construcción juntada, los valores de a, b, y c dado en la Tabla 6-17 deben ser reducidos al 50 % de los valores dados, a menos que haya pruebas experimentales disponibles para justificar valores más altos. En ningún caso, sin embargo, va valores más grandes que aquellos dados en la Tabla 6-17 estar usados. Para la construcción clasificada como la emulación de molde en el lugar, valores para las variables d, e, y c, que se requieren encontrar los puntos C, dan D, y E en la (Figura) 6-1 (b), en Tablas 6-17 y 6-18 para las condiciones de miembro apropiadas. Para la construcción clasificada como la construcción juntada, los valores de d, e, y c dado en Tablas 6-17 y 6-18 deben ser reducidos al 50 % de los valores dados a menos que haya pruebas experimentales disponibles para justificar valores más altos. En ningún caso, sin embargo, va valores más grandes que aquellos dados en Tablas 6-17 y 6-18 estar usados. Para Tablas 6-17 y 6-18, la interpolación lineal entre valores tabulados debe estar usada si el
miembro en el análisis tiene condiciones que están entre los límites dados en las tablas. Para el NDP, el comportamiento de histéresis completo de cada componente debe ser modelado usando propiedades verificadas por pruebas experimentales. Las relaciones en la (Figura) 6-1 pueden ser tomadas para representar el sobre para el análisis. La descarga y recargar rigideces y fuerzas, y cualquier pellizco de la carga contra repeticiones de histéresis de rotación, deben reflejar el comportamiento experimentalmente observado para elementos de la pared similares al que en la investigación. 6.9.2.3 Diseño Fuerzas
La fuerza de paredes de corte concretas prefabricadas y segmentos de la pared dentro de los paneles debe ser computada según la exigencia general de la Sección 6.4.2, excepto como modificado aquí. Para tipos de emulación de molde en el lugar de la construcción, los procedimientos de cálculo de fuerza dados en la Sección 6.8.2.3 deben ser seguidos. Para la construcción articulada, los cálculos de los axiales, corte, y fuerza de flexión de las conexiones entre paneles deben estar basados en conocido o asumieron propiedades materiales y los principios fundamentales de la mecánica estructural. La fuerza de rendimiento para el refuerzo de acero del hardware de conexión usado en las conexiones debe ser aumentada al 125 % de su valor de rendimiento especificado calculando(estimando) la fuerza axial y la fuerza de flexión de la región de conexión. La fuerza de rendimiento especificada no modificada del hardware de conexión y refuerzo debe estar usada calculando(estimando) la resistencia al corte de la región de conexión. En la construcción más vieja, la atención particular debe ser prestada a la técnica usada para empalmar el refuerzo que se extiende de paneles adyacentes en la conexión. Estas conexiones pueden ser insuficientes y a menudo pueden gobernar la fuerza del sistema de la pared de corte prefabricado. Si no dan el detalle suficiente de los dibujos de diseño, el hormigón debería ser borrado en algunas conexiones para exponer los detalles de empalme para el refuerzo. Para todas las paredes de corte concretas prefabricadas de la construcción articulada, ninguna diferencia debe ser tomada entre el rendimiento computado y fuerzas nominales en flexión y corte. Así, los valores para la fuerza representada por los puntos B y C en la (Figura) 6-1 deben ser computados después de procedimientos dados en la Sección 6.8.2.3.
6.9.2.4 Criterios de aceptación A. Procedimientos Estáticos y Dinámicos lineales
Para la construcción de la pared de corte prefabricada que emula la construcción de molde en el lugar y para segmentos de la pared dentro de un panel prefabricado, los criterios de aceptación definidos en la Sección 6.8.2.4A deben ser seguidos. Para la construcción de la pared de corte prefabricada definida como la construcción juntada, el procedimiento de criterios de aceptación dado en la Sección 6.8.2.4A debe ser seguido. Sin embargo, el m de valores dados en Tablas 6-19 y 6-20 debe ser reducido en el 50 %, a menos que pruebas experimentales justifiquen el uso de un valor más grande. En ningún caso va un m de valor ser tomado como menos de 1.0. B. Procedimientos Estáticos y Dinámicos no lineales
La respuesta inelástica debe ser restringida a aquellas paredes de corte (y segmentos de la pared) y acciones puestas en una lista en Tablas 6-17 y 6-18, excepto donde se demuestra que otra acción inelástica puede ser tolerada considerando los Niveles de Rendimiento seleccionados. Para miembros que experimentan el comportamiento inelástico, la magnitud de las otras acciones (fuerzas, momentos, o torsiones) en el miembro debe equivaler a la magnitud de la acción que causa el comportamiento inelástico. Debe mostrarse que la magnitud de estas otras acciones es debajo de sus capacidades nominales. Para paredes de corte prefabricadas del tipo de emulación de molde en el lugar de la construcción, y para segmentos de la pared dentro de un panel prefabricado, los ángulos de rotación de rótula plásticos máximos o los movimientos durante la respuesta inelástica no deben exceder los valores dados en Tablas 6-17 y 6-18. Para paredes de corte prefabricadas de la construcción articulada, los ángulos de rotación de rótula plásticos máximos o los movimientos durante la respuesta inelástica no deben exceder una mitad de los valores dados en Tablas 6-17 y 6-18, a menos que pruebas experimentales estén disponibles para justificar un valor más alto. Sin embargo, en ningún caso va valores de deformación más grandes que aquellos dados en estas tablas estar usados para la construcción de tipo articulada. Si el valor de deformación máximo excede el valor tabular correspondiente, debe considerarse que el elemento es deficiente y el elemento o la estructura tendrán que ser rehabilitados. 6.9.2.5 Medidas de rehabilitación
Los sistemas de la pared de corte concretos prefabricados pueden sufrir de algunas mismas carencias que paredes de molde en el lugar. Éstos pueden incluir la capacidad de flexión inadecuada,
la capacidad de corte inadecuada con respecto a capacidad de flexión, carencia del confinamiento en límites de la pared, y longitudes de empalme inadecuadas para el refuerzo longitudinal en límites de la pared. Todas estas carencias pueden ser rehabilitadas por el uso de una de las medidas descritas en la Sección 6.8.2.5. Unas carencias únicas para la construcción de la pared prefabricada son conexiones inadecuadas entre paneles, a la fundación, y solar o techar diafragmas. Realce de conexiones entre paneles de la pared prefabricados adyacentes o que se cruzan. Una combinación de los mecánicos y detalles de molde en el lugar puede ser usada para reforzar conexiones entre paneles prefabricados. Los conectores mecánicos pueden incluir formas de acero y varios tipos de taladrado - en anclajes. El molde en el lugar métodos fortificantes generalmente implica exponer el acero de refuerzo en los bordes de paneles adyacentes, adición vertical y transversal (lazo) refuerzo, y colocación del nuevo hormigón. Realce de conexiones entre paneles de la pared prefabricados y fundaciones. La capacidad de corte de la conexión de panel a la fundación de la pared puede ser reforzada por el uso de suplementar mecánico los conectors o usando un molde en el lugar revestimiento con nuevas clavijas en la fundación. La capacidad de momento que vuelca de la conexión de panel a la fundación puede ser reforzada usando taladrado - en clavijas dentro de una nueva conexión de molde en el lugar en los bordes del panel. La adición de conexiones con paneles adyacentes también puede eliminar algunas fuerzas transmitidas por la conexión de panel a la fundación. • Realce de conexiones entre paneles de la pared prefabricados y piso(suelo) o diafragmas de azotea. Estas conexiones pueden ser reforzadas usando dispositivos mecánicos supleméntales o conectores de molde en el lugar. Tanto el corte en el avión como las fuerzas del avión tendrán que ser considerados reforzando estas conexiones.
6.10 Pórticos Vigorizados Concretos 6.10.1 Tipos de Pórticos Vigorizados Concretos Los pórticos vigorizados del hormigón armado son aquellos pórticos con viga de hormigón armado monolítica, columnas, y tirantes diagonales que son coincidentes en conexiones de columnas de la viga. Los componentes son nonprestressed. En la carga
lateral, el pórtico vigorizado resiste a cargas principalmente por la acción de entramado. Los rellenos de mampostería pueden estar presentes en pórticos vigorizados. Donde los rellenos de mampostería están presentes, exigencias para la mampostería los pórticos rellenados como especificado en la Sección 6.7 también se aplican. Las provisiones son aplicables a los pórticos vigorizados del hormigón armado existente, y el hormigón armado existente vigorizó pórticos rehabilitados por adición o retiro del material. 6.10.2 Consideraciones Generales en Análisis y Modelado El modelo de análisis para el pórtico vigorizado de un hormigón armado debe representar la fuerza, rigidez, y capacidad de deformación de viga, columnas, tirantes, y todas las conexiones y componentes que pueden ser la parte del elemento. El fracaso potencial en la tensión, la compresión (incluso la inestabilidad), flexión, corte, fondeadero, y desarrollo de refuerzo en cualquier sección a lo largo de la longitud componente deben considerarse. La interacción con otros elementos estructurales y no estructurales y componentes debe ser incluida. El modelo analítico generalmente puede representar el encuadrado(la enmarcación), usando elementos de línea con propiedades concentradas en el componente lineas centrales. Las consideraciones generales con relación al modelo analítico son resumidas en la Sección 6.5.2.1. En pórticos que tienen tirantes en algunas bahías y ningunos tirantes en otras bahías, la restricción de la abrazadera debe ser representada como descrito encima, y las bahías no vigorizadas deben ser modeladas como pórticos según las especificaciones de este capítulo. Donde los tirantes crean un pórtico verticalmente discontinuo, los efectos en el rendimiento de edificio total deben considerarse. Las deformaciones inelásticas en componentes primarios deben ser restringidas a flexión y carga axial en viga, columnas, y tirantes. Otras deformaciones inelásticas son permitidas en componentes secundarios. Los criterios de aceptación son presentados en la Sección 6.10.5. 6.10.3 Rigidez para Análisis 6.10.3.1 Procedimientos Estáticos y Dinámicos lineales
La viga, las columnas, y los tirantes en partes vigorizadas del pórtico pueden ser modelados considerando la tensión axial y la compresión flexibilities sólo. Las partes no vigorizadas de pórticos deben ser modeladas según
procedimientos descritos en otra parte para pórticos. Las rigideces eficaces deben ser según la Sección 6.4.1.2. 6.10.3.2 Procedimiento Estático no lineal
Las relaciones de deformación de la carga no lineales deben seguir las pautas generales de la Sección 6.4.1.2. La viga, las columnas, y los tirantes en partes vigorizadas pueden ser modelados usando componentes de entramado no lineales. La viga y las columnas en partes no vigorizadas pueden ser modeladas usando procedimientos descritos en otra parte en este capítulo. El modelo debe ser capaz de representar la respuesta inelástica a lo largo de las longitudes componentes, así como dentro de conexiones. Las cantidades numéricas en la (Figura) 6-1 pueden ser sacadas de pruebas o análisis racionales. Alternativamente, las pautas de la Sección 6.7.2.2B pueden estar usadas, con tirantes modelados como columnas por Tabla 6-15. 6.10.3.3 Procedimiento Dinámico no lineal
Para el NDP, el comportamiento de histéresis completo de cada componente debe ser modelado usando propiedades verificadas por pruebas. La descarga y recargar propiedades deben representar rigidez significativa y características de degradación de fuerza. 6.10.4 Diseño Fuerzas Las fuerzas componentes deben ser computadas según las exigencias generales de la Sección 6.4.2 y las exigencias adicionales de la Sección 6.5.2.3. La posibilidad de inestabilidad de tirantes en la compresión debe considerarse. 6.10.5 Criterios de aceptación 6.10.5.1 Procedimientos Estáticos y Dinámicos lineales
Todas las acciones componentes deben ser clasificadas como o controlado por la deformación o controladas por la fuerza, como definido en el Capítulo 3. En componentes primarios, deformationcontrolled acciones será restringido a flexión y acciones axiales en viga y columnas, y acciones axiales en tirantes. En componentes secundarios, deformation controlled acciones será restringido a aquellas acciones identificadas para el pórtico vigorizado o aislado en este capítulo. Las acciones componentes deliberadas deben satisfacer las exigencias del Capítulo 3. Refiérase a otras secciones de este capítulo para el m de valores para pórticos concretos, salvo que el m de valores para viga, columnas, y tirantes modelados como tensión y componentes de compresión puede ser tomado como igual a valores especificados para columnas en la Tabla 6-16. Los valores del m deben ser reducidos de valores en aquella tabla donde el
pandeo(la flexión de la viga) componente es una consideración. Los acercamientos alternos o los valores son permitidos donde justificado por pruebas experimentales y análisis.
6.10.5.2 Procedimientos Estáticos y Dinámicos
no lineales
Las acciones componentes deliberadas no deben exceder los valores numéricos puestos en una lista
en la Tabla 6-15 o las tablas relevantes para pórticos aislados dados en otra parte en este capítulo. Donde la acción inelástica es indicada para un componente o acción no puesta en una lista en estas tablas, el rendimiento debe ser juzgado inaceptable. Los acercamientos alternos o los valores son permitidos donde justificado por pruebas experimentales y análisis.
6.10.6 Medidas de rehabilitación
Las medidas de rehabilitación incluyen los acercamientos generales puestos en una lista para otros elementos en este capítulo, más otros acercamientos basados en procedimientos racionales. Los pórticos rehabilitados deben ser evaluados según los principios generales y las exigencias del este capítulo. Los efectos de rehabilitación en rigidez, fuerza, y deformabilidad deben ser considerados en el modelo analítico. Las conexiones requeridas entre elementos existentes y nuevos deben satisfacer exigencias de la Sección 6.4.6 y otras exigencias de las Pautas.
6.11 Diafragmas Concretos
6.11.1 Componentes de Diafragmas Concretos
Los diafragmas de hormigón de molde en el lugar transmiten fuerzas de inercia de una posición en una estructura a un elemento de resistencia de la fuerza lateral vertical. Un diafragma concreto es generalmente un piso(suelo) o losa de azotea, pero puede ser un entramado estructural en el plano horizontal. Los diafragmas son arreglados de losas que transmiten fuerzas de corte, puntales que proporcionan la continuidad alrededor de aperturas, coleccionistas que juntan la fuerza y la distribuyen, y cuerdas que están localizadas en los bordes de diafragmas y esto resiste a tensión y fuerzas de compresión.
6.11.1.1 Losas
La función primaria de cualquier losa que es la parte de un piso(suelo) o sistema de azotea debe apoyar cargas de gravedad. Una losa también debe funcionar como la parte del diafragma para transmitir las fuerzas de corte asociadas con la transferencia de carga. Estas fuerzas de corte internas son generadas cuando la losa es el paso de carga para fuerzas que están siendo transmitidas de un sistema de resistencia de la fuerza lateral vertical al otro, o cuando la losa funciona para
proporcionar la sujeción a otras partes del edificio que están siendo cargadas del avión. Incluido en esta sección son todas las versiones de sistemas de suelo de hormigón de molde en el lugar, y sistemas de cubierta de hormigón en el metal.
6.11.1.2 Puntales y coleccionistas
Los puntales y los coleccionistas son incorporados en diafragmas en posiciones donde allí son definidos demandas de tensión que exceden la capacidad de tensión típica del diafragma. Estas posiciones ocurren alrededor de aperturas en los diafragmas, a lo largo de pasos de carga definidos entre la carga lateral-resistencia a elementos, y en intersecciones de partes de pisos que tienen irregularidades de plan. Los puntales y los coleccionistas pueden ocurrir dentro del grosor de losa o pueden tener la forma de la viga de molde en el lugar que son monolíticos con las losas. Las fuerzas a las cuales ellos resisten son axiales principalmente en la naturaleza, pero también pueden incluir corte y fuerzas que flexionan.
6.11.1.3 Cuerdas de diafragma
Las cuerdas de diafragma generalmente ocurren en los bordes de un diafragma horizontal y función para resistir a flexionar tensiones en el diafragma. Las fuerzas extensibles típicamente son la mayoría de las fuerzas críticas, pero compresivas en losas delgadas(finas) podría ser un problema. Las paredes exteriores pueden servir esta función si hay capacidad de corte horizontal adecuada entre la losa y pared. Evaluando un edificio de existencia, el cuidado especial debería ser tomado para evaluar la condición de los empalmes de regazo. Donde los empalmes no son confinados por el refuerzo transversal estrechamente espaciado, empalman el fracaso es posible si los niveles de tensión alcanzan valores críticos. En la construcción de rehabilitación, los nuevos regazos deberían ser confinados por el refuerzo transversal estrechamente espaciado.
6.11.2 Análisis, Modelado, y Criterios de
Aceptación
6.11.2.1 Consideraciones Generales
El modelo de análisis para un diafragma debe representar la fuerza, rigidez, y capacidad de deformación de cada componente y el diafragma en conjunto. El fracaso potencial en flexión, corte, pandeo(flexión de la viga), y desarrollo de refuerzo en cualquier punto en el diafragma debe considerarse. El modelo analítico del diafragma puede ser típicamente tomado como una envergadura continua o simple viga horizontal que es apoyada por elementos de la rigidez variada. La viga puede ser rígida o semirrígida. La mayor parte de modelos de ordenador asumen un diafragma rígido. Pocos diafragmas de molde en el lugar serían considerados flexibles, mientras que una losa concreta delgada(fina) en una cubierta metálica podría ser semirrígida según la proporción de longitud a la anchura del diafragma.
6.11.2.2 Rigidez para Análisis
La rigidez de diafragma debe ser modelada según la Sección 6.11.2.1 y debe ser determinada usando unas propiedades de sección modelas y gruesas elásticas lineales. El módulo de elasticidad usada debe ser el del hormigón como especificado en la Sección 8.5.1 de ACI 318-95. Cuando la proporción de longitud a la anchura del diafragma excede 2.0 (donde la longitud es la distancia entre elementos verticales), los efectos de la desviación de diafragma deben considerarse adjudicando(asignando) fuerzas laterales a los elementos verticales que resisten. El interés(La preocupación) es para miembros verticales relativamente flexibles que pueden ser desplazados por el diafragma, y para miembros verticales relativamente tiesos que pueden ser sobrecargados debido al mismo desplazamiento de diafragma.
6.11.2.3 Diseño Fuerzas
Las fuerzas componentes deben ser según las exigencias generales de la Sección 6.4.2, como modificado en esta sección. La fuerza componente máxima debe ser determinada considerando el fracaso potencial en flexión, carga axial, corte, torsión, desarrollo, y otras acciones en todos los puntos en el componente bajo las acciones de gravedad de diseño y combinaciones de carga laterales. La resistencia al corte debe ser como especificada en la Sección 21.6.4 de ACI 318-95. El puntal, el coleccionista, y las fuerzas de cuerda deben ser
determinados según la Sección 6.5.2.3 de estas Pautas.
6.11.2.4 Criterios de aceptación
Todas las acciones componentes deben ser clasificadas como controladas por la deformación o como controladas por la fuerza, como definido en el Capítulo 3. El corte de diafragma debe considerarse como siendo un componente controlado por la fuerza y debe tener un DCR no mayor que 1.25. Los criterios de aceptación para todas otras acciones componentes deben ser como definidos en la Sección 6.5.2.4A, con el m de valores tomados según componentes similares en Tablas 6-10 y 6-11 para el uso en la Ecuación 3-18. El análisis debe ser restringido a procedimientos lineales. 6.11.3 Medidas de rehabilitación Los diafragmas de hormigón de molde en el lugar pueden tener una amplia variedad de carencias; ver el Capítulo 10 y FEMA 178 (BSSC, 1992a). Dos alternativas generales pueden ser usadas para corregir carencias: el mejoramiento de la fuerza y ductilidad, o reducir la demanda de acuerdo con FEMA 172 (BSSC, 1992b). Los componentes individuales pueden ser reforzados o mejorados añadiendo el refuerzo adicional y encasement. El grosor de diafragma puede ser aumentado, pero el peso añadido puede sobrecargar los equilibrios y aumentar la carga sísmica. La demanda puede ser bajada añadiendo elementos de lateralforce-resistencia adicionales, introduciendo la humectación adicional, o base que aísla la estructura. Todas las medidas correctivas tomadas deben estar basadas en la mecánica técnica, teniendo en cuenta pasos de carga y exigencias de compatibilidad de deformación de la estructura. La sección 6.11 proporcionó una descripción general de diafragmas concretos. Los componentes de diafragmas concretos prefabricados son similares en naturaleza y función a aquellos de diafragmas de molde en el lugar, con unas diferencias críticas. Uno es esto los diafragmas prefabricados no poseen la unidad inherente del molde en el lugar construcción monolítica. Además, los componentes prefabricados pueden ser muy acentuados debido a fuerzas preacentuadas. Estas fuerzas causan el encogimiento a largo plazo y el
6.12 Diafragmas Concretos
Prefabricados 6.12.
1
Componentes de Hormigón
Prefabricado
Diafragmas
pelota, que acortan el componente con el tiempo. Esta mantequilla tiende a fracturar conexiones que retienen el componente. Los diafragmas concretos prefabricados pueden ser clasificados como encabezado o no encabezado. Un diafragma encabezado es el que que ha tenido una losa excelente concreta vertida sobre el sistema horizontal completado. La mayor parte de sistemas de piso(suelo) tienen un sistema excelente, pero algunos sistemas de piso(suelo) principales huecos no hacen. La losa excelente generalmente une a la cumbre de los elementos prefabricados, pero puede tener un grosor inadecuado en el centro de la envergadura, o puede ser inadecuadamente reforzada. También, el agrietamiento extenso de conexiones puede estar presente a lo largo de las conexiones de panel. La transferencia de corte en los bordes de diafragmas concretos prefabricados es sobre todo crítica. Algunos sistemas de azotea prefabricados son construidos como sistemas no encabezados. Los diafragmas concretos prefabricados no encabezados han sido limitados para bajar zonas sísmicas por versiones recientes del Código de construcción Uniforme. Esta limitación ha sido impuesta debido a la fragilidad de conexiones y la carencia de datos de prueba respecto a varios sistemas prefabricados. Deben dar la consideración especial a cuerdas de diafragma en la construcción prefabricada. 6.12.2 Análisis, Modelado, y Criterios de Aceptación El análisis y el modelado de diafragmas concretos prefabricados deben conformarse con la Sección 6.11.2.2, con la exigencia añadida que atención especial ser pagados a la consideración de la naturaleza segmentaria de los componentes individuales. Las fuerzas componentes deben ser determinadas según la Sección 6.11.2.3, con la excepción siguiente. La fuerza de conexión soldada debe ser determinada usando la última versión del Instituto Concreto Prefabricado (PCI) Guía, suponiendo que las conexiones tengan poca ductilidad a menos que los datos de prueba estén disponibles para documentar la ductilidad asumida. Los criterios de aceptación deben ser como definidos en la Sección 6.11.2.4; los criterios de la Sección 6.4.6.2, donde aplicable, también deben ser incluidos. 6.12.3 Medidas de rehabilitación La sección 6.11.3 proporciona la dirección a medidas de rehabilitación para diafragmas concretos en general. El cuidado especial debe ser tomado para vencer la naturaleza segmentaria de diafragmas concretos prefabricados, y evitar
fracturar la preacentuación de hilos añadiendo conexiones. 6.13 Elementos de Fundación Concretos 6.13.1 Tipos de Fundaciones Concretas Las fundaciones sirven para transmitir cargas de los subsistemas estructurales verticales (columnas y paredes) de un edificio al suelo de apoyo o roca. Las fundaciones concretas para edificios son clasificadas como fundaciones playas o como profundas. Las fundaciones playas incluyen extensión o equilibrios aislados; tira o equilibrios de línea; equilibrios de combinación; y equilibrios opacos concretos. Las fundaciones profundas incluyen fundaciones de montón y embarcaderos de molde en el lugar. La viga de grado(clase) concreta puede estar presente tanto en sistemas de fundación playos como en profundos. Estas provisiones son aplicables a elementos de fundación existentes y a nuevos materiales o elementos que se requieren rehabilitar un edificio existente. 6.13.1.1 Fundaciones playas Los equilibrios de extensión existentes, los equilibrios de tira, y los equilibrios de combinación pueden ser reforzados o no reforzados. Las cargas verticales son transmitidas al suelo por el porte directo; las cargas laterales son transmitidas por una combinación de fricción entre el fondo del equilibrio y el suelo, y presión pasiva del suelo en la cara vertical del equilibrio. Los equilibrios opacos concretos deben ser reforzados para resistir a la flexión y tensiones de corte que resultan del sobrepuesto concentrado y línea cargas estructurales y la presión de suelo de resistencia distribuida bajo el equilibrio. Las cargas laterales son resistidas principalmente por la fricción entre la presión desarrollada contra paredes de fundación que son la parte del sistema. 6.13.1.2 Fundaciones Profundas A. Fundaciones de Montón conducidas Las fundaciones de montón concretas son formadas de unas letras mayúsculas de montón de hormigón armado apoyadas en hemorroides conducidas. Las hemorroides pueden ser concretas (con o sin preacentuar), formas de acero, tubos(pipas) de acero, o compuesto (hormigón en una cáscara de acero conducida). Las cargas verticales son transmitidas al amontonamiento por las letras mayúsculas de montón, y son resistidas por el porte directo de la punta(del consejo) de montón en el suelo o por fricción de piel o cohesión del suelo en el área superficial del montón. Las cargas laterales son resistidas por la presión pasiva del suelo en la cara vertical de las letras mayúsculas de
montón, en la combinación con la interacción de las hemorroides en flexión y presión de suelo pasiva en la superficie de montón. En suelos pobres, o suelos sujetos a la licuefacción, la flexión de las hemorroides puede ser la única resistencia seria a cargas laterales. B. Fundaciones de Montón de molde en el lugar Las fundaciones de montón de hormigón de molde en el lugar consisten en el hormigón armado colocado en un eje taladrado o excavado. El eje puede ser formado o desnudo. Los transatlánticos cilíndricos de acero segmentados están disponibles para formar el eje en suelos débiles y permitir que el transatlántico sea borrado cuando el hormigón es colocado. Varias mezclas de mezcla a menudo son usadas para proteger el eje taladrado de suelos de espeleología; la mezcla es desplazada entonces cuando el hormigón es colocado por el método tremie. El montón de molde en el lugar o las fundaciones de embarcadero resisten a cargas verticales y laterales en una manera similar a aquella de fundaciones de montón conducidas. 6.13.2 Análisis de Fundaciones Existentes El modelo analítico para edificios concretos, con columnas o paredes echó monolithically con la fundación, es a veces supuesto tener los elementos estructurales verticales fijados en lo alto de la fundación. Cuando esto es asumido, las fundaciones y el suelo de apoyo deben ser capaces de resistir a los momentos inducidos. Cuando las columnas no son monolíticas con sus fundaciones, o son diseñadas no para resistir a momentos de flexión, ellos pueden ser modelados con finales fijados. En tales casos, la base de columnas debe ser evaluada para resultar axial y fuerzas de corte así como la capacidad de alojar la rotación de final necesaria de las columnas. Los efectos de la fijeza baja de columnas deben ser considerados en el punto del desplazamiento máximo de la superestructura. el suelo y el fondo del equilibrio, y por momentos de Derrocamiento pasivos y economía pueden dictar el uso de Procedimientos de Análisis más rigurosos. Cuando es así, las primaveras de suelo verticales, laterales, y rotatorias apropiadas deben ser incorporadas al modelo analítico como descrito en la Sección 4.4.2. Las características de primavera deben estar basadas en el material en el Capítulo 4, y de las recomendaciones del consultor geotécnica. El análisis riguroso de estructuras con fundaciones profundas en suelos suaves requerirá que estudios de interacción de suelo/montón especiales determinen la posición probable del punto de fijeza en la fundación y la distribución que resulta de fuerzas y desplazamientos en la superestructura. En estos análisis, la representación apropiada de la
conexión del montón a las letras mayúsculas de montón se requiere. Los edificios diseñados para la gravedad sólo cargan puede tener un nominal (aproximadamente seis pulgadas) embeoden de las hemorroides sin cualquier clavija en las letras mayúsculas de montón. Estas hemorroides deben ser modeladas como "fijado" a las letras mayúsculas. A menos que la conexión pueda ser identificada de los documentos de construcción disponibles, la conexión "fijada" debería ser asumida en cualquier modelo analítico. Cuando las fundaciones son incluidas en el modelo analítico, las respuestas de los componentes de fundación pueden ser sacadas por cualquiera de los métodos analíticos prescribidos en el Capítulo 3, como modificado por las exigencias de la Sección 6.4. Cuando se supone que los elementos estructurales del modelo analítico sean fijados o fijados al nivel de fundación, las reacciones (cargas axiales, corte(cortes), y momentos) de aquellos elementos deben ser usadas para evaluar los componentes individuales del sistema de fundación. 6.13.3 Evaluación de Condición Existente Las capacidades de suelo aceptables (módulo de subgrado(subclase), aguantando la presión, la presión pasiva) son una función del Nivel de Rendimiento elegido, y serán como prescribidas en el Capítulo 4 o como establecido con datos de proyecto y específicos por un consultor geotécnica. Se considerará que todos los componentes de elementos de fundación existentes, y todo el nuevo material, componentes, o elementos requeridos para la rehabilitación, serán controlados por la fuerza (m = 1.0) basado en las propiedades mecánicas y analíticas en la Sección 6.3.3. Sin embargo, la capacidad de los componentes de fundación no tiene que exceder 1.25 veces la capacidad del componente estructural vertical apoyado o elemento (columnas o pared). La cantidad(suma) del desplazamiento de fundación que es aceptable para la estructura dada debería ser determinada por el ingeniero de diseño, y es una función del Nivel de Rendimiento deseado. 6.13.4 Medidas de rehabilitación Las medidas de rehabilitación generales siguientes son aplicables a elementos de fundación existentes. Otros acercamientos, basados en procedimientos racionales, también pueden ser utilizados. 6.13.4.1 Medidas de rehabilitación para Fundaciones Playas La ampliación del equilibrio existente por adiciones laterales. El equilibrio existente seguirá resistiendo a las cargas y momento actuando en el momento de la rehabilitación (a menos que temporalmente no
borrado). El equilibrio ampliado debe resistir a cargas subsecuentes y momentos producidos por terremotos si las adiciones laterales son correctamente atadas en el equilibrio existente. La transferencia de corte y el desarrollo de momento deben ser llevados a cabo en las adiciones. Apuntalamiento del equilibrio. El apuntalamiento implica el retiro de suelo inadecuado bajo un equilibrio existente, conectado con hormigón de utilización de reemplazo, cemento de suelo, suelo conveniente, u otro material, y debe ser correctamente organizado en pequeños incrementos no para poner en peligro la estabilidad de la estructura. Esta técnica también sirve para ampliar un equilibrio existente o ampliarlo a un estrato de suelo más competente. Suministro de asimiento-colinas de tensión. Los lazos de tensión (suelo y roca pre acentuada por los anclajes y no acentuó) son taladrados y enlechados en suelos competentes y anclados en el equilibrio existente para resistir a la elevación. El suelo aumentado que aguanta presiones producidas por
los lazos debe ser comprobado contra valores asociados con el Nivel de Rendimiento deseado. Las hemorroides o los embarcaderos taladrados también pueden ser utilizados. El aumento de profundidad eficaz de equilibrio. Este método implica verter el nuevo hormigón para aumentar el corte y la capacidad de momento del equilibrio existente. El nuevo refuerzo horizontal puede ser proporcionado, de ser requerido, para resistir a momentos aumentados. El aumento de la profundidad eficaz de una fundación opaca concreta con un revestimiento de hormigón armado. Este método implica verter una integral losa excelente sobre la estera existente para aumentar la capacidad de momento y el corte. La factibilidad debe ser comprobada contra restricciones arquitectónicas severas posibles. • Proporcionando el montón apoya para equilibrios concretos o fundaciones opacas. La adición de hemorroides requiere cuidadoso
diseño de longitud de montón y espaciado para evitar insistir demasiado en las fundaciones existentes. La técnica sólo puede ser factible en un número limitado de casos para hemorroides conducidas, pero los sistemas augered especiales han sido desarrollados y están usados con regularidad. El cambio de la estructura de edificio para reducir la demanda en los elementos existentes. Este método implica borrar la masa o la altura del edificio o adición de otros materiales o componentes (como dispositivos de disipación de energía) para reducir la transferencia de carga al nivel bajo. La adición de nuevas paredes de corte o tirantes reducirá generalmente la demanda en fundaciones existentes. Adición de nueva viga de grado(clase). La viga de grado(clase) puede ser usada para atar equilibrios existentes juntos cuando el suelo pobre existe, para proporcionar la fijeza a bases de columnas, y distribuir cargas laterales entre equilibrios individuales, letras mayúsculas de montón, o paredes de fundación. Mejoramiento de suelo existente. Enlechar técnicas puede ser usado para mejorar el suelo existente. 6.13.4.2 Medidas de rehabilitación para Fundaciones Profundas El suministro de hemorroides adicionales o embarcaderos. La adición de hemorroides o embarcaderos puede requerir la extensión y el refuerzo adicional de letras mayúsculas de montón existentes. Ver los comentarios en secciones anteriores para ampliar un equilibrio existente.
El aumento de la profundidad eficaz de las letras mayúsculas de montón. La adición del nuevo hormigón y el refuerzo a la cumbre de las letras mayúsculas son hechos para aumentar la capacidad de momento y el corte. El mejoramiento de suelo adyacente a letras mayúsculas de montón existentes. Ver la Sección 4.6.1. El aumento de presión pasiva que aguanta área de letras mayúsculas de montón. La adición de nuevas extensiones de hormigón armado a las letras mayúsculas de montón existentes proporciona más caras de fundación verticales y mayor transferibilidad de carga. El cambio del sistema de edificio para reducir las demandas en los elementos existentes. La introducción de nuevos elementos de resistencia de la carga lateral puede reducir la demanda. Adición de hemorroides de rebozado o embarcaderos. Las hemorroides de rebozado o los embarcaderos pueden ser usados para resistir a cargas laterales. Hay que notar que las hemorroides de rebozado han funcionado mal en terremotos recientes cuando los suelos liquefiable estuvieron presentes. Esto es sobre todo importante para considerar alrededor de estructuras de embarcadero y en áreas que tienen una tabla de pleamar. Ver Secciones 4.2.2.2, 4.3.2, y 4.4.2.2B. El aumento de la tensión ata la capacidad de montón o embarcadero a la superestructura. 6.14 Definiciones
Las definiciones usadas en este capítulo generalmente siguen a aquellos de BSSC (1995) así como aquellos publicados en ACI 318. Muchas de las definiciones que son independientes del tipo material son proporcionadas en el Capítulo 2. 6.15 Símbolos Área de A
g Gross de columnas, en
2
Aj área enfadada y seccional Eficaz dentro de una conexión, en
2, en
una paralela plana al avión de la generación de refuerzo corte en
la conexión. La profundidad conjunta debe ser la profundidad
total de la columnas. Donde una viga aportica en un apoyo de la
anchura más grande, la anchura eficaz de la conexión no debe
exceder el más pequeño de:
(1) anchura de viga más la profundidad conjunta, y (2) dos veces la distancia perpendicular más pequeña del eje longitudinal de la viga al lado de columnas.
Mn
fuerza de momento Nominal en sección
Fuerza de momento nominal de la columnas de losa MnCS tira M
i fuerza de momento de Rendimiento en sección
Nu
Factores carga axial normal a corte transversal
que ocurre simultáneamente con Vu. Ser tomado
como positivo para compresión, negativa para tensión, e incluir efectos de tensión debida de arrastrarse y encogimiento. P fuerza Axial en un miembro, libras P
o fuerza de carga axial Nominal en excentricidad
cero Q carga Generalizada fuerza Esperada de un componente o elemento QCE al nivel de deformación en consideración para acciones controladas por la deformación estimación Inferior y atada de la fuerza de a QCL componente o elemento al nivel de deformación en consideración para acciones controladas por la fuerza V Diseño corte la fuerza en la sección V
c resistencia al corte Nominal proveyó por el
hormigón Corte de V
g que actúa sobre losa sección crítica
debido a cargas de gravedad V
n resistencia al corte Nominal en sección
Resistencia al corte de Vo
de losa en sección crítica
Contra resistencia al corte Nominal proporcionada por refuerzo de corte Los V
u Factores corte la fuerza en la sección
un Parámetro solía medir la capacidad de deformación b Parámetro solía medir la capacidad de deformación anchura de Web de b
w, en.
c Parámetro solía medir la fuerza residual el Tamaño de c
1 de columnas rectangular
rectangular o equivalente, capital, o soporte midió en dirección de la envergadura para la cual los momentos están siendo determinados, en. d Parámetro solía medir la capacidad de deformación d Distancia de fibra de compresión extrema a centro id de refuerzo de tensión, en. d
b diámetro Nominal de barra, en.
e El parámetro solía medir la deformación
capacidad
f ′ c
Fuerza compresiva de hormigón, psi
fpc Haga un promedio de la tensión compresiva en
el hormigón debido a la fuerza de pretensión
eficaz sólo (después de que concesión
para todas las pérdidas de pretensión)
fs Tensión en refuerzo, psi
fy Fuerza de rendimiento de refuerzo de tensión
h Altura de miembro a lo largo cual
deformaciones
son medidos
h Grosor total de miembro, en.
hc
Recaude en bruto la dimensión enfadada y
seccional de la columna
corazón medido en dirección de corte conjunto,
en.
hw Altura total de pared de base para
exceder(encabezar), en.
k El coeficiente usado para el cálculo de la
columna
resistencia al corte
libr
a
A condición de que longitud de desarrollo
directo, regazo
empalme, o gancho estándar, en.
ld Longitud de desarrollo para una barra directa,
en.
le Longitud de embedment de refuerzo, en.
lp Longitud de rótula plástica usada para cálculo
de capacidad de deformación inelástica, en.
lw
Longitud de pared entera o un segmento de
pared
considerado en dirección de fuerza de corte, en.
m El factor de modificación usado en la
aceptación
criterios de los controlados por la deformación
componentes o elementos, indicando el
ductilidad disponible de una acción
componente
tw Grosor de web de la pared, en.
Δ Deformación generalizada, unidades
consecuentes
γ Coeficiente para cálculo de corte conjunto
fuerza
•f
La fracción(La parte fraccionaria) del momento
desequilibrado se trasladó
por flexión en conexiones de columna de la
losa
θ Deformación generalizada, radians
•y Rotación de rendimiento, radians
κ Un coeficiente de fiabilidad solía reducir
la fuerza componente valora por la existencia
componentes, basados en la calidad de
conocimiento sobre las propiedades de los
componentes
(ver la Sección 2.7.2)
λ factor de Corrección relacionado con peso de unidad de hormigón µ El coeficiente de la fricción ρ la Proporción del refuerzo de tensión nonprestressed •′ la Proporción del refuerzo de compresión nonprestressed •″ proporción de Refuerzo para el refuerzo conjunto transversal •bal
producción de proporción de Refuerzo equilibró condiciones de tensión Proporción de ρn de refuerzo de corte distribuido
en un perpendicular plano a la dirección del corte aplicado
6.16 Referencias ACI, 1989, Exigencias de Código de construcción para Hormigón armado, Informe No de ACI 318-89, Instituto Concreto americano, Detroit, Michigan. ACI, 1991, Informe de Tecnología avanzada sobre Fondeadero a Hormigón, Informe No 355.1R-91, Comité de ACI 355, Manual de ACI de Práctica Concreta, Instituto Concreto americano, Detroit, Michigan. ACI, 1994, Guía para Evaluación de Estructuras Concretas Antes de Rehabilitación, Informe No ACI 364.1R-94, Instituto Concreto americano, Detroit, Michigan. ACI, 1995, Exigencias de Código de construcción para Hormigón armado: ACI 318-95, Instituto Concreto americano, Detroit, Michigan. ASCE, 1917, “Informe Final de Comité Especial de Hormigón y Hormigón armado,” Transacciones, Sociedad americana de Ingenieros Civiles, Nueva York, Nueva York, volumen 81, pps 1101–1205. ASCE, 1924, “Informe del Comité Conjunto de Especificaciones Estándares para Hormigón y Hormigón armado,” Procedimientos, Sociedad americana de Ingenieros Civiles, Nueva York, Nueva York, pps 1153–1285. ASCE, 1940, “Número de Especificaciones Concreto,” Procedimientos, Sociedad americana de Ingenieros Civiles, Nueva York, Nueva York, volumen 66, No 6, la Parte 2. ASCE, 1990, Pauta Estándar para Asesoramiento de Condición Estructural de Edificios Existentes, Estándar 11-90, Sociedad americana de Ingenieros Civiles, Nueva York, Nueva York. ASTM, la última edición, estándares con los números siguientes, A370, A416, A421, A722, C39,
C42, C496, E488, Sociedad americana de Probar Materiales, Filadelfia, Pensilvania. BSSC, 1992a, Guía de NEHRP para la Evaluación Sísmica de Edificios Existentes, desarrollados por el Consejo de Seguridad Sísmico de Construcción para la Agencia de Dirección de Emergencia federal (Informe No de FEMA 178), Washington, D.C. BSSC, 1992b, Guía de NEHRP de Técnicas para la Rehabilitación Sísmica de Edificios Existentes, desarrollados por el Consejo de Seguridad Sísmico de Construcción para la Agencia de Dirección de Emergencia federal (Informe No de FEMA 172), Washington, D.C. BSSC, 1995, NEHRP Provisiones Recomendadas para Prescripciones Sísmicas para Nuevos Edificios, 1994 Edición, la Parte 1: Provisiones y la Parte 2: Comentario, preparado por el Consejo de Seguridad Sísmico de Construcción para la Agencia de Dirección de Emergencia federal (Números de Informe. FEMA 222A y 223A), Washington, D.C. Corley, G., 1996, “Terremoto Northridge del 17 de enero de 1994 hormigón del Informe de Reconocimiento Aparcamiento de Estructuras,” Espectros de Terremoto, Publicación de EERI 95-03/2, Instituto de Investigación de Ingeniería de Terremoto, Oakland, California. CRSI, 1981, Evaluación de Reforzar Sistemas de Acero en Viejas Estructuras de Hormigón armado, Instituto de Acero de Refuerzo Concreto, Chicago, Illinois. Fleischman, R. B., et al., 1996, “Comportamiento Sísmico de Diafragmas de Estructura de Aparcamiento Prefabricados,” Procedimientos de Congreso de Estructuras XIV, Sociedad americana de Ingenieros Civiles, Nueva York, Nueva York, volumen 2, pps 1139–1146. ICBO, 1994, Código de construcción Uniforme, volumen 2: Provisiones de Diseño Técnicas Estructurales, Conferencia Internacional de Construir a Funcionarios, Whittier, California. Señor, A. R., 1928, “una Guía de Diseño de Edificio de Hormigón armado, de acuerdo con el Código de construcción Estándar Conjunto 1928,” reimpresión autorizada de los Procedimientos protegidos por los derechos de autor del Instituto Concreto americano, Detroit, Michigan, volumen 24.
Newlon, Hijo, H., editor, 1976, una Selección de Papeles americanos Históricos en Hormigón 1876–1926, Publicación No SP-52, Instituto Concreto americano, Detroit, Michigan. Taylor, F. W., Thompson, S. E., y Smulski, E., 1925, Hormigón, Llanura y Reforzado, volumen 1, Teoría y Diseño de Estructuras Concretas y Reforzadas, cuarta
edición, John Wiley & Sons, Inc, Nueva York, Nueva York. Wallace, J. W., 1994, “Nueva Metodología para Diseño Sísmico de Paredes de Corte de RC,” Diario de la División Técnica Estructural, Sociedad americana de los Civiles Ingenieros, Nueva York, Nueva York, volumen 120, No 3, pps 863–884.
Wallace, J. W., 1995, “Diseño Sísmico de Paredes Estructurales RC, Parte I: Nuevo Formato de Código,” Diario de la División Técnica Estructural, Sociedad americana de Ingenieros Civiles, Nueva York, Nueva York, volumen 121, No 1, pps 75–87. Madera, S. L., 1990, “Resistencia al corte de Paredes de Hormigón armado Bajas,” Diario Estructural ACI, Instituto Concreto americano, Detroit, Michigan, volumen 87, No 1, pps 99–107.
7.Mampostería (Rehabilitación Sistemática)
7.1 Alcance Este capítulo describe procedimientos técnicos para estimar el rendimiento sísmico de elementos de mampostería de lateralforce-resistencia verticales. Los métodos son aplicables para pared de mampostería y paneles de relleno que son existencia o elementos rehabilitados de un sistema de edificio, o nuevos elementos que son añadidos a un sistema de edificio de existencia. Este capítulo presenta la información necesaria para la rehabilitación sistemática de edificios de mampostería como representado en el Paso 3 del Diagrama de flujo de Proceso mostrado en la (Figura) 1-1. Dan una breve perspectiva histórica en la Sección 7.2, con una versión ampliada en la Sección C7.2 de Comentario. Hablan de propiedades de material de mampostería para la construcción nueva y existente en la Sección 7.3. Dan atributos de paredes de mampostería y rellenos de mampostería en las Secciones 7.4 y 7.5, respectivamente. Los componentes de mampostería son clasificados por su comportamiento; los componentes no reforzados preceden a componentes reforzados, y la acción en el avión es separada de la acción del avión. Para cada tipo componente, la información tenía que modelar la rigidez es presentada primero, seguida de fuerza recomendada y criterios de aceptación de deformación para varios niveles de rendimiento. Estos atributos son presentados en un formato para el uso directo con los Procedimientos Estáticos Lineales y No lineales prescribidos en el Capítulo 3. Dan pautas para el fondeadero a paredes de mampostería y elementos de fundación de mampostería en las Secciones 7.6 y 7.7, respectivamente. La sección 7.8 proporciona definiciones a términos usados en este capítulo, y la Sección 7.9 pone en una lista los símbolos usados en ecuaciones del Capítulo 7. Los estándares de referencia aplicables son puestos en una lista en la Sección 7.10.
Las partes de una mampostería que construye que no son sujetos a provisiones de rehabilitación sistemáticas de este capítulo — como parapetos, revestimiento, o partición paredes ser consideradas con las opciones de Rehabilitación Simplificadas del Capítulo 10 o con las provisiones para componentes no estructurales dirigidos en el Capítulo 11. Las provisiones de este capítulo son queridas para mampostería de unidad de la arcilla sólida o hueco, mampostería de unidad concreta sólida o hueco, y azulejo de arcilla hueco. La piedra o la mampostería de bloque de cristal no son cubiertas en este capítulo. Las propiedades y el comportamiento de acero, hormigón, y piso(suelo) de madera o diafragmas de azotea son dirigidos en Capítulos 5, 6, y 8, respectivamente. Las conexiones con paredes de mampostería son dirigidas en la Sección 7.6 para casos donde el comportamiento de la conexión es dependiente de propiedades de la mampostería. Los atributos para elementos de fundación de mampostería son brevemente descritos en la Sección 7.7. Los edificios de mampostería no reforzados con diafragmas de piso(suelo) flexibles pueden ser evaluados usando los procedimientos dados en el Apéndice C de FEMA 178 (BSSC, 1992) si el acercamiento de rehabilitación simplificado del Capítulo 10 es seguido.
7.2 Perspectiva histórica La construcción de edificios de mampostería existentes en los Estados Unidos se remonta a los años 1500 en las partes del sudeste y del sudoeste del país, a los años 1770 en las partes centrales y del Este, y a los años 1850 en la mitad occidental de la nación. Las existencias de edificios de mampostería existentes en los Estados Unidos en gran parte comprenden estructuras construidas en los 150 años pasados. Desde los tipos de unidades, los morteros, y los métodos de construcción han cambiado este transcurso del tiempo, sabiendo que la vendimia de un edificio de mampostería puede ser útil en la identificación de las características de la construcción. Aunque las propiedades estructurales no puedan ser deducidas únicamente de la edad, algún fondo en materiales típicos y métodos durante un período dado puede ayudar a mejorar el juicio técnico, y proporcionar alguna dirección en el asesoramiento de un edificio existente. Como indicado en el Capítulo 1, el gran cuidado debería ser ejercido en seleccionar los acercamientos de rehabilitación apropiados y técnicas para la aplicación a edificios históricos a fin de conservar sus características únicas.
7.3 Propiedades de Materiales y
Asesoramiento de Condición
7.3.1 General
La Sección C7.2 del Comentario proporciona una perspectiva histórica extensa en varios materiales de mampostería y prácticas de construcción.
Los métodos especificados en la Sección 7.3.2 para la determinación de propiedades mecánicas de la construcción de mampostería existente deben estar usados como la base para rigidez y atributos de fuerza de paredes de mampostería y paneles de relleno, junto con los métodos descritos en las Secciones 7.4 y 7.5. Las propiedades de nuevos componentes de mampostería que son añadidos a un sistema estructural existente deben estar basadas en valores dados en BSSC (1995). Las exigencias mínimas para determinar en la mampostería situ compresiva, extensible, y resistencia al corte, así como
elástico y módulos de corte, son proporcionadas en la Sección 7.3.2. Los procedimientos recomendados para la medida de cada propiedad material son descritos en secciones correspondientes del Comentario. Los datos de probar de materiales de lugar deben ser expresados en términos de valores medios(tacaños) para la determinación de fuerzas componentes esperadas, Q
CE, y fuerzas más abajo
atadas, QCL
, con
los procedimientos lineales o no lineales descritos en el Capítulo 3. En lugar en pruebas de situ, los valores por defecto de fuerza material y módulo, como dado en la Sección 7.3.2, deben ser adjudicados(asignados) a componentes de mampostería en la condición buena, justa, y pobre. Los valores por defecto representan típico las estimaciones más abajo atadas de la fuerza o rigidez para toda la mampostería a escala nacional, y así no deberían ser interpretados como valores esperados para una estructura específica. Como especificado en la Sección 7.3.4, segura en pruebas de situ son necesarios para alcanzar el nivel completo del conocimiento (un valor de • de 1.00) necesario a fin de usar los procedimientos no lineales del Capítulo 3. Así, a menos que no notado por otra parte, el uso general de los valores por defecto sin en pruebas de situ es limitado con los procedimientos lineales del Capítulo 3. Los procedimientos para definir la mampostería los sistemas estructurales, y tasar la condición de mampostería, deben ser conducidos de acuerdo con provisiones declararon en la Sección 7.3.3. Las exigencias para mínimo o para un nivel completo de la evaluación, como generalmente declarado en la Sección 2.7, son refinadas adelante para componentes de mampostería en la Sección 7.3.4. 7.3.2 Propiedades de Materiales de Lugar 7.3.2.1 Mampostería Fuerza Compresiva
La mampostería esperada fuerza compresiva, fme
, debe
ser medida usando uno de los tres métodos siguientes.
Los prismas de prueba deben ser extraídos de una pared existente y probados por Sección 1.4. B.3 de las Exigencias de Código de construcción del Comité de Conexión de Estándares de Mampostería para Estructuras de Mampostería (MSJC, 1995a).
Los prismas deben ser fabricados de unidades de mampostería extraídas actuales, y un mortero sustituto diseñado sobre la base de un análisis químico de muestras de mortero actuales. Los prismas de prueba deben ser probados por Sección 1.4. B.3 de la Especificación para Estructuras de Mampostería (MSJC, 1995b). Dos gatos llanos deben ser insertados en ranuras corta en conexiones de cama de mortero y presurizó hasta que la tensión máxima sea alcanzada. Para cada uno de los tres métodos, la fuerza compresiva esperada debe estar basada en la red mortared el área. Si la fuerza de unidad de mampostería y el tipo de mortero son conocido, f
me valores puede ser tomado de Tablas 1 y 2 de MSJC
(1995a) para arcilla o mampostería concreta construida después de
1960. El valor de fme debe
ser obtenido por
la multiplicación de la tabla valora por un factor que representa tanto la proporción de esperado para bajar la fuerza atada como la proporción de altura al grosor del prisma (ver la Sección C7.3.2.1 de Comentario). En lugar de pruebas materiales, valores por defecto para el prisma de mampostería la fuerza compresiva debe ser tomada no para exceder 900 psi para la mampostería en buenas condiciones, 600 psi para la mampostería en la condición justa, y 300 psi para la mampostería en la condición pobre. 7.3.2.2 Mampostería Módulo Elástico en Compresión
Los valores esperados del módulo elástico para la mampostería en la compresión, E
me, deben ser medidos
usando uno de los dos métodos siguientes:
1. Los prismas de prueba deben ser extraídos de una pared existente, transportaron a un laboratorio, y probaron en
compresión. Las tensiones y las deformaciones deben ser la prueba. La resistencia al corte esperada debe ser decidida en mesurado a deducir valores de módulo. acuerdo con Ecuación 7-1. 2. Dos gatos llanos deben ser insertados en el corte de ranuras en conexiones de cama de mortero, y presurizados hasta nominalmente una mitad de la mampostería esperada fuerza compresiva. Las deformaciones entre los dos gatos llanos deben ser medidas para deducir la tensión compresiva, y el módulo así elástico. En lugar de pruebas de prisma, los valores para el módulo de elasticidad de la mampostería en la compresión deben ser tomados como 550 veces la mampostería esperada fuerza compresiva, fme
. 7.3.2.3 Resistencia a la tensión de Flexión de mampostería
La resistencia a la tensión de flexión esperada, fte
,
para la flexión del avión debe ser medida usando uno de los tres métodos siguientes:
Las muestras de prueba deben ser extraídas de una pared existente, y sujetadas a la flexión de eje menor usando el método de tirón(torcedura) del bono. Las muestras de prueba deben ser probadas en situ utilización del método bond wrench. Los paneles de la pared de muestra deben ser extraídos y sujetados al eje menor que flexiona de acuerdo con ASTM E 518. En lugar de pruebas materiales, los valores por defecto de la resistencia a la tensión de flexión de mampostería para paredes o paneles de relleno cargados normal a su avión deben ser tomados no para exceder 20 psi para la mampostería en buenas condiciones, 10 psi para la mampostería en la condición justa, y cero psi para la mampostería en la condición pobre. Para la mampostería construida después de 1960 con morteros basados en el cemento, los valores por defecto de la resistencia a la tensión de flexión pueden estar basados en valores de la Tabla 8.3.10.5.1 de BSSC (1995). La resistencia a la tensión de flexión para la mampostería no reforzada (URM) debe suponerse que paredes sujetadas a fuerzas laterales en el avión sean iguales a esto para la flexión del avión, a menos que las pruebas sean hechas para definir la resistencia a la tensión esperada. 7.3.2.4 Resistencia al corte de mampostería
Para componentes URM, la resistencia al corte de mampostería esperada, v
me, debe ser medida usando el
corte de lugar
•⎞
donde = La gravedad esperada fuerza compresiva se aplicó P
CE
a una tensión de componente de embarcadero o pared la consideración de combinaciones de carga presentadas Ecuaciones 3-14, 3-15, y 3-16
Un = Área de red mortared/grouted sección, en 2
= Haga un promedio de la resistencia al corte conjunta por la cama, psi vte
El 0.75 factor en el término de vte
puede ser renunciado
para la mampostería wythe sola, o si se conoce que la conexión de cuello es ausente o en la condición muy pobre.
Los valores para la resistencia al corte de mortero, v
te, no deben exceder 100 psi para la determinación
de vme
en la Ecuación 7-1.
Haga un promedio de la resistencia al corte conjunta por la cama, v
te, será determinado de valores de
prueba de resistencia al corte individuales, vto
, de acuerdo
con la Ecuación 7-2.
donde V
test es la carga en el primer movimiento de una unidad
de mampostería, Ab está la red mortared el área de las
conexiones de cama encima y debajo del ladrillo de prueba, y p
D+L es la tensión de gravedad estimada en la posición de
prueba.
En lugar de pruebas materiales, los valores por defecto de la resistencia al corte de componentes URM deben ser tomados no para exceder 27 psi para ejecutar la mampostería de bono en buenas condiciones, 20 psi para ejecutar la mampostería de bono en la condición justa, y 13 psi para ejecutar la mampostería de bono en la condición pobre. Estos valores también deben estar usados para la mampostería en además del bono que se ejecuta de totalmente ser enlechado. Para la mampostería en además del bono que se ejecuta y parcialmente enlechado o no enlechado, la resistencia al corte debe ser reducida por el 60 % de estos valores. Para mampostería construida después de 1960 con morteros basados en el cemento,
los valores por defecto de la resistencia al corte pueden
estar basados en valores en BSSC (1995) para la
mampostería no reforzada.
La prueba de corte de lugar no debe ser usada para
estimar la resistencia al corte de la mampostería
reforzada (RM). La resistencia al corte esperada de
componentes RM debe ser de acuerdo con la Sección
7.4.4.2A.
7.3.2.5 Módulo de Corte de mampostería
El módulo de corte esperado de los no rajados,
la mampostería no reforzada, o reforzada, Gme
, debe ser
estimada como 0.4 veces el módulo elástico en la
compresión. Después del agrietamiento, el módulo de
corte debe ser tomado como una fracción de este valor
basado en la cantidad del deslizamiento de conexión de
cama o abrir de grietas de tensión diagonales.
7.3.2.6 Fuerza y Módulo de Reforzar Acero
La fuerza de rendimiento esperada de reforzar barras, fye,
debe estar basada en datos de prueba de molino, o las
pruebas de tensión de las barras de refuerzo actuales
tomadas del edificio sustancial. Las pruebas de tensión
deben ser hechas de acuerdo con ASTM unos 615.
En lugar de pruebas de tensión de reforzar barras, los
valores por defecto de la tensión de rendimiento deben
ser determinados por Sección 6.3.2.5. Estos valores
también deben considerarse como valores más abajo
atados, fy, para ser usados para estimar más abajo fuerzas
atadas, QCL
.
Debe suponerse que el módulo esperado de la elasticidad
del refuerzo de acero, Ese, sea 29 000 000 de psi.
7.3.2.7 Posición y Número Mínimo de Pruebas
El número y la posición de pruebas materiales deben ser
seleccionados para proporcionar la información suficiente
para definir suficientemente la condición existente de
materiales en el edificio. Las posiciones de prueba deben
ser identificadas en aquellos componentes de
mampostería que son decididos a ser críticos al paso
primario de la resistencia de fuerza lateral.
Una inspección visual de la condición de mampostería
debe ser hecha junto con alguno en pruebas materiales
situ para tasar la uniformidad de la calidad de
construcción. Para la mampostería con la calidad
consecuente, el número mínimo de pruebas de cada tipo
de mampostería, y de cada uno tres pisos de la
construcción o 3000 pies cuadrados de la superficie de la
pared, debe ser tres, si los archivos de construcción
originales están disponibles que especifican propiedades
materiales, o seis, si los archivos de construcción
originales no están disponibles. Al menos dos pruebas
deberían ser hechas por pared, o línea de elementos de la
pared que proporcionan una resistencia común a fuerzas
laterales. Mínimo de ocho pruebas debería ser hecho por
edificio.
Las pruebas deberían ser tomadas en el representante de
posiciones de las condiciones materiales en todas partes
del edificio entero, teniendo en cuenta variaciones en la
habilidad a niveles de piso diferentes, variaciones en la
intemperie de las superficies exteriores, y las variaciones
en la condición del interior emergen debido al
empeoramiento causado por agujeros y condensación del
agua y/o los efectos deletéreos de otras sustancias
contenidas dentro del edificio.
Para la mampostería con la calidad inconsecuente
percibida, las pruebas adicionales deben ser hechas
como necesario estimar fuerzas materiales en
regiones donde se sospecha que propiedades se
diferencian. Las pruebas de asesoramiento de
condición no destructivas por Sección 7.3.3.2 pueden
ser usadas para cuantificar variaciones en fuerzas
materiales.
Un tamaño de muestra aumentado puede ser adoptado
para mejorar el nivel de confianza. La relación entre
tamaño de muestra y confianza debe ser como definida
en ASTM E 22.
Si el coeficiente de variación en medidas de prueba
excede el 25 %, las pruebas adicionales deben ser hechas.
Si la variación no reduce debajo de este límite, el uso de
los datos de prueba debe ser limitado con los
Procedimientos Estáticos Lineales del Capítulo 3.
Si los valores medios de en pruebas materiales situ son
menos que los valores por defecto prescribidos en la
Sección 7.3.2, las pruebas adicionales deben ser hechas.
Si el medio sigue siendo menos que los valores por
defecto, los valores mesurados deben estar usados, y sólo
deben estar usados con los Procedimientos Estáticos
Lineales del Capítulo 3.
7.3.3 Asesoramiento de condición
7.3.3.1 Examen (Verificación) visual
El tamaño y la posición de todo el corte de mampostería y
paredes que llevan deben ser determinados. La
orientación y la colocación de las paredes deben ser
notadas. Las dimensiones totales de componentes de
mampostería deben ser medidas, o determinadas de
proyectos, incluso alturas de la pared, longitudes, y
grosor. Las posiciones y los tamaños de aperturas de
puerta y ventana deben ser medidos, o determinados de
proyectos. La distribución de cargas de gravedad a
paredes que llevan debería ser estimada.
El tipo de la pared debe ser identificado como reforzado
o no reforzado, compuesta o no compuesta, y/o
enlechado, parcialmente enlechado, o no enlechado. Para
la construcción RM, el tamaño y el espaciado del
refuerzo horizontal y vertical deberían ser estimados.
Para la construcción multiwythe, el número de wythes
debería ser notado, así como la distancia entre wythes (el
grosor de la conexión de cuello o cavidad), y la
colocación de lazos de interwythe. La condición y el
anexo de la chapa wythes deberían ser notados. Para la
construcción enlechada, la calidad de la colocación de
mortero debería ser tasada. Para paredes parcialmente
enlechadas, las posiciones de la colocación de mortero
deberían ser identificadas.
El tipo y la condición de las conexiones de mortero y
mortero deben ser determinados. El mortero debe ser
examinado de intemperie, erosión, y dureza, e identificar
la condición de cualquier señalar de nuevo, incluso
grietas, vacíos internos, componentes débiles, y/o
deteriorado o mortero erosionado. Las grietas horizontales
en conexiones de cama, las grietas verticales en
conexiones principales y unidades de mampostería, y las
grietas diagonales cerca de aperturas deben ser notadas.
El examen debe identificar componentes verticales que no
son directos. El abultamiento u ondulaciones en paredes
debe ser observado, así como la separación del exterior
wythes, paredes fuera of-verticales, y parapetos que se
inclinan o chimeneas.
Las conexiones entre paredes de mampostería, y entre
paredes de mampostería y pisos o azoteas, deben ser
examinadas para identificar detalles y condición. Si los
dibujos de construcción están disponibles, mínimo de tres
conexiones debe ser inspeccionado para cada tipo de
conexión general. Si ningunas desviaciones de los dibujos
son encontradas, la muestra puede considerarse
representativa. Si los dibujos son no disponibles, o las
desviaciones significativas son notadas entre los dibujos y
construyeron el trabajo, entonces una muestra arbitraria
de conexiones debe ser inspeccionada hasta que un
modelo representativo de conexiones puede ser
identificado.
7.3.3.2 Pruebas no destructivas
Las pruebas no destructivas pueden ser usadas para
complementar las observaciones visuales requeridas en la
Sección 7.3.3.1. Un, o una combinación, de las pruebas no
destructivas siguientes, será hecho para encontrar las
exigencias de una evaluación completa como declarado en
la Sección 7.3.4:
• Velocidad de pulso ultrasónica
• velocidad de pulso mecánica
• eco de impacto
• radiografía
La posición y el número de pruebas no destructivas
deben ser de acuerdo con las exigencias de la Sección
7.3.2.7. La información descriptiva respecto a estos
procedimientos de prueba es proporcionada en el
Comentario, la Sección C7.3.3.2.
7.3.3.3 Pruebas supleméntales
Las pruebas auxiliares son recomendadas, pero no se
requieren, para realzar el nivel de confianza en
propiedades de material de mampostería, o tasar la
condición. Éstos son descritos en el Comentario a esta
sección.
7.3.4 Conocimiento Factor (κ)
Además de aquellas características especificadas en la
Sección 2.7.2, un factor de conocimiento, κ, igual a 0.75,
representando un nivel mínimo del conocimiento del
sistema estructural, debe estar usado si un examen visual
de la mampostería componentes estructurales es hecho
por exigencias de la Sección 7.3.3.1. Un factor de
conocimiento, κ, igual a 1.00, sólo debe estar usado con
un nivel completo del conocimiento del sistema
estructural (como definido en la Sección 2.7.2).
7.4 Propiedades Técnicas de
Paredes de Mampostería
Esta sección proporciona la información técnica básica a
tasar atributos de paredes estructurales, e incluye
exaltaciones de rigidez, criterios de aceptación de fuerza,
y criterios de aceptación de deformación para la
Ocupación Inmediata, Seguridad de Vida, y Niveles de
Rendimiento de Prevención de Colapso. Las propiedades
técnicas dadas para paredes de mampostería deben estar
usadas con los métodos analíticos prescribidlos en el
Capítulo 3, a menos que por otra parte no a notado.
Las paredes de mampostería deben ser clasificadas como
elementos primarios o secundarios. Las paredes que se
consideran ser la parte del sistema de fuerza lateral, y
pueden o pueden no apoyar cargas de gravedad, será
elementos primarios. Las paredes que no se consideran
como la parte del sistema de resistencia de la fuerza
lateral, pero deben permanecer estables apoyando cargas
de gravedad durante la excitación sísmica, deben ser
elementos secundarios.
7.4.1 Tipos de Paredes de Mampostería
Los procedimientos expuestos en esta sección son
aplicables al edificio de sistemas que comprenden
cualquier combinación de paredes de mampostería
existentes, paredes de mampostería realzadas para
rehabilitación sísmica, y nuevas paredes añadidas a un
edificio de existencia para la rehabilitación sísmica.
Además, cualquiera de estas tres categorías de elementos
de mampostería puede estar usada en la combinación con
la existencia, rehabilitada, o nuevos elementos de
resistencia de la fuerza lateral de otros materiales, como
acero, hormigón, o madera.
Analizando un sistema que comprende paredes de
mampostería existentes, las paredes de mampostería
rehabilitadas, y/o las nuevas paredes de mampostería,
esperaron valores de la fuerza y la rigidez debe estar
usada.
7.4.1.1 Paredes de Mampostería Existentes
Las paredes de mampostería existentes consideradas en la
Sección 7.4 deben incluir todas las paredes estructurales
de un sistema de edificio que están en el lugar antes de la
rehabilitación sísmica.
Los tipos de la pared deben incluir no reforzado o
reforzado; no enlechado, parcialmente enlechado, o
totalmente enlechado; y compuesto o no compuesto. Las
paredes existentes sujetadas a fuerzas laterales que la
paralela aplicada con su plano debe considerarse por
separado de paredes sujetadas a fuerzas se aplicaron
normal a su plano, como descrito en Secciones 7.4.2 a
7.4.5.
Las propiedades materiales para paredes existentes deben
ser establecidas por Sección 7.3.2. Antes de la
rehabilitación, mampostería las paredes estructurales
deben ser tasadas para la condición por procedimientos
expuestos en Secciones 7.3.3.1, 7.3.3.2, o 7.3.3.3. Debe
suponerse que paredes de mampostería existentes se
comporten en la misma manera que nuevas paredes de
mampostería, a condición de que el asesoramiento de
condición demuestre la calidad equivalente de la
construcción.
7.4.1.2 Nuevas Paredes de Mampostería
Las nuevas paredes de mampostería deben incluir todos
los nuevos elementos añadidos a un sistema de resistencia
de la fuerza lateral existente. Los tipos de la pared deben
incluir no reforzado o reforzado; no enlechado,
parcialmente enlechado, o totalmente enlechado; y
compuesto o no compuesto. El diseño de paredes recién
construidas debe seguir las exigencias expuestas en BSSC
(1995).
Analizando un sistema de paredes nuevas y existentes, los
valores esperados de fuerza y rigidez deben estar usados
para las paredes recién construidas. Cualquier factor de
reducción (disminución) de capacidad dado en BSSC
(1995) no debe estar usado, y los valores medios de
fuerzas materiales deben estar usados en lugar de
estimaciones más abajo atadas.
Las nuevas paredes sujetadas a fuerzas laterales que la
paralela aplicada con su plano debe considerarse por
separado de paredes sujetadas a fuerzas se aplicaron
normal a su plano, como descrito en Secciones 7.4.2 a
7.4.5.
7.4.1.3 Paredes de Mampostería realzadas
Las paredes de mampostería realzadas deben incluir
paredes existentes que son rehabilitadas con los métodos
dados en esta sección. A menos que no declarado por otra
parte, los métodos son aplicables tanto a paredes no
reforzadas como a reforzadas, y son queridos para mejorar
el rendimiento de paredes de mampostería sujetadas tanto
a fuerzas laterales en el plano como del plano.
Las paredes realzadas sujetadas a fuerzas laterales que la
paralela aplicada con su plano debe considerarse por
separado de paredes sujetadas a fuerzas se aplicaron
normal a su plano, como descrito en Secciones 7.4.2 a
7.4.5.
A. Aperturas rellenadas
Debe considerarse que abrir rellenado actúa
compuestamente con la mampostería circundante si
las provisiones siguientes son encontradas
La suma de las longitudes de todas las aperturas en
dirección de la fuerza de corte en el plano en una
pared continua sola es menos del 40 % de la
longitud total de la pared.
1. Las nuevas y viejas unidades de mampostería deben
ser entrelazadas en el límite de abrir rellenado con
diente lleno, o el fondeadero adecuado debe ser
proporcionado para dar una resistencia al corte
equivalente en la interface de nuevas y viejas
unidades.
Las exaltaciones de rigidez, los criterios de fuerza, y las
deformaciones aceptables para paredes de mampostería
con aperturas rellenadas deben ser el mismo como dado
para paredes de mampostería sólidas no rehabilitadas, a
condición de que las diferencias en módulos elásticos y
fuerzas para las nuevas y viejas mamposterías sean
consideradas para la sección compuesta.
B. Aperturas ampliadas
Las aperturas en una pared de corte de mampostería
pueden ser ampliadas borrando partes de la mampostería
encima o debajo de ventanas o puertas. Esto es hecho para
aumentar la proporción de aspecto de altura a la longitud
de embarcaderos de modo que el estado de límite pueda
ser cambiado del corte a la flexión. Este método sólo es
aplicable a paredes URM.
Las exaltaciones de rigidez, los criterios de fuerza, y las
deformaciones aceptables para paredes URM con
aperturas ampliadas deben ser el mismo como dado para
las paredes de mampostería perforadas de la existencia, a
condición de que la operación que corta no cause ninguna
fatiga.
C. Hormigones preparados.
Debe considerarse que una pared de mampostería
existente con una aplicación de hormigones preparados se
comporta como una sección compuesta, mientras el
fondeadero adecuado es proporcionado en la interface de
mampostería de los hormigones preparados para la
transferencia de corte. Las tensiones en la mampostería y
hormigones preparados deben ser determinadas
considerando la diferencia en módulos elásticos para cada
material. O bien, la mampostería puede ser descuidada si
la nueva capa de hormigón preparado es diseñada para
resistir a toda la fuerza, y el agrietamiento menor de la
mampostería es aceptable.
Las exaltaciones de rigidez, los criterios de fuerza, y las
deformaciones aceptables para componentes de
mampostería con hormigón preparado deben ser el mismo
en cuanto a nuevos componentes de hormigón armado,
con la consideración debida a variaciones posibles en
condiciones divisorias.
D. Capas para Paredes URM
Debe considerarse que una pared de mampostería cubierta
se comporta como una sección compuesta, mientras el
fondeadero adecuado es proporcionado en la interface
entre la capa y la pared de mampostería. Las tensiones en
la mampostería y capa deben ser determinadas
considerando la diferencia en módulos elásticos para cada
material. Si las tensiones exceden fuerzas esperadas del
material de capa, entonces la capa debe considerarse
ineficaz.
Las exaltaciones de rigidez, los criterios de fuerza, y las
deformaciones aceptables para paredes de mampostería
cubiertas deben ser el mismo en cuanto a paredes de
URM existentes.
E. Corazones reforzados para Paredes URM
Un reforzado debe considerarse que la pared de
mampostería deshuesada se comporta como una pared de
mampostería reforzada, a condición de que unir suficiente
exista entre el nuevo refuerzo y el mortero, y entre el
mortero y la superficie deshuesada. El refuerzo vertical
debe ser anclado en la base de la pared para resistir a su
resistencia a la tensión llena.
El mortero en nuevos corazones reforzados debería
consistir en materiales cementitious cuyas propiedades
endurecidas son compatibles con aquellos de la
mampostería circundante.
La resistencia al corte adecuada debe existir, o ser
proporcionada, de modo que la fuerza del nuevo refuerzo
vertical pueda ser desarrollada.
Las exaltaciones de rigidez, los criterios de fuerza, y las
deformaciones aceptables para paredes URM con
corazones reforzados deben ser el mismo en cuanto a las
paredes reforzadas de la existencia.
F. Núcleos pre acentuados para Paredes URM
Un pre acentuado - debe considerarse que la pared de
mampostería deshuesada con tendones no avalados se
comporta como una pared URM con la tensión
compresiva vertical aumentada.
Las pérdidas en la pre acentuación de la fuerza debida de
arrastrarse y el encogimiento de la mampostería deben ser
explicadas.
Las exaltaciones de rigidez, los criterios de fuerza, y las
deformaciones aceptables para paredes URM con
tendones de pre acentuación no avalados deben ser el
mismo en cuanto a las paredes de mampostería no
reforzadas de la existencia sujetada a la tensión
compresiva vertical.
G. Fluidos de mortero
Cualquier mortero usado para llenar vacíos y grietas
deben tener fuerza, módulo, y propiedades termales
compatibles con la mampostería existente.
La inspección debe ser hecha durante enlechar asegurar
que los vacíos están completamente llenos del mortero.
Las exaltaciones de rigidez, los criterios de fuerza, y las
deformaciones aceptables para paredes de mampostería
con inyecciones de mortero deben ser el mismo en
cuanto a la existencia paredes no reforzadas o reforzadas.
H. Señalar de nuevo
La fuerza de bono del nuevo mortero debe ser igual a o
mayor que aquel del mortero original. La fuerza
compresiva del nuevo mortero debe ser igual a o menos
que aquel del mortero original.
Las exaltaciones de rigidez, los criterios de fuerza, y las
deformaciones aceptables para paredes de mampostería
señaladas de nuevo deben ser el mismo en cuanto a
paredes de mampostería existentes.
I. Paredes de Mampostería reforzadas
Las paredes de mampostería pueden ser reforzadas con
elementos estructurales externos para reducir longitudes
de envergadura para la flexión del plano. La fuerza
adecuada debe ser proporcionada en el elemento
tonificante y conexiones para resistir a la transferencia de
fuerzas de la pared de mampostería al elemento
tonificante. Las desviaciones del plano de paredes
reforzadas que resultan de la transferencia del piso
vertical o cargas de azotea deben considerarse.
Las exaltaciones de rigidez, los criterios de fuerza, y las
deformaciones aceptables para paredes de mampostería
reforzadas deben ser el mismo en cuanto a paredes de
mampostería existentes. Deben dar la consideración
debida a la envergadura reducida de la pared de
mampostería.
J. Refuerzo de Elementos
Las paredes de mampostería pueden ser fortalecidas con
miembros estructurales externos para aumentar la rigidez
del plano y fuerza. El miembro que fortalece debe ser
proporcionado para resistir a una parte tributaria de la
carga lateral aplicada normal al plano de una pared de
mampostería. Las conexiones adecuadas a los finales del
elemento que fortalece deben ser proporcionadas para
transferir la reacción de fuerza. La flexibilidad del
elemento que fortalece debe considerarse estimando el
movimiento lateral de un panel de la pared de
mampostería para Niveles de Rendimiento.
Las exaltaciones de rigidez, los criterios de fuerza, y las
deformaciones aceptables para paredes de mampostería
fortalecidas deben ser el mismo en cuanto a paredes de
mampostería existentes. Deben dar la consideración
debida a la acción que fortalece que el nuevo elemento
proporciona.
7.4.2 URM Paredes en el Plano y Embarcaderos
Dan la información en esta sección para representar las
propiedades técnicas de paredes URM sujetadas a fuerzas
laterales paralela aplicadas con su plano. Las exigencias
de esta sección deben aplicarse a paredes de corte de
cantiléver que son fijadas contra rotación en su base, y
embarcaderos entre aperturas de puerta o ventana que son
fijadas contra la rotación en su cumbre y base.
La rigidez y los criterios de fuerza son presentados que son aplicables para el uso tanto con los Procedimientos Estáticos Estáticos como con No lineales Lineales prescribidos en el Capítulo 3.
7.4.2.1 Rigidez
La rigidez lateral de pared de mampostería y embarcadero
componentes debe ser determinada basada en las
secciones netas mínimas de mampostería enlechada en
donde de
acuerdo con las pautas de esta subdivisión. La rigidez
lateral de paredes de mampostería sujetadas a fuerzas de
en planos laterales que debe ser determinada
considerando tanto flexión como deformaciones de corte.
Debe considerarse que la reunión de mampostería de
unidades, mortero, y mortero es un medio homogéneo
para cálculos de rigidez con un módulo elástico esperado
en la compresión, Eme
, como especificado en la Sección
7.3.2.2.
Para procedimientos lineales, debe considerarse que la
rigidez de una pared URM o embarcadero que resiste a
la paralela de fuerzas lateral con su plano es lineal y
proporcional con las propiedades geométricas de la
sección no rajada.
Para procedimientos no lineales, la rigidez en el plano de
paredes URM o embarcaderos debe estar basada en el
grado de agrietamiento.
El corte de piso en paredes de corte perforadas debe ser
distribuido a embarcaderos en la proporción a la rigidez
no rajada lateral relativa de cada embarcadero.
Rigideces para la existencia, las paredes realzadas, y
nuevas deben ser determinadas usando los mismos
principios de la mecánica.
7.4.2.2 Criterios de Aceptación de fuerza
Las paredes de mampostería no reforzadas y los
embarcaderos deben considerarse como componentes
controlados por la deformación si su fuerza lateral
esperada limitada por tensión de corte de deslizamiento
conjunta por la cama o balanceo (los menores de valores
dados por Ecuaciones 7-3 y 7-4) es menos que la fuerza
lateral más abajo atada limitada por tensión diagonal o
dedo del pie la tensión compresiva (los menores de
valores dados por Ecuaciones 7-5 o 7-6). Por otra parte,
estos componentes deben considerarse como componentes
controlados por la fuerza.
A. Fuerza Lateral esperada de Paredes y Embarcaderos
La fuerza lateral esperada de paredes de URM existentes
o componentes de embarcadero debe estar basada en la
resistencia al corte de deslizamiento conjunta por la
cama esperada, o esperó mecer la fuerza, de acuerdo con
Ecuaciones 7-3 y 7-4, respectivamente. La fuerza de
tales paredes URM o embarcaderos debe ser el menor
de:
Q
CE V
== vA (7-3)
Si los Procedimientos Estáticos Lineales de la Sección
3.3 están usados, las fuerzas laterales de gravedad y
efectos sísmicos deben ser menos que la fuerza lateral
más abajo atada, QCL
, como requerido por Ecuación 3-19.
C. Baje Fuerza Compresiva Vertical Atada de Paredes
y Embarcaderos
La fuerza compresiva vertical más abajo atada de
paredes de URM existentes o componentes de
embarcadero debe ser limitada por la mampostería
tensión compresiva por Ecuación 7-7.
QCL
, =P = 0.80 (0.85f ′ A) (7-7)
Donde:
el f ′ es igual a la fuerza esperada, fme
,determinado por
Sección 7.3.2.1, dividida en 1.6.
Si los Procedimientos Estáticos Lineales de la Sección 3.3
están usados, las fuerzas verticales de gravedad y efectos
sísmicos deben ser menos que la fuerza lateral más abajo
atada, QCL
, como declarado en Ecuación 3-19.
=
V
=
0
.
9
α
PC
E
-
-
-
-L
-
7.4.2.3 Criterios de Aceptación de deformación
A. Procedimientos lineales
Nota: la Interpolación es permitida entre valores de tabla.
Si los procedimientos lineales de la Sección 3.3 están
usados, el producto de la fuerza esperada, QCE
, de aquellos
componentes clasificados como controlado por la
deformación, multiplicado por el m de factores dados en la
Tabla 7-1 para Niveles de Rendimiento particulares y
factores κ dados en la Sección 2.7.2, debe exceder la suma
de fuerzas sísmicas no reducidas, QE, y gravedad fuerzas,
QG, por Ecuación 3-18. El modo de comportamiento
restrictivo en la Tabla 7-1 debe ser identificado del más
abajo de las dos fuerzas esperadas como determinado de
Ecuaciones 7-3 y 7-4. Para determinación de m de
factores de Tabla 7-1, el valor esperado de gravedad
fuerza compresiva dada por las combinaciones de carga
dadas en Ecuaciones 3-2 y 3-3
B. Procedimientos no lineales
Si el Procedimiento Estático No lineal dado en la Sección
3.3.3 está usado, debe suponerse que componentes de
embarcadero y pared controlados por la deformación se
desvíen a movimientos laterales no lineales como dado en
la Tabla 7-2. Las variables d y e, representando
capacidades de deformación no lineales para componentes
primarios y secundarios, son expresados en términos de
porcentajes de proporción de movimiento de piso, como
definido en la (Figura) 7-1. El modo de comportamiento
restrictivo en la Tabla 7-2 debe ser identificado del más
abajo de las dos fuerzas esperadas.
Para componentes de elementos de resistencia de la
fuerza lateral primarios, el colapso debe considerarse en
porcentajes de movimiento laterales que exceden valores
de d en la tabla, y los elementos secundarios, el colapso
debe considerarse en porcentajes de movimiento laterales
que exceden los valores de e en la tabla, y el Nivel de
Rendimiento de Seguridad de Vida debe considerarse en
aproximadamente el 75 % del valor de e en la tabla. Dan
porcentajes de movimiento basados en estos criterios en
la Tabla 7-2.
Si el Procedimiento Dinámico No lineal dado en la
Sección 3.3.4 está usado, las relaciones de desviación de
la fuerza no lineales para componentes de embarcadero y
pared deben ser establecidas basadas en la información
dada en la Tabla 7-2, o en una evaluación más completa
de las.
Características de histerético de aquellos componentes
Como determinado de Ecuaciones 7-3 y 7-4.
7.4.3 URM Paredes del Plano Nivel de Rendimiento de Seguridad de Vida debe
considerarse en aproximadamente el 75 % del valor de d.
Paneles
La
Tabla 7-1 m del Procedimiento Estático Lineal de Factores para URM Paredes en el Plano y Embarcaderos
m de Factores Limitación de Modo Behaviorístico
Primario
Secundario
IO LS CP LS CP
Deslizamiento conjunto por la Cama
1 3 4 6 8
Balanceo (1.5heff/L)> 1 (3heff/L)> 1.5 (4heff/L)> 2 (6heff/L)> 3 (8heff/L)> 4
a
U
Note: la Interpolación es permitida entre valores de tabla.
Componentes al atravesar entre niveles de piso(suelo), y/o
atravesando horizontalmente entre columnas o pilastras.
Las paredes del plano no deben ser analizadas con los
Procedimientos Estáticos Lineales o No lineales
prescribidos en el Capítulo 3.
7.4.3.1 Rigidez
La rigidez de paredes del plano debe ser descuidada con
modelos analíticos del sistema estructural global si las
paredes en el plano o los paneles de relleno existen, o son
colocados, en la dirección ortogonal.
7.4.3.2 Criterios de Aceptación de fuerza
El Nivel de Rendimiento de Ocupación Inmediato debe
ser limitado por el agrietamiento de flexión de paredes del
plano. A menos que el arqueo de la acción sea
considerado, el agrietamiento de flexión debe ser limitado
por los valores de tensión extensibles esperados dados en
la Sección 7.3.2.3 para paredes existentes y en BSSC
(1995) para la nueva construcción.
Arqueando la acción debe considerarse si, y sólo si, el
piso(suelo) circundante, la azotea, la columna, o los
elementos de pilastra tienen la rigidez suficiente y la
fuerza para resistir a empujes de arquear de un panel de
la pared, y un asesoramiento de condición ha sido hecho
para asegurar que no hay ningunos huecos entre un
panel de la pared y la estructura adyacente.
Deben dar la consideración debida a la condición de la
conexión de cuello estimando el grosor eficaz de una
pared.
7.4.3.3 Criterios de Aceptación de deformación
sea comprobado usando modelos de integración de paso de
tiempo analíticos con la pintura realista de historias de
tiempo de aceleración encima y base de un panel de la
pared. Las paredes que atraviesan verticalmente, con una
altura al grosor (h/t) proporción menos que aquel dado en
la Tabla 7-3, no tienen que ser comprobadas para la
estabilidad dinámica.
7.4.4 Mampostería reforzada Paredes en el
Plano y Embarcaderos
7.4.4.1 Rigidez
La rigidez de un componente de embarcadero o
pared en el plano reforzado debe estar basada en:
• la sección no rajada, cuando un análisis es hecho para
mostrar que el componente no se rajará cuando
sujetado a niveles esperados de la fuerza axial y lateral
El permiso de Niveles de Prevención de Colapso y
Seguridad de Vida flexión que se raja en paredes URM
sujetadas a de la carga plana, a condición de que los
segmentos de la pared rajados vayan.
Permanezca estable durante la excitación dinámica. La
estabilidad debe ir debe suponerse que Rigideces para
paredes existentes y nuevas sean el mismo.
•
l
a
,
Tabla 7-2 Relaciones de desviación de la Fuerza simplificadas por el Procedimiento Estáticas No lineales para URM
Paredes en el Plano y Embarcaderos
Criterios de Aceptación
Limitación de Modo Behaviorístico
Primario Secundario
c d e IO LS CP LS CP
% % % % % % % %
Deslizamiento conjunto por la Cama
0.6 0.4 0.8 0.1 0.3 0.4 0.6 0.8
Balanceo 0.6 0.4heff/L 0.8heff/L 0.1 0.3heff/L 0.4heff/L 0.6heff/L 0.8heff/L
Tabla 7-3 Proporciones h/t Permisibles para URM Paredes
del Plano
Tipos de la Pared SX1
•0.24g 0.24g <SX1
•0.37g 0.37g <SX1
•0.5g
Paredes de edificios de un piso
20 16 13
Pared primera piso de edificio de varios pisos
20 18 15
Paredes en piso superior de edificio de varios pisos
14 14 9
Todas otras paredes 20 16 13
7.4.4.2 Criterios de Aceptación de fuerza para Mampostería Reforzada (RM)
La fuerza de componentes de embarcadero o pared RM en
flexión, corte, y compresión axial debe ser determinada
por exigencias de esta sección. Las exaltaciones, los
procedimientos, y las exigencias de esta sección deben
aplicarse tanto a existencia como a componentes de
embarcadero o pared RM recién construidos.
Las paredes de mampostería reforzadas y los
embarcaderos deben considerarse como componentes
controlados por la deformación si su fuerza lateral
esperada para la flexión por Sección 7.4.4.2A es menos
que la fuerza lateral más abajo atada limitada por el corte
por Sección 7.4.4.2B. Debe suponerse que el
comportamiento compresivo vertical de componentes de
embarcadero o pared de mampostería reforzados sea una
acción controlada por la fuerza. Los métodos para
determinar más abajo ligaron la fuerza compresiva axial
son dados en la Sección 7.4.4.2da.
A. Fuerza de Flexión esperada de Paredes y Embarcaderos
La fuerza de flexión esperada de una pared RM o
embarcadero debe ser determinada sobre la base de las
exaltaciones siguientes.
• Tensión en el refuerzo debajo de la fuerza de
rendimiento esperada, fye, será tomado como el módulo de
elasticidad, Ese, tiempos la tensión de acero. Para
tensiones de refuerzo más grandes que aquellos
correspondiente a la fuerza de rendimiento esperada, la
tensión en el refuerzo debe considerarse independiente de
la tensión e igual a la fuerza de rendimiento esperada, fye.
• La resistencia a la tensión de la mampostería debe
ser descuidada en el cálculo de la fuerza de flexión de un
corte transversal de mampostería reforzado.
• Debe suponerse que la tensión de compresión de
flexión en la mampostería sea distribuida a través de un
bloque de tensión rectangular equivalente. La tensión de
mampostería de 0.85 veces la fuerza compresiva esperada,
fme,
debe ir
sea distribuido uniformemente sobre una zona de
compresión equivalente saltada por bordes del corte
transversal y con una profundidad igual al 85 % de la
profundidad del eje neutro a la fibra de la tensión
compresiva máxima.
El · Tensiones en el refuerzo y mampostería debe
considerarse lineal a través del corte transversal de
embarcadero o pared. Con objetivos de determinar
fuerzas en el refuerzo de barras distribuidas a través
de la sección, debe suponerse que la tensión
compresiva máxima en la mampostería sea igual a
0.003.
B. Resistencia al corte inferior y atada de Paredes y
Embarcaderos
La resistencia al corte inferior y atada de
componentes de embarcadero o pared RM, VCL
,
debe ser determinada usando la Ecuación 7-8.
Q
CL= V
CL= V
mL+ V
sL (7-8)
donde:
VmL = Resistencia al corte más abajo atada proporcionada
por mampostería, libra
VsL = resistencia al corte más Abajo atada proporcionada
por refuerzo, libra
La resistencia al corte más abajo atada de una pared RM
o embarcadero no debe exceder fuerzas de corte dadas
por Ecuaciones 7-9 y 7-10.
Para M/Vdv menos de 0.25:
V
CL n ≤ 6 A n (7-9)
Para M/Vdv mayor que o igual a 1.00:
V
CL n ≤ 4 A n (7-10)
Donde:
Un = Área de red
f ′ = fuerza Compresiva de mampostería, psi
M = Momento en la sección de mampostería, in.-libra
V = Corte en la sección de mampostería, libra
dv = longitud de la Pared en dirección de fuerza de corte,
en.
La resistencia al corte inferior y atada, VmL
,
resistido por la mampostería deben ser determinados usando la Ecuación 7-11.
M/Vdv no tiene que ser tomado mayor que 1.0, y P
CL es
la fuerza compresiva vertical inferior y atada en libras
basadas en las combinaciones de carga presentadas
Ecuaciones 3-2 y 3-3.
La resistencia al corte inferior y atada, VsL, resistido por el
refuerzo deben ser determinados usando la Ecuación 7-12.
Av = Área de refuerzo de corte, en
2
s = Espaciado de refuerzo de corte, en. fy
=
fuerza de rendimiento Inferior y atada de corte
refuerzo, psi
C. Consideraciones de fuerza para Paredes
Las intersecciones de la pared deben considerarse
eficaces en la transferencia del corte cuando la condición
(1) (o 2), y la condición (3), como notado abajo, son
encontradas(cumplidas):
1. Las cáscaras de cara de unidades de mampostería
huecos son borradas y la intersección es totalmente
enlechada.
2. Las unidades sólidas son puestas en el bono que se
ejecuta, y el 50 % de las unidades de mampostería en
la intersección es trabado.
3. El refuerzo de una pared de cruce sigue por delante de
la intersección una distancia no menos de 40
diámetros de barra o 24 pulgadas.
La anchura de reborde consideró eficaz en la compresión
en cada lado de la web será tomado como igual a seis
veces el grosor de la web, o será igual al reborde actual a
ambos lados de la pared de web, cualquiera es menos.
La anchura de reborde consideró eficaz en la tensión en
cada lado de la web será tomado como igual a 3/4 de la
altura de la pared, o será igual al reborde actual a ambos
lados de la pared de web, cualquiera es menos.
D. Baje Fuerza Compresiva Vertical Atada de Paredes
y Embarcaderos
La fuerza compresiva vertical más abajo atada de paredes
de RM existentes o componentes de embarcadero debe ser
determinada usando la Ecuación 7-13.
Q
CLc = P = 0.8 [ 0.85f ′ ("un" A) + Af ] (7-13)
Donde:
f ′ = mampostería más Abajo atada fuerza compresiva igual a fuerza esperada, f
me, determinado por Sección
7.3.2.1, dividida en 1.6
fy
= fuerza de rendimiento de refuerzo más Abajo atada
por Sección 7.3.2.6
Si los Procedimientos Estáticos Lineales de la Sección
3.3.1 están usados, las fuerzas verticales de gravedad y
efectos sísmicos deben ser menos que la fuerza lateral
más abajo atada, QCL
, como requerido por Ecuación 3-19.
7.4.4.3 Criterios de Aceptación de deformación
A. Procedimientos lineales
Si los procedimientos lineales de la Sección 3.3 están
usados, el
el producto de la fuerza esperada, QCE
, de aquellos
componentes clasificados como controlado por la
deformación, multiplicado por el m de factores dados en la
Tabla 7-4 para Niveles de Rendimiento particulares y
factores dado en la Sección 2.7.2, debe exceder la suma,
QUD
, de fuerzas sísmicas no reducidas, QE, y fuerzas de
gravedad, QG, como en Ecuaciones 3-14 y 3-18.
Para la determinación del m de factores de la Tabla 7-4, la
proporción de la tensión compresiva vertical a la fuerza
compresiva esperada, fae/f
me, debe estar basada en un valor
esperado de gravedad fuerza compresiva por
combinaciones de carga dadas en Ecuaciones 3-2 y 3-3.
B. Procedimientos no lineales
Si el Procedimiento Estático No lineal dado en la Sección
3.3.3 está usado, debe suponerse que componentes de
embarcadero y pared controlados por la deformación se
desvíen a movimientos laterales no lineales como dado en
la Tabla 7-5. Las variables d y e, representando
capacidades de deformación no lineales para componentes
primarios y secundarios, son expresados en términos de
porcentajes de proporción de movimiento de piso como
definido en la Cifra (Figura) 7-1.
Para determinación del c, d, y valores de e y los niveles de movimiento aceptables usando la Tabla
7-5, la tensión compresiva vertical,
valor de gravedad fuerza compresiva por
combinaciones de carga dadas en Ecuaciones 3-2
y 3-3.
Para componentes de elementos de resistencia de la fuerza
lateral primarios, el colapso debe considerarse en
porcentajes de movimiento laterales que exceden valores
de d en la Tabla 7-5, y el Nivel de Rendimiento de
Seguridad de Vida debe considerarse en aproximadamente
el 75 % del valor de d. Para componentes de elementos
secundarios, el colapso debe considerarse en porcentajes
de movimiento laterales que exceden los valores de e en la
tabla, y el Nivel de Rendimiento de Seguridad de Vida
debe considerarse en aproximadamente el 75 % del valor
de e en la tabla. Dan porcentajes de proporción de
movimiento de piso basados en estos criterios en la Tabla
7-5.
Si el Procedimiento Dinámico No lineal dado en la
Sección 3.3.4 está usado, las relaciones de desviación de la
fuerza no lineales para componentes de embarcadero y
pared deben ser establecidas basadas en la información
dada en la Tabla 7-5, o en una evaluación más completa de
las características de histerético de aquellos componentes.
Debe suponerse que deformaciones aceptables para
paredes existentes y nuevas sean el mismo.
7.4.5 RM Paredes del Plano
Como requerido por la Sección 2.11.7, debe considerarse
que paredes de RM resisten a la excitación del plano como
componentes aislados atravesar entre niveles de
piso(suelo), y/o atravesando horizontalmente entre
columnas o pilastras. Las paredes del plano no deben ser
analizadas con los Procedimientos Estáticos Lineales o No
lineales prescribidos en el Capítulo 3, pero deben resistir a
fuerzas de inercia laterales tan dadas en la Sección 2.11.7,
o responder a movimientos de terremoto como
determinado con el Procedimiento Dinámico No lineal y
satisfacer los criterios de desviación dados en la Sección
7.4.5.3.
7.4.5.1 Rigidez
Del Plano las paredes de RM deben considerarse
como elementos locales atravesar entre niveles de piso
individuales.
La rigidez de paredes del plano debe ser descuidada con
modelos analíticos del sistema estructural global si las
paredes en el plano existen o son colocadas en la dirección
ortogonal.
Las secciones no rajadas basadas en la red de área deben
considerarse para la determinación de propiedades
geométricas, a condición de que la flexión neta la tensión
extensible no excede la resistencia a la tensión esperada,
fte, por sección para una pared cuya flexión neta tensión
extensible excede la resistencia a la tensión esperada.
Debe suponerse que rigideces para la existencia y nuevas
paredes del plano reforzadas sean el mismo.
7.4.5.2 Criterios de Aceptación de fuerza
Del Plano las paredes de RM deben ser suficientemente
fuertes en la flexión para resistir a las cargas
transversales prescribidas en la Sección 2.11.7 para
todos los Niveles de Rendimiento. La fuerza de flexión
esperada debe estar basada en las exaltaciones dadas en
la Sección 7.4.4.2A. Para paredes con una proporción
h/t que excede 20, los efectos de desviaciones durante
momentos deben considerarse.
Debe suponerse que la fuerza de nuevas paredes y
paredes existentes sea el mismo.
7.4.5.3 Criterios de Aceptación de deformación
Si el Procedimiento Dinámico No lineal está usado, los
criterios de rendimiento siguientes deben estar basados en
la desviación máxima normal al plano de una pared
transversal.
• El Nivel de Rendimiento de Ocupación
Inmediato debe ser encontrado (cumplido) cuando el
agrietamiento visual significativo de una pared RM
ocurre. Debe suponerse que este estado de límite ocurra
en una proporción de movimiento de piso lateral
aproximadamente del 2 %.
• El Nivel de Rendimiento de Seguridad de Vida
debe ser encontrado(cumplido) cuando las unidades de
mampostería son desalojadas y se caen de la pared. Debe
suponerse que este estado de límite ocurra en un
movimiento lateral de un panel de piso igual a
aproximadamente el 3 %.
• El Nivel de Rendimiento de Prevención de
Colapso debe ser encontrado (cumplido) cuando el estado
de postdaño del terremoto está al borde del colapso. Debe
suponerse que este estado de límite ocurra en una
proporción de movimiento de piso lateral
aproximadamente del 5 %.
Debe suponerse que deformaciones aceptables para
paredes existentes y nuevas sean el mismo.
7.5 Propiedades Técnicas de
Rellenos de Mampostería
Esta sección proporciona la información técnica básica a
tasar atributos de paneles de relleno de mampostería,
incluso
Note: la Interpolación es permitida entre valores de tabla.
Tabla 7-4 m del Procedimiento Estático Lineal de Factores para Mampostería Reforzada Paredes en el Plano
fae/fme L/heff •gfye/fme
m de Factores
Primario Secundario
IO LS CP LS CP
0.00 0.5 0.01 4.0 7.0 8.0 8.0 10.0
0.05 2.5 5.0 6.5 8.0 10.0
0.20 1.5 2.0 2.5 4.0 5.0
1.0 0.01 4.0 7.0 8.0 8.0 10.0
0.05 3.5 6.5 7.5 8.0 10.0
0.20 1.5 3.0 4.0 6.0 8.0
2.0 0.01 4.0 7.0 8.0 8.0 10.0
0.05 3.5 6.5 7.5 8.0 10.0
0.20 2.0 3.5 4.5 7.0 9.0
0.038 0.5 0.01 3.0 6.0 7.5 8.0 10.0
0.05 2.0 3.5 4.5 7.0 9.0
0.20 1.5 2.0 2.5 4.0 5.0
1.0 0.01 4.0 7.0 8.0 8.0 10.0
0.05 2.5 5.0 6.5 8.0 10.0
0.20 1.5 2.5 3.5 5.0 7.0
2.0 0.01 4.0 7.0 8.0 8.0 10.0
0.05 3.5 6.5 7.5 8.0 10.0
0.20 1.5 3.0 4.0 6.0 8.0
0.075 0.5 0.01 2.0 3.5 4.5 7.0 9.0
0.05 1.5 3.0 4.0 6.0 8.0
0.20 1.0 2.0 2.5 4.0 5.0
1.0 0.01 2.5 5.0 6.5 8.0 10.0
0.05 2.0 3.5 4.5 7.0 9.0
0.20 1.5 2.5 3.5 5.0 7.0
2.0 0.01 4.0 7.0 8.0 8.0 10.0
0.05 2.5 5.0 6.5 8.0 10.0
0.20 1.5 3.0 4.0 4.0 8.0
deformación y aceptación de fuerza para la Ocupación Inmediata, Seguridad de Vida, y Niveles de Rendimiento de Prevención de Colapso. Las propiedades técnicas dadas para rellenos de mampostería deben estar usadas con los métodos analíticos prescribidos en el Capítulo 3, a menos que no notado por otra parte. Los paneles de relleno de mampostería deben considerarse como elementos primarios de un
sistema de resistencia de la fuerza lateral. Si el pórtico circundante puede permanecer estable siguiente de la pérdida de un panel de relleno, los paneles de relleno no deben ser sujetos a límites puestos por el Nivel de Rendimiento de Prevención de Colapso. Note: la Interpolación es permitida entre valores de tabla.
7.5.1 Tipos de Rellenos de Mampostería Los procedimientos expuestos en esta sección son aplicables a paneles existentes, paneles realzados para rehabilitación sísmica, y nuevos paneles añadidos a un pórtico existente. Los rellenos deben incluir paneles construidos parcialmente o totalmente dentro del plano de pórticos de acero o concretos, y saltaron por viga y columnas alrededor de sus perímetros. Los tipos de panel de relleno considerados en estas Pautas incluyen la mampostería de unidad de la arcilla no reforzada, la mampostería concreta, y la mampostería de azulejo de arcilla hueco. Los rellenos hechos de piedra o bloque de cristal no son dirigidos.
Los paneles de relleno que se consideran ser aislados del pórtico circundante deben tener huecos suficientes en cumbre y lados para alojar desviaciones de pórtico laterales máximas. Los paneles aislados deben ser retenidos en la dirección transversal para asegurar la estabilidad bajo fuerzas normales. Los paneles que están en el contacto apretado con los elementos de pórtico en cuatro lados son llamados paneles de relleno de corte. Para paneles para ser considerados bajo esta designación, cualquier hueco entre un relleno y un pórtico circundante debe estar lleno para proporcionar el contacto apretado. Aportique a miembros y conexiones los paneles de relleno circundantes deben ser evaluados para efectos de interacción de relleno del pórtico.
Tabla 7-5 Relaciones de desviación de la Fuerza simplificadas por el Procedimiento Estáticas No lineales para Paredes
de Corte de Mampostería Reforzadas
fae/fme L/heff •gfye/fme c d % e %
Criterios de Aceptación
Primario Secundario
% DE IO
% DE LS
% DE CP
% DE LS
% DE CP
0.00 0.5 0.01 0.5 2.6 5.3 1.0 2.0 2.6 3.9 5.3
0.05 0.6 1.1 2.2 0.4 0.8 1.1 1.6 2.2
0.20 0.7 0.5 1.0 0.2 0.4 0.5 0.7 1.0
1.0 0.01 0.5 2.1 4.1 0.8 1.6 2.1 3.1 4.1
0.05 0.6 0.8 1.6 0.3 0.6 0.8 1.2 1.6
0.20 0.7 0.3 0.6 0.1 0.2 0.3 0.5 0.6
2.0 0.01 0.5 1.6 3.3 0.6 1.2 1.6 2.5 3.3
0.05 0.6 0.6 1.3 0.2 0.5 0.6 0.9 1.3
0.20 0.7 0.2 0.4 0.1 0.2 0.2 0.3 0.4
0.038 0.5 0.01 0.4 1.0 2.0 0.4 0.8 1.0 1.5 2.0
0.05 0.5 0.7 1.4 0.3 0.5 0.7 1.0 1.4
0.20 0.6 0.4 0.9 0.2 0.3 0.4 0.7 0.9
1.0 0.01 0.4 0.8 1.5 0.3 0.6 0.8 1.1 1.5
0.05 0.5 0.5 1.0 0.2 0.4 0.5 0.7 1.0
0.20 0.6 0.3 0.6 0.1 0.2 0.3 0.4 0.6
2.0 0.01 0.4 0.6 1.2 0.2 0.4 0.6 0.9 1.2
0.05 0.5 0.4 0.7 0.1 0.3 0.4 0.5 0.7
0.20 0.6 0.2 0.4 0.1 0.1 0.2 0.3 0.4
0.075 0.5 0.01 0.3 0.6 1.2 0.2 0.5 0.6 0.9 1.2
0.05 0.4 0.5 1.0 0.2 0.4 0.5 0.8 1.0
0.20 0.5 0.4 0.8 0.1 0.3 0.4 0.6 0.8
1.0 0.01 0.3 0.4 0.9 0.2 0.3 0.4 0.7 0.9
0.05 0.4 0.4 0.7 0.1 0.3 0.4 0.5 0.7
0.20 0.5 0.2 0.5 0.1 0.2 0.2 0.4 0.5
2.0 0.01 0.3 0.3 0.7 0.1 0.2 0.3 0.5 0.7
0.05 0.4 0.3 0.5 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5
0.20 0.5 0.2 0.3 0.1 0.1 0.2 0.2 0.3
Estos efectos deben incluir fuerzas transferidas de un panel de relleno a viga, columnas, y conexiones, y sujeción de miembros de pórtico a través de una longitud parcial. 7.5.1.1 Rellenos de Mampostería Existentes
Los rellenos de mampostería existentes considerados en esta sección deben incluir todos los rellenos estructurales de un sistema de edificio que están en el lugar antes de la rehabilitación sísmica. Los tipos de relleno incluidos en esta sección consisten en paneles no reforzados y no enlechados, y paneles compuestos o no compuestos. Los paneles de relleno existentes sujetados a fuerzas laterales que la paralela aplicada con su plano debe considerarse por separado de rellenos sujetados a fuerzas se aplicaron normal a su plano, como descrito en las Secciones 7.5.2 y 7.5.3. Las propiedades materiales para rellenos existentes deben ser establecidas por Sección 7.3.2. Antes de la rehabilitación, los rellenos de mampostería deben ser tasados para la condición por procedimientos expuestos en Secciones 7.3.3.1, 7.3.3.2, o 7.3.3.3. Debe suponerse que rellenos de mampostería existentes se comporten el mismo como nuevos rellenos de mampostería, a condición de que un asesoramiento de condición demuestre la calidad equivalente de la construcción. 7.5.1.2 Nuevos Rellenos de Mampostería
Los nuevos rellenos de mampostería deben incluir todos los nuevos paneles añadidos a un sistema de resistencia de la fuerza lateral existente para la rehabilitación estructural. Los tipos de relleno deben incluir no reforzado, no enlechado, reforzado, enlechado y parcialmente enlechado, y compuesto o no compuesto. Analizando un sistema de nuevos rellenos, los valores esperados de fuerza y rigidez deben estar usados. Ningunos factores de reducción(disminución) de capacidad deben estar usados, y esperaron que los valores de
fuerzas materiales deben estar usados en lugar de estimaciones más abajo atadas. 7.5.1.3 Rellenos de Mampostería realzados
Los paneles de relleno de mampostería realzados deben incluir rellenos existentes que son rehabilitados con los métodos dados en esta sección. A menos que no declarado por otra parte, los métodos son aplicables a rellenos no reforzados, y son queridos para mejorar el rendimiento de rellenos de mampostería sujetados tanto a fuerzas laterales en el plano como a del plano. Los rellenos de mampostería que son realzados de acuerdo con los estándares mínimos de esta sección deben considerarse usando los mismos Procedimientos de Análisis y criterios de rendimiento en cuanto a nuevos rellenos. Las pautas de las secciones siguientes, perteneciendo a métodos de realce para paredes de mampostería no reforzadas, también deben aplicarse a paneles de relleno de mampostería no reforzados: (1) “Aperturas Rellenadas,” la Sección 7.4.1.3A; (2) “hormigón preparados(hormigón proyectado),” la Sección 7.4.1.3C; (3) “Capas para Paredes URM,” la Sección 7.4.1.3ra; (4) “Inyecciones de Mortero,” la Sección 7.4.1.3G; (5) "Señalar de nuevo", la Sección 7.4.1.3ra; (y 6) “Elementos que Fortalecen(endurecen),” la Sección 7.4.1.3J. Además, los dos métodos de realce siguientes también deben aplicarse a paneles de relleno de mampostería. A. Restricciones Divisorias para Paneles de Relleno
Los paneles de relleno no en el contacto apretado con el perímetro aportican los miembros deben ser retenidos para fuerzas del plano. Esto puede ser llevado a cabo instalando ángulos de acero o platos en cada lado de los rellenos, y soldándose o echando el cerrojo sobre los ángulos o los platos al perímetro aportican a miembros. B. Conexiones Alrededor de Paneles de Relleno
Los huecos entre un panel de relleno y el pórtico circundante deben estar llenos si la acción de pórtico del relleno integral es asumida para la respuesta en el plano.
7.5.2 Rellenos de Mampostería en el Plano 7.5.2.1 Rigidez
La rigidez en el plano elástica de un panel de relleno de mampostería no reforzado sólido antes del agrietamiento debe ser representada con un puntal de compresión diagonal equivalente de la anchura, a, dada por la Ecuación 7-14. El puntal equivalente debe tener el mismo grosor y el módulo de la elasticidad como el panel de relleno que esto representa.
donde
hcol = Altura de columna entre líneas de viga, en. hinf = Altura de panel de relleno, en. Efe = módulo Esperado de elasticidad de pórtico material, psi I
col = Momento de apatía de columna,
en 4
Eme= Longitud de panel de relleno, en.
Linf = longitud Diagonal de panel de relleno, en. rinf = Grosor de panel de relleno y puntal equivalente, tinf = el anglo cuya tangente es la proporción de aspecto de altura- de relleno, 1 = Coeficiente solía determinar equivalente anchura de puntal de relleno Para paneles de relleno no compuestos, sólo el wythes en el contacto lleno con los elementos de pórtico debe considerarse computando la rigidez en el plano, a menos que el fondeadero positivo capaz de transmitir fuerzas en el plano de miembros de pórtico a toda la mampostería wythes sea proporcionado en todos los lados de las paredes. La rigidez de paneles de relleno de mampostería no reforzados rajados debe ser representada con puntales equivalentes, a condición de que las propiedades de puntal sean determinadas de análisis detallados que consideran el comportamiento no lineal del sistema de pórtico rellenado después de que la mampostería es rajada. La analogía de puntal de compresión equivalente debe ser usada para representar la rigidez elástica de un panel de relleno de mampostería no reforzado perforado, a condición de que las propiedades de puntal equivalentes sean determinadas de análisis de tensión apropiados
de paredes de relleno con modelos representativos que abren. Debe suponerse que rigideces para rellenos existentes y nuevos sean el mismo. 7.5.2.2 Criterios de Aceptación de fuerza A. Resistencia al corte de relleno
La transferencia del corte de piso a través de un panel de relleno de mampostería confinado dentro de un pórtico concreto o de acero debe considerarse como una acción controlada por la deformación. La resistencia al corte de panel en el plano esperado debe ser determinada por exigencias de esta sección. La resistencia al corte de relleno esperada, V
id,
debe ser calculada como el producto de la red y área enlechada del panel de relleno, A
ni, tiempos
la resistencia al corte esperado de la mampostería, f
vie, de acuerdo con Ecuación
QCE = V
id = de Ani
fvie (7-15)
Donde: Ani = Área sección a través panel de relleno, en
2
fvie = resistencia al corte Esperada de relleno de mampostería, psi La resistencia al corte esperada de rellenos existentes, f
vie, debe ser tomada no para exceder
la resistencia al corte de conexión de la cama de mampostería esperada, v
me, como determinado
por Sección 7.3.2.4. La resistencia al corte de paneles de relleno recién construidos, f
vie, no debe exceder valores
dados en la Sección 8.7.4 de BSSC (1995) para la tensión compresiva vertical cero. Para paneles de relleno no compuestos, sólo el wythes en el contacto lleno con los elementos de pórtico debe considerarse computando la fuerza en el plano, a menos que el fondeadero positivo capaz de transmitir fuerzas en el plano de miembros de pórtico a toda la mampostería wythes sea proporcionado en todos los lados de las paredes.
B. Fuerza requerida de Miembros de Columna Adyacentes a Paneles de Relleno
A menos que un análisis más riguroso sea hecho, la flexión esperada y las resistencias al corte de miembros de columna adyacentes a un panel de relleno deben exceder fuerzas que resultan de una de las condiciones siguientes: 1. La aplicación del componente horizontal de el la fuerza de puntal de relleno esperada se aplicó a una distancia, l
ceff, de la cumbre o el fondo del
panel de relleno igual a:
donde:
2. La fuerza de corte que resulta de desarrollo de fuerzas de flexión de columna esperadas encima y fondo de una columna con una altura reducida
igual a lceff La longitud de columna reducida, l
ceff, en la
Ecuación 7-16 debe ser igual a la altura clara de abrir para una columna cautiva vigorizada lateralmente con un relleno de altura parcial. Las exigencias de esta sección deben ser renunciadas si la resistencia al corte de mampostería esperada, v
me, como medido por
procedimientos de prueba de la Sección 7.3.2.4, es menos de 50 psi. C. Fuerza requerida de Miembros de Viga Adyacentes a Paneles de Relleno
La flexión esperada y las resistencias al corte de miembros de viga(casa) adyacentes a un panel de relleno deben exceder fuerzas que resultan de una de las condiciones siguientes: 1. La aplicación del componente vertical de el la fuerza de puntal de relleno esperada se aplicó a una distancia, l
beff, de la cumbre o el fondo del
panel de relleno igual a:
donde:
2. La fuerza de corte que resulta de desarrollo de fuerzas de flexión de viga(casa) esperadas a los finales de un miembro de viga(casa) con una longitud reducida igual a l
beff
Las exigencias de esta sección deben ser renunciadas si la resistencia al corte de mampostería esperada, v
me, como medido por
procedimientos de prueba de la Sección 7.3.2.4, es menos de 50 psi. 7.5.2.3 Criterios de Aceptación de deformación A. Procedimientos lineales
Si los procedimientos lineales de la Sección 3.3.1 están usados, el el producto de la fuerza de relleno esperada, V
id,
multiplicada por el m de factores dados en la Tabla 7-6 para Niveles de Rendimiento particulares y factores κ dados en la Sección 2.7.2, debe exceder la suma de fuerzas sísmicas no reducidas, Q
E, y gravedad fuerzas, Q
G, por
Ecuación 3-18. Para el caso de un panel de relleno, Q
E debe ser el componente horizontal de la
fuerza axial no reducida en el miembro de puntal equivalente. Para la determinación del m de factores por Tabla 7-6, la proporción del pórtico a fuerzas de relleno debe ser determinada considerando la fuerza lateral esperada de cada componente. Si la fuerza de pórtico esperada es menos que 0.3 tiempos la fuerza de relleno esperada, los efectos de confinando(confinar) del pórtico deben ser descuidados y el componente de mampostería debe ser evaluado como un componente de la pared individual por Secciones 7.4.2 o 7.4.4. B. Procedimientos no lineales
Si el Procedimiento Estático No lineal dado en la Sección 3.3.3 está usado, debe suponerse que paneles de relleno se desvíen a movimientos laterales no lineales como dado en la Tabla 7-7. La variable d, representando capacidades de deformación no lineales, es expresada en términos de proporción de movimiento de piso en el por ciento como definido en la Cifra(Figura) 7-1.
Para la determinación de los valores de d y los niveles de movimiento aceptables usando la Tabla 7-7, la proporción del pórtico a fuerzas de relleno debe ser determinada considerando la fuerza lateral esperada de cada componente. Si la fuerza de pórtico esperada es menos de 0.3 veces la fuerza de relleno esperada, los efectos de confinando (confinar) del pórtico deben ser descuidados y el componente de mampostería debe ser
Note: la Interpolación es permitida entre valores de tabla.
evaluado como un componente de la pared individual por Secciones 7.4.2 o 7.4.4. El Nivel de Rendimiento de Ocupación Inmediato debe ser encontrado(cumplido) cuando el agrietamiento visual significativo de un relleno de mampostería no reforzado ocurre. El Nivel de Rendimiento de Seguridad de Vida debe ser encontrado(cumplido) cuando el agrietamiento sustancial del relleno de mampostería ocurre, y el potencial para el panel, o alguna parte de ello, para dejar el pórtico es alta. Dan porcentajes de proporción de movimiento de piso aceptables correspondiente a estos Niveles de Rendimiento generales en la Tabla 7-7. Si el pórtico circundante puede permanecer estable siguiente de la pérdida de un panel de
relleno, los paneles de relleno no deben ser sujetos a límites puestos por el Nivel de Rendimiento de Prevención de Colapso. Si el Procedimiento Dinámico No lineal dado en la Sección 3.3.4 está usado, las relaciones de desviación de la fuerza no lineales para paneles de relleno deben ser establecidas basadas en la información dada en la Tabla 7-7, o en una evaluación más completa de las características de histerético de aquellos componentes. Debe suponerse que deformaciones aceptables para rellenos existentes y nuevos sean el mismo. Note: la Interpolación es permitida entre valores de tabla.
7.5.3 Rellenos de Mampostería del Plano 7.5.3.1 Rigidez
Los paneles de relleno no reforzados con hinf
/tinf
proporciones menos que paneles de relleno del Plano deben considerarse como elementos locales que atraviesan verticalmente entre niveles de piso(suelo) y /aquellos dados en Tabla 7-8, y reunión de las exigencias o
horizontalmente a través de bahías de pórticos. arquear la acción dada en la sección siguiente, no tiene que ser analizado para fuerzas sísmicas transversales. La rigidez de paneles de relleno sujetados a fuerzas del plano debe ser descuidada con modelos analíticos del sistema estructural global si las paredes en el plano o los paneles de relleno existen, o son colocados, en la dirección ortogonal. La rigidez de flexión para rellenos de mampostería no rajados sujetados a fuerzas transversales debe estar basada en las secciones netas mínimas y mampostería enlechada. Debe suponerse que la rigidez de flexión para rellenos no reforzados, rajados sujetados a fuerzas transversales sea igual al cero a menos que el arqueo de la acción sea considerado.
Tabla 7-6 m del Procedimiento Estático Lineal de Factores
para Paneles de Relleno de Mampostería
β Vfre Vid
------=
Linf hinf-----
m de Factores
IO LS CP
0.3 β <0.7 ≤ 0.5 1.0 4.0 n.a.
1.0 1.0 3.5 n.a.
2.0 1.0 3.0 n.a.
0.7 β <1.3 ≤ 0.5 1.5 6.0 n.a.
1.0 1.2 5.2 n.a.
2.0 1.0 4.5 n.a.
β ≥ 1.3 0.5 1.5 8.0 n.a.
1.0 1.2 7.0 n.a.
2.0 1.0 6.0 n.a.
Tabla 7-7 Relaciones de desviación de la Fuerza simplificadas por el Procedimiento Estáticas No lineales para Paneles de Relleno de Mampostería
β Vfre Vid
------=
Linf hinf-----
c d % e %
Criterios de Aceptación % de LS % de CP
0.3 β <0.7 ≤ 0.5 n.a. 0.5 n.a. 0.4 n.a.
1.0 n.a. 0.4 n.a. 0.3 n.a.
2.0 n.a. 0.3 n.a. 0.2 n.a.
0.7 β <1.3 ≤ 0.5 n.a. 1.0 n.a. 0.8 n.a.
1.0 n.a. 0.8 n.a. 0.6 n.a.
2.0 n.a. 0.6 n.a. 0.4 n.a.
β ≥ 1.3 0.5 n.a. 1.5 n.a. 1.1 n.a.
1.0 n.a. 1.2 n.a. 0.9 n.a.
2.0 n.a. 0.9 n.a. 0.7 n.a.
Arqueando la acción debe considerarse si, y sólo si, las condiciones siguientes existen. El panel está en el contacto apretado con los componentes de pórtico circundantes. • el producto del módulo elástico, E
fe, tiempos el
momento de apatía, Si, del pórtico más flexible
el componente excede un valor de 3.6 10
9 libras-in.
2 x.
Los componentes de pórtico tienen la fuerza suficiente para resistir a empujes de arquear de un panel de relleno. El hinf/tinf proporción es menos que o igual a 25.
Para tales casos, el mediados de la desviación de altura normal al plano de un panel de relleno, •
inf,
dividido en la altura de relleno, hinf
, debe ser
determinado de acuerdo con la Ecuación 7-20. Para paneles de relleno que no encuentran(cumplen) las exigencias para arquear acción, las desviaciones deben ser determinadas con los procedimientos dados en las Secciones 7.4.3 o 7.4.5. Debe suponerse que rigideces para rellenos existentes y nuevos sean el mismo. 7.5.3.2 Criterios de Admisibilidad de fuerza
Los paneles de relleno de mampostería deben resistir a fuerzas de inercia del plano como dado en la Sección 2.11.7. Los rellenos transversalmente cargados no deben ser analizados con los Procedimientos Estáticos Lineales o No lineales prescribidos en el Capítulo 3. La fuerza transversal más abajo atada de un panel de relleno URM debe exceder presiones normales como prescribido en la Sección 2.11.7. A menos que el arqueo de la acción sea considerado, la fuerza más abajo atada de un panel de relleno URM debe ser limitada por la tensión de flexión de mampostería más abajo atada la fuerza, f ′, que puede ser tomado como 0.7 veces el t resistencia a la tensión esperada, f
te, como
determinado por Sección 7.3.2.3. El arqueo de la acción sólo debe considerarse cuando las exigencias declaradas en la sección anterior son encontradas(cumplidas). En tal
caso, la fuerza transversal más abajo atada de un panel de relleno en libras por pie cuadrado, q
in,
debe ser Ecuación de utilización decidida 7-21.
donde f ′ = más Abajo atado de mampostería compresiva m
fuerza igual a fme
/1.6, psi
•2
= Parámetro de esbeltez como definido en
Tabla 7-9
Tabla 7-9 Valores de λ2 para el Uso en la Ecuación 7-21
hinf/tinf 5 10 15 25
•2 0.129 0.060 0.034 0.013
7.5.3.3 Criterios de Aceptación de deformación
El Nivel de Rendimiento de Ocupación Inmediato debe ser encontrado(cumplido) cuando el agrietamiento visual significativo de un relleno URM ocurre. Debe suponerse que este estado de límite ocurra en un movimiento del plano de un panel de piso igual a aproximadamente el 2 %. El Nivel de Rendimiento de Seguridad de Vida debe ser encontrado(cumplido) cuando el daño sustancial a un relleno URM ocurre, y el potencial para el panel, o alguna parte de ello, para dejar el pórtico es alta. Debe suponerse que este estado de límite ocurra en una proporción de movimiento de piso lateral del plano igual a aproximadamente el 3 %. Si el pórtico circundante puede permanecer estable siguiente de la pérdida de un panel de relleno, los paneles de relleno no deben ser sujetos a límites puestos por el Nivel de Rendimiento de Prevención de Colapso. Debe suponerse que deformaciones aceptables de paredes existentes y nuevas sean el mismo.
7.6 Fondeadero a Paredes de Mampostería 7.6.1 Tipos de Anclajes Los anclajes considerados en la Sección 7.6.2 deben incluir anclajes de plato, cerrojos de anclaje encabezados, y cerrojos de anclaje de barra de facilidad empotrados en unidad de la arcilla y mampostería concreta. Los anclajes en la mampostería de unidad hueco deben ser empotrados en el mortero. El suplemento y la resistencia al corte de anclajes de extensión deben ser verificados por pruebas. 7.6.2 Análisis de Anclajes Los anclajes empotrados en paredes de mampostería existentes o nuevas deben considerarse como componentes controlados por la fuerza. Los valores más abajo atados para fuerzas con respecto al suplemento, corte, y las combinaciones del suplemento y corte, deben estar basados en la Sección el 8.3.12 de BSSC (1995) para anclajes empotrados. La longitud embedment eficaz mínima para consideraciones de la fuerza de suplemento debe ser como definida en la Sección el 8.3.12 de BSSC (1995). Cuando la longitud embedment es menos de cuatro diámetros de cerrojo o dos pulgadas (50.8 mm), la fuerza de suplemento debe ser tomada como el cero. La distancia de borde mínima para consideraciones de la resistencia al corte llena debe ser 12 diámetros de barra. La resistencia al corte de anclajes con distancias de borde iguales
a o menos de una pulgada (25.4 mm) debe ser tomada como el cero. La interpolación lineal de la resistencia al corte para distancias de borde entre estos dos límites es permitida.
7.7 Elementos de Fundación de mampostería 7.7.1 Tipos de Fundaciones de Mampostería Las fundaciones de mampostería son comunes en edificios más viejos y todavía están usadas para un poco de construcción moderna. Tales fundaciones pueden incluir equilibrios y paredes de fundación construidas de piedra, ladrillo de arcilla, o bloque concreto. Generalmente, los equilibrios de mampostería son no reforzados; las paredes de fundación pueden o no pueden ser reforzadas. Los equilibrios de extensión transmiten columna vertical y cargas de la pared al suelo por el porte directo. Las fuerzas laterales son transferidas por la fricción entre el suelo y la mampostería, así como por la presión pasiva del suelo que actúa sobre la cara vertical del equilibrio. 7.7.2 Análisis de Fundaciones Existentes Un análisis de fuerza lateral de un sistema de edificio debe incluir la deformabilidad de los equilibrios de mampostería, y la flexibilidad del suelo bajo ellos. La fuerza y la rigidez del suelo deben ser comprobadas por Sección 4.4. Los equilibrios de mampostería deben ser modelados como componentes elásticos con poca o ninguna capacidad de deformación inelástica, a menos que las pruebas de verificación sean hechas para demostrar por otra parte. Para el Procedimiento Estático Lineal, debe considerarse que equilibrios de mampostería son componentes controlados por la fuerza (el m iguala 1.0). Las paredes de reteniendo de mampostería deben resistir a presiones de suelo activas y pasivas por Sección 4.5. La rigidez, y la fuerza y los criterios de admisibilidad para paredes de reteniendo de mampostería deben ser el mismo en cuanto a otras paredes de mampostería sujetadas a cargas transversales, como dirigido en las Secciones 7.4.3 y 7.4.5. 7.7.3 Medidas de rehabilitación Además de aquella rehabilitación las medidas aseguraron(previeron) elementos de fundación concretos en la Sección 6.13.4, los elementos de fundación de mampostería también pueden ser rehabilitados con las opciones siguientes: Inyección enlechar de fundaciones de piedra Refuerzo de fundaciones URM Pre acentuación de fundaciones de mampostería
Ampliación de equilibrios por colocación de hormigón preparados reforzados Ampliación de equilibrios con secciones de hormigón armado adicionales Los procedimientos para la rehabilitación deben seguir provisiones para el realce de paredes de mampostería donde aplicable por Sección 7.4.1.3.
7.8 Definiciones Porte de pared: una pared que apoya cargas de gravedad de al menos 200 libras por pie lineal de pisos y/o azoteas. Conexión de cama: la capa horizontal del mortero en el cual una unidad de mampostería es puesta. Pared doble: una pared de mampostería con un espacio aéreo entre wythes. Wythes son por lo general afiliados por el refuerzo de alambre, o lazos de acero. También conocido como una pared no compuesta. Mampostería de unidad de la arcilla: la Mampostería construida con unidades sólidas, deshuesadas, o huecos hecha de la arcilla. Las unidades de arcilla huecos pueden ser no enlechadas, o enlechadas. Mampostería de azulejo de arcilla: la Mampostería construida con unidades huecos hecha del azulejo de arcilla. Típicamente, las unidades son puestas con células que se ejecutan horizontalmente, y son así no enlechadas. En algunos casos, las unidades son colocadas con células que se ejecutan verticalmente, y puede o puede no ser enlechado. Conexión de cuello: la conexión longitudinal vertical entre wythes de la mampostería o entre mampostería wythe y construcción de copia de seguridad que puede estar llena de mortero o mortero. Pared de mampostería compuesta: pared de mampostería de Multiwythe que actúa con acción compuesta. Mampostería concreta: la Mampostería construida con unidades sólidas o huecos hechos del hormigón. Las unidades concretas huecos pueden ser no enlechadas, o enlechadas. Conexión principal: la conexión de mortero vertical colocada entre unidades de mampostería en mismo wythe. Unidad de mampostería hueco: una unidad de mampostería cuya área enfadada y seccional neta en cada paralela plana a la superficie de rozamiento es menos del 75 % del grueso cross-sectional área en el mismo plano.
Relleno: un panel de mampostería colocado dentro de un pórtico de acero o concreto. Los paneles separados del pórtico circundante por un hueco son llamados “rellenos aislados.” Los paneles que están en el contacto apretado con un pórtico alrededor de su perímetro lleno son llamados “rellenos de corte.” Pared en el plano: Ver la pared de corte. Mampostería: la reunión de unidades de mampostería, mortero, y posiblemente mortero y/o refuerzo. Los tipos de la mampostería son clasificados aquí con respecto al tipo de las unidades de mampostería, como mampostería de unidad de la arcilla, mampostería concreta, o mampostería de azulejo de arcilla hueco. Porte de pared: una pared que apoya la gravedad carga menos que como definido para una pared que lleva. Pared de mampostería no compuesta: pared de mampostería de Multiwythe que actúa sin acción compuesta. Pared del plano: una pared que resiste a fuerzas laterales se aplicó normal a su plano. Parapeto: Partes de una pared que se extiende encima del diafragma de azotea. Los parapetos pueden considerarse como rebordes techar diafragmas si las conexiones adecuadas existen o son proporcionadas. Pared de mampostería parcialmente enlechada: una pared de mampostería que contiene mortero en algunas células. Pared perforada o panel de relleno: una pared o panel que no encuentra las exigencias para una pared sólida o panel de relleno. Embarcadero: una parte vertical de pared de mampostería entre dos aperturas horizontalmente adyacentes. Los embarcaderos resisten a tensiones axiales de fuerzas de gravedad, y momentos que flexionan de gravedad combinada y fuerzas laterales. Mampostería reforzada (RM) pared: una pared de mampostería que es reforzada tanto en las direcciones verticales como en horizontales. La suma de las áreas del refuerzo horizontal y vertical debe ser al menos 0.002 veces el área enfadada y seccional gruesa de la pared, y el área mínima del refuerzo en cada dirección debe ser no menos de 0.0007 veces el área enfadada y seccional gruesa de la pared. Se supone que paredes reforzadas resistan a carga.
Ejecutar bono: un modelo de mampostería donde las conexiones principales son asombradas entre cursos adyacentes por más de un tercero de la longitud de una unidad de mampostería. También se refiere a la colocación de unidades de mampostería tal que las conexiones principales en cursos sucesivos sean horizontalmente balanceadas al menos un cuarto de la longitud de unidad. Pared de corte: una pared que resiste a fuerzas laterales paralela aplicada con su plano. También conocido como una pared en el plano. Unidad de mampostería sólida: una unidad de mampostería cuya área enfadada y seccional neta en cada paralela plana a la superficie de rozamiento es el 75 % o más del grueso crosssectional área en el mismo plano. Pared sólida o panel de relleno sólido: una pared o el panel de relleno con aperturas que no exceden el 5 % de la pared revisten el área. La longitud máxima o la altura de abrir en una pared sólida no deben exceder el 10 % de la anchura de la pared o altura de piso. Las aperturas en una pared sólida o panel de relleno deben estar localizadas dentro del medio el 50 % de una longitud de la pared y altura de piso, y no deben ser contiguas con aperturas adyacentes. Bono de pilas: En contraste con el bono que se ejecuta, por lo general una colocación de unidades tal que las conexiones principales en cursos sucesivos sean alineadas verticalmente. Pared transversal: una pared que es orientada transversal a las paredes de corte en el plano, y resiste a fuerzas laterales se aplicó normal a su plano. También conocido como-aplane pared. Mampostería no reforzada (URM) pared: una pared de mampostería que contiene menos que las cantidades mínimas de refuerzo como definido para mampostería (RM) paredes. Se supone que una pared no reforzada resista a gravedad y cargas laterales únicamente por la resistencia de los materiales de mampostería. Wythe: una sección vertical continua de una pared, una unidad de mampostería en grosor.
7.
9
Símbolos
Ab Suma de red área de conexiones de cama
encima y debajo de unidad de prueba, en 2
Un
es
Área de puntal equivalente para relleno de
mampostería, en 2
Un
Área de red sección de pared o embarcadero, en 2
Ani
Co
mo
Área de red sección de relleno de mampostería,
en 2 Área de refuerzo, en 2
Efe Módulo elástico esperado de material de
pórtico, psi
Em
e
Módulo elástico de mampostería en compresión
como determinado por Sección 7.3.2.2, psi
Es
e
Módulo elástico esperado de reforzar acero por
Sección 7.3.2.6, psi
Gme
Módulo de corte de mampostería como
determinado por Sección 7.3.2.5, psi
Yo Ico
l
Momento de apatía de sección, en Momento de
apatía de sección de columna, en 4
Yo f
Momento de apatía del miembro de pórtico más
pequeño que confina panel de relleno, en 4
L Longitud de pared, en.
Lin
f
Longitud de panel de relleno, en.
M Momento en sección de mampostería, in.-libra
M/V
Proporción de momento esperado para corte
interpretación en pared o embarcadero
Pc Más abajo atado de fuerza compresiva vertical
para pared o embarcadero, libra
PC
E
Fuerza compresiva axial vertical esperada para
combinaciones de carga en Ecuaciones 3-14 y
3-15, libra
PC
L
Más abajo atado de fuerza compresiva vertical
para combinación de carga de Ecuación 3-3,
libra
QC
E
Fuerza esperada de un componente o elemento
al nivel de deformación en consideración en a
acción controlada por la deformación
QC
L
Estimación más abajo atada de la fuerza de un
componente o elemento al nivel de deformación
en consideración para un controlado por la
fuerza
acción
QE Fuerzas de demanda de terremoto no reducidas
usadas en Ecuación 3-14
Q
G
Fuerza de gravedad que actúa sobre
componente como definido en
La sección 3.2.8
V Corte en sección de mampostería, libra
Vbj
s
Resistencia al corte esperada de pared o
embarcadero basado en tensión de corte
conjunta por la cama, libra
VC
L
Capacidad de corte más abajo atada, libra
Vdt
Más abajo atado de resistencia al corte basada
en
tensión diagonal para pared o embarcadero,
libra
Vfr
e
Resistencia al corte de piso esperada de pórtico
desnudo, libra
Vid Resistencia al corte esperada de panel de
relleno, libra
Vm
L
Resistencia al corte más abajo atada
proporcionada por
mampostería, libra
Vr
Resistencia al corte esperada de pared o
embarcadero basado en
balanceo, libra
Vs
L
La resistencia al corte más abajo atada proveyó
por el corte
refuerzo, libra
Vtc
Más abajo atado de resistencia al corte basada
en dedo del pie
tensión compresiva para pared o embarcadero,
libra
Vte
st
Fuerza mesurada en primer movimiento de una
mampostería
unidad con prueba de corte de lugar, libra
a Anchura equivalente de puntal de relleno, en.
c Fracción(Parte fraccionaria) de pérdida de
fuerza para elementos secundarios
como definido en la Cifra(Figura) 7-1
d Pared, embarcadero, o relleno porcentaje de
movimiento inelástico como
definido en la Cifra(Figura) 7-1
dv Longitud de componente en dirección de corte
fuerza, en.
e Pared, embarcadero, o relleno porcentaje de
movimiento inelástico como
definido en la Cifra(Figura) 7-1
fa Más abajo atado de tensión compresiva vertical,
psi
fae Tensión compresiva vertical esperada, psi
fme
Fuerza compresiva esperada de mampostería
como
determinado en la Sección 7.3.2.1, psi
fte
Resistencia a la tensión de flexión de
mampostería esperada como
determinado en la Sección 7.3.2.3, psi
fvie Resistencia al corte esperada de relleno de
mampostería, psi
fy Más abajo atado de fuerza de rendimiento de
reforzar acero, psi
f ustedes
Fuerza de rendimiento esperada de reforzar
acero como determinado en la Sección 7.3.2.6,
psi
f ′ t Resistencia a la tensión de mampostería más
abajo atada, psi
h Altura de una columna, pilastra, o pared, en.
hco
l
Altura de columna entre viga
he
ff Alura a resultado de fuerza lateral para pared o
embarcadero, en.
hinf Altura de panel de relleno, en.
k Rigidez lateral de pared o embarcadero,
libra/en.
lbef
f
Distancia asumida a punto de reacción de
puntal de relleno
para viga como mostrado en la Figura C7-5, en.
lcef
f
Distancia asumida a punto de reacción de
puntal de relleno
para columnas como mostrado en la Figura C7-
4, en.
pD
+L
Tensión de gravedad esperada en posición de
prueba, psi
qin
e
Fuerza transversal esperada de un panel de
relleno,
psf
rinf Longitud diagonal de panel de relleno, en.
t La menor parte de grosor de pared o
embarcadero, en.
tinf Grosor de panel de relleno, en.
vme
Resistencia al corte de mampostería esperada
como determinado
por Ecuación 7-1, psi
v te Haga un promedio de la resistencia al corte
conjunta por la cama, psi
vto Tensión de corte conjunta por la cama de
prueba sola, psi
•in
f
Desviación de panel de relleno en mediados de
longitud cuando
sujetado a cargas transversales, en.
α
Factor igual a 0.5 para cantilevered sin
fijado(fijo)
pared de corte, o 1.0 para embarcadero fijo y
fijo
β Proporción de fuerza de pórtico esperada a
esperado
fuerza de relleno
θ Anglo entre relleno diagonal y horizontal
eje, bronceado θ = Linf/hinf, radians
•b
Anglo entre borde inferior de puntal
compresivo
y viga(casa) como mostrado en la Figura C7-5,
radians
•c
Anglo entre borde inferior de puntal
compresivo
y viga(casa) como mostrado en la Figura C7-4,
radians
κ Un coeficiente de fiabilidad solía reducir
la fuerza componente valora por la existencia
componentes basados en la calidad de
conocimiento
sobre las propiedades de los componentes (ver
La sección 2.7.2)
•1
El coeficiente solía determinar la anchura
equivalente
La λ2
Parte 1 de factor de esbeltez de Relleno: Provisiones y la Parte 2: Comentario, preparado por el Consejo de
Seguridad Sísmico de Construcción para el federal Proporción de ρ
g de área de Agencia de Dirección de Emergencia de refuerzo de embarcadero o pared total
(Números de Informe. FEMA a área de la seciónc 222A y 223A gruesa), Washington, D.C.
7.10 Referencias ASTM, las últimas ediciones, Estándares que tienen los números A615, E22, E518, Sociedad americana de Probar Materiales, Filadelfia, Pensilvania. BSSC, 1992, Guía de NEHRP para la Evaluación Sísmica de Edificios Existentes, desarrollados por el Consejo de Seguridad Sísmico de Construcción para la Agencia de Dirección de Emergencia federal (Informe No de FEMA 178), Washington, D.C. BSSC, 1995, NEHRP Provisiones Recomendadas para Prescripciones Sísmicas para Nuevos Edificios, 1994 Edición, Comité de Conexión de Estándares de Mampostería (MSJC), 1995a, Exigencias de Código de construcción para Estructuras de Mampostería, ACI 530-95/ASCE 5-95/TMS 402-95, Instituto Concreto americano, Detroit, Michigan; Sociedad americana de Ingenieros Civiles, Nueva York, Nueva York; y la Sociedad de Mampostería, Canto rodado, Colorado. Comité de Conexión de Estándares de Mampostería (MSJC), 1995b, Especificación para Estructuras de Mampostería, ACI 530.1-95/ASCE 6-95/TMS 602-95, Instituto Concreto americano, Detroit, Michigan; Sociedad americana de Ingenieros Civiles, Nueva York, Nueva York; y la Sociedad de Mampostería, Canto rodado, Colorado.
Madera y Encuadrado(Enmarcación) Metálico Ligero(Claro)
8. (Rehabilitación Sistemática)
8.1 Alcance Este capítulo presenta los métodos generales para rehabilitar edificios de pórtico de madera y/o madera y el metal ligero(claro) aportico elementos de otros tipos de edificios que son presentados en otras secciones de este documento. Mande al Capítulo 2 para la metodología general y cuestiones(emisiones) en cuanto a objetivos de rendimiento, y las decisiones y pasos necesarios para el ingeniero a desarrollar un esquema de rehabilitación. El Procedimiento Estático Lineal (LSP) presentado en el Capítulo 3 es el método recomendado para el análisis sistemático de edificios de pórtico de madera. Sin embargo, las propiedades del rendimiento elástico e inelástico idealizado de varios elementos y conexiones son incluidas de modo que los procedimientos no lineales puedan estar usados de ser deseado. Una historia general del desarrollo de métodos de encuadrado(enmarcación) de madera es presentada en la Sección 8.2, junto con los aspectos probablemente para ser encontrada en edificios de años diferentes. Una perspectiva histórica más completa es incluida en el Comentario. La evaluación y el asesoramiento de varios elementos estructurales de edificios de pórtico de madera son encontrados en la Sección 8.3. Para una descripción y la discusión de conexiones entre varios componentes y elementos, ver la Sección 8.3.2.2B. Las propiedades de paredes de corte y otros sistemas de resistencia de la fuerza lateral, como pórticos vigorizados son descritas y habladas en la Sección 8.4, junto con vario retrofit o métodos fortificantes. Hablan de piso(suelo) horizontal y diafragmas de azotea y los sistemas vigorizados en la Sección 8.5, que también cubre propiedades técnicas y métodos de modernizar o reforzar los elementos. Las fundaciones de madera y las estructuras de polo(polaco) son descritas en la Sección 8.6. Para la información adicional en cuanto a fundaciones, ver el Capítulo 4. Las definiciones de términos están en la Sección 8.7; los símbolos están en la Sección 8.8. Los materiales de referencia tanto para materiales nuevos como para existentes son proporcionados en la Sección 8.9.
8.2 Perspectiva histórica 8.2.1 General
La construcción de pórtico de madera ha evolucionado a lo largo de los milenarios; la madera es el material de construcción primario de la mayor parte de estructuras comerciales residenciales y pequeñas en los Estados Unidos. A menudo ha estado usado para el encuadrado(la enmarcación) de azoteas y/o pisos, en la combinación con otros materiales, para otros tipos de edificios. El establecimiento de la edad y reconociendo la posición de un edificio puede ser provechoso en la determinación que tipos de sistemas de resistencia de la fuerza lateral pueden estar presentes. La información en cuanto al establecimiento de la edad de un edificio y una discusión de la evolución de sistemas que aportican puede ser encontrada en la Sección C8.2 del Comentario. Como indicado en el Capítulo 1, el gran cuidado debería ser ejercido en seleccionar los acercamientos de rehabilitación apropiados y técnicas para la aplicación a edificios históricos a fin de conservar sus características únicas. 8.2.2 Edificio de Edad Basado en la edad aproximada de un edificio, varias exaltaciones pueden ser hechas sobre el diseño y los aspectos de la construcción. Las estructuras de pórtico de madera más viejas que preceden códigos de construcción y estándares por lo general no tienen los tipos de elementos considerados esenciales para el rendimiento sísmico previsible. Estos elementos tendrán que ser generalmente añadidos, o los elementos existentes modernizados por la adición de componentes de resistencia de la carga lateral a la estructura existente, a fin de obtener un rendimiento previsible. Si la edad de un edificio es conocida, el código en efecto en el momento de la construcción y la calidad general de la construcción habitual para el tiempo puede ser provechoso en la evaluación de un edificio existente. El nivel de mantenimiento de un edificio puede ser un(una) guía servicial en la determinación del grado de pérdida de la capacidad de una estructura de resistir a cargas. 8.2.3 Evolución de Métodos que Aportican Los edificios de pórtico de madera más tempranos construidos por inmigrantes europeos a los Estados Unidos fueron
construidos con poste y viga(casa) o construcción de pórtico adoptada de Europa y las Islas británicas. Esto fue seguido del desarrollo de globo que aportica aproximadamente en 1830 en los Midwest, que se extienden a la Costa oriental antes de los años 1860. Esto, por su parte, fue seguido del desarrollo de occidental o plataforma que aportica poco después de los finales del siglo. El encuadrado(La enmarcación) de plataforma
Drywall o wallboard fueron primero introducidos en aproximadamente y 1920; sin embargo, su uso no era extendido
hacia el final 8.3 Propiedades Materiales 8.3.1 General A excepción de escuelas públicas en áreas sísmicas altas, las estructuras de pórtico de madera modernas detalladas para resistir a cargas sísmicas no eran generalmente construidas antes de 1934. Para la mayor parte de estructuras de pórtico de madera, las provisiones sísmicas generales no fueron proporcionadas — o los códigos que los incluyeron no fueron hechos cumplir — hasta mediados de los años 1950 o más tarde, hasta en las áreas sísmicas más activas. (Esta marca de tiempo varía algo según condiciones locales y práctica.) Los edificios construidos después de 1970 en áreas sísmicas altas por lo general incluían un sistema de resistencia de la fuerza lateral bien definido como una parte del diseño. Sin embargo, las inspecciones de sitio y la imposición de código variaron enormemente, de modo que la inclusión de varios aspectos y detalles de los proyectos no necesariamente signifique que ellos están en el lugar o totalmente eficaces. La verificación es necesaria para asegurar que las prácticas de construcción buenas fueron seguidas. Aproximadamente hasta 1950, la madera los edificios residenciales eran con frecuencia construidos en fundaciones levantadas y en algunos casos incluyó una pared de clavo corta, llamada “una pared de lisiado,” entre la fundación y el encuadrado(la enmarcación) de primera planta. Esto ocurre tanto en globo aporticado como en edificios aporticados de la plataforma. Puede haber una demanda suplementaria en estas paredes de lisiado, porque la mayor parte de paredes de partición interiores no siguen a la fundación. La atención especial se requiere para estas situaciones. La sujeción adecuada debe ser proporcionada para paredes de lisiado así como el anexo del plato de alféizar a la fundación. En más último tiempos, la luz mide clavos metálicos y las vigas han estado usadas en lugar de la madera que aportica para algunas estructuras. La resistencia de carga lateral es o proporcionada por correas metálicas adjuntadas a los clavos y cumbre y pistas de fondo, o por paneles estructurales adjuntados con tornillos de metal de hoja a los clavos y la cumbre y pista de fondo en una manera similar a la construcción de madera. Los clavos metálicos y las vigas varían en
tamaño, prenda, y configuración según el fabricante y las condiciones que cargan. Cada elemento estructural en un edificio existente es formado de un material capaz de resistencia y transferencia de cargas aplicadas a los sistemas de fundación. Un grupo material históricamente usado en el edificio de la construcción es la madera. Varios grados(clases) y las especies(los dineros metálico) de la madera han estado usados en una forma de dimensión de corte, combinada con otros materiales estructurales (p.ej, acero / elementos de madera), o en capas múltiples de la construcción (p.ej, pegado - componentes de madera laminados). Los materiales de madera también han sido fabricados en chapa de madera dura, contrachapado, y productos particleboard, que pueden tener funciones estructurales o no estructurales en la construcción. La condición de los materiales de madera de lugar influirá enormemente en el futuro comportamiento de componentes de madera en el sistema de edificio. El requisito de propiedades materiales de lugar y la verificación de configuración de sistema existente y condición son necesarios para analizar correctamente el edificio. Deben dar el foco de este esfuerzo a la primaria vertical - y elementos de resistencia de la carga lateral y componentes de eso. Estos componentes primarios pueden ser identificados por análisis inicial y aplicación de cargas al modelo de edificio. El grado de pruebas de materiales de lugar y asesoramiento de condición que debe ser llevado a cabo está relacionado con disponibilidad y exactitud de documentos de construcción y como - archivos construidos, la calidad de materiales usados y construcción realizada, y estado físico. Un problema específico con la construcción de madera consiste en que los componentes de madera estructurales a menudo son cubiertos de otros componentes, materiales, o fines; además, su comportamiento es bajo la influencia de la historia de carga pasada. El conocimiento de las propiedades y los grados(las clases) del material usado en la fabricación de componente/conexión original son inestimables, y pueden ser con eficacia usados para reducir la cantidad de pruebas de lugar requeridas. El profesional de diseño es animado a investigar y adquirir todos los archivos disponibles de la construcción original, incluso cálculos de diseño. Para sistemas usando paneles estructurales para la sujeción, ver que la configuración de Conexión también tiene una Sección 8.4 muy importante
para criterios de aceptación y análisis. Para la influencia en respuesta a cargas aplicadas y movimientos. Unos sistemas todo-metálicos
usando tirantes de correa de acero, ver el gran número del Capítulo 5 de tipos de conector existir, el más para la dirección.
siendo clavos y por los cerrojos. Sin embargo, la construcción más reciente ha incluido correas metálicas y suspensiones, ángulos de clip, y platos de entramado. Un entendimiento de configuración de conector y propiedades mecánicas debe ser ganado para analizar correctamente el rendimiento esperado de la construcción de edificio. 8.3.2 Propiedades de Materiales de Lugar y Componentes 8.3.2.1 Propiedades Materiales
La madera tiene propiedades dramáticamente diferentes en sus tres hachas orthotropic (paralelo al grano, transversal al grano, y radial). Estas propiedades varían con especies(con dineros metálico) de madera, grado(clase), y densidad. El tipo, el grado(la clase), y la condición del componente (s) deben ser establecidos a fin de computar características de deformación y fuerza. Las propiedades mecánicas y la configuración de componente y material de conexión dictan el comportamiento estructural del componente bajo la carga. El esfuerzo requerido determinar estas propiedades está relacionado con la disponibilidad de documentos de construcción originales y actualizados, calidad original de construcción, accesibilidad, condición de materiales, y el procedimiento analítico para estar usado en la rehabilitación (p.ej, LSP para la construcción de madera). El primer paso en la graduación de propiedades debe establecer las especies(los dineros metálico) y el grado(la clase) de la madera por la revisión de documentos de construcción o inspección directa. Si la madera no es fácilmente identificada visualmente o por la presencia de una marca de grado(clase) sellada en la superficie de madera, entonces las muestras pueden ser tomadas para pruebas de laboratorio e identificación (véase abajo). El grado(La clase) de la madera también puede ser establecido de marcas de grado(clase), el tamaño y presencia de nudos, hendiduras y controles(cheques), la cuesta del grano, y el espaciado de anillos de crecimiento por el uso de reglas de grado(clase) apropiadas. La clasificación debe ser realizada usando una guía de clasificación específica para las especies(los dineros metálico) de madera asumidas y aplicación (p.ej, Estándar de Trastos viejos de Madera blanda de americano de
Ministerio de Comercio PS 20-70 (NIST, 1986), las Reglas de Clasificación Nacionales para Trastos viejos de Dimensión del Comité de Reglas de Clasificación Nacional), o por el uso del ASTM (1992) metodología de clasificación de D245. En general, la determinación de especies(de dineros metálico) materiales y propiedades (además del comportamiento de conexión intercomponente) es mejor llevada a cabo por el retiro de muestras conectadas con el análisis de laboratorio por expertos en la ciencia de madera. El muestreo debe ocurrir en regiones de la tensión reducida, como el mediados de la profundidad de miembros. Un poco de reparación local puede ser necesaria después del muestreo. Las propiedades de pegamentos usados en la fabricación de ciertos tipos componentes ( productos laminados) también deben ser evaluadas. Tales pegamentos pueden ser negativamente afectados por la exposición a la humedad y otras condiciones de perfeccionamiento. Las propiedades materiales también pueden ser afectadas por ciertos tratamientos químicos (p.ej, fuego(incendio)) al principio aplicado para proteger el componente de condiciones ambientales. 8.3.2.2 Propiedades Componentes A. Elementos
Los elementos estructurales del sistema de resistencia de la fuerza lateral comprenden componentes primarios y secundarios, que colectivamente definen la fuerza de elemento y la resistencia a la deformación. El comportamiento de las paredes de corte que incluyen los componentes, viga, diafragmas, columnas, y tirantes — es dictado por propiedades físicas, como el área; grado(clase) material; grosor, profundidad, y proporciones de esbeltez; torsional lateral resistencia que se tuerce; y detalles de conexión. Las propiedades componentes siguientes deben ser establecidas durante un asesoramiento de condición en las etapas(escenas) iníciales del proceso de rehabilitación sísmico, para ayudar en la evaluación de fuerza componente y capacidades de deformación (ver la Sección 8.3.3 para pautas de asesoramiento): Forma seccional enfadada original y dimensiones físicas (p.ej, dimensiones actuales para 2" x 4" clavo) para los miembros primarios de la estructura Tamaño y grosor de materiales conectados adicionales, incluso contrachapado, sujeción,
refuerzos; cuerda, alféizares, puntales, y postes abajo sostenidos Modificaciones a miembros (p.ej, notching, agujeros, hendiduras, grietas) Posición y dimensión de pórticos vigorizados y paredes de corte; tipo, grado(clase), tamaño de clavo(uña), y espaciado de hold downs y miembros de rastra/puntal Estado físico corriente de miembros, incluso presencia de decaimiento o deformación Confirmación de comportamiento de componente (s) con comportamiento de elemento total Estas propiedades componentes primarias son necesarias para caracterizar correctamente el rendimiento de edificio en el análisis sísmico. El punto de partida para establecer propiedades componentes debería ser los documentos de construcción disponibles. La revisión preliminar de estos documentos debe ser realizada para identificarse primario vertical - (gravedad-) y elementos de transporte de la carga lateral y sistemas, y sus componentes críticos y conexiones. Las inspecciones de sitio deberían ser conducidas para verificar condiciones y asegurar que remodelar no ha cambiado el concepto de diseño original. En ausencia de un juego completo de construir dibujos, el profesional de diseño debe realizar una inspección cuidadosa del edificio para identificar estos elementos, sistemas, y componentes como indicado en la Sección 8.3.3. Donde los dibujos de registro confiables no existen, un cuando - construido se ponen de proyectos para el edificio debe ser creado. B. Conexiones
El método de conectar varios elementos del sistema estructural es crítico a su rendimiento. El tipo y el carácter de las conexiones deben ser determinados por una revisión de los proyectos y una verificación de campana de las condiciones. Las conexiones siguientes deben ser establecidas durante un asesoramiento de condición para ayudar en la evaluación del comportamiento estructural: Conexiones entre diafragmas horizontales y paredes de corte y pórticos vigorizados El tamaño y el carácter de todos los lazos de rastra y puntales, incluso conexiones de empalme solían coleccionar cargas de los diafragmas para entregar para corte paredes o pórticos vigorizados Conexiones en empalmes en miembros de cuerda de diafragmas horizontales
Conexiones de diafragmas horizontales a hormigón exterior o interior o paredes de mampostería tanto para cargas en el plano como para del plano Conexiones de miembros de durmiente para hormigón o edificios de mampostería Conexiones de paredes de corte a fundaciones El método de la transferencia por el piso(suelo) de la pared corte(cortes) en edificios de varios pisos 8.3.2.3 Pruebe Métodos de Cuantificar Propiedades
Para obtener las propiedades mecánicas de lugar deseadas de materiales y componentes, incluso la fuerza esperada, a menudo es necesario usar métodos de pruebas destructivos y no destructivos probados. Del mayor interés del sistema de edificio de madera rendimiento son las fuerzas orthotropic esperadas de los materiales instalados para acciones esperadas (p.ej, flexión). La investigación pasada y la acumulación de datos por grupos de industria han llevado a propiedades mecánicas publicadas para la mayor parte de tipos de madera y tamaños (p.ej, trastos viejos serrados del modo sólido dimensionales, y han pegado - laminado o viga de "glulam"). La sección 8.3.2.5 se dirige a estas fuerzas por defecto establecidas y propiedades de deformación. Esta información puede estar usada, juntos con pruebas de muestras recuperadas, para establecer rápidamente las propiedades de fuerza esperadas para uso en la fuerza componente y análisis de deformación. Donde posible, la historia de carga para el edificio debe ser tasada para la influencia posible en fuerza componente y propiedades de deformación. Para cuantificar propiedades materiales y analizar el rendimiento de la construcción de madera arcaica, las paredes de corte, y la acción de diafragma, el muestreo más extenso y las pruebas pueden ser necesarios. Estas pruebas deberían incluir la evaluación adicional de historia de carga y efectos de humedad en propiedades, y el examen(la verificación) de pared y continuidad de diafragma, y conveniencia de conectors de lugar. Donde es deseado para usar un ensamblado existente y poca o ninguna información en cuanto a su rendimiento está disponible, una prueba de carga cíclica de una maqueta de los elementos estructurales existentes puede ser utilizada para determinar el rendimiento de varios ensamblados, conexiones, y condiciones de
transferencia de carga. El establecimiento de los parámetros dados en Tablas 8-1 y 8-2 puede ser determinado de los resultados de las pruebas de carga cíclicas. Ver la Sección 2.13 para una explicación de la curva de columna vertebral y el establecimiento de parámetros. 8.3.2.4 Número Mínimo de Pruebas
A fin de cuantificar exactamente la fuerza esperada y otras propiedades de lugar, es importante que un número mínimo de pruebas sea conducido en componentes representativos. El número mínimo de pruebas es dictado por datos disponibles de la construcción original, el tipo del sistema estructural exactitud empleada, deseada, y calidad/condición de materiales de lugar. El acceso visual al sistema estructural también influye en la definición de programa de pruebas. Como una alternativa, el profesional de diseño puede decidir utilizar las propiedades de fuerza por defecto, por provisiones de la Sección 8.3.2.5, a diferencia de la conducción de las pruebas especificadas. Sin embargo, estos valores por defecto sólo deberían estar usados para el LSP. Es fuertemente animado que las fuerzas esperadas sean sacadas por pruebas de ensamblados al comportamiento modelo más exactamente. En términos de definición de propiedades de fuerza esperadas, las pautas siguientes deberían ser seguidas. Se requiere generalmente que el retiro de cubiertas, incluso el estuco, cubrir con material ignífugo y materiales de partición, facilite el muestreo y observaciones. Si los documentos de construcción originales existen lo que define el grado(la clase) de madera y propiedades mecánicas, al menos una posición para cada piso debe ser al azar observada de cada tipo componente (p.ej, trastos viejos serrados sólidos, glulam viga(casa), diafragma de contrachapado) identificado como tener un grado(una clase) material diferente. Éstos deben ser verificados por muestreo y pruebas u observando sellos de grado(clase) y condiciones. Si los documentos de construcción originales que definen propiedades son limitados o no existen, pero la fecha de construcción es conocida y el uso material solo es confirmado (p.ej, todos los componentes son el abeto de Douglas trastos viejos serrados sólidos), al menos tres observaciones o muestras deberían ser al azar hechas para cada tipo componente (p.ej, viga(casa), columna, pared de corte) para cada dos pisos en el edificio. Si ningún conocimiento del sistema estructural y materiales usados existe, al menos seis muestras
deben ser borradas u observadas de cada elemento (p.ej, gravedad primaria - y componentes de resistencia de la carga lateral) y tipo componente (p.ej, trastos viejos serrados sólidos, diafragma) para cada dos pisos de la construcción. Si es determinado de pruebas y/o observación que más de un grado(clase) material existe, las observaciones adicionales deberían ser hechas hasta que el grado del uso para cada grado(clase) en la fabricación componente haya sido establecido. En ausencia de archivos de construcción que definen el presente(regalo) de aspectos de conector, al menos tres conectors deben ser observados para cada piso(suelo) del edificio. Las observaciones deben consistir en cada presente(regalo) de tipo de conector en el edificio (p.ej, clavos, cerrojos, correas), tal que la fuerza compuesta de la conexión puede ser estimada. Para una prueba de sistemas arcaica u otra prueba de maqueta de tamaño natural(completa) de un ensamblado, al menos dos pruebas cíclicas de cada ensamblado deben ser conducidas. Una tercera prueba debe ir sea conducido si los resultados de las dos pruebas varían por más del 20 %. 8.3.2.5 Propiedades Por defecto Las propiedades mecánicas para materiales de madera y componentes están basadas en datos históricos disponibles y pruebas sobre muestras de componentes, o pruebas de maqueta de sistemas típicos. En ausencia de estos datos, o con objetivos relativos, las propiedades de fuerza materiales por defecto son necesarias. A diferencia de otros materiales estructurales, las propiedades por defecto para la madera son muy variables y dependientes de factores incluso las especies(los dineros metálico), grado(clase), uso, edad, y condiciones de exposición. Como mínimo, se recomienda que el tipo y el grado(la clase) de la madera sean establecidos. Históricamente, los códigos y los estándares incluso la Especificación de Diseño Nacional (AF&PA, 1991a) han publicado tensiones aceptables a diferencia de fuerzas. Estos valores son conservadores, representando valores medios de la investigación anterior. Los valores de fuerza por defecto, consecuentes con NEHRP Provisiones Recomendadas (BSSC, 1995), puede ser calculado(estimado) como la tensión aceptable multiplicada por un 2.16 factor de conversión, un factor de reducción(disminución) de capacidad de 0.8, y factor de efecto de tiempo de 1.6 para la carga sísmica. Esto causa un 2.8 factor aproximado para traducir valores de tensión aceptables para producir o
limitar valores estatales. La fuerza esperada, QCE
, es
determinada basada en éstos producen o limite fuerzas estatales. Si se encuentra que el daño inherente significativo o el empeoramiento está presente, los valores por defecto no pueden estar usados. Los elementos estructurales con el daño significativo tienen que ser reemplazados
con nuevos materiales, o sea una reducción(disminución) significativa de la capacidad y rigidez debe ser incorporada en el análisis. Se recomienda que los resultados de cualquier prueba de material realizada sean comparado con los valores por defecto para la era particular de construir la construcción; si las propiedades considerablemente reducidas de probar son descubiertas en estas pruebas, la evaluación adicional en cuanto a la causa debe ser emprendida. Los valores por defecto no pueden estar usados si ellos son mayores que aquellos obtenidos de pruebas. Las propiedades de fuerza materiales por defecto sólo pueden estar usadas junto con el LSP. Para todos otros procedimientos de análisis, las fuerzas esperadas de pruebas especificadas y/o pruebas de maqueta deben ser usadas para determinar el rendimiento esperado. Los valores por defecto para conectores deben ser establecidos en una manera similar a esto para los miembros. Los valores publicados en la Especificación de Diseño Nacional (AF&PA, 1994) deben ser aumentados por un factor de 2.8 para convertir de niveles de tensión aceptables para producir o limitar valores estatales, Q
CE, para la carga sísmica.
Puede suponerse que la deformación en el rendimiento de conectors clavados sea 0.02 pulgadas para la madera a madera y madera a conexiones metálicas. Ya que la madera se atornilla puede suponerse que la deformación sea 0.05 pulgadas; ya que el retraso se escapa la deformación puede ser asumida en 0.10 pulgadas. Para cerrojos, puede suponerse que la deformación para la madera a conexiones de madera sea 0.2 pulgadas; para madera a conexiones de acero,
0.15 pulgadas. Además la deformación estimada de cualquier hardware o concesión, p.ej, para agujeros adecuados o de gran tamaño pobres, debería ser sumada para obtener la deformación de conexión total. 8.3.3 Asesoramiento de condición 8.3.3.1 General
Un asesoramiento de condición del edificio existente y condiciones de sitio debe ser realizado como la parte del proceso de rehabilitación sísmico. El objetivo de este asesoramiento es cuádruple: Examinar el estado físico de componentes primarios y secundarios y la presencia de cualquier degradación Verificar la presencia y configuración de componentes y sus conexiones, y continuidad de
pasos de carga entre componentes, elementos, y sistemas Examinar otras condiciones — como paredes del partido vecinas y edificios, presencia de componentes no estructurales, remodelar previo, y limitaciones para la rehabilitación — que puede influir en el rendimiento de edificio Para formular una base para seleccionar un factor de conocimiento (ver la Sección 8.3.4) El estado físico de componentes existentes y elementos, y sus conexiones, debe ser examinado de la presencia de la degradación. La degradación puede incluir efectos ambientales (p.ej, decaimiento; división; daño por fuego; biológico, termita, y ataque químico) o efectos de carga pasados/corrientes (p.ej, sobrecarga, daño de terremotos pasados, aplastantes, y torsión). La madera natural también tiene discontinuidades inherentes, como nudos, controles(cheques), y hendiduras que deben ser explicadas(representadas). El asesoramiento de condición también debe examinar de problemas de configuración observados en terremotos recientes, incluso efectos de componentes discontinuos, clavar impropio(inadecuado) o se escapar, pobre adecuado, y problemas de conexión al nivel de fundación. A menudo, las áreas inacabadas, como espacios áticos, sótanos, y espacios de velocidad lenta proporcionan el acceso conveniente a componentes de madera usados y pueden dar una indicación general de la condición del resto de la estructura. La inspección invasiva de componentes críticos y las conexiones se requieren típicamente. Las conexiones en componentes de madera, elementos, y sistemas requieren la consideración especial y la evaluación. El paso de carga para el sistema debe ser determinado, y cada conexión en el paso (s) de carga debe ser evaluada. Esto incluye conexiones de componente a componente y diafragma al componente. La fuerza y la capacidad de deformación de conexiones deben ser comprobadas donde la conexión es adjuntada a uno o varios componentes que son esperados experimentar la respuesta inelástica significativa. El fondeadero de paredes exteriores a azotea y pisos para hormigón y edificios de mampostería, para los cuales los diafragmas de madera están usados para la carga del plano, requiere la inspección detallada. Los agujeros de cerrojo en correas relativamente estrechas algún día impiden el comportamiento dúctil de la correa de acero. Las torceduras y las vueltas en la correa también pueden tener un impacto serio a su
comportamiento esperado. Los durmientes a través del edificio, que son la parte del sistema de fondeadero de la pared, tienen que ser inspeccionados para confirmar su presencia y la conexión de cada pieza, asegurar que un paso de carga positivo existe para atar las paredes de edificio juntos. El asesoramiento de condición también se permite una oportunidad de examinar otras condiciones que pueden influir en elementos de madera y sistemas, y en general edificio del rendimiento. De la importancia particular es la identificación de otros elementos y componentes que pueden contribuir a o perjudicar el rendimiento del sistema de madera en cuestión, incluso rellenos, edificios vecinos, y anexos de equipo. Las limitaciones planteadas por cubiertas existentes, pared y aislamiento de espacio de techo, y otro material también deben ser definidas tal que las medidas de rehabilitación prudentes puedan ser planeadas. 8.3.3.2 Alcance y Procedimientos
El alcance de un asesoramiento de condición debe incluir todos los elementos estructurales primarios y componentes implicados en la gravedad - y resistencia de carga lateral. Las coacciones de accesibilidad pueden requerir el uso de instrumentos, como un fiberscope o sonda de vídeo para reducir la cantidad de daño a la cubierta de materiales y telas. El conocimiento y la perspicacia ganada del asesoramiento de condición son inestimables para el entendimiento de pasos de carga y la capacidad de componentes de resistir y transferir estas cargas. El grado de asesoramiento realizado también afecta el factor de conocimiento, κ, hablado en la Sección 8.3.4. Las pautas generales y los procedimientos también están contenidos en aquella sección; para dirección adicional y referencias, ver el Comentario. La inspección visual directa proporciona la información más valiosa, cuando esto puede ser usado rápidamente para identificar cualquier cuestión(emisión) de configuración, y permite tanto la medida de dimensiones componentes, como la determinación si la degradación está presente. La continuidad de pasos de carga puede ser establecida por ver de condición de conexión y componentes. De la inspección visual, la necesidad de otros métodos de prueba de cuantificar la presencia y el grado de la degradación puede ser establecida. Las dimensiones y los aspectos de todos los componentes accesibles deben ser medidos y comparado con la información de diseño
disponible. Del mismo modo, la configuración y la condición de todas las conexiones deben ser verificadas, con cualquier deformación u otras anomalías notadas. Si los documentos de diseño para la estructura no existen, esta técnica debe ser seguida para desarrollar un as built dibujo del juego. Si las cubiertas u otras obstrucciones existen, la inspección visual indirecta por el uso de agujeros taladrados y un fiberscope debe ser utilizada (como permitido por el acceso). Si este método no es apropiado, entonces el retiro local de cubrir materiales será necesario. Las pautas siguientes deben estar usadas. Si los dibujos de diseño detallados existen, la exposición de al menos tres conexiones primarias diferentes debe ocurrir para cada tipo de conexión (p.ej, columna de la viga, diafragma de la pared de corte, fundación de la pared de corte). Si ningunas desviaciones significativas que reducen la capacidad de los dibujos existen, la muestra puede considerarse representativa. Si las desviaciones son notadas, entonces el retiro de todas las cubiertas de conexiones primarias de aquel tipo puede ser necesario, si la confianza debe ser colocada en la conexión. En ausencia de dibujos exactos, las inspecciones fiberscopic invasivas o la exposición de al menos el 50 % de todos los tipos de conexión primarios para la inspección deben ocurrir. Si el detallamiento común es observado, esta muestra puede considerarse representativa. De ser múltiple los detalles o las condiciones son observados, la exposición llena es requerido. El alcance de este esfuerzo de retiro es dictado por el diseño de elemento y el componente. Por ejemplo, en un pórtico vigorizado, la exposición de varias conexiones claves puede bastar si el estado físico es aceptable y la configuración empareja los dibujos de diseño. Sin embargo, para paredes de corte y diafragmas puede ser necesario exponer más puntos de conexión debido a la variación de diseños y la naturaleza crítica de las conexiones. Para paredes revestidas y pórticos para los cuales ningunos dibujos existen, es necesario ver indirectamente o exponer todas las conexiones de final primarias para la verificación. El estado físico de componentes y conectors también puede apoyar la necesidad de usar ciertos métodos de prueba destructivos y no destructivos. Los dispositivos normalmente
utilizados para el descubrimiento de reforzar el acero en hormigón o mampostería pueden ser utilizados para verificar el grado de correas metálicas y hardware localizado bajo las superficies de fin. Las pautas adicionales y los procedimientos para pruebas destructivas y no destructivas que pueden estar usadas en el asesoramiento de condición están contenidos en el Comentario. 8.3.3.3 Graduación de Resultados
Los resultados del asesoramiento de condición deben estar usados en la preparación de construir modelos de sistema para la evaluación del rendimiento sísmico. Para ayudar en este esfuerzo, los resultados deben ser cuantificados y reducidos, con los temas específicos siguientes dirigidos: Propiedades de sección componentes y dimensiones Configuración componente y presencia de cualquier excentricidad Interacción de componentes no estructurales y su participación en resistencia de carga lateral Los criterios de aceptación para componentes existentes dependen del conocimiento del profesional de diseño de la condición del sistema estructural y propiedades materiales, como antes notado. El cierto daño — como la coloración acuática, pruebas de salida previa, división, agrietamiento, comprobación, alabearse, y puede torsión ser aceptable. El profesional de diseño debe establecer una aceptación de caso por caso para tal daño sobre la base de pérdida de capacidad o coacciones de deformación. La degradación en puntos de conexión debería ser con cuidado examinada; las reducciones(disminuciones) de capacidad significativas pueden estar implicadas, así como una pérdida de ductilidad. Todas las desviaciones notadas entre archivos de construcción disponibles y como - condiciones construidas deben ser explicadas(representadas) y considerarse en el análisis estructural. 8.3.4 Conocimiento (κ) Factor Como descrito en la Sección 2.7, el cálculo de capacidades componentes y las deformaciones aceptables deben implicar el uso de un conocimiento (κ) factor. Para casos donde un LSP estará usado en el análisis, dos categorías de • existen. Esta sección adelante describe aquellas exigencias específicas para la madera elementos estructurales que deben ser llevados a cabo en la selección de un factor κ. Si la madera el sistema estructural es expuesto, conocimiento significativo en cuanto a
configuración y comportamiento puede ser ganada por el asesoramiento de condición. En general, un factor κ de 1.0 puede ser utilizado cuando un asesoramiento cuidadoso es realizado en los componentes primarios y secundarios y paso de carga, y las exigencias de la Sección 2.7 son encontradas(cumplidas). Del mismo modo, si el sistema de madera es revestido, un factor κ de 1.0 puede ser utilizado cuando tres muestras de cada tipo de conexión componente primario son expuestas y verificadas como dócil con archivos de construcción, y los exámenes(las verificaciones) fiberscopic son realizados para confirmar la condición y configuración de componentes primarios que resisten a la carga. Si conocimiento de como - la configuración/condición de conexión o componente construida es incompleta o inexistente, el factor κ usado en la evaluación componente final debe ser reducido a 0.75. Los
ejemplos de donde este valor debe ser aplicado están contenidos en la Sección 2.7 y Ecuación 3-18. Para componentes revestidos donde los documentos de construcción son limitados y el conocimiento de configuración y condición es incompleto, un factor de
0.75 estará usado. 8.3.5 Cuestiones de rehabilitación Para decidir que las partes de una estructura de edificio de madera son deficientes o inadecuadas para el Objetivo de Rehabilitación, el siguiente paso debe definir alternativas de reemplazo o refuerzo. Si un programa de refuerzo debe ser seguido y el anexo al sistema de encuadrado(enmarcación) de existencia es propuesto, es necesario examinar estrechamente factores materiales que pueden influir en el diseño de refuerzo/anexo, incluso: • Grado de cualquier degradación en el componente de tales mecanismos como ataque biológico, pelota, carga estática o dinámica alta, humedad, u otros efectos Nivel de tensión estatal estable en los componentes para ser reforzados (y potencial para borrar temporalmente esta tensión si apropiado) Propiedades elásticas y plásticas de componentes existentes, para conservar compatibilidad de tensión con cualquier nuevo material de refuerzo Ductilidad, durabilidad, y conveniencia de conector existentes entre componentes, y acceso para refuerzo o modificación Esfuerzos previamente necesarios necesarios para conseguir apropiado adecuado para reforzar componentes y conexiones El flujo de carga y la deformación de los componentes en conexiones de final (sobre todo
en anexos de fundación y conexiones donde los conectores mezclados, como cerrojos y clavos existen) La presencia de componentes fabricó con materiales arcaicos, que pueden contener discontinuidades materiales y deben ser examinados durante el diseño de rehabilitación para asegurar que el refuerzo seleccionado es factible
8.4 Madera y Paredes de Corte de Pórtico Ligeras El comportamiento de madera y paredes de corte de pórtico ligeras(claras) es complejo y bajo la influencia de muchos factores, el factor primario que es el revestimiento de la pared. La pared sheathings puede estar dividida en muchas categorías (p.ej, frágil, elástico, fuerte, débil, bien en la energía que se disipa, y pobre en la energía que se disipa). En muchos edificios existentes, no se esperó que las paredes actuaran como paredes de corte (p.ej, una pared envainada con listón de madera y yeso). La mayor parte de paredes de corte son diseñadas basadas en valores de pruebas de carga mono tónicas e históricamente aceptaron valores. Se supuso que el corte aceptable por unidad de longitud usado para el diseño fuera el mismo para paredes largas, paredes estrechas, paredes con colinas del lazo tiesas, y paredes con tie downs flexible. Sólo recientemente tenga ensamblados de la pared de corte (encuadrado(), cubierta, fondeadero) carga cíclica probada sida que usa. Otro factor principal que influye en el comportamiento de paredes de corte es la proporción de aspecto de la pared. El Código de construcción Uniforme (UBC) (ICBO, 1994a) limita la proporción de aspecto (altura a la anchura) con 3.5:1. Después del terremoto Northridge 1994, la ciudad de Los Ángeles redujo la proporción de aspecto aceptable a 2:1, 8.4.1 Tipos adicionales pendientes de pruebas de la Pared de Corte de Pórtico Ligeras(Claras). La interacción del piso(suelo) y azotea con la pared, las condiciones de final de la pared, y el despido o el número de paredes a lo largo de cualquier línea de la pared afectaría el comportamiento de la pared para paredes con la misma proporción de aspecto. Además, la rigidez de las colinas del lazo a los finales de la pared tiene un efecto importante en el comportamiento de paredes estrechas.
Los materiales de revestimiento de la pared distintos de lados opuestos de una pared no deberían ser combinados calculando(estimando) la capacidad de la pared. Las paredes diferentes del mismo modo, envainadas con materiales distintos a lo largo de la misma línea de la resistencia de fuerza lateral deberían ser analizadas basadas en sólo un tipo del revestimiento. El revestimiento de la pared con la mayor capacidad debería estar usado para determinar la capacidad. Las paredes también deberían ser analizadas basadas en la rigidez relativa y la capacidad de los materiales de determinar si el rendimiento del material "no participante" será aceptable. Para cálculos de elevación en elementos de pared del corte, el momento que vuelca en la pared debería estar basado en la carga deliberada en la pared del corte bajo y el uso de un m apropiado de factor para el conector de elevación. Como una alternativa, la elevación puede estar basada en una carga lateral igual a 1.2 veces la capacidad de rendimiento de la pared. Sin embargo, ningún m de factor está implicado en la demanda contra la ecuación de capacidad, y la capacidad de rendimiento de conector de elevación no debería ser excedida. Las conexiones entre elementos, lazos de rastra, puntales, y otros miembros estructurados deberían estar basadas en la carga deliberada a la conexión en el estudio, y analizado. Como una alternativa, la conexión puede ser analizada para una carga máxima, en la conexión, de 1.2 veces la capacidad de rendimiento del elemento más débil. La capacidad de rendimiento de la conexión no debería ser excedida y ningún m de factor está usado en el análisis. Para madera y paredes de corte de pórtico ligeras(claras), los estados de límite importantes envainan el fracaso, el fracaso de conexión, tie down fracaso, y desviación excesiva. Los estados de límite definen el punto de la seguridad de vida y, a menudo, de la estabilidad estructural. Para reducir el daño o retener la utilidad inmediatamente después de un terremoto, la desviación debe ser limitada (ver la Sección 2.5). La capacidad última es la capacidad máxima a la cual el
ensamblado puede resistir, sin tener en cuenta la desviación. Ver la Sección el 8.5.11 para el efecto de aperturas en diafragmas. La capacidad esperada, Q
CE,
es igual a la capacidad de rendimiento de la pared de corte, V
y.
A. Capa sola Revestimiento de Trastos viejos Horizontal o Apartadero
Típicamente, 1" x revestimiento horizontal o apartadero es aplicado directamente a clavos. Las fuerzas son resistidas por parejas de clavo(uña). Las
juntas(Los bordos) horizontales, de 1" x 4" a 1" x 12" típicamente son clavadas a 2" x o mayores clavos de anchura con dos o más clavos (típicamente 8vo o 10mo) por clavo. La fuerza y la rigidez degradan con
la carga cíclica. (Ver la Sección 3.3.1.3 y Tabla 3-1 para C
2 apropiado
valor.) B. Revestimiento de Trastos viejos Diagonal
Típicamente, 1" x 6" o 1" x 8" revestimiento diagonal, aplicado directamente a los clavos, resiste a fuerzas laterales principalmente por la triangulación (es decir, tensión directa y compresión). Las juntas(Los bordos) que envainan son instaladas en un ángulo de 45 grados a clavos, con tres o más clavos (típicamente 8vo) por clavo, y al alféizar y exceden(encabezan) platos. Una segunda capa del revestimiento diagonal es a veces añadida encima de la primera capa, en 90 grados a la primera capa (llamado el Doble Revestimiento de Diagonal), para capacidad de carga aumentada y rigidez. C. Madera vertical que Colinda Sólo
Típicamente, 1" x 8", 1" x 10", o 1" x 12" juntas(bordos) verticales son clavados directamente a 2" x o mayores clavos de anchura y obstruyéndose con 8vo a 10mos clavos galvanizados. Las fuerzas laterales son resistidas por parejas de clavo(uña), de manera similar al apartadero horizontal. La fuerza y la rigidez degradan con la carga cíclica. (Ver la Sección 3.3.1.3 y Tabla 3-1 para el valor de C2 apropiado.) D. Madera que Colinda sobre Revestimiento Horizontal
Típicamente, el apartadero es clavado con 8vo a 10mos clavos galvanizados por el revestimiento a los clavos. Las fuerzas laterales son resistidas por parejas de clavo(uña) para ambas capas. La fuerza y la rigidez degradan con la carga cíclica. (Ver la Sección 3.3.1.3 y Tabla 3-1 para C
2 apropiado
valor.) E. Madera que Colinda sobre Revestimiento Diagonal
Típicamente, el apartadero es clavado con 8vos o 10mos clavos galvanizados a y por el revestimiento en los clavos. El revestimiento diagonal proporciona la mayor parte de la resistencia lateral por la acción de corte del entramado.
F. Revestimiento de Panel de Contrachapado o Panel estructural o Apartadero
Típicamente, 4' x 8' paneles son aplicados verticalmente o horizontalmente a 2" x o mayores clavos y clavados con 6to a 10mos clavos. Estos paneles resisten a fuerzas laterales por la acción de diafragma de panel. G. Estuco en Clavos (sobre revestimiento o alambre apoyado construyendo papel)
Típicamente, 7/8-inch portland yeso de cemento es aplicado en el listón de alambre o amplió el listón metálico. El listón de alambre o el listón metálico ampliado son clavados a los clavos con 11 clavos de prenda o 16 grapas de prenda en 6 pulgadas en el centro. Este ensamblado resiste a fuerzas laterales por la acción de diafragma de panel. La fuerza y la rigidez degradan con la carga cíclica. (Ver la Sección 3.3.1.3 y Tabla 3-1 para C
2 apropiado
valor.) H. Yeso de yeso en Listón de Madera
Típicamente, el yeso de yeso de 1 pulgada es keyed en espaciado 1-1/4-inch listón de madera que es clavado a clavos con 13 clavos de prenda. El yeso de yeso en el listón de madera resiste a fuerzas laterales por la acción de corte del diafragma de panel. La fuerza y la
rigidez degradan con la carga cíclica. (Ver la Sección 3.3.1.3 y Tabla 3-1 para C
2 apropiado
valor.) I. Yeso de yeso en Listón de Yeso
Típicamente, 1/2-inch el yeso es pegado o keyed a 16 pulgadas x listón de yeso de 48 pulgadas, que es clavado a clavos con 13 clavos de prenda. El yeso de yeso en el listón de yeso resiste a cargas laterales por la acción de diafragma de panel. La fuerza y la rigidez degradan con la carga cíclica. (Ver la Sección 3.3.1.3 y Tabla 3-1 para C
2 apropiado
valor.) J. Yeso Wallboard o Drywall
Típicamente, 4' x 8' a 4' x 12' paneles son puestos horizontalmente o verticalmente y clavados a clavos u obstruyéndose con 5to a 8vos clavos más chulos(frescos) en 4 a 7 pulgadas en el centro. Capas múltiples son utilizadas en algunas situaciones. El ensamblado resiste a fuerzas laterales por el panel diaphragm shear acción. La fuerza y la rigidez degradan con la carga cíclica. (Ver la Sección 3.3.1.3 y Tabla 3-1 para
el valor de C2
apropiado.)
K. Revestimiento de yeso
Típicamente, 4' x 8' a 4' x 12' paneles son puestos horizontalmente o verticalmente y clavados a clavos u obstruyéndose con 11 prenda galvanizada 7/16-inch clavos de cabeza(jefe) de diámetro en 4 a 7 pulgadas en el centro. El revestimiento de yeso es por lo general instalado
en el exterior de estructuras con el apartadero sobre ello a fin de mejorar la resistencia de fuego(incendio). Las fuerzas laterales son resistidas por la acción de diafragma de panel. La fuerza y la rigidez degradan con la carga cíclica. (Ver la Sección 3.3.1.3 y Tabla 3-1 para el valor de C2
apropiado.) L. Yeso en Listón Metálico
Típicamente, el yeso de yeso de 1 pulgada es aplicado en el listón de alambre ampliado que es clavado a los clavos. Las fuerzas laterales son resistidas por la acción de diafragma de panel. La fuerza y la rigidez
degradan con la carga cíclica. (Ver la Sección 3.3.1.3 y Tabla 3-1 para C
2 apropiado
valor.) M. Revestimiento de Trastos viejos horizontal con Corte - En Tirantes o Bloqueo(u Obstrucción) Diagonal
Esto es instalado en la misma manera que revestimiento horizontal, excepto la pared es vigorizado en las esquinas con el corte - en (o dejado - en) los tirantes o el bloqueo(la obstrucción). La sujeción es por lo general instalada en un ángulo de 45 grados y clavada con 8vos o 10mos clavos en cada clavo, y encima y platos de fondo. La sujeción proporciona el aumento sólo nominal de la resistencia. La fuerza y la rigidez degradan con la carga cíclica. (Ver la Sección 3.3.1.3 y Tabla 3-1 para el valor de C2 apropiado.) N. Panel de madera conglomerada o Revestimiento de Particleboard
Típicamente, 4' x 8' paneles son aplicados directamente a los clavos con clavos. El panel de madera conglomerada requiere clavos (típicamente 8vo) con cabezas(jefes) grandes, como el material para techar de clavos. Las cargas laterales son resistidas por la acción de diafragma de panel. La fuerza y la rigidez degradan con la carga cíclica. (Ver la Sección 3.3.1.3 y Tabla 3-1 para C
2 apropiado
valor.) 8.4.1.2 Corte Realces de la Pared para Rehabilitación A. Revestimiento de Panel estructural Añadido a Paredes de Clavo Inacabadas
La capacidad de corte de la pared y la rigidez pueden ser aumentadas añadiendo el revestimiento de panel estructural a un lado de paredes de clavo inacabadas, como paredes de lisiado o paredes de final áticas. B. Revestimiento de Revestimiento de Panel estructural de Paredes de Corte Existentes
Para un aumento moderado de capacidad de corte y rigidez que puede ser aplicada en la mayor parte de sitios en la mayor parte de estructuras, la pared existente que cubre puede ser revestimiento con el revestimiento de panel
estructural; por ejemplo, el revestimiento de contrachapado puede ser aplicado sobre un fin de la pared interior. Para aplicaciones exteriores, el panel estructural puede ser colocado en el fin exterior y clavado directamente por él a los clavos. Este procedimiento de rehabilitación típicamente puede estar usado para las paredes de corte siguientes, que son descritas en la Sección 8.4.1.1 Capa sola revestimiento de trastos viejos horizontal o apartadero Revestimiento de trastos viejos de diagonal de capa solo Madera vertical que colinda sólo Yeso de yeso o wallboard en clavos (también en listón de yeso y yeso wallboard) Revestimiento de yeso Revestimiento de trastos viejos horizontal con corte - en tirantes o bloqueo(u obstrucción) diagonal Panel de madera conglomerada o revestimiento de particleboard La pared de corte realzada es evaluada de acuerdo con la Sección 8.4.9, rebajando el revestimiento original y reducir la capacidad de rendimiento del material de revestimiento en el 20 %. C. Revestimiento de Panel estructural Añadido En Cubierta de la Pared Existente
Para obtener un aumento significativo de la capacidad de corte, la pared existente que cubre puede ser borrada; el revestimiento de panel estructural, las conexiones, y las colinas del lazo añadieron; y la cubierta de la pared reemplazada. En algunos casos, donde las cargas de terremoto son grandes, esto puede ser el mejor método de la rehabilitación. Este procedimiento de rehabilitación puede estar usado en cualquiera de los ensamblados de la pared de corte existentes. Los miembros de encuadrado(enmarcación) adicionales pueden ser añadidos si es necesario, y los paneles estructurales pueden ser cortados para encajar espaciados de clavo existentes. D. Anexo aumentado
Ya que el panel estructural existente envainó paredes, clavar adicional causará la capacidad más alta y la rigidez aumentada. Otros conectors — como correas de coleccionista, correas de empalme, "o colinas de lazo a menudo son" necesarios para aumentar la rigidez y la capacidad de paredes de corte de panel estructurales existentes. La ductilidad aumentada no necesariamente resultará de clavar adicional. El acceso a estas paredes de
corte a menudo requerirá el retiro y el reemplazo de fines existentes. E. Rehabilitación de Conexiones
La mayor parte de procedimientos de rehabilitación de la pared de corte requieren un control(cheque) de todas las conexiones existentes, sobre todo a diafragmas y fundaciones. El bloqueo(La obstrucción) adicional entre piso(suelo) o vigas de azotea en paredes de corte a menudo es necesario en estructuras existentes. El bloqueo(La obstrucción) debe ser conectado a la pared de corte y el diafragma para proporcionar un paso de carga a cargas laterales. El metal de hoja clips que aportican puede ser usado para proporcionar una conexión verificable entre el encuadrado(la enmarcación) de la pared, el bloqueo(la obstrucción), y el diafragma. Los clips que aportican también a menudo están usados para conectar bloqueo(obstrucción) o vigas de borde a platos de alféizar. El encuadrado(La enmarcación) en edificios existentes es por lo general muy seco, con fuerza, y fácilmente hendidura. El cuidado debe ser tomado para no partir el encuadrado(la enmarcación) de existencia añadiendo conectores. La pre perforación de agujeros para clavos reducirá la división, y el encuadrado(la enmarcación) de clips que los pequeños clavos del uso con menor probabilidad partirán el encuadrado(la enmarcación) existente. Cuando las paredes de corte existentes son revestimiento con paneles estructurales, las conexiones de los paneles estructurales al encuadrado(a la enmarcación) existente deben considerarse. La división puede ocurrir tanto en el revestimiento de madera como en el encuadrado(la enmarcación). La longitud de clavos tenía que conseguir el anexo de capacidad lleno en el encuadrado(la enmarcación) existente debe ser determinado. Esta longitud variará con el grosor de la cubierta de la pared existente. A veces las grapas están usadas en vez de clavos para prevenir la división. El revestimiento es stapled al revestimiento de madera en vez del encuadrado(de la enmarcación). Los clavos(Las uñas) son recomendados para el anexo de revestimiento al encuadrado(a la enmarcación) subyacente. En algunos casos, el nuevo bloqueo(obstrucción) en conexiones de panel estructurales también puede ser necesario. Cuando el encuadrado(la enmarcación) de miembros o bloqueo(u obstrucción) es añadido a una estructura, la madera debería ser secada por el horno o bien condimentada para impedirle
encogerse lejos del encuadrado(de la enmarcación) existente o división. 8.4.1.3 Nuevas Paredes de Corte Envainadas con Paneles Estructurales o Revestimiento de Panel de Contrachapado o Apartadero
Las nuevas paredes de corte usando el encuadrado(la enmarcación) de existencia o nuevo encuadrado(enmarcación) son envainadas con paneles estructurales (es decir, contrachapado u orientó la junta(el bordo) de hilo). El grosor y el grado(la clase) de estos paneles pueden variar. En la mayor parte de casos, los paneles son colocados verticalmente y sujetados directamente a los clavos y platos. Esto reduce la necesidad de obstruirse en las conexiones. Todos los bordes de paneles deben ser bloqueados para obtener la capacidad llena. El grosor, el tamaño, y el número de sujetadores, y la proporción de aspecto y las conexiones determinarán la capacidad de las nuevas paredes. La información adicional en varios paneles disponibles y su aplicación puede ser encontrada en documentos de la Asociación de Contrachapado americana (APA), como el APA (1983). 8.4.2 Encienda(Ilumine) Paredes de Corte de Pórtico de Metal de Prenda 8.4.2.1 Paredes de Corte de Pórtico de Metal de Prenda Ligeras(Claras) Existentes A. Yeso en Listón Metálico
Típicamente, 1 pulgada del yeso de yeso es aplicada al listón metálico o amplió el metal que es conectado al encuadrado(a la enmarcación) metálico con lazos de alambre. B. Yeso Wallboard
Típicamente, 4' x 8' a 4' x 12' paneles son puestos horizontalmente y atornillados sin. 6 autogolpeado de 1 pulgada de largo x se atornilla a clavos en 4 a 7 pulgadas en el centro. C. Contrachapado o Paneles Estructurales
Típicamente, los paneles estructurales son aplicados verticalmente y atornillados a los clavos y pista sin. 8 a No 12 de tornillos de autogolpeado. 8.4.2.2 Encienda(Ilumine) Realces de Pórtico de Metal de Prenda para Rehabilitación A. Adición de Contrachapado Paneles Estructurales a Paredes de Clavo Metálicas Existentes
Cualquier existencia que cubre además del contrachapado es borrada y reemplazada con paneles estructurales. Las conexiones con el diafragma (s) y la fundación deben ser comprobadas y pueden tener que ser reforzadas. B. Contrachapado Existente o Paneles Estructurales en Clavos Metálicos
Los tornillos añadidos y las conexiones posiblemente adicionales con diafragmas y fundación pueden requerirse.
8.4.2.3 Nuevas Paredes de Corte de Pórtico de Metal de Prenda Ligeras(Claras) A. Contrachapado o Paneles Estructurales
Refiérase a la Sección 8.4.1.3. Los pórticos vigorizados por la rodilla producen conexiones que resisten al momento por la adición de miembros diagonales entre columnas y viga. El pórtico "semirrígido" que resulta resiste a cargas laterales. La capacidad que resiste al momento de pórticos vigorizados por la rodilla varía extensamente. La parte de control del ensamblado es por lo general la conexión; sin embargo, la flexión de miembros puede ser el aspecto de control de algunos pórticos. Una vez que la capacidad de la conexión es determinada, los miembros pueden ser comprobados y la capacidad del pórtico puede ser determinada por la estática. Para una discusión detallada sobre conexiones, ver la Sección C8.3.2.2B en el Comentario. 8.4.3.2 Pórticos vigorizados por la vara
De manera similar a pórticos vigorizados por la rodilla, las conexiones de varas(barras) al encuadrado(a la enmarcación) de madera gobernarán por lo general la capacidad del pórtico vigorizado por la vara. Típicamente, las varas(barras) sólo actúan en la tensión. Una vez que la capacidad de la conexión es determinada, la capacidad del pórtico puede ser determinada por la estática. Ver la Sección 8.3.2.2B. 8.4.4 Capa sola Revestimiento de Trastos viejos Horizontal o Paredes de Corte que Colindan 8.4.4.1 Rigidez para Análisis
Los trastos viejos horizontales envainaron paredes de corte son débiles y muy flexibles y tienen períodos largos de la vibración. Estas paredes de corte sólo son convenientes donde las cargas de corte de terremoto son bajas y el control de desviación no se requiere. La desviación de estas paredes de corte puede ser acercada por la Ecuación 8-1: •
y = v
y h/G
d + (h/b) d
a (8-1)
donde: b = Longitud de la pared de corte, pies h = altura de la pared de Corte, pies v
y = Corte en
rendimiento, libra/pies G
d = rigidez de Corte en libra/en.
•y
= desviación de la pared de corte Deliberada
en rendimiento, en.
8.4.3 Vigorizado por la rodilla y Diverso
Pórticos de Madera 8.4.3.1 Pórticos vigorizados por la Rodilla
da = Alargamiento de fondeadero a final de pared
determinado por detalles de fondeadero y carga
magnitud, en.
Ya que los trastos viejos horizontales envainaron paredes corte, G
d = 2 000 libras/en.
8.4.4.2 Criterios de Aceptación de fuerza
El revestimiento horizontal o el apartadero tienen una capacidad de rendimiento estimada de 80 libras por pie lineal. Esta capacidad es dependiente de la anchura de las juntas(los bordos), el espaciado de los clavos, y el tamaño, número, y espaciado de los clavos(las uñas). Las capacidades aceptables son puestas en una lista para varias configuraciones, juntos con una descripción del método de pareja de clavo(uña), en el Libro de Uso de Madera Occidental (WWPA, 1983). También ver ATC (1981) para una discusión de la pareja de clavo(uña). 8.4.4.3 Criterios de Aceptación de deformación
Los criterios de aceptación de deformación son determinados por la capacidad de lateral - y componentes de resistencia de la carga de la
gravedad y elementos para deformar con el daño limitado o sin el fracaso. La desviación excesiva podría causar el daño principal a la estructura y/o sus contenido. Ver la Tabla 8-1 para el m de factores para el uso en el LSP en la realización de análisis de diseño. Las coordenadas para la curva de desviación de la fuerza normalizada usada para modelar en
relación a los procedimientos no lineales (a la Cifra(Figura) 8-1) son mostradas en la Tabla 8-2. Los valores en esta tabla se refieren a la Cifra(Figura) 8-1 del modo siguiente. La distancia d se considera la desviación máxima en el punto de la primera pérdida de la fuerza. La distancia e es la desviación máxima en una fuerza o capacidad igual para valorar c. La figura 8-1 también muestra las proporciones de deformación para IO, LS, y Niveles de Rendimiento CP para componentes primarios. (Ver el Capítulo 3 para el uso de la curva de desviación de la fuerza en el NSP.) Dan criterios de aceptación de deformación para el uso en relación a procedimientos no lineales en notas de la Tabla 8-2 para componentes primarios y secundarios, respectivamente.
1. Para proporciones mayores que los valores puestos en una lista máximos, el componente se considera no eficaz en la resistencia a cargas laterales. La interpolación lineal es permitida para el valor intermedio si h/L tiene asteriscos.
de
Tabla 8-1 Factores de Aceptación Numéricos para Componentes de madera de los Procedimientos Lineales
m de Factores para Primaria Procedures2
Lineal Secundaria
IO LS CP LS CP
Paredes de Corte
Proporción de Altura/Longitud (h/L) 1
1 horizontal" x 6" Revestimiento h/L <1.0 1.8 4.2 5.0 5.0 5.5
1 horizontal" x 10" Revestimiento h/L <1.0 1.6 3.4 4.0 4.0 5.0
Madera Horizontal que Colinda Sobre 1 Horizontal" x 6" Revestimiento h/L <1.5 1.4 2.6 3.0 3.1 4.0
Madera Horizontal que Colinda Sobre 1 Horizontal" x 10" Revestimiento h/L <1.5 1.3 2.3 2.6 2.8 3.0
1 diagonal" x 6" Revestimiento h/L <1.5 1.5 2.9 3.3 3.4 3.8
1 diagonal" x 8" Revestimiento h/L <1.5 1.4 2.7 3.1 3.1 3.6
Madera Horizontal que Colinda Sobre 1 Diagonal" x 6" Revestimiento h/L <2.0 1.3 2.2 2.5 2.5 3.0
Madera Horizontal que Colinda Sobre 1 Diagonal" x 8" Revestimiento h/L <2.0 1.3 2.0 2.3 2.5 2.8
Doble 1 Diagonal" x 6" Revestimiento h/L <2.0 1.2 1.8 2.0 2.3 2.5
Doble 1 Diagonal" x 8" Revestimiento h/L <2.0 1.2 1.7 1.9 2.0 2.5
1 vertical" x 10" Revestimiento h/L <1.0 1.5 3.1 3.6 3.6 4.1
1. Para proporciones mayores que los valores puestos en una lista máximos, el componente se considera no eficaz en la resistencia a cargas laterales. La interpolación lineal es permitida para el valor intermedio si h/L tiene asteriscos.
Componente/Elemento
Conexiones
1. Para proporciones mayores que los valores puestos en una lista máximos, el componente se considera no eficaz en la resistencia a cargas
laterales. La interpolación lineal es permitida para
el valor intermedio si h/L tiene asteriscos.
Tabla 8-1 Factores de Aceptación Numéricos para Componentes de madera de los Procedimientos Lineales (seguidos)
m de Factores para Procedures2
lineal
Primario Secundario
IO LS CP LS CP
Revestimiento de Panel de Contrachapado o Panel Estructural o Apartadero
h/L <1.0* 1.7 3.8 4.5 4.5 5.5
h/L> 2.0* h/L <3.5
1.4 2.6 3.0 3.0 4.0
Estuco en Clavos h/L <1.0 * 1.5 3.1 3.6 3.6 4.0
h/L = 2.0 * 1.3 2.2 2.5 2.5 3.0
Estuco más de 1" x Revestimiento Horizontal h/L <2.0 1.5 3.0 3.5 3.5 4.0
Yeso de Yeso en Listón de Madera h/L <2.0 1.7 3.9 4.6 4.6 5.1
Yeso de Yeso en Listón de Yeso h/L <2.0 1.8 4.2 5.0 4.2 5.5
Yeso de Yeso en Listón Metálico h/L <2.0 1.7 3.7 4.4 3.7 5.0
Revestimiento de Yeso h/L <2.0 1.9 4.7 5.7 4.7 6.0
Yeso Wallboard h/L <1.0 * 1.9 4.7 5.7 4.7 6.0
h/L = 2.0 * 1.6 3.4 4.0 3.8 4.5
1 horizontal" x 6" Revestimiento con Corte - En Tirantes o Bloqueo(u Obstrucción) Diagonal
h/L <1.0 1.7 3.7 4.4 4.2 4.8
Panel de madera conglomerada o Revestimiento de Particleboard h/L <1.5 1.6 3.2 3.8 3.8 5.0
Diafragmas
Proporción de Longitud/Anchura (L/b) 1
Revestimiento Directo Solo, Chorded L/b <2.0 1 2.0 2.5 2.4 3.1
Revestimiento Directo Solo, Unchorded L/b <2.0 1 1.5 2.0 1.8 2.5
Doble Directamente Revestimiento, Chorded L/b <2.5 1.25 2.0 2.5 2.3 2.8
Doble Directamente Revestimiento, Unchorded L/b <2.5 1 1.5 2.0 1.8 2.3
Revestimiento Diagonal Solo, Chorded L/b <2.5 1.25 2.0 2.5 2.3 2.9
Revestimiento Diagonal Solo, Unchorded L/b <2.0 1 1.5 2.0 1.8 2.5
Directamente Envainando Sobre Revestimiento Diagonal, Chorded L/b <3.0 1.5 2.5 3.0 2.8 3.5
Directamente Envainando Sobre Revestimiento Diagonal, Unchorded L/b <2.5 1.25 2.0 2.5 2.3 3.0
Doble Revestimiento Diagonal, Chorded L/b <3.5 1.5 2.5 3.0 2.9 3.5
Doble Revestimiento Diagonal, Unchorded L/b <3.5 125 2.0 2.5 2.4 3.1
Madera Panel Estructural, Bloqueado, Chorded L/b <3.0 * L/b = 4*
1.5 1.5
3.0 2.5
4.0 3.0
3.5 2.8
4.5 3.5
Madera Panel Estructural, Desbloqueado, Chorded L/b <3* L/b = 4*
1.5 1.5
2.5 2.0
3.0 2.5
2.9 2.6
4.0 3.2
Madera Panel Estructural, Bloqueado, Unchorded L/b <2.5 L/b = 3.5
1.25 1.25
2.5 2.0
3.0 2.5
2.9 2.6
4.0 3.2
Madera Panel Estructural, Desbloqueado, Unchorded L/b <2.5 L/b = 3.5
1.25 1.0
2.0 1.5
2.5 2.0
2.4 2.0
3.0 2.6
Madera Revestimiento de Panel Estructural en Revestimiento, Chorded L/b <3* L/b = 4*
1.5 1.5
2.5 2.0
3.0 2.5
2.9 2.6
4.0 3.2
Madera Revestimiento de Panel Estructural en Revestimiento, Unchorded
L/b <2.5 L/b = 3.5
1.25 1.0
2.0 1.5
2.5 2.0
2.4 1.9
3.0 2.6
Clavos - 8vo y más grande - Madera a Madera 2.0 6.0 8.0 8.0 9.0
Clavos - 8vo y más grande - Metal a Madera 2.0 4.0 6.0 5.0 7.0
Tornillos - Madera a Madera 1.2 2.0 2.2 2.0 2.5
Tornillos - Metal a Madera 1.1 1.8 2.0 1.8 2.3
Cerrojos de Retraso - Madera a Madera 1.4 2.5 3.0 2.5 3.3
Cerrojos de Retraso - Metal a Madera 1.3 2.3 2.5 2.4 3.0
Cerrojos de Máquina - Madera a Madera 1.3 3.0 3.5 3.3 3.9
Cerrojos de Máquina - Metal a Madera 1.4 2.8 3.3 3.1 3.7
Llaveros y Platos de Corte 1.3 2.2 2.5 2.3 2.7
Cerrojos - Madera a Hormigón o Mampostería 1.4 2.7 3.0 2.8 3.5
8.4.4.4 Conexiones
Las conexiones entre partes del ensamblado de la pared de corte y otros elementos del sistema lateral-force resisting deben ser investigadas y analizadas. La capacidad y la ductilidad de estas conexiones a menudo determinarán el modo de fracaso así como la capacidad del ensamblado. Las conexiones dúctiles con la capacidad suficiente darán el rendimiento aceptable y esperado (ver la Sección 8.3.2.2B). Los trastos viejos diagonales envainaron paredes de corte son más tiesos y más fuertes que paredes de corte envainadas horizontales. Ellos también proporcionan la mayor rigidez a control de desviación, y así mayor control de daño. La
desviación de estas paredes de corte puede ser determinada usando la Ecuación 8-1, con Gd = 8 000
libras/en. para apartadero de diagonal de capa solo y G
d = 18 000 libras/en. para doble apartadero diagonal.
1. Para proporciones mayores que los valores puestos en una lista máximos, el componente se considera no eficaz en la resistencia a cargas laterales. Notas: (a) criterios de Aceptación para componentes primarios (Δ / •y) IO = 1.0 + 0.2 (d-1.0) (Δ / •
y) LS = 1.0 + 0.8 (d-1.0) (Δ / •y) CP = d
(b) Criterios de aceptación para componentes secundarios (Δ / •
y) LS = d (Δ / •y) CP = e
(c) La interpolación lineal es permitida para valores intermedios si h/L o L/b tienen asteriscos.
8.4.5 Corte de Revestimiento de Trastos
viejos Diagonal
Paredes 8.4.5.1 Rigidez para Análisis
Tabla 8-2 Coordenadas de Curva de desviación de la Fuerza Normalizadas para Componentes de madera de los
Procedimientos No lineales
d e c
Tipo de la Pared de Corte - Tipos de Madera Existente y Paredes de Corte de Pórtico Ligeras(Claras)
Proporción de Altura/Longitud h/L1
1 horizontal" x 6" Revestimiento h/L <1.0 5.0 6.0 0.3
1 horizontal" x 10" Revestimiento h/L <1.0 4.0 5.0 0.3
Madera Horizontal que Colinda Sobre 1 Horizontal" x 6" Revestimiento h/L <1.5 3.0 4.0 0.2
Madera Horizontal que Colinda Sobre 1 Horizontal" x 10" Revestimiento
h/L <1.5 2.6 3.6 0.2
1 diagonal" x 6" Revestimiento h/L <1.5 3.3 4.0 0.2
1 diagonal" x 8" Revestimiento h/L <1.5 3.1 4.0 0.2
Madera Horizontal que Colinda Sobre 1 Diagonal" x 6" Revestimiento h/L <2.0 2.5 3.0 0.2
Madera Horizontal que Colinda Sobre 1 Diagonal" x 8" Revestimiento h/L <2.0 2.3 3.0 0.2
Doble 1 Diagonal" x 6" Revestimiento h/L <2.0 2.0 2.5 0.2
Doble 1 Diagonal" x 8" Revestimiento h/L <2.0 2.0 2.5 0.2
1 vertical" x 10" Revestimiento h/L <1.0 3.6 4.0 0.3
Revestimiento de Panel de Contrachapado o Panel Estructural o Apartadero
h/L <1.0* 4.5 5.5 0.3
h/L> 2.0* h/L <3.5 3.0 4.0 0.2
Estuco en Clavos h/L <1.0* 3.6 4.0 0.2
h/L = 2.0* 2.5 3.0 0.2
Estuco más de 1" x Revestimiento Horizontal h/L <2.0 3.5 4.0 0.2
Yeso de Yeso en Listón de Madera h/L <2.0 4.6 5.0 0.2
Yeso de Yeso en Listón de Yeso h/L <2.0 5.0 6.0 0.2
Yeso de Yeso en Listón Metálico h/L <2.0 4.4 5.0 0.2
Revestimiento de Yeso h/L <2.0 5.7 6.3 0.2
Yeso Wallboard h/L <1.0* 5.7 6.3 0.2
h/L = 2.0* 4.0 5.0 0.2
1 horizontal" x 6" Revestimiento con Corte - En Tirantes o Bloqueo(u Obstrucción) Diagonal
h/L <1.0 4.4 5.0 0.2
Panel de madera conglomerada o Revestimiento de Particleboard h/L <1.5 3.8 4.0 0.2
Tipo de Diafragma - Diafragmas de Madera Horizontales
Proporción de Longitud/Anchura (L/b) 1
Revestimiento Directo Solo, Chorded L/b <2.0 2.5 3.5 0.2
Revestimiento Directo Solo, Unchorded L/b <2.0 2.0 3.0 0.3
Doble Directamente Revestimiento, Chorded L/b <2.0 2.5 3.5 0.2
1. Para proporciones mayores que los valores puestos en una lista máximos, el componente se considera no eficaz en la resistencia a cargas laterales. Notas: (a) criterios de Aceptación para componentes primarios (Δ / •y) IO = 1.0 + 0.2 (d-1.0) (Δ / •y) LS = 1.0 + 0.8 (d-1.0) (Δ / Δ) CP = d y
(b) Criterios de aceptación para componentes secundarios (Δ / Δ) LS = d y (Δ / •y) CP = e (c) La interpolación lineal es permitida para valores intermedios si h/L o L/b tienen asteriscos. 8.4.5.2 Criterios de Aceptación de fuerza
El revestimiento diagonal tiene una capacidad de rendimiento estimada de aproximadamente 700 libras por pie lineal para la capa sola y 1300 libras por pie lineal para el doble revestimiento diagonal. Esta capacidad es dependiente de la anchura de las juntas(los bordos), el espaciado de los clavos, el tamaño de clavos, el número de clavos por junta(bordo), y las condiciones divisorias. Las capacidades aceptables son puestas en una lista para varias configuraciones en WWPA (1983). 8.4.5.3 Criterios de Aceptación de deformación
Los criterios de aceptación de deformación serán determinados por la capacidad de lateral - y elementos de resistencia de la carga de la gravedad para deformar sin el fracaso. Ver la Tabla 8-1 para el m de factores para el uso en el LSP. Las coordenadas para la curva de desviación de la fuerza normalizada usada en los procedimientos no lineales son mostradas en la Tabla 8-2. Los valores en esta tabla se refieren a la Cifra(Figura) 8-1 del modo siguiente. La distancia d se considera la desviación máxima en el punto de pérdida de la fuerza. La distancia e es la desviación máxima en una fuerza o capacidad igual para valorar c. (Ver el Capítulo 3 para el uso de la curva de desviación de fuerza en el NSP.) 8.4.5.4 Conexiones
Ver las Secciones 8.3.2.2B y 8.4.4.4. 8.4.6 Madera vertical que Colinda Paredes de Corte 8.4.6.1 Rigidez para Análisis
El apartadero de madera vertical tiene una capacidad lateral-force resistance muy baja y es muy flexible. Estas paredes de corte sólo son convenientes donde las cargas de corte de terremoto son muy bajas y el control de desviación no es necesario. La desviación de estas paredes de corte puede ser determinada usando la Ecuación 8-1, con G
d = 1 000 libras/en.
8.4.6.2 Criterios de Aceptación de fuerza
El apartadero vertical tiene una capacidad de rendimiento de aproximadamente 70 libras por pie lineal. Esta capacidad es dependiente de la anchura de las juntas(los bordos), el espaciado de los clavos, el espaciado de bloqueo(obstrucción), y el tamaño, número, y espaciado de los clavos(las uñas). El método de pareja de clavo(uña) puede ser usado para calcular(estimar) la capacidad del apartadero de
madera vertical, en una manera similar al método usado para el apartadero horizontal. 8.4.6.3 Criterios de Aceptación de deformación
Ver la Sección 8.4.5.3. 8.4.6.4 Conexiones
La capacidad de carga del apartadero vertical es baja; esto hace la capacidad de conexiones entre la pared de corte y los otros elementos del interés(de la preocupación) secundario (ver la Sección 8.3.2.2B). 8.4.7 Madera que Colinda sobre Paredes de Corte de Revestimiento Horizontales 8.4.7.1 Rigidez para Análisis
La doble capa paredes de corte envainadas horizontales es más tiesa y más fuerte que la capa sola paredes de corte envainadas horizontales. Estas paredes de corte a menudo son convenientes para resistir a cargas de corte de terremoto que son bajas para moderarse en la magnitud. Ellos también proporcionan la mayor rigidez a control de desviación, y así mayor control de daño. La desviación de estas paredes de corte puede ser determinada usando la Ecuación 8-1, con G
d = 4
000 libras/en. 8.4.7.2 Criterios de Aceptación de fuerza
La madera que colinda sobre el revestimiento horizontal tiene una capacidad de rendimiento de aproximadamente 500 libras por pie lineal. Esta capacidad es dependiente de la anchura de las juntas(los bordos), el espaciado de los clavos, el tamaño, número, y espaciado de los clavos(las uñas), y la posición de conexiones. 8.4.7.3 Criterios de Aceptación de deformación
Ver la Sección 8.4.5.3. 8.4.7.4 Conexiones
Ver las Secciones 8.3.2.2B y 8.4.4.4. 8.4.8 Madera que Colinda sobre Paredes de Corte de Revestimiento Diagonales 8.4.8.1 Rigidez para Análisis
La madera horizontal que colinda sobre el revestimiento diagonal proporcionará paredes de corte tiesas, fuertes. Estas paredes de corte a
menudo son convenientes para resistir a cargas de corte de terremoto que son moderadas en la magnitud. Ellos también proporcionan la rigidez buena al control de desviación y dañan el control. La desviación de estas paredes de corte puede ser acercada usando la Ecuación 8-1, con G
d = 11 000
libras/en. 8.4.8.2 Criterios de Aceptación de fuerza
La madera que colinda sobre el revestimiento diagonal tiene una capacidad de rendimiento
estimada de aproximadamente 1 100 libras por pie lineal. Esta capacidad es dependiente de la anchura de las juntas(los bordos), el espaciado de los clavos, el tamaño, número, y espaciado de los clavos(las uñas), la posición de conexiones, y las condiciones divisorias. 8.4.8.3 Criterios de Aceptación de deformación
Ver la Sección 8.4.5.3.
8.4.8.4 Conexiones
Ver las Secciones 8.3.2.2B y 8.4.4.4. 8.4.9 Panel de Contrachapado o Panel estructural que Envaina Paredes de Corte 8.4.9.1 Rigidez para Análisis
La respuesta de madera paredes de corte estructurales es dependiente del grosor de la madera paneles estructurales, la altura a la longitud (h/L) proporción, el modelo que clava, y otros factores. La desviación aproximada de la madera paredes de corte estructurales en el rendimiento puede ser determinada usando la Ecuación 8-2:
•y = 8 v
y h
3 / (E un b) + v
y h / (G t)
+ 0.75to en + (h/b) d
a (8-2)
donde: v
y = Corte en el rendimiento en la dirección en la
consideración h = altura de la Pared, pies E = el Módulo de la madera terminan al miembro divisorio, A= el Área del corte transversal de
miembro divisorio, en 2
b = anchura de la Pared, pies G = el Módulo de la rigidez del contrachapado, psi t = el grosor Eficaz del panel estructural, en. d
a = Desviación en rendimiento de fondeadero de
lazoabajo o desviación a nivel de carga a fondeadero a final de pared, detalles de fondeadero, y carga muerta, en. e
n = deformación de Clavo(Uña), en. Para 6tos
clavos en rendimiento: en =.10
Para 8vos clavos en rendimiento: en =.06
Para 10mos clavos en rendimiento: en =.04
8.4.9.2 Criterios de Aceptación de fuerza
Las capacidades de corte de la madera paredes de corte de panel estructurales son dependientes principalmente de clavar en los bordes de panel de contrachapado, y el grosor y el grado(la clase) del contrachapado. La capacidad de corte de rendimiento, Vy, de madera
las paredes de corte estructurales pueden ser calculadas(estimadas) como sigue: V
y =.8V
u (8-3)
Valores de la capacidad última, Vu, de paredes de
corte de panel estructurales son proporcionados en la Tabla 8-3Si no hay ninguna carga última para el ensamblado, use: Q
CE = V
u = 6.3Zs/a (8-4)
Donde: Z = Valor de clavo(uña) de NDS (1991) s = Mínimo [m-1 (o n-1) (a/h)] m = Número de clavos a lo largo del fondo de un panel n = Número de clavos a lo largo de un lado de un panel un = Longitud de un panel h = Altura de un panel 8.4.9.3 Criterios de Aceptación de deformación
Ver la Sección 8.4.5.3. 8.4.9.4 Conexiones
Ver las Secciones 8.3.2.2B y 8.4.4.4. 8.4.10 estuco en Clavos, Revestimiento, o Paredes de Corte de Panel de madera conglomerada 8.4.10.1 Rigidez para Análisis
El estuco es frágil y la capacidad de resistencia de la fuerza lateral de paredes de corte de estuco es baja. Sin embargo, las paredes son tiesas hasta que el agrietamiento ocurra. Estas paredes de corte sólo son convenientes donde las cargas de corte de terremoto son bajas. La desviación de estas paredes de corte puede ser determinada usando la Ecuación 8-1 con G
d = 14 000 libras/en.
8.4.10.2 Criterios de Aceptación de fuerza
El estuco tiene una capacidad de rendimiento de aproximadamente 350 libras por pie lineal. Esta capacidad es dependiente del anexo de las redes de estuco a los clavos y el embedment de las redes en el estuco. 8.4.10.3 Criterios de Aceptación de deformación
Ver la Sección 8.4.5.3. 8.4.10.4 Conexiones
La conexión entre las redes de estuco y el encuadrado(la enmarcación) es del interés(de la preocupación) primario. Del interés(De la preocupación) secundario es la conexión del estuco a las redes. A diferencia de contrachapado, la capacidad extensible del material de estuco 3x o mayor encuadrado(enmarcación) en conexiones de contrachapado.
Paneles aplicados directamente a
encuadrado(enmarcación), bloqueado en todos los bordes. El valor extrapolado de pruebas cíclicas. Para otros tamaños de clavo(uña) o penetración de clavo(uña) menos que indicada, ajuste valores basados en la fuerza de clavo(uña) deliberada (ver AF&PA, 1991). Los valores son para paneles en un lado. Los valores pueden ser doblados para paneles a ambos lados. Use el 80 % de valores puestos en una lista para la capacidad de rendimiento. (portland cemento) más bien que las conexiones,
a menudo gobernará el fracaso. Las conexiones entre la pared de corte y fundación y entre la pared de corte y diafragma deben ser investigadas. Ver la Sección 8.3.2.2B. Las paredes de corte de yeso de yeso son similares al estuco, excepto su fuerza es más bajo. Otra vez, las paredes son tiesas hasta el fracaso. Estas paredes de corte sólo son convenientes
donde las cargas de corte de terremoto son muy
bajas. La desviación de estas paredes de corte puede ser determinada usando la Ecuación 8-1, con G
d = 8 000 libras/en.
8.4.11.2 Criterios de Aceptación de fuerza
El yeso de yeso tiene una capacidad de rendimiento de aproximadamente 400 libras por pie lineal. 8.4.11.3 Criterios de Aceptación de deformación
Ver la Sección 8.4.5.3. 8.4.11.4 Conexiones
La capacidad extensible y que lleva del yeso, más bien que las conexiones, a menudo gobernará el fracaso. La fuerza relativamente baja de este material hace conexiones entre partes del ensamblado de la pared de corte y los otros elementos del sistema de resistencia de la fuerza lateral del interés(de la preocupación) secundario. El yeso de yeso en el listón de yeso es similar al yeso wallboard (ver la Sección el 8.4.13 para una discusión de yeso wallboard). La desviación de
estas paredes de corte puede ser determinada usando la Ecuación 8-1, con G
d = 10 000 libras/en.
8.4.12.2 Criterios de Aceptación de fuerza 8.4.14.3 Criterios de Aceptación de Deformación
Éstos son similares a aquellos para el yeso wallboard, con una capacidad de rendimiento aproximada de 80 libras por pie lineal. Ver la Sección el 8.4.13. 8.4.12.3 Criterios de Aceptación de deformación
Ver la Sección 8.4.5.3. 8.4.12.4 Conexiones
Ver la Sección 8.4.11.4. 8.4.13 Paredes de Gypsum Wallboard Shear 8.4.13.1 Rigidez para Análisis
El yeso wallboard tiene una capacidad lateral-force resistance muy baja, pero es relativamente tieso hasta que el agrietamiento ocurra. Estas paredes de corte sólo son convenientes donde las
Tabla 8-3 Capacidades Últimas de Corte de Panel Estructural Walls2, 3, 5, 6
Grado(Clase) de Panel
Grosor de Panel Nominal Mínimo (pulgadas)
Penetración de Clavo(Uña) Mínima en Framing4
(pulgadas)
Clavo(Uña) Size4
(Caja Común o Galvanizada)
Espaciado de Clavo(Uña) en Bordes de Panel (en). Capacidades Últimas (libra/pies)
6" 4" 3 "1 2 "1
1 estructural 5/16 1 1/4 6to 700 1010 1130 1200
3/8 7/16 15/32 1 1/2 8vo 750 1080 1220 1540
815 1220 1340 1590
880 1380 1550 1620
15/32 1 5/8 10d1 1130 1500 1700 2000
C-D, Revestimiento de C-C, apartadero de panel de contrachapado (y otros grados(clases) cubiertos en Estándar UBC 23-2 o 23-3), particleboard estructural
5/16 3/8 1 1/4 6to 650 700 900 1200
680 800 1000 1350
3/8 7/16 15/32 1 1/2 8vo 700 880 1200 1500
720 900 1300 1560
820 1040 1420 1600
15/32 19/32
1 5/8 10d1 900 1400 1500 1900
1000 1500 1620 1950
8.4.11 Yeso de Yeso en Corte de Listón de
Madera
Paredes 8.4.11.1 Rigidez para Análisis
8.4.12 Yeso de Yeso en Listón de Yeso
Paredes de Corte 8.4.12.1 Rigidez para Análisis
cargas de corte de terremoto son muy bajas. La desviación de estas paredes de corte puede ser determinada usando la Ecuación 8-1, con G
d = 8
000 libras/en. 8.4.13.2 Criterios de Aceptación de fuerza
El yeso wallboard tiene una capacidad de rendimiento de aproximadamente 100 libras por pie lineal. Esta capacidad es para el espaciado de clavo(uña) de 7 pulgadas típico de 1/2-inch o 5/8-inch thick paneles con 4tos o 5tos clavos. Las capacidades más altas pueden estar usadas si el espaciado de clavo(uña) más cercano, las multicapas de la junta(del bordo) de yeso, y/o la presencia de bloqueo(obstrucción) en todos los bordes de panel son verificados. 8.4.13.3 Criterios de Aceptación de deformación
Ver la Sección 8.4.5.3. 8.4.13.4 Conexiones
Ver la Sección 8.4.11.4. 8.4.14 Yeso que Envaina Paredes de Corte 8.4.14.1 Rigidez para Análisis
El revestimiento de yeso es similar al yeso wallboard (ver la Sección el 8.4.13 para una discusión detallada). La desviación de estas paredes de corte puede ser determinada usando la Ecuación 8-1, con G
d = 8 000 libras/en.
8.4.14.2 Criterios de Aceptación de fuerza
Éstos son similares a aquellos para el yeso wallboard (ver la Sección el 8.4.13). Ver la Sección 8.4.5.3. 8.4.14.4 Conexiones
Ver la Sección 8.4.11.4. 8.4.15 yeso en Paredes de Corte de Listón Metálicas 8.4.15.1 Rigidez para Análisis
El yeso en el listón metálico es similar al estuco, pero con menos fuerza. El listón metálico y las paredes de yeso son tiesos hasta que el agrietamiento ocurra. Estas paredes de corte sólo son convenientes donde las cargas de corte de terremoto son bajas. La desviación de estas paredes de corte puede ser determinada usando la Ecuación 8-1, con G
d = 12 000 libras/en.
8.4.15.2 Criterios de Aceptación de fuerza
El yeso en el listón metálico tiene una capacidad de rendimiento de aproximadamente 150 libras por pie lineal. 8.4.15.3 Criterios de Aceptación de deformación
Ver la Sección 8.4.5.3. 8.4.15.4 Conexiones
Ver la Sección 8.3.2.2B. 8.4.16 Revestimiento de Trastos viejos Horizontal con Corte - En Tirantes o Paredes de Corte de Bloqueo(Obstrucción) Diagonales 8.4.16.1 Rigidez para Análisis
Este ensamblado es similar al revestimiento horizontal sin tirantes, salvo que el corte - en tirantes o bloqueo(u obstrucción) diagonal proporciona la rigidez más alta en cargas iníciales. Después de que los tirantes o el bloqueo(la obstrucción) fallan (en cargas bajas), el comportamiento de la pared es el mismo como con el revestimiento horizontal sin tirantes. Ver la Sección 8.4.4 para más información sobre el revestimiento horizontal. 8.4.16.2 Criterios de Aceptación de fuerza
Ver la Sección 8.4.4. 8.4.16.3 Criterios de Aceptación de deformación
Ver la Sección 8.4.5.3. 8.4.16.4 Conexiones
Ver la Sección 8.3.2.2B.
8.4.17 panel de madera conglomerada o Particleboard que Envaina Paredes de Corte 8.4.17.1 Rigidez para Análisis
El revestimiento de panel de madera conglomerada es muy débil, carece de la rigidez, y no es capaz de resistir a cargas laterales. Particleboard viene a dos variedades: uno es similar a paneles estructurales, el otro no estructural es ligeramente más fuerte que la junta(el bordo) de yeso, pero más frágil. El revestimiento de panel de madera conglomerada no es conveniente para resistir a cargas laterales, y particleboard no estructural sólo debería ser usado para resistir a cargas de terremoto muy bajas. Para el revestimiento de particleboard estructural, ver la Sección 8.4.9. La desviación de paredes de corte envainadas en particleboard no estructural puede ser determinada usando la Ecuación 8-1, con G
d = 6 000
libras/en. 8.4.17.2 Criterios de Aceptación de fuerza
El panel de madera conglomerada tiene la fuerza muy baja. Para particleboard estructural, ver la sección de panel estructural (la Sección 8.4.9). Particleboard no estructural tiene una capacidad de rendimiento de aproximadamente 100 libras por pie lineal. 8.4.17.3 Criterios de Aceptación de deformación
Ver la Sección 8.4.5.3. 8.4.17.4 Conexiones
Ver la Sección 8.4.11.4. 8.4.18 Paredes de Corte de Pórtico de Metal de Prenda Ligeras(Claras) 8.4.18.1 Yeso en Listón Metálico
Ver la Sección el 8.4.15. 8.4.18.2 Yeso Wallboard
Ver la Sección el 8.4.13. 8.4.18.3 Contrachapado o Paneles Estructurales
Ver la Sección 8.4.9. Refiérase a los datos del fabricante de sujetador para cargas aceptables en sujetadores. La capacidad de rendimiento puede ser estimada multiplicando valores de carga aceptables normales para 2.8, o para valores de carga aceptables que son
puestos en una lista para viento o cargas sísmicas, se multiplican en 2.1 para obtener valores de rendimiento estimados.
8.5 Diafragmas de madera El comportamiento de diafragmas de madera horizontales es bajo la influencia del tipo de revestimiento, tamaño, y cantidad de sujetadores, presencia de cuerda de perímetro o miembros de reborde, y la proporción de envergadura a la profundidad del diafragma. Las aperturas o las penetraciones por el diafragma también efectúan el comportamiento y la capacidad del diafragma (ver la Sección el 8.5.11). La capacidad esperada del diafragma, Q
CE, es determinada de la capacidad de
corte de rendimiento de la existencia o diafragma realzado como descrito en Secciones 8.5.2 a 8.5.9. Para sistemas de tipo de entramado vigorizados o horizontales, la capacidad esperada, Q
CE, es determinada
del miembro o capacidad de rendimiento de conexión y análisis de entramado estático convencional, como descrito en la Sección el 8.5.10. 8.5.1 Tipos de Diafragmas de Madera 8.5.1.1 Diafragmas de Madera Existentes A. Diafragmas Envainados Directos solos
Típicamente, éstos consisten en 1" x revestimiento del perpendicular puesto a los miembros que aportican; 2" x o 3" x revestimiento también puede estar presente. El revestimiento sirve el objetivo dual de apoyar cargas de gravedad y resistir a fuerzas de corte en el diafragma. El más a menudo, 1" x revestimiento es clavado con 8vos o 10mos clavos, con dos o más clavos en cada junta(bordo) de revestimiento. El perpendicular de fuerzas de corte a la dirección del revestimiento es resistido por la pareja de clavo(uña). Las fuerzas de corte paralelas a la dirección del revestimiento son transferidas por los clavos(las uñas) en las vigas de apoyo o encuadrado(enmarcación) de miembros
debajo de las conexiones de revestimiento. B. Doble Diafragmas Directamente Envainados
La construcción es el mismo como esto para diafragmas envainados directos solos, salvo que una capa superior del revestimiento directo es puesta sobre la capa inferior del revestimiento. El revestimiento superior puede ser colocado perpendicular o paralelo a la capa inferior del revestimiento. Si la capa superior del revestimiento es paralela a la capa inferior, las conexiones de junta(bordo) son por lo general balanceadas suficientemente que los clavos(las uñas) en conexiones en la capa superior del revestimiento son conducidos en una junta(un bordo) de revestimiento común abajo, con la distancia de borde suficiente. La capa superior del revestimiento es clavada a los miembros que aportican por la capa inferior del revestimiento. C. Diafragmas de Madera solos en Diagonal Envainados
Típicamente, 1" x revestimiento es puesto en un aproximado 45 degree ángulo a los miembros que aportican. En algunos casos 2" x revestimiento también puede estar usado. El revestimiento apoya cargas de gravedad y resiste a fuerzas de corte en el diafragma. Comúnmente, 1" x revestimiento es clavado con 8vos clavos, con dos o más clavos por junta(bordo). Clavar recomendado para diafragmas en diagonal envainados es publicado en el Libro de Uso de Madera Occidental (WWPA, 1983) y UBC (ICBO, 1994a). La capacidad de corte del diafragma es dependiente del tamaño y la cantidad de los clavos(las uñas) en cada junta(bordo) de revestimiento. D. Revestimiento Diagonal con Revestimiento Directo o Suelo Encima
Típicamente, éstos consisten en una capa inferior de 1" x revestimiento de diagonal puesto en un ángulo de 45 grados a los miembros que aportican, con una segunda capa de revestimiento directo o suelo de madera puesto encima del revestimiento diagonal en un ángulo de 90 grados a los miembros que aportican. Ambas capas de envainar
cargas de gravedad de apoyo, y resisten a fuerzas de corte en el diafragma. Las juntas(Los bordos) que envainan son comúnmente clavadas con 8vos clavos, con dos o más clavos por junta(bordo). E. Doble Diafragmas de Madera en Diagonal Envainados
Típicamente, éstos consisten en una capa inferior de 1" x revestimiento diagonal con una segunda capa de 1" x revestimiento de diagonal puesto en un ángulo de 90 grados a la capa inferior. El revestimiento apoya cargas de gravedad y resiste a fuerzas de corte en el diafragma. El revestimiento es comúnmente clavado con 8vos clavos, con dos o más clavos por junta(bordo). Clavar recomendado para diafragmas dobles en diagonal envainados es publicado en el WWPA (1983). F. Madera Panel Estructural Diafragmas Envainados
Típicamente, éstos consisten en la madera paneles estructurales, como contrachapado o junta(bordo) de hilo orientada, colocada en miembros que aportican y clavado en el lugar. Grados(Clases) diferentes y grosor de la madera los paneles estructurales están comúnmente usados, según exigencias para el apoyo de carga de gravedad y corte la capacidad. Los bordes a los finales de la madera paneles estructurales son por lo general apoyados por los miembros que aportican. Los bordes en los lados de los paneles pueden ser bloqueados o desbloqueados. En algunos casos, lengua y madera de surco los paneles estructurales están usados. Clavar modelos y tamaño de clavo(uña) puede variar enormemente. El espaciado de clavo(uña) está comúnmente en el rango de 3 a 6 pulgadas en el centro en los bordes apoyados y bloqueados de los paneles, y 10 a 12 pulgadas en el centro en el predio de panel. Las grapas a veces son usadas para adjuntar la madera paneles estructurales. G. Diafragmas Horizontales vigorizados
Típicamente, éstos consisten en “X” sujeción de vara(barra) y puntales de madera que forman un sistema de entramado horizontal en el piso(suelo) o niveles de azotea del edificio. "El X" la
sujeción por lo general consiste en varas(barras) de acero dibujadas(retiradas) tenso por torniquetes o nueces. Los puntales por lo general consisten en miembros de madera, que pueden o pueden no ser la parte del sistema de porte de la carga de la gravedad del piso(suelo) o azotea. Las varas(barras) de acero funcionan como miembros de tensión en el entramado horizontal, mientras los puntales funcionan como miembros de compresión. Las cuerdas de entramado (similar a cuerdas de diafragma) son necesarias para resistir a flexionar en el sistema de entramado horizontal. 8.5.1.2 Diafragmas de madera Realzados para Rehabilitación A. Madera Revestimiento(Revestimientos) de Panel Estructural en Diafragmas Directos o en Diagonal Envainados
La capacidad de corte de diafragma y la rigidez pueden ser aumentadas a un revestimiento de la nueva madera los paneles estructurales sobre la existencia envainaron diafragmas. Estos diafragmas típicamente consisten en la nueva madera paneles estructurales colocados en existencia directamente o revestimiento diagonal y clavado o stapled a los miembros de encuadrado(enmarcación) de existencia por el revestimiento existente. Si el nuevo revestimiento sólo es clavado a los miembros de encuadrado(enmarcación) de existencia — sin clavar en el perpendicular de bordes de panel al encuadrado(a la enmarcación) — la respuesta del nuevo revestimiento será similar a aquella de una madera desbloqueada el diafragma de panel estructural. Los clavos(Las uñas) y las grapas deberían ser de la longitud suficiente para proporcionar embedment requerido en miembros que aportican debajo del revestimiento. Si un diafragma más fuerte y más tieso es deseado, las conexiones de la nueva madera el revestimiento de panel estructural puede ser colocado paralelo a las conexiones del revestimiento existente, con el revestimiento clavado o stapled al revestimiento existente. Los bordes de la nueva madera los paneles estructurales deberían ser balanceados
de las conexiones en el revestimiento de existencia abajo por una distancia suficiente que los nuevos clavos pueden ser conducidos en el revestimiento de existencia sin partir el revestimiento. Si los nuevos paneles son clavados en todos los bordes como descrito encima, la respuesta del nuevo revestimiento será similar a aquella de una madera bloqueada el diafragma de panel estructural. Cuando un bloqueo(una obstrucción) alternativo, nuevo puede ser instalado debajo de todo el perpendicular de conexiones de panel a los miembros de encuadrado(enmarcación) de existencia. Como las conexiones del revestimiento y las conexiones del revestimiento existente no pueden ser balanceadas consecuentemente sin cortar los paneles, puede ser ventajoso colocar la madera revestimiento de panel estructural en un ángulo de 45 grados al revestimiento existente. Si el diafragma existente es directamente envainado, el nuevo revestimiento debería ser colocado en un ángulo de 45 grados al revestimiento existente y vigas. Si el diafragma existente es en diagonal envainado, la nueva madera el revestimiento de panel estructural debería ser colocado perpendicular a las vigas existentes en un 45 degree ángulo al revestimiento diagonal. Los clavos(Las uñas) deberían ser conducidos en el revestimiento de existencia con la distancia de borde suficiente para prevenir la división del revestimiento existente. En límites, los clavos(las uñas) deberían ser de la longitud suficiente para penetrar por el revestimiento en el encuadrado(la enmarcación) abajo. El nuevo revestimiento(revestimientos) de panel estructural debe ser conectado a la pared de corte o elementos tonificantes verticales para asegurar la eficacia del panel añadido. El cuidado debería ser ejercido colocando la nueva madera revestimiento(revestimientos) de panel estructural en diafragmas existentes. Los cambios de rigidez y características dinámicas del diafragma pueden tener efectos negativos causando fuerzas
aumentadas en otros componentes o elementos. La rigidez aumentada y el aumento asociado de fuerzas dinámicas pueden no ser deseables en algunos diafragmas para ciertos Niveles de Rendimiento. B. Madera Revestimiento(Revestimientos) de Panel Estructural en Madera Existente Diafragmas de Panel Estructurales
La nueva madera revestimiento(revestimientos) de panel estructural puede ser colocada en la madera existente diafragmas de panel estructurales para reforzar y fortalecer(endurecer,reforzar) diafragmas existentes. La colocación de un nuevo revestimiento sobre un diafragma existente debería seguir los mismos métodos de construcción y procedimientos en cuanto a diafragmas directos y en diagonal envainados (ver la Sección 8.5.1.2A). Las conexiones de panel deberían ser balanceadas, o sea el revestimiento debería ser colocado en un ángulo de 45 grados a la madera existente paneles estructurales. C. Anexo aumentado
En algunos casos, los diafragmas existentes pueden ser realzados aumentando clavar o anexo del revestimiento de existencia al encuadrado(a la enmarcación) de apoyo. Para diafragmas envainados directos, el aumento de la capacidad de corte será mínimo. Doble diafragmas directamente envainados con clavar mínimo en el superior o ambas capas del revestimiento pueden ser realzadas considerablemente añadiendo nuevos clavos o grapas al diafragma existente. El mismo es verdad para diafragmas que son solos en diagonal envainados, se doblan en diagonal envainado, o solo en diagonal envainado con revestimiento directo o suelo. Los diafragmas de contrachapado también pueden ser realzados por clavar aumentado o anexo al encuadrado(a la enmarcación) de apoyo y añadiendo obstruyéndose al diafragma en las conexiones de contrachapado. En algunos casos, clavar aumentado en el predio de panel de contrachapado también puede requerirse. Si la capacidad de corte requerida y/o la
rigidez son mayores que esto que puede ser proporcionado por el anexo aumentado, puede requerirse que un nuevo revestimiento en el diafragma existente proporcione el realce deseado. 8.5.1.3 Nuevos Diafragmas de Madera A. Madera Panel Estructural Diafragmas Envainados
Típicamente, éstos consisten en la madera paneles estructurales — como contrachapado o hilo orientado colocado a la junta, clavado, o stapled en el lugar en miembros de encuadrado(enmarcación) de existencia después de que el revestimiento existente ha sido borrado. Los grados(Las clases) diferentes y el grosor de la madera paneles estructurales pueden estar usados, según las exigencias para apoyo de carga de gravedad y capacidad de corte de diafragma. En la mayor parte de casos, los paneles son colocados con el perpendicular de dimensión largo a los miembros que aportican, y los bordes de panel a los finales de los paneles son apoyados por, y clavados a, los miembros que aportican. Los bordes en los lados de los paneles pueden ser bloqueados o desbloqueados, según la capacidad de corte y rigidez requerida en el nuevo diafragma. La madera paneles estructurales puede ser colocada en varios modelos como mostrado en publicaciones APA (APA, 1983) y varios códigos (p.ej, ICBO, 1994a). B. Diafragmas de Madera solos en Diagonal Envainados
Ver la Sección 8.5.1.1C. C. Doble Diafragmas de Madera en Diagonal Envainados
Ver la Sección 8.5.1.1E. D. Diafragmas Horizontales vigorizados
Ver la Sección 8.5.1.1G. Como el encuadrado(la enmarcación) horizontal especial en el entramado es un aspecto estructural añadido, es por lo general más económico para diseñar el piso(suelo) o la azotea que envaina como un diafragma en la nueva construcción, que elimina la necesidad "del X" sujeción y miembros de madera más fuertes en los puntales de compresión. Los diafragmas
horizontales vigorizados son más factibles donde el revestimiento no puede proporcionar la capacidad de corte suficiente, o donde las aperturas de diafragma reducen la capacidad de corte del diafragma y la capacidad de corte adicional es necesaria. 8.5.2 Diafragmas Envainados Directos solos 8.5.2.1 Rigidez para Análisis
Los diafragmas directamente envainados son caracterizados por la flexibilidad alta con un período largo de la vibración. Estos diafragmas son convenientes para condiciones de corte bajas donde el control de desviaciones de diafragma no es necesario para alcanzar los Niveles de Rendimiento deseados. La desviación de diafragmas envainados directos puede ser acercada usando la Ecuación 8-5: Para diafragmas envainados directos con o sin cuerdas, G
d =
aproximadamente 200 000 libras/en. 8.5.2.2 Criterios de Aceptación de fuerza
Los diafragmas directamente envainados tienen una capacidad de rendimiento baja de aproximadamente 120 libras por pie para chorded y diafragmas unchorded. La capacidad de rendimiento para diafragmas envainados directos es dependiente del tamaño, número, y espaciado entre los clavos(las uñas) en cada junta(bordo) de revestimiento, y el espaciado de los miembros de encuadrado(enmarcación) de apoyo. La capacidad de corte de diafragmas envainados directos puede ser calculada usando el método de pareja del clavo. Ver ATC (1981) para una discusión de calcular(estimar) la capacidad de corte de diafragmas envainados directos. 8.5.2.3 Criterios de Aceptación de deformación
Los criterios de aceptación de deformación dependerán en gran parte de las deformaciones aceptables para otros componentes estructurales y no estructurales y elementos que son lateralmente apoyados por el diafragma.
Las deformaciones aceptables también deben ser consecuentes con el estado de daño permisible del diafragma. Ver la Tabla 8-1 para el m de factores para el uso en la Ecuación 3-18 para el LSP. Las coordenadas para la curva de desviación de la fuerza normalizada para el uso en procedimientos no lineales son mostradas en la Tabla 8-2. Los valores en esta tabla se refieren a la Cifra(Figura) 8-1 del modo siguiente. La distancia d (ver a la Cifra(Figura) 8-1) se considera la desviación máxima el diafragma puede someterse y todavía mantener su fuerza de rendimiento. La distancia e es la desviación máxima en una fuerza reducida c. 8.5.2.4 Conexiones
La capacidad de carga de conexiones entre diafragmas y paredes de corte u otros elementos verticales, así como cuerdas de diafragma y coleccionistas de corte, es muy importante. Estas conexiones deberían tener la capacidad de carga suficiente y la ductilidad para entregar la fuerza requerida a los elementos verticales sin el fracaso frágil repentino en una conexión o la serie de conexiones. 8.5.3 Doble Diafragmas de Madera Directamente Envainados 8.5.3.1 Rigidez para Análisis
El doble sistema envainado proporcionará un aumento significativo de la rigidez sobre un diafragma envainado directo solo, pero datos de prueba muy pequeños están disponibles en la rigidez y la fuerza de estos diafragmas. Es importante que ambas capas del revestimiento directo tengan clavar suficiente, y que las conexiones de la capa superior son o balanceadas o perpendicular a la capa de fondo. La desviación aproximada de dobles diafragmas envainados directos puede ser calculada usando la Ecuación 8-5, con G
d como sigue:
Doble directamente el revestimiento,
chorded: Gd = 1 500 000 libras/en.
Doble directamente el revestimiento, unchorded: G
d = 700 000 libras/en.
8.5.3.2 Criterios de Aceptación de fuerza
La capacidad de corte de rendimiento típica de dobles diafragmas envainados directos es aproximadamente 600 libras por pie para diafragmas chorded. Para diafragmas unchorded, la capacidad de rendimiento típica es aproximadamente 400 libras por pie. La fuerza y la rigidez de dobles diafragmas envainados directos son muy dependientes de clavar de la capa superior del revestimiento. Si la capa superior tiene clavar mínimo, el aumento de fuerza y rigidez sobre un diafragma envainado directo solo puede ser leve. Si la capa superior del revestimiento tiene clavar similar a aquella de la capa inferior del revestimiento, el aumento de fuerza y rigidez será significativo. 8.5.3.3 Criterios de Aceptación de deformación
Ver la Sección 8.5.2.3. 8.5.3.4 Conexiones
Ver la Sección 8.5.2.4. 8.5.4 Diafragmas de Madera solos en Diagonal Envainados 8.5.4.1 Rigidez para Análisis
Los diafragmas solos en diagonal envainados son considerablemente más tiesos que diafragmas envainados directos, pero todavía son 9
. EL AISLAMIENTO SÍSMICO Y DISIPACIÓN DE ENERGÍA (Rehabilitación sistemática) El Capítulo 9 incluye directrices detalladas para la rehabilitación de edificios aislamiento sísmico (y base) y sistemas pasivos de disipación de energía, y la escasa orientación para otros sistemas tales como dispositivos de disipación de energía activa. La forma básica y la formulación de directrices para el aislamiento sísmico y los sistemas de disipación de energía se han establecido y coordinado con los objetivos de rehabilitación, niveles de desempeño, los criterios de peligros sísmicos en tierra sacudida del capítulo 2 y los procedimientos lineales y no lineales en el capítulo 3. Los criterios para la modelización de la rigidez, la fuerza y la capacidad de deformación de los componentes estructurales convencionales de los edificios con aislamiento sísmico o sistemas de disipación de energía se dan en los capítulos 5 a 8 y en el capítulo 10. 9.1 Introducción Este capítulo proporciona pautas a la aplicación de sistemas protectores sísmicos especiales al edificio de la rehabilitación. La dirección específica es asegurada (prevista) sistemas de aislamiento (bajos) sísmicos en la Sección 9.2 y
para sistemas de disipación de energía pasivos en la Sección 9.3. La sección 9.4 proporciona la dirección adicional, limitada a otros sistemas sísmicos especiales, incluso sistemas de control activos, sistemas activos y pasivos híbridos, y ajustó apagadores de masas y líquidos. Los sistemas protectores sísmicos especiales deberían ser evaluados como estrategias de rehabilitación posibles basadas en los Objetivos de Rehabilitación establecidos para el edificio. Antes de la realización de las pautas de este capítulo, el usuario debería establecer los criterios siguientes como presentado en el Capítulo 2: • El Objetivo de Rehabilitación para el edificio Nivel de Rendimiento Riesgo de Estremecimiento de Tierra Sísmico El aislamiento sísmico y los sistemas de disipación de energía incluyen una amplia variedad de conceptos y dispositivos. En la mayor parte de casos, estos sistemas y dispositivos serán puestos en práctica con un poco de refuerzo convencional adicional de la estructura; en todos los casos ellos requerirán la evaluación de elementos de edificio de existencia. Como tal, este capítulo complementa las pautas de otros capítulos de este documento
con criterios adicionales y métodos del análisis que son apropiados para edificios rehabilitados con aisladores sísmicos y/o dispositivos de disipación de energía. Disipación de Energía y Aislamiento Sísmica como Estrategias de Rehabilitación El aislamiento sísmico y los sistemas de disipación de energía son estrategias de diseño viables que han estado usadas ya para la rehabilitación sísmica de varios edificios. Otro control activo protector sísmico especial que incluye los sistemas, combinaciones híbridas de dispositivos de energía activos y pasivos, y mayo de los apagadores de masas y líquido ajustado también proporciona soluciones prácticas en el futuro próximo. Estos sistemas son similares en esto ellos realzan el rendimiento durante un terremoto modificando las características de respuesta del edificio. El aislamiento sísmico y los sistemas de disipación de energía no serán estrategias de diseño apropiadas para la mayor parte de edificios, en particular edificios que sólo han Limitado Objetivos de Rehabilitación. En general, estos sistemas serán los más aplicables a la rehabilitación de edificios cuyos dueños desean el rendimiento de terremoto superior y pueden permitirse los gastos especiales asociados con el diseño, fabricación, e instalación de aisladores sísmicos y/o dispositivos de disipación de energía. Estos gastos son típicamente balanceados por la necesidad reducida de fortalecer (endurecer, reforzar) y reforzar medidas que serían por otra parte requeridas encontrar (cumplir) Objetivos de Rehabilitación. El aislamiento sísmico y los sistemas de disipación de energía son conceptos relativamente nuevos y sofisticados que requieren el diseño más extenso y el análisis detallado que hacen la mayoría de los esquemas de rehabilitación convencionales. Del mismo modo, la revisión se requiere para todos los esquemas de rehabilitación que usan aislamiento sísmico o sistemas de disipación de energía. El aislamiento sísmico se hace cada vez más considerado para edificios que son aislados y tienen un sótano o el espacio de fondo de ningún significado histórico particular. El aislamiento también a menudo se considera para instalaciones esenciales, proteger contenido valiosos, y en edificios con un sistema de resistencia de la fuerza lateral completo, pero insuficientemente fuerte.
9.2 Sistemas de Aislamiento sísmicos Esta sección especifica métodos de análisis y criterios de diseño para sistemas de aislamiento sísmicos que están basados en los Objetivos de Rehabilitación, Niveles de Rendimiento, y Criterios sísmicos que sacude la Tierra y Riesgos del Capítulo 2. Los métodos descritos en esta sección aumentan las exigencias de análisis del Capítulo 3. Los métodos de análisis y otros criterios de esta sección están basados en gran parte en las Provisiones NEHRP 1994 (BSSC, 1995) para nuevos edificios, aumentados con cambios propuestos por el Subcomité Técnico 12 del Comité de Actualización de Provisiones del Consejo de Seguridad Sísmico de Construcción para las Provisiones NEHRP 1997 (BSSC, 1997). 9.2.1 Fondo Pueden pensar de edificios rehabilitados con un sistema de aislamiento sísmico como formado de tres segmentos distintos: la estructura encima del sistema de aislamiento, el sistema de aislamiento sí mismo, y la fundación y otros elementos estructurales debajo del sistema de aislamiento. El sistema de aislamiento incluye restricción del viento y sistemas tie down, si tales sistemas son requeridos por estas Pautas. El sistema de aislamiento también incluye dispositivos de disipación de energía suplementales, si tales dispositivos son usados para transmitir la fuerza entre la estructura encima del sistema de aislamiento y la estructura debajo del sistema de aislamiento. Esta sección proporciona la dirección principalmente al diseño, análisis, y pruebas del sistema de aislamiento y para la determinación de la carga sísmica en elementos estructurales y componentes no estructurales. Los criterios para la rehabilitación de elementos estructurales además del sistema de aislamiento, y los criterios para la rehabilitación de componentes no estructurales, deberían seguir las pautas aplicables de otros capítulos de este documento, usando cargas y deformaciones determinadas por los procedimientos de esta sección. Ver el Comentario para discusiones detalladas sobre el desarrollo de provisiones de aislamiento para nuevos edificios (la Sección C9.2.1.1) y la filosofía de diseño en la cual las provisiones están basadas (la Sección C9.2.1.2). El Comentario también provee una descripción de la rehabilitación de aislamiento sísmica
proyecta (la Sección C9.2.1.3) y objetivos (la Sección C9.2.1.4). Objetivos de aislamiento sísmico de rendimiento El aislamiento sísmico ha estado típicamente usado como una Estrategia de Rehabilitación que realza el rendimiento del edificio encima de esto permitido por refuerzo convencional y esquemas fortificantes. Los proyectos de rehabilitación de aislamiento sísmicos han apuntado el rendimiento al menos igual a, y comúnmente exceder, el Objetivo de Seguridad Básico de estas Pautas, con eficacia consiguiendo la Ocupación Inmediata o el mejor rendimiento. Varios edificios rehabilitados con aisladores sísmicos han sido históricos. Para estos proyectos, el aislamiento sísmico redujo el grado y la intrusión de modificaciones sísmicas en la tela histórica del edificio que sería por otra parte requerido encontrar (cumplir) Niveles de Rendimiento deseados. 9.2.2 Propiedades mecánicas y Modelado de Sistemas de Aislamiento Sísmico 9.2.2.1 General Un sistema de aislamiento sísmico es la colección (el encobro) de todos los aisladores sísmicos individuales (y restricción de viento separada y dispositivos de lazo abajo, si tales dispositivos son usados para cumplir las exigencias de estas Pautas). Los sistemas de aislamiento sísmicos pueden ser formados completamente de un tipo del aislador sísmico, una combinación de tipos diferentes de aisladores sísmicos, o una combinación de aisladores sísmicos que actúan en la paralela con dispositivos de disipación de energía (es decir, un sistema híbrido). Los aisladores sísmicos son clasificados como elastomericos, de deslizamiento, o como otros aisladores. Los aisladores elastomericos son típicamente hechos de capas de caucho separado por cuñas de acero. Los aisladores elastomericos pueden ser cualquiera de los siguientes: rodamientos de alta amortiguación de goma (HDR), cojinetes de caucho de bajo amortiguamiento (RB) o rodamientos de baja amortiguación de goma con un núcleo de plomo (ventajoso) (LRB). Los aisladores de corredera pueden ser ensamblados planos o tener una superficie curva, como el sistema de péndulo de la fricción (FPS). El balanceo de sistemas puede ser caracterizado como un subconjunto de sistemas corredizos. El balanceo de aisladores puede ser ensamblados llanos o tener una
superficie curva o cónica, como el sistema de la pelota y cono (BNC). No hablan de otros aisladores. Esta sección proporciona una guía para el modelado de los aisladores de elastómeros y aisladores de deslizamiento. La dirección para modelar de dispositivos de disipación de energía puede ser encontrada en la Sección 9.3. La información en sistemas híbridos es proporcionada en el Comentario (la Sección C9.2.2.2C). 9.2.2.2 Propiedades Mecánicas de Aisladores Sísmicos A. Aisladores Elastomericos. Las características mecánicas de aisladores elastomericos deben ser conocidos en detalle suficiente para establecer la respuesta de fuerza - deformación y su dependencia, si alguno, en interacción de corte axial, deformación bilateral (incluso los efectos de "scragging" de aisladores elastomericos vírgenes; es decir, el proceso de someter a un cojinete de elastómero a uno o más ciclos de desplazamiento de gran amplitud), temperatura, y otras cargas ambientales y efectos de envejecimientos (sobre la vida de diseño del aislador). Para el modelado matemático de aisladores, las características mecánicas pueden estar basadas en análisis y propiedades de prueba materiales disponibles, pero la verificación de propiedades de aisladores usadas para el diseño debería estar basada en pruebas del aislador prototipo, como descrito en la Sección 9.2.9. B. Deslizamiento de Aisladores Las características mecánicas de deslizamiento de aislamiento debe ser conocido con suficiente detalle para establecer las propiedades de respuesta fuerza - deformación y su dependencia, si alguno, al entrar en contacto presión, la velocidad de carga (velocidad), la deformación bilaterales, la temperatura, la contaminación, y otras cargas medioambientales y los efectos del envejecimiento (sobre la vida de diseño del aislador). Para el modelado matemático de aisladores, las características mecánicas pueden estar basadas en análisis y propiedades de prueba materiales disponibles, pero la verificación de propiedades de aislador usadas para el diseño debería estar basada en pruebas del aislador prototipo, como descrito en la Sección 9.2.9. 9.2.2.3 Modelado de Aisladores A. General Si las características mecánicas de un aislador sísmico son dependientes de parámetros de
diseño, como la carga axial (debido a gravedad, efectos de derrocamiento de terremoto, y estremecimiento de terremoto vertical), el régimen de carga (de velocidad), deformación bilateral, temperatura, o envejecimiento, entonces los valores superiores y los valores de límite inferior de la rigidez y amortiguamiento se debe utilizar para determinar el rango y la sensibilidad de respuesta a los parámetros de diseño. En procedimientos lineales usar rigidez efectiva
, y amortiguación efectiva , para
caracterizar las propiedades no lineales de los aisladores. La fuerza de recuperación de un aislador se calcula como el producto de la rigidez efectiva y el desplazamiento, D:
F = keff.D (9-1) La rigidez efectiva , de un aislador que se
calcula a partir de datos de prueba usando la ecuación 9-12. Del mismo modo, la zona delimitada por la curva de histéresis fuerza-desplazamiento se utiliza para calcular la eficacia de amortiguación , de un aislador utilizando
la ecuación 9-13. Tanto la rigidez efectiva y amortiguación son, en general, la amplitud dependientes y se deben evaluar en todos los desplazamientos de respuesta de interés de diseño. C. Modelos no lineales Los procedimientos no lineales se deberían modelar explícitamente de las propiedades de desviación de la fuerza no lineales de aisladores. La amortiguación debería ser modelada explícitamente por la respuesta inelástica (histerético) de aisladores. La amortiguació viscosa adicional no debería ser incluida en el modelo a menos que sean por pruebas dependientes de aisladores. 9.2.2.4 Sistema de aislamiento y Modelando la superestructura A. General Los modelos matemáticos del edificio aislado — incluso el sistema de aislamiento, el sistema lateral de fuerza - resistencia y otros componentes estructurales y elementos, y conexiones entre el sistema de aislamiento y la estructura encima y debajo del aislamiento — deben ajustarse a las prescripciones de los capítulos 2 y 3 y las directrices que figuran a continuación. B. Modelo de Sistema de aislamiento
El sistema de aislamiento debe ser modelado utilizando las características de deformación desarrollado y verificado por la prueba de conformidad con los requisitos del punto 9.2.9. Explique la distribución espacial de unidades de aislador Calcule la traslación, en ambas direcciones horizontales, y torsión de la estructura encima de la interface de aislamiento, considerando la posición más desventajosa de la excentricidad de masas Evalúe fuerzas de derrocamiento/elevación en aisladores individuales Explique los efectos de carga vertical, carga bilateral, y/o el tipo de carga, si las propiedades de desviación de fuerza del sistema de aislamiento son dependientes de uno o varios de estos factores Evalúe fuerzas debido a momentos producidos por P-Δ C. Modelo de superestructura El desplazamiento máximo de cada piso, y el desplazamiento de diseño total y desplazamiento máximo total a través del sistema de aislamiento, debería ser calculado usando un modelo del edificio aislado que incorpora las características de desviación de la fuerza de componentes no lineales, y los elementos del sistema de aislamiento y la superestructura. Los sistemas de aislamiento con componentes no lineales incluyen, pero no son limitados, sistemas que no cumplen los criterios del Artículo de la Sección 9.2.3.3A (2). Los sistemas de resistencia de la fuerza lateral con componentes no lineales y elementos incluyen, pero no son limitados con, sistemas descritos por ambos de los criterios siguientes. Para todas las acciones controladas por la deformación, la Ecuación 3-18 está satisfecha usando un valor del m igual a 1.0 Para todas las acciones controladas por la fuerza, la Ecuación 3-19 está satisfecha. Las fuerzas de diseño y los desplazamientos en componentes primarios del sistema de resistencia de la fuerza lateral pueden ser calculados usando un modelo en línea recta elástico de la estructura aislada, a condición de que los criterios siguientes sean cumplidos. Las propiedades seudo - elásticas asumidas para componentes de sistema de aislamiento no
lineales están basadas en la rigidez eficaz máxima del sistema de aislamiento. El sistema lateral de la fuerza-resistencia sigue siendo esencialmente elástico lineal para el nivel de la demanda terremoto de interés. 9.2.3 Criterios Generales para Diseño de Aislamiento Sísmico 9.2.3.1 General Los criterios para el aislamiento sísmico de edificios están divididos en dos secciones: Rehabilitación del edificio Diseño, análisis, y pruebas del sistema de aislamiento A. Base Para Diseño Los Objetivos de Rehabilitación Sísmicos del edificio deberían ser consecuentes con aquellos expuestos en el Capítulo 2. El diseño, el análisis, y las pruebas del sistema de aislamiento deberían estar basados en las pautas de este capítulo. B. Estabilidad del Sistema de Aislamiento La estabilidad de los componentes de la carga vertical del sistema de aislamiento debería ser verificada por análisis y prueba, como requerido, para un desplazamiento lateral igual al desplazamiento máximo total, o para el desplazamiento máximo permitido por dispositivos de restricción del desplazamiento, si tales dispositivos son la parte del sistema de aislamiento. C. Exigencias de configuración La regularidad del edificio aislado debe ser designada como regular o irregular, sobre la base de la configuración estructural de la estructura en el sistema de aislamiento. 9.2.3.2 Criterios de Estremecimiento de tierra Los criterios de estremecimiento de tierra se requieren para el terremoto de diseño, que es especificado por el usuario y puede ser elegido igual a la BSE 1, y para el Terremoto Considerado Máximo (MCE), igual al BSE 2, como descrito en el Capítulo 2. A. Terremoto de Diseño especificado por el usuario Para el terremoto de diseño, los criterios de estremecimiento de tierra siguientes deberían ser establecidos: 1. Corto período de respuesta espectral de parámetros de aceleración, SDS, y los parámetros de la respuesta espectral de aceleración en 1,0 segundos, SD1
2. El cinco por ciento del espectro de amortiguación de respuesta del terremoto de diseño (cuando un espectro de respuesta es necesario para los procedimientos lineales por la Sección 9.2.3.3A, o para definir los períodos de aceleración-tiempo) 3. Al menos tres períodos de tiempo de aceleración compatibles con el espectro de terremoto de diseño (cuando los períodos de tiempo de aceleración son requeridas para procedimientos no lineales por la Sección 9.2.3.3B) B. Terremoto Máximo Para la BSE 2, los criterios de estremecimiento de tierra siguientes deberían ser establecidos: 1. Corto período de respuesta espectral de parámetros de aceleración, SMS, y los parámetros de la respuesta espectral de aceleración en 1,0 segundos, SM1 2. El cinco por ciento del espectro de amortiguación de respuesta del terremoto de diseño de BSE 2 (cuando un espectro de respuesta es necesario para los procedimientos lineales por la Sección 9.2.3.3A, o para definir los períodos de aceleración-tiempo) 3. Al menos tres períodos de tiempo de aceleración compatibles con el espectro de terremoto de diseño de BSE 2 (cuando los períodos de tiempo de aceleración son requeridas para procedimientos no lineales por la Sección 9.2.3.3B) 9.2.3.3 Selección de Procedimiento de Análisis A. Procedimientos lineales Los procedimientos lineales pueden ser usados para el diseño de edificios aislados sísmicamente, a condición de que los criterios siguientes cumplidos. El edificio está localizado en el Tipo de Perfil de Suelo A, B, C, o D; o E (si S1 ≥ 0.6 para BSE 2). El sistema de aislamiento cumple todos los criterios siguientes: a. La rigidez efectiva del sistema de aislamiento por el desplazamiento de diseño es mayor que un tercio de la rigidez efectiva en un 20% de los desplazamientos de diseño.
b. El sistema de aislamiento es capaz de producir una fuerza que restaura como especificado en la Sección 9.2.7.2da. c. El sistema de aislamiento tiene propiedades de desviación de la fuerza que son esencialmente independientes del precio de carga. d. El sistema de aislamiento tiene propiedades de desviación de la fuerza que son independientes de carga vertical y carga bilateral. e. El sistema de aislamiento no limita el desplazamiento de la BSE-2 a menos de SM1/SD1 veces el desplazamiento total de diseño. 3. La estructura encima del sistema de aislamiento permanece esencialmente en línea recta elástica para la BSE 2. El análisis de espectro de respuesta debería estar usado para el diseño de edificios aislados del modo sísmicamente que cumplan cualquiera de los criterios siguientes. El edificio está sobre los 65 pies (19.8 metros) de la altura. El período eficaz de la estructura, TM, es mayor que tres segundos. El período efectivo de la estructura aislada, TD, es menor o igual a tres veces el período elástico, de base fija de la estructura por encima del sistema de aislamiento. B. Procedimientos no lineales Los procedimientos no lineales deberían estar usados para el diseño de edificios aislados del modo sísmico para los cuales las condiciones siguientes se aplican. La estructura encima del sistema de aislamiento es no lineal para la Encefalopatía Espongiforme Bovina 2. El edificio está localizado en Tipo de Perfil de Suelo E (si S1> 0.6 para el BSE - 2) o Tipo de Perfil de Suelo F. El sistema de aislamiento no cumple todos los criterios de la Sección 9.2.3.3A, Artículo (2). El análisis del tiempo de la aceleración no lineal se requiere para el diseño de edificios aislados sísmicamente para los cuales las condiciones (1) (y 2) se aplican. 9.2.4 Procedimientos lineales 9.2.4.1 General Salvo lo dispuesto en la Sección 9.2.5, cada edificio aislado sísmicamente, o parte de eso, debería ser diseñado y construido para resistir a
los desplazamientos de terremoto y fuerzas especificadas por esta sección. 9.2.4.2 Características de deformación del Sistema de Aislamiento Las características de deformación del sistema de aislamiento deberían estar basadas en pruebas correctamente justificadas realizadas de acuerdo con la Sección 9.2.9. Las características de deformación del sistema de aislamiento deberían incluir explícitamente los efectos de la resistencia del viento y sistemas de amarre, y dispositivos de disipación de la energía suplementarios, si tales sistemas y los dispositivos son usados para cumplir las exigencias de diseño de estas pautas. 9.2.4.3 Desplazamientos Laterales Mínimos A. Diseño Desplazamiento El sistema de aislamiento deben ser diseñados y construidos para resistir, como mínimo, desplazamientos laterales terremoto que actuar en la dirección de cada uno de los principales ejes horizontales de la estructura de acuerdo con la ecuación:
B. Período Eficaz en el Desplazamiento de Diseño El período efectivo, TD, del edificio aislado en el desplazamiento de diseño se determinarán con las características de deformación del sistema de aislamiento de acuerdo con la ecuación:
C. Desplazamiento Máximo El desplazamiento máximo del sistema de aislamiento, DM, en la dirección más crítica de la respuesta horizontal debería ser calculado de acuerdo con la ecuación:
D. Período Eficaz en el Desplazamiento Máximo El período efectivo, TM, del edificio aislado en el máximo desplazamiento se determinarán con las características de deformación del sistema de aislamiento de acuerdo con la ecuación:
E. Desplazamiento Total El desplazamiento total de diseño, DTD, y el desplazamiento máximo total, DTM, de los
componentes del sistema de aislamiento debe incluir el desplazamiento adicional debido a la torsión accidental real y calculado con la distribución espacial de la rigidez efectiva del sistema de aislamiento por el desplazamiento y el diseño ubicación más desfavorable de la excentricidad de masas. El desplazamiento total de diseño, DTD, y el desplazamiento máximo total, DTM, de los componentes de un sistema de aislamiento con una distribución espacial uniforme de la rigidez efectiva por el desplazamiento de diseño se debe tomar como no inferior al exigido por las ecuaciones:
El desplazamiento máxima total, DTM, puede ser tomado como algo menos que lo exigido por la ecuación 9-7, pero no inferior a 1,1 veces la DM, siempre que el sistema muestra el aislamiento es por el cálculo que ser configurado para resistir la torsión en consecuencia. 9.2.4.4 Fuerzas Laterales Mínimas A. Sistema de aislamiento y Componentes Estructurales y Elementos en o debajo del Sistema de Aislamiento El sistema de aislamiento, la fundación, y todos otros componentes estructurales y elementos debajo del sistema de aislamiento deberían ser diseñados y construidos para resistir una fuerza sísmica lateral mínima Vb, prescribido por la ecuación:
B. Componentes estructurales y elementos sobre el Sistema de Aislamiento. Los componentes y los elementos por encima del sistema de aislamiento deben ser diseñados y construidos para resistir un mínimo de fuerza lateral sísmica, Vs, tomado como igual al valor de Vb,, prescrito por la ecuación 9-8. C. Límites sobre Vs. El valor de Vs debería ser tomado como no menos que lo siguiente: El cortante en la base correspondiente a la carga de viento de diseño 2. La fuerza lateral sísmica necesaria para activar plenamente el sistema de aislamiento como factor de 1,5 (por ejemplo, el nivel de
rendimiento de un sistema de ablandamiento, por la capacidad de un sistema de sacrificios por el viento de retención, o del nivel de fricción disidente de un sistema de deslizamiento por el factor 1,5) D. Distribución vertical de Fuerza La fuerza total debería ser distribuida sobre la altura de la estructura encima de la interface de aislamiento como se define a continuación:
En cada nivel designado como x, la fuerza Fx se debe aplicar sobre el área del edificio de acuerdo con el peso, wx, la distribución de ese nivel, hx. Respuesta de los componentes estructurales y elementos debe calcularse como el efecto de la fuerza aplicada Fx en los niveles adecuados sobre la base. 9.2.4.5 Análisis de Espectro de respuesta A. Terremoto de entrada El espectro de terremoto de diseño debería ser usado para calcular el desplazamiento de diseño total del sistema de aislamiento y las fuerzas laterales y los desplazamientos del edificio aislado. El espectro del BSE - 2 debería ser usado para calcular el desplazamiento máximo total del sistema de aislamiento. B. Amortiguación Modal El Análisis de Espectro de Respuesta debería ser realizado, usando un valor que se debilita para modos aislados iguales a la humectación eficaz del sistema de aislamiento, o el 30 % de crítico, cualquiera sea menor. El valor de amortiguación asignado a los modos superiores de la respuesta debe ser coherente con el tipo de material y nivel de estrés de la superestructura. C. Combinación de Direcciones de Terremoto El Análisis de Espectro de Respuesta solía determinar el desplazamiento de diseño total y el desplazamiento máximo total debería incluir la excitación simultánea del modelo por el 100 % de la dirección más crítica del movimiento de tierra, y no menos del 30 % del movimiento de tierra en el eje ortogonal. El desplazamiento máximo del sistema de aislamiento debería ser calculado como la suma de vector de los dos desplazamientos ortogonales. D. Escalamiento de Resultados
Si el desplazamiento de diseño total determinado por análisis de espectro de respuesta resulta ser menor que el valor de la DTD prescrito por la ecuación 9-6, o si se encuentra el desplazamiento máximo total determinado por análisis de la respuesta del espectro a ser menor que el valor de las
prescritas por la DTM. La ecuación 9-7, a continuación, todos los parámetros de respuesta, incluidas las acciones componentes y deformaciones, debe ser ajustado al alza en proporción al valor de DTD, o el valor de DTM, y se utiliza para el
de diseño. 9.2.4.6 Fuerzas Diseño y Deformaciones Los componentes y elementos del edificio se debe diseñar para las fuerzas y desplazamientos estimados por procedimientos lineales utilizando los criterios de aceptación de Sección 3.4.2.2, excepto que los componentes de la deformación controlada y elementos deben ser diseñados con un modificador de la demanda de componentes no superior a 1,5. 9.2.5 Procedimientos no Lineales Los edificios aislados evaluados utilizando procedimientos no lineales deben estar representados por los modelos tridimensionales que incorporan tanto las características no lineales del sistema de aislamiento y por encima de la estructura del sistema de aislamiento. 9.2.5.1 Procedimiento estático no lineal A. General El no lineal estático interno (NSP) para sísmicamente edificios aislados deben basarse en las directrices de procedimiento no lineal de la sección 3.3. salvo que el desplazamiento de destino y el patrón de la carga aplicada lateral debe basarse en los criterios que figuran en las secciones siguientes. B. Meta de Desplazamiento. En cada dirección principal, el modelo de edificio se debe empujar el desplazamiento de diseño de destino terremoto, y al desplazamiento DD del EEB-2 objetivo, DM, como definido por las siguientes ecuaciones:
Donde Te es el periodo de vigencia de la superestructura de una base fija según lo estipulado por la ecuación 3-10. Los desplazamientos de destino y, deben ser evaluados en un nodo de control que se encuentra en el centro de masa de la primera planta por encima de la interfaz de aislamiento. C. Modelo de Carga lateral El modelo de la carga lateral aplicada debería ser proporcional a la distribución del producto de construir la masa y la forma desviada del modo aislado de la respuesta en el desplazamiento objetivo. 9.2.5.2 Procedimiento Dinámico no lineal A. General El Procedimiento Dinámico No lineal (NDP) para los edificios aislados sísmicamente deberían estar basados en el pautas de procedimiento no lineales de la Sección 3.3.4, excepto esto resulta debería ser escalado para el diseño basado en los criterios dados en la sección siguiente. B. Escalamiento de Resultados Si el desplazamiento de diseño determinado por la historia del Tiempo se encuentra que el análisis es menos que la capacidad adquisitiva del DD prescribido por la Ecuación 9-10, o si el máximo el desplazamiento determinado por el Espectro de la respuesta se encuentra que el análisis es menos que la capacidad adquisitiva del DM prescribido por Ecuación 9-11, entonces toda la respuesta parámetros, incluso acciones componentes y deformaciones, debería ser ajustado hacia arriba proporcionalmente al Dvalor o el valor de DM, y usado para diseño. 9.2.5.3 Diseñe Fuerzas y Deformaciones Los componentes y los elementos del edificio deberían ser diseñados para las fuerzas y deformaciones estimadas por procedimientos no lineales usando los criterios de aceptación de la Sección 3.4.3.2. 9.2.6 Componentes no estructurales
9.2.6.1 General Partes o partes de un edificio aislado sísmicamente, componentes no estructurales permanentes y el anexos a ellos, y los anexos para permanente el equipo apoyado por un edificio debería ser diseñado resistir a fuerzas sísmicas y desplazamientos como presentado esta sección y las exigencias aplicables de el capítulo 11. 9.2.6.2 Fuerzas y Desplazamientos A. Componentes y Elementos en o encima el Interface de Aislamiento Componentes y elementos de los sísmicamente aislado edificios y componentes no estructurales, o partes de eso, que está en o encima de la interface de aislamiento, debería ser diseñado para resistir a una fuerza sísmica lateral total igual a la respuesta dinámica máxima del elemento o componente en la consideración. EXCEPCIÓN: Elementos de los sísmicamente aislado las estructuras y los componentes no estructurales, o partes de eso, pueden ser diseñados para resistir a la fuerza sísmica lateral total como requerido para edificios fijos y bajos convencionales por el Capítulo 11. B. Componentes y Elementos Que Se cruzan el Interface de Aislamiento Elementos de edificios aislados sísmicamente y componentes no estructurales, o partes de eso, esto crúcese la interface de aislamiento debería ser diseñada a resista el desplazamiento (horizontal) máximo total y desplazamiento vertical máximo del aislamiento sistema en el desplazamiento (horizontal) máximo total. Los componentes y los elementos que cruzan el aislamiento la interface no deberían restringir el desplazamiento del aislado el edificio o por otra parte pone en peligro la Rehabilitación Objetivos del edificio. C. Componentes y Elementos Debajo del Aislamiento Interface Componentes y elementos de los sísmicamente aislado los edificios y los componentes no estructurales, o partes de eso, que es debajo de la interface de aislamiento deberían ser diseñados y construidos de acuerdo con el exigencias del Capítulo 11. 9.2.7 Requisitos del sistema detallados 9.2.7.1 General
El sistema de aislamiento y el sistema estructural deberían cumpla con las exigencias generales del Capítulo 2 y las exigencias de Capítulos 4 a 8. Además, el sistema de aislamiento y el sistema estructural deberían cumpla con los requisitos del sistema detallados de esto sección. 9.2.7.2 Sistema de aislamiento A. Condiciones ambientales Además de las exigencias para cargas verticales y laterales inducidas por viento y terremoto, el sistema de aislamiento debería ser diseñado con la consideración dada a otras condiciones ambientales, incluso el envejecimiento de efectos, pelota, fatiga, temperatura de operaciones, y exposición a humedad o sustancias perjudiciales. B. Fuerzas del viento Los edificios aislados deberían resistir a cargas de viento de diseño a todos los niveles encima de la interface de aislamiento de acuerdo con las provisiones de diseño de viento aplicables. En la interface de aislamiento, un sistema de restricción del viento debería ser proporcionado para limitar el desplazamiento lateral en el sistema de aislamiento a un valor igual a esto requerido entre pisos de la estructura encima de la interface de aislamiento. C. Resistencia de Fuego(incendio) La posición de resistencia de fuego(incendio) para el sistema de aislamiento debería ser consecuente con las exigencias de columnas, paredes, u otros tales elementos del edificio. D. Fuerza lateral que Restaura El sistema de aislamiento debería ser configurado para producir una fuerza que restaura tal que la fuerza lateral en el desplazamiento de diseño total sea al menos 0.025W mayor que la fuerza lateral en el 50 % del desplazamiento de diseño total, o una fuerza que restaura de no menos que 0.05W en absoluto desplazamientos mayores que el 50 % del desplazamiento de diseño total. EXCEPCIÓN: el sistema de aislamiento no tiene que ser configurado para producir una fuerza que restaura, como requerido encima, a condición de que el sistema de aislamiento sea capaz de permanecer estable bajo carga vertical llena y la acomodación de un desplazamiento máximo total igual a las
mayores de las unas o las otras 3.0 veces el diseño total desplazamiento o 36 pulgadas SM1. E. Restricción de desplazamiento El sistema de aislamiento puede ser configurado para incluir a la restricción de desplazamiento que limita el desplazamiento lateral debido al BSE 2 a menos que sM1/SD1 tiempos el total desplazamiento de diseño, a condición de que el sísmicamente el edificio aislado es diseñado de acuerdo con el criterios siguientes cuando más riguroso que el exigencias de la Sección 9.2.3. 1. El BSE 2 respuesta es estimado(calculado) de acuerdo con el exigencias de análisis dinámicas de la Sección 9.2.5, explícitamente considerando las características no lineales del sistema de aislamiento y la estructura encima el sistema de aislamiento. 2. La capacidad última del sistema de aislamiento, y componentes estructurales y elementos abajo el sistema de aislamiento, debería exceder la fuerza y demandas de desplazamiento del BSE 2. 3. La estructura encima del sistema de aislamiento es comprobada para estabilidad y demanda de ductilidad del BE 2. 4. La restricción de desplazamiento no se hace eficaz en un desplazamiento menos de 0.75 veces el el desplazamiento de diseño total, a menos que sea demostrado por el análisis en el cual el compromiso más temprano no resulta rendimiento insatisfactorio. F. Estabilidad de Carga vertical Cada componente del sistema de aislamiento debería ser diseñado para ser estable bajo el máximo lleno vertical carga, 1.2QD + QL + |QE |, y mínimo vertical carga, 0.8QD - |QE |, en un desplazamiento horizontal igual a el desplazamiento máximo total. El terremoto la carga vertical en una unidad de aislador individual, QE, debería esté basado en la respuesta de edificio máxima debido al BSE 2. G. Derrocamiento El factor de seguridad contra global estructural el derrocamiento en la interface de aislamiento debería ser no menos que 1.0 para combinaciones de carga requeridas. Toda la gravedad y las condiciones de carga sísmicas deberían ser investigadas. Las fuerzas sísmicas para volcar cálculos deberían ser basado en el BSE 2, y la fuerza vertical que restaura debería estar basado en
el peso del edificio, W, encima el interface de aislamiento. La elevación local de componentes individuales y elementos es permitida, a condición de que las desviaciones que resultan no hagan cause la sobrecarga o la inestabilidad de las unidades de aislador otros componentes de edificio y elementos. Un sistema de lazo abajo puede ser usado para limitar la elevación local de componentes individuales y elementos, a condición de que el edificio aislado sísmicamente sea diseñado de acuerdo con el criterios siguientes cuando más riguroso que el exigencias de la Sección 9.2.3. 1. El BSE 2 respuesta es estimado (calculado) de acuerdo con el exigencias de análisis dinámicas de la Sección 9.2.5, explícitamente considerando las características no lineales del sistema de aislamiento y la estructura encima el sistema de aislamiento. 2. La capacidad última del sistema de lazo abajo debería exceder la fuerza y demandas de desplazamiento de el BSE 2. 3. El sistema de aislamiento es ambos diseñado para ser estable y mostrado por prueba ser estable (la Sección 9.2.9.2F) para El BSE 2 cargas que incluyen la carga vertical adicional debida al sistema de lazo abajo. H. Inspección y Reemplazo Acceso para inspección y reemplazo de todos los componentes y los elementos del sistema de aislamiento deberían ser proporcionados. I. Fabricación de Verificación de la calidad Un programa de pruebas de verificación de la calidad industrial para unidades de aislador debería ser establecido por el ingeniero responsable del diseño estructural. 9.2.7.3 Sistema estructural A. Distribución horizontal de Fuerza Un diafragma horizontal u otros componentes estructurales y los elementos deberían proporcionar la continuidad encima el interface de aislamiento. El diafragma u otro estructural los componentes y los elementos deberían tener adecuado fuerza y ductilidad para transmitir fuerzas (debido a movimiento de tierra no uniforme) de una parte de el edificio al otro, y tiene la rigidez
suficiente a efectúe la respuesta de diafragma rígida encima del aislamiento. B. Edificio de Separaciones Las separaciones mínimas entre el edificio aislado y alrededores de paredes que retienen u otras obstrucciones fijas deberían ser no menos que el máximo total desplazamiento. 9.2.8 Diseño y Revisión de Construcción 9.2.8.1 General Una revisión del diseño del sistema de aislamiento y los programas de prueba relacionados deberían ser realizados por un equipo técnico independiente, incluso personas licenciado en las disciplinas apropiadas, y experimentado en métodos de análisis sísmicos y la teoría y aplicación de aislamiento sísmico. 9.2.8.2 Sistema de aislamiento El diseño de sistema de aislamiento y la revisión de construcción deberían incluir, pero no ser limitados con, lo siguiente: 1. Criterios sísmicos específicos para el sitio, incluso específico para el sitio espectros e historia de tiempo de movimiento de tierra, y todos otro criterios de diseño desarrollados expresamente para el proyecto 2. Diseño preliminar, incluso la determinación de el diseño total y desplazamiento máximo total de el sistema de aislamiento, y el diseño de fuerza lateral de nivel 3. El sistema de aislamiento prototipo pruebas (la Sección 9.2.9) 4. Diseño final del edificio aislado y apoyo análisis 5. Pruebas de verificación de la calidad de sistema de aislamiento (La sección 9.2.7.2I) 9.2.9 Pruebas de Sistema de aislamiento y Diseño Propiedades 9.2.9.1 General Las características de deformación y los valores que se debilitan(que mojan) del sistema de aislamiento usado en el diseño y el análisis de estructuras aisladas sísmicamente deberían estar basados en las pruebas siguientes de una muestra seleccionada de los componentes antes de la construcción. Los componentes de sistema de aislamiento para ser probados deberían incluya aisladores, y componentes de la restricción de viento sistema y dispositivos de disipación de
energía supleméntales si tales componentes y dispositivos están usados en el diseño. Las pruebas especificadas en esta sección establecen el diseño las propiedades del sistema de aislamiento, y no deberían ser considerado como satisfacción de la calidad industrial exigencias de pruebas de control de la Sección 9.2.7.2I. 9.2.9.2 Prototipo Pruebas A. General Prototipo las pruebas deberían ser realizadas por separado en dos especímenes de tamaño natural de cada tipo y tamaño del aislador del sistema de aislamiento. Los especímenes de prueba deberían incluir componentes del sistema de restricción de viento, así como los aisladores individuales, si tales componentes están usados en el diseño. Dispositivos de disipación de energía suplementarios debería ser probado de acuerdo con la Sección 9.3.8 criterios. Los especímenes probados no deberían estar usados para construcción a menos que no aprobado por el ingeniero responsable del diseño estructural. B. Registro Para cada ciclo de pruebas, la desviación de la fuerza y el comportamiento de histerético del espécimen de prueba deberían ser registrados. C. Secuencia y Ciclos La secuencia siguiente de pruebas debería ser realizada para el número prescribido de ciclos en una carga vertical igual a QD medio + 0.5QL en todos los aisladores de un tipo común y tamaño: 1. Veinte ciclos totalmente invertidos de carga en un lateral la fuerza correspondiente al viento diseña la fuerza 2. Tres ciclos totalmente invertidos de carga en cada uno del desplazamiento siguiente Si un aislador también es un elemento de transporte de la carga vertical, entonces el Artículo 2 de la secuencia de pruebas cíclicas especificado encima debería ser realizado para dos adicional vertical casos de carga: 1. 1.2QD + 0.5QL + |QE | 2. 0.8QD - |QE | donde D, L, y E se refieren a muerto, vivo, y cargas de terremoto. QD y QL son como definidos en la Sección 3.2.8. La carga de prueba vertical en una unidad de aislador individual debería incluir el incremento de
carga QE debido al terremoto el derrocamiento, y debería ser igual a o mayor que el terremoto máximo la respuesta de fuerza vertical correspondiente al desplazamiento de prueba evaluado. En estas pruebas, la carga vertical combinada debería ser tomada como el típico o hacen un promedio de la fuerza hacia abajo en todos los aisladores de un tipo común y tamaño. D. Aisladores Dependientes de Precios que Cargan Si las propiedades de desviación de la fuerza de los aisladores son dependientes del precio de carga, entonces cada juego de pruebas especificadas en la Sección 9.2.9.2C debería ser realizado dinámicamente en una frecuencia igual al inverso del período eficaz, TD, de la estructura aislada. EXCEPCIÓN: Si la reducir-escala prototipo los especímenes son usados para cuantificar propiedades dependientes del precio de aisladores, la reducir-escala prototipo los especímenes deberían ser del mismo tipo y material y ser fabricados con los mismos procesos y calidad que de tamaño natural (completos) prototipo, y debería ser probado en una frecuencia que representa de tamaño natural(completo) prototipo precios que cargan. Debería considerarse que las propiedades de desviación de la fuerza de un aislador son dependientes del precio de carga si allí es mayor que un más o menos la diferencia del 10 % en la rigidez eficaz en el desplazamiento de diseño (1) cuando probado en una frecuencia igual al inverso de: 0.25DD, 0.50DD, 1.0DD, y 1.0DM 3. Tres ciclos totalmente invertidos en el máximo total desplazamiento, 1.0DTM 4. 30SD1/SDSBD, pero no menos de 10, totalmente invertidos ciclos de carga en el desplazamiento de diseño, 1.0DD.el período eficaz de la estructura aislada y (2) cuando probado en cualquier frecuencia en el rango de 0.1 a 2.0 tiempos el inverso del período eficaz de la estructura aislada. E. Aisladores Dependiente en Carga Bilateral Si las propiedades de desviación de la fuerza de los aisladores son dependiente en carga bilateral, entonces las pruebas especificadas en Las secciones 9.2.9.2C y 9.2.9.2das deberían ser aumentadas a incluya la carga bilateral en los incrementos siguientes de el
desplazamiento de diseño total: 0.25 y 1.0; 0.50 y 1.0;0.75 y 1.0; y 1.0 y 1.0. 10. Rehabilitación Simplificada 10.1 Alcance Este capítulo presenta los Rehabilitación Simplificada, Método, que se destina principalmente para su uso en un grupo seleccionado de los edificios rehabilitados para ser simple la vida de Desempeño de Seguridad de nivel para el nivel de movimiento del suelo se especifica en FEMA 178, NEHRP Manual para la Evaluación Sísmica de las actuales Edificios (BSSC, 1992a). En un área de baja o moderada sismicidad, el diseño para este nivel de movimiento del suelo puede no ser suficiente para proporcionar seguridad de la vida rendimiento en caso de un terremoto grande. La técnica descrita en este capítulo es uno de los dos los métodos de rehabilitación definidas en el capítulo 2. Es utilizado únicamente por un profesional del diseño, y sólo en una manera compatible con las Directrices. Consideración debe darse a todos los aspectos de la rehabilitación proceso, incluyendo el desarrollo de adecuada información, el diseño adecuado de la rehabilitación técnicas, y la especificación de los niveles adecuados de garantía de calidad. Sistemática de rehabilitación es el otro método de rehabilitación definidas en el capítulo 2. El término "Rehabilitación Simplificada" tiene por objeto reflejar un nivel de análisis y diseño que (1) es apropiado para los pequeños, los edificios ordinarios, y los edificios que no requieren de procedimientos avanzados de análisis y (2) no alcanza el objetivo básicas de seguridad (BSO). La evaluación sísmica de los edificios existentes, es un método de evaluación a nivel nacional aplicable, es la base para la Rehabilitación Método Simplificado. FEMA 178 es basado en el comportamiento histórico de los edificios en los últimos terremotos y el éxito de las disposiciones del código actual en el logro de Seguridad de la Vida del Nivel de Desempeño. Es organizado en torno a un conjunto de estilos de construcción comunes modelo de edificios llamado. El desempeño de determinadas creaciones de tipos comunes que respondan a las limitaciones específicas sobre altura y regularidad puede mejorar sustancialmente solo con la eliminación de todas las deficiencias detectadas mediante FEMA 178. Vea la Sección C10.1 en el Comentario de más información sobre FEMA 178 y otros observaciones previas. FEMA 178 se encuentra actualmente en revisión (octubre, 1997) y la versión revisada es disponible en breve. Estas Directrices se refieren con frecuencia
a FEMA 178 como un puntero a la FEMA 178 referencias. Desde la versión preliminar de FEMA 178 se a completado a finales de 1980, de nueva información estén disponibles, que se sumarán a FEMA 178 en la edición actualizada del documento actualmente en curso. Esta información ha sido incluido en el simplificado Rehabilitación método, presentado como enmiendas a FEMA 178 (BSSC, 1992a), e incluye más tipos de construcción de modelos y ocho nuevas evaluaciones de declaraciones de los nuevas posibles deficiencias. Son presentado en el mismo formato y estilo que se utiliza en FEMA 178. El conjunto de medidas de construcción de tipos de modelos se ha ampliado para separar a los edificios rígidos y los diafragmas flexibles, y dar cuenta del único comportamiento de varios pisos, con unidades múltiples, con estructura de madera. Si bien de falta a efectos cerca del área también se propone modificar el FEMA 178, no se espera que afectan a los edificios elegibles para la simplificada Rehabilitación y por lo tanto no necesita ser considerado. Las declaraciones de evaluación y procedimientos establecidos en la FEMA 178 para aplicar las mejores de poca altura y, en algunos casos, edificios de mediana altura de configuración regular y bien definida tipo de edificio. Tabla 10-1 identifica a los edificios para los que la Rehabilitación Simplificada puedan utilizar El método para lograr la seguridad de la vida Nivel de rendimiento para los movimientos de tierra se especifica en FEMA 178 (BSSC, 1992a). Se requiere, sin embargo, que las deficiencias de construcción corregirse mediante el fortalecimiento de y / o modificar los componentes existentes del edificio por el mismo estilo de base de la construcción. Los edificios que tienen irregularidades de configuración, como definidos en el Programa Recomendado para Disposiciones NEHRP Reglamentos para Edificios Nuevos (BSSC, 1995), puede utilizar este método simplificado de rehabilitación para alcanzar los niveles de Seguridad para la Vida de Nivel de rendimiento sólo si el resultado del trabajo de rehabilitación elimina todas las fuerzas verticales significativas y las irregularidades horizontales y los resultados en un edificio con un lateral sísmica resistente a fuerzas de carga completa. El método simplificado de rehabilitación puede ser utilizado para alcanzar los objetivos de rehabilitación limitada para cualquier edificio no figuran en el cuadro 10-1. (Tenga en cuenta que la tabla 10-1, el resto de los cuadros 10-2 a 10-22, y la Figura 10-1 se al final de este capítulo.)
El método simplificado de Rehabilitación, podrá proporcionar un mayor resultado conservador que el método sistemático. Es debido a la variedad de supuestos simplificadores. Porque al pequeño tamaño y simplicidad de los edificios que son elegibles para el Método Simplificado de lograr la Vida Nivel de Desempeño de Seguridad, las consecuencias económicas de este conservadurismo es probable que sea insignificante. Lo que debe entenderse, sin embargo, que una simple comparación de la base de diseño por cortante en FEMA 178 del capítulo 3 de las Directrices dará lugar a la conclusión opuesta. Las fuerzas laterales equivalentes utilizados en estos dos documentos tienen diferentes definiciones del todo y bases. Las 178 FEMA (BSSC, 1992a) valores, que se basan en las técnicas tradicionales utilizadas en los códigos de construcción, se han desarrollado sobre una base distinta que en Capítulo 3 de las Directrices, y se han tomado de de 1988 Disposiciones NEHRP. El Capítulo 3 valores calculado a partir de una carga lateral "," se definen basado en un análisis de componentes y no incluyen el reducción de los mismos factores. Como se muestra en la Figura 10-1, mientras que la base y los valores de corte pueden variar según la historia aproximadamente seis veces, las razones de demanda y capacidad varíen ligeramente. La implementación de un plan de rehabilitación que mitigue todas las de la FEMA 178 en un edificio (BSSC, 1992a) las deficiencias utilizando el método simplificado de Rehabilitación no en y por sí sola, alcanzar el objetivo básicas de seguridad o cualquier mejora de Rehabilitación el objetivo definido en el El capítulo 2, ya que el edificio rehabilitado no puede cumplir Cerrar la Prevención del Nivel de Desempeño de la EEB-2. Si el objetivo es alcanzar el Objetivo básicas de seguridad como describe en el capítulo 2 u otros mejorada Rehabilitación de los objetivos, esto se puede lograr por utilizando el método sistemático de Rehabilitación se define en Capítulo 2. 10,2 fases del procedimiento La aplicación de la Rehabilitación Simplificada Primer método requiere una completa 178 FEMA (BSSC, 1992a) la evaluación de un edificio, lo que resulta en una lista de las deficiencias. Estas deficiencias se clasifican, y sencillas de rehabilitación y procedimientos comunes son aplicarse para que los corrija. Una vez que una rehabilitación lo más completa plan ha sido concebido, el edificio se revaloriza con FEMA 178 para comprobar que se cumple plenamente los requisitos. Una declaración más completa de este procedimiento. Los
procedimientos sólo son aplicables a los edificios que cumplan con los criterios de calificación se muestra en la Tabla 10-1. 1. Identificar el tipo de construcción del modelo. Cada una se describe en la tabla 10-2 y en más detalle en FEMA 178 (BSSC, 1992a). El edificio debe ser uno de los creación de tipos comunes y satisfacer los criterios describen en la Tabla 10-1. 2. Identificar y clasificar todas las posibles deficiencias de la construcción de las Tablas 10-3 a través de 10-21. Los elementos en estos cuadros están ordenados aproximadamente desde la más alta prioridad en la parte superior a menor en la parte inferior, aunque esto puede variar ampliamente en cada caso. Desarrollar la información que recabe en las Directrices Sección 2.7. Utilice los procedimientos de FEMA 178-y También los que figuran en las directrices de la sección 10.4 para las ocho nuevas posibles deficiencias con el fin de plenamente el potencial de cada deficiencia de evaluar y desarrollar una lista de las deficiencias actuales en orden de prioridad para corrección. Si es necesario, consulte la sección de la C10.5 Comentario para obtener una lista completa de FEMA 178 deficiencias y su relación con la deficiencia lista utilizada aquí. Tabla 10-22 proporciona una referencias cruzadas entre los 178 FEMA (BSSC, 1992a) deficiencias y las del presente capítulo. 3. Desarrollar el fortalecimiento de los detalles para mitigar las deficiencias básicas utilizando el mismo estilo y materiales de la construcción. Consulte la Sección 10.3 y la Comentario de las estrategias de rehabilitación asociados cada uno identificado con deficiencia. En la mayoría de los casos, el resultantes edificio rehabilitado debe ser uno de los Modelo de tipos de edificios. Por ejemplo, añadiendo muros de corte de concreto de estructura compuesta por muros de concreto o la adición de un sistema completo de muros de hormigón a un edificio de estructura de hormigón cumple este requisito.
Algunas excepciones incluyen el uso de acero de refuerzo para fortalecer la madera o la construcción MUR. Para las grandes edificios, es aconsejable explorar varias estrategias de rehabilitación y comparar alternativas formas de eliminar las deficiencias. 4. Diseño de la rehabilitación basada en la propuesta FEMA 178 (BSSC, 1992a) los criterios, incluyendo su Apéndice C, de modo que todas las deficiencias sean eliminados. 5. Una vez que las técnicas de rehabilitación se han desarrollado para todas las deficiencias, realizar una evaluación completa del edificio rehabilitado en su estado de propuesta, después de la FEMA 178 (BSSC, 1992a) procedimientos. Este paso debe confirmar que la el fortalecimiento de cualquier elemento o sistema no a cambiado la irregularidad del otro. 6. Para lograr la BSO, considerar la rehabilitación potencial de rendimiento de estructura con los Método sistemático de Rehabilitación. Determinar si la fuerza total del edificio es suficiente, y juzgar si el edificio puede la experiencia del desplazamiento máximo predicho colapso parcial o total sin. 7. Identificar y desarrollar el fortalecimiento de los detalles de la de arquitectura, mecánicos y componentes eléctricos. Consulte los procedimientos en el capítulo 11 para la evaluación y rehabilitación de las no estructurales. elementos relacionados con la vida de Desempeño de Seguridad Nivel, dada la EEB-1 terremoto. 8. Elaborar los documentos de construcción necesarios, incluidos los planos y especificaciones, e incluyen un programa de garantía de calidad adecuada tal como se define en el capítulo 2. Si sólo la parcial de rehabilitación es prevista, se recomienda que las deficiencias sean corregidas por orden de prioridad y de manera que faciliten el cumplimiento de las exigencias de un mayor objetivo en una fecha posterior. Se debe tener cuidado al asegurarse de que un esfuerzo de rehabilitación parcial no que es el desempeño general de la construcción de la peor, tales como por la falta de canalización sin querer una más elemento crítico.
10.3 Medidas Correctivas Sugeridas Las deficiencias de Tablas 10-3 a 10-21 lista de las posibles deficiencias de los distintos tipos de construcción de modelos. Cada uno de estos puede demostrar que es una deficiencia que debe corregirse durante un esfuerzo de rehabilitación. (Véase la sección Comentario C10.5) para una lista completa de las declaraciones de evaluación para la identificación de posibles deficiencias, tanto los de FEMA 178 (BSSC, 1992a) y las Enmiendas FEMA 178 en las presentes Directrices, Sección 10.4. El
siguientes secciones se describe la solución recomendada medidas para cada deficiencia. Ellos están organizados en deficiencia de grupos similares a los utilizados en FEMA 178, y tienen por objeto ayudar al pensar en el diseño profesional. Otras soluciones adecuadas pueden ser utilizadas. El Comentario proporciona mayor discusión sobre la clasificación de las deficiencias. 10.3.1 Sistemas de Construcción 10.3.1.1 Camino de Carga
Las discontinuidades de carga pueden ser mitigados mediante la adición de elementos para completar la ruta de carga. Esto puede requerir la incorporación de nuevos muros de cortante o marcos para rellenar las lagunas existentes en muros de cortante o marcos que no son realizado continuamente en todo el camino hasta la fundación. Alternativamente, podrá exigir la adición de elementos en todo el edificio para recoger cargas de diafragmas que no tienen ruta en vertical existente elementos. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, sección 3.1.) 10.3.1.2 Redundancia La rehabilitación más prudente en la estrategia de un edificio sin redundancia es agregar nuevos fuerzas laterales resistentes a los elementos en lugares donde la falla de un solo elemento provocará una inestabilidad en el edificio. El agregó resistente a fuerzas laterales deben ser elementos de la misma rigidez que los elementos complementarios. No es en general satisfactorio, sólo para reforzar una elemento no redundantes (por ejemplo, añadiendo las placas de cubierta a un delgado aparato ortopédico), debido a su falta de sistema implicaría en una inestabilidad. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, El punto 3.2.) 10.3.1.3 Irregularidades Verticales La Nueva fuerza-resistencia lateral de los elementos pueden ser previstas para eliminar la irregularidad vertical. Para débil cuentos, historias suave, y discontinuidades verticales, los nuevos elementos del mismo tipo se pueden agregar según sea necesario. Las discontinuidades geométricas deben ser evaluadas y el fortalecimiento sistemático basado en la rehabilitación, que si esta prescrita en el capítulo 2. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, Secciones 3.3.1 a través 3.3.5.) 10.3.1.4 Las Irregularidades del Plan Los efectos de las irregularidades que crean en plan de torsión pueden ser eliminados con la adición de fuerzas laterales resistentes preparando los elementos que apoyarán todas los principales segmentos principales del diafragma de una manera equilibrada. Si bien es posible en algunos casos para permitir que la irregularidad de permanecer y en cambio fortalezca los elementos estructurales que son estresado por su existencia, esto puede requerir análisis adicional sustancial, no trata directamente de el problema, y requiere el uso sistemático de la Método de Rehabilitación. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, Sección 3.3.6.) 10.3.1.5 Edificios adyacentes El endurecimiento de elementos (normalmente preparaba marcos o cortante paredes) se puede añadir a uno o ambos edificios para reducir las derivas a espera de niveles aceptables. Con separadas estructuras en un único complejo de edificios, puede
ser posible para unir estructuralmente para obligarlos a responder como una sola estructura. 10.3.2.1 Pórticos de Acero A. Deriva El enfoque de mitigación más directo es para poder agregar correctamente colocados y distribuidos los elementos de refuerzo, tales como momento nuevos marcos, marcos arriostrados o muros de corte- que pueden reducir la deriva entre pisos a niveles aceptables los niveles. Por otra parte, la adición de disipación de energía dispositivos para el sistema puede reducir la deriva, aunque estos están fuera del alcance de la declaración simplificada de Rehabilitación. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, Sección 4.2.1.) B. Pórticos La eliminación o adecuadamente el refuerzo de miembros grandes de penetración desarrollará el exigió la fuerza y las deformaciones. El soporte lateral en la forma de elementos de acero se pueden agregar nuevos para reducir el miembro sin soporte lateral a longitudes dentro de los límites prescritos. Endurecimiento de elementos (por ejemplo, marcos arriostrados, muros de corte, o el momento imágenes adicionales) pueden ser añadidos en todo el edificio para reducir el marco de espera demandas. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, Secciones 4.2.2, 4.2.3, 4.2.9 y.) C. Columnas fuerte-Viga débil Las placas de acero se pueden agregar para aumentar la fuerza de la columnas de acero de más allá de las vigas, para eliminar esta cuestión. El endurecimiento de elementos (por ejemplo, marcos arriostrados, muros de corte, o el momento imágenes adicionales) puede ser añadido en todo el edificio para reducir el marco de espera de demandas. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, Sección 4.2.8.) D. Conexiones La adición de una fuerza-resistencia lateral más dura del sistema (por ejemplo, marcos arriostrados o muros de cortante) puede reducir la espera demandas de rotación. Las conexiones pueden ser modificados por agregando las placas de cubierta brida, las costillas verticales, piernas, o entre paréntesis, o retirar el reborde material de la viga para iniciar rendimiento lejos de la localización de conexión (por ejemplo, a través de un patrón de los taladros o el corte de la brida material). la penetración de los empalmes parcial, que puede se vuelven más vulnerables a las condiciones en que el columna de las conexiones de carretera son modificados para ser más dúctiles, puede ser modificado mediante la adición de placas y / o de las soldaduras. Agregar la continuidad placas por sí sola no pueda consolidar el desempeño de conexión de forma significativa. (FEMA 178 BSSC, 1992a] [, las secciones 4.2.4, 4.2.5, 4.2.6, y 4.2.7.) Momento resistente capacidad de conexión se puede aumentar mediante la adición de las placas de cubierta,
así como otras técnicas según lo estipulado en las Directrices provisionales de la SAC, FEMA 267 (SAC, 1995). 10.3.2.2 Pórticos de Hormigón, Momentos A. Estructura y Detalle de Preocupaciones no Dúctiles.
Agregar bien colocando la distribuida rigidez de elementos tales como muros de corte totalmente a completar las sistema de marco momento con una nueva fuerza-resistencia lateral del sistema. Para juntas excéntricas, columnas y vigas o / pueden estar rodeados por reducir la excentricidad efectiva. También podrá efectuarse con carga crítica de columnas de corte. Debe verificarse que este nuevo sistema es lo suficientemente reduce los cortes de marco y derivas de pisos, a niveles aceptables. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, Secciones 4.3.1-4.3.15.) B. Pórticos de Concreto prefabricados. Los pórticos concretos prefabricados sin paredes de corte no pueden ser dirigidos bajo el Método de Rehabilitación Simplificado (ver la Tabla 10-1). Donde las paredes de corte están presentes, las conexiones prefabricadas deben ser reforzadas suficientemente para encontrar(cumplir) el FEMA 178 (BSSC, 1992a) exigencias. El desarrollo de un paso de carga competente es muy crítico en estos edificios. Si las conexiones tienen la fuerza suficiente de modo que flexible ocurra primero en los miembros, más bien que en las conexiones, el edificio debería ser evaluado como un sistema de la pared de corte (Tipo C2). (FEMA 178 [BSSC, 1992a] la Sección 4.4.1.) El desarrollo de una ruta de carga es muy competente crítico en estos edificios. Si las conexiones sean la fuerza suficiente para que la obtención primera tendrá lugar en los miembros en lugar de en las conexiones, el edificio debe ser evaluada como un sistema de muros de cortante (tipo C2). (FEMA 178 [BSSC, 1992a] Sección 4.4.1.)
10.3.2.3 Pórticos que no son parte
Del Sistema de Resistencia de la Fuerza Lateral
A. Pórticos completos Los pórticos completos, de acero o hormigón, forman un sistema de transporte de la carga vertical completo.
Los pórticos incompletos aguantan esencialmente sistemas de la pared. La pared debe ser reforzada para resistir a la gravedad combinada / cargas sísmicas o nuevas columnas añadidas para completar el paso de carga de gravedad. (FEMA 178 [BSSC, 1992a], la Sección 4.5.1.)
B. Columnas cortas en cautividad Las columnas pueden ser revestidas con acero o hormigón tal que ellos puedan resistir a las fuerzas
esperadas y movimientos. O bien, los movimientos de piso esperados pueden ser reducidos en todas partes del edificio por aperturas o la adición de relleno muros de corte. (Sección 10.4.2.2.) 10.3.3 Muros de corte 10.3.3.1 Muros de Corte de Hormigón Fundidos en el Sitio A. Las tensiones de corte Los nuevos muros de corte pueden ser proporcionados y/o las paredes existentes pueden ser reforzadas para satisfacer criterios de demanda sísmica. Las paredes nuevas y reforzadas deben formar un completo, equilibrado, y correctamente detallado sistema de fuerza lateral resistente para el edificio. El cuidado especial es necesario para asegurar que la conexión de las nuevas paredes al diafragma existente es apropiada y de la fuerza suficiente tal que flexible ocurra primero en la pared. Todas las paredes de corte deben tener el corte suficiente y la resistencia que vuelca para encontrar(cumplir) el FEMA 178 criterios de carga. (FEMA 178 [BSSC, 1992a], la Sección 5.1.1.)
B. Vuelco El alargamiento o la adición de muros de corte puede reducir demandas de vuelco; aumentar la duración de las zapatas capturará edificio adicional de la carga muerta. (FEMA 178 BSSC [1992a], sección 5.1.2.) C. Vigas de Acoplamiento Para eliminar la necesidad de confiar en la viga de acoplamiento, los paredes pueden ser reforzadas según fuera necesario. La viga debe estar rodeada sólo como un medio de control de escombros. Si es posible, la apertura que define el acoplamiento de la viga debe ser rellenado. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, Sección 5.1.3.) D. Detallando Componentes Divisorios Los empalmes pueden ser mejoradas por las barras de soldadura juntos después exponerlos. El mecanismo de transferencia de cortante se puede mejorado por la adición de soportes de acero y revestimiento de la componentes del borde. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, Secciones 5.1.4 a 5.1.6.) E. Refuerzo de Pared Los muros de corte se puede fortalecer relleno aberturas, o por el engrosamiento de las paredes (ver FEMA 172 BSSC [, 1992b], Sección 3.2.1.2). (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, secciones 5.1.7 y 5.1.8.) 10.3.3.2 Productos prefabricados de hormigón, Muros de Corte. A. Conexiones de panel a panel. Las soluciones de Rehabilitación Simplificadas Apropiadas son perfiladas en FEMA 172, la Sección 3.2.2.3. (FEMA 178 [BSSC, 1992a], la Sección 5.2.1.)
Las conexiones de interpanel con la capacidad inadecuada pueden ser reforzadas añadiendo platos de acero a través de la conexión, o proporcionando una pared continua exponiendo el acero de refuerzo en las
unidades adyacentes, suministro de lazos entre los paneles y remendar con el hormigón. El suministro de platos de acero a través de la conexión es típicamente el acercamiento más rentable, aunque el cuidado debiera ser tomado para asegurar la capacidad de cerrojo de anclaje adecuada proporcionando distancias de borde adecuadas (ver FEMA 172, la Sección 3.2.2).
B. Aberturas en la pared Las aberturas o la adición de muros de corte en el plano de las bahías abiertas puede reducir la demanda de las conexiones y el marco de eliminar la acción. (FEMA 178 [BSSC, 1992a], sección 5.2.2.) C. Coleccionistas La actualización de la sección de hormigón y / o en las conexiones (Por ejemplo, dejando al descubierto la conexión existente, añadiendo los lazos de confinamiento, el aumento de empotramiento) puede aumentar fuerza y / o ductilidad. Los pasos de carga alternativos para fuerzas laterales pueden ser proporcionados, y paredes de corte añadidas para reducir la demanda en los coleccionistas existentes. (FEMA 178 BSSC [1992a], sección 5.2.3.) 10.3.3.3 Paredes de Corte de Mampostería A. Refuerzo de muros de mampostería Los métodos no destructivos deberían ser usados para localizar el refuerzo, y la demolición selectiva solía si es necesario determinar el tamaño y el espaciado del refuerzo. Si no puede ser verificado que la pared es reforzada de acuerdo con las exigencias mínimas, entonces la pared debería ser supuesta ser no reforzada, y por lo tanto debe ser complementada con nuevas paredes, o los procedimientos para la mampostería no reforzada deberían ser seguidos. (FEMA 178 [BSSC, 1992a], la Sección 5.3.2.)
B. Esfuerzo cortante
Para cumplir con los requisitos de fuerza lateral de FEMA 178 (BSSC, 1992a), nuevos muros se puede proporcionar, o el paredes existentes se han fortalecido como sea necesario. Las paredes nuevas y reforzadas deben formar un sistema de resistencia de la fuerza lateral completo, equilibrado, y correctamente detallado para el edificio. Se requiere cuidado especial para asegurar que el conexión de las nuevas paredes con el diafragma existente es adecuados y de suficiente resistencia para entregar la real de las cargas laterales o fuerza rendimiento en la pared. Todos los muros de corte debe tener suficiente fuerza cortante y vuelco resistencia.
C. Refuerzo en las Aberturas La presencia y la ubicación del acero de refuerzo en aberturas pueden establecerse utilizando métodos destructivos o no destructivos en lugares seleccionados para verificar la tamaño y ubicación de los elementos de refuerzo, o con ambos métodos. El refuerzo deberá
estar provistos de todas las aberturas para satisfacer los criterios de la FEMA 178. Placa de acero puede echarse el cerrojo a la superficie de la sección siempre y cuando el pernos son suficientes para obtener la placa de acero. (FEMA 178 BSSC [1992a], sección 5.3.3.) D. Paredes de Corte de Mampostería no Reforzada. Las aperturas en las paredes de resistencia de la fuerza lateral deben ser rellenados según sea necesario para cumplir con los 178 FEMA (BSSC1992a) comprobar la tensión. Si el refuerzo suplemental se requiere, él debería ser diseñado usando el Método de Rehabilitación Sistemático como definido en el Capítulo 2.Las paredes que no cumplan con la mampostería de colocación de capas requisitos no debe ser considerada como elementos de resistencia de la fuerza lateral y será objeto de especial apoyo para fuera del plano de carga. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a,Secciones 5.4.1, 5.4.2.) E. Las Proporciones de Paredes Sólidas Las paredes con un espesor insuficiente deben fortalecerse ya sea aumentando el espesor de la pared o por la adición de un fuerte respaldo el sistema bien detallado. El Engrosamiento de la pared deberá ser detallado en un modo que responda plenamente interconecta la pared sobre su altura máxima. El fuerte sistema de respaldo debe estar diseñado para la fuerza, conectado a la estructura de forma que: (1) se desarrolla al máximo límite de elasticidad de la espalda fuerte, y (2) se conecta a la diafragma de una manera que distribuye las cargas en el diafragma y tiene la rigidez suficiente para garantizar que el elementos llevará a cabo en una impresora compatible y aceptable manera. La rigidez de la sujeción debe limitarla fuera del plano de deformaciones a niveles aceptables como la L / 600 a L / 900 (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, Secciones 5.5.1, 5.5.2.) F. Paredes de Relleno Las paredes de relleno parcial deben ser aisladas de la columnas de límites para evitar un "efecto" llamado columna corta, excepto cuando se puede demostrar que la columna es adecuada. En poner la talla al hueco entre la pared y las columnas, el movimiento de entrepiso esperado debe considerarse. La pared debe ser positivamente retenida contra la falla por cualquiera de la parte superior del arriostramiento de la pared, o la instalación de travesaños verticales. Estos elementos tonificantes no deben violar el aislamiento del pórtico del relleno. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, Secciones 5.5.3, 4.1.1.) 10.3.3.4 Muros de cortante en estructuras de madera A. Esfuerzo Cortante Las paredes se pueden agregar o aberturas existentes llena. Por otra parte, las paredes existentes y las conexiones se pueden fortalecer. Las paredes deben ser distribuidas a través de la construcción de una manera equilibrada para reducir el esfuerzo cortante para cada
pared. Sustitución de materiales pesados, como el azulejo techos con materiales más ligeros también reducirá la tensión de corte. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, Sección 5.6.1.) B. Las Aberturas Las tensiones de transferencia de corte locales pueden ser reducidas distribuyendo las fuerzas del diafragma. Las cuerdas y / o los miembros de coleccionista pueden ser provistos para coleccionar y distribuir el corte del diafragma a la pared de corte o arriostrando (véase FEMA 172, la figura 3.7.1.3). Por otra parte, la apertura puede ser cerrada mediante la adición de un nuevo muro con láminas de madera contrachapada. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, Sección 5.6.2.) C. Detallamiento de la Pared Si las paredes no están atornilladas a la fundación o de la floración es inadecuada, los pernos se pueden instalar a través de la placas del travesaño a intervalos regulares (véase FEMA 172 [BSSC, 1992b], la figura 3.8.1.2a). Si el espacio del arrastre de profundidad no es suficiente para agujeros verticales que se introduce a través del alféizar placa, la instalación de placas de conexión o los ángulos pueden ser una alternativa más práctica (véase el FEMA 172, Figura 3.8.1.2b). El revestimiento y el clavar adicional puede donde las paredes se añade la falta de clavado adecuado o conexiones. Cuando las conexiones existentes son insuficiente, agregando los clips o correas laterales entregará las cargas a las paredes y la solera inferior fundación. (FEMA 178 [BSSC], 1992a, Sección 5.6.3.) D. Paredes de Lisiado En caso de refuerzo es insuficiente, las nuevas láminas de madera contrachapada se puede añadir a montantes de la pared lisiado. El borde superior del la madera contrachapada es clavado a la estructura de suelo y el borde inferior se clava en la solera inferior (véase el FEMA 172, La figura 3.8.1.3). Compruebe que la pared no paraliza el cambio de altura a lo largo de su longitud (intensificado la parte superior de la fundación). Si lo hace, la parte más corta de pared lisiada llevará a la mayoría de la fuerza cortante y significativo torsión se producirá en la fundación del contrachapado. El alto revestimiento debe tener una resistencia adecuada y la rigidez debe reducir la torsión a un nivel aceptable. Además, hay que comprobar que la solera inferior esté correctamente anclada a la fundación. Si los pernos de anclaje no existen o son insuficientes, los pernos de anclaje adicionales deben ser instalados. El bloqueo y / o clips de elaboración pueden ser necesaria para conectar al diafragma de piso o la solera del plato. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, Sección 5.6.4.) E. Paredes de Corte de Pared Estrecha En caso de corte no tienen capacidad de paredes estrechas, deben sustituirse por muros de corte con una y ancho aspecto de altura de proporción de dos a uno o menos. Estos muros de reemplazo debe tener la
suficiente fuerza, incluyendo el ser debidamente conectados al diafragma y suficientemente anclado a la base de fuerza cortante y de fuerzas vuelco. (Sección Directrices 10.4.3.1.) F. Paredes de Corte de Estuco. Para el fortalecimiento o la reparación, el estuco debe ser quitado, un muro de cortante contrachapado añadido, y estuco nuevo aplicado. El contrachapado debe ser el fabricante de espesor recomendado para la instalación del estuco. El estuco nuevo debe instalarse de acuerdo con los requisitos del código de construcción para la impermeabilización. Las paredes deben ser lo suficientemente ancladas a la membrana y a la fundación. (Sección Directrices 10.4.3.2.) G. Paredes de Corte de Yeso. El yeso y paneles de yeso se puede quitar y sustituye con el panel de muro de cortante estructurales según sea necesario, y los muros de corte con una nueva cubierta de yeso. (Sección Directrices 10.4.3.3.) 10.3.4 Pórticos de Acero reforzado 10.3.4.1 Intereses Del Sistema Si la fuerza de los marcos arriostrados es insuficiente, más bahías adopta o paneles de pared de corte pueden ser agregados. El resultantes a fuerzas laterales de un sistema de resistencia deben formar un equilibrado sistema de pozo de pórticos arriostrados que no fallan en sus articulaciones, y están conectados correctamente a la planta diafragmas, y cuyas averías está dando de aparatos en lugar de vuelco. (FEMA 178 [BSSC, 1992a], sección 6.1.1.) 10.3.4.2 La rigidez de las Diagonales Las diagonales con rigidez inadecuada deben ser fortalecidas con las placas de acero suplementario, o sustituirlas por una más grande y / o tipo diferente de la sección. La rigidez global puede aumentar mediante la adición de paneles de pared de corte. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, secciones 6.1.2 y 6.1.3.) 10.3.4.3 Chevron o Arriostramiento Las columnas o travesaños horizontales se pueden agregar según sea necesario para apoyo a la tensión de compresión cuando la llave de llave hebillas, o el refuerzo puede ser revisada a otro sistema todo el edificio. Los elementos de la viga pueden ser fortalecidos con las cubiertas protectoras para el suministro de la capacidad para desarrollar plenamente las fuerzas desequilibradas creadas por la tensión de llave de rendimiento. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, El punto 6.1.4.) 10.3.4.4 Conexiones de Pórticos Vigorizados Los empalmes de columna u otras conexiones de pórtico pueden ser reforzados mediante la adición de placas y soldaduras para asegurar que son lo suficientemente fuertes para desarrollar la conexión de miembros. Las excentricidades de la conexión que reducen capacidades de los miembros se pueden eliminar, o los miembros que pueden fortalecer al nivel
exigido por la adición de placas correctamente. La demanda de los actuales elementos se pueden reducir
mediante la adición de paneles de pared de corte
10.3.5 Diafragmas 10.3.5.1 Esquinas Entrantes Los Nuevos acordes con la fuerza suficiente para resistir requiere la fuerza puede ser añadido a la esquina entrante. Si un elemento de resistencia de la fuerza lateral vertical existe en la esquina entrante, un nuevo elemento de coleccionista de corte debería ser colocado en el diafragma, conectado al elemento vertical, para reducir fuerzas extensibles y compresivas en la esquina entrante. Los materiales básicos utilizados en el mismo diafragma están reforzando y deben utilizarse para el acorde. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, Sección 7.1.1.) 10.3.5.2 Traviesas Los durmientes nuevos y conexiones en la pared se pueden añadir para resistir lo requerido, fuera de la pared de las fuerzas de avión y distribución de estas fuerzas a través del diafragma. Las nuevas placas de correa y / o conexiones de la barra se pueden utilizar para conectar miembros de la estructura existente juntos para que funcionar como una traviesa en el diafragma. (FEMA 178 BSSC [1992a], sección 7.1.2.) 10.3.5.3 Las Aberturas de Diafragmas Los arrastre puntales nuevos o acordes diafragma se puede añadir alrededor del perímetro de las aberturas existentes para distribuir la tensión y las fuerzas de compresión a lo largo del diafragma. El revestimiento existente debe ser clavado en el nuevo arrastre puntal o acordes diafragma. En algunos casos, también puede ser necesario para: (1) aumentar la capacidad a cortante del diafragma adyacente a la apertura de una superposición de los existentes diafragmas con un panel de madera estructural, o (2) disminución de la demanda sobre la membrana por la adición de nuevos elementos verticales cerca de la abertura. (FEMA 178 [BSSC, 1992a], a través de las secciones 7.1.3 7.1.6.) 10.3.5.4 La rigidez del diafragma / Resistencia A. Revestimiento de la Junta Cuando el diafragma no tiene al menos dos clavos a través de cada tablero en cada uno de los miembros de apoyo, y la deriva lateral y / o demandas de corte en el diafragma no son excesivos, la capacidad de corte y la rigidez del diafragma se puede aumentar mediante la adición de clavos en las tablas de revestimiento. Este método de actualización con mayor frecuencia adecuada en las zonas de sismicidad baja. En otros casos, los nuevos paneles de madera estructural se debe colocar un sobre el recubrimiento recta existente, y las articulaciones de la paneles estructurales de madera colocados de forma que están cerca de la centro de las tablas o en una envoltura-grados de ángulo de 45 a el revestimiento de las juntas entre placas (véase FEMA 172 BSSC [, 1992b], Sección 3.5.1.2, ATC, [1981], y FEMA 178 [BSSC, 1992a], Sección 7.2.1).
B. Diafragmas Desbloqueados La capacidad de corte de los diafragmas pueden ser desbloqueados mejorando la adición de la nueva madera clavada en el bloqueo y la los bordes del panel sin apoyo. La colocación de una madera nueva, un panel estructural sobre el diafragma existentes aumentar la capacidad de corte. Ambos métodos se requieren en la extirpación parcial o total del suelo existente o al techo para colocar y clavar la nueva plantilla o el clavo paneles existentes al bloqueo nuevo. El fortalecimiento del diafragma no suele ser necesario a nivel central de la zona del diafragma donde el corte es bajo. En algunos los casos en que las cargas de diseño son bajos, puede ser posible para aumentar la capacidad a cortante de los diafragmas desbloqueado con placas de chapa con grapas en la parte inferior de la los tabiques de madera. Estas placas y grapas deben ser diseñado para todos los relacionados con corte y la torsión causada por el detalles relacionados con su instalación. (FEMA 178 [BSSC, 1992a], sección 7.2.3.) C. Vanos Los nuevos elementos verticales pueden ser añadidos para reducir la envergadura de diafragma. La reducción(disminución) de la envergadura de diafragma también reducirá la desviación lateral y corte la demanda en el diafragma. Sin embargo, la adición de nuevos elementos verticales causará una distribución diferente de demandas de corte. El bloqueo(La obstrucción) adicional, clavar, u otras medidas de rehabilitación pueden tener que ser proporcionados en estas áreas. (FEMA 172, la Sección 3.4 y FEMA 178 [BSSC, 1992a], la Sección 7.2.2.)
D. Proporción de envergadura a la profundidad. Nuevos elementos verticales se pueden añadir para reducir el diafragma palmo-a-la profundidad de relación. La reducción de la palmo-a profundidad relación diafragma también se reducirá el desviación lateral y la demanda de corte en el diafragma. (Detalles constructivos típicos y métodos se discuten en FEMA 172 de la sección 3.4.) (FEMA 178 [BSSC, 1992a], sección 7.2.4.) E. Continuidad del Diafragma La discontinuidad del diafragma debe eliminarse en todos los casos añadiendo nuevos elementos verticales en el diafragma de desplazamiento o a la junta de dilatación (ver FEMA 172, sección 3.4). En algunos casos, los detalles especiales pueden ser utilizado para transferir cortante a través de una ampliación de la junta de tiempo que permite a la junta de expansión así una discontinuidad diafragma. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, Sección 7.2.5.) F. La Continuidad de Acordes Si los miembros, como las vigas de borde, bloqueo, o en la pared superior las placas tienen la capacidad de
funcionar como acordes pero la falta respecto, la adición de clavados o atornillados empalmes de continuidad proporcionarán un acorde diafragma continuo. Los nuevos miembros de cuerda continuos de acero o de madera miembros de cuerda se puede añadir al diafragma ya existentes donde los miembros existentes carecen de capacidad suficiente o acorde no existe. Los nuevos miembros pueden ser colocados ya sea en la parte inferior o parte superior del diafragma. En algunos casos, los nuevos elementos verticales se pueden agregar a reducir el tiempo de diafragma y destaca a ningún miembro de acordes existentes (véase FEMA 172, Sección 3.5.1.3, y el ATC de 7). Las nuevas conexiones no debe ser tan detallada que ellos son los elemento más débil de la cuerda. (FEMA 178 [BSSC, 1992a], sección 7.2.6.) 10.3.6 Conexiones 10.3.6.1 diafragma / Transferencia cizallamiento Recaudador de los miembros, placas de empalme, y la transferencia de cortante dispositivos se puede agregar como la obligación de entregar colector fuerzas de cizalla en la pared. Adición de conectores de cortante de diafragma a la pared y / o para los coleccionistas de transferencia cortante. (Ver FEMA 172 de la sección 3.7 de la madera Los diafragmas, los diafragmas de hormigón 3.7.2, 3.7.3 para de yeso se vaciaban y 3.7.4 para los diafragmas de cubierta de metal.) (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, secciones 8.3.1 y 8.3.3.) 10.3.6.2 Transferencia cortante de Diafragma La adición de colectores y la conexión de la estructura de carga de la transferencia a los colectores. Las conexiones pueden ser siempre a lo largo de la longitud del colector para resistir las fuerzas calculadas (Véase el FEMA 172, Secciones 3.7.5 y 3.7.6). (FEMA 178 BSSC, 1992a] [, secciones 8.3.2 y 8.3.3.) 10.3.6.3 Anclaje para las Fuerzas Normales Para dar cuenta de las deficiencias identificadas por FEMA 178 y en C10.3.6.3 sección del Comentario, la pared anclajes pueden ser agregadas. Las complicaciones que puede producir el anclaje inadecuado con el entrecruzamiento de grano tensión en libros de contabilidad de madera, o insuficiencia en el diafragma-a-pared respecto, debido a: (1) resistencia suficiente, el número o la estabilidad de las anclas, (2) empotramiento inadecuada de anclas, (3) desarrollo inadecuado de los anclajes y correas en el diafragma, y (4) la deformación de anclajes y fijaciones que permiten su diafragma límite de retirada de conexión, o cruz de grano tensión en libros de contabilidad de la madera. Los anclajes existentes deben ser evaluados para determinar la carga capacidad y el potencial de deformación incluyendo sujetador de deslizamiento, de acuerdo con los requisitos en el Apéndice C del FEMA 178 (BSSC, 1992a). Se debe prestar especial dado el procedimiento de prueba para mantener un alto nivel de control de
calidad. anclajes adicionales deben ser siempre necesario como para complementar los que no superan los prueba, así como los necesarios para cumplir con los 178 de FEMA, criterios. La calidad de la rehabilitación depende en gran medida de la calidad de las pruebas realizadas. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, secciones 8.2.1 a 8.2.6; Lanzamiento de la Sección 10.4.4.1.) 10.3.6.4 Conexiones de Paredes de la viga. El refuerzo de los actuales deben ser expuestos, y la conexión modificada cuando sea necesario. Por fuera de plano cargas, el número de vínculos de columna se puede aumentar de camisa de la pilastra, o, alternativamente, mediante el desarrollo de una trayectoria de carga para el segundo de plano a cabo las fuerzas. Las condiciones de longitud pueden ser abordadas mediante la adición de rodamiento de extensiones. El marco de acción de las conexiones soldadas pueden ser mitigado mediante la adición de muros de corte. (FEMA 178 [BSSC, 1992a], a través de los puntos 8.5.1 8.5.3.) 10.3.6.5 Conexiones de Elementos Prefabricados Las conexiones de los acordes, los lazos, y los coleccionistas pueden ser actualizado para aumentar la fuerza y / o ductilidad, proporcionando / carga de caminos alternativos para las fuerzas laterales. La actualización puede lograrse con métodos como la adición de reclusión vínculos o el aumento de empotramiento. muros de corte se puede añadir para reducir la demanda de conexiones. (FEMA 178 BSSC [1992a], sección 4.4.2.) 10.3.6.6 Paneles de pared y revestimiento Tal vez sea posible para mejorar la conexión de la definición de los paneles. Si el arquitectónico da garantía de las condiciones de ocupación, el revestimiento se puede sustituido por un nuevo sistema. El edificio se puede reforzada con la adición de muros de cortante o arriostrados marcos, para reducir la deriva en los elementos de revestimiento. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, Sección 8.6.2.) 10.3.6.7 Metal de Prenda, de plástico, o Los Paneles del Techo de Cemento. Tal vez sea posible para mejorar la conexión entre el techo y la enmarcación de los paneles. Si la arquitectura o la ocupación de las condiciones lo justifican, el diafragma del techo puede ser sustituido por uno nuevo. Por otra parte, el diafragma puede ser añadido, con dispositivos ortopédicos o varilla de madera contrachapada por encima o por debajo de la existentes del techo, que permanece en su lugar. (FEMA 178 BSSC [1992a], sección 8.6.1.) 10.3.6.8 Conexiones de entre Suelo Los tirantes diagonales, los pórticos de momento, o las paredes de corte pueden ser añadidos en o cerca del perímetro del entresuelo donde los elementos tonificantes fallan, de modo que un sistema de resistencia de la fuerza lateral completo y equilibrado sea a condición de que encuentre(cumpla) las exigencias de FEMA 178.
10.3.7 Fundaciones y Riesgos Geológicos 10.3.7.1 Fundaciones de Anclaje Para las paredes de madera, anclajes de expansión o en los cierres de epoxi pueden ser instalados por perforación a través de la solera de madera a la cimiento de concreto en un espacio apropiado de cuatro a seis pies en el centro. Las columnas de acero del mismo modo, y los postes de madera pueden ser anclados a losas concretas o equilibrios, usando anclajes de extensión y ángulos de clip. Si el hormigón o las paredes de mampostería y las columnas carecen de clavijas, un freno concreto puede ser instalado adyacente a la pared o columna taladrando clavijas e instalando anclajes en la pared que el regazo con clavijas instaló en la losa o zapata. Sin embargo, este freno puede causar problemas arquitectónicos significativos. Alternativamente, los ángulos de acero pueden ser usado con anclajes perforados. El anclaje de los límites de corte componentes puede ser un reto debido a su altas fuerzas concentradas. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, Secciones 8.4.1 a través de 8.4.7.) 10.3.7.2 Condición de Fundaciones Todos los cimientos dañados y de otra manera el deterioró se debe fortalecer y reparar utilizando el mismo materiales y el estilo de construcción. Algunas condiciones de deterioro material puede ser mitigado en el campo, incluidos los parches de hormigón machacado. Plagas de infestación o pudrición seca de las pilas de madera puede ser muy difícil de corregir, y muchas veces requieren el reemplazo completo. El deterioro de las estos elementos pueden tener implicaciones que se extienden más allá de la seguridad sísmica y deben ser considerados en el la rehabilitación. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, Secciones 9.1.1 a través de 9.1.2.) 10.3.7.3 Vuelco Las fundaciones existentes pueden reforzarse como sea necesario para resistir las fuerzas de vuelco. Las zapatas corridas pueden ser o adicionales pilas ampliada, anclajes en roca, o muelles añadido a cimentaciones profundas. También puede ser posible grado usan vigas o en la pared nuevos elementos para extender cargas de vuelco a una distancia mayor. Agregar nuevo laterales de carga-resistiendo elementos reducirá vuelco efectos de los elementos existentes. (FEMA 178 [BSSC, 1992a], sección 9.2.1.) 10.3.7.4 Cargas laterales Al igual que con los efectos de vuelco, la corrección de los laterales deficiencias de carga en las bases de las actuales edificios es caro y no puede estar justificada por más análisis de procedimientos realistas. Por esta razón, la Sistemática de rehabilitación se recomienda para estas los casos. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, Secciones 9.2.1 a través de 9.2.5.) 10.3.7.5 Amenazas Geológicas del sitio Los riesgos del sitio como los temblores de tierra deben ser considerados. La rehabilitación de
estructuras sometidas a la vida de riesgos para la seguridad de los fracasos de tierra no es práctico, menos riesgos sitio puede ser mitigado hasta el punto de un rendimiento aceptable se puede lograr. No toda la tierra fracasos debe necesariamente considerarse como la seguridad de la vida peligros. Por ejemplo, en muchos casos de licuefacción debajo de un edificio no plantea un peligro de seguridad de la vida; sin embargo, relacionados con la difusión lateral puede resultar en el colapso de los edificios con fuerza cimientos inadecuados. Para esta razón, el potencial de licuefacción y relacionados con la consecuencias deben ser investigadas a fondo para sitios que no cumplen los 178 declaración de FEMA. Más información sobre la evaluación de los riesgos sitio es En el Capítulo 4 de las presentes Directrices. (FEMA 178 [BSSC, 1992a], a través de las secciones 9.3.1 9.3.3.) 10.3.8 Evaluación de Materiales y Condiciones 10.3.8.1 General La adecuada evaluación de las condiciones existentes y configuración de la estructura del edificio existente es un aspecto importante de la declaración simplificada de Rehabilitación. Como Rehabilitación Simplificada que suele estar relacionada con deficiencias específicas en un sistema estructural particular, la evaluación puede ser centrado en afectados elementos estructurales y componentes, o si el grado de daño existente o deficiencias en una estructura no se ha establecido, la evaluación se consistirá en una inspección completa de la gravedad y lateral de carga sistemas de resistencia que incluye la siguientes pasos. 1. Verificar los datos existentes (por ejemplo, la precisión de los dibujos). 2. Desarrollar otros datos necesarios (por ejemplo, medir y dibujar edificio si es necesario). 3. Verificar los sistemas y lateral vertical. 4. Compruebe el estado del edificio. 5. Puedes buscar condiciones especiales y anomalías. 6. Hacer frente a las declaraciones de evaluación y objetivos durante la inspección. 7. Realizar ensayos de materiales que se justifiquen a través de un ponderación de los gastos de pruebas destructivas y la costo de los trabajos de reparación. 10.3.8.2 Condición de la Madera La inspección debe llevarse a cabo hasta el grado del actual madera y verificar el estado físico, utilizando técnicas de la Sección 10.3.8.1. Cualquier daño o deterioro y el código debe ser identificado. La madera es significativamente dañado debido a la división, la decadencia, el envejecimiento, u otros fenómenos deben ser removidas y reemplazadas. Localizados los problemas pueden ser eliminados mediante la adición de nuevos componentes que se refuerzan tamaño adecuado se extiende más allá de la zona dañada y se conecta a daños porciones. conectores entre los componentes adicionales deberá indicarse para corregir cualquier
tipo de carga discontinua caminos. Es necesario verificar que cualquier nuevo refuerzo componentes o conectores que no estarán expuestos a el mismo deterioro o daño. (FEMA 178 [BSSC, 1992a], sección 3.5.1.) 10.3.8.3 Cierres saturado Cuando la inspección visual determina que la amplia saturen de elementos de fijación que existe en más del 20% de los conectores instalados, los sujetadores y los paneles de corte en general, se puede reparar mediante la adición de un nuevo del tamaño de sujetador misma por cada dos sujetadores saturado. Para evitar el fraccionamiento del espacio, puede ser necesario taladrar previamente el 90% de la caña, clavo de diámetro para la instalación de clavos nuevos. Para otros condiciones, como los casos en que la adición de nuevos conectores no es posible o cuando componente daños se sospecha de una mayor investigación se llevará a cabo utilizando las directrices de la Sección 10.3.8.1. (FEMA 178 BSSC [1992a], sección 3.5.2.) 10.3.8.4 Estado de Acero En caso de inspección visual o ensayos realizados por Sección 10.3.8.1 revelar la presencia de los componentes de acero o el deterioro de conexión, la evaluación es más sea necesario. La fuente de los daños se determinarán y la acción de mitigación se tomarán para preservar la resto de la estructura. En las zonas de importantes deterioro, la restauración del material de corte transversal se puede realizar mediante la adición de placas u otros de refuerzo. Cuando los refuerzos de tamaño, el diseño profesionales deberán considerar los efectos de las actuales tensiones en la estructura original, la transferencia de carga, y compatibilidad de deformaciones. Las demandas sobre el deterioro elementos de acero y componentes también se puede reducir Además a través de una cuidadosa colocación de refuerzos o paneles de pared de corte. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, Sección 3.5.3.) 10.3.8.5 Estado de Hormigón En caso de inspecciones visuales o pruebas llevadas a cabo por Sección 10.3.8.1 revelar la presencia de hormigón componente o el deterioro de refuerzo de acero, más evaluación es necesaria. La fuente de los daños se identificados y las medidas de mitigación deben tomarse para preservar la estructura restante. Existente se deterioró material, incluyendo el acero de refuerzo, deberán ser eliminadas a los límites definidos por las pruebas, el acero de refuerzo en buena condición se deberá limpiar y dejar en su lugar para empalmar propósitos, según proceda. Grietas en el sonido de otro modo materiales serán evaluados para determinar la causa, y reparado cuando sea necesario utilizar las técnicas apropiadas para la fuente y el nivel de actividad. (FEMA 178 [BSSC, 1992a], a través de las secciones 3.5.4 3.5.8.)
10.3.8.6 Post-Tensado de Anclas Pretensado sistemas concretos que puede verse afectada por deformaciones cíclicas producidas por el movimiento del terremoto. Un proceso de rehabilitación que pueden considerarse es agregar rigidez al sistema. Otro motivo de preocupación para estos sistemas es los efectos adversos del tendón de la corrosión. Un inspección visual completa de los sistemas de pretensado se llevar a cabo para verificar la ausencia de hormigón grietas o desprendimiento, manchas de corrosión incrustado tendón, o otros signos de daño se extiende a lo largo del tendón y en zonas de anclaje. Si se observa la degradación o sospecha, evaluaciones detalladas se necesita más, como se indica en el capítulo 6. La rehabilitación de estos sistemas, a excepción de la reparación de anclaje local, debe estar en conformidad con la rehabilitación sistemática disposiciones de la balanza de las presentes Directrices. Profesionales con hormigón pretensado especiales experiencia de la construcción también debe ser consultado para una interpretación posterior de los daños. (FEMA 178 [BSSC, 1992a], sección 3.5.5.) 10.3.8.7 Calidad de la Masonería En caso de inspecciones visuales o pruebas llevadas a cabo por Sección 10.3.8.1 revelar la presencia de albañilería componente o deterioro de las obras, las evaluaciones son necesarias. Ciertos daños, tales como tierras degradadas las juntas o grietas simple, puede ser rehabilitado a través REAGRUPACIÓN o reconstruir. Si la pared es afilar, se debe tener cuidado para asegurar que el mortero nuevo compatibles con las unidades de mampostería existente y el mortero, y que se realiza humectación adecuada. La fuerza de el nuevo mortero es fundamental para la capacidad de transporte de carga y desempeño sísmico. una importante degradación debe ser tratados como se especifica en el capítulo 7 de las presentes Directrices. (FEMA 178 [BSSC,] 1992a, Secciones A4, 3.5.9, 3.5.10, y 3.5.11.) 10.4 Enmiendas a FEMA 178 Dado que el desarrollo y publicación de FEMA 178 (BSSC, 1992a), los terremotos se han producido importantes: el terremoto de Loma Prieta en 1989 en San Francisco Área de la Bahía, el terremoto de Northridge de 1994 en el Los área de Los Ángeles, y el de 1995 Hyogoken Nanbu- terremoto en el Kobe, Japón área. Si bien cada uno generalmente validados los supuestos fundamentales subyace en los métodos, cada uno también se ofrecen nuevas ideas sobre las posibles deficiencias de ciertos lateralforce- sistemas de resistencia. En el proceso de elaboración de las Directrices y Comentario, ocho posibles deficiencias nuevos identificados y se desarrollan a continuación. Éstos se presentan en el mismo estilo como en FEMA 178 (BSSC, 1992a). Cada se presenta como una declaración que
responde a "True" o "Falso", que permite la detección rápida y identificación de los posibles puntos débiles. Cada declaración es seguido de un párrafo del comentario escrito a identificar claramente la preocupación. Un procedimiento sugerido para evaluar el eslabón más débil potencial de cada uno llega a la conclusión sección, y debe llevarse a cabo si la declaración es resultó ser falsa. Finalización del procedimiento permite cada deficiencia potencial de ser debidamente evaluados y las deficiencias reales encontrados. Estos ocho nuevos posibles deficiencias deben ser considerarse como adiciones a la lista general de la construcción deficiencias (páginas A3 a A16 de FEMA 178 [BSSC, 1992a]) y se aplica a los edificios modelo individual como se indica en las Tablas 10-3 a través de 10-20. 10.4.1 Posibles deficiencias Nuevo Relacionado a la Establecimiento de sistemas 10.4.1.1 ruta de carga lateral en encepados Evaluación Estado: encepados son capaces de transferencia y las fuerzas de vuelco lateral entre los estructura y pilotes individuales en el grupo de pilotes. Problemas comunes con encepados incluyen la falta de arriba refuerzo en la tapa de la pila. Una pérdida de bonos de la pila y columna de refuerzo se puede producir cuando las grietas forma superior durante las transferencias de masas. Procedimiento: Calcular el momento y la capacidad de corte la tapa de pila para la transferencia de levantamiento y las fuerzas laterales sobre la base de las fuerzas de FEMA 178 (BSSC, 1992a), desde el punto de aplicación a cada pila. 10.4.1.2 Desviación de compatibilidad Evaluación Declaración: La columna y los ensamblados de viga que no forman parte del sistema de resistencia de la fuerza lateral(Es decir, la gravedad de carga pórticos rígidos) son capaces de con capacidad impuestas derivas edificio, incluyendo la deriva causada por desviaciones amplificada diafragma, sin pérdida de su carga-capacidad de carga vertical. Marco componentes, sobre todo las columnas, que no son diseñado específicamente para participar en el sistema lateral todavía se someterá a desplazamientos relacionados con la derivas historia sísmica global. Si las columnas se encuentran lejos de los elementos resistentes a las fuerzas, el añadido a las desviaciones debe a la rigidez de piso por los semi-diafragmas que aumentan las derivas. La rigidez en las columnas, diseñado para la posibilidad de alta cargas de gravedad, las pueden desarrollar importantes momentos de flexión debido a la deriva impuesta. El momento axial de fuerza de interacción puede dar lugar a frágiles fallas en las columnas no dúctiles, que podría causar derrumbe de edificios. Procedimiento: Calcular la espera derivas en las columnas de tramos que no son parte de la lateral de la
fuerza-resistencia sistema, empleando los procedimientos descritos en FEMA 178 (BSSC, 1992a), Sección 2.4.4. Utilice agrietada / transformado secciones de todos los laterales de la fuerza-resistencia de elementos de hormigón. Calcular adicionales por la deriva de los diafragmas la determinación de la deformación del diafragma, en las fuerzas igual a los establecidos en FEMA 178, capítulo 2, por elementos de estructuras. Evaluar la capacidad de la fuerza lateral resistente de columna y viga a las asambleas someterse a la deriva combinado, teniendo en cuenta de momentos axiales la interacción y la fuerza cortante de columnas. 10.4.2 Las Nuevas Posibles deficiencias Relacionadas al Momento de Pórticos 10.4.2.1 Conexiones resistentes a momento Evaluación Declaración: Todos los momentos son las capaces de desarrollar la fuerza de los miembros adyacentes o zonas del panel. El error de conexión por lo general no un comportamiento dúctil. Lo es más conveniente contar con toda la acción inelástica se producen en el miembros en lugar de en las conexiones. El momento Columnas de conexión viga debe prever el desarrollo de la menor de (1) la viga de plástico fuerza en la flexión o (2) el momento que corresponde a el desarrollo de la zona de resistencia al corte del panel, considerar los efectos del endurecimiento por deformación y material Procedimiento: En el momento de escribir esto, este problema es el tema de la financiada por el esfuerzo realizado por FEMA el SAC Joint Venture, que se compone de los Asociación de Ingenieros Estructurales de California (SEAOC), el Consejo de Tecnología Aplicada (ATC), y California Universidades para la Investigación en Tierra de Terremotos Ingeniería (Curée), y que ha producido provisionales orientación sobre la evaluación, reparación y rehabilitación de momento en los marcos de acero (SAC, 1995). Utilizando las últimas directrices, demostrar mediante un examen o cálculo que la conexión cumple con los esperados la demanda inelástica de rotación de la articulación, y que inelástica acción no se concentra en las proximidades de las soldaduras en el frente a la columna. 10.4.2.2 Las columnas cortas en cautividad Declaración de Evaluación: No hay columnas con-Profundidad altura proporciones inferiores al 75% del valor nominal -Profundidad ratios altura de las columnas típico en que nivel. Breve columnas en cautividad (que son por lo general no está diseñado como parte de la carga lateral-sistema de resistencia primaria) tienden para atraer a las fuerzas de corte debido a su elevada rigidez en relación con otras fuerzas laterales elementos resistentes verticales a ese nivel historia. Se ha hecho gran daño observada en las columnas adyacentes a la estructura del estacionamiento rampa
de losas, incluso en estructuras con muros de corte. comportamiento de la columna en cautividad también se puede encontrar en edificios con ventanas del triforio, en los edificios donde columnas están parcialmente apuntalada por mampostería u hormigón la construcción no estructurales, y en los edificios con entreplantas destinadas de forma incorrecta. Procedimiento: Calcular la deriva historia de lo previsto, y determinar la fuerza cortante (Ve) La demanda en la columna corta causados por la deriva (Ve= 2 M / L). Comparar V e con el capacidad nominal de corte miembro (V n), Calculado en conformidad con el ACI (1989) Capítulo 21. La relación de Ve/ Vn debe ser menor o igual a 1,0. 10.4.3 Posibles deficiencias Nuevo Relacionado a la Cortante Paredes 10.4.3.1 madera muros de corte estrecho Declaración de Evaluación: Estrecho muros de corte de madera con una relación de aspecto mayor de dos a uno no se resiste fuerzas desarrolladas en el edificio. La mayor parte de la deformación de los estrechos muros de corte ocurre en la base, y consiste en deslizar el alféizar la placa y el estiramiento de los dispositivos para fijación espera. Dividir de los montantes finales en la inserción de la bodega-downs también un fallo común. cortante son relativamente estrechas paredes flexible y por lo tanto tienden a tomar menos de lo que sería de corte previsto cuando se compara con muros de corte en general. Esta resulta en una mayor carga de los muros de corte con menor -Anchura proporciones de altura y menos carga en las paredes estrechas. Procedimiento: Determinar la capacidad a cortante de la pared y la anulación de la demanda relacionados. Compruebe que de fuerza cortante y vuelco se pueden transferir a la fundación en tensiones admisibles calculado de conformidad con FEMA 178 (BSSC, 1992a). 10.4.3.2 Muros de corte de estuco Evaluación Estado: edificios de varios pisos no confiar en las paredes de estuco exterior como el principal sistema de resistencia de fuerza lateral. Las paredes exteriores de estuco de yeso se utilizan a menudo (Intencionalmente o no) para resistir lateral las cargas sísmicas. El estuco es relativamente rígidos y quebradizos, con un valor de corte de baja resistencia. La fundación de la circulación diferencial y sacudimiento de un terremoto puede causar rajaduras en el estuco y la pérdida de fuerza lateral. Las grietas pueden ir desde leves a severas. A veces el estuco se desprende por de capas de la estructura y la fuerza lateral resistente del sistema se pierde. En edificios de varios pisos no se confiar en las paredes de estuco como el principal sistema resistente fuerza lateral, ya que no hay suficiente disponible para la fuerza. Procedimiento para determinar la si hay un sistema lateral tales como el contrachapado o diagonal cubierta al menos en todos menos el último piso. Cuando el
exterior se utiliza yeso y no es un sistema complementario, verifique que el cable de refuerzo está conectada directamente al el pórtico de la pared y el cable está completamente integrado en el material de yeso. Compruebe que las cargas laterales no superior a 100 libras por pie lineal. 10.4.3.3 Panel de yeso o escayola y Cortante de Paredes Evaluación Estado: Interior de yeso o yeso panel de yeso no se está utilizando para muros de cortante en edificios más de un piso de altura. pánel de yeso o revestimiento de yeso tiende a se dañan fácilmente con la fundación movimiento diferencial o sacudimiento de un terremoto. La mayoría de los edificios residenciales han numerosos muros construidos con yeso o yeso panel de yeso. Aunque la capacidad de estos muros es baja, el importe de la pared es de alta frecuencia. Como resultado, yeso y pánel de yeso puede proporcionar suficientes resistencia a sismo moderado temblor. El problema que puede ocurrir es la incompatibilidad con otros lateral forzando resistente elementos. Por ejemplo, estrecho cortante paredes de madera contrachapada son más flexibles que dura mucho tiempo paredes de yeso, y como resultado, la escayola o yeso las paredes tendrá toda la carga hasta que fallan y entonces el paredes de madera contrachapada se iniciará para resistir las cargas laterales. Panel de yeso o muros de yeso no se debe utilizar de muros de corte con excepción de pisos de edificios de una o de la la noticia más importante de los edificios de varios pisos. Procedimiento: Determinar las paredes con yeso o yeso revestimiento que se requerirían para resistir lateral fuerzas sísmicas (es decir, las cargas sísmicas tendría que pasar a través de estos muros), debido a la ubicación de la paredes del edificio. Compruebe que todas las paredes se han debidamente construidas con clavos requerido por FEMA 222A (BSSC, 1995), y que las cargas están dentro de los límites permitidos. Quitar paneles de yeso y yeso según sea necesario, y reemplazar con muros de corte del panel. Cubrir los muros de corte nuevo con paneles de yeso. 10.4.4 Posibles deficiencias Nuevo Relacionado a la Conexiones 10.4.4.1 La rigidez de los anclajes de pared Evaluación Estado: Anclas de hormigón pesado o muros de mampostería con elementos estructurales de madera se instalan tenso y son lo suficientemente rígido para evitar el movimiento entre la pared y el techo. Si se usan tornillos, los agujeros en ambos el conector y el encuadre con un máximo de 1 / 16 "más grande que el diámetro del perno. La pequeña separación que pueden ocurrir entre la pared y del revestimiento del techo, debido a que los anclajes no estén tensos, requiere el movimiento antes de tomar espera y puede resultar en uno de plano el fracaso de la ayuda del libro mayor. Tornillos en
agujeros de gran tamaño también pueden causar el deslizamiento y la separación entre la pared y la estructura. Procedimiento: Campo de verificación que no se ancla tiene una peculiaridad, Kink, o compensados, y que no se ancla se instala de otra manera en el que algunos de separación debe ocurrir antes de que tuviera espera, y que ese movimiento dará lugar a una perpendicular al grano flexión fracaso en la madera libro de contabilidad. Quitar una muestra representativa de los pernos y verificar que los agujeros no son de gran tamaño. Por tamaño agujeros, vuelva a colocar los pernos y llenar los vacíos en epoxi o de otro tipo relleno adecuado. 10,5 FEMA 178 Deficiencia de declaraciones No hay directrices se proporcionan para esta sección. Ver la Comentario de una lista completa, aumentada con la ocho estados de deficiencia de nuevo el punto 10.4, superior a la presentada en una, junto orden lógico. 10.6 Definiciones componente de Fronteras (miembro del límite): Un miembro en el perímetro (borde o la apertura) de un corte pared o diafragma horizontal que proporciona la tracción y /o resistencia a la compresión. La columna (o manga) revestimiento: Un método en el que un columna o viga de hormigón está cubierta con un acero o concreto "chaqueta" con el fin de fortalecer y / o reparación el miembro, limitando el hormigón. Acoplamiento del haz: miembro a la flexión que los lazos o muros de corte parejas juntas que actúan en el mismo plano. Un haz de acoplamiento está diseñado para producir y disipar energía inelástica, y, cuando está debidamente detallado y proporcionada, tiene un efecto significativo en la general la rigidez de la pared junto. Traviesa: una viga o trabe que se extiende a través de la ancho de la membrana, se acumula la carga de la pared, y transferencias de ellos, más de la profundidad de los diafragmas, en la bahía que viene y en el corte de la pared más cercana o marco. acorde Diafragma: El diafragma componente previstas para resistir la tensión o compresión en los bordes de el diafragma. puntal de Arrastre: Un componente paralela a la carga aplicada que recoge y transfiere las fuerzas de cizallamiento diafragma a la verticales laterales de fuerza-resistencia componentes o elementos, o distribuye las fuerzas en un diafragma. Flexible diafragma: El diafragma consiste en una de los siguientes sistemas: revestimiento de madera contrachapada, espaciados revestimiento de madera, cubierta de madera recta, en diagonal revestimiento de madera, cubierta de metal sin relleno de hormigón,
tránsito de paneles ondulados o una barra de refuerzo de acero o de otro tipo refuerzo de acero con los miembros de la luz como los ángulos. Cosas del piso de deriva: la horizontal con respecto desplazamiento de dos pisos en un edificio adyacente. La deriva del piso interno también puede ser expresado como un porcentaje de la número de pisos que separan los dos pisos adyacentes. Ruta de carga: Un camino que las fuerzas sísmicas que pasan a través de la fundación de la estructura y, en última instancia, a la del suelo. Normalmente, la carga se desplaza desde el diafragma a través de conexiones con elementos de resistencia de la fuerza vertical lateral, y luego procede a la fundación por medio de conexiones adicionales. Modelo Tipo de edificio: edificio común Quince tipos usados para categorizar espera deficiencias, rehabilitación métodos razonables, y los costos estimados. Véase el cuadro 10-2 para las descripciones de construcción de modelos Tipos. Paredes de Corte de Madera: las paredes de corte de madera con un relación de aspecto (altura / ancho) mayor de dos a uno. Estas paredes son relativamente flexibles y por lo tanto tienden a ser incompatible con los elementos de construcción, que ocasionen teniendo menos cortante de lo que se preveía cuando más amplio en comparación con las paredes. Miembro no compacto: Una sección de acero en compresión, cuya anchura-espesor relación no cumplir los valores límite de compacidad, como se muestra en Tabla B5.1 del AISC (1986). Vuelco: Acción que cuando llegue el momento producido en la base del elemento vertical lateral de la fuerza-resistencia es mayor que la resistencia proporcionada por el fundación resistencia levantamiento y el peso del edificio. Zona de Control: Espacio de una columna de la viga-columna conexión definida por carretera y patines de la columna. Plan de irregularidades: irregularidades en el horizontal disposición de los elementos laterales verticales de la fuerza-resistencia, produciendo un desfase entre el centro de masa y el centro de rigidez que por lo general, produce importantes demandas de torsión en la estructura. Palpitaciones: Dos edificios adyacentes entrada en de contacto durante la excitación terremoto debido a que son demasiado próximos entre sí y / o exhibición dinámica diferente características de deflexión. -Participante esquina: Plan de irregularidad en un diafragma, como un ala de la ampliación, inserto plan, o E, T, X, o Configuración en forma de L, donde grandes y tracción fuerzas de compresión se puede desarrollar. Redundancia: Calidad de contar con vías alternativas en la estructura por la que las fuerzas laterales son resistidas, permitiendo que la estructura se mantenga
estable después de la el fracaso de cualquier elemento individual. Rehabilitación Objetivo: Una declaración de la deseada límites de pérdida o daño de un sismo de demanda, por lo general seleccionados por el propietario, ingeniero y / o las correspondientes los organismos públicos. (Véase el capítulo 2.) REAGRUPACIÓN: Un método para la reparación de un agrietado o deterioro de la junta de mortero en la albañilería. Los daños o mortero deteriorado y se retira la articulación sea rellenado con mortero nuevo. Cautivas columnas corta: Las columnas con altura con proporciones inferiores al 75% del valor nominal de la altura de proporciones de las columnas típicas a ese nivel. Estas columnas, que no pueden ser concebidas como parte de la laterales de carga resistente sistema de atención primaria, tienden a atraer las fuerzas de corte debido a su elevada rigidez con respecto a elementos adyacentes. Método Simplificado de rehabilitación: un enfoque, aplicables a algunos tipos de edificios y rehabilitación Objetivos, en el que los análisis de todo el edificio de respuesta a los peligros del terremoto no son necesarios. Diafragma rígido: Un diafragma formado por uno de los siguientes sistemas: monolítica de hormigón armado Capítulo 10: Rehabilitación Simplificada forjados prefabricados, losas de hormigón o tablones unidos entre sí reforzada por una losa de relleno o por insertos soldados, de metal cubierta, llenas de arcos de hormigón o mampostería, con o sin relleno de hormigón o relleno. Columna débil haz de fuerza: una conexión necesaria para localizar el daño y la deriva de control; la capacidad de la columna en cualquier momento el marco común debe ser mayor que la de las vigas, para asegurar una acción inelástica en el vigas. nuevo sistema de fuerza: Un sistema secundario, como un marco, comúnmente utilizado para proporcionar de plano de apoyo a cabo por un bajo muro de mampostería reforzada con o sin refuerzo. Sistemática de rehabilitación Método: Una aproximación a los rehabilitación en el que el análisis completo de La respuesta de la construcción de sacudimiento de un terremoto se lleva a cabo. irregularidad vertical: una interrupción de la fuerza, la rigidez, la geometría, o masa en una historia con respecto a pisos adyacentes.
10,7 Símbolos 10.8 Referencias ACI, 1989, construcción de los requerimientos del Código de Refuerzo Concreto, ACI 318-89, el Instituto Concreto americano, Detroit, Michigan. ATC, 1981, Directrices para el diseño de la línea horizontal Madera diafragmas, Informe N º 7-ATC, Applied Consejo de Tecnología, de Redwood City, California. BSSC, 1992a, Manual para el NEHRP Sísmica Evaluación de la construcción de las existentes, elaboradas por la Edificio del Consejo de Seguridad Sísmica para la Federal Agencia para el Manejo de Emergencias (Informe N º FEMA 178), Washington, DC BSSC, 1992b, Manual NEHRP de las técnicas para la Rehabilitación sísmica de los edificios existentes, desarrollados por el edificio del Consejo de Seguridad Sísmica para la Federal Agencia para el Manejo de Emergencias (Informe N º FEMA 172), Washington, DC BSSC, 1995, NEHRP Recomendado Provisiones para Sísmica Reglamento de Nuevos Edificios, Edición 1994, Parte 1: Disposiciones y Parte 2: Comentario, preparado por el edificio del Consejo de Seguridad Sísmica para la Federal Agencia para el Manejo de Emergencias (Informe N º FEMA 222A y 223A), Washington, DC Masonería Normas Comisión Mixta (MSJC), 1995, Construcción de los requerimientos del Código de las estructuras de mampostería, ACI 5-95/TMS 530-95/ASCE 402-95, American Instituto de hormigón, Detroit, Michigan; América
Sociedad de Ingenieros de Caminos, Nueva York, Nueva York, y la Sociedad de la Masonería, en Boulder, Colorado. SAC, de 1995, las Directrices provisionales: Evaluación, Reparación, Modificación y Diseño de Marcos Momento del Acero, Informe N ° SAC-95-02, desarrollado por la Empresa Común SAC Venture (la Asociación de Ingenieros Estructurales de California [SEAOC], el Consejo de Tecnología Aplicada [] ATC, y Universidades de California para la Investigación en Ingeniería Sísmica [Curée]) para el Federal Agencia para el Manejo de Emergencias (FEMA Informe No. 267), Washington, DC
Figura 10-1
Comparación de FEMA 178 (BSSC, 1992a) y aceptación Directrices Criterios
1. Zonas sísmicas se definen en el capítulo 2 de las
Directrices.
2. Los edificios con diferentes tipos de diafragmas
flexibles se puede considerar que tienen diafragmas
flexibles.
edificios de varios pisos con diafragmas rígidos en
todos los niveles, excepto el techo pueden ser
consideradas como diafragmas rígidos.
Los edificios que reúnan las dos membranas flexibles y
rígidos, o que tengan sistemas de membrana que no
son ni flexibles ni rígido, de conformidad con este
capítulo, se
ser rehabilitados mediante el método sistemático
Capítulo 10: Rehabilitación Simplificada
11. Arquitectura, Mecánica, Eléctrica y componentes
(Simplificado y rehabilitación sistemática) 11,1 Alcance En este capítulo se establecen los criterios de rehabilitación para componentes arquitectónicos, mecánicos y eléctricos y sistemas que se instalan permanentemente en los edificios, o son una parte integral de un sistema de construcción, incluyendo sus soportes y accesorios. Estos componentes son colectivamente como "los componentes no estructurales.
Los contenidos introducidos en los edificios por los propietarios o los ocupantes no están dentro del ámbito de aplicación de las Directrices. Orientación para la rehabilitación de existentes no estructurales componentes se incluye dentro de este capítulo, mientras que el nuevo componentes no estructurales se ajustarán a los materiales, detalles y requisitos de fabricación de elementos similares en edificios nuevos. componentes no estructurales en edificios históricos, pueden ser muy significativo, especialmente si son originales a la edificio o innovadoras para su edad. Orientación para su rehabilitación sísmica se debe buscar desde el Estado Oficial de Conservación Histórica o de otro tipo histórico especialista en conservación, y de especializada publicaciones. Igualmente importantes son las otras no sísmicas consideraciones, tales como la accesibilidad para los discapacitados, protección contra incendios, y las consideraciones materiales peligrosos (Sobre todo que contengan amianto no estructurales materiales). La variedad de tales factores no sísmicas es tan grande como para hacer imposible tratarlas en detalle en este documento. El proceso de evaluación necesario para hacer una final determinación de los componentes no estructurales son se rehabilitarán no forma parte de las Directrices, pero la tema es abordado brevemente en la sección 11.3, y la Comentario de este capítulo presenta un esquema de un Procedimiento de evaluación. El núcleo de este capítulo figura en la tabla 111, que dispone: • Una lista de los componentes no estructurales sujetos a la Vida Requisitos de seguridad de las presentes Directrices
• Rehabilitación de requisitos relacionados con la Zona Sísmica Vida y Seguridad Nivel de Desempeño • Identificación del procedimiento de análisis necesarios (Analítica o prescriptivo) Sección 11.4 establece los requisitos generales y discusión de Rehabilitación Objetivos "," Rendimiento Los niveles y rangos de rendimiento
en su relación con componentes no estructurales. Criterios para los medios de egreso no están específicamente incluidos en la Guía, un un amplio debate en el comentario revisa la cuestiones relacionadas con este tema, si es seleccionado para consideración. Sección 11.5 ofrece una breve discusión de structuralnonstructural interacción, y la Sección 11.6 establece requisitos generales para los criterios de admisión de aceleración sensible y delicado de deformación componentes, y los sensibles a ambos tipos de respuesta. Sección 11.7 establece una lista de ecuaciones para un simple "Default" fuerza de análisis, así como un análisis exhaustivo método que considera una serie de factores adicionales. Otro conjunto de ecuaciones se establecen las analíticas Procedimientos para determinar coeficientes de arrastre y relativa desplazamientos. Los requisitos generales para procedimientos prescriptivos también se exponen. Sección 11.8 toma nota de las formas generales en las que la rehabilitación no estructurales se lleva a cabo, con una más amplio debate en el Comentario. Secciones 11,9, 11,10, 11,11 y proporcionar la criterios de rehabilitación para cada categoría de componente identificados en la Tabla 11-1. Para cada componente de la siguiente información se da: • Definición y ámbito de aplicación • El comportamiento de componentes y conceptos de rehabilitación • Criterios de aceptación • Evaluación de los requisitos Los métodos de rehabilitación se discuten en mayor detalle en el comentario de cada componente. 11,2 fases del procedimiento Una vez que la filosofía general de la sección 11.1 es entiende, su uso se puede reducir a lo siguiente medidas que se realicen en el marco de una 02.11 Lanzamiento de Rehabilitación sísmica FEMA 273 Capítulo 11: Arquitectura, Mecánica, Eléctrica y Componentes (simplificado y rehabilitación sistemática) no estructurales plan de mitigación de riesgos (que se examinan en el Comentario de la sección C11.3.2). 1. Determinar el nivel de rendimiento o rango deseado. 2. Consulte la Tabla 11-1 para determinar para cada componentes no estructurales de la aplicabilidad de la Vida Requisitos de seguridad o de ocupación inmediata en materia de zonas sísmicas, y
requiere el método de análisis. 3. Refiérase a las secciones 11.9, 11.10, y 11.11
para criterios de admisión de cada uno no estructurales componente.
Capítulo 11: Arquitectura, Mecánica, Eléctrica y Componentes (simplificado y rehabilitación sistemática)
Capítulo 11: Arquitectura, Mecánica, Eléctrica y Componentes (simplificado y rehabilitación sistemática)
Capítulo 11: Arquitectura, Mecánica, Eléctrica y Componentes (simplificado y rehabilitación sistemática)
mampostería no reforzada no parapetos más de 4 pies de altura puede ser rehabilitada para prescriptiva del concepto de diseño. 2. chimeneas residenciales de mampostería puede ser rehabilitada para prescriptiva del concepto de diseño. 3. Rehabilitación para la Vida Nivel de Desempeño de Seguridad cuando: Equipo de tipo A o B, o buque, de 6 pies o más de altura Equipo de tipo C Material que forma parte de un sistema de energía de emergencia equipos de gas en el espacio ocupado o desocupado 4. Residencial calentadores de agua con capacidad podrá ser inferior a 100 galones rehabilitadas por preceptivas Procedimiento. Los demás barcos para satisfacer las disposiciones vigentes de Sección 11.7.3 o 11.7.4. 5. Los buques o los sistemas de tuberías puede ser rehabilitado con arreglo a las normas preceptivas. Los grandes sistemas o los buques deberán cumplir con las disposiciones vigentes de la sección 11.7.3 o 11.7.4; tuberías también deberá cumplir las disposiciones de deriva de la Sección 11.7.5. 6. Rehabilitación de red de conductos necesarios cuando transmite materiales peligrosos, es superior a 6 pies cuadrados en el área de la sección, o es suspendido más de 12 cm de alto
de conducto para la estructura de soporte. 7. Rehabilitación para la Vida Nivel de Desempeño de Seguridad cuando: El equipo es de 6 pies o más de altura Equipo pesa más de 20 libras. Equipo forma parte de una energía de emergencia y / o sistema de comunicación 8. Rehabilitación para la Vida Nivel de Desempeño de Seguridad cuando se forma parte de un equipo de iluminación de emergencia, el poder y / o sistema de comunicación 9. Rehabilitación para la Vida Nivel de Desempeño de Seguridad, cuando un artefacto por el apoyo excede las 20 libras. 10. La rehabilitación no requiere de bastidores de almacenamiento en esencia espacio no ocupado. 11. Rehabilitación para la Vida Nivel de Desempeño de Seguridad cuando los paneles superior a 2 kg / m². pies y de los objetivos de rehabilitación mejorada. 12. Rehabilitación requiere que el material está muy cerca de la ocupación, y las fugas pueden causar amenaza inmediata protección de la vida. 13. Rehabilitación necesario para alcanzar la vida de Desempeño de Seguridad de nivel para mal adjunta áreas grandes (más de 10 pies cuadrados) de los techos de escayola en chapa de metal o madera.
componentes no estructurales y sus conexiones se refieren a los capítulos 5 a 8, o se derivan de la capacidad valores de una manera consistente con los capítulos correspondientes. 11,3 Histórico y de componentes Evaluación Consideraciones 11.3.1 Perspectiva Histórica Antes de la construcción de Código Uniforme de 1961 y 1964, la terremoto de Alaska, componentes arquitectónicos y
y eléctricas para edificios de sistemas mecánicos habían normalmente sido diseñado con muy poca o ninguna, respecto a la estabilidad cuando se someten a fuerzas sísmicas. En el momento en San Fernando del terremoto de 1971, se hizo bastante claro que los daños en elementos no estructurales puede resultar en siniestros graves, la creación de graves funcionales deterioro y pérdidas económicas importantes incluso cuando el
daños estructurales no fue significativa (Lagorio, 1990). La arquitectura, mecánicos y eléctricos componentes y sistemas de un edificio histórico puede ser muy significativo, especialmente si son originales a la edificio, muy antiguo, o innovadores. La evaluación de su importancia por un profesional apropiado, como un historiador de la arquitectura, el arquitecto de preservación histórica, o historiador de la ingeniería y la tecnología puede ser es necesario. Los edificios históricos también pueden tener los materiales, tales como tuberías de plomo y el amianto, que puede o no puede representar un peligro en función de su ubicación, estado, uso o el abandono, la contención y / o disturbios durante la rehabilitación. Los lectores deben consultar el comentario a esta sección para continuar el debate y una cronología de la introducción de consideraciones no estructurales en códigos sísmicos. 11.3.2 Componente de Evaluación Procedimientos para la evaluación detallada para decidir qué existentes componentes no estructurales deben ser rehabilitado no forman parte de las presentes Directrices. Sin embargo, hay una breve discusión en virtud de las necesidades de evaluación "en sección de cada componente. Para lograr la seguridad básica Objetivo (BSO), componentes no estructurales que figuran en el Tabla 11-1 deben cumplir con la vida de Desempeño de Seguridad Nivel de movimiento del suelo determinado, tal como se define en Capítulo 2. En otros casos-por ejemplo, cuando la Sociedad Limitada Desempeño de Seguridad Gama aplica-puede haber más libertad en la selección de componentes para rehabilitación. Un procedimiento sugerido por la información detallada evaluación de las componentes no estructurales, con rentabilidad y un ranking de importancia en mente se resume en el comentario, C11.3.2 Sección. 11.4 Objetivos de Rehabilitación, Niveles de Desempeño, y Rangos de desempeño El objetivo no estructurales La rehabilitación puede ser la mismo que para la rehabilitación estructural, o pueden diferir, a excepción de
la Policía de Broward, en el que caso y estructurales requisitos estructurales que determinan las Directrices se deben cumplir. Estas orientaciones también sea aplicable a los la situación en la que no estructurales, pero no estructurales componentes han de ser rehabilitados. Rehabilitación que se limita a los componentes no estructurales se normalmente entran en el Desempeño de Seguridad Limitada Gama, a menos que la estructura ya está decidido a cumplir un determinado objetivo de Rehabilitación. Para calificar para cualquier objetivo de rehabilitación superior a Limitada de seguridad, el examen de comportamiento estructural es necesaria aunque sólo los componentes no estructurales son ser rehabilitados, para tener debidamente en cuenta en las cargas componentes no estructurales generados por las fuerzas de inercia o deformaciones impuestas. 11.4.1 Niveles de rendimiento para no estructurales Componentes Cuatro niveles de desempeño no estructural y tres Estructurales niveles de desempeño se describen en Capítulo 2 de las Directrices. Para no estructurales componentes, el colapso de Prevención de rendimiento hace, no en general, se aplican, ya que la mayoría de nivel daños no estructurales resultantes de un edificio en el El colapso del Estado de prevención de daños se considera aceptable. (Rehabilitación de parapetos y pesados apéndices se requiere, sin embargo, para lograr la conformidad con la prevención colapso del edificio Nivel de rendimiento.) Los cuatro se definen los niveles de rendimiento aplicables a componentes no estructurales son los siguientes: • Reducción de Riesgos nivel de rendimiento. Este representa un terremoto de daños de nivel post en el que daños no estructurales se ha producido a componentes, pero grandes o pesados, tales como artículos parapetos, revestimientos, techos de escayola, o el almacenamiento
bastidores, presentando un riesgo de caer a mucha gente evite la caída. Vida • Nivel de Desempeño de Seguridad. Este rendimiento Nivel se destina principalmente para prevenir no estructurales el riesgo de caídas que directamente puede causar lesiones. Se excluyen de la Seguridad de la Vida del Nivel de Desempeño son criterios específicos relativos a después del terremoto el rendimiento no estructurales, como de salida, la alarma y sistemas de comunicaciones, protección contra incendios sistemas, y otros problemas funcionales. La cuestión de la protección de salida, aunque no específicamente dirigida, es sustancialmente a cargo de rehabilitación de los correspondientes componentes no estructurales Nivel de seguridad de la vida útil. Criterios de Aceptación para el rendimiento de seguridad de la vida Nivel se proporcionan en las secciones sobre cada uno categoría del equipo no estructurales. -Terremoto funcional se abordan las preocupaciones Post Daños en el área de distribución y control de rendimiento por el nivel de ocupación de ejecución inmediata. • Ocupación inmediata el nivel de rendimiento. Para alcanzar este nivel de desempeño, de conformidad con requisitos para la Seguridad de la Vida del Nivel de Desempeño se deben cumplir, junto con los requisitos para Ocupación inmediata en su caso. Criterios de aceptación para la ocupación inmediata Nivel de rendimiento sólo se presentarán en las secciones sobre cada categoría de componentes no estructurales. • Nivel de Desempeño Operativo. Un teórico Construcción de niveles de desempeño más allá de inmediato Ocupación, este nivel depende de la continua funcionamiento de todos los servicios y sistemas, y, a menudo, de otro equipo sensible. Los criterios específicos para componentes no estructurales para este rendimiento Nivel no se dan en estas Directrices, ya que los componentes y sistemas críticos son buildingspecific,
y la capacidad operativa puede ser depende de un equipo del cual el equipo de diseño no tiene autoridad. El procedimiento para lograr un rendimiento operativo Nivel es utilizar los criterios para la inmediata ocupación y desarrollar criterios adicionales sobre la base de una detallada evaluación del edificio específico en relación con el funciones operativas que se mantenga. Tablas 6.2 a través de un resumen de 2-8 no estructurales Estados daño en relación con los niveles de rendimiento. 11.4.2 Intervalos de rendimiento para Componentes no Estructurales Incluyendo la reducción de los peligros nivel de rendimiento, por debajo de la Seguridad de la Vida no estructurales de rendimiento Nivel, hay daños no estructurales de rehabilitación establece que se sitúe por debajo o por encima de la seguridad de la vida Nivel. Por ejemplo, es posible superar la Vida Nivel de seguridad pero no llegan a la ocupación inmediata, o Ocupación inmediata superior, pero no cumplen operativo Nivel de rendimiento requisitos. Rendimiento en encima de los niveles de desempeño operacional es también concebible, aunque poco probable. Mientras que los rangos pueden ser conceptualmente a que se refiere como Mejorado o limitada (En relación con Seguridad de la Vida), los rangos no son formalmente definido por las Directrices para no estructurales componentes, ni son los requisitos especificados. 11.4.3 sismicidad regional y no estructurales Componentes Requisitos para la rehabilitación de las no estructurales componentes relacionados con las tres zonas sísmicas de alto-, Moderado y bajo-se muestran en la Tabla 11-1 y se señala en cada sección, en su caso. En general, en regiones de baja sismicidad, algunos no estructurales componentes no tienen necesidades de rehabilitación con respecto a la seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. La rehabilitación de estos componentes, en particular cuando la rehabilitación es simple, no obstante, puede ser conveniente para el
control de reducción de daños y pérdidas materiales. 11.4.4 Medios de egreso: Escape y Rescate De emergencia tras el terremoto de acceso de entrada y salida de los edificios es uno de los aspectos no estructurales de rendimiento que pueden ser seleccionados para su examen en el control de daños rendimiento de rango. Debido a que el Control de Daños rendimiento de rango no es específicamente definido por las necesidades en las Directrices, de emergencia criterios de evacuación y de rescate no están incluidos en el Directrices. Preservación de la salida se lleva a cabo principalmente por garantizar que los elementos no estructurales más peligrosas sustitución o rehabilitados. Los elementos enumerados en Tabla 11-1 para el logro de la vida de Desempeño de Seguridad Nivel de demostrar que los requisitos típicos para el mantenimiento de salida, en efecto, llevar a cabo si el egressrelated componentes se abordan. Estos incluirían los siguientes artículos enumerados en FEMA 178, NEHRP Manual para la Evaluación Sísmica de las actuales Edificios (pp. 91-92, y págs. A-20) (BSSC, 1992b). • Las paredes cerca de las escaleras, troncos de ascensor, y los corredores no son de tejas de arcilla huecas o sin refuerzo albañilería. • cajas de escaleras no contienen ninguna tubería o material, salvo que sean necesarias para la seguridad de vida. • Chapas, cornisas, y otros adornos por encima de salidas de edificio están bien ancladas a la estructura del sistema. • parapetos y toldos anclados y se preparó para prevenir el colapso y el bloqueo de las salidas de edificio. Más allá de esto, la lista siguiente se describen algunos condiciones que podrían ser generalmente reconocido como que representan mayor obstrucción, el edificio debe ser inspeccionarse para ver si estos, o cualquier similares peligrosos condiciones existen, si es así, a su sustitución o la rehabilitación debe ser incluido en la rehabilitación plan. • Las particiones más alto de seis pies y un peso de más de cinco libras por pie cuadrado, si el colapso de todo el partición, en lugar de
craqueo es el esperado el modo de fallo, y si se vería frustrada salida • Techos, falsos techos, o en el techo o cualquier decoración del techo componente con un peso de dos libras por pie cuadrado, si se espera que grandes zonas (unidades medir tres metros cuadrados o más) podría encajar • Potencial de una luz menguante accesorios situado el techo o tuberías; difusores y ductos, los oradores y alarmas, y otros objetos ubicados más de 42 pulgadas el suelo • Potencial de la caída de escombros de más de 100 libras que, si cayera en un terremoto, se obstruir una puerta de salida requerida u otro componente, como una ventana de rescate o de evacuación • Potencial para puertas o ventanas atascado requerido como parte de una ruta de salida, incluyendo las puertas a los distintos oficinas, baños y otros espacios ocupados De éstos, los primeros cuatro también son atendidos en la vida Nivel de Desempeño de Seguridad requisito. El último condición es muy difícil de quitar con alguna garantía, a excepción de los bajos niveles de agitación en el que la deriva estructurales y la deformación será mínima, y la necesidad de evacuación y de salvamento en consecuencia leve. Consulte al comentario de esta sección para más discusión de salida, de escape, y las cuestiones de rescate. 11,5 estructurales-no estructurales Interacción 11.5.1 Modificación de Respuesta En los casos en que un componente no estructural directa modifica la fuerza o la rigidez de la construcción elementos estructurales, o de su masa afecta la construcción cargas, sus características deben ser considerados en el análisis estructural del edificio. Especial atención deben tomarse para la identificación de relleno de mampostería que podrían reducir la longitud efectiva de columnas adyacentes. 11.5.2 Aislamiento de la Base componentes no estructurales que atraviesan el aislamiento interfaz en una aislada estructura de base deben ser diseñados para acomodar el desplazamiento máximo total de la aislador.
11.6 Criterios de aceptación para Aceleración-sensibles y Deformación sensible Componentes 11.6.1 sensibles componentes de aceleración- Sensible a los componentes de aceleración se reunirá la fuerza requisitos derivados de las ecuaciones en la sección 11.7. Sensible a los componentes de aceleración se discuten, en su caso, en cada componente de la sección (Artículos 11.9, 11.10 y 11.11). El principio rector para decidir si un componente requiere una fuerza análisis, tal como se define en la sección 11.7, es que el análisis de cargas de inercia generada en el componente es necesario tener en cuenta adecuadamente el componente de bases de datos sísmicos comportamiento. Los pasos para la aplicación de accelerationsensitive criterios de admisión son los siguientes: 1. Determinación del objetivo de rehabilitación y Nivel de rendimiento asociados (véase el cuadro 11-1 para la aplicabilidad de los requisitos introducidos a la vida Nivel de seguridad de funcionamiento) 2. Determinación de la sismicidad, baja, moderada, o Alto tal como se define en la Sección 2.6.3 3. Aplicación de las fuerzas de diseño a la legislación vigente o modificada por componente (Sección 11,7), si el Procedimiento analítico es requerido por la tabla 11-1, o bien, del Procedimiento en materia legislativa es aceptable según los Tabla 11-1, la comparación de la componente existente con las características requeridas según se define en una referencia o estándar 4. La verificación de que el componente puede satisfacer las criterios de admisión de rendimiento aplicables Nivel (ver sección de cada componente específico, Secciones 11.9, 11.10 y 11.11). 11.6.2 Componentes sensibles-deformación Sensible a los componentes de la deformación se ajustarán a los criterios de aceptación general de esta sección, así como requisitos adicionales que figuran para componentes específicos. Los pasos para la aplicación de la deformación y minúsculas criterios de admisión son los siguientes:
1. Determinación del objetivo de rehabilitación y Nivel de rendimiento asociados (véase el cuadro 11-1 para la aplicabilidad de los requisitos introducidos a Nivel de rendimiento), se efectuará. 2. Determinación de la sismicidad, baja, moderada, o Alto tal como se define en la Sección 2.6.3, se efectuarán. 3. Determinación de la deformación y asociados la deriva de la relación de los componentes estructurales (s) a la que el sensible componente no estructural-deformación se adjunta (véase el análisis estructural de Procedimientos secciones anteriores), se efectuará. 4. Un análisis se hizo de la no estructural componente de la respuesta a la deformación de la estructura, incluyendo un examen de la transferencia de cargas a través de los detalles de conexión particular de la componentes no estructurales, o la comparación de la existentes componente con características requeridas como se define en una referencia o estándar, si el prescriptiva El procedimiento es aceptable de acuerdo a la Tabla 11-1. 5. La verificación se hizo que el componente puede cumplir los criterios de aceptación para la aplicación Nivel de rendimiento (ver cada componente específico sección, las secciones 11.9, 11.10 y 11.11). En lugar de aplicación de los criterios de admisión específicos enumerados para cada componente, los siguientes requisitos se puede utilizar: Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. El componente deberá cumplir Sensible a la deformación criterios de aceptación si la deriva relación a ese nivel la historia es de 0,01 o menos. (Esta opción requerirá una consideración de los cristales u otros componentes que peligrosamente puede fallar en menor deriva proporciones, dependiendo de la instalación o detalles componentes que pueden sufrir una mayor distorsión sin riesgo por la falta-por ejemplo, típico bordo de las particiones de yeso. Esta alternativa puede ser apropiado sólo cuando el método es prescriptiva permitido [aunque
los cálculos son necesarios aquí, porque la deriva de la estructura debe ser conocida].) El uso de valores de la relación Drift como criterios de aceptación. El datos sobre la relación de valores relacionados con la deriva a los estados el daño es limitado, y el uso de la deriva única relación de valores de la mediana como criterios de aceptación deben cubrir una amplia gama de las condiciones reales. Por lo tanto, sugirió que Los valores límite a la deriva se muestra en este capítulo se utiliza como un guía de evaluación de la probabilidad de un daño dado estado por un edificio en cuestión, pero no debe utilizarse como absoluta criterios de aceptación. A mayores niveles de desempeño es probable que los criterios para no estructurales deformación sensible componentes pueden controlar el estructurales la rehabilitación de diseño. Estos criterios deben ser considerados como una bandera para la evaluación cuidadosa de la interacción y los daños consiguientes estados, en lugar de la imposición requiere de un absoluto criterio de aceptación que puedan requerir costoso rediseño de la rehabilitación estructural. Para una mayor discusión, Véase el comentario de esta sección. 11.6.3 aceleración y la deformación- Componentes sensibles Algunos componentes son la aceleración y deformación y minúsculas. Ellos deben ser analizados para la conformidad con los criterios de aceptación para ambas formas de respuesta. 11,7 perspectiva analítica y normativa Procedimientos 11.7.1 Aplicación de análisis y Preceptivos procedimientos Existen dos procedimientos de rehabilitación no estructurales: • Procedimiento prescriptiva • Realización del análisis Hay tres métodos de análisis para el cálculo de fuerzas dentro del procedimiento analítico. • La ecuación 11-1, un defecto conservadora simple ecuación, se puede utilizar. • Las ecuaciones 11-2 y 11-3 oferta más completa equivalente ecuaciones de fuerza lateral. Por otra parte, Las ecuaciones 11-4 y
11-5 se debe utilizar cuando la deriva es una consideración. • Los resultados de cualquier método de análisis estructural permite para la construcción de la rehabilitación, se podrán utilizar, siempre como criterios de funcionamiento de nivel, modificación de respuestas factores, y otras consideraciones son tratadasde forma coherente. El procedimiento de análisis es siempre aceptable, el procedimiento es aceptable prescriptiva para las combinaciones de la sismicidad "," Rendimiento Nivel, y el componente que figuran en la tabla 11-1. 11.7.2 Procedimiento prescriptiva Un procedimiento consiste en preceptivas publicadas normas y referencias que describen el diseño conceptos y características de construcción que deben estar presentes no estructurales de un determinado componente que se sísmicamente protegidas. No hay cálculos de ingeniería se requieren en un Procedimiento prescriptiva, aunque en algunos casos una revisión de ingeniería del diseño y la instalación es requerido. Cuando un régimen prescriptiva está permitido, lo específico referencias prescriptivo se dan en la sección sobre la componentes individuales, secciones 11.9, 11.10 y 11.11. 11.7.3 Procedimiento de análisis: por defecto Ecuación fuerzas sísmicas se determinará de conformidad con La ecuación 1.11:
donde 11.7.4 Procedimiento de análisis: General Ecuación Por otra parte, las fuerzas sísmicas se determinarán de acuerdo con las ecuaciones 11-2 y 11-3
Nota: Fp calculado a partir de la ecuación 2.11 no es necesario superior a F p calculado a partir de la ecuación 11-1.
donde Fp= Fuerza de diseño sísmico aplicará horizontal y del componente centro de gravedad y distribuidos en relación con la masa del componente distribución Sxs= Aceleración de la respuesta espectral en el campo corto períodos para cualquier nivel de peligro Yop Componente = factor de rendimiento que está bien 1,0 para un rendimiento de nivel de seguridad de vida o 1,5 para mejorar el rendimiento de ocupación inmediata Nivel WP Componente = peso de operación una
p Componente = factor de amplificación, en relación con rigidez del componente que varía de 1,00 a 2,50 (seleccionar el valor apropiado de Cuadro 11-2) Fp = Fuerza de diseño sísmico aplicará horizontal y del componente centro de gravedad y distribuidos en relación con la masa del componente distribución S XS= Aceleración de la respuesta espectral en el campo corto períodos para cualquier nivel de peligro h = altura del techo de la estructura media, en relación a la elevación del grado Yop Componente = factor de rendimiento que está bien 1,0 para un rendimiento de nivel de seguridad de vida o 1,5 por Ocupación inmediata el nivel de rendimiento
11.7.5 Relación de deriva y relativa Desplazamientos Rp Componente de respuesta = modificación de los factores, relacionados con la ductilidad de anclaje que varía 1,25 a 6,0 (seleccione el valor apropiado de la Tabla 11-2) W p Componente = peso de operación Elevación = x en la estructura del componente relativo a la elevación del grado D p = Desplazamiento relativo sísmica que la componente debe ser diseñado para acomodar D r Deriva = relación X = altura de la inserción superior de apoyo a nivel x medida del grado Y = altura de la inserción a nivel inferior de apoyo y medida del grado δ xA = Deformación en la construcción de nivel x del edificio A, determinado por el análisis tal como se define en Capítulo 3
δyA = Deformación en el edificio y el nivel del edificio A, determinado por el análisis tal como se define en Capítulo 3 δxB= Deformación en la construcción de nivel x del edificio B, determinado por el análisis tal como se define en Capítulo 3 11.7.5 Relación de deriva y relativa Desplazamientos Deriva ratios (Dr) Se determinará de conformidad con las siguientes ecuaciones: Por dos puntos de conexión en el mismo edificio o sistema estructural, el uso D r= (ΔxA – Δ yA ) / (X - Y) (04/11) desplazamientos relativos (Dp) Se determinará en conformidad con la siguiente ecuación: Para el desplazamiento relativo de dos puntos de conexión de edificios o sistemas estructurales, el uso D p= | ΔxA| + | ΔxB| (11-5) donde Los efectos de los desplazamientos sísmicos relativa se considerarse en combinación con los desplazamientos causados por otras cargas, según proceda. 11.7.6 Otros Procedimientos Otros procedimientos que requieren están disponibles determinación de la aceleración máxima del la construcción en cada componente de apoyo y el máximo desplazamientos relativos entre los apoyos comunes a una componente individual. Procedimientos lineal se puede utilizar para calcular el aceleración máxima de cada componente de apoyo y los pisos se desplaza cosas del edificio, teniendo en cuenta la ubicación del componente en el edificio. Examen de la flexibilidad de los componentes, y la ampliación posible de la azotea del edificio y el suelo aceleraciones y desplazamientos en el componente, requeriría el desarrollo de techo y el piso espectros de respuesta o la
aceleración tiempos marcados en la apoyo a localidades no estructural, derivado de la respuesta dinámica de la estructura. desplazamientos relativos entre el componente apoya son difíciles de calcular, incluso con el uso de tiempo de aceleración de historias, ya que la máxima desplazamiento de cada componente de apoyo a diferentes los niveles en el edificio no puede ocurrir al mismo tiempo durante la respuesta de construcción. Directrices para estos análisis dinámico para no estructurales componentes se dan en el capítulo 6 del Diseño Sísmico Directrices para las edificaciones esenciales, un complemento de Diseño Sísmico de Edificios (Departamento del Ejército, Armada y Fuerza Aérea Nacionales, 1986). Estos procedimientos analíticos se consideran demasiado complejo para la rehabilitación de edificio no esenciales componentes no estructurales para la inmediata ocupación Vida y Niveles de Desempeño de Seguridad. La investigación reciente (Drake y Bachman, 1995) ha demostrado que los procedimientos analíticos en las Secciones 11.7.3 y 11.7.4, que se basan en el 1997 Disposiciones NEHRP para Edificios Nuevos (BSSC, 1997) los procedimientos analíticos, proporcionar un razonable límite superior para las fuerzas sísmicas en los componentes no estructurales. Por lo tanto, los otros procedimientos analíticos complejos descrito anteriormente, para desarrollar techo y suelo no son espectros necesaria para evaluar y rehabilitar la típica componentes no estructurales mencionados en este capítulo. Uso de los procedimientos analíticos en las Secciones 11.7.3 y 11.7.4 se recomienda
Capítulo 11: Arquitectura, Mecánica, Eléctrica y Componentes (simplificado y rehabilitación sistemática)
Capítulo 11: Arquitectura, Mecánica, Eléctrica y Componentes (simplificado y rehabilitación sistemática)
1. Un valor más bajo para una p puede estar justificado por el análisis dinámico detallado. El valor de p no podrá ser inferior a 1. El valor de p = 1 es para el equipo en general considerado como rígido y fijará rígidamente. El valor de p = 2,5 para el equipo es generalmente considerada como flexible y conectado con flexibilidad. Véanse las definiciones (Sección 11.12) para la explicación de "Componente, rígida" y "componentes y flexible." En caso de diafragmas flexibles proporcionan soporte lateral para las paredes y particiones, el valor de p se aumentará a 2,0 para el centro de la mitad del tramo. 2. Rp = 1,5 para el diseño de anclaje que se presta por la expansión de anclaje componente de pernos de anclaje, anclajes químicos poco profundas o someras (nonductile) anclajes colados en sitio, o cuando el componente se fabrica de materiales nonductile. anclajes de poca profundidad son los que tienen una longitud adherente a perno diámetro de menos de ocho. 3. Se aplica cuando el accesorio es un material dúctil y diseño, en caso contrario 1,5. 4. bastidores de almacenamiento de más de seis pies de altura deberán estar diseñados de acuerdo con las disposiciones de la Sección 11.11.1.
11,8 Rehabilitación Conceptos la rehabilitación no estructurales se logra a través reemplazo, el fortalecimiento, la reparación, refuerzo o archivo adjunto. Estos métodos se discuten más a fondo en el Comentario a esta sección. 11,9 componentes arquitectónicos: Definición, comportamiento, y Criterios de Aceptación 11.9.1 Elementos de pared exterior 11.9.1.1 Chapa Adheridos A. Definición y ámbito de aplicación chapa de madera adheridos incluye los materiales de acabado exterior delgada sujeta a un material de soporte con adhesivos. El respaldo puede ser de mampostería, hormigón, yeso cemento, o una materiales marco estructural. Las cuatro categorías principales de chapa adherido son: 1. Azulejos, mampostería, piedra, terracota, u otros similares materiales no más de una pulgada de grosor 2. mosaico de unidades de vidrio no más de 2 "x 2" x 3 / 8 "de espesor 3. La baldosa cerámica 4. Exterior de yeso (estuco) Componente B. Comportamiento y Rehabilitación Conceptos carillas adheridas son predominantemente deformationsensitive; deformación del sustrato conduce a la ruptura o la separación de la chapa de su respaldo. Mal carillas adheridas pueden ser desalojados por directa aceleración. Cálculo de la deriva de la estructura a la que el componentes no estructurales se adjunta es necesario la conformidad con los criterios de aceptación de deriva relacionados con el nivel de rendimiento. No conformidad requiere limitar la deriva, detallando especial para aislar sustrato de la estructura para permitir la deriva, o el reemplazo con materiales tolerantes a la deriva. Mal adherido chapas debe ser reemplazado. C. Criterios de Aceptación Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. El cumplimiento es siempre por el diseño de los datos adjuntos al apoyo para satisfacer las fuera de la fuerza disposiciones plano de la sección 11.7.3 o 11.7.4 y para cumplir con el desplazamiento relativo del plano de deriva en dispuesto en el artículo 11.7.5. La limitación en el plano de deriva
relación es de 0,03. La ocupación inmediata del Nivel de Desempeño. El cumplimiento es siempre una característica del diseño de la vinculación a el respaldo para cumplir los fuera de la fuerza disposiciones plano de Sección 11.7.3 o 11.7.4 y satisfacer a la relativa desplazamiento en avión-la deriva disposiciones de la Sección 11.7.5. La limitación en el plano de deriva-ratio es de 0,01. D. Requisitos de Evaluación chapa de madera adheridos deben ser evaluados por visuales observación, así como ingresar a discernir soltura o grietas que puedan estar presentes. Si lo encuentra, esto puede indicar ya sea defectuosa unión al sustrato o excesivo flexibilidad de la estructura de soporte. 11.9.1.2 Chapa Anclado A. Definición y ámbito de aplicación Anclado incluye chapa de piedra de mampostería o unidades que se adjuntan a la estructura de soporte por medios mecánicos medios. Las tres principales categorías de chapa ancladas son los siguientes: 1. Masonería y las unidades de piedra no más de cinco pulgadas espesor nominal 2. unidades de piedra de cinco a diez pulgadas pulgadas nominales espesor 3. losa de unidades de piedra no más de dos pulgadas nominales espesor Las disposiciones de esta sección se aplican a las unidades que se más de 48 pulgadas por encima del suelo o al lado área exterior. Componente B. Comportamiento y Rehabilitación Conceptos Anclado chapa tanto aceleración y deformationsensitive. unidades de pesado puede ser desalojado por directa aceleración, que falseen o fracturas de la mecánica conexiones. La deformación de la estructura de soporte, sobre todo si es un marco, de manera similar puede afectar a la conexiones, y las unidades pueden desplazarse o desalojados por trasiego. análisis de la deriva es necesario establecer la conformidad con criterios de aceptación en relación con la deriva de rendimiento Nivel. No conformidad, es imprescindible limitar estructurales
de deriva, o especiales para aislar detallando sustrato de estructura para permitir la deriva. conexiones defectuosas se deben reemplazado. C. Criterios de Aceptación Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. El cumplimiento es siempre por el diseño de los datos adjuntos al apoyo para satisfacer las fuera de la fuerza disposiciones plano de la sección 11.7.3 o 11.7.4 y el desplazamiento con respecto a cumplir con el familiar desplazamiento en avión-la deriva disposiciones de la Sección 11.7.5. La relación es de 0,02 limitar la deriva. La ocupación inmediata del Nivel de Desempeño. El cumplimiento es siempre una característica del diseño de la vinculación a el respaldo para cumplir los fuera de la fuerza disposiciones plano de Sección 11.7.3 o 11.7.4 y satisfacer a la relativa desplazamiento en avión-la deriva disposiciones de la Sección 11.7.5. La relación de la deriva limitante es 0,01. D. Requisitos de Evaluación Las unidades de piedra deberá tener una estabilidad adecuada de las articulaciones el detalle, y el mantenimiento para prevenir la humedad la penetración de la intemperie que podría destruir el anclajes. Las anclas deben ser evaluados y visuales, sobre la base de ingeniero de la sentencia, a prueba para establecer capacidad para sostener las fuerzas de diseño y deformaciones. 11.9.1.3 Bloque Unidades de vidrio y otros Masonería no estructurales A. Definición y ámbito de aplicación Esta categoría incluye bloques de vidrio, y otras unidades que son autosuficientes para la estática cargas verticales, que se celebró unidos por mortero, y estructuralmente separado de la que rodea la estructura. Componente B. Comportamiento y Rehabilitación Conceptos Estas unidades son la aceleración y deformationsensitive; deformación en la estructura circundante que resulta en unidad de craqueo y desplazamiento a lo largo de las grietas.Si no fuera de plano toma la forma de desalojo ocolapso debido a la aceleración directa. Para las zonas de pared pequeños (menos de 144 pies cuadrados o 15 pies en cualquier dimensión), la rehabilitación puede llevarse a cabo por la restauración, utilizando el procedimiento basado prescriptiva en el Código de Construcción Uniforme de 1994, Sección 2110
(ICBO, 1994). Para áreas más grandes, los parámetros analíticos Procedimiento debe ser utilizada para determinar las fuerzas y derivas contra el que el diseño debe ser medido. No conformidad con los criterios de deformación requiere limitar la deriva estructurales, o especiales para aislar detalles la pared de bloques de vidrio de la estructura que rodea permiso de deriva. Suficiente refuerzo debe proporcionarse alabordar de plano a cabo las fuerzas. Grandes paredes pueden necesitar ser subdivididos por otros soportes de la estructura enáreas más pequeñas que puedan satisfacer la deriva o forzar la aceptación criterios. C. Criterios de Aceptación Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. El cumplimiento es siempre característica del diseño de la pared de bloques de vidrio y sus adjuntando encuadre, para alcanzar tanto el en plano y fuera del plano de establecer disposiciones de la Sección 11.7.3 o 11.7.4 y hacer frente a el desplazamiento relativo en el plano de deriva de las disposiciones Sección 11.7.5. La relación es de 0,02 limitar la deriva. La ocupación inmediata del Nivel de Desempeño. El cumplimiento es siempre una característica del diseño del bloque de vidrio muro y el encuadre de cierre, para alcanzar tanto el inplane y fuera de la fuerza en un plano de disposiciones Sección 11.7.3 o 11.7.4 y satisfacer a la relativa desplazamiento en avión-la deriva disposiciones de la Sección 11.7.5. La relación de la deriva limitante es 0,01. D. Requisitos de Evaluación El procedimiento preceptivas antes mencionado servirá como los criterios con los que la pared debe ser evaluado. 11.9.1.4 paneles prefabricados A. Definición y ámbito de aplicación Esta categoría se compone de paneles prefabricados que son instalado con la resistencia estructural adecuada dentro ellos y sus conexiones para resistir el viento, sísmicas y otras fuerzas. Estos paneles son en general adjunta en torno a su perímetro de las primarias sistema estructural. Los tres tipos típicos de paneles prefabricados son los siguientes: 1. prefabricados de hormigón y paneles de hormigón con frente (Generalmente de piedra) laminado o mecánicamente adjunto
2. Laminado paneles aislados se enfrentan metal- 3. Acero resistente refuerzo paneles, con aislamiento, resistente al agua frente, o mecánicamente adjunta de metal o revestimiento de piedra Componente B. Comportamiento y Rehabilitación Conceptos paneles prefabricados son la aceleración y deformación y minúsculas. unidades ligero se puede dañados por el tormento, las unidades en exceso pueden ser desalojados por aceleración directa, que falseen o fracturas de la conexiones mecánicas. deformación excesiva del la estructura de soporte, más probable si se trata de un marco puede dar lugar a la imposición de las unidades de fuerzas externas en estanterías entre sí, y que distorsionan o fractura de sus conexiones, con el consiguiente desplazamiento. análisis de la deriva es necesario establecer la conformidad con criterios de aceptación en relación con la deriva de rendimiento Nivel. No conformidad, es imprescindible limitar estructurales de deriva, o particulares que para aislar los paneles de la estructura para permitir la deriva, lo que generalmente requiere para retirar el panel. conexiones defectuosas deben ser reemplazadas. C. Criterios de Aceptación Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. El cumplimiento es siempre por el diseño del panel y las conexiones para satisfacer las inplane y fuera de la fuerza en un plano de disposiciones Sección 11.7.3 o 11.7.4 y satisfacer a la relativa desplazamiento en avión-la deriva disposiciones de la Sección 11.7.5. La relación es de 0,02 limitar la deriva. La ocupación inmediata del Nivel de Desempeño. El cumplimiento es siempre una característica del diseño del panel y para satisfacer las conexiones en el plano y de plano a la fuerza dispuesto en el artículo 11.7.3 o 11.7.4 y para satisfacer las desplazamiento relativo en el plano de deriva de las disposiciones Sección 11.7.5. La relación de la deriva limitante es 0,01. D. Requisitos de Evaluación La unión de paneles prefabricados para la estructura debe ser evaluado en el y de plano a cabo las fuerzas y en el plano de desplazamiento. Las conexiones deben ser inspección visual y, sobre la base del ingeniero
sentencia, las pruebas para establecer la capacidad para mantener el diseño fuerzas y cargas. 11.9.1.5 Sistemas de acristalamiento A. Definición y ámbito de aplicación Sistemas de acristalamiento compuesto por conjuntos de murallas que se formada a partir de premarcos estructurales asociadas a los principales estructura. Los bastidores auxiliares sólo podrán ser montados en el campo, o en las secciones prefabricadas y ensambladas en el campo. Cinco categorías típicas del sistema de acristalamiento son: 1. Stick sistemas de muro cortina, reunidos en el hotel 2. Puesto en unidades de pared sistemas de cortina, ensambladas a partir de unidades prefabricadas 3. Inclinadas cristales y claraboyas pueden ser prefabricados unidades o ensamblados en el sitio 4. "Tienda" Tipo de vidrio, montado en el hotel 5. acristalamiento estructural en la que se adjunta el cristal para su marco de apoyo en dos o cuatro lados con silicona adhesiva sin restricción mecánica Dentro de cada una de estas categorías, hay tres básicos tipos de huecos acristalados: 1. Marina acristalamiento (en su mayoría fábrica construida), en la que el vidrio se estrechó en un "U" de goma o vinilo junta y a continuación, rodeado de un conjunto de aluminio atornillado (Es decir, el marco, puertas correderas y ventanas) 2. "Wet" vidrio, en el que se acercó el vaso a la marco con silicona o compuesto sellador o unidos al marco con silicona estructural como en acristalamiento 3. "Dry" vidrio, en el que se acercó el vaso a la marco con masilla o bien, una de goma / tira de vinilo, o madera / metal se detiene Componente B. Comportamiento y Rehabilitación Conceptos Sistemas de acristalamiento son predominantemente deformationsensitive, pero también puede llegar a ser desplazados o en comisión por las fuerzas de aceleración grande. Las fallas predominantemente se derivan de la tercera forma de cristales ("en seco" cristal), y, en general se producen por la rotura de vidrio debido a inplane desplazamientos, o vidrios que caen de sus estructura de soporte, debido a las fuerzas del plano, a menudo con pérdida de la
ventaja y los bloques de sellador de tiras combinadas causada por trasiego. análisis de la deriva es necesario establecer la conformidad con criterios de aceptación en relación con la deriva de rendimiento Nivel. No conformidad, es imprescindible limitar estructurales de deriva, o particulares que para aislar el sistema de vidrios de la estructura para permitir la deriva, lo que requeriría la eliminación del sistema de acristalamiento y su sustitución por una diseño alternativo. Acristalamiento con mordida borde insuficiente o capacidad de recuperación insuficiente y remoción del metal La estructura debe ser reglazed. C. Criterios de Aceptación Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. El cumplimiento es siempre por el diseño del sistema de acristalamiento y su apoyo estructura para cumplir las disposiciones vigentes de la sección 11.7.3 11.7.4 o de fuera de plano las fuerzas, y para satisfacer las desplazamiento relativo en el plano de deriva de las disposiciones Sección 11.7.5. La relación es de 0,02 limitar la deriva. La ocupación inmediata del Nivel de Desempeño. El cumplimiento es siempre una característica del diseño del sistema de vidrios y su estructura de apoyo para satisfacer las disposiciones vigentes de la Sección 11.7.3 o 11.7.4 de fuera del plano de las fuerzas, y para atender el desplazamiento relativo del plano de deriva en dispuesto en el artículo 11.7.5. La relación de la deriva limitante es 0,01. D. Requisitos de Evaluación muros acristalados deben ser evaluadas por inspección visual para determinar los detalles de soporte de vidrio, la configuración del montante, sellador (húmedo o seco), y conectores. 11.9.2 particiones 11.9.2.1 Definición y ámbito de aplicación Las particiones no son de carga interiores verticales elementos que proporcionan la división de espacio. Se puede abarcar lateralmente desde el suelo a la parte inferior del piso o del techo por encima, con conexiones en la parte superior que puede o no puede permitir que para el aislamiento en el plano de deriva. Las otras particiones ampliar sólo hasta un techo colgaba, y puede o no tener soporte lateral por encima de ese nivel de apoyo estructural, o puede ser independiente.
Heavy particiones están construidos con materiales de albañilería tales como tejas de barro o bloques de concreto, o se asambleas que pesan cinco libras por pie cuadrado o más. Luz particiones están construidas de madera o los montantes de metal con superficie de listones y yeso, cartón yeso, madera o otros materiales de revestimiento, y pesan menos de cinco libras por pie cuadrado. particiones acristalados que se extienden del piso al techo oa la parte inferior del piso o del techo de arriba están sujetas a la requisitos de la Sección 11.9.1.5. Modular mobiliario de oficina que incluyen muebles particiones se consideran como los contenidos en lugar de particiones, y como tal no se encuentran dentro de las Directrices ámbito de aplicación. Heavy particiones, ya sea relleno o libre- construidos con materiales de albañilería, tales como arcilla huecas azulejos o bloques de concreto, están sujetos a los requisitos de Capítulo 7. 11.9.2.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación Las particiones son tanto la aceleración y deformationsensitive. Particiones adjunta a las plantas estructurales tanto superiores como inferiores, y se carga en el plano, puede experiencia de fisuración por cortante, deformación y fractura de la elaboración de partición, y el desprendimiento del acabado superficial, a causa de deformaciones estructurales. particiones similares cargada de plano pueden experimentar agrietamiento por flexión, fracaso de las conexiones a la estructura, y el colapso. El alta incidencia de las particiones sin apoyo en bloque de baja y zonas de moderada amenaza representa una significativa colapso amenaza. Particiones sujeta a deformaciones de la estructura puede estar protegidos por proporcionando un espacio continuo entre las partición y la estructura circundante, junto con archivo adjunto que prevé plano, pero el movimiento en fuera del plano de retención. Ligero particiones que se no forma parte de un sistema resistente al fuego se consideran reemplazables. Consulte el comentario para el debate sobre rehabilitación de las particiones ligero usado como el fuego paredes. 11.9.2.3 Criterios de Aceptación
Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño Heavy particiones. El cumplimiento es siempre una característica del diseño de las particiones para cumplir los fuera de la fuerza disposiciones plano de la Sección 11.7.3 o 11.7.4 y responder a las en el plano desplazamiento disposiciones relativas de la Sección 11.7.5. El la deriva relación límite es de 0,01. Luz particiones. No hay requisitos. La ocupación inmediata del Nivel de Desempeño Particiones Pesadas. El cumplimiento es siempre una característica del diseño de
las particiones para cumplir los fuera de la fuerza disposiciones plano de la Sección 11.7.3 o 11.7.4 y responder a las en el plano relativa deriva disposiciones desplazamiento de la Sección 11.7.5. La relación de la deriva limitante es 0,005. Luz particiones. El cumplimiento es siempre una característica del diseño de las particiones para cumplir los fuera de la fuerza disposiciones plano de la Sección 11.7.3 o 11.7.4 y responder a las en el plano relativa deriva disposiciones desplazamiento de la Sección 11.7.5. La relación de la deriva limitante es 0,01.
11.9.2.4 Evaluación de Requerimientos Las particiones deben ser evaluados para determinar el tipo de material. Para particiones de bloques de hormigón, la presencia de reforzar y condiciones de conexión en los bordes son importantes. Para particiones luz, refuerzos, o anclaje de la parte superior de las particiones, es importante. 11.9.3 Chapas Interior 11.9.3.1 Definición y ámbito de aplicación chapas interiores son decorativos con acabado de material delgado aplicado a las paredes interiores y las particiones. Estos disposiciones se aplican a las chapas montadas cuatro pies o más sobre el piso. 11.9.3.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación chapas Interior suelen experimentar en el plano craqueo y distanciamiento, pero también pueden ser desplazados o en comisión fuera de plano por la aceleración directa. Divisiones interiores cargada de plano y apoyado en copia de seguridad flexible sistemas de apoyo pueden experimentar el agrietamiento y desprendimiento. análisis de la deriva es necesario establecer la conformidad con criterios de aceptación en relación con la deriva de rendimiento Nivel. No conformidad, es imprescindible limitar estructurales de deriva, o particulares que para aislar el apoyo de chapa sistema a partir de la estructura para permitir la deriva, lo que generalmente requiere el desmontaje del sistema de apoyo y chapas reemplazo. Inadecuadamente la chapa debe ser respetado reemplazado. 11.9.3.3 Criterios de Aceptación Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño.
El cumplimiento es siempre por el diseño de los datos adjuntos al apoyo para satisfacer las fuera de la fuerza disposiciones plano de la sección 11.7.3 o 11.7.4, y para satisfacer las en-plano relativo desplazamiento disposiciones deriva de la Sección 11.7.5. La deriva de la limitación relación es de 0,02. La ocupación inmediata del Nivel de Desempeño. El cumplimiento es siempre una característica del diseño de la vinculación a el respaldo para cumplir los fuera de la fuerza disposiciones plano de Sección 11.7.3 o 11.7.4, y responder a las en el plano relativa deriva disposiciones desplazamiento de la Sección 11.7.5. La relación de la deriva limitante es 0,01. 11.9.3.4 Evaluación de Requerimientos La pared de copia de seguridad u otras ayudas y el apego a que el apoyo debe ser considerada, así como la condición de la propia chapa. 11.9.4 Techos 11.9.4.1 Definición y ámbito de aplicación Los techos son horizontales e inclinados asambleas de materias adjuntas o suspendido de la construcción estructura, o apoyados por separado. Techos en una ubicación exterior se conocen como plafones, los cuales disposiciones se aplicarán también a ellos. Los techos son principalmente de los siguientes tipos: Categoría a. de superficie aplicada o pelaje con materiales como la madera o el metal de enrasar azulejos acústicos, de yeso bordo, yeso, metal o materiales del techo del panel, que se aplican directamente a las vigas de madera, placas de cemento, o de acero cubiertas con sujetadores mecánicos o adhesivos Categoría B. corto bordo cayó secciones de yeso adjunta a la madera o el metal de enrasar con el apoyo de compañía miembros
Categoría c. Suspendida malla metálica y yeso Categoría d. acústica bordo inserta en suspensión alumbrado y elementos mecánicos, para formar un sistema integrado de techo Algunos edificios antiguos tienen pesados techos decorativos de yeso moldeado, que puede ser conectado directamente a la estructura o suspendidos, que son típicamente uno o Categoría c techos Categoría. 11.9.4.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación sistemas de techo son la aceleración y deformationsensitive. De superficie aplicada o techos están cubiertas de pelo influenciado principalmente por el desempeño de sus apoya. Rehabilitación del techo tiene la forma de garantizar buen agarre y adherencia. Metal listones y techos de escayola dependerá de su adhesión y el aparato ortopédico para las áreas de techo de gran tamaño. El análisis es necesario establecer las fuerzas de aceleración y deformaciones que se deben acomodados. Falsos techos integrados altamente susceptibles al daño, si no se preparó, con distorsión de la red y la pérdida de los paneles, sin embargo, esto no es considerada como una amenaza para la seguridad de vida con paneles ligeros (Menos de dos libras por pie cuadrado). Rehabilitación toma la forma de los soportes de fijación, y detalles de los bordes de las normas de diseño prescriptivo como CISCA las recomendaciones adecuadas a la sísmica zona (CISCA, 1990, 1991). 11.9.4.3 Criterios de Aceptación Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. No hay requisitos para las categorías de techo a, b, yd, excepto como se señala en las notas del cuadro 11-1. Donde la rehabilitación es necesaria para las categorías A y B del techo, el fortalecimiento de la fuerza para cumplir con las disposiciones de la sección 11.7.3 o 11.7.4 establece el cumplimiento. Para techo Categoría C, rehabilitación también debe cumplir con relativa disposiciones de desplazamiento de la sección 11.7.5. Donde la rehabilitación es necesaria para el techo de la categoría D, rehabilitación por el procedimiento proporciona prescriptiva cumplimiento. La ocupación inmediata del Nivel de Desempeño.
Para el techo Categorías A y B, el fortalecimiento de la fuerza para cumplir dispuesto en el artículo 11.7.3 o 11.7.4 establece cumplimiento. Por el techo la categoría C, la rehabilitación debe también cumplen con las disposiciones de desplazamiento relativo de Sección 11.7.5. Para el techo de la categoría D, la rehabilitación mediante la Procedimiento prescriptiva proporciona cumplimiento. 11.9.4.4 Evaluación de Requerimientos El estado del material y su acabado para techos apego al sistema de soporte de techo, el archivo adjunto y refuerzo del sistema de soporte de techo para la estructura, y el impacto sísmico potencial de otras sistemas no estructurales en el sistema de techo debe ser evaluados. 11.9.5 Parapetos y anexos 11.9.5.1 Definición y ámbito de aplicación Parapetos y apéndices son el exterior no estructurales características que se proyectan por encima o fuera de un edificio. Estos incluyen la escultura y la ornamentación, además de concreto, mampostería, o parapetos terra cotta. El siguientes parapetos y apéndices están dentro del alcance de estos requisitos: • pretiles de mampostería no reforzada más de uno y un veces y media más altos, ya que son gruesos • mampostería reforzada parapetos más de tres veces tan alto que ancho • Cornisas o salientes construidos de piedra, barro cocido, o ladrillo, sin sustento en acero o reforzados estructura de hormigón • Otros apéndices, tales como mástiles de banderas y signos, que son similares a las anteriores en tamaño, peso, o potencial consecuencia del fallo 11.9.5.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación Parapetos y apéndices son sensibles a la aceleración hacia fuera del plano de dirección. Materiales o componentes que no son adecuadamente entrelazados pueden desengancharse y derrocar y los resultados están entre los más sísmicamente graves consecuencias de los componentes no estructurales. diseñar estrategias prescriptivas para no parapetos de mampostería superior a cuatro pies de altura compuesto por refuerzos en acuerdo con los conceptos de FEMA se muestra en la 74 (FEMA, 1994) y FEMA 172 (BSSC, 1992a), con detallando para ajustarse a una práctica aceptada de la ingeniería.
Los soportes de parapetos deben espaciarse en un máximo de ocho pies en el centro, y, cuando la construcción parapeto es discontinua, un elemento de musica continua debe se proporcionará. Cuando no existe una conexión adecuada, construcción de la cubierta debe estar vinculada a las paredes en el parapeto techo raso. Otros parapetos y apéndices deben ser analizan las fuerzas de aceleración, y se preparó y conectado según los principios aceptados de ingeniería. 11.9.5.3 Criterios de Aceptación Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. El cumplimiento es siempre mediante el fortalecimiento y refuerzo a un concepto normativo con la evaluación de ingeniería o de diseño para satisfacer la fuerza dispuesto en el artículo 11.7.3 o 11.7.4. La ocupación inmediata del Nivel de Desempeño. El cumplimiento es similar a la de la seguridad de la vida Nivel de rendimiento. 11.9.5.4 Evaluación de Requerimientos Evaluación de los pretiles de mampostería debe considerar la condición de mortero y mampostería, la conexión a apoya, el tipo y la estabilidad de la estructura de apoyo, y la continuidad horizontal del parapeto de afrontamiento. Toldos y Carpas 11.9.6 11.9.6.1 Definición y ámbito de aplicación Toldos son proyecciones, desde la pared exterior a proporcionar protección contra la intemperie. Ellos pueden ser extensiones de la estructura del edificio horizontal, o independiente estructuras que a veces también amarrados al edificio. Carpas son las estructuras en pie-libre, a menudo construidos de metal y cristal, proporcionando el tiempo protección. Toldos y carpas incluido en el alcance de este documento son las que más salidas del proyecto o pasillos exteriores, y los que tienen suficiente masa para generar importantes fuerzas sísmicas. Específicamente se excluyen las de lona o tela otras proyecciones. 11.9.6.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación Toldos y carpas son la aceleración y minúsculas.Su variedad de diseño es de tal magnitud que debe ser analizaron y evaluaron de forma independiente por su capacidad para resistir fuerzas sísmicas. La rehabilitación puede
tomar la forma de mejorar el apego a la estructura del edificio, el fortalecimiento, refuerzos, o una combinación de medidas. 11.9.6.3 Criterios de Aceptación Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. El cumplimiento es siempre por diseño, para cumplir con las disposiciones vigentes de la sección 11.7.3 o 11.7.4. Considere tanto horizontal como vertical aceleraciones. La ocupación inmediata del Nivel de Desempeño. El cumplimiento es similar a la de la seguridad de la vida Nivel de rendimiento. 11.9.6.4 Evaluación de Requerimientos La evaluación debe considerar el pandeo en refuerzos, respecto a los soportes, y el tipo y la estabilidad de la la estructura de soporte. 11.9.7 Las chimeneas y pilas 11.9.7.1 Definición y ámbito de aplicación Las chimeneas y pilas que están en voladizo por encima de tejados de edificios se incluyen en el ámbito de la presente documento. Luz residenciales chimeneas metálicas, ya sea encerrado dentro de otras estructuras o no, no están incluidos. 11.9.7.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación Las chimeneas y pilas son la aceleración y minúsculas, y puede fallar a través de flexión, cortante, o de vuelco. Ellos También puede desactivar desde el suelo al lado o en el techo estructuras y deterioro de las copias, y su colapso o vuelco también puede dañar las estructuras adyacentes. La rehabilitación puede adoptar la forma de fortalecer y /o apuntalamiento y reparación de material. Residencial chimeneas puede tener un soporte de conformidad con los conceptos mostrados FEMA en 74 (FEMA, 1994). 11.9.7.3 Criterios de Aceptación Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. El cumplimiento es siempre mediante el fortalecimiento y refuerzo a un concepto normativo con la evaluación de ingeniería o de diseño para satisfacer la fuerza dispuesto en el artículo 11.7.3 o 11.7.4. La ocupación inmediata del Nivel de Desempeño. El cumplimiento es similar a la de la seguridad de la vida Nivel de rendimiento. 11.9.7.4 Evaluación de Requerimientos Evaluación de las chimeneas de albañilería deben considerar la condición de mortero y
mampostería, la conexión a estructura adyacente, y el tipo y la estabilidad de las fundaciones. El concreto debe ser evaluado para desprendimiento y expuestos refuerzo, el acero deben ser evaluados para la corrosión. 11.9.8 Las escaleras y recintos de escaleras 11.9.8.1 Definición y ámbito de aplicación Escaleras incluido en el ámbito de este documento está define como los peldaños, las canalizaciones verticales, ya los desembarques que componen los pasajes entre las plantas, así como los alrededores ejes, puertas, ventanas y resistentes al fuego asambleas que constituyen la caja de la escalera. 11.9.8.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación. Escaleras incluyen una variedad de componentes independientes que pueden ser la aceleración o la deformación y minúsculas. El escaleras se puede ser independiente de la estructura, o integrante de la estructura. Si integral, que debe forman parte de la evaluación global y estructural análisis, con especial atención a la posibilidad de modificación de respuestas debido a la rigidez localizada. Si independientes, las escaleras deben ser evaluados para el normal cargas de la escalera y su capacidad para resistir directa aceleración o cargas transmitidas a la estructura a través de conexiones. caja de escalera materiales puede caerse y hacer que la escalera inutilizable debido a los desechos. Rehabilitación de escaleras integral o independiente puede tomar la forma de fortalecer estructurales necesarios o refuerzos, o la introducción de detalles de la conexión a eliminar o reducir la interacción entre las escaleras y la estructura de la vivienda. Rehabilitación de los muros de cerramiento o cristal debe cumplan con los requisitos de las secciones pertinentes de la presente documento. 11.9.8.3 Criterios de Aceptación Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. Las escaleras deberán cumplir las establecer disposiciones de la Sección 11.7.3 o 11.7.4 y relativos disposiciones de desplazamiento de la sección 11.7.5. Otro elementos del ensamble de la escalera se reunirá la Vida Seguridad criterios de admisión de las secciones aplicables de la presente capítulo. La ocupación inmediata del Nivel de Desempeño.
Las escaleras tendrán una cumplir las disposiciones vigentes de la Sección 11.7.3 o 11.7.4 y el desplazamiento de las disposiciones relativas de la Sección 11.7.5. Otros elementos del conjunto de escaleras deberán cumplir las Ocupación inmediata aplicables los criterios de aceptación para las secciones aplicables de este capítulo. 11.9.8.4 Evaluación de Requerimientos Evaluación de los elementos individuales de la escalera debe considerar los materiales y la condición de miembros de la escalera y su conexiones a los soportes, y los tipos y la estabilidad de apoyo y las paredes adyacentes, las ventanas, y otros partes del sistema del eje de la escalera. 11,10 Mecánica, Electricidad y Componentes de fontanería: Definición, comportamiento, y Criterios de Aceptación 11.10.1 Equipo Mecánico 11.10.1.1 Definición y ámbito de aplicación El equipo que se utiliza para el funcionamiento del edificio, y por lo tanto una parte integrante de la misma, se incluye dentro del ámbito de aplicación de las Directrices. Se incluyen: 1. Todos los equipos que pesen más de 400 libras 2. equipos de pesaje sin apoyo, más de 100 libras que no tiene un factor de seguridad contra vuelco de 1,5 o superior, cuando las cargas de diseño, como exigidos por las Directrices, se aplican 3. Equipo que pesen más de 20 libras que se adjunta hasta el techo, pared u otras ayudas que más de cuatro pies por encima del suelo 4. operación de los equipos de construcción no incluida en uno de las tres categorías anteriores Estas categorías de los equipos incluyen, pero no se limitan a: • Las calderas y hornos • Transportadores (nonpersonnel) • HVAC equipo del sistema, la vibración aislada • equipo de HVAC sistema, no aislada de vibraciones • El equipo de sistema de aire acondicionado instalados en línea con conductos Los equipos tales como la fabricación o elaboración equipos relacionados con los negocios de la ocupante, debe ser evaluados por separado para los efectos de que, debido la falta de una evento sísmico podría tener sobre el funcionamiento de la edificio. 11.10.1.2 Componente Conducta y
Conceptos de Rehabilitación Equipo mecánico es la aceleración y minúsculas. Fracaso de estos componentes está formado por deslizamiento, la inclinación, o vuelco del piso o del techo montado en su equipo, se base, y la posible pérdida de conexión (con los consiguientes caída) para el equipo conectado a una estructura vertical o suspendido, y el fracaso de las tuberías o cableado eléctrico correspondientes al equipo. Construcción de equipo mecánico a nivel nacional códigos y estándares reconocidos, tales como los aprobados por el Instituto Americano Nacional de Normas, establece resistencia suficiente para dar cabida a todas las normales y el malestar cargas de operación. rehabilitación básica consiste en anclar de forma segura montado en el piso equipos echando el cerrojo, con detalles proceda a la construcción de la base del equipo. fuerzas sísmicas se puede establecer mediante el análisis utilizando la por defecto la ecuación 11-1. Equipo de peso superior a 400 libras y se encuentra en el tercer piso o por encima (o en una equivalente de la altura del techo) debe ser analizada utilizando Las ecuaciones 11-2 y 11-3. Existentes accesorios para adjunta o se suspende equipo debe ser evaluado para la capacidad de carga sísmica, y el fortalecimiento o arriostrados según sea necesario. Adjuntos que proporcionan un anclaje seguro eliminar o reducir el probabilidad de que las tuberías o el fracaso de distribución eléctrica. Criterios de Aceptación 11.10.1.3 Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. Equipo de anclaje deben cumplir las disposiciones vigentes de la Sección 11.7.3 o 11.7.4. La ocupación inmediata del Nivel de Desempeño. Cumplimiento de los criterios son similares a los de la vida Nivel de seguridad de rendimiento. 11.10.1.4 Evaluación Requisitos El equipo debe ser analizada para determinar accelerationinduced fuerzas, y evaluaron de forma visual de la existencia satisfactoria de los soportes, mantenga-bajos, y el aparato ortopédico. Anclajes de concreto existentes pueden tener que ser probada por la aplicación de torque a las tuercas para confirmar la disponibilidad de adecuados la fuerza está presente. 11.10.2 Depósitos de almacenamiento y calentadores de agua
11.10.2.1 Definición y ámbito de aplicación Esta sección incluye todos los buques que contienen fluidos utilizados para el funcionamiento del edificio. El buque podrá estar fabricados con materiales como el acero y otros metales, o fibra de vidrio, o puede ser un tanque de vidrio forrado. Estos requisitos pueden También se aplicará, con juicio, a los buques que contienen sólidos que actúan como un fluido, y los recipientes que contienen líquidos que no participan en la operación del edificio. Los buques se clasifican en dos categorías: Categoría 1. Buques con el apoyo estructural de contenido, en el que el depósito está apoyado por las piernas o una falda Categoría 2. Piso buques fondo en la que el peso de los contenidos se apoya en el piso, techo, o un plataforma estructural 11.10.2.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación Tanques y recipientes son la aceleración y minúsculas. Categoría 1 los buques no por el estiramiento de los pernos de anclaje, pandeo y desconexión de los apoyos y la orientación consecuente o vuelco de la embarcación. Un buque de la categoría 2 pueden ser desplazados de su fundación, o su caparazón puede fallar por rendimiento en la parte inferior, creando una protuberancia visible, o posibles fugas. El desplazamiento de ambos tipos de buque puede causar la ruptura de tuberías de conexión y las fugas. Categoría 1 calentadores de agua residenciales con una capacidad no superior a 100 galones pueden ser rehabilitados por procedimientos de diseño prescriptivo, como se muestra en conceptos FEMA 74 (FEMA, 1994) o FEMA 172 (BSSC, 1992a). Categoría 1 barcos con un tonelaje inferior a1000 galones deben ser diseñados para cumplir con la fuerza dispuesto en el artículo 11.7.3 o 11.7.4, y el aparato ortopédico fortalecer o añadido cuando sea necesario. Categoría Otros 1 y Categoría 2 buques se deben evaluar con un normas reconocidas, tales como API o API STD-650-93 90 por el Instituto Americano del Petróleo (API, 1993), por los recipientes que contienen productos derivados del petróleo u otros productos químicos, o Ainsi / AWWA D100-96 (AWS D5 2-96) por la Asociación de Obras de Agua de América (AWWA, 1996), en los buques de agua. Criterios de Aceptación 11.10.2.3
Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. Categoría 1 equipo. Consulte la Tabla 11-1 para aplicabilidad. Diseño y apoyo para que la fuerza dispuesto en el artículo 11.7.3 o 11.7.4 proporcione será cumplimiento. Categoría 2 equipos. Diseño de acuerdo con un prescriptivo norma reconocida y hacer frente a la fuerza dispuesto en el artículo 11.7.3 o 11.7.4 establece cumplimiento. La ocupación inmediata del Nivel de Desempeño. Cumplimiento de los criterios son similares a los de Seguridad de la Vida. 11.10.2.4 Evaluación Requisitos Todos los equipos deben ser evaluados para determinar visualmente la existencia de la necesaria retención bajas, soportes, y el aparato ortopédico. Anclajes de concreto existentes pueden tener que ser probado mediante la aplicación de torque a las tuercas para confirmar que resistencia adecuada está presente. 11.10.3 Las tuberías de presión 11.10.3.1 Definición y ámbito de aplicación En esta sección se incluye toda la tubería que transporta líquidos que, en su fase de vapor, presentan una presión de 15 psi, medidor, o superior, con excepción de la supresión de las tuberías contra incendios. 11.10.3.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación El chillido es predominantemente de aceleración-sensible, pero la tubería que corre entre los pisos o las juntas sísmicas pueden ser deformación y minúsculas. El fallo más común es Error común, causada por falta de apoyo o refuerzo. Rehabilitación se lleva a cabo el diseño prescriptivo enfoques de apoyo y refuerzo. El prescriptivo requisitos de la NFPA-13 (NFPA, 1996) debe ser utilizado. Los sistemas de tuberías deben ser evaluados para el cumplimiento de la última edición de ASME / ANSI B31.9 B31 y otras normas en su caso. Para sistemas de tuberías de grandes críticas, el funcionario de la construcción o ingeniero responsable debe establecer y evaluar las fuerzas apoya. Criterios de Aceptación 11.10.3.3 Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. Proyecto conforme con una norma reconocida prescriptivo, y por atender las establecer disposiciones de la Sección 11.7.3 o 11.7.4 y disposiciones de desplazamiento de la sección 11.7.5, proporcionarán cumplimiento.
La ocupación inmediata del Nivel de Desempeño. Cumplimiento de los criterios son similares a los de Seguridad de la Vida. 11.10.3.4 Evaluación Requisitos La red de tuberías de alta deberán ser probados de conformidad con ASME / ANSI normas mencionadas anteriormente. En Además de otras pruebas, las líneas se hidrostáticamente probado al 150% de la presión máxima prevista del sistema. 11.10.4 Las tuberías de extinción de incendios 11.10.4.1 Definición y ámbito de aplicación supresión de las tuberías contra incendios incluye tuberías de rociadores contra incendios que consiste en bandas principales y laterales de pesaje, carga, en el rango de 30 a 100 libras por pie lineal, con ramas de tamaño decreciente hasta aproximadamente dos libras por pie. 11.10.4.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación El chillido es predominantemente de aceleración-sensible, pero la tubería que corre entre los pisos o las juntas sísmicas pueden ser deformación y minúsculas. La falla más común se Error común, causada por falta de apoyo o apuntalamiento, o por aspersores impactando materiales adyacentes. Rehabilitación se lleva a cabo el diseño prescriptivo enfoques de apoyo y refuerzo. El prescriptivo requisitos de la NFPA-13 (NFPA, 1996) debe ser utilizado. Criterios de Aceptación 11.10.4.3 Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. Proyecto conforme con una norma reconocida preceptivo para satisfacer la fuerza dispuesto en el artículo 11.7.3 o 11.7.4. proporciona cumplimiento. La ocupación inmediata del Nivel de Desempeño. Cumplimiento de los criterios son similares a los de Seguridad de la Vida. 11.10.4.4 Evaluación Requisitos supresión de las tuberías contra incendios debe ser evaluado para una adecuada apoyo, la flexibilidad, la protección en movimiento sísmico articulaciones, y la libertad de un impacto de al lado materiales en las cabezas de regadera. El apoyo y la refuerzo de las curvas de las bandas principales y laterales, así como el mantenimiento de la flexibilidad adecuada para evitar pandeo, son especialmente importantes.
11.10.5 Las tuberías de líquidos distintos de fuego Supresión 11.10.5.1 Definición y ámbito de aplicación En esta sección se incluye toda la tubería, diferente a la presión tuberías o líneas de fuego de supresión, que las transferencias de los fluidos bajo presión por gravedad, o está abierto a la atmósfera. Esto incluye el drenaje y la tubería de ventilación, agua caliente y fría, y la tubería de agua fría, y las tuberías que transporten líquidos, como así como las líneas de combustible de gas, utilizado en aplicaciones industriales, médicas, de laboratorio y otras ocupaciones. Hay dos categorías de líquidos, con base en el daño potencial o peligro para el personal: Categoría 1. Materiales peligrosos e inflamables líquidos que pudiera suponer un peligro inmediato para la seguridad de vida si se expone, a causa de propiedades inherentes de la contenía material, tal como se define en la norma NFPA 325-94, 49-94, 491M-91 y 704-90. Categoría 2. Materiales que, en caso de rotura de línea, causaría daños a la propiedad, pero no implican ningún inmediata peligro la vida de seguridad. 11.10.5.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación El chillido es predominantemente de aceleración-sensible, pero la tubería que corre entre los pisos o la ampliación o sísmica las articulaciones pueden ser sensibles a la deformación. El más común el fracaso es el fracaso común, causada por falta de apoyo o refuerzo. Categoría 1 de rehabilitación de tuberías se lleva a cabo fortalecer el apoyo y refuerzo, utilizando el métodos normativos de la SP-58 (MSS, 1993); la tubería los propios sistemas deben ser diseñados para satisfacer las establecer disposiciones de las Secciones 11.7.3 y 11.7.4 o desplazamiento disposiciones relativas de la Sección 11.7.5. El efecto de las diferencias de temperatura, las fuerzas dinámicas de fluidos, y el contenido de la tubería debe tenerse en cuenta. Categoría 2 tuberías de rehabilitación se lleva a cabo fortalecer el apoyo y refuerzo, utilizando el métodos normativos de la SP-58 (MSS, 1993), siempre y cuando la tubería está comprendido en las limitaciones de tamaño de los directrices. Las tuberías que supera las limitaciones de los orientaciones serán diseñados para cumplir con la fuerza
dispuesto en el artículo 11.7.3 o 11.7.4 y relativos disposiciones de desplazamiento de la sección 11.7.5. Criterios de Aceptación 11.10.5.3 Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño Categoría 1 los sistemas de tuberías. Diseño para satisfacer normas prescriptivas, las disposiciones vigentes de Sección 11.7.3 o 11.7.4, y el desplazamiento relativo dispuesto en el artículo 11.7.5, establece el cumplimiento. Categoría 2 sistemas de tuberías. Diseño para satisfacer establece las normas preceptivas de cumplimiento. La ocupación inmediata del Nivel de Desempeño. Aceptación criterios son similares a los de Seguridad de la Vida. Preceptivo las normas deben cumplirse para que las instalaciones esenciales. 11.10.5.4 Evaluación Requisitos Las tuberías se debe evaluar en un apoyo adecuado, flexibilidad y protección en las juntas de movimiento sísmico. El apoyo y el refuerzo de los dobleces en las bandas principales y laterales, así como el mantenimiento de la flexibilidad adecuada para prevenir el pandeo, son especialmente importantes. Tubería debe ser protegido por un aislamiento adecuado de efectos nocivos del calor. 11.10.6 Ductos 11.10.6.1 Definición y ámbito de aplicación Esta sección incluye climatización y especiales de escape sistemas de conductos. restricciones sísmicos no son necesarios para el ducto que no es el transporte de materiales peligrosos, y que cumple alguna de las siguientes condiciones. • Los conductos de HVAC están suspendidos de ganchos de 12 pulgadas o menos de longitud desde la parte superior del conducto a la estructura de soporte. Los carros deben ser diseñados y colocados de tal manera que se evite significativa la flexión de los soportes de suspensión. • Los conductos de HVAC tiene un área de la sección transversal de menos de seis pies cuadrados. 11.10.6.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación Los conductos son predominantemente de aceleración-sensible, pero cuando los conductos se extiende entre plantas oa través de la expansión o juntas sísmicas puede ser sensible a la deformación.
El daño es causado por la falta de apoyos o la falta de refuerzos que causa la deformación o rotura de los conductos en las articulaciones, dando lugar a fugas del sistema. La rehabilitación consiste en el fortalecimiento de apoyos y el fortalecimiento o la adición de refuerzos. diseño prescriptivo métodos pueden ser utilizados, por conducto SMACNA Normas de Construcción (SMACNA, 1980, 1985). Criterios de Aceptación 11.10.6.3 Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. Diseño para satisfacer establece las normas preceptivas de cumplimiento. La ocupación inmediata del Nivel de Desempeño. Cumplimiento de los criterios son similares a los de Seguridad de la Vida. normas preceptivas debe ser para las instalaciones esenciales. 11.10.6.4 Evaluación Requisitos Estos componentes deben ser evaluados por medios visuales para determinar su cumplimiento de las condiciones define en la Sección 11.10.6.1. 11.10.7 Eléctricos y Comunicaciones Equipo 11.10.7.1 Definición y ámbito de aplicación Esta sección incluye todos los componentes eléctricos y de comunicación equipos, incluidos los tableros, bastidores de la batería, el motor centros de control, equipos de conmutación, y otros valores componentes situados en las salas eléctricas o en otra parte del edificio. El siguiente equipo está sujeto a las presentes Directrices: 1. Todos los equipos que pesen más de 400 libras 2. equipos de pesaje sin apoyo, más de 100 libras que no tiene un factor de seguridad contra vuelco de 1,5 o superior, cuando las cargas de diseño, como exigidos por las Directrices, se aplican 3. Equipo que pesen más de 20 libras que se adjunta hasta el techo, pared u otras ayudas que más de cuatro pies por encima del suelo 4. operación de los equipos de construcción no caer en uno de las tres categorías anteriores 11.10.7.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación El equipo eléctrico es la aceleración y minúsculas. Fracaso de estos componentes está formado por deslizamiento, la inclinación, o vuelco del piso o del techo montado en su equipo, se base, y la posible pérdida de conexión (con los
consiguientes caída) para el equipo conectado a una estructura vertical o suspendido, y el fracaso de los cables eléctricos conectados al el equipo. Construcción de aparatos eléctricos a nivel nacional códigos y estándares reconocidos, tales como los aprobados por ANSI, ofrece una resistencia adecuada para dar cabida a todas las cargas normales de funcionamiento y el malestar. rehabilitación básica consiste en anclar de forma segura montado en el piso equipos echando el cerrojo, con detalles proceda a la construcción de la base del equipo. Criterios de Aceptación 11.10.7.3 Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. Diseño para satisfacer las establecer disposiciones de la Sección 11.7.3 o 11.7.4 establece cumplimiento. La ocupación inmediata del Nivel de Desempeño. Aceptación criterios son similares a los de Seguridad de la Vida. 11.10.7.4 Evaluación Requisitos El equipo debe ser visualmente evaluadas para determinar su categoría, y la existencia de la holddowns necesario, soportes y aparatos de ortodoncia. Equipos más grandes que requiere el procedimiento de análisis debe ser analizada para determinar las fuerzas y evaluadas por inspección visual. Hormigón anclas pueden tener que ser probada mediante la aplicación de torque a las tuercas para confirmar que la resistencia adecuada está presente. 11.10.8 Eléctricos y Comunicaciones Componentes de Distribución 11.10.8.1 Definición y ámbito de aplicación Esto incluye todas las comunicaciones eléctricas y líneas de transmisión, conductos y cables, y sus apoya. 11.10.8.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación Equipos de distribución eléctrica es predominantemente aceleración y minúsculas, pero el cableado o conducto que corre entre pisos o la expansión o juntas sísmicas pueden ser deformación y minúsculas. Si no se produce con más frecuencia por falta de apoyo o apuntalamiento, la deformación del adjunta estructura, o el impacto de los materiales adyacentes. Rehabilitación se lleva a cabo mediante el fortalecimiento de apoyo y refuerzo con los métodos prescriptivos
contenidos en las normas SMACNA (SMACNA de 1980, 1985). Criterios de Aceptación 11.10.8.3 Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. Diseño para satisfacer establece las normas preceptivas de cumplimiento. La ocupación inmediata del Nivel de Desempeño. Aceptación criterios son similares a los de Seguridad de la Vida. Preceptivo las normas deben ser para las instalaciones esenciales. 11.10.8.4 Evaluación Requisitos Los componentes deben ser evaluados para determinar visualmente la existencia de apoyos y refuerzos necesarios. 11.10.9 Los accesorios de la Luz 11.10.9.1 Definición y ámbito de aplicación En esta sección se incluye la instalación de iluminación en los siguientes categorías: Categoría 1. Empotrada en techos Categoría 2. Montaje de superficie de techos o paredes Categoría 3. Apoyado en un falso techo sistema (techo integrado) Categoría 4. Suspendidos del techo o estructura (Colgante o cadena) 11.10.9.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación El incumplimiento de las categorías 1 y 2 componentes se produce a través fracaso de la fijación de la lámpara y / o el fracaso del techo o la pared de apoyo. El incumplimiento de la categoría 3 componentes se produce por la pérdida de apoyo de la T-barra de sistema, y por la distorsión causada por la deformación de la estructura de soporte o la deformación del techo sistema de red, permitiendo que el artefacto a caer. La falta de Categoría 4 componentes es causada por el exceso de oscilante que los resultados en el colgante o cadena de seguridad rompiendo en el impacto con los materiales adyacentes, o el apoyo que se retiró del techo. Rehabilitación de las categorías 1 y 2 componentes incluye la reparación o sustitución apego fijo en asociación con la rehabilitación necesaria de la techo o la pared de apoyo. Rehabilitación de la categoría 3 componentes implica la adición de independientes soporte para el accesorio de la estructura o subestructura de conformidad con FEMA 74 conceptos de diseño (FEMA,1994). Rehabilitación
de la categoría 4 componentes implica el fortalecimiento del apego y la garantía de libertad de swing sin afectar adyacentes los materiales. Criterios de Aceptación 11.10.9.3 Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño Categorías 1 y 2. No hay aceptación expresa criterios, pero la conexión segura de techo o la pared se debe aseguró. Categoría 3. Sistemas de refuerzo y apoyo para que prescripciones normativas que establece el cumplimiento. Categoría 4. Los accesorios que pesen más de 20 libras deben han articulación adecuada o conexiones dúctiles a la edificio, y tener la libertad de swing sin afectar materiales adyacentes. La ocupación inmediata del Nivel de Desempeño. Aceptación criterios son similares a los de Seguridad de la Vida. Preceptivo las normas deben cumplirse para que las instalaciones esenciales. 11.10.9.4 Evaluación Requisitos Los accesorios deben ser visualmente evaluados para determinar la adecuación de los apoyos y, de la categoría 3 partidos, el existencia de un apoyo independiente adecuada. 11,11 Mobiliario e Interiorismo Equipamiento:, comportamiento Definición, y criterios de aceptación 11.11.1 Bastidores de almacenamiento 11.11.1.1 Definición y ámbito de aplicación bastidores de almacenamiento incluyen sistemas, generalmente construidos de metal, con el propósito de explotación ni materiales permanente o temporal. bastidores de almacenamiento en general comprados como sistemas propietarios instalados por un inquilino y no están a menudo bajo el control directo de la construcción propietario. Por lo tanto, no son generalmente parte del contrato de construcción, y muchas veces no tienen fundamento o fundación archivo adjunto. Sin embargo, a menudo se instalados de forma permanente y el tamaño y el peso de su carga hacen un importante riesgo ya sea a la vida, la propiedad, o la estructura de los alrededores. Almacenamiento en exceso de bastidores cuatro pies de altura situados en lugares ocupados se cuenta a la hora de la Seguridad de la Vida es el nivel de rendimiento seleccionado. 11.11.1.2 Componente Conducta y
Conceptos de Rehabilitación bastidores de almacenamiento son la aceleración y minúsculas, y no puede internamente a través de refuerzos o inadecuada momentresisting de capacidad o externamente, por el vuelco causado por la ausencia o el fracaso de los archivos adjuntos fundación. Rehabilitación se realiza normalmente mediante la adición de los soportes en la parte posterior y los paneles laterales de bastidores y / o por la mejora de la conexión de las columnas de soporte a la el apoyo a la losa. En casos raros, la fundación mejoras pueden ser necesarias para poner remedio insuficiente o elevar la capacidad de soporte de carga. fuerzas sísmicas se puede establecer mediante el análisis de conformidad con la Sección 11.7.3 o 11.7.4. Sin embargo, se debe prestar especial atención a la evaluación y análisis de, en gran medida los sistemas de rack de carga grande porque de su carga pesada y ligera estructurales miembros. Criterios de Aceptación 11.11.1.3 Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. Diseño para satisfacer las establecer disposiciones de la Sección 11.7.3 o 11.7.4 establece cumplimiento. La ocupación inmediata del Nivel de Desempeño. Aceptación criterios son similares a los de Seguridad de la Vida. 11.11.1.4 Evaluación Requisitos La evaluación debe considerar la deformación o el fracaso trasiego de los elementos de soporte, la conexión con las estructuras de apoyo, y tipo y la estabilidad de la estructura de soporte. 11.11.2 Librerías 11.11.2.1 Definición y ámbito de aplicación Librerías, construido de madera o metal, por encima de cuatro pies de altura debe ser considerada. 11.11.2.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación Librerías son la aceleración y minúsculas, y puede deformar o vuelco debido a la inadecuada colocación de refuerzos o apego a pisos o paredes adyacentes, las columnas, o de otro tipo estructural miembros. La rehabilitación es generalmente realizada por el Además de metales refuerzos transversales en la parte trasera de la estantería para mejorar su resistencia interna al transvase fuerzas, y apoyando la estantería, tanto dentro como fuera de plano a la estructura
adyacente o en las paredes para evitar que vuelco y estanterías. Criterios de Aceptación 11.11.2.3 Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. Diseño para satisfacer las establecer disposiciones de la Sección 11.7.3 o 11.7.4 establece cumplimiento. La ocupación inmediata del Nivel de Desempeño. Aceptación criterios son similares a los de Seguridad de la Vida. 11.11.2.4 Evaluación Requisitos La evaluación debe considerar la carga, tipo y condición de bibliotecas, su conexión con el apoyo estructuras, y el tipo y la estabilidad de apoyo estructura. 11.11.3 Pavimentos Informática 11.11.3.1 Definición y ámbito de aplicación acceso a los pisos de ordenador están por paneles, pisos elevados sistemas diseñados para facilitar el acceso al cableado, fibra óptica, y otros servicios relacionados con las computadoras y otros componentes electrónicos. pisos de acceso varían en de altura, pero en general son menos de tres pies por encima de la apoyo estructural del piso. Los sistemas incluyen piernas estructurales, panel de soportes horizontales, y los paneles. 11.11.3.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación Estos componentes son la aceleración y deformación y minúsculas. Se pueden desplazar lateralmente o hebilla verticalmente bajo cargas sísmicas. Rehabilitación de los pisos de acceso por lo general incluye una combinación de apego mejora de la informática y la comunicación bastidores a través de la palabra los paneles de acceso al apoyo la estructura de acero o en el sistema suelo subyacente, mientras que -la mejora de la capacidad de carga lateral del acero columna de sujeción del sistema mediante la instalación de dispositivos ortopédicos o la mejora de la conexión de la base de columna de sujeción al suelo de apoyo, o ambas cosas. La rehabilitación ha de ser diseñado de acuerdo con conceptos descritos en FEMA 74 (FEMA, 1994). El peso del sistema de piso, así como el apoyo equipo, se debe incluir en el análisis. Criterios de Aceptación 11.11.3.3 Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. No procede.
La ocupación inmediata del Nivel de Desempeño. Diseño para cumplir con las disposiciones vigentes de la Sección 11.7.3 o 11.7.4 establece el cumplimiento, junto con el diseño para ser aprobado las normas preceptivas. 11.11.3.4 Evaluación Requisitos La evaluación debe considerar el pandeo y estanterías de acceso a soportes de pavimento, y la conexión con el apoyo estructura. Los efectos del equipamiento a instalar, incluyendo los futuros equipos es posible, también debe ser considerado. 11.11.4 Almacenamiento de Materiales Peligrosos 11.11.4.1 Definición y ámbito de aplicación A los efectos de esta sección, los materiales peligrosos almacenamiento se define como instalación permanente contenedores, ya sea independiente, sobre soportes, o almacenado en los mostradores o estantes que sostienen los materiales definidos que sea peligroso por el Instituto Nacional de Seguridad y Salud Ocupacional, incluido el los siguientes tipos: • tanques de gas propano • buques de gas comprimido • Seque o almacenamiento de productos químicos líquidos contenedores nonbuilding estructuras grandes, como grandes tanques encontrado en la industria pesada o las centrales eléctricas, de techo flotante de aceite tanques de almacenamiento y grandes mayores (de diez pies de largo) tanques de gas propano en la fabricación o distribución de propano las plantas no están dentro del ámbito de aplicación de las presentes Directrices. 11.11.4.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación Estos componentes son la aceleración y minúsculas; malestar de el contenedor de almacenamiento podrán dispensar a los peligrosos material. Si no se produce por pandeo y vuelco de apoyos y / o inadecuada refuerzo. La rehabilitación consiste en fortalecer y hacer más o la adición de refuerzos diseñados de acuerdo a los conceptos FEMA se describe en 74 (FEMA, 1994) y FEMA 172 (BSSC, 1992a). Criterios de Aceptación 11.11.4.3 Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. Diseño para ser aprobado conceptos preceptivo establece el cumplimiento. La ocupación inmediata del Nivel de Desempeño.
Aceptación criterios son similares a los de la seguridad de la vida Nivel de rendimiento. normas prescriptivas deben ser se reunió por instalaciones esenciales. 11.11.4.4 Evaluación Requisitos La evaluación debe considerar la ubicación y los tipos de materiales peligrosos, materiales de envase, el modo de refuerzo, la resistencia lateral interno, y el efecto de material de los derrames peligrosos. Informática y Comunicación Bastidores 11.11.5 11.11.5.1 Definición y ámbito de aplicación Informática y comunicación son grandes bastidores, independiente sistemas de rack diseñado para soporte informático y otros equipos electrónicos. Bastidores puede ser apoyado en cualquiera de las plantas estructurales y el acceso puede o no estar conectados directamente con estos apoyos. El equipo en sí no está incluido en esta definición. Todos equipo y bastidores de comunicación están incluidos en el alcance de esta sección. 11.11.5.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación Estos componentes son sensibles a la aceleración, y puede no a través de refuerzos internos inadecuados o momentresisting de capacidad o externamente, por el vuelco causado por la ausencia o el fracaso de los archivos adjuntos suelo. Rehabilitación se realiza normalmente mediante la adición de los soportes en la parte posterior y los paneles laterales de los bastidores, y / o mediante la mejora de la conexión de la cremallera en la piso usando conceptos de apoyo se muestra en la FEMA 74 (FEMA, 1994) o FEMA 172 (BSSC, 1992a). Criterios de Aceptación 11.11.5.3 Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. No procede. La ocupación inmediata del Nivel de Desempeño. Diseño para cumplir con las disposiciones vigentes de la Sección 11.7.3 o 11.7.4 establece el cumplimiento, junto con el diseño para ser aprobado las normas preceptivas. 11.11.5.4 Evaluación Requisitos
La evaluación debe considerar la deformación o el fracaso trasiego de los elementos de soporte, su conexión con las estructuras de apoyo, y el tipo y la estabilidad de la estructura de soporte. El efecto de un fallo en rack de equipos también deben ser considerado. 11.11.6 Elevadores 11.11.6.1 Definición y ámbito de aplicación Elevadores incluyen las cabinas y ejes, así como todos los equipos y las salas de máquinas asociados con el funcionamiento del elevador, como montacargas, contrapesos, cables, y controladores. 11.11.6.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación La mayoría de los elementos de los ascensores son la aceleración y minúsculas, y se puede soltar o se descarriló. Ejes y rieles hueco, que se elevan a través de un número de pisos, también pueden ser sensibles a la deformación. Eje de las paredes y el construcción de paredes de la sala de máquinas están a menudo no ingeniería y deben ser considerados de una manera similar a que para otras particiones. Eje de las paredes que son de mampostería no reforzada o bloques huecos deben ser considerados con especial cuidado, ya que el fracaso de estos elementos viola la vida de Desempeño de Seguridad Nivel criterios. maquinaria de los ascensores puede estar sujeto a los mismos daños tan pesado montado en el piso otros equipos. Eléctrico el poder hace que la pérdida de ascensores inoperable. Las medidas de rehabilitación incluyen una variedad de técnicas tomadas de las secciones componente específico para las particiones, controladores, y la maquinaria. Rehabilitación específicos para funcionamiento del ascensor puede incluir cierres sísmica, cable restrainers, y retenedores de contrapeso y que estas medidas debe realizarse de conformidad con las normas ASME A17.1 (ASME, 1996). Criterios de Aceptación 11.11.6.3 Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. Diseño para cumplir con la fuerza dispuesto en el artículo 11.7.3 o 11.7.4 establece cumplimiento, junto con el diseño para ser aprobado las normas preceptivas. La ocupación inmediata del Nivel de Desempeño. criterios de rehabilitación son similares a los de la vida Seguridad. 11.11.6.4 Evaluación Requisitos
La evaluación debe considerar la construcción del elevador ejes en consonancia con los requisitos de las secciones de las Directrices. La posibilidad de el desplazamiento o el descarrilamiento de contrapesos hueco y los cables deben ser considerados, al igual que la anclaje de maquinaria de los ascensores. 11.11.7 Cadenas 11.11.7.1 Definición y ámbito de aplicación Transportadores se definen como conductores de materiales sólo para A efectos de esta sección, incluyendo todas las máquinas y los controladores necesarios para el funcionamiento. 11.11.7.2 Componente Conducta y Conceptos de Rehabilitación Transportadores son la aceleración y deformation sensitive. máquinas transportadoras pueden estar sujetos a la mismo daño tan pesado montado en el piso otros equipos. Además, la deformación de materiales de construcción contigua pueden hacer que el transportador inoperable. La energía eléctrica hace que la pérdida del transportador inoperable. Rehabilitación de la cinta transportadora implica prescriptiva Procedimientos de utilización de las competencias especiales previstas por el transportadora fabricante. Criterios de Aceptación 11.11.7.3 Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño. No procede. La ocupación inmediata del Nivel de Desempeño. Diseño para cumplir con las disposiciones vigentes de la Sección 11.7.3 o 11.7.4 y disposiciones de desplazamiento de la sección 11.7.5, junto con especial conceptos prescriptivo, establece cumplimiento. 11.11.7.4 Evaluación Requisitos La evaluación debe considerar la estabilidad de la maquinaria coherente con los requisitos aplicables de las secciones de las presentes Directrices. 11,12 Definiciones sensibles no estructurales en componentes de la aceleración: Uno de los componentes no estructurales sensibles y sujetos a daños de la carga inercial. Una vez que las cargas inerciales son generados dentro del componente, la deformación de la componente puede ser significativo, lo cual es independiente de la
cuestión de la deformación impuesta a los componentes por desviaciones estructurales (véase la deformación y minúsculas componentes no estructurales). Componente, flexible: Un componente, incluyendo su accesorios, con un periodo fundamental mayor que 0,06 segundos. Componente, rígido: Un componente, incluyendo su accesorios, con un período fundamental menor o igual a 0,06 segundos. Contenidos: elementos móviles dentro del edificio presentado por el propietario o los ocupantes. sensibles en componentes no estructurales de deformación: Uno de los componentes no estructurales sensibles a la deformación que le fue impuesta por la deriva o deformación de la estructura, incluyendo la deflexión o deformación de diafragmas. Las conexiones flexibles: Las conexiones entre componentes que permiten la rotación y / o de traslación movimiento, sin degradación del rendimiento. Los ejemplos incluyen las juntas de articulación, la expansión de fuelle articulaciones, y la manguera de metal flexible. No estructurales componente: arquitectónico, , Plomería, mecánica o eléctrica componente o elemento de de los equipos de interiores y decoración, de forma permanente instalado en el edificio, que se enumeran en la tabla 11-1. Almacenamiento bastidores: paleta bastidores industriales, la plataforma móvil bastidores, bastidores y apilador de hecho, flejes o laminadas en caliente los elementos estructurales. No incluye otros tipos de bastidores, como drive-in y la unidad-a través de bastidores, voladizo de la pared colgaba bastidores, bastidores portátiles, o bastidores fabricados con materiales distintos del acero. 11,13 Símbolos 11,14 Referencias API, de 1993, soldados Tanques de acero para almacenamiento de petróleo, API STD 650, Petroleum Institute, Washington, DC ASME, 1996, Código de Seguridad para Ascensores y Escaleras mecánicas, ASME A17.1, Sociedad Americana de Ingenieros Mecánicos, Nueva York, Nueva York. ASME, 1995, Caldera y para recipientes a presión, incluyendo adiciones hasta 1993, la Sociedad Americana de
Ingenieros Mecánicos, Nueva York, Nueva York. ASME, última edición, el Código de tuberías de presión, ASME B31, Sociedad Americana de Mecánica Ingenieros, Nueva York, Nueva York. ASME, última edición, de tuberías de alimentación, ASME B31.1, Sociedad Americana de Ingenieros Mecánicos, Nueva York, Nueva York. ASME, última edición, Planta Química y de refinería De tuberías, ASME B31.3, Sociedad Americana de Mecánica Ingenieros, Nueva York, Nueva York. ASME, última edición, Líquido de Sistemas de Transporte de Hidrocarburos, gas licuado de petróleo, anhidro El amoníaco, y de los Alcoholes, ASME B31.4, American Sociedad de Ingenieros Mecánicos, Nueva York, Nueva York. ASME, última edición, la planta de refrigeración, ASME / ANSI B31.5, Sociedad Americana de Mecánica Ingenieros, Nueva York, Nueva York ASME, última edición, Gas Transmisión y Distribución de los sistemas de tuberías, ASME B31.8, America Dp desplazamientos sísmicos relativa que el componente debe ser diseñado para acomodar Dr Deriva relación Fp diseño de la fuerza sísmica aplicada horizontalmente en la componente centro de gravedad y distribución de acuerdo a la masa de la distribución de componentes de la Rp Componente respuesta modificación de los factores, relacionados con la ductilidad de anclaje que varía de 1,25 a 6,0 (seleccionar el valor apropiado de la Tabla 11-2) SXS Aceleración espectral de respuesta en períodos cortos para cualquier nivel de peligro y amortiguación alguna, g Wp Componente peso operativo X altura de la inserción superior de apoyo a nivel de x como medido a partir del grado Y altura de la inserción en el soporte inferior y nivel como medido a partir del grado Una p Componente factor de amplificación, en relación con rigidez de los componentes, que varía de 1,00 a 2,50 (seleccionar el valor apropiado de la Tabla 11-2) Promedio de elevación del techo de la estructura de h, en relación con elevación del grado Elevación de x en la estructura del componente en relación con elevación del grado δxA Desviación a nivel de construcción del Edificio A x, determinado por un análisis elástico como se define en Capítulo 3
δxB Desviación a nivel de construcción del Edificio B x, determinado por un análisis elástico como se define en Capítulo 3 Sociedad de Ingenieros Mecánicos, Nueva York, Nueva York. ASME, última edición, Construcción de tuberías de servicios, ASME B31.9, Sociedad Americana de Ingenieros Mecánicos, Nueva York, Nueva York. ASME, última edición, los purines de Sistemas de Transporte, ASME B31.11, Sociedad Americana de Mecánica Ingenieros, Nueva York, Nueva York. AWWA, 1996, tanques de acero soldado para el almacenamiento de agua, ANSI / AWWA D100-96, American Water Works Asociación, Denver, Colorado. Ayres, JM, y el Sol, TY, 1973a, "no estructurales Los daños a los edificios, "El terremoto de Alaska de la Gran 1964, Ingeniería, Academia Nacional de Ciencias, Washington, DC Ayres, JM, y el Sol, TY, 1973b, "no estructurales Daños, "El San Fernando, California Temblor de tierra de 09 de febrero 1971, Nacional del Océano y la Atmósfera Administración, Washington, DC, vol. 1B. Ayres, JM, 1993, "Historia de Terremoto resistiva Diseño Building Mechanical Systems, "ASHRAE Transacciones: Jornadas, CH-93-1-1, la Sociedad Americana de Calefacción, Refrigeración y Aire Acondicionado Ingenieros, Inc., Atlanta, Georgia. BSSC, 1992a, Manual NEHRP de las técnicas para la Rehabilitación sísmica de los edificios existentes, desarrollados por el edificio del Consejo de Seguridad Sísmica para la Federal Agencia para el Manejo de Emergencias (Informe N º FEMA 172), Washington, DC BSSC, 1992b, Manual para el NEHRP Sísmica Evaluación de la construcción de la s existentes, elaboradas por la Edificio del Consejo de Seguridad Sísmica para la Federal Agencia para el Manejo de Emergencias (Informe N º FEMA 178), Washington, DC BSSC, 1997, NEHRP Recomendado Provisiones para Sísmica Reglamento para nuevos edificios y Otros Estructuras, Parte 1: Disposiciones y Parte 2: Comentario, preparado por la construcción de la seguridad sísmica del Consejo para la Agencia Federal de Manejo (Informe N º FEMA 302 y 303), Washington, DC CISCA,
1990, Recomendaciones para Direct-Hung Acústica y laicos-en techos Panel de sísmica Zonas 3-4, techos y sistemas de construcción del Interior Asociación, Deerfield, Illinois. CISCA, 1991, Recomendaciones para Direct-Hung Acústica y laicos-en techos Panel de sísmica Zonas 0-2, techos y sistemas de construcción del Interior Asociación, Deerfield, Illinois. Departamento del Ejército, Armada y Fuerza Aérea, de 1986, Instrucciones de diseño sísmico de edificios esenciales, complemento de diseño sísmico de los edificios, la Fuerza Aérea AFM 88-3, el Ejército TM5-809-10.1, Marina NAVFAC P- 355,1, capítulo 13.1, Departamento del Ejército, la Marina, y la Fuerza Aérea, Washington, DC Drake, RM, y Bachman, RE, 1995, "La interpretación de datos sísmicos de construcción de Instrumental y sus implicaciones para los Códigos de Construcción ", las sesiones, SEAOC Convención Anual, Ingeniería Estructural Asociación de California, Sacramento, California. FEMA, 1994, reduciendo los riesgos de no estructurales El daño del terremoto, una guía práctica, Federal Agencia para el Manejo de Emergencias (Informe N º FEMA 74), Washington, DC ICBO, 1994, Código de Construcción Uniforme, Internacional Conferencia de construcción de los funcionarios, de Whittier, California. IEEE, 1987, Práctica recomendada para Sísmica Calificación de 1E de categoría de equipo para la Energía Nuclear La generación de estaciones, Standard 344, Instituto de y Electrónicos Ingenieros Eléctricos, Nueva York, Nueva York. Lagorio, HJ, 1990, Terremotos, Arquitecto de un Guía no estructurales para Amenaza Sísmica, John Wiley & Sons, Inc., Nueva York, Nueva York. MSS, de 1993, ganchos de tubería y soportes: materiales, Diseño y Fabricación, SP-58, Productores Normalización de la Sociedad de la válvula y ajuste Industria, Vienna, Virginia. NFPA 1996, Norma para la instalación de rociadores Sistemas, NFPA-13, Protección contra incendios Nacional Asociación, Quincy, Massachusetts. NFPA, última edición, la NFPA-11, NFPA-12, NFPA-12A, NFPA-12B, la NFPA-14, NFPA-16, NFPA-16A, NFPA- 17, NFPA-17A, National Fire Protection Association, Quincy, Massachusetts.
RMI, 1990, Especificación para el diseño, pruebas y Utilización de los industriales de almacenamiento Bastidores de acero, Rack Instituto de Fabricantes, Charlotte, Carolina del Norte. Chapa sector de los fondos de Los Ángeles, 1976, Directrices para las restricciones de Mecánica Sísmica Sistemas, Los Ángeles, California. SMACNA de 1980, del conducto rectangular Industrial Normas de construcción, la hoja de metal y aire Contratistas acondicionado Asociación Nacional, Chantilly, Virginia. SMACNA, 1985, HVAC Normas de construcción del conducto, Metal y flexible, la hoja de metal y aire acondicionado Contratistas de la Asociación Nacional, Chantilly, Virginia. SMACNA, 1991, Restricción Sísmica Manual de Directrices de las instalaciones mecánicas, y en el apéndice E-1993 Adición, la hoja de metal y aire acondicionado Contratistas de la Asociación Nacional, Chantilly, Virginia. SMACNA, 1992, Directrices para la Restricción de sísmica
Sistemas Mecánicos y Sistemas de tuberías de fontanería, Chapa sector de los fondos de Los Ángeles y el De fontanería y tuberías Consejo de Industria, la hoja de metal yAire acondicionado de la Asociación Nacional de Contratistas,Chantilly, Virginia
Glosario sensibles no estructurales en componentes de la aceleración: Un componente sensible a los no estructurales y con sujeción a daños de la carga inercial. Una vez que las cargas inerciales son generados dentro del componente, la deformación de la componente puede ser significativo, lo cual es independiente de la cuestión de la deformación impuesta a los componentes por desviaciones estructurales (véase la deformación y minúsculas componentes no estructurales). 11-28 Criterios de aceptación: Los valores permitidos de tal propiedades como la deriva, la demanda de fuerza de componentes y deformación inelástica, que sirve para determinar la aceptabilidad de los proyectados en el comportamiento de los componentes un una dado el nivel de rendimiento. Acción: A veces llamado una fuerza generalizada, la mayoría de normalmente una sola fuerza o momento. Sin embargo, una acción También
puede ser una combinación de fuerzas y momentos, un carga distribuida, o cualquier combinación de fuerzas y momentos. Las acciones siempre produce o causa desplazamientos o deformaciones, por ejemplo, una flexión momento de acción causa la deformación a la flexión en una viga; una acción de fuerza axial en una columna causas axial deformación en la columna, un momento de torsión sobre la acción un edificio se producen deformaciones torsionales (Desplazamientos) en el edificio. 2 a 4 jun capacidad de carga admisible: carga de la Fundación o el estrés comúnmente utilizados en el trabajo-esfuerzo de diseño (a menudo controlada por plazo de liquidación de largo en vez de suelo fuerza). Relación de aspecto: Relación entre la altura y su anchura en posición vertical diafragmas, y el ancho a una profundidad de horizontal diafragmas. Asamblea: Una colección de los elementos estructurales y / o componentes conectados de
una manera tal que la carga aplicar a cualquier componente de un afectará el estrés condiciones de los componentes adyacentes. la elaboración del globo: estructura de postes continua de umbral para techo, con las vigas del piso intermedio clavados a los postes y con el apoyo de una tregua en la cinta. (Véase la definición de la plataforma.) 8-30 Base: El nivel al que los efectos del terremoto se considera que se impartirán en el edificio. 3-17 Manga: Un elemento de la estructura cuya función principal es para llevar cargas transversales al eje longitudinal, por lo general un miembro horizontal en un sistema de marco sísmica 5-40 Teniendo la pared: una pared que soporta las cargas de gravedad en el por lo menos 200 libras por pie lineal de los pisos y / o techos. 7-23 De junta: La capa horizontal de mortero en el que un unidad de albañilería se establece. 7-23 componente de Fronteras (miembro del límite): Un miembro en el perímetro (borde o la apertura) de un corte pared o diafragma horizontal que proporciona la tracción y / o resistencia a la compresión. 8-30 miembros de Fronteras: porciones a lo largo de la pared y los bordes del diafragma reforzado por longitudinal y refuerzo transversal y / o estructurales de acero / miembros. A-1 marco arriostrado: Una armadura sistema vertical esencialmente de o excéntrico tipo concéntrico que se resiste a las fuerzas laterales. 5-40 EEB-1: Terremoto básicas de seguridad-1, que es el menor de los temblores de tierra en un sitio para un% / 50 años 10 terremoto o dos tercios de la Máximo Considerado Terremoto (MCE) en el sitio. 2-46 EEB-2: Terremoto básicas de seguridad-2, que es el terreno agitando a un sitio para un MCE. 2-46 BSO: Objetivo de seguridad de base, una rehabilitación Objetivo en el que la seguridad de la vida es el nivel de rendimiento alcanzado para la demanda-1 de la EEB y la Collpase Prevención del Nivel de Desempeño que se llegó para la EEB-2.
Construcción de niveles de desempeño: Un estado que limita el daño, teniendo en cuenta y no estructurales de construcción estructural componentes utilizados en la definición de Rehabilitación Objetivos. 2-46 Capacidad: La resistencia admisibles o deformación de un la acción de los componentes. 2-46 pared de la cavidad: Una pared de mampostería con un espacio de aire entre Wythes. Wythes son por lo general acompañado por cable refuerzo, o los lazos de acero. También conocido como un non compuesto pared. 7-23 Chevron refuerzos: Vea V-apoyado marco. A-1 Apéndice A: Glosario Acordes: Acordes Ver diafragma. 8-3 en Tejas de arcilla cocida: Albañilería construidas con huecos unidades de teja de barro. Normalmente, las unidades se colocan con células que corre horizontalmente, y por lo tanto ungrouted. En algunos casos, las unidades se colocan con células corriendo verticalmente, y pueden o no pueden ser rellenadas. 7-23 -Unidad de albañilería de arcilla: Albañilería construida con sólidos, sin corazón, o unidades huecas de barro. Agujero unidades de arcilla puede ser ungrouted o cementado. 7-2 marzo Coeficiente de variación: En una muestra de datos, la relación de la desviación estándar de la muestra a los hombres de valor para la muestra. 2-46 Collar conjunta: longitudinal vertical conjunta entre Wythes de mampostería o entre Wythe mampostería y una copia de seguridad- construcción que se puede llenar con mortero o lechada. 7-23 Colector: arrastre puntal Vea. 8-31 La columna (o manga) revestimiento: Un método en el que un columna o viga de hormigón está cubierta con un acero o concreto "chaqueta" con el fin de fortalecer y / o reparar el miembros, limitando el hormigón. 10-14
Componentes: Los elementos estructurales básicos que constituyen el edificio, tales como vigas, columnas, losas, tirantes, muelles, vigas de acoplamiento, y las conexiones. Componentes, tales como columnas y vigas, se combinan para formar elementos (por ejemplo, un fotograma). 2-47 3-17 Componente, flexible: Un componente, incluyendo su accesorios, con un periodo fundamental mayor que 0,06 segundos. 11-28 Componente, rígido: Un componente, incluyendo su accesorios, con un período fundamental menor o igual a 0,06 segundos. 11-28 Compuesto pared de mampostería: muro de mampostería Multiwythe actuando con acción mixta. 7-23 panel compuesto: Un panel estructural que comprende delgada filamentos o láminas de madera unidas entre sí con el exterior adhesiva. 8-31 Concéntricos preparó marco (CBF): Un marco arriostrado en que los miembros están sometidos principalmente a axiales fuerzas. 5-40 mampostería de hormigón: Albañilería construida con sólidos o unidades huecas de hormigón. Hueco de hormigón puede ser ungrouted o cementado. 7-2 marzo Condición del servicio: El medio ambiente a la que el estructura será sometido. condiciones de humedad son los asunto más importante, sin embargo, la temperatura puede tener un efecto significativo en algunas asambleas. 8-31 Conexión: Un vínculo entre los componentes o elementos que transmite las acciones de un componente o elemento de otro componente o elemento. Clasificados por tipo de la acción (momento, cortante, o axial), enlaces de conexión nonductile frecuencia. 5-40 8-31 Contenidos: elementos móviles dentro del edificio presentado por el propietario o los ocupantes. 11-28 Continuidad de las placas: refuerzos de la columna en la parte superior e inferior
de la zona del panel. 5-40 nodo de control: El nodo en el modelo matemático de un de construcción utilizados para caracterizar la masa y el terremoto desplazamiento. 3-17 Correctivas medida: Cualquier modificación de un componente o elemento, o de la estructura en su conjunto, destinado a reducir la vulnerabilidad del edificio. 2-47 Acoplamiento del haz: miembro a la flexión que los lazos o parejas cortante paredes adyacentes actuando en el mismo plano. Un haz de acoplamiento está diseñado para producir y disipar energía inelástica, y, cuando está debidamente detallado y proporcionada, tiene un efecto significativo en la general la rigidez de la pared junto. 10-14 Cojo tacos: Tacos cortos entre la cabecera y la placa superior en la apertura en la elaboración de la pared o vigas entre alféizar de base y alféizar de la apertura. 8-31 Cojo la pared: la pared corta entre la fundación y primera piso de la estructura. 8-31 Crítica de acción: la acción componente que llega a su límite elástico en el nivel más bajo de la desviación lateral, o de carga, para la estructura. 2-47 Traviesa: una viga o trabe que se extiende a lo ancho del diafragma, se acumula la carga de la pared, y transferencias de ellos, más de la profundidad de los diafragmas, en la bahía que viene y en el corte de la pared más cercana o marco. 10-14 Deterioro: descomposición de la madera causada por la acción de hongos destructores de la madera. El término "podredumbre" se utiliza intercambiable con la decadencia. 8-31 Apéndice A: Glosario FEMA 273 Directrices de rehabilitación sísmica 3-A Plataforma: aserrada o madera maciza laminada encolada decking, nominalmente dos a cuatro pulgadas de espesor y cuatro
pulgadas y más amplio. Plataforma puede ser lengüeta y ranura o conectados en las juntas longitudinales con clavos o metales clips. 8-31 Profundo fundación: pilotes o pilares. 4-19 Deformación: desplazamiento relativo o rotación de la extremos de un componente o elemento. 3-17 sensibles en componentes no estructurales Deformación: Un componentes no estructurales sensibles a la deformación que le fue impuesta por la deriva o deformación de la estructura, incluyendo la deflexión o deformación de los diafragmas. 11-29 Demanda: La cantidad de fuerza o deformación impuesta en un elemento o componente. 2-47 desplazamiento de diseño: El diseño del terremoto un desplazamiento de aislamiento o de disipación de energía sistema, o sus elementos, con exclusión de adicionales desplazamiento debido a la torsión y accidental real. 9-25 la resistencia de diseño: Resistencia (fuerza o momento como caso) proporcionada por miembros o la conexión, el producto de la resistencia de ajustar, el factor de resistencia, factor de confianza, y el tiempo factor de efecto. 8-31 Arriostre diagonal: Inclinado los elementos estructurales llevando principalmente carga axial, para permitir que un empleado marco estructural para actuar como una armadura para resistir horizontal cargas. 5-40 Diafragma: una horizontal (o casi horizontal) elemento estructural utilizado para distribuir inercia lateral
fuerzas a los elementos verticales de los laterales de la fuerza-resistencia del sistema. 2-47 8-31 acorde Diafragma: Un componente del diafragma siempre para resistir la tensión o compresión en los bordes de la diafragma. 31.08 15.10 colector Diafragma: El diafragma componente para proporcionar la fuerza lateral del diafragma para elementos verticales de la fuerza-resistencia lateral o sistema a otras partes del diafragma. 2-47 relación Diafragma: Ver relación de aspecto. 8-31 Diferencial de compactación: Un terremoto inducida proceso en el que los suelos sueltos o blandos se vuelven más compacta y resolver de una manera no uniforme a través de una sitio. 4-19 Acotado madera: Madera de dos nominal a través de cuatro pulgadas de espesor y nominal de dos o más pulgadas de ancho. 8-31 Desplazamiento: El movimiento total, por lo general horizontal, de un componente o elemento o nodo. 3-17 Desplazamiento sistema de sujeción: Colección de componentes estructurales y elementos que limitan el lateral desplazamiento de los edificios con aislamiento sísmico en de la EEB-2. 9-25 El desplazamiento depende de la disipación de energía de dispositivos: Dispositivos con propiedades mecánicas tales que la vigor en el dispositivo se relaciona con el desplazamiento relativo en el dispositivo. 9-25
Clavijas de carga capacidad: La compresión máxima resistencia de la madera o productos a base de madera, cuando sometidos a soportar por un pasador de acero o de concreto perno diámetro. 8-31 Espiga de sujetadores tipo: Incluye pernos, tornillos para madera, madera tornillos, clavos y puntas. 8-31 puntal de Arrastre: Un componente paralela a la carga aplicada que recoge y transfiere las fuerzas de cizallamiento diafragma a la verticales laterales de fuerza-resistencia componentes o elementos, o distribuye las fuerzas en un diafragma. También se llama colector, el diafragma del puntal, o corbata. 8-31 Vestido tamaño: Las dimensiones de la madera después de superficie con una máquina cepilladora. Por lo general 1 / 2 a 3 / 4 pulgadas menos de tamaño nominal. 8-31 servicio de tintorería: Estructuras en el que el máximo contenido de humedad de equilibrio no sea superior a 19%. 8-31 Doble sistema: Un sistema estructural incluido en los edificios con las siguientes características: 5-41 • Un espacio de fotograma completo prevé, fundamentalmente, apoyo a las cargas de gravedad. 5-41 • Resistencia a la carga lateral es provista por hormigón o cortante paredes de acero, acero arriostrados excéntricamente marcos (LME), o marcos arriostrados concéntricamente (CBF) a lo largo con el momento pórticos rígidos (Momento Especial Marcos, Marcos o el Ordinario momento) que se capaz de resistir al menos el 25% de los laterales cargas. 5-41
• Cada sistema está diseñado para resistir el lateral total carga en proporción a su rigidez relativa. 5-41 Un 4-FEMA Directrices de rehabilitación sísmica 273 Apéndice A: Glosario E Excéntrico preparó marco (LME): Una diagonal arriostrados marco en el que al menos un extremo de cada diagonales miembro se conecta a una viga a corta distancia de un viga-columna de conexión o de otra llave final. 5-41 Edge distancia: La distancia desde el borde de la miembro del centro de la más cercana sujetador. Cuando un miembros se carga perpendicular a la fibra, la carga extremo deberá ser definido como el borde en la dirección hacia la que el cierre está actuando. 8-31 Amortiguación eficaz: El valor de equivalente de viscosa amortiguamiento que corresponde a la energía disipada por el edificio o elemento de la misma, durante un ciclo de respuesta. 9-25 Rigidez efectiva: El valor de la fuerza lateral en el edificio o un elemento del mismo, dividido por el desplazamiento lateral correspondiente. 9-25 Elemento: Un montaje de componentes estructurales que actúan juntos en la resistencia a fuerzas laterales, como momentresisting marcos, marcos arriostrados, muros de corte, y diafragmas. 2-47 3-17 Energía dispositivo de disipación (EDD): No gravedad loadsupporting elemento diseñado para disipar la energía en un manera estable durante los ciclos repetidos de terremoto la demanda. 9-25 Sistema de disipación de energía (EDS): Colección completa
de todos los dispositivos de disipación de energía, su apoyo encuadre, y las conexiones. 9-25 F Falla: plano o de la zona a lo largo de la cual los materiales de la tierra lados opuestos se han movido de manera diferencial en respuesta a las fuerzas tectónicas. 4-19 Las conexiones flexibles: Las conexiones entre componentes que permiten la rotación y / o de traslación movimiento, sin degradación del rendimiento. Los ejemplos incluyen las juntas de articulación, la expansión de fuelle articulaciones, y la manguera de metal flexible. Septiembre 11 a 2 Flexible diafragma: El diafragma que cumpla requisitos de la Sección 3.2.4. 3-17 Pie: Un componente estructural transferir el peso de un edificio para los suelos de fundación y resistencia lateral cargas. 4-19 Fundación suelos: Suelos de apoyo de la fundación sistema y resistir las cargas verticales y laterales. 4-19 Fundación manantiales: Método de elaboración de modelos para incorporar características de deformación-carga de suelos fundación. 4-19 sistema de fundación: componentes estructurales (cimentación, pilas). 4-19 Enmarcados tipo: Tipo de sistema de resistencia sísmica. Julio 3 a 1 Fundamentales de las actividades: El período de la modalidad de la primera edificio en la dirección que se examina. Julio 3 a 1 G o la distancia entre surcos Calibre: El centro-a-distancia entre ejes entre las filas sujetador o las líneas de vía. 8-31
haz de madera laminada encolada: término abreviado para laminada y encolada viga. 8-31 Calidad: La clasificación de madera en lo que respecta a la fuerza y la utilidad, de acuerdo con las reglas de clasificación de una agencia aprobada. 8-31 normas de evaluación: sistemática y criterios uniformes para calificación de la calidad de los productos de madera. 8-31 De yeso o paneles de yeso: una pared interior revestimiento de material de la superficie a veces considerado para resistir las fuerzas laterales. 8-31 H nivel de riesgo: El movimiento sísmico de determinadas demandas gravedad, determinado a cada uno probabilístico o base determinista. 2-47 Jefe conjunta: junta de mortero vertical colocado entre unidades de mampostería en el Wythe misma. 7-23 Mantenga a abajo: Hardware utilizado para anclar la cuerda vertical obliga a la fundación o la elaboración de la estructura en para resistir el vuelco del muro. 8-32 Agujero unidad de albañilería: Una unidad de albañilería cuya sección transversal neta área en cada plano paralelo a la asunción superficie es inferior al 75% del área de la sección bruta en el mismo plan I Relleno: Un panel de mampostería colocado dentro de una o de acero estructura de hormigón. Los paneles separados de los alrededores marco por una brecha que se denomina "rellenos aislados". Los paneles que están en estrecho contacto con un marco alrededor de su perímetro total se llaman "rellenos de corte." 7-23
En plano de la pared: Ver compuesta por muros. 7-23 Pisos de deriva Inter: El desplazamiento horizontal con respecto de dos pisos en un edificio adyacente. Pisos de deriva pueden Inter También se expresa como un porcentaje de la altura del piso que separa los dos pisos adyacentes. 10-15 interfaz de Aislamiento: La frontera entre la parte superior parte de la estructura (superestructura), que es aislados, y la parte inferior de la estructura, que se mueve rígidamente con el suelo. 9-25 sistema de aislamiento: La colección de elementos estructurales que incluye todas las unidades de aislamiento individual, de carácter estructural elementos que la fuerza de transferencia entre elementos de la sistema de aislamiento, y todas las conexiones a otros estructurales elementos. El sistema de aislamiento incluye también la windrestraint del sistema. 9-25 unidad de aislador: Una horizontal flexible y rígida vertical elemento estructural del sistema de aislamiento que permite grandes deformaciones bajo carga lateral sísmica. Una aislador de la unidad se puede utilizar ya sea como parte de, o además a la de apoyo al sistema de peso del edificio. 9-25 J Común: Área en que dos o más extremos, superficies o los bordes se adjuntan. Clasificados por tipo de elemento de fijación o soldadura utilizados y método de la transferencia de la fuerza. 5-41 K Rey stud: altura completa columna o columnas adyacentes a las aperturas que proveen de plano la estabilidad a cabo en los montantes lisiado en aberturas. 8-32 L
Deslizamientos: Una pendiente de masas movimiento hacia abajo de la tierra resultado de cualquier causa. 4 a 1 septiembre Miembro de soporte lateral: El usuario diseñado para inhibir pandeo lateral o pandeo lateral de un componente. 5-41 Lateral de la fuerza-resistencia del sistema: Los elementos de la estructura que proveen a sus laterales y la fuerza básica rigidez, y sin la cual la estructura se lateralmente inestable. 2-47 elaboración de luz: la elaboración repetitivos con pequeños uniformemente espaciados miembros. 8-32 procedimiento lineal: Un análisis basado en una línea recta (Elástica)-contra-el desplazamiento relación fuerza. A-1 Enlace: En una EBF, el segmento de una viga que se extiende de la columna que se preparen, que se encuentra entre el final de un Diagonal y una columna, o entre los extremos de dos
diagonales de la FBE. La longitud del enlace es de define como la distancia libre entre la abrazadera diagonal y la cara de columna o entre los extremos de dos diagonales aparatos de ortodoncia. 5-41 atiesadores intermedios Enlace: Web Vertical rigidizadores colocados en el enlace. 5-41 Vincular ángulo de rotación: El ángulo de rotación de plástico entre el enlace y la viga fuera de la relación derivada utilizando el cortante en la base especificada, V. 5-41 Licuefacción: Un terremoto inducida proceso en el que saturadas, sueltas, suelos granulares pierden una cantidad considerable
de resistencia al corte como resultado del incremento de agua intersticial presión durante el sacudimiento de un terremoto. 4-19 duración de carga: El período de aplicación continua de una carga determinada, o el período acumulado de intermitentes aplicaciones de carga. (Véase el factor de efecto del tiempo.) 8-32 ruta de carga: Un camino que las fuerzas sísmicas que pasan a través de la fundación de la estructura y, en última instancia, a la del suelo. Normalmente, la carga se desplaza desde el diafragma a través de conexiones con la vertical lateral forceresisting elementos, y luego procede a la fundación por medio de conexiones adicionales. 10-15 distribución de carga: El mecanismo de redistribución de carga entre los componentes paralelos obligado a desviar juntos. 8-32 De carga / deslizamiento constante: El ratio de la carga aplicada a un conexión y la deformación lateral resultante de la conexión en la dirección de la carga aplicada. 8-32 A-6 Directrices de Rehabilitación sísmica FEMA 273 Apéndice A: Glosario LRFD (Carga y Diseño factor de resistencia): Un método de dosificación de los componentes estructurales (Miembros, conectores, elementos de unión, yasociaciones) con carga y factores de resistencia tal que ningún estado límite aplicable se supera cuando la estructura es sometido a toda la carga de diseño y factor de resistencia utilizando combinaciones de carga y factores de resistencia tal que ningún estado límite aplicable se supera cuando la estructura se somete a todas las combinaciones de carga de diseño. 5-41 Madera: El producto del aserradero y cepillado de molino, por lo general no más elaborado, que por el aserrado, reaserrado, a lo largo que pasa por una planificación estándar máquina, transversal a la longitud, y la congruencia.8-32 tamaño de madera: Madera se refiere típicamente por tamaño clasificaciones. Además, la madera es especificado por clasificación de fabricación. Madera en bruto y vestido madera
son dos de los utilizados habitualmente de fabricación clasificaciones. 8-32 M Masonería: El conjunto de unidades de mampostería, mortero y posiblemente lechada y / o refuerzo. Tipos de albañilería se clasifican en este documento con respecto al tipo de la unidades de albañilería, tales como unidades de mampostería de arcilla, hormigón albañilería, mampostería o de teja de barro-hueco. 7-2 marzo Formado panel Mat: La designación de los paneles estructurales que representan los paneles fabricados en una estera formado proceso, tales como tableros de fibra orientada y tableros de obleas. 8-32 Máximo Considerado Terremoto (MCE): Un terremoto de nivel de peligro extremo, utilizado en la formación de Objetivos de Rehabilitación. (Véase la EEB-2.) 2-47 desplazamiento máximo: El sismo máximo un desplazamiento de aislamiento o de disipación de energía sistema, o sus elementos, con exclusión de adicionales desplazamiento debido a la torsión real o accidental. 9-25 La media de periodo de retorno: El período medio de tiempo, en años, entre los hechos ocurridos espera de una terremoto de gravedad especificada. 2-47 Modelo Tipo de construcción: los tipos comunes de construcción Quince utilizan para clasificar las deficiencias de espera, razonable los métodos de rehabilitación, y los costos estimados. Véase el cuadro 10-2 para las descripciones de los tipos de construcción de modelos. 10-15 El contenido de humedad: El peso del agua en la madera expresado como porcentaje del peso de la ovendried madera. 8-32 marco Momento: Un sistema de estructura del edificio en el que cortante fuerzas sísmicas son resistidas por cortante y flexión en miembros y las articulaciones de la estructura. 5-41 N Filtra la madera de corte de la pared: las paredes de corte de madera con un relación de aspecto (altura / ancho) mayor de dos a uno. Estas paredes son relativamente flexibles y por lo tanto tienden a ser incompatible con los elementos de construcción, que ocasionen teniendo menos cortante de lo que se preveía cuando más amplio en comparación con las paredes. 10-15
Diámetro nominal: La aproximación áspera aserrada talla comercial por el cual los productos de madera son conocidas y se vende en el mercado. aserrada en bruto, los tamaños reales varían de la nominal. Referencia a las normas o reglas de clasificación es necesario para determinar el tamaño nominal terminó real relaciones, que han cambiado con el tiempo. 8-32 fuerza nominal: La capacidad de una estructura o componente para resistir los efectos de las cargas, según lo determine por los cálculos de los especificados resistencia de los materiales y dimensiones y fórmulas derivadas del aceptadas principios de la mecánica estructural, o bien mediante pruebas de campo o ensayos de laboratorio de modelos a escala, lo que permite modelar efectos, y las diferencias entre el laboratorio y de campo condiciones. 5-41 pared no portante: Un muro que soporta cargas de gravedad inferiores a los que se defina para un muro de contención. 7-23 miembro no compacta: una sección de acero en compresión cuya anchura-espesor relación no cumple con los valores límite de tamaño compacto, tal como se muestra en la Tabla B5.1 de AISC (1986). 10-15 Noncomposite pared de mampostería: mampostería Multiwythe pared actuar sin acción mixta. 7-23 procedimiento no lineal: Un análisis basado en e incluyendo ambas elásticas y rendimiento en comparación con fuerza después de los desplazamientos relaciones. A-1 No estructurales componente: arquitectónico, , Plomería, mecánica o eléctrica componente o elemento de de los equipos de interiores y decoración, de forma permanente instalado en el edificio, que se enumeran en la tabla 11-1. 11-29 Apéndice A: Glosario El nivel de rendimiento no estructurales: Una limitación de daños estado de los componentes no estructurales utilizados para la construcción definir los objetivos de rehabilitación. 2-47 O Ordinario Marco Momento (OMF): Un momento del marco sistema que cumple los requisitos para Ordinaria Momento Marcos tal como se define en las disposiciones sísmicas para
nueva construcción en AISC (1994a), capítulo 5. 5-41 strandboard orientada: Un panel estructural que comprende delgados filamentos de madera alargado con capas superficiales dispuestos en la dirección del panel de largo y dispuestas en capas básicas la dirección del panel cruz. 8-32 Fuera del plano de la pared: una pared que se resiste a las fuerzas laterales aplica normal a su plano. 7-23 Vuelco: Cuando el momento producido en la baseverticales laterales de la fuerza-resistencia es mayor que los elementos la resistencia proporcionada por la fundación de elevar el la resistencia y el peso del edificio. 10-15 P Panel: Un tipo de productos de madera hojas. 8-32 Panel de rigidez o rigidez: El plano de corte en la rigidez de un grupo especial, el producto de grosor del panel y el módulo de la rigidez. 8-32 Panel de corte: el cizallamiento actuando a través del panel de de espesor. 8-32 Zona de Control: Espacio de una columna de la viga-columna conexión definida por carretera y patines de la columna. 5-41 10-15 Análisis paramétrico: análisis repetitivos realizados en que uno o más parámetros independientes son variadas con el fin último de optimizar un dependiente (Respuesta al terremoto) parámetro. A-1 Parapeto: porciones de un muro se extiende por encima del techo diafragma. Parapetos se puede considerar como bridas hasta el techo diafragmas si las conexiones adecuadas existen o no son proporcionada. 7-23 Parcialmente rellenadas pared de mampostería: Un muro de mampostería que contiene lechada en algunas de las células. 7-24 De partículas: Tableros fabricados con trozos pequeños de la madera, el cáñamo y lino, en régimen de servidumbre con fibras sintéticas o aglutinantes orgánicos, y apretó en láminas planas. 8-32
Δ P-efecto: el efecto secundario de la columna de cargas axiales y desviación lateral de las tijeras y los momentos en los diversos componentes de una estructura. 5-41 Perforado la pared o panel de relleno: Una pared o panel no que cumplan los requisitos para una pared sólida o relleno panel. 7-24 Pier: Similar a la pila, generalmente construidos de hormigón y emitidos en su lugar. 4-19 Pila: Una estructurales componente profundo transferencia de la peso de un edificio a la fundación y los suelos resisten y lateral cargas verticales; de concreto, acero, o de madera, generalmente impulsados en suelos blandos o sueltos. 4-19 8-32 Pitch o espaciado: La posición longitudinal del centro a centro distancia entre dos agujeros consecutivos o sujetadores en una fila. 8-32 Plan de irregularidades: irregularidades en la disposición horizontal elementos, por lo tanto que produzca una diferencia entre el centro de masa y centro de rigidez, que por lo general, produce importantes demandas de torsión en la estructura.10-15 cortante planar: El corte que se produce en un plano paralelo a la superficie de un panel, que tiene la capacidad de causar el panel al fracaso a lo largo de las lonas un panel de madera contrachapada o en una capa de azar en un nonveneer o panel de material compuesto. 8-32 elaboración de la Plataforma: El método de construcción en que adornan paredes están construidas de una planta a la vez, con un piso o teniendo la viga del techo en la parte superior del marco de la pared en cada nivel. 8-32 Capas: una sola hoja de chapa de madera, o varias bandas establecidas con bordes adyacentes que forman una lámina de chapa en una pegada madera contrachapada del panel. 8-32 Chapas de madera: Un panel compuesto por capas estructurales de la madera chapa de madera dispuestos en capas alineados cruz. Las capas son unido con un adhesivo que cura a petición de calor y presión. 8-32
Polo: Una ronda de madera de cualquier tamaño o longitud, por lo general utilizan con el extremo más grande en la tierra. 8-33 estructura de Polo: Una estructura redonda enmarcada por lo general polos continua que proporcionan el marco vertical primaria y de carga-sistema de resistencia lateral. 8-33 A-8 Directrices de Rehabilitación sísmica FEMA 273 Apéndice A: Glosario Palpitaciones: Dos edificios adyacentes en contacto durante la excitación terremoto, porque están demasiado cerca juntas y / o exhibir deformación dinámica diferente características. 10-15 Prescriptiva capacidad de carga máxima: Asunción la capacidad de carga final se basa en las propiedades exigidas en el punto 4.4.1.2. 4 a 1 septiembre Preservativo: Un producto químico que, cuando convenientemente aplicada a madera, hace que la madera resistente al ataque de hongos, insectos, perforadores marinos, o las condiciones meteorológicas.8-33 conservante de madera tratada-Presión: Productos de madera tratada a presión por un procedimiento aprobado y conservante. 8-33 Presunta capacidad de carga máxima: Asunción la capacidad de carga final se basa en las cargas admisibles desde el diseño original. 4 a 1 septiembre Primaria (fuerte) el eje del panel: La dirección que coincide con la longitud del panel. 8-33 Primaria componente: aquellos componentes que son requerido como parte del edificio lateral de la fuerza-resistencia sistema (en contraste a los componentes de secundaria). 3-17 Primaria elemento: un elemento que es esencial para la capacidad de la estructura para resistir terremotos inducidos deformaciones. 2-47 Placa metálica perforada: Una placa de acero ligero de fijación con un puñetazo los dientes de
distintas formas y configuraciones que se presionan en las piezas de madera para efecto cortante de transferencia. Se usa con madera estructural asambleas. 8-33 R Redundancia: Calidad de contar con vías alternativas en el estructura mediante la cual las fuerzas laterales son resistidas, permitiendo que la estructura se mantenga estable después de la el fracaso de cualquier elemento individual. 10-15 -Participante esquina Re: Plan de irregularidad en un diafragma, como un ala de la ampliación, inserto plan, o E, T, X, o Configuración en forma de L, donde grandes y tracción fuerzas de compresión se puede desarrollar. 10-15 Rehabilitación Método: Una metodología de procedimiento para la reducción de la vulnerabilidad sísmica de construcción. 2-47 Rehabilitación Objetivo: Una declaración de la deseada límites de pérdida o daño de un sismo de demanda, que suele ser seleccionado por el propietario, ingeniero y / o pertinentes organismos públicos. (Véase el capítulo 2.) 2-47 10-15 estrategia de rehabilitación: un enfoque técnico para el desarrollo de medidas de rehabilitación para un edificio para reducir su vulnerabilidad sísmica. 2-47 Mampostería reforzada (RM) de la pared: una pared de mampostería que se ve reforzada tanto en la vertical y horizontal direcciones. La suma de las áreas de carácter horizontal y refuerzo vertical debe ser de al menos 0,002 veces el área de la sección bruta del muro, y el mínimo área de refuerzo en cada dirección no debe ser menor de 0,0007 veces el área de la sección bruta de la pared. Paredes reforzadas se supone para resistir las cargas través de la resistencia de la mampostería en compresión y el acero de refuerzo en tensión o compresión. mampostería reforzada está parcialmente o totalmente cementado cementado. 7-24 REAGRUPACIÓN: Un método para la reparación de un agrietado o deterioro de la junta de mortero en la albañilería. Los daños o mortero deteriorado y se retira la articulación sea rellenadocon mortero nuevo. 10-15
miembro de la resistencia requerida: efecto de la carga (fuerza,momento, el estrés, la medida que corresponda) que actúa sobre un elemento o conexión, determinada por el análisis estructural de las cargas factorizadas y la carga crítica combinaciones. 8-33 Fuerza: efecto de la carga (fuerza, momento, el estrés, según el caso) que actúa sobre un componente o una conexión determinado por el análisis estructural de las cargas factorizadas (Con carga crítica combinaciones más adecuadas). En 5 a 4 Resistencia: La capacidad de una estructura, un componente o conexión a resistir los efectos de las cargas. Se determina por los cálculos de los especificados resistencia de los materiales, dimensiones y fórmulas derivadas del aceptadas principios de la mecánica estructural, o por el campo o ensayos de laboratorio de modelos a escala, lo que permite modelar efectos y las diferencias entre el laboratorio y de campo condiciones. 8-33 El factor de resistencia: un factor de reducción aplicado a resistencia miembros que representa inevitable desviaciones de la fuerza real del valor nominal, y la forma y las consecuencias del fracaso. 5-41 8-33 Muro de contención: A-pie de la pared libre del suelo en que se ha un lado. 4-19 Rígido del diafragma: El diafragma que cumpla requisitos de la Sección 3.2.4 3-17 Madera en bruto: Madera, ya que viene de la sierra antes de a cualquier operación de vestirse. 8-33 Fila de elementos de sujeción: dos o más elementos de fijación alineados con la dirección de la carga. 8-33 Ejecución de los bonos: Un patrón de mampostería en la cabeza articulaciones se escalonan entre los cursos de escalonamiento más de un tercio de la longitud de una unidad de albañilería. También se refiere a la colocación de unidades de mampostería de tal manera que las uniones cabeza en los cursos sucesivos se compense al menos en horizontal onequarter la unidad de longitud. 7-24 S Sazonados madera: Madera que ha sido secada.
Aderezo se lleva a cabo por secado al aire libre dentro de la límites de contenido de humedad posible con este método, o por el aire de secado controlado (es decir, el horno de secado). 8-33 Secundaria componente: aquellos componentes que no son necesarios para la fuerza de resistencia lateral (en contraste con Componentes de Primaria). Pueden o no pueden, en realidad resistir algunas fuerzas laterales. 2-47 Secundaria componente: aquellos componentes que no son necesarios para la fuerza de resistencia lateral (en contraste con componentes principales). Pueden o no pueden, en realidad resistir algunas fuerzas laterales. 3-17 Secundaria elemento: un elemento que no afecta a la capacidad de la estructura para resistir terremotos inducidos deformaciones. 2-47 la demanda sísmica: nivel de peligro sísmico comúnmente expresado en forma de una respuesta del movimiento del terreno espectro. También puede incluir una estimación de permanente baja deformación. 2-47 cimientos poco profundos: o continua propagación aislados zapatas o esteras. 4-19 compuesta por muros: Una pared que se resiste a las fuerzas laterales aplicadas Paralelamente a su plano. También conocido como uno en el plano pared. 7-24 Revestimiento: Madera o el panel de productos que se adjuntan Paralelamente a miembros de la estructura, por lo general la formación de la pared, piso, techo o superficies de la azotea. 8-33 cautivas columna corta: Las columnas con altura y profundidad proporciones inferiores al 75% del valor nominal altura y profundidad proporciones de las columnas típicas a ese nivel. Estos columnas, que no puede ser concebido como parte de la laterales de carga resistente sistema de atención primaria, tienden a atraer las fuerzas de corte debido a su elevada rigidez con respecto a elementos adyacentes. 10-15 Contracción: Reducción de las dimensiones de la madera debido a la una disminución del contenido de humedad. 8-33
Método Simplificado de rehabilitación: un enfoque, aplicables a algunos tipos de edificios y rehabilitación Objetivos, en el que los análisis de todo el edificio de respuesta a los peligros del terremoto no son necesarios. 2-47 10-15 Slip-crítica conjunta: una unión roscada en el que se deslizan la resistencia de la conexión se requiere. 5-41 Sólido unidad de albañilería: Una unidad de albañilería cuya sección transversal neta área en cada plano paralelo a la asunción superficie es de 75% o más de las área de la sección bruta en el mismo plano. 7-24 Sólidos pared o panel de relleno sólido: Una pared o panel de relleno con aberturas no superiores al 5% de la superficie de la pared. La longitud máxima o la altura de una abertura en un sólido pared no deberá superar el 10% de la anchura de la pared o una historia altura. Las aberturas en una pared o panel de relleno debe ser situado en el centro 50% de la longitud de la pared y la historia altura, y no deberán ser contiguas adyacentes aberturas. 7-24 Momento Especial Frame (SMF): Un momento del marco sistema que cumpla con los requisitos especiales para los marcos como se define en las disposiciones sísmicas para la nueva construcción. 5-41 SPT N-Valores: El uso de una prueba de penetración estándar (ASTM D1586 Test), el número de golpes de un 140 - Pound Hammer caída de 30 pulgadas necesita para conducir un 2-pulgadas de diámetro estándar de toma de muestras a una distancia de 12 pulgadas. 4-19 bonos de pila: En contraste con una adhesión ininterrumpida, por lo general una la colocación de las unidades de tal manera que las llagas en los sucesivos cursos están alineados verticalmente. 07.24 24.07 diafragma rígido: Un diafragma que cumpla con los requisitos de la sección 3.2.4. 3-17 Almacenamiento bastidores: paleta bastidores industriales, la plataforma móvil bastidores, bastidores y apilador de hecho, flejes o laminadas en caliente los elementos estructurales. No incluye otros tipos de bastidores, como drive-in y la unidad-a través de bastidores, voladizo de la pared colgaba
bastidores, bastidores portátiles, o bastidores fabricados con materiales distintos del acero. 11-29 Fuerza: La fuerza axial máxima, la fuerza cortante o momento que puede ser resistida por un componente. 2-47 resultante del estrés: La fuerza axial neta, cortante o flexión momento fijado a la sección transversal de una estructura componente. 2-48 nuevo sistema de fuerza: Un sistema secundario, como un marco, comúnmente utilizado para proporcionar de plano de apoyo a cabo de una o bajo-mampostería reforzada no reforzada pared. 10-16 columna débil haz de fuerza: La capacidad de la columna en cualquier momento el marco común debe ser mayor que los de las vigas, a fin de garantizar una acción inelástica en las vigas, con lo que la localización y control de daños deriva. 10-16 Nivel estructural de la ejecución: la limitación estructural estado de daño, en la definición de Rehabilitación Objetivos. 2-48 Estructurales gama de funcionamiento: Una gama de estructurales Estados daños, utilizado en la definición de Rehabilitación Objetivos. 2-48 Sistema estructural: Un conjunto de soporte de carga componentes que se unen entre sí para proporcionar regularmente interacción o interdependencia. 5-41 Estructurales del uso del panel: A-base de paneles de madera producto unido con un adhesivo exterior, generalmente de 4 'x 8' más grande en tamaño. Se incluyen bajo esta denominación se madera contrachapada, tableros de fibra orientada, tableros de obleas, y paneles compuestos. Estos paneles cumplen los requisitos del PS o PS 1-83 2-92 y están destinados a uso estructural en edificios residenciales, comerciales e industriales aplicaciones. 8-33 Stud: miembro de madera utilizados como miembro estructural vertical en las paredes interiores o exteriores de un edificio, generalmente de 2 "x 4" o 2 "x 6" tamaños, y la precisión extremo recortado. 8-33
Subconjuntos: Una porción de una asamblea.
2-48 Subdiaphragm: parte de un diafragma más utilizado para distribuir las cargas entre los miembros. 8-33 Sistemática de rehabilitación Método: Una aproximación a los rehabilitación en el que el análisis completo de la La respuesta de la construcción de sacudimiento de un terremoto es realizado. 2-48 10-16 T el desplazamiento de destino: Una estimación de la probabilidad creación de desplazamiento del techo en el terremoto de diseño. 3-17 Ate: Ver puntal de arrastre. 8-33 Tie-down: Hardware utilizado para anclar la cuerda vertical obliga a la fundación o la elaboración de la estructura en para resistir el vuelco del muro. 8-33 Hacia abajo del sistema de corbata: La colección de estructurales conexiones, componentes y elementos que proporcionan freno contra la elevación de la estructura por encima de la aislamiento del sistema. 9-25 Maderas: Madera del valor nominal de cinco o más pulgadas de sección transversal pequeña dimensión. 8-33 Factor tiempo en vigor: Un factor de ajuste aplicado a resistencia a la cuenta para los efectos de la duración de la carga. (Véase de duración de carga.) 8-33 desplazamiento de diseño Total: La EEB-1 desplazamiento de un aislamiento o el sistema de disipación de energía, o los elementos de ellas, incluyendo el desplazamiento adicional debido a reales y la torsión accidental. 9-25 desplazamiento máximo total: La máxima desplazamiento de un terremoto de aislamiento o de la energía sistema de disipación, o sus elementos, incluidos los desplazamiento adicional debido a la real y accidental torsión. 9-25 Transversal de la pared: una pared que está orientado a la transversal el plano de corte en las paredes, y se resiste a las fuerzas laterales aplicadas normal a su plano. También conocido como un fuera de plano pared.
7-24 U Último capacidad de carga: máximo posible fundación de carga o tensión (fuerza); aumento de la deformación o tensión no da lugar a aumento de la carga o estrés. 4-19 Sin refuerzo de mampostería (MUR) de la pared: una pared de mampostería con un contenido inferior a los importes mínimos de refuerzo como se define para fábricas de albañilería (RM) las paredes. Una pared sin refuerzo se supone para resistir la gravedad y laterales cargas únicamente a través de la resistencia de la mampostería los materiales. 7-24 V V-apoyado marco: el marco preparó concéntricos (CBF) en que un par de diagonales encuentra por encima o por por debajo de una viga está conectada a un solo punto en el span haz clara. Cuando las diagonales están por debajo de el haz, el sistema también se conoce como un "invertida V-armazón ", o" chevron refuerzo. " 5-42 Dependiente de la velocidad de disipación de energía de dispositivos (JED): dispositivos que tienen características mecánicas de tal manera que la fuerza en el
dispositivo depende de la velocidad relativa en el dispositivo. 9-25 irregularidad vertical: una interrupción de la fuerza, la rigidez, la geometría, o masa en una historia con respecto a pisos adyacentes. 10-16 W Tablas de: un panel estructural nonveneered fabricados a partir de a tres pulgadas de copos de dos o láminas unidos con una resina fenólica y apretó en paneles de chapa. 8-33 -Sistema de retención del viento: La colección de estructurales elementos que proporciona la retención de los sismos aislados estructura para las cargas de viento. El sistema de retención-viento puede ser una parte integral de las unidades de aislamiento o de una de dispositivo. 9-25 Wythe: Una sección vertical continua de una pared, un unidades de mampostería de espesor. 7-24 X X-apoyado marco: el marco preparó concéntricos (CBF) en que un par de diagonales cruza cerca de la midlength de los frenos. 5-42 Y Y, con férula marco: un marco preparó excéntrica (LME) en que el tallo de la Y es el vínculo de la FBE del sistema
B. Directrices Sísmica Proyecto de Rehabilitación Los participantes Comité del Proyecto de Supervisión ASCE participantes del proyecto Comité Directivo del Proyecto Presidente Eugene Zeller Director de Planificación y construcción Departamento de Planificación y construcción Long Beach, California ASCE Miembros Pablo Seaburg Oficina del Decano Asociado Facultad de Ingeniería y Tecnología Omaha, Nebraska Ashvin Shah
Director de Ingeniería Sociedad Americana de Ingenieros Civiles Washington, DC Miembros ATC Thomas G. Atkinson Atkinson, Johnson y Spurrier San Diego, California Christopher Rojahn Director Ejecutivo Consejo de Tecnología Aplicada Redwood City, California Miembros BSSC Gerald H. Jones Consultor Kansas City, Missouri James R. Smith Director Ejecutivo
Edificio del Consejo de Seguridad Sísmica Washington, DC V. Vitelmo Bertero Centro de Investigación en Ingeniería Sísmica Universidad de California Richmond, California William J. Hall Universidad de Illinois en Urbana-Champaign Urbana, Illinois Clarkson W. Pinkham SB Barnes Asociados Los Angeles, California Pablo Seaburg Universidad de Omaha Omaha, Nebreska Roland L. Sharpe Consultoría de Ingeniería de estructuras Los Altos, California Jon S. Traw Consejo Internacional de la Construcción Whittier, California Talleres usuario McLane Tom, Gerente Socity Americana de Ingenieros Civiles Washington, DC Debbie Smith, Coordinador Socity Americana de Ingenieros Civiles Washington, DC Subcontratista de Investigación de Síntesis James O. Jirsa Universidad de Texas Austin, Texas Temas especiales Subcontratista Melvyn Verde Melvyn Green y Asociados Torrance, California B-2 Directrices FEMA Rehabilitación sísmica 273 Apéndice B: Directrices de rehabilitación sísmica Los participantes del proyecto Participantes del Proyecto ATC Comité Técnico Superior Requisitos Generales del Equipo Modelado y análisis del equipo Investigador Principal (PI) Christopher Rojahn Consejo de Tecnología Aplicada Redwood City, California Co-PI y Director del Proyecto Daniel Shapiro SOH & Associates San Francisco, California Co-Director del Proyecto
Lawrence D. Reaveley Universidad de Utah Salt Lake City, Utah Asesor Técnico Principal William T. Holmes Rutherford y Chekene San Francisco, California Asesor Técnico Jack Moehle EERC, UC Berkeley Richmond, California Representante Junta ATC (ex officio) Tom Atkinson Atkinson, Johnson & Spurrier San Diego, California Ronald O. Hamburger, Jefe de Equipo EQE Internacional San Francisco, California Sigmund A. Freeman Wiss, Janney, Asociados Elstner Emeryville, California El Prof. Peter Gergely (fallecido) La Universidad de Cornell Ithaca, Nueva York Richard A. Parmelee Ingeniero Consultor St. George, Utah Allan R. Porush Dames & Moore Los Angeles, California Mehrain Mike, Jefe de Equipo Dames & Moore Los Angeles, California Ronald P. Gallagher RP Asociados Gallagher San Francisco, California Helmut Krawinkler La Universidad de Stanford Stanford, California Guy Nordenson JP Ove Arup & Partners Nueva York, Nueva York Maurice S. Poder Geomatrix Consultants, Inc. San Francisco, California Andrew S. Whittaker EERC, UC Berkeley Richmond, California Apéndice B: Directrices de rehabilitación sísmica Los participantes del proyecto FEMA 273 Directrices de rehabilitación sísmica B-3 Geotécnica / Fundamentos de equipo
Equipo de hormigón Equipo de la Masonería Jeffrey R. Keaton, Jefe de Equipo AGRA la Tierra y Medio Ambiente Phoenix, Arizona Craig D. Comartin Ingeniero Consultor Stockton, California Paul W. Grant Shannon & Wilson, Inc. Seattle, Washington Geoffrey R. Martín Universidad del Sur de California Los Angeles, California Maurice S. Poder Geomatrix Consultants, Inc. San Francisco, California Jack P. Moehle, jefe del equipo de Co- EERC, UC Berkeley Richmond, California Lawrence D. Reaveley, jefe del equipo de Co- Universidad de Utah Salt Lake City, Utah James E. Carpenter Bruce C. Olsen Ingenieros Consultores Seattle, Washington Jacob Grossman Rosenwasser / Engrs Grossman Cons. Nueva York, Nueva York Paul A. Murray Stanley D. Lindsey & Associates Nashville, Tennessee Joseph P. Nicoletti URS / John A. Blume y Asociados San Francisco, California Kent B. Soelberg Rutherford y Chekene Boise, Idaho James K. Wight Universidad de Michigan Ann Arbor, Michigan Daniel P. Abrams, jefe de equipo Universidad de Illinois Urbana, Illinois Samy A. Adham Agbabian Asociados Pasadena, California Gregory R. Kingsley KLFA de Colorado Golden, Colorado Onder Kustu Roble Ingeniería Belmont, California John C. Theiss
EQE - Theiss St. Louis, Missouri B-4 Directrices FEMA Rehabilitación sísmica 273 Apéndice B: Directrices de rehabilitación sísmica Los participantes del proyecto Equipo de Acero Equipo de madera Equipo de Nuevas Tecnologías Equipo no estructurales Douglas A. Foutch, Jefe de Equipo Universidad de Illinois Urbana, Illinois Navin R. Amin Skidmore, Owings & Merrill San Francisco, California James O. Malley Degenkolb Ingenieros San Francisco, California Charles W. Roeder Universidad de Washington Seattle, Washington Thomas Z. Scarangello Thornton-Tomasetti Nueva York, Nueva York John M. Coil, Jefe de Equipo Bobina y Gales Tustin, California Jeffery T. Miller Reaveley Ingenieros & Assoc., Inc. Salt Lake City, Utah Robin Pastor Forenses expertos asesores, Inc. Santa Ana, California William B. Vaughn Vaughn Ingeniería Lafayette, California Charles A. Kircher, Jefe de Equipo Charles Kircher & Associates Mountain View, California Michael C. Constantinou La Universidad del Estado de Nueva York en Buffalo Buffalo, Nueva York Andrew S. Whittaker EERC, UC Berkeley Richmond, California Christopher Arnold, Jefe de Equipo Establecimiento de sistemas para el Desarrollo Palo Alto, California Richard L. Hess Hess Engineering, Inc. Los Alamitos, California
Frank E. McClure Consultoría de Ingeniería de estructuras Orinda, California Todd W. Perbix RSP / EQE Seattle, Washington Equipo de Rehabilitación Simplificada Calificación de Lugar-Materiales En Consultores Idioma y formato Consultor Informe Consultores Preparación ATC Personal Chris D. Polonia, Jefe de Equipo Degenkolb Ingenieros San Francisco, California Leo E. Argiris Ove Arup & Partners Nueva York, Nueva York Thomas F. Heausler Heausler Ingenieros Estructurales Kansas City, Missouri Evan Reis Degenkolb Ingenieros San Francisco, California Tony Tschanz Skilling Magnusson Ward Barkshire, Inc. Seattle, Washington Charles J. Hookham (Plomo) Negro & Veatch Ann Arbor, Michigan El Dr. Richard Atkinson (fallecido) Atkinson-Noland & Associates Boulder, Colorado Ross Esfandiari Ross Servicios de Ingeniería Walnut Creek, California James R. Harris JR Harris & Company Denver, Colorado Roger E. Scholl (fallecido), plomo CounterQuake Corporation Redwood City, California Robert K. Reitherman La Compañía Reitherman Half Moon Bay, California Producción de Documentos Lasselle-Ramsay, Inc. Mountain View, California Christopher Rojohn Director Ejecutivo Gerald A. Brady Director Ejecutivo Adjunto Patty Christofferson
Gerente de Administración y Relaciones Públicas Peter N. Mork Especialista en Computación Los participantes del proyecto BSSC participantes del proyecto 1997 Consejo de Dirección Miembros James E. Beavers, de oficio James E. Beavers Consultores Oak Ridge, Tennessee Eugene Cole Cole, Yee, Schubert y Asociados Carmichael, California (En representación de la Asociación de Ingenieros Estructurales de California) SK Ghosh Portland Cement Association Skokie, Illinois Néstor Iwankiw Vicepresidente de Tecnología e Investigación Instituto Americano de la Construcción en Acero Chicago, Illinois Gerald H. Jones Kansas City, Missouri (En representación del Instituto Nacional de Ciencias de la Construcción) José Nicoletti Consultor Senior URS / John A. Blume & Associates San Francisco, California (En representación del Earthquake Engineering Research Institute) John R. "Jack" Prosek Project Manager Turner Construction Company San Francisco, California (En representación de Contratistas Generales Asociados de América) Zapatero W. Lee, Ph.D. Director de Investigación e Ingeniería Construcción de la Asociación de Fabricantes de Metal Cleveland, Ohio John C. Theiss Vice Presidente EQE - Theiss St. Louis, Missouri (En representación de la Sociedad Americana de Ingenieros Civiles) Charles H. Thornton Presidente / Director Thornton-Tomasetti Ingenieros Nueva York, Nueva York
(En representación del Consejo de Tecnología Aplicada) David P. Tyree Gerente Regional Asociación Americana de Bosques y Papel Colorado Springs, Colorado Presidente Eugene Zeller Director de Planificación y construcción Departamento de Planificación y construcción Long Beach, California Vice Presidente William W. Stewart, FAIA • Stewart Schaberg / Arquitectos Clayton, Missouri (En representación del Instituto Americano de Arquitectos) Secretario Mark B. Hogan Vice Presidente de Ingeniería Asociación Nacional de Mampostería de hormigón Herndon, Virginia Apéndice B: Directrices de rehabilitación sísmica Los participantes del proyecto FEMA 273 Directrices de rehabilitación sísmica B-7 Miembros (continuación) David Wismer Director de Planificación y Desarrollo de Código Departamento de Licencias e Inspecciones Philadelphia, Pennsylvania (En representación de la Construcción y Administradores del Código Internacional) Richard Wright Director Construcción y Laboratorio de Investigación de Incendios Instituto Nacional de Estándares y Tecnología
Gaithersburg, Maryland BSSC Personal Cuestiones sociales Subcontratista BSSC comité de proyecto Miembros James R. Smith Director Ejecutivo Thomas R. Hollenbach Director Ejecutivo Adjunto Larry Anderson Director de Proyectos Especiales M. Claret Heider Escritor Técnico-Editor Mary Marshall Auxiliar Administrativo Robert A. Olson Robert Olson Asociados, Inc. Sacramento, California Presidente Warner Howe Consultoría de Ingeniería de estructuras Germantown, Tennessee Consultor Robert A. Olson Robert Olson Asociados, Inc. Sacramento, California Gerald H. Jones Kansas City, Missouri Harry W. Martin Americano del Hierro y el Acero Auburn, California Allan R. Porush Ingeniero de estructuras Dames y Moore Los Angeles, California F. Robert Preece Preece / Goudie y Asociados San Francisco, California William W. Stewart, FAIA Schaberg Stewart / Arquitectos Clayton, Missour
Los participantes del proyecto Sísmica del Grupo Asesor de Rehabilitación Presidente Miembros Gerald H. Jones Kansas City, Missouri David E. Allen Estructuras de la División Instituto de Investigación en la Construcción Consejo Nacional de Investigación de Canadá Ottawa, Ontario, Canadá John Batallas Edificio Sur Código Congreso Internacional
Birmingham, Alabama David C. Breiholz Presidente, Comité de Edificios Existentes Asociación de Ingenieros Estructurales de California Lomita, California Michael Caldwell Instituto Americano de Construcción en madera Englewood, Colorado Gregory Chiu LF Instituto de Negocios y seguridad en el hogar Boston, Massachusetts Terry Dooley
Morley Empresa Constructora Santa Monica, California Susan M. Dowty Conferencia Internacional de la Construcción Whittier, California Steven J. Eder EQE Consultores de Ingeniería San Francisco, California SK Ghosh Portland Cement Association Skokie, Illinois Barry J. Goodno Profesor Escuela de Ingeniería Civil Georgia Institute of Technology Atlanta, Georgia Charles C. Gutberlet EE.UU. Cuerpo de Ingenieros del Ejército Washington, DC Warner Howe Consultoría de Ingeniería de estructuras Germantown, Tennessee Howard Kunreuther Wharton School Universidad de Pennsylvania Philadelphia, Pennsylvania Harry W. Martin Americano del Hierro y el Acero Auburn, California Robert McCluer Construcción de los funcionarios y administradores del Código Internacional País Hills Club, Illinois Pipino Margaret-Donat Servicio de Parques Nacionales Jubilados Edmonds, Washington William Petak Profesor del Instituto de Seguridad y Sistemas de Gestión Universidad del Sur de California Los Angeles, California Howard Simpson Simpson, Gumpertz y Heger Arlington, Massachusetts William W. Stewart, FAIA Schaberg Stewart / Arquitectos Clayton, Missouri James E. Thomas Duque Empresa de Energía Charlotte, Carolina del Norte L. Thomas Tobin Tobin y Asociados Mill Valley, California
Apéndice B: Directrices de rehabilitación sísmica Los participantes del proyecto FEMA 273 Directrices de rehabilitación sísmica B-9 Representantes de las Organizaciones Miembros BSSC y sus Suplentes (A partir de septiembre de 1997) Construcción de la AFL-CIO y de la construcción del Departamento de AISC Marketing, Inc. Instituto de concreto de América Consejo Consultivo de Ingenieros de América Asociación Americana de Bosques y Papel Instituto Americano de Arquitectos Instituto Americano de la Construcción en Acero Representante Sandra Tillett Construcción de la AFL-CIO y Construcción Washington, DC Suplente Pete Stafford Centro para la Protección de los Derechos de los Trabajadores Washington, DC Representante Robert Pyle AISC Marketing, Inc. Buena Park, California Representante Arthur J. Mullkoff Instituto de concreto de América Farmington Hills, Michigan Suplente R. Ward Malisch Instituto de concreto de América Farmington Hills, Michigan Representante Roy G. Johnston Brandow y Johnston Asociados Los Angeles, California Suplente Edward Bajer Consejo Consultivo de Ingenieros de América Washington, DC Representante David P. Tyree, PE Asociación Americana de Bosques y Papel Colorado Springs, Colorado Suplente Bradford K. Douglas, PE Asociación Americana de Bosques y Papel Washington, DC
Representante William W. Stewart, FAIA Stewart-Schaberg/Architects Clayton, Missouri Suplente Gabor Lorant Gabor Lorant Arquitecto Inc. Phoenix, Arizona Representante Néstor Iwankiw Instituto Americano de la Construcción en Acero Chicago, Illinois B-10 Directrices FEMA Rehabilitación sísmica 273 Apéndice B: Directrices de rehabilitación sísmica Los participantes del proyecto American Insurance Services Group, Inc. Representante John A. Mineo American Insurance Services Group, Inc. Nueva York, Nueva York Suplente Phillip Olmstead ITT Hartford Insurance Group Hartford, Connecticut Americano del Hierro y el Acero Representante Harry W. Martin Americano del Hierro y el Acero Auburn, California Asociación Americana de contrachapado Representante Kenneth R. Andreason Asociación Americana de contrachapado Tacoma, Washington Suplente William A. Baker Asociación Americana de contrachapado Tacoma, Washington Sociedad Americana de Ingenieros Civiles Representante John C. Theiss EQE - Theiss St. Louis, Missouri Suplente Ashvin Shah Scarsdale, Nueva York Sociedad Americana de Ingenieros Civiles - Capítulo de la Ciudad de Kansas Representante Harold Sprague Negro & Veatch Overland, Missouri
Suplente Brad Vaughan Negro & Veatch Overland, Missouri Sociedad Americana de Calefacción, Refrigeración y Acondicionamiento de Ingenieros-Air, Inc. Representante William Staehlin Estado de California Sacramento, California Suplente Bruce D. Hunn, Ph.D. ASHRE Atlanta, Georgia Sociedad Americana de Ingenieros Mecánicos Representante Evangelos Michalopoulos El vapor de la caldera de Inspección y Hartford Insurance Company Hartford, Connecticut Suplente Ronald W. Haupt Tubería de presión Engineering Associates Foster City, California Sociedad Americana de Soldadura Representante Hardy C. Campbell III Sociedad Americana de Soldadura Miami, Florida Suplente Charles R. Fassinger Sociedad Americana de Soldadura Miami, Florida Apéndice B: Directrices de rehabilitación sísmica Los participantes del proyecto FEMA 273 Directrices de rehabilitación sísmica B-11 Consejo de Tecnología Aplicada Representante Christopher Rojahn Consejo de Tecnología Aplicada Redwood City, California Suplente Charles N. Thornton Thornton-Tomasetti Nueva York, Nueva York Contratistas Generales Asociados de América Representante Jack Prosek Turner / Vanir Gestión de la Construcción Oakland, California Suplente
Christopher Monek
Contratistas Generales Asociados de América Washington, DC Asociación de Ingenieros Geólogos Representante Ellis Krinitzsky Cuerpo de Ingenieros del Ejército Vicksburg, Mississippi Suplente Patrick J. Barosh Patrick J. Barosh & Associates Concord, Massachusetts Asociación de Funcionarios Principales construcción de la Ciudad Representante Arthur J. Johnson, Jr. Ciudad de Los Ángeles Departamento de Construcción y Seguridad Los Angeles, California Suplente Karl Deppe Ciudad de Los Ángeles Departamento de Construcción y Seguridad Los Angeles, California Ladrillo Institute of America Representante Gregg J. Borchelt Ladrillo Institute of America Reston, Virginia Suplente Marcos Nunn Ladrillo Institute of America Reston, Virginia Construcción de los funcionarios y administradores Código Internacional Representante David Wismer Departamento de Licencias e Inspecciones Philadelphia, Pennsylvania Suplente Paul K. Heilstedt BOCA, Internacional País Hills Club, Illinois Propietarios de edificios y la Asociación Internacional de Gestores Representante Michael Jawer BOMA, Internacional Washington, DC Asociación de California Ingenieros Geotécnicos Representante Alan Kropp
Alan Kropp & Associates Berkeley, California Suplente John A. Baker Geotécnica Consultores Anderson Roseville, California B-12 Directrices FEMA Rehabilitación sísmica 273 Apéndice B: Directrices de rehabilitación sísmica Los participantes del proyecto
Comisión de Seguridad Sísmica de California Representante Fred Turner Comisión de Seguridad Sísmica Sacramento, California Comité Nacional Canadiense de Ingeniería Sísmica Representante RH Devall Lee Jones Christoffersen Ltd. Vancouver, Columbia Británica, Canadá Suplente DA Lutes Consejo Nacional de Investigación de Canadá División de Investigación de Construcciones Ottawa, Ontario, Canadá Albañilería Concrete Association de California y Nevada Representante Stuart R. Beavers Albañilería Concrete Association de California y Nevada Citrus Heights, California Suplente Daniel Shapiro SOH y Asociados, Ingenieros Estructurales San Francisco, California Instituto de acero para hormigón Representante David P. Gustafson Instituto de acero para hormigón Schaumburg, Illinois Suplente James H. Nevin Instituto de acero para hormigón Glendora, California División del Arquitecto del Estado Representante Vilas Mujumdar División del Arquitecto del Estado Sacramento, California
Suplente Alan Williams División del Arquitecto del Estado Sacramento, California Instituto de Investigación en Ingeniería Sísmica Representante José Nicoletti URS Consultores San Francisco, California Suplente F. Robert Preece Preece / Goudie & Associates San Francisco, California Estado de Hawaii Terremoto Consejo Consultivo Representante Okubo Pablo, Ph. D. Estado de Hawaii Terremoto Consejo Consultivo Ministerio de defensa Honolulu, Hawai
Suplente Gary Calce Martin, Bravo & Calce, Inc. Honolulu, Hawai Apéndice B: Directrices de rehabilitación sísmica Los participantes del proyecto FEMA 273 Directrices de rehabilitación sísmica B-13 Aislamiento forma concreta de asociación Representante Dick Whitaker Aislamiento forma concreta de asociación Glenview, Illinois Suplente Dan Mistick Portland Cement Association Skokie, Illinois Instituto de Negocios y seguridad en el hogar Representante Gregory Chiu LF Instituto de Negocios y seguridad en el hogar Boston, Massachusetts Suplente Karen Gahagan Instituto de Negocios y seguridad en el hogar Boston, Massachusetts Comité Interinstitucional para la seguridad sísmica en la construcción Representante Richard Wright
Instituto Nacional de Estándares y Tecnología Gaithersburg, Maryland Suplente Lew SA Instituto Nacional de Estándares y Tecnología Gaithersburg, Maryland Conferencia Internacional de la Construcción Representante Rick Okawa Conferencia Internacional de la Construcción Whittier, California Suplente Susan M. Dowty Conferencia Internacional de la Construcción Laguna Niguel, California Instituto Internacional de Albañilería Representante Richard Filloramo Instituto Internacional de Albañilería Glastonbury, Connecticut Suplente Diane Throop Internacional Instittute Masonería Oficina de los Grandes Lagos Ann Arbor, Michigan Masonería Institute of America Representante John Chrysler Masonería Institute of America
Los Angeles, California Suplente James E. Amrhein Masonería Institute of America Los Angeles, California Construcción de la Asociación de Fabricantes de Metal Representante Zapatero W. Lee, Ph.D., PE Construcción de la Asociación de Fabricantes de Metal Cleveland, Ohio Suplente Joe N. Monjas AMCA División de Construcción Memphis, Tennessee Asociación Nacional de Constructores de Viviendas Representante Ed Sutton Asociación Nacional de Constructores de Viviendas Washington, DC
B-14 Directrices FEMA Rehabilitación sísmica 273 Apéndice B: Directrices de rehabilitación sísmica Los participantes del proyecto Asociación Nacional de Mampostería de hormigón Representante Mark B. Hogan, PE Asociación Nacional de Mampostería de hormigón Herndon, Virginia Suplente Phillip J. Samblanet Asociación Nacional de Mampostería de hormigón Herndon, Virginia Conferencia Nacional de los Estados en los Códigos de Construcción y Normas Representante Richard T. Conrad, AFP Estado Edificio Histórico Junta de Seguridad Sacramento, California Suplente Robert C. Wible Conferencia Nacional de los Estados en los Códigos de Construcción y Normas Herndon, Virginia Consejo Nacional de Asociaciones de Ingenieros Estructurales Representante Howard Simpson Simpson, Gumpertz & Heger Arlington, Massachusetts Suplente Gene Corley W. Construcción de Laboratorios de Tecnología Skokie, Illinois Nacional de la Industria Ascensor, Inc. Representante George A. Kappenhagen Schindler Corporation Ascensor Morristown, Nueva Jersey Rociadores contra incendios Nacional Association, Inc. Representante
Russell P. Fleming Asociación Nacional de Bomberos de rociadores Patterson, Nueva York Suplente Kenneth E. Isman
Asociación Nacional de Bomberos de rociadores Patterson, Nueva York Instituto Nacional de Ciencias de la Construcción Representante Gerald H. Jones Kansas City, Missouri Asociación Nacional de Hormigón Preparado mixto Representante Anne M. Ellis, PE
Asociación Nacional de Hormigón Preparado mixto Silver Spring, Maryland Suplente Jon I. Mullarky, PE Asociación Nacional de Hormigón Preparado mixto Silver Spring, Maryland Portland Cement Association Representante SK Ghosh Portland Cement Association Skokie, Illinois Suplente Joseph J. Messersmith Portland Cement Association Rockville, Virginia Apéndice B: Directrices de rehabilitación sísmica Los participantes del proyecto FEMA 273 Directrices de rehabilitación sísmica B-15 Prefabricados / Instituto de hormigón pretensado Representante Phillip J. Iverson Prefabricados / Instituto de hormigón pretensado Chicago, Illinois Suplente David A. Sheppard DA Sheppard Ingeniero Consultor Estructural, Inc. Sonora, California Rack Manufacturers Institute Representante Víctor Azzi Rack Manufacturers Institute Rye, Nueva Hampshire Suplente John Nofsinger Rack Manufacturers Institute Charlotte, Carolina del Norte Edificio Congreso Southern Código Internacional Representante John Batallas Edificio Congreso Southern Código Internacional Birmingham, Alabama Suplente Eric T. Stafford, IET
Edificio Congreso Southern Código Internacional Birmingham, Alabama
Cubierta de acero Instituto Representante Bernard E. Cromi Cubierta de acero Instituto Fox Grove River, Illinois Suplente Richard B. Heagler Nicholas J. Bouras Inc. Summit, Nueva Jersey Asociación de Ingenieros Estructurales de Arizona Representante Robert Stanley Asociación de Ingenieros Estructurales de Arizona Scottsdale, Arizona Asociación de Ingenieros Estructurales de California Representante Eugene Cole Cole, Yee, Schubert y Asociados Carmichael, California Suplente Thomas Wosser Degenkolb Ingenieros San Francisco, California Asociación de Ingenieros Estructurales de California Central Representante Robert N. Chittenden División de Arquitecto del Estado Granite Bay, California Suplente Tom H. Hale Imbsen & Associates Sacramento, California Asociación de Ingenieros Estructurales de Colorado Representante James R. Harris JR Harris y compañía Denver, Colorado Suplente Robert B. Hunnes JVA, Incorporated Boulder, Colorado B-16 Directrices FEMA Rehabilitación sísmica 273 Apéndice B: Directrices de rehabilitación sísmica Los participantes del proyecto Asociación de Ingenieros Estructurales de Illinois Representante Gene Corley W. Construcción de Laboratorios de Tecnología Skokie, Illinois Asociación de Ingenieros Estructurales de California del Norte Representante Ronald F. Middlebrook, SE Middlebrook + Louis San Francisco, California Suplente
Edwin G. Zacher HJ Asociados Brunnier San Francisco, California Asociación de Ingenieros Estructurales de Oregon Representante Joseph C. Gehlen Kramer Asociados Gehlen, Inc. Vancouver, Washington Suplente Donación L. Davis KPFF Ingenieros Consultores Portland, Oregon Asociación de Ingenieros Estructurales de California del Sur Representante Saif Hussain Saif Hussain & Associates Woodland Hills, California Suplente Saiful Islam Nabih Youssef y Asociados Los Angeles, California Asociación de Ingenieros Estructurales de San Diego Representante Ali Sadre ESGIL Corporation San Diego, California Suplente Carl Schulze San Diego, California Asociación de Ingenieros Estructurales de Utah Representante Lawrence D. Reaveley Universidad de Utah Salt Lake City, Utah Suplente Newland Malmquist Asociación de Ingenieros Estructurales de Utah Ciudad del oeste del valle, Utah Asociación de Ingenieros Estructurales de Washington Representante James Carpenter Ingeniero Consultor Bruce Olsen Seattle, Washington Suplente Bruce C. Olsen Ingeniero Consultor Bruce Olsen Seattle, Washington La Sociedad de la Masonería Representante John Kariotis Kariotis y Asociados Sierra Madre, California Apéndice B: Directrices de rehabilitación sísmica Los participantes del proyecto FEMA 273 Directrices de rehabilitación sísmica B-17
El oeste de Estados productos de arcilla Asociación Representante
Jeff I. Viejo, PE El oeste de Estados productos de arcilla Asociación Jordania del oeste, Utah Consejo de Estados del Oeste de la Asociación de Ingenieros Estructurales Representante Greg Shea Moffatt, Nichol y Bonney, Inc. Portland, Oregon Suplente William T. Rafferty Diseño Estructural del Norte Spokane, Washington Alambre de refuerzo Institute, Inc. Representante
Roy H. Reiterman, PE Alambre de refuerzo Institute, Inc. Findlay, Ohio Suplente Robert C. Richardson Consultor Sun Lakes, Arizona FEMA participantes del proyecto Oficial de Proyectos Ugo Morelli Agencia Federal de Manejo de Emergencias Washington, DC Proyecto Técnico Asesor Diana Todd Ingeniero Consultor Silver Spring, Maryland
Índice A aceleración de 2-24 tiempos marcados por el no estructurales componentes sensibles a la aceleración 11-7 criterios de aceptación fuerza alternativa curva de deformación y 2-46 espina dorsal curva de datos experimentales 2-45 definición 2-32 Descripción del 3-15 para la aceleración sensible y sensible a la deformación componentes 11-7 de materiales de construcción alternativos y métodos 2-44 de marcos arriostrados y paredes de acero cortante 5-26 preparó para los diafragmas horizontales 8-29 para colados en sitio concreto diafragmas 6-54 para hormigón marcos arriostrados 6-52 para los marcos de concreto rellenos con mampostería 6-36 para los miembros de concreto 6-44 para los miembros de concreto controlada por la flexión 6-46 para los miembros de concreto controlada por cizallamiento paredes 6-48 para los marcos de momento concreto 6-18 de columnas momento marcos losa de concreto 6-30 de diagonal de madera cubierta de doble diafragmas 8-27 por el doble de madera forrado recta diafragmas 8-25 de momento los marcos de acero totalmente restringida 5-14, 5-16 para los miembros de 6-43 para los procedimientos no lineales 5-21 de momento los marcos de acero parcialmente restringido 5-20, 5-21 prefabricados de hormigón para diafragmas 6-54 prefabricados de hormigón y muros de corte de la pared segmentos 6-50
para hormigón viga-columna articulaciones reforzadas 6-25 de vigas de hormigón armado 6-23 que se refuercen las estructuras de hormigón rellenas en 6-36 para la única madera forrado recta diafragmas 8-25 para el acero marcos arriostrados 5-28 5-39 de pilotes de acero de paneles estructurales de madera forrado diafragmas 8-28 de dos vías losas y losa-columna conexiones 6-29 8-26 de pisos de madera estructurales para paneles de madera superpuestas sobre madera existentes panel de madera estructural diafragmas 8-29 estructurales para paneles de madera sobreimpresiones en recta o enfundados en diagonal diafragmas 8-28 Ver también los criterios de aceptación de deformación, fuerza criterios de aceptación acción componentes primaria y secundaria, 3-4
definición 3-16 determinar con lineal estático interno (LSP) 3-7 acciones y deformaciones determinar con lineal dinámico Procedimientos 3-10 determinar con dinámica no lineal Procedimiento 3-14 determinar con no lineal estático Procedimiento (NSP) 03.12 sistemas de control activo 9-24 adherido exterior elementos de pared de chapa 11-13 edificios adyacentes 2-27 medidas correctoras de las deficiencias en el 10-3 peligros 2 a 27 materiales de construcción y métodos alternativos de 2-43 espina dorsal curva de datos experimentales 2-45 reducción de datos y presentación de informes 2-44
parámetros de diseño y criterios de admisión de 2-44 montaje experimental 2-43 análisis y los requisitos de diseño edificio de separación 2-40 continuidad 2-39 diafragmas 2-39 efectos direccionales 2-37 generales 2-36 componentes no estructurales 2-40 vuelco 2-37 -Δ efectos P 2-37 estructuras de participación en elementos comunes 2-40 2-37 de torsión paredes 2-40 Ver también los procedimientos de análisis, rigidez para el análisis Análisis de Procedimientos descripción general y las limitaciones 2-28 Lineal dinámico Procedimientos (PLD) 3-9 Lineal estático Procedimiento 3-6 Procedimiento dinámico no lineal (PND) 14.03 No lineal estático Procedimiento 3-10 Véase también el análisis y los requisitos de diseño, rigidez para el análisis Procedimiento analítico para la rehabilitación 11-9 anclaje al 7-22 muros de mampostería anclada elementos de pared exterior de chapa 11-13 diafragmas arcaica 5-37 fuerza y criterios de admisión deformación 5-38 Índice-2 componentes arquitectónicos 11-13 toldos y carpas 11-19 techos 11-17 chimeneas y pilas 11-19 elementos exteriores de la pared 11-13 chapas interiores 11-17 No estructurales niveles de desempeño y los daños a 2-15 parapetos y apéndices 11-18 particiones 11-16
escaleras y escaleras 11-19 recintos , Mecánicos, eléctricos y componentes arquitectónicos y sistemas de 11-1 sensibles componentes de aceleración de 7.11 componentes arquitectónicos 11-13 definiciones de 11-28 componentes sensibles-deformación 11-8 mobiliario y equipamiento interior 11-25 mecánica, eléctrica y plomería componentes 11-20 componentes no estructurales evaluación de 11-5 procedimientos para la rehabilitación 11-9 referencias de 11-29 conceptos de rehabilitación 11-13
Rehabilitación Objetivos 05.11 -No estructurales interacción estructural 11-7 Construida información 2-25 2-25 de configuraciones de construcción para los componentes existentes 2-25 de los edificios adyacentes 2-27 caracterización de sitios 2-27 B espina dorsal curva 2-45 aislamiento de la base. Vea aislamiento sísmico cortante en la base. Vea pseudo carga lateral Objetivo básico de seguridad (BSO) definición de 2-5 Haz de columnas articulaciones parámetros de modelado y criterios de admisión de 6-21 de hormigón armado vigas parámetros de modelado y criterios de admisión de 6-19 de hormigón armado estanterías 11-26 marcos arriostrados 6-51 horizontales de acero arriostrados diafragmas 5-36 arriostrados diafragmas de madera horizontales 8-23, 8-24, 8-29 preparó muros de mampostería 7-8 BSO (objetivo de seguridad de base) definición de 2-5 Construcción de niveles de desempeño 1-1, 2-10 Cerrar Nivel de prevención de 2-10 Damage Control 2-11 Nivel de ocupación inmediata 2-10 Vida de nivel de seguridad 2-10 Nivel de Operaciones 2-10 especificaciones cuantitativas del comportamiento de la construcción 1-3 recomendaciones para combinar Estructurales y Los niveles de rendimiento no estructurales 2-17 Ver también los niveles de rendimiento creación de fuertes 2-27 edificio de separación 2-40 para los sistemas de aislamiento sísmico 9-10 edificios clasificación 3-3
códigos y normas para 1-1 evaluar las características de 1-8 el uso histórico de hormigón en 6-1 de mampostería en 7-1 de acero y de fundición de hierro en 5-1 de madera y estructura metálica vista en 8-1 la identificación de la información incorporada como 2-25 Modelo simplificado para la construcción de tipos Rehabilitación 10-20 simplificar las medidas correctivas de las deficiencias en 10-10 C toldos y carpas 11-19
de hierro fundido 5-1, 5-5 emitidos en el lugar donde las conexiones concretas 6-16 emitidos en el lugar concreto diafragmas 6-53 emitidos en el lugar fundaciones montón 6-55 techos 11-17 chimeneas y pilas 11-19 acorde y elementos de colección fuerza y criterios de admisión deformación 5-38 acorde de la rotación definición de 5-11, 6-42 en muros de cortante de concreto 6-42 acordes y los diafragmas de acero 5-38 y los diafragmas de madera 8-22 5-22 clip conexiones ángulo Cerrar Nivel de prevención como niveles de desempeño construcción de 2-10 Prevención Cerrar Nivel de rendimiento 1-1 como el nivel de rendimiento estructural 2-8 fundación las condiciones del sitio 4-1 placas base de la columna 15.5 columnas criterios de aceptación de vigas de hormigón armado 6-24 Índice-3 criterios de admisión de en el momento de los marcos de acero totalmente restringida 5-13, 5-14, 5-16, 5-26 parámetros de modelado y criterios de admisión de 6-20 de hormigón armado requiere fuerza junto a los paneles de relleno 7-19 rigidez de concéntricos en los marcos de acero arriostrados 5-25 en acero momento restringida parcialmente marcos 5-18 resistencia a la compresión de albañilería-coloque materiales y componentes 7-2 de pilares de mampostería y muros 7-9, 7-13 de columnas de acero y tirantes 5-13 de hormigón estructural 6-4 de la madera 5.8 equipo 11-26 pisos de acceso
concretas 6-1 marcos arriostrados 6-51 emitidos en el lugar diafragmas 6-53 conexiones 6-11, 6-16 Propiedades de los materiales por defecto para 6-7 diseño de la fuerza y la deformabilities de 6-13 diafragmas emitidos en el lugar donde 6-53 prefabricados de 6-54 construcción con bridas de 6-13 fundaciones 6-55 marcos con muros de corte de mampostería Modelo de tipos de edificios deficiencias típicas 10-26
análisis general y 6-11 hipótesis de diseño el uso histórico de 6-1 camisa de 6-22 resistencia de la unión 6-22 conocimiento (κ) el factor de 6.10 propiedades del material y de evaluación del estado de 6-2 Modelo de tipos de edificios descripción de 10-21 deficiencias típicas 10-25 edificios en miniatura simplificar las medidas correctivas 10-3 marcos momento 6-16 Haz de columnas 6-16 estructura de momento -Tensado haz de post-columna momento marcos 6-26 marcos momento con rellenos 6-33 rellenos de hormigón 6-37 rellenos de mampostería 6-34 prefabricados de hormigón diafragmas 6-54 prefabricados de estructura de hormigón 6-31 prefabricados de muros de corte de concreto 6-48 marcos prefabricados Modelo de tipos de edificios deficiencias típicas 10-28 prefabricados /-las paredes de inclinación edificios en miniatura descripción 10-22 propiedades de los materiales en lugar de 6-2 cortante y torsión de 6-14 muros de corte emitidos en el lugar donde 6-39 medidas correctoras de las deficiencias en el 10-5 Modelo de tipos de edificios deficiencias típicas 10-26 prefabricados de 6-48 desarrollo de la fuerza para reforzar 6-15 fuerza de 6-4 pruebas de 6-5, 6-9 evaluación del estado 6-8 para el hormigón cuantificar los resultados por 6-9
alcance y los procedimientos por 6-8 para fábricas de albañilería 7-4 y ensayos no destructivos suplementario 7-5 examen visual de 7-4 para el acero 5-4, 5-8 cuantificar los resultados por 5-8 alcance y los procedimientos por 5-8 para madera y metal ligero encuadre 8-6 cuantificar los resultados de 8-7 alcance y los procedimientos de 8-6 continuidad 2-39 nodos de control 3-11 transportadores 11-28 D Daños Performance Control Gama Rango de rendimiento como estructurales 2-8
salida y 11-6 amortiguación el cálculo de efectivos para los dispositivos de disipación de energía 9-23 coeficientes de modificación de diseño de la respuesta espectros de 2-23 eficaz 9-13 de sistemas de aislamiento dispositivos de disipación de energía y 9-14 DCR (relación de capacidad bajo demanda) 29.02 Propiedades de los materiales por defecto 6-7 para el hormigón para fábricas de albañilería 7-2 5-5 para el acero para madera y metal ligero encuadre 8-5 Índice-4 deficiencias Método simplificado para la Rehabilitación de 10-3, 10-23 deformación determinar con lineal estático interno (LSP) 3-7 criterios de admisión de deformación definición de 2-32 Descripción del 3-15 acciones-deformación controlada definición 2-32 procedimientos lineales 3-15 modelación matemática de 3-3 procedimientos no lineales 3-16 no estructurales componentes sensibles a la deformación 11-8 -Capacidad de demanda ratios (DCR) 29.02 diseño y construcción de revisión para los sistemas de aislamiento sísmico 9-10 De diseño para la disipación de la energía pasiva 9-21 cargas de la fundación 4-2 madera revestimiento de paredes de corte diagonal 8-9, 8-15 cubierta diagonal con revestimiento recta o en los pisos por encima de los diafragmas 8-26 diafragmas análisis y los requisitos de diseño 2-39
acordes 2-39 coleccionistas 2-39 6-53 de hormigón rigidez efectiva 3-12 piso 3-14 -Deformación curva de fuerza coordenadas lineales análisis de 8-16 Lineal dinámico interno (PLD) 3-8, 3-10 Procedimiento dinámico no lineal (PND) 15.03 6-54 de hormigón prefabricado simplificar las medidas correctivas de las deficiencias en 08.10 5-32 de acero lazos 2-39 8-22 de madera
compactación diferencial de 4-4, 4-6 efectos direccionales 2-37 coeficientes de arrastre y desplazamientos relativos 11-10 pozos perforados 4-8, 4-16 conductos 11-23 dinámica de absorción de vibraciones 9-24 sistemas de control E terremoto temblores de tierra de peligro 2-19 excéntrica marcos arriostrados (EBF) 05.29 medidas de rehabilitación para 5-31 rigidez para el análisis de 5-29 fuerza y criterios de admisión deformación 5-28, 5-30 los factores económicos de la rehabilitación 1-12, 2-38 salida 11-6 valor propio (dinámico) Análisis 3-6 módulo de elasticidad 5-41 componentes de hormigón 6-12 muros de mampostería 7-2 diafragmas de madera 8-22 paredes de madera 8-8 aisladores elastoméricos 9-3 componentes eléctricos eléctrica y la distribución de comunicaciones componentes 11-24 material eléctrico y de comunicaciones 11-24 No estructurales niveles de desempeño y los daños a 2-16 elementos primaria y secundaria, 3-3 ascensores 11-27 disipación de dispositivos de energía determinar las características de la fuerza de desplazamiento de 9-23 dependientes de los dispositivos de desplazamiento Lineal dinámico Procedimiento de 9-18 Lineal estático Procedimiento de 9-17 modelado de 9-15 información general sobre 9-21 procedimientos lineales 9-17 modelado de 9-15
No lineal estático Procedimiento de 9-19 otros tipos 9-16 pruebas de prototipo para 9-22 de la adecuación y 9-24 disipación de los sistemas energéticos. Véase la disipación de la energía pasiva los sistemas de Rehabilitación Objetivos mejorada 2-6 cortante en la base equivalente. Véase pseudo carga lateral fuerza espera criterios para el uso de 2-34 definición 3-16 elementos exteriores de la pared
chapa adherida 11-13 anclada chapa 11-13 vidrio de 11-14 unidades de bloque sistemas de acristalamiento 11-15 paneles prefabricados 11-14 F de la ruptura como peligrosidad sísmica 2-24, 4-2 mitigación del efecto de 4-5 cortante paredes láminas de fibra revestimiento de muros de corte fibra 8-10, 8-22 estuco en 8-10, 8-19 tuberías de extinción de incendios 11-22 base de suposiciones fijas 4-16 Índice-5 placa de conexiones de brida de momento los marcos de acero totalmente restringida 5-15 marcos para el momento restringido parcialmente 5-23 5-24 ilustra paredes con bridas 7-13 base de supuestos flexibles 4-16 inundación como peligrosidad sísmica 2-24, 4-5 la mitigación de 4-6 de tuberías de líquidos 11-22 fluido viscoelástico 9-16 dispositivos de amortiguación amortiguamiento viscoso líquido dispositivos 9-16 zapatas mampostería 7-22 rígida 4-15 Rodamientos de poca profundidad 4-14 difusión 4-18 8-30 de madera -Deformación curva de fuerza, alternativa 2-46 controlada acciones de fuerza criterios de aceptación para el análisis lineal de 3-16 criterios de admisión de los procedimientos lineales 3-15 criterios de admisión de los procedimientos no lineales 3-16 modelación matemática de 3-2 fundación 4-16 criterios de aceptabilidad cargas de la fundación 4-2 diseño de 4-2 fundación forma 4-12 factores de corrección cimientos información sobre el suelo 4-1, 4-17
fundación resistencia y rigidez 4-6 fundación 4-16 criterios de aceptabilidad en última instancia teniendo presiones fundación 4-7 De carga-deformación las características de las fundaciones 4-8 fundación fuerza de sustentación final 4-7 cimientos 6-55 de hormigón profundidad 6-55 definiciones de 4-19 fundación información de suelos 4-1
-Deformación de carga características por 4-8 mampostería 7-22 modelos matemáticos 3-3 licuefacción de mitigar los riesgos 4-5 referencias de 4-21 muros de 4.17 poca profundidad 6-55, 6-56 teniendo poca profundidad 4-8, 4-15 simplificar las medidas correctivas de las deficiencias en 10-10 rehabilitación de los suelos fundación 4-18
pila de acero 5-39 la rigidez de 4-6 símbolos de 4-19 en última instancia teniendo presiones para 4-7 8-29 de madera Véase también peligros en el geotécnico, fundaciones pila marcos con rellenos 6-33 rellenos de hormigón 6-37 rellenos de mampostería 6-34 penetración total de conexiones soldadas 5-15 completamente restringida momento marcos de acero 5-9 criterios de aceptación para los procedimientos lineales 5-14 para los procedimientos no lineales 5-16 penetración total de conexiones soldadas por 5-15 medidas de rehabilitación para 5-17 rigidez para el análisis 5-9 fuerza y criterios de admisión deformación 5-12 mobiliario y equipamiento interior 11-25 estanterías 11-26 equipo 11-26 pisos de acceso ordenador y 11-27 bastidores de comunicación transportadores 11-28 ascensores 11-27 almacenamiento de materiales peligrosos 11-27 bastidores de almacenamiento de 11-25 G comportamiento de los componentes generales de las curvas 2-32 ilustra requisitos generales. Consulte las necesidades de rehabilitación sitio de riesgos geotécnicos medidas correctivas para las fundaciones 10-10 definiciones de 4-19 directrices para 4-1
mitigación de riesgos sísmicos in situ 4-5 referencias de 4-21 muros de 4.17 caracterización de sitios 2-27, 4-1
símbolos de 4-19 Ver también los riesgos sísmicos, los riesgos sísmicos sitio vidrio de 11-14 unidades de bloque sistemas de acristalamiento 11-15 rigidez estructural global y el fortalecimiento de 2-35, 2-36 cargas de gravedad y 3-5 combinaciones de carga caracterización de movimiento de tierra 3-14 temblores de tierra peligros 2-18 agua las condiciones del terreno compactación diferencial de 4-4 licuefacción y 4-2 inyecciones de lechada de 7-7 yeso cortante paredes de yeso tableros de yeso en yeso listón de 8-10, 8-20 tableros de yeso sobre madera listones 8-10, 8-20 revestimiento de yeso 8-10, 8-21 H almacenamiento de materiales peligrosos 11-27 peligros. Véase el sitio riesgos geotécnicos, los riesgos sísmicos; sitio de riesgos sísmicos Reducción de los peligros nivel de rendimiento no estructurales 2-9 red de tuberías de 11-22 edificios históricos características de los construidos condiciones, 1-10 efectos de la rehabilitación de 1-13 consideraciones generales relativas al 1-14 preservación histórica 1-13 perspectiva histórica componentes no estructurales 11-5 el uso histórico de hormigón 6-1 de mampostería 7-1 de acero y hierro fundido 5-1 de madera y metal ligero encuadre 8-1 revestimiento de madera horizontal con corte en llaves o diagonal el bloqueo de muros de cortante 8-10, 8-21 Yo Nivel de ocupación inmediata como niveles de desempeño construcción de 2-10 La ocupación inmediata del Nivel de Desempeño 1-1 como el nivel de rendimiento no estructurales 2-9 Rendimiento inmediato los niveles de ocupación como el nivel de rendimiento estructural 2-8 impacto eco 7-5 relleno de mampostería de muros de cortante edificios en miniatura
descripción 10-21 paneles de relleno factores m para fábricas de albañilería paneles de relleno 7-20 simplificar las relaciones de fuerza de deflexión de albañilería paneles de relleno simplificado deflexión vigor las relaciones 7-20 resistencia al corte de relleno 7-18 aberturas rellenados 7-6 rellenos. Véase concretas; albañilería en el lugar donde los materiales y componentes 7-3, 7-4 hormigón propiedades de los componentes de 6-4 propiedades por defecto de 6-7 propiedades de los materiales de 6-2 número mínimo de pruebas para el 6-5 métodos de ensayo para cuantificar 6-5 mampostería 7-2 resistencia a la compresión 7-2 a la tracción resistencia a la flexión 7-3 ubicación y el número mínimo de pruebas de 7-4 mampostería módulo de elasticidad en compresión 7-2 acero propiedades de los componentes de 5-2 propiedades por defecto de 5-4, 5-5 propiedades de los materiales de 5-2 número mínimo de pruebas para el 5-3 métodos de ensayo para cuantificar 5-2 madera y metal ligero encuadre 8-3 propiedades de los componentes 8-3 propiedades por defecto 8-5 propiedades de los materiales 8-3 número mínimo de ensayos 8-4 probar métodos para cuantificar las propiedades 8-4 Discontinuidades en plano 2-30 ilustra en el plano rellenos de mampostería deformación 7-19 criterios de aceptación rigidez 7-18 fuerza 7-18 criterios de aceptación inspección para los sistemas de aislamiento sísmico 9-10 inspecciones por la agencia reguladora 2-42 para el aseguramiento de la calidad de la construcción requisitos 2-42 para dispositivos de energía de disipación pasiva 9-21 de hormigón 6-8
de mampostería 7-4 chapas interiores 11-17 introducción a 9-1 inundación. Vea las inundaciones irregularidades y discontinuidades 2-30, 2-35 sistemas de aislamiento. Véase aislamiento sísmico aisladores elastomérico 9-3 modelado de 9-3 deslizamiento 9-3 K la rodilla, con férula marcos 8-12 conocimiento (κ) el factor de 6-10 para hormigón para fábricas de albañilería 7-5 5-8 para el acero para madera y metal ligero encuadre 8-8 L deslizamientos de tierra como peligrosidad sísmica 2-24, 4-4 la mitigación de 4-6 patrones laterales 3-11 de carga Vida de nivel de seguridad como niveles de desempeño construcción de 2-10 Índice-7 Seguridad de la vida del Nivel de Desempeño 1-1 como el nivel de rendimiento no estructurales 2-9 como el nivel de rendimiento estructural 2-8 fundación las condiciones del sitio 4-1 artefactos de iluminación 11-25 luz plancha de hierro cortante paredes marco de 8-12, 8-22 limitaciones Procedimiento dinámico no lineal (PND) 31.02 No lineal estático interno (NSP) 02.31 Método de Rehabilitación Simplificada 10-18 Limitada 2-6 Objetivos de Rehabilitación Seguridad limitada de rendimiento oscila entre 2-8 análisis de los procedimientos lineales. Véase lineal dinámico Procedimiento Procedimiento estático lineal Lineal dinámico interno (LDP) base de 3-9 descripción de 3-9 determinación de las acciones y deformaciones 3-10 diafragmas 3-4, 3-10 modelización y análisis de las consideraciones de 3-9 torsión 3-2
procedimientos lineales descripción general y la aplicabilidad 2-29 m factor de 3.16 Lineal estático interno (LSP) base de 3-6 descripción de 3-6 diafragmas 3-4, 3-8 distribución horizontal de las fuerzas sísmicas 3-8 modelización y análisis de las consideraciones por 3-6 torsión 3-2 distribución vertical de las fuerzas sísmicas 3-8 licuefacción como peligrosidad sísmica 4-2 la mitigación de 4-5 susceptibilidad a las 03.04 capacidad de carga de 4-16 bases pila discontinuidades ruta de carga medidas correctoras de las deficiencias en el 10-3cargas 3-5 determinar combinaciones de carga locales de mitigación contra los riesgos de o mandatarios de los programas activos 1-15 selección de los programas activos 1-16 edificios históricos 13.01 consideraciones iniciales para el 1-12 pasiva normas rehabilitación sísmica 1-15 costes potenciales de 1-13 selección de los edificios de 1-15 los horarios y la eficacia de 1-13 disparadores para la rehabilitación sísmica 1-15 menor resistencia de la envolvente criterios para el uso de 2-34 definición 3-16 LSP. Véase el Procedimiento estático lineal M m factor definición 3-16 de fabricación de control de calidad para los dispositivos de disipación de energía 9-21 asigna los parámetros de respuesta de la aceleración del espectro. Véase respuesta de aceleración de los parámetros del espectro albañilería evaluación del estado 7-4 módulo de elasticidad en compresión 7-2 propiedades de ingeniería de mampostería rellenos 7-14 propiedades de ingeniería de 7-5 muros de mampostería a la tracción resistencia a la flexión 7-3
elementos de los cimientos 7-22 el uso histórico de 7-1 rellenos propiedades de ingeniería de 7-14 relleno de los paneles de mayor 7-17 existentes 7-17 en estructuras de hormigón 6-34, 6-51 en el plano 7-18 17.07 nuevos fuera de plano la rigidez de 7-21 tipos de 7-17 conocimiento (κ) factor de 5.7 propiedades del material y de evaluación del estado 7-2 edificios en miniatura medidas correctoras 10-3 propiedades de los materiales en lugar de 7-2 módulo de corte 7-4 resistencia al corte 7-3 muros de corte medidas correctoras de las deficiencias en 10-6 simplificar las medidas correctivas de las deficiencias en 10-12 resistencia y el módulo de acero de refuerzo 7-4 pruebas de 7-4 paredes anclaje al 7-22 mejorada 7-6 existentes 7-6 nuevo 7-6 RM en el plano paredes y pilares 7-11 fuera del plano de muros RM 7.14 MUR en el plano paredes y pilares 7-8 fuera del plano de muros URM 7-10 Índice-8 albañilería, reforzados Modelo de tipos de edificios deficiencias típicas 10-29 albañilería, no reforzada Modelo de tipos de edificios deficiencias típicas 10-29 reducción de la masa 2-36 propiedades del material y de evaluación del estado 6-2 para el hormigón conexiones 6-11 conocimiento (κ) el factor de 6.10 propiedades de los materiales en el lugar y componentes 6-2 materia de readaptación 6-10 para fábricas de albañilería 7-2, 7-4 conocimientos factor de 5.7
propiedades de los materiales en lugar de 7-2 5-1 para el acero condición 5-4 de evaluación conocimiento (κ) el factor de 8.5 propiedades de los materiales en el lugar y componentes 5-2 para madera y metal ligero encuadre 8-2 evaluación del estado de 8-6 conocimiento (κ) factor de 8.8 materia de readaptación profesional para 8-8 propiedades de los materiales y las condiciones de evaluación 6-8 para el hormigón modelos matemáticos. Véase modelización velocidad del pulso mecánico 7-5 sistemas mecánicos equipo mecánico 11-20 No estructurales niveles de desempeño y los daños a 2-16 mecánicos, eléctricos, de plomería y componentes 11-20 cubierta de diafragmas metálicos cubierta de metal desnudo diafragmas 5-32 con el hormigón no estructural topping 5-35 rigidez para el análisis de 5-35 la fuerza y la aceptación de deformación criterios 5-36 hormigón estructural con topping rigidez para el análisis de 5-34 la fuerza y la aceptación de deformación criterios 5-34 mitigación directrices para el riesgo inicial de 1-10 de compactación diferencial 4-6 de fallas 4-5 de las inundaciones 4-6 de deslizamientos 4-6 de licuefacción 4-5 Ver también los programas de mitigación de riesgos locales Modelo de tipos de edificios descripción 10-20 deficiencias típicas 10-23 modelado Procedimiento para la dinámica lineal (LDP) 3-9 Procedimiento para la estática lineal (LSP) 3-6 Procedimiento para la dinámica no lineal (PND) 14.03 Procedimiento para la estática no lineal (NSP) 03.11 de los dispositivos de disipación de energía 9-15 dependientes de los dispositivos de desplazamiento 9-15
otros tipos de dispositivos de 9-16 dependientes de los dispositivos de velocidad 9-15 del sistema de aislamiento y la superestructura 9-3 de interacción de estructura del suelo 3-4, 4-8 Método sistemático de Rehabilitación 1-11 estructura de momento medidas correctoras de las deficiencias en el 10-4 losa-columna de estructura de momento 6-27 tipos de 6-16 N Plan Nacional de Desarrollo. Véase el procedimiento dinámico no lineal el examen no destructivo (NDE), los métodos 6-9 para el hormigón análisis de los procedimientos no lineales. Véase dinámico no lineal Procedimiento Procedimiento estático no lineal Procedimiento dinámico no lineal (PND) base de 3-14 diafragmas 3-4, 3-15 descripción general y la aplicabilidad 2-31 limitaciones a la 2.31 modelización y análisis de las consideraciones de 3-14 torsión 3-3, 3-14 No lineal estático interno (NSP) base de 3-10 nodos de control y 3-11 descripción de 3-10 la determinación de las acciones y deformaciones por 3-12 diafragmas 3-4 descripción general y la aplicabilidad 2-31 patrones de carga lateral 3-11 limitaciones a la 2.31 modelización y análisis de las consideraciones de 3-11 período de determinación 3-11 objetivo desplazamiento 3-12 torsión 3-3 componentes no estructurales análisis y los requisitos de diseño 2-40 evaluación de 11-5 coeficientes de 11-11 para los sistemas de aislamiento sísmico 9-8 perspectiva histórica de 11-5 Los niveles de rendimiento de 5.11 sismicidad regional 11-6 FEMA 273 Rehabilitación sísmica Directrices Índice-9 Rehabilitación Objetivos 05.11 procedimientos de rehabilitación para las 09.11
Los niveles de rendimiento no estructurales 1-2, 1-11, 2-8, 11-5 daños a los componentes arquitectónicos 2-15 daños a la creación de contenidos 2-17 daños a la mecánica, eléctrica y plomería sistemas de 2-16 NSP. Véase el Procedimiento estático no lineal O temperatura de funcionamiento para dispositivos de energía de disipación pasiva 9-21 Nivel de Operaciones como niveles de desempeño construcción de 2-10 Nivel de Operaciones de rendimiento 1-1 como el nivel de rendimiento no estructurales 2-9 fuera del plano de 2-40 fuerzas de la pared clavos saturado medidas correctoras de las deficiencias en el 10-11 vuelco factores 2-37 para los sistemas de aislamiento sísmico 9-10 cuestiones vuelco métodos alternativos 2-37 momento de vuelco 4-15 P zonas panel de 5-18 parapetos y apéndices 11-18 Rehabilitación parcial 2-6 parcialmente restringida estructura de momento criterios de admisión de 5.21 marcos de acero parcialmente momento restringida 5-18 procedimientos lineales 5-20 medidas de rehabilitación para 5-24 rigidez para el análisis de 5-18 fuerza y criterios de admisión deformación 5-19 de partículas de revestimiento de muros de cortante 8-22 particiones 11-16 pasiva de energía 9-14 sistemas de disipación criterios de selección de 9-15 diseño y construcción de revisión 9-21 sistema de los requisitos detallados para 9-21 requisitos generales para 9-14 procedimientos lineales 9-17 modelización de dispositivos de disipación de energía 9-15 procedimientos no lineales 9-19 pruebas necesarias de los dispositivos de disipación de energía 9-22 presión pasiva 4-13 programas para la mitigación de pasivos normas para la selección de 1-15
desencadenantes de 1-15 Δ P-efectos análisis y requisitos de diseño 2-37 Método sistemático de Rehabilitación y 3-4 2-7 Niveles de Desempeño para los componentes no estructurales 11-5 Los niveles de rendimiento no estructurales 2-8 Niveles de Desempeño Estructurales y rangos de 2-7 Véase también la construcción de Niveles de Desempeño objetivos de rendimiento para el aislamiento sísmico 9-2 Rangos de desempeño Damage Control 2-8, 11-6 para los componentes no estructurales 11-6 Limitada de seguridad 2-8 período de determinación 3-11 muelles albañilería resistencia a la compresión de 7-9, 7-13 resistencia a la flexión de las paredes de espera albañilería resistencia a la flexión espera de 7-12 resistencia lateral de 7-8 menor resistencia al corte de la envolvente de 7-12 muelles y pilotes de 4.18 encepados ruta de carga lateral medidas correctoras de las deficiencias en el 10-4 fundaciones pila 4-8 6-55 de hormigón del suelo de carga-deformación las características de las 15.04
5-39 de acero parámetros de rigidez de 4-15 capacidad de carga vertical para 4-16 8-29 de madera tubería 11-22 de extinción de incendios líquido 11-22 alta presión 11-22 irregularidades plan de 2-35 medidas correctoras de las deficiencias en el 10-3 planes para garantizar la calidad 2-41 verificación sistemática de Rehabilitación Método 1-11 yeso en las paredes de malla metálica cortante 8-10, 8-21 rótula plástica rotación
en muros de cortante de concreto 6-43 placa de acero 5-31 muros de corte los sistemas de cañerías y componentes conductos 11-23 tuberías de extinción de incendios 11-22 de tuberías de líquidos 11-22 red de tuberías de 11-22 No estructurales niveles de desempeño y los daños a 2-16 los tanques de almacenamiento y 11-21 calentadores de agua estructuras polo 8-30 Índice-10 Directrices FEMA Rehabilitación sísmica 273 consideraciones políticas de rehabilitación 1-12, 2-38 concretas conexiones instaladas con puestos 6-16 postesado viga de hormigón de la columna momento marcos 6-16, 6-26 -Tensado refuerzo posterior 6-26 de hormigón postensado anclas medidas correctoras de las deficiencias en el 10-11 prefabricados / tilt-up "muros de hormigón Modelo de tipos de edificios deficiencias típicas 10-27 edificios en miniatura descripción 10-22 paneles prefabricados 11-14 Prescriptiva Procedimiento para la rehabilitación 11-9 Los aceros de pretensado laboratorio de pruebas y 6-7 pruebas de 6-7 pseudo carga lateral 3-7 Q aseguramiento de la calidad 2-41 requisitos de fabricación de 2-42 planes de 2-41 control de calidad para los sistemas de aislamiento sísmico 9-10 cuantificación de los resultados de pruebas 6-5 para el hormigón
para fábricas de albañilería 7-4 5-2 para el acero para madera y metal ligero encuadre 8-4 R bastidores informática y comunicación 11-27
11-25 de almacenamiento radiografía de 7-5 Reducción de Rehabilitación 2-6 sismicidad regional y los componentes no estructurales 11-6 Rehabilitación 6-33 medidas de rehabilitación concéntricos de marcos de acero arriostrados 5-29 excéntrica de marcos arriostrados 5-31 para los elementos de base de mampostería 7-23 para las fundaciones pilote de acero 5-39 los métodos de rehabilitación. Véase simplificado Rehabilitación Método; Método sistemático de Rehabilitación Rehabilitación Objetivo 1-2 Rehabilitación Objetivos 2-4 flujograma del proceso de rehabilitación 1-9 necesidades de rehabilitación procedimientos de rehabilitación 11-9 flujograma del proceso de rehabilitación 1-9 amenaza sísmica 2-18, 2-19 símbolos utilizados 2-48 Véase también el análisis y los requisitos de diseño; estrategias de rehabilitación, sistema de requisitos estrategias de rehabilitación 2-35 y el aislamiento sísmico y disipación de energía sistemas de 9-1 para colados en sitio concreto diafragmas 6-54 6-10 para hormigón de columnas momento marcos viga de hormigón 6-22 para hormigón marcos arriostrados 6-53 para las fundaciones de concreto 6-56 rellenos de hormigón en estructuras de hormigón 6-38 de columnas momento marcos losa de concreto 6-31 para cimentaciones profundas 6-57 para emular momento marcos columna de carretera 6-32 en caso de irregularidades y discontinuidades existentes 2-35 de momento los marcos de acero totalmente restringida 5-17 para rellenos de mampostería en estructuras de hormigón 6-37 de momento los marcos de acero parcialmente restringido 5-24 -tensado de concreto de carretera momento posterior a la columna marcos 6-27
para el hormigón de carretera columna momento prefabricados marcos 6-32 prefabricados de hormigón para diafragmas 6-55 para reforzar muros de corte de concreto y la pared elementos 6-45 para las fundaciones poco profundas 6-56 para la placa de muros de corte de acero 5-32 rigidez estructural global y el fortalecimiento de 2-35,
2-36 modificación local de componentes en 2-35 reducción de la masa 2-36 las nuevas tecnologías en el 1-4 viga de hormigón premoldeado columnas momento marcos 6-33 prefabricados de estructura de hormigón incapaz de resistir lateral cargas 6-33 aislamiento sísmico y disipación de energía sistemas de 2-36 , Económico, social o político de 1-12, 2-38 estructuras de hormigón armado arriostrados 6-51 columnas de concreto reforzado el apoyo a cortante paredes 6-40 acoplamiento vigas de hormigón armado 6-40 reforzados de concreto y muros de corte 6-40 elementos de pared resistencias de diseño 6-42 modelado de consideraciones generales 6-40 medidas de rehabilitación 6-45 Índice-11 rigidez para el análisis de 6-41 mampostería de muros reforzados Modelo de tipos de edificios deficiencias típicas 10-28 Modelo de Tipos de Capacidades para la 10-22 refuerzo 6-15 reposición de 7-7 presentación de informes y procedimientos de cumplimiento para el aseguramiento de la calidad de la construcción requisitos 2-42 agencia reguladora de permisos y las inspecciones 2-42 respuesta de aceleración de los parámetros del espectro
ajuste por la variación del amortiguamiento viscoso 2-23 ajustar asignada 2-20 espectro de respuesta general de 2-23 asigna la EEB-2-19 en asigna la EEB-2 hasta 19 febrero los valores en función de la clase de sitio y se asigna a corto período de aceleración de respuesta espectral 2-21 zapatas rígidas concentración de estrés en el borde de 4-15 soluciones elásticas de 4-11 constantes primavera remachado clip ángulo de 5-21 conexiones de acero RM en el plano paredes y pilares 7-11 criterios de admisión de deformación para 7-13 factores de 7-15 m rigidez 7-11 aceptación de criterios de resistencia de 7.12 fuera del plano de muros RM 7.14 varilla, con férula marcos 8-12 S normas de seguridad 1-12 riesgos sísmicos 1-5, 2-18, 2-19 la determinación de 2-19 compactación diferencial de 4-4, 4-6
fallamiento 2-24, 4-2 inundaciones 2-24, 4-5 espectro de respuesta general de 2-22 licuefacción como 4-2 respuesta de la aceleración del espectro asignado parámetros 2-19 distintos de los temblores de tierra 2-24 respuesta de la aceleración del espectro para las variaciones de amortiguamiento viscoso 2-23 zonas de sismicidad 2-24 Específica de respuesta de sitio espectros 2-23 Véase también peligros en el geotécnico; sitio sísmica riesgos aislamiento sísmico 9-1 adecuación del sistema 9-12 y la superestructura de modelado 9-3 como estrategia de rehabilitación 9-1 de fondo para 9-2 definiciones de 9-25 diseño de 9-4 diseño y construcción de revisión 9-9 propiedades de diseño de 9-13
sistema de los requisitos detallados para 9-9 determinación de características de la fuerza de deflexión por 9-12 criterios generales para el diseño de 9-4 aislamiento de las pruebas del sistema y 9-11 propiedades de diseño procedimientos lineales 9-6 procedimientos no lineales 9-7 objetivos de desempeño para 9-2 ensayos de prototipos de 9-11 estrategias de rehabilitación 2-36 aislamiento de los sistemas de sísmica 9-2 aisladores sísmicos 9-3 sistema de diseño y construcción de revisión 9-10 aislamiento de los sistemas de sísmica propiedades mecánicas y la modelización de 9-2 sitio de riesgos sísmicos aceleración de 2-24 tiempos marcados por el compactación diferencial de 4-4 rupturas culpa 4-2 inundaciones 2-24, 4-5 movimiento del terreno para básicas de seguridad Objetivo 2-18 deslizamientos 2-24, 4-4 licuación 4-2 espectros de respuesta asignada y 2-19 la mitigación de 4-5 Espectros de respuesta y 2-19 Específica de respuesta de sitio espectros 2-23 zonas de sismicidad 2-24 zapatas superficiales teniendo 4-14 poco profundas fundaciones que llevan 4-8 los parámetros de capacidad para 4-15 cimentaciones superficiales 6-55, 6-56 compartir elementos estructurales análisis y requisitos de diseño 2-40 recogida de datos para 2-27 muros de corte hormigón medidas correctoras de las deficiencias en el 10-5 velocidad de onda cortante 4-9 aplicaciones de concreto lanzado 7-7 Método Simplificado de Rehabilitación 2-28 enmiendas a FEMA 178 10-12 aplicar las directrices para 1-3, 1-10, 10-1 comparación de las Directrices y 178 FEMA requisitos 10-17 comparaciones de normas para muros de corte 10-17 medidas correctoras de las deficiencias en el 10-3 referencias cruzadas entre las directrices y 178 de FEMA números de la deficiencia de 10-30
deficiencias de 10-3 Índice-12 Directrices FEMA Rehabilitación sísmica 273 descripción de los tipos de construcción de modelos 10-20 limitaciones de uso de 10-18 etapas del procedimiento de 10-2 ámbito de aplicación de 10-1 deficiencias típicas de 10-23 única cubierta de diafragmas recta 8-22, 8-24 clases de sitio define 2-21 caracterización de suelos sitio 2-27, 4-1 sitio del suelo 4-1 condiciones de cimentación Específica de suelo del sitio peligros temblando. Véase el sitio-sísmica riesgos losa-columna momento concreto marcos 6-27 Columnas conexiones losa 6-29 deslizamiento aisladores 9-3 aspectos sociales de la rehabilitación 1-12, 2-38 suelo empotramiento 4-12 factores de corrección fundación resumen aceptabilidad 4-17 Rehabilitación de la Fundación 4-18 fundación información de suelos 4-1 carga-deformación de la conducta 4-8 mejoras materiales 4-18 licuefacción de mitigar los riesgos 4-5 presunto presiones fundamento último 4-7 constantes de la primavera de 4-11 la susceptibilidad a la licuefacción 4-3 interacción suelo-estructura (SSI) 3-4 dispositivos sólidos viscoelásticos 9-15 zapatas corridas y esteras 4-18 SSI (-estructura de la interacción del suelo) 3-4 escaleras y escaleras 11-19 recintos estática fuerzas laterales No lineal estático interno (NSP) 12.03 acero marcos arriostrados 5-25 concéntricos marcos arriostrados 5-25 medidas correctoras de las deficiencias en el 10-7 excéntrica marcos arriostrados 5-29 procedimientos lineales 5-26 Modelo de tipos de edificios deficiencias típicas 10-24 Modelo de Tipos de construcción por 10-20, 10-21 condición 5-4 de evaluación conexiones placas base de la columna 15.5
compuesto parcialmente restringido 5-23 placa final 5-15, 5-23 placa de conexiones de brida 5-15, 5-23 penetración completa soldados 5-15 de momento los marcos restringida totalmente 5-9 remachado ángulo clip 5-21 remachada o atornillada T-stub 5-22 rigidez de acero parcialmente restringido momento marcos 5-18 Propiedades de los materiales por defecto de 5-4, 5-5 diafragmas arcaica 5-37 cubierta de metal desnudo 5-32 5-38 de acordes y elementos de colección de metal cubierta con hormigón estructural topping 5-34 vigas de acero 5-36 marcos con muros de corte de concreto Modelo de tipos de edificios deficiencias típicas 10-24 marcos con mampostería de muros de corte de relleno Modelo de tipos de edificios deficiencias típicas 10-25 el uso histórico de 5-1 conocimiento (κ) el factor de 8.5 propiedades del material y de evaluación del estado 5-1 Modelo de tipos de edificios descripciones de 10-20 deficiencias típicas 10-22 edificios en miniatura simplificar las medidas correctivas 10-3 estructura de momento 5-9 completamente restringida 5-9 modelización conjunta 5-10 Modelo de tipos de edificios deficiencias típicas 10-23 parcialmente restringido 5-18 rellenos con 5-32 fundaciones montón 5-39 propiedades de los materiales en lugar de 5-2 y el rendimiento de resistencia a la tracción 5-6 ensayo de 5-2 conexiones de acero de momento los marcos restringida totalmente 5-15 diafragmas de acero 5-32 placa de acero 5-31 muros de corte diafragmas de acero armadura fuerza y criterios de admisión deformación 5-37
rigidez
análisis y diseño para supuestos concretos 6-11 y la RM en el plano paredes y pilares 7-11 cálculo efectiva 3-12 diafragmas 3-4 plano de la albañilería en rellenos 7-18 para la del plano de albañilería a cabo rellenos 7-21 para los sistemas de aislamiento sísmico 9-13 para MUR-plano en las paredes y los pilares 7-8 laterales fundación-a-tierra 4-13 de las fundaciones 4-6 parámetros de 4-15 bases pila fuera del plano de muros RM 7.14 Índice-13 pilotes de acero y 5-39 modelos verticales para zapatas superficiales teniendo 4-14 Véase también la base de resistencia y rigidez, rigidez para el análisis rigidez para el análisis diafragmas arcaica 5-38 cubierta de metal desnudo diafragmas 5-33 5-38 de acordes y elementos de colección haz de la columna momento marcos de hormigón armado 6-17 concretas marcos arriostrados 6-52 rellenos de hormigón en estructuras de hormigón 6-38 losa columna momento marcos de hormigón armado 6-28 cubierta diagonal con revestimiento recta o en los pisos por encima de 8.26 diafragmas de madera doble cubierta de madera en diagonal diafragmas 8-26 doble cubierta de diafragmas recta 8-25 excéntrica marcos arriostrados 5-29 preparó para los diafragmas horizontales 8-29 para colados en sitio concreto diafragmas 6-53 concéntricos de marcos arriostrados 5-25 para el revestimiento de madera de muros de corte diagonal 8-15 de fibra de madera o muros de corte de partículas bordo de 8-22 de momento los marcos de acero totalmente restringida 5-9 para yeso muros de corte de yeso 8-19, 8-21 para el revestimiento de yeso 8-20 para revestimientos de madera horizontal con corte en aparatos ortopédicos o
diagonal bloqueo muros de cortante 8-21 de momento los marcos de acero parcialmente restringido 5-18 de yeso en las paredes de malla metálica cortante 8-21 para el hormigón de carretera columna momento reforzada marcos 6-17 para la placa de muros de corte de acero 5-31 para el panel de contrachapado estructural o panel de revestimiento de corte paredes 8-19 de estuco en postes de madera, revestimiento, o láminas de fibra de corte paredes 8-19 estructurales para paneles de madera sobreimpresiones en recta o enfundados en diagonal diafragmas 8-28 rellenos de mampostería en estructuras de hormigón 6-34 cubiertas de metal con el hormigón no estructural topping 5-35 cubiertas de metal con concreto estructural topping 5-34 revestimiento de madera horizontal de una sola capa o revestimiento
muros de cortante 8-12 postesado viga de hormigón de la columna momento marcos 6-27 viga de hormigón premoldeado columnas momento marcos 6-32 prefabricados de estructura de hormigón incapaz de resistir lateral cargas 6-33 prefabricados de muros de corte de concreto 6-49 reforzar muros de corte de concreto y la pared elementos 6-41 solo en diagonal enfundados diafragmas 8-26 única cubierta de diafragmas recta 8-24 5-39 de acero fundaciones pila armadura de acero diafragmas 5-37 estructurales panel de madera sobre madera superposiciones existentes panel estructural diafragmas 8-28 estructural de paneles de madera cubierta de diafragmas 8-27 Véase también el análisis y los requisitos de diseño, análisis
procedimientos bastidores de almacenamiento de 11-25 los tanques de almacenamiento y 11-21 calentadores de agua historia de la deriva cortante muro de hormigón 6-42 aceptación de criterios de resistencia definiciones 2-32 Descripción del 3-15 descripciones 2-32 Niveles de Desempeño Estructurales 1-2 y rangos de 2-7 la comparación de los daños para los elementos horizontales 2-14 la comparación de daños por los elementos verticales 2-11 Desempeño Estructural Rangos 1-2 -No estructurales interacción estructural 11-7 suplementario dispositivos de amortiguación. Véase la energía pasiva sistemas de disipación requisitos del sistema para los sistemas de disipación pasiva de energía 9-21, 9-24 para los sistemas de aislamiento sísmico 9-9 Ver también las necesidades de rehabilitación Método sistemático de Rehabilitación 2-28 aplicar las directrices para que 1-11 clasificación de edificios según la configuración 3-3 definiciones de 3-16 diafragmas y 3-4 cargas de gravedad y 3-5 combinaciones de carga modelos matemáticos para 3-2 excitación efectos multidireccionales 3-5 Δ P-efectos y 3-4 diseño preliminar de 1-11 interacción suelo-estructura 3-4 Niveles de Desempeño Estructurales 1-11 T objetivo de los desplazamientos descripción de 3-10 torsión horizontal 3-2 No lineal estático interno (NSP) y 3-12
inquilinos 1-12 propiedades de tracción de las barras de refuerzo de hormigón 6-2 resistencia a la tracción de acero-en lugar de materiales y componentes 5-3 pruebas
para los materiales de hormigón y componentes 6-5 Índice-14 para el aseguramiento de la calidad de la construcción requisitos 2-42 para los materiales de mampostería y componentes 7-4 para los dispositivos de aislamiento sísmico 9-11 para los materiales de acero y componentes 5-2 para madera y metal ligero encuadre 8-4 no destructivos 6-9 para el hormigón para fábricas de albañilería 7-5 prototipos de los dispositivos de disipación de energía 9-22 exigidas para los productos de disipación de energía 9-22 Tiempo-Historia Análisis 3-14 torsión accidentales 3-2 3-2 reales análisis y los requisitos de diseño 2-37 Dinámica no lineal en el Procedimiento (PND) 14.03 modelación matemática de 3-2 disparadores para locales de mitigación contra los riesgos de 1-15 U velocidad del pulso ultrasónico 7-5 MUR muros de 10-22, 10-29 MUR en el plano muelles albañilería relación de esfuerzo-deformación de 7-11 MUR en el plano paredes albañilería relación de esfuerzo-deformación de 7-11 MUR en el plano paredes y pilares 7-8 deformación 7-9 criterios de aceptación factores por 7-10 m rigidez 7-8 fuerza 7-8 criterios de aceptación fuera del plano de muros URM 7-10 V amortiguación de los dispositivos dependientes de la velocidad de 9-15 chapa adherido 11-13 anclada 11-13 irregularidades verticales medidas correctoras de las deficiencias en el 10-3 Ver también las irregularidades y discontinuidades estabilidad de la carga vertical
para los sistemas de aislamiento sísmico 9-10 viscoelástico amortiguadores 9-16 amortiguadores viscosos 2-23, 9-16 inspecciones visuales. Vea las inspecciones
W paredes análisis y requisitos de diseño 2-40 el cálculo del plano de pared a cabo las fuerzas de 2-40 albañilería anclaje al 7-22 resistencia a la compresión de 7-9, 7-13 resistencia lateral de 7-8 menor resistencia al corte de la envolvente de 7-12 4-17 de retención RM en el plano paredes y pilares 7-11 RM fuera del plano 7-14 MUR teniendo 10-22 Modelo de tipos de edificios deficiencias típicas 10-29 MUR en el plano paredes y pilares 7-8 fuera del plano de muros URM 7-10 madera y metal ligero 6-16 madera y marcos de metal ligero evaluación del estado 8-6 conexiones medidas correctoras de las deficiencias en el 10-9 preparó para los diafragmas horizontales 8-29 para yeso muros de corte de yeso 8-20 de madera cubierta horizontal de una sola capa o revestimiento de muros de cortante 8-15 para un solo enfundados diafragmas recta 8-25 de estuco en postes de madera, revestimiento, o tableros de fibras muros de cortante 8-20 para madera y metal ligero encuadre 8-4 -Deformación curva de fuerza coordenadas lineales análisis de 8-16 aceptación factores numéricos para linear procedimientos 8-13 rehabilitación de la madera y el corte de metal ligero paredes 8-11 por defecto 8-5 propiedades de los materiales diafragmas arriostrados diafragmas horizontales 8-23, 8-24, 8-29 cubierta diagonal con revestimiento de escalera o pisos por encima de 8.26 doble en diagonal enfundados 8-23, 8-26
doble cubierta de diafragmas recta 8-22, 8-25 efectos de los acordes y las aberturas de 8-29 mejorada para la rehabilitación 8-23 24.08 nuevos solo en diagonal enfundados diafragmas 8-26 única cubierta de diafragmas recta 8-22, 8-24 panel estructural sobreimpresiones en madera existente diafragmas estructurales 8-24 panel estructural sobreimpresiones en madera existente panel estructural diafragmas 8-28 Índice-15 panel estructural sobreimpresiones en recta o enfundados en diagonal diafragmas 8-23,
8-28 panel estructural enfundados diafragmas 8-27 tipos de 8-22 evolución de 8-1 zapatas 8-30 -Deformación curva de fuerza coordenadas lineales procedimientos 8-16 fundaciones 8-29 información general acerca de 8-2 el uso histórico de 8-1 propiedades del material y de evaluación del estado 8-2 Modelo de tipos de edificios descripciones de 10-20 deficiencias típicas 10-23 edificios en miniatura simplificar las medidas correctivas 10-3 acumulando 8.29 propiedades de los materiales en lugar de 8-3 ámbito de aplicación de 8-1 muros de cortante 8-8 medidas correctoras de las deficiencias en 10-6 diagonal madera cubierta 8-9, 8-15 tableros de fibras o partículas de revestimiento de 8-10, 8-22 tableros de yeso en yeso listón de 8-10, 8-20 tableros de yeso sobre madera listones 8-10, 8-20 revestimiento de yeso muros de cortante 8-10, 8-21 revestimiento de madera horizontal con corte en aparatos ortopédicos o diagonal bloqueo 8-10, 8-21 la rodilla, con férula y varios de madera marcos 8-12
luz plancha de hierro cortante paredes marco de 8-12, 8-22 yeso en las paredes de malla metálica cortante 8-10, 8-21 revestimiento de madera de una sola capa horizontal o revestimiento de 8-9, 8-12 panel estructural o de madera contrachapada del panel revestimiento de 8-10, 8-19 estuco en postes de madera, revestimiento, o láminas de fibra 8-10, 8-20 tipos de 8-9 revestimiento de madera vertical 8-9, 8-18 revestimiento de madera en cubierta diagonal 8-9, 8-18
madera de revestimiento sobre revestimiento horizontal 8-9, 8-18 revestimiento de 8-9, 8-18 fuerza 8-5 revestimientos de paneles estructurales existentes en la madera de los paneles estructurales diafragmas 8-28 en la madera que sale diafragmas estructurales 8-24 en la recta o en diagonal enfundados diafragmas 8-23, 8-28 panel estructural enfundados diafragmas 8-27 métodos de ensayo 8-4 Y límite elástico del componente 2-33
