facultad regional concordia - utn - ria

AUTORES: BOSANO IGNACIO COLICELLI ALEXIS

Facultad Regional Concordia

Contenido Memoria Descriptiva: Edificio de Cocheras San Luis Centro ............................................ 1

1.1 Descripción del Proyecto: ....................................................................................... 1

1.2 Entorno: .................................................................................................................. 1

1.3 Sociedad .................................................................................................................. 1

1.4 Valoración de la inversión: ...................................................................................... 2

1.5 Características del terreno: ..................................................................................... 2

1.6 Normativa ............................................................................................................... 3

1.7 Arquitectura ............................................................................................................ 4

MEMORIA DE CÁLCULO .................................................................................................... 7

2.1 CARGAS DE DISEÑO................................................................................................. 7

2.2 MATERIALES ............................................................................................................ 8

2.2.1 Acero ................................................................................................................ 8

2.2.2 Hormigón .......................................................................................................... 8

2.3 RESISTENCIA DEL HORMIGON ................................................................................ 9

2.3.1 Resistencia especificada ................................................................................... 9

DISEÑO DE LOSAS ........................................................................................................... 11

3.1 PREDIMENCIONADO ............................................................................................. 11

3.2 METRADO DE CARGAS .......................................................................................... 11

3.3 CALCULO DE ESFUERZOS ...................................................................................... 16

3.4 DIMENSIONADO A FLEXIÓN .................................................................................. 18

DISEÑO DE VIGAS ........................................................................................................... 26

4.1 PREDIMENSIONADOS ............................................................................................ 26



4.4 DIMENSIONADO POR RESISTENCIA A FLEXIÓN .................................................... 31

4.5 DIMENSIONADO POR RESISTENCIA AL CORTE ..................................................... 39

4.6 ANALISIS DE LA VIGA CURVA ................................................................................ 48

4.6.1 Introducción teórica ....................................................................................... 48

4.6.2 Distribución de la carga .................................................................................. 51

4.6.3 Calculo de Esfuerzos ....................................................................................... 52

4.6.4 Dimensionado a flexión .................................................................................. 54

4.6.5 Dimensionado al corte ................................................................................... 56

4.6.6 Dimensionado a Torsión ................................................................................ 57

4.6.7 Adopción de armaduras ................................................................................. 60

ESCALERAS ...................................................................................................................... 61


5.2 DETERMINACIÓN DE ESFUERZOS ......................................................................... 61

5.3 DIMENSIONADO A FLEXIÓN .................................................................................. 62

DISEÑO DE COLUMNAS .................................................................................................. 63


6.2 DIMENSIONADO A FLEXO-COMPRESIÓN OBLICUA .............................................. 63

6.2.3 DIAGRAMAS DE INTERACCIÓN ....................................................................... 64

DISEÑO DE TABIQUES ..................................................................................................... 75

7.1 METODO DE DISEÑO ............................................................................................. 75


7.3 VERIFICACIÓN Y DIMENSIONADO DE LA ARMADURA .......................................... 77

7.4 Tabiques – Caja de Ascensores ............................................................................. 78

DISEÑO DE BASES ........................................................................................................... 80

8.1 TIPO DE FUNDACIÓN ............................................................................................ 80


8.3 ESTUDIO GEOTECNICO .......................................................................................... 81

8.4 DIMENSIONADO .................................................................................................... 87

8.5 BASES DE TABIQUES .............................................................................................. 95

VIGAS DE FUNDACIÓN .................................................................................................... 98

9.1 DISEÑO DE VIGAS TRACCIONADAS (Tirantes) ....................................................... 98

PRESUPUESTO ............................................................................................................... 101

10.1 CÓMPUTO ......................................................................................................... 101

10.1.1 MOVIMIENTO DE SUELO ............................................................................ 101

10.1.2 VOLUMEN DE HORMIGÓN ......................................................................... 102

10.1.3 ARMADURA ................................................................................................ 105

10.2 ANALISIS DE PRECIOS ........................................................................................ 112

10.3 PRESUPUESTO ................................................................................................... 124

SOFTWARE .................................................................................................................... 125

11.1 RESUMEN DE DATOS – MÉTODO ANALÍTICO ................................................... 125

11.2 SOFTWARE – MODELACIÓN .............................................................................. 126

11.3 COMPARACIÓN ................................................................................................. 127

ESTUDIO DE IMPACTO AMBIENTAL Y MITIGACIÓN. .................................................... 128

12.1 INTRODUCCIÓN ................................................................................................. 128

12.1.1 Características del proceso de E.I.A. .......................................................... 128

12.1.2 Pasos de Procedimiento. ............................................................................ 129

12.2 DESCRIPCIÓN DE LOS IMPACTOS MÁS RELEVANTES SOBRE EL MEDIO

RECEPTOR. ................................................................................................................ 129

12.2.1 Descripción de las Medidas de Mitigación................................................. 130

12.3 ANALISIS CUALITATIVO DE ACTIVIDADES. ........................................................ 131

12.3.1 Metodología de Análisis. ............................................................................ 131

12.3.2 Matriz de Afectación .................................................................................. 132

12.3.3 Matriz de Importancia. ............................................................................... 132

12.3.4 Análisis de Resultados. ............................................................................... 142

12.3.5 Indicadores de Calidad Ambiental. ............................................................ 142

BIBLIOGRAFÍA ............................................................................................................... 143

Edificio de cocheras: SAN LUIS CENTRO

Realizado por: BOSANO, Ignacio y COLICELLI, Alexis

1

Memoria Descriptiva: Edificio de Cocheras San Luis Centro

1.1 Descripción del Proyecto:

El objetivo es el diseño estructural de hormigón armado de un Edificio de Cocheras en

pleno centro comercial, administrativo, judicial y financiero de la ciudad de Concordia,

Entre Ríos. El edificio se organiza en dos sectores:

Planta Baja comercial.

Tres Plantas Altas de estacionamiento.

1.2 Entorno:

El edificio se ubica en un lugar ideal para el destino del mismo. Emplazado en un sector

de privilegio: a 2 (dos) cuadras de la plaza 25 de Mayo, 1 (una) cuadra de la Peatonal y

dentro del centro administrativo, financiero, judicial y comercial de la ciudad.

1.3 Sociedad

Es una buena alternativa para los comerciantes de la zona, los cuales podrán disminuir

los costos por estacionamiento medido abonando una tarifa mensual por alquiler de

cochera. Esto favorecería a los consumidores, con el hecho de que se presentarían más

lugares para la rotación de estacionamiento en la vía pública.



2

1.4 Valoración de la inversión:

Todas estas características, hacen de este Edificio, una oportunidad de inversión única en

la ciudad por su entorno y demanda debida al crecimiento de la planta automotriz de la

ciudad.

1.5 Características del terreno:

El terreno en el que se ejecutará este proyecto se encuentra emplazado en la esquina de

calle San Luis y Bernardo de Irigoyen. Las dimensiones de la parcela son: 28,15 metros

sobre calle San Luis por 20,77 metros sobre calle B. de Irigoyen.



3

1.6 Normativa

Uso de suelo: De acuerdo al Código de ordenamiento urbano de la ciudad de Concordia al predio de

referencia le aplica la zonificación “C1”, la cual cuenta con las siguientes características:

CARÁCTER: Es el Distrito de mayor nivel de centralidad relativa. Es la zona preferencial para la máxima localización del equipamiento administrativo, institucional y financiero a escala urbana y regional.

SUBDIVISIÓN DEL SUELO: Se observarán las siguientes dimensiones mínimas

Frente = 15 m.

Superficie = 300 m2

TEJIDO URBANO GENERAL:

a) En este Distrito la superficie edificable podrá ocupar la totalidad del área.

b) FOT máximo

Uso residencial = 3

Otros usos = 4

c) R = 3

EDIFICIOS DE SEMIPERÍMETRO LIBRE:

a) FOS máximo = 0,6

b) FOT máximo =

Uso residencial = 3,5

Otros usos = 4,5

c) R = 4

EDIFICIOS DE PERÍMETRO LIBRE:

a) FOS máximo = 0,6

b) FOT máximo =

Uso residencial = 4

Otros usos = 5

c) R = 4



4

1.7 Arquitectura

Consiste en un edificio de cuatro pisos, tres plantas tipo, con una altura total de 11,60

metros.

La planta baja está destinada al área comercial, contando con 7 (siete) locales, 3 (tres) de ellos con frente a calle Bernardo de Irigoyen, mientras que los restantes 4 (cuatros) tienen frente a una galería que cuya entrada se encuentra por calle San Luis. Además en dicha planta se encuentran un café-bar (en la ochava), y una oficina de administración de los estacionamientos. Esta planta tiene una altura libre de 2,75 metros y ocupa la totalidad del terreno.

En las 3 (tres) plantas altas de estacionamiento con distribución arquitectónica semejante se encuentran los boxes para vehículos de 2,5 metros de ancho por 5 metros de largo, con una capacidad 14 (catorces) vehículos por planta, a excepción de la última planta que consta con 16 (dieciséis) boxes, lo que hace un total de 44 (cuarenta y cuatro) boxes.

El ingreso de vehículos se realiza por calla San Luis. La rampa de acceso tiene 3,65 metros de ancho y una pendiente de 21,2% contando con su debido tramo de transición de 5 metros.

El edificio cuenta con 2 (dos) ascensores, con capacidad para 4 (cuatro) personas cada

uno y 1 (una) escalera de servicio. En la azotea se ubica el tanque elevado y el cuarto de

máquinas de los ascensores.



5

PLANTA BAJA



6

PLANTA TIPO



7

MEMORIA DE CÁLCULO

2.1 CARGAS DE DISEÑO

El Reglamento CIRSOC 101-05 recomienda valores mínimos de cargas permanentes y

sobrecargas mínimas de diseño para edificios y otras estructuras.

Consideramos como cargas permanentes (D) a aquellas cargas en las cuales las variaciones a lo largo del tiempo son raras o de pequeña magnitud y tienen un tiempo de aplicación prolongado. En general, consisten en el peso de todos los materiales de construcción incorporados en el edificio, incluyendo pero no limitado a paredes, pisos, techos, cielorrasos, escaleras, elementos divisorios, terminaciones, revestimientos y otros items arquitectónicos y estructurales incorporados de manera similar, y equipamiento de servicios con peso determinado.

Mientras que las Sobrecargas (L) son aquellas originadas por el uso y ocupación de un edificio u otra estructura, y no incluye cargas debidas a la construcción o provocadas por efectos ambientales, tales como nieve, viento, acumulación de agua, sismo, etc. Las sobrecargas en cubiertas son aquellas producidas por materiales, equipos o personal durante el mantenimiento, y por objetos móviles o personas durante la vida útil de la estructura.

Las cargas para el proyecto son las siguientes:

Cargas Permanentes (D)

- Hormigón Armado 25 KN/m3

- Mampostería de ladrillo hueco cerámico no portante 10,5 KN/m3

Sobrecargas (L)

- Cochera de automóviles 2,5 KN/m2

- Escaleras 2,0 KN/m2

- Cubierta inaccesible 1,0 KN/m2

Las estructuras y los elementos estructurales se deben diseñar para obtener, en cualquier sección, una resistencia igual o mayor que la resistencia requerida, determinada para las cargas mayoradas combinadas en la forma establecida en el Reglamento.

El requisito básico para el diseño por resistencia de estructuras de hormigón se puede expresar de la siguiente forma:

Siendo ∅ un factor de reducción de resistencia. El reglamento establece la variación de este factor respecto al tipo de solicitación y de armadura:



8

Las combinaciones de cargas utilizadas para el proyecto son las siguientes:

𝑈 = 1,4 𝐷

𝑈 = 1,2 𝐷 + 1,6 𝐿

2.2 MATERIALES

2.2.1 Acero

El acero utilizado será ADN 420 de conformación nervurada, el cual responde a las normas IRAM-IAS 500-528, con las siguientes características:

2.2.2 Hormigón

- Cemento Portland:

El cemento a utilizar debe cumplir con los requisitos especificados, para su tipo, en la norma IRAM 50000:2000.

- Agregados



9

Los agregados para emplear en la ejecución de hormigones, no deben contener sustancias que afecten la resistencia y durabilidad del hormigón o que ataquen al acero, en cantidades mayores a las establecidas.

- Agua El agua empleada para lavar los agregados y mezclar y curar el hormigón, cumplirá con los requisitos establecidos en la norma IRAM 1601:1986. El agua que proviene de la red de agua potable se considera apta.

- Aditivos Los aditivos a emplear en la elaboración de hormigones y morteros pueden estar en estado líquido o pulverulento, y deben cumplir con los requisitos establecidos en la norma IRAM 1663. Los aditivos se deben ingresar a la hormigonera diluidos en el agua de mezclado.

2.3 RESISTENCIA DEL HORMIGON

2.3.1 Resistencia especificada

Resistencia especificada o resistencia característica de rotura a compresión 𝑓𝑐′ es

el valor de la resistencia a compresión que se adopta en el proyecto y se utiliza como base para los cálculos.

Para el proyecto de la estructura debemos utilizar una o más clases de hormigones de los indicados en la siguiente tabla, establecidas por el Reglamento Argentino CIRSOC 201-05.



10

2.3.2 Edad de diseño

La edad de diseño es el tiempo, luego del colado del hormigón, al cual se debe verifica la resistencia especificada.

Para la construcción del proyecto se tendrán en cuenta las siguientes edades de diseño:

- 7 días, para hormigones elaborados con aditivos acelerantes de resistencia del cemento.

- 28 días, para hormigones convencionales.



11

DISEÑO DE LOSAS

3.1 PREDIMENCIONADO

Según el artículo 9.5, Control de las flechas, del reglamento CIRSOC 201 obtenemos el espesor mínimo de losas necesario para lograr una rigidez del elemento, la cual verifique la deformación admisible (flecha máxima).

Para losas que trabajan en dos direcciones, con relación de lados menor o igual a 2 y utilizando armadura con tensión de fluencia de 420 MPa:

ℎ𝑚𝑖𝑛 =𝑙𝑛

49

𝑙𝑛: longitud de la luz libre medida entre las caras de los apoyos.

La tabla 1 presenta los valores de espesor de losas dados por el pre dimensionado. A fin de simplificar, tanto el cálculo como la construcción de la misma, se opta por un único espesor de 15 cm para todas las losas destinadas al estacionamiento de vehículos. Mientras que para las losas de azotea se reducirá su espesor a 10 cm.

TABLA 1. Pre dimensionados de espesores de losas.

3.2 METRADO DE CARGAS

Para la distribución de carga se optó por el método de las fajas, el cual consiste en

representar las losas en dos familias de fajas de un ancho unitario (un metro), una en

cada dirección, cuyas fajas son analizadas como vigas continuas simplemente apoyadas

en las vigas de la estructura.

Esp. Losa Altura viga en X Altura viga en Y

Losa Lx (m) Ly (m) h= (Lmin/49) (cm) (cm)

L 001 5,2 4,23 8,63 28,11 22,86

L 002 7,63 4,23 8,63 36,33 22,86

L 003 7,64 4,23 8,63 41,30 22,86

L 004 5,2 7,14 10,61 28,11 34,00

L 005 7,63 7,14 14,57 36,33 34,00

L 006 7,64 7,14 14,57 41,30 34,00

L 007 5,2 4,76 9,71 28,11 22,67

L 008 7,63 4,76 9,71 36,33 22,67

L 009 7,64 4,76 9,71 41,30 22,67

L 010 5,2 7,64 10,61 28,11 36,38

L 011 7,63 5,29 10,80 36,33 25,19

L 012 7,64 5,29 10,80 41,30 25,19

L 013 5,2 4,1 8,37 28,11 22,16

L 014 7,63 4,1 8,37 36,33 22,16

L 015 7,64 6,45 13,16 41,30 34,86



12

La distribución de la carga a ambas fajas se realiza multiplicando la carga actuante sobre

cada losa por los coeficientes de distribución de cargas extraídos de la tabla de Marcus.

Estos coeficientes dependen de la relación de lados y de las condiciones de vínculo.

Si la losa se encuentra diseñada para trabajar en una sola dirección, entonces a la misma

le corresponderá una sola faja, la cual soportara toda la carga.

Para las condiciones de vínculo, se suponen que los lados continuos de cada losa se trataran como extremos empotrados al momento de analizar las losas en forma individual.

Cargas que actúan en las losas destinadas a estacionamiento:

- Cargas Muertas

Peso de losa 𝐷 = 25𝐾𝑁

𝑚3 ∗ 0,15𝑚 = 3,75 𝐾𝑁/𝑚2

- Sobrecargas

Para Estacionamientos 𝐿 = 2,5 𝐾𝑁/𝑚2

Cargas que actúan en las losas de azotea:

- Cargas Muertas


𝑚3 ∗ 0,10𝑚 = 2,50 𝐾𝑁/𝑚2

- Sobrecargas

Para azoteas inaccesibles 𝐿 = 1,00 𝐾𝑁/𝑚2

A continuación se presentan las tablas de distribución de cargas para las losas de plantas de estacionamiento.

Losa 1

0 0 0 -1 = +

0 0 2,12 -0,7

0 borde libre; 1 empotrado 0 0 4,23 4,3992

lado 1lado 2 lado 3 lado 4 2,60 4,23 4,3992 = +

0 1 1 0 5,20 5,4 4,23 4,3992

Ly = 0,81 5,20 5,4 2,115

Lx 5,20 5,4 0 0 = 1,20 qDx + 1,60 qLx

2,6 2,1 0 0

0 2,6 0 0

c = 1 Ly4 / ( 1 Lx

4 + 1 Ly

4 ) = 0,3045 = 1,20 qDy + 1,60 qLy

r = 1 Lx4 / ( 1 Lx

4 + 1 Ly

4 ) = 0,6955

Losa 2

0 -0 0 -1 = +

0 -0 2,12 -1,0052

0 borde libre; 1 empotrado 0 -0 4,23 4,3992


1 1 1 0 7,63 7,9 4,23 4,3992

Ly = 0,55 7,63 7,9 2,115

Lx 7,63 7,9 0 0 = 1,20 qDx + 1,60 qLx

3,82 2,1 0 0

0 3,8 0 0

c = 2 Ly4 / ( 1 Lx

4 + 2 Ly

4 ) = 0,1589 = 1,20 qDy + 1,60 qLy

r = 1 Lx4 / ( 1 Lx

4 + 2 Ly

4 ) = 0,8411

qDy (KN/m2)

qL (KN/m2) qLx (KN/m2) qLy (KN/m2)

armada en 2 sentido qUx (KN/m2)

c r 0,72 0,64

3,153,75 0,607,63 4,23

Lx Ly qD (KN/m2) qDx (KN/m2) qDy (KN/m2)



2,50 0,76 1,74

2,615,20 4,23 3,75 1,14

c r 1,37

7,15

1,35

0,1589 0,8411

qUy (KN/m2)

3,78

2,50 0,40

1,22

qUy (KN/m2)

3,13 2,78

Lx Ly qD (KN/m2) qDx (KN/m2)

5,91

2,59

0,3045 0,6955

3,36

2,10



13

Losa 3

0 -0 0 -1 = +

0 -0 2,12 -1,0056



1 0 1 0 7,64 7,6 4,23 4,3992

Ly = 0,55 7,64 7,6 2,115

Lx 7,64 7,6 0 0 = 1,20 qDx + 1,60 qLx

3,82 2,1 0 0

0 3,8 0 0

c = 1 Ly4 / ( 1 Lx

4 + 1 Ly

4 ) = 0,0859 = 1,20 qDy + 1,60 qLy

r = 1 Lx4 / ( 1 Lx

4 + 1 Ly

4 ) = 0,9141

Losa 4

0 -0 0 -1 = +

0 -0 2,12 -1,0052


lado 1 lado 2 lado 3 lado 4 3,82 4,23 4,3992 = +

0 1 1 1 7,63 7,9 4,23 4,3992

Ly = 1,37 7,63 7,9 2,115

Lx 7,63 7,9 0 0 = 1,20 qDx + 1,60 qLx

3,82 2,1 0 0

0 3,8 0 0

c = 1 Ly4 / ( 2 Lx

4 + 1 Ly

4 ) = 0,6399 = 1,20 qDy + 1,60 qLy

r = 2 Lx4 / ( 2 Lx

4 + 1 Ly

4 ) = 0,3601

Losa 5

0 -0 0 -1 = +

0 -0 2,12 -1,0052



1 1 1 1 7,63 7,9 4,23 4,3992

Ly = 0,94 7,63 7,9 2,115

Lx 7,63 7,9 0 0 = 1,20 qDx + 1,60 qLx

3,82 2,1 0 0

0 3,8 0 0

c = 1 Ly4 / ( 1 Lx

4 + 1 Ly

4 ) = 0,4340 = 1,20 qDy + 1,60 qLy

r = 1 Lx4 / ( 1 Lx

4 + 1 Ly

4 ) = 0,5660

Losa 6

0 -0 0 -1 = +

0 -0 2,12 -1,0052



1 0 1 1 7,63 7,9 4,23 4,3992

Ly = 0,93 7,63 7,9 2,115

Lx 7,63 7,9 0 0 = 1,20 qDx + 1,60 qLx

3,82 2,1 0 0

0 3,8 0 0

c = 1 Ly4 / ( 2 Lx

4 + 1 Ly

4 ) = 0,2761 = 1,20 qDy + 1,60 qLy

r = 2 Lx4 / ( 2 Lx

4 + 1 Ly

4 ) = 0,7239

Losa 7

0 -0 0 -1 = +

0 -0 2,12 -1,0052



0 1 1 1 7,63 7,9 4,23 4,3992

Ly = 0,92 7,63 7,9 2,115

Lx 7,63 7,9 0 0 = 1,20 qDx + 1,60 qLx

3,82 2,1 0 0

0 3,8 0 0

c = 1 Ly4 / ( 2 Lx

4 + 1 Ly

4 ) = 0,2598 = 1,20 qDy + 1,60 qLy

r = 2 Lx4 / ( 2 Lx

4 + 1 Ly

4 ) = 0,7402

Losa 8

0 -0 0 -1 = +

0 -0 2,12 -1,0052



1 1 1 1 7,63 7,9 4,23 4,3992

Ly = 0,62 7,63 7,9 2,115

Lx 7,63 7,9 0 0 = 1,20 qDx + 1,60 qLx

3,82 2,1 0 0

0 3,8 0 0

c = 1 Ly4 / ( 1 Lx

4 + 1 Ly

4 ) = 0,1315 = 1,20 qDy + 1,60 qLy

r = 1 Lx4 / ( 1 Lx

4 + 1 Ly

4 ) = 0,8685

4,11 3,66




7,77

2,50 0,21 2,29

0,73

0,0859 0,9141

c r 0,39 0,34

qUy (KN/m2)

7,64 4,23 3,75 0,32 3,43

qUy (KN/m2)

6,15 3,26 2,90

qDy (KN/m2)qDx (KN/m2)qD (KN/m2)LyLx


c r 2,35 1,24 1,10

0,2761 0,7239

7,64 7,14 3,75 1,04 2,71


2,50 0,69 1,81

qUy (KN/m2)

4,81 2,55 2,26



c r 3,69 1,95 1,74

0,4340 0,5660

7,63 7,14 3,75 1,63 2,12


2,50 1,09 1,41

5,20 7,14 3,75 2,40 1,35

0,6399 0,3601

qUy (KN/m2)

3,06 1,62 1,44


2,50 1,60 0,90


c r 5,44 2,88 2,56



5,20 4,76 3,75 0,97 2,78


2,50 0,65 1,85


c r 2,21 1,17 1,04

0,2598 0,7402

qUy (KN/m2)

6,29 3,33 2,96


7,63 4,76 3,75 0,49 3,26


2,50 0,33 2,17


c r 1,12 0,59 0,53

0,1315 0,8685

qUy (KN/m2)

7,38 3,91 3,47



14

Losa 8

0 -0 0 -1 = +

0 -0 2,12 -1,0052



1 1 1 1 7,63 7,9 4,23 4,3992

Ly = 0,62 7,63 7,9 2,115

Lx 7,63 7,9 0 0 = 1,20 qDx + 1,60 qLx

3,82 2,1 0 0

0 3,8 0 0

c = 1 Ly4 / ( 1 Lx

4 + 1 Ly

4 ) = 0,1315 = 1,20 qDy + 1,60 qLy

r = 1 Lx4 / ( 1 Lx

4 + 1 Ly

4 ) = 0,8685

Losa 9

0 -0 0 -1 = +

0 -0 2,12 -1,0052



1 0 1 1 7,63 7,9 4,23 4,3992

Ly = 0,62 7,63 7,9 2,115

Lx 7,63 7,9 0 0 = 1,20 qDx + 1,60 qLx

3,82 2,1 0 0

0 3,8 0 0

c = 1 Ly4 / ( 2 Lx

4 + 1 Ly

4 ) = 0,0701 = 1,20 qDy + 1,60 qLy

r = 2 Lx4 / ( 2 Lx

4 + 1 Ly

4 ) = 0,9299

Losa 10

0 -0 0 -1 = +

0 -0 2,12 -1,0052



0 1 1 1 7,63 7,9 4,23 4,3992

Ly = 1,47 7,63 7,9 2,115

Lx 7,63 7,9 0 0 = 1,20 qDx + 1,60 qLx

3,82 2,1 0 0

0 3,8 0 0

c = 1 Ly4 / ( 2 Lx

4 + 1 Ly

4 ) = 0,6997 = 1,20 qDy + 1,60 qLy

r = 2 Lx4 / ( 2 Lx

4 + 1 Ly

4 ) = 0,3003

Losa 11

0 -0 0 -1 = +

0 -0 2,12 -1,0052



1 1 0 1 7,63 7,9 4,23 4,3992

Ly = 0,69 7,63 7,9 2,115

Lx 7,63 7,9 0 0 = 1,20 qDx + 1,60 qLx

3,82 2,1 0 0

0 3,8 0 0

c = 2 Ly4 / ( 1 Lx

4 + 2 Ly

4 ) = 0,3161 = 1,20 qDy + 1,60 qLy

r = 1 Lx4 / ( 1 Lx

4 + 2 Ly

4 ) = 0,6839


7,63 4,76 3,75 0,49 3,26


2,50 0,33 2,17


c r 1,12 0,59 0,53

0,1315 0,8685

qUy (KN/m2)

7,38 3,91 3,47


7,64 4,76 3,75 0,26 3,49


2,50 0,18 2,32


c r 0,60 0,32 0,28

0,0701 0,9299

qUy (KN/m2)

7,90 4,18 3,72


5,20 7,64 3,75 2,62 1,13


2,50 1,75 0,75


c r 5,95 3,15 2,80

0,6997 0,3003

qUy (KN/m2)

2,55 1,35 1,20


7,63 5,29 3,75 1,19 2,56


2,50 0,79 1,71

qUy (KN/m2)

5,81 3,08 2,74


c r 2,69 1,42 1,26

0,3161 0,6839



15

Losa 12

0 -0 0 -1,2116 = +

0 -0 2,65 -1,0056



1 0 1 1 7,64 7,6 5,29 5,5016

Ly = 0,69 7,64 7,6 2,645

Lx 7,64 7,6 0 -0,2116 = 1,20 qDx + 1,60 qLx

3,82 2,6 0 -0,2116

0 3,8 0 -0,2116

c = 1 Ly4 / ( 2 Lx

4 + 1 Ly

4 ) = 0,1031 = 1,20 qDy + 1,60 qLy

r = 2 Lx4 / ( 2 Lx

4 + 1 Ly

4 ) = 0,8969

Losa 13

0 0 0 -1,164 = +

0 0 2,05 -0,7

0 borde libre; 1 empotrado 0 0 4,10 4,1


0 1 0 1 5,20 5,4 4,10 4,1

Ly = 0,79 5,20 5,4 2,05

Lx 5,20 5,4 0 -0,164 = 1,20 qDx + 1,60 qLx

2,6 2,1 0 -0,164

0 2,6 0 -0,164

c = 1 Ly4 / ( 1 Lx

4 + 1 Ly

4 ) = 0,2787 = 1,20 qDy + 1,60 qLy

r = 1 Lx4 / ( 1 Lx

4 + 1 Ly

4 ) = 0,7213

1er Piso al 2do Piso

Losa 14

0 -0 0 -1 = +

0 -0 2,05 -1,0052



1 1 0 0 7,63 7,9 4,10 4,1

Ly = 0,54 7,63 7,9 2,05

Lx 7,63 7,9 0 0 = 1,20 qDx + 1,60 qLx

3,82 2,1 0 0

0 3,8 0 0

c = 5 Ly4 / ( 1 Lx

4 + 5 Ly

4 ) = 0,2942 = 1,20 qDy + 1,60 qLy

r = 1 Lx4 / ( 1 Lx

4 + 5 Ly

4 ) = 0,7058

Losa 15

0 -0 0 -1,258 = +

0 -0 3,23 -1,0056



1 0 0 1 7,64 7,6 6,45 6,45

Ly = 0,84 7,64 7,6 3,225

Lx 7,64 7,6 0 -0,258 = 1,20 qDx + 1,60 qLx

3,82 3,2 0 -0,258

0 3,8 0 -0,258

c = 1 Ly4 / ( 1 Lx

4 + 1 Ly

4 ) = 0,3369 = 1,20 qDy + 1,60 qLy

r = 1 Lx4 / ( 1 Lx

4 + 1 Ly

4 ) = 0,6631

qUy (KN/m2)

5,64 2,98 2,65


2,50 0,74 1,76

qUy (KN/m2)

6,13 3,25 2,89


c r 2,86 1,52 1,35

0,3369 0,6631

7,64 6,45 3,75 1,26 2,49


2,50 0,84 1,66

0,2942 0,7058

qUy (KN/m2)

6,00 3,18 2,82



c r 2,50 1,32 1,18


7,63 4,10 3,75 1,10 2,65


c r 2,37 1,25 1,11

0,2787 0,7213

5,20 4,10 3,75 1,05 2,70


2,50 0,70 1,80

0,1031 0,8969

qUy (KN/m2)

7,62 4,04 3,59



2,50 0,26 2,24


c r 0,88 0,46 0,41


7,64 5,29 3,75 0,39 3,36



16

TABLA 2. Resumen de cargas a utilizar en el dimensionado de losas de planta de estacionamiento.

TABLA 3. Resumen de cargas a utilizar en el dimensionado de losas de planta de azotea.

3.3 CALCULO DE ESFUERZOS

Se aplican las cargas calculadas anteriormente planteando todos los posibles estados de

cargas, obteniendo una envolvente de esfuerzos, es decir, el rango entre mínimos y

máximos.

Se presenta la envolvente de las losas 4, 5 y 6 en la dirección x.

Nº de losa 1,4*Dx 1,4*Dy 1,2*qd Qu 1,2*qd Qu

Losa 1 1,60 3,65 1,37 2,59 3,13 5,91

Losa 2 0,83 4,42 0,72 1,35 3,78 7,15

Losa 3 0,45 4,80 0,39 0,73 4,11 7,77

Losa 4 3,36 1,89 2,88 5,44 1,62 3,06

Losa 5 2,28 2,97 1,95 3,69 2,55 4,81

Losa 6 1,45 3,80 1,24 2,35 3,26 6,15

Losa 7 1,36 3,89 1,17 2,21 3,33 6,29

Losa 8 0,69 4,56 0,59 1,12 3,91 7,38

Losa 9 0,37 4,88 0,32 0,60 4,18 7,90

Losa 10 3,67 1,58 3,15 5,95 1,35 2,55

Losa 11 1,66 3,59 1,42 2,69 3,08 5,81

Losa 12 0,54 4,71 0,46 0,88 4,04 7,62

Losa 13 1,46 3,79 1,25 2,37 3,25 6,13

Losa 14 0,91 4,34 0,78 1,47 3,72 7,03

Losa 15 1,77 3,48 1,52 2,86 2,98 5,64

Dirección X-X Dirección Y-Y

Nº de Losa 1,4*Dx 1,4*Dy 1,2*qd qUx (KN/m2) 1,2*qd qUy (KN/m2)

Losa 1 1,07 2,43 0,91 1,40 2,09 3,20

Losa 2 0,56 2,94 0,48 0,73 2,52 3,87

Losa 3 0,30 3,20 0,26 0,40 2,74 4,20

Losa 4 2,24 1,26 1,92 2,94 1,08 1,66

Losa 5 1,52 1,98 1,30 2,00 1,70 2,60

Losa 6 0,97 2,53 0,83 1,27 2,17 3,33

Losa 7 0,91 2,59 0,78 1,20 2,22 3,40

Losa 8 0,46 3,04 0,39 0,61 2,61 3,99

Losa 9 0,25 3,25 0,21 0,32 2,79 4,28

Losa 10 2,45 1,05 2,10 3,22 0,90 1,38

Losa 11 1,11 2,39 0,95 1,45 2,05 3,15

Losa 12 0,36 3,14 0,31 0,47 2,69 4,13

Losa 13 0,98 2,52 0,84 1,28 2,16 3,32

Losa 14 1,03 2,47 0,88 1,35 2,12 3,25

Losa 15 1,18 2,32 1,01 1,55 1,99 3,05

X-X Y-Y



17

Sobrecarga en losa 4

Sobrecarga en losa 5

Sobre carga en losa 6

Sobrecarga en losas 4 y 5





18

Sobrecarga en todas las losas

Envolvente de esfuerzo flector

3.4 DIMENSIONADO A FLEXIÓN

Se realiza el cálculo de armadura respetando el método analítico dado por el Reglamento CIRSOC 201-05.

En el procedimiento se respetaran las siguientes premisas:

a) Las secciones deben verificar la condición resistente dada por:

𝑀𝑢 ≤ ∅ ∗ 𝑀𝑛

𝑀𝑢 = Resistencia requerida calculada para cargas mayoradas

𝑀𝑛 = Resistencia nominal (“real”) de la sección

φ = Coeficiente de reducción de resistencia en función del tipo de rotura

b) Las secciones se proyectan para que presenten roturas dúctiles (precedidas por importantes deformaciones y fisuración) por lo que se establece una deformación mínima para el acero más traccionado de 0,005 (esto implica que todos los aceros comerciales se encontrarán en fluencia por tracción). Este tipo de secciones se denominan controladas por tracción.

c) En función de la hipótesis anterior, y de acuerdo con la Figura 2.c, el coeficiente φ puede tomarse siempre igual a 0,90.

d) Las secciones inicialmente planas se mantienen planas luego de deformarse. Esta hipótesis permite aplicar semejanza de triángulos para conocer las deformaciones que experimentan armaduras ubicadas en cualquier posición (Figura 2.a).

e) El hormigón no resiste tracciones.



19

f) La deformación de rotura del hormigón es siempre de 0,003 por lo que todos los posibles planos de deformación de la sección transversal se obtienen pivotando alrededor de dicha deformación (Figura 2.a).

g) Existe solidaridad resistente entre el acero y el hormigón (adherencia) por lo tanto ambos materiales experimentan iguales deformaciones específicas si se encuentran a igual distancia del eje neutro de deformaciones (puede considerarse redundante con el mantenimiento de las secciones planas).

h) Las tensiones de compresión en el hormigón pueden representarse mediante un bloque de tensiones uniformes de valor𝑓𝑐

∗ = 0,85 𝑓𝑐′, siendo “𝑓𝑐

′” la resistencia especificada de compresión del hormigón (Figura 2.a).

i) El eje neutro de tensiones es paralelo al eje neutro de deformaciones y la profundidad “a” del bloque de tensiones en el hormigón está relacionada con la profundidad “c” del eje neutro de deformaciones mediante la expresión: 𝑎 =𝛽1 ∗ 𝑐 (Figura 2.a), donde:

Si 𝑓𝑐′ ≤ 30 𝑀𝑃𝑎 𝛽1 = 0,85

Si 𝑓𝑐′ > 30 𝑀𝑃𝑎 𝛽1 = 0,85 − 0,05 ∗

𝑓𝑐′−30 𝑀𝑃𝑎

7≥ 0,65

j) El acero tiene un comportamiento perfectamente elastoplástico (Figura 2.b). Para deformaciones menores a las de fluencia su tensión se calcula como el producto de su deformación específica por el módulo de elasticidad (Es = 200000 MPa) a partir de allí su tensión es igual a la tensión de fluencia especificada “fy”.

k) Si el momento solicitante fuera mayor que el resistido en base a las deformaciones límites establecidas para los materiales (𝜀𝑐𝑢

′ = 0,003 y 𝜀𝑠 ≥ 0,005) se recurrirá al uso de armadura comprimida (𝐴´𝑠) de modo de mantener el eje neutro en su profundidad máxima. Esta profundidad se obtiene por semejanza de triángulos asignando a los materiales las deformaciones límites:

𝑐 = 𝑑 ∙ 0,003 / (0,003 + 0,005) = 0,375 · 𝑑

l) Para asegurar una ductilidad mínima las secciones no podrán proyectarse con una armadura menor que:

Si 𝑓𝑐′ ≤ 30 𝑀𝑃𝑎 𝐴𝑠 𝑚í𝑛 = 1,4 · 𝑏𝑤 · 𝑑/𝑓𝑦

Si 𝑓´𝑐 > 30 𝑀𝑃𝑎 𝐴𝑠 𝑚í𝑛 = 𝑓´𝑐 · 𝑏𝑤 · 𝑑 / (4 · 𝑓𝑦)



20

Condiciones para el dimensionado

- Tipo de Hormigón: H-25 (resistencia específica a compresión 25 MPa)

- Recubrimiento a filo de armadura: 2 cm

Ejemplo de dimensionado a flexión de una faja de la losa

Datos

Materiales: - Hormigón: H-25 f'c= 25 MPa - Acero: ADN 420 fy= 420 MPa

Sección Transversal: - bw (m)= 1 - h (m) = 0,15

Estribos: - Recubrimiento (m): Cc= 0,02

- Diámetro est. (mm): dbe= 0

Aª long.: - Diámetro est. (mm): db= 0

Solicitación: - Mu (kNm) = 8,8

Resolución:

Para f'c= 25 Mpa se tiene que:

0,85

f*c (Mpa)= 21,25

Ka min= 0,065882353



21

factor de reducción de resist: 0,9

Momento Nominal = Mu/ 9,78 KNm d= 0,1300

mn= 0,0272

Ka= 0,0276 Ka < Ka min

Verificación de armadura longitudinal a Compresión:

Kc= Ka/B1= 0,0325 No es necesario Armadura de Compresión

As (mm2)= 433,333

As (cm2) = 4,3333

Consideraciones para el armado según el reglamento:

La separación máxima que debe haber entre las barras está dada por la menor de las

siguientes acotaciones:

- 𝑆𝑚𝑎𝑥 =100∗𝐴𝑑𝑏

𝐴𝑠

- 𝑆𝑚𝑎𝑥 ≤ 2,5 ∗ ℎ

- 𝑆𝑚𝑎𝑥 ≤ 25 ∗ 𝑑𝑏

- 𝑆𝑚𝑎𝑥 ≤ 30 𝑐𝑚

Disposición de armaduras

Para la disposición de armaduras se tendrá en cuenta lo siguiente:

- Cantidad de armadura a doblar para absorber los momentos negativos: 1/3 de As.

- El doblado de las armaduras será a 45º.

Longitud de anclaje de las barras: se tomara el mayor valor entre d y 12db desde la cara interna del apoyo.



22

TABLA 4. Acero adoptado para las losas de estacionamientos.

DERECCIÓN X-X

Mu Snec Sadop

(KN.m) (cm2) (cm2)

centro 6 4,33 db10 c/16cm 4,71

Extr. Derec. -8,12 4,33 db10 c/16cm 4,71

Extr. Izq. -8,12 4,33 db10 c/16cm 4,71

Centro 4,33 4,33 db10 c/16cm 4,71

Extr. Derec. -6,08 4,33 db10 c/16cm 4,71

Extr. Izq. -6,08 4,33 db10 c/16cm 4,71

Centro 3,34 4,33 db10 c/16cm 4,71

centro 12,11 4,33 db10 c/16cm 4,71

Extr. Derec. -19,16 4,33 db10 c/16cm 4,71

Extr. Izq. -19,16 4,33 db10 c/16cm 4,71

Centro 11,82 4,33 db10 c/16cm 4,71

Extr. Derec. -18,04 4,33 db10 c/16cm 4,71

Extr. Izq. -18,04 4,33 db10 c/16cm 4,71

Centro 10,64 4,33 db 10 c/16cm 4,71

centro 5,04 4,33 db 10 c/16cm 4,71

Extr. Derec. -6,67 4,33 db 10 c/16cm 4,71

Extr. Izq. -6,67 4,33 db 10 c/16cm 4,71

Centro 3,49 4,33 db 10 c/16cm 4,71

Extr. Derec. -4,89 4,33 db 10 c/16cm 4,71

Extr. Izq. -4,89 4,33 db 10 c/16cm 4,71

Centro 2,7 4,33 db 10 c/16cm 4,71

centro 13,47 4,33 db 10 c/16cm 4,71

Extr. Derec. -17,32 4,33 db 10 c/16cm 4,71

Extr. Izq. -17,32 4,33 db10 c/16cm 4,71

Centro 8,63 4,33 db10 c/16cm 4,71

Extr. Derec. -9,55 4,33 db10 c/16cm 4,71

Extr. Izq. -9,55 4,33 db10 c/16cm 4,71

Centro 3,76 4,33 db10 c/16cm 4,71

centro 5,2 4,33 db10 c/16cm 4,71

Extr. Derec. -15,5 4,33 db10 c/16cm 4,71

Extr. Izq. -15,5 4,33 db10 c/16cm 4,71

Centro 14 4,33 db10 c/16cm 4,71

centro 4,8 4,33 db10 c/16cm 4,71

Extr. Derec. -10,3 4,33 db10 c/16cm 4,71

Extr. Izq. -10,3 4,33 db10 c/16cm 4,71

Centro 7,5 4,33 db10 c/16cm 4,71

Extr. Derec. -17,4 4,33 db10 c/16cm 4,71

Extr. Izq. -17,4 4,33 db10 c/16cm 4,71

Centro 13,4 4,33 db10 c/16cm 4,71

14

15

Ram

pa

PB

a

1º

Pis

o

Ram

pa

1º

a 2

º, 2

º a

3º

pis

oLosa

10

Barras

1

2

13

13

14

8

9

11

12

3

4

5

6

7



23

DIRECCIÓN Y-Y

Mu Snec Sadop

(KN.m) (cm2) (cm2)

centro 8,8 4,33 (min) db10 c/16cm 4,71

Extr. Derec. -14 4,33 (min) db10 c/16cm 4,71

Extr. Izq. -14 4,33 (min) db10 c/16cm 4,71

Centro 8,5 4,33 (min) db10 c/16cm 4,71

Extr. Derec. -13,8 4,33 (min) db10 c/16cm 4,71

Extr. Izq. -13,8 4,33 (min) db10 c/16cm 4,71

Centro 8,5 4,33 (min) db10 c/16cm 4,71



Centro 8 4,33 (min) db10 c/16cm 4,71



Centro 8,2 4,33 (min) db10 c/16cm 4,71

centro 9,6 4,33 (min) db 10 c/16cm 4,71

Extr. Derec. -20,4 4,33 (min) db 10 c/16cm 4,71

Extr. Izq. -20,4 4,33 (min) db 10 c/16cm 4,71

Centro 14 4,33 (min) db 10 c/16cm 4,71



Centro 8,5 4,33 (min) db 10 c/16cm 4,71



Centro 13,9 4,33 (min) db 10 c/16cm 4,71

centro 9,8 4,33 (min) db10 c/16cm 4,71

Extr. Derec. -24,7 5,23 db10 c/16cm+db6c/33cm 5,56

Extr. Izq. -24,7 5,23 db10 c/16cm+db6c/33cm 5,56

Centro 18,1 4,33 (min) db10 c/16cm 4,71



Centro 9,3 4,33 (min) db10 c/16cm 4,71



Centro 12,3 4,33 (min) db10 c/16cm 4,71



Centro 18,2 4,33 (min) db10 c/16cm 4,71

14 centro 14,5 4,33 (min) db10 c/16cm 4,71

15

Losa Barras

2

5

8

11

3

6

1

4

7

10

13

9

12



24

TABLA 5. Acero adoptado para las losas de azotea.

DERECCIÓN X-X

Mu Snec Sadop

(KN.m) (cm2) (cm2)

centro 2,87 2,67 (min) db8 c/16cm 3,02



Centro 1,71 2,67 (min) db8 c/16cm 3,02



Centro 1,58 2,67 (min) db8 c/16cm 3,02

centro 6,61 2,67 (min) db8 c/16cm 3,02

Extr. Derec. -9,89 3,38 db8 c/16cm + db6 c/50 cm 3,58

Extr. Izq. -9,89 3,38 db8 c/16cm + db6 c/50 cm 3,58

Centro 4,92 2,67 (min) db8 c/16cm 3,02



Centro 5,14 2,67 (min) db8 c/16cm 3,02

centro 2,47 2,67 (min) db8 c/16cm 3,02



Centro 1,44 2,67 (min) db8 c/16cm 3,02



Centro 1,25 2,67 (min) db8 c/16cm 3,02

centro 6,71 2,67 (min) db8 c/16cm 3,02



Centro 3,71 2,67 (min) db8 c/16cm 3,02



Centro 1,49 2,67 (min) db8 c/16cm 3,02

centro 2,25 2,67 (min) db8 c/16cm 3,02



Centro 2,86 2,67 (min) db8 c/16cm 3,02



Centro 7,09 2,67 (min) db10 c/16cm 3,02

Losa Barras

1

2

3

5

6

8

9

11

12

15

13

14

7

10

4



25

DIRECCIÓN Y-Y

Mu Snec Sadop

(KN.m) (cm2) (cm2)

centro 8,8 4,33 (min) db10 c/16cm 4,71

Extr. Derec. -14 4,33 (min) db10 c/16cm 4,71

Extr. Izq. -14 4,33 (min) db10 c/16cm 4,71

Centro 8,5 4,33 (min) db10 c/16cm 4,71



Centro 8,5 4,33 (min) db10 c/16cm 4,71



Centro 8 4,33 (min) db10 c/16cm 4,71



Centro 8,2 4,33 (min) db10 c/16cm 4,71

centro 9,6 4,33 (min) db 10 c/16cm 4,71



Centro 14 4,33 (min) db 10 c/16cm 4,71



Centro 8,5 4,33 (min) db 10 c/16cm 4,71



Centro 13,9 4,33 (min) db 10 c/16cm 4,71

centro 9,8 4,33 (min) db10 c/16cm 4,71



Centro 18,1 4,33 (min) db10 c/16cm 4,71



Centro 9,3 4,33 (min) db10 c/16cm 4,71



Centro 12,3 4,33 (min) db10 c/16cm 4,71



Centro 18,2 4,33 (min) db10 c/16cm 4,71

14 Centro 14,65 4,33 (min) db10 c/16cm 4,71

15

Losa Barras

2

5

8

11

3

6

1

4

7

10

13

9

12



26

DISEÑO DE VIGAS

4.1 PREDIMENSIONADOS

Según lo expresado en el Reglamento Argentino de Estructura de Hormigón, obtenemos una estimación de las alturas que deben tener las vigas la cual es función del tipo de vínculo a la cual estarán sometidas y a la luz que deben salvar entre apoyos.

TABLA 6. Pre dimensionados de alturas de vigas.



27

En la tabla 6 se observan las alturas dadas por el pre dimensionado. El caso más desfavorable da un valor de 41,30 cm, para la luz de 7,64 metros. Para el dimensionado se adopta una altura de 50 cm.


Se analizan las cargas que llegan a las vigas por parte de las losas y de los muros, más su peso propio.

Vigas en plantas de estacionamiento

Peso de Viga 𝐷 = 25𝐾𝑁

𝑚3 ∗ 0,25𝑚 ∗ 0,50𝑚 = 3,125 𝐾𝑁/𝑚

Muros de ladrillo cerámico hueco no portante 10,5𝐾𝑁

𝑚3 ∗ 0.30𝑚 ∗ 2,40𝑚 =

7,56𝐾𝑁

𝑚2

Barrera de Hº Aº 𝐷𝐵 = 25𝐾𝑁

𝑚3 ∗ 0,15𝑚 ∗ 0,70𝑚 = 2,63 𝐾𝑁/𝑚

Vigas de azotea

Peso de Viga 𝐷 = 25𝐾𝑁

𝑚3 ∗ 0,20𝑚 ∗ 0,50𝑚 = 2,50 𝐾𝑁/𝑚

TABLA 7. Cargas que actúan sobre vigas de las plantas de estacionamiento. Dirección X-X.

Viga Nº Luz (m)Carga por losa

min (KN/m)

Carga por losa

máx (KN/m)

1,2*(PP+

Mamp/Barr.

Carga Última

min (KN/m)

Carga Última

máx (KN/m)

V1 (L) 3,64 10,27 6,91 10,55 17,18

V2 (L) 7,63 3,60 11,96 6,91 10,51 18,87

V4 (L) 7,64 3,31 12,69 6,91 10,22 19,60

V6 5,20 12,78 26,97 3,75 16,53 30,72

V8 7,63 18,04 37,37 3,75 21,79 41,12

V10 7,64 21,54 44,36 3,75 25,29 48,11

V12 5,20 11,24 27,07 3,75 14,99 30,82

V14 7,63 15,24 36,37 3,75 18,99 40,12

V16 7,64 19,47 43,79 3,75 23,22 47,54

V18 5,20 11,21 25,67 3,75 14,96 29,42

V20 7,63 16,08 37,17 3,75 19,83 40,92

V22 7,64 14,66 39,09 3,75 18,41 42,84

V24 5,20 12,21 25,50 3,75 15,96 29,25

V26 7,63 5,46 12,78 3,75 9,21 16,53

V28 7,64 21,43 44,36 3,75 25,18 48,11

V30 (L) 5,20 3,69 10,15 12,82 16,51 22,97

V32 (L) 7,63 14,10 12,82 12,82 26,92

V34 (L) 7,64 6,48 14,56 12,82 19,30 27,38

TABIQUE 14,10 14,10



28

TABLA 8. Cargas que actúan sobre vigas de la planta de Azotea. Dirección X-X.

TABLA 9. Cargas que actúan sobre vigas de las plantas de estacionamiento. Dirección Y-Y.

Tabla 10. Cargas que actúan sobre vigas de la planta de Azotea. Dirección Y-Y.


min (KN/m)

Carga por losa

máx (KN/m)

1,2*(PP+

Mamp.)

Carga Última

min (KN/m)

Carga Última

máx (KN/m)

V1 (L) 5,07 3,00 8,07

V2 (L) 7,63 5,67 3,00 8,67

V4 (L) 7,64 6,68 3,00 9,68

V6 5,20 14,45 3,00 17,45

V8 7,63 20,15 3,00 23,15

V10 7,64 24,35 3,00 27,35

V12 5,20 14,01 3,00 17,01

V14 7,63 18,74 3,00 21,74

V16 7,64 23,93 3,00 26,93

V18 5,20 13,26 3,00 16,26

V20 7,63 19,39 3,00 22,39

V22 7,64 20,81 3,00 23,81

V24 5,20 13,81 3,00 16,81

V26 7,63 6,65 3,00 9,65

V28 7,64 24,44 3,00 27,44

V30 (L) 5,20 5,13 3,00 8,13

V32 (L) 7,63 4,87 3,00 7,87

V34 (L) 7,64 7,95 3,00 10,95

TABIQUE 4,87 4,87


min (KN/m)

Carga por losa

máx (KN/m)

1,2*(PP+

Mamp.)

Carga Última

min (KN/m)

Carga Última

máx (KN/m)

V1 (L) 2,30 5,66 6,91 9,21 12,57

V3 (L) 7,14 4,22 11,57 6,91 11,13 18,48

V5 (L) 4,76 1,92 4,75 6,91 8,83 11,66

V7 (L) 7,64 5,40 12,90 6,91 12,31 19,81

V9 (L) 4,10 1,46 4,84 6,91 8,37 11,75

V11 4,23 6,79 13,93 3,75 10,54 17,68

V13 7,14 15,16 32,15 3,75 18,91 35,90

V15 4,76 5,60 11,49 3,75 9,35 15,24

V17 7,64 14,35 29,55 3,75 18,10 33,30

V19 4,10 7,07 17,18 3,75 10,82 20,93

V21 4,23 4,01 8,73 3,75 7,76 12,48

V23 7,14 12,05 25,45 3,75 15,80 29,20

V25 4,76 3,20 7,03 3,75 6,95 10,78

V27 5,30 7,96 17,62 3,75 11,71 21,37

V29 6,45 11,81 23,66 3,75 15,56 27,41

V31 (L) 4,23 0,83 2,25 12,82 13,65 15,07

V33 (L) 7,14 2,76 7,18 12,82 15,58 20,00

V35 (L) 4,76 0,65 1,81 12,82 13,47 14,63

V37 (L) 5,30 1,87 4,91 12,82 14,69 17,73

V39 (L) 6,45 4,00 8,85 12,82 16,82 21,67



29


Teniendo en cuenta las cargas transmitidas por las losas y sumando, en donde deba, las

cargas por mampostería o barrera de hormigón armado, se plantearon pórticos en

ambas direcciones para el análisis de los esfuerzos en vigas y columnas.

Como para el cálculo de esfuerzos en losas, se realizan las distintas hipótesis de cargas

posibles que determinan los máximos esfuerzos visibles en las envolventes de flexión y

corte.


min (KN/m)

Carga por losa

máx (KN/m)

1,2*(PP+

Mamp.)

Carga Última

min (KN/m)

Carga Última

máx (KN/m)

V1 (L) 2,84 3,00 5,84

V3 (L) 7,14 5,74 3,00 8,74

V5 (L) 4,76 2,44 3,00 5,44

V7 (L) 7,64 6,58 3,00 9,58

V9 (L) 4,10 2,40 3,00 5,40

V11 4,23 7,37 3,00 10,37

V13 7,14 17,24 3,00 20,24

V15 4,76 6,27 3,00 9,27

V17 7,64 16,31 3,00 19,31

V19 4,10 8,81 3,00 11,81

V21 4,23 4,58 3,00 7,58

V23 7,14 13,67 3,00 16,67

V25 4,76 3,74 3,00 6,74

V27 5,30 7,34 3,00 10,34

V29 6,45 12,89 3,00 15,89

V31 (L) 4,23 1,12 3,00 4,12

V33 (L) 7,14 3,61 3,00 6,61

V35 (L) 4,76 0,89 3,00 3,89

V37 (L) 5,30 1,18 3,00 4,18

V39 (L) 6,45 4,70 3,00 7,70



30



31

4.4 DIMENSIONADO POR RESISTENCIA A FLEXIÓN

Teniendo en cuenta que el llenado de losas y vigas se realizara de manera conjunta,

tenemos un sistema monolítico, en el cual la losa aportara resistencia a la viga. Por lo

que en primer lugar se determinara el ancho efectivo de la losa, siempre siguiendo el

Reglamento CIRSOC 201-05:

Otro aspecto a tener en cuenta en el cálculo para este tipo de elementos, es la zona

comprimida. Si el espesor comprimido es menor que el ala de la sección se considera

para el cálculo como una sección rectangular base igual al ancho efectivo, sino deberá

estudiarse por separado la colaboración de las alas y el alma.

Luego el procedimiento al dimensionado del elemento por resistencia a flexión es el

mismo que se utilizó para las losas.



32




TABLA 11. Cálculo a flexión del acero necesario para las vigas de plantas de

estacionamiento. DIRECCIÓN X-X.



33

Mu Snec Sadop

(KN.m) (cm2) (cm2)

1 Extr. Derec. -216,70 12,25 6db16 + 2db8 13,07

Extr. Izq. -216,70 12,25 6db16 + 2db8 13,07

Centro 67,50 4,00 2db16 4,02

Extr. Derec. -154,00 8,64 4db16 + 2db8 9,05

Extr. Izq. -154,00 8,64 4db16 + 2db8 9,05

Centro 75,80 4,39 2db16+1db10 4,81

Extr. Derec. -75,40 4,13 2db16+2db8 5,03

Extr. Izq. -48,90 4,00 2db12 + 2db8 4,40

Centro 41,20 4,00 2db16 4,02

Extr. Derec. -181,00 10,19 5db16+2db8 11,06

Extr. Izq. -181,00 10,19 5db16+2db8 11,06

Centro 119,00 6,65 3db16+1db12 7,16

Extr. Derec. -259,00 14,71 7db16+2db8 15,08

Extr. Izq. -259,00 14,71 7db16+2db8 15,08

Centro 155,10 8,70 3db16+3db12 9,42

Extr. Derec. -167,10 9,39 5db16+2db8 11,06

Extr. Izq. -48,37 4,00 3db12 + 2db8 4,40

Centro 53,87 4,00 2db16 4,02

Extr. Derec. -48,37 4,00 3db12 + 2db8 4,40

Centro 63,50 4,00 2db16 4,02

Extr. Derec. -231,50 13,11 6db16+2db8 13,07

Extr. Izq. -231,50 13,11 6db16+2db8 13,07

Centro 159,70 8,96 4db16+1db12 9,17

Extr. Derec. -178,10 10,02 5db16+2db8 11,06

Extr. Izq. -124,90 7,20 3db16+2db8 7,04

Centro 60,80 4,00 2db16 4,02

Extr. Derec. -147,90 8,60 4db16+2db8 9,05

Extr. Izq. -147,90 8,60 4db16+2db8 9,05

Centro 83,60 4,63 2db16+1db10 4,81

Extr. Derec. -112,80 6,47 3db16+2db8 7,04

Extr. Izq. -33,90 4,00 3db12 + 2db8 4,40

Centro 31,00 4,00 2db16 4,02

Extr. Derec. -110,80 6,18 3db16+2db8 7,04

Extr. Izq. -110,80 6,18 3db16+2db8 7,04

Centro 70,80 4,00 2db16 4,02

Extr. Derec. -145,10 8,13 4db16+2db8 9,05

Extr. Izq. -145,10 8,13 4db16+2db8 9,05

Centro 83,10 4,62 2db16+1db10 4,81

Extr. Derec. -89,60 4,99 2db16+2db8 5,03

Extr. Izq. -36,00 4,00 3db12 + 2db8 4,40

Centro 22,00 4,00 2db16 4,02

Extr. Derec. -107,60 6,16 3db12 + 2db8 7,04

Extr. Izq. -107,60 6,16 3db12 + 2db8 7,04

Centro 67,20 4,00 2db16 4,02

Extr. Derec. -51,20 4,00 3db12 + 2db8 4,40

30

32

3º P

iso

Ram

pa- P

B

30

32

34Ram

pa -

1º y

2º

Piso

s

8

14

20

10

16

22

24

28

26

2

4

6

12

18

32

34

VIGA Barras



34

TABLA 12. Cálculo a flexión del acero necesario para las vigas de planta de Azotea.

DIRECCIÓN X-X.

Mu Snec Sadop

(KN.m) (cm2) (cm2)

1 Extr. Derec. -70,10 5,21 4db12 + 2db8 5,53

Extr. Izq. -70,10 5,21 4db12 + 2db8 5,53

Centro 23,50 3,20 3db12 3,39

Extr. Derec. -61,90 3,65 3db12+2db8 4,40

Extr. Izq. -61,90 3,65 3db12+2db8 4,40

Centro 32,20 3,20 3db12 3,39

Extr. Derec. -27,00 3,20 2db12+2db8 3,27

Extr. Izq. -24,10 3,20 2db12 + 2db8 3,27

Centro 20,10 3,20 3db12 3,39

Extr. Derec. -95,50 5,32 4db12+2db8 5,53

Extr. Izq. -95,50 5,32 4db12+2db8 5,53

Centro 59,70 3,31 3db12 3,39

Extr. Derec. -151,30 8,48 4db16+2db8 9,05

Extr. Izq. -151,30 8,48 4db16+2db8 9,05

Centro 91,70 5,11 5db12 5,65

Extr. Derec. -77,70 4,32 3db12+2db8 4,40

Extr. Izq. -26,28 3,20 2db12 + 2db8 3,27

Centro 36,62 3,20 3db12 3,39

Extr. Derec. -26,28 3,20 2db12 + 2db8 3,27

Centro 27,00 3,20 3db12 3,39

Extr. Derec. -132,30 7,40 6db12 + 2db8 7,79

Extr. Izq. -132,30 7,40 6db12 + 2db8 7,79

Centro 97,80 5,45 5db12 5,65

Extr. Derec. -84,30 4,69 4db12+2db8 5,53

Extr. Izq. -13,80 3,20 2db12 + 2db8 3,27

Centro 11,70 3,20 3db12 3,39

Extr. Derec. -33,80 3,20 2db12 + 2db8 3,27

Extr. Izq. -33,80 3,20 2db12 + 2db8 3,27

Centro 19,30 3,20 3db12 3,39

Extr. Derec. -57,80 3,21 2db12 + 2db8 3,27

Extr. Izq. -57,80 3,21 2db12 + 2db8 3,27

Centro 37,10 3,20 3db12 3,39

Extr. Derec. -34,50 3,20 2db12 + 2db8 3,27

VIGA Barras

2

4

6

12

18

8

14

20

10

16

22

24

26

28

30

32

34



35

TABLA 13. Cálculo a flexión del acero necesario para las vigas de plantas de

estacionamiento. DIRECCIÓN Y-Y.

Mu Snec Sadop

(KN.m) (cm2) (cm2)

1 Extr. Derec. -116,82 8,63 2db20+2db16+2db8 9,30

Extr. Izq. -145,50 8,63 2db20+2db16+2db8 9,30

Centro 90,00 5,04 2db16+2db12 6,28

Extr. Derec. -145,50 8,63 2db20+2db16+2db8 9,30

Extr. Izq. -72,57 8,63 2db20+2db16+2db8 9,30

Centro -9,00 4,00 2db16+2db12 6,28


Extr. Izq. -153,30 9,14 2db20+2db16+2db8 9,30

Centro 100,50 5,64 2db16+2db12 6,28


Extr. Izq. -87,20 8,86 2db20+2db16+2db8 9,30

Centro 14,57 4,00 2db16+2db12 6,28

Extr. Derec. -20,60 4,00 3db12+2db8 4,40

Extr. Izq. -11,95 4,00 3db12+2db8 4,40

Centro -10,20 4,00 2db20+1db16 8,29


Extr. Izq. -136,05 8,03 2db20+1db16+2db8 9,30

Centro 116,30 6,68 2db20+1db16 8,29


Extr. Izq. -132,69 7,82 2db20+2db16+2db8 11,31

Centro -40,25 4,00 2db20+2db16+2db8 11,31


Extr. Izq. -170,60 10,27 2db20+2db16+2db8 11,31

Centro 126,40 7,07 2db20+1db16 8,29

Extr. Derec. -189,00 11,51 2db20+2db16+1db10+2db8 12,10

Extr. Izq. -189,00 11,51 2db20+2db16+1db10+2db8 12,10

Centro -31,50 4,00 2db20+1db16 8,29

Extr. Derec. -15,06 4,00 3db12+2db8 4,40

VIGA Barras

5

3

15

17

19

7

9

11

13



36

Extr. Izq. -7,70 4,00 3db12+2db8 4,40

Centro 6,82 4,00 2db16+1db12 5,15


Extr. Izq. -109,00 6,36 1db16+3db12+2db8 6,41

Centro 79,14 4,40 2db16+1db12 5,15


Extr. Izq. -107,00 6,22 1db16+3db12+2db8 6,41

Centro -16,00 4,00 2db16+1db12 5,15

Extr. Derec. -46,00 4,00 3db12+2db8 4,40

Extr. Izq. -46,00 4,00 3db12+2db8 4,40

Centro 36,00 4,00 2db16+1db12 5,15

Extr. Derec. -34,00 4,00 3db12+2db8 4,40

Extr. Izq. -70,00 4,00 3db12+2db8 4,40

Centro 73,00 4,06 1db16+2db12 4,27

Extr. Derec. -71,00 4,05 3db12+2db8 4,40

Extr. Izq. -18,00 4,00 3db12+2db8 4,40

Centro 15,00 4,00 2db16+1db12 5,15


Extr. Izq. -112,00 6,52 2db16+2db10+2db8 6,60

Centro 78,00 4,22 2db16+1db12 5,15


Extr. Izq. -110,00 6,40 2db16+2db10+2db8 6,60

Centro 15,00 4,00 2db16+1db12 5,15

Extr. Derec. -48,00 4,00 3db12+2db8 4,40

Extr. Izq. -48,00 4,00 3db12+2db8 4,40

Centro 26,00 4,00 2db16+1db12 5,15


Extr. Izq. -108,00 6,28 2db16+2db10+2db8 6,60

Centro 68,00 4,00 2db16+1db12 5,15

Extr. Derec. -72,00 4,11 3db12+2db8 4,40

31

33

35

37

39

29

21

23

25

27



37

TABLA 14. Cálculo a flexión del acero necesario para las vigas de planta de Azotea.

DIRECCIÓN Y-Y.

Mu Snec Sadop

(KN.m) (cm2) (cm2)

1 Extr. Derec. -39,40 3,20 2db12+2db8 3,27

Extr. Izq. -39,40 3,20 2db12+2db8 3,27

Centro 25,30 3,20 2db12+2db8 3,27

Extr. Derec. -34,30 3,20 2db12+2db8 3,27

Extr. Izq. -34,30 3,20 2db12+2db8 3,27

Centro -15,00 3,20 2db12+2db8 3,27

Extr. Derec. -44,30 3,20 2db12+2db8 3,27

Extr. Izq. -44,30 3,20 2db12+2db8 3,27

Centro 30,31 3,20 2db12+2db8 3,27

Extr. Derec. -38,67 3,20 2db12+2db8 3,27

Extr. Izq. -38,70 3,20 2db12+2db8 3,27

Centro -4,20 3,20 2db12+2db8 3,27

Extr. Derec. -8,02 3,20 2db12+2db8 3,27

Extr. Izq. -8,50 3,20 2db12+2db8 3,27

Centro -2,50 3,20 2db12+2db8 3,27

Extr. Derec. -74,00 4,27 3db12+2db8 4,40

Extr. Izq. -74,00 4,27 3db12+2db8 4,40

Centro 59,00 3,27 1db16+2db12 4,27


Extr. Izq. -72,00 4,15 2db16+1db10+2db8 5,81

Centro -35,00 3,20 2db16+1db10+2db8 5,81


Extr. Izq. -94,00 5,49 2db16+1db10+2db8 5,81

Centro 76,00 4,22 1db16+2db12 4,27


Extr. Izq. -102,00 5,99 2db16+1db12+2db8 6,16

Centro -2,00 3,20 2db12+2db8 3,27

Extr. Derec. -7,00 3,20 2db12+2db8 3,27

3

5

7

9

11

13

15

17

19

VIGA Barras



38

Extr. Izq. -6,00 3,20 2db12+2db8 3,27

Centro -3,00 3,20 2db12+2db8 3,27

Extr. Derec. -60,00 3,43 2db12+3db8 3,77

Extr. Izq. -60,00 3,43 2db12+3db8 3,77

Centro 48,00 3,20 2db12+2db8 3,27

Extr. Derec. -60,20 3,44 2db12+2db8 3,27

Extr. Izq. -60,20 3,44 2db12+2db8 3,27

Centro -15,00 3,20 2db12+2db8 3,27

Extr. Derec. -21,67 3,20 2db12+2db8 3,27

Extr. Izq. -21,67 3,20 2db12+2db8 3,27

Centro 18,00 3,20 2db12+2db8 3,27

Extr. Derec. -53,00 3,20 2db12+2db8 3,27

Extr. Izq. -53,00 3,20 2db12+2db8 3,27

Centro 42,00 3,20 2db12+2db8 3,27

Extr. Derec. -30,00 3,20 2db12+2db8 3,27

Extr. Izq. -9,00 3,20 2db12+2db8 3,27

Centro -2,00 3,20 2db12+2db8 3,27

Extr. Derec. -25,00 3,20 2db12+2db8 3,27

Extr. Izq. -25,00 3,20 2db12+2db8 3,27

Centro 20,00 3,20 2db12+2db8 3,27

Extr. Derec. -27,00 3,20 2db12+2db8 3,27

Extr. Izq. -27,00 3,20 2db12+2db8 3,27

Centro -1,00 3,20 2db12+2db8 3,27

Extr. Derec. -13,00 3,20 2db12+2db8 3,27

Extr. Izq. -13,00 3,20 2db12+2db8 3,27

Centro 4,00 3,20 2db12+2db8 3,27

Extr. Derec. -25,00 3,20 2db12+2db8 3,27

Extr. Izq. -25,00 3,20 2db12+2db8 3,27

Centro 20,00 3,20 2db12+2db8 3,27

Extr. Derec. -23,00 3,20 2db12+2db8 3,27

31

33

35

37

39

21

23

25

27

29



39

4.5 DIMENSIONADO POR RESISTENCIA AL CORTE

- Generalidades.

Cálculos según el reglamento CIRSOC 201-05 Capitulo 11.

Las piezas sometidas a esfuerzos de corte deben verificar la condición resistente dada

por:

𝑉𝑈 ≤ ∅ ∗ 𝑉𝑛 = ∅ ∗ (𝑉𝐶 + 𝑉𝑆)

𝑉𝑈 = Resistencia requerida calculada para cargas mayoradas

𝑉𝑛 = Resistencia nominal de la sección

𝑉𝑐 = Resistencia al corte, aportada por el hormigón

𝑉𝑠 = Resistencia de las armaduras

∅ = Coeficiente de reducción de resistencia en función del tipo de rotura

∅ = 0,75

“𝑉𝑈” es el esfuerzo de corte calculado para las cargas mayoradas, calculado a una distancia “d” del filo del apoyo, para determinar el máximo “𝑉𝑈”, siempre que se cumplan las siguientes condiciones:

a) Que el apoyo sea directo, es decir, que la reacción de apoyo introduzca compresiones en la cara (generalmente inferior) del elemento

b) Que las cargas se apliquen superiormente (no “colgadas”) c) Que no existan fuerzas concentradas significativas a una distancia del filo del

apoyo menor que “d”

En caso de que no se cumpla alguna de las condiciones enunciadas, se debe dimensionar con el corte correspondiente al filo del apoyo.

- Determinación de 𝑉𝑐

El CIRSOC 201-2005 brinda dos tipos de expresiones para evaluar 𝑉𝑐, simplificadas y generales. La diferencia estriba en que las primeras dependen solamente de la geometría de la sección y de la resistencia del hormigón, mientras que las últimas permiten considerar la influencia de otras variables, como por ejemplo la armadura longitudinal.

En cualquier caso, se limita √𝑓𝑐′ ≤ 8,3 𝑀𝑃𝑎

Cuando no existan esfuerzos axiales

- Expresión simplificada: 𝑉𝑐 =1

6∗ √𝑓𝑐

′ ∗ 𝑏𝑤 ∗ 𝑑

- Expresión general:



40

Donde 𝑀𝑢 es el momento mayorado en la sección critica, en correspondencia con 𝑉𝑢.

- Determinación de 𝑉𝑠

La evaluación de “𝑉𝑠” se hace directamente a partir del equilibrio de una fisura supuesta a 45º. Aun cuando, debido a las situaciones particulares ya descriptas, se deba dimensionar con el valor del corte en el filo del apoyo, el equilibrio de la fisura a 45° puede ser planteado de igual manera ya que la rotura en cualquier caso se producirá a partir de una fisura inclinada.

El criterio de colaboración es simple: las armaduras que contribuyen al equilibrio son todas aquellas que cosen a la fisura en estudio, con la salvedad de que en las barras dobladas solamente se consideran efectivos los 3/4 centrales del tramo inclinado, más adelante se verá en detalle.

Finalmente 𝑉𝑠 puede escribirse como:

“Para el dimensionado de la estructura se opta solo por estribos verticales”.

Donde:

𝑑 = altura útil de la sección

𝑠 = separación entre planos de estribado medida sobre el eje de la pieza

𝑓𝑦𝑡 = tensión de fluencia especificada de los estribos

𝐴𝑣 = área de acero contenida en un plano de estribado = 𝑛 ∗ 𝐴1𝑣

𝑛 = numero de ramas

𝐴1𝑣 = área de una de las ramas de estribo contenida en el plano de estribado

Limitación de Vs total

El CIRSOC 201-2005 no especifica una verificación directa de la fisuración del alma por efecto del corte ni de la resistencia de las bielas comprimidas, pero sí existe una verificación indirecta a través de la limitación al aporte de la armadura total al “Vn” de la fisura. Debe cumplirse:

Estribado mínimo



41

Separación máxima para estribos normales al eje del elemento

A continuación se presenta el cálculo de estribado verticales necesario para la

viga 6.

Vu = 95.8 KN

Debe verificar la siguiente condición de resistencia:

𝑉𝑛 ≥𝑉𝑢

∅=

95.8𝐾𝑁

0,75= 127.73𝐾𝑁

Determinación de la contribución del hormigón (Expresión simplificada)

𝑉𝐶 =1

6∗ √𝑓𝑐

′ ∗ 𝑏𝑤 ∗ 𝑑 =1

6∗ √25 ∗ 0,25 ∗ 0,48 = 0,1 𝑀𝑁 = 100 𝐾𝑁

Determinación del acero necesario (estribos verticales)

𝑉𝑠 = 𝑉𝑛 − 𝑉𝑐 = 127.73 − 100 = 27.73 𝐾𝑁

Estribado mínimo

𝐴𝑣 𝑚𝑖𝑛

𝑆=

250𝑚𝑚

1.26= 198.4𝑚𝑚2/𝑚

Separación máxima entre estribos

𝑉𝑆 <1

3∗ √𝑓𝑐

′ ∗ 𝑏𝑤 ∗ 𝑑 =1

3∗ √25 ∗ 0,25 ∗ 0,48 = 0,2 𝑀𝑁 = 200𝐾𝑁

Estribos: S máx.= d/2 = 24cm se adoptara 1∅6 𝑐/24 2 ramas

𝑉𝑆 𝑒𝑠𝑡 =𝐴𝑣 ∗ 𝑓𝑦 ∗ 𝑑

𝑆=

2 ∗ 0,28.10−4 ∗ 420 ∗ 0,48

0,24∗ 103 = 47.04𝐾𝑁 > 27.73𝐾𝑁

Verificación para evitar la falla de la biela comprimida

𝑉𝑆 𝑚𝑎𝑥 =2

3∗ √𝑓𝑐

′ ∗ 𝑏𝑤 ∗ 𝑑 =2

3∗ √25 ∗ 0,25 ∗ 0,48 = 400𝐾𝑁 > 27.73𝐾𝑁



42

TABLA 15. Calculo de estribos verticales necesarios para resistir los esfuerzos de Corte.

Vigas en plantas de estacionamiento, DIRECCION X-X.

Vu Av/s Avadop/s(KN) (cm2/m) (cm2/m)

Extr. Izq. 86,4 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 122 3,1 db6 c/15 3,77

Extr. Izq. 100,5 1,98 db6 c/24 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 89,1 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Izq. 107,2 2,12 db6 c/24 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 83,7 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Izq. 74,6 1,98 db6 c/24 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 95,8 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Izq. 156,3 5,37 db6 c/10 5,65

Centro - 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 165,6 5,97 db6 c/10 5,65

Extr. Izq. 199,4 8,22 db6 c/10 5,65

Centro - 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 175,1 6,62 db6 c/10 5,65

Extr. Izq. 76 1,98 db6 c/24 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 76 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Izq. 48,2 1,98 db6 c/24 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 83,1 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Izq. 193 7,8 db6 c/10 5,65

Centro - 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 178,6 6,85 db6 c/10 5,65

Extr. Izq. 96,7 1,98 db6 c/24 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 101,7 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Izq. 100,6 1,98 db6 c/24 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 99,6 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Izq. 62,1 1,98 db6 c/24 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 65 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Izq. 95,1 1,98 db6 c/24 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 100,1 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Izq. 107 1,98 db6 c/24 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 93,4 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Izq. 49,9 1,98 db6 c/24 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 62 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Izq. 92,6 1,98 db6 c/24 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 68,2 1,98 db6 c/24 2,36

VIGA Barras

2

1

4

6

12

18

8

14

20

10

16

22

24

26

3º

Pis

o

30

32

28

Ram

pa-

PB 32

34

Ram

pa

- 1

º y

2º

Pis

os 30

32

34



43


Vigas en plantas de estacionamiento, DIRECCION Y-Y.


Extr. Izq. 86,4 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 122 3,1 db6 c/15 3,77

Extr. Izq. 100,5 1,98 db6 c/24 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 89,1 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Izq. 107,2 2,12 db6 c/24 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 83,7 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Izq. 74,6 1,98 db6 c/24 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 95,8 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Izq. 156,3 5,37 db6 c/10 5,65

Centro - 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 165,6 5,97 db6 c/10 5,65

Extr. Izq. 199,4 8,22 db6 c/10 5,65

Centro - 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 175,1 6,62 db6 c/10 5,65

Extr. Izq. 76 1,98 db6 c/24 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 76 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Izq. 48,2 1,98 db6 c/24 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 83,1 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Izq. 193 7,8 db6 c/10 5,65

Centro - 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 178,6 6,85 db6 c/10 5,65

Extr. Izq. 96,7 1,98 db6 c/24 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 101,7 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Izq. 100,6 1,98 db6 c/24 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 99,6 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Izq. 62,1 1,98 db6 c/24 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 65 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Izq. 95,1 1,98 db6 c/24 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 100,1 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Izq. 107 1,98 db6 c/24 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 93,4 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Izq. 49,9 1,98 db6 c/24 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 62 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Izq. 92,6 1,98 db6 c/24 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 68,2 1,98 db6 c/24 2,36

VIGA Barras

2

1

4

6

12

18

8

14

20

10

16

22

24

26

3º

Pis

o

30

32

28

Ram

pa-

PB 32

34

Ram

pa

- 1

º y

2º

Pis

os 30

32

34

Vu Av/s Avadop/s

(KN) (cm2/m) (cm2/m)

Extr. Izq. 82,74 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 112,3 2,44 db6 c/23cm 3,14

Extr. Izq. 121,2 3,04 db6 c/19cm 3,54

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 121,2 3,04 db6 c/19cm 3,14

Extr. Izq. 62,15 1,98 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 67,01 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 131,37 3,7 db6 c/15cm 4,04

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 130,42 3,63 db6 c/16cm 4,04

Extr. Izq. 73,44 1,98 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 42,92 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 28,5 1,98 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 54 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 129 3,57 db6 c/15cm 3,77

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 129 3,57 db6 c/15cm 3,77

Extr. Izq. 37 1,98 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 47 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 140 4,29 db6 c/13cm 4,35

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 165 5,95 db6 c/10cm 5,66

Extr. Izq. 68 1,98 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 26 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 19 1,98 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 40 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 105 1,98 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 104 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 35 1,98 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 24 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 59 1,98 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 54 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 88,20 1,98 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 89,30 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 40,00 1,98 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 61,70 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 102,00 1,98 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 101,70 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 62,80 1,98 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 49,60 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 60,00 1,98 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 69,04 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 104,00 1,98 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 93,00 1,98 db6 c/24cm 2,36

37

39

1

31

33

35

25

27

29

19

21

23

13

15

17

7

9

11

3

5

VIGA Barras



44

Vu Av/s Avadop/s


Extr. Izq. 82,74 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 112,3 2,44 db6 c/23cm 3,14

Extr. Izq. 121,2 3,04 db6 c/19cm 3,54

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 121,2 3,04 db6 c/19cm 3,14

Extr. Izq. 62,15 1,98 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 67,01 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 131,37 3,7 db6 c/15cm 4,04

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 130,42 3,63 db6 c/16cm 4,04

Extr. Izq. 73,44 1,98 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 42,92 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 28,5 1,98 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 54 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 129 3,57 db6 c/15cm 3,77

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 129 3,57 db6 c/15cm 3,77

Extr. Izq. 37 1,98 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 47 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 140 4,29 db6 c/13cm 4,35

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 165 5,95 db6 c/10cm 5,66

Extr. Izq. 68 1,98 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 26 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 19 1,98 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 40 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 105 1,98 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 104 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 35 1,98 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 24 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 59 1,98 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 54 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 88,20 1,98 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 89,30 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 40,00 1,98 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 61,70 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 102,00 1,98 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 101,70 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 62,80 1,98 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 49,60 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 60,00 1,98 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 69,04 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 104,00 1,98 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 93,00 1,98 db6 c/24cm 2,36

37

39

1

31

33

35

25

27

29

19

21

23

13

15

17

7

9

11

3

5

VIGA Barras



45


Vigas en planta de azotea, DIRECCION X-X.


Extr. Izq. 23 1,59 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 40,8 1,59 db6 c/24 2,36

Extr. Izq. 37,7 1,59 db6 c/24 2,36

Centro - 1,59 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 33,2 1,59 db6 c/24 2,36

Extr. Izq. 44 1,59 db6 c/24 2,36

Centro - 1,59 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 33,3 1,59 db6 c/24 2,36

Extr. Izq. 39,1 1,59 db6 c/24 2,36

Centro - 1,59 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 54,4 1,59 db6 c/24 2,36

Extr. Izq. 84,7 1,63 db6 c/24 2,36

Centro - 1,59 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 94,5 2,28 db6 c/18 3,14

Extr. Izq. 115,3 3,65 db6 c/18 3,14

Centro - 1,59 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 95,5 2,34 db6 c/18 3,14

Extr. Izq. 48,4 1,59 db6 c/24 2,36

Centro - 1,59 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 48,4 1,59 db6 c/24 2,36

Extr. Izq. 25,5 1,59 db6 c/24 2,36

Centro - 1,59 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 49,2 1,59 db6 c/24 2,36

Extr. Izq. 111,7 3,42 db6 c/18 3,14

Centro - 1,59 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 98,9 2,57 db6 c/18 3,14

Extr. Izq. 20,1 1,59 db6 c/24 2,36

Centro - 1,59 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 23,9 1,59 db6 c/24 2,36

Extr. Izq. 28,9 1,59 db6 c/24 2,36

Centro - 1,59 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 32,3 1,59 db6 c/24 2,36

Extr. Izq. 45,4 1,59 db6 c/24 2,36

Centro - 1,59 db6 c/24 2,36

Extr. Derec. 39,3 1,59 db6 c/24 2,36

28

30

32

34

10

16

22

24

26

4

6

12

18

8

14

20

VIGA Barras

2

1



46


Vigas en planta de azotea, DIRECCION Y-Y.


Extr. Izq. 21,43 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 28,6 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 32,5 1,59 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 32,5 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 13,4 1,59 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 15 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 37,7 1,59 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 36,4 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 14,2 1,59 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 9,6 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 15,00 1,59 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 32,00 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 73,00 1,59 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 73,00 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 22,00 1,59 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 27,00 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 81,00 1,59 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 93,00 2,18 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 39,00 1,59 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 13,00 1,59 db6 c/24cm 2,36

VIGA Barras

3

5

7

9

11

13

15

17

19

1



47


Vigas curvas.

Extr. Izq. 10,00 1,59 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 24,00 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 60,00 1,59 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 60,00 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 23,00 1,59 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 13,00 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 29,00 1,59 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 33,00 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 55,00 1,59 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 48,00 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 10,00 1,59 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 11,00 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 25,00 1,59 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 26,00 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 12,00 1,59 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 10,00 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 13,00 1,59 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 13,00 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 27,00 1,59 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 27,00 1,59 db6 c/24cm 2,36

29

21

23

37

39

31

33

35

25

27

Vu Av/s Avadop/s


Extr. Izq. 82,75 1,98 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 86,43 1,98 db6 c/24cm 2,36

Extr. Izq. 21,43 1,59 db6 c/24cm 2,36

Centro - 1,59 db6 c/24cm 2,36

Extr. Derec. 23,01 1,59 db6 c/24cm 2,36

BarrasVIGA

V1-

Estacionam.

V1- Azotea



48

4.6 ANALISIS DE LA VIGA CURVA

4.6.1 Introducción teórica

Explicaremos el proceso a través de un ejemplo de una viga curva solicitada por una

carga vertical P, para luego determinar los esfuerzos para una carga repartida de forma

análoga

Sea el problema de determinar los momentos de empotramiento de una viga circular

con un ángulo en el centro de 90º solicitada por una carga vertical P que actúa en su

centro.

Figura Nº1 – a Figura Nº1 - b

Teniendo en cuenta la simetría (posición de la carga en el eje OC de la viga circular,

puede deducirse que el esfuerzo cortante a lo largo de AC o a lo largo de BC es igual a

𝑃 2⁄ y que el momento torsor es nulo en el punto C.

Sin embargo en un punto D cualquiera, tal que OD forma un ángulo θ con el eje de flexión

OC, es posible determinar en este punto el momento flector y el momento torsor,

descomponiendo el momento en las direcciones de la tangente y la normal a la curva en

D. Estos momentos pueden expresarse en función de M, teniendo en cuenta el

momento de esfuerzo 𝑃 2⁄ (existente en D):

𝐹𝑙𝑒𝑥𝑖ó𝑛: 𝑀θ = 𝑀 𝑥 cos θ −𝑃

2 𝑥 𝑟 𝑥 𝑠𝑒𝑛 θ

𝑇𝑜𝑟𝑠𝑖ó𝑛: 𝑇θ = 𝑀 𝑥 sen θ −𝑃

2 𝑥 𝑟 𝑥 (1 − 𝑐𝑜𝑠 θ)



49

Puede determinarse M utilizando el método de Castigliano, teniendo en cuenta que en

el punto C la tangente es horizontal.

Tenemos:

𝑑𝑀θ

𝑑𝑀= cos θ 𝑦

𝑑𝑇θ

𝑑𝑀= sen θ

Deberá escribirse que:

∫𝑀θ

𝐸 . 𝐼 𝑑𝑀θ

𝑑𝑀 𝑑θ

𝛱 4⁄

0

+ ∫𝑇θ

𝐺 . 𝐽 𝑑𝑇θ

𝑑𝑀 𝑑θ = 0

𝛱 4⁄

0

Sustituyendo M y T por su valor:

1

𝐸 . 𝐼∫ (𝑀 𝑥 𝑐𝑜𝑠2 θ −

𝑃

2 𝑥 𝑟 𝑥 𝑠𝑒𝑛 θ x cos θ) 𝑑θ

𝛱 4⁄

0

+ 1

𝐺 . 𝐽∫ [𝑀 𝑥 𝑠𝑒𝑛2 θ −

𝑃

2 𝑥 𝑟 𝑥 𝑠𝑒𝑛 θ x (1 − cos θ)] 𝑑θ

𝛱 4⁄

0

= 0

Que resolviéndolo y haciendo:

𝐶 =𝐸 . 𝐼

𝐺 . 𝐽

Donde:

𝐸 → 𝑀𝑜𝑑𝑢𝑙𝑜 𝑑𝑒 𝐸𝑙𝑎𝑠𝑡𝑖𝑐𝑖𝑑𝑎𝑑 (𝐻º𝐴º − 𝐻25)

𝐼 → 𝑀𝑜𝑚𝑒𝑛𝑡𝑜 𝑑𝑒 𝐼𝑛𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎 𝐹𝑙𝑒𝑥𝑖𝑜𝑛𝑎𝑙

𝐺 → 𝑀𝑜𝑑𝑢𝑙𝑜 𝑑𝑒 𝐸𝑙𝑎𝑠𝑡𝑖𝑐𝑖𝑑𝑎𝑑

𝐽 → 𝑀𝑜𝑚𝑒𝑛𝑡𝑜 𝑑𝑒 𝐼𝑛𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎 𝑇𝑜𝑟𝑠𝑖𝑜𝑛𝑎𝑙

Nos permite obtener:

𝑀 = 𝑃 𝑥 𝑟 𝑥 0,125 + 0,0125 𝑥 𝐶

0,643 + 0,1427 𝑥 𝐶

Una vez determinado M podemos calcular el momento flector y el momento torsor en

cualquier punto de la viga, incluso A y B

El cálculo de los momentos que actúan sobre una viga circular, solicitada por una carga

uniformemente repartida, puede establecerse de una manera análoga.

Hay que señalar que para expresar el momento en D, en función del momento flector

M existente en C, debe tenerse en cuenta la carga uniformemente repartida de

intensidad p que actúa sobre la viga de C a D.



50

Es preciso recordar que las coordenadas del centro de gravedad del arco CD con

respecto a los ejes Ox y Oy, de la figura Nº1 son:

𝑥 = 𝑟 𝑥 1 − cos θ

θ

𝑦 = 𝑟 𝑥 sen θ

θ

Figura Nº2

El esfuerzo cortante en la sección central es nulo por lo que la expresión del momento

flector y el momento torsor en la sección D vienen dados por:

𝐹𝑙𝑒𝑥𝑖ó𝑛: 𝑀θ = 𝑀 𝑥 cos θ − 𝑝 𝑥 𝑟2 𝑥 𝑠𝑒𝑛 θ

𝑇𝑜𝑟𝑠𝑖ó𝑛: 𝑇θ = 𝑀 𝑥 sen θ − 𝑝 𝑥 𝑟2 𝑥 (1 − cos θ)

Para determinar M debemos expresar, al igual que hacíamos anteriormente, que:

∫𝑀θ

𝐸 . 𝐼 𝑑𝑀θ

𝑑𝑀 𝑑θ

𝛱 4⁄

0

+ ∫𝑇θ

𝐺 . 𝐽 𝑑𝑇θ

𝑑𝑀 𝑑θ = 0

𝛱 4⁄

0

Expresión que nos permite obtener:

𝑀 = 𝑃 𝑥 𝑟2 𝑥 0,064 + 0,0093 𝑥 𝐶

0,643 + 0,1427 𝑥 𝐶

Haciendo:

𝐶 =𝐸 . 𝐼

𝐺 . 𝐽

A partir de este valor puede determinarse el momento flector y el momento torsor en

una sección cualquiera.



51

En nuestro caso calcularemos la siguiente viga, la cual se presenta de la siguiente forma:

4.6.2 Distribución de la carga

Para la distribución de la carga se tuvo en cuenta las reacciones provenientes de las

losas, sumándose a esta la barrera de hormigón de 15cm x 70cm.

Las respectivas cargas de las losas en dirección X y dirección Y se van sumando e

incrementando hasta encontrar el valor mayor en el centro C, donde la longitud de las

mismas es la mayor.

El diagrama de carga resultante es el siguiente:

Para dimensionar la viga curva representamos la carga de manera uniforme, adoptando

el valor de mayor magnitud, por lo que se establece el siguiente diagrama:



52

4.6.3 Calculo de Esfuerzos

Datos:

Hormigón: H25

Armadura: ADN 420

Sección 40cm x 50cm

Cálculos Auxiliares:

Carga Uniformemente Repartida:

𝑝 = 29,75 𝐾𝑁 𝑚⁄

Radio:

𝑟 = 3,02 𝑚

Longitud de Arco:

𝑙 = 4,79 𝑚



53

Momento flector M existente en C:

𝑀 = 𝑝 𝑥 𝑟2 𝑥 0,064 + 0,0093 𝑥 𝐶

0,643 + 0,1427 𝑥 𝐶

Siendo:

𝐶 =𝐸 . 𝐼

𝐺 . 𝐽

𝐸 = 2.730.000,00 𝑡𝑛 𝑚2⁄

𝐼 = 0,0041667 𝑚4

𝐺 =𝐸

2𝑥(1 + 𝜇)=

2.730.000,00 𝑡𝑛 𝑚2⁄

2𝑥(1 + 0,25)= 1.092.000,00 𝑡𝑛 𝑚2⁄

𝐽 = 0,002667 𝑚4

𝐶 =2.730.000,00 𝑡𝑛 𝑚2⁄ 𝑥 0,0041667 𝑚4

1.092.000,00 𝑡𝑛 𝑚2⁄ 𝑥 0,0026667 𝑚4= 3,91

Luego:

𝑀 = 29,75 𝐾𝑁 𝑚⁄ 𝑥 (3,02𝑚)2 𝑥 0,064 + 0,0093 𝑥 3,91

0,643 + 0,1427 𝑥 3,91= 21,04 𝐾𝑁𝑚

Ahora procedemos a calcular los momentos en función de ángulo θ particionando la

viga en 6 espacios de la misma longitud:

Longitud (m)

Angulo (radianes)

Carga Ultima (KN/m)

Momentos (KNm)

Losa + Barrera Flexión Torsor

0,000 0,79 29,75 -175,83 -63,44

0,798 0,52 29,75 -116,03 -25,02

1,596 0,26 29,75 -48,33 -3,38

2,395 0,00 29,75 22,67 0,00

3,192 0,26 29,75 -48,33 -3,38

3,990 0,52 29,75 -116,03 -25,02

4,790 0,79 29,75 -175,83 -63,44



54

4.6.4 Dimensionado a flexión

- Tramo medio:

Momento nominal: (𝑲𝑵𝒎)

𝑀𝑛 =𝑀𝑢

∅=

22,67 𝐾𝑁𝑚

0,9= 25,19 𝐾𝑁𝑚

𝑑 = 𝐻 − 𝑟 − 𝑑𝑏𝑒 − 𝑑𝑏 2⁄

𝑑 = 50𝑐𝑚 − 3,5𝑐𝑚 = 46,5𝑐𝑚

𝑚𝑛 =𝑀𝑛

0,85 𝑓𝑐′ 𝑏 𝑑2

𝑚𝑛 =25,19 𝐾𝑁𝑚

0,85 𝑥 25000 𝐾𝑁 𝑚2⁄ 𝑥 0,40𝑚 𝑥 (0,465𝑚)2= 0,0137

𝐾𝑎 = 1 − (1 − 2 𝑥 𝑚𝑛 )1 2⁄

𝐾𝑎 = 1 − (1 − 2 𝑥 0,0137)1 2⁄ = 0,0137

𝐾𝑎 < 𝐾𝑎𝑚𝑖𝑛 (𝐶𝐼𝑅𝑆𝑂𝐶 201 05⁄ )

𝐾𝑎𝑚𝑖𝑛 = 0,066 → 𝑝𝑎𝑟𝑎 𝐻𝑜𝑟𝑚𝑖𝑔𝑜𝑛 𝐴𝑟𝑚𝑎𝑑𝑜 𝐻25

Por lo que se adopta 𝐾𝑎 = 0,066

𝐴𝑠 =𝐾𝑎 0,85 𝑓𝑐

′ 𝑏 𝑑

𝑓𝑦

𝐴𝑠 =0,066 𝑥 0,85 𝑥 25𝑀𝑃𝑎 𝑥 40𝑐𝑚 𝑥 50𝑐𝑚

420 𝑀𝑃𝑎= 6,68 𝑐𝑚2

Adoptamos una armadura inferior 𝟏∅𝟏𝟐𝐦𝐦 + 𝟑∅𝟏𝟔𝐦𝐦. Luego el área adoptada será

de 𝐀𝐬𝐚𝐝𝐨𝐩 = 𝟕, 𝟏𝟔𝐜𝐦𝟐

Como armadura superior adoptamos 𝟐∅𝟖𝐦𝐦. Luego 𝐀𝐬𝐚𝐝𝐨𝐩 = 𝟏, 𝟎𝟏𝐜𝐦𝟐



55

- Apoyos:

Momento nominal: (𝑲𝑵𝒎)

𝑀𝑛 =𝑀𝑢

∅=

175,83 𝐾𝑁𝑚

0,9= 195,37 𝐾𝑁𝑚

𝑑 = 𝐻 − 𝑟 − 𝑑𝑏𝑒 − 𝑑𝑏 2⁄

𝑑 = 50𝑐𝑚 − 3,5𝑐𝑚 = 46,5𝑐𝑚

𝑚𝑛 =𝑀𝑛

0,85 𝑓𝑐′ 𝑏 𝑑2

𝑚𝑛 =195,37 𝐾𝑁𝑚

0,85 𝑥 25000 𝐾𝑁 𝑚2⁄ 𝑥 0,40𝑚 𝑥 (0,465𝑚)2= 0,106

𝐾𝑎 = 1 − (1 − 2 𝑥 𝑚𝑛 )1 2⁄

𝐾𝑎 = 1 − (1 − 2 𝑥 0,107)1 2⁄ = 0,112

𝐾𝑎 < 𝐾𝑎𝑚𝑖𝑛 (𝐶𝐼𝑅𝑆𝑂𝐶 201 05⁄ )

𝐾𝑎𝑚𝑖𝑛 = 0,066 → 𝑝𝑎𝑟𝑎 𝐻𝑜𝑟𝑚𝑖𝑔𝑜𝑛 𝐴𝑟𝑚𝑎𝑑𝑜 𝐻25

Por lo que se adopta 𝐾𝑎 = 0,112

𝐴𝑠 =𝐾𝑎 0,85 𝑓𝑐

′ 𝑏 𝑑

𝑓𝑦

𝐴𝑠 =0,112 𝑥 0,85 𝑥 25𝑀𝑃𝑎 𝑥 40𝑐𝑚 𝑥 50𝑐𝑚

420 𝑀𝑃𝑎= 11,33 𝑐𝑚2

Por los tanto el área necesaria será:

𝐴𝑠𝑛𝑒𝑐 = 11,33 𝑐𝑚2 − 1,01 𝑐𝑚2 = 10,32

Luego adoptamos una armadura superior de refuerzo en la zona de los apoyos de

𝟒∅𝟐𝟎𝒎𝒎. Luego el área adoptada será de 𝑨𝒔𝒂𝒅𝒐𝒑 = 𝟏𝟐, 𝟓𝟕 𝒄𝒎𝟐



56

4.6.5 Dimensionado al corte

Diagrama de esfuerzos:

Esfuerzo de Corte nominal: (𝑲𝑵)

𝑉𝑛 =𝑉𝑢

∅=

71,25 𝐾𝑁

0,75= 95,00 𝐾𝑁

Vc = Resistencia al corte aportada por el hormigón

𝑉𝑐 =1

6 √ 𝑓𝑐

′ . 𝑏 . 𝑑

𝑉𝑐 =1

6 𝑥 √ 25𝑀𝑝𝑎 𝑥 0,40𝑚 𝑥 0,465𝑚 = 155,00 𝐾𝑁

Se observa que 𝑉𝑐 > 𝑉𝑛, por la tanto se calcula el estribado mínimo (CIRSOC 201/05).

Al adoptarse acero un ADN 420 (fy = 420 MPa), la sección mínima de estribos por unidad

de longitud puede ser calculada para las distintas f´c solamente en función de bw.

Siendo:

(𝐴𝑣

𝑆)

𝑚𝑖𝑛

(𝑚𝑚2 𝑚⁄ ) =𝑏𝑤 (𝑚𝑚)

𝑘



57

𝑘 ( 𝑒𝑛 𝑓𝑢𝑛𝑐𝑖𝑜𝑛 𝑑𝑒 𝑓𝑐′ = 25𝑀𝑝𝑎) = 1,26 ⇾ (𝐶𝐼𝑅𝑆𝑂𝐶 201 05⁄ )

(𝐴𝑣

𝑆)

𝑚𝑖𝑛=

400𝑚𝑚

1,26= 317 𝑚𝑚2 𝑚⁄

4.6.6 Dimensionado a Torsión

Diagrama de esfuerzos:

Valor Nominal de la resistencia a Torsión Requerida: (𝑲𝑵)

𝑇𝑛 =𝑇𝑢

∅=

48,00 𝐾𝑁

0,75= 64,00 𝐾𝑁

Cálculos auxiliares:

Acp: Es el área delimitada por la frontera exterior de la sección transversal de

hormigón. Por lo tanto, si la sección tiene huecos, los mismos no se descuentan.

Pcp: Perímetro de la frontera exterior de Acp

Aoh: Área cuya frontera exterior es el eje de las armaduras transversales más

externas que resisten torsión (área encerrada por el eje de los estribos). Una vez

más, si la sección tiene huecos, éstos no se descuentan.

Ph: Perímetro de la frontera exterior de Aoh



58

𝐴𝑐𝑝 = 0,40𝑚 𝑥 0,50𝑚 = 0,20𝑚2

𝑃𝑐𝑝 = 2 𝑥 (0,4𝑚 + 0,50𝑚) = 1,80𝑚

𝐴𝑜ℎ = 0,365𝑚 𝑥 0,465𝑚 = 0,17𝑚2

𝑃ℎ = 2 𝑥 (0,365𝑚 + 0,465𝑚) = 1,66𝑚

Para poder despreciar la torsión debe ser:

𝑇𝑢 ≤1

12 ∅√ 𝑓𝑐

′ . 𝐴𝑐𝑝2

𝑃𝑐𝑝=

1

12 𝑥 0,75 𝑥√ 25𝑀𝑃𝑎 𝑥 1000 .

(0,125𝑚2)2

1,50𝑚= 3,25𝐾𝑁𝑚

𝑇𝑢 = 370 𝐾𝑁𝑚 > 3,25𝐾𝑁𝑚

Por lo que la torsión deberá ser tenida en consideración.

Verificación de fisuración en el alma y bielas comprimidas

Por tratarse de una sección maciza debe verificarse:

√(𝑉𝑢

𝑏𝑤 . 𝑑)

2

+ (𝑇𝑢 . 𝑃ℎ

1,7 𝐴𝑜ℎ2)

2

≤ ∅ . (𝑉𝑐

𝑏𝑤 . 𝑑+

2

3 . √ 𝑓𝑐

′)

√(71,25 𝐾𝑁

0,40𝑚 . 0,465𝑚)

2

+ (48,00 𝐾𝑁 . 1,66𝑚

1,7 . (0,17𝑚2)2 )

2

≤ 0,75 . (155,00 𝐾𝑁

0,40𝑚 . 0,465𝑚+

23

. √25𝑀𝑃𝑎 . 1000)

𝟏𝟔𝟔𝟔, 𝟒𝟒 𝑲𝑵 𝒎𝟐⁄ ≤ 𝟑𝟏𝟐𝟓, 𝟎𝟎 𝑲𝑵 𝒎𝟐⁄

Verifica adecuadamente

Armaduras necesarias por flexión:

Estos cálculos ya fueron realizados, los resultados obtenidos fueron los siguientes:

Armadura inferior adoptada 𝐴𝑠 = 7,16cm2

Armadura superior adoptada 𝐴`𝑠 = 12,57 𝑐𝑚2

Armaduras necesarias por corte:

Estos cálculos ya fueron realizados, los resultados obtenidos fueron los siguientes:

(𝐴𝑣

𝑆)

𝑚𝑖𝑛=

400𝑚𝑚

1,26= 317 𝑚𝑚2 𝑚⁄



59

Armaduras necesarias para torsión:

Como se está dimensionando una pieza de hormigón no pretensado se adopta θ = 45°

Al: Es la armadura longitudinal neta para torsión

At/s: Es la armadura transversal neta para torsión

Al utilizar θ = 45°: 𝐴𝑙 𝑃ℎ⁄ = 𝐴𝑡 𝑠⁄ por lo que operando la expresión

𝑇𝑛 =1,7 𝑥 𝐴𝑜ℎ 𝑥 𝐴𝑡 𝑥 𝑓𝑦

𝑠 𝑥 𝑐𝑜𝑡𝑔 (θ)

Se obtiene:

𝐴𝑙 𝑃ℎ⁄ = 𝐴𝑡 𝑠⁄ = 𝑇𝑛 [1,7 . 𝐴𝑜ℎ . 𝑓𝑦 . 𝑐𝑜𝑡𝑔 (θ)]⁄

𝐴𝑙 𝑃ℎ⁄ = 𝐴𝑡 𝑠⁄

= 64,00 𝐾𝑁 [1,7 . 0,17𝑚2 . 420000 𝐾𝑁 𝑚2⁄ . 𝑐𝑜𝑡𝑔 (45)]⁄ 𝑥 106𝑚𝑚2 𝑚2⁄

𝐴𝑙 𝑃ℎ⁄ = 𝐴𝑡 𝑠⁄ = 527,30 𝑚𝑚2 𝑚⁄

Luego:

𝐴𝑙 = 527,30 𝑚𝑚2 𝑚⁄ 𝑥 1,66𝑚 = 875,30𝑚𝑚2

La verificación de la cuantía mínima de armadura longitudinal se hace a través de la

expresión:

𝐴𝑙, 𝑚𝑖𝑛 =5

12 𝑥√ 𝑓𝑐

′ 𝑥𝐴𝑐𝑝

𝑓𝑦𝑙−

𝐴𝑡

𝑠 𝑥 𝑃ℎ 𝑥

𝑓𝑦𝑡

𝑓𝑦𝑙

𝐴𝑙, 𝑚𝑖𝑛 = (5

12 𝑥√ 25𝑀𝑃𝑎 𝑥

0,20𝑚2

420𝑀𝑃𝑎) 𝑥 106𝑚𝑚2 𝑚2⁄ − 527,30 𝑚𝑚2 𝑚⁄ 𝑥 1,66𝑚

𝐴𝑙, 𝑚𝑖𝑛 = 116,70𝑚𝑚2

Por lo que la armadura calculada verifica cuantía mínima.



60

4.6.7 Adopción de armaduras

Armadura transversal

Partiendo de un estribado en dos ramas la armadura necesaria es:

0,5 𝑥 𝐴𝑣 𝑠⁄ + 𝐴𝑡 𝑠⁄ = 0,5 𝑥 317 𝑚𝑚2 𝑚⁄ + 527,30 𝑚𝑚2 𝑚⁄ = 685,8 𝑚𝑚2 𝑚⁄

La separación máxima de armaduras, atendiendo solamente a la torsión, será:

𝑠 ≤ 𝑚𝑖𝑛𝑖𝑚𝑜(𝑃ℎ 8⁄ ; 300𝑚𝑚) = 200𝑚𝑚

Teniendo en consideración también el corte se verifica que:

𝑉𝑠 <1

3 √ 𝑓𝑐

′ . 𝑏𝑤 . 𝑑 𝑒𝑛𝑡𝑜𝑛𝑐𝑒𝑠:

𝑠 ≤ 𝑚𝑖𝑛𝑖𝑚𝑜(𝑑/2; 400𝑚𝑚) = 230𝑚𝑚

La armadura adoptada deberá tener entonces una separación menor que 200𝑚𝑚

Se adopta finalmente un estribado en dos ramas 𝑑𝑏10 𝑐 0,10𝑚⁄ = 785,4 𝑚𝑚2 𝑚⁄

Armadura longitudinal

La armadura longitudinal debe ser corregida por el efecto de la flexión por lo que resulta:

Armadura cara inferior = 𝐴𝑙 2⁄ + 𝐴𝑠 = 875,30𝑚𝑚2 2⁄ + 716𝑚𝑚2 = 1153,65𝑚𝑚2

Armadura cara superior = 𝐴𝑙 2⁄ + 𝐴`𝑠 = 875,30𝑚𝑚2 2⁄ + 1257𝑚𝑚2 = 1694𝑚𝑚2

Armadura caras laterales = 𝐴𝑙 2⁄ = 875,30𝑚𝑚2 2⁄ = 437,65



61

ESCALERAS

Se realiza un análisis similar al de las losas, con un espesor de 12 cm. Dichas losas que

conforman los distintos tramos de escalera trasmitirán sus cargas a las vigas y tabiques

lindantes.


Cargas actuantes:

- Cargas Muertas


𝑚3∗ 0,12𝑚 = 3,00 𝐾𝑁/𝑚2

- Sobrecargas

𝐿 = 2,00 𝐾𝑁/𝑚2

5.2 DETERMINACIÓN DE ESFUERZOS

- Primer tramo

- Segundo tramo o tramo medio



62

- Tercer tramo

5.3 DIMENSIONADO A FLEXIÓN




Se dispondrá de una armadura transversal mínima a fin de generar una repartición de

las cargas en todo su ancho. La armadura a colocar será de acero ADN 420 nervurado de

6 mm de diámetro con una separación entre sí de 20cm.

Mu Snec Sadop

(KN.m) (cm2) (cm2)

3,91 3,33 db8 c/14cm 3,52

10,37 3,33 db8 c/14cm 3,52

Tercer tramo 3,75 3,33 db8 c/14cm 3,52

Primer tramo

Segundo tramo

ESCALERA Barras



63

DISEÑO DE COLUMNAS


Las cargas mayoradas que reciben las columnas son obtenidas del análisis de los pórticos

realizados en la sección de vigas. Dichas cargas producen esfuerzos de compresión y

momentos flexores en ambas direcciones en cada columna.

6.2 DIMENSIONADO A FLEXO-COMPRESIÓN OBLICUA

Se realizó el dimensionado mediante el "Método de la Carga Inversa o Reciproca”, el

cual forma parte del conjunto de métodos simplificados y es aplicable en cuando 𝑃𝑛 ≥

0.10 ∗ 𝑃0.

El cálculo consiste en hallar el valor de resistencia nominal a la flexo-compresión oblicua 𝑃𝑛 (carga con excentricidades en “x” e “y”) para una sección dada, a partir de la determinación de resistencias nominales a flexo-compresión recta en torno a cada eje por separado y combinadas con compresión pura, para dicha sección.

Análisis de una sección a flexo compresión recta.

Expresión para el cálculo de la resistencia nominal 𝑃𝑛 de una sección sometida a flexión oblicua:

1

𝑃𝑛=

1

𝑃𝑛𝑥𝑜+

1

𝑃𝑛𝑦𝑜−

1

𝑃𝑜

Donde:

𝑃𝑛 = valor aproximado de la resistencia nominal con excentricidades 𝑒𝑥 y 𝑒𝑦.

𝑃𝑛𝑥0= resistencia nominal cuando solo se tiene excentricidad 𝑒𝑦, o sea con. Es decir,

que se supone flexo-compresión recto en torno al eje “x”. Este valor se obtiene con ayuda de diagramas de interacción para flexión recta.

𝑛 =𝜙. 𝑃𝑛𝑥0

𝐴𝑔 → 𝑃𝑛𝑥0 =

𝑛. 𝐴𝑔

𝜙



64

𝑃𝑛𝑦0= resistencia nominal cuando solo se tiene excentricidad 𝑒𝑥, o sea con 𝑒𝑦 = 0. Es

decir, que se supone una flexo-compresión recta en torno al eje “y”. Este valor se obtiene con ayuda de diagramas de interacción para flexión recta.

𝑛 =𝜙. 𝑃𝑛𝑦0

𝐴𝑔 → 𝑃𝑛𝑦0 =

𝑛. 𝐴𝑔

𝜙

𝑃𝑜 = resistencia nominal para carga centrada, o sea compresión pura. Se obtiene con la expresión básica para resistencia a compresión:

𝑃𝑜 = 0.85 . 𝑓`𝑐 . (𝐴𝑔 − 𝐴𝑠𝑡) + 𝑓𝑦 . 𝐴𝑠𝑡

Donde

𝐴𝑔 = área de la sección bruta de hormigón.

𝐴𝑠𝑡 = área de acero de las armaduras.

El procedimiento consiste en determinar los valores de resistencia para luego comparar el valor de resistencia 𝑃𝑛 con el valor de la carga exterior solicitante. El diseño será confiable cuando se cumpla la condición básica de diseño por resistencia:

𝜙 . 𝑃𝑛 ⪖ 𝑃𝑢

Donde:

𝑃𝑛 = valor aproximado de resistencia nominal para carga con excentricidades 𝑒𝑥 y 𝑒𝑦, obtenido de la expresión de Bresler.

𝑃𝑢 = carga ultima.

∅ = factor de minoración de resistencia (0.65 para columnas con estribos, y 0.70 para columnas zunchadas).

6.2.3 DIAGRAMAS DE INTERACCIÓN

Los gráficos nos permiten para una sección dada, calcular en forma directa la cuantía de armadura.

En consecuencia, dada una forma de sección (rectangular, circular, etc.), una disposición de armadura (distribuida uniformemente, concentrada en los extremos, simétrica o asimétrica), tipo de materiales y recubrimiento, se puede construir una curva para cada cuantía de armadura 𝜌𝑔 = 𝐴𝑠𝑡/𝐴𝑔, que representan las cantidades adimensionales:

𝑚 =𝑀𝑛

𝐴𝑔 ∗ ℎ ∗ 𝑓𝑐′

=𝑃𝑛 ∗ 𝑒

𝐴𝑔 ∗ ℎ ∗ 𝑓𝑐′

𝑛 =𝑃𝑛

𝐴𝑔 ∗ 𝑓𝑐′

A continuación se muestra una curva típica. En este diagrama cualquier línea radial representa una excentricidad particular 𝑒. Para esta excentricidad, al aumentar gradualmente la carga se definirá una trayectoria de carga como se ilustra, y cuando alcance la curva limite se presentara la falla. El eje vertical corresponde a 𝑒 = 0 y 𝑛0 es



65

la capacidad de la columna para carga centrada que puede determinarse con la ecuación anteriormente vista. Mientras que el eje horizontal corresponde a 𝑒 = ∞ es decir flexion pura con una capacidad 𝑚0.

Para excentricidades pequeñas la falla estará controlada por compresión, es decir con la deformación de la armadura más traccionada (o menos comprimida) 𝜀𝑡 ≤ 0.002, mientras que para excentricidades grandes la falla estará controlada por tracción, es decir 𝜀𝑡 ≥ 0.005.

La curva descripta hasta ahora corresponde a la resistencia nominal. Es conveniente para el cálculo la curva de resistencia de diseño ∅ 𝑛, ∅ 𝑚, donde ∅ es el factor de reducción de resistencia variable con 𝜀𝑡, ya que nos permite trabajar con 𝑃𝑢 𝑦 𝑀𝑢 obtenidos del análisis estructural bajo cargas mayoradas. Además, como no se conoce 𝜀𝑡 no se conoce ∅, y para utilizar las curvas de resistencia nominal hay que elegir ∅ y luego verificar su valor.



66




En lo que sigue se procederá a calcular la COLUMNA Nº13 SOBRE SEGUNDO PISO a modo de demostración.

1 Solicitaciones Últimas:

𝑀𝑢𝑥 = 56 𝐾𝑁𝑚

𝑀𝑢𝑦 = 51 𝐾𝑁𝑚

𝑃𝑢 = 709 𝐾𝑁

1.1 Materiales y Sección propuesta

- Hormigón H-30 (𝑓`𝑐 = 30𝑀𝑃𝑎)

- Acero ADN-420 (𝑓𝑦 = 420𝑀𝑃𝑎)

Se propone una sección de 30cm x 30cm

- 𝐴𝑔 = 900𝑐𝑚2

Se realizan las estimaciones previas en cuanto a la distribución que tendrán las armaduras en la sección, así como algunas medidas de la misma. Esto es necesario para poder determinar los parámetros para elegir y utilizar el diagrama de interacción correcto.

Se suponen barras con diámetros 𝑑𝑏 = 16𝑚𝑚 y estribos con 𝑑𝑏𝑒 = 6𝑚𝑚 Se considera un recubrimiento al filo de armaduras 𝐶𝑐 = 2𝑐𝑚

→ 𝛾 . ℎ = 30𝑐𝑚 − 2. (2𝑐𝑚 +1.6𝑐𝑚

2+ 0,6𝑐𝑚) = 23.2𝑐𝑚

→ 𝛾 =23.2𝑐𝑚

30𝑐𝑚= 0,78~0.80



67

1.2 Determinación de la cuantía total

𝑀𝑢 = 𝑀𝑚á𝑥 = 56𝐾𝑁𝑚 = 0,056𝑀𝑁𝑚

𝑃𝑢 = 699𝐾𝑁 = 0,709𝑀𝑁

Se calcula 𝑛 𝑦 𝑚 para ingresar a los diagramas de interacción.

𝑛 =𝜙. 𝑃𝑛

𝐴𝑔=

𝑃𝑢

𝐴𝑔=

0,709𝑀𝑁

0,09𝑚2= 7.77𝑀𝑃𝑎

𝑚 =𝜙. 𝑀𝑛

𝐴𝑔. ℎ=

𝑀𝑢

𝐴𝑔. ℎ=

0,056𝑀𝑁𝑚

0,09𝑚2 . 0,3𝑚= 2.07 𝑀𝑃𝑎

Ingresando a los diagramas dados por el reglamento CIRSOC 201, para secciones con armadura en todas las caras:

II.14→ 𝛾 = 0,80 𝑠𝑒 𝑡𝑖𝑒𝑛𝑒 𝑝𝑎𝑟𝑎 𝑛 = 7.77 𝑦 𝑚 = 2.07 → 𝜌 = 0,01

Sección de armadura requerida: 𝐴𝑠𝑡 = 𝜌 . 𝐴𝑔 = 0,01 .900𝑐𝑚2 = 9 𝑐𝑚2

Se disponen 8 db 16mm distribuidos en las 4 caras de la sección.

→ 𝐴𝑠𝑡𝑑𝑖𝑠𝑝 = 16.08𝑐𝑚2 𝑦 𝜌𝑑𝑖𝑠𝑝 =16.08𝑐𝑚2

900𝑐𝑚2= 0.018

1.3 Verificación de la capacidad de la sección determinada

Por método de la “Carga Inversa”

1

𝑃𝑛=

1

𝑃𝑛𝑥𝑜+

1

𝑃𝑛𝑦𝑜−

1

𝑃𝑜

𝑷𝟎:

𝑃𝑜 = 0.85 . 𝑓`𝑐 . (𝐴𝑔 − 𝐴𝑠𝑡) + 𝑓𝑦 . 𝐴𝑠𝑡= 0,85 ∗ 30𝑀𝑃𝑎 ∗ (900 − 16.08). 10−4𝑚2+ 420𝑀𝑃𝑎. 16,08. 10−4𝑚2 = 2929.3𝐾𝑁

𝑷𝒏𝒙𝒐:

𝑒𝑥 = 0 ; 𝑒𝑦 =𝑀𝑢𝑥

𝑃𝑢=

56𝐾𝑁𝑚

709𝐾𝑁= 0,08

Diagrama → 𝛾 = 0,80 sección con armadura distribuida en todas las caras

Pendiente línea radial 𝑒𝑦

ℎ𝑦=

0,08𝑚

0.30𝑚= 0,27

Curva 𝜌 = 0,018

Obtenemos 𝑛 = 11 𝑀𝑃𝑎

𝑛 =𝜙. 𝑃𝑛𝑥𝑜

𝐴𝑔→ 𝑃𝑛𝑥𝑜 =

𝑛 . 𝐴𝑔

𝜙= 1523.08𝐾𝑁

𝑷𝒏𝒚𝒐:

𝑒𝑦 = 0 ; 𝑒𝑥 =𝑀𝑢𝑥

𝑃𝑢=

51𝐾𝑁𝑚

709𝐾𝑁= 0,07



68

Diagrama → 𝛾 = 0,80 sección con armadura distribuida en todas las caras

Pendiente línea radial 𝑒𝑦

ℎ𝑦=

0,07𝑚

0.30𝑚= 0,23

Curva 𝜌 = 0,018

Obtenemos 𝑛 = 12.5 𝑀𝑃𝑎

𝑛 =𝑃𝑛𝑦𝑜

𝐴𝑔→ 𝑃𝑛𝑦𝑜 =

𝑛 . 𝐴𝑔

𝜙= 1730.77𝐾𝑁

Resistencia Nominal:

1

𝑃𝑛=

1

𝑃𝑛𝑥𝑜+

1

𝑃𝑛𝑦𝑜−

1

𝑃𝑜

𝑃𝑛 = 1119.87 𝐾𝑁

Verificación de resistencia

𝝓 . 𝑷𝒏 ⪖ 𝑷𝒖 → 𝝓 . 𝑷𝒏 = 𝟎, 𝟔𝟓 . 𝟏𝟏𝟏𝟗. 𝟖𝟕𝑲𝑵 = 𝟕𝟐𝟕. 𝟗𝟏𝑲𝑵 > 𝑷𝒖 = 𝟕𝟎𝟗𝑲𝑵

𝑷𝒏 ≥ 𝟎. 𝟏 ∗ 𝑷𝟎 = 𝟐𝟗𝟐. 𝟗𝑲𝑵 → 𝑽𝒆𝒓𝒊𝒇𝒊𝒄𝒂



69



70

Cumpliendo con el artículo 10.5 del Reglamento Argentino de Estructura del Hormigón, se determinan los diámetros mínimos y separación máxima de los estribos para las columnas.

𝑠 ≤ {12 ∗ 1.6𝑐𝑚 = 19.2𝑐𝑚48 ∗ 0.6𝑐𝑚 = 28.8𝑐𝑚

25𝑐𝑚

Dado a que el mayor diámetro de la armadura longitudinal de las columnas es de 16mm,

se utiliza estribos de 6mm de diámetro con una separación de 19cm. Se adopta estas

características para todas las columnas.



71

Se presentan los esfuerzos y dimensiones calculadas para cada columna en la planta

correspondiente.

Planta: 3er piso

Sección Armaduracmxcm

1 35 9 78 15 5,44 99 25x25 4db12+4db10

2 32 6 75 10 5,44 90 25x25 4db12+4db10

3 35 10 34 10 5,44 49 25x25 4db12+4db10

4 24 39 39 61 5,44 106 25x25 4db16+4db10

5 43 37 139 105 7,83 252 30x30 8db12

6 40 30 210 84 7,83 301 30x30 8db12

7 81 22 96 35 7,61 138 25x35 4db16+4db12

8 28 26 43 45 5,44 93 25x25 8db12

9 47 38 144 94 7,83 246 30x30 8db12

10 45 30 217 82 7,83 307 30x30 8db12

11 89 20 101 37 7,61 145 25x35 4db16+4db12

12 26 34 40 52 5,44 98 25x25 4db16+4db10

13 48 50 146 107 7,83 261 30x30 8db12

14 36 11 206 41 7,83 255 30x30 8db12

15 80 4 89 22 7,61 119 25x35 4db16+4db12

16 24 31 44 50 5,44 99 25x25 8db12

17 24 51 44 131 7,83 183 30x30 8db12

18 53 15 161 88 7,83 256 30x30 8db12

19 86 16 99 40 7,83 146 25x35 4db16+4db12

20 15 9 20 10 5,44 35 25x25 4db12+4db10

21 20 7 53 13 5,44 71 25x25 4db12+4db10

22 22 29 77 48 5,44 130 25x25 4db12+4db10

23 41 34 39 26 7,83 73 30x30 8db12

Mux KNm

Muy KNm

Pux KN

Puy KN

1,2*PP KN

Pu KN

Columna

Nº



72

Planta: 2do piso


1 41 10 302 45 10,88 358 25x25 4db12+4db10

2 42 6 250 30 10,88 291 25x25 4db12+4db10

3 39 12 118 51 10,88 179 25x25 4db12+4db10

4 25 47 112 295 10,88 417 25x25 4db16+4db12

5 49 40 382 278 15,66 676 30x30 8db12

6 49 32 566 221 15,66 803 30x30 8db12

7 85 28 270 196 15,23 481 25x35 4db16+4db12

8 29 34 124 227 10,88 361 25x25 8db12

9 53 38 402 256 15,66 674 30x30 8db12

10 57 31 589 215 15,66 820 30x30 8db12

11 95 24 285 200 15,23 500 25x35 4db16+4db12

12 27 41 117 247 10,88 375 25x25 4db16+4db10

13 56 51 405 289 15,66 709 30x30 4db16+4db12

14 47 13 562 120 15,66 698 30x30 8db12

15 86 6 256 131 15,23 402 25x35 4db16+4db12

16 24 38 120 252 10,88 383 25x25 8db12

17 24 55 120 353 15,66 488 30x30 8db12

18s 58 28 432 113 15,66 561 30x30 8db12

18i 0 41 0 202 15,66 217 30x30 8db12

19 90 20 277 209 15,66 502 25x35 4db16+4db12

20 18 11 71 51 10,88 133 25x25 4db12+4db10

21 26 7 209 42 10,88 261 25x25 4db12+4db10

22 27 41 281 136 10,88 428 25x25 4db16+4db10

23 46 41 132 119 15,66 267 30x30 8db12

Pu KN

Columna

NºMux KNm

Muy KNm

Pux KN

Puy KN

1,2*PP KN



73

Planta: 1er piso


1 41 8 526 76 16,31 618 25x25 4db12+4db10

2 44 4 429 41 16,3 486 25x25 4db12+4db10

3 40 11 202 93 16,3 311 25x25 4db12+4db10

4 24 48 185 529 18,7 733 30x30 4db16+4db12

5 47 39 630 456 23,5 1110 30x30 4db16+4db12

6 52 21 927 361 23,5 1311 30x30 4db16+4db12

7 89 27 445 357 24,4 826 30x35 4db16+4db12

8 29 35 206 410 18,7 635 30x30 8db12

9 54 41 665 422 26,3 1114 35x35 4db16+4db12

10 60 31 964 352 26,3 1342 35x35 8db16

11 100 23 470 363 24,4 857 30x35 4db16+4db12

12 27 41 195 444 18,7 658 30x30 4db16+4db10

13 55 52 668 474 26,3 1169 35x35 4db16+4db12

14 49 14 922 202 23,5 1147 30x30 4db16+4db12

15 90 6 423 243 22,8 688 25x35 4db16+4db12

16 26 38 196 455 18,7 669 30x30 8db12

17 26 54 196 579 23,5 798 30x30 8db12

18s 62 36 705 226 23,5 955 30x30 4db16+4db12

18i 0 34 0 314 23,5 337 30x30 4db16+4db12

19 96 21 456 378 24,8 858 30x35 4db16+4db12

20 18 10 123 94 16,3 234 25x25 4db12+4db10

21 25 5 367 72 16,3 454 25x25 4db12+4db10

22 29 37 486 225 18,7 730 30x30 4db16+4db10

23 48 41 225 212 23,5 461 30x30 8db12

Columna

NºMux KNm

Muy KNm

Pux KN

Puy KN

1,2*PP KN

Pu KN



74

Planta: PB


1 36 5 748 105 22,8 876 25x30 4db12+4db10

2 23 3 608 67 21,8 697 25x25 4db12+4db10

3 31 7 286 133 21,8 440 25x25 4db12+4db10

4 17 35 257 763 26,5 1046 30x30 4db16+4db12

5 32 27 881 639 34,1 1554 35x35 4db16+4db12

6 35 22 1292 504 34,1 1830 35x35 4db16+4db12

7 65 19 617 521 33,5 1172 30x35 4db16+4db12

8 20 25 286 595 26,5 908 30x30 8db12

9 37 29 931 589 37,0 1557 35x35 4db16+4db12

10 41 21 1344 491 40,2 1875 40x40 8db16

11 74 16 653 527 33,5 1214 30x35 4db16+4db12

12 19 27 271 642 26,5 939 30x30 4db16+4db10

13 20 36 935 661 37,0 1633 35x35 4db16+4db12

14 34 10 1285 284 34,1 1604 35x35 4db16+4db12

15 67 41 588 352 32,0 972 30x35 4db16+4db12

16 19 26 272 661 26,5 959 30x30 8db12

17 19 38 272 811 31,3 1114 30x30 8db12

18s 43 33 981 340 31,3 1352 30x30 4db16+4db12

18i 0 41 0 428 31,3 459 30x30 4db16+4db12

19 70 14 633 550 33,9 1217 30x35 4db16+4db12

20 12 6 174 134 21,8 330 25x25 4db12+4db10

21 17 3 526 97 21,8 645 25x25 4db12+4db10

22 20 42 693 314 26,5 1034 30x30 4db16+4db10

23 35 30 318 305 31,3 654 30x30 8db12

Muy KNm

Pux KN

Puy KN

1,2*PP KN

Pu KN

Columna

NºMux KNm



75

DISEÑO DE TABIQUES

7.1 METODO DE DISEÑO

El cálculo está determinado por el Método de Diseño Empírico (CIRSOC 201-05, cap. 14, art. 14.5), donde el esfuerzo predominante es la compresión axil. Para su aplicación, la resultante de todas las cargas mayoradas debe estar ubicada dentro del tercio central del espesor total del tabique.

La Resistencia Axial de Diseño, 𝑃𝑛, es la siguiente:

Donde el valor ∅ es el que corresponde para secciones controladas por compresión, el

factor de longitud efectiva k, se debe adoptar según corresponda:



76


El presente elemento estructural descargaran las losas de rampa, losas de azotea y las

escaleras, y se determinaran por metro lineal del tabique.

Por otro lado, el espesor mínimo para tabiques diseñados con este método debe ser el

mayor valor obtenido de las siguientes condiciones:

- ℎ1 ≥ 1/25 de la altura o longitud del tabique, el que sea menor,

- ℎ2 ≥ 100𝑚𝑚

El espesor del tabique adoptado para comenzar con el cálculo, será de 20 cm. Por lo que

las cargas mayoradas y sus resultantes serán:

h1= 11,6 cm

h2= 10 cm

h= 11,6 cm

h adop.= 200 mm

Ag= 200000 mm2

Tercer Piso

Tabique Carga por

losa (kN/m)

1,2*PP

(kN/m)

Carga total

(kN/m)

Tramo 1 4,87 17,4 22,27

Tramo 2 15,89 17,4 33,29

Segundo Piso

Tabique Carga por

losa (kN/m)

1,2*PP

(kN/m)

Carga total

(kN/m)

Tramo 1 14,1 17,4 53,77

Tramo 2 27,41 17,4 78,1

Primer Piso

Tabique Carga por

losa (kN/m)

1,2*PP

(kN/m)

Carga total

(kN/m)

Tramo 1 14,1 17,4 85,27

Tramo 2 27,41 17,4 122,91

Planta baja

Tabique Carga por

losa (kN/m)

1,2*PP

(kN/m)

Carga total

(kN/m)

Tramo 1 14,1 17,4 116,77

Tramo 2 27,41 17,4 167,72

Fundación

Tabique Carga por

losa (kN/m)

1,2*PP

(kN/m)

Carga total

(kN/m)

Tramo 1 9,00 125,77

Tramo 2 9,00 176,72



77

7.3 VERIFICACIÓN Y DIMENSIONADO DE LA ARMADURA

Condiciones:

En consecuencia la resistencia de diseños es:

Tercer Piso

Tabique Carga por

losa (kN/m)

1,2*PP

(kN/m)

Carga total

(kN/m)

Tramo 1 4,87 17,4 22,27

Tramo 2 15,89 17,4 33,29

Segundo Piso

Tabique Carga por

losa (kN/m)

1,2*PP

(kN/m)

Carga total

(kN/m)

Tramo 1 14,1 17,4 53,77

Tramo 2 27,41 17,4 78,1

Primer Piso

Tabique Carga por

losa (kN/m)

1,2*PP

(kN/m)

Carga total

(kN/m)

Tramo 1 14,1 17,4 85,27

Tramo 2 27,41 17,4 122,91

Planta baja

Tabique Carga por

losa (kN/m)

1,2*PP

(kN/m)

Carga total

(kN/m)

Tramo 1 14,1 17,4 116,77

Tramo 2 27,41 17,4 167,72

Fundación

Tabique Carga por

losa (kN/m)

1,2*PP

(kN/m)

Carga total

(kN/m)

Tramo 1 9,00 125,77

Tramo 2 9,00 176,72

Pu= 176,72 kN/m

f'c= 25 Mpa

Altura= 2,9 m

L total= 20 m

Lc= 1000 mm

k= 0,8

φPn= 1759,57 kN/m Verifica



78

7.4 Tabiques – Caja de Ascensores

El edificio cuenta con dos ascensores con una capacidad de cuatro personas cada uno.

Ambos comparten un tabique.

Características:

Pu= 58,08 kN/m

f'c= 25 Mpa

Altura= 11,6 m

L total= 2,45 m

Lc= 1000 mm

k= 0,8



79

Espesores mínimos – Espesor adoptado

Verificación de Resistencia de Diseño

h1= 9,8 cm

h2= 10 cm

h= 10 cm

h adop.= 120 mm

Ag= 120000 mm2

φPn= 1025,951 kN/m Verifica

Armadura

-Vertical (como columna)

Analisis a flexo-compresión ArmaduraArea de acero= 12 cm2 1db10c/16cm

- Horizontal (Por corte)

Cuantía= 0,002 ArmaduraArea de acero= 2784 mm2= 27,8 cm2 1db8 c/20cm



80

DISEÑO DE BASES

8.1 TIPO DE FUNDACIÓN

Se opta por fundación con zapatas aisladas, siguiendo las condiciones de dimensionado

descriptas en el reglamento CIRSOC 201-05 capítulo 15. Según la ubicación y las

limitaciones del terreno, pueden ser:


La cargas soportadas por las columnas de la planta baja más el peso propio de las

mismas, es lo que recibirá cada base. Por otro lado para obtener la carga máxima que

deberá absorber el suelo, es necesario agregar a esta su propio peso. Dado que para

obtener las dimensiones de cada fundación necesitamos conocer dicha carga total, por

lo que se estimara el mismo.

A continuación se presenta las cargas totales mayoradas en cada base. Cabe aclarar que

para determinar el área de cada fundación es necesaria la carga sin mayorar debido que

los coeficientes de seguridad están incorporados en la tensión admisible del suelo dada

por el estudio correspondiente.



81

TABLA 20. Cargas ultimas sobre bases. Se diferencian los tipos.

8.3 ESTUDIO GEOTECNICO

- Objeto del informe:

Presentar los resultados, de ensayos de campo y laboratorio, así como tomar

conocimiento sobre el grado de aptitud, características físicas y estructurales del perfil

geotécnico del lugar donde se proyecta la construcción de un edificio de

estacionamiento de planta baja y tres pisos.

- Trabajos Realizados:

Campaña:

Se ejecutaron dos sondeos exploratorios, hasta alcanzar la profundidad máxima de -8.00 m en cada uno.

En el croquis adjunto al presente informe, se indica la ubicación de los mismos.

Los sondeos se practicaron mediante perforación manual a rotación con barreno especial e inyección de lodo de perforación, impulsado mediante bomba centrífuga

Pu columna Dimen. Col 1,2*(PP+Pcol) Pu total

kN cm x cm kN kN

1 869,25 25x30 45,90 915,15 Centrada

2 691,76 25x25 44,25 736,01 De esquina

3 435,00 25x25 44,25 479,25 Medianera (a)

4 1038,27 30x30 47,88 1086,15 Medianera (b)

5 1543,03 35x35 52,17 1595,20

6 1819,46 35x35 52,17 1871,63

7 1162,77 30x35 49,86 1212,63

8 900,04 30x30 47,88 947,92

9 1546,53 35x35 52,17 1598,70

10 1860,61 40x40 57,12 1917,73

11 1204,59 30x35 49,86 1254,45

12 931,34 30x30 47,88 979,22

13 1622,75 35x35 52,17 1674,92

14 1592,85 35x35 52,17 1645,02

15 962,68 30x35 49,86 1012,54

16 951,56 30x30 47,88 999,44

17 1106,62 30x30 47,88 1154,50

18 1344,60 30x30 47,88 1392,48

19 1207,15 30x35 49,86 1257,01

20 324,32 25x25 44,25 368,57

21 639,87 25x25 44,25 684,12

22 1026,05 30x30 47,88 1073,93

23 645,77 30x30 47,88 693,65

Base



82

accionada por motor a explosión. Alcanzada la profundidad prevista, se retiró la cañería y reemplazó el barreno por el sacamuestras que figura a continuación.

Se efectuaron Ensayos de Penetración obteniéndose muestras cada metro, utilizando el

saca testigos mejorado de zapatos intercambiables, con tubos porta muestras de PVC, y

diámetro interno final de 46mm, usando para la hinca la energía normalizada de

4900kgcm por impacto (IRAM 10517), registrándose la cantidad de golpes necesarios

para la introducción de tres segmentos consecutivos de 0.15m c/u; se destaca el número

“N” denominado RESISTENCIA A PENETRACIÓN, correspondiente a la penetración de los

últimos 0.30m.

Retirado el sacamuestras, los tubos de PVC conteniendo el suelo extraído, se taparon e

identificaron convenientemente para preservar las muestras hasta su ingreso a

laboratorio.

Laboratorio:

Sobre las muestras obtenidas se llevaron a cabo ensayos de caracterización física:

- Humedad natural (IRAM 10519),

- Límites de consistencia de los suelos amasados de Atterberg (límite Líquido, límite

plástico, índice plástico – IRAM 10501/07),

- Tamizado por la malla Nº 200 por vía húmeda (IRAM 10507),

- Descripción de la macro textura,

- Determinación de los pesos unitarios seco y húmedo,

- Clasificación de los suelos hallados según el Sistema Unificado de Clasificación de

Suelos -S.U.C.S.- (IRAM 10509).



83

Complementariamente, se realizó la evaluación de los parámetros de resistencia al

corte: ángulo de fricción interna y cohesión no drenada; que permiten definir la

capacidad de carga de los suelos, siguiendo las expresiones matemáticas definidas por

Terzaghi, actualizadas o revisadas por Brinch Hansen y otros.

Todos los Ensayos ejecutados en el terreno y laboratorio se encuentran representados

en las planillas correspondientes a cada uno de los sondeos que se adjuntan al

presente informe, denominadas perfiles estrato resistentes. En ellas se indican las

profundidades de perforación alcanzadas, referidas a boca de pozo, ubicadas en nivel

de terreno encontrado durante los sondeos.

- Perfil de suelo hallado

Del análisis de los perfiles estratos resistentes obtenidos en las perforaciones, se

observa:

Sondeo Nº 1.

Entre 0.0m y aproximadamente -1.50m, arena pobremente graduada levemente limosa con gravas en flotación (ripio), de consistencia muy densa, de color castaño rojizo, el tamaño máximo de gravas alumbrado es de 1”.

Entre -1.50m y -4.00m, arena arcillosa densa, de color rojizo con algunas gravas dispersas, en general muestras homogéneas de arena de grano fino.

Entre -4.00m a -8.00m, arena pobremente graduada limosa, medianamente densa a densa, color rojizo a amarillento, en general arena fina muestras homogéneas.

Sondeo Nº 2.

Entre 0.0m a -1.50m, arena arcillosa medianamente densa, con algunas gravas en flotación, de color rojizo homogéneo.

Entre -1.50m y aprox. -4.50m, arena arcillosa muy densa color rojizo, muestras homogéneas, el manto es de elevada competencia estructural provocando el rechazo a la hinca dinámica del sacamuestras, algunos nódulos arcillosos grisáceos hacia -6.50m de profundidad.

Finalmente entre, -4.50m a -8.00m, arena pobremente graduada limosa, densa a muy densa, color amarillento, parcialmente saturada a saturada.

- Nivel Piezométrico

El nivel piezométrico transcurridas unas horas se registró en las siguientes profundidades:

Sondeo Nº 1: -2.60m

Sondeo Nº 2: -2.50m

Se desconoce la variación estacional que puede tener el mismo.

- Conclusiones y Recomendaciones para Fundación

El subsuelo investigado revela estrados arenosos con exiguo contenido de finos que confiere algo de plasticidad en los 4 metros superiores de la investigación, a partir de



84

allí los suelos son del tipo “no plásticos”. La capacidad de carga se puede definir por la cohesión no drenada y el ángulo de fricción interna para los metros superiores, en cambio a partir de -4.00m está delimitada únicamente por la fricción inter-granular de las partículas arenosas.

Analizando los datos obtenidos en el terreno, los resultados de los ensayos de laboratorio y la evaluación realizada en los parámetros de resistencia al corte, se pueden inferir las siguientes recomendaciones:

Fundar en forma directa, mediante la implantación de bases aisladas de hormigón armado vinculadas horizontalmente mediante encadenado:

Profundidad sugerida: -1.50m,

Para el cálculo y dimensionamiento de la fundación se recomienda:

Tensión admisible neta de 2.00 kg/cm2.

Coeficiente de reacción vertical de la subrasante Ks1 = 6.0 kg/cm3.

Las tareas de excavación y construcción de las fundaciones, deben ser supervisadas por profesional idóneo, capaz de detectar cualquier diferencia con los resultados del muestreo realizado pudiera significar una modificación de las sugerencias.

Croquis



85



86



87

8.4 DIMENSIONADO

Según lo desarrollado en el Reglamento Argentino de Estructuras de Hormigón, capitulo 15, se presenta la secuencia de cálculo para bases aisladas rectangulares:

a) Determinación de las dimensiones en planta de la base de acuerdo a los datos del suelo.

b) En consecuencia, son datos del problema:

𝑃𝑈 = carga de la columna calculada para cargas mayoradas.

Lados de la columna y de la base.

c) Se deben calcular valores intermedios para el cálculo:

𝛽 = lado mayor columna/lado menor columna;

𝑞𝑈 = tensión ficticia de contacto para 𝑃𝑈,

𝑞𝑈 = 𝑃𝑈/(𝐿𝑥 ∗ 𝐿𝑦)

De las siguientes tablas calculamos:

𝛼𝑠; 𝑌; 𝑏𝑦; 𝑏𝑥; 𝑏𝑤𝑦; 𝑏𝑤𝑥; 𝑘𝑥; 𝑘𝑦; 𝐴0; 𝑏0; 𝑘𝑎 𝑚𝑖𝑛; 𝑚𝑛 𝑚𝑖𝑛

d) Calculo de los momentos flectores en el borde de la columna:

𝑀𝑈𝑋 𝑦 𝑀𝑈𝑌

Secciones críticas, máximos esfuerzos a flexión.



88

e) Predimensionar la altura total de la base para obtener cuantías razonables de flexión, es decir, superiores a las mínimas pero suficientemente bajas como para que las bases tengan una razonable rigidez y que las alturas no este exageradamente alejadas de las necesarias por corte y punzonamiento. Las expresiones propuestas para zapatas tronco-piramidal son:

El factor 6,5 que figura en las expresiones surge de haber adoptado un 𝑘𝑎 ≅ 0,20.

Siendo la altura total mínima = rec.min. + db armadurax + db armaduray + 0,15m ≈ 0,23m

f) Se adoptan alturas útiles para la verificación de punzonado (𝑑𝑚𝑒𝑑𝑖𝑜) y corte (dx y dy).

g) Verificar si la altura adoptada proporciona una seguridad adecuada al punzonamiento:

𝑃𝑈 − 𝑞𝑈 ∗ 𝐴0 ≤ 0,75 ∗ 𝑌 ∗ 𝐹 ∗ 𝑏0 ∗ 𝑑 ∗ √𝑓𝑐′ ∗ 1000/12 en [kN]

𝐴0 = área de la base encerrada por el perímetro critico en [m2]

𝑏0 = perímetro critico en [m]

𝐹 = minimo entre F1 y F2 donde:

𝐹2 =𝛼𝑠 ∗ 𝑑

𝑏0+ 2 𝑦 𝐹1 = {

4 𝑠𝑖 𝛽 ≤ 2

2 +4

𝛽 𝑠𝑖 𝛽 > 2



89

El perímetro crítico debe tomarse a una distancia no menor que d/2 del perímetro de la columna, como se muestra en la siguiente figura.

La carga efectiva puede calcularse considerando la reacción del suelo que se encuentra por fuera del perímetro crítico o bien como la carga de la columna descontada de la reacción del suelo que se encuentra encerrada por el perímetro crítico.

Las columnas medianeras y de esquina presentan una resultante de las tensiones de contacto en el terreno que no se encuentra alineada con el eje de la columna. En estas condiciones se hace necesario transferir un momento entre la base y la columna. El CIRSOC 201-2005 indica dos caminos a seguir cuando actúan momentos. El más sencillo, artículo 13.5.3.3, consiste en limitar la capacidad resistente al punzonamiento al 75% del aporte del hormigón para bases medianeras y al 50% para bases de esquina. El segundo camino trata el tema mediante un análisis de distribución de tensiones similar al visto en Resistencia de Materiales para el tratamiento de la flexión compuesta. Este segundo enfoque es extremadamente laborioso por lo que aquí se ha adoptado el primero de ellos.

Para los cálculos se utilizó la altura media entre las correspondientes a cada una de las armaduras principales.

h) Si la altura resulta insuficiente para proveer una resistencia adecuada al punzonamiento, se debe incrementar dicha altura y se repiten los cálculos. Si resulta suficiente se pasa al paso siguiente.

i) Verificar si la altura adoptada proporciona una seguridad adecuada al corte en ambas direcciones:

𝑉𝑈𝑋 = 𝑞𝑈 ∗ 𝐿𝑦 ∗ (𝑘𝑥 − 𝑑) ≤ 0,75 ∗ 𝑏𝑤𝑦 ∗ 𝑑𝑥 ∗ √𝑓𝑐′ ∗ 1000/6

𝑉𝑈𝑌 = 𝑞𝑈 ∗ 𝐿𝑥 ∗ (𝑘𝑦 − 𝑑) ≤ 0,75 ∗ 𝑏𝑤𝑥 ∗ 𝑑𝑦 ∗ √𝑓𝑐′ ∗ 1000/6

En [kN].

j) Si la altura resulta insuficiente para proveer una resistencia adecuada al corte, se debe incrementar dicha altura y se repiten los cálculos. Si resulta suficiente se pasa al paso siguiente.

k) Dimensionado de la armadura a flexión



90



91

A continuación se presenta el cálculo de la base numero 10:

Cargas de servicio

P= 136,979 T

Cargas Ultimas

Pu= 191,77 T

Caracteristicas de los materiales

f'c= 300 kg/cm2

fy= 4200 kg/cm2

Caracteristas del suelo

Capacidad adm.= 2 kg/cm2

Prof. De fundación= 1,5 m

Superficie de la zapata

Área nec.= 68489,28571 cm2

Lx= 265 cm

Ly= 265 cm

A adop.= 70225 cm2 Verifica

Proponer dimensiones según ubicación (centrada,

medianera, esquina)

Diseño de la zapataDatos: Base: Lx= 2,65 m

Ly= 2,65 m

Tronco de Columna Cx= 0,45 m

Cy= 0,45 m

Tipo de zapata: 1

a) Valores intermedios

β= 1

αs = 40

Y= 1

bx= 0,5 m

by= 0,5 m

bwx= 1,30625 m

bwy= 1,30625 m

kx= 1,1 m

ky= 1,1 m

ka min= 0,11

mn min= 0,10

qu= 275,47 kN/m2

Mux= 441,65 kNm

Muy= 441,65 kNm

Mnx= 490,72 kNm

Mny= 490,72 kNm

b) Predimensionado de la altura por flexión

dx= 0,461 m dadop= 0,6 m

dy= 0,461 m

c) Verificación de la altura por punzonado

d medio= 0,600 m

bo= 4,200 m

Ao= 1,103 m2

F1= 4

F2= 7,714

F= 4

Pu-qu*Ao= 1630,79 kN

0,75*Y…..= 3450,65 kN Verifica

1)Centrada;2-Medianera(a); 3-

Medianera(b); 4-Esquina

Sobre anchos para

tronco



92

Diseño de la zapataDatos: Base: Lx= 2,65 m

Ly= 2,65 m

Tronco de Columna Cx= 0,45 m

Cy= 0,45 m

Tipo de zapata: 1

a) Valores intermedios

β= 1

αs = 40

Y= 1

bx= 0,5 m

by= 0,5 m

bwx= 1,30625 m

bwy= 1,30625 m

kx= 1,1 m

ky= 1,1 m

ka min= 0,11

mn min= 0,10

qu= 275,47 kN/m2

Mux= 441,65 kNm

Muy= 441,65 kNm

Mnx= 490,72 kNm

Mny= 490,72 kNm

b) Predimensionado de la altura por flexión

dx= 0,461 m dadop= 0,6 m

dy= 0,461 m

c) Verificación de la altura por punzonado

d medio= 0,600 m

bo= 4,200 m

Ao= 1,103 m2

F1= 4

F2= 7,714

F= 4

Pu-qu*Ao= 1630,79 kN

0,75*Y…..= 3450,65 kN Verifica

1)Centrada;2-Medianera(a); 3-

Medianera(b); 4-Esquina

Sobre anchos para

tronco

d) Verificación de la altura por corte

Eje x

qumax= 2,75 kg/cm2

qumin= 2,75 kg/cm2

qvx= 2,75 kg/cm2

qu= 2,75 kg/cm2

Vux= 36,50 T Verifica

Eje y

qumax= 2,75 kg/cm2

qumin= 2,75 kg/cm2

qvy= 2,75 kg/cm2

qu= 2,75 kg/cm2

Vuy= 36,50 T Verifica



93

e) Diseño por flexión

Faja x

qumax= 2,75 kg/cm2

qumin= 2,75 kg/cm2

qrect= 2,75 kg/cm2

qtrap= 0,00 kg/cm2

Mux= 4416500,00 kg.cm= 441,65 kN.m

Mnx= 4907222,222 kg.cm= 490,72 kN.m

Suponemos db=16mm y Cc=5cm, por lo que la altura sera

h= 0,658 m Verifica Condición de rigidez

mnx= 0,107 Mayor que el Minimo

mnx calc= 0,107

Zx= 0,566 m

Asx= 2064,287 mm2= 20,64 cm2

f) Distribución de la armadura a flexión

db (mm) Área (mm2) Separación (cm)

12 113,10 14,52

16 201,06 25,81 Adopto= 12

20 314,16 40,33

g) Talón de la base

Altura mayor o igual que:

* Menor que cero

** 0,224

Faja y

qumax= 2,75 kg/cm2

qumin= 2,75 kg/cm2

qrect= 2,75 kg/cm2

qtrap= 0,00 kg/cm2

Muy= 4416500,00 kg.cm= 441,65 kN.m

Mny= 4907222,222 kg.cm= 490,7222 kN.m

Suponemos db=16mm y Cc=5cm, por lo que la altura sera

h= 0,658 m

mny= 0,107 Mayor que el Minimo

mny calc= 0,107

Zy= 0,566 m

Asy= 2064,287 mm2= 20,64 cm2

f) Distribución de la armadura a flexión

db (mm) Área (mm2) Separación (cm)

12 113,10 14,52

16 201,06 25,81 Adopto= 12

20 314,16 40,33

g) Talón de la base

Altura mayor o igual que:

* Menor que cero

** 0,224



94

Se presentan cuadros resumen del cálculo de cada base:

Bases Centradas 5-9-13-14 Base de esquina 3

Lx (m)= 2,45 dbx (mm)= 12 Lx (m)= 1,35 dbx (mm)= 12

Ly (m)= 2,45 Sepx (cm)= 16,0 Ly (m)= 1,35 Sepx (cm)= 16,0

Cx (m)= 0,4 dby (mm)= 12 Cx (m)= 0,3 dby (mm)= 12

Cy (m)= 0,4 Sepy (cm)= 16,0 Cy (m)= 0,3 Sepy (cm)= 16,0

bx (m)= 0,45 bx (m)= 0,325

by (m)= 0,45 by (m)= 0,325

h (m)= 0,66 h (m)= 0,66

Talónx (m)= 0,23 Talónx (m)= 0,22

Talóny (m)= 0,23 Talóny (m)= 0,22

Bases Centradas 6-10 Base de esquina 20





bx (m)= 0,5 bx (m)= 0,325

by (m)= 0,5 by (m)= 0,325

h (m)= 0,66 h (m)= 0,56



Bases Centradas 17-18 Base de esquina 23





bx (m)= 0,4 bx (m)= 0,375

by (m)= 0,4 by (m)= 0,375

h (m)= 0,66 h (m)= 0,71



Hormigón H-30: Armadura




Hormigón H-30: ArmaduraHormigón H-30: Armadura



95

8.5 BASES DE TABIQUES

Tabique de Rampa

El tabique de rampa se diseñó con una fundación de zapata corrida, por lo que se aplica el mismo concepto que para zapatas aisladas. Los resultados obtenidos para un metro lineal de fundación son los siguientes:

Bases medianeras (a) 4-7-11-19 Bases medianeras (b) 1-22





bx (m)= 0,425 bx (m)= 0,35

by (m)= 0,4 by (m)= 0,375

h (m)= 0,66 h (m)= 0,66



Bases medianeras (a) 8-12-15-16 Bases medianeras (b) 2-21





bx (m)= 0,375 bx (m)= 0,35

by (m)= 0,4 by (m)= 0,325

h (m)= 0,56 h (m)= 0,56







Lx (m)= 1 dbx (mm)= 8

Ly (m)= 0,75 Sepx (cm)= 15,0

Cx (m)= 1 dby (mm)= 16

Cy (m)= 0,2 Sepy (cm)= 14,0

bx (m)= 1,05

by (m)= 0,25

h (m)= 0,40

Talónx (m)= 0,24

Talóny (m)= 0,24




96

Tabique de Ascensores

Se diseñó con una losa de fundación donde descargan los tabiques con una distribución lineal. En consecuencia las cargas que recibirá son el peso de los ascensores y el paso propio de cada tabique.

Por otro lado la carga admisible del suelo es de 20KN/m2, con lo cual el área necesaria es de 10,12 m2, optando por una losa de 4,5m x 2,25m y un espesor de 30 cm.

- Calculo de esfuerzos

Momento flector

Esfuerzo de corte



97

- Dimensionado de armadura

Planta Losa de Fundación de tabiques para ascensor.

Corte Losa de Fundación de tabiques para ascensor.

NOTA: no es necesario armadura para absorber los esfuerzos de corte.



98

DISEÑO DE VIGAS DE FUNDACIÓN

Las bases aisladas medianeras como las de esquina presentan un momento generado por la excentricidad de la columna, que tiende a volcar dicha fundaciones. Para este es necesario utilizar un sistema que lo equilibre.

En el proyecto se utiliza un encadenado inferior compuesto por vigas solicitadas a tracción que descargan en fundaciones centradas o directamente recorren de un extremo a otro, es decir de una base excéntrica a otra base excéntrica enfrentada, compensándose entre sí.

Modelo del sistema optado.

Además, existen vigas a las cuales le corresponde una carga permanente generada por las paredes correspondientes. Las cuales son diseñadas a flexo-tracción.

9.1 DISEÑO DE VIGAS TRACCIONADAS (Tirantes)

Condición de resistencia.

𝑃𝑈 ≤ 𝜙𝑃𝑛 = 0,90 ∗ 𝐴𝑠𝑡 ∗ 𝑓𝑦

Donde

𝑃𝑈 = 𝐹 = 𝑃1 ∗ 𝑒/𝑑 (ver gráfico: Modelo del sistema optado)

𝜙 = coeficiente de reducción de resistencia igual a 0,9 para rotura dúctil.

𝐴𝑠𝑡 = área total de armaduras.

𝑓𝑦 = tensión de fluencia especificada para las armaduras.

- Condición de ductilidad. Cuantía mínima.

𝐴𝑠 𝑚í𝑛 ≈ 𝐴𝑐 ∗ 𝑓𝑐′12/(2 ∗ 𝑓𝑦)



99

Características para el cálculo

Ac = 900 cm2

𝑑 = 1.5 m

P.: carga mayorada que recibe la fundación excéntrica correspondiente, ver TABLA 20 cargas últimas sobre bases.

L: lado excéntrico de la base, ver Cuadros de dimensiones de Bases.

C: Lado excéntrico del tronco de columna, ver Cuadros de dimensiones de Bases.

TABLA RESUMEN, Vigas en dirección X-X.

Tracción Sección Armad. Nec.

KN cmxcm cm2 cm2

VF 2 - 30x30 - 4φ12+4φ8 6,53

VF 4 152,49 30x30 3,63 4φ12+4φ8 6,53

VF 6 378,45 30x30 9,01 4φ16+4φ8 10,05

VF 8 - 30x30 - 4φ12+4φ8 6,53

VF 10 404,21 30x30 9,62 4φ16+4φ8 10,05

VF 12 272,89 30x30 6,50 4φ12+4φ8 6,53

VF 14 - 30x30 - 4φ12+4φ8 6,53

VF 16 418 30x30 9,95 4φ16+4φ8 10,05

VF 18 281,9 30x30 6,71 4φ16+4φ8 10,05

VF 20 - 30x30 - 4φ12+4φ8 6,53

VF 22 276,15 30x30 6,58 4φ12+4φ8 6,53

VF 24 287,72 30x30 6,85 4φ16+4φ8 10,05

VF 28 419 30x30 9,98 4φ16+4φ8 10,05

VF 30 100,52 30x30 2,39 4φ12+4φ8 6,53

VF 32 - 30x30 - 4φ12+4φ8 6,53

VF 34 262,75 30x30 6,26 4φ12+4φ8 6,53

Viga de

Fundación

Armadura adoptada



100

TABLA RESUMEN, Vigas en dirección Y-Y.

Tracción Sección Armad. Nec.

KN cmxcm cm2 cm2

VF 3 - 30x30 - 4φ12+4φ8 6,53

VF 5 - 30x30 - 4φ12+4φ8 6,53

VF 7 - 30x30 - 4φ12+4φ8 6,53

VF 9 100,52 30x30 2,39 4φ12+4φ8 6,53

VF 11 291,98 30x30 6,95 4φ16+4φ8 10,05

VF 13 - 30x30 - 4φ12+4φ8 6,53

VF 15 - 30x30 - 4φ12+4φ8 6,53

VF 17 - 30x30 - 4φ12+4φ8 6,53

VF 19 165,85 30x30 3,95 4φ12+4φ8 6,53

VF 21 200,73 30x30 4,78 4φ12+4φ8 6,53

VF 23 - 30x30 - 4φ12+4φ8 6,53

VF 25 - 30x30 - 4φ12+4φ8 6,53

VF 27 - 30x30 - 4φ12+4φ8 6,53

VF 29 341,71 30x30 8,14 4φ16+4φ8 10,05

VF 31 152,49 30x30 3,63 4φ12+4φ8 6,53

VF 33 - 30x30 - 4φ12+4φ8 6,53

VF 35 - 30x30 - 4φ12+4φ8 6,53

VF 37 - 30x30 - 4φ12+4φ8 6,53

VF 39 262,75 30x30 6,26 4φ12+4φ8 6,53

Viga de

Fundación

Armadura adoptada



101

PRESUPUESTO

El presupuesto que se presenta a continuación hace referencia a la construcción,

únicamente, de la estructura de hormigón armado.

10.1 CÓMPUTO

10.1.1 MOVIMIENTO DE SUELO

PARCIAL TOTAL

A BASES DE FUNDACIÓN

B5-B9-B13-B14 m3. 2,45 2,45 1,50 9,90 4 39,62

B6-B10 m3. 2,65 2,65 1,50 11,59 2 23,17

B17-B18 m3. 2,25 2,25 1,50 8,35 2 16,71

B4-B7-B11-B19 m3. 1,50 2,70 1,50 6,68 4 26,73

B8-B12-B15-B16 m3. 1,30 2,50 1,50 5,36 4 21,45

B1-B22 m3. 2,50 1,40 1,50 5,78 2 11,55

B2-B21 m3. 2,20 1,10 1,50 3,99 2 7,99

B3 m3. 1,35 1,35 1,50 3,01 1 3,01

B20 m3. 1,20 1,20 1,50 2,38 1 2,38

B23 m3. 1,60 1,60 1,50 4,22 1 4,22

156,82

B VIGAS DE FUNDACIÓN

V1 m3. 0,30 0,30 8,23 0,81 1 0,81

V2-V8-V14-V20-V32 m3. 0,30 0,30 7,63 0,76 5 3,78

V4-V10-V16-V22-V28-V34 m3. 0,30 0,30 7,64 0,76 6 4,54

V6-V12-V18-V24-V30 m3. 0,30 0,30 5,20 0,51 5 2,57

V11-V21-V31 m3. 0,30 0,30 4,21 0,42 3 1,25

V3-V13-V23-V33 m3. 0,30 0,30 7,14 0,71 4 2,83

V5-V15-V25-V35 m3. 0,30 0,30 4,76 0,47 4 1,88

V7-V17 m3. 0,30 0,30 7,64 0,76 2 1,51

V27-V37 m3. 0,30 0,30 5,29 0,52 2 1,05

V9-V19 m3. 0,30 0,30 4,10 0,41 2 0,81

V29-V39 m3. 0,30 0,30 6,45 0,64 2 1,28

22,32

C TABIQUE

Caja para ascensores m3. 4,50 2,25 1,50 16,71 1 16,71

Base del tabique m3. 13,45 0,75 1,50 16,64 1 16,64

33,35

VOLUMEN TOTAL DE SUELO m3. 212,49

Se considera un 10% +



CANTIDADESNo. DESIGNACIÓN DE LAS OBRAS UNID. DIMENSIONES

Cantidad x

Unidad

PARTES

IGUALES



102

10.1.2 VOLUMEN DE HORMIGÓN

PARCIAL TOTAL

A LOSAS

A1

L001 m3. 17,41 0,10 1,74 1 1,74

L002 m3. 7,38 3,98 0,10 2,94 1 2,94

L003 m3. 7,39 3,98 0,10 2,94 1 2,94

L004 m3. 4,95 6,89 0,10 3,41 1 3,41

L005 m3. 7,38 6,89 0,10 5,08 1 5,08

L006 m3. 7,39 6,89 0,10 5,09 1 5,09

L007 m3. 4,95 4,51 0,10 2,23 1 2,23

L008 m3. 7,38 4,51 0,10 3,33 1 3,33

L009 m3. 7,39 4,51 0,10 3,33 1 3,33

L010 m3. 4,95 7,39 0,10 3,66 1 3,66

L011 m3. 7,38 5,04 0,10 3,72 1 3,72

L012 m3. 7,39 5,04 0,10 3,72 1 3,72

L013 m3. 4,95 3,85 0,10 1,91 1 1,91

43,11

A2

L101 m3. 17,41 0,15 2,61 3 7,83

L102 m3. 7,38 3,98 0,15 4,41 3 13,22

L103 m3. 7,39 3,98 0,15 4,41 3 13,24

L104 m3. 4,95 6,89 0,15 5,12 3 15,35

L105 m3. 7,38 6,89 0,15 7,63 3 22,88

L106 m3. 7,39 6,89 0,15 7,64 3 22,91

L107 m3. 4,95 4,51 0,15 3,35 3 10,05

L108 m3. 7,38 4,51 0,15 4,99 3 14,98

L109 m3. 7,39 4,51 0,15 5,00 3 15,00

L110 m3. 4,95 7,39 0,15 5,49 3 16,46

L111 m3. 7,38 5,04 0,15 5,58 3 16,74

L112 m3. 7,39 5,04 0,15 5,59 3 16,76

L113 m3. 4,95 3,85 0,15 2,86 3 8,58

L114- Rampa m3. 7,38 3,85 0,15 4,26 3 12,79

L115- Rampa m3. 7,39 6,20 -8,21 0,15 5,64 3 16,92

74,57 223,70

A3

L401 m3. 17,41 0,10 1,74 1 1,74

L402 m3. 7,38 3,98 0,10 2,94 1 2,94

L403 m3. 7,39 3,98 0,10 2,94 1 2,94

L404 m3. 4,95 6,89 0,10 3,41 1 3,41

L405 m3. 7,38 6,89 0,10 5,08 1 5,08

L406 m3. 7,39 6,89 0,10 5,09 1 5,09

L407 m3. 4,95 4,51 0,10 2,23 1 2,23

L408 m3. 7,38 4,51 0,10 3,33 1 3,33

L409 m3. 7,39 4,51 0,10 3,33 1 3,33

L410 m3. 4,95 7,39 0,10 3,66 1 3,66

L411 m3. 7,38 5,04 0,10 3,72 1 3,72

L412 m3. 7,39 5,04 0,10 3,72 1 3,72

L413 m3. 4,95 3,85 0,10 1,91 1 1,91

L414 m3. 7,38 3,85 0,10 2,84 1 2,84

L415 m3. 7,39 6,20 0,10 4,58 1 4,58

50,53

317,34

No. DESIGNACIÓN DE LAS OBRAS UNID. DIMENSIONESCantidad x

Unidad

PARTES

IGUALES

CANTIDADESTOTAL HºAº

Losa Planta Baja

Losas 1er, 2do y 3er Pisos

Losas Azotea



103

B BARRERAS

L101 m3. 7,64 0,70 0,15 0,80 3 2,41

L103 m3. 7,64 0,70 0,15 0,80 3 2,41

L104 m3. 7,14 0,70 0,15 0,75 3 2,25

L107 m3. 7,64 0,70 0,15 0,80 3 2,41

L113 m3. 4,10 0,70 0,15 0,43 3 1,29 36,56

36,56

C VIGAS

C1

V1 m3. 0,40 0,50 8,23 1,65 3 4,94

V2-V8-V14-V20-V26 m3. 0,25 0,50 7,63 0,95 15 14,31

V4-V10-V16-V22-V28 m3. 0,25 0,50 7,64 0,96 15 14,33

V6-V12-V18-V24-V30 m3. 0,25 0,50 5,20 0,65 15 9,75

V11-V21-V31 m3. 0,25 0,50 4,21 0,53 9 4,74

V3-V13-V23-V33 m3. 0,25 0,50 7,14 0,89 12 10,71

V5-V15-V25-V35 m3. 0,25 0,50 4,76 0,60 12 7,14

V7-V17 m3. 0,25 0,50 7,64 0,96 6 5,73

V27-V37 m3. 0,25 0,50 5,29 0,66 6 3,97

V9-V19 m3. 0,25 0,50 4,10 0,51 6 3,08

V29-V39 m3. 0,25 0,50 6,45 0,81 6 4,84

V32 (rampa) m3. 0,25 0,50 7,80 0,98 3 2,93

V32 (horizolta -3Piso) m3. 0,25 0,50 7,64 0,96 1 0,96

V34 (rampa) m3. 0,25 0,50 7,80 0,98 3 2,93

82,46

C2

V1 m3. 0,40 0,50 8,23 1,65 1 1,65

V2-V8-V14-V20-V26-V32 m3. 0,20 0,50 7,63 0,76 6 4,58

V4-V10-V16-V22-V28-V34 m3. 0,20 0,50 7,64 0,76 6 4,58

V6-V12-V18-V24-V30 m3. 0,20 0,50 5,20 0,52 5 2,60

V11-V21-V31 m3. 0,20 0,50 4,21 0,42 3 1,26

V3-V13-V23-V33 m3. 0,20 0,50 7,14 0,71 4 2,86

V5-V15-V25-V35 m3. 0,20 0,50 4,76 0,48 4 1,90

V7-V17 m3. 0,20 0,50 7,64 0,76 2 1,53

V27-V37 m3. 0,20 0,50 5,29 0,53 2 1,06

V9-V19 m3. 0,20 0,50 4,10 0,41 2 0,82

V29-V39 m3. 0,20 0,50 6,45 0,65 2 1,29

22,84

105,29

D VIGAS DE FUNDACIÓN

V1 m3. 0,30 0,30 8,23 0,74 1 0,74

V2-V8-V14-V20-V32 m3. 0,30 0,30 7,63 0,69 5 3,43

V4-V10-V16-V22-V28-V34 m3. 0,30 0,30 7,64 0,69 6 4,13

V6-V12-V18-V24-V30 m3. 0,30 0,30 5,20 0,47 5 2,34

V11-V21-V31 m3. 0,30 0,30 4,21 0,38 3 1,14

V3-V13-V23-V33 m3. 0,30 0,30 7,14 0,64 4 2,57

V5-V15-V25-V35 m3. 0,30 0,30 4,76 0,43 4 1,71

V7-V17 m3. 0,30 0,30 7,64 0,69 2 1,38

V27-V37 m3. 0,30 0,30 5,29 0,48 2 0,95

V9-V19 m3. 0,30 0,30 4,10 0,37 2 0,74

V29-V39 m3. 0,30 0,30 6,45 0,58 2 1,16

19,13 19,13

E ESCALERAS

1er. Y 3er. Tramo m3. 2,25 1,00 0,12 0,27 6 1,62 1,62

2do. Tramo m3. 1,65 1,05 0,12 0,21 3 0,62 0,62

2,24

Azotea

1ro, 2do. y 3er. PISO



104

F COLUMNAS

F1

C1 m3. 0,25 0,30 2,95 0,22 1 0,22

C2-C3-C20-C21 0,25 0,25 2,95 0,18 4 0,74

C4-C8-C12-C16-C17-C18-C22-C23 0,30 0,30 2,95 0,27 8 2,12

C5-C6-C9-C13-C14 0,35 0,35 2,95 0,36 5 1,81

C7-C11-C15-C19 0,30 0,35 2,95 0,31 4 1,24

C10 0,40 0,40 2,95 0,47 1 0,47

6,60

F2

C1-C2-C3-C20-C21 m3. 0,25 0,25 2,95 0,18 5 0,92

C4-C5-C6-C8-C12-C14-C16-C17-C18-C22-C23 0,30 0,30 2,95 0,27 11 2,92

C7-C11-C19 0,30 0,35 2,95 0,31 3 0,93

C9-C10-C13 0,35 0,35 2,95 0,36 3 1,08

C15 0,25 0,35 2,95 0,26 1 0,26

6,11

F3

C1-C2-C3-C4-C8-C12-C16-C20-C21-C22 0,25 0,25 2,95 0,18 10 1,84

C5-C6-C9-C10-C13-C14-C17-C18-C23 0,30 0,30 2,95 0,27 9 2,39

C7-C11-C15-C19 0,25 0,35 2,95 0,26 4 1,03

5,27

F4

C1-C2-C3-C4-C8-C12-C16-C20-C21-C22 0,25 0,25 2,95 0,18 10 1,84

C5-C6-C9-C10-C13-C14-C17-C18-C23 0,30 0,30 2,95 0,27 9 2,39

C7-C11-C15-C19 0,25 0,35 2,95 0,26 4 1,03

5,27

23,25

G TRONCOS DE COLUMNAS

C5-C9-C13-C14 m3. 0,40 0,40 0,54 0,09 4 0,35

C6-C10 m3. 0,45 0,45 0,54 0,11 2 0,22

C17-C18 m3. 0,35 0,35 0,54 0,07 2 0,13

C4-C7-C11-C19 m3. 0,40 0,35 0,54 0,08 4 0,30

C8-C12-C15-C16 m3. 0,35 0,35 0,64 0,08 4 0,31

C1-C22 m3. 0,30 0,35 0,54 0,06 2 0,11

C2-C21 m3. 0,30 0,30 0,64 0,06 2 0,12

C3 m3. 0,30 0,30 0,54 0,05 1 0,05

C20 m3. 0,30 0,30 0,64 0,06 1 0,06

C23 m3. 0,35 0,35 0,49 0,06 1 0,06

1,71 1,71

H BASES DE FUNDACIÓN

B5-B9-B13-B14 m3. 2,45 2,45 0,23 0,66 2,40 4 9,62

B6-B10 m3. 2,65 2,65 0,23 0,66 2,82 2 5,64

B17-B18 m3. 2,25 2,25 0,23 0,66 2,02 2 4,04

B4-B7-B11-B19 m3. 1,50 2,70 0,23 0,66 1,29 4 5,14

B8-B12-B15-B16 m3. 1,30 2,50 0,23 0,56 0,97 4 3,87

B1-B22 m3. 2,50 1,40 0,22 0,66 1,08 2 2,16

B2-B21 m3. 2,20 1,10 0,22 0,56 0,70 2 1,40

B3 m3. 1,35 1,35 0,22 0,66 0,51 1 0,51

B20 m3. 1,20 1,20 0,22 0,56 0,39 1 0,39

B23 m3. 1,60 1,60 0,22 0,71 0,74 1 0,74

33,52 33,52

I TABIQUE

Tabique Rampa m3. 13,45 9,10 0,20 24,48 1 24,48

Base del tabique m3. 13,45 0,75 0,24 0,40 4,04 1 4,04

Tabique Ascensor m3. 2,25 14,90 0,12 1,48 3 12,07

Losa de Fundación de Ascensor m3. 4,50 2,25 0,30 1,22 1 3,04

43,62 43,62

VOLUMEN TOTAL DE HORMIGÓN m3. 582,65

Sobre Planta Baja

Sobre Primer Piso

Sobre Segundo Piso

Sobre Tercer Piso



105

10.1.3 ARMADURA

NºAncho Diam. Separación

m mm m 6 mm 8mm 10mm 12mm 16mm 20mm

A LOSAS

Malla

Kg/m2

L001 m² 17,41 17,41 3,03 52,75

L002 m² 7,38 3,98 29,4 3,03 89,00

L003 m² 7,39 3,98 29,4 3,03 89,12

L004 m² 4,95 6,89 34,1 3,03 103,34

L005 m² 7,38 6,89 50,8 3,03 154,07

L006 m² 7,39 6,89 50,9 3,03 154,28

L007 m² 4,95 4,51 22,3 3,03 67,64

L008 m² 7,38 4,51 33,3 3,03 100,85

L009 m² 7,39 4,51 33,3 3,03 100,99

L010 m² 4,95 7,39 36,6 3,03 110,84

L011 m² 7,38 5,04 37,2 3,03 112,70

L012 m² 7,39 5,04 37,2 3,03 112,85

L013 m² 4,95 3,85 19,1 3,03 57,74

L015 m² 7,39 6,20 45,8 3,03 138,83

Total 476,90 3,03 1445,01

A2

m. 4,28 10 0,32 705,8

m. 4,28 10 0,16 91,0

m. 7,14 10 0,32 1173,2

m. 7,14 10 0,16 71,4

m. 4,76 10 0,32 786,6

m. 4,76 10 0,16 104,1

m. 5,3 10 0,32 933,0

m. 5,3 10 0,16 49,7

m. 2,34 10 0,32 79,9

m. 2,34 10 0,16 21,9

m. 4,1 10 0,32 717,1

m. 4,1 10 0,16 64,1

L114-L115 (PB) m. 4,1 10 0,32 486,7

L115 m 2,35 10 0,32 62,7

m 4,1 10 0,32 140,0

m 4,1 10 0,16 64,1

SUB TOTAL m 14491,1

A3

L101-L104-L107-L110-L113 m. 5,2 10 0,32 1209,3

m. 7,63 10 0,32 1349,8

m. 7,63 10 0,16 95,4

L114 m. 7,63 10 0,32 202,1

m. 7,64 10 0,32 1774,2

m. 7,64 6 0,33 318,80

m. 7,64 10 0,16 95,5

SUB TOTAL 956,39 14178,74

Largo

m

Área

m2A1 Losa Planta Baja Sub total

L103-L106-L109-L112-L115

DESIGNACIÓN DE LAS OBRAS UACERO EN METROS

Losas 1er ,2do y 3er Piso Dirección X-X

Losas 1er ,2do y 3er Piso Dirección Y-Y

L313 (3 PISO)

L102-L105-L108-L111

L101-L102-L103

L104-L105-L106

L107-L108-L109

L110-L111-L112

L110

L113-L114-L115 (1 Y 2 PISO)

Ancho

m



106

A4

L101-L102-L103 m. 4,28 8 0,32 706,33

m. 7,14 8 0,32 1173,86

m. 7,14 6 0,5 154,224

L107-L108-L109 m. 4,76 8 0,32 787,04

m. 5,3 8 0,32 933,46

m. 5,3 6 0,5 51,41

L110 m. 2,34 8 0,32 79,93

m. 4,1 8 0,32 679,96

m. 4,1 6 0,5 50,02

L115 m 2,35 8 0,32 115,66

SUB TOTAL 255,654 4476,24

A5

L101-L104-L107-L110-L113 m. 5,2 10 0,32 1210,14

L102-L105-L108-L111 m. 7,63 10 0,32 1552,94

L114 m. 7,63 10 0,32 200,29

m. 7,64 8 0,32 1777,26

m. 7,64 8 0,5 210,86

SUB TOTAL 4951,49

TOTAL 1212,0 9427,73 28669,8

Kg/m 0,222 0,395 0,617 0,888 1,58 2,47

Kg de ACERO 269,07 3723,95 17689,3

B BARRERAS 6 mm 8mm 10mm 12mm 16mm 20mm

m 7,64 10 0,16 57,30

m 0,7 6 0,16 33,43

m 7,64 10 0,16 57,30

m 0,7 6 0,16 33,43

m 7,14 10 0,16 53,55

m 0,7 6 0,16 31,24

m 7,64 10 0,16 57,30

m 0,7 6 0,16 33,43

m 4,1 10 0,16 30,75

m 0,7 6 0,16 17,94

SUB TOTAL 448,35 768,60

TOTAL 3 1345,05 2305,80

Kg/m 0,222 0,395 0,617 0,888 1,58 2,47

Kg de ACERO 298,60 1422,68

C VIGAS P. iguales 6 mm 8mm 10mm 12mm 16mm 20mm

C1

171,52 47,65 26,6 74,15 23

514,56 142,95 79,8 222,45 69

149 115 4,5 7 58 91

447 345 13,5 21 174 273

126 43 67 65

378 129 201 195

39 13,1 22 7

117 39,3 66 21

163,5 56 21 43,5 77

490,5 168 63 130,5 231

SUB TOTAL 1947,06 824,25 76,5 498,3 843,45 342

L113-L114-L115

Losas Azotea Dirección Y-Y

VIGA 31 a 39

m 3Por unidad

Total

m 3Por unidad

Total

VIGA 11 a 19 m 3Por unidad

Total

VIGA 21 a 27

VIGA 29 m 3Por unidad

Total

L103-L106-L109-L112-L115

1ro., 2do. y 3er. PISO Dirección y-y


L103

L104

L107

L113

L102

Total

L104-L105-L106

L110-L111-L112

Losas Azotea Dirección X-X



107

C2

87,1 31 5 79

261,3 93 15 237

168 41,5 21,1 120,1

504 124,5 63,3 360,3

168 41,5 21,1 120,1

504 124,5 63,3 360,3

168 41,5 21,1 120,1

504 124,5 63,3 360,3

29,5 11 7 11,2

88,5 33 21 33,6

112,6 31 5 80

337,8 93 15 240

94 31,5 5,1 114,5

94 31,5 5,1 114,5

120,6 42,5 8,6 78,5

241,2 85 17,2 157

70 26,1 8,5 38

70 26,1 8,5 38

SUB TOTAL 2604,8 735,1 20,1 251,6 1901

C3

138 95,5 78,1

138 95,5 78,1

163,5 56 8 76,5 51,6

163,5 56 8 76,5 51,6

163,5 123,5 91,5

163,5 123,5 91,5

163,5 112 91,1

163,5 112 91,1

SUB TOTAL 628,5 387 8 337,2 51,6

C4

87,1 31 68

87,1 31 68

127,5 41,5 90,1 20

127,5 41,5 90,1 20

127,5 41,5 90,1 20

127,5 41,5 90,1 20

127,5 41,5 90,1 20

127,5 41,5 90,1 20

29,5 11 24,5

29,5 11 24,5

112,6 31 93,5

112,6 31 93,5

115,5 41,5 68

115,5 41,5 68

SUB TOTAL 727,2 239 524,3 60

C5

139,74 16,44 24,66 73,98

558,96 65,76 98,64 295,92

SUB TOTAL 558,96 65,76 98,64 295,92

TOTAL 5907,56 2185,35 663,56 1677,16 2954,69 637,92

Kg/m 0,222 0,395 0,617 0,888 1,58 2,47

Kg de ACERO 1311,48 863,21 409,42 1489,32 4668,41 1575,66

VIGA 18 a 22

VIGA 6 a 10

Azotea Dirección X-X


Total

m 1Por unidad

Total

m 1Por unidad

Total

Total

VIGA 24 m

VIGA 30 a 34

VIGA 26 a 28

m 1Por unidad

Total


Total

m 1Por unidad

VIGA 31 a 39

VIGA 30 a 34 (1 y 2 piso)

VIGA 26 a 28

VIGA 18 a 22

VIGA 6 a 10

m 1Por unidad

Total


Total


Total


Total

VIGA 30 a 32 (3 piso) m 1Por unidad

Total

Azotea Dirección Y-Y

m 2Por unidad

Total

VIGA 32 a 34 (rampa PB) m 1Por unidad

Total

m 3Por unidad

Total


Total

m 3Por unidad

Total


Total

m 3Por unidad

Total

1ro., 2do. y 3er. PISO Dirección X-X


Total

1Por unidad

Total

Viga curva


Total



108

D VIGAS DE FUNDACIÓN P. iguales 6 mm 8mm 10mm 12mm 16mm 20mm

35,02 30,56 30,56

175,1 152,8 152,8

35,02 30,56 30,56

105,06 91,68 91,68

35,02 30,56 30,56

105,06 91,68 91,68

23,83 20,8 20,8

47,66 41,6 41,6

m 23,83 20,8 20,8

71,49 62,4 62,4

m 19,39 16,92 16,92

19,39 16,92 16,92

m 19,39 16,92 16,92

38,78 33,84 33,84

32,72 28,56 28,56

130,88 114,24 114,24

21,82 19,04 19,04

87,28 76,16 76,16

35,02 30,56 30,56

70,04 61,12 61,12

24,25 21,16 21,16

48,5 42,32 42,32

18,79 16,4 16,4

37,58 32,8 32,8

29,24 25,52 25,52

29,24 25,52 25,52

29,24 25,52 25,52

29,24 25,52 25,52

TOTAL 995,3 868,6 672,08 196,52

Kg/m 0,222 0,395 0,617 0,888 1,58 2,47

Kg de ACERO 220,96 343,10 596,81 310,50

E ESCALERAS P. iguales 6 mm 8mm 10mm 12mm 16mm 20mm

16,8 50,8

100,80 304,80

11,44 37,06

34,32 111,18

SUB TOTAL 135,12 415,98

TOTAL 135,12 415,98

Kg/m 0,222 0,395 0,617 0,888 1,58 2,47

Kg de ACERO 30,00 164,31

F COLUMNAS P. iguales 6 mm 8mm 10mm 12mm 16mm 20mm

F1

28,08 25,2 25,2

140,42 126 126

39,68 25,2 25,2

436,53 277,2 277,2

42,74 50,4

170,95 201,6

42,74 50,4

42,74 50,4

36,63 25,2 25,2

73,26 50,4 50,4

SUB TOTAL 821,16 176,40 604,80 327,60

VF39 m 1Por unidad

Total

VF9-VF19 m 2Por unidad

Total

VF29 m 1


Total


Total

VF3-VF13-VF23-VF33 m 4Por unidad

Total

VF5-VF15-VF25-VF35 m 4Por unidad

Total

VF10-VF16-VF28 m 3Por unidad


Total

VF2-VF8-VF14-VF20-VF32 m 5Por unidad

Total

VF4-VF22-VF34 m 3Por unidad

Total

C4-C5-C6-C7-C9-C11-C13-C14-C15-C18-C19m 11Por unidad

Total

C8-C16-C17-C23 m 4Por unidad

Total

C12-C22 m 2Por unidad

Total

VF6-VF18-VF24 3Por unidad

Total

VF11 1

Total

Por unidad

Total

Por unidad

Total

VF21-VF31 2Por unidad

Total

1er y 3er Tramo

2do Tramo

Por unidad

Total

Por unidad

Total

6

3m

m

m 5Por unidad

Total

C10 m 1Por unidad

Total

C1-C2-C3-C20-C21

Sobre Planta baja y Primer Piso



109

F2

15,3 13,6 13,6

76,32 68 68

18,32 13,6 13,6

109,89 81,6 81,6

18,32 27,2

183,16 272

15,26 13,6 13,6

30,53 27,2 27,2

SUB TOTAL 399,89 95,20 421,60 108,80

F3

15,3 12 12

91,58 72 72

15,30 12 12

30,60 24

18,32 24

201,47 264

18,32 12 12

73,28 48 48

SUB TOTAL 396,93 96,00 384,00 48,00

TOTAL 1617,99 367,60 1410,40 484,40

Kg/m 0,222 0,395 0,617 0,888 1,58 2,47

Kg de ACERO 359,19 226,81 1252,44 765,35

G TRONCO DE COLUMNAS P. iguales 6 mm 8mm 10mm 12mm 16mm 20mm

9,1 8 8

18,2 16 16

8,4 16

16,8 32

10,5 8 8

42 32 32

9,8 8 8

39,2 32 32

C3 m 1 8,4 16

C20 m 1 8,4 16

C23 m 1 9,8 16

11,2 16

44,8 64

12,6 16

25,2 32

9,8 8 8

19,6 16 16

SUB TOTAL 232,4 16 160 192

TOTAL 232,4 16 160 192

Kg/m 0,222 0,395 0,617 0,888 1,58 2,47

Kg de ACERO 51,59 9,872 142,08 303,36

Total

2

4

2

2

C1-C2-C3-C20-C21 m 5


Total

C5-C6-C8-C9-C10-C14-C16-C17-

C18-C23m 10

Por unidad

Total

Por unidad6

Total


Por unidad

Total

Total

C5-C6-C8-C9-C10-C13-C14-C16-

C17-C18-C23m 11

Por unidad

Total


Total

Sobre Tercer Piso

C1-C2-C3-C20-C21-C22 m

2

C17-C18

m

m

m

m

m

Total

Total

Total

C1-C22

C2-C21

C4-C7-C11-C19

C6-C10

Por unidad

Total

Por unidad

Total

Por unidad

Total

Por unidad

Total

Por unidad


Total


Total

C4-C7-C11-C13-C15-C19 m 6

Total

Por unidad

Sobre segundo Piso



110

H BASES DE FUNDACIÓN P. iguales 6 mm 8mm 10mm 12mm 16mm 20mm

58,5

117,0

33,5

67,0

78,0

312,0

28,5 21,6

114 86,4

B3 m 1 27,9

B20 m 1 19,6

B23 m 1 46,8

78

312

106,4

212,8

73,5

147

TOTAL 1376,1 86,4

Kg/m 0,222 0,395 0,617 0,888 1,58 2,47

Kg de ACERO 1221,98 136,51

I TABIQUE 6 mm 8mm 10mm 12mm 16mm 20mm

Armadura horizontal RAMPA m 9,1 13,61 2064,18

Armadura vertical RAMPA m 13,45 9,1 2039,92

Base del tabique RAMPA m 68,75 103,76

Tabique Ascensor Aº Vertical m 15,2 2,25 1282,50

Tabique ascensor Aº Horizontal m 2,25 15,2 1005,75

Losa Fundación de Ascensor m 106,00 180,00

TOTAL m 3244,68 1282,50 2219,92 103,76

Kg/m 0,222 0,395 0,617 0,888 1,58 2,470

Kg de ACERO 1281,65 791,30 1971,29 163,94

B8-B12-B15-B16 mPor unidad

Total

B2-B21 m 2Por unidad

Total


Total


Total

B4-B7-B11-B19 m 4Por unidad

Total

B5-B9-B13-B14 m 4Por unidad

Total

Total

Total

Total


Total

4



111

RESUMEN DE ARMADURA

Designación U. Diám. (mm) Cantidad Cant. Barras

m 12 1376,1 115

m 16 86,4 8

m 6 232,4 20

m 10 16,0 2

m 12 160,0 14

m 16 192,0 16

m 6 995,3 83

m 8 868,6 73

m 12 672,1 57

m 16 196,5 17

m 6 1618,0 135

m 10 367,6 31

m 12 1410,4 118

m 16 484,4 41

m 6 5907,6 493

m 8 2185,4 183

m 10 663,6 56

m 12 1677,2 140

m 16 2954,7 247

m 20 637,9 54

m 6 1212,0 102

m 8 9427,7 786

m 10 28669,8 2390

Contrapiso m2 15 x 15 476,9 34

m 6 135,1 12

m 8 416,0 35

m 8 3244,7 271

m 10 1282,5 107

m 12 2219,9 185

m 16 103,8 9

m 6 1345,1 113

m 10 2305,8 193

Escaleras

Tabique

Barrera perimetral

Bases

Tronco de columnas

Vigas de fundación

Columnas

Vigas

Losas



112

10.2 ANALISIS DE PRECIOS

ITEM Nº 1 - MOVIMIENTO DE SUELO M³

A ) MATERIALES

Nº Designación Unidad Cantidad Precio Unit. Total

Total Materiales $ 0,00

B ) MANO DE OBRA


1 Oficial h. 1,000 201,056 $ 201,06

2 Ayudante h. 4,000 170,182 $ 680,73

Total Mano de Obra $ 881,78

C ) EQUIPOS


$/h.

Total Equipos $ 0,00

COSTO-COSTO $ 881,78

A ) MATERIALES


Total Materiales $ 0,00

B ) MANO DE OBRA


1 Oficial h. 1,000 201,06 $ 201,06

2 Ayudante h. 4,000 170,18 $ 680,73

Total Mano de Obra $ 881,78

C ) EQUIPOS


$/h.


COSTO-COSTO $ 881,78

1.2 Excavación zanjas para vigas de fundación

1.1 Excavación Bases



113

ITEM Nº 2 - ESTRUCTURAS DE HORMIGON ARMADO M³

A ) MATERIALES


1 Hormigón H-30 m3 1 2.350,00$ $ 2.350,00

2 Hierro + 7% desperdicio Kg 50,71 26,60$ $ 1.348,94

3 Alambre negro Nº9 Kg 0,3 24,13$ $ 7,24

Total Materiales $ 3.706,18

B ) MANO DE OBRA


1 Oficial armador h. 2,70 235,95$ $ 637,06

2 Oficial h. 2,65 201,06$ $ 532,80

3 Ayudante h. 9,13 170,18$ $ 1.553,76

Total Mano de Obra $ 2.723,62

C ) EQUIPOS


1 Vibrador aguja $/h 0,083 $ 24,96 $ 2,07

2 Bombeo Hormigón $/m3 1,000 $ 95,00 $ 95,00


COSTO - COSTO $ 6.526,87

2.1 Bases



114

A ) MATERIALES


1 Hormigón H-30 m3 1 2.350,00$ $ 2.350,00


3 Fenólico 25mm m2 2,5 211,64$ $ 529,10

4 Desencofrante m2 2,5 5,85$ $ 14,63

5 Tirantes 3x3" ml 6 199,02$ $ 1.194,12

6 Clavos 2" kg 1,5 20,85$ $ 31,28

7 Alambre negro Nº9 Kg 1 24,13$ $ 24,13


B ) MANO DE OBRA


1 Oficial armador h. 6,75 235,95$ $ 1.592,65

2 Oficial h. 15,65 201,06$ $ 3.146,52

3 Ayudante h. 24,18 170,18$ $ 4.115,00


C ) EQUIPOS


1 Vibrador aguja $/h 0,083 $ 24,96 $ 2,07




2.2 Troncos de columnas



115

A ) MATERIALES


1 Hormigón H-25 m3 1 2.180,00$ $ 2.180,00


3 Fenólico 25mm m2 6,67 211,64$ $ 1.411,64

4 Desencofrante m2 6,67 5,85$ $ 39,02

5 Clavos 2" kg 0,4 20,85$ $ 8,34



B ) MANO DE OBRA



2 Oficial h. 7,32 201,06$ $ 1.471,73

3 Ayudante h. 15,85 170,18$ $ 2.697,39


C ) EQUIPOS


1 Vibrador aguja $/h 0,083 $ 24,96 $ 2,07




2.3 Vigas de fundación



116

A ) MATERIALES


1 Hormigón H-30 m3 1 2.350,00$ $ 2.350,00


3 Fenólico 25 mm m2 11,5 211,64$ $ 2.433,86

4 Desencofrante m2 11,5 5,85$ $ 67,28

5 Tirantes 3x3" ml 10 199,02$ $ 1.990,20

6 Clavos 2" kg 2 20,85$ $ 41,70



B ) MANO DE OBRA



2 Oficial h. 15,65 201,06$ $ 3.146,52

3 Ayudante h. 24,18 170,18$ $ 4.115,00


C ) EQUIPOS


1 Vibrador aguja $/h 0,083 $ 24,96 $ 2,07




2.4 Columnas



117

A ) MATERIALES


1 Hormigón H-25 m3 1 2.180,00$ $ 2.180,00


3 Puntales metálicos m2 7,5 432,00$ $ 3.240,00

4 Fenólico 25mm m2 7,5 211,64$ $ 1.587,30

5 Desencofrante m2 7,5 5,85$ $ 43,88

6 Clavos 2" kg 2 20,85$ $ 41,70



B ) MANO DE OBRA



2 Oficial h. 7,35 201,06$ $ 1.477,76

3 Ayudante h. 12,77 170,18$ $ 2.173,23


C ) EQUIPOS


1 Vibrador aguja $/h 0,083 $ 24,96 $ 2,07




2.5 Vigas



118

A ) MATERIALES


1 Hormigón H-25 m3 1 2.180,00$ $ 2.180,00

2 Malla electrosoldada Q188, Ø6 15x15cm m2 35,87 101,57$ $ 3.642,95



B ) MANO DE OBRA


1 Oficial h. 2,83 201,06 $ 568,99

2 Ayudante h. 4,61 170,18 $ 784,54


C ) EQUIPOS


1 Vibrador aguja $/h 0,083 $ 24,96 $ 2,07


3 Vibroapisonador Wacker $/h 0,083 $ 24,47 $ 2,03

4 Allanadora Helicoptero $/h 0,166 $ 25,57 $ 4,24



2.6 Contrapiso



119

A ) MATERIALES


1 Hormigón H-25 m3 1 2.180,00$ $ 2.180,00



4 Fenólico 25 mm m2 6,7 211,64$ $ 1.417,99

5 Desencofrante m2 6,7 5,85$ $ 39,20

6 Membrana antisol m2 6,7 3,10$ $ 20,77

7 Clavos 2" kg 2 20,85$ $ 41,70



B ) MANO DE OBRA



2 Oficial h. 3,15 201,06$ $ 633,33

3 Ayudante h. 11,26 170,18$ $ 1.916,25


C ) EQUIPOS


1 Vibrador aguja $/h 0,083 $ 24,96 $ 2,07





2.7 Losas - Espesor 15cm



120

A ) MATERIALES


1 Hormigón H-25 m3 1 2.180,00$ $ 2.180,00



4 Fenólico 25 mm m2 8,33 211,64$ $ 1.763,67

5 Desencofrante m2 8,33 5,85$ $ 48,75

6 Membrana antisol m2 8,33 3,10$ $ 25,83

7 Clavos 2" kg 2 20,85$ $ 41,70



B ) MANO DE OBRA



2 Oficial h. 3,15 201,06$ $ 633,33

3 Ayudante h. 11,26 170,18$ $ 1.916,25


C ) EQUIPOS


1 Vibrador aguja $/h 0,083 $ 24,96 $ 2,07





2.8 Losas - Espesor 10cm



121

A ) MATERIALES


1 Hormigón H-25 m3 1 2.180,00$ $ 2.180,00



4 Fenólico 25 mm m2 8,6 211,64$ $ 1.820,10

5 Desencofrante m2 8,6 5,85$ $ 50,31

6 Clavos 2" kg 2 20,85$ $ 41,70


8 Membrana antisol m2 5 3,10$ $ 15,50


B ) MANO DE OBRA



2 Oficial h. 7,15 201,06$ $ 1.437,55

3 Ayudante h. 12,43 170,18$ $ 2.115,36


C ) EQUIPOS


1 Vibrador aguja $/h 0,083 $ 24,96 $ 2,07




2.9 Escaleras



122

A ) MATERIALES


1 Hormigón H-25 m3 1 2.108,00$ $ 2.108,00

2 Hierro + 7% desperdicio m2 103,23 26,60$ $ 2.745,80

3 Encofrado metálicos m2 51,61 297,00$ $ 15.328,98

4 Desencofrante m2 51,61 5,85$ $ 301,93

5 Alambre negro Nº9 Kg 1 $ 24,13 $ 24,13


B ) MANO DE OBRA


1 Oficial h. 4,68 201,06 $ 940,94

2 Ayudante h. 7,13 170,18 $ 1.213,40


C ) EQUIPOS


1 Vibrador aguja $/h 0,083 $ 24,96 $ 2,07

2 Bomba de Hormigón $/m3 1,000 $ 95,00 $ 95,00



2.10 Tabiques



123

A ) MATERIALES


1 Hormigón H-25 m3 1 2.180,00$ $ 2.180,00


3 Fenólico 25 mm m2 13,33 211,64$ $ 2.821,16

4 Desencofrante m2 13,33 5,85$ $ 77,98

5 Clavos 2" kg 2 20,85$ $ 41,70



B ) MANO DE OBRA


1 Oficial h. 4,68 201,06 $ 940,94

2 Ayudante h. 7,13 170,18 $ 1.213,40


C ) EQUIPOS


1 Vibrador aguja $/h 0,083 $ 24,96 $ 2,07

2 Bomba de Hormigón $/m3 1,000 $ 95,00 $ 95,00



2.11 Barreras



124

10.3 PRESUPUESTO

ITEM DESIGNACION UN CANTIDADPRECIO

UNITARIOIMPORTE PARCIAL TOTALES POR ITEM

1.1 Excavación para bases M³ 190,17 $ 881,78 $ 167.689,56

1.2Excavación zanjas para vigas de

fundaciónM³ 22,32 $ 881,78 $ 19.677,53

2.1 Bases M³ 33,52 $ 6.546,75 $ 219.429,40

2.2 Troncos de columnas M³ 1,71 $ 17.319,43 $ 29.571,63

2.3 Vigas de Fundación M³ 19,13 $ 11.711,56 $ 223.994,03

2.4 Columnas M³ 23,25 $ 19.046,44 $ 442.753,65

2.5 Vigas M³ 105,29 $ 15.246,62 $ 1.605.385,06

2.6 Contrapiso M³ 43,11 $ 7.303,95 $ 314.859,87

2.7 Losas - Espesor 15 cm M³ 223,70 $ 12.253,88 $ 2.741.155,76

2.8 Losas - Espesor 10 cm M³ 50,53 $ 13.172,41 $ 665.618,32

2.9 Escaleras M³ 2,24 $ 13.966,81 $ 31.337,33

2.10 Tabiques M³ 43,62 $ 22.760,26 $ 992.813,77

2.11 Barreras M³ 36,56 $ 8.736,36 $ 319.411,32

$ 7.773.697,23

SON: SIETE MILLONES SETECIENTOS SETENTA Y TRES MIL SEISCIENTOS NUVENTA Y SIETE PESOS CON 23/100

PRESUPUESTO

EDIFICIO DE ESTACIONAMIENTO

1 MOVIMIENTO DE SUELO

TOTAL DE OBRA

2 ESTRUCTURA DE HORMIGÓN ARMADO

$ 7.586.330,13

$ 187.367,10



125

SOFTWARE

Se realizó la modelación del edificio en software muy utilizado en el ámbito profesional

con el fin de encontrar semejanzas y diferencias con respecto al método analítico

utilizado.

11.1 RESUMEN DE DATOS – MÉTODO ANALÍTICO

Volumen de Hº Cantidad de Acero Cuantía Incidencia

m³ Kg kg/m³ %

Losas 317,34 23127,30 72,88 54,5%

Barreras 36,56 1721,28 47,08 6,3%

Vigas 105,29 10317,50 97,99 18,1%

Vigas de fundación 19,13 1471,36 76,93 3,3%

Escaleras 2,24 194,31 86,60 0,4%

Columnas 23,25 2603,79 112,01 4,0%

Tronco de col. 1,71 253,45 148,44 0,3%

Bases 33,52 1611,94 48,09 5,8%

Tabique 43,62 4208,17 96,47 7,5%

Total 582,65 45509,11 78,11

Designación



126

11.2 SOFTWARE – MODELACIÓN

El programa dimensiona los elementos estructurales cumpliendo con el Reglamento

Argentino de Estructuras de Hormigón, CIRSOC 201-05.



127

Resultados

11.3 COMPARACIÓN

En el siguiente grafico observamos las cuantías de acero (kg de acero por metro cúbicos

de hormigón).

Observaciones:

- Las losas, vigas y los tramos de escaleras son prácticamente semejantes;

- En cambio, en las columnas y las bases notamos una marcada diferencia. Esto

nos indica que el software es ampliamente conservador en estos elementos,

por otro lado genera un costo de obra mayor.

Volumen de Hº Cantidad de Acero Cuantía Incidencia

m³ Kg kg/m³ %

Losas 351,89 21570,00 61,30 52,3%

Vigas 133,54 9197,00 68,87 19,9%

Escaleras 3,12 256,00 82,05 0,5%

Columnas 24,96 3780,00 151,44 3,7%

Bases 159,00 13612,00 85,61 23,6%

Total 672,51 48415,00 71,99

Designación



128

ESTUDIO DE IMPACTO AMBIENTAL Y MITIGACIÓN.

12.1 INTRODUCCIÓN

De las múltiples actividades humanas se derivan diversos efectos sobre el ambiente, sus

ecosistemas, componentes y las relaciones entre ellos:

- Ocupación del suelo

- Generación de residuos sólidos, líquidos y gaseosos

- Ruidos

- Modificación del paisaje

- Introducción de nuevos riesgos

- Modificación en la calidad de vida de las poblaciones cercanas, etc.

Se afecta el suelo, el aire, el agua, la flora, fauna, paisaje, la interacción entre estos

componentes. En muchas ocasiones no se conocen de antemano las alteraciones que se

producirán, y en otras, directamente se desconoce la existencia de estas relaciones, por

lo tanto se debe actuar preventiva y precautoriamente.

En este sentido, la Evaluación de Impacto Ambiental (E.I.A.) permite actuar concretando

en la practica el “Principio de Prevención” consagrado por la Ley General del Ambiente

(LGA), el cual implica actuar sobre posibles efectos negativos conocidos, tomando las

medidas necesarias para impedir que los mismos se produzcan, o para minimizar o

controlar las consecuencias de su producción.

De acuerdo a ello, la E.I.A. es una herramienta de política ambiental que permite al

Estado conocer, valorar y prevenir los impactos que originara una obra o actividad en el

caso en que sea ejecutada.

Implica la posibilidad de actuar de modo previo a la producción de los impactos, bajo un

enfoque preventivo, obligando a considerar la cuestión ambiental como un criterio a

tener en cuenta en los procesos de toma de decisiones.

La E.I.A. se aplica a actividades y proyectos de desarrollo que sean emprendidos por el

sector público o privado. Incluye análisis de alternativas y debe definir medidas de

mitigación, que busquen la minimización o eliminación de las consecuencias adversas, y

la optimización o potenciación de las positivas.

12.1.1 Características del proceso de E.I.A.

- Énfasis Preventivo: identificación de los elementos de riesgos.

- Ponderación: valoración de los impactos.

- Integración: participación de variadas disciplinas, incorporación de las

consecuencias ambientales, económicas y sociales.



129

- Participación: realización de audiencias públicas, encuestas, intervención de los

afectados por la decisión final.

- Contexto de Derecho Público: su realización se impone con carácter a la

adopción de determinadas resoluciones contempladas por la ley.

12.1.2 Pasos de Procedimiento.

En general, y aunque pueden presentarse variaciones según la legislación, el

procedimiento para la autorización de una obra o actividad abarca las siguientes

instancias:

- Declaración Jurada de afectación o no al medio ambiente.

- Presentación de Estudio de Impacto Ambiental por parte del interesado.

- Evaluación de dicho estudio por parte de las autoridades.

- Audiencia Pública.

- Declaración de Impacto Ambiental (D.I.A.), en esta instancia se aprueba,

condiciona o rechaza el proyecto.

La E.I.A. presenta los siguientes aspectos:

a) Positivos:

- Herramienta preventiva por excelencia

- Presupone la correcta información (temprana, efectiva y clara) de los eventuales

afectados.

- Permite la confrontación y discusión de ideas y alternativas.

- evita la paralización de proyectos que eran inviables desde su inicio.

b) Negativos:

- Costos.

- Retraso.

- Burocracia / Desnaturalización.

12.2 DESCRIPCIÓN DE LOS IMPACTOS MÁS RELEVANTES SOBRE EL MEDIO

RECEPTOR.

Los principales impactos identificados se refieren a los siguientes factores:

- Suelo: la construcción en si como los procesos que se desarrollaran en torno a

ella afectaran tanto la estructura como la calidad del suelo. La variación en la estructura

es consecuencia del movimiento de maquinaria pesada, y la alteración de la calidad se

debe, por ejemplo de derrames de materiales contaminantes como aceites,

detergentes, etc.



130

- Recursos Hídricos: la calidad del agua superficial puede ser alterada por

derrames de combustibles o detergentes provenientes del lavado de las máquinas.

- Calidad del aire y ruido: derivado de las máquinas y otros procesos que afectan

tanto al personal que se encuentra cargo de ellas como a los habitantes de las

propiedades linderas.

- Salud: el deterioro de la calidad del aire y el ruido puede afectar al personal que

trabaja en la obra y los habitantes del entorno.

12.2.1 Descripción de las Medidas de Mitigación.

a) Maquinaria y Equipos.

La maquinaria deberá estar en buen estado mecánico y de carburación, de tal manera

que se queme el mínimo necesario de combustible reduciendo así las emisiones a la

atmosfera. Por otro lado también deben encontrarse en óptimas condiciones los

silenciadores de cada motor para evitar el exceso de ruidos. Simultáneamente se deberá

tomar las precauciones necesarias para evitar los derrames de combustibles o

lubricantes que puedan afectar los suelos o cursos de agua. De la misma manera, la

provisión de combustible y mantenimiento de los equipos será de manera tal que no se

contamine ninguno de estos elementos.

b) Ruidos y Vibraciones.

Las vibraciones y ruidos de los equipos y maquinaria pesada y la contaminación sonora

por el ruido que generan durante su operación, pueden producir molestias y/o daños a

los operarios y vecinos cercanos a la obra, como por ejemplo la compactación del suelo

con los vibrocompactadores manuales. Por lo tanto se deberá minimizar al máximo la

generación de ruidos y vibraciones de estos equipos, controlando los motores y el

estado de los silenciadores.

Para lograr una máxima mitigación de las emisiones producidas por las maquinas

cargadoras, camiones de transporte de suelo, camiones mezcladores de hormigón, etc.,

deberán planearse adecuadamente las tareas de acuerdo al cronograma de la obra.

Concretamente debería evitarse el funcionamiento de las maquinas que producen altos

niveles de ruido simultáneamente con la carga y transporte de los camiones, debiéndose

alternar dichas tareas.

No podrán circular más de tres camiones a la vez para el transporte de suelos de

excavación.

c) Material Particulado y/o Polvo.

Se deberán organizar las excavaciones y movimientos de suelo de modo de minimizar la

voladura de polvo. Una opción será disminuir a lo mínimamente necesario estas tareas.



131

12.3 ANALISIS CUALITATIVO DE ACTIVIDADES.

12.3.1 Metodología de Análisis.

A continuación se listan las Actividades de principal afectación, los Aspectos

Ambientales más relevantes de cada una de ellas sobre los distintos Componentes

Ambientales. Luego se confecciona la Matriz de Afectación.

Actividades de principal afectación:

- Actividad 1: Demolición

- Actividad 2: Excavación

- Actividad 3: Estructura de Hormigón Armado

Caben las siguientes aclaraciones: la “Demolición” se refiere puntualmente al retiro del

pavimento existente en el lugar; La “Excavación” incluye precisamente aquellas tareas

necesarias para la implantación de la fundación del nuevo edificio; Y por último, la

“Estructura de Hormigón Armado” hace referencia a la etapa de construcción de bases,

columnas, tabiques, losas y vigas, incluyendo todas las tareas previas al llenado de estas

estructuras.

Aspectos Ambientales:

- Emisión de material particulado

- Emisión de Gases

- Ruidos, olores

- Residuos

- Transporte

Componentes Ambientales:

- Suelo

- Tránsito

- Aire

- Entorno Urbano



132

12.3.2 Matriz de Afectación

Actividad 1

Acción Aspecto Ambiental Componentes Ambientales

Suelo Transito Aire Entorno Urbano

Demolición

Emisión de material particulado - - Afecta Afecta

Emisión de Gases - - Afecta Afecta

Ruidos - Afecta - Afecta

Residuos Afecta - - Afecta

Transporte Afecta Afecta Afecta Afecta

Actividad 2



Excavación



Ruidos - - - Afecta

Residuos Afecta - Afecta Afecta


Actividad 3



Estructura Hº Aº



Ruidos - - - Afecta

Residuos Afecta - Afecta Afecta


12.3.3 Matriz de Importancia.

A continuación se establece el criterio de valoración de la incidencia de cada Aspecto

Ambiental sobre los Componentes:



133

Se le puede asignar la importancia (I) a cada impacto ambiental posible de la ejecución

de un Proyecto en todas y cada una de sus etapas mediante la siguiente ecuación,

denominada, Ecuación de Importancia:

𝐼 = 0,4 . 𝐼𝑛𝑡𝑒𝑛𝑠𝑖𝑑𝑎𝑑 + 0,3 . 𝐸𝑥𝑡𝑒𝑛𝑠𝑖ó𝑛 + 0,1 . 𝑃𝑒𝑟𝑠𝑖𝑠𝑡𝑒𝑐𝑖𝑎 + 0,1 . 𝑅𝑒𝑣𝑒𝑟𝑠𝑖𝑣𝑖𝑙𝑖𝑑𝑎𝑑

+ 0,1 . 𝑅𝑒𝑐𝑢𝑝𝑒𝑟𝑎𝑏𝑖𝑙𝑖𝑑𝑎𝑑

Explicación de estos conceptos:

Intensidad: Este término se refiere al grado de incidencia de la acción sobre el

factor, en el ámbito específico en el que actúa.

Extensión: Se refiere al área de influencia teórica del impacto en relación con el

entorno del Proyecto dividido el porcentaje del área, respecto al entorno, en que

se manifiesta el efecto.

Persistencia: Se refiere al tiempo que permanecería el efecto desde su aparición

y a partir del cual el factor afectado retornaría a las condiciones iniciales previas

a la acción por medios naturales o mediante la introducción de medidas

correctoras.

Reversibilidad: Se refiere a la posibilidad de reconstrucción del factor afectado

por el Proyecto, es decir, la posibilidad de retornar a las condiciones iniciales

previas a la acción, por medios naturales, una vez que aquella deja de actuar

sobre el medio.

Recuperabilidad: Se refiere a la posibilidad de reconstrucción, total o parcial, del

factor afectado como consecuencia del Proyecto, es decir la posibilidad de

retornar a las condiciones iniciales previas a la actuación, por medio de la

intervención humana (introducción de medidas correctoras).



134

Actividad 1: DEMOLICIÓN

Aspecto Ambiental: Emisión de material particulado

Criterio de Valoración

Componentes Ambientales


Intensidad 0 0 5 5

Extensión 0 0 3 4

Persistencia 0 0 3 2

Reversibilidad 0 0 3 2

Recuperabilidad 0 0 2 1

IMPORTANCIA 0 0 3,7 3,7


Aspecto Ambiental: Emisión de Gases




Intensidad 0 0 5 5

Extensión 0 0 2 3






Aspecto Ambiental: Ruidos




Intensidad 0 2 0 4

Extensión 0 2 0 3




IMPORTANCIA 0 1,7 0 3



135


Aspecto Ambiental: Residuos




Intensidad 3 0 0 2

Extensión 3 0 0 2




IMPORTANCIA 3,2 0 0 1,8


Aspecto Ambiental: Transporte




Intensidad 2 4 4 5

Extensión 2 3 3 4




IMPORTANCIA 2,3 3 3 3,9

PROMEDIOS 1,10 0,94 2,04 3,32

Actividad 2: EXCAVACIÓN





Intensidad 0 0 4 3

Extensión 0 0 2 2







136






Intensidad 0 0 2 2

Extensión 0 0 2 2










Intensidad 0 0 0 2

Extensión 0 0 0 1




IMPORTANCIA 0 0 0 1,5






Intensidad 1 0 1 1

Extensión 1 0 1 1




IMPORTANCIA 1,1 0 1,1 1,4



137






Intensidad 3 3 4 3

Extensión 2 3 3 4




IMPORTANCIA 2,8 2,6 3,2 3

PROMEDIOS 0,78 0,52 1,78 2,02

Actividad 3: ESTRUCTURA Hº Aº





Intensidad 0 0 4 2

Extensión 0 0 4 2










Intensidad 0 0 2 2

Extensión 0 0 2 2







138






Intensidad 0 0 0 4

Extensión 0 0 0 4




IMPORTANCIA 0 0 0 3,2






Intensidad 3 0 3 2

Extensión 3 0 3 2




IMPORTANCIA 2,8 0 3,1 1,9






Intensidad 3 5 4 5

Extensión 2 3 3 4




IMPORTANCIA 2,8 3,5 3,2 3,9

PROMEDIOS 1,12 1,17 3,27 2,57



139

Suelo Tránsito Aire Entorno Urbano

Emisión de Material Particulado 0,00 0,00 3,70 3,70 1,85

Emisión de Gases 0,00 0,00 3,50 4,20 1,93

Ruidos 0,00 1,70 0,00 3,00 1,18

Residuos 3,20 0,00 0,00 1,80 1,25

Transporte 2,30 3,00 3,00 3,90 3,05


Emisión de Gases 0,00 0,00 1,70 1,70 0,85

Ruidos 0,00 0,00 0,00 1,50 0,38

Residuos 1,10 0,00 1,10 1,40 0,90

Transporte 2,80 2,60 3,20 3,00 2,90


Emisión de Gases 0,00 0,00 2,20 1,80 1,00

Ruidos 0,00 0,00 0,00 3,20 0,80

Residuos 2,80 0,00 3,10 1,90 1,95

Transporte 2,80 3,50 3,20 3,90 3,35

1,00 0,72 2,07 2,63

Componente Ambiental Promedio de

ActividadesMATRIZ DE IMPORTANCIA

Promedio de Componentes

Desmonte

Excavación

Movimient

o de Suelo



140


Emisión de Material Particulado Emisión de Gases

Ruidos Residuos

Transporte



Ruidos Residuos

Transporte



141

Actividad 3: ESTRUCTURA DE HºAº


Ruidos Residuos

Transporte

PROMEDIO DE COMPONENTES AMBIENTALES

Suelo Tránsito Aire Entorno Urbano



142

12.3.4 Análisis de Resultados.

Analizando el grafico correspondiente a la “Actividad 1: DEMOLICIÓN” se observa que

el aspecto más incidente es el “Transporte” y en consecuencia le sigue la “Emisión de

Gases” casi con la misma incidencia de la generación de material particulado.

De la misma manera, analizando la “Actividad 2: EXCAVACIÓN”, dado a los grandes

volúmenes de tierra que involucra esta actividad es razonable que la mayor incidencia

la tenga el aspecto “Transporte”, seguido por la “Emisión de Material Particulado” de

los mismos.

Dentro de la “Actividad 3: Estructura de HºAº” el aspecto más incidente es el trasporte

dado la gran cantidad de mixer necesarios para la obra.

Con respecto al grafico en el que se muestran los promedios de los aspectos ambientales

puede observarse que el más afectado es el “Entorno Urbano”, lo cual resulta razonable

dado que la obra se ubica en el casco céntrico de la ciudad. En un segundo lugar se ubica

el “Aire”, lo que se debe a los numerosos camiones que circularan.

12.3.5 Indicadores de Calidad Ambiental.

El Código de Planeamiento Urbano de la ciudad de Concordia establece los siguientes

valores límites para los mencionados indicadores de Calidad Ambiental, según la Zona

en la que se emplaza la obra (C1).

a) Parámetros indispensables:

- Polvos sedimentables = 1,0 mg/cm2/30 días.

- Partículas en suspensión = 150 microgramos/m3

- Anhídrido sulfuroso = 70 microgramos/m3

- Ruido: de día (7 a 19 hs.) = 55 dB (A) de noche (19 a 7 hs.) = 40 dB (A)

b) Parámetros complementarios:

- Ozono y oxidantes = 0,10 ppm en 1 hora

- Óxidos de nitrógeno = 0,45 ppm en 1 hora

- Monóxido de carbono: 10 ppm en 8 horas 50 ppm en 1 hora

- Olor: escala de intensidad = 1



143

BIBLIOGRAFÍA

CIRSOC 101 - Reglamento Argentino de Cargas Permanentes y Sobrecargas

Mínimas de Diseño para Edificios y otras Estructuras.

CIRSOC 201 - REGLAMENTO ARGENTINO DE ESTRUCTURAS DE HORMIGÓN.

CIRSOC 201 – Ejemplos de Aplicación del Reglamento Argentino de Estructuras

de Hormigón.

CIRSOC 401 – Reglamento Argentino de Estudios Geotécnicos.

HORMIGÓN ARMADO. Conceptos básicos y diseño de elementos con aplicación

del reglamento CIRSOC 201-2005. Cuarta Edición. Autor: OSCAR MOLLER.

Código de Ordenamiento Urbano de Concordia (año 2004).

HORMIGÓN ARMADO. VIGA. Autor: JORGE R. BERNAL.

ESTRUCTURAS DE HORMIGÓN ARMADO. Tomo II. Autor: Fritz LEONHARDT.

DISEÑOS DE ESTRUCTURAS DE CONCRETO. Autor: Arthur H. NILSON.

facultad regional concordia - utn - ria

Documents