exp.tec-amara santa ana

GOBIERNO REGIONAL DE ICA PROYECTO ESPECIAL TAMBO CCARACOCHA EXPEDIENTE TECNICO “SISTEMA DE RIEGO AMARA - SANTA ANA”

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EXPEDIENTE TECNICO

“SISTEMA DE RIEGO AMARA – SANTA ANA”

INDICE TOMO I : EXPEDIENTE TECNICO

TOMO II : PLANOS


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INDICE Página CAP. I MEMORIA DESCRIPTIVA 1.1 Generalidades 01 1.2 Antecedentes del Estudio 01 1.3 Ubicación del Proyecto 03 1.4 Objetivo del Proyecto 03 1.5 Descripción de las Obras 03 CAP. II ESTUDIOS BASICOS

2.1 Topografía 09 2.1.1 Metodología de Trabajo 09 2.1.2 Información Existente 09 2.1.3 Información Final 10 2.1.4 Control Altimétrico 10 2.1.5 Control planimétrico 11 2.1.6 Levantamiento Topográfico 13 2.1.7 Trabajos de Gabinete 13 2.2 GEOLOGÍA Y GEOTECNIA 13 2.2.1 Introducción 13 2.2.2 Geología Regional 14 2.2.3 Geología Local de la Bocatoma Amara – Santa Ana 24 2.2.4 Geotecnia 25 2.2.5 Materiales de Construcción 28 2.3 CLIMATOLOGÍA E HIDROLOGÍA 31 2.3.1 Climatología 32 2.3.2 Clasificación Climática de la Cuenca del Río Ica 34 2.3.3 Hidrología 35 2.4 CAUDAL DE DISEÑO 37 2.5 RIESGO SÍSMICO 38

CAP. III DISEÑO DE LAS ESTRUCTURAS HIDRAULICAS

3.1 DISEÑO DE BOCATOMA 40 3.1.1 Cálculo Hidráulico 40 3.1.2 Cálculo Estructural 51 3.2 DISEÑO DE CANALES Y OBRAS DE ARTE 56 3.2.1 Diseño de Canales 56 3.2.2 Desarenador Santa Ana 58


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3.3 DISEÑO DE COMPUERTAS 60 3.3.1 Selección del Tipo de Compuertas 60 3.3.2 Criterios de Diseño 61 3.3.3 Normas de Diseño 61 3.3.4 Materiales 61 3.3.5 Componentes 61 3.3.6 Cálculos Efectuados 62

CAP. IV IMPACTO AMBIENTAL

4.1 GENERALIDADES 65 4.1.1 Introducción 65 4.1.2 Legislación Revisada 66 4.1.3 Metodología de Impacto Ambiental 67 4.2 EL PROYECTO PROPUESTO 68 4.2.1 Generalidades 68 4.2.2 Planteamiento Hidráulico del Proyecto 69 4.2.3 Evaluación del Proyecto como Infraestructura 69 4.2.4 Evaluación del Proyecto como Actividad 69 4.3 DESCRIPCIÓN DE LOS IMPACTOS AMBIENTALES DEL PROYECTO 71 4.3.1 En la Etapa de Construcción de Obras 71 4.3.2 En la Etapa de Operación del Proyecto 75 4.4 PLAN DE MANEJO AMBIENTAL 76 4.4.1 Plan de Mitigación y/o Prevención 76 4.4.2 Plan de Monitoreo Ambiental 78 4.4.3 Medidas de Seguimiento y Supervisión Ambiental 81 4.4.4 Plan de Contingencias 82 4.4.5 Plan de Cierre 84 4.5 CRONOGRAMA DE EJECUCIÓN 86 4.6 COSTOS DE IMPLEMENTACIÓN DEL PLAN DE GESTIÓN AMBIENTAL 86 4.6.1 Costos del Plan de Mitigación 86 4.6.2 Costos de Supervisión Ambiental 87 4.6.3 Costos del Plan de Monitoreo Ambiental 87 4.6.4 Costos del Plan de Contingencias 87 4.6.5 Costos del Plan de Cierre 87

CAP. V ESPECIFICACIONES TECNICAS 5.1 ESPECIFICACIONES TECNICAS GENERALES 89 5.1.1 Introducción 89 5.1.2 Alcance de las especificaciones 89 5.1.3 Normas técnicas 90 5.1.4 Especificaciones técnicas generales 90 5.1.5 Rectificación y complemento de las especificaciones 91 5.1.6 Medidas de seguridad 91 5.1.7 Estructuras y servicios existentes 91 5.1.8 Errores u omisiones 92 5.1.9 Especificaciones y planos 92 5.1.10 Cambios de diseño 92 5.1.11 Planos post-construcción 92 5.1.12 Comprobación y pruebas de funcionamiento 92 5.1.13 Condiciones extrañas o distintas 92 5.1.14 Materiales e insumos 92


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5.2 ESPECIFICACIONES TECNICAS PARTICULARES 93 01.00 OBRAS PROVISIONALES 93 02.00 TRABAJOS PRELIMINARES 99 03.00 MOVIMIENTO DE TIERRAS 102 04.00 OBRAS DE CONCRETO 112 05.00 GAVIONES, SUMINISTRO Y LLENADO 142 06.00 EQUIPAMINETO MECANICO 144 07.00 MISCELANEOS 150 CAP. VI METRADOS

6.1 METRADOS DE OBRAS 152 CAP. VII ANALISIS DE COSTOS UNITARIOS 7.1 ANÁLISIS DE COSTOS UNITARIOS 250 CAP. VIII RELACION DE INSUMOS 8.1 RELACION DE INSUMOS 272 CAP. IX COSTOS INDIRECTOS 9.1 GASTOS GENERALES 275 9.2 UTILIDAD 275 CAP. X PRESUPUESTO DE OBRA 10.1 PRESUESTO DE OBRA 280 10.2 COSTOS DE IMPLEMENTACION DEL PLAN DE GESTION AMBIENTAL 281 CAP. XI FORMULA POLINOMICA 11.1 FORMULA POLINOMICA 284 CAP. XII PROGRAMACION DE OBRA 12.1 PROGRAMACIÓN GANTT 285 12.2 CRONOGRAMA VALORIZADO DE AVANCE DE OBRA 285 ANEXOS Anexo N° 01 Diseño Hidráulico 289 Anexo N° 02 Diseño Estructural 297 Anexo N° 03 Diseño de Compuertas 308 Anexo N° 04 Geotecnia 323


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CAPITULO I

INTRODUCCION 1.1 GENERALIDADES

Este proyecto “Sistema de Riego Amara - Santa Ana”, es parte del conjunto de proyectos considerados en el Programa de Inversión “Remodelación y Reconstrucción de la Infraestructura Mayor de Riego del Valle de Ica” (PROG-029-2006-SNIP). Se encuentra inscrito en el Banco de Proyectos del SNIP con código 101,572. El Expediente Técnico del PIP “Sistema de riego Amara - Santa Ana”, ha sido elaborado de acuerdo con las investigaciones primarias generadas en el desarrollo de los estudios: a) Estudio de factibilidad del Programa de Inversión “Remodelación y

Reconstrucción de la Infraestructura Mayor de Riego del Valle de Ica”. b) Estudio Definitivo del PIP “Sistema de Riego Amara - Santa Ana”

1.2 ANTECEDENTES DEL ESTUDIO

El PETACC, en cumplimiento de sus objetivos institucionales ha elaborado el estudio de Factibilidad del Programa de Inversión “Remodelación y Reconstrucción de la Infraestructura Mayor de Riego del Valle de Ica”, el cual considera la reconstrucción y modificación del sistema de riego existente para hacerlo más eficiente. Este estudio ha sido declarado VIABLE por la OPI del Gobierno Regional de Ica (GORE-ICA) mediante Informe Técnico N° 38-2008-GORE-ICA-GRPPAT/ SGPICTI. Asimismo, el PETACC ha elaborado el PIP 101,572 “Sistema de Riego Amara - Santa Ana”, el cual es un proyecto que forma parte del PI “Remodelación y Reconstrucción de la Infraestructura Mayor de Riego del Valle de Ica”. Este proyecto, ha sido declarado VIABLE por la OPI del GORE-ICA mediante Informe Técnico N° 05-2009-GORE-ICA-GRPPAT/SGPICTI.


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De acuerdo a las condiciones en las cuales el PIP ha sido declarado viable, la Unidad Ejecutora es el PETACC y corresponde a la misma ejecutar el Estudio Definitivo y Expediente Técnico por lo que mediante Resolución Gerencial N° 104-2009-GORE-ICA-PETACC/GG, se aprueban los términos de referencia para el desarrollo del Estudio Definitivo y Expediente Técnico correspondiente. El presente Expediente Técnico, ha sido elaborado bajo la modalidad de Administración Directa y ha contado con la participación de consultores especialistas en ingeniería hidráulica, estructural, mecánica, medio ambiente y profesionales de la Dirección de Estudios del PETACC. El Expediente Técnico, tiene el estudio técnico completo cuyo nivel y detalle son suficientes para llevar a cabo la ejecución de obras consideradas en el proyecto “Sistema de riego Amara - Santa Ana”. Los diseños definitivos que se han desarrollado, son una mejora del estudio elaborado a nivel de perfil técnico y el diseño considerado en el Estudio de Factibilidad del PI “Remodelación y Reconstrucción de la Infraestructura Mayor de Riego del Valle de Ica”. Del análisis en conjunto, realizado entre los profesionales especialistas en diseño hidráulico y diseño de compuertas, han surgido parámetros técnicos que justifican cambios en los criterios básicos y concepción general del sistema de izaje de compuertas. Estos están referidos a la no pertinencia del empleo de ataguías metálicas las cuales son muy pesadas para poder operar con el sistema de viga y Troley propuesto en el en los diseños previos realizados. Asimismo, el sistema de anclaje de las ataguías no es el más adecuado ya que al ser metálico está expuesto a los agentes abrasivos, oxidación y posible hurto. En este sentido, se ha propuesto el empleo de un dique fusible que funciona como barraje el cual se considera más adecuado para las condiciones existentes; asimismo, se ha considerado la ubicación de compuertas de limpia para cada bocal de captación. La modificación del sistema de izaje, trajo consigo revisar el cálculo hidráulico para verificar si por la sección hidráulica propuesta (presencia de pilares, barraje fusible) podría circular el caudal de diseño realizándose los ajustes correspondientes. (Elevar la altura de los pilares de puente de maniobras a fin de que pueda circular el caudal de diseño) La modificación de los caudales de diseño para los Canales Amara y Santa Ana, responde principalmente a la oportunidad de riego que se tiene en la zona ya que al estar en “cola” de proyecto, estos terrenos se riegan principalmente con agua de avenida debiendo aprovecharse para captar la mayor cantidad de agua posible durante los tiempos de permanencia de las mismas. Con el diseño definitivo se procedió a realizar el cálculo estructural y a detallar los diseños de la bocatoma tomando en consideración la información primaria existente; es decir, la topografía a detalle actualizada, caudal de diseño, y la geología y geotecnia específica para la bocatoma considerada. En lo referente al Estudio de Impacto Ambiental (EIA), este ha sido aprobado para el Programa de Inversión 029-2006-SNIP, del cual el proyecto “Sistema de riego Amara - Santa Ana” forma parte y tiene todo el detalle correspondiente. En esta oportunidad, se ha procedido a particularizarlo a nivel de la obra principal de tal forma que la evaluación en situación con proyecto pueda ser debidamente comparada con el diagnóstico de la situación actual efectuado.


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1.3 UBICACIÓN DEL PROYECTO

La zona de estudio involucra la actual ubicación de la bocatoma Amara - Santa Ana, la cual se ubica en la localidad de Callango al SE de la ciudad de Ica. El proyecto se ubica en el Distrito de Ocucaje, Provincia de Ica y Región Ica. Geográficamente, se encuentra ubicado en las coordenadas 14° 27’ 33” de latitud Sur y 75°39’20” de longitud Oeste entre las cotas 292.00 m.s.n.m. (bocatoma Amara) y 288.00 m.s.n.m. (bocatoma Santa Ana).

En el ámbito del proyecto existe un total de 327 familias, siendo el área bajo riego en el sector de 1,211.10 ha que evidencia una tenencia promedio de tierras de 3.11 ha en el sector Amara y 9.88 ha en el sector de Santa Ana. El número de beneficiarios es de 1,571 y se encuentran inscritos en el Comité de Regantes de Amara - Santa Ana que pertenece a la Junta de Usuarios de Riego del Río Ica (JUDRI). Para acceder a la zona de proyecto y partiendo de la ciudad de Lima, se recorre la Ruta 001-S hasta el km 339+300 de la Panamericana Sur (Altura del ingreso a Ocucaje) desde donde se sigue una trocha carrozable ubicada a la derecha en una longitud de 35.00 km. (En el Gráfico N° 01, se muestra el plano la ubicación del proyecto)

1.4 OBJETIVO DEL PROYECTO

El objetivo central del presente proyecto es “Incrementar la Disponibilidad de agua superficial de riego a fin de asegurar la campaña agrícola”. Entre los objetivos específicos tenemos: Uso eficiente y controlado del agua de riego. Distribución de Agua en Bloque. Mejor aprovechamiento de la oferta disponible.

1.5 DESCRIPCION DE LAS OBRAS 1.5.1 Introducción

El estudio factibilidad de reconstrucción y remodelación de la infraestructura mayor de riego del valle de Ica, propone la ejecución de un conjunto de obras a lo largo del valle, comenzando en la Bocatoma La Achirana y finalizando en la Bocatoma Santa Ana, con un distanciamiento de aproximadamente de 54.00 Km.

Los aspectos como amplitud longitudinal del valle, disposición de los sistemas de riego, estado de deterioro de las estructuras y priorización establecida, redundan en que las estructuras a remodelarse estén localizadas aisladamente, situación que define que los aspectos de accesibilidad, logística y posteriormente operación del proyecto tomen importancia en la planificación de las obras.


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Gráfico N° 01

Ubicación del Proyecto


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El proyecto “Sistema de Riego Amara - Santa Ana”, considera la construcción de una nueva bocatoma que reemplazará a las dos (02) bocatomas existentes (Amara y Santa Ana) en el actual emplazamiento de la toma Amara, la cual permitirá el tránsito de hasta 456 m3/s (caudal acorde con el proyecto de Control de Desbordes e Inundaciones del Río Ica) y derivar 18.00 m3/s al ámbito del proyecto (12.00 m3/s a Santa Ana y 6.00 m3/s a Amara).

1.5.2 Breve Descripción de la Bocatoma Amara - Santa Ana

El planteamiento hidráulico, considera la construcción de una nueva bocatoma en reemplazo de las dos tomas actualmente existentes (Amara y Santa Ana); el estado de conservación no es adecuado, su operación es ineficiente la cual hace que se colmaten muy fácilmente, justificando el diseño y construcción de una nueva estructura. La nueva captación, ha sido planteada en el mismo emplazamiento de la toma Amara y consta de un aliviadero de compuertas, aliviadero fusible, muros de encauzamiento, canal despedrador, captación, zona de compuertas y canal de aducción, cuyo detalle se describe a continuación: a) Aliviadero de Compuertas Este conformado por dos (02) compuertas planas de 3.00 x 2.15, los pilares externos tienen un ancho de 0.60 m y una altura de 7.20 m sobre los que se ha instalado una losa de maniobras de 3.50 de ancho. La cota de fondo es de 273.990 m.s.n.m. Para trabajos de inspección y/o mantenimiento de las compuertas se han previsto ranuras en los pilares en los que se colocarán ataguías. La longitud del aliviadero de compuertas es de 23.50 m. b) Aliviadero Fusible Tiene un ancho de 20.80 m y una longitud de 8.00 m. Tiene una altura de 2.15 m estando constituido el primer tramo, de 1.00 m de alto, por material de relleno compactado con un talud aguas arriba de 3:1 y aguas debajo de 3:1 siendo su ancho de base de 2.00 m. En el segundo tramo, se prevé la colocación la tablas y/o bolsas de concreto hasta una altura de 1.00 m las cuales servirán para regular el ingreso de caudales a los bocales de captación. c) Muros de Encauzamiento Los primeros 17.50 m se encuentran constituyendo una transición de entrada, seguida por los aliviaderos de compuerta y fusible los cuales tienen una longitud de 23.50 m y finaliza con una transición de salida de 17.50 m, la altura de los muros es de 5.000 m. d) Losa de Aproximación La losa de piso del aliviadero tiene un espesor variable, en los primeros 17.50 m es de 0.40 m, en los siguientes 23.50 m el espesor es de 0.70 m, en los últimos 17.50 m el espesor es de 0.40 m y tanto en el extremo de aguas arriba como aguas abajo lleva un dentellón de 4.00 m de profundidad el cual tiene un espesor de 0.40 m.


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Al inicio y al final del aliviadero de compuertas, se tiene un enrocado de protección de 11.00 m de longitud. e) Ventana de Captación y Cámara de decantación El eje de las ventanas de captación, tanto de Amara como de Santa Ana, están ubicadas a 31.00 m del inicio del aliviadero. Las ventanas de captación son espacios vacios en los muros laterales del aliviadero de compuertas, estas ventanas se ubican entre la transición aguas arriba y la losa de maniobras. Amara La ventana de captación de Amara, se ubica a 0.50 m por encima del nivel del piso y tiene una altura de 1.65 m. Su ancho es de 7.16 m. La cámara de decantación se encuentra ubicada inmediatamente después de la ventana de captación y conduce las aguas al canal desripiador y a la zona de compuertas. Es de sección rectangular con ancho de 3.00 m y una longitud de 7.25 m. Santa Ana La ventana de captación de Santa Ana, se ubica a 0.50 m por encima del nivel del piso y tiene una altura de 2.00 m. Su ancho es de 7.87 m. La cámara de decantación se encuentra ubicada inmediatamente después de la ventana de captación y conduce las aguas al canal desripiador y a la zona de compuertas. Es de sección rectangular con ancho de 3.50 m y una longitud de 5.55 m. f) Canal Desripiador El canal desripiador se encuentra ubicado después de la cámara de decantación, permite la limpieza de material sólido grueso menor a 0.05 m que ingrese del río a través de la ventana de captación. Amara La sección del desripiador es rectangular con una ancho de 1.60 m y es abierta en la zona de la cámara de decantación y sección cuadrada cubierta a partir de esta zona hasta su entrega aguas debajo del aliviadero de compuertas. En el tramo abierto se ha ubicado una compuerta deslizante de 1.60 x 1.20 m cuyo objeto es regular el flujo por este canal. La pendiente del desripiador es S = 0.020. Santa Ana La sección del desripiador es rectangular y abierta en la zona de la cámara de decantación, sección es variable (1.50 m a 2.80 m) cubierta a partir de esta zona hasta su entrega aguas debajo del aliviadero de compuertas. En el tramo abierto se ha ubicado una compuerta deslizante de 1.50 x 1.20 m cuyo objeto es regular el flujo por este canal. La pendiente del desripiador es S = 0.011. g) Compuertas de Captación Las dimensiones de las compuertas de captación son:


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Amara La zona de compuertas está conformada por dos (02) compuertas deslizantes de 1.30 x 1.30 m y un pilar intermedio de ancho de 0.40 m. Su ancho interior es 3.00 m y su longitud de 4.85 m. Sobre la parte superior de la estructura hay una pasarela de instalación de los equipos de izaje que tiene 1.50 m de ancho. La estructura lleva unas ranuras para colocar las ataguías en caso de inspección y reparación de las compuertas. Santa Ana La zona de compuertas está conformada por dos (02) compuertas deslizantes de 1.55 x 1.60 m y un pilar intermedio de ancho de 0.40 m. Su ancho interior es 3.50 m y su longitud de 4.55 m. Sobre la parte superior de la estructura hay una pasarela de instalación de los equipos de izaje que tiene 2.20 m de ancho. La estructura lleva unas ranuras para colocar las ataguías en caso de inspección y reparación de las compuertas. h) Compuertas del Aliviadero Estas unidades son dos (02), tienen 2.15 m de alto y 3.00 m de ancho, accionadas por elementos mecánicos. Para su izaje o descenso se utiliza un sistema de compuertas tipo pedestal con dos vástagos de 2”, que se emplaza a 7.15 m de altura, apoyada en dos (02) pilares de concreto de 0.60 x 3.50 m de área.

i) Canales Amara

El canal Amara, ha sido diseñado para un caudal de 6.00 m3/s, tiene una base de 2.20 m, una altura de 1.40 m y una pendiente de 0.004. La longitud del canal es de 55.65 m, desde su inicio hasta su entrega al canal existente. Santa Ana

El canal Santa Ana, ha sido diseñado para un caudal de 12.00 m3/s. La base es de 3.30 m, su altura es de 1.60 m y tiene una pendiente de 0.003. El canal Santa Ana, se encuentra comprendido entre las progresivas 0+000 y 0+275, siendo la longitud del canal es de 275.00 m, desde su inicio hasta su entrega al canal existente. Es importante indicar que entre las progresivas 0+158 y 0+240, existe el desarenador Santa Ana.

j) Desarenador Santa Ana El desarenador Santa Ana, tiene una sección rectangular cuya base es de 3.30 m y una altura variable de 1.60 a 3.6 m comprendido entre las progresivas 0+158 y 0+235 del canal del mismo nombre. En este punto, se presenta un salto el cual tiene una altura de 0.50 m y una longitud de 5.00 m, la cual constituye la cámara de carga de carga del desarenador y en ella se encuentran ubicadas las compuertas de limpia dos (02), cuyas dimensiones son de 0.90 x 0.70 m separadas por un pilar de 0.40 m. Aguas abajo de la compuerta, se ubica el canal de descarga y/o purga del desarenador el cual tiene la dimensión de 2.10 m de ancho por 0.70 m de alto. La longitud de este canal es de 13.01 m, siendo los últimos 6.51 m una alcantarilla de 2.10 m x 0.70 m.


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1.5.3 Breve Descripción de las Obras de Encauzamiento

a) Encauzamiento Aguas Arriba En ambas márgenes del rio Ica en el tramo agua arriba de la bocatoma Amara - Santa Ana, se ha proyectado la construcción de diques de encauzamiento; en la margen izquierda (sentido del flujo de agua) el encauzamiento tendrá una longitud de 180.00 m, mientras que en la margen derecha (sentido del flujo de agua) el encauzamiento tendrá una longitud de 18.00 m. Los diques de encauzamiento tienen una ancho de corona de 3.00 m y taludes 2:1 (H:V) con una altura variable de acuerdo a las características topográficas de terreno; la cara húmeda de los diques estarán protegidos con colchones antisocavantes de un espesor de 0.30 m, estos colchones están anclados en el lecho del río a una profundidad de 2.00 m. b) Encauzamiento Aguas Abajo Aguas abajo de la Bocatoma Amara - Santa Ana se ha proyectado la construcción de diques de encauzamiento, estos diques se ubican en ambas márgenes de río Ica y tienen longitudes variables dependiendo las márgenes. En la margen izquierda (sentido del flujo) se tiene una longitud de 147.00 m y en la margen derecha (sentido del flujo), tiene una longitud de 134.00 m. Los diques de encauzamiento aguas abajo tienen un ancho de corona de 3.00 m con taludes 2:1 (H:V) con una altura de 5.00 m; la cara húmeda está protegida con colchones antisocavantes de un espesor igual a 0.30 m, estos colchones están anclados en el lecho del río a una profundidad de 2.00 m. El ancho del río es de 28.00 m. Terminado el encauzamiento con diques, se tiene una estructura de encauzamiento (en la margen izquierda) a base de muros de concreto de 41.00 m de longitud y una altura de 5.00 m.


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CAPITULO II

ESTUDIOS BASICOS 2.1 TOPOGRAFIA

En el presente numeral, presentaremos la información correspondiente a los aspectos cartográficos y levantamientos topográficos llevados a cabo a nivel de campo y gabinete, para la obtención de toda la información requerida para el desarrollo del Expediente Técnico del PIP “Sistema de Riego Amara - Santa Ana”. Los trabajos Levantamientos correspondientes a fajas, perfiles longitudinales, secciones transversales y topografía de detalle del emplazamiento de las obras previstas, fueron llevados a cabo, con el correspondiente establecimiento de los sistemas de control altimétrico y planimétrico.

2.1.1 Metodología de Trabajo

La secuencia de la metodología de los trabajos ejecutados ha sido la siguiente: Recopilación de Información. Establecimiento de puntos de control altimétrico. Establecimiento de puntos de control Planimétrico. (GPS Diferencial de Doble

Frecuencia) Levantamientos topográficos. (relleno topográfico) Trabajos de gabinete.

2.1.2 Información Existente

a) Información Cartográfica La información cartográfica que se ha tomado como base para los trabajos realizados lo constituyen las cartas nacionales constituidas por: Cartas Nacionales a Escala 1:100,000; Cartas elaboradas por la oficina de catastro rural a Escala 1:25,000.


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b) Información Topográfica

La información topográfica existente, corresponde a la generada por el Proyecto Especial Tambo-Ccaracocha (PETACC) en el marco del estudio de factibilidad del Programa de Inversión “Rehabilitación y Remodelación de la Infraestructura Mayor de riego del Valle de Ica”. Esta información se encuentra en formato digital. La planimetría y altimetría se ha efectuado con controles absolutos. Las coordenadas UTM están referidas al sistema WGS84, las cotas son valores absolutos referidos al nivel medio del mar, correspondiente al sistema de control vertical del IGN.

2.1.3 Información Final

Toda la información está sistematizada y georeferenciada por proceso informático del Sistema de Información Geográfica (SIG), en software ARC/INFO y ARC/VIEW. El trabajo desarrollado en el presente Expediente Técnico, comprende el levantamiento a detalle de la bocatoma Amara - Santa Ana en una longitud de 410.00 m aguas arriba y 430.00 m aguas abajo en un ancho de 200.00 m la cual abarcó los canales de Amara y Santa Ana. El área levantada es de aproximadamente 17.20 ha, siendo la densidad de puntos aproximada de 100 puntos/ha.

2.1.4 Control Altimétrico

De acuerdo a las normas establecidas, los trabajos de topografía han sido referidas al Sistema Nacional de Control Altimétrico del Instituto Geográfico Nacional (IGN) para ello se han establecido una red de BM(s) la cual se detalla: a) Monumentación de Hitos.

Se monumentó un total de 02 hitos de concreto empotrados insitu cuya altura es de 0.50m. En el núcleo lleva un fierro 3/8” y la nomenclatura que los identifica, se ubicaron en zonas estratégicas, lugares seguros y visibles que servirán en el replanteo y en la construcción de las obras.

b) Enlace al Sistema del IGN.

El BM Santa Ana, se ha establecido a partir de un GPS Diferencial el cual ha sido ubicado y calibrado a partir de un punto establecido por el Instituto Geográfico Nacional (IGN) en el Puente Cutervo. El BM que se considera es el BM X-35-2R cuya cota es 405.999 msnm y que se encuentra ubicado en la parte superior del Puente Cutervo. (En el Gráfico N° 02, se muestra la tarjeta correspondiente)

c) Nivelación BM(s).

Se han fijado un total de dos (02) BM(s), los cuales se encuentran ubicados a 50.00 y 70.00 m de las actuales bocatomas Santa Ana y Amara. Se ha corrido una nivelación cerrada de ida y vuelta (03 viajes) con un error de cierre menor a = 0.01√ , donde k = kilómetro, la nivelación inicia en el BM Santa Ana luego enlaza al BM Amara. (Ver Cuadro N° 2.1)


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Gráfico N° 02

Relación de BM(s) Sistema Amara - Santa Ana

Cuadro N° 2.1

Relación de BM(s) Sistema Amara - Santa Ana

Nombre Desnive

l Cota Ubicación

BM-Santa Ana 288.74

6

Empotrado en concreto núcleo de φ 3/8"; lado izquierdo del río Ica a 50.00 m de la Bocatoma de Santa Ana. +3.845

BM-Amara 292.59

1

Empotrado en concreto núcleo de φ 3/8"; lado derecho del río Ica a 70.00 m de la Bocatoma de Amara.

2.1.5 Control Planimétrico

El sistema de control planimétrico implantada para el presente levantamiento topográfico consiste en el establecimiento de tres (03) puntos de control que están referidos a coordenadas UTM en el sistema WGS 84, los cuales han sido debidamente comprobados. a) Monumentación de Hitos

Se han establecido un total de dos (02) puntos de control los cuales se encuentran ubicados a 50.00 y 70.00 m de las actuales bocatomas Santa Ana y Amara. Estos puntos de apoyo se encuentran empotrados in-situ en hitos de concreto con una altura de 0.50m, en el núcleo lleva un fierro de 3/8” y en la parte superior una lleva una nomenclatura que los identifica.


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Estos vértices se encuentran se ubicaron en zonas estratégicas que servirán en el replanteo de la obra, los BM(s) y/o vértices de poligonal de apoyo se encuentran en el ámbito de la obra. b) Establecimiento de Control Horizontal con GPS Diferencial Para el control horizontal se han establecido dos (02) puntos de control que están referidos a coordenadas UTM del sistema de WGS 84 siendo el punto Máster BASE - ICA, de orden B, ubicado en el techo del local del Instituto Nacional de Estadística e Informática de Ica (INEI Ica). (Ver Cuadro N° 2.2)

Cuadro N° 2.2

Coordenadas Geográficas Sistema WGS 84

ESTACION Latitud Longitud Hgt. Ellip. Orden

Base Ica 14°03'50.26028 S 75°43'47.14098 W 443.771 "B"

Coordenadas U.T.M. Sistema WGS 84

ESTACION ESTE NORTE Hgt. Ortho. Orden

Base Ica 8445077.955 421212.457 415.593 "B"

Las coordenadas encontradas para los puntos Amara y Santa Ana son:

Coordenadas Geográficas Sistema WGS 84

Name Latitude Longitude EII.Height (m)

SANTA ANA 14°27’35.73869S 75°39’15.54275W 313.828

AMARA 14°27’32.41166S 75°39’26.27703W 317.647

Coordenadas U.T.M. Sistema WGS 84

Name Norte Este Altitud

Factor Combinado de

UTM a Topográfica

Factor Combinado de Topográfica a

UTM

Santa Ana 8401306.483 429481.193 288.746 1.000387882991 0.999612267403517

Amara 8401407.783 429159.531 292.591 1.000387919864 0.999612230559594

c) Sistema de coordenadas UTM

El sistema de control horizontal está referido a coordenadas UTM y está en el sistema WGS 84.


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2.1.6 Levantamiento Topográfico Establecido los puntos de apoyo de control altimétrico y planimétrico descrito, se han efectuado el levantamiento topográfico de la bocatoma Amara - Santa Ana.

a) Levantamiento topográfico de bocatoma

El levantamiento topográfico de la bocatoma, se ha efectuado en su integridad con estación total. De los puntos de la poligonal establecida se empezó a efectuar el relleno topográfico con una Estación Total Marca LEICA Modelo TC-405 serie Gu-0545 en un área aproximada de 17.20 ha. El levantamiento se efectuó a 410.00 m aguas arriba y 430.00 m aguas debajo de la bocatoma propuesta en un ancho promedio de 200.00 m. El levantamiento está referido a cotas y vértices de la poligonal establecida estando la densidad de puntos acorde al terreno con un promedio de 100 puntos/ ha. Se tomaron en cuenta las obras existentes como son diques, caminos, puentes, etc. como aparece en el plano adjunto. b) Equipo Empleado

Se han utilizado los siguientes equipos:

01 Estación Total Marca LEICA Modelo TC-405 Serie Gu-0545. 01 Nivel de Ingeniero Marca LEICA Wild NA-20. 03 Prismas, porta prismas y bastones. 01 Trípode. 03 Radios.

2.1.7 Trabajos de Gabinete

Todos los trabajos se realizaron en software AutoCAD Land 2009 y los archivos de base de datos en Excel, a escala de 1/500, donde aparecen todos los detalles de ancho de carretera, río Ica, ubicación de caminos, BM(s), vértices de poligonal, etc. En los planos de planta aparece la ubicación de los puntos de control, obras de arte, caminos de vigilancia, etc. Las curvas de nivel se interpolaron cada 0.50 m de equidistancia.

2.2 GEOLOGIA Y GEOTECNIA

2.2.1 Introducción

El sustento fundamental del estudio geológico está basado en los levantamientos topográficos, verificaciones y comprobaciones de la geología regional de superficie e investigaciones de campo efectuados sobre la topografía a escala 1:100,000 y que fueran realizados por la empresa ATA SA en el marco del estudio de factibilidad “Control de Desbordes e Inundaciones del Río Ica y Quebrada Cansas/Chanchajalla”, “Diseño Definitivo de las Bocatomas La Achirana, Macacona/Quilloay y la Venta” y estudio de factibilidad “Remodelación y Reconstrucción de la Infraestructura Mayor de riego del Valle de Ica”. Estos estudios, corresponden al valle de Ica, ambas márgenes del río Ica y sistemas de riego existentes en el valle (Planos ED-SR-AST-GE-02B-GEO-01 Y 02). En lo referente a los trabajos de Geología, en el presente informe nos remitiremos a resumir los aspectos principales de la Geología Regional y describir la Geología local del “Sistema de Riego Amara - Santa Ana”.


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En cuanto a los trabajos de Geotecnia, se han desarrollado investigaciones de campo y de laboratorios mediante excavaciones, toma de muestras y ensayos de laboratorio, a lo largo de los sistema de riego proyectado con ensayos de mecánica de suelos in situ y en laboratorio cuyo objetivo ha sido determinar las características geotécnicas del sitio de emplazamiento de las obras; en gabinete se ha realizado el análisis y procesamiento de la información.

2.2.2 Geología Regional

2.2.2.1 Geomorfología

La superficie que comprende la zona de estudio regional mayormente corresponde a la región costera, sólo una pequeña parte de la zona Norte y Noreste se ubica en el área de las estribaciones andinas. La zona costera tiene un relieve topográfico plano, variando a ligeramente inclinado, poco accidentado y monótono, mientras que la zona Noreste pertenece a los contrafuertes o estribaciones andinas, con una geomorfología más o menos continua de elevaciones de cerros, seccionada parcialmente por quebradas profundas. Se han diferenciado cuatro unidades geomorfológicas regionales en la zona de estudio, las mismas que son: Cordillera de la Costa, Penillanura Costanera, Valles y Estribaciones Andinas. a) Cordillera de la Costa Comprende los terrenos de suave elevación, situados en la parte baja del valle aguas abajo de la bocatoma La Venta. La topografía de esta unidad geomorfológica se caracteriza por presentar elevaciones aisladas de suave pendiente, cuyas alturas en algunos de los casos llegan hasta los 700 m.s.n.m., localizadas en una llanura que se denomina Penillanura Costera. Hacia el Este esta unidad geomorfológica tiende a confundirse con la Penillanura Costera, siendo en algunos sectores el límite más claro por la presencia de rocas características de la Penillanura; de naturaleza ígnea y metamórfica, con edades que varían del Precambriano hasta probablemente el Jurásico. Sedimentos de edad terciaria rellenan irregularidades topográficas de esta unidad, lo que indica que el relieve de la Cordillera fue aún mayor antes de la deposición de dichos sedimentos. b) Penillanura Costera Corresponde a Pampas que se ubican entre la Cordillera de la Costa y las Estribaciones Andinas. Estas pampas en la parte adyacente a la zona de estudio están formadas por sedimentos ó acumulaciones aluviales provenientes de la erosión de la Cordillera Andina, y eólicas que vienen de la zona del litoral. En la mayoría de los casos tienen escasas pendientes, menores al 2.00 % hacia el Oeste. En algunos casos dichas pampas se hallan interrumpidas por lomadas de suave relieve, quebradas y valles poco profundos de ancho variable, y cerros de topografía abrupta que contrastan notablemente con el relieve circundante. La unidad geomorfológica que estamos describiendo se encuentra parcialmente cubierta por depósitos eólicos de gran extensión, que alcanzan en la margen derecha del río Ica una longitud de 63.00 km, por un ancho de 18.00 km. La constitución litológica de las lomadas, en gran proporción está compuesta por rocas ígneas intrusivas y volcánicas, cuya resistencia a la erosión ha determinado una moderada peneplenización, adicionada al fallamiento en bloques ocurrido después del periodo de intensa denudación.


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Una representación típica de lo explicado anteriormente se tiene al Sur de la bocatoma La Venta, en los cerros Jató y Paraya, en la margen derecha del río Ica, lado oriental de los cerros que es visible desde la Carretera Panamericana. Hay un corte abrupto formado por paredes casi verticales; sin embargo, el lado occcidental muestra una suave pendiente hacia el Oeste, la cual a pesar de estar disectada por pequeñas y numerosas quebradas, permite reconocer una superficie de erosión más o menos moderna, sobre la cual se depositaron los sedimentos terciarios. Hacia el oriente de la escarpa de los cerros está el valle de Ica y a continuación la pampa de los Castillos, formada por depósitos aluviales sin rasgos de sedimentos terciarios. Estas observaciones permiten emitir la conclusión de que la escarpa es el producto de una falla, y que el relleno de las depresiones originadas por ella ha contribuido a la configuración de la Penillanura Costera. c) Valles Comprende a la zona de emplazamiento de las bocatomas en el valle. La unidad anterior Penillanura Costera se encuentra disectada por valles poco profundos, regularmente amplios; en la mayoría de los casos orientados perpendicularmente a las estribaciones andinas. Sin embargo, el río Ica luego de recorrer un corto trecho en dirección NE-SO, perpendicular a las estribaciones andinas, tiene un gran desarrollo con orientación N-S, debido probablemente a la falla geológica regional cuya escarpa se observa en los cerros Jato y Paraya. d) Estribaciones Andinas En la zona de estudio esta unidad se emplaza al NE de la zona de estudio, por las áreas de las bocatomas Macacona-Quilloay y La Achirana, donde empiezan a presentarse unas elevaciones de cerros que corresponden a las estribaciones de la Cordillera Occidental de los Andes, donde las alturas varían de 400 m.s.n.m., en el límite con las pampas costeras, hasta los 3,600 m.s.n.m., en las vecindades de Córdova. El relieve de esta región es abrupto, profundamente disectado por numerosas quebradas, donde generalmente se acumulan materiales de conos deyectivos. Las quebradas que disectan los contrafuertes andinos son profundas, angostas, de paredes escarpadas, con una típica sección en ‘’V’’, presentando en muchos sectores marcado alineamiento, que induce a pensar que la formación de estas quebradas estuvo controlada por fracturas y fallas.

2.2.2.2 Estratigrafía

En este numeral, consideraremos aquellas unidades geológicas regionales, que tienen relación con las estructuras de toma y conducción existentes en el valle de Ica, las cuales pasaremos a detallar. a) Formación Guaneros (Js-g) Esta Formación está aflorando al Oeste de Ica, por el cerro Portachuelo y al Sur Oeste de la zona de estudio, integrando los cerros Sacta y Jato. El nombre de la secuencia volcánico-sedimentaria, viene de afloramientos en la quebrada Guaneros. Las rocas son volcánicas y tienen una composición andesítica, pero es posible que en ciertos niveles el incremento de cuarzo los haga dacíticos. Sus horizontes pueden llegar hasta 50.00 m. de espesor, pero generalmente están formados de varios derrames, algunos de ellos exhibiendo una gradación en el tamaño de sus fenocristales, que tienden a ser más gruesos hacia arriba. El color general de estas rocas es gris oscuro negruzco.


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Intercalados con los derrames andesíticos se hallan rocas sedimentarias calcáreas, que presentan variedad en cuanto a textura y composición. Hacia la parte baja de la secuencia son calizas compactas de color violáceo, estratificadas en capas de 0.30 m. y con fragmentos fósiles no identificables. Hacia arriba las calizas se van haciendo margosas, adquiriendo colores más claros, de marrón a crema, a veces algo arenosas con pequeños rodados de 1.00 a 2.00 cm. de diámetro, diseminados en algunos horizontes. Ciertos niveles presentan concreciones y en otros se han encontrado fósiles pertenecientes al Bajociano. Los bancos de calizas alcanzan de 15.00 a 20.00 m. de grosor, pudiéndose encontrar ocasionalmente dentro de ellos horizontes relativamente delgados de caliza compacta, micrítica de color gris a gris azulado. El espesor de la secuencia tiene entre 600.00 a 700.00 m. Aparentemente sobreyace a la sección aflorante en el cerro Portachuelo, pues el fallamiento en bloques y los afloramientos aislados, contribuyen a hacer dudosa cualquier correlación. Los horizontes calcáreos muestran un mayor contenido terrígeno, aumentando en volumen y en tamaño las partículas o granos. Esta última característica es notoria en una pequeña sección expuesta en el cerro La Cantera. Esta sección aunque aflora en forma aislada parece corresponder a niveles estratigráficos superiores a los hasta ahora descritos. Las rocas volcánicas tienen un aspecto general masivo, aunque muchas veces la estratificación con horizontes sedimentarios es porfirítica, en partes afanítica; generalmente de color gris oscuro hasta negro, predominando los tonos grises y verdosos, aunque en la parte más occidental son mayormente marrones. La matriz es normalmente afanítica, y los fenocristales pequeños consisten de plagioclasa y ferromagnesianos, mayormente alterados a clorita. La composición predominante es andesítica, con horizontes de naturaleza basáltica con fenocristales piroxenos.

b) Grupo Quilmaná (Kis-q)

Esta Formación se encuentra aflorando en ambas márgenes del Río Ica por la Hacienda Chavalina, conformando el cerro Soldado en la margen derecha y los cerros Santa Rosa y Cordero. También se lo ubica en los cerros al este de Ica y que están conformados los cerros de Cancha, Cansas, Riachuelo, Yaurilla. Los afloramientos de esta unidad en esta zona son extensos y siendo su exposición mayormente volcánica con escasas intercalaciones lenticulares principalmente de calizas. Este Grupo descansa directamente sobre el Grupo Yura, no se ha observado la relación de este Grupo con las formaciones infrayacentes. La edad del Grupo Quilmaná es del Cretásico Inferior a Superior. Las rocas volcánicas del tipo porfiríticos tienen color gris verdoso y los afaníticos gris oscuro a casi negro, presentan parcialmente buena estratificación que ocasionalmente puede ser delgada. Los pequeños fenocristales menores de 2.00 mm son de plagioclasa, la matriz es afanítica, muchas veces recristalizada por acción de los intrusivos posteriores. Las rocas calcáreas que son lenticulares alcanzan hasta 6.00 m. de espesor, son masivas grises y violáceas, algunos horizontes finos se intercalan en la secuencia, confundiéndose entre los volcánicos estratificados. Regionalmente los volcánicos afloran formando un amplio sinclinal en la región occidental de los contrafuertes andinos y en el borde oriental han sido intruidos por un cuerpo de tonalita-granodiorita, mientras que en la parte Norte, un cuerpo alargado de monzodiorita ha sido emplazado en su zona axial, dejando aislados sus flancos. El primer caso la intrusión parece haber sido algo forzada, causando localmente el desarrollo de las rocas esquistosas en la zona de contacto y el intrusivo, también localmente adquiere una apariencia gneisoide.


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Hacia el Norte los intrusivos monzodioríticos gabroides, han originado un intenso metamorfismo térmico, convirtiendo a los volcánicos en metavolcánicos. Esta secuencia volcánica que se encuentra al este del Río Ica, se estima que tiene un grosor de 2,500 a 3,000 m sin observar el tope del Grupo Quilmaná.

c) Depósitos Cuaternarios (Qr)

Depósitos Aluviales (Qr-al)

Los depósitos aluviales consisten de materiales clásticos, transportados por los ríos y quebradas, acumulándose principalmente en las quebradas o a partir de las estribaciones andinas, constituyendo las amplias pampas aluviales características de la penillanura costera. Estos depósitos se acumulan en el fono de las quebradas y consisten de conglomerados gruesos, que constituyen gravas arenosas con cantos y algunos bolos; están intercalados con algunas capas delgadas de arena, limo y arcilla, y se encuentran bien expuestos en los cortes de los ríos, al pie de las terrazas. En las quebradas tributarias, donde el drenaje es cíclico y a veces en forma violenta, los depósitos están constituidos por material acarreado, representado principalmente por lodolitas que contienen cantidades variables de gravas, arenas y fragmentos de rocas.

Depósitos Proluviales (Qr-pro) Estos depósitos tienen gran distribución en la zona, siempre inmediatos a las formaciones rocosas que originaron conos de deyección, etc. que se acumularon en diferentes ambientes y modalidades. Conforman la Quebrada Los Molinos, Cansas/Chanchajalla y otras. Están constituidos por gravas limosas arenosas, con presencia de cantos y bolonería de diferentes dimensiones, son depósitos formados por la escorrentía temporal y violenta (tipo huaycos) en los cauces de quebradas.

Depósitos Eólicos (Qr-e) Se encuentran ampliamente distribuidos en la zona costera del área estudiada, y se emplaza en una zona muy amplia en la margen derecha del Río Ica, y paralela a su curso, constituyendo la pampa del Aguila, Pampa Los Médanos, Pampa Del Prieto, Matacaballo, Pampa Del Prieto, Matamula, Pampa Huayabo, Pampa Santa Cruz, Cerro Médanos, Médanos Orovilca, Cerros Orovilca, Cerros Tajahuane, Cerro La Casimira, Cerro Blanco, Pampa Los Médanos, Cerros Los Médanos y las Brujas. Los depósitos más antiguos conforman extensos mantos de arena de escaso espesor, que no pasan de un metro en las áreas de mayor acumulación. Las arenas son de grano grueso y color gris oscuro, debido a su alto contenido de ferromagnesianos. Estos depósitos presentan generalmente una superficie ondulada, a manera de rizaduras de oleaje (ripple marks), cuyas crestas están separadas de 1.00 a 1.50 m, con desniveles de hasta 20.00 cm. En la actualidad son estáticos o con poca movilidad y ocupan las partes planas, o suaves depresiones que ocurren en la zona costera. Los mantos de arena más fina y clara, compuesta mayormente por cuarzo, tienen una mayor movilidad y cubren igualmente grandes extensiones, invadiendo incluso las zonas de arenas oscuras, en las que muchas veces se deposita, rellenando las depresiones dejadas por las rizaduras antes indicadas. Estos mantos cuando se presentan en superficie rizada, es a escala mucho menor, que en los depósitos anteriores.


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Otras acumulaciones eólicas de gran volumen, son las dunas ubicadas mayormente en la margen derecha del Río Ica, en la localidad de Guadalupe, siendo su ocurrencia impresionante, constituyendo un depósito de 63.00 km. de longitud en dirección Norte-Sur y un ancho promedio de 10.00 km. Para estos depósitos se estima un espesor máximo de 100.00 a 150.00 m., aparentando tener un mayor espesor hacia el lado derecho del Río Ica. Otro tipo de deposición eólica, son las acumulaciones arcillosas que se presentan en las faldas de los cerros de las estribaciones andinas. Están constituidas por un polvo muy fino, suelto, que incluso llega a depositarse en las partes más altas de los cerros. Provienen de las pampas costaneras y son transportados por los fuertes vientos que reciben el nombre de ‘’Paracas’’. Los depósitos aluviales en la zona se encuentran cubriendo a las formaciones antiguas, como son a la Formación Guaneros, Grupo Yura, Rocas Intrusivas del Batolito de la Costa y Depósitos Aluviales.

2.2.2.3 Rocas Intrusivas a) Pórfido granítico (P-p-gr)

Los afloramientos identificados regionalmente, se encuentran en la región comprendida entre la península de Paracas y el Cerro Los Médanos, y en la zona del cerro Rojo de Punta Colorada. En la zona de estudio, los afloramientos más cercanos se encuentran al Sur de los cerros Chiquerío Grande, por la zona de Ocucaje. Hacia el Norte los pórfidos tienden a adoptar una matriz más fina, haciéndose paulatinamente gruesa hacia el Sur. Por la zona del cerro Rojo de Punta Colorada, el intrusivo es de color rojo vivo con una variedad de texturas. Este intrusivo es cortado por una serie de diques de subvolcánicos. Aunque las texturas porfiríticas son las que predominan, se nota un pequeño cuerpo de granito con pocas plagioclasas, caracterizado por el tamaño algo mayor de sus ortosas (3 mm.), en relación a los demás componentes, donde la biotita es escasa y más finamente cristalizada. Su composición tiene tendencia alcalina, con ortosa 44%, cuarzo 34%, plagioclasas 16% y el porcentaje restante constituido por máficos, representados parcialmente por biotitas y minerales secundarios. Este cuerpo parece estar cortado por un microgranito de composición similar al anterior, pero de color más claro y con menor cantidad de cuarzo en su composición, exhibiendo una textura micropegmatítica. b) Batolito de la Costa Diorita (K-di-p) Se encuentra ampliamente distribuido en la margen izquierda del Río Ica, CAP Huamaní, en la cuenca media, conformando los cerros Cervantes, La Bandera, Loma Redonda (Santiago) y Trapiche. Las rocas corresponden a la Superunidad Pampahuasi. Su litología corresponde a las dioritas, y su mineralogía está constituida por hornblenda sin núcleos de piroxenos, poca hornblenda acicular y euhedral y, biotita en placas poikilíticas. La hornblenda y biotita están en igual proporción. El contacto exterior del plutón es con los gabros, en los cuales al igual que en las dioritas se observa deformación. La superunidad en el medio está disectada por una tonalita más joven de la unidad Tiabaya. En algunos lugares, en el lado occidental del plutón, la diorita presenta localmente enriquecimiento en feldespato potásico; este fenómeno se debe a metasomatismo, relacionado con la proximidad de las rocas monzoníticas de la Super-unidad Linga.


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Monzonita Humay (Km-h) Corresponde a la Super-unidad Linga, constituye el emplazamiento más antiguo del Batolito de la Costa, segmento Arequipa. En el área de estudio se encuentran afloramientos regularmente extensos en la margen derecha e izquierda del Río Ica, por la zona de San José de los Molinos, conformando los cerros Coquimbana, Qojujate y Yunque. La mineralogía de esta super-unidad consiste en hornblenda con núcleos de piroxenos, hornblenda euhedral sin núcleos y, biotita poikilítica a subhedral (la hornblenda domina la biotita), placas grandes de feldespato potásico y plagioclasa. La formación de emplazamiento de las unidades Linga ha sido pasiva, con procesos de hundimiento de Caldera; los contactos con la roca envolvente y las otras unidades son nítidos, rectilíneos y su dirección está controlada por el patrón regional de fallamiento y por los fracturamientos de pequeña escala. Muchos contactos están fallados o pasan a fallas normales con la roca envolvente, lo que indica la importancia de los movimientos verticales, durante el emplazamiento de la super-unidad. Gabros (K-gb). Se encuentra aflorando en pequeñas áreas de la margen derecha e izquierda del Río Ica, por la localidad de la Mina Los Hermanos y también en los cerros Cansas. Corresponden a la Super-unidad Patap, que está constituida por gabros variables en su composición, pertenecientes al primer episodio de los intrusivos del plutonismo batolítico. La constitución mineralógica de los gabros es de olivino, piroxenos, hornblenda y plagioclasa, que regionalmente se les clasifica en cinco grupos, que son : gabro de olivino y piroxeno, gabros de dos piroxenos, gabro de augita y hornblenda, gabro de hornblenda y diorita de hornblenda, siendo las más comunes el gabro de augita y hornblenda, y el gabro de hornblenda. En las zonas que es posible observar los contactos, se nota que los gabros están cortando en forma transversal y truncando los ejes de pliegues de formaciones del Albiano tardío. De otra parte, los gabros han sido disectados por miembros más jóvenes del batolito y sólo se encuentran como techos colgantes, tabiques o remanentes, dentro de las super-unidades más jóvenes.

2.2.2.4 Geología Estructural

Estructuralmente, en la zona se distinguen fallas geológicas inactivas, fracturas, juntas, alteraciones, plegamientos y contactos geológicos, los mismos que se describen a continuación: a) Fallas Geológicas Son estructuras geológicas que tienen importancia en cualquier proyecto de ingeniería, debido a que son perturbaciones que en algunos casos determinan que los terrenos sean inadecuados como fundación o necesiten tratamientos especiales para la seguridad de las obras. Las fallas geológicas en el área de estudio, están afectando principalmente a las rocas intrusivas. En la Formación Guaneros se tiene la falla Jato-Paraya de dirección SE-NW, que es la que habría ocasionado el cambio de dirección EN-SW a NS del río Ica. También se tiene una falla en el contacto de la Formación Guaneros con la Formación Chocolate, en la zona de Portachuelo al Oeste de la ciudad de Ica.


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En el Grupo Quilmaná se ha observado una falla de dirección SE-NO, en contacto con rocas intrusivas de la Monzonita Humay, al SO de los cerros Cruz Pata y Jatum Diablo. También hay una falla de dirección E-W en esta formación, en contacto con rocas del tipo gabros, en la margen izquierda del río Ica sobre la quebrada Ccasa. En las rocas intrusivas, en parte Norte de la zona de estudio, margen derecha del río Ica, se tiene una falla de dirección SE-NO. Se presentan las rocas intrusivas de la monzonita Humay en contacto con rocas sedimentarias del Grupo Quilmaná. En la margen izquierda, entre la quebrada Raquel y Ccasa, hay una falla de dirección E-O, sobre rocas de la Monzonita Humay. También atraviesa sobre rocas del tipo gabros y, en el contacto de los gabros, con rocas del Grupo Quilmaná. También se tiene la falla por la quebraba La Mina, que se emplaza en rocas intrusivas de la Monzonita Humay, Monzonita Rinconada y Gabros. En la parte Sur del Proyecto, desde el punto de vista regional, a 30 km al SO de Ocucaje, cabe mencionar la presencia de un sistema de fallas de dirección SE-NO y SO-NE sobre rocas adamelitas-granodioritas, entrecruzándose muchas de ellas entre sí. b) Alteración Hidrotermal El proceso de actividad hidrotermal se presenta en la zona en forma de mineralización, y tiene su influencia por medio de las fracturas en las rocas ya formadas. Las soluciones hidrotermales Yura han afectado a las rocas sedimentarias en los contactos de las zonas donde se ha producido los flujos mineralizados, a través de las fracturas, produciéndose en ellas alteraciones químicas, relleno de fracturas y superficies estratificadas con mineralización en forma de diques y vetas. Se manifiesta claramente en las rocas, produciendo coloraciones de limonitas producto de la alteración de los minerales de fierro. Este proceso también se produce en gran parte de las rocas intrusivas de la margen derecha del río Ica, entre Hornillos y El Palto, donde se han ubicado una serie de minas. Localmente, la alteración hidrotermal en las rocas se circunscribe a la zona de fracturamiento y/o fallas, en zonas bien limitadas, y afecta sólo a la zona de fractura o falla. c) Contactos Existe una variedad litológica, desde rocas sedimentarias del tipo volcánicas, andesíticas y rocas intrusivas de diversa variedad, como son adamelitas, diorita, gabro, pórfidos graníticos y granitos, las mismas que tienen diferente edad formacional, por lo que los contactos entre ellos, sí bien no son zonas de riesgo geológico (no hay fallas activas), se les debe considerar como puntos de debilitamiento y/o perturbación. Los contactos que interesan al estudio son: Contacto Intrusivo – Volcánicos. Donde los tipos litológicos predominantes son entre monzonita diorita - andesita, diorita andesita, gabro andesita y monzogabro andesita, presentándose estos casos en la margen derecha e izquierda del Río Ica, en la parte Norte de la zona de estudio. Contacto Intrusivo – Intrusivo. Donde los contactos que se presentan son entre adamelita Humay- adamelita Rinconada, adamelita Humay – gabro y adamelita – diorita, también se presentan en la zona Norte del área de estudio, en las dos márgenes del Río Ica.


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Contacto Volcánico - Volcánico. Este tipo se presenta entre rocas de diferente tipo y edad; entre rocas de la Formación Chocolate y las rocas andesitas de la Formación Guaneros, se presentan en la zona Sur-oeste de estudio se tiene contactos entre andesitas-andesitas, andesitas-brechas andesíticas, los mismos que no tiene diferencia de características geotécnicas de los materiales. Contacto Volcánico - Sedimentario. Este tipo se presenta entre rocas de diferente tipo y edad; entre rocas de la Formación Chocolate y las rocas andesitas de la Formación Guaneros, se presentan en la zona Sur-oeste de estudio se tiene contactos entre andesitas-andesitas, andesitas-brechas andesíticas, los mismos que no tiene diferencia de características geotécnicas de los materiales. d) Plegamientos No se han observado plegamientos en las formaciones geológicas descritas, sin embargo en los materiales de la Formación Guaneros se ha encontrado una inclinación general de las capas de 25 a 45º, hacia el Norte y noreste. e) Fracturas En las rocas volcánicas el fracturamiento es diverso; unas asociadas a las perturbaciones estructurales y otras a los procesos formacionales, como es el caso del enfriamiento y contracción de las masas de flujos volcánicos. Las discontinuidades se presentan en diferentes direcciones. En las rocas intrusivas, por los mismos procesos tectónicos, se han producido fracturas en diversas direcciones, pero que no son significativas para los fines del proyecto; sin embargo se puede observar que en las rocas volcánicas el fracturamiento es mayor y desordenado, por lo que en la explotación de estas rocas, se obtienen tamaños menores a 40.00 cm. En el caso de las rocas intrusivas, el fracturamiento es menor, recuperándose tamaños de hasta 0.80 cm. El pórfido granítico es mayor a 1.00 m y también en el caso de la monzodiorita que aflora por la bocatoma La Achirana.

2.2.2.5 Geodinámica Externa

Los procesos de geodinámica externa que se producen en la zona de estudio y en orden de importancia para el Proyecto son los siguientes: flujos aluviónicos tipo huaycos, erosión en ríos, procesos de inundación y sedimentación en cursos de ríos y quebradas, cárcavas, meteorización físico-química, disyunción, derrumbes y pequeños deslizamientos. a) Flujos Aluviónicos ( Huaycos ) Es un fenómeno geodinámico, que si bien es de ocurrencia eventual, tiene mucha importancia, ya que es el fenómeno geodinámico causante de los desbordes e inundaciones del Río Ica, siendo este uno de los aspectos fundamentales de la concepción del Proyecto, en cuanto se refiere a prevenir los daños que pudieran ocasionarse en el futuro, a lo largo de todo el curso del Río Ica y cerros proluviales de la margen izquierda del Río Ica, tomando en cuenta que en ambas márgenes del río se han asentado terrenos de cultivo. También es necesario mencionar que dicho río cruza la ciudad de Ica, por lo cual existe el latente riesgo de desbordes y como consecuencia de ello, se generen daños de gran magnitud.


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Los flujos (huaycos) concuerdan con las avenidas del río, en épocas de fuertes precipitaciones pluviales. Esta situación principalmente ha ocurrido durante el Fenómeno El Niño, presentándose fuertes caudales inusuales que se encausan y recorren todo el cauce con fuertes velocidades, teniendo en su masa sólidos en suspensión y en arrastre, que en la parte inicial y hasta la parte media, mayormente son granulares del tipo gravas arenosas con algunos cantos. Sin embargo, de la parte media y hacia el final se depositan suelos eminentemente arenosos. Estos flujos violentos y con sólidos temporales, en nuestro medio los denominamos huaycos, los cuales se producen constantemente, concordando con las máximas avenidas. b) Erosión Fluvial

La erosión fluvial es el desgaste que produce la dinámica hidráulica de ríos y quebradas actuando sobre las márgenes y fondo de los cauces. La erosión fluvial ocurre especialmente en los cursos de régimen torrentoso y durante la época de avenidas, como es el caso del Río Ica y sus Quebradas. (Tortolitas, Cansas, etc) En el área del Proyecto se manifiesta tanto la erosión lateral como de fondo, de allí que se presentan numerosas curvas del río, golpeando indistintamente en diferentes puntos de las márgenes, a lo largo de todo el cauce del río, produciendo, socavación y como consecuencia de ello pérdida de soporte y derrumbe de las paredes, por inestabilidad de los mismos. c) Inundación Los problemas de inundación se generan cuando la capacidad del curso no es suficiente para el pase de aguas extraordinarias o cuando encuentra dificultades naturales, como es la colmatación de cauces o, artificiales, como encauzamientos donde el ancho del cauce no soporta los caudales extraordinarios que se producen. Este es el caso del Río Ica, a cuyo largo de todo el curso de estudio genera inundaciones en diversos sectores, los que serán identificados y descritos en la parte de geodinámica local.

d) Sedimentación y Colmatación

El fenómeno de sedimentación en el río Ica se produce mayormente en los tramos de muy baja pendiente, como es el caso de la Bocatoma La Venta, donde se puede observar que el curso viene siendo colmatado constantemente, produciendo la acumulación de materiales arenosos principalmente, debiéndose tener también en cuenta este aspecto para los diseños respectivos. e) Meteorización y Disyunción Este proceso corresponde eminentemente a rocas que se encuentran mayormente fuera del cauce. Este proceso se presenta en diferente grado, a consecuencia de diversos factores, como son el aspecto estructural, condiciones climáticas, infiltración de aguas superficiales y naturaleza de las rocas. En la zona de estudio este fenómeno se produce mayormente en las rocas intrusivas y volcánicas sedimentarias, si bien la disyunción alcanza algunos metros de espesor, la meteorización es muy superficial ya que las rocas por su naturaleza y constitución litológica son masivas, compactas y resistentes.


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f) Derrumbes Este fenómeno principalmente tiene relación con afloramientos de rocas volcánicas e intrusivas que en las partes altas cerca a las cumbres, se producen algunos derrumbes muy localizados. En el caso del curso del Río Ica, por acción de la dinámica del río, a lo largo de su emplazamiento, y ante las avenidas que se producen constantemente, se produce el fenómeno de erosión y socavación en los taludes, en suelos produciendo inestabilidad y derrumbes localizados, los cuales son muy numerosos y dispersos en distintos lugares. g) Estabilidad de Taludes Dado que la zona específica de estudio corresponde a una zona plana, no se han observado indicios o huellas de ocurrencia de deslizamientos, tampoco se ha observado dicho fenómeno en el ámbito del proyecto. Lo que se ha observado son erosiones laterales y caídas de las terrazas que se hallan en ambas márgenes en ciertos tramos, por lo que es conveniente se planteen las obras de encauzamiento necesarias a fin de proteger los cultivos.

2.2.2.6 Hidrogeología

A lo largo del cauce del río Ica, se han observado elementos granulares permeables, a través de los cuales cuando se producen las fuertes avenidas y discurre agua por el lecho, se producen fuertes y constantes infiltraciones, a lo largo de todo el cauce de la zona de estudio, generándose un acuífero sub-superficial en la zona del cauce Se ha encontrado la napa a un promedio de 4 m. de profundidad en la bocatoma La Venta, medida hecha en el mes de diciembre (estiaje). Este acuífero es potente, el cual es explotado constantemente por medio de una batería de pozos, que son utilizados para fines de regadío.

2.2.2.7 Tectónica

Regionalmente en el área de estudio, durante el Precambriano y Paleozoico Inferior, se ha determinado que se desarrollaron complejos eventos de deformación y metamorfismo, pero dado que los afloramientos de rocas de estas edades se encuentran alejados de la zona de obras no se van a realizar mayores comentarios. A partir del mesozoico el área sufrió deformación de dos tipos, lo que ha conducido a clasificarla en dos unidades estructurales bien definidas. La primera, correspondiente al plegamiento de la secuencia mesozoica, más claramente expuesto en las estribaciones andinas que en la región costera, y la segunda, el fallamiento en bloques, más evidente en la región de la costa puesto que la región andina se ve un tanto oscurecida por el emplazamiento del Batolito de la Costa. La zona plegada que corresponde a la deformación compresional tiene su más clara manifestación en el plegamiento existente en la Cordillera occidental, y llega su influencia hasta las Estribaciones Andinas, donde se presenta interrumpida por presencia de los diversos cuerpos que forman el batolito de la Costa. El plegamiento se caracteriza por la suavidad de sus estructuras, pudiendo haber estado controlado su desarrollo por la litología. Es posible que el factor litológico pueda estar enmascarando un control tectónico, si se asume que los esfuerzos causantes de este plegamiento fueron menores en la zona occidental del área estudiada. Esta menor intensidad tendría su origen en la situación marginal del área en relación a la simetría de la cuenca, teniendo en cuenta que el mayor espesor de los sedimentos se encuentra en el Este y que guarda relación con la magnitud de la deformación.


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La zona de fallas, en la región costera de la zona de estudio, se caracteriza por un fallamiento en bloques, cuya existencia se interpreta al observar afloramientos de rocas intrusivas, con uno o más lados rectos que destacan nítidamente en las pampas. En la zona que afloran las rocas volcánicas y sedimentarias del Jurásico y Cretácico, el fallamiento es evidenciado por la falta de continuidad en la estratificación, por la abrupta desaparición de estructuras y por el cambio brusco de litologías. Muchas fallas presentan un salto relativamente corto y algunas son sólo fracturas, mientras que en otras las relaciones estratigráficas actuales permiten indicar que el salto de falla es de considerable magnitud. Este fallamiento en bloques no responde a un solo evento de distensión, sino posiblemente es el resultado de un fenómeno cíclico que abarca gran parte de la historia geológica del área, cuyo último episodio (el más importante) estuvo asociado al levantamiento final de la Cordillera Andina. La orientación del Río Ica, así como el corte vertical de los cerros que limitan el Oeste, conducen a interpretar la existencia de una falla paralela que cortó su trayectoria, desviándola; debido a la escarpa originada. Aunque aparentemente los sedimentos terciarios parecen ocurrir a un nivel menor en el lado oriental de la estructura, cabe la posibilidad de que esto sea el resultado de la sedimentación original, que se llevó a cabo sobre una topografía de relieve abrupto, en bloques, que en la actualidad está siendo nuevamente expuesta por el actual proceso erosivo. De ser así esta falla tendría una edad preterciaria y el cambio del curso del Río Ica, puede deberse a la presencia de rocas resistentes a la erosión. En resumen el área de fallamiento en bloques, situada en la zona costanera, ha sufrido las consecuencias del plegamiento andino, pero con una menor intensidad, siendo su característica principal presentar una serie de bloques originados por varios eventos de fallamiento, difíciles de localizar exactamente en el tiempo, pero correlacionados con los períodos de reacomodo, los cuales fueron generados después del plegamiento andino y, posteriormente, con la etapa de ascensión del litoral y levantamiento final de la cordillera.

2.2.3 Geología Local de la Bocatoma Amara - Santa Ana

2.2.3.1 Geomorfología

La zona donde se ubican la Bocatoma Amara - Santa Ana, corresponde a la parte baja de la cuenca del Río Ica, en su mayor extensión corresponde a una zona de terraza aluvial en su parte inicial y media, y la parte final corresponde a la zona del cauce actual del río Ica. Las unidades geomorfológicas locales son: Zona de terraza Esta terraza, es una zona plana o de ligera pendiente, su nivel está de 1.50 a 2.0 m, encima del cauce del río o de la zona de erosión que afectó el Fenómeno El Niño. Cauce del río Esta unidad geomorfológica se emplaza en la zona encausada del río Ica, es una superficie plana.

2.2.3.2 Litoestratigrafía

A lo largo del emplazamiento de la Bocatoma Amara-Santa Ana, en superficie se han distinguido unidades geológicas del Cuaternario Reciente, compuestos por depósitos aluviales, sean rellenos (antrópicos), arenas y arenas limosas Qr-al (a), Limos Qr-al (L) y gravas y arenas Qr–al (g–a), y hacia la parte alta hacia la derecha de la zona de salida rocas volcánicas del Cretáceo Kis-q. (Grupo Kilmaná)


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2.2.3.3 Hidrogeología

La hidrogeología está íntimamente ligada a la infiltración rápida de las aguas superficiales a través de los estratos aluviales del río, que están conformados por arenas, el límite impermeable es el basamento rocoso que se encuentra profundo, lo que hace que estos materiales aluviales representen a un acuífero importante.

2.2.3.4 Geodinámica externa

La Bocatoma Amara - Santa Ana se encuentra ubicada en una zona plana, donde no se presentan fenómenos de geodinámica tipo deslizamientos, derrumbes, etc.

2.2.4 Geotecnia 2.2.4.1 Investigación de Campo

El trabajo de campo, se inició con el reconocimiento del área de Investigación observando la topografía, el perímetro y la ubicación del terreno. Luego se procedió a la ubicación de las calicatas de exploración tomando en cuenta la ubicación de la bocatoma. Una vez reconocido el sistema de riego existente en el valle de Ica, (observando su ubicación, topografía, taludes de los canales de riego y el uso actual del terreno), se procedió a la ubicación de los puntos de exploración tomando en cuenta el área a evaluar, excavándose dos (02) calicatas de exploración a cielo abierto en forma rectangular de 1.20m x 2.00m hasta una profundidad de 3.00 m. La exploración estuvo definida por la profundidad activa del suelo, evaluada en función de los canales, bocatomas y estructuras hidráulicas a reconstruir a lo largo del sistema de riego existente en el valle de Ica; procediendo inmediatamente a registrar el PERFIL ESTRATIGRAFICO predominante en la exploración, identificando y clasificando visualmente los estratos existentes. Para obtener los parámetros de resistencia del suelo, se procedió a evaluar el perfil estratigráfico existente en las 02 calicatas exploradas, encontrándose que el área Investigada presenta un perfil estratigráfico heterogéneo donde predominan las arenas sean finas, gruesas. Luego se procedió a obtener dos (02) muestras inalteradas (en ambas tomas); a una profundidad promedio de 1.50 m de profundidad, las que debidamente protegidas se trasladaron al Laboratorio de Suelos de la FIC-UNICA para someterlas a Ensayo de Corte Directo y determinar los parámetros de resistencia que permitirán obtener la Capacidad de Carga por corte y por asentamiento. En el Cuadro N° 2.3, se muestra la ubicación e identificación de la calicata y/o excavación realizada para las investigaciones geotécnicas.

2.2.4.3 Ensayos de Laboratorio

En el Laboratorio de Mecánica de Suelos, se realizó la identificación y clasificación de las muestras representativas y se procedió a ejecutar con ellas, la determinación de las propiedades físicas y mecánicas mediante Ensayos efectuados bajo normas y especificaciones correspondientes para estos casos (ASTM, ASSHTO, INTINTEC, Etc.). La relación de ensayos de laboratorio efectuados son:

Contenido de Humedad ASTM D 2216 Análisis Granulométrico ASTM D 422 Limite Líquido y Límite Plástico ASTM D 4318


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Cuadro N° 2.3

Ubicación e Identificación de Calicatas

ZONA IDENTIF. UBICACIÓNPROF.

(m)

Bocatoma Amara

Bocatoma Santa Ana

C - 75

C - 76

15.00 m aguas arriba de la toma

20.00 M aguas arriba de la toma

3.00

3.00

Clasificación de suelos (SUCS) ASTM D 2487 Densidades ASTM D 1556 Peso Específico ASTM D 854 Compactación Proctor Modificado ASTM D 1557 Ensayo de Corte Directo ASTM D 3080 Análisis Químico del contenido de sales abrasivas al concreto

2.2.4.4 Evaluación Geotécnica de la Bocatoma

a) Perfil Estratigráfico Como resultado de la exploración de campo, de los Ensayos de Laboratorio e interpretación de los mismos, se elaboró el Perfil Estratigráfico correspondiente. El Primer Estrato, se encuentra desde el nivel de terreno y llega hasta una profundidad de 1.40 m. Corresponde a un estrato de suelo de color plomo claro, cuya matriz predominante es una arena mal graduada. El Segundo Estrato, se encuentra desde una profundidad que va desde los 1.40 m hasta una profundidad de 3.00 m. Corresponde a un Estrato de suelo plomo oscuro, cuya matriz predominante es una arena de grano fino. En el Anexo N° 04, se muestra el perfil estratigráfico encontrado.

b) Granulometría

Desde la superficie del lecho del río hasta una profundidad promedio de 1.40 m, el suelo predominante es una capa horizontal de arena gruesa media mal graduada de partículas cuya fracción granulométrica está constituida por 1.93 % de Gravas, 98.07 % de arenas. A nivel de cimiento, los suelos son granulares identificados como Arenas finas de origen eólico. Las fracciones granulométricas de estos suelos, corresponden a arenas 98.90% y finos 1.10%. En el Anexo N° 04, se muestran los resultados de los análisis granulométricos realizados.

c) Clasificación

El suelo predominante en la zona de estudio es identificada como Arena mal graduada no plástica en estado semidenso, clasificada como “SP”.


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d) Humedad y Densidad Natural

La humedad natural del estrato predominante varia de 2.47% a 3.77% La densidad natural es de 1.58 t/m3. e) Peso Específico y Absorción El peso específico de la fracción < a la N° 4, es de 1.63. La absorción de la arena es de 0.82 %. En el Cuadro N° 2.4, se muestra un resumen de las características principales de los suelos encontrados.

Cuadro N° 2.4

Características de los Suelos Encontrados

LL(%)

LP(%)

IP(%)

C - 75, E - 1 0.00 - 1.40 1.93 98.07 0.00 0.00 0.00 2.47 ---- SP -----C - 75, E - 2 1.40 - 3.00 0.00 100.00 0.00 0.00 0.00 3.77 1.63 S P 1.58

Agregado Grueso

(%)

Den

sid

adN

atu

ral

(tn

/m3 )

ExcavaciónProfund.

(m)

Agregado Fino(%)

Límites Consistencia

Hu

med

adN

atu

ral

(%)

Pes

oE

spec

ífic

o(g

r/cc

)

Cla

sifi

caci

ón

SU

CS

f) Resistencia

Para la determinación de los parámetros de resistencia, se realizó un ensayo de corte directo a la muestra extraida de la calicata C-75, encontrándose los siguientes resultados: Angulo de fricción : Φ = 34° y Φ’ = 24.241°. Densidad natural : 1.58 gr/cm3 Cohesión : 0 En el Anexo N° 4, se muestra los resultados del ensayo de corte directo realizado. g) Ataque Químico

Del análisis físico realizado a los suelos y agregados encontrados en la calicata C-75, se observan los siguientes resultados: PH 7.20 Cloruros 335.84 ppm Sulfatos 100.00 ppm Sales Solubles Totales 591.40 ppm Evaluando los resultados de laboratorio con los valores de la Tabla N° 01 y las normas peruanas de estructuras concluimos que se puede esperar un leve ataque al concreto por lo que se recomienda emplear Cemento Portland Tipo I.


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Tabla N° 01

Presencia en el suelo de: p.p.m.Grado de alteración

Observaciones

0 - 1,000 Leve Ocasiona un ataque químico * SULFATOS 1,000 - 2,000 Moderado al concreto de la

2,000 - 20,000 Severo cimentación > 20,000 Muy severo

Ocasiona problemas de * CLORUROS > 6,000 Perjudicial corrosión de armaduras o

elementos metálicosOcasiona problemas de

** SALES SOLUBLES > 15,000 Perjudicial pérdida de resistenciaTOTALES mecánica por problema de

lixiviación.

* Comité 318-83 ACI** Experiencia existente

2.2.5 Materiales de Construcción

Para desarrollar este ítem, se ha tomado como referencia la información existente en el tomo 1.3 “Geología y Geotecnia”, del estudio definitivo para el “Control de Desbordes e Inundaciones del Río Ica y Quebrada Cansas/Chanchajalla”, que fuera desarrollado entre los años 1999 - 2002 y que abarco todo el valle de Ica. En este numeral, se mostrarán los resultados de la exploración realizada para: Agregados para concreto. Materiales para relleno. Cantera de rocas. Agua para concreto.

2.2.5.1 Agregados para Concreto

a) Área de Préstamo Yaurilla - Parcona

La cantera de agregados para concreto, se encuentra en Yaurilla – Parcona, el cual es un área de préstamo que se ubica a 6.00 km. de la ciudad de Ica, de las cuales 2.70 km están asfaltados el resto es por una trocha carrozable en regular estado de conservación. Corresponden a depósitos proluviales (cono deyectivo), en terrenos de muy suave pendiente, constituidos por gravas arenosas subangulosas limpias. Esta cantera, se encuentra a una distancia promedio de 78.00 km de la bocatoma Amara - Santa Ana. Esta área de préstamo esta en actual explotación, existiendo bancos donde se puede observar claramente que el espesor en dicha área de préstamo, supera los 5.00 m de espesor. El volumen estimado es el siguiente: Área : 1000000.00 m2 Espesor útil : 5.00 m Volumen bruto : 5000000.00 m3 Volumen efectivo : 4000000.00 m3 (20% castigo)


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b) Área de Préstamo Sacta 1 y Sacta 2

Se encuentra al Sur de la ciudad de Ica, a 23.50 km aproximadamente, partiéndose de dicha ciudad y dirigiéndose por la Carretera Panamericana Sur que es asfaltada, se llega al km 325.50 donde se encuentra el desvío a la derecha y en una longitud de 2.50 km se llega a la zona de préstamo Sacta 1 y Sacta 2, al pie de los cerros de la zona. Corresponden a depósitos proluviales de cono deyectivo, donde la pendiente es suave y se nota que la zona es explotada ocasionalmente. Se observan bancos superiores a 5.00 m de espesor. Esta cantera tiene dueño. Esta cantera, se encuentra a una distancia promedio de 52.00 km de la bocatoma Amara - Santa Ana. Se ha calculado el volumen de dicha zona, con los siguientes resultados: Volumen bruto : 75000.00 m3 Volumen efectivo : 60000.00 m3 (20% castigo)

c) Área de Préstamo Paraya

Se encuentra al Sur de la ciudad de Ica, a 26.00 km aproximadamente, partiéndose de dicha ciudad y dirigiéndose por la Carretera Panamericana Sur que es asfaltada, se llega a la zona por medio de a un desvío a la derecha por el km 332.00 y en una longitud de 1.75 km sobre una trocha en regular estado de conservación, se llega a la zona de préstamo Paraya, al pie de los cerros de la zona. Corresponden a depósitos proluviales de cono deyectivo, donde la pendiente es suave. En esta zona se presentan bancos superiores a 3.00 m de espesor. El acceso ha sido destruido siendo necesario habilitar un pase. Esta cantera, se encuentra a una distancia promedio de 45.00 km de la bocatoma Amara - Santa Ana. Se ha calculado el volumen de dicha zona, con los siguientes resultados: Volumen bruto : 17500.00 m3 Volumen efectivo : 14000.00 m3 (20% castigo)

2.2.5.2 Materiales para Rellenos

Con la finalidad de obtener materiales que sirvan como rellenos, se puede usar la zona de préstamo descrita anteriormente para agregados. A estos rellenos los podemos catalogar como rellenos granulares limpios, estos materiales también se los pueden usar como filtros. El contenido de finos que pasa la malla Nº 200 es inferior al 5.00 %.

2.2.5.3 Canteras de Piedra para Gaviones

Para el aprovisionamiento de fragmentos de roca que se requieren para las obras que contempla el Proyecto, se han considerado cuatro (04) yacimientos, los mismos que se describen a continuación:

a) Cantera CRM-9 (Sacta)

Ubicación : Se ubica a 23.50 km de la ciudad de Ica y a 5.00 km de la

bocatoma La Venta. Se halla en una quebrada de cono deyectivo, de la margen derecha del Río Ica y corresponde a la misma zona identificada para agregados para concreto. Tiene dueño.


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Clasificación : Cantos Tipo de roca : Andesita. Edad : Cuaternaria. Estructura : Depósito proluvial de cono deyectivo de quebrada, cantos

subangulosos, tamaño máximo 20.00 cm. Explotación : Selección y recolección. Volumen : 6,000.00 m3 Distancia a la Obra : A 52.00 km de la bocatoma Amara – Santa Ana.

Acceso : La carretera afirmada llega a la zona de cantera.

b) Cantera CRM-10 (Paraya)

Ubicación : Se ubica a 26.00 km de la ciudad de Ica y a 10.00 km de la bocatoma La Venta. Se halla en una quebrada de cono deyectivo, en la margen derecha del Río Ica, corresponde a la misma zona identificada también para agregados para concreto y rellenos.

Clasificación : Intrusiva Tipo de Roca : Pórfido granítico. Edad : Paleozoico. Estructura : Lecho. Depósito proluvial de cono deyectivo de quebrada,

cantos subangulosos, tamaño máximo 30.00 cm. Explotación : Selección y recolección. Volumen : 7,000.00 m3 Distancia a la Obra : A 45.00 km de la bocatoma Amara – Santa Ana.

Acceso : Ha sido destruido siendo necesario habilitar un acceso.

c) Cantera CRM-11 (Pinilla)

Ubicación : Se ubica a la margen izquierda del Río Ica a 200.00 m de la Bocatoma Pinilla km 3+328. Cantera que anteriormente ha sido explotada.

Clasificación : Volcánica Tipo de Roca : Andesita. Edad : Durásica. Estructura : Masiva, se puede recuperar hasta un tamaño de 1.00 m,

mayormente de 0.30 a 0.80. Explotación : Voladuras Volumen : 30,000.00 m3 Distancia a la Obra : A 48.00 km de la Bocatoma Amara – Santa Ana

2.2.5.4 Agua para Concreto y Otros Usos

Es importante la valoración de la calidad de la calidad del agua par la mezcla del concreto debido a que sus constituyentes pudieran generar reacciones que ocasiones alteraciones perjudiciales tales como, retardo del tiempo de fraguado, reducción de resistencia, cambios volumétricos, desintegración, etc. El agua para las obras provendrá principalmente del río Ica o en su defecto la fuente será subterránea. En el Cuadro N° 2.4, se dan los resultados de ensayos físicos-químicos elaborados por la empresa ATA S.A., en el marco del estudio definitivo del PIP “Control de Desbordes e Inundaciones del Río Ica y Quebrada Cansas/Chanchajalla” y en el Cuadro N° 2.5, se muestran los límites permisibles.


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Cuadro N° 2.4

Resumen de Resultados de Análisis Físico/Químico

Determinaciones Und. FUENTE

Río Ica La Achirana

Subterránea Santiago

Subterránea Paraya

Laguna

PH 7.61 7.25 7.46 7.16

Conductividad eléctrica US/cm 355.00 2,260.00 520.00 5,900.00

Sales Solubles Totales p.p.m. 1,424.00 324.00 4,332.00

Carbonatos p.p.m. 4.30 4.30 4.30 4.30

Bicarbonatos p.p.m. 70.00 626.00 139.00 156.00

Sulfatos p.p.m. 63.10 105.00 86.80 1,697.00

Cloruros p.p.m. 20.40 282.00 12.60 1,068.00

Fuente: Estudio Definitivo “Control de Desbordes e Inundaciones del Río Ica y Quebrada

Cansas/Chanchajalla”

Cuadro N° 2.5

Análisis Físico – Químicos del Agua

Límites Permisibles

ENSAYO UNIDADES LIMITE

PERMISIBLE

FISICOS

pH Unid. entre 5.50 y 8.00

Sales Solubles Totales mb/L 1,500.00

QUIMICOS

Carbonatos y Bicarbonatos p.p.m. máx. 1,000.00

Alcalinas p.p.m. máx. 600.00

Sulfatos (ión SO4) p.p.m. máx. 1,000.00

Cloruros (ión Cl)

2.3 CLIMATOLOGIA E HIDROLOGIA

En este numeral, se presenta un resumen del estudio de “Climatología e Hidrología” desarrollado por el PETACC en el marco del estudio de factibilidad del proyecto “Control de Desbordes e Inundaciones del Rio Ica y Quebrada Cansas/ Chanchajalla” y que fuera proporcionado a los consultores.


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2.3.1 Climatología En base a la información disponible de la red meteorológica del SEHAMHI en la cuenca del río Ica al 2007, se analizan cinco parámetros: Precipitación, Temperatura, Humedad Relativa, Evaporación y Vientos. Esta información, corresponde a la cuenca del río Ica.

2.3.1.1 Precipitación

La precipitación se analiza en el ámbito de la cuenca del río Ica: en la cuenca alta o tercio superior de la cuenca (estaciones pluviométricas Tambo, altitud, 3,080 m.s.n.m., y Santiago de Chocorvos, altitud 2,700 m.s.n.m.) y en la cabecera de Valle; es decir, inicio del Valle (estación Huamaní, altitud, 850 m.s.n.m.).

a) Precipitación Anual

La precipitación anual en la cuenca alta, analizada en un período uniforme común de 39 años (período: 1964-1977, 1980-1991, 1994-1998 y 1998-2007) para las Estaciones Tambo y Santiago de Chocorvos, reporta valores totales promedio de 376.77 y 219.50 mm, respectivamente. La máxima precipitación anual registrada en Tambo y Santiago de Chocorvos (1,030.10 y 678,20 mm), se registra en el año de 1972; la mínima precipitación total anual para las estaciones Tambo y Santiago de Chocorvos es de 17.30 mm en 1992 y 20.00 mm en 1963. Con respecto a la precipitación anual en Huamaní (850 m.s.n.m.), la cual alcanza un valor máximo de 59.10 mm en 25 años, es indicativo de la ubicación de la estación en el sector menos lluvioso de la cuenca. b) Precipitación Mensual Con respecto a la precipitación mensual en la cuenca alta, se distinguen nítidamente dos períodos: un período lluvioso que se inicia en octubre-noviembre y termina en abril-mayo, tipificándose como lluvias de verano y un período seco, que comprende de mayo-junio a setiembre-octubre. En el período lluvioso, ocurre en promedio el 90% de la precipitación total anual. El mes más lluvioso es marzo, registrándose valores promedio en Tambo 113.43 (valores extremos de 0.00 y 357.90 mm) y Santiago de Chocorvos 78.59 mm (valores extremos 0.00 y 489.00 mm), respectivamente. En la cabecera del valle, Huamaní, que es una zona seca, en el mes de mayor precipitación, ésta no alcanza a la media de 5.00 mm total mensual. c) Precipitación Máxima de 24 Horas La precipitación máxima en 24 horas reportada en Huamaní por el SENAMHI, para el período de registro 32 años (1974-2005), alcanza valores extremos en el mes de marzo de 23.0 y 50.40. No se dispone de datos en toda la década del noventa, que hubieran permitido apreciar las máximas en especial durante la ocurrencia del Fenómeno de El Niño 1997 – 1998; reportes correspondientes al Proyecto y Reconstrucción de los Sistemas de Riego y Drenaje del Valle Chancay Lambayeque, Estudio de Evacuaciones de Avenidas Extraordinarias (Consorcio SALZGITTER-LAGESA, 1983) acerca de este fenómeno en 1983, indican que durante su ocurrencia, la precipitación se concentra altitudinalmente de los 2,000 m.s.n.m. aproximadamente, hacia abajo; es decir, se podría asumir una distribución uniforme de la precipitación.


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2.3.1.2 Temperatura La temperatura media anual promedio, registrada en la estación Huamaní en el período 1963 – 2007, alcanza un valor de 20.18° C, variando entre 16.38° C (julio) y 23.28° C (marzo). La temperatura media máxima anual es de 21.46° C, oscilando entre 25.45° C (marzo) y 19.01° C (julio). La temperatura media mínima anual es de 19.10° C, comprendida entre 21.20° C (enero) y 14.20 C (julio). En la estación Tambo, se empieza a registrar esta información desde el mes de enero del 2003, es decir se tiene registros de 05 años los cuales nos pueden dar una idea de esta variable. La temperatura media anual es de 11.35 °C, siendo la temperatura mínima media anual registrada de 10.58 °C, fluctuando entre 4.90°C en octubre y 11.05°C en enero y la temperatura media anual máxima registrada de 11.89 °C, variando entre 11.60°C en diciembre y 12.710°C en octubre. En la estación Santiago de Chocorvos, se tiene información desde el mes de enero del 2002 hasta diciembre del 2007. La temperatura meda anual es de 15.48 °C, la temperatura mínima media anual registrada de 15.34 °C, fluctuando entre 13.85°C en junio y 15.80°C en agosto y la temperatura media anual máxima registrada de 15.69 °C, variando entre 15.30°C en marzo y 16.75°C en junio. Del análisis de las temperaturas medias, se puede observar que estas varían con la latitud, es decir a mayor altitud menor temperatura.

2.3.1.3 Humedad Relativa En la estación Tambo, se tiene se tiene información completa correspondiente al período 2003 – 2005, los valores medios son estos tres años difieren significativamente; es así que en el año 2003 se tiene 82.25%, en el año 2004 se tiene 70.75% y en el año 2005 se tiene 61.96% de humedad relativa; en términos generales, la humedad relativa media anual promedio es de 71.65 En la estación Santiago de Chocorvos, se tiene información referida al período 2002 – 2005, de las cuales sólo se encuentra la correspondiente a los lo de dos años 2002 y 2005. La humedad relativa media anual promedio es de 78.62 La humedad relativa media anual promedio, registrada en Huamaní, para el período 1963-2005 (25 años de información completa), es de 72% (zona poco húmeda), con un rango de variación de 76% en julio y 70% en octubre y noviembre destacándose su variabilidad promedio tanto anual como mensual. La humedad relativa media máxima promedio está comprendida entre un 91% (febrero) y un 80% (noviembre). La humedad relativa media mínima promedio varía de 57% (setiembre) a 65% (mayo).

2.3.1.4 Evaporación En la estación Tambo, se tiene se tiene información correspondiente al período 2003 – 2007, de este período sólo el año 2003 tiene información completa. La evaporación promedio anual es de 98.09 mm. La evaporación promedio mensual fluctúa entre 68.60 mm (marzo) y 117.02 mm (agosto). La evaporación media anual mínima es de 89.98 mm, fluctuando entre 32.40 mm (febrero) y 98.20 mm en el mes de mayo. La evaporación media anual máxima es de 105.59 mm, fluctuando entre 90.40 mm (marzo) y 136.20°C (agosto). En la estación Santiago de Chocorvos, se tiene información referida al período 2002 – 2005. La evaporación total anual promedio es 1 583.6 mm; la evaporación promedio mensual fluctúa entre 190.98 mm (mayo) y 81.85 mm (marzo).


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La evaporación media anual mínima es de 124.08°C, fluctuando entre 38.70° mm (marzo) y 136.10 mm en el mes de mayo. La temperatura media anual máxima es de 105.59 mm, fluctuando entre 90.40 mm (marzo) y 136.20 mm (agosto). La evaporación total anual promedio (estación Huamaní) es de 1,666.70 mm; el período de registro comprende de 1963 a 2007 (21 años con información completa). La evaporación total oscila entre 1,154.10 y 1,970.90 mm anuales. A nivel mensual la evaporación total promedio varía entre 101.54 mm (junio) y 146.62 mm (diciembre). La evaporación total mensual máxima promedio, se ubica en un rango de oscilación de 240.40 mm (diciembre) y 151.00 mm (agosto). La evaporación total mensual mínima promedio, se ubica en un rango de oscilación de 56.40 mm (setiembre) y 93.10 mm (enero).

2.3.1.5 Vientos Se analizó, con datos de la estación Huamaní, el comportamiento del viento máximo (dirección y velocidad), para el período comprendido entre 1974 – 2007. La velocidad máxima anual del viento promedio es de 3.3 m/s, con una dirección SW, procedente del Océano. La velocidad mínima anual del viento promedio es de 0.80 m/s y la velocidad máxima anual del viento promedio es de 14.00 m/s. La estación pluviométrica de Tambo, tiene datos del período comprendido entre el 2003 – 2007 (05 años completos). La velocidad máxima anual del viento promedio es de 6.8 m/s, con una dirección NW. La velocidad mínima anual del viento promedio es de 3.0 m/s y la velocidad máxima anual del viento promedio es de 10.8 m/s. La estación pluviométrica de Santiago de Chocorvos, tiene datos del período comprendido entre el 2002 – 2007. La velocidad máxima anual del viento promedio es de 5.1 m/s, con una dirección NW. La velocidad mínima anual del viento promedio es de 4.1 m/s y la velocidad máxima anual del viento promedio es de 7.7 m/s.

2.3.2 Clasificación Climática de la Cuenca del Río Ica La cuenca presenta un clima que varía de per-árido y semi-cálido en la Costa a muy húmedo y frígido en la Sierra la precipitación pluvial que varía desde escasos milímetros, en la Costa, hasta un promedio 1 030 mm en el sector de la Cordillera (4 400 m.s.n.m.). La temperatura varía desde 21° C, en la costa hasta O° C en las altas cumbres y la humedad relativa de 70% en la Costa y 65% en la Sierra. Considerando el factor altitudinal de la cuenca podemos diferenciar cinco sectores climáticos. a) Clima Per-Arido y Semi-Cálido Sector menos lluvioso (sector seco) comprendido entre el litoral y el nivel altitudinal de los 1,500 a 2,000 m.s.n.m.; el promedio anual de precipitación, fluctúa alrededor de los 80 mm, notándose que se incrementa conforme se aleja del litoral. La temperatura varía entre 17° a 24°C, con un promedio anual, de 18°C, y una humedad relativa de 78%. b) Clima Semi-Arido y Templado Corresponde al sector comprendido entre los 2,000 a 3,200 m.s.n.m.; en esta área las lluvias son más abundantes, con un promedio de precipitación de 380 mm, aumentando con la altitud de humedad relativa de 67%.


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c) Clima Sub-Humedo y Frío Corresponde al sector altitudinal comprendido entre las costas de 3,200 a 3,800 m.s.n.m., la precipitación promedio es de 645 mm anuales y la temperatura promedio anual de 11° C, variando sus valores mínimos entre 1,9° a 2,6°C. En los niveles medio y superior de este sector, la ocurrencia de heladas es intensa. La humedad relativa de 65 a 67%.

2.3.3 Hidrología 2.3.3.1 Introducción

Las limitaciones de la información hidrométrica en el río Ica, controlada en la estación La Achirana y caracterizada por ser el resultado de apreciaciones visuales para caudales mayores de 50 m3/s y no mediciones, orientaron las decisiones para el desarrollo del Estudio, hacia el modelamiento hidrológico de la cuenca. Para tal efecto, se utilizó el modelo HFAM (Hydrocomp Forecast and Analyisis Modeling), desarrollado por el Dr. Norman Crawford. Los detalles del estudio hidrológico se incluyen en el Tomo 2.3 “Climatología e Hidrología” del estudio de factibilidad del PIP “Control de Desbordes e Inundaciones del Río Ica y Quebrada Cansas/Chanchajalla”. A continuación se presenta una breve descripción del modelo, el proceso de simulación, su aplicación al río Ica, y los resultados obtenidos; en este caso, específicamente referidos a los caudales máximos, base – entre otros elementos de juicio técnicos - para el diseño de las obras hidráulicas propuestas.

2.3.3.2 El Modelo de Simulación Hidrológica H FAM

El HFAM, es un modelo de simulación continua, que reproduce toda la historia hidrológica de una cuenca, basado en la asociación de tres grupos de datos (datos generales, los parámetros y las condiciones iniciales). Es un modelo físico capaz de simular caudales basados en las condiciones meteorológicas observadas (precipitación y evaporación) y en las características representativas tanto de la cuenca (condiciones del suelo, uso de la tierra, pendiente, altitud, etc.), como la red fluvial, longitud, pendientes del canal y de la superficie de inundación, coeficiente de tránsito y de Manning, dimensiones de la sección transversal del río principal y sus afluentes. Los datos a nivel diario que requiere el modelo son la precipitación y la evaporación; el dato a nivel horario es la precipitación. Los parámetros segmento que emplea el modelo (PWATER) son diecisiete, destacando entre ellos cinco, a los cuales el modelo es predominantemente sensitivo: Evapotranspiración de zona baja (LZETP), Almacenamiento nominal de la zona superficial (UZSN), Indice de capacidad de infiltración (INFILT), Inter-flujo sub-superficial (INTFW) y Recesión del flujo base (AGWRC). El modelo es una representación bastante precisa de los diferentes procesos hidrológicos que ocurren en la cuenca, y emplea un concepto nuevo de conjuntos difusos (fuzzy sets), para resolver el problema de la gran variabilidad en una cuenca del coeficiente de infiltración. El modelo permite hacer un seguimiento de las condiciones de humedad del suelo.


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2.3.3.3 El Proceso de Simulación

El proceso de simulación consta de los siguientes pasos:

Preparación del modelo. Preparación de la base de datos (la cuenca hidrográfica, la serie histórica de los

caudales máximos diarios, las precipitaciones horarias, las evaporaciones de tanque Clase A).

Ingreso de datos en el modelo. Proceso de calibración. Generación de descargas máximas.

2.3.3.4 Aplicación del HFAM a la Cuenca del Rio Ica

En la preparación del modelo, se establecieron los elementos que permiten al modelo representar bien, tanto la cuenca como el sistema o red fluvial que confluye para formar el río Ica. La cuenca del río Ica (desde sus nacientes, hasta las inmediaciones de la Bocatoma La Achirana), fue subdividida en 35 segmentos (N° 500 a 695), que en su conjunto abarcan una extensión de 2’465,225 km2. El período de simulación comprende desde el 01 de enero de 1964, hasta el 31 de diciembre de 2007 y la información de precipitación a nivel diario, corresponde a la registrada en las estaciones pluviométricas Huamaní y Santiago de Chocorvos; los datos de evaporación de tanque Clase A provienen de la estación San Camilo; como información de control para la calibración del modelo, se emplearon dos fuentes: las descargas observadas en el río Ica en La Achirana, para afinar las masas producidas, y la descarga máxima estimada por el método área pendiente que habría ocurrido en enero de 1998. No existiendo información de precipitación horaria, se convirtió la registrada a nivel diario en horaria, en base a tres curvas de distribución horaria o tres tormentas tipo. La calibración del modelo, entendida como un proceso de ajuste de los parámetros del modelo para que representen el comportamiento de la cuenca, se efectuó ajustando los caudales simulados con los observados, comparando los volúmenes simulados y observados. Los volúmenes acumulados simulados y observados, fueron 11,177 y 11,562 MMC; la diferencia entre los volúmenes simulados y observados, sería del orden del 3.44%, considerada aceptable.

2.3.3.5 Resultados

Con la serie de descargas máximas generadas para el río Ica por el modelo HFAM (a la altura de La Achirana), se efectuó el análisis de eventos extremos máximos, empleándose las distribuciones teóricas como Gumbel, Log-Pearson, Log Normal, determinándose que dichos caudales se adaptan mejor a la primera distribución. Las descargas máximas obtenidas para el río Ica en la Achirana, para diferentes períodos de retorno, y en base a la distribución de Gumbel, se muestran en el Cuadro N° 2.9.


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Cuadro N° 2.9

Análisis de Frecuencias Distribución de Gumbel

en la Cuenca del Río Ica

Fuente: Estudio de Factibilidad “Control de Desbordes e inundaciones del rio Ica y Qda

Cansas/Chanchajalla”

2.4 CAUDAL DE DISEÑO 2.4.1 Caudales Medio y Mínimo

El caudal líquido medio de torrentes como el rio Ica es normalmente bajo ya que permanece seco gran parte del año (abril a noviembre). El caudal medio del rio Ica de acuerdo a los estudios de la ONERN, sería del

orden de los 10.00 m3/s. El caudal mínimo del rio Ica es de 0.00 m3/s. Sin embargo, es importante indicar que el agua regulada por el sistema Choclococha proporciona un caudal medio de 7.00 m3/s entre los meses de octubre a diciembre y abril a mayo y se espera que con las obras de regulación concluidas del Sistema Choclococha (presa Tambo, colector Ingahuasi, rehabilitación de túneles y canal Choclococha), se tendría una caudal medio de 10.00 m3/s durante la época de estiaje.

2.4.2 Avenida Máxima Extraordinaria

La determinación de este valor, debe estar concordante con la propuesta planteada en el estudio definitivo para el “Control de Desbordes e Inundaciones del Rio Ica y quebrada Cansas/Chanchajalla”, toda vez que en él se contempla el encauzamiento del cauce del rio Ica desde la bocatoma La Achirana hasta Ocucaje y un conjunto de pozas de regulación que atenuaran el caudal máximo considerado hasta un caudal que pueda transitar libremente por la ciudad de Ica (tramo urbano).

Periodo de Retorno (Años)

Descargas Máximas (m³/s) - ATA. SA.

Descargas Máximas (m³/s) - Actualización

2 152 725 262 19810 334 28220 403 36250 493 465100 561 543200 628 620500 716 7221000 783 7992000 850 876

10000 1010 1055


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De acuerdo a los resultados de la simulación hidráulica efectuada y considerando la atenuación generada por las pozas de regulación, el caudal que debe transitar por el rio Ica debe ser el siguiente (Cuadro N° 2.10)

Cuadro Nº 2.10

Caudal Máximo de Diseño del Río Ica Para la Avenida Máxima

Tramo

Caudal Máximo

(m3/s)

Longitud del tramo

(m)

53+933 – 53+650 53+650 – 50+150 50+150 – 49+950 49+950 – 48+900 48+900 – 45+800 45+800 – 43+600 43+600 – 39+500 39+500 – 37+850 37+850 – 32+849 32+849 - 1+200

783 565 622 552 414 443 458 410 456

456/363 (1)

283

3500 200

1050 3100 2200 4100 1650 5001

31649

(1) 456 m3/s para período de retorno 1000 años y 363 m3/s para período de retorno 100 años

La bocatoma Amara se diseñará para un caudal correspondiente a un período de retorno de 1000 años; es decir, 456.00 m3/s considerando un bordo libre mínimo (0.30 m). La disminución de la altura de los muros de encauzamiento correspondiente a un caudal cuyo período de retorno sea de 100 años, es casi similar a la planteada no habiendo variaciones significativas.

2.4.3 Caudal de Captación

El caudal de captación, está en función de la cedula de cultivos propuesta y la superficie de terreno considerada y en particular con la oportunidad de riego. Para nuestro caso, este dato ha sido proporcionado por el PETACC y es el siguiente: a) Captación Amara 6.00 m3/s b) Captación Santa Ana 12.00 m3/s

2.5 RIESGO SISMICO El PETACC, actualizó el estudio de riesgo sísmico elaborado en el marco del estudio de factibilidad y definitivo del proyecto para el “Control de Desbordes e Inundaciones del Río Ica y Quebrada Cansas/Chanchajalla” cuyas conclusiones pasaremos a transcribir. a) El riesgo es cualitativamente alto considerando que el área del proyecto está

sujeta a una continua evolución dentro del proceso de subducción.


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b) De acuerdo a la sismotectónica y a la historia sísmica del área, continuarán ocurriendo fuertes terremotos de subducción.

c) El análisis estadístico de los datos instrumentales indican que el evento más fuerte que podría ocurrir en más de 100 años sería de una magnitud de 8.0 Ms.

d) Cuatro terremotos con magnitudes 6.0 se esperan en los próximos 50 años. Esta estimación puede oscilar, produciéndose menos eventos de magnitud mayor o mas eventos de menor magnitud. El rango estaría entre 5.75 y 6.5 Ms. Así mismo se esperan 3 sismos de magnitud 7.0 y dos de 7.5 considerando los mismos argumentos de oscilación en relación a la magnitud.

e) No hay peligro de ocurrencia de un sismo de magnitud 8.0 en los próximos 50 años.

f) Las intensidades generadas por la ocurrencia de dos sismos grandes 2001 y 2007 en el área de influencia para el estudio han generado intensidades máximas de VI en la escala de Mercalli Modificada en la zona de interés. Esta intensidad no representa mayor efecto destructivo.

g) Las máximas intensidades esperadas para los próximos 50 y 100 años estarán en el orden de VII y VIII en la escala de Mercalli Modificada respectivamente.

h) Las máximas aceleraciones esperadas en la zona del proyecto será de 0.256g y 0.317g para 50 y 100 años de periodo de retorno respectivamente.

i) Para efectos de diseño se recomienda tomar en cuenta riesgos de 100 a mas años.

j) La aceleración máxima que produjo el sismo del 15 de agosto de 2007 se encuentra dentro de lo estimado en el presente estudio para un periodo de retorno de 100 años.

k) La aceleración registrada en la estación de Parcona en el sismo del 15 de agosto de 2007, está en el orden de lo estimado para 400 años en el presente estudio. Se concluye que este valor puede ser asumido para 100 años considerándose que el suelo es basamento rocoso o suelo firme.

l) Considerando la historia sísmica de la región, se puede concluir que los resultados obtenidos de las aproximaciones probabilísticas son razonables para los intervalos de recurrencia considerados.

m) Para efectos de diseño se recomienda utilizar los valores determinados para periodos de 100 años.


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CAPITULO III

DISEÑO DE ESTRUCTURAS HIDRAULICAS

3.1 DISEÑO DE BOCATOMA

3.1.1 Cálculo Hidráulico

3.1.1.1 Consideraciones de Diseño La bocatoma Amara - Santa Ana, será una captación del tipo barraje fusible que operará principalmente durante la época húmeda (Diciembre-Marzo) el barraje fusible, está compuesto por un dique de tierra de 1.00 m de alto el cual será repuesto anualmente a fin de que por la estructura pueda transitar hasta 456.00 m3/s, caudal correspondiente a la futura capacidad del río Ica en tramo urbano. Los caudales de diseño adoptados son: • Caudal de derivación Amara = 6.00 m3/s • Caudal de derivación Santa Ana = 12.00 m3/s • Avenida de Diseño = 456.00 m3/s, correspondiente a la avenida milenaria. El desarrollo del proyecto contempla dos escenarios, los cuales se han analizado en el presente informe y detallamos a continuación:

3.1.1.2 Características Actuales del Tramo del Río Ica

El tramo del río Ica donde se ubicará la bocatoma es un tramo con un ancho medio de 22.00 m y una pendiente media de 0.20%. El material del lecho está compuesto por arenas de diámetro medio de 0.16 mm, presenta planicies con cobertura de vegetación arbórea. La captación propuesta se ubicará a 230.00 m aguas arriba de la captación actual del canal Santa Ana y a 20.00 m aguas abajo de la captación Amara existente.


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En la Figura N° 3.1, se observa el tramo donde se ubicará la captación proyectada y su ubicación relativa con respecto a las tomas existentes.

Figura N° 3.1 Captación Amara - Santa Ana

En la figura, se observa que la captación Amara es una toma directa ubicada al ras del lecho sin un barraje de captación. La toma Santa Ana es una desviación completa del río Ica efectuada con un muro de contrafuertes. En la Figura N° 3.2 se muestra una vista de la captación tomada desde la margen izquierda. Dado que la captación se realiza al nivel del lecho, el actual canal Amara - Santa Ana recibe una cantidad considerable de material sólido. Esto sumado con la baja pendiente del canal en su tramo inicial determine que en dicho tramo se evidencie un proceso de sedimentación de consideración.

3.1.1.3 Altura de la Ventana de Captación.

La altura de las ventanas de captación ha sido determinada en base a los siguientes criterios: Evitar el ingreso de sólidos a las estructura colectoras y permitir la captación de los caudales requeridos.

Bocatoma proyectada

Captación Amara

Existente

Captación Santa Ana Existente


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Figura 3.2 Captación Santa Ana

De esta manera se han fijado una altura de 0.50 m para el umbral del canal Santa Ana y de 0.50 m para el umbral del canal Amara.

Figura 3.3 Esquema de la ventana de captación

Flujo Captación Santa Ana

Existente


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3.1.1.4 Cámara de Carga o Desripiador

Después que el agua rebosa el umbral de las ventanas de captación, es necesario atrapar o decantar el material que ha podido pasar a través. A esta estructura que realiza la decantación y aquietamiento del agua antes que éste ingrese a la zona de compuertas de regulación, se le conoce como cámara de carga, cámara de decantación o desripiador.

Figura N° 3.4 Esquema del Desripiador

a) Toma Amara El ancho recomendado estará en función de la longitud del resalto en el canal. Tirante crítico, antes decantador (sección 1) Yc0 = 0.528 m Vc0 = 2.278 m/s Por conservación de energía entre 1 y 2, tenemos: Y1= 0.319, y el tirante conjugado será:

Y2=0.814 m

Por recomendaciones la longitud del salto será: L = 1.584 ≈ 1.60 m La pendiente del canal de limpia deberá ser tal que genere una velocidad apropiada de limpieza, mediante:

9/29/102C /.S qgn

q = Descarga unitaria por unidad de ancho = 1.87 m3/s/m. n = Coeficiente de rugosidad de Manning = 0.027 g = Aceleración de la gravedad (9.81 m/s2).

y2y1

2

y12

4

2

g y1q( )

2


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Sc = 0.009 (mínima) Se asumirá S = 0.02 b) Toma Santa Ana El ancho recomendado estará en función de la longitud del resalto en el canal. Tirante crítico, antes decantador (sección 1) Yc0 = 0.669 m Vc0 = 2.562 m/s Por conservación de energía entre 1 y 2, tenemos: Y1= 0.425 y el tirante conjugado será:

Y2=0.993 m

Por recomendaciones la longitud del salto será: L = 2.787 ≈ 2.80 m La pendiente del canal de limpia deberá ser tal que genere una velocidad apropiada de limpieza, mediante:

9/29/102C /.S qgn

q = Descarga unitaria por unidad de ancho = 2.14 m3/s/m. n = Coeficiente de rugosidad de Manning = 0.027 g = Aceleración de la gravedad (9.81 m/s2). Sc = 0.002 (mínima) Se asumirá S = 0.011

3.1.1.5 Altura de Compuertas Móviles

La altura de las compuertas móviles se ha determinado a fin de que puedan proveer la carga necesaria para que ingresen los caudales de diseño de 12.00 m3/s hacia la ventana de captación del canal Santa Ana y de 6.00 m3/s hacia la ventana de captación del canal Amara. Las cargas necesarias para que ingresen los caudales de diseño de 12.00 m3/s y 6.00 m3/s, han sido determinadas a partir sucesivas aplicaciones de las ecuaciones de la energía y continuidad entre las secciones de interés 4, 3, 2, 1 y 0 ubicadas a lo largo de los canales de derivación Santa Ana y Amara respectivamente. En la Figura N° 3.5 y 3.6, se muestra el perfil longitudinal del sistema colector y el procedimiento de cálculo se presenta en el Anexo N° 01.

Finalmente se adopta una altura de compuerta de 2.15 para la compuerta móvil.

y2y1

2

y12

4

2

g y1q( )

2


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Figura 3.5

Perfil longitudinal del sistema colector canal AMARÁ - Secciones para balances de energía.

0 1 43 2


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Figura 3.6

Perfil longitudinal del sistema colector canal SANTA ANA - Secciones para balances de energía.

4 3 01 2


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Cuadro N° 3.1

Resultados para la Altura de Compuerta y Toma en Canal de Conducción - Santa Ana

3.1.1.6 Diseño de Altura de Muros.

La altura de los muros de la captación ha sido determinada adicionándole un borde libre de 0.50 m al nivel máximo de la crecida de periodo de retorno de 1000 años. El cálculo de los niveles de agua se presenta en el Anexo N° 01.

3.1.1.7 Longitud de Transición en el Río.

El cambio de sección de trapezoidal a rectangular en el río y viceversa, respetará las recomendaciones de diseño de transiciones. El ángulo recomendado es de 12.5º, por tanto la longitud de transición no será menor a 17.0 m, habiéndose adoptado 17.50 m. Los cálculos se muestran en el Anexo N° 01.

3.1.1.8 Desarenador Se ha dimensionado un desarenador para en el canal Santa Ana el cual tiene una longitud de 82.00 m y un ancho de 3.30 m, siendo la altura variable comenzando en 1.60 m y terminando en 3.36 m. el diámetro del material a sedimentar a sido considerado en 0.50 mm. En el Anexo N° 01, se muestran los dimensionamientos respectivos.

3.1.1.9 Obras de Encauzamiento y Defensas Ribereñas Se han proyectado obras de encauzamiento del río Ica tanto aguas arriba como aguas abajo de la captación. La cota máxima de las obras de encauzamiento ha sido determinada adicionándole un borde libre a las elevaciones máximas determinadas en el análisis de perfil de flujo efectuado para la avenida de diseño (Q = 456 m3/s). El cálculo de los niveles de agua se presenta en el Anexo N° 01.

3.1.1.10 Trabajos de Acondicionamiento de Barraje Existente en Toma Santa Ana Se ha verificado que de mantenerse el barraje actualmente existente en la toma Santa Ana, al ocurrir la avenida de diseño (Q=456 m3/s) se desarrollaría un remanso que afectaría las instalaciones de la captación. Por dicho motivo se ha planteado realizar trabajos de acondicionamiento en el barraje actualmente existente.

Sección Tirante (m)

Velocidad (m/s)

4 Canal de conducción (Yc) 1.25 2.91 3 Compuerta 1.39 2.40

2 Aguas arriba de la rejilla de ingreso 1.41 2.43

1 Ingreso toma 1.49 2.30 0 Río 2.15 1.58


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Se plantea que dicho trabajo debe ser realizado como parte de un estudio específico ya que su implementación requiere de información geotécnica y geológica más detallada de la actualmente disponible. El planteamiento principal consiste en la reducción de la altura del barraje en 1.22 m. Esto permitirá eliminar el remanso que de otro modo se generaría sobre las instalaciones propuestas ante el paso de la avenida de diseño. El estudio detallado de este planteamiento debe incluir el reforzamiento del pie del barraje ante la posible socavación que ocurriría al verter la avenida de diseño sobre el barraje.

3.1.1.11 Perfil de Flujo.

a) Modelo Numérico de Flujo de Agua Los niveles máximos de agua correspondientes a las avenidas de diseño se obtuvieron mediante la aplicación del modelo HEC – RAS versión 3.1.3 del Cuerpo de Ingenieros de la Armada de los Estados Unidos. El modelo matemático utilizado corresponde a un flujo unidimensional, no uniforme, permanente y de lecho fijo. El modelo se basa en la aplicación de la Ecuación de la Energía:

E

gVPZ

gVPZ

22

21

11

1

22

22

2

Donde: Zn + Pn (m) : Nivel del pelo de agua en los extremos del tramo. Vn (m) : Velocidad media en la sección mojada en los extremos del tramo. α1, α2 : Coeficiente de la no-uniformidad de distribución de las

velocidades en la sección mojada. g : Gravedad E (m) : Total de pérdidas de energía en el tramo del curso de agua

considerado en el cálculo, de una longitud L. b) Coeficiente de Rugosidad Se ha utilizado un valor de coeficiente de Manning de n=0.015 para las secciones con concreto y un valor de n = 0.027 para lecho natural. Los valores escogidos de rugosidad han sido adoptados sobre la base de publicaciones técnicas reconocidas para casos similares y la experiencia del consultor. Los valores escogidos de rugosidad han sido adoptados sobre la base de publicaciones técnicas reconocidas para casos similares y la experiencia del consultor. c) Pérdidas Locales El cálculo de las perdidas locales por contracción o expansión se ha realizado empleando los coeficientes de pérdidas mostrados en el Cuadro N° 3.2.


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Cuadro N° 3.2

Coeficientes de Pérdidas Locales

d) Condiciones de Borde

Dado que no se conocía a priori el régimen de flujo del río se realizó la simulación para la condición de flujo mixto. Se adoptó como condición de borde de aguas abajo la condición de tirante crítico y como condición de aguas arriba se adoptó la condición de tirante normal. e) Resultados de la Simulación

En el Cuadro N° 3.3, se presentan los resultados de la simulación en dos secciones en las inmediaciones de la captación. Los resultados totales se muestran en el Anexo N° 01.

Cuadro N° 3.3

Resultados HECRAS en Secciones Ubicadas en la Bocatoma

Q= 456 m3/s

Sección Cota de

Piso (m)

Caudal (m3/s)

Velocidad(m/s)

Ancho superficial

(m)

# Froude

Tirante (m)

0+218.2 274.0 456.00 3.87 28.00 0.60 4.28

0+212.7 274.0 456.00 3.90 28.00 0.61 4.23

En el Anexo 01, se muestran los resultados de la simulación en la totalidad de las secciones analizadas. En la Figura 3.7, se muestra la sección del cauce dividida con cinco (05) pilares de 0.60 m de ancho. (Sección transversal en la progresiva 0+215.00) En la Figura 3.8, se presenta el perfil de flujo representativo para la avenida de 1000 años de periodo de retorno a lo largo del tramo analizado.

3.1.1.12 Socavación General

Se estimó la socavación general que podría ocurrir en el tramo analizado ante el paso de la avenida de 1000 años de periodo de retorno. Los cálculos efectuados con el método de Lichtvan Levediev se presentan en el Anexo N° 01. La mayor socavación general alcanzaría un valor de 6.50 m.

Secciones Flujo Sub-crítico Flujo Supercrítico

Contracción Expansión Contracción Expansión

Secciones comunes

0.1 0.3 0.05 0.1

Secciones con puente

0.3 0.5 ----- -----


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Figura N° 3.7 Sección del Cauce Dividida con Cinco Pilares

Figura N° 3.8 Perfil Hidráulico del Río Ica

3.1.1.13 Análisis de Tubificación Debido a que durante la operación de la captación se generara un desnivel entre las cotas del agua entre las secciones ubicadas aguas arriba y aguas abajo del barraje móvil se ha realizado la verificación del potencial de tubificación en el material de fundación del barraje. El análisis ha sido realizado mediante los métodos de Lane y Bligh y el detalle de los cálculos se muestra en el Anexo N° 01.


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3.1.2 Cálculo Estructural 3.1.2.1 Generalidades

La presente memoria corresponde al proyecto de estructuras para la construcción de la Bocatoma Amara-Santa Ana para la derivación de agua del Rio Ica y que involucra las zonas de encausamiento, embalse, derivación y las estructuras de medición respectivas. La Bocatoma tiene las siguientes Características: El ancho del encausamiento es de 28.00 m La altura de los muros en la zona de compuertas es de 5.00 m La Derivación y medidor son canales revestidos. La Fundación de la Bocatoma está basada en una estructura conformada por una cama de piedra emboquillada con mortero de 0.30 m y con solado de 0.10 m, sobre esta una losa de concreto armado: de 0.40 m para las zonas de transición y de 0.70 m para la zona de compuertas. Los muros se han preparado soportar el empuje de tierras y de agua y una sobrecarga transitoria por mantenimiento.

3.1.2.2 Normas de Referencia

RNC-2006 ===> Reglamento Nacional de Construcciones. ACI – 318 ===> American Concrete Institute – Concreto Estructural. AISC ===> American Institute Steel Construction.

3.1.2.3 Materiales

Resistencia a compresión del concreto f’c = 210 kg/cm2 Concreto Simple f’c = 100 kg/cm2 Esfuerzo de fluencia del acero fy = 4200 kg/cm2

3.1.2.4 Cargas

a) Cargas Permanente

Constituidas por el peso propio de la estructura y por el peso de todos los elementos constructivos fijos e instalaciones permanentes.

Peso propio Concreto armado γc = 2.40 t/m3 Peso de materiales Agua γw = 1.00 t/m3 Relleno compactado γr = 1.90 t/m3 Grava y gravilla γg = 1.80 t/m3 Relleno saturado γrs = 1.96 t/m3 Acero γs = 7.85 t/m3

Empuje lateral estático

Angulo de fricción interna Ø = 31°


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Coeficiente de suelo en reposo Ko = 1 - sen Ø = 0.47 Coeficiente de empuje activo Ka = tg (45° - Ø/2) = 0.31 Coeficiente de empuje pasivo Kp = tg (45° - Ø/2) = 3.25

El ángulo de fricción interna variará de acuerdo al estudio geotécnico.

Presión hidrostática

PH = γw H2

w / 2 (a 1/3 Hw)

b) Sobrecargas Cargas de construcción y mantenimiento Equivalente a 0.60 m de relleno: Wc = 1.08 t/m2 (suple a sobrecarga vehicular pesada ) Impacto I = 30%

c) Cargas Dinámicas Fuerzas de inercia en la estructura

Coeficiente sísmico horizontal CH = 0.20 Coeficiente sísmico vertical CV = 0.00

Empuje lateral por sismo Variará de acuerdo a los datos del estudio geotécnico.

a) Coeficiente dinámico de presión activa

KaE = cos2 (Ø - - i) = 0.44 cos cos2 i cos (i + + ) * (A)

(A) =

2

coscos1

iisensen

= Angulo de fricción interna = 32° i = Angulo de inclinación del muro con la vertical = 0° ß = Angulo de inclinación del relleno con la horizontal = 0

= tg-1

V

H

CC1

)( = 11.31

= Angulo de fricción entre el muro y el relleno = 0.00°


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b) Incremento dinámico de presión activa KaE = KaE - Ka (punto de aplicación a ⅔h) = 0.13

c) Coeficiente dinámico de presión pasiva

KPE = cos2 (Ø + i - ) = 2.87 cos cos2 i cos ( - i + ) * (B)

(B) =

2

coscos1

ii

sensen

d) Decremento dinámico de presión pasiva

KPE = KPE - KP (punto de aplicación a 2/3h) = - 0.38

e) Presión hidrodinámica

PWE = 12

7 CH γw x H2w (a 0.40 Hw) = 0.105 H2

w

3.1.2.5 Acciones Térmicas

a) Variación de temperatura Estructuras expuestas a la intemperie y radiación solar: 40° Estructuras enterradas: 20° b) Coeficientes de dilatación

Concreto armado: 0.000011 m/m C°

3.1.2.6 Datos Característicos del Suelo

La capacidad soporte variará de acuerdo al estudio geotécnico.

3.1.2.7 Estabilidad Factores de Seguridad

Condición Condición

Volteo Deslizamiento

2.00 1.50

1.50 1.25


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3.1.2.8 Materiales

a) Concreto

Resistencia característica 'cf = 210 kgf/cm2

Módulo de elasticidad Ec = 218,820 kgf/cm2 Coeficiente de Poisson = 0.15

b) Acero de Refuerzo Resistencia característica fy = 4,200 kgf/cm2 Módulo de elasticidad Es = 2’040,000 kgf/cm2 Recubrimientos

Tipo I (cm)

a) b) c)

Concreto expuesto al terreno o al agua Concreto no expuesto al terreno o al agua Concreto expuesto a la erosión por velocidad del agua c.1) V = 3 m/s c.2) V = 6 m/s c.3) V = 9 m/s c.4) V = 12 m/s

5.0 4.0

6.5 7.5 9.0 10.0

3.1.2.9 Método de Diseño

El método de diseño empleado es el método por estados límites de Diseño (LRFD). a) Combinaciones de carga LRFD

Carga Muerta + Viva CT = 1.4D + 1.7L

Carga Muerta + Viva + Sismo CT = 1.25D + 1.25L + E CT= 0.9 D + E

Carga Muerta + Viva + Presión de Tierra

CT = 1.4 D + 1.7L + 1.7H CT = 1.0 D + 1.7 H

Carga Muerta + Viva + Acciones Térmicas CT = 0.75(1.4D + 1.7L + 1.4 T)

b) Durabilidad

Adicionalmente a las cargas amplificadas, están serán incrementadas por un coeficiente de durabilidad.


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Por Flexión : 1.30 Por Tracción : 1.65 Por Corte : 1.3 (Vu-0.85Vc) Compresión : 1.00

3.1.2.10 Refuerzo Mínimo por Temperatura

a) Distancia entre juntas iguales o menores que 9.10

Una capa : 0.30 % Dos capas : cara adyacente al terreno 0.10 % cara expuesta a heladas ó a luz solar 0.20 %

b) Distancia entre juntas mayores que 9.10

Una capa : 0.40 %

Dos capas : cara adyacente al terreno 0.15 % cara expuesta a heladas ó a luz solar 0.25 %

c) Espesor máximo para el cálculo del refuerzo mínimo tmáx = 37,5 cm

3.1.2.11 Refuerzo Mínimo por Flexión

ASmin = 0,33 % bd

3.1.2.12 Control de Deflexiones

a) Mínimo espesor de vigas y losas unidireccionales

Tipo Vigas Losas

Simplemente apoyadas Voladizos Dos apoyos continuos Un apoyo continuo

L/16 L/8

L/21 L/18

l/20 l/10 l/28 l/24

b) Máxima deflexión admisible calculada

- Deflexión inmediata debida a carga viva = l/180 - Deflexión de larga duración debida a carga sostenida más inmediata debido a carga viva = l/240

En el Anexo N° 02, se muestra el resumen de los cálculos efectuados para muros de diferentes alturas.


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3.2 DISEÑO DE CANALES Y OBRAS DE ARTE

3.2.1 Diseño de Canales

3.2.1.1 Cálculo del Tirante de Agua

El cálculo de los tirantes de agua en el canal Santa Ana, se realizará en régimen permanente empleando la conocida ecuación Manning empleando el criterio de máxima eficiencia hidráulica. El software a aplicar es el programa HCanales y la ecuación de Manning es:

Q = AR Sn

Donde: Q = Caudal (m3/s). A = Área Hidráulica (m2). R = Radio hidráulico (m). S = Pendiente longitudinal o pendiente de la línea de energía. n = Coeficiente de rugosidad de Manning.

En un canal de sección constante, de un tipo de revestimiento definido y con un determinado caudal, todas sus características del flujo están definidas y tienen una estrecha relación con el tirante de agua. Para los canales Amara y Santa Ana, se conoce el caudal de diseño (Q), el tipo de revestimiento que determina la rugosidad (n) y la pendiente del canal (S) que depende de la topografía. Por lo que la ecuación de Manning se puede escribir de la siguiente manera: QnS = AR

Al reemplazar los términos del área y el radio hidráulico en la ecuación de Manning, la única incógnita es el tirante y.

QnS = b + Zy y b + Zy yb + 2y√1 + Z

Donde: Q = Caudal (m3/s). b = Ancho de fondo de canal (m). n = Coeficiente de rugosidad. y = Tirante de agua (m). S = Pendiente longitudinal. Z = Talud del canal. a) Canal Santa Ana En la figura N° 3.9, se muestra la pantalla de trabajo del programa HCanales con los resultados encontrados para la serie de datos considerados.


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Figura N° 3.9 Resultados Para el Canal Santa Ana

b) Canal Amara En la figura N° 3.10, se muestra la pantalla de trabajo del programa HCanales con los resultados encontrados para la serie de datos considerados.

Figura N° 3.10 Resultados Para el Canal Amara

3.2.1.2 Dimensionamiento del Canal

Con los datos de la sección transversal y tirante de agua calculados, faltaría determinar el borde libre y la altura total del canal. Canal Santa Ana H = 1.60 m Canal Amara H = 1.40 m


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3.2.2 Desarenador Santa Ana

3.2.2.1 Consideraciones de Diseño Para el diseño del desarenados Santa Ana, se ha tomado en consideración los siguientes parámetros de diseño: a) Diámetro de sedimentación D = 0.50 mm b) Velocidad de caida de la partícula w = 5.40 cm/s c) Factor de seguridad F = 1.10 d) Componente normal de turbulencia u = 0.00821 m/s

3.2.2.2 Cálculo de la Longitud del Desarenador

Las dimensiones asumidas del desarenador, corte longitudinal y ancho, se muestran en la figura 3.11.

Figura N° 3.11 Geometría del Desarenador

Cálculo del área hidráulica y velocidad Area 1 = 2.25 x 3.30 = 7.43 m2 Area 2 = 2.63 x 3.30 = 8.68 m2 Area 3 = 3.01 x 3.30 = 9.93 m2 Velocidad 1 = 12.00 / 7.43 = 1.62 m/s Velocidad 2 = 12.00 / 8.68 = 1.38 m/s Velocidad 2 = 12.00 / 9.93 = 1.21 m/s Cálculo de la longitud del desarenador: = ∗

L = 79.26 80.00 m Determinación del tiempo de caida de las partículas =


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tL = 57.97 s =

tw = 57.43 s tL > tw OK! Dimensionamiento de la compuerta de limpia

= 2 Area de la compuerta A = b x h = 0.90 x 0.70 Coeficiente de descarga Cd = 0.60 Altura de carga H = 3.16 m Número de compuertas N = 2 Caudal de descarga Q = 5.95 m3/s Cálculo de la velocidad crítica de movimiento de sedimentos = 1.50 ∗ ∗ / Para arenas y gravas C = 4.50. Diámetro de partículas a mover d = 50.80 mm = 0.051 m Velocidad crítica Vc = 1.52 m/s

Cálculo de la velocidad de salida aguas debajo de la compuerta

Q = 5.95 m3/s y1 = 3.51 m a = 0.70 m Cd = 0.59 (Tablas)


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Cv = 0.96 + 0.0979*a/y1 Cv = 0.98 Cc = 0.5*(a/y1)*(Cd/Cv)2 + ((0.5*(a/y1)*(Cd/Cv^2)2 + (Cd/Cv)2)(1/2) Cc = 0.62 y2 = Cc*a y2 = 0.43 m V2 = Q/A2 V2 = 7.68 L1 = a/Cc L1 = 1.14 m y3 = 1.96 m (Tirante Conjugado) V3 = 1.71 m/s Entonces V3 > Vc Se produce el arrastre del material. Cálculo de la pendiente crítica = ∗ //

Sc = 0.0016 Pendiente considerada S = 0.0045 S > Sc OK!

3.3 DISEÑO DE COMPUERTAS

3.3.1 Selección del Tipo de Compuerta Para la selección del tipo de compuerta se tomaron en cuenta las siguientes condiciones: Diseño de las obras civiles (dimensiones y numero de compuertas). Controlar el caudal de ingreso al canal del sistema de riego Amara - Santa Ana. Período de flujo de agua del rio Ica (enero a Marzo). Nivel agua (0.00 a 4.28 m de altura) en los meses de avenidas, por lo tanto la

compuerta trabajara de baja presión y en determinados días a media presión. Facilidad y seguridad de operación. Mantenimiento mínimo. Costos, ligado a la seguridad de operación y del personal. En base a las condiciones anteriormente descritas las compuertas a utilizar en el sistema de control de caudal de la bocatoma Amara-Santa Ana serán planas deslizantes con doble vástago y con sistema de izaje tipo pedestal.


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3.3.2 Criterios de Diseño Los criterios a considerar son: La acción de las cargas estáticas sobre la compuerta. La acción de la carga Hidrodinámica. Cargas de rozamiento. Cargas por el tipo de accionamiento. Carga de izamiento. Peso propio de la compuerta. Adicionalmente, se considera que un margen por corrosión y desgaste de 1/16” sea suficiente en condiciones normales de operación. En todos los cálculos se ha incrementado el espesor de las mismas en 1/16.

3.3.3 Normas de Diseño Los diseños para las obras hidromecánicas se efectuarán de acuerdo a las normas de las últimas ediciones publicadas por las siguientes instituciones: American Society for Testing and Materials (ASTM) American Institute of Steel Construction (AISC) American Welding Society (AWS) American Society of Mechanical Engineers (ASME) American Concrete Institute (ACI) American National Standard Institute (ANSI) American Water Works Association (AWWA) Deutches Institute fur Normung (DIN)

3.3.4 Materiales

Todos los materiales a usarse deberán ser los adecuados para el servicio propuesto con respecto a retención de propiedades mecánicas satisfactorias y resistencia a la corrosión, erosión, oxidación y cualquier otro tipo de deterioro durante el servicio propuesto. Para la estructura y tableros se ha previsto el acero estructural ASTM A 36. En ejes, acero AISI 4140 Para engranajes, acero forjado ASTM A 291 En bocinas y/o discos de empuje, bronce ASTM B 584 Para ensamble pernos, acero ASTM A 395 Todos los materiales para soldaduras deberán cumplir con los requisitos o ser equivalentes a las especificaciones AWS-ASTM.

3.3.5 Componentes a) Compuertas

Se prevé la instalación de unas compuertas planas deslizantes como parte del sistema de captación de la bocatoma Amara Santa Ana, la compuerta plana estará equipada con un mecanismo de izaje tipo pedestal. Los tableros de la compuerta se fabricarán de planchas y perfiles de acero estructural los cuales se soldarán y empernarán respectivamente. Las soldaduras serán herméticas al agua.


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Los sellos de base o de umbral, de tipo compresión rectangular y serán de caucho sintético resistente al envejecimiento (neopreno) y asegurados mediante barras de acero, pernos de acero, tuercas y arandelas de acero inoxidable. Todos los empalmes serán vulcanizados el tiempo suficiente como para desarrollar una mínima resistencia a la tensión de no menos del 50% de la resistencia a la tensión del material no empalmado. Las conexiones del sistema de izaje (pórtico) para cada compuerta serán de perfiles angulares de acero estructural y serán suministradas para que funcionen correctamente durante el izaje. Las líneas centrales de todas las conexiones estarán ubicadas en el plano vertical que pasa a través del centro de gravedad de la compuerta para un izaje simple y equidistantes para dos sistemas de izaje en común. b) Guías y Marcos

Las guías y marcos para las compuertas se fabricarán de perfiles y planchas de acero estructural, y las superficies deslizantes y las superficies de sello del dintel lateral, umbral y tope, que serán de acero resistente a la corrosión. Se incluirán los soportes de acero estructural y metales empotrados que se requieran para soportar la extensión del pórtico del sistema de izaje.

3.3.6 Cálculos Efectuados Los cálculos realizados han sido los siguientes: a) Verificación del tablero de la compuerta

Por esfuerzo flexionante

2

100

takP < fyad

3

2

Donde: k = Constante de dimensión de la plancha P = Presión actuante a = Ancho de la plancha t = Espesor de la plancha σad = Esfuerzo admisible del material fy = Esfuerzo de fluencia del material

b) Verificación de las vigas de refuerzo

Por esfuerzos de fluencia

adSx

Mmáxf

Donde: Mmáx = Momento máximo actuante en la plancha Sx = Modulo de sección de la viga


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Por esfuerzo Cortante

adASc

Donde: Sc = Fuerza cortante en la viga A = Area de la viga Por deflexión

800384

5 2 LafmáxIE

waLaf

Donde:

wa = Carga crítica por unidad de longitud actuante en la compuerta La = Longitud total de la viga I = Momento de Inercia de la viga E = Módulo de elasticidad de la viga

c) Verificación del Vástago:

Por esfuerzo de Tensión

2/7500 cmkgadAvFtt

Donde: Ft = Fuerza total de izaje del a compuerta Av = Area del vástago Verificación por Pandeo

adEnE

rLv

22

Donde: Lv = Longitud efectiva del vástago R = Radio de giro Por carga crítica

2

2

LvEInPcr

Donde:

Pcr = Carga critica en el vástago


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Finalmente, el factor de seguridad debe ser mayor a 2

2Ft

Pcrfs

Los cálculos detallados del diseño se pueden apreciar en el Anexo N° 03.


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CAPITULO IV

IMPACTO AMBIENTAL

4.1 GENERALIDADES 4.1.1 Introducción

El valle de Ica es uno de los más importantes valles agrícolas de la Costa Peruana cuyo problema principal es la escasez de agua superficial. El agua es insuficiente para una normal campaña agrícola normal y en muchos sectores sólo es posible obtener una cosecha, aún en los períodos de avenidas máximas; esto ocurre especialmente en la parte baja del valle sobretodo en el período de estiaje, por lo que se recurre a la utilización de aguas subterráneas, situación que viene produciendo el abatimiento del nivel freático, que cada año se incrementa, además de los altos costos que significa regar con agua subterránea, porque mucha de esta agua se vuelve a infiltrar, considerando que los canales no son revestidos. La infraestructura hidráulica mayor de riego actual, es deficiente tanto en la captación como en la distribución del agua, por lo que se propone su remodelación a través del Estudio de Factibilidad para la “Reconstrucción y Remodelación de la Infraestructura Mayor de Riego del valle de Ica”, que elabora el Proyecto Especial Tambo – Ccaracocha (PETACC), que en esencia propone la reconstrucción de nuevas bocatomas y la integración de canales, como medio para mejorar la situación actual de escasez de agua para riego. El presente proyecto “Sistema de Riego Amara - Santa Ana”, es parte del conjunto de proyectos considerados en el Programa de Inversión “Remodelación y Reconstrucción de la Infraestructura Mayor de Riego del Valle de Ica” y por lo mismo, gran parte de la información primaria en ese estudio se ha empleado en el presente estudio definitivo. Las actividades relacionadas a la construcción de este Sistema de Riego, implican la construcción de obras; estas, se desarrollan en el medio ambiente que debe ser considerado como un lugar donde se producen interacciones entre los diversos organismos existentes, por lo que, antes de decidir sobre la reconstrucción de obras hidráulicas que puedan afectarlo, es necesario realizar un estudio ambiental, para asegurar que el proyecto propuesto será ambientalmente sustentable.


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El Estudio de Impacto Ambiental (EIA), fue elaborado por la empresa Asesores Técnicos Asociados (ATA) para todo el valle, siendo aprobado con la Resolución Gerencial N° 128-08-INRENA-OGATEIRN de fecha 25 de setiembre del 2,008. El Estudio de Impacto Ambiental (EIA), para el PIP “Sistema de Riego Amara – Santa Ana”, ha sido elaborado tomando en consideración el estudio indicado líneas arriba e incorpora los resultados particulares del estudio elaborado en el presente proyecto. En el presente capítulo, presentaremos un resumen del estudio de impacto ambiental desarrollado cuyo contenido total se muestra en el Tomo III “Estudio de Impacto Ambiental”

4.1.2 Legislación Revisada

a) Normas Generales

Constitución Política del Perú. 1993 Código Penal (Decreto Legislativo Nº 635 del 8/4/91) Ley de Bases de la Descentralización – (Ley N° 27783) Ley General de Expropiaciones (Ley Nº 27117 del 20 de mayo de 1999) Ley General de Amparo al Patrimonio Cultural de la Nación (Ley Nº 24047)

b) Normas sobre el aprovechamiento de recursos naturales Ley de Recursos Hídricos. Ley Nº 29338 del 31.03.2009 Ley General del Ambiente. Ley Nº 28611 del 15.10.2005 Ley Marco para el Crecimiento de la Inversión Privada. D. L. Nº 757 del

13.11.91 Ley Orgánica para el Aprovechamiento Sostenible de los Recursos

Naturales (Ley N° 26821 del 26 de junio 1997) Ley que regula el derecho por extracción de materiales de los álveos o

cauces de los ríos por las municipalidades (Ley N° 28221) Resolución Administrativa N° 013 – 2000 –CTAR-DRA-I/ATDRI.

c) Normas sobre Evaluación y Gestión Ambiental

Términos de Referencia para Estudios de Impacto Ambiental en el Sector

Agrario (Resolución Jefatural N° 021-95-INRENA) Ley de Evaluación de Impacto Ambiental para Obras y Actividades (Ley N°

26786 del 13/5/97) Ley del Sistema Nacional de Evaluación del Impacto Ambiental (Ley Nº

27446 del 23/4/01) Reglamento de la Ley Nº 27446, Ley del Sistema Nacional de Evaluación de

Impacto Ambiental, D.S. Nº 019 – 2009 – MINM, del 25.09.2009 Ley Marco del Sistema Nacional de Gestión Ambiental (Ley N° 28245 del

8/06/04) d) Normas sobre salud ambiental Ley General de Salud (Ley N° 26842 del 20/7/97) Ley General de Residuos Sólidos (Ley N° 27314 del 21 de julio del 2000) Reglamento de la Ley General de Residuos Sólidos (D.S. N° 057-2004-

PCM)


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Dictan disposiciones referidas al otorgamiento de autorizaciones de vertimientos y de reuso de aguas residuales (R.J. Nº 0291 – 2009 - ANA)

Aprueban el reglamento de Estándares Nacionales de Calidad Ambiental del aire (D.S. Nº 074-2001-PCM del 24/06/01)

Aprueban el reglamento de Estándares Nacionales de Calidad Ambiental para ruido (D.S. Nº 085-2003-PCM del 30/10/03)

Declaran inicio de actividades del Programa Anual de Estándares de Calidad Ambiental y Límites Máximos Permisibles 2004 (Resolución Presidencial N º 062-2004-CONAM/PCD)

e) Normas sobre los gobiernos regionales y locales

Ley Orgánica de Gobiernos Regionales (Ley N° 27867 del 18/11/02) Ley Orgánica de Municipalidades (Ley N° 27972 del 27/5/03)

4.1.3 Metodología General del E.I.A

El planteamiento metodológico comprende el análisis de una serie de actividades o tareas que se relacionan entre sí, con un enfoque multidisciplinario. Este procedimiento metodológico se inició con el diagnóstico ambiental del área de influencia del proyecto, en la situación actual (situación “Sin Proyecto”), habiéndose caracterizado los elementos y procesos de los medios natural o físico, biológico y socio económico, identificando la problemática ambiental actualmente existente, así como su fragilidad y resiliencia. Para realizar esta caracterización, se integró la información analizada de clima, suelo, geología, geomorfología, sismología, flora, fauna, aspectos humanos tales como demografía, aspectos socio económicos etc., tratándose de detectar las zonas ambientalmente críticas para la construcción y operación del proyecto a ejecutar. Continuó con la identificación, evaluación de los posibles efectos o impactos ambientales positivos y negativos de la obra a ejecutar, sobre el ambiente, partiendo de la identificación de posibles acciones impactantes y caracterizando los impactos en función a una serie de atributos tales como: magnitud, importancia, duración, sinergia, reversibilidad, periodicidad, persistencia, etc. Estos efectos o impactos ambientales sirvieron de base para elaborar el Plan de Manejo Ambiental, con el objetivo de evitar, minimizar o mitigar los impactos ambientales negativos que se presenten en las diferentes etapas del Proyecto, este plan incluye el Monitoreo Ambiental que garantizará que la calidad ambiental del entorno del Proyecto se encuentre dentro de los limites permisible, para evitar el deterioro del ambiente; asimismo, incluye lineamientos para la elaboración del Plan de Contingencias y el Plan de Cierre. El procedimiento metodológico continuó con la determinación de los costos ambientales, para ser incluidos en el presupuesto de obras del proyecto.

4.1.3.1 Etapas de Ejecución del Estudio

El Estudio de Impacto Ambiental, comprendió la ejecución de las siguientes etapas: a) Primera Etapa: Etapa Preliminar de Gabinete Definición de objetivos, y definición del área de Estudio, Recopilación, procesamiento y análisis de la Información existente en el área

del proyecto, Selección de materiales cartográficos: mapas, planos, fotos aéreas, etc. El material cartográfico básico empleado fue el siguiente:


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i. Mapa topográfico a escala 1:100 000 y planos de diseño al detalle de la infraestructura.

ii. Aerofotografías y foto satelital iii. Mapas diversos: geológico, suelos, infraestructura de riego, etc.

b) Segunda Etapa: Etapa de Campo

Reconocimiento de campo: recorrido general para evaluar la situación actual del área de influencia directa del proyecto. Se verificaron los problemas in situ, se evaluó el medio ambiente físico actual, el estado actual del ecosistema, la problemática socioeconómica, el lugar de ejecución de las obras, la posible ubicación de las canteras y botadero, etc.

c) Tercera Etapa: Etapa de Evaluación Disciplinaria Se verificó la información recopilada, con los resultados de los trabajos

realizados por los diferentes especialistas participantes en el estudio (suelos, hidrología, geología, socioeconomía, etc.).

Se realizó la integración de los resultados de las distintas especialidades. Se elaboró el análisis de la situación ambiental actual en el área del proyecto.

d) Cuarta Etapa: Etapa de Planificación Ambiental Se realizó el análisis ambiental de la construcción de la Bocatoma y el canal

de empalme, que incluyó la identificación, evaluación y caracterización de los impactos ambientales que se generarán con la construcción y operación de las obras del proyecto.

Se determinó el Impacto Ambiental global del proyecto. Se elaboraron los Planes de Manejo Ambiental, Plan de Monitoreo, Plan de

Contingencias y los lineamientos para el Plan de Cierre. Se determinaron los Costos Ambientales del proyecto.

e) Quinta Etapa: Etapa de Revisión y Edición Se elaboraron los planos definitivos del Estudio de Impacto Ambiental Se elaboró la redacción y edición final del Estudio de Impacto Ambiental.

4.2 EL PROYECTO PROPUESTO 4.2.1 Generalidades

Con el objetivo de plantear una solución para mejorar la infraestructura mayor del Sistema de Riego Amara/Santa Ana, se propone la Construcción de una nueva Bocatoma integradora, ubicada aguas arriba de las actuales bocatomas de Amara y Santa Ana, considerando las limitaciones actuales de ambas bocatomas. Las actuales bocatomas de Amara y Santa Ana, ubicadas sobre el Río Ica, en la margen derecha e izquierda respectivamente, presentan muchos años de antigüedad y permiten el abastecimiento de agua para el riego de aproximadamente 1,211.10 ha. Las condiciones de funcionamiento de ambas bocatomas son precarias e ineficientes que justifica la construcción de una nueva estructura integradora, para un caudal de diseño de 456 m3/s que corresponde a la avenida milenaria; sin embargo, se derivará solamente un caudal de 6.00 m3/s para el canal Amara y 12.00 m3/s para el canal Santa Ana.


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4.2.2 Planteamiento Hidráulico del Proyecto El planteamiento hidráulico, considera la construcción de una nueva bocatoma en reemplazo de las dos tomas actualmente existentes (Amara y Santa Ana); el estado de conservación no es adecuado, su operación es ineficiente la cual hace que se colmaten muy fácilmente, justificando el diseño y construcción de una nueva estructura. Con el nuevo diseño, se minimiza el problema de sedimentación en la bocatoma ya que ha sido diseñada con barrajes fusibles y móviles es en todo lo ancho de la estructura, debido a que los barrajes fijos permiten la acumulación de material de transporte. El beneficio de este tipo de barrajes ya ha sido comprobado con la reciente construcción y operación de la bocatoma San Agustín – San Jacinto, donde se mantiene un buen control en la deposición y arrastre de sedimentos.

4.2.3 Evaluación del Proyecto Como Infraestructura Este proyecto a ejecutar tiene básicamente las siguientes etapas o fases: Construcción, operación y mantenimiento, Fase de abandono que constituye una posibilidad a largo plazo. La nueva Bocatoma Amara/Santa Ana estará ubicada 210.00 m aguas arriba de la actual bocatoma Santa Ana y casi sobre la actual ubicación de la actual bocatoma Amara. En el numeral 1.5 Descripción de Obras, se tiene un resumen de los principales componentes y aspectos del proyecto propuesto.

4.2.4 Evaluación del Proyecto Como Actividad Toda obra de infraestructura tiene varias etapas durante su vida útil, las cuales van desde la planificación del proyecto, la construcción de la infraestructura en un corto plazo, la operación y mantenimiento de la infraestructura, hasta una posible etapa de abandono. La construcción de la Bocatoma Amara/Santa Ana y sus respectivos canales de empalme al actual canal existente pasará por tres etapas bien definidas, que son las siguientes: etapa de construcción, etapa de operación y etapa de cierre o clausura. Fase de Construcción: Es el período de tiempo comprendido desde el momento que se inician los trabajos de construcción de la nueva infraestructura y equipos, hasta su culminación. Fase de Operación: Es el período de tiempo que se inicia a la culminación de la obra (infraestructura y equipos), hasta el momento que por situaciones diversas (técnicas, económicas, etc.) esta infraestructura deja de operar en forma definitiva. Durante este período, la infraestructura construida brinda un servicio a los agricultores; este período es también llamado “vida útil”. Fase de Abandono: O también llamada fase de clausura, se inicia a la culminación de la vida útil de la infraestructura y se extiende hasta el momento que el terreno es dejado en la misma situación que fue encontrado al inicio del Proyecto.


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Generalmente, en una operación normal, los proyectos de este tipo no llegan a la fase de abandono, debido a que la infraestructura es rehabilitada, adecuada o mejorada, ya que el servicio que prestan es fundamental para el desarrollo de la región del país. El abandono surge generalmente cuando hay necesidad de construir una estructura nueva, por diferentes motivos (destrucción de la actual, no cumple con el objetivo para lo que fue diseñado, etc.). Durante la ejecución de estas fases o etapas, se realizan diferentes acciones que generarán impactos al ambiente; estas acciones pueden ser de carácter temporal o permanente y los impactos generados serán también temporales o permanentes, denominándose como “temporales” cuando el impacto generado subsiste mientras subsista la acción que la produce; se llama impactos “permanentes”, cuando las acciones e impactos se dan en la vida útil del proyecto, o van más allá en el tiempo. Los impactos negativos al ambiente, sean temporales o permanentes, deben ser evitados y cuando ello no sea posible, deben ser mitigados o atenuados para minimizar sus efectos sobre el ambiente.

4.2.4.1 Etapa de Construcción Es el período de tiempo comprendido desde el momento en que se inician los trabajos hasta el momento en que se haya concluido la construcción de toda la infraestructura física programada en el proyecto. Para realizar el análisis de las actividades de la obra en esta etapa, se ha tomado en cuenta el listado de partidas de las obras civiles del Estudio de Factibilidad, de las cuales se han seleccionado aquellas actividades que van a causar mayor impacto, en base al tiempo de duración de la actividad o también tomando en cuenta la mayor cantidad de metrados o por el efecto que tendrán sobre el ambiente. A continuación se presenta un listado de las diferentes actividades que se presentarán en la ejecución de las diferentes obras a ejecutar en el proyecto. Construcción de campamento Construcción y mejoramiento de caminos de acceso Limpieza y desbroce Movimiento de Tierras Uso de maquinaria y equipo Utilización de Explosivos Construcción de la Obra en sí Acumulación de materiales Explotación de canteras Transporte de materiales Eliminación de excedentes Generación de residuos

4.2.4.2 Etapa de Operación Operación del Sistema de la Nueva Bocatoma Captación y distribución de agua Mantenimiento del sistema

4.2.4.3 Etapa de Abandono

Recuperación de partes Demoliciones Eliminación de escombros Restauración del área


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4.3 DESCRIPCION DE LOS IMPACTOS AMBIENTALES DEL PROYECTO 4.3.1 En la Etapa de Construcción de Obras 4.3.1.1 En el Medio Físico

a) Generación de ruido

Actualmente en la zona existe solamente el ruido de fondo y durante la construcción de la Bocatoma Amara/Santa Ana, el ruido ambiental se incrementará. Este impacto negativo se presentará, fundamentalmente, como producto de la utilización de maquinaria, de la construcción de la obra en sí, por la demolición de las obras existentes, en la explotación de canteras y en la utilización de explosivos. Este impacto se prolongará durante casi toda la etapa de construcción (será continuo), aunque en diferentes lugares ya que la explotación de canteras y el uso de explosivos ocurrirá en zonas alejadas del punto de construcción de la bocatoma. La importancia del impacto se considera como moderada ya que no existen poblaciones aledañas que puedan ser afectadas. Sin embargo, el ruido afectará al personal que construye las obras. Aunque la fase de construcción de este tipo de proyecto tiene una duración relativamente corta comparada con su fase operacional, las emisiones de ruido de los equipos de construcción pueden producir impactos negativos sobre todo en la fauna del lugar, que aunque es muy escasa, existe, por lo que se trata de un impacto ambiental irrelevante. Para muchos de los equipos, los niveles de ruido máximos se encuentran en el orden de los 85 a 90 dB(A). Las medidas de prevención será para el personal que trabaja en la obra, quienes deberán utilizar protectores de ruido; la maquinaria deberá ser revisada y verificar su situación de operatividad conforme se indica más adelante, al proporcionar las medidas de prevención y mitigación. b) Emisiones de Gases

Este impacto también se presentará solamente en la etapa de construcción del proyecto. La emisión de gases al ambiente se deberá fundamentalmente al funcionamiento de la maquinaria que se utilizará para la construcción de las obras. El proyecto requerirá uso de maquinaria en casi todo el período de la etapa de construcción, sobre todo en el movimiento de tierras (excavaciones y rellenos en la bocatoma y construcción de los canales de empalme), en el transporte de materiales y en la explotación de las canteras. Estos gases serán rápidamente dispersados por el viento debido a que el lugar de la obra en un campo abierto Este impacto negativo es también considerado como moderado, de intensidad y extensión media pero de efecto fugaz; será de carácter temporal y debido a que se trabaja en campo libre, no será necesario tomar medidas especiales de monitoreo sino solamente las medidas de prevención que se indicaran en el Plan de Manejo Ambiental. c) Emisiones de Polvo Durante la etapa de construcción de obras, las principales acciones que generarán emisión de partículas (polvo) son: movimiento de tierras, limpieza y desbroce, explotación de canteras, transporte de materiales y la construcción y mantenimiento de los caminos de acceso.


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Este impacto ocurrirá en la etapa de construcción del proyecto. La mayor fuente de polvo se deberá al movimiento de tierras; se ha previsto la excavación de 5,820 m3

de canal. En lo referente a canteras, se generará polvo por la excavación de agregados; también, se generará polvo en la limpieza y desbroce de 180 m2 correspondiente al campamento provisional, así como también en el transporte de materiales desde las canteras y hacia el botadero. Se trata de un impacto negativo de alta intensidad pero de extensión parcial porque se dará en pocos puntos dentro del área del proyecto (canteras y lugar de construcción de la bocatoma); la permanencia del efecto será fugaz, reversible en el corto plazo y sobre todo de carácter temporal, por lo que ha sido considerado como moderado; además, no afectarán a los pobladores, porque el trabajo se realizará a campo abierto. d) Modificación del relieve del suelo

Es uno de los impactos negativos que se presenta en la etapa de construcción del proyecto. El relieve del suelo será afectado principalmente por el movimiento de tierras, explotación de canteras, la construcción y mejoramiento de caminos de acceso, la construcción de la obra en sí, etc. El movimiento de tierras dará lugar a cortes y rellenos y conformación de los canales de empalme y en la excavación del terreno para la construcción de la bocatoma, en la explotación de canteras; el volumen total del material a excavar es alrededor de 27,139.49 m3 de material suelto y excavación en roca. En lo que respecta a rellenos, se requerirán 22,041.12 m3 de material. La acumulación de material excedente al pie de las obras, modificará temporalmente el relieve del suelo, hasta que este material sea transportado en forma definitiva hacia el botadero, para su disposición final. Debido a las actividades anteriormente señaladas, este impacto será de moderada intensidad pero limitado a una extensión parcial; sin embargo se tratará de un impacto permanente, irreversible (excepto en la actividad de “Acumulación de Materiales”), pero mitigable en el caso de las canteras. En general este impacto negativo ha sido considerado como moderado, pero su incidencia en el lugar donde se construirán las obras es baja porque el área del proyecto está alejada de los poblados y también porque se trata de un área intervenida donde existen construcciones; además, el relieve del suelo, en las canteras será debidamente conformado a la conclusión de la obra. e) Contaminación potencial de suelo

El uso de maquinaria y equipo para la construcción de las obras y en la excavación generarán residuos sólidos tales como papeles, restos de madera, restos de concreto, etc., que podrían producir contaminación por el contacto directo con el suelo. Asimismo, se generarán residuos sólidos en el campamento, almacenes, etc., los cuales presentan un riesgo potencial de contaminación al suelo; el mayor riesgo lo constituye la eliminación de materiales considerados como tóxicos o peligrosos tales como: latas de aceite, pintura, aditivos del concreto etc. Este impacto negativo será puntual pero de alta intensidad y se presentará en la etapa de construcción del proyecto; el efecto será directo y la reversibilidad dependerá del tipo de residuo contaminante, pudiendo ser reversible para la mayoría de los casos. En general este impacto potencial ha sido calificado como moderado, pero su probabilidad de ocurrencia se califica como media.


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f) Riesgo de Erosión

El mayor riesgo potencial de erosión se presentará en el movimiento de tierras, en la limpieza y desbroce del lugar donde se construirá la obra, en la construcción y mantenimiento de los caminos de acceso; también en la zona de canteras debido a que el movimiento de tierras producirá inestabilidad de las laderas y los suelos. El riesgo de erosión es calificado como moderado, porque si bien se trata de un impacto de alta intensidad, es localizado en un área específica, aunque de carácter permanente, mientras dure la ejecución de la obra. Se deben tomar las medidas de prevención y mitigación necesarias para minimizar este efecto negativo. g) Sedimentación del Suelo

Este impacto negativo ocurrirá aguas abajo del lugar donde se producirá la erosión del cauce del río. Se trata de un impacto negativo de moderada intensidad, que será mayor a medida que la erosión sea más fuerte.

h) Afectación de la Seguridad

Este impacto potencial negativo está referido a la posibilidad de ocurrencia de accidentes en la etapa de construcción, fundamentalmente sobre los propios trabajadores, por efecto de la utilización de maquinaria y equipo, transporte de materiales y construcción de la obra en sí. Se trata de un impacto potencial negativo de alta intensidad y magnitud puntual, evaluado como moderado. i) Alteración de la Vista Panorámica El paisaje de una zona está compuesto por la agregación de los distintos elementos del medio, y cualquier alteración sobre dichos elementos afectará las características visuales globales del área. En la etapa de construcción, la construcción casi todas las actividades generarán un impacto negativo sobre el paisaje y esto es una situación normal aunque en la mayoría de los casos será de carácter temporal. El movimiento de tierras, la presencia de la maquinaria y equipo, la actividad de explotación de canteras, la acumulación de material excedente, la construcción de la obra en sí, la generación de residuos, etc., generará un impacto negativo en el paisaje, debido al desorden que normalmente se produce en la ejecución de estas actividades. Los impactos generados por las actividades antes indicadas serán negativos, de alta intensidad, pero de magnitud parcial; se trata de impactos de carácter temporal, reversibles en el corto plazo y recuperables de manera inmediata; por su importancia, el impacto ambiental se ha evaluado como moderado La actividad de eliminación de escombros o excedentes generará un impacto positivo porque permitirá recuperar la calidad visual del paisaje al retirar el material excedente que se acumulará en el área. Estos impactos negativos se presentarán desde el momento que se inicia las actividades de construcción de las obras y se mantendrán hasta que terminen las mismas. Este impacto tendrá carácter temporal y por ello es considerado como moderado; sin embargo, se deben adoptar las medidas descritas posteriormente, en el Plan de Manejo Ambiental, a fin de minimizar los efectos negativos.


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j) Alteración de la Naturalidad del Paisaje La construcción de una nueva bocatoma de concreto generará un impacto negativo en la naturalidad del paisaje. Otras actividades como la presencia de maquinaria, la acumulación de materiales, aunque sea de manera temporal, también afectará la naturalidad del paisaje Se trata de un impacto negativo considerado como moderado ya que se trata de un área intervenida anteriormente donde existen obras de concreto.

4.3.1.2 En el Medio Biótico a) Alteración de la Cobertura Vegetal En la etapa de construcción de las obras del proyecto se limpiarán y desbrozarán 12,220.50 m2 de superficie para realizar la construcción de las obras. En ambas márgenes del Río Ica del área donde se construirá la bocatoma, presentan mucha vegetación del tipo silvestre. La intensidad del impacto negativo será alta pero de magnitud puntual, habiéndose valorado el impacto como moderado. El Plan de Manejo Ambiental proporcionará las medidas apropiadas para mitigar este impacto que es inevitable.

4.3.1.3 En el Medio Socioeconómico a) Pérdida de suelo Para la construcción del canal de empalme se ocupará en forma permanente un espacio de suelo eriazo, la cual será perdida para la agricultura. Se construirán 340.00 ml de canales de empalme que ocuparán un área aproximada de 1,700.00 m2; se trata de área cubierta con vegetación arbórea de tipo silvestre. Este impacto ha sido considerado como moderado, pero se trata de un impacto permanente e inevitable. b) Alteración del Sistema de Riego Las actividades de construcción del canal de empalme afectará en forma temporal el sistema de riego existente, pues se requerirá que no circule agua por los canales santa Ana y Amara para poder realizar el empalme previsto. Se trata de un impacto temporal, evaluado como moderado. c) Generación de Molestias Algunas actividades como la construcción de la obra en sí, el movimiento de tierras, el uso de maquinaria, la explotación de canteras, la utilización de explosivos, el transporte de materiales, generarán algunas molestias a algunos pobladores ubicados en el área del proyecto. Este impacto negativo será de carácter temporal y de mediana intensidad, pero puntual y reversible en el corto plazo, por lo que ha sido valorado como moderado. d) Afectación de la Seguridad Este impacto potencial negativo está referido a la posibilidad de ocurrencia de accidentes en la etapa de construcción de la obra, fundamentalmente sobre los propios trabajadores, por efecto de la utilización de maquinaria y equipo, transporte de materiales y construcción de la obra en sí.


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Se trata de un impacto potencial negativo de alta intensidad y magnitud puntual, evaluado como moderado e) Generación de Empleo Temporal Durante la construcción de las obras del proyecto se generará empleo temporal por que se requerirá utilizar de mano de obra no calificada, en las diferentes actividades que se realizarán. Se deberá tomar, en lo posible, mano de obra no calificada del distrito de Ocucaje o lugares aledaños. Este será un impacto ambiental positivo, de baja intensidad, de extensión puntual, temporal y directa. f) Demandas de Bienes y servicios Algunos de los materiales de construcción que se emplearán para las obras deben ser adquiridos en la ciudad de Ica; se trata de un impacto positivo, de baja intensidad y de carácter temporal

4.3.2 En la Etapa de Operación del Proyecto a) Captación y Distribución de Mayor Cantidad de Agua Para Riego

El objetivo del proyecto es la construcción de una nueva Bocatoma Amara/Santa Ana cuya finalidad será captar la mayor cantidad de agua posible para conducirla y distribuirla en los canales laterales del Sistema de Riego Amara y Santa Ana a fin que el agua de riego llegue a la mayor cantidad de tierra agrícola que en época de estiaje no es sembrada por falta de agua. Se trata de un impacto positivo, de carácter permanente y el principal objetivo de realizar el proyecto. b) Mejora en la Calidad del agua de riego

Actualmente uno de los principales problemas que presenta el sistema de riego actual es la elevada cantidad de sedimentos que obliga a realizar gastos de limpieza de canales en forma periódica. Con la construcción de la nueva Bocatoma Amara-Santa Ana, la calidad del agua mejorará ya que se evitará el ingreso de sedimentos a ambos sistemas de riego y debido al barraje móvil, los sedimentos seguirán en el Río Ica, aunque aguas debajo de la ubicación de la nueva bocatoma. Este es también un impacto positivo, de carácter permanente.

c) Menor ingreso de sedimentos a los canales

La Bocatoma a construir ha sido diseñada de tal forma que evitará o minimizará el ingreso de sedimentos al canal La Achirana. Se trata de un impacto positivo de carácter permanente, que permitirá al agricultor disminuir costos de mantenimiento del sistema de riego. d) Incremento de la Cobertura Vegetal

Con el nuevo sistema de riego a construir, se irrigarán áreas agrícolas que actualmente no se riegan, sobretodo en época de estiaje. Esto permitirá sembrar una mayor área de cultivo, incrementándose de esta forma la cobertura vegetal en el valle. Se trata de un impacto positivo, permanente, aunque de magnitud parcial.


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e) Mejoramiento de la Infraestructura de Riego

Las bocatoma a construir constituye un mejoramiento de la infraestructura de riego que fue construida hace muchos años y que actualmente viene operando en el valle, ya que permitirá mejorar la eficiencia de captación y distribución del agua de riego y que además tendrá un sistema computarizado para un mejor funcionamiento de los sistemas de la bocatoma; todo esto reportará beneficios al agricultor. f) Generación de Bienestar

La ejecución del proyecto traerá bienestar a la población que será directamente beneficiada; en este caso, a los agricultores que se ubican en el Sistema de Riego Amara-Santa Ana. La mayor eficiencia en la captación, así como la menor cantidad de sedimentos que tendrá el agua, permitirá una mejora en la agricultura de este sector importante de riego del Valle de Ica cuya principal actividad económica de la región es la agricultura. Se trata de un impacto positivo de una magnitud e importancia total. g) Aseguramiento de la Producción Agrícola

Este impacto será positivo debido a que se dispondrá de una mejor infraestructura de captación de agua para riego y una reducción total del ingreso de sedimentos, que permitirá regar en la cantidad y oportunidad debidos y sobre todo en la época de estiaje en el Río Ica ya que se conoce que el agua es un recurso muy limitado en época de estiaje.

h) Generación de Ingresos

La construcción de la obra en sí, generará ingresos al personal que será captado para realizar trabajos en las obras del proyecto. Asimismo, debido a una mejor captación de agua en mayor área de riego, permitirá una mayor área de siembra sobre todo en época de estiaje, lo que generará mayor volumen de producción, que significarán mayores ingresos para los agricultores.

4.4 PLAN DE MANEJO AMBIENTAL

El plan de manejo ambiental, propone el conjunto de acciones que deberán implementarse durante la construcción y operación del proyecto con el objetivo general de prevenir, mitigar, corregir o compensar los impactos ambientales negativos que pudieran derivarse como consecuencia de las actividades de construcción y operación propias del proyecto. Los planes considerados son:

Plan de Mitigación y/o Prevención. Plan de Monitoreo Ambiental. Plan de Contingencias. Plan de Cierre.

4.4.1 Plan de Mitigación y/o Prevención

Es el conjunto de acciones complementarias que se deberán realizar para reducir la magnitud de los impactos ambientales negativos o desaparecerlos.


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Con el fin de facilitar la gestión ambiental que requiere el proyecto, el plan de manejo, se ha estructurado en programas, que constituyen propuestas concretas y lineamientos de acciones y mecanismos de carácter preventivo, correctivo o de mitigación de los impactos negativos que se generarán en las diferentes etapas del proyecto y que han sido detallados en el punto referente a la descripción de los impactos ambientales del proyecto. De acuerdo con los posibles impactos a atender, se han previsto programas para los componentes físico, biótico y Socio – económico – Cultural del medio ambiente.

4.4.1.1 Programas para el Manejo del Medio Físico

El objetivo es establecer las medidas necesarias para prevenir y controlar la alteración en el componente atmosférico que se producirá durante la etapa de construcción del proyecto. Dentro de los programas considerados y que se detallan en el Tomo III tenemos:

a) Programa de Manejo de la Calidad del Aire Medidas para el Control del Polvo. Medidas para el Control de Emisiones de Gases. Medidas para el Control del Ruido.

b) Programa de Manejo de Suelos

Medidas para el manejo de la modificación del relieve del suelo Medidas para el control de la contaminación del suelo Medidas para el control de la erosión del suelo Medidas para el manejo de canteras Medidas para el manejo de excedentes de excavación c) Programa de Manejo de Residuos Sólidos Manejo de residuos sólidos domésticos Manejo de residuos sólidos industriales Manejo de residuos especiales y/o peligrosos: d) Programa de Manejo de Maquinaria y Equipo

e) Programa de Manejo del Paisaje

Medidas para el manejo de la calidad visual del paisaje

4.4.1.2 Programas para el Manejo del Medio Biótico

El objetivo que se pretende, es el de mitigar y compensar los impactos que se originen sobre el componente biótico, como resultado de la ejecución de la obra. Dentro de los programas considerados y que se detallan en el Tomo III tenemos: a) Programa de Manejo de la Flora Medidas para el Manejo de la cobertura Vegetal.


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4.4.1.3 Programas en el Medio Socioeconómico

El objetivo que se pretende, es el de mitigar y compensar los potenciales conflictos, molestias que origine la construcción de las obras y los efectos propios de la paralización en la captación de agua. Dentro de los programas considerados y que se detallan en el Tomo III tenemos:

a) Programa de Manejo de la Infraestructura Actual

Medidas para el Manejo de infraestructura de riego. b) Programa de Manejo de la Población Afectada

Medidas para el Manejo de molestias. Medidas para el Manejo de riesgo de accidentes.

4.4.2 Plan de Monitoreo Ambiental

El Plan de Monitoreo Ambiental, también llamado Plan de Seguimiento y/o Vigilancia Ambiental constituye un documento técnico de control del medio ambiente cuyo propósito es examinar y controlar los impactos principales que se produzcan en el área del proyecto a consecuencia de la construcción y operación de la infraestructura propuesta a construir. El plan de monitoreo y seguimiento del plan de manejo ambiental tiene como objetivo fundamental verificar, por un lado, que se apliquen las medidas de manejo ambiental propuestas y por otro, que la aplicación de dichas medidas presenten resultados satisfactorios en cuanto a la conservación de los recursos naturales actuales en la zona del proyecto. A través de la ejecución del plan de monitoreo se observarán permanentemente los cambios que presentarán los diferentes componentes del ambiente afectados por el proyecto, a través de la medición de ciertos indicadores de cambio. Por otro lado, mediante el plan de monitoreo se determinará la presencia de impactos no previstos en los estudios ambientales, de tal forma que oportunamente se tengan elementos suficientes para su control y prevención. El plan está organizado en secciones, en las cuales se incluyen los programas para el monitoreo del componente físico, biótico y socioeconómico. En cada una de estas secciones se encuentran los programas de monitoreo del componente correspondiente.

4.4.2.1 En la Fase de Construcción

En esta fase, el monitoreo consistirá en la vigilancia para que el constructor de las obras aplique las medidas de mitigación propuestas para cada factor ambiental que pueda ser afectado, las cuales se han indicado anteriormente. Durante esta fase, el monitoreo será realizado por la Supervisión de la Obra, en coordinación con PETACC como responsable de la obra.

4.4.2.2 En la Fase de Operación Toda obra después de ser puesta en operación tiene que ser monitoreada para identificar los cambios ambientales negativos y positivos. Los resultados que se obtengan del monitoreo, permitirán establecer medidas correctivas para que el medio ambiente no sea afectado, en el caso de los impactos negativos.


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Se recomienda ejecutar el monitoreo durante los primeros 5 años de operación del proyecto; a partir de allí se decidirá la conveniencia de prorrogar por más tiempo el monitoreo de algunos parámetros ambientales. El monitoreo será ejecutado por la entidad responsable de la operación del sistema, directamente, o mediante la contratación de terceros. Para identificar los cambios que podrán producirse en el medio ambiente del área del proyecto se requiere realizar un control de aquellos factores que pudieran ser mayormente impactados en forma negativa, por las acciones que se darán en la etapa de operación del proyecto.

4.4.2.3 Monitoreo del Medio Físico

a) Monitoreo de la Calidad del Aire El objetivo del monitoreo es determinar la eficiencia de las medidas adoptadas para minimizar los impactos negativos sobre el componente atmosférico en términos de material particulado, gases y ruido. Específicamente se realizará: Medición de la concentración de partículas en suspensión y gases en áreas

cercanas a los sitios de obra del proyecto y compararla con los límites establecidos en la legislación vigente.

Determinar el nivel de ruido generado por las obras del proyecto y comparar los niveles de ruido en áreas de trabajo con la normatividad ambiental vigente.

Los indicadores ambientales a considerar son: Material Particulado en Suspensión (PM-10) y Gases. Se establecerá como indicador ambiental, el valor promedio para 24 horas establecidas en la norma ambiental vigente, EL D. S. Nº 012-2005-SA de fecha 09.05.2005. Para efectuar el monitoreo, se instalará un equipo High Volume durante 24 horas consecutivas, en el punto de muestreo, con funcionamiento continuo. En la etapa de construcción, se muestreará la concentración de material particulado y gases, dos veces: a los 15 días y a los 30 días de iniciada la construcción de la infraestructura hidráulica. Si se detectara concentraciones elevadas en algún parámetro, se seguirá monitoreando cada 15 días hasta terminar la obra. El lugar de muestreo, se muestra a continuación.

Nombre Lugares de Muestreo Barlovento (a) Sotavento (b)

N E N E

P – 1a Bocatoma Amara-Santa Ana 8 401 625 429 750

P – 1b Bocatoma Amara-Santa Ana 8 401 625 429 350

Niveles de Ruido (dBA). El indicador ambiental para controlar el valor de ruido será el establecido en el D.S. Nº 085 – 2003 del 24.10. 2003, Estándares Nacionales de Calidad Ambiental para Ruido.


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Los niveles de ruido se medirán con un sonómetro, cada dos horas, durante doce horas de un día de trabajo. Durante la construcción del proyecto se muestreará el nivel de ruido a los 45 días de iniciado los trabajos, tiempo en el cual se estima los trabajos estén en su nivel más alto. El lugar de muestreo, se muestra a continuación.

Nombre Lugares de Muestreo Sotavento (b)

N E

P – 1a Bocatoma Amara-Santa Ana 8 461 000 427 100

b) Monitoreo de la Erosión del Suelo

El objetivo del monitoreo es determinar la eficiencia de las medidas de prevención y control de procesos erosivos durante la construcción del proyecto. Se utilizará como indicador, el índice de materiales depositados (IMD); este índice corresponde a la fracción de los materiales removidos por la construcción, que no es utilizable en la misma obra y por consiguiente es necesario trasladarla a las zonas de depósitos o botaderos. Indirectamente se medirá el volumen de material erosionado. El índice de material depositado se obtiene de la siguiente forma: VMD IMD = -------------------- (VMR – VMU) Donde: VMR Volumen de material removido VMD Volumen de material dispuesto en zonas de depósito VMU Volumen de material que será excavado y reutilizado en las obras Los valores de IMD, deben ser iguales a la unidad; valores menores indicarán la existencia del impacto, por la no-disposición del material en los botaderos o por la erosión. El monitoreo se realizará desde el inicio de las actividades de construcción de las obras del proyecto y de manera mensual. Para evaluar la erosión producida durante la construcción de las obras del proyecto, las siguientes zonas serán objeto de muestreo: La zona donde se construirán los canales de empalme. La zona donde se construirá la bocatoma.

4.4.2.4 Monitoreo del Medio Biótico

a) Monitoreo de la Cobertura Vegetal Determinar los cambios ocurridos sobre el componente cobertura vegetal durante la construcción y operación del proyecto, mediante el monitoreo de la vegetación que se sembrará en áreas agrícolas que se incrementen, debido a la mayor captación de agua y volúmenes de captación de agua superficial por el funcionamiento de la bocatoma a construir. El monitoreo se efectuará durante la etapa de operación del proyecto y de manera anual mediante un levantamiento catastral de las áreas agrícolas que se incrementarán por la mayor disponibilidad de agua de riego.


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El indicador ambiental será el incremento de las áreas de cultivo, debido a la mayor captación de agua en época de avenida y estiaje. Se deberá monitorear el área (m2) de vegetación adicional sembrada, en la parte baja del valle y en época de estiaje, debida al proyecto.

4.4.2.5 Instrumentación y Operación del Plan de Monitoreo

El tratamiento que debe dársele a la información será la siguiente: a) Análisis de datos: Esta acción implica:

Determinar el nivel del impacto Definir la localización del impacto Determinar la duración del impacto

b) Evaluar la significación de los niveles de Impacto

Identificar tendencias de los impactos, tasa de cambio, tasa de incremento etc. Identificar impactos que excedan niveles establecidos Evaluar la eficacia de las medidas correctoras

c) Plan de respuesta a las tendencias detectadas

Plan de respuesta general Respuesta a impactos que han alcanzado niveles críticos; detener o modificar las actividades causantes, dar regulaciones adicionales etc.

d) Preparación del Informe

La elaboración de informes se realizara anualmente o cuando las circunstancias lo ameriten. Este informe deberá contener entre otras cosas: Niveles de impactos Eficacia observada en las medidas correctoras Exactitud y corrección del Estudio de Impacto Ambiental

4.4.3 Medidas de Seguimiento y Supervisión Ambiental

Desde la etapa de construcción hasta la etapa de operación del proyecto, se considerará al componente ambiental del proyecto, como una actividad que debe ser cumplida por el Proyecto Especial Tambo Ccaracocha. Estas actividades deberán ser ejecutadas a través del personal perteneciente a esta entidad responsable del Proyecto, quien debe contar con la asesoría técnica especializada. Lo que se propone es que durante la construcción y operación del proyecto, exista Supervisión Ambiental y será el proyecto Especial Tambo Ccaracocha, en base a sus funciones y responsabilidades la entidad que designe a la Supervisión Ambiental del proyecto, que puede estar conformada por uno o más especialistas ambientales. La supervisión ambiental será responsable de aplicar las recomendaciones indicadas en el presente Plan de Manejo Ambiental. Dentro de las funciones y responsabilidades de la Supervisión Ambiental se señalan las siguientes:


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Coordinar e implementar el Plan de Manejo Ambiental de la Bocatoma Amara-Santa Ana.

Ejecutar el Plan de Mitigación y de Monitoreo ambiental del ámbito del proyecto Supervisar y coordinar las actividades inherentes al Plan de Manejo y Monitoreo Coordinar la administración y cumplimiento de las normas legales y/o

proponerlas, en lo que se refiere a la conservación ambiental. Conducir el Plan y control ambiental de datos e información ambiental que

genere, para comunicarla y difundirla. Para el cumplimiento de sus funciones, debe contar con los requerimientos mínimos en personal especializado y equipos de laboratorio; cabe la opción de tener la capacidad de contratar servicios especializados de terceros. Los principales objetivos de la supervisión ambiental serán los siguientes: Señalar los impactos detectados en el Estudio de Impacto Ambiental (EIA) y

comprobar que las medidas preventivas o correctivas propuestas, se ejecuten y que sean eficaces.

Detectar los impactos no previstos en el EIA, proponer las medidas correctivas adecuadas y velar por su ejecución y eficacia.

Verificar que no se produzcan impactos negativos secundarios al ambiente, como consecuencia de la ejecución de las medidas de prevención o mitigación propuestas en el EIA, si fuera el caso, proponer y ejecutar medidas de control y mitigación de estos impactos negativos secundarios.

Proponer al contratista, durante el período de ejecución de la obra, las acciones necesarias, en la búsqueda de una buena actuación ambiental de la empresa contratista y el personal de la misma.

4.4.4 Plan de Contingencias

El Plan de Contingencias contiene los lineamientos y acciones que permitirán afrontar las situaciones de emergencia relacionadas con los riesgos ambientales y accidentes que se pudieran producir durante las etapas de construcción y operación del proyecto. El plan de Contingencias para la etapa de operación escapa a los alcances de este EIA debiendo formalizarse en el manual de operación y mantenimiento a elaborar una vez concluida la obra. En la etapa de construcción, los principales riesgos potenciales que podrían presentarse son: a) Accidentes laborales b) Vertimientos o derrames de combustibles o aceites c) Posible ocurrencia de incendios Por Accidentes Laborales Los accidentes laborales pueden ocurrir con mayor frecuencia durante la ejecución de los canales, construcción de obras de arte; operación de la maquinaria o equipos; en la demolición de la infraestructura que será abandonada. Las medidas que se deben adoptar son las siguientes:

Medidas preventivas de coordinación, antes del inicio de las obras, con

entidades de salud para la atención de las emergencias, y de contar con equipos de comunicación.


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Ocurrido un accidente, se deberá prestar de inmediato los primeros auxilios al accidentado y trasladarlo de inmediato al centro de salud más cercano.

En caso de accidentes de tránsito deberá acatarse las normas y disposiciones policiales al respecto, que el contratista deberá hace de conocimiento de los conductores, en forma oportuna.

En caso de vertimiento de combustibles, lubricantes

Este tipo de eventos puede ocurrir con mayor frecuencia, en el lugar donde se reabastecerá de combustible a la maquinaria y equipos, por accidentes en los vehículos de transporte; etc.; las medidas a adoptar deben ser las siguientes:

Comunicar el hecho a la Unidad de Contingencias, en forma inmediata. Aislar el área donde ocurrió el derrame de combustible, evitándose el riesgo de

incendio. Es indispensable mantener el área de trabajo libre de áreas contaminadas con

combustible y lubricantes, por ello el contratista debe supervisar continuamente el lugar de los trabajos.

En caso de vertimientos de combustibles desde una unidad de transporte, se deberá recuperar el líquido en recipientes y trasladarlo a los tanques de almacenamiento, remover el suelo contaminado y trasladarlo al botadero de La Tinguiña, donde se verterá. El suelo se rellenará con material limpio del lugar. Si se hubiera afectado vegetación, se procederá a realizar acciones de revegetación en el área.

En caso de derrames pequeños en la zona de manejo y almacenamiento de combustibles, u en otros lugares dentro del área de trabajos, se removerá el suelo y se rellenará el área con material transportado de otro lugar; el suelo removido se verterá finalmente en el relleno sanitario.

Por ocurrencias de incendios Durante la etapa de construcción un incendio puede ocurrir en el campamento provisional, en el almacén, en el manejo y almacenamiento de combustibles, en vehículos y maquinaria; para ello se deben adoptar las siguientes medidas: Todo personal debe conocer las medidas para reducir riesgos de incendio, el

procedimiento para control de incendios, la distribución física de los equipos contra incendio, las rutas de evacuación etc.

En las instalaciones del campamento, deben ser colocados, en forma visible, planos donde se muestren la distribución de equipos contra incendio

Realizar simulacros, por lo menos una vez al mes, para ensayar formas de ataque al incendio, revisar la operatividad de los equipos contra incendio y recordar al personal las recomendaciones para reducir los riesgos de incendios, algunas de las cuales se indican a continuación:

Mantener toda fuente de calor alejada de material que pueda arder. No fumar en el interior de las instalaciones; colocar avisos al respecto. En la zona de manejo y almacenamiento de combustibles se deberá colocar

avisos de prevención contra incendios. Evitar dejar en cualquier lugar, trapos o material empapados con combustibles y

grasas. Durante las horas de trabajo el personal deberá estar prohibido de llevar

fósforos o encendedores. Los trabajos de corte y soldadura, deberán realizarse en lugares alejados de

material que pueda arder y de líquidos inflamables.


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Prohibir el transporte de líquidos inflamables en recipientes descubiertos. El contratista deberá prohibir a su personal la quema de pastos, o de cualquier

tipo de material. En el ámbito del área de trabajo se deben colocar recipientes donde se pueda

verter desperdicios a fin de mantener el lugar limpio y libre de materiales inflamables.

Todos los extintores deberán ubicarse en lugares fácilmente accesibles y con un letrero que indique el tipo de incendio que se puede atacar con el equipo (A, B, C).

Se deben usar por lo menos tres tipos de extintores: de agua, de Polvo Químico Seco (PQS), para caso de incendios en material de uso corriente (papel, madera etc.); y de Gas Carbónico (CO2) para vehículos y maquinaria o circuitos eléctricos.

Todo extintor deberá tener una placa de identificación, sobre la clase de fuego para el cual es apto, fecha de la última recarga y fecha de vencimiento del producto contra incendio.

Deberá inspeccionarse en forma mensual el estado del extintor, y si está vacío se debe proceder a su recarga.

Procedimientos para el Control de Incendios

Para apagar un incendio de material común, se debe rociar este material con

agua o tierra. Para apagar un incendio de líquido o gas inflamable, se debe cortar el

suministro del gas o líquido y sofocar el fuego mediante el uso de extintores de PQS, CO2 o arena.

Para apagar un incendio en un sistema eléctrico se debe utilizar CO2 u otro tipo de producto vaporizable (BCF).

Disponer de una buena reserva de arena seca, en cilindros, en la zona de almacenes y de manejo y almacenamiento de combustibles.

Un incendio de la vegetación se atacará por los flancos, con el viento de espaldas, aplicando tierra, o agua; es importante cortar la continuidad de la vegetación mediante palas o maquinaria.

Después de sofocado un incendio, el personal debe inspeccionar el área para evitar un rebrote del fuego.

4.4.5 Plan de Cierre

El Plan de cierre, establece las acciones necesarias para el retiro de las infraestructuras que fueron construidas temporalmente durante el proceso de construcción y para el cierre del proyecto cuando la vida útil del mismo haya concluido, a fin de evitar efectos adversos al medio ambiente, producidos por los residuos sólidos, líquidos o gaseosos que puedan existir en el emplazamiento o que puedan aflorar en el corto, mediano y largo plazo. Las acciones que deben de considerarse y que deben ser observadas por la Supervisión de la Obra, así como por el Proyecto Especial Tambo - Ccaracocha y cumplidas por el responsable de la ejecución de obra son: a) En el proceso de desmantelamiento, el responsable de obra deberá hacer un

levantamiento y demolición total de los pisos, paredes o cualquier otra construcción provisional y re-utilizarlo en otros proyectos o trasladarlos al botadero de La Tinguiña.


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b) Los materiales reciclables podrán ser entregados a los pobladores de áreas cercanas para ser reutilizados, o a las escuelas o centros de salud. (Donación)

c) El área utilizada debe quedar totalmente limpia de basura, papeles, trozos de madera, etc.

d) Se demolerán las obras que se hayan construido para facilitar la carga del material, a no ser que otros usuarios soliciten la conservación de los mismos.

e) Todos los caminos de acceso a las canteras que hayan sido construidos para uso temporal, serán restaurados de acuerdo a sus condiciones iníciales.

f) La parte que ocupan los excedentes de la obra en el depósito de material excedente, a pesar de que es responsabilidad municipal, será acondicionado de acuerdo a su entorno, de manera que guarde armonía con la morfología existente.

Asimismo, existen medidas específicas de cierre por tipo de obra que deberán tenerse en cuenta: a) Los sistemas de canales abiertos y bocatomas, serán demolidos a fin de

devolver a los terrenos la situación original. Los materiales resultantes de esta demolición serán depositados en el botadero los que serán restaurados para armonizar con su entorno natural.

b) Los caminos de acceso temporales deberán ser anulados, retirando cualquier material extraño a la naturaleza del área de emplazamiento si lo hubiera; el área deberá ser escarificada proporcionando al área las condiciones originales.

c) Se considerará el abandono de los caminos de acceso que no puedan ser útiles a las poblaciones cercanas, para lo cual se contemplará la restauración de las áreas intervenidas.

d) En los campamentos, se retirarán paredes y pisos. Los materiales resultantes de serán transportados y depositados en el botadero autorizados. Las zonas utilizadas como botaderos posteriormente serán restaurados.

e) Los suelos donde se ubicó la maquinaria, vehículos y equipos que hayan sido contaminados por derrame de aceites, grasas y lubricantes, serán eliminados en un espesor de 10 a 15 cm. de profundidad, para luego ser transportados y depositados en el botadero. Los botaderos deben ser sellados e impermeabilizados a fin de que la escorrentía superficial o subterránea no tenga contacto con este material tóxico.

f) Las sustancias tóxicas, como aceites y grasas, solventes, pinturas, combustibles y material para soldar entre otros, serán trasladadas y todos los residuos sobrantes deben ser dispuestos en el botadero, los que deben ser impermeabilizados y sellados.

g) Los materiales biodegradables serán transportados hasta el depósito de material indicado en los planos. Al efectuarse el retiro del material, se recomienda que se utilice rutas previamente seleccionadas.

h) Una vez concluidas las obras de abandono, la empresa concesionaria entregará a las autoridades competentes un informe de la evaluación ambiental, detallando las actividades desarrolladas en el período de abandono. Estas contarán con el aval del supervisor; cuando el inspector encuentre irregularidades, éstas se solucionarán para recibir la aprobación correspondiente.

i) Las instalaciones provisionales deberán ser desmanteladas, las losas de cemento provisionales (en caso que hayan sido construidas), deberán ser demolidas y el material vertido en el botadero; los suelos serán restaurados; los sistemas de saneamiento deberán ser clausurados.

j) La clausura del botadero debe incluir esparcimiento del material, el compactado mediante cuatro pasadas de tractor, el suavizamiento de la superficie.


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k) Colocar sobre la superficie del suelo aquella cobertura que hubiere sido retirada y conservada.

l) Deberán ser retirados todos los letreros que se hubieran instalado durante la ejecución de las obras.

4.5 CRONOGRAMA DE EJECUCION El cronograma de ejecución es el mismo que el considerado para la ejecución de obra; es decir, cinco (meses) dado el carácter e importancia de los impactos considerados, los cuales se dan en la etapa de ejecución de obra.

4.6 COSTOS DE IMPLEMENTACION DEL PLAN DE GESTION AMBIENTAL La estimación de estos costos, se realizó para cada uno de los componentes previstos en el Plan de Gestión Ambiental, siendo necesario indicar que estos costos deben considerase dentro del proceso de ejecución del proyecto. Los costos de Implementación del Plan de Gestión considerados son: a) Costo del Plan de Mitigación. S/. 63,646.61 b) Costo de Supervisión Ambiental. S/. 26,400.00 c) Costo del Plan de Monitoreo Ambiental. S/. 4,704.54 d) Costo del Plan de Contingencias. S/. 2,555.00 e) Costo del Plan de Cierre S/. 5,427.86

Los costos del Plan de Gestión ambiental ascienden a S/. 102,734.01, en costo directo, considerando solamente la etapa de construcción. Los costos de la etapa de operación, serán incluidos en los costos de operación y mantenimiento.

4.6.1 Costos del Plan de Mitigación

Item Detalle Costo Estimado (S/)

Construcción Operación

1 Mantenimiento y Humedecimiento de caminos existentes

35,815.95

2 Restauración de áreas contaminadas y traslado al botadero

6,063.00

3 Adquisición recipientes de colores, envases, bolsas, etc.

350.00

4 Manejo residuos sólidos: recolección, transporte y disposición final

15,994.65

5 Acondicionamiento inicial de Depósito del Material Excedente

923.01

6 Capacitación a trabajadores acerca del cuidado de flora y fauna

1,500.00

7 Talleres de información a la población en general

3,000.00

Sub Total 63,646.61


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4.6.2 Costos de Supervisión Ambiental

Item Detalle UnidadCantidad(meses)

P.U. Parcial

1b Supervisor h/mes 12.00 2000.00 24000.00

2b Gastos Administrativos Est. 12.00 100.00 1200.00

3b Alojamiento y Alimentación Est 12.00 100.00 1200.00

26,400.00Sub Total

4.6.3 Costos del Plan de Monitoreo Ambiental

Item Parámetros a

Monitorear Parámetros a

Medir Construcción Operación

1 Calidad del Aire

PM10, SOx, NOx, CO, H2S, Ruido

2,200.00

2 Sonido Presión acústica 300.00

3 Cobertura Vegetal

Área de cobertura vegetal inicial

2,204.54 9,825.00

TOTAL 4,704.54 9,825.00

4.6.4 Costos del Plan de Contingencias

Item Detalle Unidad Cantidad P.U. Parcial

1 Materiales de auxilio médico Est. 1 1,400.00 1,400.00

2 Extintores PQS de 5 lbs. Und. 3 180.00 540.00

3 Extintores PQS de 30 lbs. Und. 2 170.00 340.00

4 Extintores de Agua Und. 1 275.00 275.00

2,555.00Sub Total

4.6.5 Costos del Plan de Cierre

Item Detalle Costo (S/.)

1 Reacondicionamiento del área 893.64

2 Transporte del material al botadero 3,189.51

3 Restauración del botadero 1,344.71

5,427.86Sub Total


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Estos costos, han sido incluidos en el Presupuesto de Obra y Presupuesto de Supervisión de Obra acuerdo al siguiente detalle: Costos del Plan de Mitigación Item 1 Partida 01.05 Presupuesto de Obra Item 2 Partida 01.06 Presupuesto de Obra Item 3 Numeral 2.6 Gastos Generales Item 4 Partida 01.02 Presupuesto de Obra Item 5 Partida 01.07 Presupuesto de Obra Item 6 Numeral 2.6 Gastos Generales Item 7 Numeral 2.6 Gastos Generales Costos de Supervisión Ambiental Item 1b Costo de Supervisión de obra Item 2b Costo de Supervisión de obra Item 3b Costo de Supervisión de obra Costos del Plan de Monitoreo Ambiental Item 1 Numeral 2.6 Gastos Generales Item 2 Numeral 2.6 Gastos Generales Item 3 Numeral 2.6 Gastos Generales Costos del Plan de Contingencias Item 1 Numeral 2.6 Gastos Generales Item 2 Numeral 2.6 Gastos Generales Item 3 Numeral 2.6 Gastos Generales Item 4 Numeral 2.6 Gastos Generales Costos del Plan de Cierre Item 1 Partida 01.09 Presupuesto de Obra Item 2 Partida 01.09 Presupuesto de Obra Item 3 Partida 01.09 Presupuesto de Obra


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CAPITULO V

ESPECIFICACIONES TECNICAS

5.1 ESPECIFICACIONES TECNICAS GENERALES 5.1.1 Introducción

El PETACC, es un Proyecto Especial que tiene como misión contribuir al incremento de la producción y productividad agrícola, a la preservación del medio ambiente y al mejoramiento de la calidad de vida del poblador del valle de Ica. Su ámbito geográfico abarca la provincia de Ica en el departamento de Ica y las provincias de Huaytará y Castrovirreyna en el departamento de Huancavelica. Las presentes Especificaciones Técnicas aquí descritas, corresponden a las partidas consideradas en los metrados de la obra “Sistema de riego Amara - Santa Ana”.

5.1.2 Alcance de las Especificaciones Técnicas

Las presentes Especificaciones, conjuntamente con los Planos, tienen como objeto normar las condiciones generales de construcción a ser aplicadas por el Contratista para la ejecución del PIP “Sistema de riego Amara - Santa Ana”, quedando entendido que más allá de sus términos, la Supervisión tiene autoridad sobre la calidad de los materiales y el método a seguir para la ejecución de los trabajos. El Contratista suministrará todos los elementos de construcción, herramientas, maquinarias, equipos, mano de obra, seguros, dirección de la obra y todo lo necesario para la realización de la obra, así como la ejecución de pruebas de funcionamiento, operación y el mantenimiento durante el desarrollo de las obras, desmontaje y remoción de las construcciones provisionales. Detalles de la obra y materiales no mostrados en los planos y/o especificaciones técnicas y metrados, pero necesarios para la ejecución o instalaciones deberán ser incluidos en los trabajos el Contratista. Más allá de lo establecido en estas especificaciones, la Supervisión, tiene autoridad suficiente para ampliar éstas, en lo que respecta a la ingeniería de detalle, calidad de los materiales a emplearse y la correcta metodología constructiva a seguir en cualquier trabajo.


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Antes del inicio de obra, el Contratista deberá presentar a la Supervisión el Calendario Valorizado de Avance de Obra y Calendario de Adquisición de Materiales y/o Equipo. Asimismo, deberá suministrar los materiales en cantidad necesaria para asegurar el rápido e ininterrumpido avance de la obra, la cual deberá terminar en el tiempo señalado Cualquiera de las cláusulas en estas Especificaciones relacionadas a trabajos o materiales no requeridos para las obras, deberán considerarse como no aplicables.

5.1.3 Normas Técnicas

La construcción de la obra se efectuará cumpliendo con las Normas Técnicas Nacionales (INDECOPI), aceptándose normas y reglamentos internacionales cuando éstas garanticen una calidad igual o superior a las Nacionales: Reglamento Nacional de Construcciones Normas Peruanas de Concreto A.C.I. (American Concrete Institute) U.S.B.R. (U.S. Bureau of Reclamation) A.S.T.M. (American Society for Testing Materials) A.W.S. (American Welding Society) A.I.S.C. (American Institute of Steel Construction)

Deberá además ser indispensable el cumplimiento de los Reglamentos, Códigos y Normas Nacionales vigentes necesarias para el tipo de obra a ejecutar: Si en determinadas cuestiones surgieran dudas respecto a la aplicación de Normas, la decisión de la Supervisión y/o Inspección es la única determinante y válida. Podrá adoptarse, previa aprobación de la Supervisión y/o Inspección, otras normas de aceptación internacional, siempre que se garantice la misma calidad de la obra.

5.1.4 Especificaciones Técnicas Generales Las presentes Especificaciones Técnicas Generales, sin ser limitativas, servirán de base para la construcción de las obras proyectadas y aquellas complementarias que sean requeridas para el objeto del Proyecto. El control de la ejecución de las obras, la calidad de los materiales y equipos, la aprobación de un método especial de construcción, los cambios de diseño, trazo de las obras, etc. estará bajo la responsabilidad del Supervisor , quien aprobará lo más conveniente. En general, previamente al inicio de las obras, se efectuará el replanteo topográfico del proyecto, respetando las indicaciones de los planos en cuanto a trazo, alineamientos, gradientes, etc. El Contratista, cuidará la conservación de todas las señales, estacas, BMs, etc. y las restablecerá por su cuenta, si estas fueran averiadas por efectos de la obra o por acción de terceras personas. Para garantizar la calidad del material y equipo a instalar, se presentará la siguiente certificación: a) Antes de Instalarse en la Obra Certificación de un organismo reconocido por INDECOPI. Cuando se trate de materiales y/o equipos importados, la certificación será

otorgada por la Entidad de Normalización del país de origen, visado por el Consulado Peruano.

Estas certificaciones deben llevar necesariamente la identificación de la obra a ejecutar.


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b) Durante la Ejecución de la Obra Certificados de diferentes pruebas para verificar su comportamiento en obra y

su correcta instalación. 5.1.5 Rectificación y Complementos de las Especificaciones

Cualquier modificación, rectificación o complementación deberá ser realizada con conocimiento y autorización del responsable de la elaboración del Expediente (Técnico) de Licitación debiendo contar con la aprobación de la Supervisión y refrendada por el PETACC. La Supervisión, tendrá la facultad durante el curso de la ejecución de la obra, de modificar, complementar o adaptar a situaciones reales las presentes Especificaciones, con el fin de asegurar la mejor ejecución de los trabajos de acuerdo a lo previsto en las bases técnicas del Proyecto. Cualquier modificación en los trabajos deberá ser cubierta por una orden de variación aprobada por la Supervisión y refrendada por el PETACC.

5.1.6 Medidas de Seguridad

El Contratista, tomará todas las medidas de seguridad que sean necesarias para proteger la vida y salud del personal a su servicio. El Contratista, nombrará al personal responsable de la seguridad de todos los trabajos, quién a su vez dispondrá de todos los equipos y elementos necesarios para otorgar la seguridad conveniente. A continuación se citan algunas disposiciones referenciales que no deben ser consideradas como limitativas: Para la ejecución de los trabajos, se pondrá a disposición del personal vestuario

apropiado. En aquellos lugares de la obra donde exista el peligro de lesiones de cabeza,

todas las personas deberán llevar cascos protectores. Se repartirán máscaras de protección entre todas aquellas personas que

trabajen bajo la influencia del polvo. Además, se deberá evitar la acción molesta del polvo mediante rociamiento de agua.

Prever que materiales como clavos, hierros viejos, encofrados o partes encofradas y otros materiales no deberán estar esparcidos en el suelo, sino que deberán ser recogidos y depositados ordenadamente.

Si los trabajos tuvieran lugar en pendientes o en excavaciones, fosas, muros, etc., los obreros deberán asegurarse mediante cinturones, cables u otros elementos apropiados.

Todos los vehículos, aparatos elevadores y demás equipos y máquinas deberán ser operados por el personal capacitado, debiendo observar las medidas de seguridad prescritas para el caso.

El Contratista, tomará además por iniciativa propia, las medidas de seguridad que juzgue indispensable y considerará las de la Supervisión respecto a la seguridad en las obras.

5.1.7 Estructuras y Servicios Existentes

Previo al inicio de las actividades, el Contratista determinará con exactitud las estructuras y servicios existentes en la zona de trabajo, en coordinación con las entidades correspondientes, responsabilizándose por los daños que ocasione a éstas. También será responsable de la conservación del buen estado de las estructuras y servicios existentes, no indicados en los planos y/o croquis.


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5.1.8 Errores u Omisiones Los errores u omisiones que pueden encontrarse en el Proyecto, tanto en los diseños como en los metrados, se pondrán de inmediato y por escrito en conocimiento del Supervisor y este a su vez al PETACC, quien podrá ordenar la paralización de los trabajos mientras se resuelva los problemas inherentes a ellos, los cuales serán comunicados y absueltos por el responsable de los diseños o elaboración del Estudio. El incumplimiento o demora de esta comunicación será exclusiva responsabilidad del Contratista y libera al PETACC de pagos adicionales.

5.1.9 Especificaciones y Planos

El Contratista, deberá tener en la obra, obligatoriamente, un juego completo actualizado de los planos y especificaciones, quedando establecido que cualquier detalle que figure únicamente en los planos o en las especificaciones será válido, como si se hubiera metrado en ambos.

5.1.10 Cambios de Diseño Se podrá modificar todo o en parte, cuando sea necesario, los diseños que se incluyen dentro de los documentos del Proyecto, de conformidad a los procedimientos y normatividad vigente.

5.1.11 Planos Post-Construcción Una vez concluidas la obra, el Contratista presentará los planos de obra realmente ejecutados. El costo de estos trabajos debe incluirse en los gastos generales.

5.1.12 Comprobación y Pruebas de Funcionamiento

Además de las medidas de control tomadas durante el proceso de construcción, el Supervisor deberá comprobar o someter a prueba todas las partes de la obra, cuando el Contratista declare por escrito haberlas terminado.

5.1.13 Condiciones Extrañas o Distintas

El Contratista, notificará por escrito al Supervisor cualquier situación del subsuelo u otra condición física que sea diferente a aquella indicada en los Planos o en las Especificaciones Técnicas. Deberá actuar tan pronto como sea posible y antes de ejecutar cualquier alteración de dicha condición. Perderá su derecho a reclamar compensación adicional por este concepto, si no cumpliera con el requisito antes mencionado.

5.1.14 Materiales e Insumos

Los materiales e insumos que se empleen en la construcción de las obras serán nuevos y de primera calidad. Los materiales que vinieran envasados deben entrar a la obra en sus recipientes originales, intactos y debidamente sellados. Si se menciona un artículo con un nombre comercial, significará por extensión “o su equivalente”. El Supervisor, rechazará los materiales que no cumplan las especificaciones técnicas al momento de su empleo. El Contratista, someterá a la aprobación del Supervisor, las muestras de los materiales a utilizar en la obra. La Supervisión ordenará un control y revisión permanente de los materiales y fijará los tipos de ensayos de calidad y las normas a que se ceñirán.


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5.2 ESPECIFICACIONES TECNICAS PARTICULARES 01.00 OBRAS PROVISIONALES

Generalidades

El Contratista, deberá construir, instalar y mantener las obras provisionales necesarias para la ejecución completa de las obras que conforman el Proyecto, debiendo ejecutarlos de acuerdo al programa de construcción propuesto y que abarcarán, sin ser limitativos, los siguientes aspectos: Construir, mantener y operar las instalaciones necesarias para guardianía, oficina,

almacén y otras instalaciones requeridas para la obra, mientras duren los trabajos de ésta.

Suministrar y transportar al sitio de la obra todos los equipos de construcción necesarios: maquinaria, herramientas y demás accesorios. Para la movilización o desmovilización de los equipos a ser utilizados en la obra, deberá previamente contarse con la autorización de la Supervisión a través del Cuaderno de Obra.

Habilitar dar mantenimiento y humedecer los caminos de acceso requeridos para la ejecución de la obra.

Acondicionar el depósito para material excedente, restaurar las áreas contaminadas cada vez que ocurra la acción contaminante y el traslado el material contaminado al depósito de material excedente.

Desmontar todas las instalaciones provisionales a la conclusión de los trabajos en la obra.

Construir, al inicio de la obra el “Cartel de Identificación de Obra” de 2.40 x 3.60 m en el lugar que indique la Supervisión. El cartel estará construido por postes de 4” x 4”, de madera tornillo, empotradas 0.60 m en cimientos de concreto de fc=100 kg/cm2, cuya inscripción se colocará en triplay de 4.00 mm. Podrá utilizarse otros materiales, previa aprobación de la Supervisión.

Efectuar los trabajos de cierre considerados en el Plan de Cierre del Estudio de Impacto ambiental (EIA) y que consisten en reacondicionar el área, transportar el material al botadero y restaurar el botadero.

Los trabajos provisionales necesarios para la ejecución completa de la obra que no hayan sido presupuestados, se incluirán dentro de los Gastos Generales de la Obra.

01.01 Campamento Provisional a Pie Obra

a) Descripción

El Contratista construirá el campamento de obra provisional, de carácter temporal, que incluirá las instalaciones requeridas para sus propias necesidades producto del trabajo a ejecutar, así como las requeridas por la Supervisión y el PETACC, de acuerdo a la propuesta elaborada por el Contratista.

Comprende el suministro de la mano de obra, materiales, equipos y la ejecución de todas las operaciones necesarias para realizar las construcciones e instalaciones de oficinas, almacenes y otros ambientes requeridos, incluyendo su equipamiento para el servicio del personal técnico, obrero y administrativo de la obra y para el almacenamiento y cuidado de los materiales, herramientas y equipos durante la ejecución de la obra.

Al final de la obra se realizará el desmontaje del campamento, limpieza de la zona señalando que todos los materiales utilizados y recuperados serán de propiedad del PETACC.


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b) Planos

El Contratista, presentará los planos del Campamento para aprobación de la Supervisión, los mismos que deberán cumplir con las disposiciones dadas en las presentes especificaciones. El Campamento deberá estar ubicado en el lugar apropiado y cercano a la zona de trabajo.

El campamento deberá contar como mínimo con los siguientes ambientes:

Oficina para el Ingeniero Residente y Supervisión. Guardianía y depósito para materiales, combustibles y herramientas. Comedor

c) Área del Campamento

El área del campamento se distribuirá de la siguiente manera: CAMPAMENTO

CONTRATISTA

(m2) SUPERVISION

(m2) SUBTOTAL

(m2)

Oficinas 15 15 30

Almacén

Comedor

60 75

15

60 90

TOTAL 180

d) Características Los ambientes del campamento serán debidamente amoblados, incluyendo estos ropa de cama, abastecidos por el Contratista en base a los requerimientos de la obra y la funcionabilidad del conjunto, estando en la obligación de ponerlos a disposición de la Supervisión para su aprobación a fin de dar las condiciones necesarias para realizar las actividades del personal propio del Contratista, la Supervisión y el PETACC. El campamento contara con un grupo electrógeno. El campamento provisional será del tipo prefabricado, construido con paneles modulares que permitan su fácil armado y desarmado. e) Forma de Pago

La unidad de medida para el pago es el metro cuadrado (m2) de campamento construido, debiendo considerarse para el metrado únicamente el porcentaje de área techada construida.

La valorización se efectuará tomando como referencia el diseño aprobado por la Supervisión, siendo la forma de pago la siguiente: Hasta el 70% a la culminación de la construcción. 30% posterior al desmontaje


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01.02 Mantenimiento de Campamento

a) Descripción

El Contratista realizará la operación de mantenimiento y conservación del campamento y sus instalaciones durante la ejecución de la obra. La partida incluye los siguientes trabajos: Manejo de residuos sólido Consiste en eliminar los diferentes residuos sólidos que se generan durante la fase de construcción y que se encuentran contenidos en los diferentes recipientes que para tal efecto han sido colocados. Esta actividad se realiza con una frecuencia de tres veces por semana, 12 veces al mes empleándose una camioneta pickup simple. Mantenimiento y operación de campamento Esta actividad consiste en el manejo del generador que proveerá energía, limpieza y desinfección de las instalaciones y operación del equipo de comunicación.

b) Forma de Pago

La unidad de medida para el pago es el mes (mes) de mantenimiento y operación de campamento. No se valorizará durante las paralizaciones imputables al Contratista.

01.03 Movilización y Desmovilización de Equipos

a) Descripción

Esta partida, comprende las acciones y trabajos necesarios para el transporte de maquinaria, equipos, herramientas, repuestos, etc., necesario para la ejecución de la obra, de acuerdo a lo ofrecido en su Propuesta y cronograma de ejecución de las obra, con aprobación de la Supervisión. El costo considera la movilización de Retroexcavadoras, planta dosificadora de concreto, motoniveladora, tractor sobre orugas, compresora, rodillo vibrador, cargador frontal, mezcladoras, etc. Para el transporte del equipo a la Obra, se utilizarán los caminos existentes evitándose, durante el desarrollo de esta actividad, causar daños a terrenos y propiedades de terceros, los cuales en caso de ocurrir serán de responsabilidad del Contratista. La partida incluye la desmovilización de los equipos, que se efectuará una vez finalizado los trabajos y según los plazos del Cronograma de Construcción de la Obra.

b) Forma de Pago

La unidad de medida para el pago es Global (GBL). Se valorizará hasta el 70% del monto considerado en la partida, una vez movilizados todos los equipos y el 30% restante una vez efectuada su desmovilización o retiro.

01.04 Habilitación de Caminos de Acceso

a) Descripción

El Contratista ejecutará la habilitación de dos caminos de acceso. El primero, se efectuará hacia el depósito de materiales excedentes y el segundo hacia el emplazamiento de la bocatoma; serán de una sola vía, de cuatro (04) metros de ancho, empleando el material propio producto de la excavación y debidamente compactados.


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Estos caminos de acceso, deben tener unas características que permitan el tránsito de vehículos de trabajo liviano y pesado. Una vez concluidos los trabajos, deberán deshabilitarse estos accesos, dejándolos en las mismas condiciones previas a la ejecución de la misma.

b) Alcance de los Trabajos

Comprende el suministro de la mano de obra, materiales, equipo y todas las acciones necesarias para la habilitación de caminos de acceso que permitan conectar el camino existente con la zona donde se ejecutarán las obras y el depósito de materiales excedentes. El Contratista preparará los planos de los trazos y secciones típicas de los caminos de acceso para la aprobación de la Supervisión, con indicación de las pendientes, radios de curvatura y otros parámetros de diseño. Los trabajos incluirán las excavaciones, rellenos con material propio de acuerdo con las especificaciones técnicas. Una vez terminada la ejecución de la obra, estos caminos de acceso serán deshabilitados, tratando de dejar el terreno tal y como estuvo antes de su construcción.

c) Forma de Pago

La unidad de medida para el pago es el Kilometro (km) de camino de acceso construido, debiendo valorizarse hasta el 70% del metrado total para habilitación y el restante 30% a la deshabilitación para la el cual incluye todos los costos necesarios para la construcción, de acuerdo a los trazos efectuados por el Contratista y aprobados por la Supervisión.

01.05 Mantenimiento y Humedecimiento de Caminos de Acceso

a) Descripción

El Contratista efectuará el mantenimiento de los caminos de acceso, trabajos que consistirán en el riego de agua con cisterna y arreglo de la superficie de rodadura mediante el paso de motoniveladora, de manera de tener los caminos en condiciones aceptables de transitabilidad. Los tramos para ejecución de mantenimiento de camino, deberán previamente contar con la aprobación de la Supervisión. Asimismo, efectuara el humedecimiento de todos los caminos de acceso tres (03) veces a la semana, doce (12) veces el mes, para efectuar un control del polvo adecuado. b) Alcance de los Trabajos

El trabajo incluye el suministro de la mano de obra, materiales, equipo y todas las acciones necesarias para habilitar y ejecutar el mantenimiento y humedecimiento de los caminos de acceso existentes con las zonas donde se ejecutarán las obras. Eventualmente y cada vez que sea necesario y de acuerdo con la Supervisión, se harán los trabajos de reparación de la capa de rodadura, con reposición de afirmado y trabajos de lastrado. Los caminos, deben regarse con una frecuencia de tres (03) veces por semana, durante todo el período de construcción de la obra a fin de minimizar la emisión de material o partículas de polvo. Los caminos que deberán ser mejorados seguirán los ejes existentes y el ancho de la sección transversal tendrá un mínimo de cuatro (04) metros y de ser el caso se establecerán plazoletas de cruce cada 500.00 metros, las que tendrán 20.00 m de largo y 3.00 m de ancho adicional.


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c) Forma de Pago

La unidad de medida para pago es Mes (Mes) debiendo valorizarse 1.00/mes si se cumplen las siguientes condiciones:

Humedecimiento de 8.52 km de caminos de acceso (0.71 km por tres doce veces al mes).

Mantenimiento de 0.71 km de caminos de acceso En caso de efectuar los trabajos indicados en menores metrados a los indicados, se valorizara de acuerdo a la distancia real ejecutada de mantenimiento y humedecimiento de camino en el mes y de conformidad al programa previamente aprobado por la Supervisión.

01.06 Restauración de Áreas Contaminadas y Traslado al Botadero

a) Descripción

Los trabajos de restauración de áreas contaminadas consisten en restaurar aquellas áreas que en el transcurso de ejecución de la obra hubiesen sido afectadas. Las diferentes áreas a restaurar, deberán previamente contar con la aprobación de la Supervisión. b) Alcance de los Trabajos

El trabajo incluye el suministro de la mano de obra, materiales, equipo y todas las acciones necesarias para restaurar aquellas zonas afectadas. El costo unitario no incluye la provisión de camioneta toda vez que ella está considerada en los gastos generales pero si incluye el pago del chofer (operario). Se ha estimado que los trabajos de restauración se efectuarán en una cantidad de dos al mes. c) Forma de Pago

La unidad de medida para pago es la Unidad (und) de restauración efectuada en el mes, la cual deberá tener la conformidad de los trabajos efectuados y aprobación por la Supervisión.

01.07 Acondicionamiento lnicial del Depósito de Material Excedente

a) Descripción El Contratista, previo a la ejecución de los trabajos de construcción, deberá acondicionar el depósito del material excedente, en la ubicación mostrada en los planos del Estudio de Impacto ambiental, previa autorización del Supervisor.

b) Características

El trabajo incluye el suministro de la mano de obra, materiales, equipo y todas las acciones necesarias para el acondicionamiento previo del Depósito de Material Excedente. Estos trabajos consisten en la nivelación y acondicionamiento del depósito para que se puedan desarrollar los trabajos de colocado del material excedente del movimiento de tierras y demolición efectuada.


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c) Forma de Pago

La unidad de medida para el pago es global (GBL), valorizándose el 100% de la misma al terminar el acondicionamiento del depósito y con aprobación de la Supervisión.

01.08 Cartel de Identificación de Obra de 3.60 x 2.40 m

a) Descripción

El Contratista, deberá construir al inicio de los trabajos, el Cartel de Obra tipo mural de 2.40 m x 3.60 m. en donde indique el Supervisor.

b) Características

El cartel estará construido con postes de 4” x 4” de madera tornillo, empotradas 0,60 m en cimientos de concreto de f’c=100 kg/cm2, cuya inscripción se colocará en triplay de 4 mm; podrá utilizarse otros materiales, previa aprobación del Supervisor. El Cartel de Obra estará ubicado en lugar apropiado, próximo a la zona de trabajo, con aprobación del supervisor, será de carácter temporal y todos los materiales utilizados y recuperados al final de la obra serán de propiedad del PETACC.

c) Forma de Pago

La unidad de medida para el pago es por Unidad (Und) cartel de obra construido, se valorizará el 100% del monto culminado e instalado el cartel.

01.09 Trabajos de Cierre de Obra

a) Descripción

Estos trabajos, tiene por la finalidad lograr que el medio físico y biótico, donde se desarrollaron los trabajos, recupere las condiciones ambientales previas a la ejecución de la obra. Estos trabajos se desarrollarán en los campamentos, botadero y/o depósito de materiales excedentes y en cualquier donde exista afectación al medio ambiente. Estos trabajos de cierre, deberán contar con la aprobación de la Supervisión. b) Alcance de los Trabajos

El trabajo incluye el suministro de la mano de obra, materiales, equipo y todas las acciones necesarias para desarrollar los trabajos considerados en el Plan de Cierre ambiental y consideran principalmente las siguientes actividades: Reacondicionamiento de áreas afectadas. Transporte de material al depósito de materiales excedentes y, Restauración del depósito de materiales excedentes.

Estos trabajos deben ejecutarse al finalizar la obra, debiendo ceñirse a lo indicado en el Plan de Cierre del EIA del proyecto, para lo cual la Supervisión efectuará el seguimiento. c) Forma de Pago

La unidad de medida para pago es la Global (Gbl) y se efectuará cuando el 100% de los trabajos considerado en el Plan de Cierre estén concluidos y con la conformidad de los trabajos efectuados por parte de la Supervisión.


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02.00 TRABAJOS PRELIMINARES

Generalidades El Contratista deberá construir, instalar y mantener los trabajos preliminares necesarios para la ejecución completa de las obras que conforman el proyecto, debiendo ejecutarlos de acuerdo al programa de construcción propuesto, y que abarcarán los siguientes aspectos: Efectuar el trazo y replanteo topográfico total de la obra y el control correspondiente

durante el desarrollo de la misma. Ejecutar la limpieza y desbroce de las zonas donde se emplazarán las obras

provisionales y permanentes. Demolición de obras existentes en concreto simple y concreto armado, cuando el

proyecto así lo indique. Limpieza de cauce en todas las áreas necesarias para la construcción de la obra. Construcción de las obras de desvío del río, necesarias para facilitar la construcción

oportuna de las obras del proyecto.

02.01 Trazo y Replanteo para Estructuras

a) Descripción

El Contratista realizará todos los trabajos topográficos para trazo y replanteo total de la bocatoma, a partir de los BM(s) que para tal efecto proporcionará el PETACC y las acciones necesarias para realizar el metrado de las actividades correspondientes al movimiento de tierras. b) Alcance de los Trabajos

Comprende el suministro de la mano de obra, materiales, equipo y todas las operaciones necesarias para realizar el trazo y replanteo. El Contratista, realizará el replanteo general de la obra y será de su responsabilidad la conservación y reemplazo si fuera necesario, y de la ejecución de cualquier levantamiento topográfico necesario para la construcción de la obra. Antes de iniciar los trabajos en el terreno, el Contratista está obligado a revisar el control de todos los datos topográficos indicados en los planos definitivos y corregir los mismos si fuera necesario. El PETACC, suministrará la topografía básica del Proyecto con la información referida a los BMs, vértices o puntos de referencia para el control vertical y horizontal. El replanteo estará a cargo del Contratista quien establecerá los ejes principales y auxiliares que sean necesarios fuera de la zona de excavación, trabajo que someterá a la revisión y aprobación de la Supervisión. La nivelación que servirá para el control de las excavaciones y demás obras complementarias, se concretará a colocar puntos de nivelación de carácter permanente hasta la terminación de las obras, la que será relacionada con los BMs que sirvieron para la elaboración del Proyecto.

c) Forma de Pago

El replanteo de obras de arte, se medirán en metros cuadrados (m2) con aproximación a la unidad. La valorización se ejecutará de acuerdo al precio unitario para la partida respectiva del Presupuesto.


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02.02 Trazo y Replanteo para Canales y Diques

a) Descripción

Se efectuará una verificación en el campo de los puntos y líneas de referencia del río Ica y canal Amara - Santa Ana como se indica en los planos. Se tomarán los perfiles y secciones transversales antes de efectuar el replanteo del trazo, trabajo que será revisado por la Supervisión para evitar cualquier reclamo sobre mayor volumen de movimiento de tierras y/o clasificación de material. El trabajo incluye la monumentación de los PI(s) y los BM(s) y las acciones necesarias para realizar el metrado de las actividades correspondientes al movimiento de tierras.


Comprende el suministro de la mano de obra, materiales, equipo y todas las operaciones necesarias para realizar el trazo y replanteo de las obras que integran el Proyecto. Se realizará el replanteo de los diques y canal y será de su responsabilidad la conservación, reemplazo si fuera necesario y ejecución de cualquier levantamiento topográfico necesario para la construcción de la obra. Antes de iniciar los trabajos en el terreno, el Contratista está obligado a revisar el control de todos los datos topográficos indicados en los planos definitivos y corregir los mismos. Si no se procede de acuerdo con lo indicado, se considerarán los planos de obra como exactos para efectos del pago. En casos en que se hallase algún error en los planos, se deberá informar a la Supervisión, de lo contrario se responsabilizará de la ubicación correcta de las estructuras. El Contratista, no efectuará excavación ni rellenos, ni colocará otros materiales que puedan causar inconvenientes en el uso de los trazos y gradientes dados, si previamente no cuenta con el levantamiento de las secciones transversales cada 20.00 m o según la distancia indicada en los planos y aprobadas por la Supervisión. c) Forma de Pago Los trabajos de trazo y replanteo del canal se medirán en kilómetros (KM) con aproximación a un decimal.

02.03 Limpieza y Desbroce

a) Descripción

La limpieza y desbroce se hará en toda el área donde se ubicarán las obras provisionales y permanentes y donde la Supervisión estime conveniente, a fin de dejar limpio de plantas, raíces, materia orgánica y material que pueda perjudicar o impedir la libre y fácil operación de los trabajos de construcción. b) Alcance de los Trabajos Incluye el suministro de la mano de obra, materiales, equipos, así como todas las operaciones necesarias para efectuar la limpieza y desbroce. Para la limpieza se ha considerado una remoción mínima de 0.20 m de espesor. Los materiales extraídos, serán depositados en los límites de la franja de trabajo o en los lugares predeterminados como botaderos donde puedan ser depositados, hasta una distancia de 0.50 km fuera de los límites de la obra, tomando todas las medidas de precaución necesarias, previa autorización de la Supervisión.


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El desbroce será superficial hasta el grado que permita el libre paso de los vehículos de construcción, con el fin de proporcionar una superficie de terreno limpia para efectuar el desmonte o la excavación para la fundación de las estructuras, según sea el caso.

c) Forma de Pago

La unidad de medida para el pago es el metro cuadrado (m2) de terreno limpio ejecutado, medido de acuerdo a planos del área a limpiar, previa autorización de la Supervisión.

02.04 Demolición de Obras de Concreto Simple 02.05 Demolición de Obras de Concreto Armado

a) Descripción

Esta partida comprende la demolición de partes y/o elementos de concreto simple (concreto ciclópeo, mampostería de piedra), concreto armado y obras de edificación en las estructuras existentes, que requieran ser reparadas, reconstruidas o eliminadas.


Comprende el suministro de mano de obra, materiales, equipos y todo lo necesario para su correcta y completa ejecución. Antes de ser iniciados estos trabajos, el Contratista efectuará los levantamientos topográficos de detalle a fin de cuantificar los volúmenes de demolición. La demolición se ejecutará empleando equipos como camión volquete, compresora neumática, martillo neumático y herramientas. Se deberá tener especial cuidado de ejecutar los trabajos de demolición sin causar daño o debilitar las partes estructurales del elemento cuando se trate de reparación y de no causar daños a terceros en cualquier caso. El material demolido será eliminado por el Contratista, transportándolo hacia los botaderos predeterminados empleando la partida “Eliminación de Desmonte y Materiales Excedentes” Se deberán tomar todas las precauciones de seguridad con el fin de que no se produzcan accidentes de trabajo. El personal encargado de realizar estas labores deberá contar como mínimo con lentes de seguridad y guantes. c) Forma de Pago

La unidad de medida para pago será por metro cúbico (m3) de estructura demolida, medida de acuerdo a planos del levantamiento topográfico realizado para este objeto.

02.06 Obras de Desvío del Río

a) Descripción

El Contratista ejecutará las obras de movimiento de tierras para desvío de las aguas del río Ica, de manera que garantice y facilite la ejecución de las obras previstas. Estarán constituidas por diques conformados con material del sitio protegidos con enrocado u otra solución que la Supervisión considere conveniente.


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Esta especificación contempla el suministro de la mano de obra, trazo, materiales y equipos para efectuar las obras de desvío del río. Con aprobación de la Supervisión, la obra estará ubicada en zona próxima a la obra principal. Esta obra estará conformada principalmente por un dique de sección trapezoidal, con material del sitio el cual formará taludes de 1.5:V y 1:H. El Contratista efectuará la obra de desvío empleando el método más adecuado, con aprobación de la Supervisión de los planos correspondientes. Una vez terminada la ejecución de la obra principal, la obra de desvío deberá ser eliminada hasta quedar el terreno como lo indique la Supervisión. Esta partida sólo se efectuará si las obras se ejecutan en época de avenida.

c) Medición y Pago

La unidad de medida para pago será el metro cúbico (m3), se valorizará hasta el 70% del monto global de la partida una vez terminada la obra de desvío del río y el 30% restante una vez efectuada su eliminación.

03.00 MOVIMIENTO DE TIERRAS Excavaciones Superficiales Las Especificaciones contenidas en este apartado, serán aplicadas al movimiento de tierras en superficie, de acuerdo a lo previsto en los planos de diseño, para construcción de las obras. Los trabajos que comprende éste ítem abarcan el suministro, operación y mantenimiento de todos los equipos y herramientas, así como también la mano de obra, materiales y combustible, los cuales son necesarios para realizar los trabajos. Las excavaciones serán efectuadas según los ejes, rasantes y niveles indicados en los planos de diseño y se llevarán a cabo aplicando medios apropiados elegidos por el Contratista. De acuerdo con las condiciones que se presenten durante la excavación proyectada, podrán realizarse variaciones de trazo y niveles. Tales cambios de niveles o líneas de excavación indicados en los planos, se realizarán previa autorización de la Supervisión y/o Inspección reconociéndole su costo por estos trabajos adicionales con los mismos precios unitarios. Se deberá proceder a efectuar las excavaciones, después que haya efectuado el levantamiento de las secciones transversales del terreno natural aprobado por la Supervisión. Se incluye en éste ítem, la protección de las excavaciones de todos los cortes y refines de sus taludes, así como la preparación del fondo de las excavaciones para la cimentación de las estructuras que posteriormente se emplazarán en estos lugares. La excavación excesiva o sobre-excavación efectuada no será valorizada, a excepción de la ordenada por la Supervisión y la sobre-excavación será rellenada de acuerdo a las instrucciones de la Supervisión. Los derrumbes de materiales que ocurran en las obras y los ocasionados fuera de la línea fijada para la excavación, serán removidos y los taludes serán regularizados según disposiciones de la Supervisión. La limpieza de los derrumbes así como los mayores rellenos requeridos serán a cuenta del Contratista, siempre y cuando las causas de éstas no se deban a fallas geológicas, deslizamientos de taludes, o sobre-excavaciones indicadas en los planos y/o autorizadas por la Supervisión.


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Cuando el derrumbe o sobre-excavación se efectúe en una zona destinada a estar en contacto con estructuras de concreto, o con el revestimiento del canal, los espacios dejados serán rellenados con concreto pobre de regularización hasta recuperar la línea de excavación teórica; o por razón de orden constructiva, pueden ser rellenados a la vez con el mismo concreto de la estructura en contacto directo. Durante la ejecución de las excavaciones y hasta el momento de ser rellenados y/o revestidas, se tomarán todas las medidas técnicamente correctas y adecuadas con el objeto de asegurar la estabilidad de las superficies excavadas empleando donde sea necesario apuntalamiento. Las obras de protección de las excavaciones deberán dejar espacio suficiente para permitir el acceso permanente a las obras. Después de terminada la obra, deberá ser removida toda protección de carácter provisional que haya quedado en el sitio, siempre y cuando la Supervisión no considere lo contrario. En general, para medición, las excavaciones en superficie serán clasificadas según el tipo de material excavado. i. Excavación en Material Suelto: La excavación en material suelto consiste en la remoción y levantamiento de todos los materiales que pueden ser removidos a mano, con excavadora, o con equipos de movimiento de tierra sin escarificador ni empleo de explosivos. El Contratista deberá proceder a las excavaciones en material suelto, después que haya procedido a la limpieza y al levantamiento topográfico de secciones transversales del terreno natural aprobado por la Supervisión. ii. Excavación en Roca Descompuesta: Se entiende por roca descompuesta, todo suelo o conglomerado que contenga fragmentos de roca en proporciones variables. La excavación en roca descompuesta, consiste en la remoción de todos los materiales que pueden hacerse a mano, pala mecánica y que requiere de equipo pesado de movimiento de tierra de una capacidad no menor que la de un tractor de orugas de 300 HP, con escarificador, sin tener que recurrir a disparos, voladuras, barrenos y acuñamientos sistemáticos, pero con uso ocasional de pequeñas cargas explosivas. La remoción de piedras o bloques de rocas individuales mayores de 0.50 m3 de volumen será clasificada también como excavación en roca descompuesta. El Contratista deberá proceder a la excavación de roca descompuesta después que este material haya sido examinado, clasificado y cubicado por la Supervisión. El Contratista comunicará a la Supervisión cada vez que encuentre material clasificado como roca descompuesta en la excavación. Si el Contratista dejara de avisar a la Supervisión sobre la presencia de roca descompuesta en las excavaciones, ésta será medida y pagada como material suelto. iii. Excavación en Roca Fija: La excavación en roca fija, consiste en la remoción de piedras o bloques de roca individual de más de 1,0 m3 de volumen, en general comprenderá la remoción de aquellos materiales que no puedan ser removidos a mano, por pala mecánica o por equipos de movimiento de tierras, debiendo emplearse continuos y sistemáticos disparos o voladuras, barrenos y acuñamientos, o que requiera el uso de martillos neumáticos. Cuando durante la excavación el Contratista encuentre material al que considere se deba clasificar como excavación en roca, estos materiales deberán ser puestos al descubierto y expuestos para hacer su correspondiente clasificación y ubicación.


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El Contratista deberá proceder a la excavación de roca fija después que este material haya sido examinado, clasificado y cubicado por la Supervisión. Si el Contratista dejara de avisar a la Supervisión sobre la presencia de roca fija en las excavaciones, estas serán medidas y pagadas como roca descompuesta. Prescripciones para las Excavaciones en Roca con Explosivos i. Uso de Explosivos El uso de explosivos está condicionado a la aprobación expresa de la Supervisión y sólo se permitirá cuando se hayan tomado las medidas necesarias para proteger a las personas, las obras y las propiedades públicas y privadas. En el curso de las excavaciones en roca, los métodos y medios de almacenaje, transporte y utilización de explosivos son de total responsabilidad del Contratista, así tengan la aprobación de la Supervisión. El Contratista deberá observar todas las leyes y normas peruanas relativas al transporte, almacenaje y empleo de explosivos. Las voladuras deberán ser efectuadas por personal especializado, a fin de evitar sobreexcavaciones, daños a las instalaciones y al personal. El uso de explosivos no será permitido cuando exista peligro de fracturación excesiva del material circundante o de aflojar o perturbar de alguna manera los terrenos vecinos en los cuales se hayan previsto la cimentación de estructuras. Se tendrá especial cuidado en la elección de los explosivos, accesorios, detonadores simples o eléctricos, mechas de seguridad, cables, alambres de conexión y otros accesorios. El Contratista preparará los esquemas generales de perforación, carga y explosión para los trabajos más importantes. En estos esquemas, serán indicadas las características y la cantidad total de explosivos, la distribución, cantidad de las cargas, número de taladros, y profundidad y el sistema de encendido. La aprobación por parte de la Supervisión, de los métodos de disparos y de la cantidad y potencia de los explosivos, no exime al Contratista de su responsabilidad en lo que se refiere a eventuales daños ocasionados a la obra y/o a terceras personas debido al mal empleo de los mismos. ii. Almacenamiento de Explosivos Los explosivos y los detonadores deben depositarse separadamente en almacenes independientes, convenientemente secos, ventilados, a prueba de balas y resistentes al fuego. Dichos almacenes deben estar ubicados lejos del frente de trabajo, campamento y otro tipo de estructura. La Supervisión efectuará las inspecciones al almacén cuando lo considere conveniente para verificar las condiciones de almacenaje óptimas, haciendo las observaciones necesarias, las mismas que deberán ser cumplidas por el Contratista a entera satisfacción. Se pondrá especial cuidado en el mantenimiento de las instalaciones eléctricas con respecto al uso de explosivos. El almacén estará provisto de dos extinguidores contraincendio. iii. Transporte de Explosivos Los vehículos que transporten explosivos no llevarán cápsulas detonadores, fulminantes, metales, herramientas metálicas, aceites, cerillo, armas de fuego, ácidos ni sustancias inflamables o materiales semejantes. Los vehículos que transporten explosivos no deberán estar sobrecargados y no se apilarán los explosivos a una altura mayor que la carrocería. Los vehículos tendrán los frenos, dirección y sistema eléctrico en buenas condiciones, en general, el vehículo estará en condiciones adecuadas para el transporte de explosivos.


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Los explosivos no deberán transportarse en remolques y el vehículo no deberá llevar pasajeros ni personas no autorizadas. Debiendo estar los motores de los vehículos que transportan explosivos apagados antes de cargar y descargar los explosivos. iv. Manejo de Explosivos El manejo de explosivos estará a cargo de personal instruido para tal efecto. Las cajas que contengan explosivos deben levantarse y bajarse cuidadosamente, sin deslizarlas una sobre otra. Las cajas o paquetes de explosivos no deben abrirse dentro de un almacén de explosivos, ni siquiera en un radio de 50 m. Las cajas de explosivos solo deberán abrirse con herramientas fabricadas de madera o con algún otro material no metálico. Para el encendido de las mechas se utilizarán bastones encendedores que se adecuen a condiciones de viento y lluvias. v. Preparación de Fulminantes Los cartuchos de cebo deberán ser preparados en el lugar de la voladura, de preferencia por el mismo personal e inmediatamente antes de la explosión, además de ser examinado en cuanto a su eficacia. vi. Introducción de la Carga Explosiva Los taladros de voladura no se cargarán hasta que estén listos todos los trabajos preparatorios, los cuales serán verificados por el capataz. Un representante del Contratista, a cargo de la seguridad de los trabajos, estará obligado a realizar visitas periódicas de inspección. Al cargar los taladros, no estará permitido el empleo de lámparas o fuegos abiertos. vii. Encendido de la Carga de Explosivos La llave de contacto para el detonador solo deberá estar en poder del capataz. Solamente el detonador estará destinado a la producción de la corriente eléctrica necesaria para la voladura. De ningún modo, se procederá a tomar la corriente de detonación de otras fuentes distintas. Todas las líneas eléctricas que puedan significar un peligro tendrán que retirarse oportunamente del lugar de la voladura. Los cables deberán estar provistos de una capa aislante y serán colocados en forma tal que impidan, con seguridad absoluta, todo corto circuito. Queda terminantemente prohibido el uso de la tierra como conductor de vuelta. 03.01 Excavación para Estructuras en Material Suelto

a) Descripción

Estos trabajos se refieren a la excavación que deberá realizarse para la cimentación de las obras de arte y otras estructuras o parte de ellas, donde las limitaciones de espacio, no permitan el empleo de buldozers, hasta los niveles indicados en los planos.


La profundidad y taludes de excavación se guiarán por las indicaciones dadas en los planos de diseño, los que sin embargo estarán supeditados finalmente a las características que se encuentren en el subsuelo, debiendo ser acordados en última instancia por el Supervisor en obra. Se realizará el compactado de la superficie sobre la que se apoyará la estructura.


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La cimentación deberá de estar limpia de todo material descompuesto y material suelto, raíces y todas las demás intrusiones que pudieran perjudicarla. En todo caso, siempre es responsabilidad del Ingeniero Residente proteger los cimientos contra daños de toda índole. El Contratista deberá tomar las precauciones para mantener las excavaciones libres de agua. Si se trata de excavaciones que posteriormente serán rellenadas, no se requiere de mayores exigencias en el perfilado de los taludes, debiéndose dar a la excavación un mayor énfasis en lograr la estabilidad de los mismos. El método de excavación empleado, no deberá producir daños a los estratos previstos para cimentaciones de las obras, de forma tal que se reduzca su capacidad portante o su densidad.

c) Forma de Pago

Las excavaciones se medirán en metros cúbicos (m3) con aproximación a un decimal. Para tal efecto se determinarán los volúmenes excavados de acuerdo al método del promedio de las áreas extremas entre las estaciones que se requieran a partir de la sección transversal del terreno limpio y desbrozado hasta las secciones aprobadas por la supervisión.

03.02 Excavación Masiva en Material Suelto

a) Descripción

Bajo esta especificación, se considera las operaciones de excavación en las secciones del río Ica a nivel de rasante y conformación de taludes en las secciones trapezoidales del río, hasta llegar a las secciones definitivas de corte del prisma del canal previo al revestimiento.

b) Alcance de los Trabajos En esta partida están incluidos los trabajos de excavación en las secciones del río Ica, cimentaciones de muros de contención, conformación de taludes en secciones trapezoidales, acabado de cimentaciones, así como el acomodo del material de excavación en los taludes exteriores del terraplén, al costado de la berma del canal o hasta 50.00 m fuera de los límites del área del proyecto, formando un banco de escombros. El material extraído de la excavación se podrá utilizar en los rellenos, cuando las características del mismo lo permitan. Todas las excavaciones efectuadas por debajo del espesor teórico del revestimiento, serán rellenadas. El material excedente, se eliminará a los botaderos previamente determinados y se pagará con la partida “Eliminación de Desmonte y Material Excedente”. La partida considera el empleo de un tractor sobre oruga para la excavación en las secciones del río Ica, cimentaciones de muros de contención y una retroexcavadora para la conformación de taludes en secciones trapezoidales y acabado de cimentaciones. c) Forma de Pago

Las excavaciones se medirán en metros cúbicos (m3) con aproximación a un decimal. Para tal efecto se determinarán los volúmenes excavados de acuerdo al método del promedio de las áreas extremas entre las estaciones que se requieran a partir de la sección transversal del terreno limpio y desbrozado hasta las secciones aprobadas por el Supervisor.


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03.03 Excavación en Roca Dura

a) Descripción Bajo esta especificación, se considera las operaciones de excavación para conformar la caja de canal, entre las progresivas indicadas en los metrados justificatorios, en la cual quedará alojada la sección hidráulica, incluyendo el borde libre, hasta llegar a las secciones definitivas de corte del prisma del canal previo al revestimiento. b) Alcance de los Trabajos En esta especificación están incluidos los trabajos de excavación, perfilado de los taludes y fondo de la excavación de la sección, así como el acomodo del material de excavación en los taludes exteriores del terraplén, al costado de la berma del canal o hasta 50.00 m fuera de los límites del área del proyecto, formando un banco de escombros. Cuando esto no sea posible el material será transportado a depósitos previamente determinado por la Supervisión, y la mayor distancia de transporte se pagará con la partida “Transporte de Tierra y Grava” para la distancia respectiva. El precio unitario incluye el carguío del material a ser transportado. El material extraído de la excavación se podrá utilizar en los rellenos, cuando las características del mismo lo permitan, adoptándose las mismas consideraciones indicadas para la excavación de plataforma. Todas las excavaciones efectuadas por debajo del espesor teórico del revestimiento, serán rellenadas con concreto pobre. A este pre-revestimiento se le dará un acabado con superficie lisa y antes de la colocación del revestimiento definitivo, se aislarán ambos concretos mediante la imprimación del fondo y taludes con una capa de pintura bituminosa. Los costos adicionales para la ejecución de los trabajos de sobreexcavación y sus respectivo relleno, serán reconocidos y pagados sólo para los tramos del canal de excavación en roca, para lo cual se ha definido una línea “B” de pago ubicada a 0,10 m. por debajo de la línea “A” que corresponde al perfil teórico de excavación. c) Forma de Pago

Las excavaciones se medirán en metros cúbicos (m3) con aproximación a un decimal. Para tal efecto se determinarán los volúmenes excavados de acuerdo al método del promedio de las áreas extremas entre las estaciones que se requieran a partir de la sección transversal del terreno limpio y desbrozado hasta las secciones aprobadas por el Supervisor. Rellenos Comprende el suministro de la mano de obra, materiales y equipo y la ejecución de las operaciones necesarias para colocar y compactar rellenos en todos aquellos lugares donde se construyen terraplenes o se hayan levantado cimientos, muros de contención o cualquier otra estructura, de conformidad con el trazo, alineamientos y secciones transversales indicadas en los planos de diseño o por la Supervisión. Los rellenos se harán con materiales propios. Los rellenos deberán ser construidos según el trazo, alineamientos y secciones transversales indicadas en los planos de diseño. El Contratista está obligado a realizar trabajos de protección y mantenimiento para conservar el relleno en condiciones satisfactorias hasta la finalización de los trabajos.


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Asimismo, eliminará el material excedente del terraplén que haya sido colocado fuera de los perfiles prescritos en el diseño, si así lo ordena la Supervisión. Los rellenos podrán estar constituidos por material arcillo-arenoso, arena, grava arcillosa, roca descompuesta y otros, previamente aprobados por la Supervisión y deberán estar libre de componentes orgánicos sólidos como raíces, arbustos, troncos, etc. Antes de proceder a la conformación de los rellenos, el Ing. Residente deberá realizar previamente trabajos de limpieza y desbroce y/o de desmonte, así como la regularización y compactación de la superficie del suelo donde se colocarán estos. La preparación de la superficie de apoyo para los rellenos será hecha humedeciéndola con agua y apisonándola con pasadas de rodillo o vibradores manuales según sea el caso. La compactación requerida será del 95 % del Proctor Standard para suelos cohesivos y del 80 % de densidad relativa para suelos granulares. La uniformidad del contenido de agua en las diversas zonas del relleno, será controlada por su coeficiente de variación, que tendrá que ser inferior al 20% relativo a cada tramo, con el fin de lograr la compactación especificada y/o indicada por el Supervisor. Por coeficiente de variación se entiende a la desviación estándar expresada en porcentaje de su valor medio. Después que el material haya sido colocado, se verificará el contenido de humedad y la uniformidad de la distribución, previo al proceso de compactación. El humedecimiento después de la explanación será por aspersión a fin de conseguir mayor uniformidad en este proceso. Los materiales del relleno tendrán un contenido de agua comprendido entre el 30 y el 120% del valor teórico óptimo promedio total correspondiente al material puesto en cada tramo. El óptimo contenido de humedad, será determinado en laboratorio para el caso de relleno controlado por el método del Proctor Standard (Proctor Compactation Test D698-53-T de las Normas ASTM). Antes de iniciar la compactación, deberá verificarse que el material a usarse en obra, tenga un contenido de humedad con más o menos 2% de tolerancia con respecto a la humedad óptima.

Cualquier capa tendrá que ser compactada antes de la colocación de la capa sucesiva. El área de compactación durante la construcción tendrá que ser mantenida a un nivel uniforme. El material tendrá que ser extendido y compactado en estratos de la mayor extensión posible. Eventuales juntas verticales de construcción en planos transversales al eje del relleno serán ejecutadas excavando por los menos 1,0 m de material sobre el frente de reinicio, con un talud de 45°, escarificando y humedeciendo la superficie de contacto antes de empezar la construcción de un nuevo tramo de relleno. Los rellenos se colocarán en capas horizontales cuyo espesor variará en función al tipo de material y al equipo de compactación que se disponga. La altura de la capa en materiales cohesivos no será superior a 0.35 m. Para cada material se adoptará una compactación diferente, según lo indicado por el Inspector, sobre la base de pruebas de laboratorio y de pruebas en el sitio. En términos generales el control de compactación de materiales cohesivos se efectuará al 98% de la densidad máxima obtenido por el método Proctor Standard. El control de compactación en materiales completamente granulares, se efectuará al 80% de la densidad relativa.


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La compactación será controlada por el Supervisor mediante pruebas de densidad cuyo número, ubicación será determinado de acuerdo del volumen a rellenar. La densidad de compactación tendrá que satisfacer los siguientes límites: 80% de las muestras tendrán que superar el 95% y el 100% de las muestras tendrán que superar el 90% del valor teórico óptimo promedio total correspondiente al material puesto en obra. El control del equipo de compactación debe verificarse cada por capa. Aspectos importantes en la construcción de los rellenos, son: La distribución del material El contenido de humedad. El método a emplear en la corrección del contenido de humedad. Características del equipo de compactación y determinación del número de pasadas

para lograr el grado de densidad deseado. Altura de la capa de compactación. Tamaño máximo del material y porcentaje aceptable de dichos elementos.

Los rellenos compactados se medirán en metros cúbicos (m3) con aproximación a un decimal para lo cual se determinará el volumen de relleno compactado de acuerdo a las secciones mostradas en los planos o a las órdenes del Supervisor. El precio unitario incluye el batido o mezcla del material propio a ser reconocido y el material de cantera, el escarificado y riego de la capa anterior, la extracción, carguío del material del sitio, descarga. Extendido, homogenización, riego, nivelación y compactación de acuerdo a planos.

03.04 Relleno Compactado para Estructuras

a) Descripción Esta especificación se refiere a los rellenos compactados que se colocarán en las obras de arte de canales o en cualquier otra estructura y en donde después de efectuada la respectiva excavación, requieran ser rellenados de acuerdo con la indicación y altura indicada en los planos. b) Alcance de los Trabajos El relleno se hará con material proveniente de las excavaciones o del sitio, aprobados por la Supervisión. Sólo en el caso que el material no reúna las características de las especificaciones, se utilizará material proveniente de canteras seleccionadas, en cuyo caso el pago por transporte será reconocido con la partida “Transporte de Tierra y Grava” correspondiente. La superficie de la capa deberá ser horizontal y uniforme. La compactación se efectuará con compactadoras manuales o mecánicas, donde sea posible, hasta alcanzar la densidad mínima de 98% del Proctor Standard para materiales cohesivos; y una densidad relativa no menor del 80% para materiales granulares. La tolerancia en la humedad del material será de ± 2% respecto al contenido de humedad óptima del ensayo de Proctor Standard. c) Forma de Pago

Los rellenos compactados se medirán en metros cúbicos (m3) con aproximación a un decimal para lo cual se determinará el volumen de relleno compactado de acuerdo a las secciones mostradas en los planos o a las órdenes del Supervisor.


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El precio unitario incluye el batido o mezcla del material propio a ser reconocido y el material de cantera, el escarificado y riego de la capa anterior, la extracción, carguío del material del sitio, descarga. Extendido, homogenización, riego, nivelación y compactación de acuerdo a planos. Los rellenos de las excavaciones más allá de las secciones exigidas en los planos no serán reconocidos para efectos de pago.

03.05 Relleno Compactado para Diques (Mat. Propio)

a) Descripción Esta partida contempla, su utilización en la ejecución de rellenos con material del sitio, para conformación de los diques de encauzamiento y su colocación en los lugares indicados en los planos o donde ordene la Supervisión. b) Alcance de los trabajos Los materiales utilizados para la construcción de los rellenos con material propio deberán ser obtenidos del propio lecho del río, de las excavaciones del canal, material del sitio ubicado paralelamente a la franja que ocupará el canal y/o de los bancos de escombros, previamente aprobados por la Supervisión. Habiéndose previsto primero la eliminación del material con materia orgánica para su posterior empuje con tractor para formar el terraplén del canal.

c) Forma de Pago

Los rellenos compactados se medirán en metros cúbicos (m3) con aproximación a un decimal para lo cual se determinará el volumen de relleno compactado de acuerdo a las secciones mostradas en los planos o a las órdenes del Supervisor. El precio unitario incluye el batido o mezcla del material propio a ser reconocido y el material de cantera, el escarificado y riego de la capa anterior, la extracción, carguío del material del sitio, descarga. Extendido, homogenización, riego, nivelación y compactación de acuerdo a planos. Los rellenos de las excavaciones más allá de las secciones exigidas en los planos no serán reconocidos para efectos de pago.

03.06 Relleno con Material Granular

a) Descripción Se usarán en los lugares indicados en los planos, generalmente como material de mejoramiento de la cimentación, en los casos donde así lo requiera. Los materiales provendrán de los lugares indicados y aprobados por la Supervisión, de acuerdo a lo indicado en los planos de diseño. b) Alcance de los Trabajos Comprende el suministro de materiales, mano de obra y equipo necesarios para rellenar la fundación de las estructuras previo a su vaciado. El material será colocado una vez realizada la compactación de superficie de la fundación, las capas serán ejecutadas con espesores uniformes de aproximadamente 0.20 m, extendiéndolo y distribuyéndolo, de acuerdo a los alineamientos y cotas establecidas.


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c) Forma de Pago Este relleno, se medirán en metros cúbicos (m3) con aproximación a un decimal para lo cual se determinará el volumen de relleno de acuerdo a las secciones mostradas en los planos o a las órdenes del Supervisor. El precio unitario incluye el extendido, homogenización y nivelación de acuerdo a planos. Los rellenos de las excavaciones más allá de las secciones exigidas en los planos no serán reconocidos para efectos de pago.

03.07 Eliminación de Material Excedente (D<1.00 km)

a) Descripción

Esta partida se refiere a las operaciones necesarias para la eliminación de materiales de excavaciones y desmonte no utilizables en la Obra, incluye eliminación de árboles, demoliciones, etc.

b) Alcances de los Trabajos

Comprende los costos de mano de obra y maquinaria necesarias para realizar las actividades de carguío, transporte y descarga de materiales excedentes, de desmonte a aquellos lugares indicados en los planos o según lo designado por el Supervisor. El análisis de costo unitario, incluye el porcentaje de esponjamiento y la distancia media de eliminación es 14.00 km. (Botadero de la Tinguiña) c) Forma de Pago

La unidad de medida para efectos del pago es el metro cúbico (m3) de material cortado y eliminado sin incremento de volumen por esponjamiento ya que este volumen está considerado en el análisis de costo unitario. La distancia de transporte se medirá considerando los respectivos centros de masas del botadero y el emplazamiento de la obra.

03.08 Enrocado de Protección Acomodado, Piedra de 20” – 40” en Piso

a) Descripción

El enrocado colocado será utilizado en la construcción de la estructura de la bocatoma Amara - Santa Ana y en los diques de encauzamiento del río Ica y con la finalidad de proteger la estabilidad de los taludes respectivos contra la acción erosiva del agua. b) Alcance de los trabajos Comprende el suministro de la mano de obra, materiales, equipo y la ejecución de todas las operaciones necesarias para realizar el acomodo de la roca acopiada y seleccionada, obtenida del cauce del río o quebrada, de las dimensiones y espesores definidos en los planos, aprobados por la Supervisión. La roca para protección procederá del cauce del río o cantera indicada en planos. El enrocado se efectuará con maquinaria al sitio de colocación. El acomodo para lograr la superficie final del enrocado se efectuará cuando sea necesario manualmente, de manera que la superficie final del mismo cumpla con los niveles indicados en los planos de diseño.


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c) Forma de Pago

La unidad de medida para el pago será el metro cúbico (m3) con aproximación a un decimal, de roca colocada en zonas de relleno, según las dimensiones indicadas en el diseño y de acuerdo a planos.

04.00 OBRAS DE CONCRETO Generalidades Esta sección se refiere a las prescripciones técnicas requeridas para todas las construcciones de concreto incorporadas en las obras, tal como se especifica en esta sección y como lo indican los planos. Estas especificaciones serán aplicadas para todas las obras de concreto; encofrados, suministro y colocación del acero de refuerzo, piedra emboquillada y mampostería de piedra.

04.01 Concreto para Solado Mezcla 1:8 e = 0.05 m 04.02 Concreto para Solado Mezcla 1:8 e = 0.10 m 04.03 Concreto Ciclópeo f'c=175 kg/cm2 + 50% P.G. 04.04 Concreto de Segunda Fase f´c = 350 kg/cm2 04.05 Concreto Reforzado f’c = 210 kg/cm2 en Piso 04.06 Concreto Reforzado f’c = 210 kg/cm2 en Muros, Placas, Pilares 04.07 Concreto Reforzado f’c = 210 kg/cm2 en Losa

a) Descripción La ejecución de las construcciones de concreto simple y concreto armado, al igual que los revestimientos considerados en las obras se efectuará tal como lo indican los planos y bajo las prescripciones de estas especificaciones.


Los trabajos abarcan el suministro y puesta a disposición de materiales y empleo de la mano de obra necesaria, preparación del concreto, transporte, colocación, consolidación adecuada y curado. Los trabajos de dosificación y mezclado, vaciado del concreto y toma y ensayo de muestras se efectuarán (en lo que corresponde), de conformidad a las especificaciones técnicas establecidas en las siguientes normas:

Reglamento Nacional de Construcciones (Perú) Concrete Manual (Manual de Concreto), del U.S. Bureau of Reclamation De la ASTM American Society for Testing Materials (Sociedad Americana para

Ensayo de Materiales) Del ACI American Concrete Institute (Instituto Americano del Concreto)

El concreto se clasifica en base a la resistencia nominal a la compresión, entendiéndose como tal a la resistencia mínima a la compresión a los 28 días de vaciado, conforme los diseños respectivos, de por lo menos 85% de las muestras sometidas a prueba. La resistencia a los 28 días se considerará satisfactoria si el promedio de cada 3 pruebas consecutivas es igual o está por encima de la resistencia especificada y ninguna prueba está por debajo del 85%. Si la resistencia está por debajo de la especificada, se suspenderá los trabajos hasta que se apliquen las medidas correctivas que demuestren que se ha conseguido la resistencia adecuada del concreto.


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La Supervisión, controlará las pruebas necesarias de los materiales y agregados, de los diseños propuestos de mezcla y del concreto resultante, a fin de verificar el cumplimiento de los requerimientos técnicos previstos en las especificaciones. La determinación de la resistencia a la compresión, en kg/cm2, se efectuará en cilindros de prueba de 6” x 12”, de acuerdo con el “Método Estándar de Pruebas para Resistencia a la Comprensión” ASTM C39. Para cada tipo de concreto que se va a usar en los trabajos, se harán los ensayos preliminares. El concreto se compondrá de cemento Portland normal (tipo ASTM1), agregado grueso, agregado fino y agua. En caso que se juzgue conveniente, también podrán añadirse aditivos, previa aprobación de la Supervisión. El tamaño máximo del agregado grueso se usará de acuerdo con los espesores de las estructuras. En general en espesores de hasta 0.30 a 0.40 m. en paredes y hasta 0,20 m. en pisos, se permitirá el uso de agregados gruesos cuyo tamaño máximo sea 1 ½”; cuando el espesor sea menor o la armadura de refuerzo sea algo abundante, el tamaño máximo del agregado grueso se disminuirá según las indicaciones de la Supervisión. La composición de la mezcla de concreto será tal que: Demuestre una buena consistencia plástica para las condiciones determinantes en

cada caso del vaciado. Que garantice, después del fraguado, las exigencias de resistencia, durabilidad e

impermeabilidad de las construcciones de concreto.

El Contratista, indicará las proporciones de mezcla de acuerdo con los agregados disponibles y las resistencias estipuladas; la Supervisión y/o Inspección, llevará un estricto control sobre la resistencia por medio de pruebas, pudiendo ordenar cambios en la mezcla del concreto para obtener la calidad y consistencia adecuadas para la estructura. En general, los aspectos de control de calidad del concreto son de responsabilidad de la Supervisión y/o Inspección. El contenido de agua de la mezcla de concreto se limitará al valor mínimo necesario para la trabajabilidad del concreto; la relación agua-cemento en peso para la preparación del concreto será la menor de las dos relaciones agua-cemento: La exigida por la capacidad de duración La exigida por la resistencia estructural. Su variación probable es entre 0,45 y 0,60. El asentamiento máximo permisible será de 7,62 cm (3”); en el caso de construcciones en masas voluminosas y losas horizontales o casi horizontales no excederá de 5,08 cm (2”). La Supervisión y/o Inspección se reserva el derecho de modificar estos valores según las condiciones y resultados que se presenten en la obra. c) Materiales para la Preparación del Concreto

i) Cemento

El cemento Portland para todo el concreto, mortero y “grout”, debe cumplir con los requisitos de Especificaciones ASTM C-150 para cemento Tipo I.


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Ensayos Requeridos Se efectuarán pruebas de falsa fragua de acuerdo con las Especificaciones ASTM-C-451. El cemento será probado en cuanto a la fineza, tiempo de fragua, pérdida de ignición, resistencia a la comprensión, falsa fragua, análisis químico, incluyendo álcalis y composición. El porcentaje total de álcalis no será mayor del 0,6%, para el caso en que los agregados presenten características reactivas al ser ensayados de acuerdo a las Normas ASTM-C-289 y C-227. La Supervisión, podrá solicitar los certificados de pruebas de cemento de la fábrica durante el desarrollo de la obra, e indicar su conformidad o no de lo que se está recibiendo: sin embargo, la aceptación del cemento en planta, no elimina el derecho de la Supervisión y/o Inspección de probarlo en cualquier momento durante la ejecución de la obra. Transporte de Cemento a Granel Cuando se use cemento a granel, éste deberá transportarse de la fábrica a los sitios de almacenamiento mediante equipo adecuado, diseñado a prueba de agua, que permita proteger completamente al cemento contra la humedad. Almacenamiento En el lugar de las obras el cemento se depositará, inmediatamente a su llegada, en almacenes secos, bien ventilados y protegidos de humedad. El cemento a utilizarse deberá estar libre de grumos o endurecimientos debidos a un almacenamiento prolongado. El cemento deberá emplearse dentro de los 30 días como máximo de su llegada al almacén. Si el almacenaje se extendiera por un período mayor a los 30 días, deberá ser sometido a las pruebas requeridas que determinen su buen estado de conservación. No se deberá emplear cemento recientemente recibido cuando se dispone de cemento que haya estado almacenado.

Para períodos cortos de almacenaje, el cemento suministrado podrá arrumarse en grupos de 14 bolsas de alto, debiendo reducirse a 7 bolsas si el tiempo de almacenaje fuese mayor (influencia de la temperatura). El cemento que haya sido dañado por haberse expuesto a la humedad y que esté fraguado parcialmente o en grumos, no será usado y el contenido total del saco será rechazado. Temperatura del Cemento La temperatura máxima del cemento que entre en las mezcladoras no deberá exceder de 50ºC , a menos que se apruebe lo contrario.

ii) Agregado Fino (Arena) La arena para la mezcla del concreto y para sus usos como mortero, será arena limpia, de origen natural, con un tamaño máximo de partículas de 3/16” y cumplirá con lo indicado en la norma ASTM C-33. La arena será obtenida de depósitos naturales o procesada en el sitio de la obra o una combinación de ambos. La arena deberá consistir de fragmentos de rocas duras, fuertes, densas y durables. El porcentaje de sustancias dañinas en la arena no excederá a los valores siguientes:


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Material Dañino % en Peso

- Material que pasa las mallas # 200 (ASTM C-117)- Material Ligero (ASTM C-330) - Grumos de Arcilla (ASTM C-142)

-Otras Sustancias Dañinas

0,5 2,0 0,5 1,0

La Supervisión y/o Inspección, podrá someter la arena utilizada en la mezcla de concreto, a las pruebas determinadas por el ASTM, para las pruebas de agregados de concreto tales como: Prueba de color para detectar impurezas orgánicas (designación ASTM-C-40), el

color del líquido de la muestra no será más oscuro del color estándar de referencia. Gravedad específica (designación ASTM-C-128), cuyo valor no será menor de 2,40 Prueba de sulfato de sodio (designación ASTM-C-88), las partes retenidas en la malla

N° 50 después de 5 ciclos, no mostrará una pérdida promedio de más del 10% por peso.

Prueba de arena equivalente (Método de Prueba de la División de Caminos de California, N° Calif. 217), cuyo valor no será menor de 80.

La arena utilizada para la mezcla del concreto será bien graduada y al probarse por medio de mallas estándar (Designación ASTM-C-136) deberá cumplir con los límites siguientes:

Malla N° Dimensión de la

Abertura Cuadrada Porcentaje en peso

que pasa

4 8

16 30 50

100

4,80 2,40 1,20 0,76 0,30 0,15

95-100 80-100 50-85 25-60 10-30 02-10

El módulo de fineza de la arena estará entre los valores de 2,4 a 2,9; sin embargo, el módulo de fineza no excederá de 3,0 y el promedio de quince pruebas consecutivas no presentarán un cambio mayor de 0,20. La Supervisión, muestreará y probará la arena según sea empleada en la obra, la arena será considerada apta si cumple con las especificaciones y las pruebas que efectúe la Supervisión y/o Inspección. De encontrarse que los agregados finos provenientes de las canteras ubicadas en la zona del Proyecto no cumplan con las especificaciones descritas en este acápite, pero que a través de la ejecución de pruebas especiales demuestren que producen concreto de la resistencia y durabilidad requeridas, serán utilizadas con autorización de la Supervisión. iii) Agregado Grueso Los agregados gruesos serán de fragmentos de roca ígnea duros, resistentes, densos y durables, sin estar cubiertos de otros materiales o materia orgánica; en general, deberá estar de acuerdo a la Norma ASTM C-33.


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El agregado grueso para la mezcla del concreto estará constituido por grava natural, grava partida, piedra chancada o una combinación de ellas con dimensión mínima de 3/16” y dimensión máxima de 3”. El agregado proveniente del chancado de piedra o rocas será mantenido en proporciones uniformes con el material no chancado; el agregado será lavado en mallas por rociado de agua antes de ser elevado en mallas finales en la planta de agregados. Los agregados gruesos deberán cumplir los requisitos de las pruebas siguientes que pueden ser efectuadas por la Supervisión y/o Inspección cuando lo considere necesario: Prueba de los Ángeles (Designación ASTM-C-131), la pérdida en peso, usando una

graduación representativa del agregado grueso a emplearse, no debe superar al 10% en peso para 100 revoluciones o 40% en peso a 500 revoluciones.

Prueba del sulfato de sodio (Designación ASTM-C-88), las pérdidas promedio, pesadas después de 5 ciclos, no deberán exceder el 14% por peso.

Gravedad específica (Designación ASTM-C127), cuyo valor no será menor de 2,6; los agregados gruesos para concretos deben ser separados en las siguientes clases:

Clase

Intervalo de

Dimensiones

% en Peso Mínimo Retenido

en los Tamices Indicados

¾” 1”

1½” 2” 3” 6”

3/16” - ¾”

¾” - 1” ¾” - 1½” 1½” - 2” 1½” - 3”

3” - 6”

56% al 3/8” 50% al 7/8” 25% al 1¼” 25% al 1¾” 25% al 2 ¾”

25% al 5”

La granulometría del agregado grueso para cada tamaño máximo especificado cumplirá con la norma ASTM-C-33. Los agregados gruesos de los tamaños especificados luego de pasar por las mallas finales, estarán compuestos de tal manera que al hacer las pruebas en las mallas designadas en el cuadro siguiente, los materiales que pasen las mallas de prueba de tamaño mínimo, no excederán el 2% por peso y todo el material deberá pasar la malla de prueba de tamaño máximo. Las mallas empleadas para efectuar la prueba indicada, cumplirán con las especificaciones ASTM-E-11, con respecto a las variaciones permisibles en las aberturas promedio.

Tamaño Nominal

Para Prueba

Tamaño Mínimo

Para Prueba

Tamaño Máximo

¾”

1½” 3”

N° 5 5/8” 1¼”

1” 2” 4”


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De encontrar que los agregados gruesos provenientes de canteras ubicadas en la zona del Proyecto, no cumplen con las especificaciones aquí exigidas, pero que a través de la ejecución de pruebas especiales, se demuestra que producen concreto de la resistencia y durabilidad adecuadas, pueden ser utilizados con la autorización de la Supervisión. A menos que la Supervisión ordene lo contrario, el tamaño máximo del agregado grueso que deberá usarse en la obra, será:

Tamaño Máximo Agregado

Uso General

2”

1 1/2”

¾ “

- Estructuras de concreto en masa, muros, losas y pilares de más de 1,0 m de espesor

- Muros, losas, vigas, pilares, etc. de 0,3 a 1,0 m de espesor

- Muros delgados, losas de menos de 0,3 m de espesor

Las pilas de almacenamiento del agregado grueso deberán disponerse de una manera que se evite la segregación y dado el caso, de asegurar la separación por tamaños. Deberá evitarse la rotura excesiva del agregado, así como la contaminación con materiales indeseables para el concreto. Ningún equipo de tracción que tenga lodo o pérdidas de aceite deberá ser operado en las pilas de almacenamiento. La descarga en las pilas deberá hacerse empleando un sistema de transporte adecuado y dispositivos escalonados para disminuir la caída libre del material. Se instalarán aspersores de agua si fuera necesario para mantener en condición saturada el sector de la pila previsto para uso inmediato. Antes de comenzar la producción de concretos, deberá haberse acumulado una cantidad suficiente de agregado grueso para permitir la colocación continua de concreto. Todos los tamaños nominales del agregado grueso deberán tamizarse en la planta de concreto mediante cedazos instalados directamente sobre los silos. El Contratista podrá disponer sus instalaciones de manera que permitan la selección de los subtamaños y distribuirlos como corresponda en los silos correspondientes. El agregado fino que se obtenga podrá usarse como tal o desecharse, según lo determine la Supervisión y/o Inspección.

Fuentes de Agregados Tanto el agregado fino como el grueso se obtendrán de las áreas de préstamo señaladas aprobadas por la Supervisión. La aprobación de un banco de materiales no implica la aceptación de todos los agregados que de allí se extraigan. El material de las zonas o estratos de áreas aprobadas que a juicio de la Supervisión y/o Inspección no reúne las condiciones satisfactorias para su uso, deberán ser desechadas. El Contratista, será responsable porque todos los agregados que se empleen en la preparación de concretos, cumplan con las especificaciones. Los materiales rechazados, sobrantes y/o de desecho, deberán disponerse en las áreas aprobadas para descarga de desechos.


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iv) Agua

El agua que se emplea para la mezcla y curado del concreto estará limpia y libre de cantidades dañinas de sales, aceites, ácidos, álcalis, materia orgánica o mineral y otras impurezas que, en la opinión de la Supervisión, puedan reducir la resistencia, durabilidad o calidad del concreto. Sí se prevé por las condiciones climáticas, el vaciado se realizará con temperatura de mezcla inferiores a los 10 ºC, el agua deberá ser precalentada a una temperatura adecuada.

Los límites permisibles de concentración de sustancias en el agua, serán los siguientes: Cloruros (ión C1) 1,000 p.p.m. Sulfatos (ión SO4) 600 p.p.m. Sales de magnesio 150 p.p.m. Sales soluble 1,500 p.p.m PH entre 5,5 y 8 Sólidos en suspensión 1,000 p.p.m. Materias orgánicas expresada en oxígeno 10 p.p.m. Turbidez 2,000 p.p.m. El empleo de esta calidad de agua requerirá la aprobación previa de la Supervisión y/o Inspección.

v) Aditivos

El uso de aditivos en el concreto y morteros, pueden ser permitidos en la fabricación del mismo, adicionándolos racionalmente a la mezcla siempre que sea necesario, en proporciones definidas por el Residente de obra y aprobadas por la Supervisión y/o Inspección, en base a ensayos realizados en el laboratorio. Cuando se requiera o se permita el uso de aditivos, éstos cumplirán con las normas apropiadas señaladas. Los aditivos tendrán la misma composición y se emplearán con las proporciones señaladas en el diseño de mezclas. No se permitirá el empleo de aditivos que contengan Cloruro de Calcio en zonas en donde se embeban elementos galvanizados o de aluminio. El uso de aditivos, aunque sea autorizado, no eximirá de responsabilidades al Residente de Obra respecto a las calidades y resistencia exigidas en las especificaciones para concretos, gunitas y morteros. Los aditivos en polvo serán medidos en peso, los plásticos o líquidos podrán ser medidos en peso o volumen, con un límite de tolerancia del 2% de su peso efectivo. La consistencia y la calidad de los aditivos deberán ser uniformes. Cada tipo de aditivo deberá tener anexado, por cada suministro, el certificado de prueba del fabricante, que confirme los límites de aceptación requeridos. Cuando en el interior del concreto se coloquen piezas de metal galvanizado, no será permitido el uso de cloruro de calcio para acelerar el fraguado. d) Diseño y Proporción de Mezclas

Se diseñará las mezclas de concreto por peso o por volumen, ciñéndose a los requisitos de resistencia para las clases de concreto especificados. Con el fin de ratificar los resultados obtenidos en el laboratorio, se prepararán lotes de prueba de donde se sacarán muestras; los ensayos se harán con suficiente anticipación con el fin de disponer de resultados aceptables antes de comenzar el vaciado de las estructuras.


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El dosaje óptimo para cada tipo de concreto está establecido por medio de las pruebas prescritas. Los diferentes componentes del concreto serán medidos preferentemente en peso separadamente y dosificadas mecánicamente, salvo casos particulares en que la Supervisión y/o Inspección autorice diferente procedimiento. El Residente de Obra, proporcionará a la Supervisión y/o Inspección las dosificaciones de las mezclas necesarias para cumplir con los requisitos de resistencia, durabilidad, impermeabilidad y buenas condiciones de todas las obras de concreto autorizadas. La Supervisión y/o Inspección podrá variar las proporciones de la mezcla de tiempo en tiempo, según sea necesario, de acuerdo a las condiciones existentes. e) Control y Ajustes de la Dosificación del Concreto

El control del dosaje de todos los materiales del concreto deberá hacerse de acuerdo con las instrucciones que se emitan. La PETACC, suministrará todo el equipo y los dispositivos necesarios para determinar y controlar la cantidad exacta de cada uno de los materiales que componen una mezcla. Siempre que sea indispensable, se cambiará la proporción de los ingredientes para mantener la calidad requerida por estas especificaciones. Las dosificaciones del concreto proyectadas y ensayadas en el laboratorio, se irán modificando en el sitio a medida que sea necesario a fin de obtener resultados satisfactorios en la resistencia del concreto.

e) Calidad del Concreto y Prescripciones en el Caso de no Alcanzarse la Resistencia

Requerida

La calidad de concreto será la que resulte del diseño de mezclas; de manera referencial se presenta la información del cuadro siguiente:

Resist. f´c

kg/cm2

Cemento Bls/m3

Relación Agua/Cemento

Tamaño Máx. Agregado

Asentamiento

350 280 210 210 175 100

8,2 7,3 7,0 7,0 6,0 5,0

0,45 0,55 0,55 0,55 0,60 0,60

1” 1” 1” ¾” 1” 1”

3” a 4” 3” a 4” 3” a 4” 3” a 4” 3” a 4” 3” a 4”

Para un determinado contenido fijo de mortero, el contenido de agua de la mezcla será la mínima necesaria para producir concreto que tenga la consistencia deseada con mezcla aparente. La expresión “consistencia” se utiliza de aquí en adelante para indicar la fluidez cuando ésta sea medida por la prueba del asentamiento o slump ASTM C143. Cada muestra necesaria para probar la resistencia del concreto será obtenida de una tanda diferente de concreto sobre la base de muestrear en forma variable la producción de éste. Cuando los resultados de las pruebas no cumplan con todas las condiciones especificadas para la resistencia a la compresión a los 28 días, la Supervisión podrá ordenar que se tomen las siguientes medidas:


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Variación del dosaje de la mezcla. Inclusión de aditivos en el concreto. Extracción de un número suficiente de testigos del concreto en obra,

correspondientes a la prueba o grupo de pruebas no satisfactorias con el fin de ensayarlas de acuerdo con la Norma ASTM C42 y establecer si las pruebas precedentes eran representativas o no.

Ejecución de una prueba de carga sobre la parte de la estructura correspondiente a la prueba no satisfactoria.

Otras pruebas que serán fijadas por la Supervisión y/o Inspección. En caso que los resultados de las investigaciones adicionales arriba mencionadas no fuesen satisfactorias, la Supervisión y/o Inspección podrá ordenar el refuerzo o la demolición de la estructura defectuosa. El mayor dosaje de cemento, la inclusión de aditivos, la extracción de testigos, las pruebas de carga, las reparaciones, las reconstrucciones o cualquier otro gasto, estarán a cargo del Residente de Obra y serán ejecutados según las prescripciones indicadas por la Supervisión.

g) Toma de Muestras y Ensayos

i) De los Agregados Los ensayos deberán llevarse a cabo de acuerdo con las normas aplicables de la ASTM. La Supervisión y/o Inspección realizará los ensayos de rutina para el control y los análisis de los agregados en las varias etapas de las operaciones de tratamiento, transporte, apilamiento, recuperación y dosificación, ejecutándose los siguientes ensayos: Análisis granulométrico ASTM C136 Material que pasa la malla Nº 200 ASTM C117 Impurezas orgánicas en la arena ASTM C40 Peso específico y absorción del agregado grueso ASTM C127 Peso específico y absorción del agregado fino ASTM C128 Ensayo de abrasión Los Ángeles ASTM C131 Ensayo de inalterabilidad al sulfato de sodio ASTM C88 Peso unitario de los agregados ASTM C29 Determinación de la humedad natural El Residente de Obra deberá proporcionar por su cuenta las facilidades requeridas para la toma inmediata de muestras representativas para los ensayos.

ii) Del Concreto Durante el proceso de concretado deberán tomarse muestras para ensayo de resistencia. Por regla general, se deberá hacer seis cilindros de prueba de cada clase de concreto variado durante el día; las muestras deberán ser tomadas y ensayadas según las modalidades establecidas en las Normas 29 a 33 del Apéndice del “Concrete Manual” USBR, VIII Edición. Dos especímenes de cada grupo serán probados en los 7 días y el resto a los 28 días. Las pruebas deberán estar de acuerdo con el Método ASTM C39. La toma de muestras correspondientes a una prueba, deberá efectuarse por cada 40 metros cúbicos de vaciado como mínimo o por cada vaciado de volumen inferior a dicha cantidad. Se tomará por lo menos una muestra cada día de cada tipo de concreto vaciado ese día. La toma de muestra se efectuará en el mismo sitio de colocación del concreto.


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La Supervisión, podrá exigir la toma de muestras adicionales toda vez que lo juzgue conveniente. El Residente de Obra, deberá ofrecer una amplia colaboración a la Supervisión y/o Inspección durante la ejecución de todas las investigaciones y pruebas, suministrando oportunamente el personal, equipo necesario, herramientas y el transporte que se solicite.

h) Equipo y Proceso de Dosificación y de Mezclado

i) Equipo En función a la magnitud de la obra, se deberá proveer maquinaria y equipos capaces de combinar en una mezcla uniforme, dentro del tiempo límite especificado, los agregados, el cemento, los aditivos y el agua; así como de descargar esta mezcla sin segregarla, tener facilidades adecuadas para la dosificación exacta y controlar cada uno de los materiales que integran el concreto. Deberán proveerse sistemas completos e independientes para el manejo del cemento, incluyendo tolvas, transportadores y dispositivos de descarga y en todo momento la disposición y montaje de cada una de las operaciones estará sujeta a la aprobación de la Supervisión y/o Inspección. Se deberá proveer todo equipo auxiliar que sea necesario para verificar la exactitud de cada balanza y de los otros dispositivos de medición desde cero hasta la máxima capacidad de la escala. La verificación de las balanzas deberá hacerse con una tolerancia máxima de 0.40 %. Se efectuarán pruebas periódicas según los intervalos que indique la Supervisión. Los materiales deberán pesarse con la siguiente precisión:

MATERIAL PORCENTAJE EN PESO

Cemento Agua Agregados Aditivos

1 % 1 % 2 % 1 %

La relación agua-cemento no deberá variar durante las operaciones de mezcla en más de ± 2% de los valores indicados por la Supervisión. Las mezcladoras deberán ser limpiadas periódicamente para quitar todos los residuos de concreto endurecido. La Supervisión, está facultada para prohibir el empleo de aquellas mezcladoras que no cumplieran con los requisitos exigidos. ii) Tiempo de Mezcla

El tiempo de preparación de cada mezcla, contado desde el momento en que todos los materiales sólidos estén en el tambor de la mezcladora y con la condición de que toda el agua de la dosificación correspondiente haya sido añadida antes de transcurrir la cuarta parte del tiempo de mezcla y de manera que al inicio se incorpore un 10% de su cantidad antes de introducir los materiales sólidos, deberá ser el siguiente:


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Capacidad de la Mezcladora (metros cúbicos)

Tiempo de Mezcla (minutos)

½ ¾ 1 2 3 4

1 ¼ 1 ½ 1 ½

2 2 ½

3

Mayores capacidades serán determinadas por la Supervisión mediante ensayos. La Supervisión, se reserva el derecho de modificar el proceso y tiempos de mezclado si se comprobara que la forma de carga de los componentes de la mezcla y el proceso de mezclado no produce la uniformidad, composición y consistencia deseada para el concreto. La idoneidad de la mezcla se determinará por el método de la Designación 26 “Variabilidad de los Constituyentes en el Concreto” del “Concrete Manual” USBR, VIII Edición. No se permitirá sobremezclar en exceso, hasta el punto que se requiera añadir agua para mantener la consistencia requerida. Todo concreto que permanezca en las mezcladoras tanto que se requiera la adición de agua para poder colocarlo, se desechará.

iii) Equipo Especial

Cuando se use concreto procesado en mezcladoras ambulantes, el concreto deberá cumplir en todo con el contenido de estas especificaciones. El empleo de este equipo para mezclar y transportar deberá hacerse de acuerdo con las partes aplicables de la norma ASTM C94. i) Control de la Mezcla

Sobre las muestras de concreto, tomadas directamente de las mezcladoras, se efectuarán las pruebas de asentamiento (Slump test) y de resistencia que el Supervisor y/o Inspector considere necesarias. Las pruebas de asentamiento se efectuarán por cada cinco (05) metros cúbicos de concreto a vaciar, de acuerdo a la norma ASTM C-143. En caso de pequeñas estructuras, las pruebas de resistencia se efectuarán por cada clase de concreto a vaciar. Cuando el volumen de concreto a vaciar en un día sea menor a diez (10) metros cúbicos, se efectuará una prueba por cada clase de concreto o elemento estructural o como lo ordene el Supervisor. Las muestras de las cuales se moldeen los testigos para los ensayos de compresión, se obtendrán de acuerdo a la norma ASTM C-172. La preparación y curado de los testigos bajo las condiciones normales de humedad y temperatura, se efectuará de acuerdo a la norma ASTM C-131. La resistencia del concreto se controlará mediante ensayos de compresión según lo especificado en la norma ASTM C-39. De los seis (06) cilindros que componen una prueba, se ensayarán tres (03) a los siete (07) días y los otros tres (03) a los veintiocho (28) días.


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El resultado de los cilindros ensayados a los siete (07) días, se tomará sólo como guía de la resistencia a los veintiocho (28) días. Cuando el resultado de los ensayos efectuados a los siete (07) días permitan esperar bajas resistencias a los veintiocho (28) días, se prolongará el curado de las estructuras hasta que el concreto cumpla tres (03) semanas de vaciado, procurando que el curado sea lo más perfecto posible. La decisión definitiva en todo caso, se tomará en base a los resultados de los cilindros ensayados a los veintiocho (28) días, los cuales serán curados bajo las mismas condiciones que el vaciado. Se aceptará el concreto cuando las dos terceras partes de los cilindros ensayados a los veintiocho (28) días, resistan una carga de rotura mayor que la carga de diseño especificado. Se considerará que el concreto no reúne las condiciones requeridas, cuando en un cilindro cualquiera la carga de rotura sea inferior al ochenticinco (85) por ciento de la carga de diseño. Las muestras se serán tomadas separadamente de cada máquina mezcladora o para cada clase de concreto, por lo que sus resultados se considerarán también separadamente y en ningún caso se promediara los resultados de cilindros provenientes de diferentes mezcladoras o diferentes clases de concreto. Cuando los resultados de los ensayos a los veintiocho (28) días arrojen valores menores que los de diseño, se tomará muestra de concreto endurecido (Coredrill), la cual se someterá al ensayo de compresión de acuerdo a la norma ASTM C-42 o se practicará una prueba de carga sobre la porción de la estructura dudosa de acuerdo a lo especificado en las secciones 201 y 202 del anexo 1.2 del Reglamento Nacional de Construcción. En el caso de que los resultados de estas pruebas sean satisfactorios, se aceptará la estructura, en caso contrario o cuando sea imposible practicarlas se ordenará la demolición de la estructura afectada. j) Transporte del Concreto

El concreto será transportado de la mezcladora a los encofrados, en la forma práctica más rápida posible, por métodos que impidan la separación o pérdida de ingredientes y en una manera que asegure que se obtenga la calidad requerida para el concreto.

Los medios que se empleen en el transporte del concreto deberán ser capaces, a juicio de la Supervisión y/o Inspección, de vaciar concretos con asentamientos bajos o medianos sin producir segregación o separación importante.

El equipo de transporte será de un tamaño y diseño tal que asegure el flujo continuo de concreto al sitio de vaciado en condiciones de trabajos aceptables. Cuando se usen camiones mezcladores (Mixers) se deberán cumplir con lo siguiente: Capacidad del equipo para el transporte del concreto, deberá ser igual a un múltiplo

de la capacidad de la mezcladora para evitar fraccionamiento de mezclas en la distribución.

Los equipos deberán ser aptos para descargar concretos con mezclas pobres y bajo contenido de agua. Los órganos de abertura deberán ser tales que puedan regular o interrumpir la descarga del concreto con suficiente facilidad.

El Contratista deberá además, tomar las precauciones necesarias, para evitar una pérdida excesiva de humedad del concreto por evaporación durante el transporte y colocación, o problemas de alteración de la mezcla debido a las temperaturas altas.

Los transportadores de faja serán horizontales o tendrán una pendiente tal, que no cause la segregación o pérdidas. Se utilizará un arreglo especial en el extremo de descarga para impedir separación.


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Las canaletas o “chutes” tendrán una pendiente que no produzca la segregación del concreto. Las canaletas o conductos de más de 6 m de longitud, y los ductos que no cumplan con los requisitos pendientes, podrán emplearse, siempre que descarguen a una tolva antes de su distribución. Los equipos de bombeo o conducción neumática serán del tipo conveniente y adecuada capacidad de bombeo. El equipo será limpiado después del final de cada operación. No se permitirá una caída vertical mayor de 1,50 metros a menos que se provea equipo adecuado para impedir la segregación y que se autorice específicamente. En general, el transporte de concreto sin sistema de agitación será permitido si el tiempo entre la terminación del mezclado y la colocación, no supera los ¾ de hora; será necesario proveer la agitación giratoria de la mezcla durante el transporte y mientras no se vacíe el concreto; en este caso el concreto no deberá permanecer más de 1¼ hora sin colocar. Si se emplea un aditivo retardador de fragua, las tolerancias antes indicadas podrán incrementarse en ½ hora como máximo. Más allá de estos límites, el concreto será rechazado y no podrá usarse en ningún lugar de la obra. Cuando se empleen equipos de bombeo, los equipos propulsores deberán ser colocados en posiciones tales de evitar que altere el concreto y vaciado y las tuberías de descarga deberán ser colocadas en puntos tales que eviten segregaciones del concreto en los encofrados. La disposición del equipo y su capacidad deberán ser aprobados por la Supervisión. k) Colocación del Concreto

Se deberá dar aviso por escrito con 16 horas de anticipación a la Supervisión y/o Inspección, cuando y donde se va a colocar concreto. La Supervisión y/o Inspección, podrá ordenar al Residente de Obra la remoción y reconstrucción de los concretos colocados sin la aprobación previa. Al colocarse el concreto, se le deberá llevar hacia todos los rincones y ángulo del encofrado y alrededor de las varillas de la armadura y de las piezas empotradas, sin que se segreguen los materiales que lo integran. Se deberá proveer equipo adecuado para vaciar el concreto a fin de evitar segregación y consiguiente asentamiento mayor que el permitido. El concreto deberá depositarse tan cerca de su posición definitiva dentro del encofrado como sea posible, de manera que su desplazamiento al vibrarse no exceda de 2m y la segregación se reduzca al mínimo. Todo concreto después de colocado y vibrado deberá quedar dispuesto en capas aproximadamente horizontales que no excedan de 0,40 m de espesor No se deberá colocar concreto sobre superficies con agua escurrido o empozada. Si esta situación se presentara, el sitio deberá ser secado, eliminando o desviando el agua. No se permitirá la colocación de concreto bajo agua, salvo casos muy especiales. No se deberá vaciar cuando, en opinión de la Supervisión y/o Inspección, las condiciones del tiempo impidan una colocación apropiada. En particular, no deberán efectuarse vaciados en días de lluvia con una intensidad tal que produzca acumulación de agua o escurrimiento sobre la superficie del concreto. Los elementos empleados para la colocación del concreto deberán estar diseñados de manera tal que aseguren que no sufrirá variaciones significativas de su trabajabilidad ni segregación y que permitirá el empleo de concretos de la trabajabilidad prevista. Su capacidad deberá estar en concordancia con la posibilidad de permitir el vaciado sin que se produzcan juntas de vaciado imprevistas. No se podrá iniciar la colocación de concreto en ninguna parte de la Obra sin la supervisión de todos los trabajos previos a la ejecución de cada etapa del vaciado y que a juicio de la Supervisión y/o Inspección sean necesarias para garantizar el vaciado perfecto del concreto y una ejecución adecuada de los trabajos. Estos trabajos previos deberán incluir como mínimo lo siguiente:


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Humedecimiento de la superficie de la zona por vaciar. Para el caso de rocas al descubierto, habrán de mantenerse húmedas suficiente tiempo antes de proceder al vaciado del concreto.

Verificación de que el encofrado y las armaduras cumplen con los planos y especificaciones.

Revisión de que el tratamiento de las juntas haya sido efectuado correctamente. Verificación de que todos los elementos embebidos en el concreto de la etapa por

vaciar han sido en la forma definida en los planos. Verificación de que han transcurrido los plazos especificados entre etapas de

vaciado. La Supervisión fijará los procedimientos que regirán para la revisión y aprobación de los puntos indicados. La colocación del concreto debe hacerse en la forma más continua y rápida posible antes de que inicie el fraguado o que haya necesidad de proveer juntas de construcción diferentes de las previstas en el proyecto. Sin embargo, la velocidad de colocación deberá estar en concordancia con la capacidad de compactación del concreto y la capacidad resistente de los encofrados. En todo caso, el tiempo transcurrido entre la terminación del mezclado y la colocación, no superará los tiempos indicados en estas especificaciones. En caso de que el proceso de elaboración y/o colocación del tuviera que ser interrumpido temporalmente y en consecuencia el concreto vaciado se hubiera endurecido, la superficie de la capa deberá escarificarse y limpiarse de toda partícula suelta de los ingredientes del concreto o materias extrañas antes de comenzar con el próximo vaciado. Especial cuidado se dedicará al terminado de superficies que quedarán visibles posteriormente. De igual manera se eliminarán los restos de concreto y demás materiales extraños de las barras metálicas descubiertas, de las piezas empotradas y de los encofrados, antes de continuar con los trabajos interrumpidos de colocación. Esta limpieza se hará, de ser posible, antes de que comience a fraguar el concreto. Si se realizara más tarde habrá de ponerse atención en que no se dañe la unión entre el acero y el concreto en las zonas donde se terminó el vaciado. El espesor máximo del concreto colocado en una capa deberá ser el que se indica en los planos o el que se ordene para cada estructura. A menos que se ordene o muestre lo contrario, el espesor de concreto que se permitirá colocar en una capa, será de 0,40 m. y el lapso máximo ente la colocación de capas sucesivas deberá ser tal que el vibrado pueda actuar aún en la capa inferior, en cuyo caso no será necesario hacer juntas de construcción. Las superficies sobre las que se colocará el concreto, estarán sujetas a las siguientes especificaciones:

i) Concreto colocado sobre tierra Cuando se coloque concreto directamente sobre la tierra, la superficie en contacto con el concreto deberá estar limpia, compacta, húmeda y libre de agua corriente. ii) Concreto colocado sobre roca o sobre otro concreto Cuando se coloque concreto directamente sobre o contra la roca o sobre otro concreto, la superficie de contacto deberá estar limpia, libre de grasas, agua corriente o estanca, lodo, escombros y fragmentos sueltos o semi-desprendidos.


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Las fallas, hendiduras y grietas de la roca deberán limpiarse hasta una profundidad satisfactoria y sus costados hasta la roca firme. Inmediatamente antes de colocar el concreto, la superficie sobre o contra la cual se colocará, deberá barrerse completamente y/o someterse a un chorro a presión de agua-aire, o arena mojada u otro procedimiento satisfactorio que pudiera consistir en una combinación de los anteriores. Toda la superficie de la roca deberá mantenerse permanentemente húmeda por un período de 24 horas precedentes al vaciado. Se deberá instalar todas las tuberías, drenajes y demás facilidades necesarias para producir una cimentación libre de agua corriente o estanca y deberá fijar bien estas instalaciones para evitar que se desplacen al colocarse el concreto. En caso de juntas de construcción horizontales, antes de colocar el concreto nuevo sobre el anterior la superficie de esta deberá humedecerse y cubrirse, inmediatamente antes de colocarse el concreto fresco, con una capa de mortero de 20 mm de espesor y de la misma relación agua – cemento del concreto a vaciarse. iii) Colocación de Concreto a Través del Acero de Refuerzo Cuando se coloque concreto a través del acero de refuerzo, deberá cuidarse que el agregado no se segregue. En la parte inferior de las vigas y losas, donde el poco recubrimiento entre las varillas y su proximidad al encofrado dificulta la colocación del concreto, deberá esparcirse cuidadosamente el concreto utilizando un vibrador pequeño de 2 pulgadas de diámetro. l) Compactación

La compactación de los concretos se efectuará durante e inmediatamente después del vaciado y se realizará exclusivamente por vibración. La vibración tendrá como finalidad única la compactación del concreto y no deberá ser utilizada con el objeto de desplazar el concreto para colocarlo en puntos de difícil acceso. El equipo de vibración estará compuesto por vibradores de inmersión, que deberán tener una frecuencia superior a 6 000 rpm sumergidos en el concreto. El tiempo de vibración se regulará de acuerdo a la trabajabilidad del concreto y se prolongará hasta que empiece a aflorar superficialmente la lechada de cemento. En el vibrado de cada capa de concreto, el vibrador deberá operar en posición casi vertical. La inmersión del vibrador deberá ser tal que permita penetrar y vibrar el espesor total de la capa y penetrar en la capa inferior del concreto fresco. Los vibradores no deberán empotrarse rápidamente, sino que deberán dejarse penetrar en el concreto por acción de su propio peso y se retirarán lentamente para evitar la formación de cavidades. Se deberán espaciar en forma sistemática los puntos de inmersión del vibrador con el objeto de asegurar que no se deja parte del concreto sin vibrar. En todo caso, debe aplicarse un mínimo de vibración de 80 segundos por cada metro cúbico de concreto colocado. No se permitirá una vibración excesiva que cause segregación o nata o que tienda a sacar un exceso de agua a la superficie. m) Curado del Concreto Las superficies de concreto deberán curarse por humedecimiento a una temperatura superior a 10ºC durante un período no menor de 14 días consecutivos, salvo indicación en contrario de la Supervisión, quien podrá fijar otros períodos de curado para estructuras específicas. Así mismo, las superficies de concreto deberán ser protegidas si es preciso de vibraciones y otros factores perjudiciales que puedan alterar la integridad y aptitud del concreto. El concreto no endurecido deberá ser protegido contra las fuertes lluvias y las corrientes de agua.


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El concreto deberá curarse por humedecimiento, manteniendo todas las superficies continuamente (no periódicamente) húmedas, mientras dure la etapa de curado. El agua para el curado deberá estar limpia y libre de elementos que puedan manchar o decolorar el concreto de manera objetable. Las superficies horizontales y la superficies acabadas podrán ser curadas con arena saturada, en este caso, deberán cubrirse con una capa no menor de 5 cm de este material, el cual deberá mantenerse distribuido uniformemente y saturado continuamente durante el período de curado correspondiente. Inmediatamente después del curado inicial y antes que el concreto se haya secado, se deberá continuar con un curado adicional empleando compuestos para curado de acuerdo a las normas para membranas líquidas y compuestos para curado de concreto (ASTM C-309). Durante el período de curado, el concreto deberá protegerse de disturbios mecánicos, en especial esfuerzos por sobrecargas, impactos fuertes y vibraciones excesivas que puedan dañar el concreto. Todas las superficies terminadas de concreto deberán ser protegidas de cualquier daño causado por el equipo de construcción, materiales, métodos ejecutivos o por el agua de lluvia relativamente intensa en éste sitio o corrientes de agua. Las estructuras que son autoportantes no deberán ser cargadas de forma tal que puedan producir esfuerzos excepcionales en el concreto.

n) Acabados del Concreto Los tipos de acabados que vayan a darse a las diferentes superficies, deberán ser lo que se especifica o los que se muestran en los planos. Las irregularidades de las superficies se clasificarán en abruptas o graduales. Se consideran abruptas las causadas por ensambles defectuosos de los encofrados o por defectos en la madera, tales como grietas y nudos flojos; estas irregularidades se determinarán por mediciones directas. Todas las demás irregularidades se considerarán como graduales y se determinarán colocando sobre las superficies construidas, plantillas rectas o curvas según el caso, cuyos bordes concordarán con las superficies teóricas requeridas. La longitud de las plantillas será de 1,50 m para comprobar “superficies encorvadas” y de 3,00 m para comprobar “superficies no encorvadas”. Las “cangrejera” no se considerarán irregularidades, y deberán repararse de acuerdo con lo especificado en el literal p) Reparaciones del Concreto. Todas las aristas de las estructuras de concreto deberán terminar en chaflán (longitud del chaflán: 40 mm) a menos que la Supervisión ordene lo contrario. Las superficies de concreto para las diferentes clases de acabados con y sin encofrado, no excederán en ningún caso las tolerancias máximas permitidas que establecen en las especificaciones o plano o si no están especificadas, se muestra en el cuadro siguiente:

TOLERANCIA (mm)

Clase de Acabado

Alineamiento y Nivel

Irregularidad Abrupta

Irregularidad Gradual

Dimensión

U1 U2 U3 F1 F2 F3

± 12 ± 6 ± 6 ± 12 ± 6 ± 3

6 3 3 6 6 3

± 6 ± 3 ± 3 ± 6 ± 6 ± 3

- - -

± 12 – 6 ± 12 – 6

± 6


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Superficies Encofradas i. Superficies cubiertas con rellenos (Acabado tipo F1)

Las superficies sobre las cuales o contra las cuales se vaya a colocar relleno, concreto o revoque, a criterio de la Supervisión, no requerirán ningún tratamiento después que los encofrados se remuevan, a excepción del curado especificado y la reparación de cangrejeras y otros defectos notables en el concreto. Estas superficies serán encofradas con madera bruta.

ii. Superficies expuestas no visibles permanentemente (Acabado tipo F2)

Las superficies expuestas no visibles permanentemente tales como las estructuras de toma y descarga, superficies interiores de la caseta de control y las superficies expuestas de la estructura del vertedero que no requieran un acabado F3 y superficies encofradas de cimentación de equipamiento y maquinaria, además del curado especificado y la reparación de cangrejeras y otros defectos en el concreto, requerirán que las zonas reparadas se pulan con lija y/o esmeril. Las irregularidades de las superficies no deberán ser mayores de 5 mm en el caso de irregularidades abruptas y no mayores de 15 mm en el caso de irregularidades graduales. Estas superficies serán encofradas con madera cepillada. iii. Superficies expuestas prominentemente visibles y superficies en contacto con agua

(Acabado tipo F3)

Las superficies expuestas prominentemente visibles y las superficies en contacto con agua requerirán además del curado especificado y la reparación de las cangrejeras y otros defectos en el concreto, el alisado con lija y/o esmeril de las zonas reparadas. Las irregularidades de las superficies no deberán ser mayores de 2 mm en el caso de irregularidades abruptas ni mayores de 5 mm en el caso de irregularidades graduales. Estas superficies serán encofradas con madera cepillada o enchapada o encofrados metálicos. En las superficies en contacto con agua, las irregularidades abruptas perpendiculares al sentido de la corriente, deberán esmerilarse hasta formar un chaflán en sentido contrario a la corriente y las irregularidades abruptas paralelas al sentido de la corriente, deberán también esmerilarse hasta formar chaflán. El chaflán tendrá una relación 1:20 de altura a longitud. Superficies no Encofradas

i. Enrasado (U1) El enrasado (acabado a regla), deberá aplicarse a las superficies no encofradas que vayan a quedar cubiertas por rellenos. El enrasado deberá aplicarse también como etapa previa del acabado liso o áspero. Las operaciones de acabado consistirán en nivelar las superficies mediante la regla hasta el grado requerido y enrasarlas suficientemente hasta que se obtenga una superficie pareja y uniforme. Las irregularidades graduales de las superficies no deberán desmejorar las propiedades estructurales de la obra.

ii. Acabado Áspero (U2)

El acabado áspero deberá aplicarse a la superficie de pisos y otras superficies previamente enrasadas según se indica en los planos.


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Para obtener un acabado áspero se procederá tan pronto como la superficie enrasada se haya endurecido suficientemente y será el mínimo necesario para producir una superficie que esté libre de marcas de enrasado y que sea de una textura uniforme lograda mediante un frotacho, un cepillo de arrastre u otra herramienta similar aprobada por la Supervisión y/o Inspección. Las tolerancias serán las mismas que para el acabado liso.

iii. Acabado Liso (U3) El acabado liso (con plancha metálica y cemento), deberá aplicarse a las superficies no encofradas que vayan a quedar expuestas y visibles tales como pisos, corona del vertedero, gradas y otras superficies según se muestran en los planos o donde disponga la Supervisión y/o Inspección. Las operaciones de acabado deberán comenzarse tan pronto como las superficies trabajadas con la regla hayan endurecido un tanto, luego deberá esparcirse cemento y eventual arena fina, alisándolas suavemente con la plancha metálica de albañil hasta conseguir una superficie uniforme, densa y sin defectos ni huellas de los útiles empleados. Las irregularidades graduales de las superficies no deberán ser mayores de 3 mm. Mientras dure la construcción, todas las superficies que tengan acabado liso deberán protegerse contra cualquier daño.

o) Tolerancias para la Construcción de Concreto Las tolerancias para la construcción del concreto, deberán conformar a las indicadas en este párrafo; pero en general deberán cumplir con las tolerancias establecidas en las normas de ACI-341-63 “Práctica recomendada para encofrados de concreto”. i. La variación en las dimensiones de la sección transversal de las losas, muros,

columnas y estructuras similares serán de: -¼”; + ½”

ii. Zapatas

Las variaciones en dimensiones en planta serán: - ½”; + 2”. La excentricidad o desplazamiento: 2% del ancho de la zapata en la dirección del

desplazamiento, pero no mayor de 2”. La reducción en el espesor: 5% del espesor especificado

iii. Variación de la vertical en las superficies de columnas, pilares, muros y otras

estructuras similares:

Hasta una altura de 3 m : ¼” Hasta una altura de 6 m : 3/8” Hasta una altura de 12 m : ¾”

iv. Variaciones en niveles o gradientes indicadas en planos para losas, vigas y

estructuras similares:

En 3.00 m : ¼” En cualquier nave, o 6.00 m : 3/8” En 12.00 m : 3/4”


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v. Las desviaciones permisibles se interpretarán de conformidad con lo indicado en esta sección. Se instalará y mantendrá los encofrados para el concreto de forma tal, que permanezcan dentro de los límites de tolerancia y para asegurar que el trabajo terminado cumpla con las tolerancias especificadas. El trabajo de concreto, que exceda los límites especificados en estas tolerancias, estará sujeto a ser rechazado.

p) Reparaciones del Concreto La reparación de imperfecciones en el concreto deberá efectuarse dentro de las 24 horas siguientes al desencofrado. Todos los materiales, procedimientos y operaciones empleados en la reparación del concreto deberán ser los que se ordenen. Solamente se usará mano de obra calificada para reparar el concreto. En las estructuras que están expuestos prominentemente a la vista (Acabado tipo F3), las cangrejeras deberán repararse haciendo a su alrededor, con una sierra de diamantes, un corte circular, cuadrado o rectangular de 25 mm de profundidad, removiendo luego el interior a cincel, hasta llegar a concreto sano. El material de relleno será mortero seco, mortero normal o concreto, según sea el caso. Donde ocurran irregularidades graduales y abruptas que excedan los límites especificados en el punto p) (Acabados del Concreto), los salientes deberán reducirse mediante desbastación y esmerilado. El mortero seco deberá usarse para rellenar cavidades en el concreto, para rellenar los huecos que queden al removerse los ajustadores conectados a los extremos de las varillas que sirven para fijar los encofrados, para rellenar los huecos de las tuberías de inyección y para rellenar las ranuras angostas que se hagan para la reparación de grietas. El mortero seco deberá ser una mezcla de cemento-arena fina de proporción 1:2,5 en peso, con una cantidad mínima de agua. La dimensión máxima de la arena será de 2,5 mm. Todos los rellenos deberán quedar fuertemente adheridos a la superficie de las cavidades, deberán ser de buena calidad, sin grietas por retracción, sin zonas huecas; y después de fraguados y secos deberán tener un color que armonice bien con el concreto adyacente. Todos los pequeños agujeros, mondonadas y huecos que aparezcan al ser retirados los encofrados, deberán ser rellenados con mortero de cemento mezclado en las mismas proporciones que el empleado en la masa de la obra utilizando algún aditivo impermeabilizante. Para resanar agujeros más grandes y vacíos en forma de panales, todos los materiales toscos y rotos deberán ser quitados hasta que quede a la vista una superficie de concreto densa y uniforme que muestre el agregado grueso y macizo. Todas las superficies de la cavidad deberán completamente saturadas con agua, después de lo cual deberá ser aplicada una capa delgada de pasta de cemento puro. Entonces, la cavidad se deberá rellenar con mortero consistente, compuesto de una parte de cemento Portland con dos partes de arena, que deberá ser perfectamente apisonado en su lugar. El aditivo impermeabilizante y adherente deberá formar parte del mortero o ser aplicado a las superficies a resanar según especificaciones del fabricante. En caso de no efectuarse la reparación de imperfecciones en el concreto dentro de las 24 horas siguientes a su desencofrado, se deberá cubrir la zona que se vaya a reparar con un compuesto aprobado de resina epóxica que se adhiera bien al concreto, inmediatamente antes de colocarse el relleno de mortero seco o de concreto. La aplicación de este compuesto deberá hacerse de acuerdo con las instrucciones del fabricante. La utilización de la resina epoxy se hará en concordancia con los requerimientos de “Standard Specification for Repair of Concrete”, publicado por el USBR en Enero de 1982.


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q) Juntas

i) Juntas de Construcción para Estructuras

La ubicación de juntas de construcción, se indicará en los planos de diseño. Durante la ejecución, se podrá incluir juntas de construcción adicionales, de acuerdo a los procedimientos constructivos empleados, siempre que no alteren los criterios de funcionamiento estructural de la obra. Las juntas de construcción, tanto horizontales como verticales, serán limpiadas de todas las materias sueltas o extrañas antes de vaciar nuevo concreto sobre estas juntas. Las superficies de concreto sobre las cuales se deberá vaciar concreto y sobre las cuales deberá adherirse el nuevo concreto, que se conviertan tan rígidas que no se pueda incorporar integralmente al concreto anteriormente vaciado, serán consideradas como juntas de construcción. El acero de refuerzo y malla soldada de alambre que refuerce la estructura, será continuado a través de las juntas. Las llaves en el concreto y varillas de anclajes inclinadas serán construidas o colocadas según indiquen los planos. ii) Juntas de Contracción y Dilatación en Estructuras No se permitirá la continuación de acero de refuerzo y otros materiales de metal empotrados, adheridos al concreto o anclados en pisos, a través de las juntas de contracción y dilatación. En las juntas de contracción y dilatación se emplearán tapajuntas tipo water stop de 6”, según lo indique el diseño. Además, la separación entre los concretos en las juntas de contracción, se realizará mediante el empleo de una mano de pintura bituminosa, mientras que para la junta de dilatación se empleará tecknoport de 12,5 o 16 mm y un sello de material bituminosos negro o similar. iii) Juntas para Canales Las juntas dispuestas en el revestimiento de canales, tanto transversales como longitudinales, tendrán las dimensiones indicadas en los planos de diseño. Las juntas tanto transversales como longitudinales, serán efectuadas utilizando bruñadores de manera de conseguir la forma y tamaño requerida. Las bruñas serán finalmente selladas, según los planos de diseño, empleando material asfáltico o material elastomérico como Teknoepox Sealing 2063ª, 2063B o similar, cuya calidad será garantizada mediante pruebas en tramos específicos de la obra. r) Material Empotrado Todos los anclajes, tuberías y otros materiales empotrados, que se requieran para fijar estructuras o materiales al concreto, serán colocados antes de iniciar el vaciado de éste. Todos los materiales serán ubicados con precisión y fijados para prevenir desplazamientos. Los vacíos en las tuberías o cajuelas de anclaje y otros materiales, serán llenados temporalmente con material de fácil remoción para impedir el ingreso del concreto en estos vacíos. Se programará el vaciado del concreto conforme sea necesario, para acomodar la instalación de trabajos metálicos y equipos que deberán ser empotrados en éste o que serán instalados en conjunto o sub-siguientemente por otros, bien sea que estos materiales metálicos y equipos, sean instalados por el Residente a o por terceros. En caso que por razones diversas, se dé la imposibilidad de colocarse en la estructura material o materiales que deberían quedar empotrados, el Contratista lo hará tan luego sea posible con los mismos cuidados descritos arriba, siendo el vaciado ejecutado según el concreto secundario en cajuelas dejadas convenientemente para esta finalidad.


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s) Tratamiento de Fisuras La presente especificación se refiere al resane de fisuras que tengan un ancho mayor a 0,3 mm. Comprende todos los trabajos necesarios para resanar las fisuras estáticas o sea las que no tienen variación importante de la abertura y de las fisuras dinámicas que si la tienen. Incluye el costo de mano de obra, suministro de material, equipos y todo lo necesario para su correcto resane, de acuerdo con los planos. Se aplicará Sikadur 31 o Sikadur 32 o similar con cemento y arena en proporciones que indique el fabricante del aditivo. La parte superior o expuesta de la grieta debe abrirse en U o en V con un ancho de 2-3 cm y una profundidad de 2 a 3 cm. La cajuela debe limpiarse bien y remover todo material que evite la buena adherencia sobre las caras secas de la cajuela. El resane se realizará de acuerdo con lo indicado o con las dimensiones indicadas en los planos. t) Pruebas El Residente de Obra, efectuará las pruebas necesarias de los materiales y agregados, de los diseños propuestos de mezcla y del concreto resultante, para verificar el cumplimiento con los requisitos técnicos de las especificaciones de la obra. Las pruebas de cilindros curados en la obra, están incluidos en los Gastos Generales. Las pruebas comprenderán lo siguiente:

1) Pruebas de los materiales para verificar el cumplimiento de las especificaciones. 2) Verificación y pruebas de los diseños de mezcla propuestos. 3) Obtención de muestras de materiales en las plantas o en lugares de almacenamiento

durante la obra y pruebas para ver su cumplimiento con las especificaciones. 4) Pruebas de resistencia del concreto de acuerdo con los procedimientos siguientes:

Obtención de muestras de concreto de acuerdo con las especificaciones ASTM-

C-172 “Método para muestrear concreto fresco”. Cada muestra para probar la resistencia del concreto, será obtenida de una tanda diferente de concreto, sobre la base de muestrear en forma variable la producción de éste. Cuando se empleen equipos de bombeo o neumáticos, el muestreo se efectuará en el extremo de descarga.

Preparar tres testigos en base a la muestra obtenida, de acuerdo con las especificaciones ASTM-C-31 “Método para preparar y curar testigos de concreto para pruebas a la compresión y flexión en el campo” y curarlas bajo las condiciones normales de humedad y temperaturas de acuerdo con el método indicado del ASTM.

Probar dos testigos a los 28 días, de acuerdo con la especificación ASTM-C-39, “Método para probar cilindros moldeados de concreto, para resistencia a compresión”. El resultado de la prueba de 28 días será el promedio de la resistencia de los dos testigos, siendo los resultados de los ensayos interpretados según las recomendaciones del ACI-214, a los 28 días de edad. Si hubiese más de un testigo que evidencia cualquiera de los defectos indicados, la prueba total será descartada. El concreto también será probado con un testigo a los siete días con, la finalidad de medir la rapidez de la resistencia adquirida y el comportamiento preliminar de la mezcla ejecutada.

Posteriormente, la relación volumen-muestra de concreto, podrá ser alterada en función a los resultados del control estadístico de la resistencia a la compresión de las mezclas de concreto.


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Los resultados de las pruebas serán entregados a la Supervisión por el Contratista en el mismo día de su realización. La Supervisión determinará la frecuencia requerida para verificar lo siguiente:

Control de las operaciones de mezclado de concreto Revisión de los informes de fabricantes de cada remisión de cemento y acero de

refuerzo, y/o solicitar pruebas de laboratorio o pruebas aisladas de estos materiales conforme sean recibidos.

Moldear y probar cilindros a los 7 días. El Contratista tendrá a su cargo las siguientes responsabilidades: Obtener y entregar a la Supervisión sin costo alguno, muestras representativas

preliminares de los materiales que se propone emplear y que deberán ser aprobados.

Presentar a la Supervisión el diseño de mezcla de concreto que se propone emplear y hacer una solicitud escrita para su aprobación.

Suministrar la mano de obra necesaria para obtener y manipular

u) Tiempo para permitir las Cargas y el Flujo de Agua

El tiempo oportuno para aplicar carga de diseño al concreto, se determinará en cada caso. En general y como principio, el tiempo para aplicar cargas, es cuando el concreto ha adquirido el mínimo valor de f’c. No se permitirá que el agua fluya sobre el concreto fresco antes de cuatro días después del tiempo vaciado. w) Registro de Resultados de Pruebas

Independientemente del Cuaderno de Obra, el Residente de Obra llevará un registro de los trabajos de concreto, conteniendo las siguientes anotaciones:

Temperatura del medio ambiente, agua, cemento, agregados, concreto y

humedad del aire y tipo de clima Inspecciones, ensayos, etc. y sus resultados Fecha y hora de la iniciación y terminación de las diferentes partes de los

trabajos de concreto, así como el encofrado y desencofrado Cantidad de cemento, arena, piedra y aditivos usados para cada sección de

trabajo y el número y tipo de las muestras tomadas

x) Forma de Pago La unidad de medida para pago de las partidas de concretos: ciclópeos, simples y reforzados, es el metro cúbico (m3), colocado de acuerdo a planos y especificaciones técnicas. La unidad de medida para pago de la partida de: “Concreto Para Solado Mezcla 1:8 e=0.10m”, es el metro cuadrado (m2) colocado.

04.08 Emboquillado de Enrocado, Concreto f’c=210 kg/cm2 (e=0.30 m)

a) Descripción

Esta partida, se refiere al emboquillado de la cama piedra colocada en la interfase entre el terreno natural y el concreto de la losa de piso de la bocatoma.


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Comprende el suministro de la mano de obra, materiales, herramientas y equipos necesarios para la fabricación del concreto y el emboquillado del enrocado acomodado que servirá de soporte a la losa de piso de la bocatoma. El concreto a utilizarse tendrá una calidad de f’c=210 Kg/cm2

c) Forma de Pago La unidad de medida para el pago es el metro cuadrado (m2) de superficie de piedra emboquillada construida de acuerdo a planos.

04.09 Encofrado y Desencofrado Plano (Visto – Caravista) 04.10 Encofrado y Desencofrado Plano (Oculto) 04.11 Encofrado y Desencofrado Curvo (Visto – Caravista) 04.12 Encofrado y Desencofrado Para Losas y Vigas

a) Descripción

Los encofrados constituyen los elemento que dan forma al concreto, por lo tanto, deberán ajustarse a la configuración líneas de elevación y dimensiones que tendrá el elemento y según lo indiquen los planos.


Comprende todos los costos de mano de obra, materiales, equipos y todo lo necesario para construir los encofrados que permitan obtener superficies expuestas de concreto, con textura uniforme, libre de aletas, salientes u otras irregularidades y defectos que se consideren impropios para este tipo de trabajo. Los encofrados deberán ser adecuadamente fuertes, rígidos y durables, para soportar todos los esfuerzos que se le impongan y para permitir todas las operaciones incidentales al vaciado y compactación del concreto, sin sufrir ninguna deformación, flexión o daños que podrían afectar la calidad del trabajo del concreto. Los encofrados para las superficies de concreto que estarán expuestas a la vista deberán ser, construidos de tal manera que las marcas dejadas por el encofrado sean simétricas y se conformen a las líneas generales de la estructura. No se permitirá la utilización de pequeños paneles de encofrados que resulten en trabajos de “parchados”. Los encofrados serán construidos, de manera que no se escape el mortero por las uniones en la madera o metal cuando el concreto sea vaciado. Cualquier calafateo que sea necesario, será efectuado con materiales aprobados. Sólo se permitirá el parchado de huecos cuando lo apruebe la Supervisión y/o Inspección. Se proveerán aberturas adecuadas en los encofrados para la inspección y limpieza, para la colocación y compactación de concreto y para el formado y procesamiento de juntas de construcción. Las aberturas temporales ubicadas para los efectos de construcción, serán enmarcadas nítidamente, dejando una provisión para las llaves cuando sea necesario. El diseño e ingeniería de los encofrados, así como su construcción será de responsabilidad plena del Residente de Obra y será diseñado para las cargas y presiones laterales indicadas, así como para las cargas de viento especificadas por la carga reinante en el área, en caso sea necesario.


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Los encofrados para la superficie de concreto que estarán expuestas al agua y a la vista cuando esté terminado, serán revestidos interiormente con triplay. Las uniones de metal, tales como abrazaderas metálicas o pernos, serán empleados para sostener los encofrados. Los aseguradores cónicos que se fijen a los extremos de las varillas de unión, deberán dejar un vacío regular que no exceda de 1” de diámetro. Estos huecos o vacíos serán limpiados y llenados con mortero seco compactado, después del retiro de los encofrados. Todas las esquinas en el concreto que quedarán expuestas, serán biseladas con chaflán de 2 x 2 cm, a menos que se especifique de otra manera en los planos. La superficie interior de todos los encofrados, serán limpiadas de toda suciedad, grasa, mortero, u otras materias extrañas, y será cubierta con un aceite probado que no manche el concreto antes de que éste sea vaciado en los encofrados y antes de colocar el acero de refuerzo. Las superficies de los encofrados en contacto con el concreto, serán tratados con materiales lubricantes aprobados cuando así lo considere la Supervisión y/o Inspección, que faciliten el desencofrado e impidan que el concreto se pegue en los encofrados; pero que no manchen o impidan el curado adecuado de la superficie de concreto, o deje un baño tal, que impida adherencia del concreto que se choque posteriormente, o el revestido con mortero de concreto o pintura. El encofrado será construido de manera de asegurar que la superficie de concreto cumpla las tolerancias de las Especificaciones ACI-347 “Práctica recomendada para encofrados de concreto”. Los límites de tolerancia fijadas en el literal n) (4.01-4.13 Concretos y Revestimientos), son los límites máximos permisibles de irregularidades o mal alineamiento de la superficie, que pueden ocurrir a pesar de un esfuerzo serio de construir y mantener los encofrados en forma segura y precisa, para que el concreto esté de acuerdo con las superficies especificadas. Estos límites se aplicarán solamente a las infrecuentes irregularidades superficiales. El empleo de prácticas de encofrados y de materiales para encofrados que resulten en irregularidades en el concreto, aún cuando éstas estén dentro de los límites máximos permisibles, será prohibido. Estos límites no deberán ser considerados como tolerancias para verificar el alineamiento, o para determinar la aceptabilidad de materiales usados anteriormente en encofrados.

c) Acabados Las desviaciones permitidas en la verticalidad, nivel, alineamiento, perfil, cotas y dimensiones que se indican en los planos, tal como se determinan en estas especificaciones, se definen como “Tolerancia” y deben diferenciarse de las irregularidades en el terminado, las que trata en el presente acápite. Las clases y requisitos para el acabado de las superficies de concreto, serán tal como se indican en los planos y como se especifica a continuación. En caso que los acabados no estén definitivamente especificados en este acápite, o en los planos de construcción, los acabados que se usen serán a los especificados para superficies adyacentes similares. Las irregularidades de las superficies se clasifican aquí como abruptas o graduales. Los desalineamientos causados por encofrados o revestimientos desplazados o mal colocados, secciones o nudos sueltos o madera defectuosa, serán considerados como irregularidades graduales y serán comprobados usando plantillas de muestra que consisten en una regla de metal derecha o su equivalente para las superficies curvas. La longitud de la plantilla será de 1.50 m para la prueba de superficies formadas con encofrados. Las clases de acabados para superficies de concreto formado con encofrados están designadas mediante el uso de los símbolos F1 y F2, y para superficies sin encofrados con U1, U2 y U3.


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Normalmente no se requerirá el pasado de yute ni el limpiado con chorro de arena de las superficies formadas con encofrados. Tampoco se requerirá el esmerilado de sus superficies. A menos que se especifique lo contrario o se indique en los planos, las clases de terminado serán como sigue:

i. Acabado F1 se aplica a las superficies formadas con encofrados sobre o contra las cuales se colocará material de relleno o concreto y que no queden expuestas a la vista después de terminado el trabajo. La superficie no requerirá ningún tratamiento después de la remoción de encofrados, excepto en el caso de concreto defectuoso o que requiera reparación y el relleno de los huecos que queden después de quitar los sujetadores de los extremos de las varillas y para el curado especificado. La corrección de las irregularidades de la superficie, sólo se requerirá en el caso de depresiones y sólo para aquellas que excedan de 2 cm al ser medidas en la forma prescrita anteriormente.

ii. Acabado F2 se aplica a todas las superficies formadas con encofrados que no queden permanentemente tapadas con material de relleno o concreto. Las irregularidades de la superficie, medidas tal como se describe anteriormente, no excederán 0.5 cm para irregularidades abruptas y 1.0 cm para irregularidades graduales.

iii. Acabado U1 (acabado enrasado) se aplica a las superficies no formadas con encofrados que se van a cubrir con material de relleno o concreto. También se aplica como la primera etapa del terminado U2 y U3. Las operaciones de terminado consistirán en una nivelación y enrasado para producir superficies parejas y uniformes. Las irregularidades de la superficie, medidas tal como se describe anteriormente, no excederán de 1.0 cm.

iv. Acabado U2 (acabado frotachado) se aplica a las superficies no conformadas con encofrados y que no van a quedar permanentemente cubiertas con material de relleno o concreto. El acabado U2 también se utiliza como la segunda etapa del terminado U3. El frotachado puede hacerse usando equipo manual o mecánico. El frotachado se comenzará tan pronto como la superficie a enrasar, se haya endurecido suficientemente, y será el mínimo necesario para producir una superficie que esté libre de marcas de enrasado y que sea de una textura uniforme, cuyas irregularidades no excederán de 0.5 cm.

Las juntas y bordes serán trabajadas con bruñas, tal como se indicará en los planos de construcción. v. Acabado U3 (acabado planchado) se aplica al revestimiento del canal. Cuando la

superficie frotachada se ha endurecido lo suficiente para evitar que el exceso el material fino suba a la superficie, se terminará el acabado con una sola planchada con llana de metal, la cual se hará con una presión firme que permita aplanar la textura arenosa de la superficie frotachada, y produzca una superficie uniforme y densa, libre de defectos y marcas del planchado.

Las irregularidades de la superficie, medidas tal como se describe anteriormente, no excederán de 0.5 cm.

d) Aberturas Temporales Se proveerán aberturas temporales en la base de los encofrados de las columnas y muros, o en cualquier otro punto que sea necesario, para facilitar la limpieza e inspección, antes de vaciar el concreto.


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Los encofrados de los muros u otras secciones de considerable altura, estarán provistos de aberturas u otros dispositivos para asegurar el exacto emplazamiento, compactación y control del concreto, evitando la segregación.

e) Desencofrado Los encofrados deberán ser retirados después que el concreto haya adquirido la resistencia necesaria para soportar su precio propio y las cargas vivas a que pudiera estar sujeto. El tiempo de desencofrado será fijado en función de la resistencia requerida, del comportamiento estructural de la obra y de la experiencia del Contratista, quién asumirá la plena responsabilidad sobre estos trabajos. El apuntalamiento y encofrado que soporte las vigas y losas de concreto, u otro miembro de las estructuras sujeto a esfuerzos de flexión directo, no serán retirados, o aflojados antes de los 14 días posteriores al vaciado del concreto, a menos que las pruebas efectuadas en cilindro de concreto, indiquen que su resistencia a la compresión, habiendo sido curados en condiciones similares a las sujetas a las estructuras, sea suficiente para resistir a los esfuerzos previstos para esta etapa de la obra. Los encofrados laterales para vigas, columnas, muros u otros elementos, donde los encofrados no resistan esfuerzos de flexión, pueden retirarse en plazos menores que puede ordenar la Supervisión y/o Inspección, siempre que se proceda en forma satisfactoria para el curado y protección del concreto expuesto.

f) Forma de Pago La unidad de medida para pago es el metro cuadrado (m2) de encofrado ejecutado de acuerdo a planos.

04.13 Acero de Refuerzo

a) Descripción

El Contratista, deberá suministrar, habilitar y colocar el acero de refuerzo del concreto según se muestra en los planos o como ordene el Supervisor. b) Alcance de los Trabajos

Comprende todos los trabajos que involucran suministrar el acero y el equipamiento y mano de obra para cortar, doblar y colocar todos los aceros de refuerzo en los que están incluidos, las varillas, mallas soldadas y barras de anclaje, alambre, etc. Si no se hubiera especificado la ubicación exacta, tamaño y forma del armado, los planos estructurales y listas de barras se elaborarán en lugar de la obra y conforme esta va progresando. Las superficies de las barras se limpiarán antes de ser instaladas, de óxido, suciedades, grasa y otras partículas que pudieran dar lugar a una unión imperfecta con el concreto. Se eliminarán de todas las barras las manchas de óxido suelto o cascarilla de laminación suelta. La limpieza, colocado, espaciamiento, doblado y empalme de los refuerzos se harán en conformidad a las disposiciones aplicables del “ACI Standard Building Code Requierements for Reinforced Concrete” (ACI 31877) por el American Concrete Institute, a menos de que se muestre de otra manera en los planos o disponga el Inspector.


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c) Corte y Doblado

Las barras de refuerzo se cortarán y doblarán en el sitio de las obras de acuerdo con los planos y listas de barras. El doblado de las barras se hará a las dimensiones especificadas en los planos empleando métodos mecánicos aprobados. El doblado se hará en frío y no se permitirá calentar los aceros para dicho objeto. Todas las varillas se doblarán en frío, a no ser que la supervisión autorice otro método. No se permitirá calentar los aceros para el doblado, ni tampoco que esta operación en el campo se realice con ninguna varilla parcialmente embebida en concreto, excepto si se indica en los planos. No se permitirá el uso de aquellas varillas que hayan sido enderezadas o contengan dobleces o deformaciones no indicados en los planos. Los radios para el doblado y los ganchos se especificarán en los planos detallados de acuerdo con las prácticas de diseño normales. No se permitirá el corte de las barras con soplete. d) Colocación

Se hará de acuerdo a las indicaciones mostradas en los planos y serán fijados de modo que no sufran desplazamientos durante el vaciado, debiéndose emplear espaciadores u otros soportes metálicos adecuados para mantener en su sitio las armaduras. El refuerzo se colocará con precisión y será apoyado adecuadamente sobre soportes de concreto, metal y otro material apropiado; sobre espaciadores o sobre estribos. Además se protegerá contra desplazamientos dentro de las tolerancias permitidas. Salvo indicación expresa al respecto por parte del Inspector el refuerzo se colocará en las posiciones especificadas dentro de las siguientes tolerancias: Peralte, “d”, en miembros sujetos a reflexión, muros y columnas en los cuales “d” es

60 cm o menos : ± 6 mm. Peralte, “d”, en miembros sujetos a flexión y columnas en los cuales “d” es mayor de

60 cm : ± 13 mm. Posición longitudinal de dobleces y extremos de varillas (sin que signifique reducir el

recubrimiento especificado correspondiente): ± 5 cm.

Todos los refuerzos deberán fijarse en su sitio mediante distanciadores, espaciadores, soportes, suspensores metálicos o por cualquier otro medio establecido, de forma que las barras no se deformen o desplacen. Las armaduras metálicas colocadas se mantendrán en estado de limpieza hasta que se hayan cubierto totalmente de concreto. No se aceptarán sujetadores de madera. El alambre de amarre usado para la armadura deberá ser de acero blando y recocido, de alta resistencia a la ruptura. e) Materiales

Para la fabricación de concreto armado, se empleará acero grado 60 con un límite de fluencia fy = 4 200 Kg/cm2, así como aceros estructurales y mallas de acero, siempre y cuando correspondan a las normas del Reglamento Nacional de Construcciones o prescripciones equivalentes (ASTM A615). Todas las armaduras serán corrugadas, excepto las de ¼” que serán lisas. El Ing. Residente deberá suministrar certificados de cada ensayo que a su costo le sea requerido para garantizar la calidad de los aceros.


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f) Transporte y Almacenamiento

El acero de refuerzo deberá ser despachado en atados corrientes debidamente rotulados y marcados, debiendo además, acompañar a cada envío los informes de cada ensayo certificados por la fábrica. El acero de refuerzo deberá almacenarse en un lugar seco por encima del nivel del terreno, sobre plataformas, largueros u otros soportes y deberá ser protegido hasta donde sea posible, de daños mecánicos y deterioro superficial. g) Lista de Materiales y Planos

Las listas de materiales y los planos detallados para el cortado y doblado del acero de refuerzo, será proporcionado por el contratista. Cualquier corte y doblado del acero que se hiciese antes de que sean emitidas las listas de materiales y planos detallados, serán al riesgo del Ing. Residente. h) Recubrimientos de Refuerzos

El recubrimiento de concreto es el indicado en los planos o el que determine el Supervisor. El recubrimiento de los refuerzos de repartición y de otros refuerzos secundarios que no se muestren en los planos, no podrán ser menor a una distancia igual al diámetro de las varillas que integran dicho refuerzo, ni menor de 2,5 cm. Se podrán utilizar espaciadores o separadores de concreto (en forma de dados) no así de madera. i) Espaciamiento de Varillas

La separación libre entre varillas paralelas (excepto en columnas y entre capas múltiples en vigas), no será menor que el diámetro nominal de la varilla, 11/3 veces el tamaño máximo del agregado grueso, o 2,5 cm. Cuando el refuerzo de vigas esté colocado en dos o más capas, la distancia libre entre las capas no será menor de 2,5 cm y las varillas de las capas superiores se colocarán en los planos verticales que pasen por las de la capa inferior. En muros y en losas que no sean nervadas, la separación del refuerzo principal no será mayor que tres veces el espesor de la losa o muro ni mayor que 45 cm. La distancia libre entre barras también será aplicable a la distancia libre entre un traslape de contacto o traslape o barras adyacentes. Los grupos de barras paralelas de refuerzo que se aten en un paquete para que actúen como una unidad, deben consistir de barra corrugadas con no más de cuatro en cada paquete y se usarán siempre y cuando se cuente con estribos que encierren el paquete. Las barras de un paquete terminarán en puntos diferentes escalonados por lo menos a 40 diámetros de barras, a menos que todos terminen en un apoyo. Para mantener el espaciamiento entre varillas durante el colado del concreto se usarán espaciadores que pueden ser dados prefabricados de concreto o apoyos de fierro corrugado, cortados y doblados a medida requerida. j) Empalme en el Refuerzo

No se harán empalmes en el refuerzo, excepto las indicadas en los planos de diseño o las especificadas o autorizadas por el Inspector. Sin contravenir las presentes Especificaciones, todas las soldaduras se harán de acuerdo con AWS D 12.1 “Prácticas recomendables para soldar acero de reforzado”.


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Las juntas o empalmes en puntos de máximo esfuerzo de tensión serán evitadas siempre que sea posible; tales empalmes, cuando se usan serán soldadas traslapadas o desarrolladas completamente de cualquier otra manera, en cualquier caso la junta transferirá la totalidad del esfuerzo calculado de varilla a varilla sin exceder tres cuartas partes de los valores de adherencia permisibles. La longitud de traslape para varillas corrugadas será no menor que 24, 30 y 36 diámetros de varilla para resistencias de fluencia de 2 800, 3 500 y 4 200 kg/cm2 respectivamente; tampoco podrá ser menor que 30 cm para varillas lisas, la longitud mínima de traslape será el doble que para varillas corrugadas. La longitud de las juntas de contacto se aumentará 20 por ciento cuando estén espaciadas lateralmente menos de 12 diámetros de varilla o estén localizadas a menos de 15 cm o seis diámetros de varilla de un borde exterior. Cuando más de la mitad de las varillas tengan empalmes dentro de una longitud de 40 diámetros de la varilla, o cuando se hagan juntas en puntos de esfuerzo máximo, se tomarán precauciones especiales, tales como aumentar la longitud de traslape o usar estribos alrededor del traslape en toda su longitud. Cuando se usen traslape, la longitud mínima de traslape será: Para concreto de resistencia f`c=210 kg/cm2 ó más: la longitud de traslape será de

20, 24 y 30 diámetros de varillas para resistencias de fluencia de 3 500 o menos 4 200 y 5 300 kg/cm2 respectivamente. En ningún caso será menor de 30 cm.

Para concreto de resistencia menor de f`c=210 kg/cm2 la longitud de traslape será un tercio mayor que los valores antes mencionados.

Puede emplearse empalmes soldados u otras conexiones efectivas, en lugar de empalme traslapados. Cuando el diámetro de la barra exceda el Nº11, se usarán preferentemente empalmes soldados u otras conexiones efectivas. En barras que se requieran sólo por compresión, dicho esfuerzo puede transmitirse por contacto directo de sus extremos, cuyas secciones deben ser normales al eje de las barras y mantenido en contacto concéntrico por medio de un manguito soldado adecuadamente. Un empalme soldado aprobado en aquel en que las barras están unidas y soldadas de tal modo que pueden desarrollar una tracción de por lo menos 125% del límite de fluencia de la barra de refuerzo. Las conexiones efectivas aprobadas para barras diseñadas para tomar esfuerzos de tracciones o compresiones críticas serán equivalentes en resistencia a un empalme soldado aprobado. En la siguiente tabla se detalla la longitud de empalme por traslape para diferentes diámetros y diferentes condiciones de trabajo:

EMPALME POR TRASLAPE (cm)

Elementos de compresión

Elementos a Flexo-Compresión

a) Diámetro (“)

3/8 ½

5/8 ¾

7/8 1

1¼

b) Ubicación del Empalme c) Máx. Número de empalmes en una sección

30 40 50 60 70 75 95

En cualquier sitio 50%

35 45 55 70 95

120 200

A media altura 50% alternadas


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En toda estructura en donde el refuerzo principal se extiende sólo en una dirección, se proporcionará refuerzo en dirección perpendicular a la del refuerzo principal para tomar esfuerzos por contracción temperatura. Tal refuerzo se proporcionará por lo menos en los siguientes porcentajes del área total del concreto, pero en ningún caso tales varilla de refuerzo se colocarán a espaciamientos mayores que cinco veces el espesor de la losa o a más de cuarenticinco cm. Las cuantías mínimas para refuerzo por contracción y temperatura son: Losas en las cuales se usan varillas lisas: 0,0025 Losas en las cuales se usan varilla corrugados con resistencias a la fluencia menores

que 4 200 kg/m2: 0,0020 Losas en las cuales se usan varillas corrugadas con resistencia a la fluencia igual a 4

200 kg/cm2: 0,0018. k) Tolerancias Las tolerancias de fabricación para acero de refuerzo serán los siguientes: Las varillas utilizadas para refuerzo de concreto cumplirán los siguientes requisitos

para tolerancia de fabricación: Longitud de corte : ± 1” Estribo, espirales y soportes : ± 1½” Dobleces : ± 1½”

Las varillas serán colocadas siguiendo las siguientes tolerancias:

Cobertura de concreto a la superficie : ± ¼” Espaciamiento mínimo entre varillas : ± ¼”

Varillas superiores en losas y vigas

Miembros de 8” profundidad o menos : ± ¼” Miembros de más de 8” pero inferiores a 24” de profundidad : ± ½” Miembros de más de 24” profundidad : ± 1”

Las varillas pueden moverse según sea necesario, para evitar la interferencia con

otras varillas de refuerzo de acero, conductos, o materiales empotrados. Si las varillas se mueven más de 2 diámetros o lo suficiente para exceder estas tolerancias, el resultado de la ubicación de las varillas estará sujeto a la aprobación por el Inspector.

l) Forma de Pago El refuerzo y todo el trabajo en conexión con éste como son la mano de obra, herramientas, equipos, transporte e imprevistos necesarios que incluye los desperdicios por cortes correspondientes, se medirá como el peso calculado del refuerzo detallado de los planos o el que se haya especificado. Para este propósito, el peso del acero de refuerzo se tomará como kilogramo (Kg) de acero colocado.


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05.00 GAVIONES, SUMINISTRO Y LLENADO

05.01 Gavión Tipo Colchón (5.00 m x 2.00 m x 0.30 m)

a) Descripción

El gavión tipo colchón antisocavante, es un elemento de forma prismática rectangular, constituido por piedras confinadas exteriormente por una red de alambre de acero. El colchón antisocavante, está dividido en celdas mediante diafragmas intermedios. Todos los bordes libres del colchón, deberán estar reforzados con alambre de mayor diámetro al empleado para la red. Este colchón, se coloca sobre un geotextil que es una tela permeable filtrante construida con fibras sintéticas que se empleará como filtro.


Comprende el costo de la mano de obra, suministro del gavión, geotextil, materiales, implementos, herramientas, transporte y todo lo necesario para su correcto armado y colocación a fin de conformar en conjunto la estructura de protección y encauzamiento prevista, de acuerdo con la disposición y dimensiones indicadas en el proyecto. El colchón reno está dividido en celdas mediante diafragmas intermedios. Todos los bordes libres del colchón, deberán estar reforzados con alambre de mayor diámetro al empleado para la red.

c) Materiales

i) Red Metálica Las características indispensables que deberá tener el tipo de red a utilizar, son las siguientes: No ser fácil de destejer o desmallar Poseer elevada resistencia mecánica y contra fenómenos de corrosión Facilidad de colocación La red será de malla hexagonal a doble torsión; las torsiones serán obtenidas entrecruzando dos hilos por tres medios giros. De esta manera se impedirá que la malla se desteja por rotura accidental de los alambras que la conforman. La abertura de la malla será tal que contenga piedras comprendidas entre 3 - 6”. El alambre usado en la fabricación de las mallas y para las operaciones de amarre y atirantamiento durante la colocación en obra, deberá tener un recubrimiento anticorrosivo, cuyo espesor y adherencia garantice la durabilidad del revestimiento. Los colchones antisocavantes deberán cumplir los requerimientos establecidos en la Norma ASTM A 975 – 97. El diámetro del alambre de la malla y del alambre de amarre y atirantamiento será como mínimo de 2,20 mm. El alambre de amarre y atirantamiento se proveerá en cantidad suficiente para asegurar la correcta sujeción entre colchones, el cierre de las mallas y la colocación del número adecuado de tensores. La cantidad estimada de alambre de amarre es de 8% del peso del Colchón. Los gaviones antisocavantes tipo colchón, cumplirán en resumen con las siguientes características:


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ii) Piedra La piedra será de buena calidad, densa, tenaz, durable, sana, sin defectos que afecten su estructura, libre de grietas y sustancias extrañas adheridas e incrustaciones cuya posterior alteración pudiera afectar la estabilidad de la obra. El tamaño de la piedra deberá ser lo más regular posible y tal que sus medidas estén comprendidas entre la mayor dimensión de la abertura de la malla y 2 veces dicho valor. Para el caso específico de los Colchones Reno del Proyecto, se recomienda que tenga por lo menos dos capas de piedra en el relleno de los mismos. Podrá aceptarse como máximo el 5% del volumen de la celda del colchón, piedras de menor tamaño que el indicado. El tamaño de piedra estará entre 3” y 6”. Antes de su colocación en obra, la piedra deberá ser aprobada por el Supervisor.

iii) Geotextil 200 gr/m2

El geotextil seleccionado será del tipo no tejido, de polipropileno, de peso nominal 200 gr/m2, que cumpla con las normas AASHTO y con los requerimientos mínimos que se indican en el cuadro siguiente :

Propiedad Método de Ensayo Unidad Valor

Resistencia a la tracción ASTM-D-4632 N 8,50 Elongación a la tracción ASTM-D-4632 % > 65 Resistencia al estallido ASTM-D-3786 kpa 2 200 Resistencia a la perforación ASTM-D-4833 N 420 Resistencia al desgarre trapezoidal ASTM-D-4533 N 290 Resistencia a los rayos Ultra Violetas ASTM-D-4355 % SR/hr 70/500 Abertura aparente de poros (AOS) ASTM-D-4751 mm 212 Permitividad ASTM-D-4491 SEC-1 2,60 Flujo de Agua ASTM-D-4491 L/sec/m2 140 Permeabilidad ASTM-D-4401 cm/sec 0,40

Espesor Nominal ASTM-D-5199 mm 1,40

d) Ejecución

i. Geotextil El geotextil deberá mantenerse seco y enrollado de tal forma que sea protegido durante la carga y almacenamiento. En ningún momento el geotextil deberá ser expuesto a los rayos ultravioletas por un periodo mayor a 14 días. Si son almacenados a la intemperie, deberán ser elevados y protegidos con una cubierta a prueba de agua.

CARACTERISTICAS

Abertura de la malla Diámetro del alambre de la malla Diámetro del alambre de borde Recubrimiento del alambre

6 x 8 y/o 8 x 10 Mínimo 2.20 mm (G) Mínimo 2.70 mm (G) Anticorrosivo (Norma ASTM A 975-97)


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Antes de la colocación del geotextil, la superficie deberá estar preparada, nivelada y aprobada por la Supervisión. El geotextil deberá ser colocado suelto o no excesivamente tenso. Para colocarlo en íntimo contacto con el suelo, debe tenerse cuidado de no dejar espacios vacíos entre el geotextil y el suelo subyacente o adyadente. El geotextil deberá ser traslapado como mínimo 45 cm excepto en el caso de que sea colocado bajo el agua, donde el traslape mínimo será de 90 cm. El geotextil ubicado aguas arriba deberá ser traslapado sobre el geotextil ubicado aguas abajo. ii. Gavión Tipo Colchón Antes de proceder a la ejecución de obras con los Colchones Reno, el Contratista deberá obtener la autorización de la Supervisión. Cualquier modificación en las dimensiones o en la disposición de los colchones a utilizar, deberá contar con la aprobación de la Supervisión. No podrán aprobarse aquellas modificaciones que afecten la forma o la funcionabilidad de la estructura. La base donde los colchones serán colocados deberá ser nivelada hasta obtener un terreno con la pendiente prevista. El armado y colocación de los colchones se realizará respetando las especificaciones del fabricante. Cada unidad será desdoblada sobre una superficie rígida y plana, levantando los paneles de lado y colocando los diafragmas en su posición vertical. Luego se amarrarán las cuatro aristas en contacto y los diafragmas con las paredes laterales. Antes de proceder al relleno, deberá amarrarse cada colchón a los adyacentes a lo largo de las aristas en contacto, tanto horizontales como verticales. El amarre se efectuará utilizando el alambre provisto junto con los colchones y se realizará de forma continua atravesando todas las mallas con una y dos vueltas, en forma alternada. Después de completar el relleno de los colchones, se procederá a cerrarlo colocando la tapa, la que deberá ser cosida firmemente a los bordes de las paredes verticales. Se deberá cuidar que el relleno del colchón sea suficiente, de manera tal que la tapa quede tensada confinando la piedra. e) Forma de Pago

Las obras con colchones antisocavantes, se medirán por Unidad (Und) de colchón ejecutado, de acuerdo a las medidas de los planos y a los requisitos de las presentes especificaciones.

06.00 EQUIPAMIENTO MECANICO 06.01 Escalin de Fierro D = ¾”

a) Descripción Esta partida se refiere a las escaleras marineras o de gato constituidas por barrotes unidos a tubos o piezas especiales laterales, en las cuales se sube escalando. La unidad incluye la baranda si tuviera y los elementos de anclaje necesarios. El escalín está constituido por un elemento de fierro galvanizado de ¾” de diámetro y perfiles de 2x2x ¼”, que serán colocados en la bocatoma y obras de arte, en los lugares y dimensiones señalados en los planos.


Comprende el suministro de la mano de obra, materiales y equipo necesario para colocar el escalín de fierro, de acuerdo a planos.


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Los escalines serán pintados con dos manos de pintura anticorrosiva con el color que la Supervisión ordene. Los elementos de la escalera serán unidos con soldadura NXX de ¼” y pintados de acuerdo a lo especificado para elementos y/o estructuras metálicos que tengan contacto con el aire. Después de la instalación se resanará la pintura de base y luego se aplicará con brocha la pintura de acabado. c) Forma de Pago

La unidad de medida para efectos de pago es el metro lineal (ml) con aproximación a un decimal de escalera colocada de acuerdo a planos.

06.02 Parilla de Acero en Pisos

a) Descripción

Esta partida se refiere al suministro, fabricación e instalación de rejillas de protección previstas en los planos para impedir accidentes personales.


Comprende el suministro de la mano de obra, materiales y equipo necesarios para la confección, instalación y pintado de las rejillas de perfiles de fierro de acuerdo a las dimensiones, forma, disposición y requisitos mostrados en los planos. Todos los materiales serán nuevos y apropiados. Los perfiles serán de las dimensiones mostradas en los planos. Todas las soldaduras deberán ser finamente pulidas. Antes de la instalación todos los elementos serán pintados de acuerdo a lo especificado por el Consejo de Pintura de Estructuras de Acero (SSPC) para elementos y/o estructuras metálicos que tengan contacto con el agua. Después de la instalación se resanará la pintura de base y luego se aplicará con brocha la pintura de acabado.

c) Forma de Pago

La medición de la rejilla será en metros cuadrados (m2) con aproximación a un decimal de cada rejilla debidamente instalada y pintada.

06.03 Baranda Para Losa de Maniobras con Tubo F° G° D=2” 06.04 Baranda Para Puente de Maniobras con Tubo F° G° D=3”

a) Descripción

Esta partida se refiere al suministro, fabricación e instalación de las barandas de fierro galvanizado que se muestran en los planos. b) Alcances

Comprende el suministro de la mano de obra, materiales y equipo necesarios para la confección, instalación y pintado de las barandas de acero galvanizado de acuerdo a las dimensiones, forma, disposición y requisitos mostrados en los planos. Todos los materiales serán nuevos y apropiados. La tubería será galvanizada por inmersión en caliente y deberá cumplir con los requisitos de las Normas ASTM-A153 e ITINTEC correspondiente. Los parantes y largueros de las barandas serán unidos mediante soldadura NXX de ¼.


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Antes de la instalación todos los elementos serán pintados de acuerdo a lo especificado por el Consejo de Pintura de Estructuras de Acero (SSPC) para elementos y/o estructuras metálicos que tengan contacto con el agua. Después de la instalación se resanará la pintura de base y luego se aplicará con brocha la pintura de acabado. Los empotramientos tendrán una longitud mínima de 20 centímetros, debiendo la tubería penetrar por lo menos 10 centímetros en el concreto. Estos empotramientos se efectuarán durante las operaciones de vaciado del concreto. La Supervisión realizará la inspección de las diversas fases de trabajo, para comprobar la calidad de los materiales y de los trabajos, así como de la precisión de las dimensiones y acabados.

c) Forma de Pago Las barandas se medirán en metros lineales (ml), con aproximación a un decimal. Para tal efecto, se medirá la longitud neta correspondiente a cada diámetro de tubería instalada, incluyendo accesorios de acuerdo a los planos o a las órdenes de la Supervisión. La medición se efectuará a lo largo de los ejes teóricos de la tubería, sin considerar la longitud de empotramiento. El pago se efectuará según el avance mensual, solo después que la baranda haya sido completada, de acuerdo al precio unitario contratado para la partida del Presupuesto, el que incluirá la instalación y pintado conforme lo estipulado de estas Especificaciones. Este precio incluye el transporte de las tuberías hasta el lugar de instalación.

06.05 Puerta Metálica con Tubo F° G° 3”y Malla

a) Descripción

Esta partida se refiere al suministro, fabricación e instalación de un cerco de protección con una puerta metálica, ambas confeccionadas a base de tubos de fierro galvanizado, planchas de acero y el cerco a base de malla galvanizada de 2” x 2” en la ubicación indicada en los planos.


Comprende el suministro de la mano de obra, materiales y equipo necesarios para la fabricación, instalación del cerco de protección, de acuerdo a las dimensiones, forma, disposición y requisitos mostrados en los planos u ordenados por la Supervisión. Todos los materiales serán nuevos y apropiados. Las soldaduras deberán ser finamente pulidas y el todo deberá mostrar un acabado de primera clase. La Supervisión realizará la inspección de las diversas fases de trabajo, para comprobar la calidad de los materiales y de los trabajos, así como de la precisión de las dimensiones y acabados.

c) Forma de Pago

El pago de las puertas metálicas se hará por unidad considerando que los elementos diseñados tienen distintas dimensiones. Este precio incluye el transporte e instalación.


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06.06 Compuerta Plana Deslizante Tipo ARMCO de 1.55 x 1.60 m 06.07 Compuerta Plana Deslizante Tipo ARMCO de 1.30 x 1.30 m 06.08 Compuerta Plana Deslizante Tipo ARMCO de 1.60 x 1.20 m 06.09 Compuerta Plana Deslizante Tipo ARMCO de 1.50 x 1.20 m 06.10 Compuerta Plana Deslizante Tipo ARMCO de 0.90 x 0.70 m 06.11 Compuerta Plana Deslizante de 3.00 x 2.15 m

a) Descripción

Esta partida se refiere al suministro, fabricación e instalación de las compuertas planas deslizantes de las características mostradas en los planos, las que no presentan dimensiones exactas de las diferentes partes de las compuertas, pero pueden ser utilizados para los diseños de detalle, realizando modificaciones menores. El Contratista deberá someter a consideración de la Supervisión los diseños a nivel de fabricación, y deberán incluir los cálculos y planos de diseño, donde se indicaran las características generales y detalles importantes de los equipos a instalar. Tanto el diseño como la construcción se adecuaran a las pautas establecidas en las Especificaciones Técnicas generales de estos Documentos de Contrato. b) Alcance de los Trabajos Comprende el suministro de la mano de obra, materiales, equipo y la ejecución de las operaciones necesarias para fabricar, pintar, transportar, instalar y probar los dispositivos de cierre de las salidas de agua, de acuerdo a las dimensiones, forma, disposición, ubicación, niveles y requisitos de encaje mostrados en los planos o a las órdenes de la Supervisión. El cálculo de las Compuertas se ha realizado según las normas DIN 19704 y/o AISC. Sin embargo, el Contratista deberá hacer una revisión del diseño y podrá proponer los cambios que crea conveniente, los cuales deben ser aprobados por la supervisión. El Contratista deberá realizar los diseños y elaborar los planos de fabricación y montaje necesarios, tomando como referencia los detalles mostrados en los planos. Se considera que un margen por corrosión y desgaste de 1/16” sea suficiente en condiciones normales de operación. En todos los cálculos se ha incrementado el espesor de las mismas en 1/16”, lo que también se indica en los planos donde las dimensiones ya incluyen el sobre espesor.

I. Documentos de Fabricación y Montaje

Antes del inicio de cualquier fabricación, el Contratista deberá someter a la aprobación del Supervisor, un trabajo completo de los cálculos, procedimientos de soldadura y planos completamente acotados mostrando todos los detalles requeridos y la siguiente información:

Cronograma detallado y coordinado de la fabricación y el montaje. Especificación(es) que los materiales de construcción deberán cumplir. Procedimientos para la soldadura. Procedimiento de montaje, incluyendo los equipos previstos. Programa para las pruebas hidráulicas.


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II. Materiales

Todos los materiales a usarse deberán ser los adecuados para el servicio propuesto con respecto a retención de propiedades mecánicas satisfactorias y resistencia a la corrosión, erosión, oxidación y cualquier otro tipo de deterioro durante el servicio propuesto. Para la estructura y tableros se ha previsto el uso de acero estructural ASTM A 36; para ejes, acero AISI 4140; para engranajes, acero forjado ASTM A 291; para bocinas y/o discos de empuje, bronce ASTM B 584; para pernos, acero ASTM A 325; para tuberías, acero ASTM A 53 - A; para juntas de caucho, caucho sintético según ASTM D 2000. El contratista podrá proponer materiales equivalentes o mejores, los cuales deberán ser aprobados por la supervisión. Cuando un material que está de acuerdo con una determinada especificación, está en contacto o se halla soldado a otro material que responde a una distinta especificación, tales materiales deberán ser compatibles. Todos los materiales para soldaduras deberán cumplir con los requisitos o ser equivalentes a las especificaciones AWS-ASTM.

III. Fabricación y Montaje La fabricación, el montaje, los controles de soldadura y las pruebas, deberán ser coordinados en un plan de trabajo que deberá ser aprobado por la supervisión.

Preparación de la plancha

Todos los materiales deberán estar libres de escamas, suciedad, grasa, aceite y

otros materiales extraños. Cualquier material que muestre corrosión diseminada por oxidación o que contenga laminaciones será rechazado.

Se prestará especial atención en la exacta preparación y ensamble de partes. El biselado de los cantos a ser soldados se realizará con biseladora o cortadora de flama. La preparación de agujeros se realizará de preferencia con taladro.

Todas las muescas sean redondas o con filo, serán removidas de las superficies cortadas con flama por medio de esmerilado que permita la fusión pareja con las superficies adyacentes de la plancha. Todo metal quemado, escoria y escama será removido por medio de esmerilado.

Las superficies de canto no contendrán grietas, quebraduras, laminaciones, escorias u otros defectos. Toda aspereza en los cantos de las planchas será removida, cantos afilados serán redondeados o biselados.

Cuando se requiera soldadura de empalme a tope entre planchas de diferente grosor, la plancha más gruesa deberá ser afinada para formar una cinta de transición de un ancho mayor que cuatro veces la diferencia en el grosor de la plancha.

Elementos fabricados parcialmente deberán ser convenientemente apuntalados y soportados para prevenir daños y distorsión durante la fabricación, transporte, manejo y almacenamiento.

Tolerancias

Se pondrá especial cuidado en los siguientes requisitos: a) En general, deberá evitarse cualquier tipo de deformaciones; en especial en las

superficies que sirven de apoyo y guía, las cuales deben mantenerse dentro de una tolerancia de 1/1500.

b) La cara frontal del Tablero de las compuertas deberá permanecer en un mismo plano, con una tolerancia de 1/1000.


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c) De igual manera, la cara del marco sobre la que desliza el tablero, deberá ser montada con una tolerancia de alineamiento de 1/1000; y con deformaciones localizadas en la zona de las guías de no más de 1/1500.

Soldadura

El Contratista someterá a la aprobación de la Supervisión los detalles del Procedimiento de Soldado que se pretende seguir. Todo trabajo de soldadura será hecho por soldadores calificados con satisfactoria experiencia en el particular procedimiento de soldadura a seguir y en las posiciones y uso de materiales. La secuencia del apuntalamiento y de la soldadura será determinada por el Contratista y deberá ser tal que reduzca la distorsión y minimice los esfuerzos debidos a la contracción. Toda soldadura será depositada en una secuencia que balancee el calor de soldadura aplicada en varios lados tanto como sea posible mientras la soldadura progresa. Al inicio de la soldadura de cualquier junta fijada, este continuará hasta completarse o hasta el punto que asegure libertad de ruptura o quiebre antes de que la soldadura de la junta haya enfriado bajo la mínima temperatura de precalentamiento aprobado. Los eléctrodos se mantendrán en recipientes a prueba de humedad y serán guardados en un lugar mantenido a la temperatura recomendada por el fabricante de los eléctrodos. Eléctrodos que hayan sido expuestos a excesiva humedad o que muestren signos de cualquier otra deterioración no se deberán emplear. Las soldaduras de tope se harán en lo posible a ambos lados de la plancha. Las juntas soldadas a tope, a uno o ambos lados, deberán presentar penetración completa y fusión total. Se tomará especial cuidado en asegurar que la distorsión debida a contracción del metal de soldadura sea mínima. La superficie de la soldadura deberá dejarse tal cual, preveyendo que ésta se halle libre de estrías, ondas, traslapes o aristas abruptas.

Inspecciones, Ensayos y Pruebas

El Contratista será responsable de la inspección y pruebas necesarias para el control de calidad de la fabricación. Esto incluirá supervisiones de control para asegurar que la calidad de los materiales, fabricación, preparación de los bordes, etc. estén de acuerdo con esta especificación, con los planos y con los procedimientos de soldadura que hayan sido aprobados para construcción por el Supervisor. Todos los materiales, fabricación, soldaduras, etc. provistos, de acuerdo con esta especificación, serán sujetos a inspección en los talleres del contratista y en la obra por el Supervisor. Los inspectores del Supervisor tendrán libre acceso a todas las partes del taller del Contratista relacionadas con las Compuertas. El Contratista proporcionará al inspector del Supervisor todas las facilidades para el cumplimiento de su trabajo para poder probar que esta especificación y la documentación pertinente sean cumplidas. Al término del montaje se realizará una prueba de filtración, en la cual la compuerta se carga a su máxima presión y en tal caso las filtraciones no deben sobrepasar los 10 lts/min/m.

Pintado

Al completar satisfactoriamente la fabricación en el taller y pasadas las pruebas pertinentes, el Contratista preparará y aplicará el sistema aprobado de pintado a todas las superficies de los componentes de la tubería de presión, antes del envío a obra.


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Los extremos de los elementos que están preparadas para ser soldados en obra, serán pintadas con anticorrosivo especial de tal manera que permita la aplicación de soldadura sin afectarla, no se aplicará otro tipo de pintura por lo menos 150 mm del extremo. Luego de terminadas las soldaduras de obra y de pasadas las pruebas, se limpiará la superficie afectada y se aplicará la pintura faltante como especificado. Así mismo, se reparará la pintura malograda durante el manipuleo. El siguiente sistema de pintado será aplicado a todas las superficies metálicas de Compuertas.

Limpieza de todas las superficie por arenado al grado Sa 2.5. Todos los arenados y

pintados serán hechos hasta 200 mm donde esas partes deban ser embutidas en concreto.

Aplicación de un anticorrosivo rico en zinc (epoxi) con una película total seca de 30 micrones. El anticorrosivo no deberá contener menos del 95% por peso de zinc metálico en la película seca.

Aplicación de sucesivas manos con pintura epóxica a base de alquitrán, resistente al agua y a los agentes atmosféricos. Los sistemas alternativos de pintura serán aprobados por la supervisión. El espesor total garantizado de las manos de pintura será de 450 micrones.

La película de pintura deteriorada y los depósitos blancos grisaceos (debido a las soldaduras) a lo largo de la unión serán removidas por la misma operación del arenado. Los depósitos visibles, fuera de esta área, serán limpiados con agua fresca o removidos por arena suave si no se dispone de agua.

Para las uniones de soldadura que hayan sido recocidas, la zona afectada por el calor a lo largo de estas uniones será tratada en la misma forma que se indica arriba.

Preparación y Embarque a Obra

En general, el manipuleo de todos los elementos de las Compuertas, será hecho de tal manera de evitar golpes que pudieran afectarla con pandeo local permanente, o abollar los biseles de soldadura.

c) Forma de Pago

La unidad de medida para el pago es la Unidad (Und) de compuerta instalada de acuerdo a planos.

07.00 MISCELANEOS

07.01 Sello de Juntas de Construcción con Water Stop 6”

a) Descripción Estas partidas contemplan el suministro de tapajuntas del tipo water stop, para sellado de las juntas de contracción y dilatación, de las estructuras (obras de arte) indicadas en los planos y según las especificaciones técnicas. b) Alcance de los Trabajos Los trabajos incluyen los costos de mano de obra, materiales, equipos y todos los costos necesarios para sellado de las juntas en las estructuras.


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c) Colocación Se usarán tapajuntas del tipo Water Stop de 6”, donde lo indique el diseño. En el caso de las juntas de dilatación se colocará una plancha de tecknoport de 12.50 ó 19. 00 mm., de modo que dejen el espacio necesario para relleno del material elástico de la junta. Las juntas serán selladas aplicando productos epóxicos Teknoepox Sealing 2063a y 2063B o similar, fabricado por Tekno (Perú). Dicho producto está constituido por dos componentes de curado en frío que serán mezclados en partes proporcionales por espacio de 5 a 10 minutos, conforme las recomendaciones del fabricante, hasta obtener una masilla de propiedades elásticas y adherente al concreto superiores a las del mastique bituminoso. Previa limpieza de las juntas y colocación de listones de tecknoport de ¾”, la masilla será aplicada con espátula para el acabado final. d) Forma de Pago La unidad de medida para pago es el metro (m) de junta de contracción o dilatación colocada y aprobada por el Supervisor.


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CAPITULO VI

METRADOS

6.1 METRADOS DE OBRAS Con los diseños efectuados y los planos en detalle elaborados, se han calculado los metrados de las obras que integran el Proyecto, en sus diferentes partidas, llámese obras provisionales y preliminares, movimiento de tierras, concretos, aceros, encofrados, equipos, etc.; en base a los diseños y planos respectivos. El software empleado ha sido el AutoCAD 2009, Civil3D 2009, hoja de cálculo Excel 2007 y procesador de texto Word 2007. La clasificación de los materiales se ha realizado sobre la base del levantamiento geológico y la información obtenida de la excavación y evaluación de las calicatas. Los volúmenes de excavaciones y rellenos para el canal, obras de arte, excavación de las cimentaciones, los metrados de concreto de las estructuras, los encofrados, acero, etc., se han obtenido de los diseños respectivos. Se ha tomado como referencia el “Reglamento de Metrados para obras de Edificación” aprobado por Decreto supremo N° 013-79-VC. En las páginas siguientes, se adjuntan las hojas que contienen las planillas de metrado correspondientes.


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CAPITULO VII

ANALISIS DE COSTOS UNITARIOS

7.1 ANALISIS DE COSTOS UNITARIOS 7.1.1 Bases para el Cálculo

La determinación de los precios unitarios de cada una de las partidas, que intervienen en el proyecto del “Sistema de Riego Amara - Santa Ana”, se ha realizado en base a un análisis detallado, considerando fundamentalmente lo siguiente: a) El costo de la mano de obra y sus leyes sociales correspondientes al

departamento de Ica, donde se encuentra ubicada la obra. Se toman en cuenta factores como el tipo de trabajo.

b) El costo horario de alquiler de equipos a emplear, así como su rendimiento en la zona de trabajo, costo de depreciación, operación y mantenimiento.

c) Los precios de los materiales de construcción consideran el costo de adquisición, transporte, manipuleo, almacenamiento, desperdicios y/o mermas.

d) Los planos de diseño. e) Las especificaciones técnicas. f) La ubicación de las canteras y áreas de préstamo de los materiales.


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7.1.2 Componentes de Costos 7.1.2.1 Costo de Mano de Obra

Para la determinación del costo de la mano de obra, se ha tenido en cuenta los siguientes conceptos:

Jornal Básico. Bonificación Unificada por Construcción (BUC). Beneficios y Leyes Sociales en Construcción, que afectan al Jornal Básico.

El cálculo del costo hora hombre, de las diferentes categorías (peón, oficial y operario), correspondientes al régimen de construcción civil, han sido proporcionados por el PETACC al 30 de mayo del 2011.

Cuadro Nº 5.1

Costo de Hora Hombre Referencial

MANO DE OBRA OPERARIO OFICIAL PEON

Remuneración Básica (RB) 42.80 37.50 33.60Bonificación Unificada de Construcción (BUC) 13.7 11.25 10.08Leyes y Beneficios Sociales sobre la RB 48.62 42.60 38.17Leyes y Beneficios Sociales sobre el BUC 1.64 1.35 1.21Seguro de Vida ESSALUD - VIDA (S/. 5.00/mes) 0.17 0.17 0.17Overol (2 Und. Anuales) 0.40 0.40 0.40Movilidad 7.20 7.20 7.20

Costo Jornal por día (8 horas) 114.53 100.47 90.83

Costo por Hora 14.32 12.56 11.35Fuente: Unidad de Personal PETACC

Para el caso del capataz, se ha incrementado el costo del operario en 10%.

7.1.2.2 Materiales de Construcción

En este rubro se ha determinado el costo de los materiales a emplearse en las diferentes partes y estructuras que constituyen la obra y corresponde a los precios vigentes en la zona del estudio al 30 de mayo del 2011, para lo cual se ha tomado en cuenta lo siguiente: a) La unidad del costo de los materiales es en Nuevos Soles (S/.) b) El costo de adquisición en fábrica y/o centros de abastecimiento. c) El costo del transporte, desde el lugar de procedencia hasta la zona de trabajo.

Los fletes han sido establecidos de acuerdo a precios de mercado. d) El costo del manipuleo y para algunos materiales, el costo de la merma o

pérdida se ha considerado como un porcentaje.


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Estos costos, han sido determinados en base a estudios de mercado e indagaciones efectuadas por el Consultor y un estudio de mercado realizado por la Oficina de Administración del PETACC. Esos costos, están referidos al mes de noviembre del presente.

7.1.2.3 Alquiler Horario de Equipo

El costo del alquiler de equipo mecánico corresponde a los precios vigentes en la zona del estudio y han sido cotizados al 30 de mayo del 2011. La unidad del costo del alquiler hora – maquina se expresa en Nuevos Soles (S/.) y han sido determinados en base a estudios de mercado e indagaciones efectuadas por el Consultor y un estudio de mercado realizado por la Oficina de Administración del PETACC. Esos costos, están referidos al mes de noviembre del presente. Es importante indicar, que algunos costos de materiales y equipos han sido tomados de revistas especializadas.

7.1.3 Análisis de Costos Unitarios

Los análisis de costos unitarios de cada una de las partidas han sido elaborados considerando los análisis de costos existentes en el banco de proyectos del PETACC de acuerdo a la experiencia acumulada en el desarrollo de obras similares.


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CAPITULO VIII

RELACION DE INSUMOS

8.1 RELACION DE INSUMOS

Con los metrados definidos y análisis de costos unitarios calculados, se procedió a calcular la cantidad total de insumos requeridos para la ejecución del proyecto. Los insumos han sido disgregados en tres rubros: Mano de obra. Materiales Equipos. El software empleado fue el S10 versión 2005.


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CAPITULO IX

COSTOS INDIRECTOS

9.1 GASTOS GENERALES 9.1.1 Gastos Generales Fijos

Los gastos generales fijos considerados son: letreros, señalización, equipo de comunicaciones, equipo de seguridad, letreros, material de seguridad, gastos de licitación, gastos de implementación del plan de mitigación y plan de contingencias. El monto considerado asciende a S/. 32,791.10.

9.1.2 Gastos Generales Variables Los gastos generales variables considerados son: porcentaje de gastos de la sede central, gastos financieros (fianzas, seguros), sueldo del personal técnico administrativo, Gastos de amortización de equipos de ingeniería, gastos por ensayos de laboratorio, baños DISAL, combustibles, movilidad, implementación del Plan de Monitoreo Ambiental. El monto considerado asciende a S/. 352,156.44.

9.2 UTILIDAD El porcentaje de utilidad considerado es del 8.00 % dado que la obra tiene un riesgo medio ya que se encuentra relativamente cerca los puntos de acopio de los materiales y se tienen buenos accesos. El monto de la utilidad asciende a S/. 268,923.04.


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GASTOS GENERALES FIJOS

1.1 Letreros, Cisterna, Material para la Seguridad de Obra

Total

Cisterna de ladrillo (Almacenamiento Agua) 2,500.00Señalización 800.00Equipo de comunicaciones 1,800.00Equipo de seguridad 2,000.00Letreros 2,000.00Material para seguridad de obra 2,500.00

TOTAL 1.1 11,600.00

1.2 Gastos de Licitación

Total

Compra de documentos 100.00Visita al sitio de la Obra 810.00Elaboración de la propuesta 2,000.00Garantía de Seriedad de Oferta 3,776.10Legalización de documentos 500.00Costos avisos de licitación 100.00

TOTAL 1.2 7,286.10

1.3 Implementación del Plan de Mitigación y Contingencias

Und Costo Total

Plan de MitigaciónAdquisición de recipientes y envases 6.00 40.00 240.00Bolsas 150.00 0.40 60.00Otros 1.00 50.00 50.00Capacitación a trabajadores (cuidado flora/fauna 1.00 1,500.00 1,500.00Talleres de información a la población 2.00 1,500.00 3,000.00

Plan de ContingenciasMaterial de auxilio médico 1.00 1,400.00 1,400.00Extintores PSQ de 5 lbs 3.00 180.00 540.00Extintores de Agua 2.00 170.00 340.00Extintores PSQ de 30 lb 1.00 275.00 275.00

TOTAL 1.3 7,405.00

1.4 Equipamiento y Moviliario de Campamento

Mes Costo Mensual Total

Utiles de Oficina, enseres, equipamiento diverso 2,500.00Mobiliaria de oficina 4,000.00

TOTAL 1.4 6,500.00

"SISTEMA DE RIEGO AMARA - SANTA ANA"

CONCEPTO

CONCEPTO

CONCEPTO

DESAGREGADO DE GASTOS GENERALES

CONCEPTO


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GASTOS GENERALES VARIABLES

1.0 Gastos de la Sede Central

1.1 Sueldos del Personal Directivo y Administrativo

H-mes Haber Básico Total

1 Gerente General 5.00 9,000.00 45,000.001 Jeje del proyecto (Obras Civiles) 5.00 7,500.00 37,500.001 Coordinador Oficina Principal y Obra 5.00 5,000.00 25,000.001 Ingeniero Proyectista 5.00 4,500.00 22,500.001 Contador 5.00 2,500.00 12,500.001 Secretaria 5.00 1,200.00 6,000.001 Chofer 5.00 1,800.00 9,000.00

Sub Total : 157,500.00Leyes Sociales: (54%) 85,050.00TOTAL 1.1 242,550.00

1.2 Alquiler de Oficina, Limpieza y Mantenimiento


Alquiler de Oficina 5.00 900.00 4,500.00Luz 5.00 375.00 1,875.00Teléfono-Télex 5.00 600.00 3,000.00Agua 5.00 120.00 600.00Arbitrios 5.00 75.00 375.00Limpieza y mantenimiento 5.00 200.00 1,000.00

TOTAL 1.2 11,350.00

1.3 Utiles de Oficina, Mobiliaria, Amortización de Equipos de Oficina


Utiles de Oficina 5.00 350.00 1,750.00Mobiliaria de Oficina 5.00 350.00 1,750.00Amortización de Equipos de Oficina 5.00 220.00 1,100.00Copias y Documentos 5.00 200.00 1,000.00

TOTAL 1.3 5,600.00

1.4 Gastos Varios


Gastos de Representación, patentes y otros 5.00 450.00 2,250.00TOTAL 1.4 2,250.00

TOTAL GASTOS OFICINA MATRIZ 261,750.00GASTOS AL PROYECTO (10.00%) 26,175.00

1.5 Movilidad, Alojamiento y Viáticos del Personal Directivo y Administrativo

Días Costo Total2 viaje a la Obra (1 días x 2 pers.)x mes 20.00 150.00 3,000.00Alquiler de Vehículo 20.00 200.00 4,000.00

TOTAL 1.5 7,000.00

CARGO

CONCEPTO

CONCEPTO

CONCEPTO

CONCEPTO


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2.0 Gastos Financieros

2.1 Fianzas

Total

Por fiel cumplimiento 7,866.88Por adelanto en efectivo 15,733.75Por adelanto de materiales (No habra adelanto por materiales) 0.00

TOTAL 2.1 23,600.63

2.2 Seguros

Total

Seguro de personal (0.30 %) 14,160.38Seguro de obra (0.70 %) 33,040.88

TOTAL 2.2 47,201.26

TOTAL GASTOS FINANCIEROS 70,801.89

3.0 Personal Técnico Adminisrativo y Auxiliar

3.1 Sueldos del Personal Directivo y Administrativo


1 Ingeniero Residente 5.00 6,500.00 32,500.001 Ingeniero Asistente 5.00 3,750.00 18,750.001 Bachiller Controlador 5.00 2,200.00 11,000.001 Administrador 5.00 2,500.00 12,500.001 Almacenero 5.00 1,500.00 7,500.001 Dibujante 1.00 1,500.00 1,500.00

Sub Total : 83,750.00Leyes Sociales: 54 % 45,225.00TOTAL 3.1 128,975.00

3.2 Sueldos del Personal Auxiliar


2 Guardian 10.00 1,200.00 12,000.001 Secretaria 5.00 800.00 4,000.001 Chofer 5.00 1,500.00 7,500.001 Cocinero 5.00 1,200.00 6,000.00

Sub Total : 29,500.00Leyes Sociales: 15,930.00TOTAL 3.2 45,430.00

3.3 Alimentación del Personal en la Obra

Días Costo Diario Total

Personal Técnico Administrativo 150.00 90.00 13,500.000Personal Auxiliar 150.00 75.00 11,250.000

TOTAL 2.3 24,750.000

CARGO

CONCEPTO

CONCEPTO

CARGO

CONCEPTO


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4.0 Gastos Varios

4.1 Amortización de Instrumentos de Ingeniería


Computadoras 5.00 140.00 700.00Impresoras 5.00 60.00 300.00

TOTAL 4.1 1,000.00

4.2 Gastos por Ensayos

Número Precio Total

Rotura de briquetas 280.00 9.00 2,520.00Diseño de mezclas (granulometría, etc) 1.00 250.00 250.00Compactación 60.00 55.00 3,300.00

TOTAL 4.2 6,070.00

4.3 Equipos y Materiales no Considerado en los Costos Directos

H-Mes Total

1 Grupo electrogeno 5.00 5,000.002 Baños DISAL 5.00 3,500.001 Movilidad (Camioneta Pick up) 5.00 18,750.001 Combustibles 5.00 10,000.00

TOTAL 4.3 37,250.00

4.4 Implementación del Plan de Monitoreo Ambiental

Und Costo Total

Plan de Monitoreo AmbientalCalidad de Aire 2.00 1,100.00 2,200.00Sonido 12.00 25.00 300.00Cobertura Vegetal 1.00 2,204.54 2,204.54

TOTAL 4.4 4,704.54

GASTOS GENERALES FIJOS 32,791.10

Letreros, Cisterna, Material para la Seguridad de Obra 11,600.00Gastos de Licitación 7,286.10Implementación del Plan de Mitigación y Contingencias 7,405.00Equipamiento y Moviliario de Campamento 6,500.00

GASTOS GENERALES VARIABLES 352,156.44

Gastos de la Sede Central 33,175.00Gastos Financieros 70,801.89Personal Técnico Adminisrativo y Auxiliar 199,155.000Gastos Varios 49,024.54

COSTO DIRECTO 3,361,538.00GASTOS GENERALES FIJOS 0.98%GASTOS GENERALES VARIABLES 10.48%

CONCEPTO

CONCEPTO

CONCEPTO

CONCEPTO


Página N° 280

CAPITULO X

PRESUPUESTO DE OBRA

10.1 PRESUPUESTO DE OBRA

El presupuesto total del proyecto, ha sido calculado al mes de mayo del 2011 y considera los presupuestos requeridos para las siguientes actividades: a) Costo de Infraestructura. b) Costos de Implementación del Plan de Gestión Ambiental.

10.1.1 Costo de Infraestructura a) Costo Directo Considera el presupuesto requerido para la construcción del “Sistema de Riego Amara - Santa Ana”. El Presupuesto calculado asciende a S/. 3’361,538.00 (Tres Millones Trescientos Sesenta y Un Mil Quinientos Treinta y Ocho con 00/100 nuevos soles). b) Utilidad y Gastos Generales La utilidad considerada es del 8.00 % del costo directo y asciende a S/. 268,923.04 (Dos Cientos Sesenta y Ocho Mil Novecientos Veintitrés con 04/100 nuevos soles) Los gastos generales han sido estimados en el 11.46% del costo directo y asciende a S/. 384,947.54. (Tres Cientos Ochenta y Cuatro Mil Novecientos Cuarenta y Siete con 54/100 nuevos soles) y consideran los gastos generales fijos y los gastos generales variables según el siguiente detalle: Gastos Generales Fijos ( 0.98%) S/. 32,791.10 Gastos Generales Variables (10.48%) S/. 352,156.44


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El costo de la infraestructura es la suma del Costo Directo, Gastos Generales, Utilidad e Impuesto General a las Ventas (18.00%) el cual asciende a S/. 4’738,182.12. (Cuatro Millones Setecientos Treinta y Ocho Mil Ciento Ochenta y Dos con 12/100 nuevos soles) Costo Directo S/. 3’361,538.00 Gastos Generales (11.46%) S/. 384,947.54 Utilidad (8.00 %) S/. 268,923.04 IGV 18% S/. 722,773.54 TOTAL PRESUPUESTO S/. 4’738,182.12

10.2 COSTOS DE IMPLEMENTACIÓN DEL PLAN DE GESTIÓN AMBIENTAL Los costos ambientales han sido determinados en el Capítulo IV “Impacto Ambiental” (Costos Ambientales – Página N° 86, 87 y 88) y asciende a S/. 102,734.01 (Ciento Dos Mil Setecientos Treinta y Cuatro con 01/100 nuevos soles). Estos costos, han sido considerados en los costos directos, gastos generales del presupuesto de obra y costos de supervisión.


Página N° 282


Página N° 283


Página N° 284

CAPITULO XI

FORMULA POLINOMICA

11.1 FORMULA POLINOMICA

La fórmula polinómica para el presente proyecto, ha sido elaborada de acuerdo a lo dispuesto por el D.S. N° 011-79-VC y empleando el software S10 vs 2005. La fórmula elaborada, contiene siete (07) monomios y se muestra en el Cuadro N° 11.1.

Cuadro N° 11.1

Fórmula Polinómica


Página N° 285

CAPITULO XII

PROGRAMACION DE OBRA

12.1 PROGRAMACION GANTT

El Cronograma de Obra considera las actividades en forma detallada, progresiva y secuencial, de manera tal que puedan individualizarse si las obras fueran licitadas independientemente. Considerando las duraciones de las actividades para cada partida, en función de los rendimientos y metrados y considerando la secuencia lógica de las actividades, se ha establecido que el tiempo de duración del proyecto será de cinco (05) meses. En el Diagrama N° 01, se muestra la programación GANTT efectuada con el programa PROJECT 2007.

12.2 CRONOGRAMA VALORIZADO DE AVANCE DE OBRA El cronograma de desembolsos, ha sido calculado considerado el porcentaje de avance mensual de las partidas en función a los resultados obtenidos de la programación de obra realizada con el software PROJECT 2007. En el Cuadro N° 12.1, se muestra el cronograma valorizado de avance de obra.


Página N° 286

Diagrama N° 01


Página N° 287

Cuadro N° 12.1

Presupuesto

% S/. % S/. % S/. % S/. % S/.

01.00 OBRAS PROVISIONALES 137,984.76 65,097.75 11,877.87 11,877.87 11,877.87 37,253.40

01.01 CAMPAMENTO PROVISIONAL A PIE OBRA M2. 180.00 202.42 36,435.60 70.00% 25,504.92 30.00% 10,930.68

01.02 MANTENIMIENTO DE CAMPAMENTO mes 5.00 3,198.93 15,994.65 20.00% 3,198.93 20.00% 3,198.93 20.00% 3,198.93 20.00% 3,198.93 20.00% 3,198.93

01.03 MOVILIZACION Y DESMOVILIZACION DE EQUIPOS GLB 1.00 30,056.64 30,056.64 70.00% 21,039.65 30.00% 9,016.99

01.04 HABILITACION DE CAMINO DE ACCESO KM 0.71 9,146.95 6,494.33 100.00% 6,494.33

01.05 MANTENIMIENTO Y HUMEDECIMIENTO DE CAMINOS DE ACCESO mes 5.00 7,163.19 35,815.95 20.00% 7,163.19 20.00% 7,163.19 20.00% 7,163.19 20.00% 7,163.19 20.00% 7,163.19

01.06 RESTAURACION DE AREAS CONTAMINADAS Y TRASLADO AL BOTADERO und. 10.00 606.30 6,063.00 25.00% 1,515.75 25.00% 1,515.75 25.00% 1,515.75 25.00% 1,515.75

01.07 ACONDICIONAMIENTO INICIAL DE DEPOSITO DEL AMTERIAL EXCEDENTE Glb 1.00 923.01 923.01 100.00% 923.01

01.08 CARTEL DE IDENTIFICACION DE OBRA DE 3.60 X 2.40 M und 1.00 773.72 773.72 100.00% 773.72

01.09 TRABAJOS DE CIERRE DE OBRA glb 1.00 5,427.86 5,427.86 100.00% 5,427.86

02.00 TRABAJOS PRELIMINARES 40,272.93 30,122.15 3,747.57 2,134.40 2,134.40 2,134.40

02.01 TRAZO Y REPLANTEO PARA ESTRUCTURAS m2 3,066.67 3.48 10,672.01 20.00% 2,134.40 20.00% 2,134.40 20.00% 2,134.40 20.00% 2,134.40 20.00% 2,134.40

02.02 TRAZO Y REPLANTEO PARA CANALES Y DIQUES KM 0.81 1,498.25 1,213.58 100.00% 1,213.58

02.03 LIMPIEZA Y DESBROCE m2 12,220.50 2.16 26,396.28 100.00% 26,396.28

02.04 DEMOLICION DE OBRAS DE CONCRETO SIMPLE m3 7.84 48.20 377.89 100.00% 377.89

02.05 DEMOLICION DE OBRAS DE CONCRETO ARMADO m3 22.35 58.52 1,307.92 100.00% 1,307.92

02.06 OBRAS DE DESVIO DEL RIO m3 75.00 4.07 305.25 100.00% 305.25

03.00 MOVIMIENTO DE TIERRAS 455,830.58 58,864.83 219,595.62 118,505.92 24,265.74 34,598.47

03.01 EXCAVACION PARA ESTRUCTURAS EN MATERIAL SUELTO m3 9,091.00 5.51 50,091.41 35.00% 17,531.99 65.00% 32,559.42

03.02 EXCAVACION MASIVA DE MATERIAL SUELTO m3 9,268.58 4.75 44,025.76 80.00% 35,220.61 20.00% 8,805.15

03.03 EXCAVACION EN ROCA DURA m3 1,487.16 20.55 30,561.14 20.00% 6,112.23 80.00% 24,448.91

03.04 RELLENO COMPACTADO PARA ESTRUCTURAS m3 3,040.82 19.95 60,664.36 30.00% 18,199.31 40.00% 24,265.74 30.00% 18,199.31

03.05 RELLENO COMPACTADO PARA DIQUES (Material Propio) m3 13,997.78 9.53 133,398.84 100.00% 133,398.84

03.06 RELLENO CON PIEDRA MEDIANA D = 2" a 4" m3 314.80 64.75 20,383.30 100.00% 20,383.30

03.07 ELIMINACION DE DESMONTE Y MATERIALES EXCEDENTES m3 5,674.45 2.89 16,399.16 100.00% 16,399.16

3.08 ENROCADO DE PROTECCION ACOMODADO, PIEDRA DE 20'' a 40'' EN PISO m3 1,133.28 88.51 100,306.61 100.00% 100,306.61

04.00 OBRAS DE CONCRETO 1,950,378.23 560,138.99 894,779.40 344,928.04 150,531.80

CONCRETO PARA SOLADO MEZCLA 1:8, e=0.05 M M2. 860.23 14.20 12,215.27 55.00% 6,718.40 45.00% 5,496.87

04.01 CONCRETO PARA SOLADO MEZCLA 1:8, e=0.10 M M2. 2,270.96 23.65 53,708.20 100.00% 53,708.20

CONCRETO CICLOPEO fc=175 Kg/cm² + 50% PM m3 12.35 278.41 3,438.36 100.00% 3,438.36

04.02 CONCRETO DE SEGUNDA FASE F'c=350 Kg/cm² m3 0.83 408.47 339.03 100.00% 339.03

04.03 CONCRETO REFORZADO F'c=210 Kg/cm² EN PISO m3 1,441.03 307.95 443,765.19 55.00% 244,070.85 45.00% 199,694.34

04.04 CONCRETO REFORZADO F'c=210 Kg/cm² EN MUROS, PLACAS, PILARES m3 1,098.85 367.69 404,036.16 10.00% 40,403.62 70.00% 282,825.31 20.00% 80,807.23

04.05 CONCRETO REFORZADO F'c=210 Kg/cm² EN LOSA m3 42.01 308.49 12,959.66 35.00% 4,535.88 65.00% 8,423.78

04.06 EMBOQUILLADO DE ENROCADO, CONCRETO F'C=210 KG/CM2 (e=0.30 m.) M2. 27.52 29.12 801.38 100.00% 801.38

04.07 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO PLANO (Visto - Caravista) M2. 3,000.07 47.51 142,533.33 50.00% 71,266.67 50.00% 71,266.67

04.08 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO PLANO (Oculto) M2. 3,641.69 42.94 156,374.17 45.00% 70,368.38 55.00% 86,005.79

04.09 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO CURVO (Visto - Caravista) M2. 45.54 55.97 2,548.87 100.00% 2,548.87

04.11 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO PARA LOSAS Y VIGAS M2. 141.10 50.45 7,118.50 100.00% 7,118.50

04.12 ACERO DE REFUERZO Fy=4200 kg/cm² kg 160,755.68 4.42 710,540.11 10.00% 71,054.01 35.00% 248,689.04 35.00% 248,689.04 20.00% 142,108.02

05.00 GAVIONES, SUMINISTRO Y LLENADO 530,331.66 238,649.25 291,682.41

05.03 GAVION TIPO COLCHON (5.0m x 2.0m x 0.30m) und 639.00 829.94 530,331.66 45.00% 238,649.25 55.00% 291,682.41

06.00 EQUIPAMIENTO MECANICO 229,655.84 229,655.84

06.01 ESCALIN DE FIERRO, D=3/4" (Escalera de Gato) m 18.90 53.46 1,010.39 100.00% 1,010.39

06.02 REJILLA DE PROTECCION m2 2.32 387.35 898.65 100.00% 898.65

06.03 BARANDA PARA LOSA DE MANIOBRAS CON TUBO F.G, D=2" m 42.17 146.29 6,169.05 100.00% 6,169.05

06.04 BARANDA PARA PUENTE DE MANIOBRAS CON TUBO F.G, D=3" m 69.69 188.17 13,113.57 100.00% 13,113.57

06.05 PUERTA METALICA CON TUBO FºGº 3" Y MALLA und 2.00 2,025.84 4,051.68 100.00% 4,051.68

06.06 COMPUERTA PLANA DESLIZANTE TIPO ARMCO de 1.55 x 1.60 m. und 2.00 21,883.48 43,766.96 100.00% 43,766.96





06.11 COMPUERTA PLANA DESLIZANTE DE 3.00 x 2.15 m. und 2.00 49,110.46 98,220.92 100.00% 98,220.92

07.00 MISCELANEOS 17,084.00 17,084.00

07.01 SELLADO DE JUNTAS CON MATERIAL ELASTOMERICO m 501.88 34.04 17,084.00 100.00% 17,084.00

COSTO DIRECTO S/. 3,361,538.00 154,084.73 1,034,009.30 1,318,980.00 400,290.06 454,173.91

GASTOS GENERALES (11.47%) S/. 384,947.54 17,645.06 118,409.89 151,043.39 45,839.34 52,009.86

UTILIDAD (8.00%) S/. 268,923.04 12,326.78 82,720.74 105,518.40 32,023.20 36,333.91

SUB TOTAL S/. 4,015,408.58 184,056.57 1,235,139.93 1,575,541.79 478,152.60 542,517.68

IMPUESTO GENERAL A LAS VENTAS (18.00%) S/. 722,773.54 33,130.18 222,325.19 283,597.52 86,067.47 97,653.18

TOTAL PRESUPUESTO S/. 4,738,182.12 217,186.75 1,457,465.12 1,859,139.31 564,220.07 640,170.87

MES 05

CALENDARIO VALORIZADO DE AVANCE DE OBRA

MES 01 MES 02 MES 03 MES 04ITEM DESCRIPCION Und Metrado

Costo Unitario

Parcial

SISTEMA DE RIEGO AMARA - SANTA ANA


Página N° 288

ANEXOS


Página N° 289

ANEXO N° 01

Diseño Hidráulico


Página N° 290

CAPTACION SANTA ANA


Página N° 291

Q1 = 12.000 m3/s Caudal de diseño

Q2 = 12.000 m3/s Fórmula de Manning

Q3 = 0.000 m3/s Resultado con Función ObjetivoS = 0.0030 Daton = 0.015 Datob = 3.300 m Datoz = 0.000 Datoy = 1.250 mV = 2.909 m/sFr = 0.831

* Para máxima eficiencia hidráulica el radio es igual al tirante medio

Yc = 1.105 mVc = 3.291 m/s

Balance de Energía entre las Secciones 4 - 3 (Sección del Canal - Sección Aguas Abajo de la Compuerta)

b4 = 3.300 mY4 = 1.250 mV4 = 2.909 m/sb3 = 4.000 mY3 = 1.389 m IncógnitaV3 = 2.399 m/sFr =e = 0.400 m Espesor del pilarb3e = 3.600 mZ4 = 0.000 mZ3 = 0.000 m


Página N° 292

Ecuación de la energía

Sección 4 Sección 3Pérdida por reducción = -0.028 Z3 = 0.000 V3 = 2.40 m/sPérdida por pilar = 0.029 Y3 = 1.389

Z4 = 0.000 V32/2g = 0.293

Y4 = 1.250

V42/2g = 0.431 total = 1.682

total = 1.683 Resta = 0.001

Balance de Energía entre las Secciones 3 - 2 (Sección Aguas Debajo de la Compuerta - Sección Aguas Arriba de la Rejilla de Limpia)

Sección 3 Sección 2

Pérdida por rejilla = 0.000 Z2 = 0.000 V2 = 2.43 m/sSepar. entre barras = 0.15 m Y2 = 1.410 b2 = 3.50 m

Coef. barra cuadrada = 2.42 V22/2g = 0.301

Angulo pos ición reji l la = 79.54 °Es pesor de las barras = 0.0508 m total = 1.711

Pérdida por bordes a la e = 0.028Z3 = 0.000Y3 = 1.389

V32/2g = 0.294

total = 1.711 Resta = 0.000

Balance de Energía entre las Secciones 2 - 1 (Sección Aguas Arriba de la Rejilla de Limpia - Ingreso Toma)


Z2 = 0.05 m Z1 = 0.000 V1 = 2.30 m/sY2 = 1.410 Y1 = 1.491 b1 = 3.50 m

V22/2g = 0.301 m V1

2/2g = 0.269

total = 1.7607 total = 1.761

Resta = 0.000

Balance de Energía entre las Secciones 1 - 0 (Ingreso Toma - Río Ica)


Pérdida entrada = 0.0381 mZ1 = 0.500 m Z0 = 0.000 V0 = 1.58 m/sY1 = 1.491 m Y0 = 2.171 b1 = 3.50 m

V12/2g = 0.269 m V0

2/2g = 0.127

Total = 2.2981 m Total = 2.298

Resta = 0.000


Página N° 293

CAPTACION AMARA

Q1 = 6.000 m3/s Caudal de diseño

Q2 = 6.000 m3/s Fórmula de Manning

Q3 = 0.000 m3/s Resultado con Función ObjetivoS = 0.004 Daton = 0.015 Datob = 2.200 m Datoz = 0.000 Datoy = 0.997 mV = 2.737 m/sFr = 0.875

* Para máxima eficiencia hidráulica el radio es igual al tirante medio

Yc = 0.912 mVc = 2.99 m/s

Balance de Energía entre las Secciones 4 - 3 (Sección del Canal - Sección Aguas Abajo de la Compuerta)

b4 = 2.200 mY4 = 0.997 mV4 = 2.737 m/sb3 = 3.000 mY3 = 1.162 m IncógnitaV3 = 1.986 m/sFr =e = 0.400 m Espesor del pilarb3e = 2.600 mZ4 = 0.000 mZ3 = 0.000 m

DISEÑO DEL CANAL RECTANGULAR Y/O TRAPEZOIDAL


Página N° 294

Ecuación de la energía

Sección 4 Sección 3Pérdida por reducción = -0.036 Z3 = 0.000 V3 = 1.99 m/sPérdida por pilar = 0.020 Y3 = 1.162

Z4 = 0.000 V32/2g = 0.201

Y4 = 0.997

V42/2g = 0.382 total = 1.363

total = 1.362 Resta = -0.001

Balance de Energía entre las Secciones 3 - 2 (Sección Aguas Debajo de la Compuerta - Sección Aguas Arriba de la Rejilla de Limpia)


Pérdida por rejilla = 0.000 Z2 = 0.000 V2 = 1.60 m/sSepar. entre barras = 0.15 m Y2 = 1.250 b2 = 3.00 m

Coef. barra cuadrada = 2.42 V22/2g = 0.130

Angulo pos ición reji l la = 79.54 °Es pesor de las barras = 0.0508 m total = 1.381

Pérdida por bordes a la entrada = 0.017Z3 = 0.000Y3 = 1.162

V32/2g = 0.201

total = 1.380 Resta = 0.000

Balance de Energía entre las Secciones 2 - 1 (Sección Aguas Arriba de la Rejilla de Limpia - Ingreso Toma)


Z2 = 0.20 m Z1 = 0.000 V1 = 1.34 m/sY2 = 1.250 Y1 = 1.488 b1 = 3.00 m

V22/2g = 0.13 m V1

2/2g = 0.092

total = 1.580161679 total = 1.580

Resta = 0.000

Balance de Energía entre las Secciones 1 - 0 (Ingreso Toma - Río Ica)


Pérdida entrada = 0.0146 mZ1 = 0.500 m Z0 = 0.000 V0 = 0.98 m/sY1 = 1.488 m Y0 = 2.046 b1 = 3.00 m

V12/2g = 0.092 m V0

2/2g = 0.049

Total = 2.0946 m Total = 2.095

Resta = 0.000


Página N° 295

Resultados del HECRAS

Cálculo del Perfil Hidráulico

Q Total Min Ch El W.S. Elev Vel Chnl Flow Area Top Width Tirante Y(m3/s) (m) (m) (m/s) (m2) (m) (m)

Ica 568.664 Tr=1000 456 274.7 279.15 1.89 324.85 128.84 0.29 4.45Ica 547.085 Tr=1000 456 274.66 279.16 1.73 344.33 124.1 0.26 4.5Ica 525.954 Tr=1000 456 274.54 279.16 1.52 370.98 118.64 0.23 4.62Ica 509.412 Tr=1000 456 274.58 279.16 1.52 362.71 114.77 0.23 4.58Ica 489.565 Tr=1000 456 274.54 279.15 1.54 347.41 109.76 0.23 4.61Ica 471.155 Tr=1000 456 274.51 279.14 1.57 343.63 108.61 0.24 4.63Ica 451.891 Tr=1000 456 274.47 279.14 1.51 352.08 104.67 0.23 4.67Ica 431.657 Tr=1000 456 274.43 279.11 1.67 322.38 98.43 0.25 4.68Ica 410.895 Tr=1000 456 274.39 279.09 1.79 307.58 95.57 0.26 4.7Ica 391.149 Tr=1000 456 274.35 279.09 1.73 314.61 91.29 0.25 4.74Ica 371.369 Tr=1000 456 274.31 279.07 1.8 293.66 79.02 0.26 4.76Ica 351.263 Tr=1000 456 274.27 279.03 1.99 262.73 70.28 0.29 4.76Ica 332.223 Tr=1000 456 274.23 278.94 2.36 218.74 58.48 0.35 4.71Ica 310.824 Tr=1000 456 274.19 278.8 2.81 180.2 47.08 0.42 4.61Ica 292.361 Tr=1000 456 274.15 278.76 2.91 175.02 46.32 0.43 4.61Ica 272.403 Tr=1000 456 274.11 278.75 2.88 180.03 49.89 0.43 4.64Ica 252.086 Tr=1000 456 274.07 278.72 2.9 174.41 44.95 0.43 4.65Ica 232.368 Tr=1000 456 274.03 278.28 3.89 119.15 28.14 0.6 4.25Ica 218.239 Tr=1000 456 274 278.28 3.87 119.8 28.08 0.6 4.28Ica 215.460Ica 212.680 Tr=1000 456 274 278.23 3.9 118.43 28.04 0.61 4.23Ica 202.277 Tr=1000 456 273.98 278.41 3.16 148.38 33.79 0.48 4.43Ica 182.348 Tr=1000 456 273.94 278.46 3.05 166.96 45.7 0.46 4.52Ica 162.454 Tr=1000 456 273.9 278.44 3.04 168.15 46.66 0.46 4.54Ica 142.315 Tr=1000 456 273.86 278.43 3 169.34 45.61 0.45 4.57Ica 122.315 Tr=1000 456 273.82 278.42 2.98 170.53 45.34 0.44 4.6Ica 102.072 Tr=1000 456 273.78 278.4 2.95 171.99 45.76 0.44 4.62Ica 82.276 Tr=1000 456 273.74 278.39 2.93 173.17 45.73 0.43 4.65Ica 62.296 Tr=1000 456 273.7 278.23 3.32 148.43 36.43 0.5 4.53Ica 38.089 Tr=1000 456 273.65 277.88 4.01 115.92 27.67 0.62 4.23Ica 24.012 Tr=1000 456 273.62 277.8 4.15 112.82 27.1 0.65 4.18Ica 9.647 Tr=1000 456 273.59 276.88 5.75 80.88 24.69 1.01 3.29Ica 3.592 Tr=1000 456 272 276.6 6.13 75.91 24.35 1.10 4.60

Reach River Sta ProfileFroude #

Chl

Bocatoma


Página N° 296

Tr = 1000 años beta = 1.07Q total = 456 m3/s Dm = 0.25 mm X = 0.415

SecciónElevacion Minima

(m)

Elevacion de Agua

(m)

Velocidad Media (m/s)

Velocidad Central (m/s)

Area de Flujo (m2)

Ancho Superficial

(m)

Tirante (m)

C1 C2F

modificadod50 (m)

dmax (m)

d20 (m)

Tirante medio

(m)u alfa

ds (m)

soc = ds - do

451.891 274.47 279.17 1.28 1.5 355.43 104.75 4.7 0.32 1.5 0.28 0.03 0.06 0.015 3.39 0.97 0.59 6.99 2.29431.657 274.43 279.15 1.4 1.65 325.63 98.57 4.72 0.32 1.5 0.31 0.04 0.08 0.02 3.3 0.97 0.65 7.57 2.85410.895 274.39 279.13 1.47 1.77 310.85 95.7 4.74 0.32 1.5 0.32 0.05 0.1 0.025 3.25 0.97 0.69 7.91 3.17391.149 274.35 279.13 1.44 1.71 317.72 91.42 4.78 0.32 1.5 0.32 0.05 0.1 0.025 3.48 0.97 0.64 7.62 2.84371.369 274.31 279.11 1.54 1.78 296.41 79.13 4.8 0.32 1.5 0.34 0.06 0.12 0.03 3.75 0.97 0.66 7.76 2.96351.263 274.27 279.06 1.72 1.97 265.23 70.4 4.79 0.32 1.5 0.38 0.08 0.16 0.04 3.77 0.97 0.73 8.36 3.57332.223 274.23 278.97 2.06 2.34 220.94 58.59 4.74 0.32 1.5 0.45 0.14 0.28 0.07 3.77 0.97 0.88 9.40 4.66310.824 274.19 278.84 2.5 2.79 182.13 47.18 4.65 0.32 1.5 0.56 0.26 0.52 0.13 3.86 0.97 1.05 10.41 5.76292.361 274.15 278.8 2.58 2.88 176.96 46.45 4.65 0.32 1.5 0.57 0.28 0.56 0.14 3.81 0.97 1.09 10.69 6.04272.403 274.11 278.79 2.5 2.85 182.16 50.01 4.68 0.32 1.5 0.55 0.25 0.5 0.125 3.64 0.97 1.09 10.79 6.11182.348 273.94 278.46 2.73 3.05 167 45.7 4.52 0.32 1.5 0.61 0.33 0.66 0.165 3.65 0.97 1.19 11.00 6.48162.454 273.9 278.44 2.71 3.04 168.28 46.68 4.54 0.32 1.5 0.61 0.33 0.66 0.165 3.6 0.97 1.19 11.07 6.53142.315 273.86 278.43 2.69 3 169.44 45.61 4.57 0.32 1.5 0.6 0.32 0.64 0.16 3.71 0.97 1.16 10.95 6.38122.315 273.82 278.42 2.67 2.97 170.65 45.35 4.6 0.32 1.5 0.6 0.32 0.64 0.16 3.76 0.97 1.14 10.91 6.31102.072 273.78 278.41 2.65 2.95 172.13 45.76 4.63 0.32 1.5 0.59 0.3 0.6 0.15 3.76 0.97 1.13 10.92 6.2982.276 273.74 278.39 2.63 2.93 173.31 45.73 4.65 0.32 1.5 0.58 0.29 0.58 0.145 3.79 0.97 1.12 10.88 6.23

ESTUDIO HIDRAULICO DE LA BOCATOMA AMARA-SANTA ANACálculo de Enrocados de Protección - Río Ica

PARAMETROS HIDRAULICOS DE LAS SECCIONES: HEC RAS DISEÑO ENROCADO: METODO DE MAYNORD Y SIMONS SOCAVACION GENERAL: METODO DE LICHTVAN LEBEDIEV


Página N° 297

DETERMINACIÓN DE LA LONGITUD DEL CAMINO DE PENETRACIÓN

De la Ley de Darcy:Bling :

Donde: Lane :L: Longitud del Camino de Penetración (m)C: Coeficiente para el Cálculo de la Longitud del Camino de Penetración (adimensional)H: Diferencia del Nivel de la Superficie Aguas Arriba y Abajo (m)Lv: Longitudes verticales, Lh: Longitudes horizontales (m)

Factor Valor Factor ValorH 2 H 2C 15 C' 6 (ver tabla A.1)

C x H 30 C' x H 12L1 3.5 Lv1 3.5L2 0.4 Lv2 2.7L3 2.7 Lv3 0.7L4 0.7 Lv4 1.2L5 21 Lv5 0.95L6 1.2 Lv6 0.95L7 0.4 Lv7 1.2L8 0.95 Lv8 0.7L9 22.1 Lv9 3.2L10 0.95 Lv10 4L11 0.4 Lh1 0.4L12 1.2 Lh2 21L13 21 Lh3 0.4L14 0.7 Lh4 22.1L15 3.2 Lh5 0.4L16 0.4 Lh6 21L17 4 Lh7 0.4L 84.8 L' 41.0

Cumple: L'>>CHCumple: L>>CxH

Método de Bling Método de Lane

DISEÑO HIDRÁULICO DE LA BOCATOMA AMARA-SANTA ANAANÁLISIS DE TUBIFICACIÓN

CUADRO A.5.1

CxHL HCLLL pantallai *2

HCLLL hv '3

1


Página N° 298

ANEXO N° 02

Diseño Estructural


Página N° 299

CALCULO DE REFUERZO MURO DE CONTENCION H muro = 5,00m Se considera una S/C por transito = 1.08 ton/m Por Presión de tierras Ø = 31°, Ka=0.31 Adicionalmente se considera fuerzas inerciales sísmicas: KaE = 0.13 (actuando a ⅔) Con los cual se obtiene el diagrama de momentos de acuerdo a la Fig 01. Este Diagrama de Momentos Incluye un factor de durabilidad de 1.3,

Fig01. Muro de Contención 5 m de altura.


Página N° 300

Para 45 ton-m y un sección en la base de 60cm se tiene:

@0.125m3/4" a eequivalent el o ,3/4" de barras 2.8248.23As 54 cmcmd Se va a considerar una corte a 2m, para lo cual se verifica el momento a 1.50m desde la base teniéndose 16.7 ton-m/m, lo cual da:

@0.25m3/4" a eequivalent el o ,3/4" de barras 6.3229.10As cm La altura de la zapara se ha dimensionado para que pueda anclar adecuadamente los fierros de principales de ¾”, se ha tomado como criterio Hz=espesor muro +10cm = 70cm.

ESPESOR DE LOSA ZONA DE COMPUERTAS La estructura de la cimentación de la zona de compuertas consiste en:

a. Una cama de piedras de 12” emboquilladas con concreto. b. Sobre la cama de piedras un solado de 10 cm. c. Una losa de concreto armado de 70 cm de espesor.

Se ha considerado que por debajo de las estructuras pueden darse una sub-presión la cual en un caso extremo podría alcanzar los 2 m de altura de agua es decir de 2 ton/m2. El peso total de la estructura de la losa es: (losa macisa)2.4x0.7+(solado) 2x2.3+(cama de piedras emboquillado) 0.30x2=2.51ton/m2, este peso es mayor a la subpresión de agua de 2.0ton/m2 , Por tanto el dimensionamiento es correcto

El refuerzo de la losa solo considera acero mínimo por temperatura.

Ø3/4"@0.30m


Página N° 301

CALCULO DE LAS PLACAS POR SOPORTE DE COMPUERTAS Las placas P01deberán soportar en un caso extremo una presión hidrostática de 5m de altura en un ancho B=5.72m (distancia entre placas), asimismo una Fuerza Sísmica EQ, la cual es un efecto inercial el cual tomaremos como el 20% del peso de la estructura.

3.50

6.80

5.00

5 ton/m

Presión Hidrostática

FZA SISMICA (EQ)


Página N° 302

a.) Por Presion de agua:

Fza Resultante = 5ton/m2 x 5.72mx5m = 143 ton Esta fuerza actua a 1/3h = 5/3=1.67m El momento en la base de la placa será: Ma = 143x1.67=239 ton-m.

b.) Por Fuerza Sísmica:

Metrando las cargas por peso propio tenemos: Elemento V=PesoxC.H. Brazo Mom. Losa H=0.20 : 0.2x2.4x2.25x5.72x0.2 = 1.24 ton 6.80m 8.43 ton-m Viga40x80 (02) : 2x0.4x0.80x2.40x5.72x0.2 = 1.78 ton 6.80m 12.10 ton-m Placa P01 : 1.98xx2.40x6.80x0.2 = 6.43 ton 3.40m 21.86 ton-m TOTAL 9.45 ton 42.39 ton-m

Momento Ultimo Resistente

Mu=1.4xF+EQ Mu = 1.4x239+42.39=377 ton-m

Para el cálculo del acero asumiremos un peralte efectivo d=0.8x3.5 = 2.8m

Altura Bloque en Compresión: a=d/5 = 0.56 m As = Mu/(0.9x4.2x(d-a/2)= 377/(0.9x4.2x(2.8-0.56/2) = 40 cm2

Se ha considerado 20 barras de 3/4” en la zona de tracción = 57 cm2 OK.

Los estribos considerados principalmente son por confinamiento.

3.50

.30

.15

1.05 .25 1.75

.60

d=2.50


Página N° 303

Ø3/

8" 1

@0.

05,R

to@

0.20

Ø3/

8" 1

@0.

05,R

to@

0.20

Ø3/

8"1@

0.05

,Rto

@0.

20

Ø1/

2" @

0.20


Página N° 304

CALCULO DE CANALES RECTANGULARES

Datos:peso unitario del agua ( �a ) 1000 Kg/m²Altura Estribo ( h ) 1.40 mFactor de presion neutra (�n) 0.50peso unitario del suelo ( �s ) 1650 Kg/m³Peso del Concreto ( Pc ) 2400 Kg/cm²Ancho de muro 0.20 mAncho canal 2.20 Kg/m³

4200210

Calculando la presion del gua

P2s = 980.00 Kg/m

Calculo del momento en el punto A.En este caso las cargas actuan en sentodo contrario

Ma = 562.50 kgm/m

Calculo del momento en el punto B.

Siendo:

q = 1880 kg/m²

Mb = 791.10 kgm/m

Calculo de refuerzo en las paredes

CALCULANDO EL MOMENTO ULTIMO EN EL PUNTO A.

Mua = 1012.50 Kgm/m

Mua = 101250 Kgcm/m

Se calcula con los siguientes parametros

Espesor de muro d� = ≡ 20.00 cmRecubrimiento c = ≡ 4.00 cmDiametro de refuerzo ø = 3/8" ≡ 0.95 cmAltura efectiva de losa d = d�-c-ø/2 ≡ 15.5 cm

b = ≡ 100.00 cm

REFUERZO EN LA PARED

REFUERZO PRINCIPAL

CALCULO DE ACERO DE REFUERZO PARA CANALES

RECTANGULARES

f'y =f'c =

Ma = ((h+0.5d)³/6)*�a

Mb =( q * (b+d)²/8)-Ma

q = �a*h+d*�c

Mua = 1.8* Ma

Pa =0.5 *�a*h²


Página N° 305

Calculando el Area de acero ( As)

Primer tanteo a: 0.41 cm

As = 1.75 cm²/m 3/8" ø 40.8

a = 0.41 cm

As min = 2.33 cm²/m ≡ 3/8" ø 30.6

At = 5.00 cm²/m ≡ 3/8" ø 25.3

Se calcula con los siguientes parametros

Espesor de muro d� = ≡ 20.00 cmRecubrimiento c = ≡ 4.00 cmDiametro de refuerzo ø = 3/8" ≡ 1.27 cmAltura efectiva de losa d = d�-c-ø/2 ≡ 15.37 cm

b = ≡ 100.00 cm

CALCULANDO EL MOMENTO ULTIMO EN EL PUNTO B.

Mub = 1423.98 Kgm/m

Mub = 142398.00 Kgcm/m

Calculando el Area de acero ( As)

calculando area de acero a = 0.56 cm

As = 2.40 cm² 3/8" ø 29.7

a = 0.56 cm

Amin = 2.41 cm²/m ≡ 3/8" ø 29.5

REFUERZO MINIMO

REFUERZO POR CONTRACCION Y TEMPERATURA

REFUERZO EN EL PISO

REFUERZO MINIMO

As = Mua/(0.90*fy*(d-a/2)) a = (As*fy)/(0.85*f´c*b)

As min = 0.0015*b*d

As tem = 0.0025*b*d�

Mub = 1.8* Mb

As = Mub/(0.90*fy*(d-a/2)) a = (As*fy)/(0.85*f´c*b)

As min = 0.0017*b*d


Página N° 306

At = 4.00 cm²/m ≡ 1/2" ø 31.7

momento 5625000 kgm/mrecubrimiento 40 mmespesor 200.00 mmancho 1000.00 mmdiametro 9.53 mmrefuerzo 420 N/mm²concreto 21 N/mm²altura efectiva 155 mm

El espaciamiento de las barras es:

s= 250 mm

W = 0.2 mmn = 18

calculando la profundidad del eje neutro

Acr= 128.0 mm

ρ = 0.00184

X = 35.1

Calculando el parametro fs, usando:

(fs/100)² = 0.686(fs/100) = 0.810

() = 4.91

fs = 333

( igual) 4.91

Calculando nuevamente area de acero

As = 117.69 mm²

Calculando esfuerzo de compresion en el concreto: fag

fag = 2.232 N/mm²

Verificando:

fs = 333 N/mm² ( < ) 336 N/mm² OK

fag = 2.23 N/mm² ( < ) 9.45 N/mm² OK

REFUERZO POR CONTRACCION Y TEMPERATURA EN EL PISO

CONTROL DE AGRIETAMIENTO DE LA PARED

Ancho permisible de rajadura para la categoria C es :

Hallando fs por tanteo

fs =0.80*f'y

fag =0.45*f'c

As tem = 0.0020*b*d�


Página N° 307

El valor del parametro:As = 118 mm²/m ( = ) 1.18 cm²/m

es menor que el valor de As calculado con el momento ultimo

As Mua= 1.75 cm²/m ≡ 3/8" ø 40.8

entonces por lo tanto el ancho de la rajadura sera menor de

W = 0.2 mm

momento 7911000 kgm/mrecubrimiento 40 mmespesor 200.00 mmancho 1000.00 mmdiametro 9.53 mmrefuerzo 420 N/mm²concreto 21 N/mm²altura efectiva 155 mm

El espaciamiento de las barras es:

s= 250 mm

W = 0.2 mmn = 18

calculando la profundidad del eje neutro

Acr= 128.0 mm

ρ = 0.00184

X = 35.1

Calculando el parametro fs, usando:

(fs/100)² = 0.686(fs/100) = 0.810

() = 4.91

fs = 333

( igual) 4.91

Calculando nuevamente area de acero

As = 166 mm²

Calculando esfuerzo de compresion en el concreto: fag

fag = 3.14 N/mm²

siendo fs: fuerza de traccion en el acero de refuerzo

CONTROL DE AGRIETAMIENTO DEL PISO

Ancho permisible de rajadura para la categoria C es :

Hallando fs por tanteo


Página N° 308

Verificando:

fs = 333 N/mm² ( < ) 336 N/mm² OK

fag = 3.14 N/mm² ( < ) 9.45 N/mm² OK

El valor del parametro:As = 166 mm²/m ( = ) 1.66 cm²/m 3/8" ø 43.1

es menor que el valor de As calculado con el momento ultimo

As Mua = 2.40 cm²/m ≡ 3/8" ø 29.7

entonces por lo tanto el ancho de la rajadura sera mayor de

W = 0.2 mm

La fuerza cortante ultima es:

Vu = 1764 kg/m

Calculando el esfuerzo cortante nominal

tu = 1.15 Kg/cm² OK

tu debe ser menor que el esfuerzo cortante

tc = 6.16 Kg/cm²

LA FUERZA CORTANTE

fs =0.80*f'y

tu = Vu/b.d

tc = 0.50*0.85*√f'c

Vu = 1.8*V


Página N° 309

ANEXO N° 03

Diseño de Compuertas


Página N° 310

CÁLCULOS JUSTIFICATORIOS

COMPUERTA PLANA DESLIZANTE (LIMPIA) 1.60X1.20

1.- DISEÑO DE COMPUERTA PLANA

A) CONDICIONES DE DISEÑO

- Ancho de apertura (Β) = 1.56 m.- Alto de compuerta (Hcomp.) = 1.25 m.

- Altura de Apertura (Hagua- Hcomp.) = 1.75 m.

- Altura de agua (Hagua) 3.00 m.- Deflexion maxima de la viga principal = L/1000- Altura de Elevacion (h1) = 1.75 m.- Esfuerzo de fluencia del acero (σy) = 2500 kg/cm2

- Esfuerzo admisible (2/3 σy) (σa) = 1666.67 kg/cm2

- Espesor de plancha = 0.375 Pulg. = 3/8"- Numero de vigas horizontales = 3- Distancia entre vigas Hvig 0.625

2 CARGAS DE DISEÑO

2.1) CALCULO DE FUERZA DELAGUA POR UNIDAD DE LONGITUD (w1)

- Peso especifico del agua (Pe) = 1000 kg/m3

=H(1-2) = Ls - Li = = 3.0 m.

w1 = (H2-h2)pe/2 = 2968.75 kg/m

2.2) FUERZA TOTAL DEL AGUA (W1) =

W1 =w1xΒ = 4631.25 kg.

3 TENSIONES EN EL TABLERO

Utilizando la formula de Timosenko de placa rectangular empotradapara el calculo de esfuerzo deflexion.

(alto de placa) a = 0.4700 Menor dimension de la placa(ancho de placa) b = 0.7400

b/a = 1.574Interpolando obtenemos el valor de K

b/a = 1.50 K = 45.50b/a = 1.57 K0 = ?

b/a = 1.75 K = 48.80


Página N° 311

De Tablas. K0 = 47.9

Espesor de plancha = 0.375 Pulg. = 0.0095 m.

Presion sobre la placa (P)=Pe(Hagua-(h1/2)) = 2125 Kg/m2

= 0.213 Kg/cm2

Esfuerzo flexionanteen la placa

Esfuerzo en la Placa =((ko xP)/100 )x(a/t)2) = 247.767555 Kg/cm2

4) VIGAS HORIZONTALES

Carga de agua en las vigas h. de viga desde el pisoAltura de carga de viga sup. (Hagua-Hvig 0.) = 1.8 m. Hv0=3xHvig= 1.25

Altura de carga de viga interm(Hagua-Hvig 1) = 2.4 m. Hv1=2xHvig= 0.63

Altura de carga de viga Inferior(Hagua-Hvig 2) = 3.0 m. Hv2=1xHvig= 0

l1 = 0.625l2 = 0.625

Peso del agua w1 = 2375 kg/m2


Cargas por unidad de longitud en las vigasWa=(w1xl1)/6 = 247.395833 kg/m.

Wb=2(w1xl1)/6+2(w1xl2)/6+(w2xl2)/6 = 1302.08333 kg/m. carga critica

Wc=2(w2xl2)/6+(w1xl2)/6 = 872.395833 kg/m.

Momento maximo en la vigaLa = 0.79 m. (L. De viga)

=Mmax=(wc x (La)2)/8 = 101.578776 kg-m.

Corte maximo en la viga

Sc =(wc xLa)/2 = 1185.0 kg.

Propiedades del perfil 3"x3"x3/8"

L = 3"x3"x3/8"I = 73.2567309 cm4 1.76 pulg4

Sx = 13.6504243 cm3 0.833 pulg3

A = 13.612876 cm2 2.11 pulg2

Esfuerzo de fluencia

σfc=Mc/sx = 744.143726 kg/cm2

Por dato σad = 1666.67 kg/cm2

σfc < σad ok

2

100

takP


Página N° 312

Esfuerzo cortante

Тa=Sc/A = 87.0499371 kg/cm2

Deflexion

Modulo de elasticidad = 2100000 kg/cm2

La = 0.79 m. = 79 cmWb = 1302.08333 kg/m = 13.02 kg/cm.

f = 0.04292587 cm.

Deflexion maxima de la viga

fmax=la/1000 = 0.079 cm

Por lo tantof < fmax ok

5) TORQUE NECESARIO PARA ELEVAR LA CARGA

Longitud de vastago = 4.15 m.

Peso de placa Wp=(Bxh)x74.77Kg/m2 = 154.213125 Kg.Peso de Vigas Wc=3x(Bx10.73) Kg/m = 53.1135 Kg.

Fuerza por elagua Wa=0.4w1 = 1959.375 KgWt=15.9Lv = 65.985 Kg

Hr=Wp+Wc+WA+Wt = 2232.68663 Kg

Diametro medio de la rosca (dm) = 1.875 inDiametro de collar (dmc) = 3.75 in

Coeficiente de roz. Rosca tuerca (u) = 0.2Coeficiente de roz. Collar soporte tornillo (uc) = 0.15

Angulo de rosca (θ) = 14.5 degNumero de vueltas (N) = 1

Paso (p) = 0.25tan(α)=(Nxp)/(Pixdm) = 0.04244122

Angulo de helice arctan(α) = 2.43 deg.= 2.43169703 deg

Torque

T = 2093.14371 x 0.25 + 627.943T = 1153.78162 kg.inT = 29.3060531 kg.m.


Página N° 313

6. VASTAGO DE IZAJE DE COMPUERTA DE PURGA purga

Diametro efectivo d = 2 inLongitud libre l = 4050 mm.

= 405 cmPropiedades del vastago

SAE4140σy = 7500 kg/cm2

E = 2100000 kg/cm2

σadvast= 0.6xσy = 4500 kg/cm2

Seccion efectivaA=π (d2/4) = 3.1416 in2

A = 20.2683466 cm2

Momento de inerciaI=(π/64)x d4 = 0.7854 in4

= 32.6908162 cm4

Radio de giror=d/4 = 0.5 in

r = 1.27 cm.

VERIFICACION POR TENSIONCarga de elevacion F = 2232.68663 kg

F = 2250 kg redondeandoEsfuerzo de tension

σt= F/A = 111.010535 kg/cm2

σt < σad ok σadvast = 4500

VERIFICACION POR PANDEO

Carga Admisible de pandeo

Relaccion de Esbeltezλ=l/r = 318.897638

Relaccion de Esbeltez de euler (λE)Coeficiente por condicion de extremos n = 1

λE = 95.9774654

λ > λE okCarga critica (Pcr)

Pcr = 4130.82492 kgFactor de seguridad (S)

S=Pcr/F = 1.84


Página N° 314

RELACCION DE TRANSMISION (i)

Fuerza de accionamiento (Fac.) = 12.5 kg Según normas

Eficiencia de transmision (Nt) = 0.9

Brazo de accionamiento (R) = 0.35 m.Torque(T) = 29.31 kg m. Necesario

i=(FacxNtxR)/T = 0.13436

Se utilizara un relaccion de transmision 1/8


Página N° 315


Página N° 316


Página N° 317


Página N° 318


Página N° 319

COMPUERTA PLAN DESLIZANTE (LIMPIA) 1.50X1.20

1.- DISEÑO DE COMPUERTA PLANA

A) CONDICIONES DE DISEÑO

- Ancho de apertura (Β) = 1.56 m.- Alto de compuerta (Hcomp.) = 1.25 m.

- Altura de Apertura (Hagua- Hcomp.) = 1.75 m.

- Altura de agua (Hagua) 3.00 m.

- Deflexion maxima de la viga principal = L/1000- Altura de Elevacion (h1) = 1.75 m.- Esfuerzo de fluencia del acero (σy) = 2500 kg/cm2

- Esfuerzo admisible (2/3 σy) (σa) = 1666.67 kg/cm2

- Espesor de plancha = 0.375 Pulg. = 3/8"- Numero de vigas horizontales = 3- Distancia entre vigas Hvig 0.625

2 CARGAS DE DISEÑO

2.1) CALCULO DE FUERZA DELAGUA POR UNIDAD DE LONGITUD (w1)

- Peso especifico del agua (Pe) = 1000 kg/m3

=H(1-2) = Ls - Li = = 3.0 m.

w1 = (H2-h2)pe/2 = 2968.75 kg/m

2.2) FUERZA TOTAL DEL AGUA (W1) =

W1 =w1xΒ = 4631.25 kg.

3 TENSIONES EN EL TABLERO

Utilizando la formula de Timosenko de placa rectangular empotradapara el calculo de esfuerzo deflexion.

(alto de placa) a = 0.4700 Menor dimension de la placa(ancho de placa) b = 0.7400

b/a = 1.574Interpolando obtenemos el valor de K

b/a = 1.50 K = 45.50b/a = 1.57 K0 = ?

b/a = 1.75 K = 48.80


Página N° 320

De Tablas. K0 = 46.5

Espesor de plancha = 0.375 Pulg. = 0.0095 m.

Presion sobre la placa (P)=Pe(Hagua-(h1/2)) = 2125 Kg/m2

= 0.213 Kg/cm2

Esfuerzo flexionanteen la placa

Esfuerzo en la Placa =((ko xP)/100 )x(a/t)2) = 240.502 Kg/cm2

4) VIGAS HORIZONTALES

Carga de agua en las vigas h. de viga desde el pisoAltura de carga de viga sup. (Hagua-Hvig 0.) = 1.8 m. Hv0=3xHvig= 1.25

Altura de carga de viga interm(Hagua-Hvig 1) = 2.4 m. Hv1=2xHvig= 0.63

Altura de carga de viga Inferior(Hagua-Hvig 2) = 3.0 m. Hv2=1xHvig= 0

l1 = 0.625l2 = 0.625



Cargas por unidad de longitud en las vigasWa=(w1xl1)/6 = 247.396 kg/m.

Wb=2(w1xl1)/6+2(w1xl2)/6+(w2xl2)/6 = 1302.08 kg/m. carga critica

Wc=2(w2xl2)/6+(w1xl2)/6 = 872.396 kg/m.

Momento maximo en la vigaLa = 0.74 m. (L. De viga)

=Mmax=(wc x (La)2)/8 = 89.1276 kg-m.

Corte maximo en la viga

Sc =(wc xLa)/2 = 1110.0 kg.

Propiedades del perfil 3"x3"x3/8"

L = 3"x3"x3/8"I = 73.2567 cm4 1.76 pulg4

Sx = 13.6504 cm3 0.833 pulg3

A = 13.6129 cm2 2.11 pulg2

Esfuerzo de fluencia

σfc=Mc/sx = 652.929 kg/cm2

Por dato σad = 1666.67 kg/cm2

σfc < σad ok

2

100

takP


Página N° 321

Esfuerzo cortante

Тa=Sc/A = 81.5404 kg/cm2

Deflexion

Modulo de elasticidad = 2100000 kg/cm2

La = 0.74 m. = 74 cmWb = 1302.08 kg/m = 13.02 kg/cm.

f = 0.03305 cm.

Deflexion maxima de la viga

fmax=la/1000 = 0.074 cm

Por lo tantof < fmax ok

5) TORQUE NECESARIO PARA ELEVAR LA CARGA

Longitud de vastago = 4.5 m.

Peso de placa Wp=(Bxh)x74.77Kg/m2 = 145.802 Kg.Peso de Vigas Wc=3x(Bx10.73) Kg/m = 50.2164 Kg.

Fuerza por elagua Wa=0.4w1 = 1852.5 KgWt=15.9Lv = 71.55 Kg

Hr=Wp+Wc+WA+Wt = 2120.07 Kg

Diametro medio de la rosca (dm) = 1.875 inDiametro de collar (dmc) = 3.75 in

Coeficiente de roz. Rosca tuerca (u) = 0.2Coeficiente de roz. Collar soporte tornillo (uc) = 0.15

Angulo de rosca (θ) = 14.5 degNumero de vueltas (N) = 1

Paso (p) = 0.25tan(α)=(Nxp)/(Pixdm) = 0.04244

Angulo de helice arctan(α) = 2.43 deg.= 2.4317 deg

Torque

T = 1987.56 x 0.25 + 596.269T = 1095.58 kg.inT = 27.8278 kg.m.


Página N° 322

6. VASTAGO DE IZAJE DE COMPUERTA DE PURGA purga

Diametro efectivo d = 2 inLongitud libre l = 4200 mm.

= 420 cmPropiedades del vastago

SAE4140σy = 7500 kg/cm2

E = 2100000 kg/cm2

σadvast= 0.6xσy = 4500 kg/cm2

Seccion efectivaA=π (d2/4) = 3.1416 in2

A = 20.2683 cm2

Momento de inerciaI=(π/64)x d4 = 0.7854 in4

= 32.6908 cm4

Radio de giror=d/4 = 0.5 in

r = 1.27 cm.

VERIFICACION POR TENSIONCarga de elevacion F = 2120.07 kg

F = 2120 kg redondeandoEsfuerzo de tension

σt= F/A = 104.597 kg/cm2

σt < σad ok σadvast = 4500 kg/cm2

VERIFICACION POR PANDEO

Carga Admisible de pandeo

Relaccion de Esbeltezλ=l/r = 330.709

Relaccion de Esbeltez de euler (λE)Coeficiente por condicion de extremos n = 1

λE = 95.9775

λ > λE okCarga critica (Pcr)

Pcr = 3841.03 kgFactor de seguridad (S)

S=Pcr/F = 1.81


Página N° 323

RELACCION DE TRANSMISION (i)

Fuerza de accionamiento (Fac.) = 12.5 kg Según normas

Eficiencia de transmision (Nt) = 0.9

Brazo de accionamiento (R) = 0.35 m.Torque(T) = 27.83 kg m. Necesario

i=(FacxNtxR)/T = 0.14150

Se utilizara un relaccion de transmision 1/8


Página N° 324

ANEXO N° 04

Geotecnia


Página N° 325


Página N° 326

Calicata N° 76


Página N° 327

INFORME DE ANALISIS FISICO SUELOS Y AGREGADOS

Ubicación Bocatoma Amara

Distrito: Ica Provincia: Ica Departamento: Ica

Análisis Solicitado Por : Proyecto Especial Tambo CCaracocha

Proyecto Por : Reconstrucción de la Infraestructura Mayor de Riego del Valle

de Ica

Calicata: N º 75 E - 2

Fecha de Llegada a Laboratorio: 7 -12 – 07 Fecha de Análisis: 7 - 12 -07

Fecha de Entrega: 7 - 12 - 07

Muestra tomada por El Solicitante

PH 7,2

Cloruros 335,84 p.p.m. 0,0335 %p/p

Sulfatos 100,00 p.p.m. 0,0100 %p/p

Sales Soluble Totales 591,40 p.p.m. 0,0591 %p/p


Página N° 328


Página N° 329


Página N° 330

Análisis Granulométrico

Calicata C – 76; E – 1


Página N° 331




Página N° 332




Página N° 333



exp.tec-amara santa ana

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