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ESTUDIO HIDROLOGICO DEL PROYECTO: “MEJORAMINTO CARRETERA – MIRAVALLES – NIEPOS”
(15+440 Km.)
1.0 HIDROLOGÍA Y DISEÑO DE OBRAS DE ARTE. (8)
1.1 GENERALIDADES.
La hidrología asume un papel muy importante en la operación efectiva de
estructuras hidráulicas, por cuanto trata de un elemento importante y vital del
medio ambiente, como es el agua, para su aprovechamiento y control, mediante
estructuras hidráulicas y el diseño de obras de defensa y/o encauzamiento.
Aunque esta ciencia esta lejos de tener un desarrollo completo, existen varios
métodos analíticos y estadísticos que son en mayor o menor grado aceptados en
la profesión de ingeniero.
1.2. ESTUDIO HIDROLÓGICO.
Para realizar un estudio hidrológico, es fundamental identificar la cuenca
hidrológica como unidad básica de estudio, ya que es la zona de la superficie
terrestre en donde (si fuera impermeable), las gotas de lluvia que caen sobre ella
tienden a ser drenadas por el sistema de corrientes hacia un mismo punto de
salida.
Una parte importante de este trabajo es la recolección y análisis de datos
requiriéndose para ello, cuantiosa información hidrometeoro lógica; que puede
consistir en datos de precipitaciones, descargas, temperatura, evaporación, etc.
Son de gran utilidad para tomar decisiones en el diseño, ubicación y proyección
de una estructura hidráulica, ya sea de aprovechamiento o de protección.
A. OBJETIVOS.
Dentro de los objetivos más importantes tenemos:
Analizar el comportamiento de los fenómenos hidrológicos de la zona
en estudio, para proteger la infraestructura de la carretera
mediante un buen diseño de obras hidráulicas como son: zanjas de
coronación, cunetas, alcantarillas, drenes, etc.
Determinar los parámetros y/o factores hídricos, tales como
precipitaciones, periodo de retorno, frecuencias, intensidades
máximas, etc. Las mismas que nos permitirán determinar el
máximo caudal de escorrentía.
B. DEFINICIONES PREVIAS.
B.1 FRECUENCIA DE PRECIPITACIÓN (F).
Es la probabilidad de que una tormenta de características
definidas pueda repetirse dentro de un periodo más o menos largo,
expresado en años (tiempo de retorno).
Esta probabilidad o frecuencia se puede calcular con la fórmula de
Chegodayev propuesta en 1955, para el caso de serie parciales
anuales:
F = (m - 0.3)/(n + 0.4) .… (EC. – 18)
Donde:
F = frecuencia o probabilidad de excedencia.
m = Número de orden del evento ordenado en forma
descendente.
n = Número de años observados (eventos).
B.2 RIESGO DE FALLA (J).
Representa el peligro o la probabilidad de que el gasto
considerado para el diseño sea superado por eventos de magnitudes
mayores. Se llama P, a la probabilidad acumulada de que no ocurra tal
evento; es decir que la descarga considerada no sea igualada ni
superada por otra; entonces la probabilidad de que ocurra dicho evento
en N años consecutivos de vida, representa el riesgo de falla J, está
dado por:
.… (EC. – 19)
B.3 TIEMPO O PERIODO DE RETORNO (Tr).
Es el tiempo transcurrido para que un evento de magnitud dada
se repita, en promedio. Se expresa en función de la probabilidad P de
no ocurrencia, la probabilidad P de no ocurrencia está dado por 1-P y,
el tiempo de retorno se representa por:
.… (EC. – 20)
Despejando el parámetro P dentro de las ecuaciones anteriores se
tiene:
.… (EC. – 21)
Ecuación que se utiliza para estimar el tiempo de retorno Tr para
diversos riesgos de falla y vida útil N de la estructura.
B.4 VIDA ÚTIL (N).
Es un concepto económico en relación con las depreciaciones y
costos de las mismas. La vida física de las estructuras pueden ser
mayores y, en algunos casos es conveniente que sea la máxima
posible para no provocar conflictos de aprovechamiento hídrico en
generaciones futuras.
B.5 TIEMPO DE CONCENTRACIÓN (Tc).
Es el tiempo que demora en recorrer una gota de agua desde el
punto más alejado aguas arriba de la microcuenca hasta llegar a la
estructura hidráulica. Existen varias fórmulas de calcular el Tc de una
cuenca:
(Fórm. Temez) .… (EC. –
22)
Donde:
Tc : Tiempo de concentración en minutos
L : Longitud del máximo recorrido del agua (en Kilómetros)
S : Pendiente de la longitud del recorrido en decimales
B.6 COEFICIENTE DE ESCORRENTÍA (C).
Es la relación entre el agua que escurre por la superficie del
terreno y la total precipitada. Es difícil determinar su valor con
exactitud, ya que varía según la topografía, la vegetación, la
permeabilidad y la proporción de agua que el suelo contenga. Se
tendrá en cuenta el siguiente CUADRO.
CUADRO N° 2.26. COEFICIENTES DE ESCORRENTÍA
Naturaleza de la
Superficie
Topografía
Ondulada
S% de 5 a 10 %
Inclinada
S% de 10 a 30 %
Cultivos generales 0.60 0.72
Cultivos de pastos 0.36 0.42
Cultivos de bosques 0.18 0.21
Áreas desnudas 0.80 0.90
FUENTE: Libro Riegos y avenamientos de Enrique Blair (Lima 1957)
B.7 DESCARGA DE DISEÑO O ESCORRENTÍA MÁXIMA (Qd).
Se llama descarga de diseño a la descarga en la cual hay que
tener en cuenta cuando se determinan las dimensiones de las
diferentes estructuras hidráulicas de control, conducción, etc.; u otras
obras de arte en cursos de agua como: cunetas, alcantarillas,
aliviaderos, canales, puentes, etc.
C. DETERMINACIÓN DE LA ESCORRENTÍA MÁXIMA Y PROCESAMIENTO
DE DATOS HIDROLÓGICOS.
El cálculo de los caudales o escorrentía máxima está relacionado con el
agua precipitada y el agua que escurre sobre la superficie dependiendo de
los factores como: Intensidad, frecuencia, duración, topografía, morfología y
el grado de infiltración en la superficie.
Existen diversos métodos basados en fórmulas deducidas de
observaciones que dan aproximaciones aceptables. Como es el Método
Racional, el cual considera, que en una cuenca no impermeable, solo una
parte de la lluvia con intensidad “I” escurre directamente hasta la salida y no
cambia la capacidad de infiltración en la cuenca. Por lo que el uso del
método racional se debe limitar a áreas pequeñas. La formula Racional se
expresa de la siguiente manera:
.… (EC. – 23)
Donde:
Q = Escurrimiento o gasto máximo posible que puede producirse con
una lluvia de intensidad I en una cuenca de area A. (m3/seg).
C = Coeficiente de escurrimiento, que representa la fracción de la
lluvia que escurre en forma directa.
I = Intensidad máxima de diseño de precipitación, en mm/h
A = Área de la cuenca a drenar, en Há.
En la estadística existen decenas de funciones de distribución de
probabilidad teóricas; de hecho, existen tantas como se quieran, y
obviamente no es posible probarlas todas para un problema particular. Por lo
tanto es necesario escoger, de estas funciones, las que se adapten mejor al
problema bajo análisis. Por esto es que hemos escogido la función de
distribución Gumbel ya que fue desarrollada para el análisis de los valores
extremos, de un conjunto de datos, como los gastos máximos o mínimos
anuales.
C.1 VALOR EXTREMO DE LA DISTRIBUCIÓN GUMBEL TIPO I.
El modelo de gumbel es el que más se ajusta a la zona de estudio
después de haber hecho los diferentes modelos probabilísticas.
Además la distribución de valores del modelo GUMBEL es la que más se
ajusta a fenómenos de variables hidrológicas: caudales máximos,
precipitaciones máximas, intensidades máximas, etc. El modelo
probabilístico es representado por la ecuación:
.… (EC. – 24)
Corresponde a la distribución de una variable aleatoria definida
como la mayor de una serie de N variables aleatorias independientes e
idénticamente distribuidas con una distribución tipo exponencial.
Donde:
P(x<X): Probabilidad de que no ocurran valores x>X
, : Parámetros del modelo, cuyos valores son determinados a
partir de la muestra.
La ecuación de predicción del modelo se obtiene de despejar la
variable x:
Xmáx = .… (EC. – 25)
Esta ecuación permite calcular:
.… (EC. – .… (EC. – 26)
C.2 PRUEBA DE AJUSTE SMIRNOV-KOLMOGOROV.
La prueba de ajuste de Smirnov-Kolmogorov, consiste en
comparar las diferencias existentes entre la probabilidad empírica de
los datos de la muestra y la probabilidad teórica, tomando el valor
máximo del valor absoluto, de la diferencia entre el valor observado y
el valor de la recta teórica del modelo; es decir:
.… (EC. – 27)
Donde:
= Es el estadístico de Smirnov-Kolmogorov, cuyo valor es
igual a la diferencia máxima existente entre la
probabilidad ajustada y la probabilidad empírica.
F(x)= Probabilidad de la distribución de ajuste.
P(x)= Probabilidad de datos no agrupados, denominado
también frecuencia acumulada.
El valor crítico del estadístico; es decir, para un nivel de significación
del 5% (usado generalemnte en proyectos de ingenieria) está dado por
la expresión siguiente; para el tamaño de muestra N > 50 es:
.… (EC. – 28)
Una intensidad se puede traspasar a una cuenca que no
cuenta con registros, siempre y cuando tenga una similitud dinámica,
cinemática y geométrica para lo cual se usa la siguiente fórmula:
.… (EC. – 29)
Donde:
IA e IB : Intensidades de las cuencas A y B
ZA y ZB: Altitudes de las cuencas A y B
C.3 PROCEDIMIENTO DEL ESTUDIO HIDRÓLOGICO.
Se a resumido en los siguinetes pasos:
1. Delimitar la cuenca y sub-cuencas afluentes a la carretera en
estudio
2. Calcular la superficie total y las superficies parciales.
3. Definir el coeficiente de escorrentía.
4. proceder a calcular la intensidad máxima de cada microcuenca,
utilizando el modelo de distribución Gumbel como se describe a
continuación.
5. Se recopila los datos de intensidades máximas anuales de la
estación hidrológica más cercana o con caracteristicas similares a
la zona de estudio (Estación Augusto Weberbawer como estación
base).
6. Se transfieren los datos de intensidades máximas, de la estacion
base, a la zona utilizando la ecuacion (EC. – 29).
7. Se ordenan los datos en forma descendente, para los diferentes
periodos de duración (5, 10, 30, 60 y 120 minutos).
8. Encontrar la probabilidad empírica, de que la variable aleatoria X
tome un valor mayor que x, utilizando la ecuacion (EC. – 18):
P(x>X) = (m-0.3)/(n+0.4)
Donde:
P(x>X) = Probabilidad empírica o frecuencia.
9. luego calculamos la probabilidad de que alguna intensidad máxima
se menor que la observada (evento, que de magnitud dada no se
repita): P(x<X) = 1- P(x>X).
10. Se determina la probabilidad teórica de acuerdo a la expresión
matemática del modelo Gumbel (EC. – 24).
11. Se realiza la prueba de ajuste de Smirnov-Kolmogorov y comparar
las diferencias existentes entre la probabilidad empírica de los
datos de la muestra y la probabilidad teórica, para comprobar si se
ajusta al modelo utilizado (Gumbel) (EC. – 27).
12. Con la simulación del modelo probabilístico Gumbel, calculando las
intensidades máximas, para un determinado periodo de retorno
(Tr); considerando una vida util N (años) y una incertidumbre J (%)
(EC. – 21).
13. Calculadas las intensidades máximas para cada tiemo de duración
(5,10,30,60 y 120 minutos), se procede a graficar las curvas
intensidad – duración – frecuancia; considerando un determinado
riesgo de falla J% y vida util N para cada estructura a diseñar.
14. Luego se determina el tiempo de concentracion de cada sub-
cuenca con la (EC. – 22).
15. De las gráficas obtenidas en el paso 16° calculamos las
intensidades máximas de cada sub-cuenca, considerando como
duración el tiempo de concentración.
16. Y finalmente calculamos los caudales máximos de cada sub-
cuenca, con formula Racional (EC. – 23).
2.4.3. ESTUDIO Y DISEÑO DEL DRENAJE SUPERFICIAL.
Es importante para evitar la falla o el desastre debido a la presencia de agua,
como producto de ablandamiento o hinchamiento del terreno a causa del gran
poder erosivo del mismo, que además pueden provocar socavaciones en las
estructura; un buen estudio del drenaje también lograría que la carretera
funcione eficientemente por lo consiguiente se aminorarían los costos de
operación y mantenimiento.
A. DISEÑO DE OBRAS DE ARTE.
A.1 DISEÑO DE CUNETAS.
Se debe tener en cuenta las siguientes consideraciones:
Las cunetas se diseñaran de acuerdo a las Normas Peruanas de
Diseño de Carreteras, indicado en la tabla 6.1.1.4.1 de dichas
normas, con pendientes no menores al 0.5%. Generalmente se
adoptará de una pendiente igual a la de la subrasante.
La velocidad ideal que lleva el agua sin causar obstrucciones ni
erosienes es:
Velocidad Máxima : 7.00 m/s. (Para cunetas revestidas de
concreto)
Velocidad Mínima : 0.60 m/s.
El calculo se realiza de acuerdo a las fórmula de Manning.
y .… (EC. – 30)
Donde:
Q: caudal (m3/seg)
S: pendiente de la cuneta (m/m)
R: radio hidráulico (m)
n: coeficiente de rugosidad (MANING)
V: velocidad del agua (m/seg)
A: área de la sección de la cuneta (m2)
El valor “n” de Maning se obtiene de tablas de acuerdo al tipo de
material.
A.2 DISEÑO DE ALCANTARILLAS , ALIVIADEROS DE CUNETAS y
BADENES.
En los tramos en los que el caudal a evacuar sea mayor que el
caudal de la cuneta, existe la posibilidad de evacuar el exceso por
medio de alcantarillas o aliviaderos de cunetas.
Debido a las ventajas de diseño e instalación se ha optado por el
diseño del escurrimiento crítico expuesto en el manual de Drenaje y
Productos ARMCO, cuyo objetivo es determinar la profundidad crítica
en el conducto circular considerando la ley de la velocidad crítica: “la
velocidad crítica para la descarga máxima de cualquier sección
transversal de un canal, es la debida a una carga igual a la mitad del
promedio de la profundidad del agua en dicha sección transversal”.
Aplicando esta ley a un tubo circular, la carga que produce la
velocidad crítica es igual a 0.3113D, en la que D es el diámetro del
tubo en metros. La ecuación sólo es válida cuando la superficie del
agua coincide con la parte superior del tubo, y cuando este se halla en
una pendiente tal que no haya efecto de remanso debido a la fricción.
Gráfico N° 2.8. Elementos de la “descarga critica” en tubos
circulares
Conocida la ecuación de la carga hidráulica y la relación que
existe entre la carga y la velocidad, se determina la velocidad crítica.
, .…
(EC. – 31)
de donde:
.… (EC. – 32)
Esta ecuación da la velocidad crítica en la sección crítica, en donde la
profundidad es:
( 1-0.3113 )D = 0.6887D .… (EC. – 33)
Con la velocidad y el área, puede determinarse la descarga:
Q = VA .… (EC. – 34)
A = área a la profundidad de 0.6887D = 0.5768D2
Por tanto:
DIÁMETRO D=E
H=0.3113D
Profundidad crítica 0.6887D
Superficie de agua
Q = 0.5768D2*2.471d1/2 = 1.425D5/2 .… (EC. – 35)
Conocida la descarga a evacuar por la alcantarilla, se tiene:
D = (Q/1.425) 2/5 .… (EC.
– 36)
Ecuación que proporciona el diámetro del tubo en la sección crítica
(m.), cuando la pendiente es suficiente para no causar el efecto de
remanso.
Efecto de pendiente. Determinado el diámetro del tubo, el paso
siguiente consiste en determinar la pendiente necesaria para
permitir que el agua pase por la sección crítica sin que se produzca
el efecto de remanso. Aplicando la ecuación de Manning:
..............................................… (EC. –
36)
donde el valor de “n” o coeficiente de rugosidad para alcantarillas
TMC MP – 68 = 0.024 y Para alcantarillas TMC MP – 152 = 0.032 (datos
extrados de productos ERA) y en concordancia con productos ARMCO
hemos considerado, n = 0.021 para cualquier tipo de alcantarilla de
metal corrugado (tabla 34-1, Pág. 285 del manual ARMCO). Se sabe
que :
. ...(EC. – 37)
entonces de Manning despejando S y reemplazando se tiene:
..............................(EC. – 38)
expresado en porcentaje:
. ...(EC. – 39)
Esta ecuación da el tanto por ciento de la
pendiente en la que debe ser colocado el tubo para que el agua
que pasa por la sección crítica fluya sin formar remanso.
Colocación y longitud de alcantarillas. Por colocación de
una alcantarilla se entiende el alineamiento y pendiente del
conducto con respecto al camino y a la corriente del agua, la
ubicación apropiada para una alcantarilla es importante porque
afecta a la eficiencia del conducto, su conservación y la posible
erosión o deslave del camino; auque cada instalación constituya un
problema distinto.
Alineamiento.
El primer principio consiste en que la corriente debe entrar y salir
en la misma línea recta. Cualquier cambio brusco de dirección en
uno u otro extremo retarda la corriente y obliga a emplear un
conducto de mayor sección.
El segundo principio de localización de una alcantarilla consiste en
evitar que la corriente altere su curso cerca de los extremos del
conducto, de lo contrario se volverá inadecuado causando deslaves
y formando remansos, que darían gastos considerables de
conservación. Los revestimientos de piedra, césped, hormigón o la
colocación de secciones terminales, ayudarán a proteger las orillas
del cauce contra la erosión y evitarán los cambios de dirección.
Gráfico N° 2.9. Alineamiento de
Alcantarillas
Pendiente.
La pendiente ideal de una alcantarilla es la que no ocasiona
sedimentación ni velocidad excesiva, y evita la erosión; es aquélla
que exige menor longitud y facilita el reemplazo del conducto en
caso necesario. Se recomienda un declive de 1 a 2% para que
resulte una pendiente igual o mayor que la crítica, hasta que ésta
no sea perjudicial. La práctica normal es la de hacer coincidir la
pendiente con la del lecho de la corriente.
Longitud de las alcantarillas.
Depende de la anchura del camino, altura del terraplén y los
taludes, pendiente y oblicuidad; del tipo de sus extremos, según
sean secciones terminales, muros de cabecera, extremos biselados,
desagüe en pozo colector o vertedero. una alcantarilla debe ser lo
suficientemente larga para que sus extremos no queden obstruidos
por sedimento o por expansión del terraplén, de ser así, se
disminuirá la eficiencia y se aumentará los gastos de conservación.
Además la alcantarilla no debe tener expuestos innecesariamente
sus extremos.
Y el mejor método para obtener la longitud requerida consiste en
hacer un diagrama de la sección transversal del terraplén y el perfil
del lecho de la corriente. A falta de dicho croquis, la longitud puede
obtenerse agregando a la anchura del camino, incluidas las
banquetas, 2 veces la relación del talud multiplicada por la altura
del terraplén en el centro de la vía.
Gráfico N° 2.10. Cálculo de la longitud de una alcantarilla con
pendiente suave.
Gráfico N° 2.11. Cálculo de la longitud de una alcantarilla con pendiente
fuerte.
Protección al ingreso y salida de las alcantarillas con
empedrado (rip-rap). Las alcantarillas requieren ser protegidas a
fin de evitar la erosión en profundidad aguas arriba y aguas debajo
de las mismas, la forma más usual y económica lo constituye el
empedrado o rip- rap, el cual según el tamaño del material se
clasifica en:
Tipo 1 : grava gruesa de 6” (15cm).
Tipo 2 : grava gruesa de 12” (30cm).
Tipo 3 : piedra de 12”sobre capa de 6” de arena-grava.
Tipo 4 : piedra de 18” sobre capa de 6” de arena-grava.
CUADRO 2.27. LONGITUD DE PROTECCIÓN A LA SALIDA Y
ENTRADA DE
ALCANTARILLAS.
CAUDAL
(m3/seg)
INGRES
OSALIDA
LONG. DE LA
PROTECCIÓN EN LA
SALIDA
a 0.85
0.86 a 2.55
2.56 a 6.80
6.81 a 17.0
Tipo 1
Tipo 2
Tipo 1
Tipo 2
Tipo 3
Tipo 4
2.50
3.60
5.00
6.70
Fuente: Manual Silvo Agropecuario, tomo X
Capacidades mayores de 17 m3/seg requieren
consideraciones especiales.
Si la velocidad de salida es mayor a 4.60 m/seg se debe
usar el tipo de protección correspondiente al siguiente
rango superior de descargas (tipo 3 es como mínimo).
Las secciones transversales generalmente antes de la
entrada se consideran trapezoidales.
En el chequeo del colchón de amortiguamiento, para la
caída de agua (caso más crítico), se utilizará la siguiente
ecuación:
Y = g * X2 / 2V2 ...(EC. – 40)
Donde:
Y = Altura mayor de salto (m).
V = Velocidad mayor de flujo (m/s).
X = Longitud de caída del agua (m).
Si se prevé un disipador de energía a la salida, la protección con
empedrado se puede reducir o eliminar.
A.3 ANÁLISIS DEL FUNCIONAMIENTO HIDRÁULICO DE ALCANTARILLAS
ANÁLISIS DEL FLUJO ANTES DE LA ENTRADA.
Teniendo en cuenta El Proyecto Profesional: “Estudio de la carretera
Shirac – Río Crisnejas Tramo Shirac – La Tuna” se ha tomado las
siguientes consideraciones de diseño:
Una sección trapezoidal de ancho b (m). y la inclinación de los
taludes 1:Z (V:H) tiene los siguientes elementos hidráulicos:
Área Hidráulica: A = ( b + Z y ) y. ...
(EC. – 41)
Perímetro mojado: Pm = ( b + 2 y ) ( 1 + Z 2) 1 / 2
...(EC. – 42)
Radio Hidráulico:
...(EC. – 43)
Tirante normal: de la fórmula de Manning se tiene:
( A H ) ( R H ) 2 / 3 = ...
(EC. – 44)
Luego, operando:
...(EC. –
45)
El tirante normal Yn se puede calcular por medio de iteraciones.
Velocidad normal: Vn = ...
(EC. – 46)
Tirante Crítico Yc: Se calcula haciendo uso de la expresión
para régimen crítico, deducida en la Pág. 157 del Libro Hidráulica de
Canales de Máximo Villón B.
...(EC. –
47)
Donde:
Q = Caudal (m3/seg)
Ac = (b+ZYc)Yc: Área de la sección transversal para el tirante
crítico.
Tc = b+2ZYc: Ancho de la sección transversal en la superficie
del líquido
g = 9.81 m/seg
Reemplazando en (H-30) se tiene:
...(EC. –
48)
Yc: se calcula por iteraciones
Velocidad Crítica: Vc = (g*Yc)1/2 ...(EC. –
49)
Número de Froude: ...
(EC. – 50)
Donde: ...(EC. – 51)
A = (b+ZY)(Y), T = b + (2ZY) ...
(EC. – 52)
Resumiendo hasta aquí respecto al flujo crítico, una manera de
establecer el tipo de flujo en un canal por medio de los siguientes
parámetros es:
Si Yn < Yc, el flujo es supercrítico o rápido
Si Vn < Vc, no necesita protección con enrocado aguas
arriba de la alcantarilla ya que el flujo es
subcrítico o lento
Si F > 1, el flujo es supercrítico o rápido.
ANÁLISIS DEL FLUJO EN LA ALCANTARILLA.
Cálculo del tirante normal.
X = ángulo en radianes.
Y = Tirante
D = Diámetro de la sección circular
...(EC. – 53)
...
(EC. – 54)
, ...(EC. – 55)
...(EC. –
56)
Aplicando Manning se tiene:
= ...
(EC. – 57)
El valor de X se encuentra por tanteos en la ecuación (EC. – 57)) y
se reemplaza en (EC. – 53) para encontrar el tirante normal.
Cálculo del tirante crítico.
...(EC. –
58)
Por iteraciones calculamos Xc, luego:
...(EC. – 59)
Los badenes se han diseñado con la finalidad de recibir y transportar superficialmente
las aguas de las Quebradas que atraviesan la carretera con la finalidad de evitar que al
escurrir superficialmente las aguas , malogren la plataforma
A-4 DISEÑO DE PONTONES
Se han considerado 4 pontones que seran construidos de concreto armado que
serán construidos de concreto armado demoliendo los existente que son de
madera y piedra y que están colapsando en el tiempo
Para este diseño se ha tomado en cuenta el análisis del caudal de la quebrada
respectiva, así como la topografía de la zona y también el análisis de suelos
correspondiente
A-5 ANALISIS DE LA INFORMACION PLUVIOMETRICA
debido a la poca información pluviométrica e hidrométrica para la estimación de
las descargas máximas en las diferentes secciones de cruce en los caminos
proyectados, se ha recurrido al análisis de precipitación máxima en 24 horas de
la estación existente, así como a métodos empíricos para determinar los
caudales de diseño
En la zona de estudio se ha considerado la estación pluviométrica mas cercana
correspondiente a la NIEPOS cuyo registro de datos corresponde del año 1977 al
2004 con un total de 28 años.
La relación de obras de arte proyectadas así como su diseño aparecen en los
planos respectivos