estudio geológico y geotécnico estimación de tensiones ... · fundamentalmente cuarzosa y...

Responsables Técnicos: Mauricio Montaño Gutiérrez

Licenciado en Geología [email protected]

Diego Montaño García Ingeniero Civil [email protected]

Estudio Geológico y Geotécnico Estimación de Tensiones

Admisibles para Fundaciones

MEVIR Solís de Mataojo

Departamento de Lavalleja

Septiembre 2017

Solís de Mataojo–Departamento de Lavalleja Estudio Geotécnico Ensayos SPT y Estimación de Tensiones Admisibles para Fundación

Elias Regules 4684 – Montevideo – Uruguay - Tel/fax 005982-2356 3915 - www.geoambiente-uruguay.com

1

EEEESTUDIO STUDIO STUDIO STUDIO GGGGEOTÉCNICO EOTÉCNICO EOTÉCNICO EOTÉCNICO

INDICE GENERALINDICE GENERALINDICE GENERALINDICE GENERAL INDICE GENERAL ................................................................................................................ 1

INDICE DE ILUSTRACIONES ............................................................................................... 1

INDICE DE TABLAS .............................................................................................................. 1

OBJETIVO ............................................................................................................................... 2

UBICACIÓN ............................................................................................................................. 2

EQUIPO TÉCNICO .................................................................................................................... 3

GEOLOGÍA DEL ÁREA ............................................................................................................... 3

FORMACIÓN LIBERTAD ......................................................................................................... 3

TERRENO PIEDRA ALTA ....................................................................................................... 3

CRITERIOS DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS EN FUNCIÓN DE LA EXCAVABILIDAD ............................. 4

CLASIFICACIÓN EN FUNCIÓN DE LA EXCAVABILIDAD ................................................................ 4

REALIZACIÓN DE ENSAYO DE PENETRACIÓN ESTÁNDAR .............................................................. 5

BREVE DESCRIPCIÓN DEL ENSAYO (SEGÚN NORMA ASTM D1586 – 84) .................................. 5

APLICABILIDAD .................................................................................................................... 5

CORRECCIONES DEL NSPT .................................................................................................... 5

ENSAYOS SPT .................................................................................................................... 6

CIMENTACIONES – TENSIÓN ADMISIBLE Y ASIENTOS PARA FUNDACIÓN DIRECTA ........................... 7

EVALUACIÓN DEL POTENCIAL EXPANSIVO ................................................................................. 9

CLASIFICACIÓN DE SUELOS (AASHTO Y SUCS)..................................................................... 11

RECOMENDACIONES SOBRE FUNDACIONES ............................................................................ 11

CONCLUSIONES: ................................................................................................................... 12

ANEXO................................................................................................................................ 13

ENSAYOS SPT – PLANILLAS DE CAMPO .............................................................................. 14

ENSAYOS DE CLASIFICACIÓN - PLANILLAS DE LABORATORIO ................................................ 25

INDICE DE ILUSTRACIONESINDICE DE ILUSTRACIONESINDICE DE ILUSTRACIONESINDICE DE ILUSTRACIONES Ilustración 1 - Esquema De Ubicación Del Predio A ...............................................................2

Ilustración 2 - Esquema De Ubicación Del Predio De Estudio B .............................................3

Ilustración 3 - Roca Granítica Alterada ...................................................................................4

Ilustración 4 - Plano De Ubicación De Sondeos En El Predio A .............................................6

Ilustración 5 - Plano De Ubicación De Sondeos En El Predio B .............................................7

Ilustración 6 - Ensayo Spt En El Sonedo Solís 02 ..................................................................7

INDICE DE TABLASINDICE DE TABLASINDICE DE TABLASINDICE DE TABLAS Tabla 1- Tensiones Admisibles en función de los valores de SPT ..........................................8

Tabla 2 - Criterios de Expansividad ......................................................................................10

Tabla 3 - Resumen de Resultados de Laboratorio ................................................................10

Tabla 4 - Resumen de Clasificación de Suelos.....................................................................11



2

DDDDESARROLLOESARROLLOESARROLLOESARROLLO DELDELDELDEL INFORMEINFORMEINFORMEINFORME

ObjetivoObjetivoObjetivoObjetivo En el marco de las obras de nuevas viviendas previstas en dos predios de la localidad de Solís de Mataojo en el Departamento de Lavalleja, se efectuó un Estudio Geotécnico a los efectos de generar la información necesaria en esta área que permita desarrollar el Proyecto Ejecutivo.

En tal sentido, y atendiendo al tipo de estructura en construcción tradicional así como al área del proyecto y a los lineamientos establecidos por MEVIR se efectuó un Estudio Geotécnico cuyo objetivo es, a partir una serie de ensayos de penetración estándar (SPT), ensayos de laboratorio sobre muestras y trabajos de gabinete, estimar algunos parámetros de los suelos del sitio a ser empleado como insumo para el diseño de la solución de fundación de las estructuras.

En función de lo solicitado por el comitente, y atendiendo a las dimensiones de los predios en cuestión, se realizaron seis (9) cateos en el Predio A y uno (1) en el Predio B, con la realización de un ensayo SPT (Standar Penetration Test) por metro de cateo hasta los 2.5m a 3m ó hasta alcanzar el rechazo.

UbiUbiUbiUbicacióncacióncacióncación

Cómo ya hemos mencionado los dos predios se ubican en la localidad de Solís de Mataojo; siendo el Predio A el que se encuentra en el extremo Noroeste de la localidad de Solís de Mataojo (ver Ilustración 1), en las cercanías de las calles 8 de octubre y Oficial 5, mientras que el Predio B se ubica en la intersección de las calles José Pedro Varela y 19 de Abril (ver Ilustración 2).

ILUSTRACIÓN 1 - ESQUEMA DE UBICACIÓN DEL PREDIO A



3

ILUSTRACIÓN 2 - ESQUEMA DE UBICACIÓN DEL PREDIO DE ESTUDIO B

Equipo TécnicoEquipo TécnicoEquipo TécnicoEquipo Técnico El trabajo de campo fue efectuado GeoAmbiente, abarcando la realización de los ensayos SPT, y la toma de muestras, así como los relevamientos de perfiles litológicos y relevamiento topográfico. El trabajo de Ingeniería elaborado en gabinete a partir de la información recabada en campo, estuvo a cargo del Ingeniero Civil Diego Montaño y los ensayos de Laboratorio fueron realizados por NOVIAL.

Geología del áreaGeología del áreaGeología del áreaGeología del área En función de la revisión de antecedentes, la fotointerpretación geológica a escala 1:20.000 y el relevamiento de campo realizado, se establece que el subsuelo del área está integrado sedimentos de la Formación Libertad y por debajo rocas del Basamento Cristalino, Terreno Piedra Alta.

Formación LibertadFormación LibertadFormación LibertadFormación Libertad Está constituida por lodolitas masivas, con porcentajes no superiores al 1% de arena gruesa, gravilla y grava homogéneamente dispersas en la matriz. La mineralogía de estos detritos es fundamentalmente cuarzosa y feldespática. Dentro de estas litologías los términos dominantes son arcilla, limo arcilloso y limo arcillo-arenoso. La tonalidad dominante es marrón a marrón claro (pardo). El carbonato de calcio puede estar presente en forma pulverulenta, en concreciones o en pequeños lentes.

Terreno Piedra AltaTerreno Piedra AltaTerreno Piedra AltaTerreno Piedra Alta Los materiales de Basamento Cristalino encontrados corresponden a niveles altamente alterados a alterados de rocas graníticas a gnéisicas, encontrándose además recortes rocas verdes, presumiblemente anfibolitas. El contenido de arcilla aumenta según el mayor grado de alteración.



4

ILUSTRACIÓN 3 - ROCA GRANÍTICA ALTERADA

Criterios de clasificación de suelosCriterios de clasificación de suelosCriterios de clasificación de suelosCriterios de clasificación de suelos en función de la Excavabilidaden función de la Excavabilidaden función de la Excavabilidaden función de la Excavabilidad Los criterios utilizados en los estudios realizados a los efectos de clasificar los materiales del subsuelo en función de la excavabilidad, son los siguientes:

Clasificación en función de la excavabil idadClasificación en función de la excavabil idadClasificación en función de la excavabil idadClasificación en función de la excavabil idad E1: Se incluye en esta categoría aquellos materiales friables a medianamente friables, penetrables por la pala americana, y en consecuencia excavables a pico y pala sin auxilio de elementos escarificantes y fácilmente movibles por medios mecánicos.

E2: Se incluyen en esta categoría los materiales medianamente friables a medianamente tenaces difícilmente a no penetrables con pala americana pero si excavables a pico y pala (aunque con dificultad y requiriendo eventualmente el auxilio de elementos escarificadores) removibles con medios mecánicos, a veces con alguna dificultad.

E3: Se incluyen en esta categoría aquellos materiales medianamente tenaces a tenaces, no penetrables con la pala americana, no excavables a pico y pala (incluso con elementos escarificadores) y difícilmente a no excavables con medios mecánicos. Son penetrables mediante perforación rotativa con corona con puntas de alta dureza y removibles mediante martillo o explosivos.

En los perfiles litológicos se indica la caracterización de excavabilidad de cada perfil, pero en términos generales se observan unos 2 a 2.5m de materiales tipo E1, y en algunos perfiles se identificaron algunos materiales tipo E2 provenientes e rocas alteradas.



5

Realización de ensayo de penetración estándarRealización de ensayo de penetración estándarRealización de ensayo de penetración estándarRealización de ensayo de penetración estándar

Breve descripción del ensayo (según norma ASTM D1586 Breve descripción del ensayo (según norma ASTM D1586 Breve descripción del ensayo (según norma ASTM D1586 Breve descripción del ensayo (según norma ASTM D1586 –––– 84)84)84)84) De forma resumida el ensayo consiste en la ejecución de un “taladro” hasta la cota deseada y en el fondo del mismo se introduce un tomamuestras normalizado, el que es hincado en el terreno de estudio 45 cm contando el número de golpes necesarios para hincar tramos de 15 cm. La hinca se realiza mediante una maza de 63.5 kg que cae desde una altura de 76 cm en una cabeza de golpeo.

Los valores de golpeo de los tramos centrales de 15 cm (segundo y tercer tramo) sumados conducen al parámetro N30SPT o NSPT.

Cuando el terreno es muy resistente se detiene el ensayo por rechazo, anotando la penetración realizada y el número de golpes correspondiente.

El toma muestras permite además recoger una muestra, alterada, del material de estudio para su análisis e identificación.

Aplicabil idadAplicabil idadAplicabil idadAplicabil idad1111 Los resultados de la prueba difundida ampliamente en todo el mundo, se correlacionan empíricamente con las propiedades específicas in situ del terreno. Se han desarrollado diferentes modelos para suelos arcillosos y arenosos de manera de obtener resultados acordes al tipo de suelo en estudio.

Correcciones del NCorrecciones del NCorrecciones del NCorrecciones del NS PTS PTS PTS PT Existen algunos factores, independientes del dispositivo, que influyen en el resultado obtenido en campo. Estos son los siguientes:

• Corrección por nivel freático

o Principalmente en suelos finos bajo el nivel freático, donde se produce un debilitamiento de la resistencia por el aumento de las presiones de poro que se generan el momento del golpeo.

o En arenas gruesas y gravas, la saturación del terreno no afecta los resultados así como tampoco para suelos finos con un NSPT <15.

o Para los suelos finos por debajo del nivel freático y que presenten un valor de NSPT >15 se aplica la siguiente corrección:

2

1515

−

+=spt

CORR

NN

Donde:

NCORR: N corregido por nivel freático

NSPT: es el valor de N obtenido en el estudio de campo

• Normalización por la presión de confinamiento (Cn)

o El valor N está influenciado por las sobrecargas debidas al peso de las tierras y se puede normalizar refiriéndolo a un valor unitario de la presión vertical efectiva (1 kp/cm2) a fin de comparar distintos ensayos realizados a diferentes profundidades.

1 Devicenzi M., Frank N., - Ensayos Geotécnicos In Situ – IGEOTEST – Mayo 2004



6

• Corrección por Longitud de Varillaje (Cr)

• Corrección por Energía (Ce), en el presente caso se emplea una corrección de 60% de la energía.

• Corrección por diámetro de perforación (Cb)

o Se emplea un rango comprendido entre 65mm – 115mm

• Corrección por Método de Muestreo (Cs)

o Estándar o mediante camisa

o En nuestro caso se emplea muestreo estándar

Para el presente estudio se han efectuado todas las correcciones mencionadas empleando el software NOVO SPT2 según lo mencionado anteriormente, obteniendo los valores de N60 y N1(60) según la siguiente ecuación:

En el presente caso de estudio, se identificaron niveles estáticos a distintas profundidades que son los empleados para las correcciones. El detalle de estos datos se presenta en las Planillas de Campo en Anexo.

Ensayos SPTEnsayos SPTEnsayos SPTEnsayos SPT Se realizaron 10 ensayos SPT (ver croquis de ubicación), con el objetivo de cubrir con el detalle adecuado la zona de estudio, para obtener información de la capacidad portante del suelo de apoyo, del nivel de la napa freática y de los materiales que aparecen en el perfil de suelo.

En Anexo se presenta el detalle de los resultados de campo obtenidos en el ensayo SPT efectuado en el sitio de referencia, mientras que a continuación presentamos el resumen de dichos resultados así cómo su análisis. En ningún caso resultaron desmoronamientos en los taladros.

ILUSTRACIÓN 4 - PLANO DE UBICACIÓN DE SONDEOS EN EL PREDIO A

2 Novo Tech Software – NOVO SPT – Vancouver, Canada - 2017



7

ILUSTRACIÓN 5 - PLANO DE UBICACIÓN DE SONDEOS EN EL PREDIO B

ILUSTRACIÓN 6 - ENSAYO SPT EN EL SONEDO SOLÍS 02

Cimentaciones Cimentaciones Cimentaciones Cimentaciones –––– tensión admisible y asientos para fundación tensión admisible y asientos para fundación tensión admisible y asientos para fundación tensión admisible y asientos para fundación directadirectadirectadirecta Se han propuesto una serie importante de correlaciones para calcular directamente la carga admisible y los asientos en un terreno determinado en base al valor de NSPT. Casi todos ellos están basados en observaciones directas y análisis retrospectivos de asientos en estructuras y relaciones de carga.

En función de los resultados de campo del ensayo realizado, de la descripción litológica del perfil de suelos y de los ensayos de laboratorio determinando los límites de Atterberg adoptamos las ecuaciones empleadas para el cálculo de las cargas admisibles en suelos cohesivos (arcillas, limos y limos arcillosos), a la vez que presentamos los resultados del método de Terzaghi-Peck ampliamente difundido. Se ha comprobado que este último arroja aproximaciones extremadamente conservadoras.



8

Para la estimación de la carga admisible se empleó el método aproximado para arcillas según la siguiente ecuación:

10

33.12

CORR

adm

N

cm

kgQ

×=

Donde:

• Qadm: Carga Admisible (kg/cm2)

• NCORR: NSPT corregido

El modelo de Terzaghi-Peck, según la siguiente ecuación, arroja un valor más conservador.

82

Ns

cm

kgQadm

×

=

Donde:

• Qadm: Carga Admisible (kg/cm2)

• N: NSPT

• s: asiento (1”)

En la Tabla 1 presentamos el resumen de los valores de tensiones admisibles calculados según el fundamento teórico expuesto anteriormente.

TABLA 1- TENSIONES ADMISIBLES EN FUNCIÓN DE LOS VALORES DE SPT

Predio ID Profundidad (m) Ncampo Ncorr Qadm (kg/cm2)

Predio B SPT 1

1.0 13 17 2.26

2.0 21 27 3.59

2.5 20 24 3.19

Predio A

SPT 2

1.0 20 26 3.46

2.0 11 14 1.86

2.5 13 15 2.00

SPT 3 2.2 22 27 3.59

SPT 4

1.0 12 15 2.00

1.5 17 22 2.93

2.0 31 39 5.19

SPT 5 2.5 14 17 2.26

SPT 6 1.0 12 15 2.00

2.5 21 25 3.33

SPT 7 1.5 10 14 1.86

2.5 28 33 4.39

SPT 8 1.0 13 17 2.26

2.0 21 27 3.59

SPT 9 1.0 9 12 1.60

2.5 35 41 5.45

SPT 10 2.0 22 27 3.59



9

A partir de los resultados de los ensayos de penetración estándar SPT, podemos estimar que al metro de profundidad sobre los suelos arcillosos, para el Predio B, se alcanzan valores de tensiones admisibles superiores a los 2.0 kg/cm2.

Por lo tanto se recomiendan emplear, para el Predio B, los siguientes valores para las tensiones admisibles:

o Profundidad 1.0m: σσσσadm = 2.0 kg/cm2 (suelos arcillosos)



En el Predio A se observan perfiles de suelos algo heterogéneos desde el punto de vista de las potencias de los distintos estratos, observando que en algunas zonas existe un espesor de suelos orgánicos de hasta 2m, lo que implica fundaciones por debajo de estas profundidades.

En tal sentido, se recomiendan emplear los valores de la Tabla 1 para cada ubicación a los efectos de diseñar en detalle las fundaciones.

En términos generales se recomiendan emplear una profundidad de apoyo de la zapatas de entre 2.0m y 2.5m, en el caso que se efectúe un diseño homogéneo para todo el proyecto. Para esta profundidad, se recomiendan los siguientes valores para fundación directa:


EEEEvaluación del Potencial Expansivovaluación del Potencial Expansivovaluación del Potencial Expansivovaluación del Potencial Expansivo Los suelos con altos contenidos de minerales arcillosos, conocidos como suelos arcillosos o arcillas, y clasificados según el Sistema Unificado de Clasificación de Suelos (S.U.C.S) como CH, CL y CO, pueden presentar bajo ciertas características y circunstancias, un alto potencial expansivo y por lo tanto, generar altas presiones de hinchamiento sobre las fundaciones de las estructuras. Estas presiones son más relevantes cuando se trata de fundaciones de estructuras livianas, que por su bajo peso, pueden llegar a ser “levantadas” por éstas, generando fisuras y hasta el colapso de las estructuras en su conjunto.

En geotécnica se denominan arcillas expansivas, a los suelos con minerales del grupo de las montmorillonitas (en especial con presencia de minerales K y Na), que presentan la propiedad de succionar gran cantidad de agua entre sus láminas, aumentando considerablemente su volumen al hidratarse. Estas arcillas expansivas, pueden determinar el comportamiento del suelo en el que se encuentran, si el contenido de arcilla es superior al 5% en peso del suelo3.

Los suelos expansivos desarrollan presiones y expansiones volumétricas de mayor magnitud en regiones con marcadas estaciones secas y lluviosas o húmedas. En nuestro país, salvo casos excepcionales, no existen estaciones húmedas o secas marcadas, siendo el régimen pluviométrico bastante uniforme a lo largo de todo el año.

Estos suelos, al emplearse como apoyo de estructuras a través de las fundaciones pueden ocasionar inconvenientes en las mismas al generar variaciones en su volumen y presiones laterales y ascendentes sobre las estructuras directamente o sobre el paquete de suelos ubicado sobre estas y donde se encuentran fundadas las estructuras.

Se efectuó la toma de materiales representativos en un total de 4 muestras de suelos arcillosos a partir de los sondeos SPT 1, 2, 4 y 9 con el objetivo de efectuar los ensayos de

3 J. David Rogers et al – Damage to Foundation From Expansive Soils



10

determinación de Límites de Atterberg para luego efectuar una primera clasificación de los materiales según su potencial expansivo.

A partir de los resultados de clasificación de laboratorio se efectúa una estimación del potencial expansivo de los suelos finos identificados en la unidad geotécnica del predio.

En la Tabla 2 presentamos el criterio empleado para una primera aproximación al potencial expansivo de los suelos arcillosos elaborada por Swelling BRE (1980).

TABLA 2 - CRITERIOS DE EXPANSIVIDAD Ip (%) Potencial de expansividad

> 35 Muy alto

22 - 35 Alto

18-22 Moderado

< 18 Bajo

A continuación, en la Tabla 3 presentamos un resumen de los resultados de laboratorio indicando los valores de los límites de Atterberg, el tipo de suelo a que corresponde y la evaluación cualitativa del potencial expansivo. Más adelante se adjuntan las planillas de laboratorio correspondientes a los límites de cada muestra.

TABLA 3 - RESUMEN DE RESULTADOS DE LABORATORIO ID Prof (m) LL LP IP Tipo de Suelo Potencial Expansivo

SPT 1 1.0 58 26 32 Arcilla Limosa Marrón Alto


SPT 4 0.9 59 22 37 Arcilla Limosa Gris Muy Alto


Del resumen anterior se desprende que los suelos arcillosos ubicados en el entorno del primer metro, en ambos predios presentan un potencial expansivo alto, correspondiente con la clasificación de suelos tipo CH.

En términos generales los valores de N a estas profundidades están en el entorno de N=15, lo que indica4 arcillas con densidades secas bajas en sitio, y por lo tanto se puede estimar que el riesgo de expansión es bajo4. Los suelos arcillosos con altos potenciales expansivos, expanden poco bajo situaciones de baja compactación o baja densidad y altos contenidos de humedad.

Esto reduce significativamente los potenciales cambios volumétricos y por lo tanto las presiones de hinchamiento.

De todas maneras el descalce de las vigas de fundación es recomendable de forma de atender esta situación.

4 Patrone, J.; Prefumo, J.E. – La Acción de los Suelos Expansivos sobre las Cimentaciones. Métodos de Prevención y Control – Facultad de Ingeniería de la Universidad de Montevideo.



11

Clasificación de Suelos (AASHTO y SUCS)Clasificación de Suelos (AASHTO y SUCS)Clasificación de Suelos (AASHTO y SUCS)Clasificación de Suelos (AASHTO y SUCS) A continuación presentamos los resultados de la clasificación de suelos según el método de AASHTO (M-145), el que ha sido desarrollado con una orientación a la estimación del material natural como apoyo o fundación, principalmente de carreteras, asimismo presentamos la clasificación según el Sistema Unificado de Clasificación de Suelos (S.U.C.S.), según la norma ASTM D-2487, basado en su comportamiento como suelos para carreteras, terraplenes y fundaciones5.

De los resultados obtenidos, y que se adjuntan en Anexo, se puede observar que el material evaluado corresponde básicamente a suelos de tipo arcilloso, de alta plasticidad.

En caso de ser empleados para terraplén, se deberá efectuar un diseño del mismo en cuanto a espesores de capa, humedad de compactación y densidades en obra.

TABLA 4 - RESUMEN DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS

ID Profundidad (m) Descripción Clasificación

SUCS AASHTO

SPT 1 1.0 Arcilla Limosa Marrón CH A-7-6


SPT 4 0.9 Arcilla Limosa Gris CH A-7-6


RRRRecomendaciones sobre Fundacionesecomendaciones sobre Fundacionesecomendaciones sobre Fundacionesecomendaciones sobre Fundaciones En función del tipo de estructura a fundar, de construcción tradicional de baja altura, así como de los perfiles litológicos identificados, se analiza la posibilidad de optimizar la solución de fundación a efectuar.

Cómo ya hemos mencionado, el perfil de suelos presenta un estrato de suelos orgánicos significativo en algunas zonas del Predio A, con potencias de hasta 2.0m aproximadamente, debajo del que se identificaron suelos arcillosos de color marrón.

En tal sentido, se entiende que la fundación directa mediante bases aisladas de hormigón armado fundadas debajo de los suelos orgánicos con tensiones admisibles σadm = 2.0 kg/cm2 para los dos metros de profundidad, son viables.

Para el Predio B (SPT 01) se recomiendan efectuar la fundación mediante bases aisladas de hormigón armado a una profundidad de entre 1.5m y 2.0m con tensiones admisibles de σadm = 2.0 kg/cm2.

Desde el punto de vista de la expansividad, si bien los suelos presentan en el primer metro un potencial expansivo alto, la bajas densidades en banco (N<15) indican bajo riesgo de expansión, más considerando la no presencia de niveles freáticos en casi todos los casos (excepto SPT 05)

Finalmente, puede ser recomendable efectuar el descalce de las vigas de fundación por si ocurre algún aumento menor de volumen de los suelos del primer metro debajo del suelo orgánico.

5 DNER – Manual de Pavimentacao - 1996



12

ConcluConcluConcluConclusiones:siones:siones:siones: • El subsuelo del área está constituido por sedimentos arcillosos y arcillolimosos de

la Formación Libertad, sobre roca granítico – gnéisicas y anfibolitas del Terreno Piedra Alta.

• Desde el punto de vista de las tensiones admisibles para fundaciones directas se alcanzan los siguientes valores de tensiones admisibles:

o Predio A

� Profundidad 2.0m: σadm = 2.0 kg/cm2 (suelos arcillosos)

o Predio B




• No se registró desmoronabilidad en ninguno de los materiales atravesados.

• Se encontró agua en los cateos SPT1 a 2.0m, en el cateo SPT5 a 1.4m y cateo SPT9 a 2.8m de profundidad.

• Según el análisis de límites Atterberg, de los suelos más representativos del predio, se determinó un potencial de expansividad alto en los suelos ubicados en el primer metro de profundidad.

• Para los suelos más plásticos y con potencial expansivo según lo mencionado, se entiende que no se producirán presiones de hinchamiento sobre las estructuras debido a las bajas densidades en sitio.

• Respecto de la solución de fundación, se entiende adecuado efectuar la misma mediante una solución de fundación directa y superficial. En particular la solución mediante bases aisladas de hormigón armado apoyadas sobre los suelos arcillosos, descalzando las vigas de fundación.

• Los suelos encontrados en el predio son del tipo E1 hasta las profundidades de 2m a 2.5m, debajo del que se identifican suelos algo más tenaces (tipo E1 a E2) provenientes de rocas alteradas hasta al menos las profanidades alcanzadas de 3.0m.

Montevideo, 14 de Septiembre de 2017

Mauricio Montaño Gutiérrez Diego Montaño García

Licenciado en Geología Ingeniero Civil



13

ANEXOANEXOANEXOANEXO



14

Ensayos SPT Ensayos SPT Ensayos SPT Ensayos SPT –––– Planillas de CampoPlanillas de CampoPlanillas de CampoPlanillas de Campo

PROFUNDIDAD ALCANZADA: 3, 0 m

LL (%) LP (%) IP

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.91.0 M1 NSPT = 13 58 26 32 30 CH

1.1 (3-6-7)

1.2

1.3

1.4

1.5

1.6

1.7

1.8

1.92.0 Agua: NSPT = 21

2.1 (5-9-12)

2.2

2.3

2.42.5 NSPT = 20

2.6 (5-10-10)

2.7

2.8

2.9

3.0

E1 Arcilla limosa gris, marrón, con fragmentos líticos de hasta 2.00 cm

EXC

AV

AB

ILID

AD

E1 Arcilla limosa marrón con carbonatos dispersos

SONDEO NRO.: SPT1

CO

LUM

NA

NIV

EL F

REA

TIC

O

1.7

10.

3 E1 Suelo orgánico con escombros aisaldos

PRO

FUN

DID

AD

(m

)

LON

GIT

UD

TR

AM

O

(m)

COORDENADAS:

DESCRIPCIÓN

COTA DE BOCA DE POZO:

MU

ESTR

AS

Nº GOLPES SPT

HU

MED

AD

(%

)

CLA

SIFI

CA

CIÓ

N

U.S

.C.S

55º27'49"34º36'4.2"

LÍMITES DE

ATTERBERG

REGISTRO DE SONDEOS EN SUELOSPROYECTO: SOLÍS

FECHA: 05/09/17

SITUACIÓN:


LL (%) LP (%) IP

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.91.0 M1 NSPT = 20 52 22 30 20 CH

1.1 (5-8-12)

1.2

1.3

1.4

1.5

1.6

1.7 NSPT = 11

1.8 (5-6-5)

1.9

2.0

2.1

2.2

2.3

2.42.5 NSPT = 13

2.6 (3-5-8)

2.7

2.8

2.9

3.0

LÍMITES DE

ATTERBERG

HU

MED

AD

(%

)

CLA

SIFI

CA

CIÓ

N

U.S

.C.S

FECHA: 06/09/17 COTA DE BOCA DE POZO:

REGISTRO DE SONDEOS EN SUELOSPROYECTO: SOLIS

SONDEO NRO.: SPT2SITUACIÓN:

COORDENADAS:34º35'25.4"55º28'6.0"

PR

OFU

ND

IDA

D (

m)

LON

GIT

UD

TR

AM

O

(m)

NIV

EL F

REA

TIC

O

CO

LUM

NA

EXC

AV

AB

ILID

AD

DESCRIPCIÓN

MU

ESTR

AS

Nº GOLPES

SPT

0.7 E1 Suelo orgánico

1 E1Arcilla limosa, color marrón claro con carbonato que aumenta en

contenido en profundidad

Roca verdosa alterada con arcillaE11.2

PROFUNDIDAD ALCANZADA: 2.7 m

LL (%) LP (%) IP

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

1.1

1.2

1.3

1.4

1.5

1.6

1.7

1.8

1.9

2.0

2.1

2.2 NSPT =22

2.3 (7-10-12)

2.4

2.5

2.6

2.7

0.6 Manto de alteración con arcilla amarillentaE1 / E2

REGISTRO DE SONDEOS EN SUELOS

0.6 E1 Suelo orgánico con relleno de arcilla y balastro


0.6 E1 Arcilla limosa color marrón claro con carbonato.

PROYECTO: SOLÍS


COORDENADAS:34º35'25.1"55º28'7.3"

LÍMITES DE

ATTERBERG

HU

MED

AD

(%

)

CLA

SIFI

CA

CIÓ

N

U.S

.C.S


PR

OFU

ND

IDA

D (

m)

LON

GIT

UD

TR

AM

O

(m)

NIV

EL F

REA

TIC

O

CO

LUM

NA

EXC

AV

AB

ILID

AD

DESCRIPCIÓN

MU

ESTR

AS

Nº GOLPES

SPT


LL (%) LP (%) IP

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9 M1 59 22 37 26 CH1.0 NSPT =12

1.1 (3-5-7)

1.2

1.3

1.4

1.5 NSPT =17

1.6 (6-7-10)

1.7

1.8

1.92.0 NSPT =31

2.1 (10-15-16)

2.2

2.3

2.4

2.5

0.5 Roca alterada, granítica, con arcilla marrón y carbonatoE1 / E2

0.3 E1 Arcilla limosa gris amarronada con carbonato aislado.

0.7 E1 Arcilla limosa marrón claro

0.3 E1 Relleno de balastro con suelo


LÍMITES DE

HU

MED

AD

(%

)

CLA

SIFI

CA

CIÓ

N

U.S

.C.S


PR

OFU

ND

IDA

D (

m)

LON

GIT

UD

TR

AM

O

(m)

NIV

EL F

REA

TIC

O

CO

LUM

NA

EXC

AV

AB

ILID

AD

DESCRIPCIÓN

MU

ESTR

AS

Nº GOLPES

SPT


SONDEO NRO.: SPT4

SITUACIÓN:

COORDENADAS:

34º35'23.9"

55º28'6.3"


LL (%) LP (%) IP

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

1.1

1.2

1.3

1.4 Agua:

1.5

1.6

1.7

1.8

1.9

2.0

2.1

2.2

2.3

2.4

2.5 NSPT = 14

2.6 (5-6-8)

2.7

2.8

2.9

3.0

HU

MED

AD

(%

)

0.8 Arcilla limosa marrón claroE1

0.4 Suelo orgánicoE1

CLA

SIFI

CA

CIÓ

N

U.S

.C.S

E1


PRO

FUN

DID

AD

(m

)

LON

GIT

UD

TR

AM

O

(m)

NIV

EL F

REA

TIC

O

CO

LUM

NA

EXC

AV

AB

ILID

AD

DESCRIPCIÓN

MU

ESTR

AS

Nº GOLPES SPT

1.6 Relleno de balastro

LÍMITES DE

ATTERBERG



COORDENADAS:34º35'23.5"55º28'7.7"


LL (%) LP (%) IP

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.91.0 NSPT = 12

1.1 (4-5-7)

1.2

1.3

1.4

1.5

1.6

1.7

1.8

1.9

2.0

2.1

2.2

2.3

2.4

2.5 NSPT = 21

2.6 (3-9-12)

2.7

2.8

2.9

3.0



COORDENADAS:34º35'22"55º28'6.3"


PRO

FUN

DID

AD

(m

)

LON

GIT

UD

TR

AM

O

(m)

NIV

EL F

REA

TIC

O

CO

LUM

NA

EXC

AV

AB

ILID

AD

DESCRIPCIÓN

MU

ESTR

AS

Nº GOLPES SPT

Suelo orgánicoE1

LÍMITES DE

ATTERBERG

HU

MED

AD

(%

)

CLA

SIFI

CA

CIÓ

N

U.S

.C.S

Suelo orgánico con relleno de balastroE1

0.4 E1/E2 Roca alterada con algo de arcilla

Arcilla limosa marrón con carbonatoE1

0.3

0.6

1.5


LL (%) LP (%) IP

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

1.1

1.2

1.3

1.4

1.5 NSPT = 10

1.6 (4-4-6)

1.7

1.8

1.9

2.0

2.1

2.2

2.3

2.4

2.5 NSPT = 28

2.6 (10-16-22)

2.7

2.8

2.9

3.0



COORDENADAS:34º35'20.8"55º28'5.5"


PRO

FUN

DID

AD

(m

)

LON

GIT

UD

TR

AM

O

(m)

NIV

EL F

REA

TIC

O

CO

LUM

NA

EXC

AV

AB

ILID

AD

DESCRIPCIÓN

MU

ESTR

AS

Nº GOLPES SPT

LÍMITES DE

ATTERBERG

HU

MED

AD

(%

)

CLA

SIFI

CA

CIÓ

N

U.S

.C.S

1 E1

1.5

Suelo orgánico

1.4 E1 Arcilla limosa marrón

Roca granítica alteradaE1/E2


LL (%) LP (%) IP

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.91.0 NSPT = 13

1.1 (5-6-7)

1.2

1.3

1.4

1.5

1.6

1.7

1.8

1.92.0 NSPT = 21

2.1 (6-8-13)

2.2

2.3

2.4

2.5



COORDENADAS:34º35'18.5"55º28'6.8"

LÍMITES DE

ATTERBERG

HU

MED

AD

(%

)

CLA

SIFI

CA

CIÓ

N

U.S

.C.S

0.7


PRO

FUN

DID

AD

(m

)

LON

GIT

UD

TR

AM

O

(m)

NIV

EL F

REA

TIC

O

CO

LUM

NA

EXC

AV

AB

ILID

AD

DESCRIPCIÓN

MU

ESTR

AS

Nº GOLPES SPT

Roca granítica alterada0.5

E1 Suelo orgánico

E1 Arcilla limosa marrón con fragmentos líticos y carbonatos.

E1/E2

1.1


LL (%) LP (%) IP

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.91.0 NSPT = 9

1.1 (2-4-5)

1.2

1.3 M1 50 25 25 27 CH

1.4

1.5

1.6

1.7

1.8

1.9

2.0

2.1

2.2

2.3

2.4

2.5 NSPT = 35

2.6 (3-9-26)

2.7

2.8

2.9

3.0



COORDENADAS:34º35'18.6"55º28'5.4"


PRO

FUN

DID

AD

(m

)

LON

GIT

UD

TR

AM

O

(m)

NIV

EL F

REA

TIC

O

CO

LUM

NA

EXC

AV

AB

ILID

AD

DESCRIPCIÓN

MU

ESTR

AS

Nº GOLPES SPT

LÍMITES DE

ATTERBERG

HU

MED

AD

(%

)

CLA

SIFI

CA

CIÓ

N

U.S

.C.S

0.4 E1 Relleno de suelo con escombros

Arcilla limosa marrón con carbonatos

Roca granítica alterada


1.3 E1 Arcilla limosa marrón

0.2

0.4

E1

E1/E2


LL (%) LP (%) IP

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

1.1

1.2

1.3

1.4

1.5

1.6

1.7

1.8

1.92.0 NSPT = 22

2.1 (3-7-15)

2.2

2.3

2.4

2.5



COORDENADAS:34º35'17.6"55º28'6.7"


PRO

FUN

DID

AD

(m

)

LON

GIT

UD

TR

AM

O

(m)

NIV

EL F

REA

TIC

O

CO

LUM

NA

EXC

AV

AB

ILID

AD

DESCRIPCIÓN

MU

ESTR

AS

Nº GOLPES SPT

1.4

0.4

LÍMITES DE

ATTERBERG

HU

MED

AD

(%

)

CLA

SIFI

CA

CIÓ

N

U.S

.C.S


E1 Arcilla limosa marrón con algo de carbonato

E1/E2 Roca granítica alterada



25

Ensayos de Clasificación Ensayos de Clasificación Ensayos de Clasificación Ensayos de Clasificación ---- Planillas de Planillas de Planillas de Planillas de LaboratorioLaboratorioLaboratorioLaboratorio

45 46 3

25.15 19.35 1656.60

24.10 18.10 1524.20

20.14 13.29 1077.90

26.5 26.0 29.7

33 28 21

42 43 44

50.90 37.44 39.93

43.86 31.20 32.46

31.30 20.33 19.66

56.1 57.4 58.4

NO intervieneen Gráfico

Determinación de Límites de Consistencia - ASTM D 4318

Pesaf. Nº

P.S.H.+Pesaf

P.S.S.+Pesaf

Tara

OBRA:

MATERIAL:

MVIR - SOLIS 1 (0,3 - 0,7m)

HUMEDAD NATURAL

LÍMITE PLÁSTICO

P.S.H.+Pesaf

FECHA ENSAYO :

OPERADOR :

Suelo arcilloso marron

11/9/2017

C . Olveira

30% Humedad Natural

Pesaf. Nº

Pesaf. Nº

LÍMITE DE PLASTICIDAD 26

Nº de GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

P.S.S.+Pesaf

Tara

29.7

% de HUMEDAD % de HUMEDAD

HUMEDAD PROMEDIOHUMEDAD PROMEDIO 26.3

32

% de HUMEDAD

P.S.H.+Pesaf

P.S.S.+Pesaf

Tara

ÍNDICE de PLASTICIDAD

LÍMITE LÍQUIDO 58

55

60

% H

um

ed

ad

Nº GOLPES 25

LÍMITE LÍQUIDO

SOLIS 1(0,3-0,7m) LIMITES

peso (gr.)

peso (gr.) 260.5

Nominal Micrones

2 50800 100

1 1/2 38100 100

1 25400 100

3/4 19050 100

1/2 12700 100

3/8 9520 100

1/4 6350 100

N4 4760 0.4 100

N8 2380

N10 2000 2.0 99

N16 1190

N20 850

N30 590

N40 425 11.5 95

N80 177

N100 149

N200 74 28.4 84

218.2

TOTAL 260.5

CLASIFICACIÓN (AASHTO): A-7-6

CH

Descripción: Suelo arcilloso

Descripción: Arcilla alta plasticidada con arena

58

32

OBRA:

ENSAYO DE TAMIZADO - ASTM D 422

MVIR - SOLIS 1 (0,3 - 0,7m)

VÍA SECA

VÍA HÚMEDA

GRANULOMETRÍA

LL =

IP =LÍMITES DE ATTERBERG MATERIAL: Suelo arcilloso marron

pasa ..........(vía seca)..

pasa (vía Húmeda)

Retenido gr. Pasa %TAMIZ

SERIE INCOMPLETAMÓDULO DE FINURA (UY-A 15-89) =

C . OlveiraOPERADOR :11/9/2017FECHA ENSAYO :

CLASIFICACIÓN (SUCS):

50

80

0

38

10

0

25

40

0

19

05

0

12

70

0

95

20

63

50

47

60

23

80

20

00

11

90

85

0

59

0

42

5

29

7

14

9

74

2"1.5"1"3/4"1/2"3/8"1/4"48101620304050100200

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

% P

AS

A

SOLIS 1(0,3-0,7m) TAMIZADO&CLASIFICACION

50 51 4

19.61 19.86 1780.00

18.48 18.92 1666.60

13.27 14.61 1092.10

21.7 21.8 19.7

33 27 20

47 48 49

31.55 49.06 35.83

25.46 43.15 27.48

12.82 31.96 12.12

48.2 52.8 54.4



Pesaf. Nº

P.S.H.+Pesaf

P.S.S.+Pesaf

Tara

OBRA:

MATERIAL:

MEVIR - SOLIS 2 (1,0 - 1,5m)

HUMEDAD NATURAL

LÍMITE PLÁSTICO

P.S.H.+Pesaf

FECHA ENSAYO :

OPERADOR :

Suelo arcilloso marron

11/9/2017

C. Olveira

20% Humedad Natural

Pesaf. Nº

Pesaf. Nº


Nº de GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

P.S.S.+Pesaf

Tara

19.7



30

% de HUMEDAD

P.S.H.+Pesaf

P.S.S.+Pesaf

Tara


LÍMITE LÍQUIDO 52

45

50

55

60

% H

um

ed

ad

Nº GOLPES 25

LÍMITE LÍQUIDO

SOLIS 2( 1,0 -1,5 m) LIMITES

peso (gr.)

peso (gr.) 310.7

Nominal Micrones

2 50800 100

1 1/2 38100 100

1 25400 100

3/4 19050 100

1/2 12700 100

3/8 9520 100

1/4 6350 100

N4 4760 2.2 99

N8 2380

N10 2000 3.2 98

N16 1190

N20 850

N30 590

N40 425 15.1 93

N80 177

N100 149

N200 74 41.5 80

248.7

TOTAL 310.7


CH


Descripción: Arcilla alta plasticidad con arena

52

30

OBRA:


MEVIR - SOLIS 2 (1,0 - 1,5m)

VÍA SECA

VÍA HÚMEDA

GRANULOMETRÍA

LL =

IP =LÍMITES DE ATTERBERG MATERIAL: Suelo arcilloso marron


pasa (vía Húmeda)



C. OlveiraOPERADOR :11/9/2017FECHA ENSAYO :


50

80

0

38

10

0

25

40

0

19

05

0

12

70

0

95

20

63

50

47

60

23

80

20

00

11

90

85

0

59

0

42

5

29

7

14

9

74

2"1.5"1"3/4"1/2"3/8"1/4"48101620304050100200

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

% P

AS

A

SOLIS 2( 1,0 -1,5 m) TAMIZADO&CLASIFICACION

55 56 5

21.73 21.03 1811.00

20.89 20.01 1661.00

17.09 15.42 1086.50

22.1 22.2 26.1

33 28 21

52 53 54

31.78 34.02 37.02

25.73 26.48 29.29

15.15 13.63 16.35

57.2 58.7 59.7


37

% de HUMEDAD

P.S.H.+Pesaf

P.S.S.+Pesaf

Tara


LÍMITE LÍQUIDO 59

26% Humedad Natural

Pesaf. Nº

Pesaf. Nº


Nº de GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

P.S.S.+Pesaf

Tara

26.1



P.S.H.+Pesaf

FECHA ENSAYO :

OPERADOR :

Arcilla marron

11/9/2017

C. Olveira

OBRA:

MATERIAL:

MEVIR - SOLIS 4 (0,9 - 1,2 m)

HUMEDAD NATURAL

LÍMITE PLÁSTICO


Pesaf. Nº

P.S.H.+Pesaf

P.S.S.+Pesaf

Tara

55

60

65

% H

um

ed

ad

Nº GOLPES 25

LÍMITE LÍQUIDO


peso (gr.)

peso (gr.) 325.9

Nominal Micrones

2 50800 100

1 1/2 38100 100

1 25400 100

3/4 19050 100

1/2 12700 100

3/8 9520 100

1/4 6350 100

N4 4760 1.2 100

N8 2380

N10 2000 4.4 98

N16 1190

N20 850

N30 590

N40 425 20.4 92

N80 177

N100 149

N200 74 35.8 81

264.1

TOTAL 325.9


pasa (vía Húmeda)





59

37

OBRA:


MEVIR - SOLIS 4 (0,9 - 1,2 m)

VÍA SECA

VÍA HÚMEDA

GRANULOMETRÍA

LL =

IP =LÍMITES DE ATTERBERG MATERIAL: Arcilla marron


CH


Descripción: Arcilla alta plasticidad con arena

50

80

0

38

10

0

25

40

0

19

05

0

12

70

0

95

20

63

50

47

60

23

80

20

00

11

90

85

0

59

0

42

5

29

7

14

9

74

2"1.5"1"3/4"1/2"3/8"1/4"48101620304050100200

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

% P

AS

A


60 61 6

21.15 21.58 1761.60

19.95 20.23 1620.10

15.17 14.76 1102.20

25.1 24.7 27.3

33 27 20

57 58 59

31.66 34.10 37.04

26.10 27.87 29.44

14.58 15.33 14.76

48.3 49.7 51.8



Pesaf. Nº

P.S.H.+Pesaf

P.S.S.+Pesaf

Tara

OBRA:

MATERIAL:

MEVIR - SOLIS 9 (1,0 - 1,5 m)

HUMEDAD NATURAL

LÍMITE PLÁSTICO

P.S.H.+Pesaf

FECHA ENSAYO :

OPERADOR :

Arcilla marron

11/9/2017

C. Olveira

27% Humedad Natural

Pesaf. Nº

Pesaf. Nº


Nº de GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

P.S.S.+Pesaf

Tara

27.3



25

% de HUMEDAD

P.S.H.+Pesaf

P.S.S.+Pesaf

Tara


LÍMITE LÍQUIDO 50

45

50

55

% H

um

ed

ad

Nº GOLPES 25

LÍMITE LÍQUIDO


peso (gr.)

peso (gr.) 303.1

Nominal Micrones

2 50800 100

1 1/2 38100 100

1 25400 100

3/4 19050 100

1/2 12700 100

3/8 9520 100

1/4 6350 100

N4 4760 1.3 100

N8 2380

N10 2000 3.4 98

N16 1190

N20 850

N30 590

N40 425 11.9 95

N80 177

N100 149

N200 74 28.2 85

258.3

TOTAL 303.1


CH


Descripción: Arcilla alta plasticidad

50

25

OBRA:


MEVIR - SOLIS 9 (1,0 - 1,5 m)

VÍA SECA

VÍA HÚMEDA

GRANULOMETRÍA

LL =

IP =LÍMITES DE ATTERBERG MATERIAL: Arcilla marron


pasa (vía Húmeda)





50

80

0

38

10

0

25

40

0

19

05

0

12

70

0

95

20

63

50

47

60

23

80

20

00

11

90

85

0

59

0

42

5

29

7

14

9

74

2"1.5"1"3/4"1/2"3/8"1/4"48101620304050100200

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

% P

AS

A


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