estudio de mecanica de suelos
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MARCO HERNÁNDEZ AGUILAR CONSULTOR GEOTECNICO INGENIERO CIVIL DOCENTE UNIVERSIDAD URP MASTER EN INGENIERIA GEOTECNICA Tel. 01-2573967 - 96281683
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS ALAHUAYQUE – CCOÑE Calle Doña Consuelo Nº 138 Surco – Lima
MUNICIPALIDAD DISTRITAL DE LARAMARCA
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS PARA EL PROYECTO DE MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE
REGADIO ALAHUAYQUE - CCOÑE
HUANCAVELICA – HUAYTARA - LARAMARCA
CONSULTOR: ING. MARCO ANTONIO HERNANDEZ AGUILAR. MSc.
ABRIL DEL 2006
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ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS PARA EL PROYECTO DE MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE REGADIO
ALAHUAYQUE - CCOÑE
MEDIANTE CALICATAS DE INSPECCIÓN CON RECUPERACIÓN
DE MUESTRAS
SOLICITA : MUNICIPALIDAD DISTRITAL DE LARAMARCA
DEPARTAMENTO DE OBRAS CIVILES
REALIZADO: GEO MASTER INGENIEROS CONSULTORES S.A.C.
FECHA: ABRIL DEL 2006
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I N D I C E
1. INTRODUCCIÓN Y GENERALIDADES.................................................................5
1.1. OBJETIVO DEL ESTUDIO.................................................................................6 1.2. UBICACIÓN Y DESCRIPCION DEL AREA EN ESTUDIO...........................7 1.3. ALTITUD DE LA ZONA EN ESTUDIO Y CONDICIONES CLIMATICAS9 1.4. SISMICIDAD..............................................................................................9
2. INVESTIGACIONES DE CAMPO.............................................................................
2.1 CALICATAS DE EXPLORACION...........................................................................
3. ENSAYOS DE LABORATORIO ...............................................................................
3.1 ANALISIS GRANULOMETRICO ............................................................................ 3.2 LIMITES DE CONSISTENCIA ................................................................................. 3.3 HUMEDAD NATURAL .............................................................................................. 3.4 AGRESION AL SUELO DE CIMENTACION. ....................................................... 3.5 GRAVEDAD ESPECÍFICA Y ABSORCIÓN DE LA GRAVA ............................. 3.6 PESO UNITARIO O VOLUMETRICO DEL SUELO NATURAL ........................
4. PERFIL ESTRATIGRAFICO DEL SUBSUELO........................................................
5. CONDICIONES DEL SUELO DE CIMENTACIÓN ...................................................
6. ANÁLISIS DE DEFORMACIONES POR SISMOS ...................................................
7. FACTOR DE SEGURIDAD.......................................................................................
8. NIVEL FREÁTICO ....................................................................................................
9. CAPACIDAD DE CARGA ADMISIBLE....................................................................
9.1 PRESIÓN ADMISIBLE DEL SUELO......................................................................
10. ESTIMACION DE ASENTAMIENTOS
11.0 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
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ANEXOS
ANEXO A : REGISTRO DE LAS CALICATAS Y PERFILES ESTRATIGRÁFICOS
ANEXO B : ENSAYOS DE CAMPO Y LABORATORIO
ANEXO C : PANEL FOTOGRÁFICO
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ALAHUAYQUE - CCOÑE
1. INTRODUCCIÓN Y GENERALIDADES
Por encargo de la municipalidad distrital de LARAMARCA – AREA DE
INFRAESTRUCTURA, se han llevado a cabo los trabajos necesarios para desarrollar el
Estudio de mecánica de suelos para establecer las condiciones de cimentación de la
obra correspondiente a la CONSTRUCCIÓN DE UNA TOMA DE CAPATACIÓN,
DESARENADOR Y CANAL DE RIEGO, ubicada en la parte baja, cuyo inicio se da en
la intercepción los ríos Chachachá y Huaolleho del Distrito de Laramarca, a partir del
cual se determinarán las características Físico - Mecánicas e Hidráulicas del suelo
dentro de la profundidad activa de la cimentación, y a partir de ellos, los parámetros
necesarios paral a elaboración del estudio definitivo.
El Estudio expuesto en este Informe considera los trabajos de exploración compuesta
por las calicatas ejecutadas, extracción de muestras y análisis de laboratorio
efectuados, así como la aplicación de teorías y aplicaciones de la Geotecnia las cuales
han sido desarrolladas con la finalidad de establecer las condiciones actuales de
estratigrafía del suelo y adecuados criterios de diseño para la estabilidad de la obra a
ejecutar, tomando en cuenta que en todos los casos deben satisfacerse las dos
condiciones indispensables de sustentación de cargas externas, esto es, que la
resistencia al esfuerzo cortante en el suelo tenga un valor mínimo de tres que es el
coeficiente de seguridad comúnmente exigido en los proyectos de superestructuras.
En segundo lugar, que las deformaciones provocadas en las obras por efecto de
asentamientos diferenciales no sean demasiado grandes a fin de no producir daños en
las estructuras a proyectar.
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1.1. OBJETIVO DEL ESTUDIO
El presente estudio tiene por objetivo principal desarrollar el Estudio de Mecánica de
Suelos con fines de Cimentación del terreno sobre el cual se cimentaran la toma de
captación, desarenador y canal de Regadío; con la finalidad de irrigar los terrenos de
cultivo para sembríos de papa, maíz, cebada, además del pastos que permitirán la
crianza de ganados vacunos, cuyes, carneros de la comunidad campesina de
Laramarca.
En cuanto a la determinación de las características Físico-Mecánicas de los materiales
subyacentes dentro de la profundidad activa de cimentación, estos nos permitirán
conocer los parámetros necesarios para la elaboración del Estudio Geotécnico Final,
así también se evaluará los probables riesgos ante eventos de vibración ocasionado
por la transmisión de las ondas originadas por sismos.
El estudio ha considerado la determinación de las características de resistencia del
suelo, posibles asentamientos, agresión química del suelo a la cimentación, así como
la ocurrencia de problemas potenciales geotécnicos – Inestabilidad - en los suelos
tipificados.
También se evaluará la capacidad de soporte última y admisible del suelo de
cimentación para un factor de seguridad de 3, del mismo modo se verificará los
probables asentamientos ocasionados por las deformaciones que podrían producirse
en el suelo de apoyo por la carga de agua a almacenar y el análisis de estabilidad de
los taludes de corte en condiciones estáticas y dinámicas.
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1.2. UBICACIÓN Y DESCRIPCION DEL AREA EN ESTUDIO
Geográficamente la zona destinada para la ejecución del presente proyecto se
encuentra ubicada en la intersección de los cauces del río HUAOCCEHO y
CHACACHA, Distrito de Laramarca, Provincia de Huaytara, Departamento de
Huancavelica, con coordenadas UTM comprendidas aproximadamente entre los
cuadrángulos:
Latitud Sur 13º 50´00” - 14º 00´00”
Longitud Este 75º 00´00” - 75º 15´00”
El área estudiada para la construcción del desarenador es de 15m * 10m, para la
captación 6m * 5m., el reservorio de Almacenamiento es de aproximadamente 650m2 y
el canal de riego de 6+220 Km según el plano topográfico proporcionado, debiéndose
determinar su área efectiva de la poza según el volumen de agua a almacenar para la
demanda de terrenos a irrigar.
De acuerdo a la información proporcionada por los comuneros y sus autoridades,
además de las observaciones de exploración de campo efectuado, está zona se
presenta como la más adecuada para captar las aguas proveniente de los dos
afluentes, el cual se debe a las diferencias de cotas desde la toma de agua (captación)
haciendo que la gradiente hidráulica sea adecuada y por estar en un sector de mejor
distribución hacia los sectores a irrigar, cuya extensión se obtendrá del diseño
hidráulico en función de la cantidad de agua a captar.
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Plano de Ubicación del Distrito de Laramarca en la Provincia de Huaytara en Huancavelica
LARAMARCA
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1.3. ALTITUD DE LA ZONA EN ESTUDIO Y CONDICIONES CLIMATICAS.
Hidrológicamente la zona en estudio está ubicada en la parte alta y baja de la localidad
de Laramarca en la intersección de los cauces del Río HUAOCCEHO y CHACACHA.
Con una Altitud del orden de los 3,383 msnm.
La zona en estudio posee un clima seco (Abril a Noviembre) y lluvioso (Diciembre a
Marzo). En los meses de Junio y Julio son frecuentes las neblinas y las precipitaciones.
Durante el invierno, la temperatura promedio oscila entre 0ºC y 5ºC llegando inclusive a
valores por debajo de cero grados. En el verano la temperatura promedio oscila entre
los 15ºC y 25ºC; es en esta época en que se presentan precipitaciones moderadas.
1.4. SISMICIDAD
De acuerdo al nuevo mapa de zonificación sísmica del Perú según la nueva Norma
Sismo Resistente (NTE E-030) y del Mapa de Distribución de Máximas Intensidades
Sísmicas observadas en el Perú (J. Alva Hurtado, 1984) el cual está basado en
isosístas de sismos ocurridos en el Perú y datos de intensidades puntuales de sismos
históricos y sismos recientes; se concluye que el área en estudio se encuentra dentro
de la zona de sismicidad media ( Zona 2 ), existiendo la posibilidad de que ocurran
sismos de intensidades como VII en la escala Mercalli Modificada. “Zonificación
Sísmica del Perú” y “Mapa de distribución de Máximas Intensidades Sísmicas” .
De acuerdo a la nueva Norma Técnica NTE E-30 y el predominio del suelo bajo la
cimentación, se recomienda utilizar en los diseños Sismo - Resistentes los siguientes
parámetros:
Factor de Zona : Z = 0.30
Factor de amplificación del suelo : S = 1.20
Período que define la plataforma del espectro : Tp = 0.60
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Zona de Estudio
Mapa Nº 01: Mapa de Distribución de Máximas Intensidades Sísmicas
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Mapa Nº 02: Mapa de Curvas de Intensidades Máximas
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2. INVESTIGACIONES DE CAMPO
Con la finalidad de definir el perfil estratigráfico del área en estudio se realizaron un
total de 09 calicatas a cielo abierto para el estudio de evaluación del subsuelo de
cimentación y análisis de la capacidad portante cuyas profundidades máximas
alcanzaron los 2,00 m, realizándose nueve calicatas (C-01, C-02 hasta C-09) en la
zona donde se va a cimentar el reservorio, toma de captación, desarenador y canal de
regadío, las cuales fueron realizadas de manera manual, siguiendo además con las
normas de seguridad establecidas.
Las calicatas han sido denominadas C-01 a C-09; cuya distribución en el terreno ha
permitido obtener un registro de la estratigrafía general de toda la zona en estudio.
Cabe mencionar que existen diferencias de niveles entre las calicatas C-01 y C-09 de
acuerdo a la gradiente hidráulica del canal proyectado. La ubicación de las calicatas se
indica en el croquis adjunto a este informe.
De las calicatas, se extrajeron muestras disturbadas de los estratos ó capas más
representativas, las cuales fueron debidamente identificadas para luego enviarlas a
nuestro laboratorio de Mecánica de Suelos para realizar los ensayos correspondientes
según las normas standard de mecánica de suelos los que se detallan más adelante.
Del mismo modo, de las muestras representativas de cada calicata, se les ha realizado
el ensayo de análisis químico que permitirá determinar el grado de concentración de
sales solubles totales.
Estos trabajos nos han permitido evaluar las condiciones y características de los
materiales comprendidos dentro de la influencia de la transmisión de cargas (bulbo de
esfuerzos), la variación del contenido de humedad con la profundidad, tipos de suelos,
conociéndose así, la resistencia de los estratos subyacentes.
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Todos los trabajos de campo fueron practicados por personal técnico especializado y
bajo la inspección y control de nuestro Ingeniero de Exploración y del Consultor
Geotécnico Principal en el lugar de la obra.
Las muestras extraídas de las calicatas fueron analizadas en el laboratorio bajo
especificaciones y Normas especialmente preparadas para este caso, obteniéndose las
propiedades Físicas y Mecánicas de identificación de las muestras alteradas e
inalteradas, y los factores de comportamiento mecánico, hidráulico y elástico de los
suelos correspondientes para ser correlacionados convenientemente con los ensayos
efectuados en el campo.
En resumen podemos indicar que el programa de campo para el estudio fue el
siguiente:
• Ejecución de nueve (09) Calicatas a cielo abierto con una profundidad máxima
de 2.00 m.
• Clasificación Manual Visual de Suelos Norma ASTM D 2487.
• Extracción de Muestras disturbadas e inalteradas representativas de la
Estratigrafía identificada.
• Ejecución de ensayos de Laboratorio de Mecánica de Suelos en muestras
alteradas e inalteradas.
• Determinación del perfil estratigráfico.
En el anexo 2 se presentan los resultados de Ensayos de Campo y Laboratorio
realizados.
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2.1 CALICATAS DE EXPLORACION
Con el objeto de determinar las características físicas del subsuelo hasta la profundidad
activa de la cimentación, se realizaron 09 Calicatas para determinar las condiciones del
suelo de cimentación y la capacidad portante del terreno, las cuales fueron excavadas
manualmente de dimensiones variables, llegándose hasta una profundidad máxima de
excavación igual a 2.00 m., según las especificaciones técnicas, además de las
condiciones del subsuelo existente que se presentaba de forma uniforme a esa
profundidad.
Durante los trabajos de exploración se detectó presencia del nivel freático en la calicata
03 a los 0.40m, de profundidad de excavación, en las demás calicatas se observo
zonas donde el suelo presenta un alto contenido de humedad pero sin evidencias de
niveles freáticos.
En el anexo 1 se presenta los registros de las calicatas realizadas, además de las
fotografías donde se puede observar los materiales predominantes de cada estrato
encontrado de las calicatas ejecutadas.
Por otro lado, las muestras representativas extraídas en estado disturbado de los
estratos encontrados en las excavaciones han sido ensayadas en el laboratorio con
fines de clasificación y de evaluación de los parámetros de resistencia de los suelos
representativos.
De los trabajos de exploración a cielo abierto se concluye que la estratigrafía de la zona
es heterogénea presentado la zona de la toma de captación y donde se ha efectuado la
calicata Nº03 un suelo del tipo gravoso mal graduado con presencia del nivel freático a
una profundidad de 0.40m.
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En la zona de donde se tiene proyectado el desarenador, donde se efectuaron las
calicatas 01 y 02 se encontró un suelo del tipo arena limosa hasta 1.15m. y 0.70m.
respectivamente, para luego dar paso a un suelo del tipo gravoso mal gradado con
presencia de bloques de piedras de grandes tamaños hasta 12” .
Así mismo se encontró en la zona de la calicata Nº04 correspondiente a la zona del
canal un suelo del tipo rocoso, en estado alterado por los ataques de agentes físicos y
químicos, presentando una composición oxidada y fracturada.
En la zona donde se tiene proyectado la construcción del canal de regadío y que
corresponde a las zonas donde se han efectuado las calicatas Nº 04, 06, 07, 08 y 09,
encontramos perfiles estratigráficos heterogéneos, presentando la calicata Nº6 un
suelo del tipo gravoso arcilloso, seguidamente en la calicata Nº07 encontramos un
suelo del tipo fino compuesto básicamente por arcillas mezcladas con limos,
seguidamente en la calicata Nº08 obtuvimos un suelo del tipo arena de granos medios
a gruesos con poco finos. Finalmente en la calicata Nº09 encontramos un suelo
variables con la profundidad, encontrándose hasta la profundidad de 0.40m. un estrato
gravo limoso, para luego dar paso a una arena limosa con gravas mal gradadas.
En la zona donde se encuentra ubicado el reservorio natural se efectuó la calicata
Nº05, obteniéndose un suelo fino arcilloso contaminado con restos orgánicos hasta una
profundidad de 1.13m., seguidamente se encontró un suelo del tipo limo inorgánico con
menor plasticidad.
De los estratos encontrados que servirán de apoyo a la cimentación de la estructura
proyectada, se ha calculado los parámetros de resistencia mediante ensayos de
laboratorio y usando correlaciones apropiadas de acuerdo al material predominante del
suelo encontrado como suelo de cimentación.
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En vista de los resultados obtenidos se calculará la resistencia del terreno para los
diferentes tipos de suelos encontrados en función a la profundidades típica adoptadas
para estos casos los cuales serán desarrollados mediante los métodos de la teoría de
Terzaghi (Método teórico mediante los parámetros de resistencia del suelo obtenido
con correlaciones de acuerdo al tipo de material según la teoría de Burmister, 1962;
Lambe & Whitman, 1969. Referenciados en Geotechnical Engineering de R. Hunt,
1984; y Michael Carter and Stephen P. Bertley en Correlatión of soil properties, 1991).
3. ENSAYOS DE LABORATORIO
En la campaña de exploración del suelo se tomaron muestras de los diferentes estratos
de cada calicata ejecutada, para su posterior clasificación en el Laboratorio de
Mecánica de Suelos.
Las calicatas fueron distribuidas de tal manera de poder obtener un registro de la
estratigrafía general de la zona de estudio.
La distribución de las calicatas ejecutadas se muestra en el anexo B, además del panel
fotográfico en el anexo 3 se pueden observar las calicatas ejecutadas y sus perfiles
estratigráficos.
Con las muestras obtenidas se realizaron los siguientes ensayos de acuerdo a las
Normas Standards de la American Society for Testing and Materials.
• Análisis Granulométrico Norma ASTM D 422
• Clasificación de Suelos Norma ASTM D 2487
• Límite Líquido Norma ASTM D 423
• Límite Plástico Norma ASTM D 424
• Contenido de Humedad Natural en Laboratorio Norma ASTM D 2216
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• Contenido de Sales Solubles Totales Norma ASTM D 1889
• Ensayo de Gravedad Específica y Absorción Norma ASTM C127
• Peso Unitario ó Volumétrico método de la parafina Norma ASTM D 2937
Los resultados de los ensayos de Laboratorio se muestran en el Anexo 2.
Se obtuvieron 13 muestras representativas de los diferentes estratos obtenidos de la
clasificación por inspección manual visual a lo largo de todo el perfil estratigráfico,
obtenidas de las 09 Calicatas ejecutadas, distribuidas de la siguiente manera:
Calicata C - 01 (02 Muestras)
Calicata C - 02 (02 Muestras)
Calicata C - 03 (01 Muestras)
Calicata C - 04 (01 Muestras) (Roca)
Calicata C - 05 (02 Muestras)
Calicata C - 06 (01 Muestra)
Calicata C - 07 (01 Muestras)
Calicata C - 08 (01 Muestra)
Calicata C - 09 (02 Muestras)
3.1 ANALISIS GRANULOMETRICO
Se realizaron los análisis granulométricos en el Laboratorio de cada muestra obtenida
según la norma ASTM D - 422, obteniéndose los siguientes resultados:
CALICATA 01 PROFUNDIDAD CLASIF. SUCS CLASIF. AASHTO % FINO
MUESTRA 01 0.00 m. – 1.15 m. SM A-2-4 34.18
MUESTRA 02 1.15 m. – 2.00 m. GP A1-a 1.15
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CALICATA 02 PROFUNDIDAD CLASIF. SUCS CLASIF. AASHTO % FINO
MUESTRA 01 0.00 m. – 0.70 m. SC A-2-4 25.30
MUESTRA 02 0.75 m. – 1.20 m. GW-GC A-2-4 9.33
CALICATA 03 PROFUNDIDAD CLASIF. SUCS CLASIF. AASHTO % FINO
MUESTRA 01 0.00 m. – 1.00 m. GP A1-a 2.61
CALICATA 05 PROFUNDIDAD CLASIF. SUCS CLASIF. AASHTO % FINO
MUESTRA 01 0.18 m. – 1.13 m. OL A-7-6 87.83
MUESTRA 02 1.13 m. – 1.53 m. ML A-4 91.20
CALICATA 06 PROFUNDIDAD CLASIF. SUCS CLASIF. AASHTO % FINO
MUESTRA 01 0.00 m. – 0.95 m. GC A-2-4 20.41
CALICATA 07 PROFUNDIDAD CLASIF. SUCS CLASIF. AASHTO % FINO
MUESTRA 01 0.38 m. – 1.10 m. CL A-4 54.73
CALICATA 08 PROFUNDIDAD CLASIF. SUCS CLASIF. AASHTO % FINO
MUESTRA 01 0.00 m. – 1.00 m. SW A1-b 3.95
CALICATA 09 PROFUNDIDAD CLASIF. SUCS CLASIF. AASHTO % FINO
MUESTRA 01 0.00 m. – 0.40 m. GM A1-b 21.83
MUESTRA 02 0.40 m. – 0.90 m. SP A1-b 18.76
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3.2 LIMITES DE CONSISTENCIA
De igual forma se calcularon los Límites de Consistencia, para las muestras obtenidas
en las 09 calicatas ejecutadas, siendo estos el Límite Líquido y el Límite Plástico.
Las siguientes tablas muestran los resultados obtenidos para los límites de
consistencia de las muestras ensayadas.
CALICATA 01 PROFUNDIDAD L.L. ( % ) L.P. ( % ) I.P ( % )
MUESTRA 01 0.00 m. – 1.15 m. 26.70 N.P. 0.00
MUESTRA 02 1.15 m. – 2.00 m. N.P. N.P. N.P.
CALICATA 02 PROFUNDIDAD L.L. ( % ) L.P. ( % ) I.P ( % )
MUESTRA 01 0.00 m. – 0.70 m. 37.9 24.02 13.88
MUESTRA 02 0.75 m. – 1.20 m. 33.30 23.14 10.16
CALICATA 03 PROFUNDIDAD L.L. ( % ) L.P. ( % ) I.P ( % )
MUESTRA 01 0.00 m. – 1.00 m. N.P. N.P. N.P.
CALICATA 05 PROFUNDIDAD L.L. ( % ) L.P. ( % ) I.P ( % )
MUESTRA 01 0.18 m. – 1.13 m. 41.70 28.12 13.58
MUESTRA 02 1.13 m. – 1.53 m. 37.40 28.36 9.04
CALICATA 06 PROFUNDIDAD L.L. ( % ) L.P. ( % ) I.P ( % )
MUESTRA 01 0.00 m. – 0.95 m. 34.55 24.97 9.59
CALICATA 07 PROFUNDIDAD L.L. ( % ) L.P. ( % ) I.P ( % )
MUESTRA 01 0.38 m. – 1.10 m. 32.60 22.46 10.14
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CALICATA 08 PROFUNDIDAD L.L. ( % ) L.P. ( % ) I.P ( % )
MUESTRA 01 0.00 m. – 1.00 m. N.P. N.P. N.P.
CALICATA 09 PROFUNDIDAD L.L. ( % ) L.P. ( % ) I.P ( % )
MUESTRA 01 0.00 m. – 0.40 m. 29.70 N.P. 0.00
MUESTRA 02 0.40 m. – 0.90 m. 26.05 N.P. 0.00
3.3 HUMEDAD NATURAL
Realizadas las calicatas e identificado el perfil estratigráfico, se tomaron las muestras
representativas de los estratos para obtener su contenido de humedad natural con la
que podemos definir el estado de humedad en que se encuentra el suelo; (húmedo o
saturado) y así evaluar los parámetros en su condición más desfavorable.
La tabla siguiente muestran los resúmenes de los valores de las humedades naturales
obtenidas de cada estrato muestreado.
CALICATA 01 PROFUNDIDAD HUMEDAD NATURAL ( % )
MUESTRA 01 0.00 m. – 1.15 m. 29.83
MUESTRA 02 1.15 m. – 2.00 m. 11.31
CALICATA 02 PROFUNDIDAD HUMEDAD NATURAL ( % )
MUESTRA 01 0.00 m. – 0.70 m. 23.76
MUESTRA 02 0.75 m. – 1.20 m. 17.68
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CALICATA 03 PROFUNDIDAD HUMEDAD NATURAL ( % )
MUESTRA 01 0.00 m. – 1.00 m. 14.67
CALICATA 05 PROFUNDIDAD HUMEDAD NATURAL ( % )
MUESTRA 01 0.18 m. – 1.13 m. 34.70
MUESTRA 02 1.13 m. – 1.53 m. 35.91
CALICATA 06 PROFUNDIDAD HUMEDAD NATURAL ( % )
MUESTRA 01 0.00 m. – 0.95 m. 24.14
CALICATA 07 PROFUNDIDAD HUMEDAD NATURAL ( % )
MUESTRA 01 0.38 m. – 1.10 m. 27.85
CALICATA 08 PROFUNDIDAD HUMEDAD NATURAL ( % )
MUESTRA 01 0.00 m. – 1.00 m. 5.06
CALICATA 09 PROFUNDIDAD HUMEDAD NATURAL ( % )
MUESTRA 01 0.00 m. – 0.40 m. 19.83
MUESTRA 02 0.40 m. – 0.90 m. 18.43
3.4 AGRESION AL SUELO DE CIMENTACION.
El suelo que conforma el área en estudio no debe tener un efecto agresivo al concreto
reforzado que se coloque como base ni en las paredes de la excavación, éste estará en
función de los elementos químicos que actúan sobre el concreto y el acero de refuerzo,
causando efectos nocivos y hasta destructivos sobre la estructura (sulfatos y cloruros
principalmente).
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Sin embargo, la acción química del suelo sobre el concreto sólo ocurre a través del
agua subterránea que reacciona con el concreto; de este modo el deterioro del
concreto ocurre bajo el nivel freático, zona de ascensión capilar ó presencia de agua
infiltrada por otra razón (lluvias extraordinarias, inundaciones, etc.).
Los principales elementos químicos a evaluar son los sulfatos y cloruros por su acción
química sobre el concreto y acero respectivamente y las sales solubles totales por su
acción mecánica sobre el cimiento, al ocasionarle pérdida de resistencia cortante de
manera brusca debido al lavado de las sales.
De los resultados de los análisis químicos combinados obtenidos a partir de dos a tres
muestras representativas de cada calicata se tiene el siguiente resumen:
CALICATA Nº 01 PROFUNDIDAD SALES SOLUBLES TOTALES
MUESTRA 01 0.00 m. – 1.15 m. 0.02 %
MUESTRA 02 1.15 m. – 2.00 m. 0.02 %
CALICATA Nº 02 PROFUNDIDAD SALES SOLUBLES TOTALES
MUESTRA 02 0.75 m. – 1.20 m. 0.025 %
CALICATA Nº 03 PROFUNDIDAD SALES SOLUBLES TOTALES
MUESTRA 01 0.00 m. – 1.00 m. 0.025 %
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CALICATA Nº 05 PROFUNDIDAD SALES SOLUBLES TOTALES
MUESTRA 01 0.18 m. – 1.13 m. 0.025 %
MUESTRA 02 1.13 m. – 1.53 m. 0.02 %
CALICATA Nº 06 PROFUNDIDAD SALES SOLUBLES TOTALES
MUESTRA 01 0.00 m. – 0.95 m. 0.04 %
CALICATA Nº 07 PROFUNDIDAD SALES SOLUBLES TOTALES
MUESTRA 01 0.38 m. – 1.10 m. 0.02 %
CALICATA Nº 08 PROFUNDIDAD SALES SOLUBLES TOTALES
MUESTRA 01 0.00 m. – 1.00 m. 0.02 %
CALICATA Nº 09 PROFUNDIDAD SALES SOLUBLES TOTALES
MUESTRA 01 0.00 m. – 0.40 m. 0.04 %
MUESTRA 02 0.40 m. – 0.90 m. 0.015 %
Lo cual indica que no existe una alta concentración de sales que puedan producir la
pérdida de resistencia por problemas de ataques de sales.
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Se concluye que el área de contacto del los estratos de suelo de las caras de la
excavación de la captación, desarenado y canal de regadío no presenta alto contenido
de sales solubles totales, alcanzando valores mínimos de agresividad que no afectaría
al concreto y la armadura de la cimentación.
Por tal motivo se usara cemento tipo I, así mismo el recubrimiento de las varillas de
acero será el comúnmente utilizado y concreto de buena calidad en la dosificación,
vaciado y vibrado conveniente.
3.5 GRAVEDAD ESPECÍFICA Y ABSORCIÓN DE LA GRAVA
De los materiales extraídos de las calicatas se determinó la gravedad específica de las
gravas en condición saturada y su absorción, para conocer la dureza de las piedras
que conforman el agregado grueso, pudiendo saber si la piedra es porosa ó cerrada,
además de conocer su dureza. Los resultados obtenidos de las muestras extraídas
fueron las siguientes:
CALICATA Nº 01 PROFUNDIDAD GRAVEDAD ESPECÍFICA ( gr/cm3 )
ABSORCIÓN ( % )
MUESTRA 01 0.00 m. – 1.15 m. 2.34 7.20
MUESTRA 02 1.15 m. – 2.00 m. 2.51 3.97
CALICATA Nº 02 PROFUNDIDAD GRAVEDAD ESPECÍFICA ( gr/cm3 )
ABSORCIÓN ( % )
MUESTRA 02 0.70 m. – 1.20 m. 2.58 2.65
CALICATA Nº 03 PROFUNDIDAD GRAVEDAD ESPECÍFICA ( gr/cm3 )
ABSORCIÓN ( % )
MUESTRA 01 0.00 m. – 1.00 m 2.67 2.48
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CALICATA Nº 06 PROFUNDIDAD GRAVEDAD ESPECÍFICA ( gr/cm3 )
ABSORCIÓN ( % )
MUESTRA 01 0.00 m. – 0.95 m. 2.51 5.73
CALICATA Nº 07 PROFUNDIDAD GRAVEDAD ESPECÍFICA ( gr/cm3 )
ABSORCIÓN ( % )
MUESTRA 01 0.38 m. – 1.10 m. 2.48 7.71
CALICATA Nº 097 PROFUNDIDAD GRAVEDAD ESPECÍFICA ( gr/cm3 )
ABSORCIÓN ( % )
MUESTRA 01 0.00 m. – 0.40 m. 2.35 5.32
MUESTRA 02 0.40 m. – 0.90 m. 2.40 5.02
3.6 PESO UNITARIO O VOLUMETRICO DEL SUELO NATURAL
Se obtuvo una muestra en condición inalterada del suelo natural para determinar su
estado de densidad con el método de la parafina con lo que se puede determinar el
estado del suelo si está suelto, mediadamente compacto o denso.
CALICATA Nº 05 PROFUNDIDAD Peso unitario ( gr/cm3 )
HUMEDAD ( % )
MUESTRA 01 0.18 m. – 1.13 m. 1.880 34.70
MUESTRA 02 1.13 m. – 1.53 m. 1.850 35.91
CALICATA Nº 07 PROFUNDIDAD Peso unitario ( gr/cm3 )
HUMEDAD ( % )
MUESTRA 01 0.38 m. – 1.10 m. 2.000 27.85
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4. PERFIL ESTRATIGRAFICO DEL SUBSUELO
Con los resultados de los ensayos de campo y laboratorio se ha determinado el perfil
estratigráfico del suelo subyacente al área en estudio.
En general la estratigrafía es heterogénea ya que de las 09 calicatas ejecutadas se han
encontrado materiales de diferentes composiciones granulométricas, desde suelos
finos formados por arcillas limosas, gravas arcillosas mezcladas con piedras de
tamaños hasta 12”, conglomerados aluviales formados por gravas arenosas, rocas
fracturadas intemperizadas y rocas graníticas en proceso de desintegración formando
bancos de arenas gruesas, esto hace que para cada estructura a diseñar y construir se
adopte un suelo representativos para poder modelar el análisis de capacidad portante.
En forma general podemos describir la estratigrafía para cada calicata ejecutada según
los resultados de los ensayos de laboratorio obtenidos y la clasificación e identificación
visual en el momento de las excavaciones.
CALICATA 01
En la calicata C-01, corresponde al área donde se va a construir el desarenador, tubo
una profundidad de excavación abierta de 2.00 m, se obtuvo dos muestras de los
estrato más representativos, de acuerdo a la inspección de clasificación manual visual,
la cual que fue remitida a nuestro laboratorio para su análisis a fin de encontrar de esta
manera sus características geotécnicas, las cuales describimos a continuación.
En la parte superficial se encontró un material formado por arena limosa con raíces
orgánicas de color oscuro, se encuentra en estado semisuelto, su humedad natural es
de 29.8%, presenta límites líquido de 26.7% y no presenta límite plástico, las sales
totales es de 200 ppm y está clasificado como un SM.
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Continuando hasta la profundidad de excavación entre 0.70m a 2.00m. se encuentra un
material formado por gravas mal graduadas con mezclas de arenas limosas y
bolonerias de hasta 18”·, no presenta límites de consistencia y su humedad natural es
de 11.3% contiene 200 ppm. de sales solubles totales, está clasificado como un suelo
del tipo GP.
PERFIL ESTRATIGRÁFICO CALICATA N° 01
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
1.2
1.4
1.6
1.8
2.0
2.2
2.4
2.6
2.8
PROF.
( m )
CLASIFICACIÓN
SUCS AASHTODESCRIPCIÓN DEL MATERIAL
3.0
Arena Limosa de color marrón oscuro. Su estado es semisuelto, se encuentra contaminadacon material orgánico. Su humedad natural 29.83%.Presenta límites de consistencia, siendo sulímite líquido igual a 26.70% y no presenta límite plastico. Su contenido de sales totales es de 200 ppmEl peso especifico de la grava es de 2.34 gr/cc, siendo su absorción igual a 7.20%.
SM A - 2 - 4
GP A1-a
Grava mal graduada con mezcla de finos arcilloso, siendo su color marrón. Su estado es semicompacto.Presenta boloneria de 2" a 18". Su humedad natural es 11.31%. No presenta limites de consistencia.El peso especifico de las gravas de 2.51 gr/cm3. y su absorción es de 3.97%. El contenido de sales totales es de 200 ppm.
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PERFIL ESTRATIGRÁFICO CALICATA N° 02
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
1.2
1.4
1.6
PROF.
( m )
CLASIFICACIÓN
SUCS AASHTODESCRIPCIÓN DEL MATERIAL
Arena arcillosa de color marrón oscuro. Su estado es suelto, se observa la presenciade raíces. Su humedad natural 23.76%.Presenta límites de consistencia, siendo sulímite líquido igual a 37.9% y límite plastico igual a 24.02%
SC A - 2 - 4
GW - GC A1-b
Grava mal graduada donde se observa finos arcillosos,siendo su color beige oscuro. Su estado es semidenso.Presenta cantos rodado de 8" a 10". Su humedad natural es 17.68%. Su L.L= 33.30% y L.P.= 23.14%.El peso especifico de las gravas de 2.58 gr/cm3. y su absorción es de 2.65%. Sales Totales 250 ppm
CALICATA 02
Esta calicata tambien corresponde a alzona del desarenador, tuvo una profundidad de
excavación abierta de 1.60m, el perfil estratigráfico muestra dos tipos de suelos bien
definidos, hasta los 0.70m, de profundidad se encuentra un suelo del tipo arena
arcillosa de color marrón oscuro en estado suelto, clasificado como un SC, se aprecia
restos de raíces vegetales, el contenido de humedad natural es de 23.7%, su límite
líquido de 37.9% y límite plástico de 24%.
Seguidamente entre las profundidades de 0.60m a 1.70m se tiene un material grueso
formado por gravas arcillosas bien graduadas con presencia de piedras de hasta 10”,
clasificado como un GW-GC, su humedad natural es de 17.7% y límite líquido de
33.3% con límite plástico de 23.1%, su contenido de sales totales es de 250 ppm.
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PERFIL ESTRATIGRÁFICO CALICATA N° 03
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
1.2
1.4
1.6
1.8
2.0
2.2
2.4
2.6
PROF.
( m )
CLASIFICACIÓN
SUCS AASHTODESCRIPCIÓN DEL MATERIAL
GP A1-a
Grava mal graduada donde se observa arena gruesa,siendo su color beige oscuro. Su estado es semidenso.Presenta cantos rodado de 8" a 10". Su humedad natural es 14.67%. No presenta límites de consistencia.El peso especifico de las gravas de 2.67 gr/cm3. y su absorción es de 2.48%. Se observa el nivel freatico a partir de la profundidad de 0.40 m. El contenido desales totales es de 400 ppm.
CALICATA 03
En esta calicata ubicada en el sector de la captación, correspondiente al leche del río
Chachachá, se llegó hasta una profundidad de excavación abierta igual a 1.00m,
debido a que a los 0.40m se encontró el nivel freático correspondie a las lineas de flujo
del río, formado por material aluvial del tipo cantos rodados con mezclas de arenas de
granos medios a gruesas limpios, clasificado como un GP, no presenta límites de
consistencia, su humedad natural es de 14.7% y su contenido de sales totales es de
400 ppm.
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PERFIL ESTRATIGRÁFICO CALICATA N° 04
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
1.2
1.4
1.6
1.8
2.0
2.2
2.4
2.6
2.8
PROF.
( m )
CLASIFICACIÓN
SUCS AASHTODESCRIPCIÓN DEL MATERIAL
3.0
LIMA, ABRIL DEL 2006
3.2
3.4
3.6
3.8
Suelo rocoso, en estado fracturado yen proceso de descomposición (oxidado).
CALICATA 04
Esta calicata ubicada en la zona del canal actual en la progresiva Km. 1+850 en la que
se pudo apreciar que el suelo está formado por afloramiento rocoso que forma parte del
cerro, la roca está fracturada y con ataques de intemperismo físico y químico, se
aprecia oxidada, todo este sector se puede apreciar que el canal esta construido sobre
esta roca intemperizada y fracturada.
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CALICATA 05
Esta excavación se ha efectuado hasta la profundidad de 1.70m, en el sector donde se
encuentra el reservorio de almacenamiento de agua, de acuerdo al perfil estratigráfico
encontrado se han tomado dos muestras representativas, las mismas que se han
llevado al laboratorio de mecánica de suelos para sus análisis respectivos.
En la parte superficial hasta los 0.18m de profundidad se tiene un suelo fino arcilloso
contaminado con raices vegetales, clasificado como un OL continuando hasta la
profundidad de 1.15m se tiene un suelo fino formado por limos y arcillas con presencia
de raices vegetales, de color beige claro a marrón, presenta alta plasticidad y baja
permeabilidad, su contenido de humedad natural es de 34.7%, presenta buena
cohesión y es estable a los cortes verticales, su densidad natural es de 1.88 gr/cm3, su
límite líquido de 41.7% y límite plástico de 28.1%. sus sales totales de 250ppm.
Continuando hasta 1.70m se aprecia un suelo fino mas oscuro de color marrón, de
elavada plasticidad y en estado compacto, su humedad natural de 35.9% y densidad de
1.85 gr/cm3, su límite líquido de 37.4% y límite plástico de 28.4% con sales totales de
200 ppm. Clasificado según las normas SUCS como un ML.
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PERFIL ESTRATIGRÁFICO CALICATA N° 05
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
1.2
1.4
1.6
1.8
2.0
2.2
2.4
2.6
2.8
PROF.
( m )
CLASIFICACIÓN
SUCS AASHTODESCRIPCIÓN DEL MATERIAL
3.0
LIMA, ABRIL DEL 2006
3.2
3.4
3.6
3.8
OL A-7-6
Arcilla limosas orgánicas con coloraciones que van desde el beige marrón claro y plomizo. Presenta alta plasticidad, se encuentra en estado semihumedo y con alta densidad se aprecia buena cohesión al corte con las herramientas utilizadas (lampa y pico).Su humedad natural es 34.70%. El peso especifico del material es de 1.88 gr/cc. Presenta límites de consistencia, siendo su L.L.=41.70% y L.P.=28.12%. Elcontenido de sales totales es de 250 ppm.
ML A-4
Material Limoso de color marrón oscuro. Presenta buena p lasticidad, se encuentra en estado humedo y compacto, asi mismo se aprecia buena cohesión al corte, el pesoespecifico del materia l es de 1.85 gr/cc. Su humedad natural es 35.91%. Presenta límites de consistencia, siendo su L .L.=37.40% y L.P.=28.36%. Presenta sales igual a 200 ppm
Mater ia l delesnable, con presencia de ra íces.
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PERFIL ESTRATIGRÁFICO CALICATA N° 06
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
1.2
1.4
1.6
1.8
2 0
PROF.
( m )
CLASIFICACIÓN
SUCS AASHTODESCRIPCIÓN DEL MATERIAL
GC A-2-4
Grava Arcillosa con presencia de raíces, siendo su color marrón. Presenta buena plasticidad, se encuentra en estado semihumedo y en estado semicompacro, se aprecia buena cohesión al corte.Su humedad natural es 24.14%. Presenta límites de consistencia, siendo su L.L.=34.55% y L.P.=24.97%. Así mismo se aprecian fragmentos de gravas de hasta 3"en forma exporadica. El peso especifico de la gravaes de 2.51 gr/cc, siendo su absorción igual a 5.73%.El contenido de sales totales es de 400 ppm.
CALICATA 06
Esta calicata está ubicada en la zona del canal a la altura de la progresiva Km. 4+670,
tuvo una profundidad de excavación de 1.10m y el suelo se presentó de forma
homogénea en toda la profundidad de excavación, por lo que se tomó una muestra
representativa para su análisis de laboratorio.
En forma general el suelo está formado de una grava arcillosa de color marrón con
presencia de raíces vegetales, se encuentra en estado semi compacto y presenta una
marcada cohesión, su humedad natural es de 24.1%, con límite líquido de 34.6% y
límite plástico de 25%, su gravas tienen tamaño máximo de 3”, está clasificado como
un suelo tipo GC.
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PERFIL ESTRATIGRÁFICO CALICATA N° 07
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
1.2
1.4
PROF.
( m )
CLASIFICACIÓN
SUCS AASHTODESCRIPCIÓN DEL MATERIAL
Arena media gruesa en estado semisuelto de color beige claro.
CL A-4
Arcilla con finos limosos de color marrón oscuro. Presenta buena plasticidad y raíces, se encuentra en estado humedo y semisuelto. Su humedad natural es 27.85%. Presenta límites de consistencia, siendo su L.L.=32.60% y L.P.=22.46%. El pesoespecifico del material fino es de 2.00 gr/cc, así mismo el perso especifico del agregado grueso esde 2.48 gr/cc, teniendo una absorción de 7.71%.El contenido de sales totales es de 200 ppm.
M aterial arcillo limoso, c on presencia de raíces, en estado sm isuelto.CL A-4
CALICATA 07
Está calicata tambien se encuentra en el canal a la altura de la progresiva Km. 5+200,
de acuerdo al registro de excavación su profundidad de excavación fue de 1.10m, y se
apreciaron 02 estratos y un lente de arena.
Inicialmente en los primeros 0.30m, se encontró un suelo fino formado por arcilla limosa
de color marrón contaminada con raices y clasificado como un CL, continuando con un
lente de arena de granos medios a gruesos de color beige de 8cm de espesor.
Continuando hasta 1.10m de profundidad se aprecia una arcilla limosa de color marrón
oscuro, contaminada con raices y se aprecia que tiene buena plasticidad, su humedad
natural de 27.9%, con límite líquido de 32.6% y límite plástico de 22.5%, su densidad
natural de 2.0 gr/cm3, presenta gravas en poco porcentaje de tamaño hasta 1”, las
sales totales de 200 ppm.
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PERFIL ESTRATIGRÁFICO CALICATA N° 08
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
1.2
1.4
1.6
1.8
2.0
PROF.
( m )
CLASIFICACIÓN
SUCS AASHTODESCRIPCIÓN DEL MATERIAL
SW A1-b
Arena granitica debido a la descomposiciónde roca, la arena se presenta en estado poco densaasi mismo se observa que la arena esta mezcladacon finos limo arcillosos. Su humedad natural es 5.06%No presenta límites de consistencia.El contenido de sales totales es de 200 ppm.
M ater ia l arcil lo l imoso, con presencia de raíc es.
CALICATA 08
Calicata en la zona del canal ubicada en la progresiva Km. 5+880, la profundidad de
excavación de 1.0m inicialmente se aprecia una capa superficial de suelo contaminado
con raíces vegetales, continuando en toda su profundidad de excavación un suelo
formado por arenas producto de la desintegración de la roca granítica.
La arena de granos medios a grueso sen estado poco denso, no presenta límites de
consistencia y se aprecian lentes finos intercalados de limos y arcillas de color naranja,
su humedad natural es de 5%, y contenido de sales totales de 200 ppm. Está
clasificado como un suelo del tipo SW.
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CALICATA 09
Está calicata presentó una estratigrafía heterogenea, hasta la profundidad excavada de
0.95m se apreciaron tres tipos de suelos, de los cuales se tomaron las muestras
representativas para su análisis en el laboratorio de suelos.
Inicialmente se aprecia una capa fina de 0.4cm, de arena media a fina, que correspone
al suelo lavado por efecto del paso de agua por el canal, continuando hasta los 0.40m
una grava limosa con mezcla de arena, clasificada como un GM, de color marrón
oscuro donde se aprecia presencia de raices a lo largo de todo este estrato, la
humedad natural de 19.8% y límite líquido de 27.7% y no presenta límite plástico, las
sales totales de 400 ppm.
Continuando hasta el fondo de la excavación con un suelo formado de arena limosa
como mezclas de gravas de caras angulosas, clasificado como un SM, ademas se
aprecian bloques de piedras de tamaños variables de hasta 20”, la humedad natural es
de 18.4%, su límite líquido de 26.05% y no presenta plasticidad.
La piedras son producto de deslizamientos ya que esta calicata está ubicada en una
zona de quebrada donde escurre el agua de las lluvias.
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ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS ALAHUAYQUE – CCOÑE Calle Doña Consuelo Nº 138 Surco – Lima
PERFIL ESTRATIGRÁFICO CALICATA N° 09
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
1.2
1.4
1.6
1.8
2.0
2.2
2.4
2.6
2.8
PROF.
( m )
CLASIFICACIÓN
SUCS AASHTODESCRIPCIÓN DEL MATERIAL
3.0
LIMA, ABRIL DEL 2006
3.2
3.4
3.6
3.8
SM A1-b
Arena mal gradada, donde la grava presenta caras angulosas.Así mnismo se observa piedras de gran tamaño debidoa los deslizamiento de los cerros, su huemdad es igual a 18.43%. Presenta límites líquido igua l 26.05%, no presentando l ímite plasticos. El peso especifico de la grava es 2.40gr/cc, siendo su absorción igual a 5.02%.
Grava Limosa mezclado con arena, se observa la presenciade raíces, su co lor es marrón oscuro, presenta una alta humedad, siendo esta igual a 19.83 %, presenta límitesde consistencia, siendo su L.L.=27.70% y L.P. no presentaPresenta contenido de sales igual a 400 ppm
GM A1-b
PROYECTO : ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS PARA EL MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE RIEGO ALAHUAYQUE - CCOÑE SOLICITA : MUNICIPALIDAD DISTRITAL DE LARAMARCACONSULTOR : ING. MARCO HERNANDEZ AGUILAR M.Sc
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5. CONDICIONES DEL SUELO DE CIMENTACIÓN
Como resultado de los trabajos de campo se determinó que el área investigada donde
se ha proyectado la construcción del desarenador, la captación y canal de regadío,
corresponden a suelos de granulometría diferentes por lo que se deberá considerar
para cada estructura un suelo de cimentación de diferentes características geotécnicas,
considerando que para la captación el suelo de cimentación corresponden a materiales
aluviales competentes de buenas características de resistencia, para el desarenador se
observa suelos del tipo grava limosa con arenas y para la zona del canal hasta el
reservorio en donde se aprecia que ya existe en canal de concreto existen rocas
fracturadas intemperizadas, en la zona del reservorio de almacenamiento el suelo es
fino arcilloso compacto y de alta plasticidad, el suelo del sector del canal en suelo
natural sin revestimiento de concreto hasta la progresiva final Km. 6+220 presenta
suelos heterogéneos, formados por arenas, gravas limosas y empedrados pero en
ningún caso sobre rocas.
Por lo que el suelo de apoyo del las obras a construir deberán ser analizadas
considerando que presenta baja resistencia al esfuerzo cortante por tratarse del suelo
más desfavorable como un suelo limo Arcilloso en estado de mediana a baja
compacidad, además de presentar un elevado contenido de humedad que hace que
ante la saturación por filtraciones o lluvias tiendan a perder resistencia al esfuerzo
cortante.
En vista de lo mencionado se analizará los parámetros de resistencia de estos suelos
de apoyo en su condición más crítica (saturado), obteniéndose la resistencia del suelo
última y admisible por los métodos conocidos de capacidad de carga.
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Los parámetros geotécnicos ingenieriles de los suelos representativos de la
estratigrafía del subsuelo de cimentación ( arena arcillosa ) fueron obtenidos mediante
correlaciones propuestas por Burmister, 1962; lambe & Whitman, 1969. Referenciados
en Geotechnical Engineering de R. Hunt, 1984; y Michael Carter and Stephen P.
Bertley en Correlatión of soil properties, 1991. obteniéndose los siguientes valores,
además del ensayo de corte directo en muestra remoldeada sin presencia de gravas.
CAPTACIÓN DE AGUA PARA CANAL
SUELO GRAVA ARENOSA (semi- denso, saturada) GP
φ = 38º
c = 0.12 Kg/cm2
γ1 = 1,70 ton/m3
γ2 = 1,90 ton/m3
Es = 600 a 700 Kg/cm2
µ = 0,25
DESARENADOR
SUELO GRAVA ARCILLOSA BIEN GRADUADA (semi- denso) GW - GC
φ = 35º
c = 0.15 Kg/cm2
γ1 = 1,80 ton/m3
γ2 = 1,95 ton/m3
Es = 400 a 500 Kg/cm2
µ = 0,25
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CANAL DE REGADIO ( ZONA SIN CONCRETO ) SUELOS VARIABLES SM
SUELO ARENA LIMOSA (semi- denso)
φ = 30º
c = 0.10 Kg/cm2
γ1 = 1,75 ton/m3
γ2 = 1,85 ton/m3
Es = 150 a 200 Kg/cm2
µ = 0,30
RESERVORIO DE ALMACENAMIENTO ML
SUELO LIMO DE BAJA COMPRESIBILIDAD (semi- denso)
φ = 10º
c = 0.30Kg/cm2
γ1 = 1,88 ton/m3
γ2 = 1,85 ton/m3
Es = 50 a 100 Kg/cm2
µ = 0,30
6. ANÁLISIS DE DEFORMACIONES POR SISMOS
El análisis de la influencia de las condiciones In-Situ del suelo con respecto a las
consecuencias debido principalmente al efecto de vibraciones, requieren un
conocimiento de complejas interrelaciones entre las características Físicas y Mecánicas
propias de cada tipo de suelo, profundidad de los estratos, amplitud de los
movimientos, características de los factores de frecuencia en los movimientos y los
detalles estructurales de las edificaciones.
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La grava se puede catalogar como suelo denso, mientras que la arcilla como suelo
blando, con respecto a deformaciones del suelo por efecto de sismo para el presente
caso donde se recomienda la profundidad de excavación para la cimentación del
DESARENADOR y CAPTACIÓN, se trata de un suelos Gruesos gravas arenosas a
arcillosas que se encuentra en condición semicompacto y con un moderado contenido
de humedad donde es posible tener problemas de asentamientos cuando el suelo se
encuentra cargado o recibe transmisión de esfuerzos por el agua que va a almacenar.
En el caso del canal debido a su geometría de 0.30m por 0.40m. no existen riesgos de
cimentación cualquiera que sea el suelo de cimentación, solo basta una compactación
previa antes del vaciado del concreto, ya que los esfuerzos transmitidos son muy bajos
y solo existe riesgo de falla por asentamientos a causa de suelos de apoyo no
compactados.
De acuerdo a la historia sísmica estudiada por el Dr. Silgado (1973) la zona en estudio
se presenta con una sismicidad de media a baja. El subsuelo donde se apoyará la
cimentación del desarenador y captación tendrá un comportamiento sísmico poco
desfavorable y según el reglamento nacional de construcciones estos suelos se
clasifican como tipo II, con período predominante Ts igual a 0.6 segundos con un factor
de amplificación sísmica de 1.2 y amax = 0.10g a 0.15 g. Para un sismo de Magnitud
Máxima = 6.5º escala de Richter para un período de retorno de 50 años.
7. FACTOR DE SEGURIDAD
En todos los casos se llegará a un coeficiente de seguridad de 3, para determinar la
capacidad de apoyo admisible en los estratos granulares con el objetivo principal de:
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- Prevenir las variaciones naturales de la resistencia al corte del suelo.
- Prevenir contra la probable disminución local en la Capacidad de carga del suelo
durante el proceso constructivo.
- Prevenir asentamientos perjudiciales de la cimentación.
- Por las incertidumbres implicadas en los métodos o formulas para la
determinación de la carga última de Falla.
- Tener en cuenta las variaciones en la Capacidad de apoyo con los cambios en
las dimensiones de la cimentación, de acuerdo con las cargas a transmitir.
8. NIVEL FREÁTICO
El Nivel Freático fue alcanzado en la zona de la captación a los 0.40m de profundidad,
correspondiente a la C-03, en las demás calicatas tanto para el Desarenador, Canal y
Poza de Almacenamiento los suelos presentan marcado contenido de humedad pero
sin evidencias de saturación por filtraciones o niveles freáticos.
Teniendo en consideración estos factores realizaremos los cálculos de capacidad
portante teniendo en consideración el caso más crítico, que es la condición saturada.
9. CAPACIDAD DE CARGA ADMISIBLE
Es necesario juzgar el probable funcionamiento de la cimentación con respecto a dos
tipos de problemas. Por una parte toda la cimentación ó cualquiera de sus elementos
puede fallar porque el suelo es incapaz de soportar la carga. Por otra parte el suelo de
apoyo puede no fallar, pero el asentamiento de la estructura puede ser tan grande ó tan
disparejo, que la estructura puede agrietarse y dañarse. El primero conocido como falla
por capacidad de carga y el segundo falla por asentamiento diferencial.
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Por ello de acuerdo a la columna estratigráfica encontrada y a los resultados de los
ensayos de campo y laboratorio obtenidos y la profundidad de cimentación de la
estructura de Captación y Desarenador estarán sobre suelos del tipo gravas arcillosas
y arenosas, las cuales se encuentran saturas ó con un moderado contenido de
humedad y densidad media a baja que afectan su resistencia.
Par ambos casos se recomienda cimentar las estructuras a profundidades mínimas de
1.50m de profundidad.
9.1 PRESIÓN ADMISIBLE DEL SUELO
Según la ecuación general de la capacidad de carga aplicable para una cimentación
superficial de cualquier tipo basado en la teoría de Terzaghí y Peck ( 1967 ), con los
parámetros de Vesic ( 1971 ), considerando que la falla que podría producirse sería del
tipo localizada ó punzonamiento debido a la condición del suelo que se presenta en
estado semidenso y saturado, para la Captación y Desarenador se tendrá que trabajar
con parámetros de resistencia reducidos, por tratarse el suelo de cimentación del tipo
friccionante y cohesivo donde la cohesión no es nula debido a la presencia de arcillas y
bolonerias que dan trabazón al elemento suelo.
UTILIZANDO LA FORMULA GENERAL SIGUIENTE:
qult = 0.5 γ2 * B * Nγ *Sγ + γ1 * Df * Nq*Sq + C * Nc* Sc ( a )
qadm = qult / F.S. ( b )
Considerando la falla localizada y de punzonamiento se reducen los parámetros de
resistencia, pues los suelos de apoyo se encuentran en estado semicomapcto y suelto.
C’ = 2/3 C ( c )
φ’ = arc tang ( 2/3 tang φ ) ( d )
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Según los resultados obtenidos en el laboratorio de las muestras ensayadas del suelo
de cimentación, encontramos que para este tipo de suelo sus parámetros de
resistencia son:
ESTRUCTURA DE CAPTACIÓN PARA CANAL
SUELO GRAVA ARENOSA (semi- denso, saturada) GP
φ = 38º
c = 0.12 Kg/cm2
γ1 = 1,70 ton/m3
γ2 = 1,90 ton/m3
Es = 600 a 700 Kg/cm2
µ = 0,25
Df = 1.50 m.
B = variable
Sc, Sγ ,Sq = Factores de forma
Reemplazando:
En ( b ) C’ = 0.80 ton / m2
En ( c ) φ’ = 27.51o
Obteniéndose:
N´c = 24.87
N´q = 13.96
N´γ = 15.58
Considerando para diferentes anchos de cimentación la tabla siguiente muestra los
valores de capacidad portante obtenidos:
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*Para anchos de cimentación variable: CAPIDAD PORTANTE ULTIMA
B (m) qult (Kg/cm2)
0.500 5.730
0.600 5.705
0.700 5.680
0.800 5.655
0.900 5.630
El factor de seguridad contra falla por capacidad de carga debe ser del orden de 3,
encontrándose el valor de la capacidad portante Admisible ó de diseño siguiente:
Qadm = 1/3 Qd
*Capacidad portante última neta:
CAPACIDAD PORTANTE ADMISIBLE
B (m) Qpermitido (Kg/cm2)
0.500 1.910
0.600 1.902
0.700 1.893
0.800 1.885
0.900 1.877
Qpermitido = 1.89 Kg/cm2
Obteniéndose para el suelo de cimentación de la Estructura de Captación un
valor de capacidad portante promedio de 1.90 kg/cm2.
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RELACIÓN DE CAPACIDAD PORTANTE VERSUS ANCHO DE LA BASE
1.87
1.88
1.88
1.89
1.89
1.90
1.90
1.91
1.91
1.92
0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80 0.90 1.00
ANCHO DE LA CIMENTACIÓN (m)
CA
PAC
IDA
D P
OR
TAN
TE (K
g/cm
2)
PARA EL DESARENADOR
SUELO GRAVA ARCILLOSA BIEN GRADUADA (semi- denso) GW - GC
φ = 35º
c = 0.15 Kg/cm2
γ1 = 1,80 ton/m3
γ2 = 1,95 ton/m3
Es = 400 a 500 Kg/cm2
µ = 0,25
Df = 1.50 m.
B = variable
Sc, Sγ ,Sq = Factores de forma
Reemplazando:
En ( b ) C’ = 1.00 ton / m2
En ( c ) φ’ = 25.02o
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Obteniéndose:
N´c = 25.75
N´q = 10.69
N´γ = 10.91
Considerando para diferentes anchos de cimentación la tabla siguiente muestra los
valores de capacidad portante obtenidos:
*Para anchos de cimentación variable : CAPIDAD PORTANTE ULTIMA
B (m) qult (Kg/cm2)
0.500 5.493
0.625 5.626
0.750 5.759
0.875 5.892
1.000 6.025
El factor de seguridad contra falla por capacidad de carga debe ser del orden de 3,
encontrándose el valor de la capacidad portante Admisible ó de diseño siguiente:
Qadm = 1/3 Qd
*Capacidad portante última neta:
CAPACIDAD PORTANTE ADMISIBLE
B (m) Qpermitido (Kg/cm2)
0.500 1.831
0.625 1.875
0.750 1.920
0.875 1.964
1.000 2.008
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Qpermitido = 1.92 Kg/cm2
Obteniéndose para el suelo de cimentación de la Estructura del Desarenador un
valor de capacidad portante promedio de 1.92 kg/cm2.
PARA EL CANAL
SUELO ARENA LIMOSA (semi- denso) SM
φ = 30º
c = 0.10 Kg/cm2
γ1 = 1,75 ton/m3
γ2 = 1,85 ton/m3
Es = 150 a 200 Kg/cm2
µ = 0,30
Df = 0.20 m.
B = variable
Sc, Sγ ,Sq = Factores de forma
Reemplazando:
En ( b ) C’ = 0.67 ton / m2
En ( c ) φ’ = 21.05o
Obteniéndose:
N´c = 15.87
N´q = 7.11
N´γ = 6.24
Considerando para diferentes anchos de cimentación la tabla siguiente muestra los
valores de capacidad portante obtenidos:
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*Para anchos de cimentación variable : CAPIDAD PORTANTE ULTIMA
B (m) qult (Kg/cm2)
0.300 2.475
0.350 2.504
0.400 2.533
0.450 2.561
0.500 2.590
El factor de seguridad contra falla por capacidad de carga debe ser del orden de 3,
encontrándose el valor de la capacidad portante Admisible ó de diseño siguiente:
Qadm = 1/3 Qd
*Capacidad portante última neta:
CAPACIDAD PORTANTE ADMISIBLE
B (m) Qpermitido (Kg/cm2)
0.300 0.825
0.350 0.835
0.400 0.844
0.450 0.854
0.500 0.863
Qpermitido = 0.84 Kg/cm2
Obteniéndose para el suelo de cimentación de la Estructura del Canal un valor de
capacidad portante promedio de 0.85 kg/cm2.
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RELACIÓN DE CAPACIDAD PORTANTE VERSUS ANCHO DE LA BASE
0.82
0.83
0.83
0.84
0.84
0.85
0.85
0.86
0.86
0.87
0.87
0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60
ANCHO DE LA CIMENTACIÓN (m)
CA
PAC
IDA
D P
OR
TAN
TE (K
g/cm
2)
PARA EL RESERVORIO DE CAPTACION
SUELO LIMO DE BAJA COMPRESIBILIDAD (semi- denso) ML
φ = 10º
c = 0.30 Kg/cm2
γ1 = 1,88 ton/m3
γ2 = 1,85 ton/m3
Es = 50 a 100 Kg/cm2
µ = 0,30
Df = 1.20 m.
B = variable
Sc, Sγ ,Sq = Factores de forma
Reemplazando:
En ( b ) C’ = 2.00 ton / m2
En ( c ) φ’ = 6.70o
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Obteniéndose:
N´c = 7.05 N´q = 1.83 N´γ = 0.67
Considerando para diferentes anchos de cimentación la tabla siguiente muestra los
valores de capacidad portante obtenidos:
*Para anchos de cimentación variable : CAPIDAD PORTANTE ULTIMA
B (m) qult (Kg/cm2)
0.500 1.855
0.600 1.861
0.700 1.867
0.800 1.873
0.900 1.880
El factor de seguridad contra falla por capacidad de carga debe ser del orden de 3,
encontrándose el valor de la capacidad portante Admisible ó de diseño siguiente:
Qadm = 1/3 Qd
*Capacidad portante última neta:
CAPACIDAD PORTANTE ADMISIBLE
B (m) Qpermitido (Kg/cm2)
0.500 0.618
0.600 0.620
0.700 0.622
0.800 0.624
0.900 0.627
Qpermitido = 0.62 Kg/cm2
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RELACIÓN DE CAPACIDAD PORTANTE VERSUS ANCHO DE LA BASE
0.62
0.62
0.62
0.62
0.62
0.62
0.62
0.62
0.63
0.63
0.63
0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80 0.90 1.00
ANCHO DE LA CIMENTACIÓN (m)
CA
PAC
IDA
D P
OR
TAN
TE (K
g/cm
2)
Obteniéndose para el suelo de cimentación del Reservorio de Almacenamiento
un valor de capacidad portante promedio de 0.62 kg/cm2.
De acuerdo a los resultados obtenidos podemos mencionar que las estructuras de
cimentación del desarenador y captación se han encontrado valores de capacidad
portante medios, y en el caso del canal y reservorio por tratarse de suelos finos la
capacidad portante es baja.
CUADRO DE RESUMEN
TIPO DE CIMENTACIÓN
PROFUNDIDAD DECIMENTACIÓN
(mt.)
TIPO DESUELO
ANCHO DE CIMENTACIÓN
mínima
CAPACIDAD ADMISIBLE Qadm
(Kg/cm2)
DESARENADOR 1.50 GP 0.80 1.90
CAPTACIÓN 1.50 GW-GC 0.80 1.92
CANAL 0.20 SM 0.40 0.85
RESERVORIO 1.20 ML 0.80 0.62
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Debiéndose comparar estos resultados de capacidad portante admisible con el valor
del esfuerzo trasmitido de la cimentación al suelo y verificar lo siguiente:
Q transmitido > Q admisible El suelo falla por corte
Q transmitido < Q admisible El suelo NO falla por corte
10.0 ESTIMACIÓN DEL ASENTAMIENTO
Los asentamientos que podrían presentarse en los suelos granulares son considerados
del tipo a corto plazo o “instantáneos” y que se desarrollan durante la construcción de
la Obra, por lo que no se espera que se produzcan asentamientos a largo plazo por
consolidación.
Las deformaciones verticales iniciales e instantáneas se ha calculado utilizando la
Teoría elástica para el asentamiento bajo carga uniforme.
ρi = ∆qs * B * ( 1 - µ2 )
Es
Donde:
ρi = Asentamiento instantáneo ( cm )
µ = Relación de Poisson
Es = Modulo de Elasticidad (Kg / cm2)
∆qs = Esfuerzo neto transmitido (Kg / cm2)
B = Ancho de la Cimentación (cm)
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DESARENADOR
La carga que actúa a nivel de la cimentación considera un esfuerzo vertical transmitido
al suelo máximo de 1.92 Kg/cm2, considerando un Modulo de Elasticidad del material
de cimentación promedio Es = 400 Kg/cm2 y una relación de Poisson de 0,25 utilizando
la correlación de las propiedades de los suelos según Michael Carter and Stephen P.
Benthey para un suelo del tipo Grava bien graduada con finos arcillosos (GW-GC).
El asentamiento será en el caso en que se evalúe los asentamientos diferenciales
considerando que los esfuerzos transmitidos son iguales a la capacidad admisible de
carga, podemos encontrar, el siguiente resultado:
CIMENTACION CORRIDA : Df = 1.50 m B = 0.80 m
ρi = 1,92 * 80 * ( 1 - 0,252 ) = 0.36 cm
400
S = 0.36 cm ó 3.6 mm para cimentación corrida
CAPTACION
La carga que actúa a nivel de la cimentación considera un esfuerzo vertical transmitido
al suelo máximo de 1.90 Kg/cm2, considerando un Modulo de Elasticidad del material
de cimentación promedio Es = 600 Kg/cm2 y una relación de Poisson de 0,25 utilizando
la correlación de las propiedades de los suelos según Michael Carter and Stephen P.
Benthey para un suelo del tipo Grava mal graduada con mezclas de arenas (GP).
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El asentamiento será en el caso en que se evalúe los asentamientos diferenciales
considerando que los esfuerzos transmitidos son iguales a la capacidad admisible de
carga, podemos encontrar, el siguiente resultado:
CIMENTACION CORRIDA : Df = 1.50 m B = 0.80 m
ρi = 1,90 * 80 * ( 1 - 0,252 ) = 0.24 cm
600
S = 0.24 cm ó 2.4 mm para cimentación corrida
CANAL DE RIEGO
La carga que actúa a nivel de la cimentación considera un esfuerzo vertical transmitido
al suelo máximo de 0.85 Kg/cm2, considerando un Modulo de Elasticidad del material
de cimentación promedio Es = 150 Kg/cm2 y una relación de Poisson de 0,30 utilizando
la correlación de las propiedades de los suelos según Michael Carter and Stephen P.
Benthey para un suelo del tipo Arena Limosa con finos arcillosos (SM).
El asentamiento será en el caso en que se evalúe los asentamientos diferenciales
considerando que los esfuerzos transmitidos son iguales a la capacidad admisible de
carga, podemos encontrar, el siguiente resultado:
CIMENTACION CORRIDA : Df = 0.20 m B = 0.40 m
ρi = 0,85 * 40 * ( 1 - 0,302 ) = 0.21 cm
150
S = 0.21 cm ó 2.10 mm para cimentación corrida
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POZA DE ALMACENAMIENTO ( RESERVORIO )
La carga que actúa a nivel de la cimentación considera un esfuerzo vertical transmitido
al suelo máximo de 0.62 Kg/cm2, considerando un Modulo de Elasticidad del material
de cimentación promedio Es = 50 Kg/cm2 y una relación de Poisson de 0,30 utilizando
la correlación de las propiedades de los suelos según Michael Carter and Stephen P.
Benthey para un suelo del tipo limo arcilloso de baja compresibilidad (ML).
El asentamiento será en el caso en que se evalúe los asentamientos diferenciales
considerando que los esfuerzos transmitidos son iguales a la capacidad admisible de
carga, podemos encontrar, el siguiente resultado:
CIMENTACION CORRIDA : Df = 1.20 m B = 0.80 m
ρi = 0,62 * 80 * ( 1 - 0,302 ) = 0.90 cm.
50
S = 0.90 cm ó 9.0 mm para cimentación corrida
Las propiedades elásticas del suelo de cimentación fueron correlacionadas a partir de
informaciones publicadas con valores de los parámetros geotécnicos para el tipo de
suelo existente donde se desplantará la cimentación.
Obteniéndose en todos los casos un valor de asentamiento inferior a 2,5 cm que es lo
máximo permisible para el tipo de estructura que se está estudiando.
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11. CONCLUSIONES
Las principales conclusiones y recomendaciones alcanzadas en el estudio de Mecánica
de Suelos para la construcción del Desarenador, Captación y canal de riego de
Alahuayque- Ccoñe en el distrito de Laramarca, en base a los resultados de las
exploraciones realizadas, mediante calicatas o pozos de inspección, ensayos de
laboratorio estándar para determinar sus propiedades y características físicas y
mecánicas, además de los parámetros de resistencia de los suelos, se puede
mencionar lo siguiente:
En general la estratigrafía predominante es heterogénea en la zona de estudio, en
la zona de la captación se aprecian suelo del tipo aluvial, formado de
conglomerados del tipo GP con bolonerias de tamaños hasta 12”, donde se ha
encontrado la presencia de niveles freáticos a la profundidad de 0.40m. para la
zona del desarenador se tienen suelo gruesos del tipo grava mal graduadas con
finos arcillosos clasificados como un GP-GC.
En la zona del canal hasta la zona donde se tiene el reservorio de
almacenamiento se encuentra el canal de concreto construido sobre la roca
fracturada con elevado intemperismo físico y químico, pasando esta poza se
tienen suelos de granulometrías variadas encontrándose arenas, limos y gravas
arcillosas de acuerdo al sector de la exploración, en la zona de la poza de
almacenamiento el suelo es fino formado de limos arcillosos compactas y de
buena plasticidad, clasificado como un ML.
Los parámetros de resistencia del suelo de cimentación, de los materiales
encontrados que están formados por los suelos descritos en el punto anterior, han
sido obtenidas mediante ensayos de laboratorio normales y especiales, además
de correlaciones en función de la densidad natural, granulometría y propiedades
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del suelo siendo los parámetros obtenidos para cada tipo de suelo fricción φ y la
cohesión c.
TIPO DE CIMENTACIÓN
PROFUNDIDAD DECIMENTACIÓN
(mt.)
TIPO DESUELO
FRICCION
φ
COHESION C ( Kg/cm2)
DESARENADOR 1.50 GP 35 0.15
CAPTACIÓN 1.50 GW-GC 38 0.12
CANAL 0.20 SM 30 0.10
RESERVORIO 1.20 ML 10 0.30
De acuerdo al perfil estratigráfico encontrado se recomienda como profundidad
mínima de cimentación para las obras proyectadas las siguientes, debido a que el
suelo a mayores profundidades se presenta estable y con mayor porcentaje de
gravas haciendo más segura la estabilidad de las estructuras a cimentar.
TIPO DE CIMENTACIÓN
PROFUNDIDAD DE CIMENTACIÓN (mt.)
TIPO DE SUELO
DESARENADOR 1.50 GP
CAPTACIÓN 1.50 GW-GC
CANAL 0.20 SM
RESERVORIO 1.20 ML
La Capacidad de carga encontrada para el terreno en la zona de estudio, después
de realizar los ensayos de Campo y Laboratorio, utilizándose la teoría de Terzaghi
y Peck ( 1967 ), la teoría de Peck, Hanson y Thornburn, fue de:
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TIPO DE CIMENTACIÓN
PROFUNDIDAD DECIMENTACIÓN
(mt.)
TIPO DESUELO
ANCHO DE CIMENTACIÓN
mínima
CAPACIDAD ADMISIBLE Qadm
(Kg/cm2)
DESARENADOR 1.50 GP 0.80 1.90
CAPTACIÓN 1.50 GW-GC 0.80 1.92
CANAL 0.20 SM 0.40 0.85
RESERVORIO 1.20 ML 0.80 0.62
El asentamiento esperado para una condición estática y dinámica utilizando la
teoría de elasticidad lineal por elementos finitos para las cimentaciones de las
estructuras a proyectar, considerando los esfuerzos transmitidos constantes
dentro de la zona de influencia máximos es de:
TIPO DE CIMENTACIÓN
PROFUNDIDAD DECIMENTACIÓN
(mt.)
TIPO DESUELO
qadm Asentamiento cm
DESARENADOR 1.50 GP 1.90 0.36
CAPTACIÓN 1.50 GW-GC 1.92 0.24
CANAL 0.20 SM 0.85 0.21
RESERVORIO 1.20 ML 0.62 0.90
Obteniéndose en todos los casos unos valores de asentamientos inferiores a
2,5cm que es lo máximo permisible para el tipo de estructura que se está
estudiando.
Para el esfuerzo máximo actuante a nivel de la cimentación debido a la
transmisión de la carga de diseño del agua a almacenar, deben considerarse una
superficie de cimentación que genere un esfuerzo transmitido menor al esfuerzo
admisible del terreno de apoyo.
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No existen problemas de ataques de las sales en el suelo de cimentación que
pueda atacar al concreto como al acero, para las profundidades estudiadas,
donde se encontraron valores debajo de 400 ppm de sales totales del suelo.
Según las condiciones geotécnicas que presenta el terreno y las Normas ACI -
201.2R.77 (Norma Americana) se tiene un grado de ataque despreciable, sin
embargo debido al tipo de obra hidráulica se puede utilizar el cemento especial
del tipo V.
De acuerdo a las investigaciones efectuadas, hasta la profundidad máxima
explorada solo se ha detectado el nivel de agua en la zona de la captación a
0.40m, en las demás exploraciones no se detecto el nivel freático, sin embargo el
suelo fino compuesto por arcillas y limos se encuentra en estado húmedo, para lo
cual se ha tomado las medidas necesarias en el diseño de la capacidad admisible
del suelo, obteniéndose valores para su condición más crítica.
Todas las conclusiones y recomendaciones, así como los criterios de diseño y
soluciones indicadas en el presente Informe para la Construcción del
Desarenador, La Captación, poza de almacenamiento y canal de riego, de
Alahuayque – Ccoñe, en el sector que comprende la parte baja y alta del Distrito
de Laramarca, Provincia de Huaytara en el Departamento de Huancavelica, no
podrán ser aplicadas indiscriminadamente para soluciones a otros sectores con
problemas geotécnicos por más cercanos o similares que estuvieran, dado a que
su comportamiento será diferente al considerado en presente Estudio.
Lima, 18 de Abril del 2006
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ANEXO A
REGISTRO DE LAS CALICATAS Y PERFILES ESTRATIGRAFICOS
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ANEXO B
ENSAYOS DE CAMPO Y LABORATORIO
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ANEXO C
PANEL FOTOGRAFICO
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PESO UNITARIO O VOLUMETRICO
NORMA ASTM D 2937
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CALICATAS DE EXPLORACIÓN
PERFIL ESTRATIGRAFICO
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ANÁLISIS GRANULOMETRICO
NORMA ASTM D - 422
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LIMITES DE CONSISTENCIA
LIMITE LIQUIDO NORMA ASTM D – 423
LIMITE PLASTICO NORMA ASTM D - 424
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HUMEDAD NATURAL
NORMA ASTM D - 2216
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SALES TOTALES
NORMA ASTM D - 1889
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GRAVEDAD ESPECÍFICA Y ABSORCION DEL AGREGADO GRUESO
NORMA ASTM C - 127