elasticisad de materiales, calculo de barras, depósitos y anillos
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Envolventes de revolución de pared delgada. Aplicación a
diversos anillos y depósitos.
Cáscaras: estructuras donde una dimensión –el espesor- es mucho menos que las otras dos. Cuando la “superficie media” es una envolvente de revolución y las acciones , generalmente presiones internas y externas, presentan también simetría respecto al eje de revolución, además de variar de forma continua, estaremos en un caso de importantes aplicaciones: ANILLOS Y DEPOSITOS A PRESIÓN. Al ser el espesor e pequeño con relación a los radios de curvatura la envolvente no tendrá resistencia a flexión y se comportará como una membrana en la que las tensiones estarán distribuidas uniformemente en el espesor e y los planos principales (tensiones σ1 y σ2) serán los planos “meridiano” y “paralelo” que han de ser perpendiculares entre si ⇒ τ=0 , debido a la simetría (confirmado experimentalmente) En calderería e entre 4 y 10 mm. En depósitos la chapa utilizada: e<<rm y rt.
σm
σm
σt
σt
O
O
P
θdθd
θd m
t
θd2
m
θdθ t
r
rt
m
P= Pi e -P
m
t
meridiano
“paralelo”
Om
Otd θt
d θmrm
tr
e
σm
σt Circunferencialσ=
Longitudinalσ=
ΣF en la dirección radial (perpendicular al elemento) ⇒
p·rm·dθm· rt·dθt=2σm· rt·dθt·e·sen(dθt/2)+2σt· rm·dθm·e· sen(dθm/2) ⇒
p·rm · rt·dθt·dθm =2σm· rt·dθt·e· dθt/2+2σt· rm·dθm·e· dθm/2 ⇒
p·rm · rt=σm· rt·e+σt· rm· e ⇒
=e
p
m
m
r
σ+
t
t
r
σ Ecuación de Laplace
La otra ecuación necesaria se puede obtener haciendo el equilibrio elástico de una porción del recipiente:
Cortando la envolvente por una sección cónica (cono de ángulo θ) normal a la superficie media. ΣFdirección axial =0 Resultante axial de las acciones exteriores = σm·senθ·2πr·e ⇒ σσσσm
En la ecuación de Laplace ⇒ σσσσt
m m
r
θ
σ σ
Ejemplo 1.16: Depósito cilíndrico lleno de un gas a presión manométrica p.
rm=∞
⇒ e
p
R
tm =+∞
σσ ⇒ σt=σcircunferencial=
e
pR=σ1
rt=R
σm·2πR·e=p·π·R2 ⇒ σm=σlongitudinal=e
pR
2=σ2
σ3 varía de –pi en el interior a –pe en el exterior (despreciable <<( pi–pe)e
R pues
e
R es
muy grande).
σm
σt
σm
σm
σt Circunferencialσ=
Longitudinalσ=
Ejercicio 1.17:
Un depósito cónico de espesor e, suspendido por su borde, está lleno de un
líquido de peso específico γγγγ. Calcular las σσσσm y σσσσp máximas.
Datos. γγγγ=900 Kg/m3=900·10
-6 Kg/cm
3
H=3m=300cm
E=1cm
αααα=30º
como p=γ·x ⇒ σp= αγcos⋅
⋅⋅e
rx y x está relacionado con r.
xH
rtg
−=α ⇒ r=tgα·(H-x) )(
cosxHx
e
tgp −⋅
⋅=
ααγσ (a)
σm
σP
ΟP rP
α
x
αr
H
rm=∞ ; rt= αcos
r ⇒
⇒ e
p
rtm =+
∞ α
σσ
cos
⇒
⇒ σt=σcircunferencial=αcose
pR
H-x
rP
α
αr
W2
W1 σmσmx
r
e
trozo H-x de cono: ΣFeje revolución=0 ⇒ σm·cosα·2πr·e=W1+W2
W1=γπr2x
W₂=γ3
1 πr²(H-x)
O también W₂ + presión sobre superficie de líquido a profundidad
x=W₂+x·πr²=W₂+W₁
σmcosα·2πr·e=γ·πr2(x+3
xH −) ⇒
σm =α
γcos2 ⋅e
r(x+3
xH −) ⇒
σm =α
αγcos2 ⋅
⋅e
tg(H-x)
3
2xH + (b)
los valores máximos de σp y σm serán:
dx
d pσ=0 ⇒ 1·(H-x)+x·(-1)=H-2x ⇒ x=
2
H (en el centro del depósito)
2
Hxp
=σ =
4cos
2H
e
tg ⋅α
αγ
dx
d mσ=0 ⇒
3
2·(H-x)-1·
3
2 Hx +=3
1H-
3
4x=0 ⇒ x=
4
H
maxmσ =24
3
cos2
HH
e
tg ⋅⋅α
αγ
Los puntos a estudiar son x=2
H y x=
4
H:
x=2
H ⇒ σp=
4cos
2H
e
tg ⋅α
αγ=13.5 Kg/cm²
σm=6cos
2H
e
tg ⋅α
αγ=9 Kg/cm²
x=4
H ⇒ σp=
2
cos16
3H
e
tg ⋅α
αγ=10.12 Kg/cm²
σm=2
cos16
3H
e
tg ⋅α
αγ=10.12 Kg/cm²
Numéricamente:
En sistema técnico: 2
Hxp
=σ = 2
2226
/50.134
300
º30cos
º30
1
/10900cmKg
cmtg
cm
cmKg =⋅⋅ −
α
σm
σmσmσ
σmσmσ
x=H
/2 x =H/4
σP
max
maxσP
=γ αtgecosα
H43 H
4σP
=γ αtg
2ecosαH
32H2
x=H σP=0 x=H σm=0
En sistema internacional: 2
Hxp
=σ = 2
2239
/35.14
3000
º30cos
º30
10
/10900mmN
mmtg
mm
mmN =⋅⋅ −
En sistema técnico: maxmσ = 2
2226
/12.1016
3003
º30cos
º30
1
/10900cmKg
cmtg
cm
cmKg =⋅⋅⋅ −
Ejercicio 1.18:
Un tanque cilíndrico (R, H, e) está ocupado por un líquido de peso específico γγγγ hasta h₁₁₁₁ y por un gas a presión P en el resto. Diagramas de σσσσp=σσσσlong. y σσσσm=σσσσcir R=Wliq+P·π·R² Zona del gas: Zona liquido:
e
P
R
pm′
=+∞
´σσe
xP γ+= ⇒ σ´p=( )
e
RxP γ+
Trozo superior: Trozo inferior:
P
h1x
H
R
γ
σm
P
e
P
R
pm =+∞
σσ ⇒ σp=
e
RP ⋅
σm·2πR·e=P·π·R2 ⇒ σm=e
RP
2
⋅
El liq. Caemσmσ ´´
yP
Solo hay presión sobre la tapa superior:
σ´m·2πR·e=P·π·R2 ⇒ σ´m=e
RP
2
⋅
R
mσ ´mσ ´
P
WliqH-y
Uniéndolo en el trozo inferior: Wliq=R
σ´m·2πR·e=P·π·R2+Wliq-R ⇒ σ´m=e
RP
2
⋅
Ejercicio 1.19.
Calcular las tensiones de una envolvente cilíndrica de R y e sometida a una p
interior uniforme en los casos:
a) Que no tenga tapas.
b) Que sus secciones extremas estén fijas en dirección longitudinal.
c) Que tenga tapas planas.
d) Que tenga una tapa semiesférica y otra cónica. Calculando las tensiones en
todas sus partes.
a) Que no tenga tapas.
b) Que sus secciones extremas estén fijas en dirección longitudinal.
Además de la σcir.= e
RP ⋅ calculada en a)
εlong=0= ( )0+− cir
long
EEσνσ
σm=σlong= =cirνσe
RP ⋅ν =σlong
c) Que tenga tapas planas.
Laplace ⇒ e
P
R
pm =+∞
σσ ⇒ σp=σcir=
e
RP ⋅
Por equilibrio:
σp·2·l·e=p·l·2·R ⇒ σp=e
RP ⋅
l·2·R=la proyección de la superficie del cilindro sobre la perpendicular al eje vertical.
σPσP
L
L
εlong·l=0
mσP
Además de la σcir=e
RP ⋅
σm·2πR·e=P·π·R2 ⇒ σm=e
RP
2
⋅=σlong
d) Que tenga una tapa semiesférica y otra cónica. Calculando las tensiones en
todas sus partes.
En la superficie cilíndrica ⇒ σcir=e
RP ⋅
σlong=e
RP
2
⋅
en la superficie esférica ⇒ e
P
RR=+ σσ
⇒ σ₁=σ₂=e
RP ⋅
en la superficie cónica:
Laplace ⇒ e
p
r
pm =+∞ α
σσcos/
⇒ σp=αcose
rP ⋅ ⇒
maxpσ =αcose
rP ⋅
Equilibrio del trozo ⇒ σm·cosα·2·π·r·e=p·π·r² ⇒ σm=αcose
rP ⋅ ⇒
maxmσ =αcos2e
Rp ⋅
maxpσ
⇒ necesita anillo refuerzo en unión.
maxmσ
Zunchado anillos ⇐ antes anillo con ω Zunchado más general: ( )
=+∆⋅++⋅−
R
aTR
gEEe
Rppii
i
i
ii
i αωγ 22 ( )ee
e
e
ee
e TRgEEe
Rpp∆⋅++
⋅− αωγ 22
α
σm
σm
rPR
max
max
r
α
σm
σm
rP
Ejercicio 1.20:
Dos anillos de acero del mismo espesor e=2cm no ajustan entre sí al tener uno un
diámetro interior D₁₁₁₁=100cm y el otro un diámetro exterior D₂₂₂₂=100.2cm. Se eleva
la temperatura del primer anillo hasta que ajuste con el segundo y, a continuación,
se deja enfriar. Calcular los esfuerzos en los anillos al final de la operación de
zunchado realizada.
Datos: E=2·106kg/cm²
ei=2cm=ee Di=100.2 cm ⇒ R=50
De=100 cm ⇒ 2ǡ=0.2cm, ǡ respecto el radio.
E
p
E
p
2
50
100
2.0
2
50 ⋅=+⋅− ⇒
100
2.0
2
502 =⋅E
p ⇒ p=
50100
1022.0 6
⋅⋅⋅
=80 Kg/cm²
2
5080 ⋅−=⋅−=e
Rpiσ =-2000 Kg/cm²
2
5080 ⋅=⋅=e
Rpeσ =2000 Kg/cm²
Ejercicio 1.21:
Un anillo de cobre ajusta perfectamente en el interior de un anillo de acero y esté
a su vez en un anillo de aluminio. Determinar los esfuerzos en los tres anillos,
cuando el conjunto gira a una velocidad angular de 1200r.p.m.
Datos: Ec=1.1·106kg/cm² , γγγγc=8.8 t/m³
Ea=2·106kg/cm² , γγγγa=7.8 t/m³
Eal=0.7·106kg/cm² , γγγγal=2.7 t/m³
Entre los anillos de cu y ac:
2222 282
28´)(26
2
27 ⋅⋅
+⋅
⋅−=⋅⋅
+⋅
⋅− ωγωγac
ac
accu
cu
cu EgE
pp
EgE
p
Entre los anillos de ac y Al:
2222 302
29´28
2
28´)( ⋅⋅
+⋅⋅=⋅
⋅+
⋅⋅− ωγωγ
Al
cu
Alac
ac
ac EgE
p
EgE
pp
( )( ) ( )( ) ( ) ( )22
22
262
33
6
22
26140101.1980
108.8
101.12
27
262
27
cmcmcmKgscm
cmKgp
EgE
p
cu
cu
cu
⋅π⋅⋅
⋅+⋅⋅⋅−=
=⋅ω⋅γ
+⋅
⋅−
−
2528
26 27
P
P´
ac
P´25
Cu
P
Al
( )( ) ( )( ) ( ) ( )22
22
262
33
6
22
28140102980
108.7
1022
28´)(
282
28´)(
cmcmcmKgscm
cmKgpp
EgE
pp
ac
ac
ac
⋅⋅⋅
⋅+⋅⋅
⋅−=
=⋅⋅
+⋅
⋅−
−
π
ωγ
( )( ) ( )( ) ( ) ( )22
22
262
33
6
22
30140107.0980
107.2
107.02
29´
302
29´
cmcmcmKgscm
cmKgp
EgE
p
Al
Al
Al
⋅⋅⋅
⋅+⋅⋅
⋅=
=⋅⋅
+⋅⋅
−
π
ωγ
-19.27p+7p´=-37.84 ⇒ p´=7
87.3727.19 −p
⇒ 7p-27.7p´=6.67
⇒ 7p-27.7· 7
87.3727.19 −p=6.67 ⇒ p=2.07 Kg/cm²
p´=7
87.3707.227.19 −⋅=0.29 ⇒ p´=0.29 Kg/cm²
Tensiones ⇒ 22ii
iiii R
ge
Rp⋅+
⋅= ωγσ
( ) 223
2640980
108.8
2
2707.2 ⋅⋅+⋅−=−
πσ cu =-27.94+94.85 ⇒ σσσσcu=67.91 Kg/cm²
( ) 223
2840980
108.7
2
28)29.007.2( ⋅⋅+⋅−−=−
πσ ac =24.92+98.53 ⇒ σσσσac=123.45 Kg/cm²
( ) 223
3040980
107.2
2
2929.0 ⋅⋅+⋅=−
πσ Al =4.21+39.15 ⇒ σσσσAl=43.36Kg/cm²
Ejercicio 1.25:
Si el depósito de la figura está lleno de un líquido de γγγγ=1200 Kg/m³ y h₁₁₁₁=5 m,
R=2m y θθθθ=60º, calcular la distribución de tensiones a lo largo de sus paredes en función del espesor t, calculando este según el criterio de Treska si σσσσe=2400 Kg/cm²
y n=2
θ
R
h
h
1
2
R= 2m
hh
=5m
12 60
σm
σp
σp
σm
´
x
Tg 60º= 3 =2h
R ⇒ h₂=
3
R=
3
2 m γ=1200
Kg/m³ Pared cilíndrica ⇒ Rm=∞ Rp=R
Ec. Laplace ⇒ =t
P
∞σm +
R
pσ ⇒ σp=
t
RP ⋅
σP=γ·x·t
R=
t
2400x (Kg/m²)
σm·2πR·t=γ(πR²·h₁+3
1 πR²·h₂) ⇒
⇒ σm=t2
γ(R·h₁+
3
1R·h₂)=
t
1200(5+
33
2)
⇒ σm=t
6462 (constante)
Pared cónica ⇒ R´m=∞
Rp=30sen
r
Ec. Laplace ⇒ =t
P
∞σ m´ +
r
p
2
σ ⇒ σ´p=
t
rP 2⋅
σ´p=γ(h₁+x´)t
r2 ; y como Tg 60º= 3 = ´2 xh
r
−
hh
=5m
12 60
σm
σm σm
30º
r
60º
σm
R p
R=2- 3 x´ ⇒ σ´p=t
2400(5+x´)(2- 3 x´)
σ´m·cos 60º·2π·r·t=γ(πr²·(h₁+x´)+3
1 πr²·(h₂-x´)
σ´m=t
γ [r·(h₁+x´)+3
1r·(h₂-x´)] ⇒ σ´m=
t
1200(2- 3 x´)(5+
3
1+2
´x)
El máximo geométrico de la parábola queda fuera del cono ⇒ ´
´
dx
d pσ=0 ⇒
⇒ 0=2- 3 x´-5 3 - 3 x´ ⇒ x´=32
352 − x´ es negativo.
σ´m=t
1200(2- 3 x´)(5+
3
1+2
´x) →x´=0 ⇒σ´m=
t
13385
→x´=3
2 ⇒σ´m=0
Para σ´m el máximo también cae fuera de la parte cónica. Las tensiones máximas están en la parte cónica en la unión con la cilíndrica y valen:
σ´Pmax=t
24000 (Kg/m²) y σ´m,max=
t
13385 (Kg/m²)
o sea ⇒ σ´Pmax=t
4.2 Kg/cm² ←σ₁ (con t en m)
σ´m,max=t
3385.1 Kg/cm² ← σ₂
σ₃=0
Criterio de Treska ⇒ 22
31 admσ≤
σ−σ ⇒ σ₁-σ₃≤σadm ; n=2 ⇒
σm σp
h 2
σp,max.= t
2400·5=
t
12000 (Kg/m²)
σm=constante =t
6462 (Kg/m²)
σpσm
σ´p=t
2400(5+x´)(2- 3 x´)→x´=0 ⇒ σ´p=
t
24000
→x´=3
2 ⇒ σ´p=0
t
4.2-0≤
2
2400 ⇒ t ≥≥≥≥
2400
8.4=0.002 m=2mm
Ejercicio 1.27: El conjunto de la figura se compone de dos barras rígidas ABC y DEFG y los tres
cables de acero indicados (E=2·106 Kg/cm² y A=0.78cm²). cuando se aplica una
carga P en el punto C, se pide:
a) esfuerzos en los cables b) Posición final de la barra DEFG y del punto C.
Si además de la carga P se produce un descenso térmico de 50ºC (αααα=10-5 ºC-1) en la
barra 1. determinar.
c) Tensión en cada cable
d) Posición final del punto C.
Datos: P=3000 Kg, ǡǡǡǡ=1.5 m
Planteamos el equilibrio de las barras ABC y DEFG:
ΣMA=0 ⇒ N₁·3
a=P·(ǡ+2
3
a) ⇒ N₁=4P
ΣMD=0 ⇒ N₃·3
a+N₂·(ǡ+2
3
a)=N₁· 2
3
a ⇒ N₃+5N₂=2N₁
Tenemos 3 incógnitas y 2 ecuaciones ⇒ hiperestático de orden 1 Relacionamos los desplazamientos y deformaciones del sistema para calcular la ecuación de compatibilidad de los desplazamientos:
P
A
B
D
E
F
GC 2
3
1
2a a
aa
a/3
a/3
a/3
a/3
P
A
B
D
E
GC
N
N
N
N
1
1
3
2
F
δ .arg1al = BU - FU
δ .arg2al = GU
δ .arg3al = EU
33
2
3
2 a
U
a
U
aa
U EFG ==+
⇒ ==25FG UU
EU ⇒ GU =5 EU ⇒ δ .arg2al =5δ .arg
3al
Ley de comportamiento: EA
aNal
⋅⋅
=δ 3arg3
EA
aaN
al
⋅
+⋅=δ 32
.arg2
Sustituyendo la ley de comportamiento en la ecuación de compatibilidad de los desplazamientos:
EA
aaN
⋅
+⋅32
=5EA
aN
⋅⋅3 ⇒ N₂·
3
4a=5N₃·ǡ ⇒ 4N₂=15N₃
Resolvemos el sistema de tres ecuaciones:
N₁=4P
⇒ N₃+5N₂=8P
N₃+5N₂=2N₁
⇒ 15
4N₂+5N₂=8P ⇒ N₂₂₂₂=
79
120P y N₃₃₃₃=
79
32P
4N₂=15N₃
Como P=3000 Kg ⇒ N₁₁₁₁=12000 Kg N₂₂₂₂=4557 Kg N₃₃₃₃=1215 Kg
B) Posición final barra DG y del punto C.
E
G
F
U
U
U
B
UU
U
c
δ .arg3al = EU =
610278.0
1501215
⋅⋅⋅
=0.1168 cm
FU =2 EU =0.2336 cm
GU =5 EU =0.5840 cm
Comprobación: δ .arg3al =
610278.0
1503
44557
⋅⋅
⋅⋅=0.5842 cm≈ EU
CU =
3
3a
aa
U B
+⋅ =4 BU y como BU =δ .arg
1al + FU
BU =EA
aN
⋅⋅ 24
+0.2336=610278.0
150230004
⋅⋅⋅⋅⋅
+0.2336=2.3077+0.2336=2.5413 cm
CU =4·2.5413=10.1652 cm
Si además de la carga P se produce un descenso térmico de 50ºC (αααα=10-5 ºC-1
) en la
barra 1. determinar.
Tensión en cada cable
Las ecuaciones de equilibrio son las mismas (P+∆T), varía la ley de comportamiento de
la barra 1 solo, y como en la ecuación de compatibilidad no interviene δ₁ los resultados de N₁, N₂ y N₃ son los mismos: Por tanto:
σ1=A
N1 =78.0
12000=15384 Kg/cm²
σ2=A
N 2 =78.0
4557=5842 Kg/cm²
σ3=A
N3 =78.0
1215=1557 Kg/cm²
Posición final del punto C
CU =4 BU =4( δ .arg1al + FU ) ; donde
EA
aNaTal
⋅⋅
+⋅∆⋅α−=δ1
1arg1 =
=-105·50·2·150+610278.0
150230004
⋅⋅⋅⋅⋅
=-0.15+2.3077=2.1577 cm ⇒ CU =9.5652 cm
α
310336.2
3
1168.0 −⋅=a
=tgα ⇒ α=0.1338