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VANT EXGON JUPITER 1

EEESSSTTTUUUDDDIIIOOO DDDEEE MMMEEECCCÁÁÁNNNIIICCCAAA DDDEEE

SSSUUUEEELLLOOOSSS

PROYECTO:

JUPITER

Calle Colón S/N Col. Centro San Martín Hidalgo, Jalisco.

JULIO DE 2017




C O N T E N I D O

1.- RESUMEN EJECUTIVO

2.- ANTECEDENTES

3.- EXPLORACION DEL SUBSUELO Y ENSAYES DE LABORATORIO

3.1.- Descripción de método de exploración

3.2.- Descripción de pruebas de laboratorio

4.- GEOLOGÍA REGIONAL Y SISMICIDAD

4.1.- Zona sísmica y tipo de terreno para el análisis sísmico

4.2.- Coeficiente sísmico

4.3.- Geología

5.- CONDICIONES ESTRATIGRAFICAS

5.1.- Estratigrafía

5.2.- Toma de Muestras

5.3.- Perfil Estratigráfico

6.- ANALISIS DE CIMENTACIONES

6.1.- Fórmulas y parámetros para cálculo de capacidad de carga losa de cimentación

6.2.- Correlación para N60 en suelo granular

6.3.- Capacidad de carga

6.4.- Nivel Freático

6.5.- Revisión geotécnica (Módulos de Reacción)

6.6.- Análisis de Asentamientos

7.- MUROS DE CONTENCIÓN

7.1.- Empuje de tierras sobre muros de contención

7.2.- Tabla de factores de diseño, capacidad de carga

8.- RESUMEN Y RECOMENDACIONES

8.1.- Conclusiones y recomendaciones

8.2.- Procedimientos constructivos

9.- ANEXOS

9.1.- Pruebas en Laboratorio

9.2.- Reporte fotográfico




1.- RESUMEN EJECUTIVO

Se pretende poner en operación el sitio celular JUPITER, ubicado en la Calle Colón

s/n, en la Colonia Centro, del Municipio de San Martín Hidalgo, en el Estado de

Jalisco. Por lo que se solicitó el estudio de Mecánica de Suelos cuyo objetivo

principal de este es proporcionar al calculista los elementos necesarios para el

diseño adecuado y económico de cimentaciones en el sitio, además un panorama

general de las características de los materiales que forman el subsuelo.

Jalisco es uno de los estados que conforman las treinta y dos entidades

federativas de los Estados Unidos Mexicanos. Se encuentra situado en la zona

occidental del país. Colinda con el estado de Nayarit hacia el noroeste; con los

estados de Zacatecas y Aguascalientes hacia el norte; con el estado de Guanajuato

hacia el este; y con los estados de Colima y Michoacán hacia el sur. Hacia el

poniente, tiene una importante franja costera con el océano Pacífico. Se divide en

125 municipios. Su capital es Guadalajara, cuya zona metropolitana está compuesta

por los municipios de Guadalajara, Zapopan, Tlaquepaque, Tonalá, Tlajomulco, El

Salto, Ixtlahuacán de los Membrillos y Juanacatlán, haciendo de ésta la segunda

aglomeración urbana más grande de México, después de la capital. Otras localidades

importantes son Puerto Vallarta, San Juan de los Lagos, Tepatitlán de Morelos,

Lagos de Moreno, Ameca, Ocotlán, La Barca, Arandas, Autlán de Navarro, Ciudad

Guzmán, Chapala, Zapotlanejo

El sitio estudiado, se encuentra ubicado en la zona “C” según la Regionalización

Sísmica de la República Mexicana considerada por la Comisión Federal de

Electricidad (C.F.E.), el suelo del predio en estudio se considerará como tipo II, por lo que se recomienda que en cálculos estructurales se utilice un

coeficiente sísmico de 0.64 para estructuras del grupo B. Para estructuras del

grupo A deberán incrementarse en un 50%.

https://es.wikipedia.org/wiki/Organizaci%C3%B3n_territorial_de_M%C3%A9xico

https://es.wikipedia.org/wiki/Organizaci%C3%B3n_territorial_de_M%C3%A9xico

https://es.wikipedia.org/wiki/Estados_Unidos_Mexicanos

https://es.wikipedia.org/wiki/Occidente_de_M%C3%A9xico

https://es.wikipedia.org/wiki/Nayarit

https://es.wikipedia.org/wiki/Zacatecas

https://es.wikipedia.org/wiki/Aguascalientes

https://es.wikipedia.org/wiki/Guanajuato

https://es.wikipedia.org/wiki/Colima

https://es.wikipedia.org/wiki/Michoac%C3%A1n

https://es.wikipedia.org/wiki/Oc%C3%A9ano_Pac%C3%ADfico

https://es.wikipedia.org/wiki/Municipios_de_Jalisco

https://es.wikipedia.org/wiki/Guadalajara_(M%C3%A9xico)

https://es.wikipedia.org/wiki/Zona_metropolitana_de_Guadalajara

https://es.wikipedia.org/wiki/Zapopan

https://es.wikipedia.org/wiki/Tlaquepaque

https://es.wikipedia.org/wiki/Tonal%C3%A1_(Jalisco)

https://es.wikipedia.org/wiki/Tlajomulco_de_Z%C3%BA%C3%B1iga

https://es.wikipedia.org/wiki/El_Salto_(Jalisco)

https://es.wikipedia.org/wiki/El_Salto_(Jalisco)

https://es.wikipedia.org/wiki/Ixtlahuac%C3%A1n_de_los_Membrillos

https://es.wikipedia.org/wiki/Juanacatl%C3%A1n

https://es.wikipedia.org/wiki/M%C3%A9xico

https://es.wikipedia.org/wiki/M%C3%A9xico,_D.F.

https://es.wikipedia.org/wiki/Puerto_Vallarta

https://es.wikipedia.org/wiki/San_Juan_de_los_Lagos

https://es.wikipedia.org/wiki/Tepatitl%C3%A1n_de_Morelos

https://es.wikipedia.org/wiki/Lagos_de_Moreno

https://es.wikipedia.org/wiki/Ameca

https://es.wikipedia.org/wiki/Ocotl%C3%A1n

https://es.wikipedia.org/wiki/La_Barca

https://es.wikipedia.org/wiki/Arandas

https://es.wikipedia.org/wiki/Autl%C3%A1n_de_Navarro

https://es.wikipedia.org/wiki/Ciudad_Guzm%C3%A1n

https://es.wikipedia.org/wiki/Ciudad_Guzm%C3%A1n

https://es.wikipedia.org/wiki/Chapala

https://es.wikipedia.org/wiki/Zapotlanejo




Con base a los resultados de campo y de laboratorio se puede establecer en lo

general la siguiente estratigrafía:

Superficialmente y hasta una profundidad de 1.80 m se localizó un estrato

conformado por arenas limosas color café claro en combinación con materia orgánica

de compacidad poco densa.

Subyaciendo de 1.80 m y hasta una profundidad de 4.80 m aproximadamente se

localiza un estrato conformado por arenas limosas poco arcillosas de compacidad

media color café claro y resistencia media al esfuerzo cortante. (SM), con un

contenido natural de agua del 20.30%. Con la granulometría se determinó un

porcentaje de finos del 33.91 %, un porcentaje de arenas del 60.87 % y un

porcentaje de gravas del 5.22 %, teniendo en este material una densidad de solidos

de 2.56.


localiza un estrato conformado por arcillas limo arenosas de consistencia media

color café claro con betas tono naranja de media a baja compresibilidad y

resistencia media al corte. (CL), con un contenido natural de agua del 29.10 %.

Con la granulometría se determinó un porcentaje de finos del 54.15 %, un

porcentaje de arenas del 40.08 % y un porcentaje de gravas del 5.77 %, teniendo en

este material una densidad de solidos de 2.42. Obtenido un Limite liquido de

29.70, un Limite plástico de 21.40 y un Índice plástico de 8.30.


localiza un estrato conformado por limos arenosos poco arcillosos de consistencia

media a dura color café claro de baja compresibilidad y resistencia media a alta

al corte. (ML), con un contenido natural de agua del 21.30 %. Con la granulometría

se determinó un porcentaje de finos del 51.58 %, un porcentaje de arenas del 38.92

% y un porcentaje de gravas del 9.50 %, teniendo en este material una densidad de

solidos de 2.53. Obtenido un Limite liquido de 36.70, un Limite plástico de 20.40

y un Índice plástico de 16.30.

El nivel de aguas freáticas no se detectó a la profundidad alcanzada en el sondeo.




2.- ANTECEDENTES

Se pretende poner en operación el sitio celular JUPITER, ubicado en la Calle Colón

s/n, en la Colonia Centro, del Municipio de San Martín Hidalgo, en el Estado de

Jalisco. Por lo que se solicitó el estudio de Mecánica de Suelos cuyo objetivo

principal de este es proporcionar al calculista los elementos necesarios para el

diseño adecuado y económico de cimentaciones en el sitio, además un panorama

general de las características de los materiales que forman el subsuelo.

3.- EXPLORACIÓN DEL SUBSUELO Y ENSAYES DE LABORATORIO

3.1.- Descripción de método de exploración

Los trabajos de exploración, así como el muestreo fueron realizados por personal

calificado. Con la finalidad de conocer la estratigrafía del sitio, así como las

propiedades físicas y mecánicas de los estratos detectados, se llevaron a cabo

trabajos de exploración consistente en la ejecución de un SONDEO DE PENETRACIÓN

ESTÁNDAR a la profundidad de 11.40 mts.

Este tipo de sondeo consiste en alternar el hincado de la herramienta de muestreo

conocida como penetrómetro estándar cuya longitud total es de 60 cms. El cual se

hinca en el suelo mediante el golpeo de la herramienta denominada martinete de

golpeo que pesa alrededor de 63.5 Kg. dejándola caer de una altura de 73 cm

contando el número de golpes necesarios para hincar cada una de las cuatro partes

de 15 cm. cada una, con lo anterior se puede determinar el grado de compacidad del

suelo muestreado pudiéndose obtener algunos parámetros mecánicos mediante

correlaciones empíricas con el número de golpes necesarios para hincar los 30 cm

centrales de la herramienta mencionada ya que cada una de las partes de 15 cm de

cada uno de los extremos se considera alterada.

El nivel de aguas freáticas no se detectó a la profundidad alcanzada en el sondeo.




3.2.- Descripción de pruebas de laboratorio realizadas

Para las pruebas de laboratorio efectuadas, como ya lo hemos comentado

anteriormente, se utilizaron las Normas Mexicanas relativas. Cuando no existen, se

utilizaron las de organismos internacionales tales como A.S.T.M. y que por lo

general coinciden con las de la Secretaría de Comunicaciones y Transportes.

A fin de determinar las características físicas o índice del material se

efectuaron las siguientes pruebas:

Contenido natural de agua ASTM D-2216

Densidad de sólidos

Peso volumétrico natural ASTM D-2167-84

Límites de consistencia ASTM D-4318-84

Contracción lineal ASTM D-427

Clasificación visual y al tacto

Lavado por malla 200 ASTM C-117

Granulometría por mallas ASTM D-422

Clasificación SUCS ASTM D-2487




4.- GEOLOGÍA Y SISMICIDAD

4.1.- Zona sísmica y tipo de terreno para el análisis sísmico

El sitio estudiado, se encuentra ubicado en la zona “C” según la

Regionalización Sísmica de la República Mexicana considerada por la

Comisión Federal de Electricidad (C.F.E.), el suelo del predio en

estudio se considerará como tipo II.

4.2.- Coeficiente sísmico

Por lo que se recomienda que en cálculos estructurales se utilice un

coeficiente sísmico de 0.64 para estructuras del grupo B. Para estructuras

del grupo A deberá incrementarse en un 50%. (Ver Figura Anexa).




A

C

B

CDC

D

B

A

CF

E -

IIE

1993

DE

LA

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D

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4.3.- Geología

En el estado de Jalisco las principales estructuras geológicas son: aparatos

volcánicos, coladas de lava, fracturas y fallas normales, que han dado origen a

los amplios valles y fosas tectónicas como la Laguna de Chapala.

Los afloramientos rocosos de la entidad están constituidos por rocas ígneas,

sedimentarias y metamórficas; con edades de formación del triásico hasta el

cuaternario reciente.

Las rocas metamórficas (esquistos) del triásico y jurásico son las más antiguas de

la entidad sin embargo existen pocos afloramientos de ellas, siendo las rocas

ígneas extrusivas del terciario las que predominan.

Dentro del estado de Jalisco se encuentra parte de cuatro provincias geológicas:

Sierra Madre Occidental, Mesa del Centro, Eje Neovolcánico y Sierra Madre del Sur;

en base a esta división se describen los aspectos geológicos de la entidad.

Provincia Sierra Madre Occidental

Abarca la porción norte del estado, está limitada al sur y este por el Eje

Neovolcánico.

Estatigrafía

Las rocas más antiguas de esta provincia pertenecen al cretásico superior están

representadas litológicamente por afloramientos de calizas interestratificadas con

lutitas.

El terciario está representado básicamente por rocas ígneas extrusivas (riolitas,

tobas y basaltos) e intrusivas (granito), aunque también existen afloramientos de

rocas sedimentarias de origen continental (conglomerados). Los depósitos más

jóvenes son del cuaternario, representados por suelos aluviales que se encuentran

como rellenos de pequeños valles.

Provincia Mesa del Centro

Esta provincia penetra al estado por su extremo noreste y limita al sur con el Eje

Neovolcánico.

Estatigrafía

Los aflormientos de rocas más antiguos en la provincia están representados por

esquistos del triásico, localizados al este de Lagos de Moreno. Del cretásico

superior afloran rocas sedimentarias (calizas y lutitas) de origen marino. El

terciario está representado por rocas ígneas extrusivas (riolitas y tobas

rioliticas), localizada al sureste de Palo Alto y al suroeste de Ojuelos; rocas

ígneas intrusivas ácidas y rocas sedimentarias (areniscas y conglomerados) de

origen continental. Los depósitos del cuaternario, constituidos por suelos

aluviales, se encuentran rellenando los valles de esta provincia.




Provincia Eje Neovolcánico

Esta provincia se localiza en la parte central del estado y limita al norte con la

Sierra Madre Occidental, al noreste con la Mesa del Centro y al oeste y sur con la

Sierra Madre del Sur, está constituida en su mayoría por entidades de origen

volcánico.

Estatigrafía

Las rocas sedimentarias de origen marino y las rocas ígneas extrusivas ácidas del

cretásico, que afloran en esta provincia, fueron cubiertas por derrames volcánicos

y productos piroplásticos del terciario. De esta misma edad son algunos cuerpos de

rocas ígneas intrusivas básicas, así como las rocas sedimentarias (areniscas y

conglomerados) de origen continental que ahí se presentan.

Las rocas más recientes son del cuaternario y están constituidas por areniscas,

conglomerados y depósitos aluviales de basalto.

Provincia Sierra Madre del Sur

Esta provincia abarca la parte occidental del estado y limita al oeste con el

Océano Pacífico y al este y norte con el Eje Neovolcánico.

Estatigrafía

En esta zona afloran las rocas metamórficas más antiguas del estado, que

pertenecen al jurásico, localizadas al sur de Puerto Vallarta, noreste de

Masacota, oeste de Talpa de Allende y noreste de Tecatitlán.

En la porción occidental de la provincia, durante el cretásico superior, fue

emplazado un gran cuerpo de rocas ígneas intrusivas (batolito), el cual provocó

fuertes deformaciones o dislocaciones en las rocas resistentes.

Durante el periodo terciario se originaron los depósitos de rocas volcánicas que

cubrieron gran parte del área y, al mismo tiempo se formaron los depósitos de

rocas sedimentarias continentales.

En el cuaternario se formaron los depósitos de suelos que se encuentran en los

litorales y cerca de las costas, así como los que rellenan los valles de esta

región.




Mapa de Geología




5.- CONDICIONES ESTRATIGRÁFICAS

5.1.- Estratigrafía

(Fundamentos de Ingeniería Geotécnica. Braja M. Das)

Sondeo No. 1 A 11.40 Mts. de Profundidad

Con base en los resultados de campo y de laboratorio, se puede establecer, en lo

general la siguiente estratigrafía:

Superficialmente y hasta una profundidad de 1.80 m se localizó un estrato

conformado por arenas limosas color café claro en combinación con materia orgánica

de compacidad poco densa.

Sondeo No. 1 Desde: 1.80 m Hasta: 4.80 m

Descripción del material: ARENAS LIMOSAS POCO ARCILLOSAS DE COMPACIDAD

MEDIA COLOR CAFÉ CLARO Y CON RESISTENCIA MEDIA

AL ESFUERZO CORTANTE.

Clasificación S.U.C.S...: (SM) ARENA LIMOSA

Compacidad Relativa: Media

Peso volumétrico en el lugar........: 1,636kg/m3

Humedad en el lugar.................: 20.30%

Nivel freático......................: No detectado

Partículas mayores de 5 mm..........: 6.80 %

Densidad de Sólidos.................: 2.56

Angulo de rozamiento................: 31.00o

Valor de Nc.........................: 20.03

Valor de Nq.........................: 9.03

Valor de Ny.........................: 4.83

Relación de Vacíos (e)..............: 3.60

Porosidad (n)......................: 4.00 %

Grado de saturación.................: 3.00 %

Límite Líquido......................: N/A

Límite Plástico.....................: N/A

Índice Plástico.....................: N/A

Porcentaje de finos.................: 33.91 %

Porcentaje de arenas................: 60.87 %

Porcentaje de gravas................: 5.22 %





Descripción del material: ARCILLAS LIMO ARENOSAS DE CONSISTENCIA MEDIA

COLOR CAFÉ CLARO CON BETAS TONO NARANJA DE

MEDIA A BAJA COMPRESIBILIDAD Y RESISTENCIA

MEDIA AL ESFUERZO CORTANTE.

Clasificación S.U.C.S...: (CL) ARCILLA LIMOSA

Consistencia: Media/Dura







Valor de Nc.........................: 5.70

Valor de Nq.........................: 1.00

Valor de Ny.........................: 0.00


Porosidad (n)......................: 4.00 %


Límite Líquido......................: 29.70

Límite Plástico.....................: 21.40

Índice Plástico.....................: 8.30

Porcentaje de finos.................: 54.15%

Porcentaje de arenas................: 40.08%

Porcentaje de gravas................: 5.77%





Descripción del material: LIMOS ARENOSOS POCO ARCILLOSOS DE CONSISTENCIA

MEDIA COLOR CAFÉ CLARO DE MEDIA COMPRESIBILIDAD

Y RESISTENCIA MEDIA AL ESFUERZO CORTANTE.

Clasificación S.U.C.S...: (ML) LIMO ARENOSO

Consistencia: Dura







Valor de Nc.........................: 5.70

Valor de Nq.........................: 1.00

Valor de Ny.........................: 0.00


Porosidad (n)......................: 3.90 %


Límite Líquido......................: 36.70

Límite Plástico.....................: 20.40

Índice Plástico.....................: 16.30

Porcentaje de finos.................: 51.58%

Porcentaje de arenas................: 38.92%

Porcentaje de gravas................: 9.50%




5.2.- Toma de muestras (Reporte de Perforación)

REPORTE DE PERFORACIÓN

PROYECTO: JUPITER

UBICACIÓN: Calle Colón s/n, Col. Centro

CIUDAD: San Martín Hidalgo, Jalisco. SONDEO No.: 1

TIPO DE SONDEO No.: SPT

FECHA DE EXPLORACIÓN: 24 DE JULIO DE 2017.

OPERADOR: A.O.G.

MU

ES

TR

A PROFUNDIDAD

(m)

PENETRACION ESTÁNDAR PESO DEL

MARTILLO 64 Kg., ALTURA DE

CAIDA 76 cm. CLASIFICACION DE CAMPO

INICIAL FINAL No. DE GOLPES

15 cm.

30 cm.

15 cm.

1 0.00 0.60 1 3 4 ARENAS LIMOSAS COLOR CAFÉ CLARO DE COMPACIDAD POCO DENSA



4 1.80 2.40 5 9 6 ARENAS LIMOSAS POCO ARCILLOSAS DE COMPACIDAD MEDIA COLOR CAFÉ CLARO

5 2.40 3.00 7 21 13 ARENAS LIMOSAS POCO ARCILLOSAS DE COMPACIDADMEDIA COLOR CAFÉ CLARO


7 3.60 4.20 12 29 18 ARENAS LIMOSAS POCO ARCILLOSAS DE COMPACIDADMEDIA COLOR CAFÉ CLARO


9 4.80 5.40 13 30 18 ARCILLAS LIMO ARENOSAS DE CONSISTENCIA MEDIA COLOR CAFÉ





14 7.80 8.40 22 40 25 LIMOS ARENOSOS POCO ARCILLOSOS DE CONSISTENCIA MEDIA COLOR CAFÉ CLARO






PROF. DE SONDEO: 11.40 MTS.

NIVEL FREATICO:

NO DETECTADO




5.3.- Perfil Estratigráfico

BOLEOS

Y DESCRIPCION

EN EL SONDEO DE PENETRACION NORMAL (SPT)

ESTRATIGRAFIA Y PROPIEDADES DEL SUBSUELO

NAF

ADEMEPROF. DEL

111

12

13

14 SONDEO: S.P.T. 1

15

DURA COLOR CAFE CLARO DE MEDIA COMPRESIBILIDAD Y RESISTENCIA

LIMOS ARENOSOS POCO ARCILLOSOS DE CONSISTENCIA MEDIA A

MEDIA AL CORTE

CON MATERIA ORGANICA DE COMPACIDAD POCO DENSA

ARENAS LIMOSAS COLOR CAFE CLARO EN COMBINACION

COLOR CAFE CLARO Y RESISTENCIA MEDIA AL ESFUERZO

ARENAS LIMOSAS POCO ARCILLOSAS DE COMPACIDAD MEDIA

CORTANTE

CAFE CLARO CON BETAS TONO NARANJA DE MEDIA A BAJA

ARCILLAS LIMO ARENOSAS DE CONSISTENCIA MEDIA COLOR

COMPRESIBILIDAD Y RESISTENCIA MEDIA AL CORTE

PROFUNDIDAD: 11.40 MTS.

N.A.F.: NO DETECTADO

PROYECTO:

JUPITER



MEDIA AL CORTE



MEDIA AL CORTE









CORTANTE



CORTANTE

CON MATERIA ORGANICA DE COMPACIDAD POCO DENSA

ARENAS LIMOSAS COLOR CAFE CLARO EN COMBINACION

F, % DE FINOS

ABT AVANCE CON BROCA

PESO PROPIO

PP PENETRACION POR

MAS DE 50 GOLPES

* PENETRACION ESTANDAR

ROCA

RELLENO

GRAVA

ARENA

LIMO

ARCILLA

CLASIFICACION

PE

RF

IL

AV

AN

CE

DE GOLPES

NUMERO

403010 20

+

o

-

LIMITE PLASTICO LP, %

LIMITE LIQUIDO LL, %

CONTENIDO DE AGUA W, %

PR

OF

UN

DID

AD

, E

N M

ET

RO

S

80604020

9

8

7

6

5

4

3

2

1

0

10




6.- ANALISIS DE CIMENTACIONES

6.1.- Formulas y parámetros para cálculos de Capacidad de Carga

Corrección de la resistencia a la penetración estándar “N”

(Fundamentos de Ingeniería de Cimentaciones. Braja M. Das, página 83)

Donde:

N60 = número de golpes de penetración estándar, corregido por las

condiciones en campo

N = resistencia a la penetración estándar medido en campo

ηH = eficiencia del martinete (%)

ηB = corrección por diámetro de la perforación

ηS = corrección del muestreador

ηR = corrección por longitud de la barra

Las variaciones de ηH ηB ηS y ηR con base en recomendaciones de Seed y

colaboradores (1985) y Skempton (1986) se resumen en las tablas siguientes:

Factor País Equipo Corrección

(%)

Eficiencia del martinete (ηH )

Japón Donut caída libre 78

Donut cuerda y polea 67

Estados Unidos De seguridad cuerda y polea 60


Argentina Donut cuerda y polea 45

China Donut caída libre 60


Factor Diámetro (mm) Corrección

Diámetro de la perforación (ηB )

60-120 1.00

150 1.05

200 1.15

Factor Equipo Corrección

Tipo de muestreador (ηS )

Muestreador estándar 1.00

Con forro para arena y arcillas densas 0.80

Con forro para arena suelta 0.90

Factor Longitud m Corrección

Longitud de la barra (ηR )

> 10 1.00

6 -10 0.95

4 - 6 0.85

0 - 4 0.75




Estrato N ηH ηB ηS ηR N60

0.00 – 1.80 9 45 1.00 1.00 0.75 5

1.80 – 4.80 23 45 1.00 1.00 0.75 13

4.80 – 7.80 28 45 1.00 1.00 0.75 16

7.80 – 11.40 39 45 1.00 1.00 0.75 22

Correlación para N60 en suelo granular.

(Fundamentos de Ingeniería de Cimentaciones. Autor: Braja M. Das)

En suelos granulares, el valor de N se afecta por la presión de sobrecarga

efectiva, . Por esa razón, el valor de N60 obtenido en la exploración de campo

ante presiones de sobrecarga efectiva diferentes, se debe corregir para que

corresponda a un valor estándar . Es decir:

Donde:

(N1)60 = valor de N60 corregido a un valor estándar de (100 kN/m2)

CN = factor de corrección

N60 = número de penetración estándar, corregido por las condiciones en

campo

Una de las relaciones más comúnmente citadas para el cálculo de CN es la de

Skempton (1986):

Donde:

= presión efectiva promedio del estrato analizado

pa = presión atmosférica ≈ 10 t/m2

Estrato SUCS N60 (t/m2) CN (N1)60

0.00 – 1.80 SM 5 0.85 1.84 9

1.80 – 4.80 SM 13 0.92 1.83 24

4.80 – 7.80 CL 16 --- 1.00*(N/A) ---

7.80 – 11.40 ML 22 --- 1.00*(N/A) --- * No aplica en arcillas y limos




En el estrato de 1.80 m a 4.80 m (ARENAS LIMOSA DE COMPACIDAD MEDIA) se obtuvo un

N de 23 y en la corrección de golpes se obtuvo N60 de 13.

Obtención del Angulo

Número N60

de

Penetración

Estándar

En arenas Angulo de

Fricción E (kg/cm2)

Descripción Compacidad

Relativa

0 - 4 Muy Floja 0 - 15 % 28º 100

5 10 Floja 16 - 35 % 28 - 30 100 - 250

11 - 30 Media 36 - 65 % 30 - 36 250 - 500

31 - 50 Densa 66 - 85 % 36 - 41 500 - 1000

>50 Muy Densa 86 - 100 % >41 >1000

Interpolando para valores de N60 (11 – 30) y para valores de Ángulos (30 - 36)

obtenemos un Angulo con valor de: 31°. Ver tabla anexa.

INTERPOLACION DE VALORES

SUELOS FRICCIONANTES

TIPO DE MATERIAL Número N60 de Penetración

Estándar ANGULO (Ø)

N60 Ø

ARENAS LIMOSAS 11.00 30.00 30.00 36.00

N60 = 13.00

Ø= 30.63 º

6.2.- Capacidad de carga

La capacidad de carga admisible se determinó aplicando el criterio de Terzaghi.




Considerando que se presentará FALLA GENERAL cuando la compacidad relativa sea

mayor a 70 % y FALLA LOCAL para compacidades menores al 70 %.

En la tabla siguiente se presenta una relación aproximada entre el número golpes

de penetración estándar y la compacidad relativa para suelos friccionantes:

Relación entre los valores corregidos (N1)60 y

compacidad relativa en suelo arenas

Número de

penetración estándar,

(N1)60

Compacidad relativa

aproximada ( % )

0 – 5 0 – 5

5 – 10 5 – 30

10 – 30 30 – 60

30 – 50 60 – 95

(Fundamentos de Ingeniería de Cimentaciones. Braja M. Das)

Interpolando para valores de (N1)60 (10 – 30) y para valores de Compacidad Relativa

Aproximada (30 - 60) consideraremos una compacidad relativa con valor de 34.11 %.

Ver tabla anexa.

INTERPOLACION DE DATOS

SUELOS FRICCIONANTES

TIPO DE MATERIAL

NUMERO DE

PENETRACION

ESTANDAR

COMPACIDAD RELATIVA

APROXIMADA

(N1)60 %

ARENAS LIMOSAS 10.00 30.00 30.00 60.00

(N1)60 = 24.00

%= 34.11

En este caso, con el promedio del número de golpes (N1)60 de 35 corresponde a un tipo de FALLA LOCAL.




La capacidad de carga admisible se determinó aplicando el criterio de Terzaghi

para zapatas cuadradas con FALLA LOCAL que se resume en la ecuación siguiente:

(Principios de Ingeniería de Cimentaciones. Braja M. Das)

Qa = (0.867 c Nc + ZNq + 0.4 BN)/fs

Donde:

Qa capacidad de carga admisible.

c cohesión del suelo en ton/m2

Z profundidad de desplante de la cimentación en metros

peso volumétrico natural del suelo

B ancho de la zapata cuadrada en metros

Nc, Nq, N Factores de capacidad de carga para aplicación de la teoría de Terzaghi.

fs Factor de Seguridad

Así, para diferentes profundidades de desplante y anchos de zapatas la capacidad

de carga admisible se registra en la tabla siguiente:




CAPACIDAD DE CARGA LOSA DE CIMENTACIÓN

PROYECTO: JUPITER FECHA: JULIO DE 2017

UBICACIÓN: Calle Colón s/n

Col. Centro

San Martin Hidalgo, Jalisco

ANCHO LONGITUD PROFUNDIDAD COHESIÓN COEFICIENTE COEFICIENTE COEFICIENTE PESO CAPACIDAD

DE DE DE

VOLUMETRICO DE CARGA

LOSA LOSA DESPLANTE

SUELO ADMISIBLE

B L Df Cu Nc Nq N Qa

(m) (m) (m) (ton/m2)

(Ton/m3) (ton/m2)

3.00 3.00 2.00 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 7.72

4.00 4.00 2.00 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 8.35

5.00 5.00 2.00 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 8.98

6.00 6.00 2.00 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 9.60

7.00 7.00 2.00 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 10.23

3.00 3.00 2.50 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 9.19

4.00 4.00 2.50 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 9.81

5.00 5.00 2.50 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 10.44

6.00 6.00 2.50 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 11.06

7.00 7.00 2.50 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 11.69

3.00 3.00 3.00 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 10.65

4.00 4.00 3.00 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 11.27

5.00 5.00 3.00 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 11.90

6.00 6.00 3.00 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 12.53

7.00 7.00 3.00 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 13.15

6.4.- Nivel Freático

El nivel de aguas freáticas no fue localizado a la profundidad alcanzada en el

sondeo.




6.5.- Revisión Geotécnica (Módulos de reacción)

Se presenta a continuación el cálculo del módulo de reacción del suelo (k) para la

cimentación analizada.

(Manual de Diseño de Obras Civiles B.2.4 de la C.F.E. “Cimentaciones en suelos”, página 2.4.12)

Donde:

K = Módulo de reacción de subgrado en kg/cm3

q = Presión de contacto = capacidad de carga admisible del suelo qadm

en kg/cm2

= Asentamiento elástico en centímetros




Módulos para distintos anchos de cimentación y a diferentes profundidades de desplante

Df = 2.00 m

Ancho de

cimiento

(metros)

q

Presión de

contacto

(kg/cm2 )

Asentamiento

(cm)

Módulo de

reacción

de

subgrado

(kg/cm3 )

3.00 1.00 0.35 2.857

4.00 1.00 0.47 2.128

5.00 1.00 0.59 1.695

6.00 1.00 0.71 1.408

7.00 1.00 0.83 1.205

Df = 2.50 m

Ancho de

cimiento

(metros)

Q

Presión de

contacto

(kg/cm2 )

Asentamiento

(cm)

Módulo de

reacción de

subgrado

(kg/cm3 )

3.00 1.10 0.39 2.821

4.00 1.10 0.52 2.115

5.00 1.10 0.65 1.692

6.00 1.10 0.78 1.410

7.00 1.10 0.91 1.209

Df = 3.00 m

Ancho de

cimiento

(metros)

q

Presión de

contacto

(kg/cm2 )

Asentamiento

(cm)

Módulo de

reacción

de

subgrado

(kg/cm3 )

3.00 1.20 0.43 2.791

4.00 1.20 0.57 2.105

5.00 1.20 0.71 1.690

6.00 1.20 0.85 1.412

7.00 1.20 0.99 1.212




6.6.- Análisis de asentamientos

El orden de magnitud de los asentamientos inmediatos puede estimarse empleando la

teoría de la elasticidad, para ello, se podrá emplear la siguiente ecuación:


Donde:

= asentamiento, en (cm)

q = carga uniformemente repartida = qadm, (t/m2)

B = dimensión lateral menor de cimentación, en (m)

Iw = factor de influencia = 0.82


Es = módulo de elasticidad del suelo t/m2

= relación de Poisson del suelo (0.50 para arcilla saturada, 0.25 para

los demás suelos)

Una estimación de primer orden para el cálculo del módulo de elasticidad (Es) en

función del N60 la proporcionaron Kulhawy y Mayne (1990) con la siguiente relación:

(Fundamentos de Ingeniería de Cimentaciones. Autor: Braja M. Das, séptima edición, página 89)

Donde:

α = 5 para arenas con finos

= 10 para arena limpia normalmente consolidada

= 15 para arena limpia sobreconsolidada

pa = presión atmosférica ≈ 100 kN/m2 ≈ 10 t/m2 ≈ 1.0 kg/cm2

N60 = número de penetración estándar, corregido por las condiciones en

campo promedio ponderado= 13

Sustituyendo valores:

Es = (5)(1.0)(13) = 65 kg/cm2




Para el caso de zapatas, los análisis para capacidad de carga realizados en el

inciso anterior, muestran anchos de base B que van de 3.00 a 7.00 m y una

profundidad de desplante Df de 2.00 a 3.00 m. Además, considerando presiones de

contacto que oscilan entre 10.00 y 12.00 t/m2, las cuales son los valores de las

capacidades de carga admisible para diseño en cada uno de los casos analizados.

Los asentamientos obtenidos se muestran en la tabla siguiente:

ASENTAMIENTOS (en centímetros)

BASE B

(metros)

Df = 2.00m y

qadm = 10t/m2

Df = 2.50m y

qadm= 11 t/m2

Df = 3.00m y

qadm= 12 t/m2

3.00 0.35 0.39 0.43

4.00 0.47 0.52 0.57

5.00 0.59 0.65 0.71

6.00 0.71 0.78 0.85

7.00 0.83 0.91 0.99




7.- MUROS DE CONTENCIÓN

7.1.- Empuje de tierras sobre muros de contención

Para la determinación del empuje de tierras sobre muros utilizaremos la Teoría de

Coulomb.

(Foundation Analysis and Desing. Joseph E. Bowles)

H

z

MURODE

CONTENCIÓN

TEORIA DE COULOMB

ACTIVO

EMPUJE

EMPUJE PASIVO

La teoría se basa en suponer que, al moverse el muro bajo la acción del empuje,

se produce el deslizamiento de una cuña de terreno, limitada por el trasdós del

muro, por un plano que pase por el pie del muro y por la superficie del terreno.

Por tanto, se establece una primera hipótesis, que es suponer una superficie de

deslizamiento plana, lo cual no es del todo cierto, aunque el error introducido

sea pequeño.

Se admite que la distribución del empuje es lineal, siendo el empuje total la

resultante de unas presiones que se distribuyen en toda la altura en forma lineal,

en la coronación del muro el empuje es nulo y alcanza su máximo valor en la base.




2

2

2

)()(

)()(1)(

)(

sensen

sensensensen

senKa

Para lo cual se utilizan las expresiones siguientes:

donde:

Pa = Presión activa del suelo

Pp = Presión pasiva del suelo

= Peso volumétrico estrato en estudio.

z = Profundidad de estudio.

Ka = Coeficiente de presión activa dado por la

expresión siguiente:

c = cohesión

ángulo de fricción interna

ángulo de inclinación de la cara del muro en

contacto con el terreno con respecto a la

horizontal

Ángulo de inclinación de la superficie del

terreno con respecto a la horizontal.

Kp = Coeficiente de presión pasiva dado por la

expresión siguiente.

A continuación, se enlistan los valores de Pa y Pp determinados para el trazo del diagrama de presiones.

KaczKapa 2

2

2

2

)()(

)()(1)(

)(

sensen

sensensensen

senKp

KpczKppp 2




FECHA:

Calle Colón s/n Col. Centro San M artín Hidalgo, Jalisco

1.000 TON/M2

0.00

z ka kp q'o Pa Pp

(m) (grados) (grados)(grados) (grados) (T/m3) (T/m2) (T/m2) (T/m2)

0.00 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 1.00 0.29 0.00

0.10 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 1.16 0.34 0.88

0.20 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 1.32 0.38 1.77

0.30 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 1.49 0.43 2.65

0.40 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 1.65 0.48 3.54

0.50 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 1.81 0.52 4.42

0.60 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 1.97 0.57 5.31

0.70 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 2.13 0.62 6.19

0.80 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 2.30 0.66 7.08

0.90 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 2.46 0.71 7.96

1.00 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 2.62 0.76 8.85

1.10 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 2.78 0.80 9.73

1.20 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 2.94 0.85 10.62

1.30 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 3.10 0.90 11.50

1.40 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 3.27 0.94 12.38

1.50 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 3.43 0.99 13.27

1.60 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 3.59 1.04 14.15

1.70 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 3.75 1.08 15.04

1.80 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 3.91 1.13 15.92

1.90 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 4.08 1.18 16.81

2.00 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 4.24 1.23 17.69

2.10 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 4.40 1.27 18.58

2.20 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 4.56 1.32 24.93

2.30 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 4.72 1.37 20.35

2.40 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 4.89 1.41 21.23

2.50 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 5.05 1.46 22.12

2.60 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 5.21 1.51 23.00

2.70 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 5.37 1.55 23.88

2.80 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 5.53 1.60 24.77

2.90 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 5.70 1.65 25.65

3.00 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 5.86 1.69 26.54

NIVEL DE AGUAS FREATICAS =

JULIO DE 2017

PRESIÓN DE SOBRE CARGA =

EMPUJE DE TIERRAS SOBRE MUROS DE CONTENCIÓN

PROYECTO: JUPITER

UBICACIÓN:




DIAGRAMA DE EMPUJES




7.2.- Capacidad de Carga Zapatas Corridas bajo muros de contención

La capacidad de carga admisible se determinó aplicando el criterio de Terzaghi

para zapatas corridas con falla local que se resume en la ecuación siguiente:

(Principios de Ingeniería de Cimentaciones. Braja M. Das)

Qa = ( c Nc + ZNq + 0.5 BN)/fs

Donde:

Qa capacidad de carga admisible.

c cohesión del suelo en ton/m2

Z profundidad de desplante de la cimentación en metros

Peso volumétrico natural del suelo

B ancho de la zapata cuadrada en metros

Nc, Nq, N Factores de capacidad de carga para aplicación de la teoría de Terzaghi.

fs Factor de Seguridad

Así, para diferentes profundidades de desplante y anchos de zapatas la capacidad

de carga admisible se registra en la tabla siguiente:




CAPACIDAD DE CARGA ZAPATAS CORRIDAS PROYECTO: JUPITER FECHA: JULIO DE 2017

UBICACIÓN: Calle Colon s/n

Col. Centro

San Martin Hidalgo, Jalisco

ANCHO PROFUNDIDAD COHESIÓN COEFICIENTE COEFICIENTE COEFICIENTE PESO CAPACIDAD

DE DE VOLUMETRICO DE CARGA

ZAPATA DESPLANTE SUELO ADMISIBLE

B Df Cu Nc Nq N Qa

(m) (m) (ton/m2) (Ton/m3) (ton/m2)

0.60 2.00 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 7.90

0.80 2.00 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 8.09

1.00 2.00 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 8.29

1.20 2.00 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 8.48




8.- CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

8.1.- Recomendaciones

Se recomienda la sustentación de la torre bajo los siguientes parámetros de

cimentación:

▪ Se recomienda la sustentación de la estructura sobre una losa de cimentación

la cual podrá ser desplantada a una profundidad de 2.00 m., respetando los

parámetros de capacidades de carga reportados en tabla anexa del presente

informe.

▪ El sitio estudiado, se encuentra ubicado en la zona “C” según la

Regionalización Sísmica de la República Mexicana considerada por la

Comisión Federal de Electricidad (C.F.E.), el suelo del predio en

estudio se considerará como tipo II, por lo que se recomienda que en

cálculos estructurales se utilice un coeficiente sísmico de 0.64 para

estructuras del grupo B. Para estructuras del grupo A deberán incrementarse

en un 50%.

8.2.- Procedimientos Constructivos

▪ El suelo en estudio para PROCEDIMIENTOS CONSTRUCTIVOS se clasificará como

tipo II o Tipo B, por lo que la excavación podrá efectuarse con medios

mecánicos, en este caso los últimos 0.20 m. de excavación se realizarán

manualmente, a fin de alterar lo menos posible la estructura natural del

subsuelo.

▪ Se colocará una plantilla de concreto pobre (f’c=100 kg/cm2) de 5 a 10 cm. de

espesor para dar una superficie uniforme de desplante y evitar la

contaminación del acero de refuerzo.

▪ A la profundidad que fue realizado el sondeo no se detectó el nivel de aguas

freáticas.

▪ Deberá cuidarse que las excavaciones no queden abiertas sin avance en la

obra por más de una semana, con el objeto de minimizar los posibles

problemas por intemperismo y reacción elástica del suelo.




▪ Si se habilitan muros de contención estos deberán incluir un sistema de

drenaje adecuado que impida el desarrollo de empujes superiores a los de

diseño por efecto de presión del agua. Para ello, los muros de contención

deberán siempre dotarse de un filtro colocado atrás del muro con lloraderos

y/o tubos perforados. Estos dispositivos deberán diseñarse para evitar el arrastre de materiales provenientes del relleno y para garantizar una

conducción eficiente del agua infiltrada, sin generación de presiones de

agua significativas.

▪ Las dimensiones y profundidades de desplante en zapatas corridas bajo muros,

deberán ser suficientes para mantener las presiones bajo los rangos

recomendados (capacidades de carga) para efectos de volteo.

Es importante tener en cuenta que los datos reportados en este Estudio, se

obtuvieron a partir de los materiales extraídos de un solo sondeo, que en

la mayoría de las ocasiones representa un área considerable. Pudiera darse

el caso de que al excavar para la cimentación se detectaran condiciones no

previstas en el Estudio, por lo que agradeceríamos nos lo hagan saber, para

que previo análisis de la situación se hagan las recomendaciones adecuadas.

A t e n t a m e n t e

Ing. Marco Tulio Cueto de la Cruz CED. PROF. 2757786

LABORATORIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y CONTROL DE CALIDAD CARR. A CUAUTITLÁN No. 205. COL. SAN PEDRO DE LA LAGUNA

ZUMPANGO EDO. DE MÉXICO C.P. 55600

Correo electrónico: [email protected]

Ofc. 01 591 917 4032; 01 591 100 6313.

mailto:[email protected]




REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS

Geología de la República Mexicana Instituto Nacional de Estadística, Geografía

e Informática (INEGI)

NMX-C-431 ONNCE Geotécnica cimentaciones- tomas de muestras

alteradas e inalteradas - métodos de prueba

ASTMD-2216 Standar Test Methods For Laboratory

Determination Of Water (Moisture) Content Of

Soild Ant Rock By Mass

ASTMD-2167-84 Density And Unit Weigtht Of Soil In Place By

The Mercury Method

ASTMD-4318-84 Standar Test Methods for Liquid Limit, Plastic

Limit And Plasticity Index Of Soils

ASTMD-427 Test Method For Shrinkage Factors Of Soils For

By The Mercury Method

ASTMD-2487 Standar Practice For Classification Of Soils

For Engineering Purposes (Unifiend Soil

Classification System)

ASTMD-117 Standard Test Method For Materials Finer Than

75-um (No. 200) Sieve in Mineral Aggregates By

Washing

ASTMD-422 Standar Test Method For Particle – Zise

Analysis Of Soils

Mecánica de Suelos Autores: Juárez Badillo – Rico Rodríguez




Principios de Ingeniería Autor: Braja M. Das

de Cimentaciones

Fundamentos de Ingeniería Geotécnica. Autor: Braja M. Das

Mecánica de Suelos y Cimentaciones Autor: Crespo Villalaz

Diseño Estructural Autor: Meli Piralla

Foundation Analisys and Desing Autor: Joseph E. Bowles

Manual de Diseño de Obras Civiles B.2.4.de la C.F.E. “Cimentaciones en suelos”




9.- ANEXOS

9.1.- Pruebas en Laboratorio

ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO (1.80 M – 4.80 M)

Malla

No.

Abertura

en mm

Peso

Retenido

Material que

pasa (%)

3" 75.0 100.00

2 50.0 100.00

11/2" 37.5 100.00

1" 25.0 100.00

3/4" 19.0 100.00

1/2" 12.5 100.00

3/8" 9.50 2.30 98.00

No. 4 4.750 3.70 94.78

10 2.000 5.20 90.26

20 0.850 10.80 80.87

40 0.425 5.00 76.52

60 0.250 12.40 65.74

100 0.150 15.40 52.35

200 0.075 21.20 33.91

LIMITE LIQUIDO

LIMITE PLASTICO

INDICE PLASTICO

S.U.C.S. SM





Malla

No.

Abertura

en mm

Peso

Retenido

Material que

pasa (%)

3" 75.0 100.00

2 50.0 100.00

11/2" 37.5 100.00

1" 25.0 100.00

3/4" 19.0 100.00

1/2" 12.5 100.00

3/8" 9.50 4.30 96.69

No. 4 4.750 3.20 94.23

10 2.000 1.50 93.08

20 0.850 8.50 86.54

40 0.425 12.30 77.08

60 0.250 15.80 64.92

100 0.150 11.40 56.15

200 0.075 2.60 54.15

LIMITE LIQUIDO 29.70

LIMITE PLASTICO 21.40

INDICE PLASTICO 8.30

S.U.C.S. CL





Malla

No.

Abertura

en mm

Peso

Retenido

Material

que pasa

(%)

3" 75.0 100.00

2 50.0 100.00

11/2" 37.5 100.00

1" 25.0 100.00

3/4" 19.0 3.20 98.77

1/2" 12.5 6.50 96.27

3/8" 9.50 4.00 94.73

No. 4 4.750 11.00 90.50

10 2.000 17.00 83.96

20 0.850 24.70 74.46

40 0.425 20.00 66.77

60 0.250 16.30 60.50

100 0.150 13.20 55.42

200 0.075 9.99 51.58

LIMITE LIQUIDO 36.70

LIMITE PLASTICO 20.40

INDICE PLASTICO 16.30

S.U.C.S. ML




9.2.- Reporte Fotográfico

VISTA EXTERIOR Y ACCCESO AL SITIO EN ESTUDIO




UBICACION DE EQUIPO EN SITIO




SONDEO POR PENETRACION ESTANDAR




OBTENCION DE MUESTRAS EN SITIO




PERFORACION EN SITIO




PRUEBAS EN LABORATORIO

eeessstttuuudddiiiooo dddeee … · porcentaje de gravas del 5.22 %, teniendo en este material una...

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