edificio paorticado diseño sismico

8/10/2019 edificio paorticado diseo sismico

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TRABAJO DE INVESTIGACION N 2

ANLISIS SSMICO DINAMICO DE UNEDIFICIO APORTICADO

Curso : Ingeniera Sismo Resistente

Alumnos :

Porras Prado, Jorge Angel

GalvanAldoradin, Cristopher

Rodriguez Vega, Luis Theodoro

Profesor :

Dr. GennerVillarreal Castro

Lima, 2012-2


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ndice

Introduccin

1. Datos Preliminares

2. Pre dimensionamiento

2.1 Vigas

2.2 Losa Aligerada

2.3 Columnas

2.4 Zapatas

3. Metrado de cargas

4. Ubicacin del centro de masa

5. Modelacin con el Software SAP2000

5.1 ANLISIS ESPECTRAL

5.2 ANLISIS TIEMPO-HISTORIA

6. Innovacin 1


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Introduccin

A travs de los aos el ser humano ha visto amenazadas sus construcciones por

movimientos ssmicos y sea han encontrado datos que datan de 1800 A.C a modo decrnicas, las primeras explicaciones de estos sismos eran atribuidas a factores mitolgicos.Las primeras explicaciones cientficas se dieron en la Antigua Grecia con Aristteles quienpropona que los terremotos eran generados a partir de salidas sbitas de aire caliente, estaidea fue bastante difundida por Seneca en la Europa antigua, sin embargo durante elmedioevo la atribucin a el origen natural de los terremotos fue formalmente prohibido porconsiderarla una idea hertica. Luego de muchos aos (1660) Robert Hooke enuncia la leyque lleva su nombre luego en el ao 1668 dira El terremoto es una respuesta elstica afenmenos geolgicos. A mediados del siglo XIX el cientfico francs Cauchy estudia lapropagacin de ondas en medios slidos, luego Poisson deduce analticamente dos tipos deondas en solidos, en el ao de 1935 Benuoff inventa el sismgrafo de deformacin,Ritcher crea la escala de magnitud para evaluar la energa liberada por un terremoto que esusada hasta nuestros das, no fue hasta 1970 que se crea la Asociacin Internacional deIngeniera Ssmica instalando acelergrafos en Amrica Latina.

La primera norma antissmica en Amrica latina se dio en Mxico a modo de un folletocomplementario a la Norma (1957) en el Per, el primer proyecto de la Norma Peruana sedio en 1964 y fue basado en la de SEAOC (Structural Engineers Association ofCalifornia), dndose la primera, segunda y tercera Norma Peruana en los aos 1970, 1977,1997 respectivamente y una actualizacin de la Tercera Norma Peruana en el ao 2003donde se introdujeron la ductilidad para la estimacin de fuerzas ssmicas.

En el presente trabajo contiene los procedimientos para obtener el modelamiento y anlisisde una estructura, aplicando criterios de la Ingeniera Sismo Resistente y realizandocontroles de desplazamiento para luego proponer innovaciones y as poder cumplir con elreglamento peruano vigente (E030-2006)

La estructura a analizar corresponde a un edificio con caractersticas determinadas al azar,basadas en los datos del lder de grupo, que generarn condiciones simuladas en cuanto adimensiones en planta, suelo de fundacin, uso de la edificacin, etc. . Asimismo, se ha

usado como base normativa el Reglamento Nacional de Edificaciones (en adelante, RNE)vigente y todas sus consideraciones y recomendaciones para el Diseo Estructural. Siendolas Normas ms revisadas las E-020 Norma de Cargas, E-030 Norma de Diseo Sismoresistente y E-050 Cimentaciones y Suelos.


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1. DATOS PRELIMINARES

Se tiene como datos iniciales una edificacin de concreto armado de cuatro pisos, tipoaporticado con zapatas aisladas.

2/210 cmkgcf

2

/4200 cmkgfy

Ubicacin: Jess Mara

Dimensiones en planta:

Se decidi de forma grupal que el jefe de grupo sea el alumno CristopherGalvan Aldoradin, consecuentemente tomaremos su nombre para con ellastener una referencia de las dimensiones.

L1: Galvan mL 61 L2: Aldoradin mmL 892 L3: Cristopher 8103 mL

Diafragma horizontal: Losa Aligerada

Uso: Colegio, planta tpica B

Tipo de suelo: Rgido.

Sobrecarga: 2/250 cmkg

Tipo de estructura: A

Tipo de suelo: Rgido

Capacidad portante: 2/5 cmkgq

Asentamiento tolerable: Consecuencia del proceso constructivo

St 0.5 cm; se assume St =0.4 cm

Coeficiente de balastro: Por el comportamiento elstico del suelorgido se asume

Ct= 6 2/ cmkg


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VISTA FRONTAL DE LA EDIFICACI N

VISTA EN PLANTA DE LA EDIFICACI N


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2. PREDIMENSIONAMIENTO DE LOS ELEMENTOSESTRUCTURALES.

a. Predimensionamiento de vigas.

Usando la formulas antes mostradas llegamos a predimensionar2 tipos diferentes de vigasque cumplen con la base mnima requerida es de 0.25 m. entonces al final obtenemos lassiguientes dimensiones:

Formulas para el predimensionamiento

Vigas longitudinales mayor que (m) menor que (m) valor asumido(m)

h 0.67 1.00 0.8

b 0.40 0.53 0.4

Vigas transversales mayor que (m) menor que (m) valor asumido(m)h 0.50 0.75 0.6

b 0.30 0.40 0.3

Cuadro de resumenTIPO DE VIGA Altura (m) Base (m)

Longitudinal 0.8 0.4

Transversal 0.6 0.3

Donde:h:peralte de la vigaL:Longitud de la vigaB:Base de la viga (Base mnima estndar de 0.25 m.)


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b. Predimensionamiento de losa aligerada.

Nuestra losa tiene 12 paos con las mismas dimensiones (8x6 metros), segn estas

dimensiones se proceder a predimensionar la losa:

Tomando la longitud de menor luz se tiene:

mh 24.025

6

Por los valores obtenidos adoptaremos un espesor de 25 cm, que es usado con msfrecuencia en las edificaciones.Segn el reglamento nacional de edificaciones en la normaE020 en el anexo uno, se muestra una tabla donde nos da el peso especifico segn elespesor de la losa, la que se mostrara a continuacin:

Formulas para el predimensionamiento

6Longitud critica (m)

e (m) 0.24

Espesor (cm) Carga (Kg/m2)

25 350

Donde:h:Espesor de losa.l:Luz.


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c. Predimensionamiento de columnas.

Para el Predimensionamiento de las columnas se utilizaran las siguientes formulas:

Para columnas centradas

cfNAPAcol45.0

Para columnas excntricas y esquinadas

cf

NAPAcol

35.0

El valor de P adoptar ser de P= 1000 kg./m2ya que es un valor referencial que se halla

sumando las cargas repartidas en la estructura

Segn el rea tributaria y usando columnas de seccin cuadrada se obtendr 4 tipos decolumnas diferentes:

f`c 210 kg/cm2

P 1000 kg/m2

Numero de Pisos 4

TIPO DE COLUMNA rea tributaria(m2) rea(cm2) Lado(cm)

A (esquinera) 12.0 653.06 25.56

B (excentrica) 24.0 1306.12 36.14

C (excentrica) 24.0 1306.12 36.14

D (centrada) 48.0 2031.75 45.07

Cargasrepartidas kg/m2

peso de losa 350

piso terminado 100

viga + columnas 200

tabiquera 200

sobrecarga (s/c) 250

1100 100

Donde:P:Peso por unidad de rea.A:rea tributariaN: # de pisosfc: resistencia a la compresin


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Redondeando los valores anteriores se obtiene:

Tambin ser usado otro mtodo para predimensionar las columnas basndonos en la alturade entrepiso

8

PISOcentrada

ha

9PISO

excentrica

ha

10PISO

esquinada

ha

Obtenemos

:

Cuadro de resumen

TIPO DE COLUMNA Lado aproximado(m)A (esquinera) 0.30

B (excentrica) 0.40

C (excentrica) 0.40

D (centrada) 0.50

Hpiso max(m) 4.3

TIPO DE COLUMNA Lado (m) Lado supuesto(m)

A (esquinera) 0.43 0.60

B (excentrica) 0.48 0.60

C (excentrica) 0.48 0.60D (centrada) 0.54 0.60


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d. Predimensionamiento de zapatas.

Cabe resaltar que el peso usado para la siguiente frmula lo obtenemos del metrado decargas que ser desarrollado posteriormente.

Usando la anterior formula se tiene:

Luego redondeando se obtiene el siguiente cuadro:

P: peso por unidad de rea (kg/m2)

A: rea tributaria (m2)

: Resistencia del suelo en (kg/cm2)

Peso total de la estructura (Kg) 1497938.80

Area total (m2) 457.56

P(Kg/m2) 3273.75

P(Kg/m2) rea Tributaria(m2) (kg/cm2) Area Zapata (m2) Lado Zapata (m

Z1 (Esquinera) 3273.75 12 5 0.87 0.93

Z2 (Excentrica A) 3273.75 24 5 1.75 1.32

Z3 (Excentrica B) 3273.75 24 5 1.75 1.32

Z4 (Centrica) 3273.75 48 5 3.49 1.87

Cuadro de resumenLadp Aprox. (m)

Z1 (Esquinera) 1.00

Z2 (Excentrica A) 1.50

Z3 (Excentrica B) 1.50

Z4 (Centrica) 2.00


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Chequeo por Punzonamiento:

Como las Zapatas son cuadradas, se har el anlisis en una sola direccin, ya que sern lasmismas y se usaran las siguientes formulas:

Z1 (Esquinera)

Lado A (cm) 100.00 b0 (cm) 320Lado B (cm) 100.00 A0 (cm2) 6400rea (cm2) 10000.00

d(cm) 20Pu (kg) 58020.46 >> 1.4 CM + 1.7 Cv

0.85Vc 1 (kg) 128497.94Vc 2 (kg) 86716.40 RESULTADO

qu(kg/cm2) 5.80 Vu (kg) Vc 2 (kg)Como Vc2 < Vc1 se proceder a comparar

el Vc 2 con el Vu 20887.36 86716.40 CUMPLE

Vu (kg) 20887.36

Z2 (Excentrica A)

Lado A (cm) 150.00 b0 (cm) 360

Lado B (cm) 150.00 A0 (cm2) 8100

rea (cm2) 22500.00

d(cm) 30

Pu (kg) 116040.91

0.85

Vc 1 (kg) 216840.27Vc 2 (kg) 146333.92 RESULTADO

qu(kg/cm2) 5.16 Vu Vc 2 (kg)Como Vc2 < Vc1 se procede a resolver con

Vc2 74266.18 146333.92 CUMPLE

Vu 74266.18


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Z3 (Excntrica B)

Lado A (cm) 150.00 b0 (cm) 360

Lado B (cm) 150.00 A0 (cm2) 8100

rea (cm2) 22500.00

d(cm) 30Pu (kg) 116040.91

0.85

Vc1 (kg) 216840.27

Vc 2 (kg) 146333.92 RESULTADO

qu(kg/cm2) 5.16 Vu Vc 2 (kg)

Como Vc2 < Vc1 se procede a resolver con Vc2 74266.18 146333.92 CUMPLE

Vu 74266.18

Z4 (Cntrica)

Lado A (cm) 200.00 b0 (cm) 400

Lado B (cm) 200.00 A0 (cm2) 10000

rea (cm2) 40000.00

d(cm) 40

Pu (kg) 232081.83

0.85Vc 1 (kg) 321244.84

Vc 2 (kg) 216791.00 RESULTADO

qu(kg/cm2) 5.80 Vu Vc 2 (kg)

Como Vc2 < Vc1 se procede a resolver con Vc2 174061.37 216791.00 CUMPLE

Vu 174061.37

Cuadro de resumenLadp Aprox. (m)

Z1 (Esquinera) 1.00

Z2 (Excentrica A) 1.50

Z3 (Excentrica B) 1.50

Z4 (Centrica) 2.00


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3. METRADO DE CARGAS.

PISO 1:

CMPeso rea Peso (Ton)

Losa aligerada 0.35 380.6 133.21

N Peso Seccin Altura Peso (Ton)Columnas 16 2.4 0.6 0.6 4.3 59.4432

N Peso Seccin Longitud Peso (Ton)Viga transversal 12 2.4 0.6 0.3 5.4 27.9936

N Peso Seccin Longitud Peso (Ton)

Viga Longitudinal 12 2.4 0.8 0.4 7.4 68.1984

CM (Ton) 288.845

PISO 2:





N Peso Seccin Longitud Peso (Ton)Viga Longitudinal 12 2.4 0.8 0.4 7.4 68.1984

CM (Ton) 275.021

CVPeso rea CV (Ton)

Centro Educativo 0.25 451.8 112.95


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CVPeso rea CV (Ton)


PISO 3:CM

Peso rea Peso (Ton)Losa aligerada 0.35 380.6 133.21




CM (Ton) 275.021

CVPeso rea CV (Ton)


PISO 4:






CM (Ton) 275.021


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CVPeso rea CV (Ton)


CUADRO DE RESUMEN Ps= 100%CM + 50%CV

PISO CM (Ton) CV (Ton) P (Ton) Ps (Ton)

1 288.845 112.95 401.795 345.3202 275.021 112.95 387.971 331.496

3 275.021 112.95 387.971 331.496

4 275.021 45.18 320.201 297.611

TOTAL 1113.909 384.030

P total (Ton) 1497.939

Ps total(Ton) 1305.924


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4. CALCULO DEL CENTRO DE MASA

Excentridad accidental: Segn la Norma E030 (Diseo Sismo Resistente)

() ()

Imagen 1: Centro de masa


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5. MODELACION CON EL SOFTWARE SAP2000

5.1. ANALISIS ESPECTRAL (NORMA E030RNE)

-Factor de escala:

, segn la normaE030

1.5, segn lanorma E030

g = gravedad = 9.81 m/s2

Por lo tanto:

SueloRigido

Tp = 0,4s

T C

0 2.5

0.4 2.5

0.5 2

0.6 1.67

0.7 1.43

0.8 1.25

0.9 1.111 1

2 0.5

3 0.33

4 0.25

5 0.2

6 0.17


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C: coeficiente de amplificacin del sistema

5.25.2

T

TC P

-Distribucin de cargas de masas por la altura:

Masa de traslacin:

Tabla N1: Cargas de masas de traslacin del modelo anlisis espectral

Masa de rotacin:

( + )

Tabl a N1: Cargas de masas de rotacin del anlisis espectral

Solucin:

7 0.14

8 0.13

Piso Peso (T) Gravedad (m/s2) Masa de Traslacin (T.s2/m)

4 297.611 9.81 30.34

3 331.496 9.81 33.792 331.496 9.81 33.791 345.320 9.81 35.20

Piso Masa de Traslacion (T.s2/m) Lx (m) Ly (m) Masa de Rotacin (T.s2.m)4 30.34 24.6 18.6 2404.55

3 33.79 24.6 18.6 2678.332 33.79 24.6 18.6 2678.331 35.20 24.6 18.6 2790.02


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El SAP2000 nos permite conocer los 8 modos de vibracin de la estructura con susrespectivos periodos:

Imagen N1: Resul tados obtenidos en la modelacin del SAP2000

Cuadro de resumen, con los modos y sus periodos: Modo Periodo1 0.6277

2 0.5216

3 0.4381

4 0.1912

5 0.1638

6 0.136

7 0.0999

8 0.0904


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Grfico N1: Curva Modo vs Periodo del anlisis espectral

Luego, se proceder con el control de los derivas para los desplazamientos laterales en X+y en Y+

En la direccin X:COMBSISMOX+

Piso Desplazamiento lateral (mm) Deriva4 68.99 0.002 Si cumple3 61.27 0.004 Si cumple2 47.22 0.006 Si cumple1 27.67 0.006 Si cumple

0.0000

0.1000

0.2000

0.3000

0.4000

0.50000.6000

0.7000

1 2 3 4 5 6 7 8

Curva Modo vs Periodo

Curva Modo vs

Periodo


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Segn el cuadro, todas las derivas cumplen porque son menores a 0.007, el cual es el limitepara controlar las derivas segn la norma E030.

En la direccin Y:

COMBSISMOY+Piso Desplazamiento lateral (mm) Deriva

4 87.64 0.004 Si cumple3 75.80 0.006 Si cumple2 55.91 0.008 No cumple1 29.77 0.007 Si cumple

Para el caso de la direccin Y, no nos cumple la deriva del segundo piso por ser mayor a0.007

Tambin se obtienen las fuerzas y los momentos en ambas direcciones

FUERZA AXIAL

SismoX+: Nmax=15.10 T SismoY+: Nmax=15.97 T


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FUERZA CORTANTE

SismoX+: Vmax=14.13 T SismoY+: Vmax=11.62 T

MOMENTO

SismoX+: Mmax=32.70 T.m SismoY+: Mmax=31.08 T


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Cuadros de resmenes, se muestran las fuerzas y momentos mximos:

En la direccin X:

Direccin X Donde?Fuerza Axial (T) 15.10 A3-1er piso

Cortante (T) 14.13 B4-2do pisoMomento (T.m) 32.70 B4-1er piso

En la direccin Y:

Direccin Y Donde?Fuerza Axial (T) 15.97 C4-1er piso

Cortante (T) 11.62 D3-2do piso

Momento (T.m) 31.08 D3-1er piso

A continuacin, se muestra la tabla general de resumen del anlisis espectral:

Anlisis Espectral

Sismo X Sismo Y

Periodo mximo (s) 0.6277 0.6277

Xmax (mm) 68.99 -

Ymax (mm) - 87.64

Zmax - -

Nmax (T) 15.10 15.97

Vmax (T) 14.13 11.62

Mmax (T.m) 32.70 31.08


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Solucin:

Despus de modelar la estructura en el SAP2000, se obtiene los diferentes desplazamientospara las direcciones X e Y

SISMO X

Piso 4

Piso 3


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Piso 2

Piso 1

Control de derivas:

SISMOX+

Piso Desplazamiento lateral (mm) Deriva

4 50.15 0.002 Si cumple

3 44.66 0.003 Si cumple

2 33.89 0.004 Si cumple


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27

1 19.22 0.004 Si cumple

SISMO YPiso 4

Piso 3


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Piso 2

Piso 1

Control de derivas:

SISMOY+



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4 38.34 0.002 Si cumple

3 32.75 0.003 Si cumple

2 23.6 0.003 Si cumple

1 12.23 0.003 Si cumpleAdems, se obtienen las fuerzas y los momentos:

FUERZA AXIAL

En X

En Y


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FUERZA CORTANTEEn X

En Y


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MOMENTOEn X

En Y


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Acontinuacin, semuestra latablageneral deresumendel anlisistiempo-historia:

Cuadro comparativo del anlisis espectral con el anlisis de tiempo historia

Analisis Espectral Analisis Tiempo-historia

Sismo X Sismo Y Sismo X Sismo Y

Periodo maximo 0.6277 0.6277 0.6277 0.6277

Xmax (mm) 68.99 - 50.15 -

Ymax (mm) - 87.64 - 38.34

Zmax - - - -

Nmax (T) 15.1 15.97 8.39 7.56

Vmax (T) 14.13 11.62 48.24 27.72

Mmax (T.m) 32.7 31.08 116.90 74.95

Anlisis Tiempo-Historia

Sismo X Sismo Y

Periodo mximo (s) 0.6277 0.6277

Xmax (mm) 50.15 -

Ymax (mm) - 38.34

Zmax - -

Nmax (T) 8.39 7.56

Vmax (T) 48.24 27.72

Mmax (T.m) 116.90 74.95


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Como se puede apreciar, los desplazamientos laterales en ambas direcciones son menoresen el anlisis tiempo-historia en relacin al espectral, sin embargo las fuerzas cortantes ylos momentos son mayores en el anlisis tiempo-historia.

6. INNOVAVIONES

6.1.

INNOVACION 1RESISTENCIA 245KG/CM2

Despus de la comparacin de desplazamientos entre el anlisis Espectral y anlisisTiempo-Historia. En el espectral en los primeros pisos supera el valor mximo de deriva, espor eso que se procedi a incrementar la resistencia del concreto en columnas pero sinobtener resultados significativos en las derivas como se muestra a continuacin encomparacin del anlisis normal espectral.

EN X Analisis Espectral Resistencia de concreto 245

Piso Desp lateral (mm) Deriva Desp lateral (mm) Deriva

4 68.99 0.002 67.32 0.002

3 61.27 0.004 59.67 0.004

2 47.22 0.006 45.81 0.006

1 27.67 0.008 26.59 0.008

EN YAnalisis Espectral Resistencia de concreto 245


4 87.64 0.004 86.21 0.004

3 75.80 0.006 74.33 0.006

2 55.91 0.008 54.56 0.008

1 29.77 0.009 28.79 0.009

6.2 INNOVACION 2INCORPORACION DE DISIPADORES VISCOSOS

Para poder realizar la modelacin del anlisis ssmico con disipadores en elSAP2000 es necesario conocer ciertas caractersticas de los disipadores, talescomo el exponente de amortiguamiento, el coeficiente de amortiguamiento y surigidez.

-Exponente de amortiguamiento para disipadores viscosos es igual a 0.5.


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Para el clculo del coeficiente de amortiguamiento viscoso, se necesita conocer laamplitud de desplazamiento del disipador, para esto:

-Amplitud de desplazamiento del disipador:

D - amplitud de desplazamiento.g - aceleracin de la gravedad.r - factor de participacin del modo fundamental de vibracin.

S - aceleracin espectral del sismo de diseo.T - perodo del primer modo de vibracin.- coeficiente de amortiguamiento.

Una vez que tenemos el valor de la amplitud de desplazamiento del disipadorprocedemos a calcular el coeficiente de amortiguamiento viscoso.

-Coeficiente de amortiguamiento viscoso:

,( )-

. / () . / (*)

. / (

)

C - coeficiente de amortiguamiento viscoso equivalente.- radio de amortiguamiento provedo por el sistema de amortiguamiento.- peso tributario por piso.- desplazamiento del primer modo de vibracin.- parmetro dependiente del exponente.- ngulo de inclinacin de los disipadores


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Para terminar, el valor de la rigidez se halla en funcin del coeficiente deamortiguamiento viscoso.

-Rigidez:

K - rigidez del disipador.t - intervalo de tiempo del registro ssmico.

Los resultados con la incorporacin del disipador fueron:

Anlisis con disipador Anlisis tiempo-historia

Sismo X Sismo Y Sismo X Sismo Y

Periodo maximo 0.6277 0.6277 0.6277 0.6277

Xmax (mm) 31.58 - 50.15 -

Ymax (mm) - 22.66 - 38.34


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Zmax - - - -

Nmax (T) 14.36 11.84 8.39 7.56

Vmax (T) 39.00 17.65 48.24 27.72

Mmax (T.m) 12.05 43.92 116.90 74.95

Entonces se proceder a realizar el anlisis de derivas por piso y en los sentidos x e y:

X+


4 31.58 0.001 Si cumple3 27.97 0.002 Si cumple

2 21.29 0.003 Si cumple

1 12.30 0.003 No cumple

Y+

Piso Desplazamiento lateral (mm) Deriva4 22.66 0.001 Si cumple

3 19.28 0.002 Si cumple

2 13.76 0.002 Si cumple

1 7.16 0.002 No cumple

Con la incorporacin de disipadores se ve reflejado que se obtendrn menores derivascumpliendo con el parmetro de 0.007 como mximo. Por otro lado las fuerzas cortantes yel momento aplicado se reducen, pero la fuerza normal se incrementa hasta en 20 Ton.

La fuerzas en el anlisis con disipador se redujeron en un 20% para el sentido X y en un35% en el sentido Y. Esto se debe a que en el sentido Y se coloco dos filas de disipadores,


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es decir una a cada extremo. Mientras tanto en el sentido solo se coloco un en el prticointermedio

6.3 INNOVACION 3PERALTE DE COLUMNAS DE 60X60cm A 70X70cm

En primero lugar se modific el metrado al cambiar la seccin de las columnas:

PISO CM (Ton) CV (Ton) P (Ton) Ps (Ton)

1 310.311 112.95 423.261 366.786

2 291.495 112.95 404.445 347.970

3 291.495 112.95 404.445 347.970

4 291.495 45.18 336.675 314.085

TOTAL 1184.795 384.030

P total (Ton) 1568.825

Ps total(Ton) 1376.810

Despus de no haber recibido buenos resultados con el aumento de resistencia, se procedia peraltar las columnas a 70cm por lado. Logrando una mejora y cumpliendo el anlisis dederivas en comparacin del anlisis normal como se muestra a continuacin:

EN XAnalisis Espectral Peraltado de columnas


4 68.99 0.002 59.58 0.002

3 61.27 0.004 51.9 0.005

2 47.22 0.006 35.64 0.004

1 27.67 0.008 20.96 0.006

EN Y Analisis Espectral Peraltado de columnas


4 87.64 0.004 78.82 0.004


38/39

38

3 75.80 0.006 66.2 0.006

2 55.91 0.008 46.82 0.007

1 29.77 0.009 23.05 0.007

GRAFICO DE VARIACION DE DESPLAZAMIENTOS EN X

GRAFICO DE VARIACION DE DESPLAZAMIENTOS EN Y


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Con esta nueva innovacin, se ve reflejado que sin la incorporacin de disipadores eincrementando las secciones de los elementos cortantes, en este caso de las columnas porser un sistema aporticado, se reducen los dezplamientos cumpliendo con la deriva mximade 0.007.

edificio paorticado diseño sismico

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