ecp_amp_y reubicacion_cc real_plaza_trujillo_rev2.pdf

8/17/2019 ECP_AMP_Y REUBICACION_CC REAL_PLAZA_TRUJILLO_REV2.pdf

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ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS

PROTECCIONES

AMPLIACIÓN DE UN SISTEMA DE UTILIZACIÓN

Y REUBICACIÓN DE 04 SUMINISTROS EN EL

CENTRO COMERCIAL REAL PLAZA TRUJILLO


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ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES

INDICE

1 OBJETIVOS ..................................................................... 3

2 ALCANCES DE ESTUDIO .................................................. 3

3 NORMA EMPLEADA ........................................................ 4

4 BASE DE DATOS .............................................................. 4

4.1 DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA ELÉCTRICO .................................................. 4

4.2

DEMANDA – SISTEMA DE UTILIZACIÓN EN 10kV – CENTROCOMERCIAL REAL PLAZA TRUJILLO. ................................................... 8

5 SOFTWARE UTILIZADO ................................................... 9

6 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES .......................... 9

7 ANÁLISIS DE SISTEMA ELÉCTRICO ............................... 10

7.1 ESTUDIO DE FLUJO DE POTENCIA ......................................................... 10

7.1.1 OBJETIVO ....................................................................................... 10 7.1.2 METODOLOGÍA ................................................................................ 10 7.1.3 RESULTADOS .................................................................................. 10

7.2 ESTUDIO DE CORTOCIRCUITO ................................................................ 12

7.2.1 OBJETIVO ....................................................................................... 12 7.2.2 METODOLOGÍA ................................................................................ 12 7.2.3 RESULTADOS .................................................................................. 12

8 COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES ...................... 14

8.1 CRITERIOS DE AJUSTE .......................................................................... 14

8.1.1 CRITERIOS BASICOS DE PROTECCIÓN................................................. 14

8.2 CALCULOS JUSTIFICATIVOS ................................................................... 15

8.2.1 CRITERIO DE AJUSTE DE SOBRECORRIENTE DE FASE (50/51) .................. 15 8.2.2 CRITERIO DE AJUSTE DE SOBRECORRIENTE DE TIERRA (51N/50N) ........... 15 8.2.3 ALIMENTADOR TSU015 EN 10kV. ......................................................... 15 8.2.4 SISTEMA DE UTILIZACIÓN EN 10kV - PUNTO DE DISEÑO_PMI –

PROTECCIÓN DE TIERRA (50N/51N) ..................................................... 16 8.2.5 SUBESTACION FATIMA – CELDA DE LLEGADA – SISTEMADE UTILIZACION - CENTRO COMERCIAL REAL PLAZA TRUJILLO. ............... 16

8.2.6 SUBESTACIÓN FATIMA _CELDA DE SALIDA N°1 - ESTILOS. ....................... 17 8.2.7 SUBESTACIÓN FATIMA _CELDA DE SALIDA N°2 - DELOSI. ........................ 17 8.2.8 SUBESTACIÓN FATIMA_CELDA DE SALIDA N°3 – REAL PLAZA 03. .............. 18 8.2.9 SUBESTACIÓN FATIMA _CELDA DE SALIDA N°4 - OESCHLE. ..................... 18 8 2 10 SUBESTACIÓN FATIMA CELDA DE SALIDA N°5 AMPLIACIÓN 600kW 18


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ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES DE LAAMPLIACIÓN Y REUBICACIÓN DE 04 SUMINISTROS EN EL

CENTRO COMERCIAL REAL PLAZA TRUJILLO

1 OBJETIVOS

El presente estudio nace del proyecto denominado “Sistema de Utilización en

Media Tensión 10kV para la ampliación de 600kW – 2da etapa del CentroComercial Real Plaza Trujillo”, y tiene como objetivo principal determinar la

coordinación de los diferentes elementos de protección, que serán instalados en

las celdas de la nueva Subestación FÁTIMA; es decir, correspondiente al Sistema

de Utilización Ampliación 600kW para el centro comercial Real Plaza Trujillo, junto

con los (04) suministros que serán reubicados desde la Subestación actual

HI1613.La propuesta de ajustes de los relés y capacidad de los fusibles, serán integrados

con los ajustes existentes del relé ubicado aguas arriba (en el TSU015), con

la finalidad de lograr una actuación adecuada entre los mismos cuando se

produzcan fallas en el sistema materia del presente estudio.

Los objetivos a alcanzar son los siguientes:

Evaluar los niveles de tensión en las barras, flujos de potencia en la

línea y transformadores, para verificar la capacidad de transmisión de

los mismos.

Mostrar las corrientes de fallas Trifásicas, bifásicas y monofásicas en

las barras y nodos.

Establecer una coordinación de las protecciones en media tensión entrediferentes elementos de protección instalados en el centro comercial,

con los ajustes actuales del Relé ubicado aguas arriba (AMT TSU015).

2 ALCANCES DE ESTUDIO


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3 NORMA EMPLEADA

El presente estudio ha sido desarrollado en base a la siguiente norma:

IEEE Std. 242-2001™ Recommended Practice for Protection and Coordination

of Industrial and Commercial Power Systems.

IEC 60787 Application Guide for the Selection of Fuse-Links of High-Voltage

Fuses for Transformer Circuit Applications.

4 BASE DE DATOS

Para el desarrollo del presente estudio se ha considerado la siguiente información:

- Diagrama Unifilar Actualizado del Sistema de Distribución en 10kV de Real

Plaza Trujillo, U-02 DIAGRAMA UNIF. Y PROPUESTA REUB. CELDAS

600kW.dwg.- DU-MT-11-015 Alimentador TSU015 - v15 (31.03.2016).pdf (163 kB).

- ECP REAL PLAZA TRUJILLO REV. 3. pdf (1 MB).

- ELECIN 119-ADECUACION REAL PLAZA TRUJILLO.pdf (77 kB).

- Cuadro de cargas del Centro Comercial Real Plaza Trujillo.

- IE-SU-03 REAL PLAZA-30-01-2016(REV-1).dwg.

4.1 DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA ELÉCTRICO

A continuación se describirá los diferentes elementos de protección que forman

parte del análisis de selectividad.

El presente Estudio de Coordinación de Protecciones nace del proyecto

denominado “Sistema de Utilización en media tensión 10kV para la ampliación

de 600kW – 2da Etapa del Centro Comercial Real Plaza Trujillo”; al mismo, que

le será integrado la reubicación de (04) cuatro suministros en media tensión,

provenientes de la actual Subestación HI1613.

Por lo tanto; dicho sistema de Utilización, el cual será alimentado de un nuevo

punto de diseño ubicado en la esquina de la Av Cesar Vallejo con Fátima se


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Celda de Salida - Subestación 01: ESTILOS.

Celda de Salida - Subestación 02: DELOSI.

Celda de Salida - Subestación 03: REAL PLAZA 03. Celda de Salida - Subestación 04: OESCHLE.

Celda de Salida - Subestación 05 (AMPLIACIÓN PROYECTADA).

1. PUNTO DE DISEÑO - ESTRUCTURA (PMI)

Tres (03) Seccionador - Fusible Unipolar Cut-Out de 200A.

Un (01) Seccionador bajo carga 630A Un (01) Transformador de corriente de 400/5A, Cl.1.0, 5 VA, marca

I & T Electric, modelo TCOR.

Un (01) Transformador de tensión de 10000/230 V, Cl.1.0, 50 VA,

marca I & T Electric.

Un (01) Relé electrónico de protección de sobrecorriente de tierra,

función 50N/51N, marca ORION, modelo IPR-A. Un (01) Medidor Multifunción (MF).

2. SISTEMA DE UTILIZACIÓN_10kV – NUEVA SUBESTACIÓN FÁTIMA.

a) Celda de Llegada

Un (01) Interruptor de potencia, 24kV, 20kA.

Un (01) Transformador de corriente, 15VA, 5P20; Relación de

Transformación: 200-400/5/5A.

Un (01) Seccionador de aislamiento.

Un (01) Relé electrónico de protección de sobrecorriente, funciones

50/51 + 50N/51N, marca THYTRONIC.

Un (01) Medidor Multifunción (MF) Cl.0.2.

b) Celda de Salida 01


Un (01) Seccionador fusible de potencia de 12kV, 400A, 12kA.

U (01) T f d d i t 15VA Cl 0 2 R l ió d


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d) Celda de Salida 03



Un (01) Transformador de corriente, 15VA, Cl 0.2; Relación de

Transformación: 50-100/5A.


e) Celda de Salida 04



Un (01) Transformador de corriente, 15VA, Cl 0.2; Relación de

Transformación: 50-100/5A

Un (01) Relé electrónico de protección de sobre corriente, funciones

50/51 + 50N/51N, marca THYTRONIC. Un (01) Medidor Multifunción (MF) Cl.0.2.

f) Celda de Salida 05

Un (01) Seccionador Fusible de potencia de 12 kV, 400 A, 12 kA.

Tres (03) Fusibles Limitadores de Corriente de 80 A.

Tres (03) Transformadores de corriente (Medición) 50-100/5 A,15 VA, Cl: 0.2.

Un (01) Relé electrónico para protección de sobrecorriente, función

50N/51N, Marca THYTRONIC.

Un (01) Transformador de corriente Toroidal 50/1A, 1 VA, Clase

10P10.

Un (01) Medidor Multifunción (MF) Cl: 0,2.

3. SUBESTACIÓN Nº 1 – ESTILOS

a) Celda de Llegada

U (01) S i d f ibl d t i d 12kV 400A 12kA


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Un (01) Transformador de potencia 800kVA, relación de

transformación 10 x2.5% /0.23kV, conexión Dyn11, Zcc 4.5%

4. SUBESTACIÓN Nº 2 – DELOSI

a) Celda de Llegada

Un (01) Seccionador fusible de potencia de 12kV, 400, 12kA

Un (01) Transformador de corriente de 7.5VA, Cl 0.2, Relación de

Transformación: 50/5A Un (01) Seccionador de aislamiento.

Un (01) Transformador de tensión, con fusible

√

√ Cl 0.2,

potencia 15/15VA.


b) Celda de Transformación

Un (01) Porta fusible de 15kV, con fusibles de 40A

Un (01) Transformador de potencia 250KVA, relación de

transformación 10 x2.5% /0.23KV, conexión Dyn11, Zcc 4.5%

5. SUBESTACIÓN Nº 3 – REAL PLAZA 03

a) Celda de Llegada

Un (01) Seccionador fusible de potencia de 12kV, 400, 12kA

Un (01) Transformadores de corriente de 7.5VA, Cl 0.2, Relación de

Transformación: 50/5A


Un (01) Transformador de tensión, con fusible √ √ Cl 0.2,

potencia 15/15VA.




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Un (01) Transformador de corriente de 7.5VA, Cl 0.2, Relación de

Transformación: 50/5A


Un (01) Transformador de tensión, con fusible

√

√ Cl 0.2,

potencia 15/15VA.



Un (01) Porta fusible de 15kV, con fusibles de 40A

Un (01) Transformador de potencia 630KVA, relación de

transformación 10 x2.5% /0.23KV, conexión Dyn11, Zcc 4.5%.

7. SUBESTACIÓN Nº 5 – AMPLIACIÓN DE 600kW.

c) Celda de Llegada (Remon te)

Un (01) juego de aisladores capacitivos.

Bancada para altura de 1 950 mm.

Soporte para terminal de cable seco de 15 kV.

Conexionado interno general.

d) Celda Compacta de Entrega y Protección (Remonte)

Un (01) Seccionador Fusible de potencia de 12 kV, 400 A, 12 kA.

Tres (03) Fusibles Limitadores de Corriente de 63 A.

e) Celda Compacta de Entrega y Protección (Remonte)

Un (01) Transformador de Distribución de 800 kVA, 10/0.40-0.23 kV,

conexión Dyn5.


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N° CELDA DESCRIPCIÓN LECTURA FACTOR TP FACTOR TC CARGA (KW)

5 REAL PLAZA 03 0.13 100 20 260

6 STYLOS 0.14 100 10 140

7 DELOSI 0.21 100 10 210

8 OESCHLE 0.273 100 20 546

5 PROYECTADA - - - 600

Cu ad ro N°1 – Cuadro de cargas – Sistema de Utilización en 10kV - Centro Comercial RealPlaza Trujillo.

5 SOFTWARE UTILIZADO

Las simulaciones efectuadas en el Análisis de Flujo de Potencia, cálculo de

Cortocircuito y Coordinación de las protecciones han sido realizadas utilizando el

software computacional DigSilent Power Factory 14.1.

6 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

A. De las simulaciones de flujo de carga, se puede observarse lo siguiente:

Las tensiones en los niveles de 10kV alrededor del proyecto se encuentrandentro del rango de +/- 5% de sus tensiones nominales de operación.

No se presentan sobrecargas en los conductores pertenecientes al

proyecto.

Se observa que los transformadores pertenecientes a las S.E N° 4 y N°5

(630kVA y 800kVA) operan con una carga máxima de 97.535% y 84.198%

respectivamente.

B. De las simulaciones de cortocircuito, se puede observarse lo siguiente:

La capacidad térmica de los interruptores y seccionadores en 10 kV


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7 ANÁLISIS DE SISTEMA ELÉCTRICO

7.1 ESTUDIO DE FLUJO DE POTENCIA

7.1.1 OBJETIVO

Simular el comportamiento en estado estable del sistema eléctrico, con la

finalidad de analizar las posibles variaciones que se presentan durante la

operación normal del sistema.

Se evaluarán los niveles de tensión en las barras y nodos, además de los

flujos de potencia en las líneas y transformadores para verificar su

capacidad.

7.1.2 METODOLOGÍA

Para evaluar los resultados de los flujos de potencia se ha considerado

como criterio, que los equipos de distribución no sobrepasen su capacidad y

las tensiones en las barras y nodos del sistema se encuentren dentro del

rango establecido en la Norma Técnica de Calidad de Servicios Eléctricos

(NTCSE):

Niveles de tensión admisibles en barra.

Operación normal : ±5%Vn.

Cargas en líneas y transformadores Líneas de Distribución : 100% de su potencia

nominal.

Transformadores de potencia : 100% de su potencia

nominal.

7.1.3 RESULTADOS

A continuación se presentan los valores de tensión y porcentaje de caídas

de tensión en la red en estudio.

BARRA O NODOCAÍDA DE TENSIÓN


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LINEA

MÁXIMA DEMANDA CARGABILIDAD

MW MVAR MVA %

C-1 5.592 2.608 6.171 78.302

L-5 5.441 2.349 5.927 65.546

3-1x120mm2_N2XSY_8.7/15kV_280m/ A celda de Llegada del S.U. 1.758 0.646 1.873 34.239

3-1x35mm2_N2XSY_8.7/15kV_40m/ A S.E Estilos. 0.140 0.047 0.148 5.220

3-1x35mm2_N2XSY_8.7/15kV_120m/ A S.E Delosi. 0.210 0.079 0.224 7.924

3-1x35mm2_N2XSY_8.7/15kV_120m/ A S.E Real Plaza 03. 0.260 0.090 0.275 9.714

3-1x35mm2_N2XSY_8.7/15kV_220m/ A S.E Oeschle. 0.546 0.206 0.584 20.626

3-1x35mm2_N2XSY_8.7/15kV_120m/ A S.E N°5. 0.600 0.222 0.640 22.610

Cu ad ro N°3 – Flujo de Potencia a través de los conductores.

TRANSFORMADORESMÁXIMA DEMANDA CARGABILIDAD

MW MVAR MVA %800kVA / S.E Estilos. 0.140 0.047 0.148 19.438

250kVA/ S.E Delosi. 0.210 0.079 0.224 94.425

1250kVA/S.E. Real Plaza 03. 0.260 0.090 0.275 23.152

630kVA/ S.E Oeschle. 0.546 0.206 0.583 97.535

800kVA/ S.E N°5 0.600 0.222 0.640 84.198

Cu ad ro N°4 – Flujo de Potencia a través de los transformadores.

De los cuadros mostrados y las gráficas del análisis de flujo de potencia

(Anexo II), se concluye que:

Las tensiones en los niveles de 10kV alrededor del proyecto se

encuentran dentro del rango de +/- 5% de sus tensiones nominales

de operación.

No se presentan sobrecargas en los conductores pertenecientes al

proyecto.

Se observa que los transformadores pertenecientes a las S.E N° 4


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7.2 ESTUDIO DE CORTOCIRCUITO

7.2.1 OBJETIVOLos resultados de cortocircuito nos proporcionan los valores de las

corrientes de fase, en módulo y ángulo, más los valores de secuencia

positiva, negativa y cero que medirán los relés para las diferentes

ubicaciones y tipos de fallas. Tomando como referencia estos valores se

determinaran los ajustes de los relés de protección que forman parte del

presente estudio. Adicionalmente, los resultados de cortocircuito nos

permitirán verificar el comportamiento térmico y la capacidad de corriente de

cortocircuito que tienen los equipos como son: Barras, equipos de maniobra

y transformadores de corriente.

7.2.2 METODOLOGÍA

Para obtener las máximas corrientes de falla en operación normal se han

simulado fallas francas en las principales barras del sistema eléctrico enestudio.

Los tipos de fallas simulados son los siguientes:

Falla Trifásica. Falla Bifásica. Falla Monofásica.

7.2.3 RESULTADOS

Los resultados de los cálculos de las corrientes de cortocircuito se presentan

en el Anexo III del presente documento. A modo de resumen se presentan

los siguientes cuadros con las corrientes de cortocircuito en las barras y

nodos de la red en estudio:

Barra o NodoTensiónNominal

Cortocircuito Trifásico

Sk" Ik" ipkV MVA kA kA

SEIN 10 412 055 23 790 56 978


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Barra o Nodo

TensiónNominal

Cortocircuito BifásicoR = 0 Ohm R = 2.5 Ohm

Sk" Ik" ip Sk" Ik" ipkV MVA kA kA MVA kA kA

SEIN 10 118.772 20.572 49.270 24.234 4.198 10.053

PUNTO DE DISEÑO ESTRUCTURA 10 22.605 3.915 6.847 14.027 2.430 4.249

CELDA DE LLEGADA 10 21.556 3.734 6.491 13.629 2.361 4.104

SUBESTACION Nº 1 ESTILOS 10 21.298 3.689 6.374 13.498 2.338 4.040

SUBESTACION Nº 2 DELOSI 10 20.795 3.602 6.152 13.245 2.294 3.918

SUBESTACION Nº 3 REAL PLAZA 03 10 20.795 3.602 6.152 13.245 2.294 3.918SUBESTACION Nº 4 OESCHLE 10 20.190 3.497 5.895 12.942 2.242 3.779

SUBESTACION Nº 5 - PROYECTADA 10 20.795 3.602 6.152 13.245 2.294 3.918

Cuad ro N°6 – Resultados de cortocircuito bifásico.


Cortocircuito Monofásico

R = 0 Ohm R = 25 OhmSk" Ik" ip Sk" Ik" ip

kV MVA kA kA MVA kA kASEIN 10 1.693 0.293 0.702 0.788 0.136 0.327

PUNTO DE DISEÑO ESTRUCTURA 10 1.609 0.279 0.487 0.772 0.134 0.234

CELDA DE LLEGADA 10 1.602 0.278 0.482 0.771 0.133 0.232

SUBESTACION Nº 1 ESTILOS 10 1.600 0.277 0.479 0.770 0.133 0.230

SUBESTACION Nº 2 DELOSI 10 1.594 0.276 0.472 0.769 0.133 0.227

SUBESTACION Nº 3 REAL PLAZA 03 10 1.594 0.279 0.472 0.769 0.133 0.227

SUBESTACION Nº 4 OESCHLE 10 1.588 0.275 0.464 0.767 0.133 0.224

SUBESTACION Nº 5 - PROYECTADA 10 1.594 0.276 0.472 0.769 0.133 0.227

Cu ad ro N°7 – Resultados de cortocircuito monofásico.


Cortocircuito Monofásico

R = 50 Ohm R = 400 OhmSk" Ik" ip Sk" Ik" ip

kV MVA kA kA MVA kA kASEIN 10 0 513 0 089 0 213 0 087 0 015 0 036


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De los cuadros mostrados y las gráficas del análisis de cortocircuito (Anexo III), se

concluye que:

La capacidad térmica de los interruptores y seccionadores ubicados en la

llegada de la Subestación Real Plaza 10kV se encuentra adecuadamente

dimensionada para soportar la corriente de cortocircuito más desfavorable

(4.284 kA).

8 COORDINACIÓN DE LAS PROTECCIONES8.1 CRITERIOS DE AJUSTE

8.1.1 CRITERIOS BASICOS DE PROTECCIÓN

El objetivo principal del sistema de Protección es proporcionar, en forma

rápida, el aislamiento de un área de falla en el sistema y, de este modo

poder mantener en funcionamiento la mayor parte del sistema eléctricorestante. Dentro de este contexto existen seis requerimientos básicos para

la aplicación del relé de protección:

a) Fiabil idad.- seguridad de la que la protección se llevara a cabo

correctamente, tiene dos componentes; confianza y seguridad.

b) Selectividad.-Continuidad máxima del servicio con mínima

desconexión del sistema.

c) Rapidez de operación.- Duración mínima del servicio con mínima

desconexión del sistema.

d) Simpl ic idad.- Menor equipo de protección y circuitos asociados para

lograr los objetivos de protección.

e) Econ omía.- Mayor protección a menor costo total.

El término “protección” no implica que el equipo de protección pueda

prevenir fallas o deficiencias de los equipos. Los relés de protección solo se

ponen en funcionamiento después que haya ocurrido una condición

insostenible. Sin embargo, su función es minimizar los daños a equipos


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8.2 CALCULOS JUSTIFICATIVOS

8.2.1 CRITERIO DE AJUSTE DE SOBRECORRIENTE DE FASE (50/51)

Para el cálculo de ajuste de los equipos de protección se han seguido los

siguientes criterios:

Corriente de arranque.- Para definir la corriente de arranque de las

protecciones, se ajusta como mínimo al 120% de la corriente nominal deltransformador de corriente.

Temporización.- Se ha determinado de modo que las protecciones

despejen la falla en forma selectiva y mediante el uso de curvas de tiempo

definido.

8.2.2 CRITERIO DE AJUSTE DE SOBRECORRIENTE DE TIERRA (51N/50N)

Para definir los ajustes de la protección de sobrecorriente de tierra se han

considerado los siguientes criterios:

Corriente de arranque.- Para este caso, el valor del arranque elegido es

del 20% del transformador de corriente.

Temporización.- Se ha determinado de modo que las protecciones

despejen la falla en forma selectiva y mediante el uso de curvas de tiempo

definido.

8.2.3 ALIMENTADOR TSU015 EN 10kV.

A continuación se muestran los ajustes de fase y tierra del equipo de

protección ubicado en el alimentador TSU015 en 10 kV:

AJUSTE DE FASE DEL RELÉ - GE F150, ALIMENTADOR TSU015


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Protección de Sobrecorriente de Tierra Ajuste de Umbral Ajuste de Umbral

ReléModelo

Eq.Protegido

TC I> T> Curva1 I>> T>> Curva2

GE F650 Barra 10kV 20/1 6.40 A prim. 2.00 Define Time 10 A prim. 0.14IEC Standard

Inverse

Cuad ro N°10 – Ajustes existentes de protección de tierra en el AlimentadorTSU015.

8.2.4 SISTEMA DE UTILIZACIÓN EN 10kV - PUNTO DE DISEÑO_PMI –

PROTECCIÓN DE TIERRA (50N/51N)

Para una adecuada selectividad de la protección de sobrecorriente de tierra,se analizará la coordinación de los relés de protección con fallasmonofásicas.

AJUSTE DE TIERRA DEL RELÉ ORION IPR-A, PUNTO DE DISEÑOESTRUCTURA PMI

Protección de Sobrecorriente deTierra

Ajuste de Umbral

Relé ModeloEq.

ProtegidoTC I> T> Curva

ORION

IPR-A

Punto de

Diseño50/1 10 A prim. 0.40 IEC A – Normally Inverse

Cuad ro N°11 – Ajuste del Relé de ORION IPR-A – Protección de sobrecorrientede Tierra, PUNTO DE DISEÑO ESTRUCTURA PMI.

En el PMI, existe también un fusible para protección de fallas entre fases.

FUSIBLE CUT-OUT TIPO K, PUNTO DE DISEÑO ESTRUCTURA PMI

FUSIBLE CUT-OUTAmp. F nom

A HzMarca y tipo

POSITROL TIPO K 200 60


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AJUSTE DE FASE DEL RELÉ THYTRONIC, CELDA DE LLEGADA

Protección de Sobrecorriente de Fases Ajuste de Umbral

ReléModelo

Eq.Protegido

TC I> T> Curva

THYTRONICCelda deLlegada

200/5 240 A prim. 0.17 IEC B - Very Inverse

Cu ad ro N°13 – Ajuste del Relé de THYTRONIC – Protección de sobrecorriente de

Fase, CELDA DE LLEGADA.

AJUSTE DE TIERRA DEL RELE THYTRONIC, CELDA DE LLEGADA

Protección de Sobrecorriente de Tierra Ajuste de Umbral

ReléModelo

Eq.Protegido

TC I> T> Curva

THYTRONIC Celda deLlegada

50/1 10 A prim. 0.04 IEC A – Normal Inverse

Cuad ro N°14 – Ajuste del Relé de THYTRONIC – Protección de sobrecorriente deTierra, CELDA DE LLEGADA.

8.2.6 SUBESTACIÓN FATIMA _CELDA DE SALIDA N°1 - ESTILOS.

FUSIBLE LIMITADOR DE CORRIENTE, CELDA DE SALIDA N°1.

FUSIBLEAmp. F nom

A HzMarca y tipo

ETI – Limitador de Corriente 80 60

Cu ad ro N°15 – Fusibles en 10kV, ubicado en la Celda de Salida N°1.

8.2.7 SUBESTACIÓN FATIMA _CELDA DE SALIDA N°2 - DELOSI.


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8.2.8 SUBESTACIÓN FATIMA_CELDA DE SALIDA N°3 – REAL PLAZA03.


FUSIBLEAmp. F nom

A HzMarca y tipo



8.2.9 SUBESTACIÓN FATIMA _CELDA DE SALIDA N°4 - OESCHLE.

A continuación se muestra el ajuste del equipo de protección, para fallas a

tierra, ubicado en la celda de salida N°4, del Sistema de Utilización - Centro

Comercial Real Plaza Trujillo 10kV.

AJUSTE DE TIERRA DEL RELÉ THYTRONIC, CELDA DE SALIDA N°4


ReléModelo

Eq.Protegido

TC I> T> Curva

THYTRONICCelda de

Salida50/1 10 A prim. 0.03 ANSI/IEEE Extremely Inverse


Tierra, CELDA DE SALIDA N°4_OESCHLE.

Para fallas entre fases, se tiene:


FUSIBLEAmp. F nom

A HzMarca y tipo


19/64


AJUSTE DE TIERRA DEL RELÉ THYTRONIC, CELDA DE SALIDA N°5


ReléModelo

Eq.Protegido

TC I> T> Curva

THYTRONICCelda de

Salida50/1 10 A prim. 0.03 ANSI/IEEE Extremely Inverse


Tierra, CELDA DE SALIDA N°5.

Para fallas entre fases, se tiene

FUSIBLE LIMITADOR DE CORRIENTE, CELDA DE SALIDA N°5

FUSIBLE Amp. F nomA Hz

Marca y tipo



8.2.11 SUBESTACIÓN PARTICULAR _CELDA A TRANSF. ESTILOS.

FUSIBLE LIMITADOR DE CORRIENTE.

FUSIBLEAmp. F nom

A HzMarca y tipo

ETI –

Limitador de Corriente 63 60

Cu ad ro N°22 – Fusibles en 10kV, ubicado en la Subestación Particular Estilos.

8.2.12 SUBESTACIÓN PARTICULAR CELDA A TRANSF. DELOSI.


20/64


8.2.13 SUBESTACIÓN PARTICULAR _CELDA A TRANSF. REAL PLAZA03.


FUSIBLEAmp. F nom

A HzMarca y tipo


Cuad ro N°24 – Fusibles en 10kV, ubicado en la Subestación Particular Real

Plaza 03.

8.2.14 SUBESTACIÓN PARTICULAR _CELDA A TRANSF. OESCHLE.


FUSIBLEAmp. F nom

A HzMarca y tipo


Cu ad ro N°25 – Fusibles en 10kV, ubicado en la Subestación Particular Oeschle.

8.2.15 SUBESTACIÓN PARTICULAR _CELDA A TRANSF. AMPLIACIÓN600kW.


FUSIBLE Amp. F nom

A HzMarca y tipo


Cu ad ro N°26 – Fusibles en 10kV, ubicado en la Subestación Particular


21/64


Fi gura N°1 – Curva de operación de sobrecorriente de fases – Falla TrifásicaEn el punto de diseño – Estructura PMI.

10 100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0.01

0.1

1

10

100

1000

[s]

10.00 kV

F650Definite TimeIpset: 8400.00 pri.ATpset: 0.05Tripping Time: 9999.999 s

200K200K Positrol-165-62Tripping Time: 0.126 s

I =4491.191 pri.A

0.126 s

0.388 s

F650C2 - IEC Class B (VeryInverse)Ipset: 480.00 pri.ATpset: 0.24Tripping Time: 0.388 s

ECP SISTEMA DE UTILIZACIÓN_REAL PLAZA TRUJILLO FASESCORTOCIRCUITO TRIFÁSICO PUNTO DE DISEÑO

Date:

Annex:

D I g

S I L E N T

1

10

100

1000

[s]

200K200K Positrol-165-62Tripping Time: 9999.999 sTripping Time: 0.170 sTripping Time: 0.170 s

F650C2 - IEC Class B (Very Inverse)Ipset: 480.00 pri.ATpset: 0.24Tripping Time: 0.453 s

I =3915.349 pri.A

D I g

S I L E N

T


22/64


Fi gura N°3 – Curva de operación de sobrecorriente de fases – Falla BifásicaRf=2.5 Ohm En el punto de diseño – Estructura PMI.

10 100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0.01

0.1

1

10

100

1000

[s]

10.00 kV




I =2429.561 pri.A

0.515 s

0.798 s

ECP SISTEMA DE UTILIZACIÓN_REAL PLAZA TRUJILLO FASES

CORTOCIRCUITO BIFÁSICO Rf = 2.5 Ohm PUNTO DE DISEÑO

Date:

Annex:

D I g

S I L E N T

1

10

100

1000

[s]



THYTRONIC_CELDA DE LLEGADAIEC B VeryInverseIpset: 240.00 pri.ATpset: 0.17Tripping Time: 0.136 s

I =4284.068 pri.A

0 409 s

D I g

S I L E N T


23/64


Fi gu ra N°5 – Curva de operación de sobrecorriente de fases – Falla Bifásica Rf=0 Ohmen la SED Fátima_10kV_Centro Comercial Real Plaza Trujillo.

10 100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0.01

0.1

1

10

100

1000

[s]

10.00 kV





I =3733.527 pri.A

0.158 s 0.189 s

0.478 s


CORTOCIRCUITO BIFÁSICO Rf = 0 Ohm SED FATIMA_10kV

Date:

Annex:

D I g

S I L E N T

1

10

100

1000

[s]



THYTRONIC_CELDA DE LLEGADAIEC B VeryInverseIpset: 240.00 pri.A

I =2360.561 pri.A

0 827

D I g

S I L E N T


24/64


Fi gu ra N°7 –Curva de operación de sobrecorriente de fases – Falla Trifásica en la Celdade Salida N°1_ESTILOS.

10 100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0.01

0.1

1

10

100

1000

[s]

10.00 kV


RELÉ THYTRONIC_CELDA DE LLEGADAIEC B VeryInverseIpset: 240.00 pri.ATpset: 0.17Tripping Time: 0.136 s


F650C2 - IEC Class B (VeryInverse)Ipset: 480.00 pri.A

Tpset: 0.24Tripping Time: 0.409 s

ETI-80 ASED FATIMA_CELDA DE SALIDA N°1Tripping Time: 0.010 s

I =4284.068 pri.A

0.010 s

0.136 s

0.409 s


CORTOCIRCUITO TRIFÁSICO SED FÁTIMA_CELDA DE SALIDA N°1

Date:

Annex:

D I g

S I L E N T

1

10

100

1000

[s]




I =3733.527 pri.A

0.478 s

D I g

S I L E N T


25/64


Fi gura N°9 –Curva de operación de sobrecorriente de fases – Falla Bifásica Rf=2.5 Ohmen la Celda de Salida N°1_ESTILOS.

10 100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0.01

0.1

1

10

100

1000

[s]

10.00 kV



200K

200K Positrol-165-62Tripping Time: 9999.999 sTripping Time: 0.562 sTripping Time: 0.562 s

ETI-80 ASED FATIMA_CELDA DE SALIDA N°1Tripping Time: 9999.999 sTripping Time: 0.010 sTripping Time: 0.010 s

F650C2 - IEC Class B (Ve ryInverse)Ipset: 480.00 pri.ATpset: 0.24Tripping Time: 0.827 s

I =2360.561 pri.A

0.010 s

0.260 s

0.562 s

0.827 s


CORTOCIRCUITO BIFÁSICO Rf = 2.5 Ohm SED FÁTIMA_CELDA DE SALIDA N°1

Date:

Annex:

D I g

S I L E N T

1

10

100

1000

[s]




I =4284.068 pri.A

D I g S

I L E N T

Ó


26/64


Fi gura N°11 –Curva de operación de sobrecorriente de fases –Falla BifásicaRf=0 Ohm en la Celda de Salida N°2_DELOSI.

10 100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0.01

0.1

1

10

100

1000

[s]

10.00 kV



200K



ETI-63A.SED FATIMA_CELDA DE SALIDA N°2Tripping Time: 9999.999 sTripping Time: 0.010 sTripping Time: 0.010 s

I =3733.527 pri.A

0.010 s

0.158 s 0.189 s

0.478 s


CORTOCIRCUITO BIFÁSICO Rf = 0 Ohm SED FATIMA_CELDA DE SALIDA N°2

Date:

Annex:

D I g

S I L E N T

1

10

100

1000

[s]




I =2360.561 pri.A

0 562 s

0.827 s

D I g S I L

E N T



27/64


Figura N°13 – Curva de operación de sobrecorriente de fases – FallaTrifásica en la Celda de Salida N°3_REAL PLAZA 03.

10 100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0.01

0.1

1

10

100

1000

[s]

10.00 kV






ETI - 125ASED FÁTIMA_CELDA DE SALIDA N°3Tripping Time: 0.010 s

I =4284.068 pri.A

0.010 s

0.136 s

0.409 s


CORTOCIRCUITO TRIFÁSICO SED FÁTIMA_CELDA DE SALIDA N°3

Date:

Annex:

D I g

S I L E N T

1

10

100

1000

[s]




I =3733.527 pri.A

0.478 s

D I g

S I L E N T



28/64


Fi gura N°15 – Curva de operación de sobrecorriente de fases – Falla Bifásica Rf=2.5 Ohmen la Celda de Salida N°3_REAL PLAZA 03.

10 100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0.01

0.1

1

10

100

1000

[s]

10.00 kV



200K




ETI - 125ASED FÁTIMA_CELDA DE SALIDA N°3Tripping Time: 9999.999 sTripping Time: 0.026 sTripping Time: 0.026 s

I =2360.561 pri.A

0.026 s

0.260 s

0.562 s

0.827 s


CORTOCIRCUITO BIFÁSICO Rf = 2.5 Ohm SED FÁTIMA_CELDA DE SALIDA N°3

Date:

Annex:

D I g

S I L E N T

1

10

100

1000

[s]

RELÉ THYTRONIC_CELDA DE LLEGADAIEC B VeryInverse



I =4284.068 pri.A

D I g

S I L

E N T



29/64


Figura N°17 – Curva de operación de sobrecorriente de fases – Falla BifásicaRf=0 Ohm en la Celda de Salida N°4_OESCHLE.

10 100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0.01

0.1

1

10

100

1000

[s]

10.00 kV


RELÉ THYTRONIC_CELDA DE LLEGADAIEC B V eryInverseIpset: 240.00 pri.ATpset: 0.17Tripping Time: 0.158 s

200K200K Positrol-165-62

Tripping Time: 9999.999 sTripping Time: 0.189 sTripping Time: 0.189 s



I =3733.527 pri.A

0.010 s

0.158 s 0.189 s

0.478 s


CORTOCIRCUITO BIFÁSICO Rf = 0 Ohm SED FATIMA_CELDA DE SALIDA N°4

Date:

Annex:

D I g

S I L E N T

1

10

100

1000

[s] 200K200K Positrol-165-62Tripping Time: 9999.999 sTripping Time: 0.562 sTripping Time: 0.562 s


I =2360.561 pri.A

0.827 s

D I g S I L E N T



30/64


Figu ra N°19 – Curva de operación de sobrecorriente de fases – Falla Trifásicaen la Celda de Salida N°5_AMPLIACIÓN 600kW.

10 100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0.01

0.1

1

10

100

1000

[s]

10.00 kV





ETI-80A.SED FATIMA_CELDA DE SALIDA N°5Tripping Time: 0.010 s

I =4284.068 pri.A

0.010 s

0.136 s

0.409 s


CORTOCIRCUITO TRIFÁSICO SED FATIMA_CELDA DE SALIDA N°5

Date:

Annex:

D I g

S I L E N T

1

10

100

1000

[s]

RELÉ THYTRONIC_CELDA DE LLEGADAIEC BV eryInverse



I =3733.527 pri.A

D I g S I L E N T



31/64


Figura N°21 – Curva de operación de sobrecorriente de fases – Falla BifásicaRf=2.5 Ohm en la Celda de Salida N°5_AMPLIACIÓN 600kW.

10 100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0.01

0.1

1

10

100

1000

[s]

10.00 kV







I =2360.561 pri.A

0.010 s

0.260 s

0.562 s

0.827 s


CORTOCIRCUITO BIFÁSICO Rf = 2.5 Ohm SED FATIMA_CELDA DE SALIDA N°5

Date:

Annex:

D I g

S I L E N T

1

10

100

1000

[s]



THYTRONIC_CELDA DE LLEGADAIEC B V eryInverseIpset: 240.00 pri.ATpset: 0.17Tripping Time: 0.138 s

I =4233.293 pri.A

D I g

S I L

E N T



32/64

Fi gu ra N°23 – Curva de operación de sobrecorriente de fases – Falla BifásicaRf=0 Ohm en la SED Particular- Celda de Transf. - Estilos

10 100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0.01

0.1

1

10

100

1000

[s]

10.00 kV





ETI-63ACELDA DE TRANSF._ESTILOSTripping Time: 9999.999 sTripping Time: 0.010 sTripping Time: 0.010 s

ETI-80ASED FATIMA_CELDA DE SALIDA N°1Tripping Time: 9999.999 sTripping Time: 0.010 sTripping Time: 0.010 s

I =3688.883 pri.A

0.010 s

0.160 s 0.195 s

0.485 s


CORTOCIRCUITO BIFÁSICO Rf = 0 Ohm SED PARTICULAR_CELDA DE TRANSF._ESTI LOS

Date:

Annex:

D I g

S I L E N T

1

10

100

1000

[s]




I =2338.007 pri.A

D I g S I L E N T



33/64

Figu ra N°25 – Curva de operación de sobrecorriente de fases – Falla Trifásica en laSED Particular- Celda de Transf. - Delosi.

10 100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0.01

0.1

1

10

100

1000

[s]

10.00 kV




F650

C2 - IEC Class B (VeryInverse)Ipset: 480.00 pri.ATpset: 0.24Tripping Time: 0.426 s


ETI-40ACELDA DE TRANSF._DELOSITripping Time: 0.008 s

I =4134.183 pri.A

0.010 s

0.141 s 0.151 s

0.426 s


CORTOCIRCUITO TRIFÁSICO SED PARTICULAR_CELDA DE TRANSF._DELOSI

Date:

Annex:

D I g

S I L E N T

1

10

100

1000

[s]

RELÉ THYTRONIC_CELDA DE LLEGADAIEC B VeryInverse




I =3601.775 pri.A

D I g S I

L E N T



34/64

Figura N°27 – Curva de operación de sobrecorriente de fases – Falla BifásicaRf=2.5 Ohm en la SED Particular- Celda de Transf. - Delosi.

10 100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0.01

0.1

1

10

100

1000

[s]

10.00 kV





F650

C2 - IEC Class B (VeryInverse)Ipset: 480.00 pri.ATpset: 0.24Tripping Time: 0.857 s


ETI-40ACELDA DE TRANSF._DELOSITripping Time: 9999.999 sTripping Time: 0.008 sTripping Time: 0.008 s

I =2294.146 pri.A

0.010 s

0.268 s

0.612 s

0.857 s


CORTOCIRCUITO BIFÁSICO Rf = 2.5 Ohm SED PARTICULAR_CELDA DE TRANSF._DELOSI

Date:

Annex:

D I g

S I L E N T

1

10

100

1000

[s]




ETI - 125ASED FÁTIMA_CELDA DE SALIDA N°3Tripping Time: 0.010 s

I =4134.183 pri.A

0.426 s

D I g

S I L E N T



35/64

Figura N°29 – Curva de operación de sobrecorriente de fases – Falla BifásicaRf=0 Ohm en la SED Particular- Celda de Transf. - Real Plaza 03.

10 100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0.01

0.1

1

10

100

1000

[s]

10.00 kV






ETI - 100ACELDA DE TRANSF._REAL PLAZA 03Tripping Time: 9999.999 sTripping Time: 0.010 sTripping Time: 0.010 s

I =3601.775 pri.A

0.010 s

0.164 s

0.205 s

0.498 s


CORTOCIRCUITO BIFÁSICO Rf = 0 Ohm SED PARTICULAR_CELDA DE TRANSF._REAL PLAZA 03

Date:

Annex:

D I g

S I L E N T

1

10

100

1000

[s]





I =2294.146 pri.A

0.612 s

0.857 s

D I g S I L E N T



36/64

Figu ra N°31 – Curva de operación de sobrecorriente de fases – Falla Trifásica enla SED Particular- Celda de Transf. - Oeschle.

10 100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0.01

0.1

1

10

100

1000

[s]

10.00 kV





ETI-63 ASED FATIMA_CELDA DE SALIDA N°4Tripping Time: 0.010 s

ETI-40 ACELDA DE TRANSF._OESCHLETripping Time: 0.008 s

I =4014.835 pri.A

0.010 s

0.146 s 0.161 s

0.440 s


CORTOCIRCUITO TRIFÁSICO SED PARTICULAR_CELDA DE TRANSF,_OESCHLE

Date:

Annex:

D I g

S I L E N T

1

10

100

1000

[s]





I =3496.935 pri.A

0.515 s

D I g

S I L E N T



37/64

Fi gu ra N°33 – Curva de operación de sobrecorriente de fases – Falla BifásicaRf=2.5 Ohm en la SED Particular- Celda de Transf. - Oeschle.

10 100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0.01

0.1

1

10

100

1000

[s]

10.00 kV






ETI-40 ACELDA DE TRANSF._OESCHLETripping Time: 9999.999 sTripping Time: 0.008 sTripping Time: 0.008 s

I =2241.545 pri.A

0.010 s

0.275 s

0.657 s

0.883 s


CORTOCIRCUITO BIFÁSICO Rf = 2.5 Ohm SED PARTICULAR_CELDA DE TRANSF,_OESCHLE

Date:

Annex:

D I g

S I L E N T

1

10

100

1000

[s]





I =4134.183 pri.A

0.426 s

D I g

S I L E N T



38/64

Fi gu ra N°35 – Curva de operación de sobrecorriente de fases – Falla BifásicaRf=0 Ohm en la SED Particular- Celda de Transf. - Ampliación 600kW.

10 100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0.01

0.1

1

10

100

1000

[s]

10.00 kV






ETI-63 A.CELDA DE TRANSF._AMP - 600kWTripping Time: 9999.999 sTripping Time: 0.010 sTripping Time: 0.010 s

I =3601.775 pri.A

0.010 s

0.164 s

0.205 s

0.498 s


CORTOCIRCUITO BIFÁSICO Rf = 0 Ohm SED PARTICULAR_CELDA DE TRANSF._AMP._600kW

Date:

Annex:

D I g

S I L E N T

1

10

100

1000

[s]





I =2294.146 pri.A

0.612 s

0.857 s

D I g

S I L E N T



39/64

Figura N°37 – Curva de operación de sobrecorriente de tierra – Falla MonofásicaRf=0 Ohm En el punto de diseño – Estructura PMI.

1 10 100 1000[pri.A]0.01

0.1

1

10

100

[s]

10.00 kVSEIN\Cub_3\F650 10KV\Cub_4\RELÉ ORIÓN_PMITerminal(33)\Cub_3\THYTRONIC_CELDA DE SALIDA N°4 10kV\Cub_6\THYTRONIC_CELDA DE LLEGADA

F650C1 - IEC Class A (Standard Inverse)Ipset: 10.00 pri.ATpset: 0.14Tripping Time: 0.285 s


RELÉ ORIÓN_PMIIEC A_Normally InverseIpset: 10.00 pri.ATpset: 0.40Tripping Time: 0.101 s

3*I0 =278.614 pri.A

0.101 s

3*I0 =278.622 pri.A

0.285 s

ECP SISTEMA DE UTILIZACIÓN_REAL PLAZA TRUJILLO TIERRA_CELDA 4

CORTOCIRCUITO MONOFASICO Rf = 0 Ohm PUNTO DE DISEÑO

Date:

Annex:

D I g

S I L E N T

1

10

100

[s]

F650C1 - IEC Class A (Standard Inverse)Ipset: 10.00 pri.A



3*I0 =133.684 pri.A3*I0 =133.687 pri.A

0.368 s

D I g S I L E N T



40/64

Figura N°39 – Curva de operación de sobrecorriente de tierra – Falla MonofásicaRf=50 Ohm En el punto de diseño – Estructura PMI.

1 10 100 1000[pri.A]0.01

0.1

1

10

100

[s]





3*I0 = 87.699 pri.A

0.136 s

3*I0 = 87.701 pri.A

0.442 s


CORTOCIRCUITO MONOFASICO Rf = 50 Ohm PUNTO DE DISEÑO

Date:

Annex:

D I g

S I L E N T

1

10

100

[s]



3*I0 = 15.040 pri.A

0.693 s

3*I0 = 15.040 pri.A

2.000 s

D I g S

I L E N T



41/64

Figura N°41 – Curva de operación de sobrecorriente de tierra – Falla MonofásicaRf=0 Ohm en la SED Fátima_10kV_Centro Comercial Real Plaza Trujillo.

1 10 100 1000[pri.A]0.01

0.1

1

10

100

[s]





THYTRONIC_CELDA DE LLEGADAIEC A Normal InverseIpset: 10.00 pri.ATpset: 0.04Tripping Time: 0.101 s

3*I0 =277.521 pri.A

0.101 s

3*I0 =277.529 pri.A

0.285 s


CORTOCIRCUITO MONOFASICO Rf = 0 Ohm SED_FATIMA_10kV

Date:

Annex:

D I g

S I L E N T

1

10

100

[s]



THYTRONIC_CELDA DE LLEGADAIEC A Normal Inverse

3*I0 =133.457 pri.A3*I0 =133.461 pri.A

0.368 s

D I g S I L E N T



42/64

Figura N°43 – Curva de operación de sobrecorriente de tierra – Falla MonofásicaRf=50 Ohm en la SED Fátima_10kV_Centro Comercial Real Plaza Trujillo.

1 10 100 1000[pri.A]0.01

0.1

1

10

100

[s]






3*I0 = 87.605 pri.A

0.136 s

3*I0 = 87.607 pri.A

0.442 s


CORTOCIRCUITO MONOFASICO Rf = 50 Ohm SED_FATIMA_10kV

Date:

Annex:

D I g

S I L E N T

1

10

100

[s]



THYTRONIC_CELDA DE LLEGADAIEC A Normal InverseIpset: 10.00 pri.AT t 0 04

3*I0 = 15.037 pri.A

0.694 s

3*I0 = 15.037 pri.A

2.000 s

D I g

S I L E N T



43/64

Figura N°45 – Curva de operación de sobrecorriente de tierra – Falla MonofásicaRf=0 Ohm en la Celda de Salida N°4_OESCHLE.

1 10 100 1000[pri.A]0.01

0.1

1

10

100

[s]






THYTRONIC_CELDA DE SALIDA N°4 ANSI/IEEE ExtremelyinverseIpset: 10.00 pri.ATpset: 0.03Tripping Time: 0.011 s

3*I0 =277.521 pri.A

0.011 s

0.101 s

3*I0 =277.529 pri.A

0.285 s


CORTOCIRCUITO MONOFASICO Rf = 0 Ohm SED_FATIMA_CELDA DE SALIDA N°4

Date:

Annex:

D I g

S I L E N T

1

10

100

[s]




3*I0 =133.457 pri.A3*I0 =133.461 pri.A

0.368 s

D I g

S I L E

N T



44/64

Figura N°47 – Curva de operación de sobrecorriente de tierra – Falla MonofásicaRf=50 Ohm en la Celda de Salida N°4_OESCHLE.

1 10 100 1000[pri.A]0.01

0.1

1

10

100

[s]







3*I0 = 87.605 pri.A

0.013 s

0.136 s

3*I0 = 87.607 pri.A

0.442 s


CORTOCIRCUITO MONOFASICO Rf = 50 Ohm SED_FATIMA_CELDA DE SALIDA N°4

Date:

Annex:

D I g

S I L E N T

1

10

100

[s]




3*I0 = 15.037 pri.A

0.145 s

0.694 s

3*I0 = 15.037 pri.A

2.000 s

D I g

S I L E N T



45/64

Figura N°49 – Curva de operación de sobrecorriente de tierra – Falla MonofásicaRf=0 Ohm, al 50% de la línea, Alim. a la SED Particular - Oeschle.

1 10 100 1000[pri.A]0.01

0.1

1

10

100

[s]



F650Definite Time

Ipset: 6.40 pri.ATpset: 2.00Tripping Time: 2.000 s




3*I0 =276.278 pri.A

0.011 s

0.101 s

3*I0 =276.286 pri.A

0.286 s


CORTOCIRCUITO MONOFASICO Rf = 0 Ohm ALIM. A SED PARTICULAR - OESCHLE

Date:

Annex:

D I g

S I L E N T

1

10

100

[s]




3*I0 =133.177 pri.A3*I0 =133.181 pri.A

0.369 s

D I g

S I L E N T



46/64

Figura N°51 – Curva de operación de sobrecorriente de tierra – Falla MonofásicaRf=50 Ohm, al 50% de la línea, Alim. a la SED Particular - Oeschle.

1 10 100 1000[pri.A]0.01

0.1

1

10

100

[s]







3*I0 = 87.486 pri.A

0.013 s

0.136 s

3*I0 = 87.488 pri.A

0.442 s


CORTOCIRCUITO MONOFASICO Rf = 50 Ohm ALIM. A SED PARTICULAR - OESCHLE

Date:

Annex:

D I g

S I L E N T

1

10

100

[s]




3*I0 = 15.034 pri.A

0.145 s

0.694 s

3*I0 = 15.034 pri.A

2.000 s

D I g

S I L E N T



47/64

Figura N°53 – Curva de operación de sobrecorriente de tierra – Falla MonofásicaRf=0 Ohm en la Celda de Salida N°5_AMPLIACIÓN 600kW.

1 10 100 1000[pri.A]0.01

0.1

1

10

100

[s]

10.00 kVSEIN\Cub_3\F650 10KV\Cub_4\RELÉ ORIÓN_PMI10kV\Cub_6\THYTRONIC_CELDA DE LLEGADA Terminal(36)\Cub_3\THYTRONIC_CELDA DE SALIDA N°5






3*I0 =277.521 pri.A

0.011 s

0.101 s

3*I0 =277.529 pri.A

0.285 s

ECP SISTEMA DE UTILIZACIÓN_REAL PLAZA TRUJILLO TIERRA-CELDA 5

CORTOCIRCUITO MONOFASICO Rf = 0 Ohm SED FATIMA_CELDA DE SALIDA N°5

Date:

Annex:

D I g

S I L E N T

1

10

100

[s]




THYTRONIC_CELDA DE LLEGADAIEC A Normal InverseIpset: 10.00 pri.ATpset: 0.04

Tripping Time: 0.115 s

3*I0 =133.457 pri.A3*I0 =133.461 pri.A

0.368 s

D I g

S I L E N T



48/64

Figura N°55 – Curva de operación de sobrecorriente de tierra – Falla MonofásicaRf=50 Ohm, en la Celda de Salida N°5_AMPLIACIÓN 600kW.

1 10 100 1000[pri.A]0.01

0.1

1

10

100

[s]







3*I0 = 87.605 pri.A

0.013 s

0.136 s

3*I0 = 87.607 pri.A

0.442 s


CORTOCIRCUITO MONOFASICO Rf = 50 Ohm SED FATIMA_CELDA DE SALIDA N°5

Date:

Annex:

D I g

S I L E N T

1

10

100

[s]




THYTRONIC_CELDA DE LLEGADAIEC A Normal InverseIpset: 10.00 pri.A


3*I0 = 15.037 pri.A

0.145 s

0.694 s

3*I0 = 15.037 pri.A

2.000 s

D I g

S I L E N T



49/64

Figura N°57 – Curva de operación de sobrecorriente de tierra – Falla MonofásicaRf=0 Ohm, al 50% de la línea, Alim. a la SED Particular – Ampliación 600kW.

1 10 100 1000[pri.A]0.01

0.1

1

10

100

[s]







3*I0 =276.842 pri.A

0.011 s

0.101 s

3*I0 =276.850 pri.A

0.285 s


CORTOCIRCUITO MONOFASICO Rf = 0 Ohm ALIM. A SED FATIMA - AMP.600kW.

Date:

Annex:

D I g

S I L E N T

1

10

100

[s] F650Definite TimeIpset: 6.40 pri.ATpset: 2.00Tripping Time: 2.000 s





3*I0 =133.304 pri.A3*I0 =133.308 pri.A

0.369 s

D I g

S I L E N T


T


50/64

Figura N°59 – Curva de operación de sobrecorriente de tierra – Falla MonofásicaRf=50 Ohm, al 50% de la línea, Alim. a la SED Particular – Ampliación 600kW.

1 10 100 1000[pri.A]0.01

0.1

1

10

100

[s]







3*I0 = 87.540 pri.A

0.013 s

0.136 s

3*I0 = 87.542 pri.A

0.442 s

ECP SISTEMA DE UTILIZACIÓN_REAL PLAZA TRUJILLO TIERRA-CELDA 5CORTOCIRCUITO MONOFASICO Rf = 50 Ohm ALIM. A SED FATIMA - AMP.600kW.

Date:

Annex:

D I g S I L E N T

1

10

100

[s]F650Definite TimeIpset: 6.40 pri.ATpset: 2.00Tripping Time: 2.000 s





3*I0 = 15.035 pri.A

0.694 s

3*I0 = 15.036 pri.A

2.000 s

D I

g S I L E N T


D l d t d l áfi d l áli i d C di ió d


51/64

De los cuadros mostrados y las gráficas del análisis de Coordinación de

protecciones, se concluye que:

Para una adecuada coordinación de protección en el PMI, se ha

seleccionado un fusible Positrol de 200K.

Finalmente, se recomienda implementar los ajustes propuestos en el

presente estudio para los equipos de protección.



52/64

ANEXOS



53/64

ANEXO I: DIAGRAMAS UNIFILARES

PUNTO DE DISEÑO

ESTRUCTURA PMI

Cu_07003_220m

D I g S I L E N T


54/64

PowerFactory 14.1.3

ECP

CENTRO

COMERCIAL

REAL

PLAZA

TRUJILLO

SISTEMA DE UTILIZACIÓN EN MEDIA TENSIÓN_10kV

DIAGRAMA UNIFILAR

Project:

Graphic: Grid

Date:

Annex:

SUBESTACIÓN N°5_ AMPLIACIÓN 600kW

S U B - E S T A C I Ó N F Á T I M A

RELÉTHYTRONIC

RELÉTHYTRONIC

RELÉTHYTRONIC

CELDA DE TRANSFORMACIÓN CELDA DE PROTEC.

RELÉ ORIÓN

CELDA DE LLEGADA

CELDA DE SALIDA N°5CELDA DE SALIDA N°4

SUBESTACIÓN N°4 ‐ OESCHLE

CELDA DE TRANSF.CELDA DE LLEGADA

SUBESTACIÓN N°3 ‐ REAL PLAZA 03


SUBESTACIÓN N°2 ‐ DELOSI


SUBESTACIÓN N°1 ‐ ESTILOS


CELDA DE SALIDA N°3CELDA DE SALIDA N°2CELDA DE SALIDA N°1 CELDA DE LLEGADA, MEDICIÓN Y PROT.

ESTRUCTURA PMI

10kV

.10kV10.kV10 kV10 kV.10kV.

10KV

SEIN

B r e a k e r / S . .

E T I - . 8

0 A

E T I - 6 3 . A

3 - 1 x

3 5 m m 2_

N 2 X S Y_

8 . 7

/ 1 5 k V_

2 2 0 m

3 - 1 x

3 5 m m 2_

N 2 X S Y_

8 . 7

/ 1 5 k V_

1 2 0 m . .

B r e a k e r / S . .

B r e a k e r / S . .

3 - 1 x 3 5 m m 2_

N 2 X S Y_

8 . 7

/ 1 5 k V_

4 0 m

3 - 1 x 3 5 m m 2_

N 2 X S Y_

8 . 7

/ 1 5 k V_

1 2 0 m .

E T I - 1 2 5 A

E T I - 6 3 A .

B r e a k e r / S . .

3 - 1 x 3

5 m m 2_

N 2 X S Y_

8 . 7

/ 1 5 k V_

1 2 0

ecp_amp_y reubicacion_cc real_plaza_trujillo_rev2.pdf

Documents