Download - Up3 a Sistemas Polifasicos
29/08/07 Página 1 de 22 Profesor Luis Rodolfo Dávila Márquez CÓDIGO: 00076 UFPS
CURSO: ELECTROTECNIA II
UNIDAD 1 SISTEMAS POLIFÁSICOS
CONTENIDO
1.1 INTRODUCCIÓN 1.2 CIRCUITO MONOFÁSICO BIFILAR 1.3 CIRCUITO MONOFÁSICO TRIFILAR 1.4 CIRCUITO BIFÁSICO TRIFILAR 1.5 CIRCUITO BIFÁSICO TRIFILAR A PARTIR DEL SISTEMA DE DISTRIBUCIÓN DE
ENERGÍA ELÉCTRICA EN COLOMBIA 1.6 TRES CIRCUITOS MONOFÁSICOS EN FASE 1.7 TRES CIRCUITOS MONOFÁSICOS DESFASADOS (SEIS CONDUCTORES ENTRE LAS
FUENTES Y LA CARGA) 1.8 TRES CIRCUITOS MONOFÁSICOS DESFASADOS (CUATRO CONDUCTORES ENTRE LAS
FUENTES Y LA CARGA) 1.9 TRES CIRCUITOS MONOFÁSICOS DESFASADOS 120° Y CONECTADOS EN UN
SISTEMA TRIFÁSICO TETRAFILAR – CARGA EQUILIBRADA 1.10 TRES CIRCUITOS MONOFÁSICOS DESFASADOS 120° Y CONECTADOS EN UN
SISTEMA TRIFÁSICO TRIFILAR – CARGA EQUILIBRADA- SIN NEUTRO 1.11 CONEXIONES DE LOS ALTERNADORES EN EL CIRCUITO TRIFÁSICO 1.12 ESQUEMAS ELÉCTRICOS DE LOS CIRCUITOS POLIFÁSICOS 1.13 MEDICIÓN DE POTENCIA CON TRES VATÍMETROS 1.14 MEDICIÓN DE POTENCIA CON DOS VATÍMETROS 1.15 PROBLEMAS SOBRE CORRECCIÓN DEL FACTOR DE POTENCIA EN SISTEMAS
TRIFÁSICOS
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CURSO: ELECTROTECNIA II
UNIDAD 1
SISTEMAS POLIFÁSICOS 1.1 INTRODUCCIÓN La generación, transmisión y distribución de energía eléctrica en su gran mayoría se efectúa en corriente alterna y a través de los sistemas trifásicos. El consumo de los dispositivos eléctricos utilizados en las instalaciones residenciales e industriales se hace a través de los sistemas bifásicos y monofásicos, solo que éstos pueden ser obtenidos a partir del sistema trifásico, por lo tanto, en las aplicaciones de los transformadores y máquinas eléctricas se hace necesario conceptuar acerca de los sistemas trifásicos, incluidos el monofásico y el bifásico. El propósito de este documento es el de presentar los esquemas eléctricos de los sistemas polifásicos, la utilización y conexión de los instrumentos de medida y el desarrollo analítico en la determinación de las corrientes, voltajes y potencias mediante la utilización del modelo matemático, para lo anterior se hará uso de los diferentes software de simulación. 1.2 CIRCUITO MONOFÁSICO BIFILAR La figura a continuación presenta un circuito monofásico bifilar, o sea, una sola fase y dos conductores. En un determinado instante un conductor transporta la corriente desde el punto donde se genera la energía eléctrica hacia la carga ( FASE ) y el otro conductor es el retorno ( NEUTRO), estos conductores son ideales o sea que sus propiedades pueden considerarse concentradas en la carga. En una instalación residencial o industrial los terminales del generador de voltaje (alternador) pueden ser los dos contactos de un tomacorriente normal de 127 v, RMS, o los terminales de salida de un transformador. La carga la componen varios dispositivos conectados en paralelo con los terminales del alternador o del toma corriente, de tal forma que su circuito equivalente lo conforman una resistencia equivalente Re y una inductancia equivalente Le conectados en serie. El voltaje de excitación corresponde al valor normalizado del sistema de distribución de energía eléctrica en Colombia y es igual a: v = 179.6 Cos(377 t) v, V = 127 ∠ 0°, RMS. F = 60 hertz El sistema de carga está compuesto por un motor de inducción monofásico en paralelo con una cocina eléctrica. Las características del motor son: Cuando se le conecta a un voltaje de 127 ∠ 0°, RMS, circula por él una corriente de 22 A , con un factor de potencia de 0.82 en atraso. Las características de la cocina son: Resistencia interna de la cocina igual a 13.44 Ω Inductancia interna de la cocina igual a cero. DETERMINACIÓN DE TODAS LAS CARACTERÍSTICAS DEL MOTOR Angulo de desfasamiento Cos(θ) = 0.82 ; θ = 34.86° ; Voltaje aplicado al motor Vm = 127 ∠ 0°, RMS. Corriente que circula por el motor Im = 22.06 ∠ -34.86° ; Impedancia equivalente del motor Zm = 5.757 ∠ 34.86° Ω Resistencia equivalente del motor Rm = 4.723 Ω ; Reactancia equivalente del motor Xm = 3.290 Ω ( L = 8.728 mh) Potencia aparente del motor Sm = 2800 VA; Factor de potencia FP = 0.82 en atraso
NEUTRO
FASE Terminales del alternador
FUENTE IT
IT
IR
IL
VL VR
V
CARGA
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Potencia real del motor Pm = 2300 w : Potencia reactiva del motor Qm = 1600 VAR DETERMINACIÓN DE TODAS LAS CARACTERÍSTICAS DE LA COCINA ELÉCTRICA Angulo de desfasamiento Cos(θ) = 0 ; θ = 0° ; Voltaje aplicado a la cocina Vc = 127 ∠ 0°, RMS.
Resistencia equivalente dela cocina Rc = 13.44 Ω ; Reactancia equivalente de la cocina Xc = 0 Ω ( L = 0h) Impedancia equivalente de la cocina Zc = 13.44 ∠ 0° Ω ; Corriente que circula por la cocina Ic = 9.44 ∠ 0° Potencia aparente de la cocina Sc = 1200 VA; Factor de potencia FP = 0 Potencia real de la cocina Pc = 1200 w : Potencia reactiva de la cocina Qc = 0 VAR DETERMINACIÓN DEL CIRCUITO EQUIVALENTE DE LA CARGA Voltaje aplicado a la carga V = 127 ∠ 0°, RMS. Corriente que circula por toda la carga I = 22.06 ∠ -34.86° + 9.44 ∠ 0° = 30.28 ∠ -24.58° Impedancia equivalente de la carga Z = 4.194 ∠ 24.58° Ω ; Resistencia equivalente de la carga Re = 3.814 Ω Reactancia equivalente dela carga Xe = 1.744 Ω ( Le = 4.627 mh) Potencia aparente de la carga S = 3850 VA; Factor de potencia FP = 0.909 en atraso Potencia real de la carga P = 3500 w : Potencia reactiva de la carga Q = 1600 VAR
DESARROLLO ANALÍTICO DEL CIRCUITO A partir de los datos del circuito eléctrico en el dominio de la frecuencia podremos determinar las correspondientes variables en el dominio de la frecuencia y encontrar las variables que tienen equivalentes en el dominio del tiempo. FUENTE: v = 179.6 Cos(377 t) v, V = 127 ∠ 0°, RMS. F = 60 hertz CARGA: Re = 3.814 Ω , Le = 4.627 mh ; Xe = 1.744 Ω ; Zcarga = 3.814 + j 4.627 = 4.194 ∠ 24.58° Ω CORRIENTE EN EL CIRCUITO: IT = IR = IL = °∠
°∠24.58 4.1940 127 = 30.28 ∠ -24.58° A, en el dominio del tiempo:
i(t) = 30.28 2 Cos( 377 t – 24.58°) = 42.82Cos( 377 t – 24.58°) A
VOLTAJES EN EL CIRCUITO: Resistencia equivalente: VR = R x IR = 3.814 x 30.28 ∠ -24.58° = 115.48∠ -24.58° v, en el dominio del tiempo: vR = 115.48 2 Cos( 377 t – 24.58°) = 163.32 Cos( 377 t – 24.58°) v Inductancia equivalente: VL = jXe x IL = j 1.744 x 30.28 ∠ -24.58° = 52.80∠ 65.42° v, en el dominio del tiempo: vL = 52.80 2 Cos( 377 t + 65.42°) = 74.68 Cos( 377 t + 65.42°) v Comprobación de la Ley de Kirchhoff: vfuente = vcarga = vR + vL 179.6 Cos(377 t) = 163.32 Cos( 377 t – 24.58°) + 74.68 Cos( 377 t + 65.42°) POTENCIAS EN EL CIRCUITO: Generada por la fuente y absorbida por toda la carga: Potencia aparente: ST = V x I* = 127 ∠ 0° x 30.28 ∠ 24.58° = 3848 ∠ 24.58° VA
Potencia real o activa: PT = 3850 x Cos(24.58°) = 3500 w Potencia reactiva: QT = 3850 x Sen(24.58°) = 1600 VAR
Absorbida por cada uno de los elementos equivalentes: Resistencia equivalente: SR = VR x IR
* = 115.48∠ -24.58° x 30.28 ∠ 24.58° = 3500 ∠ 0° VA = 3500 w = PT Inductancia equivalente: SL = VL x IL
* = 52.80∠ 65.42° x 30.28 ∠ 24.58° = 1600 ∠ 90° VA = 1600 VAR = QT Potencia aparente total producida por la fuente y absorbida por la carga: ST = PT + j QT = 3848 ∠ 24.58° VA
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Potencias de las cargas individuales: Potencia real del motor: Pm = 2300 w ; Potencia reactiva del motor: Qm = 1600 VAR Potencia real de la cocina: Pc = 1200 w ; Potencia reactiva de la cocina: Qc = 0 VAR Potencia real de la carga total: PT = 3500 w ; Potencia reactiva de la carga total: QT = 1600 VAR 1.3 CIRCUITO MONOFÁSICO TRIFILAR La figura a continuación presenta un circuito monofásico trifilar, o sea, una sola fase y tres conductores. En un determinado instante cualquiera de los conductores es la fase y uno de los dos restantes es el neutro, de esta forma podremos obtener un circuito monofásico pero con dos valores diferentes en la magnitud del voltaje. El circuito puede representar la salida de un transformador con un terminal en el centro del devanado secundario (center tap), la cual puede representar el neutro en algunos de los instantes. El circuito también puede ser conformado por la conexión en serie de dos alternadores que están en fase y en donde el terminal que interconecta los alternadores es el mismo del centro para el caso inmediatamente anterior. Los voltajes de excitación de los alternadores conectados en serie corresponden a uno de los valores normalizados del sistema de distribución de energía eléctrica en Colombia y son iguales a: v1 = 179.6 Cos(377 t) v, V1 = 127 ∠ 0°, RMS. y v2 = 179.6 Cos(377 t) v, V2 = 127 ∠ 0°, RMS. con una frecuencia de 60 hertz. Como los alternadores están conectados en serie, el sistema presenta un voltaje diferente vT que corresponde a la suma de los voltajes individuales de los alternadores, luego vT = v1 + v2 vT = 179.6 Cos(377 t) + 179.6 Cos(377 t) = 359.2 Cos(377 t) v, por lo tanto, el voltaje en los terminales de los alternadores conectados en serie con la polaridad indicada es otro voltaje de doble magnitud pero en fase con los voltajes individuales de los alternadores. El sistema de carga está compuesto por dos circuitos equivalentes RL en serie como en el caso anterior, en donde cada circuito recibe el voltaje individual de cada alternador. Podría decirse que hay dos circuitos monofásicos por aparte, con la diferencia de que la interconexión entre las cargas y los alternadores se hacen mediante tres cables conductores y no cuatro como lo requeriría la conexión de las dos cargas monofásicas por aparte. Los valores de las cargas están dados por: Re = 3.814 Ω , Le = 4.627 mh ; Xe = 1.744 Ω ; Zcarga = 3.814 + j 4.627 = 4.194 ∠ 24.58° Ω
vT
v2
v1
i0
i2
i1
vR
v2 vL
vR
Secundario del transformador
Terminales del los alternadores conectados en serie
vL v1
CARGA
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DESARROLLO ANALÍTICO DEL CIRCUITO A partir de los datos del circuito eléctrico en el dominio de la frecuencia podremos determinar las correspondientes variables en el dominio de la frecuencia y encontrar las variables que tienen equivalentes en el dominio del tiempo. Para el cálculo de las variables en el circuito monofásico trifilar considerado se repiten todos los valores obtenidos en el caso del circuito monofásico bifilar, solo se presentan diferencias en el cálculo de la corriente i0 que circula por el conductor del centro y que ahora existe una alternativa de un voltaje de magnitud diferente entre los terminales externos de los alternadores. De acuerdo con el circuito, aplicamos la ley de Kirchhoff al nodo dela derecha: i0 = i2 - i1
Como, i1 = 42.82Cos( 377 t – 24.58°) A ; i2 = 42.82Cos( 377 t – 24.58°) A Entonces, i0 = 42.82Cos( 377 t – 24.58°) - 42.82Cos( 377 t – 24.58°) = 0 A O sea que por el conductor del centro no circula corriente para este caso en donde las dos cargas son iguales. Porque sí las cargas conectadas fuesen diferentes en magnitud, entonces la condición anterior no se cumpliría. 1.4 CIRCUITO BIFÁSICO TRIFILAR La conexión del circuito bifásico trifilar es básicamente el mismo del circuito monofásico trifilar pero en este caso las ondas de voltajes de los alternadores están desfasadas. El circuito puede representar la salida de dos transformadores con los terminales de la misma polaridad interconectados, a este terminal se le denomina NEUTRO. El circuito también puede ser conformado por la conexión en serie de dos alternadores cuyas respectivas ondas de voltaje están desfasadas y en donde los terminales que se interconectan son los que tienen polaridad negativa en los alternadores, a este terminal se le denomina NEUTRO y a los dos terminales externos se les denomina FASE Los voltajes de excitación de los alternadores conectados en serie corresponden a uno de los valores normalizados del sistema de distribución de energía eléctrica en Colombia y son iguales a: vA =179.6 Cos(377 t) v, VA = 127 ∠ 0°, RMS. y vB = 179.6 Cos(377 t - 90°) v, VB = 127 ∠ -90°, RMS.
con una frecuencia de 60 hertz, luego la onda del voltaje vB está atrasada en 90° con respecto a la onda de voltaje vA, los voltajes vA y vB reciben el nombre de voltajes de fase o voltajes de fase neutro. El voltaje entre los terminales externos de los alternadores v(A,B) recibe el nombre de voltaje entre fases o voltaje de línea – línea y se puede calcular aplicando Kirchhoff al camino cerrado de los voltajes, esto es: v(A,B) - vA + vB = 0 ; o sea que, v(A,B) = vA - vB
FASE B
FASE A
NEUTROv(A,B)
vB
vA
i0
iB
iA
vR
vB vL
vR
Secundarios de los transformadores
Terminales del los alternadores conectados en serie
vL vA
CARGA
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Los valores de las cargas están dados por: Re = 3.814 Ω , Le = 4.627 mh ; Xe = 1.744 Ω ; Zcarga = 3.814 + j 4.627 = 4.194 ∠ 24.58° Ω
DESARROLLO ANALÍTICO DEL CIRCUITO A partir de los datos del circuito eléctrico en el dominio de la frecuencia podremos determinar las correspondientes variables en el dominio de la frecuencia y encontrar las variables que tienen equivalentes en el dominio del tiempo. En el dominio de la frecuencia los valores de las variables son: VA = 127 ∠ 0°, VB = ∠ -90°, y de la impedancia en la carga es: Zcarga = 3.814 + j 4.627 = 4.194 ∠ 24.58° Ω = ZA = ZB VOLTAJE DE LÍNEA - LÍNEA Como V(A,B) = VA – VB = 127 ∠ 0° - 127 ∠ - 90° = 179.6 ∠ 45° v , entonces: v(A,B) = 254 Cos(377 t + 45°) v, o sea que, el voltaje de línea – línea o el de entre fases es 2 veces mayor que el voltaje de fase o el voltaje entre fase y neutro. CÁLCULO DE LAS CORRIENTES A las corrientes iA e iB se les denomina corrientes de fase o de línea, ya que para este caso son iguales. En el
dominio de la frecuencia: IA = A
A
ZV
= o
o
24.58 4.1940 127
∠∠ = 30.28 ∠ -24.58° A , luego en el dominio del tiempo:
iA = 42.82 Cos( 377 t – 24.58°) A
En el dominio de la frecuencia: IB = B
B
ZV
= o
o
24.58 4.19490- 127
∠∠ = 30.28 ∠ -114.58° A , luego en el dominio del tiempo:
iB = 42.82 Cos( 377 t – 114.58°) A
Aplicando la ley de las corrientes de Kirchhoff al nodo de la derecha en el dominio del tiempo tendremos: i0 = iA + iB, luego en el dominio de la frecuencia podremos expresar que I0 = IA + IB, por lo tanto: I0 = 30.28 ∠ -24.58° + 30.28 ∠ -114.58° = 14.941 – j 40.131 = 42.822 ∠ -69.57° , entonces, en el dominio del tiempo la corriente por el conductor del centro quedará: i0 = 60.55 Cos(377 t – 69.57°) O sea que, por el conductor del centro (NEUTRO)circula una corriente que es en magnitud 2 veces mayor que la corriente que circula por las fases, para este caso en donde las dos cargas son iguales. Porque sí las cargas conectadas fuesen diferentes en magnitud, entonces la condición anterior no se cumpliría. Para el cálculo del resto de variables en el circuito bifásico trifilar considerado se repiten todos los valores obtenidos en el caso del circuito monofásico bifilar, solo se presentan diferencias en el cálculo de la corriente i0 que circula por el conductor del centro y que ahora existe una alternativa de un voltaje de magnitud diferente entre los terminales externos de los alternadores v(A,B) En términos generales: un circuito bifásico trifilar está constituido por dos circuitos monofásicos conectados de tal forma que sus cuatro conductores que inicialmente transportarían la corriente se pueden convertir en solo tres conductores, en donde uno de ellos(neutro) tendría que transportar una corriente que es solo 2 veces mayor que la corriente por sus fases, para este caso en donde su desfase es 90°. 1.5 CIRCUITO BIFÁSICO TRIFILAR A PARTIR DEL SISTEMA DE DISTRIBUCIÓN DE
ENERGÍA ELÉCTRICA EN COLOMBIA Si obtenemos el circuito bifásico trifilar a partir del sistema de distribución de energía eléctrica en Colombia, se presentaría una conexión igual al caso inmediatamente anterior solo que las ondas de voltaje estarían desfasadas 120°. vA =179.6 Cos(377 t) v, VA = 127 ∠ 0°, RMS. y
vB = 179.6 Cos(377 t -120°) v, VB = 127 ∠ -120°, RMS. Por lo tanto, al utilizar igual carga al caso inmediatamente anterior, solo variaría la corriente por el neutro y el valor del voltaje de Línea-Línea
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VOLTAJE DE LÍNEA - LÍNEA Como V(A,B) = VA – VB = 127 ∠ 0° - 127 ∠ - 120° = 190.5 + j 109.98 = 220 ∠ 30° v , entonces: v(A,B) = 311.12 Cos(377 t + 30°) v, o sea que, el voltaje de línea – línea o el de entre fases es 3 veces mayor que el voltaje de fase o el voltaje entre fase y neutro. CÁLCULO DE LAS CORRIENTES A las corrientes iA e iB se les denomina corrientes de fase o de línea, ya que para este caso son iguales. En el
dominio de la frecuencia: IA = A
A
ZV
= o
o
24.58 4.1940 127
∠∠ = 30.28 ∠ -24.58° A , luego en el dominio del tiempo:
iA = 42.82 Cos( 377 t – 24.58°) A
En el dominio de la frecuencia: IB = B
B
ZV
= o
o
24.58 4.194120- 127
∠∠ = 30.28 ∠ -144.58° A , luego en el dominio del tiempo:
iB = 42.82 Cos( 377 t – 144.58°) A
Aplicando la ley de las corrientes de Kirchhoff al nodo de la derecha en el dominio del tiempo tendremos: i0 = iA + iB, luego en el dominio de la frecuencia podremos expresar que I0 = IA + IB, por lo tanto: I0 = 30.28 ∠ -24.58° + 30.28 ∠ -144.58° = 2.861 – j 30.144 = 30.28 ∠ -84.57° , entonces, en el dominio del tiempo la corriente por el conductor del centro quedará: i0 = 42.82 Cos(377 t – 84.57°) A O sea que, por el conductor del centro (NEUTRO) circula una corriente que es igual en magnitud a la corriente que circula por las fases, para este caso en donde las dos cargas son iguales. Porque sí las cargas conectadas fuesen diferentes en magnitud, entonces la condición anterior no se cumpliría. En el sistema trifásico cuando las cargas son iguales esta corriente i0 se hace cero o muy pequeña, siendo ésta una de las ventajas del circuito trifásico. 1.6 TRES CIRCUITOS MONOFÁSICOS EN FASE Para los tres circuitos monofásicos que se presentan las corrientes serán iguales en magnitud y ángulo, pues los voltajes están en fase de igual magnitud y las cargas son iguales.
VA179.6V127.00V_rms60Hz0Deg
VB179.6V127.00V_rms60Hz0Deg
VC179.6V127.00V_rms60Hz0Deg
RA
3.814ohm
RB
3.814ohm
RC
3.814ohm
LA4.627mH
LB4.627mH
LC4.627mH
Bus
El proceso para determinar las corrientes, voltajes y potencias en cada uno de los circuitos presentados es idéntico al utilizado en el cálculo efectuado en el circuito monofásico, por lo tanto, como los datos son iguales sus resultados también serán iguales. El conductor que interconecta a los circuitos no transporta corriente alguna, pero por existir este conductor, se presenta un voltaje entre los diferentes terminales positivos de las fuentes.
IA IB IC
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VA179.6V127.00V_rms60Hz0Deg
VB179.6V127.00V_rms60Hz120Deg
VC179.6V127.00V_rms60Hz240Deg
RC
3.814ohm
LC4.627mH
RB
3.814ohm
RA
3.814ohm
LB4.627mH
LA4.627mH
TRES CIRCUITOS MONOFÁSICOS DESFASADOS
Va179.6V127.00V_rms60Hz0Deg
Vb179.6V127.00V_rms60Hz120Deg
Vc179.6V127.00V_rms60Hz240Deg
Rc
3.814ohm
Lc4.627mH
Rb
3.814ohm
Ra
3.814ohm
Lb4.627mH
La4.627mH
SEIS CONDUCTORES ENTRE LAS FUENTES Y LA CARGA
CUATRO CONDUCTORES ENTRE LAS FUENTES Y LA CARGA
Fase A
Fase B
Fase C
Neutro
Neutro
Neutro
Bus
Bus
Fase C
Fase B
Fase A
Neutro
Al efectuar los cálculos de las corrientes y de los diferentes voltajes en los dos circuitos obtendremos cantidades iguales para las corrientes de fase y los voltajes de los elementos en los dos circuitos, solo que las corrientes están desfasadas 120° por causa de las fuentes, lo que significa que en todos los circuitos sucede lo mismo pero en diferente instante de tiempo, las corriente por algunos de los retornos es diferente ( IA+ IB ), y por el neutro ( IN ) es prácticamente cero, para este caso donde las cargas son iguales. El anterior circuito es el principio del sistema trifásico, en donde éste está constituido por tres circuitos monofásicos desfasados 120 ° e interconectados por cuatro conductores, ( tres fases y un neutro). Por lo tanto, a partir de tres voltajes monofásicos de los alternadores se pueden interconectar en un sistema trifásico para producir otra alternativa de otros tres voltajes diferentes, en donde si las cargas son iguales la corriente por el conductor de retorno(neutro) es cero. Si al esquema eléctrico anterior le damos otra forma física, pero manteniendo el circuito eléctrico, se constituye el CIRCUITO TRIFÁSICO, en donde los alternadores se interconectan en la conexión estrella y la carga por separado también se interconecta en conexión estrella y los alternadores y las cargas se interconectan mediante cuatro conductores ( Tres Fases y un Neutro).
VLC VLB VLA
IA IA+ IB IA IA+ IBIN
VRC
VRB
VRA
VLC VLB
VRC
VRB
VLA
VRA
IC
IBIA
IC
IB IA
ICIB
IA
1.7
1.8
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VA179.6V127.00V_rms60Hz0Deg
VB
179.6V127.00V_rms60Hz120Deg
VC
179.6V127.00V_rms60Hz240Deg
RB
3.814ohm
LB
4.627mH
RA3.814ohm
LA4.627mH
RC3.814ohm
LC4.627mH
TRES CIRCUITOS MONOFÁSICOS DESFASADOS 120° Y CONECTADOS EN UN SISTEMA TRIFÁSICO TETRAFILAR-CARGA EQUILIBRADA
FASE A
FASE B
FASE C
NEUTRO
V4179.6V127.00V_rms60Hz0Deg
V1
179.6V127.00V_rms60Hz120Deg
V2
179.6V127.00V_rms60Hz240Deg
R4
3.814ohm
L4
4.627mH
R13.814ohm
L14.627mH
R23.814ohm
L24.627mH
TRES CIRCUITOS MONOFÁSICOS DESFASADOS 120° Y CONECTADOS EN SISTEMA TRIFÁSICO TRIFILAR-CARGA EQUILIBRADA-SIN NEUTRO
FASE A
FASE B
FASE C
Como los circuitos eléctricos anteriores son idénticos desde el punto de vista eléctrico, el cálculo de todos los voltajes, corrientes y potencias se pueden determinar sobre cualquiera de ellos.
DESARROLLO ANALÍTICO DEL CIRCUITO TRIFÁSICO TETRAFILAR Voltajes de las fuentes: Los voltajes que presentan las fuentes estarán dados por: vA = 179.6 Cos(377 t ) v ; VA = 127 ∠ 0° v En general: vB = 179.6 Cos(377 t + 120°) v ; VB = 127 ∠ 120° v VF = VL-F = 127 v vC = 179.6 Cos(377 t + 120°) v ; VC = 127 ∠ 120° v
VB V(A,C)
V(B,A)
V(C,B)
V(B,A)
V(C,B)
V(A,C)
VLAVLB
VLC
VRC
VRB
VRA
IN = IA+IB+IC IN = IA+IB+IC
VLC
VRC
VRB
VRA
VLBVLA
IB
IC
IA
IC
IB
IA
VA
VC
1.9
1.10
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Impedancias de las cargas: Para cada una de las fases la carga estará representada por: RA = RB = RC = 3.814 Ω , LA = LB = LC = 4.627 mh , ZLA = ZLB = ZLC = j 1.744 = 1.744 ∠ 90°, por tanto, sus impedancias estarán dadas por: ZA = ZB = ZC = 3.814 + j 1.744 = 4.194 ∠ 24.57° Corrientes de las fuentes: Las corrientes en el dominio de la frecuencia y en las direcciones especificadas serán:
IA = A
A
ZV =
°∠°∠
24.57 4.1940 127 = 30.28 ∠ - 24.57° A ; IB =
B
B
ZV =
°∠°∠
24.574.194120 127 = 30.28 ∠ 95.43° A
IC = C
C
ZV
= °∠
°∠24.57 4.194120 - 127 = 30.28 ∠ - 144.57° A . En general: IF = 30.28 A, y para la conexión estrella se
puede establecer la fórmula: , por lo tanto, en el dominio del tiempo las corrientes serán: iA = 42.82 Cos (377 t – 24.57° ) A ; iB = 42.82 Cos (377 t + 95.43° ) A
iC = 42.82 Cos (377 t – 144.57° ) A
Voltajes internos de las cargas: Los voltajes internos de las cargas con las direcciones especificadas y en el dominio de la frecuencia serán: VRA = IA * RA = 30.28 ∠ - 24.57° * 3.814 ∠ 0° = 115.48 ∠ - 24.57° v VLA = IA * ZLA = 30.28 ∠ - 24.57° * 1.744 ∠ 90° = 52.80 ∠ 65.43° v VRB = IB * RB = 30.28 ∠ 95.43° * 3.814 ∠ 0° = 115.48 ∠ 95.43° v VLB = IB * ZLB = 30.28 ∠ 95.43° * 1.744 ∠ 90° = 52.80 ∠ 185.43° v VRC = IC * RC = 30.28 ∠ - 144.57° * 3.814 ∠ 0° = 115.48 ∠ - 144.57° v VLC = IC * ZLC = 30.28 ∠ - 144.57° * 1.744 ∠ 90° = 52.80 ∠ - 54.57° v , por lo tanto, los voltajes en el dominio del tiempo serán: vRA = 163.31 Cos(377 t – 24.57°) v ; vLA = 74.67 Cos(377 t + 65.43°) v vRB = 163.31 Cos(377 t + 95.43°) v ; vLB = 74.67 Cos(377 t + 185.43°) v vRC = 163.31 Cos(377 t – 144.57°) v ; vLC = 74.67 Cos(377 t – 54.57°) v Voltajes de fase y voltajes de línea: Los voltajes de fase VF o voltajes de línea-fase, son los mismos voltajes de las fuentes VA , VB , VC. Los voltajes de línea VL o de línea-línea, se pueden determinar aplicando Kirchhoff (LVK) a recorridos cerrados con relación a voltajes, o sea, partir de un nodo determinado hacer el recorrido sumando algebraicamente los voltajes y llegar al mismo nodo de partida. Esto es: V(A,C) = VA – VC = 127 ∠ 0° - 127 ∠ -120° = 220 ∠ 30° v En general: V(B,A) = VB – VA = 127 ∠ 120° - 127 ∠ 0° = 220 ∠ 150° v VL = VL-L = 220v V(C,B) = VC – VB = 127 ∠ - 120° - 127 ∠ 120° = 220 ∠ -90° v En la conexión estrella se puede establecer como fórmula que el voltaje de línea –línea es 3 mayor que el voltaje de fase, o sea: POTENCIAS EN EL CIRCUITO TRIFÁSICO POTENCIAS EN LAS FUENTES La potencia suministrada por cada una de las fuentes se puede determinar a partir de sus respectivos voltaje y corriente, esto es: SA = VA x IA
* = 127 ∠ 0° x 30.28 ∠ 42.57° = 3845.5 ∠ 24.57° = 3497.3 + j 1598.9 PA = 3497.3 w ; QA = 1598.9 VAR ; SA = 3845.5 VA ; FP = 0.909 en atraso SB = VB x IB
* = 127 ∠ 120° x 30.28 ∠ -95.43° = 3845.5 ∠ 24.57° = 3497.3 + j 1598.9 PB = 3497.3 w ; QB = 1598.9 VAR ; SB = 3845.5 VA ; FP = 0.909 en atraso SC = VC x IC
* = 127 ∠ -120° x 30.28 ∠ 144.57° = 3845.5 ∠ 24.57° = 3497.3 + j 1598.9 PC = 3497.3 w ; QC = 1598.9 VAR ; SC = 3845.5 VA ; FP = 0.909 en atraso
VL = 3 VF
IF = IL
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VA179.6V127.00V_rms60Hz0Deg
VB179.6V127.00V_rms60Hz120Deg
VC179.6V127.00V_rms60Hz240Deg
a
o
b
o
c
oBobina A Bobina B Bobina C
POTENCIAS TOTALES DEL SISTEMA TRIFÁSICO PT = PA + PB + PC = 10491.9 w ; QT = QA + QB + QC = 4796.7 VAR
ST = )(Q )P( 2T
2T + tang- 1(
T
T
PQ ) = 11536.39 ∠ 24.57° VA ; FP = 0.909 en atraso
Cuando las cargas conectadas en cada fase son iguales, o sea, el sistema trifásico de cargas es equilibrado, es muy común expresar las condiciones de voltaje y de corriente por una fase y por una línea, de tal forma que, la potencia puede expresarse a partir de estos valores:
ST = 3 Sfase = 3 VF x IF = 3 3
VL IL = 3 VL IL = 3 (220)x(30.28) = 11538 VA
Luego el sistema de fuentes suministra una potencia a las cargas de 11.538 KVA, con un factor de potencia en atraso de 0.909
1.11 CONEXIONES DE LOS ALTERNADORES EN EL CIRCUITO TRIFÁSICO Un alternador trifásico tiene en su caja de bornes (bornera) seis terminales, las cuales corresponden a los terminales de las tres bobinas que lo constituyen, cada bobina presenta una onda de voltaje desfasada 120° con respecto a las ondas de las otras bobinas, estas bobinas pueden ser representadas por tres alternadores monofásicos y el esquema eléctrico del alternador trifásico puede ser representado por el dibujo siguiente:
Los seis terminales del alternador trifásico se interconectan para conformar las dos conexiones del sistema trifásico, estas son:
Va179.6V127.00V_rms60Hz0Deg
Vb179.6V127.00V_rms60Hz120Deg
Vc179.6V127.00V_rms60Hz240Deg
Bus
CONEXIÓN ESTRELLA ( Y )Fase a
Fase b
Fase c
V(a,b) = 220 /_ -30°
V(b,c) = 220 /_ 90°V(c,a) =
Neutro
220 /_ 210°
V(c,a) = 220 ∟210° v
VC
VB VA
FASORES
V(b,c) = 220 ∟90° v
V(a,b) = 220 ∟- 30° v
V(a,b) V(c,a)
V(b,c)
29/08/07 Página 12 de 22 Profesor Luis Rodolfo Dávila Márquez CÓDIGO: 00076 UFPS
Para una mejor comprensión del desfasamiento entre los alternadores monofásicos, sus símbolos en la conexión estrella se dibujan formando una Y, de ahí el nombre de la conexión.
En el circuito trifásico tetrafilar visto anteriormente, cuando las cargas son equilibradas podremos eliminar el neutro ya que por este conductor la corriente que circula es cero, indicando con esto que se podrá suministrar energía utilizando solamente tres conductores.
Para la conexión de las fuentes en estrella (Y), la relación de voltajes es: VL-L = 3 VL-F , y la relación de las corrientes es: IL = IF CONEXIÓN DELTA O TRIÁNGULO Δ El principio anteriormente expuesto fue la base para interconectar los alternadores monofásicos de otra forma en donde no existe un punto común, dando como resultado la conexión DELTA O TRIÁNGULO (Δ), o sea tres fases sin neutro y de esta forma el transporte de la energía se efectúa solo por tres conductores.
V(a,b)
V(b,c)
V(c,a)
V(b,c) = 220 ∟- 90° v
V(a,b) = 220 ∟150° v
V(c,a) = 220 ∟30° v
LÍNEA A
NEUTRO
LÍNEA B
VC ∠ 240° VB ∠ 120°
VA ∠ 0°
LÍNEA C
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VA179.6V127.00V_rms60Hz0Deg
VB179.6V127.00V_rms60Hz120Deg
VC179.6V127.00V_rms60Hz240Deg
CONEXIÓN DELTA ( )
a
o
b
o o
c
BACLínea B
Línea A
Línea C
En este circuito trifásico se interconectan los alternadores monofásicos entre si utilizando los signos de diferente polaridad, de tal manera que el voltaje de fase es igual al voltaje de línea, mientras que la corriente de línea IL es 3 veces mayor que la corriente de fase IF.
Como en el caso de la conexión anterior, para el dibujo de la conexión triángulo o delta los alternadores se colocan de tal forma que su posición presentan información de su ángulo.
Para la conexión de las fuentes en delta o triángulo (Δ), la relación de voltajes es: VL-L = VL-F , y la
relación de las corrientes es: IL = 3 IF
1.12 ESQUEMAS ELÉCTRICOS DE LOS CIRCUITOS POLIFÁSICOS ( ALGUNOS CONTIENEN
INSTRUMENTOS CONECTADOS PARA MEDIR CORRIENTES, VOLTAJES, POTENCIAS Y TRAZAR CURVAS DE VOLTAJE)
IL
IL IL
IF
IF IF
( Δ )
V(b,c) = 127 ∠ 60°
V(c,a) = 127 ∠ 180°
V(a b) = 127 ∠ -60°
V(a,b)
V(b,c)
V(c,a)
C
VCB= 127∠ - 120°
VAC= 127∠ 0°
VBA= 127∠ 120°
IL
IL
IL
Línea C
Línea A
Línea BB
A
VA = 127∠ 0°
IF
VC = 127∠ -120°
IF
IF
VB = 127∠120°
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V1
179.63V 60Hz 0Deg
R1
0.3ohmR23.5ohm
L17.95mH
A BT
G
XSC1XMM1v I
XWM1XMM2
CIRCUITO MONOFÁSICO
En el circuito presentado la resistencia de 3 ohmios representa la resistencia interna de los dos conductores por donde se transporta la energía eléctrica y la carga está representada por la resistencia de 3.5 ohmios en serie con la inductancia de 7.95 mh
V1
179.63V 60Hz 0Deg
R1
0.3ohmR2
3.5ohm
L17.95mH
A BT
G
XSC1XMM1
v I
XWM1
XMM2
V2179.63V 60Hz 0Deg
A BT
G
XSC2
R3
0.3ohm
R43.5ohm
L27.95mHXMM3
XMM4
XMM5
v I
XWM2
CIRCUITO MONOFÁSICO TRIFILAR
XMM6
Este circuito es el equivalente de dos circuitos monofásicos bifilares, solo que uno de los cuatro conductores que transportarían la energía es común para los dos circuitos monofásicos. En este circuito la carga está
CIRCUITO MONOFÁSICO BIFILAR
Osciloscopio
Amperím
Vatímet
Voltíme
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representada por dos conjuntos de elementos RL en serie igual al anterior, pero la energía eléctrica se transporta mediante tres conductores.
ESQUEMAS ELÉCTRICOS DE LOS CIRCUITOS POLIFÁSICOS SIN INSTRUMENTOS
V1
179.63V127.02V_rms60Hz0Deg
R33.814ohm
L14.627mH
CIRCUITO MONOFÁSICO BIFILARXMM2
V1
179.63V 60Hz 0Deg
R23.814ohm
L14.627mH
XMM2
V2179.63V 60Hz 0Deg
R43.814ohm
L24.627mHXMM3
XMM4
CIRCUITO MONOFÁSICO TRIFILAR
Este circuito es el equivalente de dos circuitos monofásicos bifilares, solo que uno de los cuatro conductores que transportarían la energía es común para los dos circuitos monofásicos y por ello la energía es transportada con solo tres conductores (trifilar). El voltaje entre los conductores que no están conectados a tierra es la suma de los voltajes de las fuentes porque están en fase, o sea, 359.2 voltios
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V1
179.63V 60Hz 0Deg
R2
3.814ohmL1
4.627mH
XMM2
V2179.63V 60Hz 90Deg
R43.814ohm
L24.627mH
XMM4
CIRCUITO BIFÁSICO TRIFILAR
XMM1
Para este circuito las fases A y B presentan voltajes con respecto al neutro de igual magnitud pero desfasados 90° . El voltaje entre la fase A y la fase B es un voltaje monofásico de magnitud igual a: 179.3 2 voltios.
V3
179.63V127.02V_rms60Hz0Deg
R63.814ohm
L34.627mH
XMM1
V4179.63V127.02V_rms60Hz120Deg
R83.814ohm
L44.627mHXMM5
XMM6V1
179.63V127.02V_rms240Hz0Deg
CIRCUITO BIFÁSICO TRIFILAR A PARTIR DEL SISTEMA DE DISTRIBUCION DE ENERGÍA ELÉCTRICA EN COLOMBIA
Fase A
Fase B
Fase C
Neutro
Para este circuito las fases A y B presentan voltajes con respecto al neutro de igual magnitud pero desfasados 120° . El voltaje entre la fase A y la fase B es un voltaje monofásico de magnitud igual a: 179.3 3 voltios.
Fase B
Fase
Neutro
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1.13 MEDICIÓN DE POTENCIA CON TRES VATÍMETROS En un sistema trifásico conectado en estrella o en triángulo, la potencia total se puede medir utilizando tres vatímetros monofásicos, en donde cada vatímetro mide la potencia real de cada fase, esto es, cada vatímetro mide la corriente y el voltaje de la fase correspondiente, por lo tanto la potencia real total del sistema es igual a la suma de las potencias individuales de los vatímetros.
V1
179.63V 60Hz 0Deg
R1
0.3ohm
R23.5ohm
L17.95mH
A BT
G
XSC1v I
XWM1 XMM2
V2179.63V 60Hz 240Deg
R3
0.3ohm
R43.5ohm
L27.95mH
XMM3
XMM4
v I
XWM2
R5
3.5ohm
L3
7.95mH
V3
179.63V 60Hz 120Deg
R6
0.3ohmv I
XWM3
A BT
G
XSC2
XMM1
XMM5
XMM6
CIRCUITO TRIFÁSICO TETRAFILAR(ESTRELLA-ESTRELLA) MEDICIÓN DE POTENCIA CON TRES VATÍMETROS
Los alternadores y las cargas están conectados en estrella - El neutro se conecta a través de un conductCada vatímetro mide la potencia de una de las fases - La potencia total del sistema es la suma de todas las lecturas de los vatímetros
Los instrumentos indicados miden el voltaje la corriente y la potencia real de cada una de las fases. Los osciloscopios ejecutan los trazos del voltaje de cada una de las fases y como cada osciloscopio presenta solo dos trazos, la fase A es la que sirve de referencia para los dos osciloscopios. 1.14 MEDICIÓN DE POTENCIA CON DOS VATÍMETROS Cuando el sistema trifásico es trifilar ( tres fases, sin neutro) los vatímetros no pueden medir el voltaje de fase por la ausencia del neutro, por lo tanto, no se puede utilizar la medición por medio de los tres vatímetros Para este caso es aconsejable utilizar la medición de potencia por medio de dos vatímetros, en donde una de las fases reemplaza al neutro para efectos de la medición, o sea, una de las fases se utiliza como punto común para el terminal del voltaje en el vatímetro. Aquí el voltaje aplicado a cada vatímetro es el voltaje línea-línea y la corriente es la de línea
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VA
179.63V127.02V_rms60Hz0Deg
R2
3.814ohm
L14.627mH
A BT
G
XSC1v I
XWM1 XMM2
VC179.63V127.02V_rms60Hz240Deg
R43.814ohm
L24.627mH
XMM3
XMM4
v I
XWM2
R5
3.814ohm
L3
4.627mH
VB
179.63V127.02V_rms60Hz120Deg
A BT
G
XSC2
XMM1
XMM5
XMM6
XMM7
CIRCUITO TRIFÁSICO TETRAFILAR(ESTRELLA-ESTRELLA)Sin neutro-MEDICIÓN DE POTENCIA CON DOS VATÍMETROS
Los vatímetros se interconectan de tal forma que una de las fases es común para los dos vatímetros, osea que, la fase común reemplaza al neutro en la conexión para la medida de potencia en un sistema tetrafilar
Las lecturas de los vatímetros serán: P1 = VAB IA Cos[ ang.(VAB) – ang.(IA)] ; P2 = VCB IC Cos[ ang.(VCB) – ang.(IC)] A continuación se presenta un circuito trifásico en donde las fuentes están conectadas en estrella y las cargas también. Las lecturas de potencia se efectúan mediante dos vatímetros conectados a las fases A y C y el punto común es la fase B. Como el factor de potencia de la carga es menor de 0.5, entonces, la potencia total del sistema trifásico es la diferencia entre los valores de las lecturas de los vatímetros. Posteriormente se presenta el desarrollo analítico para encontrar las lecturas de los vatímetros y éstos son muy similares a los encontrados con la simulación en el programa de Multisim.
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VA367.41V259.80V_rms60Hz0Deg
RA5.08ohm
LA25.33mH
v I
XWM1
XMM2
VC367.41V259.80V_rms60Hz240Deg
RC5.08ohm
LC25.33mH
XMM3
XMM4
v I
XWM2
RB
5.08ohm
LB
25.33mH
VB
367.41V259.80V_rms60Hz120Deg
XMM5
XMM6XMM1
MEDICIÓN DE POTENCIA CON DOS VATÍMETROS Circuito trifásico estrella estrella sin neutro
A
B
C
DESARROLLO ANALÍTICO Voltajes de las fuentes: vA = 367.41 Cos(377 t) v ; vB = 367.41 Cos(377 t + 120°) v ; vC = 367.41 Cos(377 t + 240°) v VA = 259.8 ∠ 0° v : VB = 259.8 ∠ 120° v ; VC = 259.8 ∠ 240° v Voltajes de Línea: vAB = 636.4Cos(377 t – 30°) v ; vBC = 636.4Cos(377 t + 90°) v ; vCA = 636.4Cos(377 t + 210°) v VAB = 450 ∠ -30° v : VBC = 450 ∠ 90° v ; VCA = 450 ∠ 210° v Corrientes en las fuentes, de Línea y de carga: iA = 33.9 Cos(377 t - 61.96°) A ; iB = 33.9 Cos(377 t + 58.04°) A ; iC = 33.9 Cos(377 t +178.04°) A IA = 24 ∠ -61.96° A ; IB = 24 ∠ + 58.04° A ; IC = 24 ∠ 178.04° A Potencia total del sistema trifásico balanceado: PT = 3 x 24 x 259.8 x Cos(-61.96°) = 8793.2 w ; PT = 3 x 24 x 450 x Cos(-61.96) = 8793.5 w Potencia en los vatímetros: PXWM1 = VAB IA Cos[ang.(VAB) – ang.(IA)] = 450 x 24 x Cos[ (-30°) – (-61.96°)] = 9 163 w Como VBC = 450 ∠ 90° , entonces VCB = 450 ∠ -90° o 450 ∠ 210° PXWM2 = VCB IC Cos[ang.(VCB) – ang.(IC)] = 450 x 24 x Cos[ (-90°) – (178.04°)] = - 370 w Potencia total: PT = PXWM1 + PXWM2 = 8 793 w LECTURAS TOMADAS EN LA PRÁCTICA DE SIMULACIÓN PXMM1 = 9 165 w , FP = 0.848 ; PXMM2 = 378,28 w , FP = 0.035 Cálculo de la potencia total: PT = 9 165 - 378,28 = 8786.72 w VAB = 449.984 v ; VBC = 449.984 v ; VCA = 450.028 v IA = 24.019 A ; IB = 24.018 A ; IC = 24.019 A
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VA211.82V149.78V_rms60Hz0Deg
RA5.08ohm
LA25.33mH
v I
XWM1
VC211.82V149.78V_rms60Hz240Deg
RC5.08ohm
LC
25.33mH
v I
XWM3
RB
5.08ohm
LB
25.33mH
VB
211.82V149.78V_rms60Hz120Deg
XMM1XMM2
XMM3
Aa
B
C
b
c
XMM4
XMM5
XMM6
MEDICIÓN DE POTENCIA CON DOS VATÍMETROS circuito trifásico estrella delta
DESARROLLO ANALÍTICO Voltajes de las fuentes: vA = 211.82 Cos(377 t) v ; vB = 211.82 Cos(377 t + 120°) v ; vC = 211.82 Cos(377 t + 240°) v VA = 149.78 ∠ 0° v : VB = 149.78 ∠ 120° v ; VC = 149.78 ∠ 240° v Voltajes de Línea: vAB = 366.8Cos(377 t – 30°) v ; vBC = 366.8Cos(377 t + 90°) v ; vCA = 366.8Cos(377 t + 210°) v VAB = 259.42 ∠ -30° v : VBC = 259,42 ∠ 90° v ; VCA = 259.42 ∠ 210° v Corrientes en las cargas: iab = 33.9 Cos(-30°- 61.96°) A ; ibc = 33.9 Cos(90°- 61.96°) A ; ica = 33.9 Cos(210°- 61.96°) A Iab = 24.02 ∠ (-91.96°) A ; Ibc = 24.02 ∠ (28.04°) A ; Ica = 24.02 ∠ (148.04°) A Corrientes en las fuentes y de Línea: IA= Iab- Ica ; IB = Ibc - Iab ; IC = Ica - Ibc iA = 58.8Cos(377 t - 61.96°) A ; iB = 58.8Cos(377 t + 58.04°) A ; iC = 58.8Cos(377 t + 178.04°) A IA = 41.59 ∠ -61.96° A ; IB = 41.59 ∠ 58.04° A ; IC = 41.59 ∠ 178.04° A Potencia total del sistema trifásico balanceado: PT = 3 x 24.02 x 259.42 x Cos(-61.96°) = 8787.7 w ; PT = 3 x 41.59 x 259.42 x Cos(-61.96) = 8784.8 w Potencia en los vatímetros: PXWM1 = VAB IA Cos[ang.(VAB) – ang.(IA)] = 259.42 x 41.59 x Cos[ (-30°) – (-61.96°)] = 9 163 w Como VBC = 259.42 ∠ 90° , entonces VCB = 259.42 ∠ - 90° o 259.42 ∠ 210° PXWM2 = VCB IC Cos[ang.(VCB) – ang.(IC)] = 259.42 x 41.59 x Cos[ (-90°) – (178.04°)] = - 370 w Potencia total: PT = PXWM1 + PXWM2 = 8 793 w LECTURAS TOMADAS EN LA PRÁCTICA DE SIMULACIÓN PXMM1 = 9 139 w , FP = 0.848 ; PXMM2 = 377.2 w , FP = 0.035 Cálculo de la potencia total: PT = 9 139 - 377,2 = 8762 w VAB = 259.42 v ; VBC = 259.41 v ; VCA = 259.42 v IA = 41.54 A ; IB = 41.54 A ; IC = 41.54 A
29/08/07 Página 21 de 22 Profesor Luis Rodolfo Dávila Márquez CÓDIGO: 00076 UFPS
1.15 PROBLEMAS SOBRE CORRECCIÓN DEL FACTOR DE POTENCIA EN SISTEMAS
TRIFÁSICOS A continuación se presentan dos problemas resueltos sobre corrección del factor de potencia en
sistemas trifásicos 1°. Una carga trifásica balanceada de 24 MVA, FP = 0.78 en atraso, está alimentada por una fuente trifásica
balanceada, la cual presenta un voltaje de línea de 34.5 Kv , RMS, 60 hz. Determine los valores de los capacitores que habrá de conectarse en estrella, con el fin de mejorar el factor de potencia a 0.94 en atraso.
DESARROLLO: Las características de los voltajes y de la carga son: VLL = 34500 v ; VLF = 19918.5 v ; Scarga = 24 x 106 MVA, FP = 0.78 en atraso, θ = 38.73° Scarga = 24 x 106 ∠ 38.73° MVA ; Scarga = 18.72 x 106 + j 15.01 x 106 P = 18.72 x 106 MW ; Q = 15.01 x 106 MVARL Las características de la carga con base en el triángulo de potencia son: Factor de potencia anterior : 0.78 en atraso, θant = 38.73° Factor de potencia nuevo : 0.94 en atraso, θnuev = 19.44° POTENCIAS REACTIVAS Qant = 15.01 x 106 MVARL ; P = 18.72 x 106 MW Qnuev = 18.72 x 106 * tang(19.44) = 6.6077 x 106 MVARL
Qconds = 15.01 x 106 - 6.6077 x 106 = 8.4075 x 106 MVARC
Potencia reactiva por condensador : Qconds/3 = 8.4075 x 106 MVARC
VALOR DEL CAPACITOR:
C = 2LF
cond
)V ( wQ
= 2
6
(19918.5) 37710 x 8025.2 = 18.73 uf
2°. Tres cargas trifásicas balanceadas están alimentadas por una fuente trifásica balanceada, la cual presenta
un voltaje de línea de 13.8 Kv , RMS, 60 hz, como se muestra en la figura abajo. Determine el valor de los capacitores que habrá de conectarse en estrella para mejorar el factor de potencia a 0.92 en atraso.
C3 C2 C1 NEUTRO
FUENTE TRIFÁSICA BALANCEADA VLL = 34.5 Kv 60 hz
CARGA: 24 MVA FP = 0.78 en atraso
Qant Qconds
Qnuev
P
θant θnuev
Sant
Snuev
C3 C2 C1
NEUTRO
FUENTE TRIFÁSICA BALANCEADA VLL = 13.8 Kv 60 hz
CARGA3: 800 KVA FP = 0.9 en atraso
CARGA1: 700 KVA FP = 0.8 en atraso
CARGA2: 1000 KVA FP = 0.5 en atraso
29/08/07 Página 22 de 22 Profesor Luis Rodolfo Dávila Márquez CÓDIGO: 00076 UFPS
DESARROLLO: Las características de los voltajes: VLL = 13800 v ; VLF = 7967.4 v Características de las cargas: CARGA 1: S1 = 700 KVA, FP = 0.8 en atraso, θ = 36.86° ; S1 = 700 ∠ 36.86° KVA = 560 + j 420 P1 = 560 KW ; Q1 = 420 KVARL CARGA 2: S2 = 1000 KVA, FP = 0.5 en atraso, θ = 60° ; S2 = 700 ∠ 60° KVA = 5000 + j 866 P2 = 500 KW ; Q2 = 866 KVARL CARGA 1: S3 = 800 KVA, FP = 0.9 en atraso, θ = 25.84° ; S3 = 800 ∠ 25.84° KVA = 720 + j 349 P3 = 720 KW ; Q3 = 349 KVARL VALORES TOTALES DE LA CARGA ST = S1 + S2 + S3 = 1780 + j 1635 = 2417 ∠ 42.5° KVA ; PT = 1780 Kw ; QT = 1635 KVARL Factor de potencia del sistema = 0.73 en atraso. Las características de la carga con base en el triángulo de potencia dibujado en el problema anterior son: Factor de potencia anterior : 0.73 en atraso, θant = 42.5° Factor de potencia nuevo : 0.92 en atraso, θnuev = 23.07° POTENCIAS REACTIVAS Qant = 1635 KVARL ; P = 1780 KW
Qnuev = 1780 * tang(23.07) = 759 KVARL
Qconds = 1635 - 759 = 876 KVARC
Potencia reactiva por condensador : 876 / 3 = 292 KVARC VALOR DEL CAPACITOR:
C = 2LF
cond
)V ( wQ
= 2(7967.4) 377292000 = 12.2 uf