IV CONGRESO DE
PROYECTOS DE
INGENIERIA
ESTRUCTURAL AICE
PROYECTO
APOQUINDO
TOWN CENTER
Santiago, Chile
20 de agosto 2015
FICHA TECNICA
PROYECTO : APOQUINDO TOWN CENTER
UBICACIÓN : APOQUINDO 2772, LAS
CONDES
EDIFICIOS : 3 TORRES
ALTURA : 86.8 mts.
PISOS : 22
SUBTERRANEOS : 8 NIVELES (32 mts.)
DESTINO : OFICINAS Y COMERCIO
SUPERFICIE TOTAL: 140000 m² aprox.
CONSTRUIDA
ARQUITECTURA : KPF Architects & Planning
Seggiaro Arquitectos
REVISOR : IEC Ingenieria
CALCULO : SANTOLAYAINGENIEROS
SINGULARIDADES TECNICAS -CONECCION CON ESTACION METRO TOBALABA CON
TUNEL BAJO CANAL SAN CARLOS.
-CONSTRUCCION MUROS PERIMETRALES CON SISTEMA
TOP –DOWN, CON HORMIGON PROYECTADO
ESTRUCTURA PLACA COMERCIAL
PARA LAS 3 TORRES
-NUCLEO DE ASCENSORES
-MARCO DE FACHADA
-PLACA COMERCIAL SIN
JUNTA DE DILATACION
ESTRUCTURA PLACA SUBTERRANEOS
-NUCLEO DE ASCENSORES
-COLUMNAS PRINCIPALES
-COLUMNAS SECUNDARIAS
-LOSAS POSTENSADAS
CONECCION A
ESTACION METRO
TOBALABA
MUROS PERIMETRALES
SISTEMA TOP-DOWN
HORMIGON PROYECTADO
ESTRUCTURA PARA MODELO DE ANALISIS
-MUROS NUCLEO ESPESOR 60 cm
-COLUMNAS CUADRADAS DE 80 cm
-VIGAS DE 80x80
-LOSA POSTENSADA LUZ MAXIMA 9 mt
-HORMIGON H-50
TORRE A
-MUROS NUCLEO ESPESOR 60 cm
-COLUMNAS CUADRADAS DE 80 cm
-VIGAS 80x80
-LOSA POSTENSADA LUZ MAXIMA 9 mt
-HORMIGON H-50
TORRE B
-MUROS NUCLEO ESPESOR 60 cm
-COLUMNAS CUADRADAS DE 80 cm
-VIGAS 80x80
-LOSA POSTENSADA LUZ MAXIMA 9 mt
-HORMIGON H-50 TORRE C
ANALISIS SISMICO
1. ANTECEDENTES SISMICOS
- Zona sísmica : 2
- Tipo de suelo : B
- Categoría : III
- Ro : 11
2. ANALISIS SISMICO
Para el análisis sísmico se realizó un modelo con el software de análisis: Etabs V9.7.2 (Computers & Structures)
PLACA + TORRE A+B+C
Se utilizaron 4 modelos distintos para el análisis, teniendo en cuenta que el proyecto cuenta con 4 grandes sub-estructuras como lo son las 3 torres (A, B y C) desde el piso 3 hacia arriba y la placa que une a estas 3. Entre el piso 1 y el piso 2 (zona de retail) las torres se encuentran unidas por un único diafragma por lo que es necesario establecer el flujo de corte entre cada una de estas.
PLACA + TORRE A PLACA + TORRE B
PLACA + TORRE C
El primer modelo consiste en la placa desde el subterráneo 7 hasta el subterráneo 1, más la zona de retail y desde el piso 3 hacia arriba la
torre A.
El segundo modelo consiste en la placa desde el subterráneo 7 hasta el subterráneo 1, más la zona de retail y desde el piso 3 hacia arriba la torre B.
El tercer modelo consiste en la placa desde el subterráneo 7 hasta el subterráneo 1, más la zona de retail y desde el piso 3 hacia arriba la torre C.
TORRE A + SUBTERRANEOS PERIODOS PRINCIPALES TORRE
Tx= 1.98 seg.
Ty= 1.74 seg.
PERIODOS MAYOR MASA
Tx= 0.27 seg.
Ty= 0.26 seg.
PESO SISMICO = 153000 ton.
Qx = 6.99% (10690 ton)
Qy = 6.92% (10590 ton)
TORRE B + SUBTERRANEOS PERIODOS PRINCIPALES TORRE
Tx= 1.70 seg.
Ty= 1.96 seg.
PERIODOS MAYOR MASA
Tx= 0.24 seg.
Ty= 0.29 seg.
PESO SISMICO = 153630 ton.
Qx = 7.24% (11120 ton)
Qy = 6.44% (9898 ton)
TORRE C + SUBTERRANEOS PERIODOS PRINCIPALES TORRE
Tx= 1.80 seg.
Ty= 1.80 seg.
PERIODOS MAYOR MASA
Tx= 0.26 seg.
Ty= 0.36 seg.
PESO SISMICO = 145085 ton.
Qx = 7.50% (10880 ton)
Qy = 6.23% (9043 ton)
Como primera aproximación se
analizaron los modelos de cada
una de las torres, obteniendo
como resultado los factores de
reducción asociados a los
períodos de la torre y de la placa
(Nivel 3). Cabe mencionar que el
modelo con las tres torres solo
se utiliza para el análisis desde
los subterráneos hasta la zona
de retail donde se encuentran
unidas las tres torres, ya que la
superposición de modos de las
tres torres contamina los
resultados.
De obtener cortes menores al 6%
se utiliza como criterio de diseño
el menos desfavorable entre
aplicar un corte basal que
imponga el 6% en el nivel de
empotramiento de cada una de
las torres, o el de aplicar un
corte basal con un factor de
reducción R*=2.
El cuarto modelo consiste en la placa desde el subterráneo 7 hasta el subterráneo 1, más la zona de retail y desde el piso 3
hacia arriba las torres A, B y C.
En la figura se presentan los distintos R** que se debieron utilizar para el diseño,
indicándose el porcentaje del peso de la estructura superior y el modelo en que se
debe aplicar.
ANALISIS TRASPASO DE
CORTE POR LOSA
En el análisis de nuestro modelo es importante determinar la magnitud de flujo de corte que se produce por la diferencia de rigideces que existe entre una torre y otra. Este flujo se produce en la “zona de empotramiento “ de la losa del Cielo del segundo piso.
Para esto se definieron las secciones mas críticas del modelo en donde se origina este traspaso de corte, y así poder determinar el espesor necesario de la losa que permite transmitir esa cantidad de esfuerzo.
La herramienta que facilita cuantificar este flujo es el Section Cut de ETABS. A continuación se muestran las secciones y los resultados obtenidos
Estas dos secciones están ubicadas en la mas desfavorable del piso, debido que conecta la Torre C (la menos rígida) con las otras dos. Este corte se descompone en la dirección de las otras dos torres. La torres A al tener mas estructura en el eje Y es la que recibe mayor corte en este sentido, y la Torres B en X. Con esto el esfuerzo de corte mayorado toma el valor aproximado de 2500 [Ton], por lo que una losa de 50 [cm] de espesor es capaz de transmitir este flujo.
AGRADECIMIENTOS
- TERRITORIA APOQUINDO
- IEC INGENIERIA
- LUCY MAGAÑA INGENIERIA
- VSL SISTEMAS ESPECIALES