Download - Selección de bomba Jet
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7/23/2019 Seleccin de bomba Jet
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UNIVERSIDAD CENTRAL DELECUADOR
FACULTAD DE INGENIERA EN GEOLOGA, MINAS,PETRLEOS Y AMBIENTAL
ESCUELA DE INGENIERA EN PETRLEOS
INGENIERA DE PRODUCCIN III
PROFESOR:Ing. ngel Ushia
NOMBRE:Vernica Caiza Arellano
CURSO:Noveno
TEMA:
Seleccin de dimetro de garganta y nozzle de la bomba et Cla!
OBJETIVO GENERAL:
A"licar las ec#aciones de seleccin de dimetro de garganta y nozzle de labomba et Cla!
OBJETIVOS ESPECFICOS:
Calc#lar el dimetro de garganta de la bomba et Cla! Calc#lar el dimetro de garganta de la bomba et Cla!
EJERCICIO:
$ados los sig#ientes datos de #na "r#eba de %UI&$ U'( y con el clc#lo delca#dal de diseo "ara la arena )oll*n S#"erior seleccione #n dimetro degarganta y nozzle de la bomba et Cla!.
+o , -/ %''$
+! ,0.12 %A'$
+t , -31 %4'$
%S5 , -6
A'I , 37
h , 1-8t 9desde 70/1: ; 7027:
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'ro8#ndidad del sensor , 732>: =V$
'!s9al sensor< , 3>- 'SI
'!s98ormacin7
%o , .7-11 %?@%N
oB >.0 m$
UoB .0 c'
'b , 22 'SI
StB D/E! , .771
F! , 7.1>:
Fe, 3/7 m
Ca#dal G"timo con SIN 7 , .>> @ 07 %arriles
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ESQUEMA DEL POZO (ZONA DE INTERS):
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DESARROLLO1 PRIMERA PARTE
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11 DETERMINACIN DE LA GRADIENTE DEL PETRLEO
o= 141,5
131,5+API
o= 141,5
131,5+30
o=0.8762
go=0,433 o(psi / ft)
go=0,4330.8762(psi / ft)
go=0.3794psi / ft
1! DETERMINACIN DEL GRADIENTE DE PRESIN DE SUCCIN
gs=go (1Wc )+gwWc (psi/ ft)
gs=0.38 (10.04 )+0.430.04 (psi / ft)
gs=0.3816psi/ ft
SELECCIN DEL NOZZLE1" #REA DE CAVITACIN MNIMA DE NOZZLE
Acm=qs( 1691 gs/Pps+(1Wc ) R24650 Pps )(pulg2)
Acm=670( 1691 0.3816 /1103.95+ (10.04 )10246501184)(pulg2)
Acm=0.0175pulg2
Anozzle=0.0239pulg2ANEXO 1
DETERMINACIN DEL FLUIDO MOTRIZ INYECTADO POR TUBING
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1$ PRIMERA ITERACIN PARA DETERMINAR CAUDAL DE FLUIDO
MOTRIZ1$1DETERMINACIN DE PRESIN EN EL NOZZLE
Pn=Pso+gnD(psi)
Pn=3000+0.379410650(psi)
Pn=7040psi
1$!DETERMINACIN DELCAUDAL DEL FLUIDO MOTRIZ EN EL
NOZZLE
qn=832 An (PnPps)/gn (bls/d )
qn=8320.0239(70401203 )/0.3794(bls/d)
qn=2467bls/d
1$"VELOCIDAD DEL FLUIDO MOTRIZ EN EL TUBING
v=0,01191qn
d2( ft/seg)
v=0,01191 2467
2.9922(ft/seg)
v=3.28 ft/ seg
1$$N%MERO DE REYNOLDS
N=7,742103dv
N=7,7421032.9923.28
6.7
N=11345.53
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N>1200!lu"otu#bulento
1$&FACTOR DE FRICCIN
f=0,0361 (/ (dv ))0,21
f=0,0361 (6.7 /(2.9923.28 ))0,21
f=0.0333
1$'CADA DE PRESIN PARA FLUJO TURBULENTO EN EL TUBING
P f pt=11,46106 o f $q
2
d5
P f pt=11,46 1060.87620.03331086724672
2.9925
P f pt=92.24psi
1& SEGUNDA ITERACIN PARA DETERMINAR EL CAUDAL DE FLUIDO
MOTRIZ1&1DETERMINACIN DE PRESIN EN EL NOZZLE
Pn=Pso+gnDP f pt(psi)
Pn=3000+0.37941065092.24(psi)
Pn=6948.13psi
1&!DETERMINACIN DEL CAUDAL DE FLUIDO MOTRIZ EN EL NOZZLEqn=832 An (PnPps)/gn (bls/d )
qn=8320.0239(6948.131203 )/0.3794(bls/d)
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qn=2447(bls /d )
1&"VELOCIDAD DEL FLUIDO MOTRIZ EN EL TUBING
v=0,01191qn
d2( ft/seg)
v=0,01191 2447
2.9922(ft/seg)
v=3.26( ft/seg)
1&$N%MERO DE REYNOLDS
N=7,742103dv
N=7,7421032.9923.26
6.7
N=11256
N>1200!lu"otu#bulento
1&&FACTOR DE FRICCIN
f=0,0361 (/ (dv ))0,21
f=0,0361 (6.7 /(2.9923.26 ))0,21
f=0.0334
1&' CADA DE PRESIN PARA FLUJO TURBULENTO EN EL TUBING
P f pt=11,46 106 o f $q
2
d5(psi)
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P f pt=11,461060.87620.0334108672447
2
2.9925(psi)
P f pt=90.94psi
! SEGUNDA PARTE
ITERACIN PARA EL CAUDAL DE PRODUCCIN, PRIMERA
!1 CAUDAL DE RETORNO
qd=qs+qn(bls/d)
qd=670+2447(bls/d )
qd=3117(bls/d )
!! GRADIENTE DE PRESIN DE RETORNO
gd={(qn gn )+(qsgs )}
qd (psi/ ft)
gd={(24470.3794 )+(6700.3816 )}
3117(psi / ft)
gd=0.3798psi / ft
!" CORTE DE AGUA DE RETORNO
Wcd=Wc qs
qd
Wcd=0.04 670
3117
Wcd=0.0086
!$ RAZN GAS LQUIDO DE RETORNO
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!g$=qs (1Wc ) R
qd (scfstb)
!g$=670 (10.04 ) 10
3117(scf/ stb)
!g$=2.06 scf/ stb
!& VISCOSIDAD DE RETORNO
m=(1Wcd ) o+Wcdw (cp)
m=(10.0086 )6.7+0.00861.0(cp)
m=6.65 cp
DETERMINACIN DE PRDIDAS DE PRESIN POR FRICCIN VA
RETORNO ESPACIO ANULAR!' VELOCIDAD EN EL ESPACIO ANULAR
v=0,01191 qd
d12d2
2( ft/sec)
v=0,01191 3117
6.2823.52
( ft/ sec)
v=1.368 ft/sec
! N%MERO DE REYNOLDS
N=7,742103(d1d2 ) v
N=7,742103(6.283.5 )1.368
6.65
N=4420
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N>1200!lu"otu#bulento
! FACTOR DE FRICCIN
f=0,0361(
( d1d2 ) v )0,21
f=0,0361( 6.65(6.283.5)1.368 )0,21
f=0.0406
!* CADA DE PRESIN PARA FLUJO TURBULENTO EN EL ESPACIO
ANULAR
% Pf= 11,4610
6f q
2$
(d1d2 )(d12d22 )2( d1d
1d
2)0,1
(1+1,5e2 )(psi)
% Pf= 11,4610
60.04063117210867
(6.283.5 )(6.282
3.52
)2
( 6.28
6.283.5 )0,1
(1+1,502
)
(psi)
% Pf=22.15psi
!1+ PRESIN DE DESCARGA
&i !g$
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694841486948
100=40.30de p(#did)sde p#esi*nO+
!1! C#LCULO DE LA RAZN DE PRESIN
!pD=(PpdPps )/ (PnPpd )
!pD=(41481203 )/ (69484148 )
!pD=1.05
!1" CALCULAR LA RAZON DE AREA DE LA CURVA CON DE
RENDIMIENTO CON VALOR DE FD
!pD=0.3ANEXO 2
!1$ C#LCULO DE LA RAZON DE MASA
!mf D=
qs {[1+2,8( RPps)1,2
(1Wc )+Wc ]} gsqngn
!m f D=
670{[1+2,8( 101203 )
1,2
(10.04 )+0.04 ]} gs24470.3794
!m f D=0.2888
!1& DISCUSIN DEL MTODO DE DISE-O
qs (nuevo )=qs!mfD(cu#v))!mfD(ecu)ci*n)
qs (nuevo )=6700.30.2888
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qs (nuevo )=673 ,)##iles
!1' ERROR EN EL CAUDAL DE SUCCIN
672670672 100=0.43de e##o#
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.=130('p)
"$ C#LCULO DE EFICIENCIA
Ep=!m f d !pd 100
Ep=0.28881.05100
Ep=30.36 - Ep
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ANEO 1
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ANEO !