PARTE 2: Definición de la captación y el bombeo en el río Odiel
Autor: Antonio Valle Martínez
MEMORIA
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Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
MEMORIA
1 INTRODUCCIÓN
En esta segunda parte del estudio se pretende realizar un diseño más en detalle de la soluación hidráulica elegida justificada en la primera parte del estudio.
2 DISEÑO DE UN SISTEMA DE CAPTACIÓN
Las partes que componen el sistema de capación son el azud, el cuenco amortiguador, los cajeros y el colchón de escollera aguas abajo.
En primer lugar cabe decir que la categoría de dicho azud es C, por lo que la avenida de proyecto debe calcularse para un periodo de retorno de 100 años, y con ellas se dimensionará los órganos de desagües y los elementos de disipación de energía.
La altua del azud viene condicionada por la altura requerida en la estación de bombeo para evitar la cavitación de las bombas, por lo su diseño queda supeditado al cálculo de la sumergencia mínima de las bombas que se calculan en el diseño de la estación de bombeo.
El máximo nivel de explotación del azud queda pues definido por la altura necesaria por las bombas mas el volumen de regulación para el cual se construye dicho azud, obtenido de la simulación realizada en la parte 1 de este estudio.
Sin embargo la cuantía del caudal punta para la avenida de proyeto de 100 años hace que la altura total del azud se vea incrementada en la parte del azud que no es aliviadero. La longitud del aliviadero debe acomodarse al ancho aguas abajo del cauce natural del río, en caso contrario se estaría desprovechando capacidad de desagüe si se hace menor o requeriría elevadas excavaciones si se diseña de un ancho mucho mayor quel propio cauce.
Atendiendo a dichos criterios se dimensiona un aliviadero que genera una altura de lámina de agua sobre la cresta del aliviadero que requiere una prologanción conseiderable de los mágenes del azud que no corresponden al aliviadero.
Las dimensiones finales del azud han sido calculadas de modo que cumpla estabilidad al deslizamiento y al hundimiento, además de comprobar que no existen tracciones en la base del azud.
3 DISEÑO DE LA ESTACIÓN DE BOMBEO
En función del caudal de bombeo necesario según las simulaciones realizadas para el ahorrro en costes energético se plantea un caudal total de 14 m3/s. Para ello se diseñan dos sistemas de impuslión con bombas verticales sumergidas, con motor en la caseta de bombeo,independientes de 3 bombas cada una con un cadal de 11000 m3/s. Cada bomba dispondrá de un pozo de aspiración individual, calculándose como se ha dicho antes la altura mínima de sumergencia requirida para estas bombas. A continuación se dimensionan las tuberías necesarias calculándose con ellas las pérdidas, de modo que las bombas sean capaces de cubrir la altura manométrica total. Además calcula la potencia de las bombas y del motor.
ANEJO 2.1. ESTUDIO HIDROLÓGICO
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ANEJO 2.1. ESTUDIO HIDROLÓGICO
ÍNDICE
1 INTRODUCCIÓN 3
2 DESCRIPCIÓN DE LA CUENCA 3
3 lluvia de diseño 4 3.1. LLUVIA BRUTA 5 3.2. LLUVIA EFECTIVA 13
4 HIDROGRAMA DE LAS CUENCAS 21 4.1. HIDROGRAMA UNITARIO 21 4.2. HIDROGRAMA DE LA CUENCA 25
5 LAMINACIÓN DE LA AVENIDA EN LOS EMBALSES 28
6 HIDROGRAMA DE LA CUENCA AGUAS ABAJO DE LAS PRESAS FRENTE A LOS CAUDALES DE SALIDA DE LA PRESA DE ALCOLEA Y DEL SANCHO PARA LA AVENIDA DE PROYECTO 32
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1 INTRODUCCIÓN
El presente anejo hidrológico incluye los cálculos realizados para obtener la avenida de proyecto con periodo de retorno de 100 años, que es la avenida máxima a tener en cuenta para dimensionar el aliviadero los desagües y estructuras de disipación de energía, de forma que funcionen adecuadamente.
Para su obtención los pasos seguidos son los siguientes:
Definir las subcuencas de estudio con sus características morfológicas propias para poder calcular el caudal punta.
Determinar el tiempo de concentración de cada una de las subcuencas
Calcular la tormenta de proyecto de periodo de retorno de 100 años empleando el método de los bloques alternos.
Obtención de los hidrogramas de cada cuenca.
Laminación de la avenida en los embalses Sotiel-Olivargas, Alcolea y El Sancho. Partiendo de la hipóstesis en la que los embalses se encuentran en su nivel máximo normal de explotación, se estudiará como laminan los embalses la avenida obteniéndose los caudales desagüados por el aliviadero de cada presa en función del nivel alancazado en el embalse.
Obtención del caudal punta de la avenida de proyecto.
Se va a realizar el estudio de laminación de los embalses aguas arriba ya que de acuerdo con la Guía técnica de seguridad de presas. Avenida de proyecto, en caso de ‘existencia de presas aguas aariba y aguas abajo, el estudio hidrológico se realizará con una visión del conjunto de la cuenca, y la determinación de la avenida en el proyecto estará en consonancia con el esquema general de la operación de los embalses existentes y de las aportaciones en su caso de las cuencas intermedias’.
2 DESCRIPCIÓN DE LA CUENCA
El curso fluvial del río Odiel discurre en su totalidad por la provincia de Huelva con una dirección global N-S, desde su nacimiento en la Sierra de Aracena, a unos 600 m de altitud, hasta su desembocadura a través de la Ría de Huelva en el Océano Atlántico. Tiene una longitud total de 128 km y una pendiente media del 0,60%.
La cuenca hidrográfica del río Odiel drena una superficie total de 2.310 km2. Los afluentes más importantes los recibe el Odiel por su margen derecha y son el Río Olivargas, Río Oraque y Rivera de la Meca. La red hidrográfica del Odiel es una red muy encajada en el sustrato rocoso y sin apenas depósitos aluviales. El lecho del río es generalmente pedregoso y muy poco profundo.
Las cuencas bajo estudio son todas las cuales quedan aguas arriba de la ubicación del azud, de las cuales se detallan sus características morfológicas a continuación, obteniéndose además con ellas el tiempo de concentración propio de cada cuenca.
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Ilustración 1 Cuencas hidrográficas en estudio
3 LLUVIA DE DISEÑO
Superficie cuencas (m2) Longitud (km) J tc (h)
Olivargas 166,000,906.0 29.49 0.0130 9
Odiel 904,775,630.0 85.75 0.0060 23
Oraque 608,400,590.0 59.19 0.0059 18
Meca 315,479,407.0 43.05 0.0046 15
Odiel Presa‐azud 53,230,961.0 8.98 0.0021 5
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3.1. LLUVIA BRUTA
En este apartado se pretende calcular la tormenta de proyecto mediante el método de los bloqes alternados, en el que la intensidad de lluvia no es constante durante la duración de la tormena. El método de los bloques alternos se emplea para simular una tormena y obtener con ellos los hidrogramas.
En primer lugar se procede a obtener la precipitación diaria máxima para el periodo de retorno empleado en el estudio T=100 años. Para ello se ha empleado el documento “Máximas lluvias diarias en la España Peninsular” del ministerio de fomento (Dirección General de Carreteras), siguiéndose los siguientes pasos:
Localización en los planos el punto geográfico que represente cada cuenca.
Estimar mediante las isolíneas presentadas el coeficiente de variación Cv (líneas rojas) y el valor medio de la máxima precipitación dirias anual (líneas moradas).
Para el periodo de retorno deseado T y el valor de Cv, se obtiene el factor de amplificación KT mediante el uso de la tabla de KT.
Se realiza el producto del factor de amplificación KT por el valor medio de la precipitación diaria anual obtniendo la precipitación diaria áxima para el periodo de retorno de 100 años.
Dada la extensión de la cuenca principal del Odiel y del Oraque se ha obtenido la precipitación máxima diaria anual para sus dos subcuencas (Cuenca R.Odiel 1, Cuenca R.Odiel 2, Cuenca R.Oraque 1 y Cuenca R.Oraque 2), subcuencas que se pueden observar en la ilustación 1. A continuación, con objeto de obtener un único valor representativo para la cuenca del Odiel y la del Oraque, se ha ponderado la precipitación de cada subcuenca en función de la superficie. Para las cuencas del R.Olivargas, R.Meca y tramo del Odiel entre la presa de Alcolea y el azud se ha obtenido un único valor representativo de la cuenca.
Ilustración 2 Coeficiente de variación Cv y Precipitación máxima diaria anual
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Superficie cuencas (m2) Pd 100(mm/dia) Cv Y100 P (mm/dia) Pd 100(mm/dia)
Olivargas 166,000,906.04 168.48 0.34 2.174 72 156.528
Odiel 1 364,382,831.00 156.53 0.34 2.174 72 156.528
Odiel 2 540,392,799.00 124.32 0.35 2.22 56 124.32
Oraque 1 263,697,173.00 126.54 0.35 2.22 57 126.54
Oraque 2 344,703,417.00 126.06 0.36 2.251 56 126.056
Meca 315,479,407.00 127.74 0.37 2.281 56 127.736
Odiel Presa‐azud 53,230,961.00 118.64 0.345 2.197 54 118.638
Superficie cuencas (m2) Longitud (km) J tc (h) Pd 100(mm/dia)
Olivargas 166,000,906.04 29.49 0.0130 9 156.528
Odiel 904,775,630.00 85.75 0.0060 23 137.52
Oraque 608,400,590.00 59.19 0.0059 18 126.27
Meca 315,479,407.00 43.05 0.0046 15 127.74
Odiel Presa‐azud 53,230,961.00 8.98 0.0021 5 118.64
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Una vez obtenida la precipitación máxima diaria para el periodo de retorno de 100 años se procede a calcular la tormenta de diseño mediante la construcción del correspodiente bloque alterno de lluvia bruta.
Para la duración de la lluvia de diseño se ha tomado, para todas las cuencas, un valor de 24 horas, duración recomendada por el documento ‘RECOMENDACIONES PARA EL CÁLCULO HIDROMETEOROLÓGICO DE AVENIDAS’ del Cedex.
La duración de la lluvia debe obtenerse de un análisis estadístico de las tormentas de la zona y reflejar un valor característico de un aguacero completo que viene condicionado por el clima de la zona y no por el tamaño de la cuenca objeto del estudio. Por ello no parece admisible la práctica, bastante frecuente, de admitir una duración igual al tiempo de concentración (Tc) de la cuenca. Con tal proceder puede infravalorar no sólo el volúmen del hidrograma, que juega un papel decisivo en los procesos de laminación, sino también el máximo caudal que se ve afectado por las lluvias anteriores al intérvalo del cálculo en tanto en cuanto favorecen unos mayores porcentajes de escorrentía al incrementar la humedad de! suelo. En ausencia de datos específicos de duración de chubascos, es recomendable el empleo de tormentas con duración del orden de 24 horas dado el carácter diario de la mayor parte de los registros pluviométricos.
Para obtener la intensidad de lluvia en cada porción de tiempo de una hora se toma la siguiente fórmula:
El producto de la intensidad de lluvia en cada hora por la duración de la lluvia se obtiene el volumen acumulado, del que a continuación se estrae el volumen parcial que ha caido en esa hora. Finalmente se reordenan formando el diagrama de bloques alternos, diagrama que representa la tomenta de diseño.
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ODIEL
Área (km2) 904.8 Pd' (mm/dia) 137.52
J 0.0060 Id 5.73
L (km) 85.75 I1/Id 9
tc (h) 23 Lluvia diseño(h) 24
Características cuenca Odiel
Duración (h)Intensidad
(mm/h)
Volumen
acumulado
(mm)
∆V (mm) Ordenados Alternos
1 51.57 51.57 51.57 51.57 1.64
2 34.61 69.22 17.65 17.65 1.81
3 27.05 81.16 11.93 11.93 2.01
4 22.57 90.29 9.14 9.14 2.26
5 19.55 97.73 7.43 7.43 2.57
6 17.33 104.00 6.28 6.28 2.98
7 15.63 109.43 5.43 5.43 3.51
8 14.28 114.22 4.79 4.79 4.27
9 13.17 118.49 4.27 4.27 5.43
10 12.24 122.35 3.86 3.86 7.43
11 11.44 125.87 3.51 3.51 11.93
12 10.76 129.09 3.22 3.22 51.57
13 10.16 132.07 2.98 2.98 17.65
14 9.63 134.83 2.76 2.76 9.14
15 9.16 137.40 2.57 2.57 6.28
16 8.74 139.81 2.41 2.41 4.79
17 8.36 142.07 2.26 2.26 3.86
18 8.01 144.20 2.13 2.13 3.22
19 7.70 146.21 2.01 2.01 2.76
20 7.41 148.12 1.90 1.90 2.41
21 7.14 149.92 1.81 1.81 2.13
22 6.89 151.64 1.72 1.72 1.90
23 6.66 153.28 1.64 1.64 1.72
24 6.45 154.84 1.56 1.56 1.56
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ORAQUE
Área (km2) 608.4 Pd' (mm/dia) 126.27
J 0.0059 Id 5.26
L (km) 59.19 I1/Id 9
tc (h) 18 Lluvia diseño 24.000
Características cuenca Oraque
Duración (h)Intensidad
(mm/h)
Volumen
acumulado
(mm)
∆V (mm) Alternos
1 47.35 47.35 47.35 1.50
2 31.78 63.56 16.21 1.66
3 24.84 74.51 10.96 1.85
4 20.73 82.90 8.39 2.08
5 17.95 89.73 6.83 2.36
6 15.91 95.49 5.76 2.73
7 14.35 100.48 4.99 3.23
8 13.11 104.87 4.39 3.92
9 12.09 108.79 3.92 4.99
10 11.23 112.34 3.54 6.83
11 10.51 115.56 3.23 10.96
12 9.88 118.53 2.96 47.35
13 9.33 121.26 2.73 16.21
14 8.84 123.79 2.54 8.39
15 8.41 126.16 2.36 5.76
16 8.02 128.37 2.21 4.39
17 7.67 130.44 2.08 3.54
18 7.36 132.40 1.96 2.96
19 7.07 134.25 1.85 2.54
20 6.80 135.99 1.75 2.21
21 6.55 137.65 1.66 1.96
22 6.33 139.23 1.58 1.75
23 6.12 140.73 1.50 1.58
24 5.92 142.17 1.43 1.43
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MECA
Área (km2) 315.5 Pd' (mm/dia) 127.74
J 0.0046 Id 5.32
L (km) 43.05 I1/Id 9
tc (h) 15 Lluvia diseño 24
Características cuenca Odiel
Duración (h)Intensidad
(mm/h)
Volumen
acumulado
(mm)
∆V (mm) Alternos
1 47.90 47.90 47.90 1.52
2 32.15 64.30 16.39 1.68
3 25.13 75.38 11.08 1.87
4 20.97 83.87 8.49 2.10
5 18.15 90.77 6.91 2.39
6 16.10 96.60 5.83 2.76
7 14.52 101.65 5.04 3.26
8 13.26 106.09 4.44 3.97
9 12.23 110.06 3.97 5.04
10 11.36 113.65 3.58 6.91
11 10.63 116.91 3.26 11.08
12 9.99 119.91 3.00 47.90
13 9.44 122.67 2.76 16.39
14 8.95 125.24 2.57 8.49
15 8.51 127.63 2.39 5.83
16 8.12 129.86 2.24 4.44
17 7.76 131.96 2.10 3.58
18 7.44 133.94 1.98 3.00
19 7.15 135.81 1.87 2.57
20 6.88 137.58 1.77 2.24
21 6.63 139.26 1.68 1.98
22 6.40 140.85 1.60 1.77
23 6.19 142.37 1.52 1.60
24 5.99 143.82 1.45 1.45
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OLIVARGAS
Área (km2) 166.0 Pd' (mm/dia) 156.53
J 0.0130 Id 6.52
L (km) 29.49 I1/Id 9
tc (h) 9 Lluvia diseño 24.000
Características cuenca Odiel
Duración (h)Intensidad
(mm/h)
Volumen
acumulado
(mm)
∆V (mm) Alternos
1 58.70 58.70 58.70 1.86
2 39.39 78.79 20.09 2.06
3 30.79 92.37 13.58 2.29
4 25.69 102.77 10.40 2.57
5 22.25 111.23 8.46 2.93
6 19.73 118.38 7.14 3.39
7 17.79 124.56 6.18 4.00
8 16.25 130.00 5.45 4.86
9 14.99 134.87 4.86 6.18
10 13.93 139.26 4.39 8.46
11 13.02 143.26 4.00 13.58
12 12.24 146.93 3.67 58.70
13 11.56 150.32 3.39 20.09
14 10.96 153.46 3.14 10.40
15 10.43 156.39 2.93 7.14
16 9.95 159.13 2.74 5.45
17 9.51 161.71 2.57 4.39
18 9.12 164.13 2.42 3.67
19 8.76 166.42 2.29 3.14
20 8.43 168.59 2.17 2.74
21 8.13 170.64 2.06 2.42
22 7.85 172.60 1.96 2.17
23 7.59 174.46 1.86 1.96
24 7.34 176.24 1.78 1.78
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ODIEL PRESA-AZUD
Área (km2) 53.2 Pd' (mm/dia) 118.64
J 0.0021 Id 4.94
L (km) 8.98 I1/Id 9
tc (h) 5 Lluvia diseño 24.000
Características cuenca Odiel
Duración (h)Intensidad
(mm/h)
Volumen
acumulado
(mm)
∆V (mm) Alternos
1 44.49 44.49 44.49 1.41
2 29.86 59.72 15.23 1.56
3 23.34 70.01 10.29 1.73
4 19.47 77.89 7.88 1.95
5 16.86 84.31 6.41 2.22
6 14.95 89.72 5.41 2.57
7 13.49 94.41 4.69 3.03
8 12.32 98.53 4.13 3.69
9 11.36 102.22 3.69 4.69
10 10.56 105.55 3.33 6.41
11 9.87 108.58 3.03 10.29
12 9.28 111.37 2.78 44.49
13 8.76 113.93 2.57 15.23
14 8.31 116.32 2.38 7.88
15 7.90 118.54 2.22 5.41
16 7.54 120.61 2.08 4.13
17 7.21 122.56 1.95 3.33
18 6.91 124.40 1.84 2.78
19 6.64 126.14 1.73 2.38
20 6.39 127.78 1.64 2.08
21 6.16 129.34 1.56 1.84
22 5.95 130.82 1.48 1.64
23 5.75 132.23 1.41 1.48
24 5.57 133.58 1.35 1.35
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3.2. LLUVIA EFECTIVA
A continuación para obtener la lluvia efectiva del diagrama de bloques alternos de lluvia bruta se establece un modelo de pérdida de precipitaciones llamado Método del US SCS (1972).
P: precipitación total
Pe: precipitación efectiva
Fa: Retención acumulada
S: Retención potencial máxima
Ia: abstracción incial o umbral de escorrentía
La hipótesis fundamental del método es la siguiente:
FS
PP I
y junto con la ecuación de continuidad: se obtiene:
PP IP I S
Del estudio de numerosas cuencas experimentales se dedujo que : I 0.20
El SCS define el Número de Curva CN para estandarizar los tipos de cuencas, de cuyo valor se puede obtener la retención potencial máxima:
S mm25400CN
254
Realizando un estudio de los usos de suelo para determinar el valor de CN se obtiene quel los principales usos del suelo son eucaliptos (28.7% de la superficie de la cuenca), matorral (26.9%) y pastizal (15%).
Mapa de uso del suelo de la cuenca del río Odiel.
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Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
En el siguiente mapa se puede observar como predomina en la cuenca del Odiel los suelos del grupo hidrológico tipo C.
Mapa de suelos de la cuenca del río Odiel.:
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Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
El estudio realizado nos lleva a concluir un valor de CN = 74. Por lo tanto obtenido el CN ya se pueden ir despejando los valores de las fórmulas desarrolladas anteriormente de modo que nos permite obtener el diagrama de bloques alternos de lluvia neta y de las abstracciones, como se muestran a continuación para cuenca. Los valores de los bloques en naranja representan las abstracciones y el azul las lluvias netas.
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 17
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
ODIEL
Duración (h)
Hietograma
lluvia bruta
(mm)
Lluvia
acumulada P
(mm)
Ia Fa
Lluvia neta
acumulada
(mm)
Hietograma
lluvia neta
(mm)
Abstracciones
CN 75 1 1.64 1.636 1.636 0.000 0.000 0.000 1.636
S 84.667 2 1.81 3.443 3.443 0.000 0.000 0.000 1.807
Ia 16.933 3 2.01 5.454 5.454 0.000 0.000 0.000 2.011
4 2.26 7.715 7.715 0.000 0.000 0.000 2.261
5 2.57 10.289 10.289 0.000 0.000 0.000 2.574
6 2.98 13.265 13.265 0.000 0.000 0.000 2.976
7 3.51 16.780 16.780 0.000 0.000 0.000 3.515
8 4.27 21.055 16.933 3.930 0.191 0.191 4.083
9 5.43 26.485 16.933 8.584 0.968 0.777 4.654
10 7.43 33.920 16.933 14.148 2.839 1.870 5.564
11 11.93 45.854 16.933 21.557 7.363 4.525 7.409
12 51.57 97.424 16.933 41.263 39.228 31.865 19.706
13 17.65 115.075 16.933 45.454 52.688 13.460 4.191
14 9.14 124.213 16.933 47.320 59.959 7.270 1.867
15 6.28 130.488 16.933 48.503 65.052 5.093 1.182
16 4.79 135.273 16.933 49.355 68.985 3.933 0.852
17 3.86 139.133 16.933 50.014 72.185 3.200 0.659
18 3.22 142.357 16.933 50.546 74.878 2.693 0.532
19 2.76 145.119 16.933 50.989 77.197 2.319 0.443
20 2.41 147.527 16.933 51.365 79.228 2.031 0.377
21 2.13 149.657 16.933 51.692 81.032 1.803 0.326
22 1.90 151.561 16.933 51.978 82.649 1.618 0.286
23 1.72 153.278 16.933 52.232 84.113 1.464 0.254
24 1.56 154.840 16.933 52.460 85.447 1.334 0.228
Parámetros de la cuenca
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ORAQUE
Duración (h)
Hietograma
lluvia bruta
(mm)
Lluvia
acumulada
P (mm)
Ia Fa
Lluvia neta
acumulada
(mm)
Hietograma
lluvia neta
(mm)
Abstracciones
CN 75 1 1.50 1.502 1.502 0.000 0.000 0.000 1.502
S 84.667 2 1.66 3.161 3.161 0.000 0.000 0.000 1.659
Ia 16.933 3 1.85 5.008 5.008 0.000 0.000 0.000 1.846
4 2.08 7.084 7.084 0.000 0.000 0.000 2.076
5 2.36 9.447 9.447 0.000 0.000 0.000 2.363
6 2.73 12.180 12.180 0.000 0.000 0.000 2.733
7 3.23 15.407 15.407 0.000 0.000 0.000 3.227
8 3.92 19.331 16.933 2.332 0.066 0.066 3.858
9 4.99 24.317 16.933 6.792 0.592 0.526 4.460
10 6.83 31.143 16.933 12.168 2.042 1.450 5.376
11 10.96 42.100 16.933 19.400 5.767 3.724 7.232
12 47.35 89.450 16.933 39.061 33.456 27.689 19.661
13 16.21 105.656 16.933 43.324 45.399 11.944 4.263
14 8.39 114.045 16.933 45.232 51.880 6.481 1.908
15 5.76 119.807 16.933 46.443 56.431 4.550 1.212
16 4.39 124.201 16.933 47.318 59.949 3.518 0.875
17 3.54 127.744 16.933 47.995 62.816 2.866 0.677
18 2.96 130.705 16.933 48.542 65.229 2.414 0.547
19 2.54 133.240 16.933 48.998 67.309 2.080 0.456
20 2.21 135.451 16.933 49.386 69.132 1.823 0.388
21 1.96 137.407 16.933 49.723 70.751 1.619 0.336
22 1.75 139.155 16.933 50.018 72.204 1.453 0.295
23 1.58 140.732 16.933 50.280 73.519 1.315 0.262
24 1.43 142.166 16.933 50.515 74.717 1.199 0.235
Parámetros de la cuenca
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Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
OLIVARGAS
Duración (h)
Hietograma
lluvia bruta
(mm)
Lluvia
acumulada
P (mm)
Ia Fa
Lluvia neta
acumulada
(mm)
Hietograma
lluvia neta
(mm)
Abstracciones
CN 75 1 1.86 1.862 1.862 0.000 0.000 0.000 1.862
S 84.667 2 2.06 3.919 3.919 0.000 0.000 0.000 2.056
Ia 16.933 3 2.29 6.208 6.208 0.000 0.000 0.000 2.289
4 2.57 8.781 8.781 0.000 0.000 0.000 2.574
5 2.93 11.711 11.711 0.000 0.000 0.000 2.930
6 3.39 15.099 15.099 0.000 0.000 0.000 3.388
7 4.00 19.099 16.933 2.112 0.054 0.054 3.947
8 4.86 23.964 16.933 6.492 0.539 0.485 4.380
9 6.18 30.146 16.933 11.429 1.783 1.244 4.937
10 8.46 38.608 16.933 17.257 4.418 2.634 5.828
11 13.58 52.190 16.933 24.892 10.365 5.948 7.635
12 58.70 110.888 16.933 44.535 49.420 39.055 19.643
13 20.09 130.979 16.933 48.592 65.453 16.033 4.057
14 10.40 141.379 16.933 50.386 74.059 8.606 1.794
15 7.14 148.522 16.933 51.519 80.070 6.011 1.132
16 5.45 153.968 16.933 52.333 84.702 4.632 0.814
17 4.39 158.361 16.933 52.961 88.466 3.764 0.628
18 3.67 162.031 16.933 53.468 91.630 3.164 0.506
19 3.14 165.174 16.933 53.889 94.352 2.722 0.421
20 2.74 167.915 16.933 54.247 96.735 2.383 0.358
21 2.42 170.339 16.933 54.556 98.849 2.114 0.310
22 2.17 172.506 16.933 54.828 100.745 1.895 0.272
23 1.96 174.461 16.933 55.069 102.459 1.714 0.241
24 1.78 176.238 16.933 55.284 104.021 1.562 0.216
Parámetros de la cuenca
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Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
ODIEL PRESA-AZUD
Duración (h)
Hietograma
lluvia bruta
(mm)
Lluvia
acumulada
P (mm)
Ia Fa
Lluvia neta
acumulada
(mm)
Hietograma
lluvia neta
(mm)
Abstracciones
CN 75 1 1.41 1.412 1.412 0.000 0.000 0.000 1.412
S 84.667 2 1.56 2.970 2.970 0.000 0.000 0.000 1.559
Ia 16.933 3 1.73 4.705 4.705 0.000 0.000 0.000 1.735
4 1.95 6.656 6.656 0.000 0.000 0.000 1.951
5 2.22 8.876 8.876 0.000 0.000 0.000 2.220
6 2.57 11.444 11.444 0.000 0.000 0.000 2.568
7 3.03 14.476 14.476 0.000 0.000 0.000 3.032
8 3.69 18.163 16.933 1.212 0.018 0.018 3.670
9 4.69 22.848 16.933 5.529 0.386 0.369 4.316
10 6.41 29.262 16.933 10.762 1.567 1.181 5.233
11 10.29 39.557 16.933 17.853 4.770 3.203 7.091
12 44.49 84.046 16.933 37.437 29.676 24.905 19.584
13 15.23 99.273 16.933 41.744 40.596 10.921 4.306
14 7.88 107.156 16.933 43.678 46.544 5.948 1.935
15 5.41 112.570 16.933 44.909 50.727 4.183 1.231
16 4.13 116.698 16.933 45.799 53.966 3.238 0.890
17 3.33 120.027 16.933 46.488 56.606 2.640 0.689
18 2.78 122.809 16.933 47.045 58.830 2.225 0.557
19 2.38 125.191 16.933 47.510 60.748 1.918 0.465
20 2.08 127.269 16.933 47.906 62.430 1.682 0.396
21 1.84 129.106 16.933 48.249 63.924 1.494 0.343
22 1.64 130.748 16.933 48.550 65.265 1.341 0.301
23 1.48 132.230 16.933 48.818 66.479 1.214 0.268
24 1.35 133.577 16.933 49.058 67.586 1.107 0.240
Parámetros de la cuenca
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4 HIDROGRAMA DE LAS CUENCAS
4.1. HIDROGRAMA UNITARIO
Se ha empleado el método del hidrograma unitario de Témez para la obtención del hidrograma unitario de cada cuenca.
D 0.2 T
TD2
0.36 T
QSuperficiecuenca1.8 T D
ODIEL
t Q
0 0.00
1 1.63
2 3.27
3 4.90
4 6.54
5 8.17
6 9.80
7 11.44
8 13.07
9 14.71
10 16.34
11 17.97
12 16.92
13 15.86
14 14.80
15 13.75
16 12.69
17 11.63
18 10.57
19 9.52
20 8.46
21 7.40
22 6.34
23 5.29
24 4.23
25 3.17
26 2.12
27 1.06
28 0.00
tc(h) 23
D(h) 5
tp(h) 11
A(km2) 904.78
Q 17.97
Hidrograma unitario ‐ Temez
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ORAQUE
tc(h) 18D(h) 3.5
tp(h) 8
A(km2) 608.40
Q 15.94
Hidrograma unitario ‐ Temez
t Q
0 0.00
1 1.993
2 3.986
3 5.979
4 7.972
5 9.965
6 11.958
7 13.951
8 15.94
9 14.736
10 13.528
11 12.32
12 11.112
13 9.904
14 8.696
15 7.488
16 6.28
17 5.072
18 3.864
19 2.656
20 1.448
21 0
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 23
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MECA
tc(h) 15
D(h) 3
tp(h) 6.7
A(km2) 315.48
Q 10.03
Hidrograma unitario ‐ Temez
t Q
0 0.00
1 1.50
2 3.00
3 4.49
4 5.99
5 7.49
6 8.99
6.7 10.03
7 9.75
8 8.82
9 7.88
10 6.95
11 6.02
12 5.09
13 4.16
14 3.23
15 2.30
16 1.37
17 0.43
17.5 0.00
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 24
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
OIDEL PRESA-AZUD
OLIVARGAS
tc(h) 5
D(h) 1
tp(h) 2
A(km2) 53.23
Q 4.80
Hidrograma unitario ‐ Temez
t Q
0 0.00
1 2.4
2 4.8
3 3.6
4 2.4
5 1.2
6 0
tc(h) 9
D(h) 2
tp(h) 4
A(km2) 166.00
Q 8.54
Hidrograma unitario ‐ Temez
t Q
0 0.00
1 2.13
2 4.27
3 6.40
4 8.54
5 7.32
6 6.10
7 4.88
8 3.66
9 2.44
10 1.22
11 0.00
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 25
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
4.2. HIDROGRAMA DE LA CUENCA
A continuación a partir de los hidrogramas unitarios y los bloques alternos de lluvia neta se procede a calcular los hidrogramas de cada cuenca, obteniéndose como superposición de hidrogramas unitarios para cada bloque de lluvia neta de diagrama de blqoues alternos. Dada la extensión de las información referida al cáclculo de los hidrogramas de cada cuenca se ha añadido a continuación el gráfico resolutivo del cálculo, mientras que la tabla cálculo se adjuntará al final del presene anejo.
ODIEL
ORAQUE
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 26
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MECA
ODIEL PRESA-AZUD
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OLIVARGAS
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Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
5 LAMINACIÓN DE LA AVENIDA EN LOS EMBALSES
Hasta ahora se ha calculado los caudales de salida de cada cuenca, sin embargo dichas cuencas cuentan con embalses que recogen dichos caudales laminando la avenida. Para obtener los caudales que son vertidos por el aliviadero de las presas y así obtener el verdadero hidrograma de caudales que llegarían a la ubicación aguas abajo del azud, considera que cada embalse se encuentra en su máximo nivel de explotación y a través de la ecuación de vertedero de pared gruesa junto con las características geométricas de cada presa se obtendrá los caudales de salida.
Para obtener la altura que alcanzará el nivel del embalse con la llegada de la avenida se ha realizado un estudio de la superficie del embalse desde el máximo nivel normal hasta la coronación de cada presa, obteniendo dicho fragmento de la curva característica de cada embalse.
En primer lugar se realiza el estudio de laminación de la presa de Sotiel Olivargas cuyos caudales de salida se consideran como aporación directa al embalse de aguas abajo de Alcolea. Por lo tanto en segundo lugar se realiza la laminación que realiza el emalse de Alcolea de las aportaciones vertientes del propio rio Odiel, el río Oraque y los caudales de salida ya nombrados del embalse de Olivargas.
Por último se estudiará la laminación que realiza el embalse de El Sancho cuyos caudales de salida se podrán sumar de forma directa a los de la presa de Alcolea dada la proximidad de las presas.
Una vez obtenido el hidrograma completo de los caudales que vierten a la cuenca intermedia entre el azud y la presa de Alcolea se comparan ambos y se concluye cual será el caudal punta que definirá la avenida de proyecto del azud.
El método empleado para reproducir la laminación de la avenida por los embalses es el reflejado en el libro Diseño de pequeñas presas ‘Bureau of Reclamation’. Se parte de los caudales de llegada a la presa obtenidos de los hidrogramas de cada cuenca. A continuación se realiza una media del caudal que entra en cada hora, traduciéndose en un volumen de entrada. Dicho volumen genera una elevación del nivel del embalse, el cual se puede estimar gracias a la obtención de las curvas características entre el nivel máximo de explotación y la coronación de cada embalse. En función de la altura en la cresta del aliviadero y la longitud de este se obtiene el caudal de salida, a través de la siguiente fórmula:
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 29
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
Q C L H
Para ser más exactos se ha empleado un coeficiente C que varía en función de la altura sobre la cresta del aliviadero:
Para H=0.3 – C=1.77
Para H=0.61 – C=1.88
Para H=0.91 – C=2.04
Para H=1.51 – C=2.08
En la siguiente hora el volumen del embalse se obtendrá como el desalojado por el aliviadero más el que entra reflejado en el hidrograma de la cuenca.
EMBALSE DE OLIVARGAS
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 30
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
EMBALSE DE ALCOLEA
Cota Superficie(m2) Volumen(Hm3)
160 2033422.337 28.000
161 2573977.119 30.304
162 2819345.299 33.000
163 3030796.193 35.925
164 3271539.408 39.077
Curva característica Embalse Sotiel Olivargas
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 31
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
EMBALSE EL SANCHO
Cota Volumen(Hm3)
56 245.102
57 261.752
58 279.262
59 297.642
60 313.778
Curva característica Embalse Alcolea
Cota Superficie m2 Volumen acumulado m3 Volumen acumulado Hm3
49 3860403 58800000 58.800
49.5 4062815.401 60780804.6 60.781
50 4021701.543 62801933.84 62.802
50.5 4107067.009 64834125.97 64.834
51 4189976.816 66908386.93 66.908
51.5 4396367.805 69054973.09 69.055
52 4740431.624 71339172.94 71.339
Curva característica Embalse El Sancho
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 32
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
6 HIDROGRAMA DE LA CUENCA AGUAS ABAJO DE LAS PRESAS FRENTE
A LOS CAUDALES DE SALIDA DE LA PRESA DE ALCOLEA Y DEL
SANCHO PARA LA AVENIDA DE PROYECTO
Finalmente el resultado que se puede observar es que las presas producen un retraso del caudal punta de modo que el hidrograma de la cuenca intermedia entre la presa de Alcolea y el azud transcurre sin ser representativo frente al caudal punta que se produce a salida de las presas de Alcolea y el Sancho.
t (h) Qaliviadero
P.Alcolea (m3/s) Qaliviadero
P.Sancho (m3/s) Q total salida P. Alcolea
y Sancho (m3/s) Hidograma Cuenca presa‐azud (m3/s)
0 0.00 0.00 0.00 0.00
1 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.00 0.00 0.00 0.00
3 0.00 0.00 0.00 0.00
4 0.00 0.00 0.00 0.00
5 0.00 0.00 0.00 0.00
6 0.00 0.00 0.00 0.00
7 0.00 0.00 0.00 0.00
8 0.00 0.00 0.00 0.00
9 0.00 0.00 0.00 0.04
10 0.00 0.00 0.00 0.97
11 0.02 0.01 0.03 4.67
12 0.16 0.05 0.21 14.73
13 1.31 0.45 1.76 80.31
14 6.52 2.25 8.78 160.56
15 20.68 8.36 29.03 165.46
16 49.88 20.91 70.79 141.52
17 100.69 40.59 141.28 105.36
18 178.90 75.52 254.42 64.32
19 330.87 118.38 449.26 46.85
20 481.05 163.78 644.83 37.58
21 670.12 207.13 877.25 31.47
22 862.12 245.61 1,107.73 27.07
23 1,048.39 278.34 1,326.73 23.72
24 1,224.49 301.20 1,525.69 21.07
25 1,377.47 316.38 1,693.86 16.26
26 1,500.89 323.66 1,824.55 9.38
27 1,592.24 323.20 1,915.44 4.52
28 1,657.87 315.49 1,973.36 1.46
29 1,688.96 301.33 1,990.29 0.00
30 1,686.95 282.47 1,969.42 0.00
31 1,655.88 261.51 1,917.39
32 1,600.50 237.49 1,837.99
33 1,532.88 216.23 1,749.11
34 1,451.71 196.22 1,647.93
35 1,363.34 177.66 1,540.99
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 33
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
36 1,271.03 160.08 1,431.11
37 1,176.98 144.13 1,321.10
38 1,082.67 129.79 1,212.46
39 989.27 116.98 1,106.24
40 897.84 105.42 1,003.26
41 808.07 95.21 903.28
42 725.18 86.27 811.45
43 650.75 78.42 729.17
44 584.44 71.51 655.95
45 525.61 65.40 591.01
46 473.53 57.36 530.89
47 427.40 55.30 482.70
48 386.47 48.73 435.20
49 350.16 45.14 395.30
50 318.01 41.90 359.91
51 276.10 38.97 315.06
52 252.07 36.30 288.37
53 230.81 33.88 264.69
54 211.93 29.91 241.84
55 195.06 28.11 223.17
56 179.94 26.45 206.39
57 157.18 24.91 182.10
58 146.32 23.50 169.82
59 136.46 22.19 158.65
60 127.48 20.97 148.46
61 119.29 18.68 137.98
62 111.80 17.74 129.54
63 104.93 16.85 121.79
64 98.62 16.03 114.65
65 92.82 15.26 108.08
66 87.47 14.53 102.01
67 82.54 13.86 96.39
68 77.97 13.22 91.19
69 73.74 12.62 86.36
70 69.81 12.06 81.88
71 66.17 11.53 77.70
72 62.77 11.04 73.81
73 56.12 10.57 66.69
74 53.52 10.12 63.65
75 51.08 9.70 60.79
76 48.79 9.31 58.10
77 46.63 8.93 55.56
78 44.60 8.58 53.18
79 42.69 8.24 50.93
80 40.89 7.92 48.81
81 39.18 7.62 46.81
82 37.58 7.34 44.91
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 34
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
83 36.05 7.06 43.12
84 34.62 6.80 41.42
85 33.25 6.56 39.81
86 31.96 6.32 38.29
87 30.74 6.10 36.84
88 29.58 5.88 35.46
89 28.47 5.68 34.16
90 27.43 5.49 32.91
91 26.43 5.30 31.73
92 25.48 5.12 30.60
93 24.57 4.96 29.53
94 23.71 4.79 28.51
95 22.89 4.64 27.53
96 22.11 4.49 26.60
97 21.36 4.35 25.71
98 20.65 4.21 24.86
99 19.97 4.08 24.05
100 19.31 3.96 23.27
Se concluye de este estudio que el cadual punta de la avenida de proyecto para la contrucción del azud es 1990.3 m3/s.
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 35
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
ANEXO 1. HIDROGRAMAS DE LAS CUENCAS
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 36
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ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 37
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ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 38
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ANEXO 1.1. LAMINACIÓN EMBALSES
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 39
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
Laminación embalse Sotiel‐Olivargas
t (h) Δt (h) Qembalse (m3/s)
Qm entrada
Vol entrada (Hm3)
Vol Embalse (Hm3)
Cota nivel
embalse (m)
Qaliviadero (m3/s)
Vol aliviado (Hm3)
Vol Embalse (Hm3)
0 0.00
1 0.00 0.00 28.00 160.00 0.00 0.00 28.00
1 0.00
1 0.00 0.00 28.00 160.00 0.00 0.00 28.00
2 0.00
1 0.00 0.00 28.00 160.00 0.00 0.00 28.00
3 0.00
1 0.00 0.00 28.00 160.00 0.00 0.00 28.00
4 0.00
1 0.00 0.00 28.00 160.00 0.00 0.00 28.00
5 0.00
1 0.00 0.00 28.00 160.00 0.00 0.00 28.00
6 0.00
1 0.00 0.00 28.00 160.00 0.00 0.00 28.00
7 0.00
1 0.00 0.00 28.00 160.00 0.00 0.00 28.00
8 0.00
1 0.20 0.00 28.00 160.00 0.00 0.00 28.00
9 0.41
1 1.44 0.01 28.01 160.00 0.00 0.00 28.01
10 2.48
1 5.51 0.02 28.03 160.01 0.04 0.00 28.03
11 8.54
1 16.40 0.06 28.08 160.04 0.21 0.00 28.08
12 24.25
1 65.81 0.24 28.32 160.14 1.84 0.01 28.31
13 107.36
1 161.97 0.58 28.90 160.39 8.60 0.03 28.87
14 216.59
1 275.83 0.99 29.86 160.81 28.85 0.10 29.76
15 335.07
1 392.15 1.41 31.17 161.32 61.88 0.22 30.94
16 449.24
1 457.08 1.65 32.59 161.85 104.47 0.38 32.21
17 464.91
1 453.59 1.63 33.85 162.29 144.11 0.52 33.33
18 442.26
1 421.62 1.52 34.85 162.63 177.53 0.64 34.21
19 400.97
1 374.37 1.35 35.55 162.87 202.61 0.73 34.82
20 347.78
1 317.22 1.14 35.97 163.01 217.60 0.78 35.18
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 40
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
21 286.67
1 253.82 0.91 36.10 163.05 222.10 0.80 35.30
22 220.96
1 188.08 0.68 35.97 163.02 217.87 0.78 35.19
23 155.19
1 139.41 0.50 35.69 162.92 207.62 0.75 34.94
24 123.63
1 112.66 0.41 35.35 162.80 195.28 0.70 34.65
25 101.68
1 92.12 0.33 34.98 162.68 182.17 0.66 34.32
26 82.56
1 73.38 0.26 34.59 162.54 168.67 0.61 33.98
27 64.21
1 54.99 0.20 34.18 162.40 154.94 0.56 33.62
28 45.76
1 38.48 0.14 33.76 162.26 141.29 0.51 33.25
29 31.21
1 25.57 0.09 33.34 162.12 128.14 0.46 32.88
30 19.94
1 15.72 0.06 32.94 161.98 115.60 0.42 32.52
31 11.50
1 8.52 0.03 32.55 161.83 103.29 0.37 32.18
32 5.54
1 3.67 0.01 32.19 161.70 92.26 0.33 31.86
33 1.79
1 0.89 0.00 31.86 161.58 82.51 0.30 31.57
34 0.00
1 0.00 0.00 31.57 161.47 74.03 0.27 31.30
35
31.30 161.37 66.69 0.24 31.06
36
31.06 161.28 60.29 0.22 30.84
37
30.84 161.20 54.70 0.20 30.65
38
30.65 161.13 49.78 0.18 30.47
39
30.47 161.06 45.45 0.16 30.30
40
30.30 161.00 41.61 0.15 30.15
41
30.15 160.94 35.99 0.13 30.02
42
30.02 160.88 32.79 0.12 29.91
43
29.91 160.83 29.97 0.11 29.80
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 41
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
44
29.80 160.78 27.46 0.10 29.70
45
29.70 160.74 25.23 0.09 29.61
46
29.61 160.70 23.23 0.08 29.53
47
29.53 160.66 20.26 0.07 29.45
48
29.45 160.63 18.82 0.07 29.38
49
29.38 160.60 17.52 0.06 29.32
50
29.32 160.57 16.34 0.06 29.26
51
29.26 160.55 15.26 0.05 29.21
52
29.21 160.52 14.28 0.05 29.16
53
29.16 160.50 13.38 0.05 29.11
54
29.11 160.48 11.81 0.04 29.07
55
29.07 160.46 11.14 0.04 29.03
56
29.03 160.45 10.52 0.04 28.99
57
28.99 160.43 9.94 0.04 28.95
58
28.95 160.41 9.41 0.03 28.92
59
28.92 160.40 8.91 0.03 28.89
60
28.89 160.38 8.45 0.03 28.86
61
28.86 160.37 8.02 0.03 28.83
62
28.83 160.36 7.61 0.03 28.80
63
28.80 160.35 7.24 0.03 28.77
64
28.77 160.34 6.89 0.02 28.75
65
28.75 160.33 6.56 0.02 28.73
66
28.73 160.31 6.25 0.02 28.70
67
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 42
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
28.70 160.30 5.96 0.02 28.68
68
28.68 160.30 5.69 0.02 28.66
69
28.66 160.29 5.44 0.02 28.64
70
28.64 160.28 5.20 0.02 28.62
71
28.62 160.27 4.97 0.02 28.60
72
28.60 160.26 4.76 0.02 28.59
73
28.59 160.25 4.56 0.02 28.57
74
28.57 160.25 4.37 0.02 28.56
75
28.56 160.24 4.19 0.02 28.54
76
28.54 160.23 4.02 0.01 28.53
77
28.53 160.23 3.86 0.01 28.51
78
28.51 160.22 3.71 0.01 28.50
79
28.50 160.22 3.56 0.01 28.49
80
28.49 160.21 3.43 0.01 28.47
81
28.47 160.21 3.30 0.01 28.46
82
28.46 160.20 3.17 0.01 28.45
83
28.45 160.20 3.06 0.01 28.44
84
28.44 160.19 2.94 0.01 28.43
85
28.43 160.19 2.84 0.01 28.42
86
28.42 160.18 2.74 0.01 28.41
87
28.41 160.18 2.64 0.01 28.40
88
28.40 160.17 2.55 0.01 28.39
89
28.39 160.17 2.46 0.01 28.38
90
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 43
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
28.38 160.17 2.38 0.01 28.37
91
28.37 160.16 2.30 0.01 28.36
92
28.36 160.16 2.22 0.01 28.36
93
28.36 160.15 2.15 0.01 28.35
94
28.35 160.15 2.08 0.01 28.34
95
28.34 160.15 2.01 0.01 28.33
96
28.33 160.14 1.95 0.01 28.33
97
28.33 160.14 1.89 0.01 28.32
98
28.32 160.14 1.83 0.01 28.31
99
28.31 160.14 1.77 0.01 28.31
100
28.31 160.13 1.72 0.01 28.30
Laminación embalse de Alcolea
t Δt Qembalse (m3/s)
Qm entrada
Entrada Hm3
Volumen Hm3
Cota embalse
m
Qaliviadero (m3/s)
Vol aliv Hm3
Vol embalse
0 0.000
1 0.000 0.000 245.102 56.00 0.000 0.000 245.102
1 0.000
1 0.000 0.000 245.102 56.00 0.000 0.000 245.102
2 0.000
1 0.000 0.000 245.102 56.00 0.000 0.000 245.102
3 0.000
1 0.000 0.000 245.102 56.00 0.000 0.000 245.102
4 0.000
1 0.000 0.000 245.102 56.00 0.000 0.000 245.102
5 0.000
1 0.000 0.000 245.102 56.00 0.000 0.000 245.102
6 0.000
1 0.000 0.000 245.102 56.00 0.000 0.000 245.102
7 0.000
1 0.000 0.000 245.102 56.00 0.000 0.000 245.102
8 0.000
1 0.222 0.001 245.103 56.00 0.000 0.000 245.103
9 0.444
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 44
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
1 1.828 0.007 245.109 56.00 0.002 0.000 245.109
10 3.211
1 7.581 0.027 245.137 56.00 0.025 0.000 245.137
11 11.950
1 23.800 0.086 245.222 56.01 0.161 0.001 245.222
12 35.650
1 101.850 0.367 245.588 56.03 1.312 0.005 245.584
13 168.049
1 259.715 0.935 246.519 56.09 6.523 0.023 246.495
14 351.381
1 462.188 1.664 248.159 56.18 20.678 0.074 248.085
15 572.994
1 698.885 2.516 250.601 56.33 49.882 0.180 250.421
16 824.776
1 962.062 3.463 253.884 56.53 100.692 0.362 253.522
17 1,099.348
1 1,239.788 4.463 257.985 56.77 178.900 0.644 257.341
18 1,380.228
1 1,519.843 5.471 262.813 57.06 330.874 1.191 261.621
19 1,659.458
1 1,792.652 6.454 268.075 57.36 481.053 1.732 266.343
20 1,925.846
1 2,012.107 7.244 273.587 57.68 670.124 2.412 271.174
21 2,098.368
1 2,160.839 7.779 278.953 57.98 862.117 3.104 275.850
22 2,223.309
1 2,267.730 8.164 284.013 58.26 1,048.392 3.774 280.239
23 2,312.151
1 2,305.916 8.301 288.541 58.50 1,224.487 4.408 284.132
24 2,299.680
1 2,268.650 8.167 292.300 58.71 1,377.474 4.959 287.341
25 2,237.620
1 2,191.830 7.891 295.231 58.87 1,500.889 5.403 289.828
26 2,146.039
1 2,089.341 7.522 297.350 58.98 1,592.240 5.732 291.618
27 2,032.642
1 1,967.206 7.082 298.700 59.07 1,657.868 5.968 292.731
28 1,901.770
1 1,829.139 6.585 299.316 59.10 1,688.962 6.080 293.236
29 1,756.508
1 1,677.902 6.040 299.276 59.10 1,686.948 6.073 293.203
30 1,599.296
1 1,515.751 5.457 298.660 59.06 1,655.880 5.961 292.699
31 1,432.206
1 1,344.544 4.840 297.539 58.99 1,600.500 5.762 291.777
32 1,256.882
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 45
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
1 1,166.807 4.201 295.978 58.91 1,532.881 5.518 290.460
33 1,076.732
1 1,003.737 3.613 294.073 58.81 1,451.708 5.226 288.847
34 930.741
1 864.276 3.111 291.958 58.69 1,363.335 4.908 287.050
35 797.811
1 736.061 2.650 289.700 58.57 1,271.034 4.576 285.124
36 674.310
1 616.008 2.218 287.342 58.44 1,176.979 4.237 283.105
37 557.707
1 502.419 1.809 284.914 58.31 1,082.672 3.898 281.016
38 447.131
1 394.954 1.422 282.438 58.17 989.268 3.561 278.876
39 342.778
1 294.760 1.061 279.937 58.04 897.836 3.232 276.705
40 246.743
1 217.117 0.782 277.487 57.90 808.069 2.909 274.578
41 187.491
1 165.222 0.595 275.173 57.77 725.178 2.611 272.562
42 142.954
1 126.738 0.456 273.018 57.64 650.747 2.343 270.676
43 110.521
1 98.078 0.353 271.029 57.53 584.438 2.104 268.925
44 85.635
1 76.383 0.275 269.200 57.43 525.614 1.892 267.307
45 67.130
1 59.707 0.215 267.522 57.33 473.529 1.705 265.818
46 52.284
1 46.404 0.167 265.985 57.24 427.398 1.539 264.446
47 40.524
1 35.380 0.127 264.573 57.16 386.469 1.391 263.182
48 30.236
1 26.935 0.097 263.279 57.09 350.158 1.261 262.019
49 23.634
1 21.353 0.077 262.095 57.02 318.013 1.145 260.951
50 19.073
1 17.706 0.064 261.014 56.96 276.096 0.994 260.020
51 16.340
1 15.800 0.057 260.077 56.90 252.070 0.907 259.170
52 15.261
1 14.769 0.053 259.223 56.85 230.811 0.831 258.392
53 14.276
1 13.826 0.050 258.442 56.80 211.927 0.763 257.679
54 13.375
1 12.595 0.045 257.724 56.76 195.058 0.702 257.022
55 11.814
1 11.478 0.041 257.063 56.72 179.941 0.648 256.416
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 46
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
56 11.141
1 10.830 0.039 256.455 56.68 157.183 0.566 255.889
57 10.518
1 10.230 0.037 255.926 56.65 146.325 0.527 255.399
58 9.941
1 9.674 0.035 255.434 56.62 136.463 0.491 254.942
59 9.406
1 9.158 0.033 254.975 56.59 127.484 0.459 254.516
60 8.909
1 8.678 0.031 254.548 56.57 119.291 0.429 254.118
61 8.446
1 8.231 0.030 254.148 56.54 111.798 0.402 253.745
62 8.015
1 7.814 0.028 253.773 56.52 104.930 0.378 253.396
63 7.614
1 7.426 0.027 253.422 56.50 98.624 0.355 253.067
64 7.238
1 7.063 0.025 253.093 56.48 92.822 0.334 252.759
65 6.887
1 6.723 0.024 252.783 56.46 87.474 0.315 252.468
66 6.559
1 6.405 0.023 252.491 56.44 82.536 0.297 252.194
67 6.251
1 6.107 0.022 252.216 56.43 77.969 0.281 251.935
68 5.962
1 5.827 0.021 251.956 56.41 73.738 0.265 251.691
69 5.691
1 5.564 0.020 251.711 56.40 69.814 0.251 251.459
70 5.436
1 5.317 0.019 251.479 56.38 66.167 0.238 251.240
71 5.197
1 5.084 0.018 251.259 56.37 62.774 0.226 251.033
72 4.971
1 4.865 0.018 251.050 56.36 56.125 0.202 250.848
73 4.758
1 4.658 0.017 250.865 56.35 53.523 0.193 250.672
74 4.557
1 4.463 0.016 250.688 56.34 51.081 0.184 250.504
75 4.368
1 4.278 0.015 250.520 56.33 48.788 0.176 250.344
76 4.189
1 4.104 0.015 250.359 56.32 46.631 0.168 250.191
77 4.019
1 3.939 0.014 250.205 56.31 44.601 0.161 250.045
78 3.859
1 3.783 0.014 250.058 56.30 42.689 0.154 249.905
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 47
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
79 3.707
1 3.635 0.013 249.918 56.29 40.885 0.147 249.770
80 3.563
1 3.495 0.013 249.783 56.28 39.183 0.141 249.642
81 3.426
1 3.361 0.012 249.654 56.27 37.575 0.135 249.519
82 3.297
1 3.235 0.012 249.530 56.27 36.055 0.130 249.401
83 3.173
1 3.115 0.011 249.412 56.26 34.616 0.125 249.287
84 3.056
1 3.001 0.011 249.298 56.25 33.254 0.120 249.178
85 2.945
1 2.892 0.010 249.189 56.25 31.963 0.115 249.074
86 2.839
1 2.788 0.010 249.084 56.24 30.739 0.111 248.973
87 2.738
1 2.690 0.010 248.983 56.23 29.577 0.106 248.876
88 2.642
1 2.596 0.009 248.886 56.23 28.474 0.103 248.783
89 2.550
1 2.506 0.009 248.792 56.22 27.425 0.099 248.693
90 2.462
1 2.421 0.009 248.702 56.22 26.428 0.095 248.607
91 2.379
1 2.339 0.008 248.615 56.21 25.479 0.092 248.524
92 2.299
1 2.261 0.008 248.532 56.21 24.575 0.088 248.443
93 2.223
1 2.186 0.008 248.451 56.20 23.714 0.085 248.366
94 2.150
1 2.115 0.008 248.373 56.20 22.893 0.082 248.291
95 2.080
1 2.047 0.007 248.298 56.19 22.110 0.080 248.219
96 2.013
1 1.982 0.007 248.226 56.19 21.362 0.077 248.149
97 1.950
1 1.919 0.007 248.156 56.18 20.648 0.074 248.082
98 1.888
1 1.859 0.007 248.088 56.18 19.966 0.072 248.016
99 1.830
1 1.802 0.006 248.023 56.18 19.314 0.070 247.953
100 1.773
1 1.746 0.006 247.960 56.17 18.690 0.067 247.892
101 1.719
1 1.694 0.006 247.899 56.17 18.093 0.065 247.833
102 1.668
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 48
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
1 1.643 0.006 247.839 56.16 17.521 0.063 247.776
103 1.618
1 1.594 0.006 247.782 56.16 16.974 0.061 247.721
104 1.570
1 1.547 0.006 247.726 56.16 16.449 0.059 247.667
105 1.524
1 1.502 0.005 247.673 56.15 15.945 0.057 247.615
106 1.480
1 1.459 0.005 247.620 56.15 15.463 0.056 247.565
107 1.438
1 1.417 0.005 247.570 56.15 14.999 0.054 247.516
108 1.397
1 1.377 0.005 247.521 56.15 14.555 0.052 247.468
109 1.358
1 1.339 0.005 247.473 56.14 14.127 0.051 247.422
110 1.320
1 1.302 0.005 247.427 56.14 13.717 0.049 247.378
111 1.283
1 1.266 0.005 247.382 56.14 13.322 0.048 247.334
112 1.248
1 1.231 0.004 247.339 56.13 12.942 0.047 247.292
113 1.215
1 1.198 0.004 247.297 56.13 12.577 0.045 247.251
114 1.182
1 1.166 0.004 247.255 56.13 12.226 0.044 247.211
115 1.151
1 1.135 0.004 247.215 56.13 11.887 0.043 247.173
116 1.120
1 1.106 0.004 247.177 56.12 11.561 0.042 247.135
117 1.091
1 1.077 0.004 247.139 56.12 11.247 0.040 247.098
118 1.063
1 1.049 0.004 247.102 56.12 10.945 0.039 247.063
119 1.035
1 1.022 0.004 247.067 56.12 10.653 0.038 247.028
120 1.009
1 0.996 0.004 247.032 56.12 10.371 0.037 246.994
121 0.984
1 0.971 0.003 246.998 56.11 10.100 0.036 246.962
122 0.959
1 0.947 0.003 246.965 56.11 9.837 0.035 246.930
123 0.935
1 0.924 0.003 246.933 56.11 9.584 0.035 246.898
124 0.912
1 0.901 0.003 246.902 56.11 9.340 0.034 246.868
125 0.890
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 49
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
1 0.879 0.003 246.871 56.11 9.104 0.033 246.838
126 0.868
1 0.858 0.003 246.841 56.10 8.876 0.032 246.810
127 0.848
1 0.837 0.003 246.813 56.10 8.655 0.031 246.781
128 0.827
1 0.818 0.003 246.784 56.10 8.442 0.030 246.754
129 0.808
1 0.798 0.003 246.757 56.10 8.236 0.030 246.727
130 0.789
1 0.780 0.003 246.730 56.10 8.036 0.029 246.701
131 0.770
1 0.762 0.003 246.704 56.10 7.843 0.028 246.676
132 0.753
1 0.744 0.003 246.678 56.09 7.656 0.028 246.651
133 0.735
1 0.727 0.003 246.653 56.09 7.475 0.027 246.626
134 0.719
1 0.711 0.003 246.629 56.09 7.300 0.026 246.603
135 0.703
1 0.695 0.003 246.605 56.09 7.130 0.026 246.579
136 0.687
1 0.679 0.002 246.582 56.09 6.965 0.025 246.557
137 0.672
1 0.664 0.002 246.559 56.09 6.806 0.025 246.535
138 0.657
1 0.650 0.002 246.537 56.09 6.651 0.024 246.513
139 0.642
1 0.635 0.002 246.515 56.08 6.501 0.023 246.492
140 0.628
1 0.622 0.002 246.494 56.08 6.356 0.023 246.471
141 0.615
1 0.608 0.002 246.474 56.08 6.214 0.022 246.451
142 0.602
1 0.595 0.002 246.453 56.08 6.077 0.022 246.431
143 0.589
1 0.583 0.002 246.434 56.08 5.944 0.021 246.412
144 0.577
1 0.570 0.002 246.414 56.08 5.815 0.021 246.393
145 0.564
1 0.559 0.002 246.395 56.08 5.690 0.020 246.375
146 0.553
1 0.547 0.002 246.377 56.08 5.568 0.020 246.357
147 0.541
1 0.536 0.002 246.359 56.08 5.450 0.020 246.339
148 0.530
1 0.525 0.002 246.341 56.07 5.335 0.019 246.322
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 50
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
149 0.519
1 0.514 0.002 246.324 56.07 5.223 0.019 246.305
150 0.509
1 0.504 0.002 246.307 56.07 5.115 0.018 246.288
151 0.499
1 0.494 0.002 246.290 56.07 5.009 0.018 246.272
152 0.489
1 0.484 0.002 246.274 56.07 4.906 0.018 246.256
153 0.479
1 0.474 0.002 246.258 56.07 4.807 0.017 246.240
154 0.470
1 0.465 0.002 246.242 56.07 4.709 0.017 246.225
155 0.460
1 0.456 0.002 246.227 56.07 4.615 0.017 246.210
156 0.451
1 0.447 0.002 246.212 56.07 4.523 0.016 246.195
157 0.443
1 0.438 0.002 246.197 56.07 4.433 0.016 246.181
158 0.434
1 0.430 0.002 246.183 56.06 4.346 0.016 246.167
159 0.426
1 0.422 0.002 246.168 56.06 4.261 0.015 246.153
160 0.418
1 0.414 0.001 246.155 56.06 4.178 0.015 246.140
161 0.410
1 0.406 0.001 246.141 56.06 4.098 0.015 246.126
162 0.402
1 0.399 0.001 246.128 56.06 4.019 0.014 246.113
163 0.395
1 0.391 0.001 246.115 56.06 3.943 0.014 246.100
164 0.387
1 0.384 0.001 246.102 56.06 3.868 0.014 246.088
165 0.380
1 0.377 0.001 246.089 56.06 3.795 0.014 246.076
166 0.373
1 0.370 0.001 246.077 56.06 3.724 0.013 246.064
167 0.367
1 0.363 0.001 246.065 56.06 3.655 0.013 246.052
168 0.360
1 0.357 0.001 246.053 56.06 3.588 0.013 246.040
169 0.354
1 0.350 0.001 246.041 56.06 3.522 0.013 246.029
170 0.347
1 0.344 0.001 246.030 56.06 3.458 0.012 246.017
171 0.341
1 0.338 0.001 246.019 56.06 3.395 0.012 246.006
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 51
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
172 0.335
1 0.332 0.001 246.008 56.05 3.334 0.012 245.996
173 0.329
1 0.326 0.001 245.997 56.05 3.275 0.012 245.985
174 0.324
1 0.321 0.001 245.986 56.05 3.217 0.012 245.975
175 0.318
1 0.315 0.001 245.976 56.05 3.160 0.011 245.964
176 0.312
1 0.310 0.001 245.965 56.05 3.104 0.011 245.954
177 0.307
1 0.305 0.001 245.955 56.05 3.050 0.011 245.944
178 0.302
1 0.299 0.001 245.945 56.05 2.997 0.011 245.935
179 0.297
1 0.294 0.001 245.936 56.05 2.945 0.011 245.925
180 0.292
1 0.289 0.001 245.926 56.05 2.895 0.010 245.916
181 0.287
1 0.285 0.001 245.917 56.05 2.846 0.010 245.907
182 0.282
1 0.280 0.001 245.908 56.05 2.797 0.010 245.897
183 0.278
1 0.275 0.001 245.898 56.05 2.750 0.010 245.889
184 0.273
1 0.271 0.001 245.890 56.05 2.704 0.010 245.880
185 0.268
1 0.266 0.001 245.881 56.05 2.659 0.010 245.871
186 0.264
1 0.262 0.001 245.872 56.05 2.615 0.009 245.863
187 0.260
1 0.258 0.001 245.864 56.05 2.572 0.009 245.854
188 0.256
1 0.254 0.001 245.855 56.05 2.530 0.009 245.846
189 0.252
1 0.250 0.001 245.847 56.04 2.488 0.009 245.838
190 0.248
1 0.246 0.001 245.839 56.04 2.448 0.009 245.830
191 0.244
1 0.242 0.001 245.831 56.04 2.409 0.009 245.822
192 0.240
1 0.238 0.001 245.823 56.04 2.370 0.009 245.815
193 0.236
1 0.234 0.001 245.816 56.04 2.332 0.008 245.807
194 0.232
1 0.231 0.001 245.808 56.04 2.295 0.008 245.800
195 0.229
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 52
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
1 0.227 0.001 245.801 56.04 2.259 0.008 245.792
196 0.225
1 0.224 0.001 245.793 56.04 2.224 0.008 245.785
197 0.222
1 0.220 0.001 245.786 56.04 2.189 0.008 245.778
198 0.218
1 0.217 0.001 245.779 56.04 2.155 0.008 245.771
199 0.215
1 0.213 0.001 245.772 56.04 2.122 0.008 245.764
200 0.212
1 0.210 0.001 245.765 56.04 2.089 0.008 245.758
201 0.209
1 0.207 0.001 245.758 56.04 2.057 0.007 245.751
202 0.206
1 0.204 0.001 245.752 56.04 2.026 0.007 245.744
203 0.203
1 0.201 0.001 245.745 56.04 1.995 0.007 245.738
204 0.200
1 0.198 0.001 245.739 56.04 1.965 0.007 245.732
205 0.197
1 0.195 0.001 245.732 56.04 1.936 0.007 245.725
206 0.194
1 0.192 0.001 245.726 56.04 1.907 0.007 245.719
207 0.191
1 0.189 0.001 245.720 56.04 1.879 0.007 245.713
208 0.188
1 0.187 0.001 245.714 56.04 1.851 0.007 245.707
209 0.185
1 0.184 0.001 245.708 56.04 1.824 0.007 245.701
210 0.183
1 0.181 0.001 245.702 56.04 1.797 0.006 245.695
211 0.180
1 0.179 0.001 245.696 56.04 1.771 0.006 245.690
212 0.178
1 0.176 0.001 245.690 56.04 1.745 0.006 245.684
213 0.175
1 0.174 0.001 245.685 56.03 1.720 0.006 245.678
214 0.173
1 0.171 0.001 245.679 56.03 1.696 0.006 245.673
215 0.170
1 0.169 0.001 245.673 56.03 1.671 0.006 245.667
216 0.168
1 0.167 0.001 245.668 56.03 1.648 0.006 245.662
217 0.165
1 0.164 0.001 245.663 56.03 1.624 0.006 245.657
218 0.163
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 53
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
1 0.162 0.001 245.657 56.03 1.602 0.006 245.652
219 0.161
1 0.160 0.001 245.652 56.03 1.579 0.006 245.647
220 0.159
1 0.158 0.001 245.647 56.03 1.557 0.006 245.642
221 0.157
1 0.155 0.001 245.642 56.03 1.536 0.006 245.637
222 0.154
1 0.153 0.001 245.637 56.03 1.514 0.005 245.632
223 0.152
1 0.151 0.001 245.632 56.03 1.494 0.005 245.627
224 0.150
1 0.149 0.001 245.627 56.03 1.473 0.005 245.622
225 0.148
1 0.147 0.001 245.623 56.03 1.453 0.005 245.617
226 0.146
1 0.145 0.001 245.618 56.03 1.434 0.005 245.613
227 0.144
1 0.143 0.001 245.613 56.03 1.414 0.005 245.608
228 0.142
1 0.141 0.001 245.609 56.03 1.395 0.005 245.604
229 0.141
1 0.140 0.001 245.604 56.03 1.377 0.005 245.599
230 0.139
1 0.138 0.000 245.600 56.03 1.358 0.005 245.595
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 54
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
ANEJO 2.2. ESTUDIO GEOLÓGICO Y GEOTÉCNICO
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 2
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
ANEJO 2.2. ESTUDIO GEOLÓGICO Y GEOTÉCNICO
El río Odiel atraviesa tres tramos geológicamente bien diferenciados que determinan tanto sus características físicas como hidroquímicas. Su nacimiento pertenece a la Zona Sur-Portuguesa del Macizo Hercínico Ibérico, donde cruza rocas metamórficas de alto grado y edad Cámbrica. Tras éste y durante su curso alto y medio pasa por la FPI. En su curso bajo el Odiel cruza materiales Terciarios y ha desarrollado depósitos cuaternarios aluviales en transición a marisma. De todos los materiales atravesados por el Odiel, es su paso por la FPI y su interacción con las áreas mineras el hecho que mayor y más negativa influencia tiene para la calidad del agua y el ecosistema del río. El registro estratigráfico de la FPI consiste en materiales paleozoicos e incluye un Complejo Vulcano-Sedimentario con rocas volcánicas ácidas y básicas, comprendido entre dos potentes unidades detríticas: el grupo PQ compuesto de pizarras y cuarcitas, y el grupo Culm formado por una serie flyschoide de pizarras y grauvacas. Las características geológicas del basamento influyen en gran medida en la hidrogeología de la zona, mientras en la zona septentrional la naturaleza eminentemente impermeable de las rocas que conforman el sustrato impiden la existencia de acuíferos bajo el lecho fluvial, los sedimentos miocenos de la Fosa Bética permiten cierta infiltración y circulación de agua subterránea.
La mayoría de los suelos existentes en la cuenca son de tipo autóctono, formados sobre la roca madre por alteración climática de la misma. Así, la geología imprime sus características principales, destacando pedregosidad y poca profundidad, fruto de la resistencia a la erosión del material de partida y las irregulares y fuertes precipitaciones que arrastran buena parte de la capa fértil. Pertenecen al tipo de litosoles y se hallan en la parte alta y media de la provincia. Su escaso desarrollo limita en gran medida la capacidad para retener el agua de lluvia alcanzándose su saturación muy pronto, desatándose una intensa escorrentía superficial que se refleja en un súbito incremento del caudal de los cauces.
En la zona en la que se emplaza nuestro proyecto se encuentran las siguientes unidades geotécnicas, las cuales serán descritas:
Unidad Geotécnica I (Pizarras y grauwacas carboníferas):
Corresponden a formaciones rocosas de edad Carbonífero sup- del sustrato paleozoico, constituidas por una sucesi.on alternante de pizarras y grauwacas que dan lugar a relieves muy abruptos. Las pizarras son limolíticas, a veces carbonosas , de color gris oscuro. Las grauwacas forman estratos de potencia variable entre algunos centímetros y varios metros. Estas formaciones están muy tectonizadas y las ìzarras presentan una intensa esquistosidad. Disponen de una franja superior de meteorización de escaso espesor (0,25 a 2 m), donde la roca se ha degradado, perdiendo su estructura y aparecen sedimentos limo-arcilloso o arenoso, en función del sustrato( pizarras o grauwacas), o roca disgregada a favor de la intensa esquisotidad.Excepto esta franja superficial de alteración excabable mediante métodos mecánicos, el resto de la formación rocosa se comporta como un macizo compacto de difícil ripablilidad o excavable mediante la utilización de voladuras. Los productos de excavación de estas formaciones no son utilizables como relleno, excepto la franja superficial de alteración, constituida por arcillas, limos, arenas y fragmentos de rocas, que una vez eliminados los fragmentos mayores podrían ser utilizados como relleno ordinario. El resto, una vez excavado puede utilizarse como terraplén o escollera. La capacidad de carga es elevada, excepto la franja superficial que debe ser retirada en cimentaciones, y no son previsibles asentamientos. Son materiales muy impermeables y con drenaje superficial favorable. La presencia de aguas subterráneas se asocia a fracturas o diques de valle. Los taludes de excavación serían 1H:5V aunque es necesario contemplar la posibilidad de deslizamientos a favor de la esquistosidad que presentan las pizarras.
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Unidad Geotécnica 2 (Calcarenitas miocenas): material constituido por arenas y conglomerados que presentan un grado de cementación diversa y originan morfologías muy suaves (relieve ondulado). Su composición es predominantemente carbonatada y cuando aparecen cementadas dan lugar a calizas arenosas o calcarenitas. Las facies conglomeráticas responden a conglomerados de cemento carbonatado, con cantos de cuarcitas, grauwacas, pizarras y rocas volcánicas su bredondeados. También aparecen facies limosas. Son materiles que pueden ser excavados mediante métidos mecánicos, presentan una capacidad de carga media y sin riesgo potencial de asientos. Los taludes de excavación serían 1H/3V. Sería aprovechable como relleno ordinario hasta un 80% del material (eliminando los tamaños más groseros >20 cm y el material seleccionado (facies más arenosas).Es un material que puede utilizarse para la la construcción de terraplén. Son materiales que presentan una elevada permeablilidad (acuífero Mioceno de Base Niebla- Posadas) y un correcto drenaje superficial. El nivel piezométrico se sitúa profundo(>5m) y cuando aparecen bajo la formación Margas Azules dan lugar a un acuífero confinado con zonas de atesianismo.
Unidad Geotécnica 3 (Margas Azules): formación geológica constituida por margas arcillosas de color azulado que originan un relieve suave y alomado. Se excavan fácilmente mediante métodos mecánicos y son de complicada manejablildad si se humedecen (material plástico). Presentan riesgos de expansividad y su capacidad portante es media, pudiendo dar problemas de asentamientos. Presentan un drenaje deficiente por su elevada impermeablilidad.
ANEJO 2.3. CÁLCULOS HIDRÁULICOS
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ANEJO 2.3. CÁLCULOS HIDRÁULICOS
ÍNDICE
1 CURVA CARACTERÍSTICA EMBALSE 3
2 HIDRÁULICA DE VERTEDERO 3 SITUACIÓN AVENIDA DE PROYECTO 3
3 CÁLCULO DEL NIVEL DEL AGUA AGUAS ABAJO DEL CUENCO AMORTIGUADOR 5
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1 CURVA CARACTERÍSTICA EMBALSE
Dicha curva característica se ha obtenido empleando el programa ArcGis 10.2. en el cual se han introducido diversos mapas con información topográfica correspondientes a la zona donde se va a construir el azud. Con ello se procedió a la estimación de la superficie que ocupaba el agua embalsada desde el lecho del río hasta la altura necesaria con la que poder embalsar el volumen de agua para dar nivel suficiente en la estación de bombeo y evitar así la cavitación y además el volumen de regulación requerido por la simulación de funcionamiento de la alternativa elegida, estableciendo así para dicho volumen total el nivel máximo de explotación del azud y la cota del labio del vertedero del azud.
2 HIDRÁULICA DE VERTEDERO
SITUACIÓN AVENIDA DE PROYECTO
Para realizar los cálculos hidráulicos del vertedero para la situación de avenida de proyecto, es decir empleando el caudal de = 100 años, se empieza calculando la lámina de agua que pasará sobre la cresta del aliviadero, lo cual se calcula a partir de la siguiente fórmula:
Q H →
Para el diseño del vertedero se ha empleado el perfil Creager, siendo el coeficiente de desagüe 2.21, cuyo diseño se encuentra en el anejo 1.5. Diseño de un sistema de captación.
Con los datos de partida anteriores se realiza el cálculo de la altura de agua resultante:
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A continuación se calcula la velocidad que tendría el agua justo al inicio del cuenco amortiguador (v1), el calado (y1) y el calado al final del cuenco (y2) y con ello calcular la longitud del resalto hidráulico generado aguas abajo del azud.
Para dichos cálculos se emplean las siguientes fórmulas:
22
Siendo Z la distancia vertical entre el nivel del embalse y el lecho del canal de salida, y H la altura de agua sobre la cresta del azud.
En el cálculo de Z influye el espesor del cuenco escogido, por lo que se toma de espesor 1.5 m obtenido en el Anejo 1.5. Diseño de un sistema de captación. Cuenco amortiguador. Como resultado del equilibrio entre las subpresiones, peso del nivel del agua por encima del cuenco y el propio peso del cuenco.
yQ
v Lvertido
F
y2
1 8 1
A través del calado conjugado y2 y el número de Froude, se puede obtener la longitud del resalto empleando el siguiente gráfico:
1990.3 m3/s
2.21
100 m
4 m
Hidráulica de vertedero
Caudal de avenida de proyecto
Coeficiente de desagüe
Longitud de vertido
Altura sobre la cresta
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Longitud de resalto =
A continuación se muestran los resultados obtenidos al aplicar las fórmulas anteriores:
El número de Froude para valores entre 1.5<F<2.5 hace referencia a un cuenco bastante tranquilo, en el que el amortiguamiento es pequeño. El resalto asociado a este número de Froude no requiere de precauciones especiales, sólo tener la longitud suficiente.
Dado el resultado obtenido de una longitud de cuenco amortiguador que parece algo excesiva se plantea la posibilidad de variación de la profundidad a la que se encuentra el cuenco para así obtener una Z diferente, ya que ésta depende del nivel del lecho del cuenco de salida.
Si se eleva la la posición del cuenco y con ella la Z el número de Froude disminuye pero de una forma leve lo que genera un resultado de longitud de cuenco algo menor, aunque como se ha aumentado el nivel del cuenco el volumen de hormigón pueder resultar incluso mayor.
Disminuyendo la posición del cuenco amortiguador a la altura del lecho del río (2.1 msnm) o incluso por debajo de dicho nivel, se obtienen unos valores de Froude que se encuentran en el rango 2.5<Fr<4.5. Los resaltos caracterizados por dicho rango de valores del número de Froude resultan ser resaltos de transición, inestables y tienden a transmitirse hacia aguas abajo. Por estos motivos debe evitarse. Este caso se da frecuentemente en canales y en presas bajas. No suelen valer los dientes en el cuenco amortiguador para estabilizarlo. Cuando las características de la presa y el cauce lo permiten, puede lograrse el cambio de Fr para pasar del rango de valores de 1.5<Fr<2.5 a valores superiores a 4.5 variando las dimensiones del vertedero (su ancho, altura de lámina, etc.), incluso forzando algo las obras; por ejemplo, al modificar el ancho pueden aumentar las excavaciones en el cuenco. En cambio, se ha comprobado que para las características de este proyecto el variar el ancho de la longitud de vertido ofrece valores muy cercanos a los 4 m por lo que realizar una mayor excavación del cuenco amortiguador en cauce resultado una altura sobre la cresta del aliviadero del mismo orden no resulta de interés.
Por tanto se concluye que se mantendrán la longitud de 24 m de cuenco amortiguador.
3 CÁLCULO DEL NIVEL DEL AGUA AGUAS ABAJO DEL CUENCO
AMORTIGUADOR
Para obtener el nivel del cauce natural para la avenida de proyecto se toma un perfil transversal aguas abajo del cuenco amortiguador e interpretando el cauce mediante formas geométricas conocidas se llega a obtener el calado.
1990.3 m3/s
4 m
7.20 m
10.10 m/s
2.0 m
2.30
5.49 m
24 m
y1
F1
y2
L
Hidráulica de vertedero
Qvertedero
H
Z
v1
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Dicho valor de calado del cauce natural debe relacionarse con el nivel alcanzado a la salida del cuenco amortiguador ya que el resalto podría no producirse o lograrse imperfectamente.
P1 3.6∙y
P2 14.85
P3 70.2
P4 24.31
P5 3.47∙y
A1 112.3A2 1.73∙y^2A3 109.04∙y
A4 1.66∙y^2
Q 1990.3
y 4.65
Objetivo 1990.3
n 0.039
i 0.0021
yn 6.55
v 3.38
Perímetros
mojados
Superficies
mojadas
ManningCota lamina
de agua
Q100
8.65
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Si para un caudal el calado natural del río yn fiera menor que el y2 necesario para formar el resalto, éste no tendrá lugar a menos que se ejecute alguna obra para conseguirlo. Por lo tanto se compara los resultados obtenidos de y2 e yn, y se observa que sí se formará resalto.
y2 5.49 1 cimientossobreelterreno 6.49 6.55
ANEJO 2.4. DISEÑO DEL SISTEMA DE CAPTACIÓN
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ANEJO 2.4. DISEÑO DEL SISTEMA DE CAPTACIÓN
ÍNDICE
1 ELECCIÓN DEL MATERIAL DE CONSTRUCCIÓN 3
2 CLASIFICACIÓN DEL AZUD 3
3 DISEÑO DEL SISTEMA DE CAPTACIÓN 5 3.1. CUERPO DEL AZUD 5 3.2. CUENCO AMORTIGUADOR 8 3.3. CAJEROS 9 3.4. COLCHÓN DE ESCOLLERA 10 3.5. REVESTIMIENTO DEL CAUCE AGUAS ARRIBA DEL AZUD 10 3.6. DISPOSITIVO DE VACIADO 10 3.7. EQUIPO HIDROMECÁNICO 11 3.7.1. Tipo de equipo hidromecánico 11 3.7.2. Hipótesis de carga 11
4 CÁLCULO DE ESTABILIDAD DEL AZUD 12 4.1. INTRODUCCIÓN 12 4.2. SITUACIÓN AVENIDA DE PROYECTO 12 4.3. SITUACIÓN MÁXIMO NIVEL NORMAL DE EXPLOTACIÓN 17
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1 ELECCIÓN DEL MATERIAL DE CONSTRUCCIÓN
Se ha proyectado un azud de hormigón en masa convencional, ya que, tras analizar el hormigón compacto con rodillo (HCR), el cual poseía mayores ventajas que el convencional, no se ha podido escoger dicho hormigón ya que no se disponía del ancho de coronación estipulado como mínimo, es decir, 6 metros, según la Guía Técnica nº2. Criterios para proyectos de presa y sus obras anejas del Comité Nacional Español de Grandes Presas.
Las presas de hormigón vibrado convencionales, para evitar los problemas de retracción de grandes masas, se dividen en bloques de hormigonado verticales de, generalmente, 15 a 20 metros de anchura. Para la ejecución de estos bloques y con objeto de optimizar la puesta en obra, se subdivide la altura total en tongadas horizontales de 2 metros de altura. (Comité Nacional de Grandes Presas)
El vibrado de hormigón permite emplear hormigones de menor contenido en agua, lo cual se traduce en (Instituto Argentino del Cemento Portland):
Mayor resistencia mecánica
Mayor impermeabilidad
Mayor durabilidad y resistencia a los agentes agresivos
Menor tendencia a la segregación o exudación del agua.
El vibrado asegura una mayor homogeneidad del hormigón, evitando o reduciendo al mínimo la formación de huecos, siendo un material económico.
2 CLASIFICACIÓN DEL AZUD
De acuerdo a la Guía técnica nº 2. Criterios para proyectos de presa y sus obras anejas del Comité Nacional Español de Grandes Presas, el azud diseñado corresponde a la categoría C: “Presas cuya rotura o funcionamiento incorrecto puede producir daños materiales de moderada importancia y sólo incidentalmente pérdida de vidas humanas”.
El criterio básico para la evaluación, selección y determinación de las avenidas a considerar en el proyecto será el riesgo asumible, es decir, el de los riesgos potenciales aguas abajo. Se ha considerado que el azud pertenece a la categoría C por los siguientes motivos:
En primer lugar se encuentra en zona agrícola lejos del municipio de Gibraleón.
Con la construcción de la Presa de Alcolea, ya se dispondría de un gran embalse que laminaría las avenidas extremas protegiendo la zona aguas abajo. Además existen otros dos grandes embalses como son el del Sancho y el Olivargas que contribuyen a la laminación de las avenidas.
El principal foco de riesgo es el municipio de Gibraleón, que se sitúa a unos 3 km del azud, sin embargo, este municipio dispone de un revestimiento del margen del cauce para la protección frente avenidas cuya altura es mayor que el nivel del agua que alcanza el embalse generado por el azud.
En las siguientes imágenes se puede ver la ubicación del azud respecto al municipio y el revestimiento del margen del río a su paso por el mismo.
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Ilustración 1 Posición azud respecto a Gibraleón
Ilustración 2 Margen R.Odiel a su paso por Gibraleón
Al tratarse de una presa de categoría C la avenida de proyecto se calcula para un periodo de retorno de 100 años, siendo la máxima avenida a tener en cuenta para dimensionar el aliviadero, los sistemas de desagüe y estructuras de disipación de energía, de forma que funcionen correctamente.
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3 DISEÑO DEL SISTEMA DE CAPTACIÓN
3.1. CUERPO DEL AZUD
Para el diseño del aliviadero del azud se ha empleado el perfil Creager, definido según un perfil unitario teórico, siendo posteriormente escalado en función de la altura sobre la cresta del aliviadero, alcanzada para el caudal punta de la avenida de proyecto con periodo de retorno de 100 años. Dicho caudal se ha calculado en el Anejo 1.1. Estudio hidrológico.
Q 1990.3m /s
C 2.21
L 100m
Q C
Altura sobre cresta del aliviadero: H 4m
Las coordenadas del perfil Creager para la altura sobre el aliviadero de 4 m son:
X teóricos Y teóricos X Y
0.000 0.126 0.000 0.504
0.100 0.036 0.400 0.144
0.200 0.007 0.800 0.028
0.300 0.000 1.200 0.000
0.400 0.007 1.600 0.028
0.600 0.006 2.400 0.024
0.800 0.142 3.200 0.568
1.000 0.257 4.000 1.028
1.200 0.397 4.800 1.588
1.400 0.565 5.600 2.260
1.700 0.870 6.800 3.480
2.000 1.220 8.000 4.880
2.500 1.960 10.000 7.840
3.000 2.820 12.000 11.280
3.500 3.820 14.000 15.280
4.000 4.930 16.000 19.720
4.500 6.220 18.000 24.880
Perfil Creager Unitario Perfil Creager Azud H100
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La altura del azud viene impuesta por la altura necesaria en la estación de bombeo para el correcto funcionamiento de las bombas instaladas, de modo que no se produzca cavitación en ellas. Dicho estudio se encuentra en el Anejo 1.6.Cálculos mecánicos, y concluye que es necesario disponer de una altura total de 2.3 m de agua sobre la solera de la estación de bombeo, generando un embalse muerto de 0.17 Hm3, que junto con los 0.85 Hm3 de volumen necesario de regulación para el que se destina el azud, hacen un total de 1.02 Hm3 los cuales se alcanzan a la cota 6.3 msnm del embalse generado por el azud. El volumen de regulación procede de las simulaciones realizadas en función del periodo de tiempo de turbinado y bombeo para la alternative 2.1 que fue la óptima y para la cual se diseña el Proyecto.
Por lo tanto el máximo nivel normal del azud se establece en la cota 6.3 msnm en la sección del azud correspondiente al labio de vertido.
Tras conocer la altura necesaria del azud, se deben elegir los taludes de los paramentos tanto aguas arriba como el de aguas abajo. Los taludes vienen impuestos principalmente por la estabilidad al deslizamiento, es decir, por el peso necesario para contrarrestar la presión hidrostática y la subpresión.
Cabe destacar que para el cálculo de la características geométricas del azud se han tenido en cuenta dos condicionantes:
Que cumplan los factores de seguridad de estabilidad de presas, es decir, el de deslizamiento y el de hundimiento, tanto para la avenida de proyecto como para la situación de nivel máximo normal.
Que no existan tracciones en el plano de contacto presa-cimiento.
Estos son los taludes del azud escogidos atendiendo a los dos condicionantes anteriores:
Paramento aguas arriba: 0.2H/1V
Paramento aguas abajo: 1.75H/1V
Las características geométricas del azud resultante son las siguientes:
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El plano de cimentación se diseña con una contrapendiente del 5% (Vallarino, 2001) pues permite aumentar la estabilidad con un sobrecoste reducido.
Las comprobaciones de estabilidad del azud se entran más adelante en el punto 4. Cálculo de estabilidad del azud.
La longitud del labio vertiente está condicionada por los siguientes factores:
En primer lugar debe ser capaz de evacuar el caudal de la avenida de proyecto sin generar un sobrenivel desmesurado en la cresta del vertedero que desestabilice el azud, por lo tanto debe se debe intentar aprovechar todo el ancho posible como longitud de vertido.
Por la geometría del cauce del río, pues el ancho del cuenco amortiguador a la salida debe ajustarse en la medida de los posible al ancho del río, en caso contrario habría que realizar una excavación hacia aguas abajo para mantener el ancho de salida del cuenco amortiguador, generando un gran impacto sobre el medio.
Dado que la longitud de coronación total del cauce es mayor que la longitud del labio vertiente se diseñan dos secciones tipo del azud. Una para la zona de vertedero en la que la altura del azud alcanza la cota 6.3 msnm establecido como el máximo nivel de explotación y otra sección tipo para los márgenes del azud no vertedero en los que se prolonga la coronación hasta la altura alcanzada en la cresta del aliviadero más un resguardo de 0.3m, tomando la cota 10.6 msnm.
1990.3 m3/s
100 m
4 m
155 m
2.1 msnm
6.3 msnm
10.6 msnm
2 m
4.2 m
10.5 m
6.2 m
12.5 m
2.5 m
10.7 m
Longitud de labio vertiente
Cota terreno
Cota coronación azud sección
sin aliviadero
Altura total azud sección sin
aliviadero sobre terreno
Altura total azud sección
aliviadero sobre terreno
Altura total azud sección sin
aliviadero sobre terreno
Ancho coronación
Azud
Q100
Ancho base
H100
Longitud coronación, cota 10.5
Altura cimientos
Cota coronación azud sección
aliviadero
Altura azud sección aliviadero
sobre terreno
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A continuación se diseña el cuenco amortiguador en función a estos parámetros.
3.2. CUENCO AMORTIGUADOR
El cuenco amoritguador tendrá la misma longitude que el resalto hidráulico que se genera aguas abajo del cuerpo del azud, el cual se calcula en el Anejo 1.4 Cálculos hidráulicos.
El espesor del cuenco amortiguador se ha calculado para que resista las subpresiones generadas por el nivel del aguas abajo del cuenco amortiguador alcanzado durante la avenida de proyecto. La situación durante la avenida de proyecto es la que se muestra en la imagen cuyos calados se han obtenido en el Anejo 1.4. Cálculos hidráulicos.
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P 24 C 2.35
Ew 5.5 24 1
U 168Tonm
U 20.4Tonm
E P U
C 1m
Se obtiene un espesor mínimo del cuenco amortiguador de 1m tomándose 1.5 m como espesor final del cuenco amortiguador.
Las características del cuenco amortiguador serían:
Tras el dimensionamiento del cuenco amortiguador, se procede a calcular el radio del acuerdo existente entre el cuerpo del azud con el cuenco amortiguador, que se calcula a partir de la siguiente formula:
R 10.
. 7.25pies 4m
Siendo v(pies) la velocidad a la salida de la rápida, es decir, v1 y H(pies) la altura de agua sobre la creta del aliviadero.
3.3. CAJEROS
Para el diseño de los cajeros del azud se ha decidido escoger las alturas de agua que se darían para la avenida de periodo de retorno T=100 años. En primer lugar se ha calculado el caudal máximo para dicha avenida en el Anejo 1.1. Cálculos hidrológicos y posteriormente se ha calculado la hidráulica de vertedero en el Anejo 1.4. Cálculos hidráulicos dando los siguiente valores:
Longitud del cuenco amortiguador (m) 24
Espesor del cuenco bajo el terreno (m) 0.5
Espesor del cuenco sobre el terreno (m) 1
Espesor del cuenco total (m) 1.5
Características del Cuenco amortiguador
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La altura de cajeros del canal de descarga será igual a la altura de agua sobre la cresta del aliviaero, la altura al incio del cuenco amortiguador y la altura aguas abajo el cuenco mas un resguardo que se ha estimado igual a 0.3 m.
3.4. COLCHÓN DE ESCOLLERA
Debido a que la acción erosiva del agua sobre obras hidráulica es muy importante, se decide colocar un colchón de escollera aguas abajo del cuenco amortiguador y así evitar la erosion localizada en el pie del mismo. Estudiando tanto la longitud y el calado máximo de socavación que produciría el efecto del agua sobre el pie de aguas abajo del cuenco amortiguador, se dimensiona el tamaño de escollera, la cual, se pretende que tenga una masa de unos 500 kg de peso por piedra. Este revestimiento se prolongará 5 m aguas abajo de la salida del cuenco amortiguador.
3.5. REVESTIMIENTO DEL CAUCE AGUAS ARRIBA DEL AZUD
Con objeto de encauzar el río y dar estabilidad al embalse generado por el azud, en el tramo aguas arriba de dicho azud se proyecta un revestimiento de los márgenes con escollera hormigonada de bloques de 1 tonelada, en una longitud de 100 m. En el márgen en el que se encuentra la estación de bombeo se revestirá el cauce aguas arriba de la estación.
3.6. DISPOSITIVO DE VACIADO
Como ya se ha comentado anteriormente, la principal función del azud es proporcionar la cota suficiente que viene impuesta por la estación de bombeo que se realizará aguas arriba de la captación. Aunque sea ésta su función, el azud debe ir provisto de un dispositivo de vaciado que permita desembalsar total o parcialmente el agua para posibles actuaciones de mantenimiento o para poder garantizar el caudal ecológico del río.
El dispositivo de vaciado dispondrá de un equipo hidromecánico que se instalará aguas arriba, e irá provisto de una reja de entrada la cual se instala para evitar la entrada de depósitos de gran tamaño que afecten al funcionamiento de éste y otra reja de salida, para evitar actos vandálicos.
A continuación se describen las siguientes especificaciones (United States Department of the Interior, 1987):
Los desagües en presas pequeñas de retención se construyen generalmente cerca del nivel del lecho del río.
El desagüe principal se dispone en cabecera pero siempre complementado con un conducto para el desembalse.
Se suele dejar cierto volumen de agua que no se vacía a efectos de sedimentación, cría de especies piscícolas y recreo. Cuanto mayor sea dicho volumen de agua, menor será la presión hidrostática a la que estarán sometidos los equipos hidromecánicos.
1990.3 m3/s
4 m
7.20 m
10.10 m/s
2.0 m
2.30
5.49 m
24 m
y1
F1
y2
L
Cuenco amortiguador
Qvertedero
H
Z
v1
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En presas de gran o mediana altura se deben disponer de dos desagües de fondo, pero para azudes de este tipo solo sería necesario un único desagüe de fondo.
3.7. EQUIPO HIDROMECÁNICO
El proyecto de construcción, fabricación y montaje de los equipos hidromecánicos se realiza por la casa suministradora, pero en este apartado se ha querido justificar, mediante especificaciones técnicas extraídas tanto de la Guía Técnica nº5. Aliviaderos y Desagües del Comité Nacional Español de Grandes Presas como de catálogos de diversas empresas suministradoras.
3.7.1. Tipo de equipo hidromecánico
La elección de los equipos hidromecánicos se realiza teniendo en cuenta en primer lugar el uso al que va a destinarse el dispositivo de vaciado. En este caso, el desagüe de fondo se plantea que esté siempre cerrado, solo abriéndolo en ocasiones para evitar posibles aterramientoso dejar pasar el caudal ecológico, por lo que deberá trabajar tanto totalmente abierto como parcialmente abierto y el equipo que mejor se acopla a dicho uso es el equipo hidromecánico Bureau, que se compone tanto del cuerpo de válvula como del tablero de cierre. Una vez montada la estructura de dicho equipo quedaría totalmente hormigonada en el cuerpo de azud. Además, dicho equipo puede trabajar tanto para la explotación del desagüe como de seguridad y apenas tienen mantenimiento, reduciéndolo al mínimo con un cierre de compuerta mediante un sistema metal/metal.
3.7.2. Hipótesis de carga
La hipótesis de carga escogida en un principio es la asociada al caudal T=100 años, lo que produce una lámina de agua sobre la cresta del aliviadero de 4 metros según los cálculos realizados en el Anejo 1.4. Cálculos hidráulicos, lo cual la presión a la que se vería sometida el equipo hidromecánico seria de 8.2 mca a lo que se le debería restar la altura de agua que correspondiera al volumen muerto. Por seguridad el equipo hidromecánico se diseña para soportar una carga máxima de 9 mca.
3.7.2.1. Sección Aproximada del desagüe de fondo
A continuación se muestra como debería ser, aproximadamente, la sección transversal del desagüe de fondo, dejando una altura de embalse muerto de 0,90 metros.
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 12
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
4 CÁLCULO DE ESTABILIDAD DEL AZUD
4.1. INTRODUCCIÓN
El cálculo de estabilidad se va a realizar para la situación de avenida de proyecto y para el máximo nivel normal de explotación. La situación accidental para este proyecto se ha considerado coincidente con el periodo de retorno de 100 años igual que la avenida de proyecto. Esto es debido a que se ha considerado que dicho azud como presa tipo C y dada la existencia de grandes embalses aguas arriba del azud, como son Alcolea y El Sancho, los cuales serían los encargados de prevenir los posibles daños ocasionados por grandes avenidas
4.2. SITUACIÓN AVENIDA DE PROYECTO
Para el cálculo de estabilidad frente a deslizamiento y hundimiento en situación accidental se tienen en cuentra tres tipos de fuerzas:
El empuje del agua: tanto el empuje horizontal como el empuje vertical, que a su vez se divide en dos:
- El empuje producido por el agua en el paramento de aguas arriba del azud.
- La sobreelevación de la lámina de agua sobre el azud se calculará como una ley uniforme rectangular que se añade a la rectangular.
La ley de subpresiones: calculada a partir del nivel del agua en la cresta del aliviadero y el nivel del agua aguas abajo del cuenco amortiguador.
Peso del azud: el cálculo del empuje vertical hacia el terreno que producirá el cuerpo de azud se calcula con las características geométricas anteriormente calculadas.
Los niveles del agua en la estructura y aguas abajo del cuenco amortiguador calculados en el anejo 1.4. Cálculos hidráulicos para la avenida de T= 100 años se muestran en la siguiente imagen:
A partir de dichos niveles se consideran los empujes efectuados sobre el azud tal y como se muestra en el siguiente esquema simplificativo:
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 13
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
Los empujes efectuados sobre el cuenco amortigador se emplearon para obtener el espesor del cuenco anteriormente ya mostrado.
A contiuación se realiza el estudio de estabilidad sobre el cuerpo del azud.
Estabilidad al deslizamiento en situación Avenida de T=100años – Azud sección aliviadero:
Para el cáculo de la estabilidad al deslizamiento se emplea la siguiente fórmula:
Valor
Empuje
Ew1 19.22
Ew2 24.80
Empujes verticales Ew3 2.60
U1 74.90
U2 16.32
P1 4.15
P2 24.68
P3 36.27
P4 37.72
P5 6.29
Empujes en Situación Avenida de
proyecto (Tn/m)
Empuje
Aguas Arriba
Empujes horizontales
Azud sección aliviadero
Peso
Hormigón
Cuerpo azud
Cimentación
Subpresión
20.48
44.02
Empujes en Situación NAP (Tn/m)
Empujes verticales
Empujes horizontales
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 14
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
CSDF max∑E
∑E tanθ C B∑E
Los parámetros geotécnicos se han obtenido del anejo 1.2. Estudio geológico y geotécnico.
Como se puede observar el coeficiente de seguridad al deslizamiento cumple con lo requerido ya que el mínimo de CSD para dicha situación es de 1.1.
Estabilidad al deslizamiento en situación Avenida de T=100años – Azud sección sin aliviadero:
Estabilidad al hundimiento en situación Avenida de T=100años – Azud sección aliviadero:
Para la comprobación frente al hundimiento se comprueba que la máxima tensión generada en la base del azud no sobrepasa la carga admisible del terreno. Para ello en primer lugar se obtiene los momentos creados por los empujes con respecto al punto aguas abajo del cuerpo del azud. A continuación se comprueba el paso de la
Tipo de suelo
qadm 50 Ton/m2
Rv 20.48 Ton/m
φ 35 º
C 3.5 Tn/m2
B 10.7 m
CSD 1.2 > 1.1
Coeficiente de seguridad al deslizamiento
Pizarras con Grauwacas
Valor
Empuje
Empujes horizontales Ew1 52.02
Empujes verticales Ew2 1.16
U1 74.90
U2 16.32
P1 4.15
P2 49.94
P3 36.27
P4 37.72
P5 6.29
Azud sección sin aliviadero
Empujes en Situación Avenida de
proyecto (Tn/m)
Empuje
Aguas Arriba
Peso
Hormigón
Cuerpo azud
Cimentación
Subpresión
44.30
52.02
Empujes verticales
Empujes horizontales
Empujes en Situación NAP (Tn/m)
Tipo de suelo
qadm 50 Ton/m2
Rv 44.30 Ton/m
φ 35 º
C 3.50 Tn/m2
B 10.7 m
CSD 1.3 > 1.1
Pizarras con Grauvacas
Coeficiente de seguridad al deslizamiento
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 15
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
resultante por el núcleo central para asegurar la no existencia de tracciones en la base.
d
siendo Me el sumatorio de momentos estabilizadores y Mv el sumatorio de momento volcadores.
Tensiones en distribución trapezoidal:
2 2 3
2 3
Se ha comprobado pues que la resultante pasa por el núcleo central viendo si d cumple:
B3
23
, ya que si d no se encuentra dentro del intervalo se producen tensiones negativas de tracción.
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 16
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
Estabilidad al hundimiento en situación Avenida de T=100años – Azud sección sin aliviadero:
Valor
Empuje
Excentricidad
(m)
Momento
(Tn∙m)
Ew1 19.22 1.57 30.18
Ew2 24.80 2.6 64.48
Empujes verticales Ew3 2.60 10.41 27.11
U1 74.90 5.35 400.72
U2 16.32 7.13 116.36
P1 4.15 8.05 33.37
P2 24.68 8.6 212.21
P3 36.27 4.9 177.73
P4 37.72 5.35 201.79
P5 6.29 7.13 44.82
Peso
Hormigón
Cuerpo azud
Cimentación
Subpresión
Azud sección aliviadero
Empujes en Situación Avenida de
proyecto (Tn/m)
Empuje
Aguas Arriba
Empujes horizontales
20.48
44.02
Empujes en Situación NAP (Tn/m)
Empujes verticales
Empujes horizontales
Tipo de suelo
φ 35 º
C 3.5 Ton/m2
qadm 50 Ton/m2
B 10.7 m
b 2.50 m
Rv 20.48 Ton/m
d 4.16 m
σmax 3.19 Ton/m2
σmin 0.64 Ton/m2
Coeficiente de seguridad al hundimiento
Pizarras con Grauvacas
Valor
Empuje
Excentricidad
(m)
Momento
(Tn∙m)
Empujes horizontales Ew1 52.02 1.57 81.6714
Empujes verticales Ew2 1.16 10.41 12.047493
U1 74.90 5.35 400.715
U2 16.32 7.13 116.3616
P1 4.15 8.05 33.37047
P2 49.94 8.6 429.4625
P3 36.27 4.9 177.73403
P4 37.72 5.35 201.78863
P5 6.29 7.13 44.820963
Empuje
Aguas Arriba
Peso
Hormigón
Cuerpo azud
Cimentación
Empujes en Situación Avenida de
proyecto (Tn/m)
Subpresión
Azud sección sin aliviadero
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 17
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4.3. SITUACIÓN MÁXIMO NIVEL NORMAL DE EXPLOTACIÓN
Estabilidad al deslizamiento en situación Máximo nivel normal – Azud sección aliviadero:
44.30
52.02
Empujes en Situación NAP (Tn/m)
Empujes verticales
Empujes horizontales
Tipo de suelo
φ 35 º
Cohesión 3.5 Ton/m2
qadm 50 Ton/m2
B 10.7 m
b 2.50 m
Rv 44.30 Ton/m
d 6.78 m
σmin 0.81 Ton/m2
σmax 7.47 Ton/m2
Pizarras con Grauvacas
Coeficiente de seguridad al hundimiento
Valor
Empuje
Empujes horizontales Ew1 19.22
Empujes verticales Ew3 2.60
U1 33.17
P1 4.15
P2 24.68
P3 36.27
P4 37.72
P5 6.29
Empuje
Aguas Arriba
Subpresión
Peso
Hormigón
Cuerpo azud
Cimentación
Azud sección aliviadero
Empujes en Situación Máximo Nivel
Normal (Tn/m)
78.53
19.22Empujes horizontales
Empujes en Situación MNN (Tn/m)
Empujes verticales
Tipo de suelo
qadm 50 Ton/m2
Rv 78.53 Ton/m
φ 35 º
C 3.5 Tn/m2
B 10.7 m
CSD 4.8 > 1.1
Coeficiente de seguridad al deslizamiento
Pizarras con Grauwacas
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 18
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
Estabilidad al deslizamiento en situación Máximo nivel normal – Azud sección sin aliviadero:
Estabilidad al hundimiento en situación Máximo nivel normal – Azud sección aliviadero:
Valor
Empuje
Empujes horizontales Ew1 19.22
Empujes verticales Ew3 2.60
U1 33.17
P1 4.15
P2 49.94
P3 36.27
P4 37.72
P5 6.29
Subpresión
Peso
Hormigón
Cuerpo azud
Cimentación
Azud sección sin aliviadero
Empujes en Situación Máximo Nivel
Normal (Tn/m)
Empuje
Aguas Arriba
103.79
19.22
Empujes en Situación MNN (Tn/m)
Empujes verticales
Empujes horizontales
Tipo de suelo
qadm 50 Ton/m2
Rv 103.79 Ton/m
φ 35 º
C 3.5 Tn/m2
B 10.7 m
CSD 5.7 > 1.1
Coeficiente de seguridad al deslizamiento
Pizarras con Grauwacas
Valor
Empuje
Excentricidad
(m)
Momento
(Tn∙m)
Empujes horizontales Ew1 19.22 1.57 30.18
Empujes verticales Ew3 2.60 10.41 27.11
U1 33.17 5.35 177.46
P1 4.15 8.05 33.37
P2 24.68 8.6 212.21
P3 36.27 4.9 177.73
P4 37.72 5.35 201.79
P5 6.29 7.13 44.82
Subpresión
Azud sección aliviadero
Empujes en Situación Máximo Nivel
Normal (Tn/m)
Empuje
Aguas Arriba
Peso
Hormigón
Cuerpo azud
Cimentación
78.53
19.22
Empujes en Situación MNN (Tn/m)
Empujes verticales
Empujes horizontales
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 19
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
Estabilidad al hundimiento en situación Máximo nivel normal – Azud sección sin aliviadero:
Tipo de suelo
φ 35 º
C 3.5 Ton/m2
qadm 50 Ton/m2
B 10.7 m
b 2.50 m
Rv 78.53 Ton/m
d 6.23 m
σmin 3.71 Ton/m2
σmax 10.97 Ton/m2
Coeficiente de seguridad al hundimiento
Pizarras con Grauwacas
Valor
Empuje
Excentricidad
(m)
Momento
(Tn∙m)
Empujes horizontales Ew1 19.22 1.57 30.18
Empujes verticales Ew3 2.60 10.41 27.11
U1 33.17 5.35 177.46
P1 4.15 8.05 33.37
P2 49.94 8.6 429.46
P3 36.27 4.9 177.73
P4 37.72 5.35 201.79
P5 6.29 7.13 44.82
Azud sección sin aliviadero
Empujes en Situación Máximo Nivel
Normal (Tn/m)
Empuje
Aguas Arriba
Peso
Hormigón
Cuerpo azud
Subpresión
Cimentación
103.79
19.22Empujes horizontales
Empujes en Situación MNN (Tn/m)
Empujes verticales
Tipo de suelo
φ 35 º
Cohesión 3.5 Ton/m2
qadm 50 Ton/m2
B 10.7 m
b 2.50 m
Rv 103.79 Ton/m
d 6.81 m
σmin 1.77 Ton/m2
σmax 17.63 Ton/m2
Coeficiente de seguridad al hundimiento
Pizarras con Grauwacas
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 20
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
Se han comprobado varios taludes de los paramentos aguas arriba y aguas abajo del azud de modo que se cumplan las condiciones expuestas. Se ha optimizado en la medida de lo posible siendo obsevable en la comprobación a deslizamiento ya que resulta la más restrictiva y se obtienen valores de CSD próximos al mínimo exigido. Además se ha comprobado que para las situaciones de avenida de proyecto y máximo nivel normal no se sobrepasan la tensión admisible del terreno y en ninguna se producen tracciones en la base, por lo que se concluye que se ha diseñado unos taludes óptimos para este cuerpo de presa.
ANEJO 2.5. CÁLCULOS MECÁNICOS. ESTACIÓN DE BOMBEO
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 2
Proyecto de azud de derivación en el cauce del río Odiel aguas abajo de la presa de Alcolea y proyecto de obra de toma, estación de bombeo y tubería de impulsión para
entrega de agua a balsa de regulación.
ANEJO 2.5. CÁLCULOS MECÁNICOS
ÍNDICE
1 DATOS DISPONIBLES 3
2 DIÁMETROS Y PÉRDIDAS DE CARGA 3
3 CÁLCULO DE LA SUMERGENCIA EN IMPULSOR BOMBA 4
4 ALTURAS MANOMÉTRICAS (Hm) 5
5 CÁLCULO DE LA POTENCIA ABSORBIDA 7
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 3
Diseño de un sistema de captación y transporte de agua para su posterior aprovechamiento
1 DATOS DISPONIBLES
Se trata del diseño de una estación de bombeo con aspiración vertical, distribuida cada toma en su correspondiente pozo independiente.
El caudal máximo de agua a elevar se ha fijado según la simulación de la alternativa elegida en 14 m3/s utilizando dos impulsiones que conectarán la estación de bombeo con la balsa de regulación.
Se utilizarán 3 grupos electrobombas por cada impulsión, por tanto el caudal medio sería de 3.06 m3/s (11000 m3/h) por cada bomba.
Las condiciones de cálculo para el agua serán las siguientes:
Temperatura media: 20 ºC
Viscosidad cinmática a 20 ºC = 1.007·10-6 m2/s
Densidad: 998.23 Kg/m3
2 DIÁMETROS Y PÉRDIDAS DE CARGA
Se han realizado tanteos sucesivos para definir los diámetros de las tuberías, a fin de disminuir gastos económicos en el propio material de tubería, valvulería y reducción en esfuerzos estructurales, tratando de no sobrepasar los límites de velocidad en el fluido.
Los diámetros previstos dentro de la estación son los siguientes en cada ramal:
Columna de bomba (s/fabricante): 1000 mm
Ampliación salida bombas: 1200 mm
Segundo tramo telescópico: 1800 mm
Tercer tramo telescópico: 2200 mm
Este tercer tramo conecta con la impulsión general a la salida de la estación, en cada línea, con tuberías de diámetro 2350 mm.
Q D L v J L∙J Pérdida total
m3/s mm m m/s mca/m mca mca
Columna x 3 3.06 1000 11.5 3.90 0.01 0.11 0.33
1 Tramo 3.06 1200 10 2.71 0.004 0.04 0.11
2 Tramo 6.12 1800 5.5 2.41 0.002 0.01 0.01
3 Tramo 9.18 2000 9.35 2.92 0.002 0.02 0.02
Impulsión 9.18 2000 1123 2.92 0.005 5.44 5.44
Pérdidas Elementos tramo 1
Codo 90º 3.90 0.70
Ventosa 2.71 0.28
Válvula antiretorno 2.71 0.34
Vávula de cierre 2.71 0.34
Codo 90º 2.92 0.39
Pérdidas localizadas impulsión (15%) 0.82
8.76
17.53
Tramo
Total
Pérdidas de carga ‐ 1 impulsión
2xTotal
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 4
Proyecto de azud de derivación en el cauce del río Odiel aguas abajo de la presa de Alcolea y proyecto de obra de toma, estación de bombeo y tubería de impulsión para
entrega de agua a balsa de regulación.
3 CÁLCULO DE LA SUMERGENCIA EN IMPULSOR BOMBA
Tensión de vapor para agua en función de la temperatura.
Presión atmosférica absoluta
considerada en la aspiración(nivel mar): 10.33 m
Altura solera a eje impulsor: ‐1.5 m
Pérdidas de carga en bomba: ‐0.39 m
Tensión vapor a 20ºC: ‐0.24 m
NPSHr Bomba (QN) ‐8.5 m
Margen de seguridad: ‐0.5 m
Sumergencia mímina requerida: ‐0.8 m
Sumergencia disponible a eje rodete:
(6.3‐2.1)‐1=3.2 >0.6
Altura de agua sobre solera de fondo 2.3 m
Cota altura de agua en embalse 4.4 m
Cálculo de la sumergencia en impulsor bomba
Altura neta de succión disponible
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 5
Diseño de un sistema de captación y transporte de agua para su posterior aprovechamiento
Presión atmosférica en función de la altura sobre el nivel de mar.
4 ALTURAS MANOMÉTRICAS (HM)
A continuación se muestran las curvas características de las bombas tomadas de un catálogo del fabricante SULZER. A su vez se representan en la curva de la bomba los puntos má significativos a caudal nominal.
A caudal nominal 11,000.0 m3/h
Altura geométrica 68.1 m
Pérdidas de carga rozamiento 17.53 m
Altura manométrica 85.63 m
Altura manométrica Hm
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 6
Proyecto de azud de derivación en el cauce del río Odiel aguas abajo de la presa de Alcolea y proyecto de obra de toma, estación de bombeo y tubería de impulsión para
entrega de agua a balsa de regulación.
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 7
Diseño de un sistema de captación y transporte de agua para su posterior aprovechamiento
5 CÁLCULO DE LA POTENCIA ABSORBIDA
Potencia neta 11.8 MW
Rendimiento 0.875
Potencia bruta 13.44 MW
Pbruta/bomba 2.69 MW
Potencia motor 2957 KW
Factor de servicio 1.1
Potencia motor 3000 KW
Potencia absorbida
ANEJO 2.6. PRESUPUESTO
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 2
Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable por el canal de Trigueros. Definición de la captación y bombeo en el río Odiel
ANEJO 2.6. PRESUPUESTO
CAPITULO RESUMEN Importe euros
10,980,000.00
1.1 Turbina 3,600,000.00
1.2 Obra civil 2,340,000.00
1.4 Generador 3,240,000.00
1.5 Instalaciones 540,000.00
1.6 Margen industrial 1,260,000.00
1,104,799.16
2.1 372,445.47
2.2 22,514.12
2.3 313,245.00
2.4 84,984.55
2.5 212,461.38
2.6 70,820.46
2.7 7,082.05
2.8 7,082.05
2.9 14,164.09
8,918,300.00
3.1 620,000.00
3.2 2,670,000.00
3.3 400,500.00
3.4 5,227,800.00
10,270,464.00
5.1 1,179,150.00
5.4 9,091,314.00
20,293,563.16
2,638,163.21
1,217,613.79
24,149,340.16
5,071,361.43
29,220,701.60
PRESUPUESTO DE EJECUCIÓN MATERIAL
GASTOS GENERALES
BENEFICIO INDUSTRIAL
PRESUPUESTO DE LICITACIÓN
IVA
PRESUPUESTO BASE LICITACIÓN CON IVA
Varios (obras especiales y valvuleria)
(5+1) Bomba Amarex KRT
Hormigón en el cuerpo de presa
Encofrado liso
Excavación
Otras unidades del cuerpo de presa
Compuertas y válvulas
Reposición de servicios afectados
Instalación eléctrica
Auscultación
Medidas correctoras de Imp Ambiental
2. Azud
3. Estacion de bombeoObra civil
Valvuleria y accesorios
Electricidad (Potencia instalada 15 MW)
1. Estacion de turbinado
Implusion(2xD=2000, L=1123m)
5. Conducciones
ANEJO 2.7. PLAZO Y PLAN DE OBRA
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 2
Proyecto de azud de derivación en el cauce del río Odiel aguas abajo de la presa de Alcolea y proyecto de obra de toma, estación de bombeo y tubería de impulsión para
entrega de agua a balsa de regulación.
ANEJO 2.7. PLAZO Y PLAN DE OBRA
El tiempo estimado de ejecución del proyecto se estima en 14 meses. El plan de obra se adjunta a continuación.
ANTONIO VALLE MARTÍNEZ 3
Diseño de un sistema de captación y transporte de agua para su posterior aprovechamiento
12
34
56
78
910
11
12
13
14
Desvío del río
Excavación cimiento
Horm
igonado
Cuenco
amortiguado
Remates
Excavación
Extructura
EQUIPOS
Fabricación
Instalación
Remates
Excavar zanja
Tuberias
Relleno
Pruebas
Remate final
Trabajos/Meses
Tabajos previos
Servicios afectados
AZUD ESTACIÓN BOMBEO IMPULSIÓN