Download - Cálculo Ponton L=6.00 m
GOBIERNO REGIONAL PUNO
GERENCIA GENERAL REGIONAL
OFICINA REGIONAL DE ESTUDIOS Y PROYECTOS
DISEÑO ALCANTARILLA TIPO LOSA
PROYECTO :
UBICACIÓN: DIST.: PICHACANI, SAN ANTONIO / PROV.: PUNO / PUNOESTRUCTURA: ALCANTARILLA TIPO I, L=1.50mPROGRESIVA:
I.- DISEÑO HIDRÁULICO
Datos:
a) Caudal (Q) = 1.6
1) Ancho de solera (b) = 0.9522 m (ancho de alcantarilla)
c) Talud (Z) = 0
d) Rugosidad (n) = 0.017
e) Pendiente (s) = 0.06 m/m
f) Tipo: Rectangular
Resultados:
b) Tirante (y) = 0.6 m
2) Área hidráulica (A) = 0.5713 m2
3) Espejo de Agua (T) = 0.9522 m
4) Perímetro (P) = 2.1522 m
5) Radio Hidráulico (R=A/P) = 0.2655
6) Velocidad (V) = 2.8005 m/s
7) Ancho adoptado = 3.00 m
MEJORAMIENTO Y CONSTRUCCION DE LA CARRETERA PICHACANI - YURACMAYO, DISTRITOS DE PICHACANI Y SAN ANTONIO, PROVINCIA DE PUNO - PUNO"
m3/s
DISEÑO DE PONTON L=6.00 M - SUPERESTRUCTURA
DATOS:
LUZ EFEC.(L) 6.00 M
SOBRECARGA = HL-93
P 4.00 TN
P.E. (C°) 2.40 TN/M3
F'C 210 KG/CM2
F'Y 4200 KG/CM2
FC 84 KG/CM2
FS 1680 KG/CM2
r 20.00
Es 2100000 KG/CM2
Ec 217370.65 KG/CM2
n 10
K 0.333
J 0.889
b 100 CM (Tomamos un metro de ancho de losa)
Ø 0.9
b' 25.00 CM
Ø' 0.85
ANCHO CAJUEL 0.60 M
ANCHO VIA 7.5 M
A. ANALISIS TRANSVERSAL
PREDIMENSIONAMIENTO
COMO L<= 6 m, ENTONCES EL ESPESOR DE LA LOSA PODRIA SER :
h = L/15 0.40 mts
¿ Cual es el espesor a usar 0.40 mts
METRADO DE CARGAS
Consideremos un metro lineal de losa, transversalmente:
Losa (Wd) = 0.96 TN/M de losa
Fecha: Diciembre de 2012
I.- DISEÑO DE LA SUPERESTRUCTURA
DISEÑO DE PONTON L=6.00 M - SUPERESTRUCTURA
Fecha: Diciembre de 2012
MOMENTO POR PESO PROPIO ( Md )
Wd (TN/M) = 0.96
6
3 3
Y=( L/2 * L/2 1.50 M
Md = Wd*L*Y 4.32 TN-M
Este valor es el máximo momento al centro de la 0
B. ANALISIS LONGUITUDINAL
Aplicando la sobre carga tipo semitrailer :
4P 4P
P
Es evidente que sobre todo el puente no podra entrar el tren de cargas completo. Ante esta circunstancia se
determina la seccion crítica que ocasione el máximo momento, la que es producida cuando entra una sola rueda,
la más pesada. En este caso escogemos la central del tren de cargas, como es evidente ella producira su máximo
efecto cuando se encuentre al centro de la luz, por ello:
4.27 4.27
4P 4P
P
4.20 4.20
8.40
DISEÑO DE PONTON L=6.00 M - SUPERESTRUCTURA
Fecha: Diciembre de 2012
3 3
M = 4P*Y 6.00 P TN-M
OBSERVACION :Se puede concluir que el máximo momento se ocasioná al centro de la luz cuando el eje
central del tren de cargas se encuentre aplicado sobre él, siendo su valor:
M s/c (TN - M)= 6.00 P 12.00 TN-M
Recordemos que los 4000 Kg es el peso por eje, siendo el de rueda la mitad.
DETERMINEMOS EL ANCHO EFECTIVO ( E ): Ancho= 8300
L1= Min (L, 18000) W1=Min ( Ancho, 9000)
L1= 6000 W1= 8300
E1=250+0.42*RAIZ(L1*W1)
E1= 3214 mm
N= 0.717
d1= 4.3
d2= 4.3
E = 1.219 + 0.06 L 1.58 < 2.13 OK
2.1.- SOBRECARGA HL - 93
Entonces el valor del momento máximo por metro de losa será :
P= 3700
Momento Por Via M s/c = 13.026
CARGA DISTRIMd=WL2/8 Md= 4.500
MOMENTO TOPor Baret : Mt= 17.526
2.3- CARGAS POR EJE TANDEM
11.200 Tn
1.200 m
Por viga = M eqPor Baret : M et = 26.567 Tn-m
M = PT*(L/2-n)*(L+2*n-dT)/L
M = PT*X/L*(2*L-2*X-dT) Si X < L/2
M = PT*(L-X)/L*(2*X-dT) Si L/2 < X < L
PT = 24,691.35 Lb PT =
dT = 4' dT =
Y
DISEÑO DE PONTON L=6.00 M - SUPERESTRUCTURA
Fecha: Diciembre de 2012
CARGA DISTRIMd=WL2/8 Md= 4.500
MOMENTO TOPor Baret : Factor de Impacto=1.33
Ms/c*1.33+Md Mt= 39.834
Factor de Concentracion carga Mt= 47.801
Momento por ancho de via Mt= 14.873
SOBRECARGA EQUIVALENTE ( Meq ):
8.2TN
0.952 T/ M
3 3
Meq = ( 0.952*Y*L/2 ) + 8.2 16.58 TN-M
Recordemos que este momento producido por vía o carril de circulación.
Como cada uno tiene un ancho de 10 pies
(3.05 m), entonces el momento por metro de ancho debido a la sobrecarga equivalente será :
Meq = 5.44 TN-M
De ambos resultados del momento, podemos concluir que el máximo momento
sobre la losa del puente, por metro de ancho de losa debido a la sobrecarga americana es:
Mmáx = ML = 4.50 TN-M
COEFICIENTE DE IMPACTO ( I ):
I = 15.24/ (L+38) =0.35 SERA < ó =0.30
Como este valor sobrepasa a 0.30; que es el máximo permitido, escogeremos este
valor como valor del coeficiente
de impacto correspondiente.
I = 0.30
Y
DISEÑO DE PONTON L=6.00 M - SUPERESTRUCTURA
Fecha: Diciembre de 2012
Ci = 1.30
Por ello el momento de impacto debido a las cargas moviles será:
MI = I * Mmáx 1.35 TN-M
C. DISEÑO
VERIFICACION DEL PERALTE POR SERVICIO :
M = Md+ML+MI 10.17 TN-M
Valor del momento por metro de ancho de losa.
DETERMINACION DEL PERALTE
d = RAIZ (2*M / FC*K*J*b) 28.60 < 40 cm
Ok
Asumiremos d = 43 cm, para el espesor h = 0.50 m , nos da un recubrimiento que exede a los
3 cm mínimos solicitados.
Recubrimiento 4 cm
Entonces d 36.00 cm
h = 0.40 36 cm
REFUERZO INFERIOR
4 cm
El area de acero necesario por metro de ancho de losa para diseño por servicio sería :
Asp = M / ( FS*J*d ) = 18.92 cm2
DISEÑO POR ROTURA:
Mu = 1.25* Md+1.75*(ML+MI)) = 31.43 TN-M
Momento último por metro de ancho de losa. Reemplazando en la expresión general:
Mu = Ø*As*Fy*(d -(As*Fy/1.7*F'C*b))
Resolviendo la ecuación :
As1 = 280.83 cm2
As2 = 25.17 cm2
luego: Asp = 25.17 cm2
Y
DISEÑO DE PONTON L=6.00 M - SUPERESTRUCTURA
Fecha: Diciembre de 2012
Area de acero principal por metro de ancho de losa.
ACERO DE REPARTICION (Asr) :
Considerando que la losa se arma con el acero principal paralelo al tráfico, tendremos :
% Asr = 55 / raiz (L) < 50% OK
% Asr = 22.45 < 50% OK
Asr = 5.65 cm2
Area de acero de repartición al fondo de losa, por metro de ancho.
ACERO DE TEMPERATURA (Ast) :
Ast = 0.0018*b*h > ó = 2.6 OK
Ast = 7.20 cm2
DISTRIBUCION DEL ACERO :
a. Acero principal :
Asp = 25.170 cm2
Empleando varillas de Ø 3/4" :
As(3/4") = 2.84 cm2
Espaciamiento (S) :
S = 11.28 cm
0.1128
S = 0.125 m
Usar Ø 3/4" Cada 0.125
b. Acero de repartición :
Asr = 5.65 cm2
Empleando varillas de Ø 1/2" :
As(1/2") = 1.29 cm2
Espasiamiento (S) :
S = 22.83 cm
S = 25.00 m
DISEÑO DE PONTON L=6.00 M - SUPERESTRUCTURA
Fecha: Diciembre de 2012
USAR Ø 1/2" Cada 25.00
c. Acero de temperatura :
Ast = 7.20 cm2
Empleando varillas de Ø 1/2" :
As(1/2") = 1.27 cm2
Espasiamiento (S) :
S = 35.28 cm
S = 0.30 m
Usar Ø 1/2" Ca0.30
DISTRIBUCION DE ACERO EN LOSA DE PUENTE
6.60
Ast = Ø 1/2" c 0.30
0.40
Asp = Ø 3/4" cada 0.125 Asr = Ø 1/2" ca 25.00
D. DISEÑO DE VIGA SARDINEL
25.00
0.25
0.40
METRADO DE CARGAS:
Peso propio = 0.39 TN / M
Peso baranda = 0.15 TN / M
Wpp = 0.54 TN / M
DISEÑO DE PONTON L=6.00 M - SUPERESTRUCTURA
Fecha: Diciembre de 2012
Determinemos el momento por carga permanente al centro de luz :
Mw = Wpp*L*L/ 2.43 TN-M
E = 1.219+0.06 1.58 m
X = 1 PIE = 0.3048 m
P' = 2*P*(0.5*E- 0.31 P
P' = 2.48 TN
Donde P es el peso de la rueda más pesada :
P = 8 TN
MOMENTO POR SOBRECARGA AL CENTRO DE LUZ (ML) :
ML = P' * L/4
ML = 3.72 TN-M
MOMENTO POR IMPACTO ( MI ):
MI = I * ML
MI = 1.12 TN-M
VERIFICACION DEL PERALTE POR SERVICIO :
M = Mw+ML+MI 7.27 TN-M
DETERMINACION DEL PERALTE :
d = RAIZ (2*M / FC*K*J*b') < h+0.25
x
E/2
b'
b'
DISEÑO DE PONTON L=6.00 M - SUPERESTRUCTURA
Fecha: Diciembre de 2012
d = 48.36 < h+0.25 OK
Si el recubrimiento es r = 4.00 cm.
Entonces el peralte sera d = 61.00 cm, para tener el mismo fondo que la losa.
ACERO POR SERVICIO :
As = M / ( FS*J*d ) = 7.98 cm2
DISEÑO POR ROTURA:
Mu = 1.3*( Mw+1.67*(ML+MI)) = 13.67 TN-M
Momento último por metro de ancho de losa. Reemplazando en la expresión general:
Mu = Ø*As*Fy*(d -(As*Fy/1.7*F'C*b))
Resolviendo la ecuación :
As1 = 512.50 cm2
As2 = 6.00 cm2
luego:
As = 6.00 cm2
Area de acero principal para la viga de borde.
¿ Varilla de que Ø se usara 3/4 Area Ø3/4" 2.85
Area Ø5/8" 1.98
0.25
2 varillas de 3/4
0.65
2 varillas de 3/4
VERIFICACION POR CORTE
6.00
4.27 4.27
DISEÑO DE PONTON L=6.00 M - SUPERESTRUCTURA
Fecha: Diciembre de 2012
P P
P/4
DONDE:
Y1= 1.00 M
Y2= 0.29 M
CORTANTE POR CARGA
V(L) = P(Y1+Y2+Y3/4)
NOTA:
COMO NO INGRESA TODO ELTREN DE CARGAS AL PUENTE, SE TOMARA SOLO LAS DOS RUEDAS MAS PESADAS.
ENTONCES: P(Y3/4)=0
LUEGO: V(L) = 10320.00 Kg
CORTANTE POR PESO PROPIO
Vpp = Wpp*L/2
Vpp = 1620.00 Kg
CORTANTE POR SOBRECARGA
25.00
0.25
d = 0.61
0.40
r = 0.04
Vs/c = (V(L) * a / E)*Ci
Y1Y2
Y3
.3048
V(L)b'
DISEÑO DE PONTON L=6.00 M - SUPERESTRUCTURA
Fecha: Diciembre de 2012
Donde:
a = E/2 - 0.3048
a = 0.49
Entonces:
Vs/c = 4160.66 Kg
CORTANTE POR IMPACTO
Vi = I * V(L)
Vi = 3096.00 Kg
CORTANTE TOTAL
Vt = Vpp+Vs/c+Vi
Vt = 8876.66 Kg
DISEÑO DE CORTANTE POR ROTURA
Vt(u) = 1.3(Vpp+1.67(Vs/c+Vi))
Vt(u) = 17860.21 Kg
ESFUERZO CORTANTE NOMINAL EN ROTURA
Vu = Vt(u)/ Ø'* b*d
Vu = 13.78 Kg/cm2
ESFUERZO CORTANTE RESISTENTE DEL CONCRETO
Vc = 0,53*RAIS(F'c)
Vc = 7.68 Kg/cm2
NOTA:
Como Vu(esfuerzo a la rotura)<Vc(esfuerzo del concreto, teoricamente no se requiere refuerzo en el
alma, a pesar de ello colocaremos acero mínimo con estribos de 3/8" haciendo un área :
Av = 2*A°(3/8")
A°(3/8") = 0.71 cm2
Av = 1.42 cm2
CALCULO DEL ESPACIAMIENTO
S = Av*Fy/(Vu-Vc)
S = 32.59 cm
El espaciamiento entre barras sera :
1 No mayor de 30 cm.
2 No mayor del ancho del nervio (30 cm).
a
E/2
DISEÑO DE PONTON L=6.00 M - SUPERESTRUCTURA
Fecha: Diciembre de 2012
Entonces se tendra :
S = 30 cm
Entonces la distribución del acero por corte sera:
Ø 3/8" : 1@0,05, 3@0,10, 2@0,15 resto @ 0,30
VERIFICACION DE SARDINEL POR FUERZA HORIZONTAL
25.00
750 Kg/ml 0.25
0.40
d= b' - 0.05
d= 0.20 m
MH = 750*d
MH = 150.00 Kg/ml
VERIFICACION DEL PERALTE
d = RAIS(2*MH*100/Fc*K*J*b)
d = 3.47 cm 25 cm OK
ACERO HORIZONTAL
A°H = MH/Fs*J*d
A°H = 0.50 cm2/ml
NOTA: No necesita refuerzo, ya que los estribos de la viga absorven la fuerza horizontal.
DISTRIBUCION DE ACERO EN VIGA SARDINEL
0.25
b'
d
DISEÑO DE PONTON L=6.00 M - SUPERESTRUCTURA
Fecha: Diciembre de 2012
2 varillas de 3/4
0.65
Ø 3/8" : 1@0,05, 3@0,10, 2@0,15 resto @ 0,30
2 varillas de 3/4
DISEÑO ALCANTARILLA TIPO IV - LOSA
Puente simplemente apoyado
LUZ DEL PUENTE (m) L = 3.60 m
ESPESOR DE LOSA (e) e = 0.30 m
ESPESOR DE LOSA ASUMIDO LOSA (e) 0.30 m
LUZ EFECTIVA DEL PUENTE (m) Le = 3.00 m
ANCHO DEL PUENTE ( A ) = 8.40 m
SARDINEL (S) = 0.50 m
ANCHO DEL SARDINEL (a) = 0.20 m
ALTO DE SARDINAL (h) = 0.20 m
ANCHO TOTAL DE PUENTE (B) = 8.80 m
CONCRETO A UTILIZAR f'c = 280 Kg/cm2
ACERO A UTILIZAR f'y = 4200 Kg/cm2
fc = 0.40 x f'c = 112 Kg/cm2
fs = 0.40 x fy = 1680 Kg/cm2
r = fs / fc = 15.0
n = Es / Ec = = 8.37
k = n / (n+r) = 0.36
j = 1 - k / 3 = 0.88
R = (fc . j . k) / 2 = 17.74
Peso propio
Peso losa = = 0.72 Tn/m
Asfalto = = 0.10 Tn/m
WD = 0.82 Tn/m
PROYECTO: Mejoramiento de la carretera Cayrahuiri (EMP. PE 3 SH) - Orurillo de los distritos de Asillo y Orurillo, Distrito de Orurillo - Melgar - PunoCOMPONENTE: Sistema de Drenaje y Obras de Arte
UBICACIÓN: Asillo, Orurillo, - Melgar - Puno Fecha: Noviembre de 2012
I.- DISEÑO DE LA SUPERESTRUCTURA
A.- PREDIMENSIONAMIENTO
eadop =
B.- CONSTANTES DE DISEÑO
C.- METRADO DE CARGAS
1.00m x e x 2.40Tn/m2
1.00m x 0.05m x 2.00Tn/m2
n=2100000/(15000×√(f^ c))′
DISEÑO ALCANTARILLA TIPO IV - LOSA
PROYECTO: Mejoramiento de la carretera Cayrahuiri (EMP. PE 3 SH) - Orurillo de los distritos de Asillo y Orurillo, Distrito de Orurillo - Melgar - PunoCOMPONENTE: Sistema de Drenaje y Obras de Arte
UBICACIÓN: Asillo, Orurillo, - Melgar - Puno Fecha: Noviembre de 2012
* Calculo de la reacción en cada estribo (para comprobar estabilidad de estribo)
Reacción de estribo por WD R 1 = 13.26 Tn
Reacción de estribo por S/C H20-S16 P = 4.00 Ton R 3 = 6.30 Tn
Reacción de estribo R 2 = 0.32 Tn
M max por Peso propio M D = 1.33 Tn-m
Sobrecarga H20-S16; P=4 Tn M S/C = 14.40 Tn-m
M de S/C por rueda = 7.20 Tn-m
Ancho efectivo ( E ) : 1.219 + 0.06 * Luz E = 1.44 m ¡BIEN!
Momento Max. Por m. de ancho de losa M ecua = 5.00 Tn-m
Momento equivalente M eq = 9.72 Tn-m
Momento Equivalente unitario M eq = 1.16 Tn-m
M max por S/C M L = 5.00 Tn-m
Coeficiente de Impacto I= 15.24/(L+38) = 0.37
Coeficiente de Impacto Max I= 0.30 = 0.30
Coeficiente de Impacto asumido = 0.30
M max por Impacto debido a cargas moviles M I = 1.50 Tn-m
Momento por m. de ancho de losa M = 7.83 Tn-m
Peralte: d = 21.01 cm
21.0 < 30.0 ¡BIEN!
Asumiendo peralte d = 26.0 cm
Area de acero para diseño por servicio 20.37 cm2
M Ultimo por m. de ancho de losa Mu=1.3(MD+1.67(ML+MI)) = 15.84 Tn-m
Mu = Ø As fy(d- (As fy/1.7 fc b)) Ø = 0.9
As1 = 277.6 cm2
As2 = 17.11 cm2
Area de Acero Principal = 17.11 cm2
Acero de repartición % Asr = 55/raiz(luz): 31.8% < 50.00%
Area de acero de repartición fondo de losa Asr = 5.44 cm2
Acero de temperatura ( Ast = 0.0018 x b x d ) Ast = 5.40 cm2
Distribución de acero principal, de reparto y temperat Ast = 2.70 cm2 en c/s
(WD . L2 ) / 8
D.- DETERMINANDO EL COEFICIENTE DE IMPACTO
E.- VERIFICACION DEL PERALTE DE SERVICIO
F.- CALCULO DE ACERO DE LA LOSA
𝑑=√(2𝑀/(𝑓𝑐×𝑘×𝑗×𝑏))
DISEÑO ALCANTARILLA TIPO IV - LOSA
PROYECTO: Mejoramiento de la carretera Cayrahuiri (EMP. PE 3 SH) - Orurillo de los distritos de Asillo y Orurillo, Distrito de Orurillo - Melgar - PunoCOMPONENTE: Sistema de Drenaje y Obras de Arte
UBICACIÓN: Asillo, Orurillo, - Melgar - Puno Fecha: Noviembre de 2012
FIERRO ACERO PRINCIPAL ACERO DE REPARTO ACERO DE TEMPERATURA
fy=4200 17.11 cm2 5.44 cm2 2.70 cm2
1 @ 30 cm 93 cm cm
3/4 @ 17 cm 52 cm cm
5/8 @ 12 cm 36 cm cm
1/2 @ 7 cm 23 cm cm
3/8 @ 4 cm 13 cm 26 cm
1/4 @ 12 cm
Acero de temperatura
Ø de 3/8'' @ 25 cm
e = 30 cm.
LUZ = 3.6 m.
Ø de 3/4'' @ 15 cm
Ø de 1/2'' @ 20 cm Acero principal
Acero de repartición
Metrado de cargas
Peso propio = 1 x a x S x 2.4 = 0.24 Tn/m
Baranda = 0.15 Tn/m = 0.00 Tn/m
W D = 0.24 Tn/m
* M max por Peso propio ( WD x L^2 ) / 8 M D = 0.39 Tn-m
Sobrecarga de diseño donde ( P ) es el peso de la rueda mas pesada:
E = 1.44 m. p' = P*(E/2-0.3048)/E ; donde: P = 7.26 Tn p' = 2.09 Tn
* M max por S/C al centro de luz ML = p' . LUZ / 4 M L = 1.88 Tn-m
* M max por Impacto debido a cargas moviles 30 % ML M I = 0.56 Tn-m
Momento por m. de ancho de losa MD + ML +MI M = 2.83 Tn-m
VERIFICANDO EL PERALTE POR SERVICIO
Peralte d = 19.97 cm
20.0 < 50.0 ¡BIEN!
Asumiendo peralte d = 46.00 cm
G.- DISEÑO DE VIGA SARDINEL
𝑑=√(2𝑀/(𝑓𝑐×𝑘×𝑗×𝑏)) =
DISEÑO ALCANTARILLA TIPO IV - LOSA
PROYECTO: Mejoramiento de la carretera Cayrahuiri (EMP. PE 3 SH) - Orurillo de los distritos de Asillo y Orurillo, Distrito de Orurillo - Melgar - PunoCOMPONENTE: Sistema de Drenaje y Obras de Arte
UBICACIÓN: Asillo, Orurillo, - Melgar - Puno Fecha: Noviembre de 2012
Area de acero para diseño por servicio = 4.16 cm2
M Ultimo por m. de ancho de losa Mu = 1.3 ( MD + 1.67 ( ML + MI )) = 5.80 Tn-m
Mu = Ø As fy(d- (As fy/1.7 fc b)) Ø = 0.9
As1 = 100.8 cm2
As2 = 3.45 cm2
Area de Acero Principal = 3.45 cm2
Diseño por corte
V D = = 0.43 Tn
V L = = 2.09 Tn
V I = 30 % de V L = 0.63 Tn
V u = 1.30 ( VD + 1.67 ( VL + VI ) ) = 6.46 Tn
Vcon = (0.85*(0.53(fc)^(0.5)*b*d)) = 6.94 Tn
Ø de 3/8'' 1 @ 0.05 m 6 @ 0.10 m r @ 0.20 m
Ø de 3/8'' 1 @ 0.05 m, r @ 0.20 m
Ø de 5/8''
Ø de 5/8''
H.- CALCULO DE ACERO
GOBIERNO REGIONAL PUNO
GERENCIA GENERAL REGIONAL
OFICINA REGIONAL DE ESTUDIOS Y PROYECTOS
DISEÑO ALCANTARILLA TIPO LOSA
PROYECTO :
UBICACIÓN: DIST.: PICHACANI, SAN ANTONIO / PROV.: PUNO / PUNO
ESTRUCTURA: ALCANTARILLA TIPO I, L=1.50m
PROGRESIVA: 0
A = 2.40 Mts.
B = 0.40 Mts.
C = 0.40 Mts.
D = 0.40 Mts.
E = 0.40 Mts.
F = 1.20 Mts.
G = 0.40 Mts.
H = 0.20 Mts.
I = 0.20 Mts.
J = 0.20 Mts.
1800.00 Kg/m3
h' = 0.30 Mts. (S/C Equiv).
Largo cajuela 8.80 ml.
Reac. del puente 13260.00 Kg.
Reac. por s/c 6300.00 Kg.
Rodadura 320.00 Kg.
2.30 Tn/m3
Angulo del terreno (α) = 0.00
Ang. de fricción interna (Ø) = 32
Coef. de fricción = 0.00
1.00
CHEQUEO DE LA SECCION A-A
Coheción C= 0.31
Empuje E= 44.64 Kg.
Empuje Ev= 12.30 Kg.
Empuje Eh= 42.91 Kg.
Pto. apliac. Eh= 0.09 Mts.
92.00 Kg.
Fuerzas Verticales Estabilizadoras
Fuerzas Peso(Kg) X (Mts) M
Peso Propio 92.00 0.100 9.20
Ev 12.30 0.200 2.46
Sumas= 104.30 11.66 Kg x Mt.
Xv= 0.112 Mts.
z= 0.037 Mts. Esfuerzo a compresión del concreto Fc= 0,4(F´c)
Excentric. e= 0.025 Mts. Fc= 700000 Kg/m2
Verificaciones de esfuerzos de traccion y compresion
912.625 < Fc OK!
Chequeo al Volteo:
3.02 > 2.00 OK!
Chequeo de deslizamiento:
234.38 > 2.00 OK!
MEJORAMIENTO Y CONSTRUCCION DE LA CARRETERA PICHACANI - YURACMAYO, DISTRITOS DE PICHACANI Y SAN ANTONIO, PROVINCIA DE PUNO - PUNO"
III.- DISEÑO DE LA SUBESTRUCTURA
γs =
P.E. muro γm =
Resistencia del terreno (qadm) =
MURO
RELLENO
B C D E
F
G
IH
A
J
OC C
A A
B B
GOBIERNO REGIONAL PUNO
GERENCIA GENERAL REGIONAL
OFICINA REGIONAL DE ESTUDIOS Y PROYECTOS
DISEÑO ALCANTARILLA TIPO LOSA
PROYECTO :
UBICACIÓN: DIST.: PICHACANI, SAN ANTONIO / PROV.: PUNO / PUNO
ESTRUCTURA: ALCANTARILLA TIPO I, L=1.50m
PROGRESIVA: 0
MEJORAMIENTO Y CONSTRUCCION DE LA CARRETERA PICHACANI - YURACMAYO, DISTRITOS DE PICHACANI Y SAN ANTONIO, PROVINCIA DE PUNO - PUNO"
CHEQUEO DE LA ELEVACION, SECCION B-B
Estribo sin Puente y con Relleno sobrecargado
Coheción C= 0.31
Empuje E= 111.60 Kg.
Empuje Ev= 30.76 Kg.
Empuje Eh= 107.28 Kg.
Pto. apliac.= 0.17 Mts.
Fuerzas Verticales Estabilizadoras
Fuerzas Peso(Kg) X (Mts) M
Peso 1 460.00 0.100 46.00
Peso 2 552.00 0.30 165.60
Peso 3 552.00 0.53 292.56
Ev 30.76 0.80 24.61
Sumas= 1594.76 528.77 Kg x Mt.
Xv= 0.33 Mts.
z= 0.01 Mts. Esfuerzo a compresión del concreto Fc= 0,4(F´c)
Excentric. e= 0.08 Mts. Fc= 700000 Kg/m2
Verificaciones de esfuerzos de traccion y compresion
27110.92 < Fc OK!
Chequeo al Volteo:
28.99 > 2.00 OK!
Chequeo de deslizamiento:
0.00 > 1.50 RECALCULAR
Estribo con Puente y Relleno sobrecargado
Reacción de puente por ml (R1) 1506.82 Kg/ml
Rodadura, fuerza horizontal (R2) 36.36 Kg/ml *****
Reacción de puente por ml (R3) 6300.00 Kg/ml
Fuerzas Verticales Estabilizadoras
Fuerzas Peso(Kg) X (Mts) M
R 1 1506.82 0.50 753.41
R 3 6300.00 0.50 3150.00
Peso vertical 1594.76 0.33 526.27
Sumas= 9401.58 4429.68 Kg x Mt.
Xv= 0.47 Mts.
Fuerzas Horizontales Estabilizadoras
Fuerzas Peso(Kg) X (Mts) M
Eh 107.28 0.17 18.24
R 2 36.36 2.20 79.99 ******
Sumas= 143.64 98.23 Kg x Mt.
Xv= 0.68 Mts.
z= 0.01 Mts. Esfuerzo a compresión del concreto Fc= 0,4(F´c)
Excentric. e= -0.06 Mts. Fc= 700000 Kg/m2
GOBIERNO REGIONAL PUNO
GERENCIA GENERAL REGIONAL
OFICINA REGIONAL DE ESTUDIOS Y PROYECTOS
DISEÑO ALCANTARILLA TIPO LOSA
PROYECTO :
UBICACIÓN: DIST.: PICHACANI, SAN ANTONIO / PROV.: PUNO / PUNO
ESTRUCTURA: ALCANTARILLA TIPO I, L=1.50m
PROGRESIVA: 0
MEJORAMIENTO Y CONSTRUCCION DE LA CARRETERA PICHACANI - YURACMAYO, DISTRITOS DE PICHACANI Y SAN ANTONIO, PROVINCIA DE PUNO - PUNO"
Verificaciones de esfuerzos de traccion y compresion
-2839.82 < Fc OK!
Chequeo al Volteo:
45.09 > 2.00 OK!
Chequeo de deslizamiento:
0.00 > 1.50 RECALCULAR
CHEQUEO DE LA CIMENTACION, SECCION C-C
Estribo sin Puente y con Relleno sobrecargado
Empuje Activo
Ka = 0.31
Empuje Pa= 337.59 Kg.
Empuje Pv= 93.05 Kg.
Empuje Ph= 324.51 Kg.
Pto. apliac.= 0.32 Mts.
Empuje Pasivo
Kp = 3.25
Empuje Pp= 468.00 Kg.
Pto. apliac.= 0.13 Mts.
Fuerzas Verticales Estabilizadoras
Fuerzas Peso(Kg) X (Mts) M
Peso 1 460.00 1.10 506.00
Peso 2 552.00 0.90 496.80
Peso 3 552.00 0.67 369.84
Peso 4 2208.00 1.20 2649.60
Peso 5 864.00 1.80 1555.20
Ev 93.05 2.40 223.32
Sumas= 4729.05 5800.76 Kg x Mt.
Xv= 1.23 Mts.
z= 0.02 Mts.
Excentric. e= -0.01 Mts. <b/6 0.40 OK!
Verificaciones de esfuerzos de traccion y compresion Esfuerzo a compresión del concreto Fc= 0,4(F´c)
Fc= 700000 Kg/m2
1921.18 < Fc OK!
Chequeo al Volteo:
55.86 > 2.00 OK!
Chequeo de deslizamiento:
0.00 > 1.75 RECALCULAR
Estribo con Puente y con Relleno sobrecargado
Fuerzas Verticales
Fuerzas Peso(Kg) X (Mts) M
R 1 1506.82 0.90 1356.14
R 3 6300.00 0.90 5670.00
Peso vertical 4729.05 1.23 5816.73
Sumas= 12535.87 12842.87 Kg x Mt.
Xv= 1.02 Mts.
GOBIERNO REGIONAL PUNO
GERENCIA GENERAL REGIONAL
OFICINA REGIONAL DE ESTUDIOS Y PROYECTOS
DISEÑO ALCANTARILLA TIPO LOSA
PROYECTO :
UBICACIÓN: DIST.: PICHACANI, SAN ANTONIO / PROV.: PUNO / PUNO
ESTRUCTURA: ALCANTARILLA TIPO I, L=1.50m
PROGRESIVA: 0
MEJORAMIENTO Y CONSTRUCCION DE LA CARRETERA PICHACANI - YURACMAYO, DISTRITOS DE PICHACANI Y SAN ANTONIO, PROVINCIA DE PUNO - PUNO"
Fuerzas Horizontales
Fuerzas Peso(Kg) X (Mts) M
Eh 324.51 0.32 103.84
R 2 36.36 3.20 116.35 *****
Sumas= 360.87 220.19 Kg x Mt.
Yh= 0.61 Mts.
z= 0.02 Mts.
Excentric. e= 0.20 Mts. <b/6 0.40 OK!
Verificaciones de esfuerzos de traccion y compresion Esfuerzo a compresión del concreto Fc= 0,4(F´c)
Fc= 700000 Kg/m2
225.54 < Fc OK!
Chequeo al Volteo:
58.33 > 2.00 OK!
Chequeo de deslizamiento:
0.00 > 1.50 RECALCULAR
Verificación del esfuerzo del suelo de fundación T =Fv(1+/-6e/b)/(ab)
Tmax = 0.78 < d OK!
Tmin = 0.26 > 0 OK!
DISEÑO PONTON L=6.00 M - ESTRIBOS
DATOS:Altura = 3.00 m Df = 1.00 m
2.40
CARACTERÍSTICAS DEL SUELOγ = 3.02 Peso específico (Ton/m3)Ø = 33.00º Ángulo de fricción del sueloC = 0.00 Cohesión del suelo
Pred AdoptadoA = 1.50 2.00 1.6B = 0.40 0.40 0.3C = 0.30 0.65 0.6D = 0.45 0.45 0.5E = 0.40 0.50 0.2F = 2.50 1.4G = 0.50 0.3
H = 0.40 0.3
I = 0.25 0.3
J = 0.40 0.3
Sección Obs.
1 2.00 0.50 1.00 2.40 2.40 1.00 2.40 Muro
2 0.40 2.10 0.84 2.40 2.02 0.60 1.21 Muro
3 0.25 2.50 0.63 2.40 1.51 0.93 1.40 Muro
4 0.45 2.50 0.56 2.40 1.34 1.20 1.61 Muro
5 0.45 2.50 0.56 3.02 1.69 1.35 2.28 Relleno
6 0.50 2.50 1.25 3.02 3.78 1.75 6.62 Relleno
R 2.26 0.60 1.36 Reacción
P = 15.00 M.R. = 16.88
Altura = 3.00 m
Base = 1.50 m (0.50H)
2.25 m (0.75H)
2.00 m
Ø' = 22.00º Ángulo de fricción del sueloC' = 0.000 Cohesión del suelo
Ka = 0.29
Pa = 3.94
Σ F.R. = 6.06 Sumatoria de Fuerzas resistentes horizontalesΣ F.O. = 3.94 Sumatoria de Fuerzas actuantes horizontales
F.S. = 1.54 OK Factor de Seguridad ( >1.50 )
Altura = 3.00 mBase = 2.00 m
Ka = 0.29
Fecha: Diciembre de 2012
II.- DISEÑO DE LA SUBESTRUCTURA (ESTRIBOS)
γMURO = Ton/m3
Ancho(m)
Alto(m)
Área(m2)
Peso Especifico(Ton/m3)
Peso(Ton)
Brazo(m)
Momento respecto a
A
1. VERIFICACIÓN POR DESLIZAMIENTO
Base adoptada =
1/2 . Ka . Y . H2
2. VERIFICACIÓN POR VOLTEO
𝐹.𝑆. = (∑▒〖𝐹 .𝑅.〗 )/(∑▒ 〖𝐹 .𝑂.〗 )
MURO
RELLENO
B C D E
F
G
IH
A
J
O
DISEÑO PONTON L=6.00 M - ESTRIBOS
Fecha: Diciembre de 2012
Ha = 3.94
ΣMR = 16.88 Sumatoria de Momentos resistentes al volteo
ΣMO = 3.94 Sumatoria de Momentos actuantes para el volteo
F.S. = 4.28 OK Factor de Seguridad ( >2.0 )
Df = 1.00 mB = 2.00 mγ = 3.02 Peso específico (Ton/m3)Ø = 33.00º Ángulo de fricción del sueloC = 0.00 Cohesión del suelo
e = 0.14 ≤ B/6 OK≤ 0.33
10.65 Ton/m2
4.35 Ton/m2
63.94 Ton/m2F.S. = 6.00 OK Factor de Seguridad ( >3.0 )
3. VERIFICACIÓN POR CAPACIDAD DE CARGA
qpunta =
qtalón =
qu =
DISEÑO PONTON L=6.00 M - ALETAS
Datos:
A = 1.20 Mts.
B = 0.50 Mts.
C = 0.40 Mts.
D = 1.50 Mts.
E = 0.30 Mts.
F = 0.40 Mts.
G = 0.10 Mts.
w= 1800.00 Kg/m3
Largo cajuela 1.20 ml.
Pe muro = 2.30 Tn/m3
Angulo del terreno (α) = 30.00
Ang. de fricción interna (Ø) = 33.00
Coef. de fricción = 0.70
2.13
Ka = 0.29
Empuje Ea= 1044.00 Kg.
Empuje Ev= 296.51 Kg.
Empuje Eh= 1001.01 Kg.
Pto. apliac.= 0.67 Mts.
Fuerzas Verticales Estabilizadoras
Fuerzas Peso(Kg) X (Mts) M
Peso 1 1380.00 0.60 828.00
Peso 2 172.50 0.83 143.18
Peso 3 1380.00 0.60 828.00
Peso 4 135.00 0.87 117.45
Peso 5 810.00 1.05 850.50
Ev 296.51 1.20 355.81
Sumas= 4174.01 3122.94 Kg x Mt.
Xv= 0.75 Mts.
z= 0.16 Mts.
Excentric. e= 0.01 Mts. < b/6 0.20 OK!
Verificaciones de esfuerzos de traccion y compresion Esfuerzo a compresión del concreto Fc= 0,4(F´c)
Fc= 700000
3652.26 < Fc OK!
Chequeo al Volteo:
4.66 > 2.00 OK!
Chequeo de deslizamiento:
2.92 > 1.50 OK!
Verificación del esfuerzo del suelo de fundación T =Fv(1+/-6e/b)/(ab)
Tmax = 0.37 < d OK!
Tmin = 0.33 > 0 OK!
Fecha: Diciembre de 2012
III.- DISEÑO DE LA SUBESTRUCTURA (ALETAS)
Resistencia del terreno (qadm) =
GOBIERNO REGIONAL PUNO
GERENCIA GENERAL REGIONAL
OFICINA REGIONAL DE ESTUDIOS Y PROYECTOS
PLANILLA DE METRADOSPROYECTO :
UBICACIÓN: DIST.: PICHACANI, SAN ANTONIO / PROV.: PUNO / PUNO
Partida Descripción Unidad N° de MEDIDAS
Parcial Total veces Largo Ancho Altura
ALCANTARILLA PROGRESIVA: ######
06.02 ALCANTARILLAS TIPO MARCO CONCRETO 0.00 0.000.00 0.00
06.02.01 TRABAJOS PRELIMINARES 0.00 0.00
06.02.01.01 Demolición de Estructuras m³ 0 0.00 0.00
06.02.01.02 Encauzamiento de Alcantarilla m³ 0 0.00 0.00
06.02.01.03 Trazo y Replanteo c/equipo m² 1 6.20 5.00 31.00 31.00
06.02.01.04 Trazo y Replanteo c/equipo durante la construcción m² 1 6.20 5.00 31.00 31.000.00 0.00
06.02.02 MOVIMIENTO DE TIERRAS 0.00 0.00
06.02.02.01 Excavacion c/maquinaria en terrneo normal m³ 1 1.00 1.00
06.02.02.02 Refine y Nivelación interior m² 1 1.00 1.00
06.02.02.03 Relleno y compactado con mat. Propio m³ 1 1.00 1.00
06.02.02.04 Eliminacion de material excedente m³ 1 Volumen = -0.14 -0.14 -0.140.00 0.00
06.02.03 OBRAS DE CONCRETO SIMPLE 0.00 0.00
06.02.03.01 Solado para cimentación e=7.5cm 1:12 C:H m² 2 2.00 5.00 20.00 20.000.00 0.00
06.02.04 SUB-ESTRUCTURA 0.00 0.00
06.02.04.01 m³ 0.00 1.00
Estribos m³ 1 1.00 0.00
Aleros m³ 0.00 0.00
06.02.04.02 Encofrado y desencofrado para elevaciones m² 0.00 1.00
Estribos m² 1 1.00 0.00
Aleros m² 0.00 0.000.00 0.00
06.02.05 SUPER-ESTRUCTURA 0.00 0.00
06.02.05.01 m³ 0.00 9.79
Losa 1 3.60 8.80 0.30 9.50Sardinel 2 3.60 0.20 0.20 0.29
06.02.05.02 Encofrado y desencofrado m² 0.00 31.08
Losa 1 3.00 8.80 26.40 0.00
2 3.00 0.30 1.80Sardinel 4 3.60 0.20 2.88 0.00
06.02.05.03 kg (VER HOJA DE METRADOS DE ACERO) 0.00 897.600.00 0.00
06.02.06 REVOQUES Y ENLUCIDOS 0.00 0.00
06.02.06.01 Emboquillado de piedra e=0.15m m² 1 1.00 1.00
06.02.06.02 Tarrajeo con mezcla C:A 1:5, e=1cm m² 1 1.00 1.000.00
06.02.07 PINTURAS 0.00 0.00
06.02.07.01 Pintura en Sardineles m² 2 3.60 0.90 6.48 6.48
06.02.08 VARIOS 0.00 0.00
06.02.08.01 Apoyos de neopreno und 2 2.00 2.00
MEJORAMIENTO Y CONSTRUCCION DE LA CARRETERA PICHACANI - YURACMAYO, DISTRITOS DE PICHACANI Y SAN ANTONIO, PROVINCIA DE PUNO - PUNO
Concreto Ciclópeo: f'c=175 Kg/cm2 + 30% P.G.
Concreto f'c=210 Kg/cm2
Acero de refuerzo f'y=4200 Kg/cm2
GOBIERNO REGIONAL PUNO
GERENCIA GENERAL REGIONAL
OFICINA REGIONAL DE ESTUDIOS Y PROYECTOS
PLANILLA DE METRADOS DE ACERO EN ALCANTARILLAS DE LOSA
PROYECTO :
UBICACIÓN: DIST.: PICHACANI, SAN ANTONIO / PROV.: PUNO / PUNO
OBRAS DE ARTE Y DRENAJE - ALCANTARILLAS TIPO MARCO CONCRETO UNIDAD : KGITEM 06.02.04.04 ACERO DE REFUERZO Fy=4200 KG/CM2 TOTAL : 897.60
Descripción Diseño del Acero ø Peso (Kg/m)
Alcantarilla
Acero Principal 0.10 3.50 0.10 3/4 '' 1 59 3.70 2.26 218.30 493.36
Acero de Repartición 0.10 8.70 0.10 1/2 '' 1 18 8.90 1.02 160.20 163.40
Acero de Temperatura 0.05 3.50 0.05 3/8 '' 1 36 3.60 0.58 129.60 75.17
Acero de Temperatura 0.05 8.70 0.05 3/8 '' 1 15 8.80 0.58 132.00 76.56
Acero en Sardinel 0.20 3.50 0.20 1/2 '' 1 8 3.90 1.02 31.20 31.82
Acero en Sardinel 0.20 3.50 0.20 1/2 '' 1 8 3.90 1.02 31.20 31.82
Estribos 0.60 3/8 '' 1 18 0.60 0.58 10.80 6.26
Anclaje, Apoyo fijo 0.50 3/4 '' 1 17 0.50 2.26 8.50 19.21
MEJORAMIENTO Y CONSTRUCCION DE LA CARRETERA PICHACANI - YURACMAYO, DISTRITOS DE PICHACANI Y SAN ANTONIO, PROVINCIA DE PUNO - PUNO
Nº de Elementos
igualesNº de piezas por elemento
Longitud por Pieza (m)
Longitud Total (m)
Metrado parcial