3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA
ANEJO Nº 11.
IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE.
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA
ÍNDICE
1. INTRODUCCIÓN 1
2. CLIMATOLOGÍA 2 2.1. INTRODUCCIÓN 2 2.2. PLUVIOMETRÍA 4 2.3. RÉGIMEN TÉRMICO 7 2.4. RELACIÓN ENTRE PRECIPITACIÓN Y TEMPERATURA 13
2.4.1. Diagrama Ombrotérmico 13 2.4.2. Diagrama de Termohietas 14
2.5. CLASIFICACIÓN CLIMÁTICA 15 2.5.1. Factor pluviométrico de Lang 15 2.5.2. Índice termo-pluviométrico de Dantin-Revenga 17 2.5.3. Índice de Emberger 18 2.5.4. Índice de sequedad estival de Giacobbe 19 2.5.5. Clasificación climática de Papadakis 20
2.6. DIAS ÚTILES DE TRABAJO 22 2.6.1. Definiciones 22 2.6.2. Coeficiente de reducción por condiciones climáticas durante los
trabajos 22 2.6.3. Cálculo de los días trabajables para cada clase de obra 23
3. HIDROLOGÍA 30 3.1. Delimitación de las cuencas interceptadas y de sus características físicas. 32 3.2. PERÍODOS DE RETORNO 32 3.3. Umbral de escorrentía 33 3.4. Precipitación Máxima Diaria 34 3.5. CURVAS de INTENSIDAD – DURACIÓN 36 3.6. COEFICIENTE DE ESCORRENTÍA 37 3.7. Caudales obtenidos para cada cuenca 37
4. DRENAJE. DESCRIPCIÓN GENERAL. 39
5. DRENAJE TRANSVERSAL 39 5.1. Descripción de las obras proyectadas 39 5.2. Método de cálculo de la capacidad de las pequeñas obras de drenaje 40
5.2.1. Comprobación hidráulica de las obras proyectadas 43 5.3. Aterramientos 44 5.4. Erosiones 45
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA
6. DRENAJE LONGITUDINAL 46 6.1. Drenaje de la plataforma 46 6.2. Drenaje de las áreas adyacentes 47 6.3. Descripción de la red de drenaje longitudinal proyectada 47
6.3.1. Drenaje en el falso túnel de la Boca Sur. 47 6.3.2. Drenaje del Túnel 47 6.3.3. Drenaje en el falso túnel de la Boca Norte. 49 6.3.4. Drenaje de la Estación. 49 6.3.5. Drenaje de la zona tras la estación. 49
6.4. Caudales de cálculo en las obras de drenaje longitudinal 49 6.5. Cálculo de la red de drenaje longitudinal. 50
6.5.1. Cunetas de guarda en desmonte y pie de terraplén 50 6.5.2. Bajantes escalonada 51 6.5.3. Arquetas 52 6.5.4. Canalón de la cubierta de la Estación 53 6.5.5. Cubierta sobre vestíbulo de entrada a la estación 53 6.5.6. Tabla resumen de los elementos de drenaje longitudinal 53
APÉNDICE Nº 1: PLANOS 55
APÉNDICE Nº 2: DATOS METEOROLÓGICOS 57
APÉNDICE Nº 3: TABLAS, MAPAS Y ÁBACOS HIDROLÓGICOS 79
MÉTODO GFA-DFG 2007 (1 DE 4) 85
MÉTODO GFA-DFG 2007 (2 DE 4) 86
APÉNDICE Nº 4: TABLAS DE CÁLCULO DE CAUDALES 88
APÉNDICE Nº 5: HOJAS DE CÁLCULO DE OBRAS DE DRENAJE 99
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 1
1. INTRODUCCIÓN
El objeto del presente anejo es la descripción climatológica e hidrológica del emplazamiento del presente Proyecto Constructivo del tramo de Ermua de la Línea de Ferrocarril de la línea férrea Bilbao-Donostia de Euskotren, y la descripción del proceso de diseño y dimensionamiento de los elementos de drenaje proyectados en él.
El objeto del estudio climatológico es triple: por un lado la determinación de los días aprovechables en la ejecución de las obras con un criterio probabilístico y basado en los datos climáticos disponibles. Por otro, se ha realizado la clasificación climática de la zona y, por último, ha servido como soporte básico para la estimación de crecidas de diseño en los cauces del drenaje natural interceptados.
Los caudales de diseño han sido calculados en los diversos elementos que componen el drenaje para diferentes periodos de retorno, según la importancia de los daños que ocasionaría una potencial insuficiencia de los mismos durante una avenida. Se ha partido de la información disponible (datos del la Agencia Estatal de Meteorología, Datos de Publicaciones de Organismos Oficiales, Cartografía oficial y procedente de la restitución específica realizada con motivo de este proyecto,..).
NUMERO TIPO ESTACIÓN SERIE DISPONIBLE
SERIE COMPLETA
ALTITUD (m) LONGITUD LATITUD
1049U T,P ERMUA 1982-2006 22 240 02-30-29W 43-11-28N
1050 T,P EIBAR-Banco de Pruebas 1945-1997 36 121 02-28-14W 43-11-08N
1049O T,P ELGUETA Aixola 1983-2008 20 262 02-30-26W 43-09-50N
1069C T,P GARAI- Iberduero 1986-1995 8 300 02-36-37W 43-11-50N
1070 T,P ABADIÑO “Mendiola” 1967-2002 30 160 02-36-47W 43-08-30N
Inicialmente y tras localizar geográficamente las estaciones meteorológicas próximas, se observa en el plano número 1 del Apéndice nº 1 de este anejo que todas las cuencas analizadas en este proyecto constructivo se encuentran localizadas dentro del polígono de Thiessen de la estación 1049U-Ermua. Aunque se disponen de ella datos completos de sólo 22 años, se obtendrán datos más reales del tramo en estudio y no será necesario ponderarlos con los resultados obtenidos por otras estaciones meteorológicas.
El estudio de caudales se ha realizado siguiendo a su vez distintos métodos (Método Racional Modificado, Normas BAT y gráficos de caudales específicos del Plan Hidrológico del Norte III), habiendo optado por la consideración posterior de los valores máximos obtenidos por los distintos métodos seguidos.
Finalmente os elementos de drenaje del proyecto constructivo se dimensionan l con criterios de funcionalidad, durabilidad y mantenimiento prácticamente nulo.
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 2
2. CLIMATOLOGÍA
2.1. INTRODUCCIÓN
En este capítulo se analizan las principales variables climatológicas disponibles con el fin de obtener las clasificaciones climáticas de la zona donde se va a proyectar la variante de Ermua. Los datos disponibles proceden de las siguientes fuentes documentales:
Agencia Estatal de Meteorología: de esta agencia se ha recopilado el conjunto principal de variables meteorológicas más actualizadas y completas existentes en las estaciones termo-pluviométricas de la zona.
Ministerio de Obras Públicas, Transportes y Medio Ambiente: se han consultado las siguientes publicaciones:
"Guía para la elaboración de estudios del medio físico: contenido y metodología".
“Caracterización agroclimática del País Vasco”. Dirección General de la Producción Agraria. Madrid, 1.989.
Las siguientes variables climáticas han sido analizadas:
• Precipitaciones
- Precipitación media mensual y anual
- Precipitación máxima diaria
- Precipitación máxima mensual
• Diario meteorológico
- Número de días de lluvia
- Número de días de nieve
- Número de días de granizo
- Número de días de tormenta
- Número de días con precipitación ≥ 1 mm
- Número de días con precipitación ≥ 10 mm
- Número de días con precipitación ≥ 30 mm
- Número de días de helada
- Número de días con temperatura mínima ≤ -5ºC
- Número de días con temperatura máxima ≥ 25ºC
- Número de días con temperatura máxima≥ 30ºC
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 3
• Temperaturas
- Temperatura media mensual y anual
- Temperatura media de las mínimas
- Temperatura media de las máximas
- Temperatura mínima absoluta
- Temperatura máxima absoluta
- Oscilación de las temperaturas medias mensuales
- Oscilación de las temperaturas extremas mensuales
- Oscilación verano-invierno de las temperaturas medias
- Oscilación verano-invierno de las temperaturas medias y extremas
Todas estas series se han obtenido a partir de la información contenida en los datos facilitados por la AEMET, que cubren un amplio período de tiempo.
La situación de las estaciones consultadas y sus principales características se presentan en el cuadro adjunto.
NUMERO TIPO ESTACIÓN SERIE DISPONIBLE
SERIE COMPLETA
ALTITUD (m) LONGITUD LATITUD
1049U TP ERMUA 1982-2006 22 240 02-30-29W 43-11-28N
1050 TP EIBAR-Banco de Pruebas 1945-1997 36 121 02-28-14W 43-11-08N
1049O TP ELGUETA Aixola 1983-2008 20 262 02-30-26W 43-09-50N
1069C TP GARAI- Iberduero 1986-1995 8 300 02-36-37W 43-11-50N
1070 TP ABADIÑO “Mendiola” 1967-2002 30 160 02-36-47W 43-08-30N
TP = ESTACIÓN TERMO-PLUVIOMÉTRICA
P = ESTACIÓN PLUVIOMÉTRICA
Inicialmente y tras localizar geográficamente las estaciones meteorológicas próximas, se observa en el plano número 1 del Apéndice nº 1 de este anejo que todas las cuencas analizadas en este proyecto constructivo se encuentran localizadas dentro del polígono de Thiessen de la estación 1049U-Ermua. Aunque se disponen de ella datos completos de sólo 22 años, se obtendrán datos más reales del tramo en estudio y no será necesario ponderarlos con los resultados obtenidos por otras estaciones meteorológicas. Por tanto, de las estaciones indicadas en la tabla superior, se ha seleccionado la nº 1049U Ermua para la realización de los estudios pluviométrico, termométrico y caracterización climática
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 4
2.2. PLUVIOMETRÍA
En el cuadro adjunto se presenta un resumen con las precipitaciones de la estación de Ermua que caracteriza el régimen pluviométrico de la zona por la que discurre el trazado de la variante.
ESTACIÓN PRECIPITACIÓN [mm]
MEDIA ANUAL MÁXIMA DIARIA MES / AÑO
1049U. ERMUA 1.369,7 141,8 ABRIL / 1993
La estación presenta un valor alto de precipitación media anual característica de su situación en la Península Húmeda.
Los meses en los que se recogen mayores precipitaciones son noviembre y diciembre. El valor de la máxima precipitación diaria también es alto con una punta de 141,8 mm en el mes de Abril de 1993. Las precipitaciones máximas registradas, se producen con mayor frecuencia en los meses de Noviembre, Enero y Octubre, aunque también se producen sucesos extremales en los meses de primavera, especialmente en el mes de Junio.
El número medio de días al año en los que se supera los valores de precipitación de 1 mm, 10 mm y 30 mm, en la estación Ermua, son:
ESTACIÓN Nº DIAS AL AÑO PRECIPITACIÓN ≥
1 mm 10 mm 30 mm
1049U. ERMUA 130 48 10
En el Apéndice Nº2 se estudian los valores medios mensuales de esta variable y su distribución a lo largo del año y se presentan las matrices de datos disponibles de precipitaciones mensuales y anuales con sus medias correspondientes.
A continuación, se presentan cuatro gráficos con las precipitaciones medias mensuales, las precipitaciones totales anuales, las precipitaciones máximas medias diarias y el número medio de días, por meses, en los que se han registrado una lluvia superior a los tres valores indicados, en la estación seleccionada.
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 5
PRECIPITACIONES MEDIAS MENSUALES
0.0
20.0
40.0
60.0
80.0
100.0
120.0
140.0
160.0
180.0
200.0
Prec
ipita
ción
(mm
.)
1049U 154.7 150.4 120.2 162.2 109.8 62.0 58.4 78.2 87.1 125.5 174.1 161.7
ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
PRECIPITACIONES MÁXIMAS DIARIAS
0.0
20.0
40.0
60.0
80.0
100.0
120.0
140.0
160.0
Prec
ipita
ción
(mm
.)
1049U 57.6 55.5 61.5 141.8 72.1 83.2 61.0 69.0 61.6 85.6 80.7 120.0
ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 6
PRECIPITACIONES MEDIAS ANUALES
600700800900
1000110012001300140015001600170018001900
83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 00 01 02 03 04 05
Periodo (años)
Pre
cipi
taci
ón (m
m.)
MEDIA MENSUAL DE DIAS CON LLUVIA SUPERIOR A UN VALOR DADO
0
2
4
6
8
10
12
14
16
ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
DP10 DP100 DP300
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 7
2.3. RÉGIMEN TÉRMICO
A continuación se presentan los cuadros y figuras con los datos de las temperaturas medias, máximas y mínimas absolutas y, máximas y mínimas medias; registradas en la estación seleccionada para el presente estudio.
Para el estudio termométrico se ha seleccionado la estación 1049U Ermua situada en el entorno del proyecto, y con amplia serie de registros disponible.
Las series completas se presentan en el Apéndice 4.
a) Temperaturas medias
En la tabla y gráficos adjuntos se presenta la evolución de la temperatura media mensual y anual en la estación considerada.
TEMPERATURA MEDIA MENSUAL
EST. Nº ENE FEB MAR ABR MAY JU
N JUL AGO SEP OCT NOV DIC MEDIA ANUAL
1049U 7,0 7,6 9,7 10,9 14,5 17,3 18,4 20,1 17,6 14,7 10,1 7,9 13,0
La temperatura media anual es de 13,0 ºC; oscilando entre los 7,0 ºC del mes de Enero y los 20,1 del mes de Agosto. Con estos datos registrados se observa que la temperatura media tiene poca oscilación entre los meses más fríos y más cálidos, manteniéndose en valores templados durante todo el año.
b) Temperaturas máximas y mínimas
En la tabla adjunta se presentan las medias de las máximas y mínimas, así como las máximas y mínimas y sus correspondientes medias de la estación de Ermua:
TEMPERATURAS MÁXIMAS Y MÍNIMAS. ESTACION 1049U-ERMUA
ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC MAX./ MED.
MEDIA DE LAS MAX. ABSOLUTAS
18,0 19,8 23,6 25,6 29,6 32,6 34,1 34,3 31,9 26,5 21,3 18,3
MEDIA DE LAS MAX. MEDIA
11,3 12,2 14,9 15,9 19,8 22,4 24,7 25,7 22,9 19,4 14,1 12,0 17,9
MAXIMA ABSOLUTA 24,0 25,0 30,0 30,5 36,0 39,0 39,0 44,0 39,0 32,0 27,0 23,0 44,0
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 8
TEMPERATURAS MÁXIMAS Y MÍNIMAS. ESTACION 1049U-ERMUA
ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC MAX./ MED.
MEDIA DE LAS MIN. ABSOLUTAS
-3,1 -2,6 -1,5 0,4 3,5 6,8 8,7 9,2 7,2 3,4 -0,3 -2,4 2,4
MEDIA DE LAS MIN. MEDIA
2,7 3,0 4,5 5,8 9,2 12,2 13,8 14,5 12,1 9,9 6,0 3,8 8,1
MINIMA ABSOLUTA -14 -9,0 -7,0 -4,0 -1,0 4,0 4,0 5,0 4,0 0,0 -5,5 -7,0 -14,0
La máxima absoluta se registró en el mes de Agosto del año 2003 con 44,0 ºC, el valor medio de las máximas medias es de 17,1 ºC. La mínima absoluta fue –14,0 ºC en el mes de Enero de 1985; mientras que la media de las mínimas media es de 7,7 ºC.
c) Oscilación de las temperaturas
Se han realizado las siguientes oscilaciones:
Oscilación máxima mensual
Oscilación de las temperaturas extremas medias mensuales
Se ha considerado el verano formado por los meses de Julio, Agosto y Septiembre mientras que el invierno se ha considerado formado por Diciembre, Enero y Febrero, pues representan los meses más cálidos y más fríos respectivamente.
OSCILACIÓN DE LAS TEMPERATURAS. ESTACION 1049U-ERMUA
ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
OSCILACIÓN MÁXIMA MENSUAL 38.0 34.0 37.0 34.5 37.0 35.0 39.0 39.0 35.0 32.0 32.5 30.0
OSCILACIÓN EXTREMAS MEDIAS 8.6 9.3 10.4 10.0 10.5 10.3 10.9 11.2 10.8 9.5 8.1 8.2
Finalmente, las siguientes gráficas resumen las distintas variables termométricas.
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 9
TEMPERATURA MEDIA MENSUAL
0.0
5.0
10.0
15.0
20.0
25.0
Tem
pera
tura
(ºC)
1049U 7.0 7.6 9.7 10.9 14.5 17.3 18.4 20.1 17.6 14.7 10.1 7.9
ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
TEMPERATURAS MEDIAS ANUALES
6.0
7.0
8.0
9.0
10.0
11.0
12.0
13.0
14.0
15.0
1984
1985
1986
1987
1988
1989
1990
1991
1992
1993
1994
1995
1996
1997
1998
1999
2000
2001
2002
2003
2004
2005
Tem
pera
tura
(ºC
)
1049U
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 10
TEMPERATURAS MÍNIMAS MEDIA MENSUALES
-15.0
-10.0
-5.0
0.0
5.0
10.0
15.0
20.0
25.0
Tem
pera
tura
(ºC)
MÍNIMO -3.5 -1.6 -0.9 3.1 3.6 9.2 9.4 10.5 8.1 5.9 3.7 0.0
MEDIA 2.7 3.0 4.5 5.8 9.2 12.2 13.8 14.5 12.1 9.9 6.0 3.8
MÁXIMO 5.7 6.6 7.5 8.7 11.5 15.6 16.1 19.6 14.8 12.9 9.2 8.5
ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 11
TEMPERATURA MÁXIMA MEDIA MENSUAL
0.0
5.0
10.0
15.0
20.0
25.0
30.0
35.0
40.0
Tem
pera
tura
(ºC
)
MÍNIMO 4.7 6.4 7.7 11.7 11.1 16.8 21.4 20.7 18.7 13.3 11.5 8.0
MEDIA 11.3 12.2 14.9 15.9 19.8 22.4 24.7 25.7 22.9 19.4 14.1 12.0
MÁXIMO 13.9 16.6 19.5 19.2 22.9 27.0 29.5 34.4 27.6 23.3 16.9 16.3
ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 12
TEMPERATURA MÍNIMA ABSOLUTA MENSUAL
-15.0
-10.0
-5.0
0.0
5.0
10.0
15.0
Tem
pera
tura
(ºC
)
MÍNIMO -14.0 -9.0 -7.0 -4.0 -1.0 4.0 0.0 5.0 4.0 0.0 -5.5 -7.0
MEDIA -3.1 -2.6 -1.5 0.4 3.5 6.8 8.7 9.2 7.2 3.4 -0.3 -2.4
MÁXIMO 0.5 2.0 1.5 4.0 7.5 12.5 11.5 13.0 10.0 6.0 3.5 2.0
ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
TEMPERATURA MÁXIMA ABSOLUTA MENSUAL
0.0
5.0
10.0
15.0
20.0
25.0
30.0
35.0
40.0
45.0
50.0
Tem
pera
tura
(ºC
)
MÍNIMO 11.0 10.0 13.0 16.5 20.0 25.0 28.0 30.0 27.0 21.0 16.0 14.0
MEDIA 18.0 19.8 23.6 25.6 29.6 32.6 34.1 34.3 31.9 26.5 21.3 18.3
MÁXIMO 24.0 25.0 30.0 30.5 36.0 39.0 39.0 44.0 39.0 32.0 27.0 23.0
ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 13
OSCILACIÓN MÁXIMA MENSUAL Y EXTREMAS MEDIAS
0.0
5.0
10.0
15.0
20.0
25.0
30.0
35.0
40.0
45.0
ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
Tem
pera
tura
(ºC)
OSCILA MAX EXTRE MEDIA
2.4. RELACIÓN ENTRE PRECIPITACIÓN Y TEMPERATURA
Los climogramas, o las relaciones entre precipitación y temperatura, Climogramas, son una forma habitual de representar el clima de una región, para contrastar y establecer similitudes climáticas entre localidades y zonas. En este anejo se van a determinar los climo-diagramas de Walter-Gaussen (Diagrama ombrotérmico) y el diagrama de termohietas.
2.4.1. Diagrama Ombrotérmico
En ellos se reflejan los datos de temperatura y precipitación medios mensuales. Se elige una escala de precipitaciones (en mm.), doble que la de temperaturas (en grados centígrados) -2 mm. de precipitación equivaldrían a 1 ºC de temperatura según la hipótesis de Gaussen-.
Tanto los valores de las precipitaciones medias mensuales como los de temperaturas se han tomado de los datos elaborados procedentes del INM, para la estación termopluviométrica utilizada en la obtención de los otros índices climáticos.
En los gráficos adjuntos se presentan los diagramas correspondientes a la estación estudiada, observándose que no hay estación seca.
La curva ómbrica tiene su máximo en el mes de Noviembre y el mínimo en el mes de Julio. La curva térmica presenta su máximo en el mes de Agosto y el mínimo en el mes de Enero.
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 14
DIAGRAMA OMBROTERMICO
7.0 7.6 9.7 10.914.5
17.3 18.4 20.1 17.6 14.710.1 7.9
154.7 150.4
120.2
162.2
109.8
62.0 58.4
78.287.1
125.5
174.1161.7
0.0
20.0
40.0
60.0
80.0
100.0
120.0
ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
TEM
P. M
EDIA
MEN
SUAL
(ºC)
0.0
50.0
100.0
150.0
200.0
PRE
CIP.
MED
IA M
ENSU
AL (M
M.)
CURVA TERMICA CURVA OMBRICA
2.4.2. Diagrama de Termohietas
Para dicha estación se presenta, en el gráfico adjunto, el diagrama de termohietas.
En dicho diagrama se representa la precipitación y la temperatura media mensual utilizando un sistema de coordenadas cartesianas rectangulares. De este modo, se pueden establecer las relaciones existentes entre estos dos elementos climatológicos fundamentales. En efecto, cuando la rama de verano va por la derecha de la rama de invierno, esto implica que el entorno disfruta de lluvias de verano; en caso contrario, las precipitaciones dominantes son las de invierno. Al superponerse, más o menos, las dos ramas horizontales, nos indica que las temperaturas varían muy poco. Al estar muy separadas las ramas verticales, nos indica que el régimen pluviométrico es muy variable de los meses de verano a los de invierno. Así pues, los rasgos más característicos de la zona de estudio son un régimen pluviométrico con predominancia de lluvias en Noviembre-Diciembre y Enero-Febrero-Abril, existiendo una oscilación térmica de aproximadamente 13º C entre el mes más frío y el más cálido.
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 15
CLIMODIAGRAMA DE TERMOHIETAS
0.0
5.0
10.0
15.0
20.0
25.0
0.0 20.0 40.0 60.0 80.0 100.0 120.0 140.0 160.0 180.0 200.0
PRECIPITACIONES MEDIAS MENSUALES (mm.)
TEM
EPER
ATU
RAS
ME
DIAS
ME
NSUA
LES
(ºC
SEP
AGO
JUL
JUN OCT
NOV
DICENE
FEB
MAR
ABR
MAY
2.5. CLASIFICACIÓN CLIMÁTICA
El objetivo de la clasificación del clima es establecer tipos climáticos (conjuntos homogéneos de condiciones climáticas), con los cuales definir regiones climáticas y proceder así a caracterizar el área donde se va a construir el tramo en estudio. Una gran mayoría de los índices, diagramas y clasificaciones climáticas usuales hacen referencia a la influencia del clima sobre las comunidades vegetales; son los límites fitoclimáticos. Teniendo en cuenta los objetivos del presente estudio y el conjunto de datos climáticos disponibles, se propone la elaboración de los siguientes índices y clasificación climáticos.
2.5.1. Factor pluviométrico de Lang
La fórmula que hay que aplicar para calcular este factor es:
fp=P/t
siendo:
fp: Factor pluviométrico de Lang.
P: Precipitación media anual, en mm.
T: Temperatura media anual, en ºC.
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 16
Una vez hallado el índice de aridez, esta se expresa de acuerdo a la siguiente tabla:
INDICE TERMOPLUVIOMETRICO DESIGNACIÓN
0-20 ÁRIDO
20-40 MEDITERRÁNEO
40-70 SEMIHÚMEDO
> 70 HÚMEDO
En la tabla siguiente se resume el factor pluviométrico de Lang para la estación a estudio:
FACTOR PLUVIOMÉTRICO DE LANG
ESTACION P (mm) T (º C) fp ZONA
1049U-ERMUA 1.369,7 13,0 10
5 HÚMEDO
Índice de aridez Martonne
El índice de aridez de Martonne se define mediante la siguiente expresión:
Ia=P/(t+10)
donde:
la: Índice de aridez anual
P: Precipitación media anual (mm)
t: Temperatura media anual (ºC)
Una vez calculado el índice, la aridez se expresa de acuerdo con la siguiente tabla:
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 17
INDICE ARIDEZ DESIGNACIÓN
0-5 DESIERTO
5-10 ESTEPA DESIERTA CON POSIBILIDAD DE CULTIVOS DE RIEGO
10-20 ZONAS DE TRANSICIÓN CON ESCORRENTÍAS TEMPORALES
20-30 ESCORRENTÍA CONTINUA CON POSIBILIDAD DE CULTIVOS DE RIEGO
30-40 ESCORRENTÍA FUERTE Y CONTINUA QUE PERMITE BOSQUE
> 40 EXCESO DE ESCORRENTÍA
En la tabla siguiente se representa el índice de aridez para la estación de Ermua:
INDICE DE ARIDEZ
ESTACION P (mm) T (º C) Ia
1049U-ERMUA 1.369,7 13,0 59,5
Por lo tanto esta es una zona con exceso de escorrentía.
2.5.2. Índice termo-pluviométrico de Dantin-Revenga
Se define con la fórmula siguiente:
I=100t/P
Las variables tienen la misma valoración que en el índice de aridez. Una vez calculado el índice, la aridez se expresa de acuerdo con la tabla siguiente:
INDICE
TERMO-PLUVIOMÉTRICO DESIGNACIÓN
0-2 ZONA HÚMEDA
2-3 ZONA SEMIÁRIDA
3-6 ZONA ÁRIDA
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 18
INDICE
TERMO-PLUVIOMÉTRICO DESIGNACIÓN
> 6 ZONA SUB-DESÉRTICA
A continuación se aplica para la estación termo-pluviométrica de Ermua:
INDICE TERMOPLUVIOMÉTRICO
ESTACION P (mm) T (º C) I ZONA
1050. EIBAR-BANCO DE PRUEBAS 1.369,7 13,0 0,95 HÚMED
A
Se puede observar en la tabla anterior que el tramo se encuentra en el intervalo correspondiente a las zonas húmedas.
2.5.3. Índice de Emberger
Este índice fue ideado para caracterizar las comarcas mediterráneas. La expresión que define este índice es la siguiente:
Q=(100P)/(M2-m2)
siendo:
Q: Índice de Emberger.
P: Precipitación media anual, en mm.
M: temperatura media de las máximas del mes más cálido, en ºC.
m: temperatura media de las mínimas del mes más frío, en ºC.
Los distintos valores que presenta el Índice de Emberger son:
INDICE
DE EMBERGER DESIGNACION
0-30 ARIDO
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 19
INDICE
DE EMBERGER DESIGNACION
30-50 SEMIÁRIDO
50-90 SUBHÚMEDO
> 90 HÚMEDO
En la tabla siguiente se resumen los índices de aridez de Emberger para la estación seleccionada:
INDICE DE EMBERGER
ESTACION P (mm)
M (º C)
m (º C) Q ZONA
1049U-ERMUA 1.369,7 25,6 2,6 211,2 HÚMEDO
2.5.4. Índice de sequedad estival de Giacobbe
Al igual que el anterior, el índice de Giacobbe se emplea para estudiar la aridez climática, considerando en este caso el periodo estival, y se define por la expresión:
Ig=Pe/tmc
donde:
Ig: Índice de Giacobbe
Pe: Precipitación estival (mm)
Tmc: Temperatura media de las máximas del mes más cálido (ºC)
La calificación del clima atendiendo al valor de este índice se ajusta a lo siguiente: INDICE SEQUEDAD ESTIVAL DESIGNACIÓN
≤3 SEQUÍA ESTIVAL ACUSADA
3< Ig ≤4,5 SEQUÍA ESTIVAL MODERADA
>4,5 SEQUÍA INEXISTENTE
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 20
En la zona de proyecto la precipitación estival se obtiene como la suma de la de los meses de Julio, Agosto y Septiembre, considerándose Agosto como el mes más cálido. Para la estación considerada se obtiene:
INDICE DE GIACOBBE
ESTACION Pe (mm) Tmc (º C) Ig ZONA
1049U-Ermua 223,7 25,7 8,70 SEQUÍA INEXISTENTE
En función de los resultados obtenidos se puede afirmar que la zona tiene un índice de sequía inexistente.
2.5.5. Clasificación climática de Papadakis
La clasificación climática de Papadakis debe considerarse como una característica agro-ecológica a nivel macro-climático, ya que en estos niveles intervienen de forma clave factores tales como la topografía o el relieve. Esta clasificación utiliza variables climáticas basadas en valores extremos, que se consideran más representativos y restrictivos para estimar las respuestas óptimas de los distintos cultivos.
Se trata pues de una clasificación habitual destinada a la caracterización agroclimática. Los umbrales que se fijan para caracterizar los tipos climáticos, responden a los límites naturales de determinados cultivos. Resultan relevantes así el "frío invernal", el "calor estival" y la "aridez" distribuida a lo largo del año. Con estos parámetros se definen los tipos de invierno y de verano, y los regímenes térmicos y de humedad, así como los grupos climáticos.
Para obtenerlos, emplearemos los cuadros y el mapa de Tipos climáticos de Papadakis recogidos en la “Guía para la elaboración de estudios del medio físico: contenido y metodología”, del Ministerio de Obras Públicas, Transportes y Medio Ambiente, 1.995.
Para su empleo, es necesario conocer diferentes variables térmicas, que las obtendremos de los datos proporcionados por el INM.
El Tipo de Invierno se obtiene a partir de los valores de la temperatura media de las mínimas absolutas del mes más frío, la temperatura media de las mínimas del mes más frío y temperatura media de las máximas del mes más frío. En la siguiente tabla se recogen los valores de las variables de temperatura citadas, para la estación 1049U-Ermua:
ESTACIÓN
TEMPERATURA MEDIA DE LAS MÍNIMAS ABSOLUTAS DEL MES MÁS FRÍO
TEMPERATURA MEDIA DE LAS MÍNIMAS DEL MES MÁS FRÍO
TEMPERATURA MEDIA DE LAS MÁXIMAS DEL MES MÁS FRÍO
1049U -3,1 2,7 11,3
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 21
Los límites en términos de temperatura establecidos para la determinación del Tipo de Invierno, son los del Cuadro IV.15 de la Guía para la Elaboración de Estudios del Medio Físico, del que se deduce que el Tipo de Invierno en las proximidades del tramo en estudio es AV, es decir, Avena Cálido
El Tipo de Verano se obtiene a partir de los valores de la temperatura media de la media de las máximas de los n meses más cálidos, la temperatura media de las máximas del mes más cálido y la temperatura media de las mínimas del mes más cálido. En la siguiente tabla se recogen los valores de las variables de temperatura citadas, para la estación 1049U-Ermua:
ESTACIÓN
DURACIÓN DE LA
ESTACIÓN LIBRE
DE HELADAS EN
MESES
MEDIA DE LA MEDIA
DE LAS MÁXIMAS
DE LOS N MESES
MÁS CÁLIDOS
MEDIA DE LAS
MÁXIMAS DEL
MES MÁS
CÁLIDO
MEDIA DE LAS
MÍNIMAS DEL
MES MÁS
CÁLIDO
1049U 5 23,0 25,7 14,5
Los límites en términos de temperatura establecidos para la determinación del Tipo de Verano, son los del Cuadro IV.16 de la Guía para la Elaboración de Estudios del Medio Físico, del que se deduce que el Tipo de Verano en las proximidades del tramo en estudio es O, es decir, Arroz.
En el Cuadro IV.17 de la Guía para la Elaboración de Estudios del Medio Físico se establece la equivalencia de los Regímenes de Temperatura con los Tipos de Invierno y Verano, que para un Tipo de Invierno AV (Avena Cálido) y un Tipo de Verano O (Arroz), da lugar a un Régimen Térmico Templado cálido (TE).
El Cuadro IV.18 establece los Regímenes de Humedad que, para el caso que nos ocupa se encuentra entre los Húmedos, concretamente Húmedo (Hu), ya que el índice anual de humedad es mayor de 1, y hay más de un mes con régimen de humedad intermedio.
En el Cuadro IV.19 de la Guía para la Elaboración de Estudios del Medio Físico se establece la equivalencia de las Unidades Climáticas con los Regímenes Térmicos y de Humedad, que para un Régimen Térmico TE (Templado cálido) y un Régimen de Humedad Hu (húmedo), da lugar a la Unidad climática Marítimo Templado cálido.
En la siguiente tabla, y a modo de resumen, se indica la clasificación climática completa, según Papadakis, para la zona de estudio:
TIPO INVIERNO
TIPO VERANO
RÉGIMEN TÉRMICO
RÉGIMEN HUMEDAD UNIDAD CLIMÁTICA
AV O TE Hu Marítimo templado cálido
Siendo:
• AV: "Avena cálido" • O: "Arroz" • TE: "Templado cálido"
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 22
• Hu: "Húmedo"
2.6. DIAS ÚTILES DE TRABAJO
En la programación de las obras influye directamente y de forma importante el clima de la zona donde se lleva a cabo. Con objeto de estimar los días hábiles para trabajar se realiza en este apartado un análisis de los datos climatológicos históricos registrados en la estación termo-pluviométrica 1049U-Ermua, y del calendario laboral de Ermua del año 2010. Los datos se han conseguido a partir de la información codificada en los ficheros “DCAS-RESUMEN PLUVIO” del AEMET, así como de las isolíneas disponibles en la publicación editada en 1964 por el M.O.P. “Datos climáticos para carreteras”. La metodología seguida en este apartado es la propuesta en dicho documento.
2.6.1. Definiciones
a) Día trabajable
Es el día laborable en el que la precipitación es inferior a un límite prefijado y la temperatura ambiente es superior a un límite, también prefijada.
b) Temperatura límite para la manipulación de materiales húmedos
Se establece 0 ºC como temperatura límite del ambiente para la manipulación de materiales naturales húmedos.
c) Temperatura límite del ambiente para la ejecución de unidades bituminosas
Se define como temperatura límite del ambiente para la ejecución de riegos, tratamientos superficiales o por penetración y mezclas bituminosas, aquella que se acepta normalmente como límite, por debajo del cual no pueden ponerse en obra dichas unidades. Se toma como temperatura límite de puesta en obra de riegos, tratamientos superficiales o por penetración 10ºC, y para mezclas bituminosas 5ºC.
d) Precipitación límite diaria
Se definen dos valores para la precipitación límite diaria: 1mm por día, que limita el trabajo en ciertas unidades sensibles a las pequeñas lluvias; y 10 mm por día para el resto de los trabajos. Se considera que para una precipitación diaria superior a los 10 mm se requiere una protección especial para realizar cualquier trabajo.
2.6.2. Coeficiente de reducción por condiciones climáticas durante los trabajos
El número de días trabajables útiles en las diversas clases de obra, se obtiene del producto entre el número de días laborables del mes y su respectivo coeficiente reductor. Los coeficientes reductores que establecemos son los siguientes:
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 23
a) Coeficiente reductor por helada ηm
mmesdeldiasºC0º mínima ra tamperatude m mes del días de nº
denm>
=η
b) Coeficiente reductor por temperatura límite de riegos τm (tratamientos superficiales o por penetración)
mmesdeldiasºC10º Tªcon am 9 a aturacon temper m mes del días de nº
denm>
=τ
c) Coeficiente reductor por temperatura límite de mezclas bituminosas τ´m
m mes del dias ºC5º Tªcon am 9 a aturacon temper m mes del días de nº´
denm>
=τ
d) Coeficiente reductor por lluvia límite de trabajo λm
m mes del dias ºmm 10 ión precipitaccon m mes del días de nº
denm<
=λ
e) Coeficiente reductor por lluvia límite de trabajo λ’m
m mes del dias ºmm 1 ión precipitaccon m mes del días de nº`
denm<
=λ
Para los coeficientes τm y τ’m se emplean las isolíneas de la publicación “Datos Climáticos para Carreteras” del año 1964. Para los coeficientes ηm, λm y λ’m se utilizan los datos de la estación climatológica de Ermua.
2.6.3. Cálculo de los días trabajables para cada clase de obra
A continuación se adjuntan los cuadros con los valores de precipitación y temperaturas empleados en los cálculos, así como los coeficientes resultantes de aplicar la formulación anteriormente expuesta.
Tabla 1
NUMERO DE DÍAS DE HELADA
EST. Nº ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC TOTAL
ANUAL
1049U 8,5 7,1 4,1 1,2 0,2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,1 2,1 6,3 29,7
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 24
Tabla 2
VALOR MEDIO DEL Nº DE DIAS DE CADA MES CON TEMPERATURA MINIMA > 0 ºC
EST. Nº ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
Días mes 31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
Nº días Tª mín >0ºC 22,5 20,9 26,9 28,8 30,8 30,0 31,0 31,0 30,0 30,9 27,9 24,7
Tabla 3
COEFICIENTE DE REDUCCIÓN POR HELADA (ηm)
EST. Nº ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
ηm 0.726 0.746 0.868 0.960 0.994 1.000 1.000 1.000 1.000 0.997 0.930 0.797
Tabla 4
NUMERO DE DIAS DE CADA MES CON Tª A LAS 9 DE LA MAÑANA MAYORES DE 10 ºC
EST. Nº ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
Días mes 31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
nº días TMIN > 10ºC 8,1 8,4 12,1 12,0 27,9 30,0 31,0 31,0 30,0 24,8 15,0 9,3
Tabla 5
COEFICIENTE DE REDUCCIÓN POR Tª LIMITE DE RIEGOS ( mτ )
EST. Nº ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
mτ 0.261 0.300 0.390 0.400 0.900 1.000 1.000 1.000 1.000 0.800 0.500 0.300
Tabla 6
NUMERO DE DIAS DE CADA MES CON Tª A LAS 9 DE LA MAÑANA MAYORES DE 5 ºC
EST. Nº ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
Días mes 31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
Nº días Tª mín >5ºC 20,1 19,0 23,9 26,4 31,0 30,0 31,0 31,0 30,0 31,0 24,0 22,3
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 25
Tabla 7
COEFICIENTE DE REDUCCIÓN POR Tª LIMITE DE MEZCLAS BITUMINOSAS ( ´mτ )
EST. Nº ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
mτ 0,648 0,679 0,771 0,880 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 0,800 0,719
Tabla 8
NUMERO DE DÍAS CON PRECIPITACIÓN >= 10 MM.
EST. Nº ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC TOTAL
ANUAL
1049U 4,8 5,0 4,0 5,9 3,9 1,8 1,6 2,4 2,8 3,7 6,2 5,3 47,7
Tabla 9
NUMERO DE DIAS DE CADA MES CON PRECIPITACIÓN MENOR DE 10 mm
EST. Nº ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
Días mes 31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
Nº días Tª mín >0ºC 26.2 23.0 27.0 24.1 27.1 28.2 29.4 28.6 27.2 27.3 23.8 25.7
Tabla 10
COEFICIENTE DE REDUCCIÓN POR LLUVIA LIMITE DE TRABAJO ( mλ )
EST. Nº ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
mλ 0.845 0.821 0.871 0.803 0.874 0.940 0.948 0.923 0.907 0.881 0.793 0.829
Tabla 11
NUMERO DE DÍAS CON PRECIPITACIÓN >= 1 MM.
EST. Nº ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC TOTAL
ANUAL
1049U 12,7 11,,9 10,7 14,8 10,9 7,6 6,8 8,4 9,8 10,3 13,6 12,0 129,7
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 26
Tabla 12
NUMERO DE DIAS DE CADA MES CON PRECIPITACIÓN MENOR DE 1 mm
EST. Nº ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
Días mes 31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
Nº días < 1mm 18.3 16.1 20.3 15.2 20.1 22.4 24.2 22.6 20.2 20.7 16.4 19.0
Tabla 13
COEFICIENTE DE REDUCCIÓN POR LLUVIA DE TRABAJO ( mλ )
EST. Nº ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
mλ 0.590 0.575 0.655 0.507 0.648 0.747 0.781 0.729 0.673 0.668 0.547 0.613
Para la obtención de los coeficientes de reducción medios, que se aplican a cada clase de obra y en su emplazamiento, se asocia un factor meteorológico que afecta a la obra, tal como se representa en la tabla 14.
TABLA 14. FACTORES QUE AFECTAN A LA EJECUCIÓN DE LAS OBRAS
CLASE DE OBRA FACTORES QUE AFECTAN A LA OBRA
0ºC 10 mm 1 mm 10ºC 5ºC
Hormigones hidráulicos X X
Explanaciones X X X
Áridos X
Riegos y tratamientos superficiales X X
Mezclas bituminosas X X
Puesto que estos fenómenos tienen una probabilidad independiente, y dado que el trabajo ha de suspenderse cuando ocurra una de las varias condiciones adversas, sus coeficientes de reducción serán aplicados de forma reiterada. El coeficiente de reducción de los días laborables del equipo que afecta a cada clase es el indicado en la tabla 15.
Una vez realizado el cálculo con las formulaciones indicadas anteriormente se obtiene para cada mes y coeficiente los valores indicados en las tablas 16 y 17.
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 27
TABLA 15. COEFICIENTES DE REDUCCIÓN DE DÍAS LABORABLES
CLASE DE OBRA COEFICIENTE DE REDUCCIÓN Cm
Hormigones hidráulicos ηm · λm
Explanaciones ηm · (λm+ λ’ m)/2
Áridos λm
Riegos y superficiales tratamientos τm · λ´m
Mezclas bituminosas τ´ m · λ´m
Para el cálculo de los días trabajables netos de cada mes se deben considerar dos factores de reducción: uno, el de los días festivos, que obviamente varían de acuerdo con el año y la localidad; se adopta el calendario laboral para el año 2011 correspondiente a la localidad de Ermua (ver tabla 18); el otro factor es el de los días de climatología adversa, cuyo coeficiente de reducción coincide con el definido anteriormente como “cm” para cada clase de obra.
El coeficiente de reducción total, se obtiene mediante el producto de los dos:
Ct = 1- (1- Cm)· Cf
donde Cf representa el coeficiente de reducción de días festivos y cm es el coeficiente de reducción climatológico para una clase de obra determinada.
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 28
En la tabla 19 se representa el coeficiente de reducción total y en la tabla 20 se presenta la relación de los días trabajables netos para cada clase de obra y cada mes.
TABLA 16. COEFICIENTES REDUCTORES UNITARIOS
EST. Nº ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
ηm 0.726 0.746 0.868 0.960 0.994 1.000 1.000 1.000 1.000 0.997 0.930 0.797
mτ 0.261 0.300 0.390 0.400 0.900 1.000 1.000 1.000 1.000 0.800 0.500 0.300
mτ 0,648 0,679 0,771 0,880 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 0,800 0,719
mλ 0.845 0.821 0.871 0.803 0.874 0.940 0.948 0.923 0.907 0.881 0.793 0.829
mλ 0.590 0.575 0.655 0.507 0.648 0.747 0.781 0.729 0.673 0.668 0.547 0.613
TABLA 17. COEFICIENTE. DE REDUCCIÓN METEOROLOGICO (Cm)
EST. Nº ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
HORMIGONES 0.613 0.613 0.756 0.771 0.868 0.940 0.948 0.923 0.907 0.878 0.737 0.661
EXPLANACIÓN 0.521 0.521 0.662 0.629 0.756 0.844 0.865 0.826 0.790 0.772 0.623 0.574
ÁRIDOS 0.845 0.821 0.871 0.803 0.874 0.940 0.948 0.923 0.907 0.881 0.793 0.829
RIEGOS 0.154 0.173 0.255 0.203 0.583 0.747 0.781 0.729 0.673 0.534 0.274 0.184
MEZCLAS BITUMINOSAS 0.382 0.390 0.505 0.446 0.648 0.747 0.781 0.729 0.673 0.668 0.438 0.441
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 29
TABLA 18. CALENDARIO LABORAL DE ERMUA. AÑO 2010
Ene. Feb. Mar. Abr. May. Jun. Jul. Ago. Sep. Oct. Nov. Dic.
Horas 152 160 176 136 168 176 168 176 168 160 168 168
Días 20 20 23 19 22 22 20 22 21 20 21 20
Cf 0,645 0,645 0,742 0,612 0,709 0,709 0,645 0,709 0,677 0,645 0,677 0,645
TABLA 19. COEFICIENTE. DE REDUCCIÓN METEOROLOGICO (Ct)
EST. Nº ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
HORMIGONES 0.751 0.750 0.819 0.860 0.907 0.957 0.966 0.945 0.937 0.921 0.822 0.781
EXPLANACIÓN 0.691 0.691 0.749 0.773 0.827 0.889 0.913 0.877 0.858 0.853 0.745 0.726
ÁRIDOS 0.900 0.885 0.904 0.879 0.911 0.957 0.966 0.945 0.937 0.923 0.860 0.890
RIEGOS 0.454 0.466 0.448 0.512 0.704 0.821 0.859 0.808 0.779 0.700 0.508 0.474
MEZCLAS BITUMINOSAS 0.602 0.607 0.633 0.661 0.750 0.821 0.859 0.808 0.779 0.786 0.619 0.639
TABLA 20. DÍAS APROVECHABLES EN LA EJECUCIÓN DE LAS OBRAS
1049U ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
HORMIGONES 15.0 15.0 18.8 16.3 19.9 21.1 19.3 20.8 19.7 18.4 17.3 15.6
EXPLANACIÓN 13.8 13.8 17.2 14.7 18.2 19.6 18.3 19.3 18.0 17.1 15.6 14.5
ÁRIDOS 18.0 17.7 20.8 16.7 20.0 21.1 19.3 20.8 19.7 18.5 18.1 17.8
RIEGOS 9.1 9.3 10.3 9.7 15.5 18.1 17.2 17.8 16.4 14.0 10.7 9.5
MEZCLAS BITUMINOSAS 12.0 12.1 14.6 12.6 16.5 18.1 17.2 17.8 16.4 15.7 13.0 12.8
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 30
Días aprovechables Días no aprov. % aprov.
HORMIGONES 217.3 147.7 60%
EXPLANACIÓN 200.1 164.9 55%
ÁRIDOS 228.4 136.6 63%
RIEGOS 157.4 207.6 43%
MEZCLAS BITUMINOSAS 178.7 186.3 49%
Teniendo en cuenta las características medias del clima se observa que, los porcentajes de días aprovechables oscilan entre el 43% para los riegos y el 60% de los días aprovechables para los hormigones.
3. HIDROLOGÍA
La metodología que se ha seguido para la obtención de los caudales de diseño del sistema de drenaje, longitudinal y transversal, que garantizará el correcto desagüe de los caudales circulantes en avenidas por las cuencas de aportación interceptadas con el trazado del proyecto constructivo del tramo de Ermua.
En este capítulo y sus sub-apartados recogen los trabajos y las conclusiones referentes a la delimitación de las cuencas que quedan interceptadas y a la determinación de los caudales punta asociados que se han de desaguar. Estos caudales servirán de referencia para la determinación de los caudales de diseño de cada obra específica de drenaje.
Inicialmente, se delimitan y determinan las superficies de las cuencas interceptadas por el nuevo trazado, así como sus características físicas principales (pendientes, tiempos de concentración, etc).
A continuación se estudian las características de infiltración y escorrentía de las diferentes cuencas y, posteriormente, se determinan las precipitaciones máximas probables diarias asociadas a los diversos períodos de retorno considerados. Por último, se realiza la aplicación de las fórmulas de obtención de los caudales punta, a las cuencas interceptadas.
Se ha empleado el Método Racional modificado por su autor J.R. Témez. Esta modificación al método racional se publicó en el número 82 de la revista “Ingeniería Civil” en el artículo titulado: “Generalización y mejora del método racional. Versión de la Dirección General de Carreteras de España”. Las principales modificaciones aplicadas al Método “Hidrometeorológico o Racional”, son las siguientes: la inclusión de un factor reductor (KA) del valor de la precipitación máxima en 24 h, factor que es función del área de la cuenca vertiente; la inclusión de un coeficiente de uniformidad (K) función del tiempo de concentración y, la ampliación de los límites del campo de aplicación como se comentará más adelante en este mismo apartado. El Método Hidrometeorológico modificado de J.R. Témez (1.991) consiste en la aplicación de la fórmula:
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 31
Q= ·6,3·· AIC t K
siendo:
Q = caudal de cálculo en el punto de desagüe de la cuenca o superficie drenada, en m3/s
C = coeficiente medio de escorrentía de la cuenca o superficie drenada.
A = área de la cuenca o superficie drenada, en Km2.
It = intensidad media de precipitación correspondiente al período de retorno considerado y para una duración del aguacero igual al tiempo de concentración Tc, sobre la cuenca o superficie drenada, en mm/h
K = coeficiente de uniformidad
K=1+ 25,1
25,1
14 c
c
TT+
La aplicación de este método, basado en asignar una intensidad media de precipitación a una superficie cuya escorrentía ha sido estimada previamente, es apropiada en cuencas cuyo tiempo de concentración sea superior a 0,25 e inferior a 24 horas, y la superficie vertiente sea inferior a 3.000 Km2.
Se han calculado los caudales de diseño utilizando también otros métodos y posteriormente se ha utilizado el valor más desfavorable de entre los obtenidos por cualquiera de los métodos utilizados.
Para la obtención del caudal de diseño en cada una de las cuencas, se ha seguido una serie de etapas a través de las cuales se han ido concretando los condicionantes, criterios y métodos de cálculo que permitirán la determinación de las siguientes variables:
- Delimitación de las cuencas interceptadas y de sus características físicas
- Períodos de retorno
- Umbral de escorrentía
- Precipitación máxima diaria
- Curvas de Intensidad-Duración
- Coeficiente de escorrentía
- Caudales obtenidos para cada cuenca
Para cada variable obtenida en cada etapa, se describen en los puntos siguientes los criterios adoptados para su aplicación, las bases de partida, las herramientas empleadas y las conclusiones.
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 32
3.1. DELIMITACIÓN DE LAS CUENCAS INTERCEPTADAS Y DE SUS CARACTERÍSTICAS FÍSICAS.
Sobre cartografías a escala 1/25.000, 1/5.000 y 1/1.000 se han identificado todos los posibles cursos de agua y sus cuencas receptoras. El procedimiento seguido ha consistido en la determinación de vaguadas y puntos bajos en general sobre el eje del trazado proyectado en la cartografía 1/1.000. Una vez identificados, se ha procedido a traspasarlos a las cartografías 1/5.000 y 1/25.000 en las que se han trazado las divisorias correspondientes de la zona vertiente de cada punto o cauce considerado.
En el plano nº 1 del Apéndice Nº 1 del presente anejo se representan las cuencas interceptadas.
Los parámetros determinados y el método seguido para su obtención han sido los siguientes:
- Superficie: por planimetría sobre la cartografía de mayor escala entre las 1/25.000 y 1/5.000, en la que aparezca toda la cuenca.
- Cota máxima y cota mínima: por identificación sobre la cartografía de mayor escala entre las 1/25.000 y 1/5.000, en la que se aprecie el punto más alto.
- Desnivel: por diferencia entre las cotas máxima y mínima.
- Longitud: por medición sobre el fichero georreferenciado de mayor detalle entre los de escala 1/25.000 y 1/5.000.
- Pendiente, por cociente entre el desnivel y la longitud.
- Tiempo de Concentración: por aplicación de la fórmula propuesta por J.R. Témez y recomendada por el Ministerio de Obras Públicas y Urbanismo, Dirección General de Carreteras, Orden del 14 de Mayo de 1.990, en la obra titulada "Cálculos Hidrometeorológicos de Caudales Máximos en Pequeñas Cuencas Naturales". Dicha fórmula es:
cT =76,0
4/13,0 ⎟⎠⎞
⎜⎝⎛
JL
siendo:
Tc = Tiempo de concentración, en horas.
L = Longitud del curso principal, en km.
J = Pendiente media del curso principal, en m/m.
Todos estos parámetros se han recogido en el Apéndice Nº 4.
3.2. PERÍODOS DE RETORNO
De acuerdo con lo contenido en la instrucción 5.2-IC, en las Normas BAT y los criterios de URA, se han adoptado como períodos de retorno, los siguientes valores:
- 500 años para obras de drenaje transversal.
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 33
- 25 años para la justificación hidráulica del drenaje longitudinal, salvo para los canalones de la cubierta de la estación de Ermua, donde se ha comprobado que las dimensiones dispuestas salvan el periodo de retorno de 500 años.
- 500 años para la comprobación de los pasos con estructuras sobre los ríos y arroyos proyectados. En el tramo de Ermua el único arroyo interceptado es el correspondiente a la cuenca nº 2, cuyas aguas serán conducidas a través de la bajante escalonada B-4+177 y la obra de drenaje transversal ODT-4+155.
3.3. UMBRAL DE ESCORRENTÍA
La estimación del umbral inicial de escorrentía se han empleado los mapas disponibles en la aplicación SIG de Internet denominada “Mapa de Cultivos y Aprovechamientos”, desarrollada por el Ministerio de Agricultura Pesca y Alimentación. En este estudio se han empleado mapas de cultivos a escala 1/10.000. La estimación inicial del umbral se ha realizado considerando la pendiente de cada cuenca, el aprovechamiento de su suelo y el tipo del mismo a este efecto (ver “Diagrama triangular para determinación de la textura” incluido en el Apéndice Nº 3). Para estimar el valor de dicho umbral se siguen las pautas establecidas en la Instrucción 5.2-IC de "Drenaje Superficial" (en adelante Instrucción).
Los valores de las pendientes de cada cuenca se presentan en la tabla de “Características físicas de las cuencas afectadas” del Apéndice Nº 5. Según el “Diagrama triangular” se adopta para todas las cuencas un grupo de suelo tipo “C”, que se define como suelo de textura: Franco- Arcillosa, Franco-Arcillo-Limosa o Arcillo-Arenosa; de infiltración lenta cuando están muy húmedos y drenaje imperfecto.
En la tabla 2.1 de la Instrucción incluida en este anejo en el Apéndice Nº 4 “Estimación del umbral inicial de escorrentía P0 (mm)” se detallan los valores de los umbrales iniciales de escorrentía para cada tipo uso de la tierra, pendiente, características hidrológicas y grupo de suelo. Debido a que la caracterización hidrológica de toda una cuenca es muy difícil que se conserve uniforme en toda ella, se asigna como umbral inicial de escorrentía un valor medio para cada uso de la tierra según sea el tipo de pendiente y grupo de suelo que le corresponda.
De esta forma, y ponderando, para cada cuenca, el umbral de escorrentía estimado en función de las características de los terrenos que ocupa y de la superficie de los mismos, se obtiene el umbral de escorrentía de cada una, que se presenta la tabla de “Determinación del umbral inicial de escorrentía Po” del Apéndice Nº 4.
Para la zona en estudio se adopta, de la figura extraída de la Instrucción y presentada también en el Apéndice Nº 5 del estudio, un coeficiente corrector de valor 1,9 que refleja la variación regional de la humedad habitual en el suelo al comienzo de los aguaceros significativos, al tiempo que engloba una mayoración, del orden del 100 por ciento, del valor del umbral de escorrentía con objeto de limitar las sobrevaloraciones que se pueden obtener en la determinación de caudales por aplicación del método hidrometeorológico.
Como resultado final, el umbral de escorrentía, adoptado para la determinación del coeficiente C de escorrentía, resulta:
P0 = P0 ini · Coef.Po
que, en cada cuenca, es el que se determina en las tablas del Apéndice Nº 4.
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 34
3.4. PRECIPITACIÓN MÁXIMA DIARIA
En este apartado se deducen las series de precipitaciones máximas en las estaciones pluviométricas de la zona y en el área de recubrimiento, así como las precipitaciones máximas probables para diferentes períodos de retorno.
A partir de la información recogida directamente en la Agencia Estatal de Meteorología se han recopilado datos de las estaciones pluviométricas. En el estudio de precipitaciones máximas se han considerado los datos de precipitaciones de la estación 1049U-Ermua, por incluirse todas la cuencas hidrológicas dentro del polígono de Thiessen de la estación mencionada (ver plano Nº2 del Apéndice Nº 1).
En el Apéndice nº 2 se presentan los valores disponibles, por años hidrológicos, de las precipitaciones máximas diarias, de la estación pluviométrica que se han recopilado datos, así como los ajustes según las leyes de Gumbel y SQRT-ETmax.
El resumen de los ajustes realizados se resume en el siguiente cuadro:
1049U. ERMUA
T Gumbel
SQRT-Emax Momentos Max. Verosimilitud
2 61 61 60
5 81 75 75
10 95 85 85
25 111 98 100
50 124 107 111
100 137 116 123
200 149 125 135
500 165 137 152
En negrita han sido destacados los valores más desfavorables, valores que se concretan en el siguiente cuadro.
T Pt
2 61 5 81
10 95 25 111 50 124 100 137 200 149 500 165
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 35
Por último se determinan también los valores de las precipitaciones máximas siguiendo las siguientes publicaciones:
• “Máximas lluvias diarias en la España peninsular” (MFOM, 2003).
De esta publicación se obtienen los siguientes valores para las precipitaciones máximas:
T Pmed Cv Kt Pt
2 69 0,38 0,914 63,07
5 69 0,38 1,240 85,56
10 69 0,38 1,469 101,36
25 69 0,38 1,793 123,72
50 69 0,38 2,052 141,59
100 69 0,38 2,327 160,56
200 69 0,38 2,617 180,57
500 69 0,38 3,014 207,97
• Estudio de actualización del análisis de las Precipitaciones Intensas y recomendaciones de
cálculo de Caudales de Avenidas en pequeñas cuencas del THG” (DFG, 2007).
De esta publicación se obtienen los siguientes valores para las precipitaciones máximas:
ESTACIÓN: 1049U-Ermua
PERIODOS DE RETORNO (T) / PRECIPITACIÓN (mm)
2 años 5 años 10 años 25 años 50 años 100 años 500 años
D.F.G. 2007 84 104 120 140 155 170 210
Todos los valores obtenidos se pueden comparar en el siguiente cuadro, remarcando en negrita los valores más desfavorables:
T
Ajustes MFOM DFG Adoptada
Pmed Pt Pt Pt
2 61,00 63,07 84,00 84,00
5 81,00 85,56 104,00 104,00
10 95,00 101,36 120,00 120,00
25 111,00 123,72 140,00 140,00
50 124,00 141,59 155,00 155,00
100 137,00 160,56 170,00 170,00
200 149,00 180,57 180,57
500 165,00 207,97 210,00 210,00
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 36
A la vista de los resultados obtenidos reflejados en la tabla anterior, se observa que los valores más desfavorables son los obtenidos empleando la publicación de IKAUR para la Diputación Foral de Gipuzkoa, estos valores son los que se emplean para el cálculo de los caudales vertientes. En el Apéndice nº 3 se recogen las tablas y planos para calcular los caudales de diseño mediante MFOM del año 2003 y DFG 2007.
3.5. CURVAS DE INTENSIDAD – DURACIÓN
Las curvas de intensidad-duración de una cierta estación pluviométrica, son las que resultan de unir los puntos representativos de la intensidad media en intervalos de diferente duración y correspondientes todos ellos a una misma frecuencia o período de retorno. Se ha comprobado experimentalmente que todas las curvas de una misma estación pluviométrica correspondientes a los diferentes períodos de retorno Ti son afines, es decir, sólo se diferencian en la escala del valor de I, y por lo tanto se puede reducir a una sola ley adimensional si los valores de cada curva se expresan en porcentaje del correspondiente a una duración dada, elegida como referencia.
Esta ley, debido a su carácter adimensional, es independiente de los valores absolutos de la lluvia, lo que permite su aplicación a cualquier período de recurrencia y facilita su extrapolación a otros lugares donde no es posible obtenerlos directamente por carecer de datos pluviométricos.
Para su extrapolación se toma como valor de referencia el relativo a la lluvia diaria Id=Pd/24 dado que éste valor es el más fácil de deducir. En un apartado anterior se obtuvieron las Pd, precipitaciones máximas diarias, adoptadas para cada cuenca en estudio. La ley adimensional queda de la forma It/Id=Q(t), que es característica de cada estación y, a su vez, función de la distribución temporal de sus aguaceros tipo y de las diferencias climáticas.
Estas intensidades medias It (mm/h) de precipitación se podrán obtener por medio de la siguiente expresión:
It=Id
4,028
1
1,01,0 t
dII
−
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛
En la misma se tiene que:
Id (mm/h) es la intensidad media diaria de precipitación, correspondiente al período de retorno considerado. Es igual a Pd/24.
Pd (mm) es la precipitación total diaria correspondiente a cada período de retorno que se tomará de los cálculos realizados anteriormente.
I1 (mm/h) es la intensidad horaria de precipitación correspondiente a cada período de retorno. El valor de la razón I1/Id se tomará del mapa de isolíneas recogidos en el Apéndice Nº 4.
t (h) la duración del intervalo al que se refiere I, que se tomará igual al tiempo de concentración T determinado con anterioridad.
Como se puede apreciar en Apéndice Nº 4 para la zona que nos ocupa el valor de I1/Id = 9,0.
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 37
3.6. COEFICIENTE DE ESCORRENTÍA
El coeficiente de escorrentía, que define la proporción que la componente superficial de la precipitación supone respecto a la total caída sobre una cuenca, dependerá de la razón entre la precipitación diaria Pd correspondiente a un período de retorno T y la precipitación Po o umbral de escorrentía a partir de la cual se inicia ésta. La determinación de dicho coeficiente C cuya ley viene reflejada en la gráfica del Apéndice Nº 3 se ha realizado con la expresión:
C= 2
11
23.1
⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡+
⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡+⎥
⎦
⎤⎢⎣
⎡−
o
d
o
d
o
d
PP
PP
PP
Con los parámetros Pd y Po determinados en los puntos anteriores y la aplicación de la fórmula descrita para la obtención del coeficiente de escorrentía C, se determina éste para cada una de las cuencas y para los períodos de retorno utilizados. Los valores estimados para cada cuenca y para cada período de retorno del coeficiente de escorrentía y los parámetros necesarios para su determinación quedan recogidos en los tablas de resultados de caudales del Apéndice Nº4 para los periodos de retorno analizados en cada cuenca.
3.7. CAUDALES OBTENIDOS PARA CADA CUENCA
En las cuencas estudiadas se ha aplicado la formulación expuesta en el comienzo de este capítulo 3. Se ha aplicado la formulación contenida en el Método Racional propuesto por J.R. Témez en 1991, con las modificaciones introducidas con posterioridad y comentadas en ese mismo apartado Los resultados de los caudales obtenidos en cada cuenca y los parámetros necesarios para la aplicación del método, quedan reflejados en las tablas del Apéndice Nº 4 para los períodos de retorno analizados en cada cuenca.
Del apéndice Nº 4 se extraen los resultados de caudales resumidos en la siguiente tabla.
Cuenca A
[Km2] k
[adim.] T
[años] C
[adim.] I
[mm/h] Q
[m3/s]
1 0,007 1,008
2 0,231 74,60 0,034
10 0,345 106,58 0,073
25 0,398 124,34 0,098
50 0,434 137,66 0,118
100 0,466 150,98 0,139
500 0,540 186,51 0,199
2 0,131 1,012
2 0,231 64,89 0,553
10 0,345 92,70 1,183
25 0,398 108,15 1,592
50 0,434 119,74 1,920
100 0,466 131,33 2,264
500 0,540 162,23 3,242
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 38
Cuenca A
[Km2] k
[adim.] T
[años] C
[adim.] I
[mm/h] Q
[m3/s]
3 0,058 1,010
2 0,209 70,68 0,241
10 0,321 100,98 0,529
25 0,373 117,80 0,717
50 0,409 130,43 0,869
100 0,441 143,05 1,029
500 0,515 176,71 1,485
4 0,021 1,007
2 0,366 81,84 0,177
10 0,490 116,91 0,338
25 0,544 136,39 0,438
50 0,579 151,01 0,516
100 0,611 165,62 0,597
500 0,679 204,59 0,819
5 0,034 1,007
2 0,295 79,13 0,222
10 0,416 113,05 0,448
25 0,470 131,89 0,591
50 0,506 146,02 0,704
100 0,538 160,15 0,821
500 0,611 197,84 1,150
6 0,004 1,003
2 0,282 107,11 0,033
10 0,401 153,02 0,067
25 0,456 178,52 0,089
50 0,491 197,65 0,106
100 0,524 216,78 0,124
500 0,597 267,78 0,174
7 0,021 1,004
2 0,230 97,51 0,132
10 0,344 139,30 0,282
25 0,397 162,51 0,380
50 0,433 179,92 0,458
100 0,465 197,34 0,540
500 0,540 243,77 0,774
8 0,067 1,006
2 0,485 84,06 0,761
10 0,608 120,09 1,363
25 0,658 140,10 1,722
50 0,690 155,11 1,998
100 0,717 170,13 2,278
500 0,775 210,16 3,040
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 39
4. DRENAJE. DESCRIPCIÓN GENERAL.
El drenaje superficial se ha dividido en:
1) Drenaje transversal
2) Drenaje longitudinal
Así mismo se ha diferenciado el drenaje en 5 zonas:
1. Boca Sur del falso túnel.
2. Túnel de Ermua
3. Boca Norte del falso túnel.
4. Estación de Ermua
5. Tras la Estación.
Para el estudio del drenaje se han tenido en cuenta los siguientes aspectos:
1. La rápida evacuación del agua que cae sobre la plataforma o que afluye en ella desde su contorno.
2. El franqueamiento de ríos y otros cursos de agua.
3. El restablecimiento del curso de las vías de agua interceptadas por el ferrocarril.
5. DRENAJE TRANSVERSAL
Los criterios que se han seguido para el diseño de obras de drenaje transversal han sido los siguientes:
1. que respeten, si es posible, el flujo natural de avenida
2. que no desencadenen mecanismos de inestabilidad
3. que conserven el régimen existente de afecciones
4. que tengan una dimensión mínima que permita su conservación evitando que la obra quede obturada por arrastre de maleza, piedras, etc.
Los cálculos hidráulicos de las ODT están reflejados en el apartado XX del presente anejo.
5.1. DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS PROYECTADAS
La única obra de drenaje transversal que se ha proyectado para desaguar las cuencas se resumen en un cajón 1,5m x 1,5m para acondicionar la escorrentía de avenidas del periodo de retorno de 500 años del arroyo de la cuenca nº 2, que será recogido primero por la bajante escalonada B-4+1755 descrita en el apartado 6, “Drenaje Longitudinal”, de este anejo. El conjunto de ambos elementos forman la “Obra Singular nº 2”.
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 40
5.2. MÉTODO DE CÁLCULO DE LA CAPACIDAD DE LAS PEQUEÑAS OBRAS DE DRENAJE
Para el cálculo hidráulico se han considerado las leyes de capacidad de las pequeñas obras de desagüe transversal, que definen las alturas de la lámina aguas arriba de dichas obras correspondientes a cada caudal.
El periodo de retorno considerado para el drenaje transversal se ha establecido según la norma Norma 5.2.-IC y los Criterios de URA:
Norma 5.2-IC 1
IMD
Alta Media Baja
Drenaje longitudinal 25 10 *
Drenaje transversal 100
Pasos inferiores 50 25 *
* Criterio del proyectista
Para la única obra de drenaje transversal, la ODT-4+155, que afecta a la plataforma del ferrocarril se ha empleado un período de retorno de 500 años, siguiendo el criterio de URA para arroyos con cuencas hidrológicas entre 0,1 y 0,5 Km2.
La metodología expuesta a continuación viene reflejada en la Instrucción 5.2-I.C. “Drenaje superficial” de la Dirección General de Carreteras.
Para el cálculo del régimen hidráulico y el dimensionamiento de las obras de drenaje se puede diferenciar:
Control de entrada
En la mayoría de los casos prácticos, las alturas de lámina vienen determinadas por las características de la entrada de la obra (geometría y tipo de embocadura), y el cálculo de la ley de capacidad se reduce a la aplicación directa de unas curvas de desagüe obtenidas experimentalmente. Dichas curvas se representan adimensionalmente en la figura adjunta.
El número de Manning utilizado ha sido n = 0,017 para los conductos de hormigón y n·=·0,040 para el cauce (encauzamientos naturalista de escollera revegetada con estaquillas de sauce) y n= 0,025 para los encachados de hormigón a la salida de las ODT.
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 41
Control de salida
En general es suficiente el proceso de cálculo realizado mediante las leyes de control de entrada ya comentadas anteriormente, y en el caso de las pequeñas obras de desagüe sólo podría ser necesario complementarlo con cálculos de control de salida cuando los niveles de agua del cauce a la salida del conducto sean singularmente altos por la presencia en sus inmediaciones de fuertes estrechamientos, azudes, cruces con caminos u otras vías de comunicación, etc.
En esas circunstancias se debe calcular también la altura HBSB de aguas arriba obligada por el nivel μ del cauce a la salida del conducto. En el proyecto se debe considerar finalmente esa altura HBSB cuando resulte superior a la HBEB deducida del control de entrada:
La fórmula de cálculo del control de salida es:
μ+−⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡++= LJ
gV
RgLnKH eS 2
212
34
2
Siendo:
HBSB = El nivel del agua a la entrada de la obra medida sobre la solera de ésta (m).
L = Longitud del conducto (m).
J = La pendiente del conducto.
V = La velocidad media (m/s).
R = El radio hidráulico (área/perímetro mojado) (m).
g = La aceleración de la gravedad (m/sP2P).
n = El coeficiente de rugosidad de Manning del conducto.
KBeB = El coeficiente de pérdida de carga en la embocadura que vale 0,3 cuando hay muro de acompañamiento y aletas.
μ = El mayor de los dos valores siguientes:
• La diferencia del nivel del agua en el cauce a la salida del conducto, con la cota de la solera en ésta.
• La semisuma del calado crítico yBcB del conducto y su altura H de éste. Si del cálculo resultase yBcB>H, se tomará igual a H.
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 42
Valores de Ke:
Tubo de hormigón:
Exento…………………………………. 0,6
Con muro de acompañamiento…….. 0,4
Con aletas…………………………….. 0,3
Otros conductos de hormigón:
Exento…………………………………. 0,6
Con muro de acompañamiento…….. 0,4
Con aletas…………………………….. 0,2
Tubo corrugado:
Exento…………………………………. 0,8
Ataluzado……………………………... 0,7
Con muro de acompañamiento…….. 0,6
Con aletas…………………………….. 0,3
Siempre que ha sido compatible con la pendiente real del cauce, se han proyectado las obras con una pendiente superior a la crítica para asegurar de esta forma la menor sobreelevación posible aguas arriba y se han dimensionado de manera que la sección de control del flujo esté a la entrada de las mismas, con el fin de evitar la posibilidad de que se produzcan daños materiales en propiedades colindantes.
A continuación se presentan los gráficos correspondientes a las curvas de control a la entrada.
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 43
5.2.1. Comprobación hidráulica de las obras proyectadas
Se han realizado unos de cuadros que resumen las características de la única obra de drenaje transversal existente en el proyecto constructivo, la ODT-4+155.
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 44
CUENCA Denominación en planos
PK en eje de la
Plataforma
Q 25 AÑOS (m3/s)
Q 100 AÑOS (m3/s)
Q 500 AÑOS (m3/s)
Cuenca nº2 (a través de B-4+177) ODT-4+155 4+155 1,592 2,264 3,242
Denominación en planos TIPO DE OBRA Observaciones
ODT-4+155 MARCO 1,5m x 1,5m Entrada con pozo y salida con aletas
Denominación en planos
Longitud (m)
Esviaje (grad. cent.)
Pendiente (%)
Q diseño (m3/s)
ODT-4+155 19,00 53,90 1,0 3,242
Denominación en planos
Cota solera de entrada
(m) Tipo de control
Altura a la entrada
(m)
Velocidad (m/s)
Cota desbordamient
o (m)
ODT-4+155 184,04 entrada 1,37 3,01 185,84
5.3. ATERRAMIENTOS
Analizados los rangos de aterramientos en las obras de drenaje transversal proyectadas, se indica lo siguiente:
3) El trazado en planta de la obra de drenaje transversal se ha proyectado, teniendo en cuenta que su salida se asienta sobre terreno natural evitando zonas inestables.
4) Debido a las fuertes pendientes de los cauces, se ha respetado la cota en la salida de la ODT procurando, si es necesario, en su salida un acondicionamiento del cauce.
5) Deberá prestarse atención a las aportaciones adicionales durante la construcción de la plataforma del ferrocarril y la fase inmediatamente siguiente a ella, ya que los aterramientos suelen agravarse por aportaciones adicionales.
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 45
5.4. EROSIONES
Erosión evolutiva del cauce
Como se ha indicado anteriormente, la situación tanto en planta como en alzado de las obras de drenaje proyectadas así como las obras de salida (encauzamientos) diseñadas en algunas de ellas permiten asegurar la existencia de una pendiente estable del lecho original del cauce a la salida de la obra, alcanzando su perfil de equilibrio sin riesgo de erosión evolutiva del cauce.
Erosión localizada
Este tipo de erosión se puede producir localmente a la salida de la obra de drenaje debido a la mayor concentración y energía cinética de la corriente, pudiendo llegar a provocar su descalce.
De acuerdo con la Instrucción 5.2-IC de julio de 1990, se estimará la máxima erosión previsible en el lecho original a la salida de la obra de drenaje “e” mediante las fórmulas siguientes:
Tubos:
83
252⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡=
gD
QDe
Conductos rectangulares:
83
23·
3exp3
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡⎥⎦⎤
⎢⎣⎡−=
gBH
QBH
He
siendo:
e = erosión máxima previsible (m)
Q = caudal (m3/s)
g = aceleración de la gravedad (9,8 m/s²)
D = diámetro del tubo (m)
H = altura del conducto rectangular (m)
B = anchura del conducto rectangular. En conductos múltiples se tomará la suma de las anchuras de cada uno (m).
Son muchos los casos en los que por el requisito del tamaño mínimo del conducto o por facilitar el paso de personas o vehículos para mantenimiento o limpieza se han dimensionado las obras de drenaje con gran generosidad respecto a las exigencias hidráulicas, de forma que los caudales unitarios y con ello el riesgo de graves erosiones son muy reducidas.
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 46
En estas circunstancias no se necesitaría protección en las embocaduras y en las salidas será suficiente el dispositivo previsto en la Instrucción de Carreteras consistente en una solera de hormigón entre aletas rematada con un rastrillo.
A partir de las recomendaciones del A.D.I.F. la profundidad del rastrillo r se define con carácter orientativo en función del caudal unitario en el conducto, q, si bien las condiciones geotécnicas pueden aconsejar cambios en cada caso:
6) Si q < 0,5 m3/s/m No hace falta rastrillo
7) Si 0,5 < q < 6 m3/s/m Rastrillo r=0,6*(q / g1/2)2/3
Siendo g = 9,8 m2/s la aceleración de la gravedad.
Se obtienen unos valores de:
Obra de drenaje Ø ó B (m)
H (m)
Q (m3/s)
Caudal unitario (m3/s/m )
r, rastrillo (m)
ODT-4+155 1,5 1,5 3,242 2,16 0,65 D ó B: diámetro del conducto circular o ancho del conducto rectangular H: altura del conducto rectangular Q: caudal de cálculo
Aunque el rastrillo teórico es de menos de 100 cm, se han dispuesto (debido a la alta eficacia y bajo coste de ejecución) unos rastrillos de 1,25 m aguas abajo del marco. Para más detalles ver las secciones transversales de las obras de paso en el Documento Nº 2, Planos.
6. DRENAJE LONGITUDINAL
6.1. DRENAJE DE LA PLATAFORMA
El drenaje de la plataforma se realiza por escorrentía superficial y apoyándose en una red de colectores subterráneos que recogen de la explanada los caudales de las cunetas.
El agua que discurre superficialmente por la plataforma de la vía y los taludes de la excavación en los tramos en desmonte, se recoge en cunetas laterales a la vía. De este mismo modo, con la intercepción de cuencas con cunetas de guarda, o con bajantes en desmonte, estos caudales se reciben en arquetas que introducen dicho caudal en la red subterránea de colectores, utilizándose en gran medida los diferentes viales construidos para la ejecución de la obra. Estas cunetas, están dispuestas longitudinalmente. Son cunetas revestidas de hormigón, 0,5 m de base y taludes 1:1 para las cunetas de coronación y en las cunetas de pie.
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 47
Los puntos de vertido son aquellos donde la cuneta se interrumpe por la presencia de terraplén o en las tomas longitudinales de los drenes colectores ubicados bajo ellas.
6.2. DRENAJE DE LAS ÁREAS ADYACENTES
Existen varias situaciones de desagüe de las áreas adyacentes a la traza:
1. Cuando el desmonte corta una limatesa del terreno y el talud discurre por la línea de máxima pendiente del terreno. En este caso, en general, no se ha considerado drenaje de esta área, ya que el agua de escorrentía de esta zona no llega al talud del desmonte.
2. Cuando el desmonte corta una limatesa del terreno y la orientación de las curvas de nivel indican la confluencia hacia el talud del desmonte de cualquier precipitación que se produzca. En este caso se proyectan cunetas de protección del talud, evitando que la precipitación de la cuenca discurra por el talud.
La comprobación hidráulica de las cunetas figura en el Apéndice Nº 5 de este anejo.
6.3. DESCRIPCIÓN DE LA RED DE DRENAJE LONGITUDINAL PROYECTADA
6.3.1. Drenaje en el falso túnel de la Boca Sur.
La escorrentía generada por la cuenca hidrológica nº 07 será mayormente evacuada por la obra de drenaje transversal existente en la actualidad en el PK 4+050, y lo que acabe llegando a las cunetas laterales del trazado será dirigida al marco de obra de drenaje transversal proyectada, ODT-4+155, a través de un par de sumideros con tapa de reja que serán ubicados sobre el marco al paso de cada cuneta lateral de la plataforma sobre el mismo marco. En los planos 13.2.1 y 13.2.2 del Documento Nº2 , pueden verse los detalles de la Obra Singular Nº 2, compuesta por la bajante escalonada, B-4+177, y el marco de drenaje de obra transversal, ODT-4+155.
Finalmente, la sección de falso túnel (ver detalles en el Plano Nº 13.3 del Documento Nº2), en cuanto al drenaje, será similar al de la sección del Túnel de Ermua, con la salvedad de que las acometidas de los hastiales conducen las aguas infiltradas, en dos puntos equidistantes en cada lado del tramo en falso túnel, directamente a las cunetas laterales, y que las cunetas laterales no conducen sus aguas al colector central hasta no adentrarse en el Túnel de Ermua. El colector central arranca en la arqueta dispuesta en el PK 4+173, que será compartida con el punto de vaciado de la columna seca del sistema contra incendios en la Boca Sur del túnel.
6.3.2. Drenaje del Túnel
Teniendo en cuenta las características hidrogeológicas del túnel proyectado, se prevé la infiltración de agua desde el macizo y por tanto se hace necesario un sistema de drenaje que evacue dicho agua fuera del túnel.
Según la distribución de materiales a lo largo de los túneles y la longitud de estos, y la posición del nivel freático, el caudal máximo en el túnel de Ermua es de 0,001 m3/s (para más detalle ver apartado nº 4.8.2 del Anejo Nº 7, Túneles y Caverna).
El sistema de drenaje que se ha proyectado consiste en una banda drenante dispuesta entre el sostenimiento y el revestimiento, que encamina el agua de infiltración hacia los tubos dren porosos de φ110 mm que se sitúan longitudinalmente en la parte inferior de los hastiales.
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 48
Desde estos tubos dren porosos de φ110 mm, mediante tubos de PVC φ110 mm situados perpendicularmente al hastial cada 36 m, se conduce el agua a las canaletas de drenaje, dispuestas longitudinalmente a ambos lados del túnel. Las canaletas, de dimensiones según planos de detalle de la sección en túnel (ver Plano Nº 13.3. del Documento Nº 2), están dispuestas a lo largo de todo el túnel de Ermua y a lo largo de la caverna de la “Vía Mango”, tanto en la margen izquierda y en la derecha de cada uno de ellos. Cada unos 36 metros, las canaletas se desvían 45º en planta para bordear las arquetas de instalaciones eléctricas y verter sus aguas a las cunetas laterales en eso puntos.
Como todo el agua de infiltración a través del sostenimiento lo recogen las cunetas laterales, teóricamente no es necesario poner ningún sistema de drenaje para la plataforma. No obstante, el agua que pueda caer sobre la plataforma en túnel se desagua mediante las arquetas sumideros que conducen el agua a través del colector central situado bajo el eje de la plataforma. A estas arquetas se une el par de acometidas que vendrán perpendicularmente en planta desde las cunetas laterales.
Este colector central es de 200 mm de diámetro y sus arquetas estarán dispuestas cada 36 m para no coincidir con las arquetas de instalaciones eléctricas dispuestas con la misma equidistancia. El único punto donde se rompe la equidistancia es en la incorporación de la vía mango y en los elementos de cruces de vía, en estos casos se disponen las arquetas correspondientes bien unos metros antes de las mismas o posterior a las mismas. Para más detalle ver planta del plano Nº 13.1 del Documento Nº2.
La caverna de la “vía mango” dispone de un sistema de drenaje similar al del túnel, pero sin el colector central. En el PK 5+071,50 del eje de plataforma, la cuneta lateral izquierda del a vía mango continua su trazado para convertirse en la cuneta lateral izquierda del túnel en los PPKK posteriores. No obstante, en el PK mencionado, las aguas de la cuneta lateral izquierda de la vía mago son conducidas a la arqueta que da fin a la cuneta lateral derecha de la vía mango, a través de una acometida de 110 mm de diámetro, y, seguidamente, desde esta arqueta se conducen las aguas directamente al colector central de la plataforma del túnel a través de una acometida de 200 mm de diámetro que cruza por debajo la cuneta lateral izquierda de la plataforma del túnel. Unos metros más adelante, en el PK 5+074,70 , la cuneta lateral izquierda de la plataforma del túnel finaliza en una arqueta desde la que las aguas son conducidas a la arqueta del colector central.
El cruce de aguas entre cunetas laterales se realiza un poco más allá del inicio de la unión de ambas cavernas, ya que primero se procede a cruzar la columna seca contra incendios y las arquetas del sistema de instalaciones eléctricas de ambas cavernas.
Teniendo en cuenta las características hidrogeológicas del túnel proyectado, y según la distribución de materiales a lo largo del túnel y la longitud de estos, y la posición del nivel freático, el caudal máximo en el túnel es de 0,001 m3/s. Para más información ver apartado 4.8.2, “Estimación de Infiltraciones. Infiltraciones durante la vida útil”, del Anejo Nº 7. En su mayor parte, el eje de plataforma del túnel tiene una pendiente de 15 milésimas, salvo en su tramo final al adentrarse en el falso túnel de la Boca Norte, cuya pendiente ronda las 5 milésimas.
El caudal de agua esperado en uso es reducido, y las dimensiones de las conducciones proyectadas tienen mayor capacidad, pero por criterios de facilidad en el mantenimiento, no es recomendable reducirlas. Por tanto, la siguiente tabla indica los resultados de uso y capacidad obtenidos para cada elemento dispuesto tanto en su máxima pendiente como en su mínima pendiente.
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 49
máxima mínima (m3/s) (m.) (m.) pend. Máx. pend. Mín. pend. Máx. pend. Mín. pend. Máx. pend. Mín. pend. Máx. pend. Mín.Elementos en túnel y vía mango
Canaletas 4+190 5+185 0,015 0,005 0,0010 rectangular 0,11 0,05 0,02 0,03 0,53 0,36 0,005 0,0025 0,85 0,47Acometidas 4+170 5+190 0,067 0,006 0,0010 circular 0,02 0,03 1,19 0,51 0,021 0,007 2,68 0,80Cunetas laterales 4+160 5+188 0,015 0,005 0,0010 rectangular 0,30 0,20 0,01 0,01 0,38 0,27 0,110 0,065 1,83 1,06Colector central 4+174 5+188 0,015 0,005 0,0010 circular 0,09 0,12 1,55 1,03 0,055 0,030 1,88 1,09
Velocidad (m/s)
0,11
0,20
Caudal (m3/s) Velocidad (m/s)PENDIENTE
(%)USO CAPACIDAD (sección al 80%)
PK FINALPK INICIALELEMENTO DE DRENAJE LONGITUDINAL
CAUDAL CUNETA SECCIÓN A H
Calado (m)
Finalmente, las canaletas, que para proteger las arquetas de instalaciones eléctricas desvían su trayecto cada 36 metros hacia las cunetas laterales, acaban desviando su trayecto una última vez más hacia las cunetas laterales justo antes de entrar en el falso túnel de salida de la Boca Norte. Las cunetas laterales y el colector central seguirán su trayectoria adentrándose en el falso túnel de la Boca Norte.
6.3.3. Drenaje en el falso túnel de la Boca Norte.
Las cunetas laterales y el colector central finalizan, cada una de ellas, con una arqueta en el PK 5+188,60 donde, mediante acometidas, las aguas de las cunetas laterales son llevadas al colector central, y desde la arqueta de este son enviadas a una arqueta intermedia dispuesta fuera del falso túnel que facilitará sacar el colector central a la arqueta exterior a la derecha de la plataforma, dando continuidad, a través la red de pluviales existente en las cercanías en la actualidad, a las aguas recolectadas.
6.3.4. Drenaje de la Estación.
El drenaje sobre el viaducto de la plataforma de la estación de Ermua consta principalmente de un canalón exterior, integrado en la estructura de la propia cubierta, que conducirá las aguas de escorrentía a un punto aproximadamente intermedio, en el PK 5+242,20, ubicado sobre la cámara de entrada de agua del depósito de limpieza. Las cunetas interiores a la cubierta sobre la plataforma en la Estación tendrán las pendientes o contrapendientes mínimas necesarias (0,002 en tanto por uno) para derivar todo fluido al mismo punto de vertido mencionado. Ver sección de estas cunetas laterales en plataforma bajo la cubierta en el plano Nº 13.3, Drenaje. Detalles., del Documento Nº2, Planos. Por tanto, todas las aguas exteriores e interiores a la cubierta de la Estación discurrirán por el depósito de limpieza y continuarán mediante colectores de diámetros de 300 mm a la arqueta del colector de la red sanitaria más próxima existente en las inmediaciones en la actualidad. Como los tres colectores llevan el mismo caudal, se ha comprobado sólo el colector con la menor pendiente (C-5+242), por ser la que peores calados pueda obtener.
6.3.5. Drenaje de la zona tras la estación.
El drenaje de la plataforma a partir del PK 5+310 (referido a la vía izquierda) consistirá en una tubo dren de 200 mm de diámetro embebido en material filtrante y envuelto en un geotextil, que desde el eje central de la plataforma conducirá el agua a través de la capa de forma hasta la arqueta ubicada a la altura del PK 5+460 (respecto de la vía izquierda), para evacuarlo a través de un colector de 300 mm (C-5+470) a la red de saneamiento existente en las inmediaciones. El colector al tener una superficie de escorrentía algo menor que el que tienen los colectores del drenaje de la Estación en torno al depósito de limpieza, la comprobación realizada para estos últimos sirve también para justificar la validez del presente colector. Ver sección tipo en el Plano Nº 13.3. del Documento Nº2.
6.4. CAUDALES DE CÁLCULO EN LAS OBRAS DE DRENAJE LONGITUDINAL
Para el drenaje longitudinal de la plataforma (caudales y duraciones pequeñas, pendientes comunes y aguas casi limpias) se considera un período de retorno de 25 años como corresponde a obras d drenaje longitudinal de obras lineales comunes.
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 50
Los datos de precipitaciones recogidos en cada plataforma, talud o cuenca quedan recogidos en las tablas que se pueden encontrar en el Apéndice Nº 4 de este anejo.
Para el cálculo del caudal a desaguar se utiliza el método de Témez siguiendo los criterios del apartado 2.4. de la Instrucción 5.2-IC , Drenaje Superficial, tal y como se ha descrito en el capítulo nº 3, Hidrología, de este anejo.
6.5. CÁLCULO DE LA RED DE DRENAJE LONGITUDINAL.
Los caudales de las distintas cunetas de la traza del ferrocarril corresponden a los valores analizados de la escorrentía superficial repartida proporcionalmente a la longitud de la cuneta.
6.5.1. Cunetas de guarda en desmonte y pie de terraplén
Para el cálculo hidráulico de estas cunetas se ha aplicado la fórmula de Manning con la sección definida y las diferentes pendientes que tiene a lo largo de la traza.
2/3xR
1/2J
n1V =
Q = V x S
PmS R=
donde
V = velocidad (m/s)
J = pendiente del cauce (m/m)
n = nº de Manning
R = radio hidráulico (m)
S = superficie de la sección (m2 )
Pm = perímetro mojado (m) = base+ Lat 1+ Lat 2
Q = caudal (m3 /s)
La sección tipo de las cunetas de guarda en desmonte es trapecial de 0,5 m de base y taludes 1:1 (H:V) considerando la profundidad de 0,5 m revestida y 0,1 m de espesor mínimo. La cuneta de guarda se ha dimensionado con el criterio del máximo caudal, en la zona que mayor aportación puede tener. Se considera la misma sección para todo el tramo.
calado
1
1 1
1
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 51
ancho
Se ha adoptado un revestimiento de hormigón para evitar la erosión. Se pueden rebasar excepcionalmente las velocidades límite (4,5 m/s) establecidas hasta un 60% (7,2 m/s), si bien en las curvas y cambios de sentido se sobreelevará la pared exterior del revestimiento para prever la peraltación de la corriente.
En tramos de fuerte pendiente de la cuneta (donde la cuneta trapezoidal supere la velocidad límite excepcional), es necesario tomar medidas especiales, debido a las elevadas velocidades que alcanzaría el agua. En estos casos se utilizarán bajantes escalonadas.
La cuneta guarda de la Boca Sur, ha sido dimensionada para un periodo de retorno de 500 años, para así mantener coherencia en el criterio adoptado para la bajante escalonada (B-4+177) y el marco (ODT-4+155) que conforman la Obra Singular Nº 2. Para el resto de cunetas guardas, emplazadas en la Boca Norte, el periodo de retorno aplicado has sido el de 25 años.
6.5.2. Bajantes escalonada
Se han dimensionado bajantes escalonadas con cuenco amortiguador de caída vertical.
Para el cálculo hidráulico de las bajantes en desmonte se ha tratado el vertido de la lámina por un borde vertical, cayendo sobre una solera sólida que dispone de un resalto o murete en su final. Para prevenir que el agua socave los bordes del salto, se han construido cajeros laterales de hormigón con lo que quedará formado una balsa o cuenco amortiguador.
Sobre lecho de hormigón, pueden absorberse saltos de la lámina de agua de hasta 1,8 m, aunque excepcionalmente pueden usarse saltos de hasta 2,4 m, cuyo comportamiento también resulta aceptable.
Para que el salto resulte eficaz, es necesario que el chorro quede sumergido en la balsa y para ello, la diferencia de las cotas del agua, aguas arriba y aguas abajo del salto, no debe ser menor que 0,4 veces la profundidad crítica aguas arriba.
Para evitar la formación de ondulaciones y corrientes transversales en los cambios de sección de este tipo de bajantes se prevén unas transiciones hidráulicamente apropiadas. No se han proyectado transiciones de entrada asimétricas ni cambios de alineación inmediatamente aguas arriba de las mismas, ya que la perturbación podría propagarse aguas abajo produciendo problemas en el resto de elementos del drenaje longitudinal.
Para los muros de cada bajante es necesario disponer una altura adicional o resguardo para cubrir pequeños resaltos de la lámina difíciles de prever.
Para el funcionamiento del agua en régimen crítico o lento, será suficiente con dotar a los muros laterales con un resguardo mínimo de 0,3 m contados a partir de la superficie teórica del agua. En el rápido la altura de las paredes laterales será la altura de 0,4 la altura crítica y se medirá sobre la superficie del agua en cada punto de vertido.
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 52
H
h
L
Siendo:
R : resguardo
h´: altura de escalón.
L: longitud del cuenco.
h: calado.
6.5.3. Arquetas
Para mantenimiento y limpieza de colectores se disponen, en los tramos de colector que lo requieran, arquetas cada 50 m como máximo, según la Instrucción 5.2-IC. En este proyecto en el colector central del túnel de Ermua se implantarán cada 36 m, para alternar y que no coincidan con las arquetas de instalaciones eléctricas proyectadas a lo largo del túnel y la vía mango a una equidistancia entre ellas de 36 m. Los emplazamientos coincidentes elementos de cruces de vías, serán adelantados o retrasados varios metros. Las arquetas del colector central serán de 0,65 m x 0,80 m y menores de un metro de profundidad. No obstante, en el exterior del túnel se realizarán arquetas de mayores dimensiones para facilitar que las aguas recolectadas se integren en la red de saneamiento existente.
Para velocidad del agua inferior a 1,0 m/s se conformarán los fondos de las arquetas a las secciones inferiores de los tubos para asegurar en lo posible la continuidad de la corriente, evitar la decantación y minimizar la pérdida de carga. Cuando sea igual o superior a 1,0 m/s, se dispondrá en su fondo de un arenero para almacenar los elementos en suspensión decantados debido a las perturbaciones de la corriente con pérdida de velocidad que se producen en las arquetas. Su profundidad será la máxima distancia entre 0,5 veces el diámetro del tubo de salida o 0,2 m.
Si su profundidad es mayor de 1,50 m, deberán ser visitables, para lo cual se proyectará con una dimensión interior mínima de 1,00 m y excepcionalmente de 0,80 m, dotándola a la vez de una escalera vertical formada por pates cada 0,40 m como máximo a partir de los 0,80 m de la boca y hasta los 0,40 m del fondo.
calado R
L
h1=0,6hc
h
h' i
1
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 53
6.5.4. Canalón de la cubierta de la Estación
La estación de Ermua yace sobre un viaducto protegido por una cubierta, que contiene en su estructura, en su lado izquierdo, un canalón visualmente integrado para la recogida y evacuación de las escorrentías escurridas por él para el periodo de retorno de 500 años.
El canalón conduce el agua con una pendiente primero, y con una contrapendiente después, de 5 milésimas hacia la cámara de entrada de agua del depósito de limpieza ubicado en el PK 5+242,20. Las cunetas interiores a la cubierta sobre la plataforma en la Estación tendrán las pendientes o contrapendientes necesarias para derivar todo líquido al mismo punto de vertido. Por tanto, todas las aguas exteriores e interiores a la cubierta de la Estación discurrirán por el depósito de limpieza y continuarán mediante colectores de diámetros de 300 mm a la arqueta del colector de la red sanitaria más próxima existente en las inmediaciones en la actualidad.
Los 2 tramos de canalón han sido calculados en base al tramo de canalón pésimo o de mayor longitud, en el que su caudal de diseño ha sido obtenido por el método de Témez, llamado también, método racional modificado. El tiempo de concentración ha sido estimado a partir de la velocidad obtenida por Manning para una sección saturada, y obtener así el tiempo que tarda en ser evacuado por el canalón de mayor recorrido. Con ese tiempo de concentración, los caudales de cada periodo de retorno son calculados con el método Témez. Se comprueba que el caudal de diseño es similar al planteado en Manning, y sino, se vuelve a tantear un nuevo tiempo de concentración obteniendo la velocidad con Manning para el nuevo volumen estimado en el primer tanteo. Cuando los caudales obtenidos entre las iteraciones sea el mismo, los calados y velocidades serán las definitivas para ese tramo de canalón, y con esas dimensiones será planteado el otro tramo de canalón (que irá en contrapendiente).
6.5.5. Cubierta sobre vestíbulo de entrada a la estación
La cubierta sobre el vestíbulo de la entrada peatonal a la estación tendrá las pendientes oportunas para desaguar hacia dos sumideros las aguas pluviales que sobre ella discurran. Estos sumideros conducirán el agua, a través de unos tubos bajantes de PVC de 200 mm, hacia unas arquetas ubicadas en el terreno bajo los propios sumideros, que encauzarán sus aguas, a través de unos colectores de PVC de 300 mm, a una nueva arqueta de mayores dimensiones que permitirá dar continuidad a esas aguas por la red de pluviales actualmente existente.
6.5.6. Tabla resumen de los elementos de drenaje longitudinal
La siguiente tabla resume los cálculos obtenidos para las estructuras de drenaje longitudinal.
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 53
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 54
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 55
APÉNDICE Nº 1: PLANOS
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 56
APÉNDICE Nº 1: PLANOS
ÍNDICE
1. Cuencas hidrológicas.
2. Estaciones meteorológicas y polígonos de Thiessen.
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 57
APÉNDICE Nº 2: DATOS METEOROLÓGICOS
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 58
APÉNDICE Nº 2: DATOS METEOROLÓGICOS
ÍNDICE
1. Precipitaciones mensuales y anuales.
2. Precipitaciones máximas diarias.
3. Ajustes por Gumbel.
4. Ajustes por Square Root.
5. Días de lluvia.
6. Días de nieve.
7. Días de granizo.
8. Días de tormenta.
9. Días de precipitación >= 10 décimas de mm.
10. Días de precipitación >= 100 décimas de mm.
11. Días de precipitación >= 300 décimas de mm.
12. Días de temperatura =< 0 ºC.
13. Días de temperatura =< 5 ºC.
14. Días de temperatura >= 25 ºC.
15. Días de temperatura >= 30 ºC.
16. Temperatura media mensual.
17. Media mensual de temperatura mínima diaria (ºC).
18. Media mensual de temperatura máxima diaria (ºC).
19. Temperatura mínima absoluta mensual (ºC).
20. Temperatura máxima absoluta mensual (ºC).
1
1
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 59
Año
ener
o fe
brer
o m
arzo
ab
ril
may
o ju
nio
julio
ag
osto
se
ptie
mbr
e o
ctub
re n
ovie
mbr
e d
icie
mbr
e S
uma
1983
433
2396
2210
1281
876
192
589
3506
176
329
385
917
1329
019
8434
1524
3288
679
226
6473
320
287
416
2414
3822
4818
1119
119
1985
1586
605
2142
795
1999
784
415
308
1649
916
9389
511
737
1986
3902
1631
1119
2503
628
483
101
327
1471
733
995
2553
1644
619
8717
0318
0311
1981
231
797
148
311
1525
515
2828
2031
513
241
1988
2434
2336
2086
1579
1197
1176
1445
411
1208
158
322
1494
1584
619
8945
115
0069
430
3855
413
247
153
137
023
416
2016
197
5619
9012
3566
249
629
9957
566
455
790
249
911
1115
5421
0513
359
1991
894
596
1487
2191
1984
282
265
182
1686
1042
2949
241
1379
919
9285
530
223
6812
7610
9119
4569
672
696
855
7415
2618
7319
200
1993
119
1387
926
2580
710
1464
907
1500
1546
1747
660
3599
1714
519
9415
9314
0362
845
2381
164
027
630
414
9492
859
418
6015
054
1995
2784
1349
1855
566
630
237
963
614
755
103
895
1182
1193
319
9668
637
9670
164
260
364
878
814
1113
2013
7433
5318
2917
151
1997
1845
380
239
490
1836
922
1205
613
516
540
2143
1680
1240
919
9886
582
686
823
2911
1347
624
738
013
0426
6420
1687
613
964
1999
1345
2095
1675
1240
1023
281
316
219
807
285
2181
2295
1376
220
0052
716
2811
1216
0279
526
899
665
939
325
3521
0410
5213
671
2001
2294
1107
1384
1108
444
494
1323
399
387
437
1853
452
1168
220
0244
715
5038
610
0816
6662
240
515
0433
713
2717
4331
8214
177
2003
2473
1613
481
631
1800
367
178
309
801
1841
1818
2113
1442
520
0422
3914
3211
9810
7082
234
046
454
695
115
1017
0725
1614
795
2005
1447
1774
1580
2255
1120
138
140
646
1142
919
2875
2181
1621
7
MÍN
IMO
119
302
239
490
317
132
101
182
1615
832
216
121
2
MED
./TO
T.15
4715
0412
0216
2210
9862
058
478
287
112
5517
4116
1714
43
MÁ
XIM
O39
0237
9623
6845
2326
6419
4514
4535
0616
8655
7433
5335
9931
97
Indi
cativ
o: 1
049U
ER
MU
A
Alti
tud:
240
m
Long
itud:
02º
30'2
9''W
Latit
ud: 4
3º11
'28'
'N
Prec
ipita
ción
tota
l men
sual
(déc
imas
de
mm
); (p
reci
pita
ción
med
ida
de 0
7UTC
a 0
7UTC
)
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 60
Año
ener
o fe
brer
o m
arzo
ab
ril
may
o ju
nio
julio
ag
osto
se
ptie
mbr
e o
ctub
re n
ovie
mbr
e d
icie
mbr
e M
áxim
o19
8453
541
213
520
548
137
317
017
042
163
055
165
765
719
8514
338
014
935
722
411
014
012
330
460
262
460
1986
500
210
200
220
141
207
4054
465
305
534
364
534
1987
507
256
371
170
8337
495
320
145
355
449
110
507
1988
415
395
406
248
442
243
610
100
350
5289
365
610
1989
300
400
125
510
330
6120
218
013
892
500
105
510
1990
245
218
160
482
250
194
145
310
176
262
308
462
482
1991
235
131
615
388
590
7710
210
561
621
580
787
807
1992
250
183
613
234
437
530
295
418
507
856
386
485
856
1993
108
555
392
1418
115
832
350
690
302
455
195
1200
1418
1994
538
220
190
945
221
189
113
124
200
446
127
615
945
1995
576
365
444
125
163
6531
024
312
237
598
247
598
1996
185
550
167
171
159
251
285
305
554
449
510
697
697
1997
379
245
174
194
718
377
588
247
306
190
441
418
718
1998
435
460
361
355
485
170
7411
522
554
239
715
154
219
9938
536
034
621
224
319
613
467
192
7739
032
639
020
0043
844
532
531
320
510
822
017
425
046
735
331
546
720
0151
543
920
723
218
225
038
718
272
198
410
143
515
2002
155
344
175
252
425
218
100
240
7738
139
153
253
220
0350
041
624
620
672
112
181
100
480
294
690
404
721
2004
470
226
150
220
156
307
205
325
537
420
270
537
2005
315
420
442
600
7055
260
465
285
440
600
MÍN
IMO
108
131
125
125
8361
4054
1237
8987
12
MED
./TO
T.34
932
130
434
634
424
021
721
629
133
942
937
364
1
MÁ
XIM
O57
655
561
514
1872
183
261
069
061
685
680
712
0014
18
Indi
cativ
o: 1
049U
ER
MU
A
Latit
ud: 4
3º11
'28'
'NA
ltitu
d: 2
40m
Lo
ngitu
d: 0
2º30
'29'
'WPr
ecip
itaci
ón m
áxim
a di
aria
men
sual
(déc
imas
de
mm
)
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 61
Estacion nº: 1049U -ERMUANº de datos: 24
Serie Nº de dato Registro Frecuencia T Equivalente Alfa Beta Dmax Z Pr. Certeza T Frecuencia Ajuste 1 Ajuste 2 Ajuste 384,00 1 142,00 0,976783 43,07 0,05608 54,54126 0,12220 0,59863 0,86607 2,00 0,5000 61,076 60,789 61,40154,00 2 120,00 0,935323 15,46 0,07684 56,01908 0,12896 0,63176 0,81958 5,00 0,8000 81,286 75,540 85,25866,00 3 84,00 0,893864 9,42 0,04751 53,68620 0,14986 0,73418 0,65384 10,00 0,9000 94,667 85,306 101,05350,00 4 81,00 0,852405 6,78 0,04394 52,78059 0,17505 0,85757 0,45394 25,00 0,9600 111,573 97,646 121,01153,00 5 72,00 0,810945 5,29 50,00 0,9800 124,115 106,800 135,81761,00 6 72,00 0,769486 4,34 100,00 0,9900 136,564 115,887 150,51351,00 7 69,00 0,728027 3,68 1. Método de los momentos (Comprobado) 250,00 0,9960 152,956 127,851 169,86350,00 8 66,00 0,686567 3,19 2. Método de la máxima verosimilitud (Comprobado) 300,00 0,9967 156,213 130,228 173,70862,00 9 62,00 0,645108 2,82 3. Método de mínimos cuadrados con la distancia según 500,00 0,9980 165,333 136,885 184,47481,00 10 62,00 0,603648 2,52 una recta de pendiente contraria 1000,00 0,9990 177,701 145,912 199,074
142,00 11 61,00 0,562189 2,28 4. Método de mínimos cuadrados con la distancia según 5000,00 0,9998 206,406 166,863 232,959120,00 12 60,00 0,520730 2,09 la normal 10000,00 0,9999 218,766 175,885 247,55062,00 13 60,00 0,479270 1,9260,00 14 54,00 0,437811 1,7872,00 15 54,00 0,396352 1,6649,00 16 53,00 0,354892 1,5554,00 17 52,00 0,313433 1,4645,00 18 51,00 0,271973 1,37 T Frecuencia Ajuste 1 Ajuste 2 Ajuste 352,00 19 50,00 0,230514 1,30 200,00 0,9950 148,969 124,940 165,15643,00 20 50,00 0,189055 1,2372,00 21 49,00 0,147595 1,17 Caudal T (Ajuste 1) T (Ajuste 2) T (Ajuste 3) T (Ajuste 4)69,00 22 45,00 0,106136 1,12 25,00 < 2 < 2 < 2 < 260,00 23 44,00 0,064677 1,07 50,00 < 2 < 2 < 2 < 244,00 24 43,00 0,023217 1,02 100,00 15 31 10 9
159,58 374 3610 170 115200,00 4107 > 10000 1109 684250,00 > 10000 > 10000 > 10000 6072300,00 > 10000 > 10000 > 10000 > 10000400,00 > 10000 > 10000 > 10000 > 10000500,00 > 10000 > 10000 > 10000 > 10000600,00 > 10000 > 10000 > 10000 > 10000
AJUSTE A UNA DISTRIBUCION EXTREMAL TIPO GUMBEL POR EL METODO DE LOS MOMENTOS Y POR EL DE LA MAXIMA VEROSIMILITUD
CALCULAR
0,00
50,00
100,00
150,00
200,00
250,00
1 10 100 1000 10000
Prec
ipita
ción
(m
m)
Probabilidad
Ajuste estadístico a la distribución de GumbelEstación 1049U-ERMUA
Registro Ajuste 1 Ajuste 2
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 62
Estacion nº: 1049U -ERMUANº de datos: 24
Serie Nº de dato Registro Frecuencia T Equivalente Lambda Beta T Frecuencia Ajuste84,00 1 142,00 0,976783 43,07 2326,790 1,8672 2,00 0,5000 59,80054,00 2 120,00 0,935323 15,46 5,00 0,8000 74,59466,00 3 84,00 0,893864 9,42 10,00 0,9000 85,21150,00 4 81,00 0,852405 6,78 25,00 0,9600 99,55553,00 5 72,00 0,810945 5,29 50,00 0,9800 110,86561,00 6 72,00 0,769486 4,34 100,00 0,9900 122,65251,00 7 69,00 0,728027 3,68 250,00 0,9960 139,02050,00 8 66,00 0,686567 3,19 300,00 0,9967 142,38762,00 9 62,00 0,645108 2,82 500,00 0,9980 152,01781,00 10 62,00 0,603648 2,52 1000,00 0,9990 165,550
142,00 11 61,00 0,562189 2,28 5000,00 0,9998 199,056120,00 12 60,00 0,520730 2,09 10000,00 0,9999 214,38362,00 13 60,00 0,479270 1,9260,00 14 54,00 0,437811 1,7872,00 15 54,00 0,396352 1,6649,00 16 53,00 0,354892 1,5554,00 17 52,00 0,313433 1,4645,00 18 51,00 0,271973 1,37 T Frecuencia Ajuste52,00 19 50,00 0,230514 1,30 300,00 0,9967 142,38743,00 20 50,00 0,189055 1,2372,00 21 49,00 0,147595 1,17 Caudal T (Ajuste)69,00 22 45,00 0,106136 1,12 25,00 < 260,00 23 44,00 0,064677 1,07 45,68 < 244,00 24 43,00 0,023217 1,02 100,00 26
159,58 779209,02 8249250,00 > 10000300,00 > 10000400,00 > 10000500,00 > 10000600,00 > 10000
AJUSTE A UNA DISTRIBUCION EXTREMAL TIPO SQRT- ET POR EL METODO DE LA MAXIMA VEROSIMILITUD
CALCULAR
0,00
50,00
100,00
150,00
200,00
250,00
1 10 100 1000 10000
Prec
ipita
ción
(mm
)
Periodo de retorno (años)
Ajuste estadístico a la distribución SQRTEstación 1049U-ERMUA
Registro Ajuste
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 63
Año
ener
o fe
brer
o m
arzo
ab
ril
may
o ju
nio
julio
ag
osto
se
ptie
mbr
e o
ctub
re n
ovie
mbr
e d
icie
mbr
e To
tal
1984
1617
178
2511
415
189
1617
173
1985
1210
1715
2012
136
39
1815
150
1986
2420
1824
1314
514
1514
1522
198
1987
1619
1114
1313
1410
1117
1510
163
1988
2413
1422
2319
1417
1011
811
186
1989
612
1724
810
109
117
115
130
1990
138
1125
1216
1110
1016
2215
419
9115
1218
1911
156
1417
168
151
1992
126
1718
1019
1410
1326
1514
174
1993
210
1616
1612
1015
2212
2415
519
9422
1915
2013
1015
1023
1611
1418
819
9520
1716
1214
1013
1420
711
1717
119
9614
1613
1316
1110
1610
1522
1717
319
9715
95
821
1415
138
1120
2116
019
988
1024
1313
910
2019
1917
162
1999
1217
1316
128
129
1211
1616
154
2000
615
1220
2112
1513
1222
2213
183
2001
2111
1818
85
1011
136
137
141
2002
918
815
2115
1420
1013
2016
179
2003
1914
915
1012
77
1627
1819
173
2004
208
1818
128
811
1216
1420
165
2005
1311
914
105
913
109
1613
132
MÍN
IMO
26
58
85
46
36
85
2
MED
./TO
T.14
1213
1715
1211
1213
1516
1416
4
MÁ
XIM
O24
2018
2525
1915
2023
2722
2427
Indi
cativ
o: 1
049U
ER
MU
A
Latit
ud: 4
3º11
'28'
'NA
ltitu
d: 2
40m
Lo
ngitu
d: 0
2º30
'29'
'WDí
as d
e llu
via
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 64
Año
ener
o fe
brer
o m
arzo
ab
ril
may
o ju
nio
julio
ag
osto
se
ptie
mbr
e o
ctub
re n
ovie
mbr
e d
icie
mbr
e To
tal
1984
00
10
00
00
00
00
119
859
01
00
00
00
01
011
1986
00
02
00
00
00
01
319
874
40
00
00
00
00
08
1988
02
10
00
00
00
00
319
890
00
10
00
00
00
01
1990
00
00
00
00
00
00
1991
10
00
00
00
00
01
1992
10
00
00
00
00
00
119
930
00
00
00
00
00
019
941
00
00
00
00
00
01
1995
00
00
00
00
00
00
019
960
20
00
00
00
00
02
1997
00
00
00
00
00
01
119
980
00
00
00
00
00
019
992
23
00
00
00
01
08
2000
00
10
00
00
00
00
120
010
30
00
00
00
00
03
2002
00
00
00
00
00
00
020
032
10
00
00
00
00
03
2004
06
00
00
00
00
00
620
051
40
00
00
00
01
28
MÍN
IMO
00
00
00
00
00
00
0
MED
./TO
T.1
10
00
00
00
00
03
MÁ
XIM
O9
63
20
00
00
01
29
Indi
cativ
o: 1
049U
ER
MU
A
Latit
ud: 4
3º11
'28'
'NA
ltitu
d: 2
40m
Lo
ngitu
d: 0
2º30
'29'
'WDí
as d
e ni
eve
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 65
Año
ener
o fe
brer
o m
arzo
ab
ril
may
o ju
nio
julio
ag
osto
se
ptie
mbr
e o
ctub
re n
ovie
mbr
e d
icie
mbr
e To
tal
1984
52
00
00
00
00
00
719
850
02
00
00
00
00
02
1986
30
00
00
00
00
00
319
870
03
00
00
00
01
04
1988
02
00
00
00
00
00
219
890
00
00
00
00
01
01
1990
00
00
10
00
00
12
1991
21
10
00
00
00
04
1992
00
20
00
00
00
00
219
930
10
00
00
00
00
119
940
00
00
00
00
00
11
1995
10
00
00
00
00
00
119
960
30
00
00
00
01
04
1997
00
00
00
00
00
00
019
981
00
00
00
00
00
119
990
00
11
00
00
00
24
2000
00
00
00
00
00
00
020
011
00
00
00
00
04
05
2002
00
00
00
00
00
03
320
032
00
00
00
00
00
02
2004
20
00
00
00
00
00
220
052
11
10
00
00
00
05
MÍN
IMO
00
00
00
00
00
00
0
MED
./TO
T.1
00
00
00
00
00
03
MÁ
XIM
O5
33
11
00
00
04
35
Indi
cativ
o: 1
049U
ER
MU
A
Latit
ud: 4
3º11
'28'
'NA
ltitu
d: 2
40m
Lo
ngitu
d: 0
2º30
'29'
'WDí
as d
e gr
aniz
o
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 66
Año
ener
o fe
brer
o m
arzo
ab
ril
may
o ju
nio
julio
ag
osto
se
ptie
mbr
e o
ctub
re n
ovie
mbr
e d
icie
mbr
e To
tal
1984
24
10
01
12
13
00
1519
850
11
03
20
00
00
07
1986
00
00
00
00
02
00
219
871
03
10
40
00
14
014
1988
13
02
00
00
20
00
819
890
00
00
00
00
00
00
1990
01
05
02
00
20
22
1419
910
03
36
00
07
23
024
1992
11
40
43
01
11
00
1619
930
20
25
50
02
00
016
1994
00
00
23
00
01
00
619
952
20
02
01
00
00
07
1996
05
02
04
00
10
10
1319
970
00
02
10
02
02
18
1998
00
00
20
04
00
06
1999
00
02
22
00
40
03
1320
000
01
04
20
03
00
010
2001
00
01
01
00
00
30
520
020
10
03
00
01
00
27
2003
30
00
12
00
11
00
820
040
02
00
10
04
12
010
2005
11
03
10
00
00
00
6
MÍN
IMO
00
00
00
00
00
00
0
MED
./TO
T.1
11
12
20
02
11
010
MÁ
XIM
O3
54
56
51
27
34
37
Indi
cativ
o: 1
049U
ER
MU
A
Latit
ud: 4
3º11
'28'
'NA
ltitu
d: 2
40m
Lo
ngitu
d: 0
2º30
'29'
'WDí
as d
e to
rmen
ta
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 67
Año
ener
o fe
brer
o m
arzo
ab
ril
may
o ju
nio
julio
ag
osto
se
ptie
mbr
e o
ctub
re n
ovie
mbr
e d
icie
mbr
e To
tal
1984
2116
147
218
212
178
1516
157
1985
918
1113
109
51
513
1210
619
8626
1814
258
83
1111
1011
2116
619
8715
199
910
79
67
1016
612
319
8823
1714
1915
149
109
45
814
719
895
1013
215
46
66
58
392
1990
117
824
713
88
613
1614
135
1991
1214
1016
144
55
1410
156
125
1992
94
1315
615
99
922
129
132
1993
26
915
1211
88
1410
1811
319
9418
149
1810
76
718
1010
1113
819
9517
1412
89
57
1015
38
1212
019
9612
1910
812
76
139
1320
1414
319
9712
44
515
107
85
817
1611
119
9814
78
2111
86
712
1817
1314
219
9912
1513
1712
46
510
1017
1713
820
004
139
179
511
97
1818
1213
220
0118
1315
137
39
79
515
612
020
028
147
1516
108
158
1215
1514
320
0320
135
119
65
710
2313
1713
920
0420
1317
96
48
1211
1219
131
2005
1610
1510
36
107
817
102
MÍN
IMO
24
45
53
25
13
53
1
MED
./TO
T.13
1211
1511
87
810
1014
1213
0
MÁ
XIM
O26
1918
2521
1511
1518
2320
2126
Indi
cativ
o: 1
049U
ER
MU
A
Latit
ud: 4
3º11
'28'
'NA
ltitu
d: 2
40m
Lo
ngitu
d: 0
2º30
'29'
'WDí
as d
e pr
ecip
itaci
ón >
=10
déci
mas
de
mm
.
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 68
Año
ener
o fe
brer
o m
arzo
ab
ril
may
o ju
nio
julio
ag
osto
se
ptie
mbr
e o
ctub
re n
ovie
mbr
e d
icie
mbr
e To
tal
1984
137
15
111
13
43
86
6319
854
103
83
12
01
62
4019
8613
75
113
10
03
22
1057
1987
69
34
04
06
15
92
4919
888
99
43
42
16
00
551
1989
16
310
20
12
10
41
3119
906
32
103
21
42
46
851
1991
31
38
60
11
55
120
4519
923
16
54
62
22
146
758
1993
13
36
43
35
72
946
1994
47
114
33
11
52
14
4619
956
45
32
04
31
02
535
1996
313
23
12
37
35
136
6119
976
11
26
23
12
17
840
1998
12
38
31
01
79
73
4519
994
86
55
11
04
08
951
2000
15
56
31
33
111
74
5020
019
35
61
25
10
27
142
2002
26
13
53
17
05
69
4820
0310
52
26
10
11
74
746
2004
76
34
12
13
36
1147
2005
66
93
00
24
314
47
MÍN
IMO
11
12
00
00
00
00
0
MED
./TO
T.5
54
64
22
23
46
548
MÁ
XIM
O13
1310
1411
65
77
1414
1114
Indi
cativ
o: 1
049U
ER
MU
A
Latit
ud: 4
3º11
'28'
'NA
ltitu
d: 2
40m
Lo
ngitu
d: 0
2º30
'29'
'WDí
as d
e pr
ecip
itaci
ón >
=100
déc
imas
de
mm
.
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 69
Año
ener
o fe
brer
o m
arzo
ab
ril
may
o ju
nio
julio
ag
osto
se
ptie
mbr
e o
ctub
re n
ovie
mbr
e d
icie
mbr
e To
tal
1984
23
00
11
00
21
21
1319
850
01
02
00
00
11
05
1986
40
00
00
00
21
12
1019
872
01
00
10
10
14
010
1988
22
20
10
20
10
02
1219
891
10
31
00
00
03
09
1990
00
03
00
01
00
12
719
910
01
31
00
01
02
08
1992
00
30
12
01
17
21
1819
930
21
10
11
11
00
412
1994
10
04
00
00
01
02
819
953
23
00
01
00
01
010
1996
06
00
00
01
11
31
1319
972
00
01
11
01
02
19
1998
11
12
10
00
03
20
1119
991
21
00
00
00
01
27
2000
12
11
00
00
01
21
920
012
10
00
02
00
03
08
2002
02
00
10
00
02
15
1120
032
20
02
00
01
03
212
2004
30
00
01
01
23
010
2005
01
33
10
00
10
20
11
MÍN
IMO
00
00
00
00
00
00
0
MED
./TO
T.1
11
11
00
01
12
110
MÁ
XIM
O4
63
42
22
12
74
57
Indi
cativ
o: 1
049U
ER
MU
A
Latit
ud: 4
3º11
'28'
'NA
ltitu
d: 2
40m
Lo
ngitu
d: 0
2º30
'29'
'WDí
as d
e pr
ecip
itaci
ón >
=300
déc
imas
de
mm
.
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 70
Año
ener
o fe
brer
o m
arzo
ab
ril
may
o ju
nio
julio
ag
osto
se
ptie
mbr
e o
ctub
re n
ovie
mbr
e d
icie
mbr
e To
tal
1984
1422
1910
30
00
01
217
8819
8522
65
00
00
00
09
951
1986
05
31
00
00
00
04
1319
8714
55
00
00
00
00
125
1988
03
40
00
00
00
73
1719
8912
30
00
00
00
00
015
1990
100
20
00
00
00
019
3119
918
50
11
00
00
11
1229
1992
1412
32
00
00
00
03
3419
9312
187
00
00
00
06
1457
1994
1912
00
00
00
00
00
3119
955
45
00
00
00
04
220
1996
212
72
00
00
01
15
3019
976
45
30
00
00
02
929
1998
77
24
00
00
00
57
3219
995
52
00
00
00
04
824
2000
114
00
00
00
00
32
2020
011
32
10
00
00
01
1624
2002
70
02
00
00
00
00
920
037
52
00
00
00
00
014
2004
39
90
00
00
00
00
2120
058
129
00
00
00
01
939
MÍN
IMO
00
00
00
00
00
00
0
MED
./TO
T.9
74
10
00
00
02
630
MÁ
XIM
O22
2219
103
00
00
19
1922
Indi
cativ
o: 1
049U
ER
MU
A
Latit
ud: 4
3º11
'28'
'NA
ltitu
d: 2
40m
Lo
ngitu
d: 0
2º30
'29'
'WDí
as d
e te
mpe
ratu
ra <
=0ºC
(día
s de
hel
ada)
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 71
Año
ener
o fe
brer
o m
arzo
ab
ril
may
o ju
nio
julio
ag
osto
se
ptie
mbr
e o
ctub
re n
ovie
mbr
e d
icie
mbr
e To
tal
1984
14
60
00
00
00
00
1119
8511
00
00
00
00
00
112
1986
02
00
00
00
00
00
219
870
00
00
00
00
00
00
1988
00
00
00
00
00
20
219
890
00
00
00
00
00
00
1990
00
00
00
00
00
00
019
910
10
00
00
00
00
01
1992
00
00
00
00
00
00
019
930
20
00
00
00
01
14
1994
10
00
00
00
00
00
119
950
00
00
00
00
00
00
1996
00
00
00
00
00
02
219
970
00
00
00
00
00
11
1998
10
00
00
00
00
10
219
990
00
00
00
00
00
00
2000
00
00
00
00
00
00
020
010
00
00
00
00
04
420
020
00
00
00
00
00
00
2003
00
00
00
00
00
00
020
040
00
00
00
00
00
00
2005
01
10
00
00
00
00
2
MÍN
IMO
00
00
00
00
00
00
0
MED
./TO
T.1
00
00
00
00
00
02
MÁ
XIM
O11
46
00
00
00
02
411
Indi
cativ
o: 1
049U
ER
MU
A
Latit
ud: 4
3º11
'28'
'NA
ltitu
d: 2
40m
Lo
ngitu
d: 0
2º30
'29'
'WDí
as d
e te
mpe
ratu
ra <
=5ºC
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 72
Año
ener
o fe
brer
o m
arzo
ab
ril
may
o ju
nio
julio
ag
osto
se
ptie
mbr
e o
ctub
re n
ovie
mbr
e d
icie
mbr
e To
tal
1984
00
01
06
139
50
00
3419
850
00
24
719
2921
91
092
1986
00
00
812
1616
136
00
7119
870
00
74
828
1619
00
082
1988
00
02
29
1311
83
00
4819
890
01
012
1817
2110
60
085
1990
00
20
67
1818
174
00
7219
910
00
03
58
1216
00
044
1992
00
00
72
710
20
00
2819
930
00
34
129
98
00
045
1994
00
02
210
1513
40
00
4619
950
00
110
820
153
130
070
1996
00
00
312
105
73
00
4019
970
11
011
1016
2413
70
083
1998
00
11
68
1218
111
00
5819
990
00
212
515
1717
10
069
2000
00
01
1316
2021
161
00
8820
010
02
210
1116
235
90
078
2002
00
04
511
815
111
00
5520
030
01
210
1915
2912
30
091
2004
00
12
1118
1626
1311
00
9820
050
06
27
1215
115
10
059
MÍN
IMO
00
00
02
75
20
00
0
MED
./TO
T.0
01
27
1015
1711
40
065
MÁ
XIM
O0
16
713
1928
2921
131
029
Indi
cativ
o: 1
049U
ER
MU
A
Latit
ud: 4
3º11
'28'
'NA
ltitu
d: 2
40m
Lo
ngitu
d: 0
2º30
'29'
'WDí
as d
e te
mpe
ratu
ra >
=25º
C
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 73
Año
ener
o fe
brer
o m
arzo
ab
ril
may
o ju
nio
julio
ag
osto
se
ptie
mbr
e o
ctub
re n
ovie
mbr
e d
icie
mbr
e To
tal
1984
00
00
00
73
10
00
1119
850
00
00
16
1111
10
030
1986
00
00
24
95
30
00
2319
870
00
10
213
810
00
034
1988
00
00
01
53
50
00
1419
890
00
00
27
30
00
012
1990
00
00
01
1010
10
00
2219
910
00
00
00
12
00
03
1992
00
00
20
21
00
00
519
930
00
00
10
30
00
04
1994
00
00
02
15
20
00
1019
950
00
00
28
20
00
012
1996
00
00
17
32
10
00
1419
970
00
03
21
102
00
018
1998
00
00
04
38
20
00
1719
990
00
01
24
35
00
015
2000
00
00
17
19
80
00
2620
010
00
04
45
140
10
028
2002
00
00
34
67
00
00
2020
030
00
03
97
245
00
048
2004
00
00
37
620
52
00
4320
050
01
13
72
62
00
022
MÍN
IMO
00
00
00
01
00
00
0
MED
./TO
T.0
00
01
35
73
00
020
MÁ
XIM
O0
01
14
913
2411
20
024
Indi
cativ
o: 1
049U
ER
MU
A
Latit
ud: 4
3º11
'28'
'NA
ltitu
d: 2
40m
Lo
ngitu
d: 0
2º30
'29'
'WDí
as d
e te
mpe
ratu
ra >
=30º
C
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 74
Año
ener
o fe
brer
o m
arzo
ab
ril
may
o ju
nio
julio
ag
osto
se
ptie
mbr
e o
ctub
re n
ovie
mbr
e d
icie
mbr
e M
edia
1984
4.2
2.4
3.4
9.2
7.4
14.2
17.5
17.3
13.5
11.1
8.7
5.0
9.5
1985
0.6
9.1
7.3
11.5
12.7
16.9
20.9
20.0
20.1
16.4
8.3
9.0
12.7
1986
7.4
6.8
9.1
7.7
15.0
17.2
18.3
19.0
18.4
15.9
11.0
8.2
12.8
1987
5.3
7.2
9.4
14.0
13.3
16.7
19.5
20.2
21.2
15.0
10.3
10.3
13.5
1988
9.8
7.9
9.4
12.8
14.6
17.3
19.0
17.6
17.9
16.0
11.3
7.3
13.4
1989
6.7
8.7
11.3
9.0
16.7
18.4
20.7
20.6
17.4
15.7
12.7
12.1
14.2
1990
7.3
11.5
11.4
9.8
16.3
16.8
20.5
20.6
19.1
15.3
9.8
4.4
13.6
1991
6.6
6.1
9.8
8.0
11.0
14.7
17.9
19.3
19.6
11.2
9.5
6.5
11.7
1992
4.8
6.6
7.9
9.4
15.4
13.5
18.3
19.2
14.9
10.2
10.9
7.6
11.6
1993
8.0
5.6
9.0
10.7
14.8
18.0
16.4
17.2
15.8
13.5
8.7
6.3
12.0
1994
5.5
7.6
11.1
9.7
12.2
17.1
20.1
21.1
15.8
14.3
12.1
9.1
13.0
1995
7.6
9.2
8.9
10.3
15.4
16.3
20.9
20.2
15.0
17.3
11.1
8.5
13.4
1996
9.8
5.3
9.2
11.5
13.7
18.1
18.5
17.2
15.5
13.6
10.0
8.2
12.6
1997
7.7
10.4
11.5
11.5
16.2
17.3
18.6
23.3
18.1
16.6
9.8
7.1
14.0
1998
7.9
9.6
10.7
10.8
15.9
17.4
19.1
20.9
18.3
13.4
9.0
7.7
13.4
1999
7.9
6.8
9.8
12.3
16.6
16.9
20.4
20.4
19.3
14.8
8.1
7.2
13.4
2000
5.5
9.4
9.4
12.1
16.8
18.8
18.7
19.7
19.3
13.7
10.2
11.6
13.8
2001
9.2
8.3
13.1
10.8
15.8
17.4
0.0
22.9
15.5
17.0
8.0
5.0
11.9
2002
8.5
9.5
11.5
11.5
13.8
17.7
18.4
18.0
17.1
15.4
11.7
10.8
13.7
2003
7.2
7.2
12.1
13.0
15.3
21.3
20.6
25.4
18.6
13.6
11.4
8.4
14.5
2004
9.0
7.6
8.2
11.5
14.8
20.1
20.1
22.7
19.5
17.2
9.9
8.1
14.1
2005
7.0
4.9
10.7
11.7
15.6
19.4
19.9
19.5
16.6
16.0
8.9
5.2
13.0
MÍN
IMO
0.6
2.4
3.4
7.7
7.4
13.5
0.0
17.2
13.5
10.2
8.0
4.4
7.4
MED
IA7.
07.
69.
710
.914
.517
.318
.420
.117
.614
.710
.17.
913
.0
MÁ
XIM
O9.
811
.513
.114
.016
.821
.320
.925
.421
.217
.312
.712
.116
.3
Indi
cativ
o: 1
049U
ER
MU
A
Latit
ud: 4
3º11
'28'
'NA
ltitu
d: 2
40m
Lo
ngitu
d: 0
2º30
'29'
'WTe
mpe
ratu
ra m
edia
men
sual
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 75
Año
ener
o fe
brer
o m
arzo
ab
ril
may
o ju
nio
julio
ag
osto
se
ptie
mbr
e o
ctub
re n
ovie
mbr
e d
icie
mbr
e M
edia
1984
0.8
-1.6
-0.9
3.1
3.6
9.2
10.8
11.3
8.1
5.9
5.3
0.6
4.7
1985
-3.5
3.6
3.2
5.9
8.5
12.1
15.5
12.4
13.3
10.6
4.4
4.1
7.5
1986
4.1
3.1
3.8
3.7
8.8
12.1
11.5
12.0
13.6
11.3
7.5
3.8
7.9
1987
1.4
3.4
4.5
8.7
9.0
11.5
9.4
14.7
14.8
10.3
6.5
6.0
8.4
1988
5.6
3.5
4.5
8.3
10.0
13.0
14.0
12.8
12.8
10.8
5.8
3.9
8.8
1989
1.2
3.6
6.2
5.1
11.1
12.7
15.4
15.5
12.2
10.3
9.2
8.5
9.3
1990
2.4
6.6
6.3
6.5
11.0
12.4
14.4
14.6
13.9
11.4
7.0
0.8
8.9
1991
3.4
2.2
6.1
3.7
6.7
10.4
13.9
14.9
14.7
7.5
6.3
1.8
7.6
1992
0.9
1.7
3.5
4.7
10.2
10.2
14.7
15.0
11.0
7.0
6.9
4.0
7.5
1993
2.5
-0.4
3.2
5.1
8.5
12.8
11.5
12.2
10.7
8.9
3.7
0.6
6.6
1994
-0.2
2.7
6.0
5.8
7.1
11.7
16.1
17.6
11.3
9.5
7.9
6.0
8.5
1995
3.4
3.8
4.0
5.2
10.0
11.0
15.4
15.5
10.5
11.3
5.5
4.4
8.3
1996
5.7
1.7
3.9
6.7
8.3
12.9
14.0
13.7
9.4
8.4
6.0
4.7
8.0
1997
3.4
4.2
3.4
4.4
10.1
12.2
13.9
19.6
12.1
12.3
5.7
3.1
8.7
1998
3.6
3.4
4.9
5.7
11.5
12.3
13.7
15.0
13.0
8.9
5.1
3.4
8.4
1999
3.6
3.8
5.5
7.2
11.1
12.0
15.8
15.2
13.6
10.1
4.7
2.6
8.8
2000
1.3
4.2
4.4
7.0
10.7
13.0
12.9
13.0
12.5
8.3
5.2
6.9
8.3
2001
4.6
4.0
7.5
5.8
9.7
10.7
0.0
16.9
9.9
10.8
4.2
0.0
7.0
2002
3.1
5.2
6.0
4.6
8.1
12.6
12.6
10.5
10.7
10.6
7.7
6.7
8.2
2003
3.4
3.1
5.5
7.5
9.3
15.6
15.4
16.4
13.3
9.4
5.8
4.3
9.1
2004
5.3
2.4
2.5
6.0
9.0
13.7
14.2
15.4
14.2
12.9
6.5
5.0
8.9
2005
2.8
0.9
5.2
7.3
10.6
13.9
15.2
14.8
11.6
12.0
5.4
1.9
8.5
MÍN
IMO
-3.5
-1.6
-0.9
3.1
3.6
9.2
0.0
10.5
8.1
5.9
3.7
0.0
3.2
MED
IA2.
73.
04.
55.
89.
212
.213
.214
.512
.19.
96.
03.
88.
1
MÁ
XIM
O5.
76.
67.
58.
711
.515
.616
.119
.614
.812
.99.
28.
511
.4
Indi
cativ
o: 1
049U
ER
MU
A
Alti
tud:
240
m
Latit
ud: 4
3º11
'28'
'NLo
ngitu
d: 0
2º30
'29'
'WM
edia
men
sual
de
la te
mpe
ratu
ra m
ínim
a di
aria
(ºC
)
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 76
Año
ener
o fe
brer
o m
arzo
ab
ril
may
o ju
nio
julio
ag
osto
se
ptie
mbr
e o
ctub
re n
ovie
mbr
e d
icie
mbr
e M
edia
1984
7.5
6.4
7.7
15.3
11.1
19.1
24.3
23.2
18.8
16.4
12.1
9.4
14.3
1985
4.7
14.5
11.4
17.1
16.8
21.5
26.3
27.6
26.9
22.1
12.2
13.9
17.9
1986
10.6
10.5
14.3
11.7
21.1
22.4
25.1
25.9
23.1
20.4
14.5
12.7
17.7
1987
9.2
10.8
14.3
19.2
17.5
21.8
29.5
25.7
27.6
19.6
14.1
14.6
18.7
1988
13.9
12.4
14.1
17.3
19.1
21.5
24.1
22.4
23.0
21.3
16.8
10.7
18.1
1989
12.1
13.8
16.4
12.9
22.3
24.1
26.0
25.6
22.6
21.1
16.1
15.8
19.1
1990
12.2
16.4
16.4
13.1
21.5
21.1
26.6
26.5
24.3
19.0
12.7
8.0
18.2
1991
9.8
9.9
13.5
12.2
15.3
19.0
21.8
23.7
24.5
15.0
12.7
11.1
15.7
1992
8.7
11.5
12.2
14.1
20.5
16.8
22.0
23.3
18.7
13.3
14.8
11.2
15.6
1993
13.6
11.5
14.8
16.2
21.0
23.1
21.4
22.2
20.8
17.4
13.7
11.9
17.3
1994
11.2
12.4
16.1
13.6
17.4
22.5
24.1
24.5
20.2
19.1
16.2
12.2
17.5
1995
11.8
14.5
13.9
15.3
20.8
21.5
26.4
24.8
19.5
23.3
16.7
12.6
18.4
1996
13.8
8.8
14.5
16.2
19.1
23.2
23.0
20.7
21.5
18.8
13.9
11.6
17.1
1997
11.9
16.6
19.5
18.7
22.3
22.4
23.4
27.1
24.1
20.9
13.8
11.1
19.3
1998
12.3
15.8
16.5
15.9
20.4
22.5
24.4
26.8
23.5
17.9
12.8
11.9
18.4
1999
12.2
9.7
14.1
17.3
22.0
21.7
24.9
25.6
25.1
19.5
11.5
11.7
17.9
2000
9.6
14.6
14.4
17.1
22.9
24.5
24.5
26.4
26.0
18.9
15.2
16.3
19.2
2001
13.7
12.6
18.7
15.8
21.9
24.0
24.7
29.0
21.1
23.2
11.8
9.9
18.9
2002
13.8
13.6
16.9
18.4
19.4
22.7
24.1
25.5
23.4
20.2
15.6
14.9
19.0
2003
11.0
11.3
18.7
18.5
21.2
27.0
25.7
34.4
23.8
17.7
16.9
12.5
19.9
2004
12.7
12.8
13.9
16.9
20.6
26.5
26.0
30.0
24.7
21.5
13.2
11.2
19.2
2005
11.2
8.9
16.3
16.0
20.6
24.8
24.5
24.3
21.5
20.0
12.3
8.5
17.4
MÍN
IMO
4.7
6.4
7.7
11.7
11.1
16.8
21.4
20.7
18.7
13.3
11.5
8.0
12.7
MED
IA11
.312
.214
.915
.919
.822
.424
.725
.722
.919
.414
.112
.017
.9
MÁ
XIM
O13
.916
.619
.519
.222
.927
.029
.534
.427
.623
.316
.916
.322
.3
Indi
cativ
o: 1
049U
ER
MU
A
Latit
ud: 4
3º11
'28'
'NA
ltitu
d: 2
40m
Lo
ngitu
d: 0
2º30
'29'
'WM
edia
men
sual
de
la te
mpe
ratu
ra m
áxim
a di
aria
(ºC
)
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 77
Año
ener
o fe
brer
o m
arzo
ab
ril
may
o ju
nio
julio
ag
osto
se
ptie
mbr
e o
ctub
re n
ovie
mbr
e d
icie
mbr
e M
edia
1984
-6.0
-9.0
-7.0
-4.0
0.0
4.0
7.0
9.0
5.0
0.0
-1.0
-4.0
-9.0
1985
-14.
0-2
.0-2
.01.
53.
05.
510
.57.
58.
05.
5-3
.5-5
.0-1
4.0
1986
0.5
-6.5
-1.0
0.0
2.5
4.5
8.0
8.5
8.0
4.0
1.0
-0.5
-6.5
1987
-3.5
0.0
-2.5
1.5
3.5
5.0
4.0
10.5
6.5
4.5
1.0
0.0
-3.5
1988
0.5
-0.5
-3.5
4.0
4.5
7.0
10.5
5.0
8.0
4.5
-5.5
-2.0
-5.5
1989
-3.5
-0.5
1.5
0.5
4.5
5.5
11.0
9.5
9.0
4.5
3.5
2.0
-3.5
1990
-3.5
0.5
0.0
3.0
7.0
7.5
9.0
10.0
10.0
6.0
1.0
-4.5
-4.5
1991
-2.5
-5.0
1.0
-2.0
-1.0
4.0
9.0
11.0
8.5
0.0
0.0
-4.0
-5.0
1992
-3.0
-3.5
-1.5
0.0
4.0
4.5
9.0
11.0
6.5
1.0
2.0
-2.5
-3.5
1993
-2.5
-7.5
-3.5
0.5
3.5
7.0
5.5
5.5
6.0
1.5
-5.0
-5.0
-7.5
1994
-5.0
-2.0
1.0
0.5
0.5
8.0
10.0
10.5
6.5
3.5
3.0
1.0
-5.0
1995
-4.5
-1.0
-2.0
0.5
2.5
7.0
11.5
9.0
4.5
3.5
-1.0
-2.5
-4.5
1996
0.0
-2.5
-4.0
-2.0
2.5
7.5
8.0
10.0
6.5
0.0
0.0
-6.0
-6.0
1997
-2.0
-2.0
-1.0
-1.5
3.5
7.0
10.0
13.0
7.5
4.0
0.0
-6.0
-6.0
1998
-5.0
-2.0
0.0
0.0
6.0
7.5
9.5
7.0
9.5
5.0
-5.0
-3.0
-5.0
1999
-2.5
-2.0
-0.5
1.0
7.5
6.0
11.5
10.5
8.5
3.5
-1.0
-2.5
-2.5
2000
-4.5
-1.0
0.5
1.0
5.0
8.0
10.0
7.0
7.0
3.0
-0.5
-2.0
-4.5
2001
0.0
-0.5
-1.0
0.0
2.5
7.0
0.0
9.0
6.0
5.0
0.0
-7.0
-7.0
2002
-0.5
2.0
1.0
0.0
3.5
7.0
8.0
7.0
4.0
3.5
3.0
1.5
-0.5
2003
-4.0
-4.0
0.0
0.5
3.0
12.5
10.0
10.5
9.0
0.5
1.0
1.0
-4.0
2004
0.0
-2.0
-3.5
1.0
4.0
9.5
10.0
11.5
8.0
6.0
1.0
2.0
-3.5
2005
-2.0
-6.5
-6.0
3.0
6.0
8.0
10.0
9.0
5.0
6.0
0.0
-4.0
-6.5
MÍN
IMO
-14.
0-9
.0-7
.0-4
.0-1
.04.
00.
05.
04.
00.
0-5
.5-7
.0-1
4.0
MED
IA-3
.1-2
.6-1
.50.
43.
56.
88.
79.
27.
23.
4-0
.3-2
.4-3
.1
MÁ
XIM
O0.
52.
01.
54.
07.
512
.511
.513
.010
.06.
03.
52.
00.
5
Indi
cativ
o: 1
049U
ER
MU
A
Latit
ud: 4
3º11
'28'
'NA
ltitu
d: 2
40m
Lo
ngitu
d: 0
2º30
'29'
'WTe
mpe
ratu
ra m
ínim
a ab
solu
ta m
ensu
al (º
C)
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 78
Año
ener
o fe
brer
o m
arzo
ab
ril
may
o ju
nio
julio
ag
osto
se
ptie
mbr
e o
ctub
re n
ovie
mbr
e d
icie
mbr
e M
áxim
a19
8411
.010
.013
.027
.020
.029
.034
.032
.033
.023
.016
.016
.034
.019
8515
.019
.521
.026
.528
.530
.037
.032
.033
.530
.527
.021
.037
.019
8616
.019
.521
.516
.530
.534
.035
.034
.030
.526
.019
.019
.035
.019
8716
.020
.023
.030
.027
.034
.037
.038
.039
.024
.024
.022
.039
.019
8819
.018
.024
.025
.025
.531
.032
.034
.038
.029
.022
.516
.038
.019
8918
.022
.026
.020
.029
.032
.039
.031
.029
.027
.022
.521
.539
.019
9018
.024
.028
.523
.029
.031
.538
.034
.532
.027
.019
.017
.538
.019
9118
.520
.024
.023
.028
.027
.028
.031
.032
.021
.019
.015
.532
.019
9218
.018
.020
.024
.530
.025
.031
.030
.027
.024
.019
.019
.031
.019
9319
.016
.024
.528
.029
.030
.028
.032
.027
.022
.521
.017
.032
.019
9416
.021
.024
.027
.028
.034
.032
.033
.032
.024
.520
.018
.034
.019
9518
.020
.021
.026
.528
.032
.036
.031
.027
.028
.524
.019
.036
.019
9617
.016
.024
.023
.034
.033
.034
.031
.030
.028
.021
.016
.534
.019
9717
.025
.026
.024
.031
.031
.030
.034
.030
.029
.021
.018
.034
.019
9817
.524
.026
.526
.528
.036
.035
.538
.032
.025
.021
.018
.038
.019
9922
.019
.522
.026
.031
.532
.033
.533
.533
.027
.523
.019
.533
.520
0021
.022
.521
.525
.030
.535
.035
.036
.036
.525
.023
.023
.036
.520
0121
.022
.525
.027
.036
.036
.033
.038
.029
.030
.021
.016
.538
.020
0218
.521
.024
.527
.031
.535
.535
.033
.028
.525
.023
.020
.535
.520
0324
.017
.025
.029
.531
.539
.034
.044
.031
.529
.023
.018
.044
.020
0419
.524
.025
.027
.032
.035
.036
.039
.036
.532
.019
.516
.039
.020
0517
.017
.030
.030
.533
.036
.037
.035
.035
.025
.020
.014
.037
.0
MÍN
IMO
11.0
10.0
13.0
16.5
20.0
25.0
28.0
30.0
27.0
21.0
16.0
14.0
30.0
MED
IA18
.019
.823
.625
.629
.632
.634
.134
.331
.926
.521
.318
.334
.3
MÁ
XIM
O24
.025
.030
.030
.536
.039
.039
.044
.039
.032
.027
.023
.044
.0
Indi
cativ
o: 1
049U
ER
MU
A
Alti
tud:
240
m
Latit
ud: 4
3º11
'28'
'NLo
ngitu
d: 0
2º30
'29'
'WTe
mpe
ratu
ra m
áxim
a ab
solu
ta m
ensu
al (º
C)
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 79
APÉNDICE Nº 3: TABLAS, MAPAS Y ÁBACOS HIDROLÓGICOS
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 80
APÉNDICE Nº 3: TABLAS, MAPAS Y ÁBACOS.
ÍNDICE
1. Diagrama triangular para determinación de textura del suelo.
2. Ley de coeficiente de escorrentía y relación Pd/P0
3. Mapa de coeficiente corrector del Umbral de Escorrentía.
4. Mapa de isolíneas I1/Id
5. Ábaco GN-1 del Plan Hidrológico Norte III.
6. Mapa y tabla del método MFOM 2003.
7. Mapas del método GFA-DFG
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 81
DIAGRAMA TRINAGULAR PARA DETERMINACIÓN DE LA TEXTURA
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 82
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 83
MAPA DEL COEFICIENTE CORRECTOR DEL UMBRAL DE ESCORRENTÍA.
MAPA DE ISOLÍNEAS I1/Id.
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 84
ÁBACO GN-1 DEL PLAN HIDROLÓGICO NORTE-III
MÉTODO MFOM 2003
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 85
CONTINUACIÓN DEL MÉTODO MFOM 2003
Cv 2 5 10 25 50 100 200 500 0,30 0,935 1,194 1,377 1,625 1,823 2,022 2,251 2,541 0,31 0,932 1,198 1,385 1,640 1,854 2,068 2,296 2,602 0,32 0,929 1,202 1,400 1,671 1,884 2,098 2,342 2,663 0,33 0,927 1,209 1,415 1,686 1,915 2,144 2,388 2,724 0,34 0,924 1,213 1,423 1,717 1,930 2,174 2,434 2,785 0,35 0,921 1,217 1,438 1,732 1,961 2,220 2,480 2,831 0,36 0,919 1,225 1,446 1,747 1,991 2,251 2,525 2,892 0,37 0,917 1,232 1,461 1,778 2,022 2,281 2,571 2,953 0,38 0,914 1,240 1,469 1,793 2,052 2,327 2,617 3,014 0,39 0,912 1,243 1,484 1,808 2,083 2,357 2,663 3,067 0,40 0,909 1,247 1,492 1,839 2,113 2,403 2,708 3,128 0,41 0,906 1,255 1,507 1,854 2,144 2,434 2,754 3,189 0,42 0,904 1,259 1,514 1,884 2,174 2,480 2,800 3,250 0,43 0,901 1,263 1,534 1,900 2,205 2,510 2,846 3,311 0,44 0,898 1,270 1,541 1,915 2,220 2,556 2,892 3,372 0,45 0,896 1,274 1,549 1,945 2,251 2,586 2,937 3,433 0,46 0,894 1,278 1,564 1,961 2,281 2,632 2,983 3,494 0,47 0,892 1,286 1,579 1,991 2,312 2,663 3,044 3,555 0,48 0,890 1,289 1,595 2,007 2,342 2,708 3,098 3,616 0,49 0,887 1,293 1,603 2,022 2,373 2,739 3,128 3,677 0,50 0,885 1,297 1,610 2,052 2,403 2,785 3,189 3,738 0,51 0,883 1,301 1,625 2,068 2,434 2,815 3,220 3,799 0,52 0,881 1,308 1,640 2,098 2,464 2,861 3,281 3,860
PERIODO DE RETORNO EN AÑOS (T)
MÉTODO GFA-DFG 2007 (1 DE 4)
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 86
MÉTODO GFA-DFG 2007 (2 DE 4)
MÉTODO GFA-DFG 2007 (3 DE 4)
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 87
MÉTODO GFA-DFG 2007 (4 DE 4)
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 88
APÉNDICE Nº 4: TABLAS DE CÁLCULO DE CAUDALES
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 89
APÉNDICE Nº 4: TABLAS DE CÁLCULSO DE CAUDALES.
ÍNDICE
1. Características físicas de las cuencas afectadas.
2. Clasificación de suelos a efectos del Umbral de Escorrentía.
3. Estimación del umbral de escorrentía P0 (mm).
4. Determinación del umbral inicial de escorrentía. P0.
5. Determinación de caudales de avenidas en cuencas.
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 90
CARACTERÍSTICAS FÍSICAS DE LAS CUENCAS INTERCEPTADAS
CUENCA Area Cuenca L. cauce Cotas Pend. media Tc (m2) (Km2) L (Km) Máx. Mín. J (%) (horas)
1 7.066 0,0071 0,399 367 177 47,63 0,1718 2 131.468 0,1315 0,604 403 187 35,76 0,249 3 58.143 0,0581 0,495 403 199 41,21 0,208 4 21.097 0,0211 0,34 370 208 47,65 0,152 5 34.027 0,0340 0,367 370 208 44,14 0,164 6 3.909 0,0039 0,138 280 212 49,28 0,083 7 21.090 0,0211 0,215 310 184 58,6 0,103 8 66.781 0,0668 0,314 311 163 47,13 0,144
CLASIFICACIÓN DE SUELOS A EFECTOS DE UMBRAL DE ESCORRENTÍA
Grupo Infiltración
Potencia Textura Drenaje (cuando están muy húmedos)
A Rápida Grande
Arenosa Perfecto
Areno-limosa
B
Moderada
Franco-arenosa Media Franca Bueno
a Franco-arcillosa-arenosa a
grande Franco-limosa moderado
C
Lenta Media a pequeña Franco-arcillosa
Imperfecto Franco-arcillo-limosa Arcillo-arenosa
D Muy lenta
Pequeño (litosuelo) Arcillosa Pobre o
muy pobre u horizontes de arcilla
Nota: Los terrenos con nivel freático alto se incluirán en el Grupo D.
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 91
i >= 0.03 i < 0.03 i >= 0.03 i < 0.03 i >= 0.03 i < 0.03 i >= 0.03 i < 0.03R 15 8 6 4N 17 11 8 6R 23 13 8 6N 25 16 11 8R 29 17 10 8N 32 19 12 10R 26 15 9 6N 28 17 11 8R 37 20 12 9N 42 23 14 11
Pobre 24 58 14 25 8 12 6 7Media 53 * 23 35 14 17 9 10Buena * * 33 * 18 22 13 14
Muy Buena * * 41 * 22 25 15 16Pobre 62 * 26 34 15 19 10 14Media * * 34 42 19 22 14 15Buena * * 42 50 22 25 15 16
Muy ClaraClaraMedia
EspesaMuy Espesa
RpRi
Notas:
B: Barbecho.Ch: Cultivos en hilera.Cerin: Cereales en invierno.Rcp: Rotación de cultivos pobres.Rcd: Rotación de cultivos densos.P: Praderas.Af: Aprovechamientos forestales.Mf: Masas forestales.Rp: Rocas permeables.Ri: Rocas impermeables.F: Firmes. (Tres tipos)N: Denota cultivo según curvas de nivel.R: Denota cultivo según línea de máxima pendiente.*: Denota que esa parte de cuenca debe considerarse inexistente a efecto de cálculo de caudales de avenida.Las zonas abancaladas se incluirán entre las de pendiente (i) menor del 3 por 100.
TABLA 2.1 INSTRUCCIÓN 5.2.I.C ESTIMACIÓN DEL UMBRAL DE ESCORRENTÍA P0 (mm)
Características Hidrológicas
Grupo de SueloA B C D
B 20 14 11 8
Ch 28 19 14 11
Cerin 34 21 14 12
Rcp 30 19 13 10
10
Rcd 47 25 16 13
P
23
Af
Mf
40 17 8 560 24 14
33
F
5
* 34 22 16* 47 31
Todos los grupos de Suelo
i < 0.03
* 65 43
1 (pavimento vituminoso o de hormigón)
4
i >= 0.0332
2 (firmes granulares sin pavimento)1.5 (adoquinados)
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 92
Pend
ient
em
edia
(%)
147
,63
C63
,97%
30,1
4%0,
00%
5,89
%0,
00%
1914
222
616
,49
1,9
31,3
32
35,7
6C
63,9
7%30
,14%
0,00
%5,
89%
0,00
%19
1422
26
16,4
91,
931
,33
341
,21
C74
,49%
25,5
1%0,
00%
0,00
%0,
00%
1914
222
617
,72
1,9
33,6
84
47,6
5C
10,9
6%58
,39%
0,00
%30
,65%
0,00
%19
1422
26
10,8
71,
920
,65
544
,14
C67
,24%
0,00
%0,
00%
32,7
6%0,
00%
1914
222
613
,43
1,9
25,5
26
49,2
8C
0,00
%10
0,00
%0,
00%
0,00
%0,
00%
1914
222
614
1,9
26,6
758
,6C
50,5
3%49
,47%
0,00
%0,
00%
0,00
%19
1422
26
16,5
31,
931
,48
47,1
3C
33,7
1%0,
00%
0,00
%66
,29%
0,00
%19
1422
26
7,73
1,9
14,6
9
CUEN
CAUs
os d
el te
rren
o (%
)Us
os d
el te
rren
o (U
mbr
al d
e es
corr
entía
Bas
e)Um
bral
de
Esco
rren
tíaCo
nífe
ras
y ot
ras
frond
osas
Prad
eras
Past
izal
/ M
ator
ral
Impr
oduc
tivo
Labo
res
seca
noCo
nífe
ras
y ot
ras
frond
osas
P 0 F
inal
DETE
RMIN
ACIÓ
N DE
L UM
BRAL
INIC
IAL
DE E
SCO
RREN
TIA
P0
VARI
ANT
E SU
R DE
ERM
UA
Gru
po
de
Suel
oPr
ader
asP
astiz
al /
Mat
orra
lIm
prod
uctiv
oLa
bore
s se
cano
P0 I
nici
alCo
ef.
Corr
ecto
r
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 93
Are
a C
uenc
aT c
Pd
(mm
/día
) I d
(mm
/h)
Coe
f. R
egul
ador
, I 1
/ Id
I t (m
m/h
)Q
esp
CH
N-II
IC
oefic
ient
e de
Q (
m3 /s
)(m
2 )(h
oras
)(T
= 2
años
)(T
= 2
años
)a
(Tab
la)
(T=
2 añ
os)
(m3 /s
/Km
2 )P
0 (m
m)
Coef
. Cor
rect
orP 0
* (m
m)
Pd
/ P0
Cun
iform
idad
(T=
2 añ
os)
MFO
M/D
FG/
/M
étod
o R
acio
nal
7.06
60,
1718
843,
59
74,6
016
,49
1,9
31,3
32,
680,
231
1,00
80,
034
Nor
mas
BA
T7.
066
0,17
180
Gra
fico
PH
N-II
I7.
066
0,17
180
MFO
M/D
FG/
/M
étod
o R
acio
nal
131.
468
0,24
984
3,5
1,33
964
,89
16,4
91,
931
,33
2,68
0,23
11,
012
0,55
3N
orm
as B
AT
131.
468
0,24
90
Gra
fico
PH
N-II
I13
1.46
80,
249
0M
FOM
/DFG
/
/Mét
odo
Rac
iona
l58
.143
0,20
884
3,5
1,37
970
,68
17,7
21,
933
,68
2,49
0,20
91,
010,
241
Nor
mas
BA
T58
.143
0,20
80
Gra
fico
PH
N-II
I58
.143
0,20
80
MFO
M/D
FG/
/M
étod
o R
acio
nal
21.0
970,
152
843,
51,
439
81,8
410
,87
1,9
20,6
54,
070,
366
1,00
70,
177
Nor
mas
BA
T21
.097
0,15
20
Gra
fico
PH
N-II
I21
.097
0,15
20
MFO
M/D
FG/
/M
étod
o R
acio
nal
34.0
270,
164
843,
51,
429
79,1
313
,43
1,9
25,5
23,
290,
295
1,00
70,
222
Nor
mas
BA
T34
.027
0,16
40
Gra
fico
PH
N-II
I34
.027
0,16
40
MFO
M/D
FG/
/M
étod
o R
acio
nal
3.90
90,
083
843,
51,
569
107,
1114
1,9
26,6
3,16
0,28
21,
003
0,03
3N
orm
as B
AT
3.90
90,
083
0G
rafic
o P
HN
-III
3.90
90,
083
0M
FOM
/DFG
/
/Mét
odo
Rac
iona
l21
.090
0,10
384
3,5
1,51
997
,51
16,5
31,
931
,42,
680,
231,
004
0,13
2N
orm
as B
AT
21.0
900,
103
0G
rafic
o P
HN
-III
21.0
900,
103
0M
FOM
/DFG
/
/Mét
odo
Rac
iona
l66
.781
0,14
484
3,5
1,45
984
,06
7,73
1,9
14,6
95,
720,
485
1,00
60,
761
Nor
mas
BA
T66
.781
0,14
40
Gra
fico
PH
N-II
I66
.781
0,14
40
72 81
CU
ENC
AM
étod
o de
cá
lcul
o de
I t
DET
ERM
INA
CIÓ
N D
E C
AU
DA
LES
DE
AVEN
IDA
EN
CUE
NC
AS
T=2
AÑ
OS
Coe
f. es
corr
entía
54 63
Um
bral
de
esco
rren
tía
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 94
Are
a Cu
enca
T c P
d (m
m/d
ía)
I d (m
m/h
)Co
ef. R
egul
ador
, I 1
/ Id
I t (m
m/h
)Q
esp
CHN
-III
Coef
icie
nte
deQ
(m
3 /s)
(m2 )
(hor
as)
(T=
10 a
ños)
(T=
10 a
ños)
a(T
abla
)(T
= 10
año
s)(m
3 /s/K
m2 )
P0 (
mm
)C
oef.
Cor
rect
orP 0
* (m
m)
Pd
/ P0
Cun
iform
idad
(T=
10 a
ños)
MFO
M/D
FG/
/M
étod
o R
acio
nal
7.06
60,
1718
120
59
106,
5816
,49
1,9
31,3
33,
830,
345
1,00
80,
073
Nor
mas
BA
T7.
066
0,17
18G
rafic
o P
HN
-III
7.06
60,
1718
40,
028
MFO
M/D
FG/
/M
étod
o R
acio
nal
131.
468
0,24
912
05
1,33
992
,70
16,4
91,
931
,33
3,83
0,34
51,
012
1,18
3N
orm
as B
AT
131.
468
0,24
976
,00
0,34
51,
012
0,97
Gra
fico
PH
N-II
I13
1.46
80,
249
40,
526
MFO
M/D
FG/
/M
étod
o R
acio
nal
58.1
430,
208
120
51,
379
100,
9817
,72
1,9
33,6
73,
560,
321
1,01
0,52
9N
orm
as B
AT
58.1
430,
208
79,0
00,
321
1,01
0,41
4G
rafic
o P
HN
-III
58.1
430,
208
40,
233
MFO
M/D
FG/
/M
étod
o R
acio
nal
21.0
970,
152
120
51,
439
116,
9110
,87
1,9
20,6
55,
810,
491,
007
0,33
8N
orm
as B
AT
21.0
970,
152
90,0
00,
491,
007
0,26
Gra
fico
PH
N-II
I21
.097
0,15
24
0,08
4M
FOM
/DFG
/
/Mét
odo
Rac
iona
l34
.027
0,16
412
05
1,42
911
3,05
13,4
31,
925
,52
4,7
0,41
61,
007
0,44
8N
orm
as B
AT
34.0
270,
164
90,0
00,
416
1,00
70,
356
Gra
fico
PH
N-II
I34
.027
0,16
44
0,13
6M
FOM
/DFG
/
/Mét
odo
Rac
iona
l3.
909
0,08
312
05
1,56
915
3,02
141,
926
,64,
510,
401
1,00
30,
067
Nor
mas
BA
T3.
909
0,08
390
,00
0,40
11,
003
0,03
9G
rafic
o P
HN
-III
3.90
90,
083
40,
016
MFO
M/D
FG/
/M
étod
o R
acio
nal
21.0
900,
103
120
51,
519
139,
3016
,53
1,9
31,4
13,
820,
344
1,00
40,
282
Nor
mas
BA
T21
.090
0,10
390
,00
0,34
41,
004
0,18
2G
rafic
o P
HN
-III
21.0
900,
103
40,
084
MFO
M/D
FG/
/M
étod
o R
acio
nal
66.7
810,
144
120
51 ,
459
120,
097,
731,
914
,69
8,17
0,60
81,
006
1,36
3N
orm
as B
AT
66.7
810,
144
90,0
00,
608
1,00
61,
022
Gra
fico
PH
N-II
I66
.781
0,14
44
0,26
781
DET
ERM
INAC
IÓN
DE
CAUD
ALES
DE
AVEN
IDA
EN
CUE
NCAS
T=1
0 AÑ
OS
CUE
NCA
Mét
odo
de
cálc
ulo
de I t
Um
bral
de
esco
rren
tíaCo
ef. e
scor
rent
ía
54 63 72
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 95
Area
Cue
nca
T c P
d (m
m/d
ía)
I d (m
m/h
)Co
ef. R
egul
ador
, I 1
/ Id
I t (m
m/h
)Q
esp
CHN-
IIICo
efic
ient
e de
Q (
m3 /s
)(m
2 )(h
oras
)(T
= 25
año
s)(T
= 25
año
s)a
(Tab
la)
(T=
25 a
ños)
(m3 /s
/Km
2 )P
0 (m
m)
Coe
f. Co
rrec
tor
P 0* (
mm
)P d
/ P
0C
unifo
rmid
ad(T
= 25
año
s)M
FOM
/DFG
/
/Mét
odo
Rac
iona
l7.
066
0,17
1814
05,
839
124,
3416
,49
1,9
31,3
34,
470,
3981
91,
008
0,09
8N
orm
as B
AT
7.06
60,
1718
Gra
fico
PH
N-II
I7.
066
0,17
185,
70,
040
MFO
M/D
FG/
/M
étod
o R
acio
nal
131.
468
0,24
914
05,
831,
339
108,
1516
,49
1,9
31,3
34,
470,
398
1,01
21,
592
Nor
mas
BA
T13
1.46
80,
249
920,
398
1,01
21,
354
Gra
fico
PH
N-II
I13
1.46
80,
249
5,7
0,74
9M
FOM
/DFG
/
/Mét
odo
Rac
iona
l58
.143
0,20
814
05,
831,
379
117,
817
,72
1,9
33,6
74,
160,
373
1,01
0,71
7N
orm
as B
AT
58.1
430,
208
960,
373
1,01
0,58
5G
rafic
o P
HN
-III
58.1
430,
208
5,7
0,33
1M
FOM
/DFG
/
/Mét
odo
Rac
iona
l21
.097
0,15
214
05,
831,
439
136,
3910
,87
1,9
20,6
56,
780,
544
1,00
70,
438
Nor
mas
BA
T21
.097
0,15
211
10,
544
1,00
70,
357
Gra
fico
PH
N-II
I21
.097
0,15
25,
70,
12M
FOM
/DFG
/
/Mét
odo
Rac
iona
l34
.027
0,16
414
05,
831,
429
131,
8913
,43
1,9
25,5
25,
490,
471,
007
0,59
1N
orm
as B
AT
34.0
270,
164
111
0,47
1,00
70,
497
Gra
fico
PH
N-II
I34
.027
0,16
45,
70,
194
MFO
M/D
FG/
/M
étod
o R
acio
nal
3.90
90,
083
140
5,83
1,56
917
8,52
141,
926
,65,
260,
456
1,00
30,
089
Nor
mas
BA
T3.
909
0,08
311
10,
456
1,00
30,
055
Gra
fico
PH
N-II
I3.
909
0,08
35,
70,
022
MFO
M/D
FG/
/M
étod
o R
acio
nal
21.0
900,
103
140
5,83
1,51
916
2,51
16,5
31,
931
,41
4,46
0,39
71,
004
0,38
Nor
mas
BA
T21
.090
0,10
311
10,
397
1,00
40,
259
Gra
fico
PH
N-II
I21
.090
0,10
35,
70,
12M
FOM
/DFG
/
/Mét
odo
Rac
iona
l66
.781
0,14
414
05,
831,
459
140,
17,
731,
914
,69
9,53
0,65
81,
006
1,72
2N
orm
as B
AT
66.7
810,
144
111
0,65
81,
006
1,36
4G
rafic
o P
HN
-III
66.7
810,
144
5,7
0,38
181
DET
ERM
INAC
IÓN
DE
CAUD
ALES
DE
AVEN
IDA
EN
CUE
NCAS
T=2
5 AÑ
OS
CUE
NCA
Mét
odo
de
cálc
ulo
de I t
Um
bral
de
esco
rren
tíaCo
ef. e
scor
rent
ía
54 63 72
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 96
Area
Cue
nca
T c P
d (m
m/d
ía)
I d (m
m/h
)Co
ef. R
egul
ador
, I 1
/ Id
I t (m
m/h
)Q
esp
CHN-
IIICo
efic
ient
e de
Q (
m3 /s
)(m
2 )(h
oras
)(T
= 50
año
s)(T
= 50
año
s)a
(Tab
la)
(T=
50 a
ños)
(m3 /s
/Km
2 )P
0 (m
m)
Coe
f. Co
rrec
tor
P 0* (
mm
)P d
/ P
0C
unifo
rmid
ad(T
= 50
año
s)M
FOM
/DFG
/
/Mét
odo
Rac
iona
l7.
066
0,17
1815
56,
459
137,
6616
,49
1,9
31,3
34,
950,
434
1,00
80,
118
Nor
mas
BA
T7.
066
0,17
18G
rafic
o P
HN
-III
7.06
60,
1718
70,
049
MFO
M/D
FG/
/M
étod
o R
acio
nal
131.
468
0,24
915
56,
461,
339
119,
7416
,49
1,9
31,3
34,
950,
434
1,01
21,
92N
orm
as B
AT
131.
468
0,24
910
40,
434
1,01
21,
668
Gra
fico
PH
N-II
I13
1.46
80,
249
70,
92M
FOM
/DFG
/
/Mét
odo
Rac
iona
l58
.143
0,20
815
56,
461,
379
130,
4317
,72
1,9
33,6
74,
60,
409
1,01
0,86
9N
orm
as B
AT
58.1
430,
208
109
0,40
91,
010,
726
Gra
fico
PH
N-II
I58
.143
0,20
87
0,40
7M
FOM
/DFG
/
/Mét
odo
Rac
iona
l21
.097
0,15
215
56,
461,
439
151,
0110
,87
1,9
20,6
57,
50,
579
1,00
70,
516
Nor
mas
BA
T21
.097
0,15
212
50,
579
1,00
70,
427
Gra
fico
PH
N-II
I21
.097
0,15
27
0,14
8M
FOM
/DFG
/
/Mét
odo
Rac
iona
l34
.027
0,16
415
56,
461,
429
146,
0213
,43
1,9
25,5
26,
070,
506
1,00
70,
704
Nor
mas
BA
T34
.027
0,16
412
50,
506
1,00
70,
602
Gra
fico
PH
N-II
I34
.027
0,16
47
0,23
8M
FOM
/DFG
/
/Mét
odo
Rac
iona
l3.
909
0,08
315
56,
461,
569
197,
6514
1,9
26,6
5,83
0,49
11,
003
0,10
6N
orm
as B
AT
3.90
90,
083
125
0,49
11,
003
0,06
7G
rafic
o P
HN
-III
3.90
90,
083
70,
027
MFO
M/D
FG/
/M
étod
o R
acio
nal
21.0
900,
103
155
6,46
1,51
917
9,92
16,5
31,
931
,41
4,94
0,43
31,
004
0,45
8N
orm
as B
AT
21.0
900,
103
125
0,43
31,
004
0,31
8G
rafic
o P
HN
-III
21.0
900,
103
70,
148
MFO
M/D
FG/
/M
étod
o R
acio
nal
66.7
810,
144
155
6,46
1,45
915
5,11
7,73
1,9
14,6
910
,55
0,69
1,00
61,
998
Nor
mas
BA
T66
.781
0,14
412
50,
691,
006
1,61
Gra
fico
PH
N-II
I66
.781
0,14
47
0,46
781
DET
ERM
INAC
IÓN
DE
CAUD
ALES
DE
AVEN
IDA
EN
CUE
NCAS
T=5
0 AÑ
OS
CUE
NCA
Mét
odo
de
cálc
ulo
de I t
Um
bral
de
esco
rren
tíaCo
ef. e
scor
rent
ía
54 63 72
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 97
Area
Cue
nca
T c P
d (m
m/d
ía)
I d (m
m/h
)C
oef.
Reg
ulad
or,
I 1 /
I d I t
(mm
/h)
Qes
p C
HN-II
ICo
efic
ient
e de
Q (
m3 /s
)(m
2 )(h
oras
)(T
= 10
0 añ
os)
(T=
100
años
)a
(Tab
la)
(T=
100
años
)(m
3 /s/K
m2 )
P 0 (m
m)
Coef
. Cor
rect
orP
0* (m
m)
Pd
/ P0
Cun
iform
idad
(T=
100
años
)M
FOM
/DFG
/
/Mét
odo
Rac
iona
l7.
066
0,17
1817
07,
089
150,
9816
,49
1,9
31,3
35,
430,
466
1,00
80,
139
Nor
mas
BA
T7.
066
0,17
18G
rafic
o P
HN
-III
7.06
60,
1718
8,4
0,05
9M
FOM
/DFG
/
/Mét
odo
Rac
iona
l13
1.46
80,
249
170
7,08
1,33
913
1,33
16,4
91,
931
,33
5,43
0,46
61,
012
2,26
4N
orm
as B
AT
131.
468
0,24
911
80,
466
1,01
22,
034
Gra
fico
PH
N-II
I13
1.46
80,
249
8,4
1,10
4M
FOM
/DFG
/
/Mét
odo
Rac
iona
l58
.143
0,20
817
07,
081,
379
143,
0517
,72
1,9
33,6
75,
050,
441
1,01
1,02
9N
orm
as B
AT
58.1
430,
208
123
0,44
11,
010,
885
Gra
fico
PH
N-II
I58
.143
0,20
88,
40,
488
MFO
M/D
FG/
/M
étod
o R
acio
nal
21.0
970,
152
170
7,08
1,43
916
5,62
10,8
71,
920
,65
8,23
0,61
11,
007
0,59
7N
orm
as B
AT
21.0
970,
152
140
0,61
11,
007
0,50
4G
rafic
o P
HN
-III
21.0
970,
152
8,4
0,17
7M
FOM
/DFG
/
/Mét
odo
Rac
iona
l34
.027
0,16
417
07,
081,
429
160,
1513
,43
1,9
25,5
26,
660,
538
1,00
70,
821
Nor
mas
BA
T34
.027
0,16
414
00,
538
1,00
70,
718
Gra
fico
PH
N-II
I34
.027
0,16
48,
40,
286
MFO
M/D
FG/
/M
étod
o R
acio
nal
3.90
90,
083
170
7,08
1,56
921
6,78
141,
926
,66,
390,
524
1,00
30,
124
Nor
mas
BA
T3.
909
0,08
314
00,
524
1,00
30,
08G
rafic
o P
HN
-III
3.90
90,
083
8,4
0,03
3M
FOM
/DFG
/
/Mét
odo
Rac
iona
l21
.090
0,10
317
07,
081,
519
197,
3416
,53
1,9
31,4
15,
410,
465
1,00
40,
54N
orm
as B
AT
21.0
900,
103
140
0,46
51,
004
0,38
3G
rafic
o P
HN
-III
21.0
900,
103
8,4
0,17
7M
FOM
/DFG
/
/Mét
odo
Rac
iona
l66
.781
0,14
417
07,
081,
459
170,
137,
731,
914
,69
11,5
70,
717
1,00
62,
278
Nor
mas
BA
T66
.781
0,14
414
00,
717
1,00
61,
875
Gra
fico
PH
N-II
I66
.781
0,14
48,
40,
561
81
DET
ERM
INAC
IÓN
DE C
AUD
ALE
S D
E A
VEN
IDA
EN
CUE
NCA
S T
=100
AÑO
S
CUE
NCA
Mét
odo
de
cálc
ulo
de I t
Umbr
al d
e es
corr
entía
Coe
f. es
corr
entía
54 63 72
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 98
Area
Cue
nca
T c P
d (m
m/d
ía)
I d (m
m/h
)Co
ef. R
egul
ador
, I 1
/ Id
I t (m
m/h
)Q
esp
CHN-
IIICo
efic
ient
e de
Q (
m3 /s
)(m
2 )(h
oras
)(T
= 50
0 añ
os)
(T=
500
años
)a
(Tab
la)
(T=
500
años
)(m
3 /s/K
m2 )
P0 (
mm
)C
oef.
Corr
ecto
rP 0
* (m
m)
P d /
P0
Cun
iform
idad
(T=
500
años
)M
FOM
/DFG
/
/Mét
odo
Rac
iona
l7.
066
0,17
1821
08,
759
186,
5116
,49
1,9
31,3
36,
70,
541,
008
0,19
9N
orm
as B
AT
7.06
60,
1718
Gra
fico
PH
N-II
I7.
066
0,17
1812
0,08
5M
FOM
/DFG
/
/Mét
odo
Rac
iona
l13
1.46
80,
249
210
8,75
1,33
916
2,23
16,4
91,
931
,33
6,7
0,54
1,01
23,
242
Nor
mas
BA
T13
1.46
80,
249
145
0,54
1,01
22,
898
Gra
fico
PH
N-II
I13
1.46
80,
249
121,
578
MFO
M/D
FG/
/M
étod
o R
acio
nal
58.1
430,
208
210
8,75
1,37
917
6,71
17,7
21,
933
,67
6,24
0,51
51,
011,
485
Nor
mas
BA
T58
.143
0,20
815
00,
515
1,01
1,26
1G
rafic
o P
HN
-III
58.1
430,
208
120,
698
MFO
M/D
FG/
/M
étod
o R
acio
nal
21.0
970,
152
210
8,75
1,43
920
4,59
10,8
71,
920
,65
10,1
70,
679
1,00
70,
819
Nor
mas
BA
T21
.097
0,15
217
40,
679
1,00
70,
697
Gra
fico
PH
N-II
I21
.097
0,15
212
0,25
3M
FOM
/DFG
/
/Mét
odo
Rac
iona
l34
.027
0,16
421
08,
751,
429
197,
8413
,43
1,9
25,5
28,
230,
611
1,00
71,
15N
orm
as B
AT
34.0
270,
164
174
0,61
11,
007
1,01
2G
rafic
o P
HN
-III
34.0
270,
164
120,
408
MFO
M/D
FG/
/M
étod
o R
acio
nal
3.90
90,
083
210
8,75
1,56
926
7,78
141,
926
,67,
890,
597
1,00
30,
174
Nor
mas
BA
T3.
909
0,08
317
40,
597
1,00
30,
113
Gra
fico
PH
N-II
I3.
909
0,08
312
0,04
7M
FOM
/DFG
/
/Mét
odo
Rac
iona
l21
.090
0,10
321
08,
751,
519
243,
7716
,53
1,9
31,4
16,
690,
541,
004
0,77
4N
orm
as B
AT
21.0
900,
103
174
0,54
1,00
40,
552
Gra
fico
PH
N-II
I21
.090
0,10
312
0,25
3M
F OM
/DFG
/
/Mét
odo
Rac
iona
l66
.781
0,14
421
08,
751,
459
210,
167,
731,
914
,69
14,3
0,77
51,
006
3,04
Nor
mas
BA
T66
.781
0,14
417
40,
775
1,00
62,
517
Gra
fico
PH
N-II
I66
.781
0,14
412
0,80
18
DET
ERM
INAC
IÓN
DE
CAUD
ALES
DE
AVEN
IDA
EN
CUE
NCAS
T=5
00 A
ÑO
S
CUE
NCA
Mét
odo
de
cálc
ulo
de I t
Um
bral
de
esco
rren
tíaCo
ef. e
scor
rent
ía
1 54 63 72
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 99
APÉNDICE Nº 5: HOJAS DE CÁLCULO DE OBRAS DE DRENAJE
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 100
APÉNDICE Nº 5: HOJAS DE CÁLCULO DE OBRAS DE DRENAJE.
ÍNDICE
1. Bajante escalonada, B-4+177.
• tramo con pendiente del 60%
• tramo con pendiente del 45%
2. Obra de drenaje transversal, ODT-4+155.
3. Cunetas Guarda
• CG-4+210
• CG-5+180-1
• CG-5+180-2
• CG-5+190-1
• CG-5+190-2
4. Drenaje Longitudinal en el túnel.
• Canaletas (pendiente máxima/mínima)
• Acometidas (uso/capacidad, pendiente máxima/mínima)
• Cunetas laterales (uso/capacidad, pendiente máxima /mínima).
• Colector central (uso/capacidad, pendiente máxima /mínima).
5. Colectores:
• C-5+200
• C-5+242
6. Cunetas Laterales en Plataforma bajo Cubierta.
7. Canalón de Cubierta en Estación (Tc-caudales, Manning)
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 101
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 102
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 103
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 104
CALCULO HIDRAULICO : BAJANTE ESCALONADA
OBRA: B-4+155, tramo 60% (Aguas Arriba)
CAUDAL ( m3/s ) Q = 3,242PENDIENTE ( % ) i = 2,00ANCHO DE LA BAJANTE ( m) a = 1,90TALUD DEL PERFIL T = 1,67ESPESOR DE LA PARED ( m) e = 0,30
ALTURA DE AGUA ( m ) hc = 0,667COEF. DE MANNING n = 0,015VALOR S= (a x hc) ̂(5/3) 1,484VALOR P= (a+2 hc) ̂(2/3) 2,187CAUDAL CALCULADO ( m3/s ) Q1 = 6,399VELOCIDAD (m/s) V1 = 5,050
ALTURA DEL ESCALÓN h = 1,90ALTURA A ESCALÓN SIGUIENTE h´ = 0,330ALTURA DEL RESALTO h1 = 0,400VALOR K1=1,1 * (hc/h) 0,386VALOR K2=0,7*(hc/h) 3̂ 0,030VALOR K3=(hc*h)^0,5 1,126LONGITUD MÍNIMA DEL ESCALÓN L= 2,791ESPESOR DEL RECRECIDO e= 0,330TALUD DE LA BAJANTE T1= 1,650
2,70
0,40,67
1,650
0,400
1,90
0,402,00%
2,80
ANCHO DE LA BAJANTE ( m ) a= 1,900LONGITUD DEL ESCALON (m) L= 2,800ALTURA DEL ESCALON (m) h= 1,900ALTURA DE LOS LATERALES (m) H= 2,700ALTURA AL ESCALON SIGU( m3/s ) h´ = 0,400ESPESOR DE LA PARED (m/s) e= 0,200
DATOS DE PARTIDA
CÁLCULO DE LA ALTURA hc
CÁLCULO DE LA BAJANTE ESCALONADA
DEFINICION DE LA BAJANTE
T=1
h=
h =
L=
caso de salida a otros cuencoscaso de llegada de otro
cuenco
h1= 0,6hc
h1=
i=
H=
hC=
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 105
CALCULO HIDRAULICO : BAJANTE ESCALONADA
OBRA: B-4+155, tramo 45% (Aguas Abajo)
CAUDAL ( m3/s ) Q = 3,242PENDIENTE ( % ) i = 2,00ANCHO DE LA BAJANTE ( m) a = 1,90TALUD DEL PERFIL T = 2,22ESPESOR DE LA PARED ( m) e = 0,30
ALTURA DE AGUA ( m ) hc = 0,667COEF. DE MANNING n = 0,015VALOR S= (a x hc) ̂(5/3) 1,484VALOR P= (a+2 hc) ̂(2/3) 2,187CAUDAL CALCULADO ( m3/s ) Q1 = 6,399VELOCIDAD (m/s) V1 = 5,050
ALTURA DEL ESCALÓN h = 1,35ALTURA A ESCALÓN SIGUIENTE h´ = 0,330ALTURA DEL RESALTO h1 = 0,400VALOR K1=1,1 * (hc/h) 0,544VALOR K2=0,7*(hc/h) 3̂ 0,084VALOR K3=(hc*h)^0,5 0,949LONGITUD MÍNIMA DEL ESCALÓN L= 2,523ESPESOR DEL RECRECIDO e= 0,330TALUD DE LA BAJANTE T1= 2,170
2,15
0,40,67
2,170
0,400
1,35
0,402,00%
2,60
ANCHO DE LA BAJANTE ( m ) a= 1,900LONGITUD DEL ESCALON (m) L= 2,600ALTURA DEL ESCALON (m) h= 1,350ALTURA DE LOS LATERALES (m) H= 2,150ALTURA AL ESCALON SIGU( m3/s ) h´ = 0,400ESPESOR DE LA PARED (m/s) e= 0,200
DATOS DE PARTIDA
CÁLCULO DE LA ALTURA hc
CÁLCULO DE LA BAJANTE ESCALONADA
DEFINICION DE LA BAJANTE
T=1
h=
h =
L=
caso de salida a otros cuencoscaso de llegada de otro
cuenco
h1= 0,6hc
h1=
i=
H=
hC=
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 106
DESCRIPCIÓN DE LA OBRA DE DRENAJE:
Tipo de obra de drenaje: Número de Manning en la obra de drenaje:
nº de marcos en paralelo: 1 Coeficiente Ke de pérdidas en la embocadura:
ancho en la base (m): 1,50altura (m): 1,50longitud del marco (m): 20,00pendiente (m/m): 0,0100 Régimen uniforme en la obra de drenaje:nº de Manning del marco (m): 0,017coeficiente Ke de pérdidas: 0,50 calado uniforme (m): 0,72
calado crítico (m): 0,78caudal de cálculo (m3/s): 3,2420 velocidad (m/s): 3,01
nº de Froude: 1,14
Características del cauce aguas abajo:
Régimen uniforme en el cauce aguas abajo:
ancho en la base (m): 1,50 calado uniforme (m): 0,51taludes (xH:1V): 0,25 calado crítico (m): 0,75pendiente (m/m): 0,0200 velocidad (m/s): 3,93nº de Manning equivalente: 0,017 nº de Froude: 1,83
RESULTADOS: Funcionamiento de la obra de drenaje:
Clase: ITipo: 3Entrada: LibreControl: Entrada
Profundidad aguas arriba (m): 1,37Calado aguas abajo (m): 0,51Velocidad máx. en la obra (m/s) 3,01Velocidad a la salida (m/s): 3,01
- - - - - - Calado crítico
RESULTADO DE LAS ITERACIONES: (Hw: profundidad aguas arriba de la obra)
Iteración Hw (m) Tipo
1 1,367 32 1,367 3
7373-ODT-4+155 -01-marco 1,5mx1,5m
ESQUEMA DE FUNCIONAMIENTO
Marcos
Con aletas (10º-25º), aristas vivas (Ke=0.5)
Existe calado impuesto aguas abajo
Hormigón en bruto (n=0.017)
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 107
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 108
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 109
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 110
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 111
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 112
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 113
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 114
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 115
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 116
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 117
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 118
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 119
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 120
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 121
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 122
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 123
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 124
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 125
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 126
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 127
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 128
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 129
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 130
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 131
MÉTODO HIDROMETEOROLÓGICO. FORMULACIÓN DE TÉMEZ
ESTUDIO: ESTUDIO PLATAFORMACUENCA: CANALÓN PÉSIMO EN ESTACIÓN DE ERMUA
CUBIERTA A ÚNICAS AGUAS
DATOS DE PARTIDA
Área = 0,000768 km2 1. Tiempo de concentración
Long. drenaje principal = 0,064 km Tc = 0,015 h
Pendiente = 0,0050 m/m 2. Coeficiente de uniformidad
Tipo de cuenca Urbanitzada K = 1,000
Impermeabilidad 100 % 3. Factor de corrección por áreaI1/Id = 9,00 ARF = 1,000P0 = 1,00 mm 4. Factor multiplicador PoP0' = 1,00 mm Po'/Po = 1,0
PROCESO DE CÁLCULO
T (años) P(mm) P' (mm) I (mm/h) C Q (m3/s) V (hm3)2 84,0 84,0 211,7 0,98 0,044 0,00
10 120,0 120,0 302,5 0,99 0,064 0,0050 155,0 155,0 390,7 0,99 0,083 0,00100 170,0 170,0 428,5 1,00 0,091 0,00500 210,0 210,0 529,4 1,00 0,113 0,00
GRÁFICO
T (años) C I (mm/h) A (Km2) K Q (m3/s)2 0,98 211,75 0,001 1,000 0,04410 0,99 302,50 0,001 1,000 0,06450 0,99 390,72 0,001 1,000 0,083
100 1,00 428,54 0,001 1,000 0,091500 1,00 529,37 0,001 1,000 0,113
Características de la cuenca Parámetros calculados
CANALÓN PÉSIMO EN ESTACIÓN DE ERMUA
0
0
0
0
0
0
1 10 100
Q(m
3 /s)
T(años)
CAUDALES PUNTA DE AVENIDA
Q (m3/s)
3076-PC-AX-11-DTE-IMPE-HIDRO-DREN-ED1.DOC ANEJO Nº 11. IMPERMEABILIZACIÓN. HIDROLOGÍA Y DRENAJE
PROYECTO CONSTRUCTIVO DEL TRAMO DE ERMUA DE LA LINEA DE FERROCARRIL BILBAO – DONOSTIA 132