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PROYECTO DE REPOTENCIACIÓN DE LA LÍNEA 66 KV S/C VILLAFRANCA-MÉRIDA COMENTARIOS Y COMPARATIVA DEL NUEVO RAT

Documento 2 Página 44

Documento 2 Anexos



ÍNDICE DE ANEXOS

1. CÁLCULOS 2. TABLAS DE FLECHAS Y TENSES DE CONDUCTORES 3. TABLAS DE FLECHAS Y TENSES DEL CABLE DE TIERRA 4. ESFUERZOS SOBRE APOYOS 5. COMPROBACIÓN DE LA TORNILLERÍA EN APOYOS TIPO

SEVILLANA. FASE II 6. REFUERZOS DE LOS APOYOS EXISTENTES. FASE II 7. ESTUDIO DE APOYOS TIPO IMEDEXSA. FASE II 8. REPORTAJE FOTOGRÁFICO DE APOYOS. FASE II 9. REAL DECRETO 223/2008 10. PLIEGO DE CONDICIONES. NORMATIVA LEGAL APLICABLE



ANEXO 1: CÁLCULOS



1 CÁLCULOS ELÉCTRICOS JUSTIFICATIVOS DEL CONDUCTOR, TRAMO AÉREO

FASE I: Por tratarse de una modificación de una línea aérea existente en el que

la longitud no varía significativamente, no son necesarios realizar los cálculos eléctricos justificativos del conductor

FASE II, III Y IV:

1.1 CAÍDA DE TENSIÓN Despreciando la influencia que pueda tener la capacidad, la caída de

tensión en % debido a la resistencia y a la reactancia, se puede expresar:

[ ]2100

%U

tgXRLPU⋅

⋅+⋅⋅=Δ

ϕ

• ΔU………………….Caída de tensión • P……………………Potencia a transportar en kW • L……………………..Longitud de la línea en km • R……………………Resistencia por fase y km en Ohmios • X……………………Reactancia por fase y km en Ohmios • φ……………………Angulo de desfase entre la intensidad y la

tensión en el extremo receptor • U…………………...Tensión compuesta en kV

Se admite una caída máxima de tensión del 5%.

1.2 POTENCIA A TRANSPORTAR La potencia a transportar está limitada por el menor de los siguientes

valores: • Potencia a transportar a intensidad máxima. • Potencia a transportar por caída de tensión.



1.2.1 Potencia a transportar a intensidad máxima La potencia máxima se calculará en función de las densidades de

corriente fijadas en el artículo 22 del R.L.A.T.

• DENSIDAD DE CORRIENTE La densidad de corriente en régimen permanente en las líneas

proyectadas no sobrepasará el valor siguiente:

Línea Conductor Densidad de

Corriente A/mm2

Torremejía – Mérida 1 LA-288 2,02 Torremejía – Mérida 2 D-280 2,22

Prado - Mérida D-280 2,22 Lobón, C. Romana - Mérida LA-180 2,34

Almendralejo - Mérida D-180 2,6

Estos valores se han calculado según lo estipulado en el Art. 22 del

R.L.A.T., interpolando entre las secciones nominales en la tabla de densidades de corriente para los conductores de aluminio - acero.

• INTENSIDAD MAXIMA

Estos valores de densidad de corriente máxima proporcionan la

intensidad de corriente máxima:

Línea Conductor Intensidad

Máxima A

Torremejía – Mérida 1 LA-288 583 Torremejía – Mérida 2 D-280 620

Prado - Mérida D-280 620 Lobón, C. Romana - Mérida LA-180 573

Almendralejo - Mérida D-180 488

• POTENCIA MÁXIMA A TRANSPORTAR A INTENSIDAD MAXIMA La potencia a transportar por intensidad máxima es:

ϕcos3 maxmax ⋅⋅⋅= UIP Para una tensión de 66 kV resulta:



Torremejía-Mérida 1 (LA-288)

Torremejía-Mérida 2 (D-280)

Cos φ=1 ………Pmax= 66,65 MW Cos φ=1 ………Pmax= 70,88 MW Cos φ=0.9……. Pmax= 59,98 MW Cos φ=0.9……..Pmax= 63,79 MW Cos φ=0.8……. Pmax= 53,32 MW Cos φ=0.8…......Pmax= 56,70 MW

Prado-Mérida (D-280)

Lobon-C.Romana-Mérida (LA-180)


Almendralejo-Mérida (D-180)

Cos φ=1 ………Pmax= 55,79 MW Cos φ=0.9……. Pmax= 50,21 MW Cos φ=0.8……. Pmax= 44,63 MW

• CAIDA DE TENSION PARA LAS POTENCIAS MAXIMAS Según lo indicado en el apartado anterior, la caída de tensión viene

dada por: [ ] 100% 2 ⋅

⋅+⋅⋅=Δ

UtgXRLPU ϕ

siendo: • ΔU………………………………...Caída de tensión compuesta en % • P…………………………………..Potencia a transportar en MW • L…………………………………..Longitud de la línea en km • R…………………………………..Resistencia por fase y km en

Ohmios • X…………………………………..Reactancia por fase y km en

Ohmios • φ…………………………………..Angulo de desfase entre la

intensidad y la tensión en el extremo receptor

• U…………………………………. Tensión compuesta en kV

• REACTANCIA El valor de la reactancia de la línea se calcula mediante la fórmula:

LfX ⋅⋅⋅= π2 (Ω/km)



L es el coeficiente de autoinducción que se obtiene mediante la fórmula:

410log605,45,0 −⋅⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛⎟⎠⎞

⎜⎝⎛⋅⋅=

rDL

(Henrios/km) Aplicando este valor en la fórmula de la reactancia, resulta:

410log605,45,02 −⋅⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛⎟⎠⎞

⎜⎝⎛⋅⋅⋅⋅⋅=

rDfX π

(Ω/km) Donde:

• X…………………….. Reactancia en ohm/km • f………………………Frecuencia de la red en Hertzios (f=50 Hz) • D……………………..Separación media geométrica entre

conductores en mm. • r………………………Radio de conductor en mm.

Para la Fase II, la separación media geométrica entre fases, para D/C,

se calcula mediante la fórmula: mDDDD 928,23

321 =⋅⋅=

mD

DDDDD 56,2

'11

'1313'12121 =

⋅⋅⋅=

mD

DDDDD 82,3

'22

'2323'21212 =

⋅⋅⋅=

mD

DDDDD 56,2

'33

'3232'31313 =

⋅⋅⋅=

Para la Fase III, la separación media geométrica entre fases, para S/C,

se calcula mediante la fórmula:

3231312 DDDD ⋅⋅=

Para las Fase IV se calcula según corresponda al tipo de línea. Siendo Dij la distancia geométrica entre las fases i-j.



Llevando estos valores a la fórmula de la reactancia se tiene un valor, para D/C:

Torremejía-Mérida 1 (LA-288): X = 0,367 Ω/km Torremejía-Mérida 2 (D-280): X = 0,367 Ω/km Y para el caso de S/C: X = 0,410 Ω/km Para la Fase IV los resultados se muestran en el siguiente apartado.

1.2.2 Potencia a transportar por caída de tensión Admitiendo una caída de tensión máxima del 5%, la potencia a

transportar resulta:

[ ]ϕtgXRLUUP

⋅+⋅⋅⋅Δ

=100

% 2

Para la Fase II, caso de D/C:

Torremejía-Mérida 1 (LA-288) Torremejía-Mérida 2 (D-280) Cos φ=1…………. P = 210,80 MW Cos φ=1………….P = 214,37 MW Cos =0,9………......P = 85,02 MW Cos =0,9………....P = 85,48 MW Cosφ=0,8…..…..…P = 64,05 MW Cosφ=0,8…..….....P = 64,27 MW

Para la Fase III, caso de S/C:

Torremejía-Mérida 2 (D-280) Cos φ=1…………. P = 649,42 MW Cos =0,9………......P = 249,56 MW Cosφ=0,8…..…..…P = 186,52 MW

Para la Fase IV:

Línea Conductor L X r Pmáx cosφ=1

Pmáx cosφ=0,9

Pmáx cosφ=0,8

Torremejía – Mérida 1 LA-288 0,0012 0,383 Ohm/Km 0,0109 595 MW 236 MW 177 MW

Prado – Mérida D-280 0,0012 0,383 Ohm/Km 0,0109 287 MW 165 MW 134 MW

Lobón, C. Romana - Mérida LA-180 0,00126 0,397 Ohm/Km 0,0088 595 MW 231 MW 173 MW

Almendralejo - Mérida D-180 0,00126 0,396 Ohm/Km 0,0089 412 MW 197 MW 154 MW

Puesto que la potencia a transportar es la menor entre la limitada por la

intensidad máxima y la fijada por una caída de tensión del 5%, la potencia a transportar será:





Cos φ=1….…………P = 66,65 MW Cos φ=1….…………P = 70,88 MW Cos φ=0,9…………. P = 59,98 MW Cos φ=0,9…………. P = 63,79 MW Cos φ=0,8…………. P = 53,32 MW Cos φ=0,8…………. P = 51,03 MW

Prado-Mérida (D-280)

Lobon-C.Romana-Mérida (LA-180)


Almendralejo-Mérida (D-180)

Cos φ=1 ………Pmax= 55,79 MW Cos φ=0.9……. Pmax= 50,21 MW Cos φ=0.8……. Pmax= 44,63 MW

1.3 PÉRDIDA DE POTENCIA La pérdida de potencia por efecto Joule se calcula según:

23 ILRP ⋅⋅⋅=Δ donde:

• ΔP………………………….Pérdida de potencia • R……………………………Resistencia del conductor en Ω/km • L…………………………….longitud de la línea en km • I……………………………. intensidad en A

ϕcos3 ⋅⋅=

UPI

Obteniéndose los siguientes valores: Caso Fase II: Torremejía-Mérida 1(Conductor LA-288): 1,053 MW Torremejía-Mérida 2 (Conductor D-280): 1,17 MW Caso Fase III: Torremejía-Mérida 2 (Conductor D-280): 0,340 MW



Caso Fase IV:

Línea ΔP Torremejía – Mérida 1 19.833 W

Prado - Mérida 87.597 W

Lobón, C. Romana - Mérida 36.051 W

Almendralejo - Mérida 37.722 W

La pérdida de potencia, expresada en % de la potencia transportada

resulta:

ϕ22 cos10% P

URL

PPP ⋅⎥⎦

⎤⎢⎣⎡

⋅⋅

=Δ

=Δ

Llevando a esta fórmula los valores correspondientes se obtienen los

siguientes valores: Fase II:



Cos φ =1….…... ΔP% = 1,58% Cos φ =1….…... ΔP% = 1,65% Cos φ =0,9….… ΔP% = 1,76% Cos φ =0,9….… ΔP% = 1,83% Cos φ =0,8….… ΔP% = 1,97% Cos φ =0,8….… ΔP% = 2,06%

Fase III:


Cos φ =1….…... ΔP% = 0,48 % Cos φ =0,9….… ΔP% = 0,53 % Cos φ =0,8….… ΔP% = 0,66 %

Fase IV, son demasiado pequeñas las pérdidas por ser longitudes más

cortas.

1.4 EFECTO CORONA El efecto corona se produce por la rigidez dieléctrica del aire y campo

eléctrico creado en la superficie del conductor, provocando pérdidas de energía cuando este campo eléctrico supera la citada rigidez dieléctrica del aire.



La rigidez dieléctrica depende de la presión barométrica, la temperatura

y la humedad relativa. El campo eléctrico en la superficie del conductor depende de la tensión del sistema, de la disposición geométrica de los conductores que componen el circuito, de la rugosidad del cable y de otra serie de factores complejos.

La tensión a partir de la cual comienzan las pérdidas por este

fenómeno se denomina “tensión crítica disruptiva” y viene dada por la fórmula de Peek:

rDrmmU tcc ln3

28,29

⋅⋅⋅⋅⋅⋅= δ

Para el conductor de esta línea, se tienen los siguientes parámetros:

Factor de rugosidad del conductor “mc”……............................................... 0,85 Densidad relativa del aire “δ ”………………...….................1,044 con mal tiempo Coeficiente meteorológico “mt”………………..................0,8 con tiempo húmedo Radio exterior del conductor “r”………………..................................... 0,1085 cm Distancia media geométrica entre fases(Fase II) “D”…..........................292,8 cm Distancia media geométrica entre fases(Fase III) “D”…...........................434 cm Distancia media geométrica entre fases(Fase IV) “D”……………………..397 cm

Resultando el valor de Uc= 151,38 kV, para Fase II, de Uc= 159,67 kV,

para Fase III; y para Fase IV:

Línea Uc Villafranca - Mérida 157,11 KV

Prado - Mérida 156,52 KV

Lobón, C. Romana - Mérida 130,86 KV

Almendralejo - Mérida 132,42 KV

Siendo muy superiores a los 66 kV correspondientes a la tensión de

funcionamiento de dichas líneas.



2 CALCULOS ELÉCTRICOS JUSTIFICATIVOS DEL CABLE SUBTERRÁNEO

Los datos y cálculos eléctricos que se exponen en los siguientes

apartados han sido determinados para las zanjas descritas en la memoria (5.5.1.1), y suponiendo los siguientes parámetros de utilización:

- Tensión de servicio (kV): 66 - Frecuencia de la red (Hz): 50 - Resistividad del hormigón (Ω·m): 2000 - Temperatura de servicio del conductor (ºC): 90 - Temperatura de servicio de la pantalla (ºC): 80 - Temperatura final del conductor en el c.c. (ºC): 250 - Temperatura final de la pantalla en el c.c. (ºC): 210 - Duración del cortocircuito en la pantalla (s): 0,5 - Temperatura del terreno (ºC): 25

2.1 CÁLCULO DE LA INTENSIDAD MÁXIMA ADMISIBLE EN SERVICIO El cálculo de la intensidad máxima admisible en servicio se realiza

según la norma UNE 21-144, “Cálculo de la intensidad admisible en los cables aislados en régimen permanente”.

A continuación se detalla la formulación, particularizando para los datos

concretos de la línea indicados en el punto 5.4.5.1 de la memoria.

2.1.1 Intensidad Admisible La intensidad admisible en un cable para corriente alterna puede

deducirse de la expresión que da el calentamiento del conductor por encima de la temperatura ambiente. En este caso hemos considerado que la desecación del suelo no existe, ya que se prevee rellenar los cables con un relleno de resistividad térmica controlada.

∆θ = (I2 R + 1/2Wd )T1 + [ I2 R(1+λ1)+Wd ]nT2 + [ I2 R(1+λ1+λ2)+Wd ]n(T3+T4)

Donde:

• I: es la intensidad de la corriente que circula en un conductor (A). • Δθ:es el calentamiento del conductor respecto a la temperatura ambiente

(K). • R: es la resistencia del conductor bajo los efectos de la corriente alterna,

por unidad de longitud, a su temperatura máxima de servicio (Ω /m). • Wd: son las pérdidas dieléctricas, por unidad de longitud, del aislamiento

que rodea al conductor (W/m).



• T1: es la resistencia térmica, por unidad de longitud, entre el conductor y la envolvente (K. Ω m/W).

• T2: es la resistencia térmica, por unidad de longitud, del relleno de asiento entre la envolvente y la armadura (K Ω.m/W). En nuestro caso, al ser un cable no armado el valor de esta unidad es 0.

• T3: es la resistencia térmica, por unidad de longitud, del revestimiento exterior del cable (K Ω.m/W).

• T4: es la resistencia térmica, por unidad de longitud, entre la superficie del cable y el medio circundante (K. Ω m/W).

• n: es el número de conductores aislados en servicio en el cable (conductores de la misma sección y transportando la misma carga).

• λ1: es la relación de las pérdidas en la cubierta metálica o pantalla con respecto a las pérdidas totales en todos los conductores de ese cable.

• λ2: es la relación de las pérdidas en la armadura respecto a las pérdidas totales en todos los conductores de ese cable. La intensidad de corriente admisible se obtiene de la fórmula anterior

como se indica seguidamente:

I = [(∆θWd[0.5T1+ n(T2+T3+T4)]) ÷ (RT1+nR(1+λ1)T2+ nR(1+λ1+λ2) (T3+T4))] 0.5

2.1.2 Resistencia del conductor en corriente alterna La resistencia del conductor, por unidad de longitud, en corriente

alterna y a la temperatura máxima de servicio, viene dada por la fórmula siguiente:

R = R´· (1+γs +γp )

Donde:

• R: es la resistencia del conductor con corriente alterna a la temperatura máxima de servicio (Ω /m).

• R’: es la resistencia del conductor con corriente continua a la temperatura máxima de servicio (Ω/m).

• γs: es el factor pelicular; • γp: es el factor de efecto proximidad;

a) La resistencia del conductor en corriente continua, por unidad de longitud, a su temperatura máxima de servicio, θ, viene dada por:

R´= R0 · [ 1+α20·(θ-20)]



Donde:

• R0: es la resistencia del conductor con corriente continua a 20ºC • α20: es el coeficiente de variación a 20ºC de la resistividad en

función de la temperatura, por Kelvin. - Para conductores de aluminio se utilizará el valor de 4,03 x

10-3. - Para conductores de cobre se utilizará el valor de 3,93 x

10-3. • θ: es la temperatura máxima de servicio en grados Celsius para el

cable. Se tomarán como temperaturas máximas de servicio los valores de 90ºC para el conductor y 80ºC para la pantalla.

b) El factor de efecto pelicular γs viene dado por:

γs = xs4

÷ (192+0.8 xs4 )

Donde:

• xs = [(8·π·f)÷R´]·10-7 Ks • f: es la frecuencia de la corriente de alimentación, en hercios (50 Hz); • Ks: es un factor. Se tomará el valor de 1 para este factor.

c) El factor de efecto proximidad γp, viene dado por:

γP = [xP4/(192+0.8 xs

4 )]·(dC/s)2·0.312·(dC/s)2+1.18/([xP4

÷ (192+0.8 xs4 )]+0.27)

Donde:

• dc: es el diámetro del conductor; • s: es la distancia entre ejes de los conductores. • Kp: es un factor. Se tomará el valor de 1 para este factor.

La resistencia de la pantalla en corriente alterna, se calculará igual que

para el conductor, pero con la salvedad de que dc será el diámetro medio de la pantalla. La distancia entre ejes de los conductores será la misma que en el apartado anterior.



2.1.3 Pérdidas dieléctricas Al ser un cable de corriente alterna, se han de calcular las pérdidas

dieléctricas. Las pérdidas dieléctricas, por unidad de longitud y en cada fase, vienen dadas por:

Wd = ω·C·Uo

2·tgδ (W/m) Donde:

• ω: es 2 π f • C: es la capacidad por unidad de longitud (F/m); • U0: es la tensión con relación a tierra • tgδ: es el factor de pérdidas del aislamiento a la frecuencia y a la

temperatura de servicio. Se tomará el valor de 0,001 La capacidad para los conductores de sección circular viene dada por:

C = ε·10-9 ÷ [18·ln(Di/dc)] (F/m) Donde:

• ε: es la permitividad relativa del material aislante. Se tomará el valor de 2,5

• Di: es el diámetro exterior del aislamiento (con exclusión de la pantalla semiconductora) .

• dc: es el diámetro del conductor, incluida la pantalla semiconductora.

2.1.4 Factor de pérdidas en la pantalla Las pérdidas originadas en las pantallas (λ1) son debidas a las

corrientes de circulación (λ1’) y a las corrientes de Foucault (λ1’’). Así:

λ1 = λ´1+λ”1

2.1.4.1 Pantallas conectadas a directamente a tierra (solidly bonded) Para cables unipolares dispuestos en tresbolillo con las pantallas en

cortocircuito en ambas extremidades del circuito, el factor de pérdidas viene dado por:

λ1= λ1’



Ya que λ1’’=0, es decir, que las pérdidas por corrientes de Foucault son despreciables.

Donde:

• RS: es la resistencia de la pantalla metálica en ca, por unidad de longitud, a su temperatura máxima de servicio (W/m);

• X: es la reactancia de la pantalla metálica, por unidad de longitud del cable (W/m)

• w: es 2 p x frecuencia (1/s.; • s: es la distancia entre ejes de conductores en la sección eléctrica

longitudinal considerada (mm). • d: es el diámetro medio de la pantalla metálica (mm).

2.1.5 Resistencia térmica entre conductor y emvolvente, T1 La resistencia térmica entre el conductor y la envolvente está dada por:

T1=(ρT/2π) ln(1+(2·t1/dc)) Donde:

• ρT : es la resistividad térmica correspondiente al aislamiento. En nuestro caso su valor es 3,5 Km/W).

• dc: es el diámetro del conductor sin considerar las pantallas semiconductoras (mm).

• t1: es el espesor del aislamiento entre conductor y envolvente considerando las pantallas semiconductoras (mm).

2.1.6 Resistencia térmica entre la cubierta y la armadura. T2 En nuestro caso, al ser un cable no armado, el valor de T2 =0.



2.1.7 Resistencia térmica de la cubierta exterior,T3 La resistencia térmica de las cubiertas exteriores T3 está dada por:

T3=(ρT/2π) ln(1+(2·t3/D´a)) Donde:

• t3: es el espesor de la cubierta (mm). • D’a: es el diámetro exterior de la pantalla ubicada inmediatamente

debajo (mm).

2.1.8 Resistencia térmica externa, T4

2.1.8.1 Cables instalados en tubular hormigonada En estos casos, La resistencia térmica externa de un cable colocado en

un tubo, comprende tres partes:

1. La resistencia térmica del intervalo de aire entre la superficie del cable y la superficie interior del conducto T’4.

2. La resistencia térmica del material que constituye el tubo o conducto T’’4.

3. La resistencia térmica entre la superficie exterior del conducto y el medio ambiente T’’’4. El valor de T4 que debe figurar en la ecuación que da la intensidad

admisible, será la suma de estos tres términos:

T4 = T’4 + T’’4 + T’’’4 Resistencia térmica entre el cable y el conducto o tubo (T’4)

T´4 = U ÷ [1+0.1·(V+Yθm )·De] Donde:

• U, V e Y: son las constantes, dependiendo de los tipos de instalación y cuyos valores se tomarán como U = 5,2; V = 1,1; y Y = 0,011.

• De: es el diámetro exterior del cable (mm); • θm: es la temperatura media del medio que rellena el espacio entre el

cable y el tubo. Se elige un valor estimado inicial y se repite el cálculo con un valor corregido, si ello fuera necesario (ºC). Como una aproximación se puede tomar el valor de 65ºC.



Resistencia térmica propia del conducto o tubo (T’’4). La resistencia térmica a través de la pared de un conducto deberá calcularse por la fórmula:

T4”=(ρT/2π) ln(1+(Do/Dd))

Donde:

• Do: es el diámetro exterior del conducto (mm); • Dd: es el diámetro interior del conducto (mm); • ρT : es la resistividad térmica del material constitutivo • del conducto (Km/W). Se tomará el valor de 3,5.

Resistencia térmica externa al conducto o tubo (T’’’4). En el caso

de cables idénticos igualmente cargados, la intensidad de corriente admisible se determinará por la del cable más caliente.

Es posible generalmente, de acuerdo con la configuración de la instalación, determinar este cable y así no tener que realizar el cálculo más que para éste.

En los casos en que ello sea más difícil, puede ser necesario un cálculo

posterior para otro cable del grupo. El método consiste en utilizar un valor corregido de T4 que tenga en cuenta el calentamiento mutuo de los cables del grupo. El valor corregido de la resistencia térmica, para el cable de la posición p viene dado por (el número total de cables es q):

Hay que tener en cuenta que hay (q-1) términos, excluido el término

(d’pp/dpp). Siendo las distancias dpk las indicadas en la Figura 1. Donde:

• ρT : es la resistividad térmica del suelo. Se tomará un valor de 1 Km/W; • u = 2L / De • L: es la distancia de la superficie del suelo al eje del cable (mm); • De: es el diámetro exterior de la tubular (mm).



Diagrama que muestra un grupo de cables y sus imágenes con relación a la superficie aire-suelo

2.2 CÁLCULO DE LA INTENSIDAD MÁXIMA ADMISIBLE EN RÉGIMEN CÍCLICO

El cálculo de la intensidad máxima admisible en régimen cíclico se

realizará según la norma UNE 21-191, “Cálculo de las capacidades de transporte de los cables para regímenes de carga cíclicos y sobrecarga de emergencia”. En este anexo se detallan las fórmulas y el método a utilizar

En el apartado. se exponen las fórmulas de base utilizadas en los

cálculos del presente apartado.

2.2.1 Respuesta transitoria de la temperatura La respuesta transitoria de la temperatura de un cable a un nivel de

intensidad que circula dentro de su conductor depende de la combinación de las capacidades térmicas y de las resistencias térmicas de las partes constitutitas del mismo cable y de su entorno.

El método de cálculo de la respuesta de la temperatura de un cable a la

aplicación brusca de un valor constante de la intensidad en el conductor consiste en considerar que el conjunto del circuito térmico es divisible en dos partes independientes. La primera parte comprende los constituyentes del cable situados en el interior de su superficie externa, la segunda parte es el entorno del cable. Las respuestas individuales de estas dos partes constituyen los regímenes transitorios parciales, a partir de los cuales se puede reconstruir el régimen transitorio del sistema completo.



Se considerarán los cálculos de respuestas transitorias parciales para largos períodos, Entendiendo por largos períodos los períodos > 1/3 T·Q

Donde:

• T : es la resistencia térmica total de un cable entre el conductor y la superficie exterior.

• Q : es la capacidad térmica total de un cable. Las fórmulas descritas aquí son adecuadas para períodos superiores a

1h. Representación del aislamiento El aislamiento se representa por constantes térmicas localizadas. La

capacidad térmica total del aislamiento Qi se reparte entre el conductor y la cubierta, de modo que el calor total almacenado en el aislamiento no se altere.

El aislamiento se representa por medio de los elementos indicados con

trazo recto en la Figura 2,

P=1/[2·ln(Di/dc)] – 1/[ (Di/dc)2-1] Donde:

• T : es la resistencia térmica total del aislamiento por conductor • Q: es la capacidad térmica total del aislamiento por conductor; • C:es la capacidad térmica total del aislamiento por conductor; • Di:es el diámetro exterior del aislamiento, incluyendo las capas

semiconductoras; • d C: es el diámetro exterior del conductor.



Respresentación del aislante para períodos superiores a 1/3*T*Q

Representación del cable La primera parte del circuito térmico que simula al cable se representa

por una red de dos células (ver Figura 3). La primera célula comprende la capacidad térmica del conductor y la parte interior del aislamiento con la resistencia térmica del mismo, mientras que la segunda célula comprende la capacidad térmica y la resistencia térmica del resto del cable.

Red equivalente al cable para los cálculos de la respuesta transitoria



Las fórmulas aplicables en el caso de cables dentro de tubular son las siguientes:

TA = T1

TB

= qs · (T3 +T4´+T”4 )

QA = QC + p·Qi

QB = (1-p)·Qi + (QS + Qj + 0.5·Qd) / qs

Donde:

• qs = ( Pérdidas en (conductor + cubierta) ÷ Pérdidas en el conductor ) • T3: es la resistencia térmica de la cubierta en el tubo • T´4: es la resistencia térmica del espacio de aire en el tubo. • T”4: es la resistencia térmica del tubo. • QS : es la capacidad térmica de la cubierta; • Q j : es la capacidad térmica de la cubierta exterior; • Qd : es la capacidad térmica del tubo;

Respuesta transitoria parcial del cable La respuesta transitoria de un circuito de cable a nivel de

intensidad de carga, considerada aisladamente, es decir con la pareja de terminales de la derecha de la puesta en cortocircuito se obtiene del modo siguiente:

Y el calentamiento transitorio θc(t) del conductor encima de la

temperatura de la superficie exterior del cable es:



WC: representa las pérdidas lineales en un conductor calculadas a la

temperatura máxima alcanzada por el conductor. Se suponen estas pérdidas constantes durante el régimen transitorio.

El factor de aproximación a t relativo al calentamiento del conductor

con relación a la superficie exterior del cable viene dado entonces por:

a(t)= θC÷ [WC·( TA+ TB)] Respuesta transitoria parcial del entorno del cable El entorno del cable constituye la segunda parte del circuito térmico. En

el caso de un Cable enterrado en tubular hormigonada, el calentamiento transitorio θe(t) por encima de la temperatura ambiente, de la superficie exterior del cable más caliente de un grupo de cables igualmente cargados es de:

Donde:

• W1: es la potencia total disipada por efecto Joule, por unidad de longitud de cada cable del grupo.

• Ei (-x): es la función exponencial integral.



• ρT : es la resistividad térmica del terreno; • De : es el diámetro de la superficie exterior del cable; • δ: es la difusividad térmica del suelo; • t: es el tiempo transcurrido después del momento de la

aplicación del calentamiento; • L: es la profundidad de tendido medida en el centro del cable más

caliente; • dpk: es la distancia del centro del cable al centro del cable más caliente

p; • d’pk: es la distancia de la imagen del centro del cable al centro del cable

más caliente p • N: es el número de cables.

La adición se extiende a todos los cables del grupo, con excepción del

cable más caliente. Respuesta transitoria completa de la temperatura Después de haber calculado los dos regímenes transitorios parciales y

el factor de aproximación relativo al conductor con relación a la superficie del cable, se obtiene el Calentamiento total transitorio θ(t) por encima de la temperatura ambiente:

Cables instalados en tubular hormigonada

θ(t)=θC(t)+a(t) θe(t) Donde:

• θ (t): es el calentamiento transitorio del conductor por encima de la temperatura ambiente;

• θC(t): es el calentamiento transitorio del conductor por encima de la temperatura de la superficie del cable;

• θe(t): es el calentamiento transitorio de la superficie del cable por encima de la Temperatura ambiente a partir de t=0 suponiendo que las pérdidas totales W procedan de la superficie del cable

• a( t) : es el factor de aproximación relativo al calentamiento transitorio del conductor con relación a la superficie exterior del cable. Régimen de emergencia Se ha de establecer una corrección a la respuesta transitoria de la

temperatura para tener en cuenta la variación de las pérdidas en el conductor con la temperatura en régimen de emergencia.

La variación de la resistencia del conductor con la temperatura durante

el régimen transitorio tiene por consecuencia una variación de las pérdidas en el conductor en función del tiempo. Teniendo en cuenta la variación de las



pérdidas en el conductor con la temperatura, se obtiene el calentamiento corregido:

Θa(t)= θ(t) / [1+a(θ(∞)- θ(t)) ]

Donde:

• θ(t): es el calentamiento transitorio del conductor por encima de la temperatura ambiente sin corrección para la variación de las pérdidas en el conductor, basado en la resistencia del conductor al final del régimen transitorio;

• θC(∞): es el calentamiento del conductor por encima de la temperatura ambiente en régimen permanente;

• a : es el coeficiente de temperatura de la resistividad eléctrica del material del conductor al comienzo del régimen transitorio;

a=1/(β+θi) Donde:

• β : es la inversa del coeficiente de temperatura a 0ºC; • θ i:es la temperatura del conductor al comienzo del régimen transitorio;

Régimen transitorio debido a las pérdidas dieléctricas Hasta ahora se ha supuesto que el calentamiento del conductor debido

a pérdidas dieléctricas había alcanzado su condición estacionaria y que podía obtenerse la temperatura total en un momento cualquiera del régimen transitorio mediante simple adición del calentamiento constante debido a las pérdidas dieléctricas y al calentamiento transitorio debido a la intensidad de carga.

Si tienen lugar simultáneamente la aplicación de la intensidad de carga

y la tensión de la red, será necesario calcular el calentamiento transitorio adicional debido a las pérdidas dieléctricas.

En los cables normalizados, y para los períodos aquí definidos (> 1/3

T.Q), basta con admitir que la mitad de las pérdidas dieléctricas se producen en el conductor y la otra mitad en la pantalla sobre aislamiento.



2.2.2 Capacidades de transporte en régimen cíclico El factor de capacidad de transporte cíclico (M) es el factor por el cual

se puede multiplicar la intensidad nominal admisible en régimen permanente (factor de carga 100%) para obtener el valor de punta de la intensidad en el curso de un ciclo diario (24h) de manera que en el transcurso de este ciclo, el conductor alcance sin sobrepasarla la temperatura máxima admisible prescrita.

Este factor depende solamente del ciclo de carga diario y es

independiente de las amplitudes reales de la intensidad. Este factor para un ciclo de carga de forma conocida es el siguiente:

Esta expresión se valora para i= 1, 2, 3,... 6h

donde:

Donde:

• T4: es la resistencia térmica exterior calculada para los cables en tubos en contacto, según el Anexo C;

• WC: son las pérdidas Joule totales en el cable por unidad de longitud a la temperatura nominal;

• W1: son las pérdidas Joule en un solo tubo por unidad de longitud a la temperatura nominal;

• Β(i): representa el factor de aproximación relativo a la superficie exterior del cable o de la tubular, a saber la relación con el tiempo i y al calentamiento en régimen permanente



• De : es el diámetro exterior de la tubular; • t: es 3600 i; • a(i): el factor de aproximación relativo al calentamiento del conductor en

relación con la superficie exterior del cable

El factor de carga de las pérdidas (μ) del ciclo diario de la intensidad

será el siguiente:

Ciclo de carga diario



Curva de carga diaria normalizada

2.3 CÁLCULO DE LA INTENSIDAD MÁXIMA ADMISIBLE EN CORTOCIRCUITO EN EL CONDUCTOR

El cálculo de la intensidad máxima de cortocircuito en el conductor se

realiza según la norma UNE 21-192, “Cálculo de las intensidades de cortocircuito térmicamente admisibles, teniendo en cuenta los efectos del calentamiento no adiabático”.

La intensidad de cortocircuito admisible viene dada por la expresión:

I = ε·IAD Donde:

• I: es la intensidad de cortocircuito admisible; • IAD: es la intensidad de cortocircuito calculada en una hipótesis

adiabática; • ε: es el factor que tiene en cuenta la pérdida de calor en los

componentes adyacentes.

2.3.1 Cálculo de la intensidad de cortocircuito adiabático La fórmula del calentamiento adiabático, se presenta bajo la siguiente

forma general:



Donde:

• IAD: es la intensidad de cortocircuito (valor eficaz durante el cortocircuito) calculada en una hipótesis adiabática (A);

• t: es la duración del cortocircuito (s). Se tomará el valor de 0,5 s. • K:es la constante que depende del material del componente

conductor de corriente. • - Para conductores de aluminio se utilizará el valor de 148 A·s1/2/mm2 • - Para conductores de cobre se utilizará el valor de 226 A·s1/2/mm2 • S: es la sección geométrica del componente conductor de corriente;

para los conductores se tomará la sección nominal, y para las pantallas la sección de 1 alambre (ver apartado 1.1.1).

• θf: es la temperatura final (ºC). En el conductor se utilizarán 90ºC y en la pantalla se utilizarán 80ºC.

• θi: es la temperatura inicial (ºC). En el conductor se utilizarán 250ºC y en la pantalla se utilizarán 210ºC.

• β: es la inversa del coeficiente de variación de resistencia con la temperatura del componente conductor de corriente a ºC (K);

o Para conductores de aluminio se utilizará el valor de 228 K o Para conductores de cobre se utilizará el valor de 234,5 K

2.3.2 Cálculo del factor no adibático La fórmula general de una ecuación empírica para el factor no

adiabático es la siguiente: Donde:

• F: es el factor que tiene en cuenta la imperfección de los contactos térmicos entre el conductor o los alambres y los materiales metálicos no adyacentes. Se tomará F=0,7 para los conductores y F=0,5 para las pantallas.

• A, B: son las constantes empíricas basadas en las características térmicas de los materiales no metálicos adyacentes.



Donde:

• σc: es el calor específico volumétrico del componente conductor de corriente

o Para el cobre se tomará el valor de 3,45 x 106 J/Km3 o Para el aluminio se tomará el valor de 2,5 x 106 J/Km3

• σi: es el calor específico volumétrico de los materiales no metálicos adyacentes. Se tomará el valor de 2,4 x 106 J/Km3 (correspondiente al XLPE)

• σi: es la resistividad térmica de los materiales no metálicos adyacentes. Se tomará el valor de 3,5 Km/w (correspondiente al XLPE)

2.4 CÁLCULO DE LA INTENSIDAD MÁXIMA ADMISIBLE EN CORTOCIRCUITO EN LA PANTALLA

El cálculo de la intensidad máxima de cortocircuito en la pantalla se

realiza según la norma UNE 21-192, “Cálculo de las intensidades de cortocircuito térmicamente admisibles, teniendo en cuenta los efectos del calentamiento no adiabático”.

A continuación de detalla la formulación, particularizando para los datos

concretos de la línea indicados en la memoria. Se aplicará el mismo método para el cálculo de la intensidad máxima

de cortocircuito en las pantallas. No se considerará la influencia de la lámina metálica adherida a la cubierta del cable ni la influencia de los flejes equipotenciales dispuestos helicoidalmente.

Se calculará para un alambre tomado individualmente y se multiplicará

después por el número de alambres para obtener el valor total de la intensidad de cortocircuito. Por lo tanto, se utilizará en todas las fórmulas la sección de un alambre tomado individualmente.

2.5 CÁLCULO DE LA CAÍDA DE TENSIÓN La caída de tensión se determinará mediante la expresión:

e = √3·In·L·(Rcosφ + Xsenφ)



Donde:

• In = Intensidad permanente (en A) In=P/(√3·U·cosφ) • L = Longitud de la línea (en Km) • R = Resistencia óhmica (en ohm/Km) • X = Reactancia inductiva (en ohm/Km) Cos f = 0.8

Línea Potencia máxima

admisible (MVA)

Caída de tensión e

(V)

Almendralejo-Mérida 69 20.1 Lobon-Mérida 69 20.7

Calzada Romana-Mérida 69 21.5 Mérida-Prado I 69 22.2 Mérida-Prado II 69 19.5

Torremejía - Mérida 1 69 25.9

3 CÁLCULOS MECÁNICOS DEL CONDUCTOR AÉREO

3.1 CÁLCULO DE FLECHAS Y TENSES Para el cálculo de las flechas y tensiones de los conductores y cables

de tierra se resuelve la ecuación de cambio de condiciones:

⎥⎦⎤

⎢⎣⎡

⋅−

+−⋅+⋅⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛⋅⋅

⋅⋅

=⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛⋅⋅

⋅⋅

SETTa

Tpasenh

pT

Tpasenh

pT 21

121

1

1

1

2

2

2

2 )(12

22

2 θθ

Donde:

• E = Módulo de elasticidad en kg/mm2. • α = Coeficiente de dilatación lineal en ºC-1. • S = Sección del conductor en mm2. • a = Vano en m. • T1, T2 = Tenses en kg en los estados 1 y 2. • P1, P2 = Peso conductor en los estados 1 y 2 en kg/m. • θ1, θ2 = Temperaturas del conductor en los estados 1 y 2 en ºC.

Para condiciones de viento o de hielo será necesario tener en cuenta,

para la resolución de la ecuación de cambio de condiciones, la velocidad del viento V, el coeficiente C para el cálculo del manguito de hielo, y el diámetro del conductor.



Así se calcula por iteraciones el valor de T2 dados unos valores de T1,

P1, θ1, P2 y θ2. Conocido el valor de T2, se calcula la flecha correspondiente con la ecuación siguiente:

12

cosh2

2

2

2 −⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛⋅⋅

⋅=Tpa

pTf

La presión del viento sobre el conductor se calcula para la velocidad

especificada V de la forma siguiente: (Art. 16).

60120

2

⋅⎥⎦⎤

⎢⎣⎡=

Vpv Kg/m2 ; para d < 16 mm

50120

2

⋅⎥⎦⎤

⎢⎣⎡=

Vpv Kg/m2 ; para d > 16 mm

3.1.1 Flechas y tenses del conductor Las tablas de flechas y tenses para los conductores se adjuntan en el

documento de anexos. La carga de rotura del conductor D-280 es de 8.360 kg y la tracción

máxima de 2.630 kg que corresponde a la hipótesis de -5º C +Viento en zona A, la relación:

5,22,3630.2360.8

MáximaTracción rotura de Carga

>==

La carga de rotura del conductor LA-288 es de 10.080 kg y la tracción

máxima de 2.890 kg que corresponde a la hipótesis de -5º C +Viento en zona A, la relación:

5,249,3890.2080.10


>==

Línea Conductor Carga Rot Tense Max Cs

Prado - Mérida D-280 8360 2256 3,71

Lobón, C. Romana - Mérida LA-180 6520 1824 3,57

Almendralejo - Mérida D-180 5630 1824 3,09

De acuerdo con lo indicado en el Art. 27.1.



3.1.2 Flechas y tenses del cable de tierra La tabla de flechas y tenses para los conductores se adjuntan en el

documento de anexos. La carga de rotura del cable de tierra CT-50 es de 6.200 kg y la

tracción máxima de 1.235 Kg que corresponde a la hipótesis de -5º C +Viento en zona A, la relación:

5,202,5235.1200.6


>==

De acuerdo con lo indicado en el Art. 27.1.

4 CÁLCULOS MECÁNICOS DEL CONDUCTOR SUBTERRÁNEO

4.1 CÁLCULO DE LOS ESFUERZOS DE TENDIDO DEL CABLE SUBTERRÁNEO

El proceso para calcular el esfuerzo de tendido entre dos cámaras

consiste en: 1. Dividir la sección de tendido en cuantos tramos distintos sean

precisos. Se considerará que un tramo es distinto a otro cuando tengan diferente una o más de las siguientes características:

- valor de la pendiente; - signo de la pendiente (rampa o pendiente propiamente dicha); - plano de la curva (horizontal o vertical); - valor de la curvatura (radio); - si la curva es vertical, sentido de tiro (ascendente o descendente). 2. Comenzando por el extremo de entrada del cable en el conducto, en

el punto opuesto al de tiro, se van calculando, según las fórmulas indicadas a continuación, los incrementos de tensión que produce cada tramo, partiendo del valor de la tensión del tramo anterior, hasta llegar al extremo de la sección de tendido en que se efectúa el tiro.

3. Se comprobará que la tensión a la salida es menor que la tensión

admisible para el cable.



Para calcular el esfuerzo de tracción necesario para la instalación de

los cables por el tubo se utilizará un coeficiente de rozamiento de 0,35, coeficiente que estará próximo al real si los tubos están bien alineados y limpios, y el cable bien lubricado.

Las fórmulas que se emplearán para los cálculos descritos serán las

siguientes: 1. El incremento de tensión (kp) producido en el cable por un tramo

recto horizontal es

Tr = p·l·μ siendo l su longitud, en m, p el peso en kp/m, y μ el coeficiente de

rozamiento. 2. La tensión (kp) a la salida de una curva o codo horizontal es:

Ts=(Te+p·r)·eμ·φ- p·r Donde:

• Te= tensión a la entrada, en kp; • r= radio de curvatura, en m; • φ= ángulo central de la curva o codo, en radianes (1 radian ˜ 57,3

grados) • p= peso por unidad de longitud del cable (kg) • μ= coeficiente de rozamiento

3. Un tramo recto en rampa o en pendiente, produce un incremento de

tensión, de valor:

T=p·l·(μ + tgα) Donde:

• + para rampas y – para pendientes • l= longitud de la proyección horizontal del tramo, en m; • α= ángulo de la rampa o la pendiente con la horizontal

4. La tensión Ts(kp) a la salida de una curva o codo vertical es: Donde: + para sentido ascendente y – para descendente



Las curvas o codos situados en planos inclinados se asimilarán a planos horizontales o verticales según su mayor similitud a uno u otro caso.

Resultados

Tramo Longitud del tramo (m) Esfuerzo (Kp) Almendralejo-Mérida 147 1040.64

Lobon-Mérida 152 1032.36

Calzada Romana-Mérida 158 1048.35

Mérida-Prado I 163 1158

Mérida Prado II 143 527

Torremejía-Mérida 1 190 1226

Inferior a los 3000 kg de tracción máxima admisible del cable

proyectado.

5 DISTANCIAS DE SEGURIDAD EN TRAMOS AÉREOS

5.1 COMPROBACIÓN DE LAS DISTANCIAS DE LOS CONDUCTORES AL TERRENO

La altura mínima de los conductores al terreno, estando aquellos en su

posición de máxima flecha vertical, ha de ser la que resulte de aplicar la siguiente fórmula:

m) 6 de mínimo un (con m UH150

3,5 +=

Siendo U la tensión nominal de la línea en kV, resulta:

m 74,5 150663,5 =+=H

Se tomará como distancia mínima 7 m, considerando la deformación de

la catenaria a 75º C en las Fases I y III, por posibles errores topográficos según marcan las LIN-02. En las Fases II y IV se considerará la deformación de la catenaria a 50 ºC debido a que en estas fases del proyecto se realizan modificaciones sobre la traza de líneas aéreas existentes que se habían diseñado bajo este criterio.

En los planos de Planta y Perfil se indican las distancias mínimas al

terreno para los nuevos vanos aéreos.



5.2 COMPROBACIÓN DE LAS DISTANCIAS DE LOS CONDUCTORES ENTRE SI

La distancia mínima reglamentaria entre conductores se determina

según la fórmula del Art. 25.2 del RAT:

150ULFKD ++=

Donde:

• D = Separación entre conductores (m). • K = Coeficiente oscilación de los conductores con viento • F = flecha máxima • L = longitud cadena amarre • U =Tensión nominal de la línea

Dados el conductor, los tenses de los cables en las condiciones más

desfavorables de 2.630 Kg y 2.890 Kg, para el D-280 y el LA-288, respectivamente y la longitud del vano, se obtiene el valor de la flecha. Con el valor de la flecha, se entra en la ecuación anterior y se obtiene la distancia mínima entre fases, D.

El valor K viene dado por el ángulo de oscilación y la categoría de la

línea. El ángulo de oscilación es el siguiente:

PP

arctg v=α

En esta expresión:

• Pv………………………Acción del viento sobre el conductor en Kg/m • P……………………….Peso propio del conductor en Kg/m

En este caso:

Conductor LA-288 Conductor D-280 Pv= 1,100 Kg/m Pv= 1,085 Kg/m

P= 1,073 Kg/m P= 0,77 Kg/m

º71,45073,1100,1

== arctgα

º64,5477,0

085,1== arctgα



El valor de K se establece según la siguiente tabla:

Ángulo de oscilación

Valores de K Líneas de 1ª y 2ª categoría

Líneas de 3ª categoría

>65º 0,7 0,65

40º<α<65º 0,65 0,6

<40º 0,6 0,55

Al estar los ángulos comprendidos entre 40º y 65º, y ser la línea de 2ª

categoría, le corresponde una valor de K=0,65. Así, se obtienen los siguientes valores para la distancia mínima D:

Villafranca-Torremejía (D-280)

Apoyo nº 75A: 2,49 m

Apoyo nº 75B: 2,49 m

Torremejía-Mérida 1 (LA-288) Torremejía-Mérida 2 (D-280)

Apoyo nº 76B : 2,39 m Apoyo nº 76C: 2,33 m

Apoyo nº 76A: 1,39 m Apoyo nº 76A: 2,33 m

Apoyo nº 76: 2,72 m Apoyo nº 76: 2,65 m
























Torremejía-Mérida 1 (LA-288) Torremejía-Mérida 2 (D-280)

Apoyo nº 76A: 1,39 m Apoyo nº11: 2,41 m






Apoyo nº 5: 2,83 m

Apoyo nº 4: 1,43 m

Apoyo nº 3: 1,65 m

Apoyo nº 2: 1,65 m

5.3 COMPROBACIÓN DE LAS DISTANCIAS DE LOS CONDUCTORES A LOS APOYOS

En el apartado 25.2 del RAT se establece que la separación mínima

entre conductores y sus accesorios en tensión y los apoyos no sea inferior a:

m) 0,2 de mínimoun (con m 150

1,0minUD +=

Siendo U = 66 kV, Dmin = 0,54 m. Habiéndose considerado un mínimo

de 0,58 m, tal y como marcan las LIN-02.

5.4 COMPROBACIÓN DEL ÁNGULO DE DESVIACIÓN DE LA CADENA VERTICAL EN APOYOS DE ALINEACIÓN

Debido al esfuerzo del viento sobre los conductores, las cadenas de

suspensión en apoyos de alineación sufren una desviación respecto a la vertical. El ángulo máximo de desviación de la cadena α no podrá ser superior al ángulo β máximo permitido para que se mantenga la distancia del conductor al apoyo, dicho se prevee que sea β=53,67 º. Los ángulos α se adjuntan en las tablas de esfuerzos de los apoyos. Se puede comprobar cómo ningún apoyo sobrepasa los valores límites.

tg α = (Pv + Eca/2) / (P-5ºC+V/2 + Pca/2)

Siendo:

• tg α = Tangente del ángulo que forma la cadena de suspensión con la vertical, al desviarse por la acción del viento.

• Pv = Esfuerzo de la mitad del viento sobre el conductor (kg).



• Eca = Esfuerzo de la mitad del viento sobre la cadena de aisladores y herrajes (kg).

• P-5ºC+V/2 = Peso total del conductor que gravita sobre el apoyo en las condiciones de - 5 ºC con sobrecarga mitad de viento (kg).

• Pca = Peso de la cadena de aisladores y herrajes (kg).

5.4.1 Comprobación de los apoyos de alineación existentes Al montarse los apoyos 75A y 76A en bandera, los apoyos actuales 75

y 76, sufren una modificación en el ángulo de la cadena de aislamiento de la fase intermedia.

A continuación se comprueba la distancia existente entre el conductor y

masa en los apoyos de alineación existentes, 75 y 76, y la necesidad de colocación de contrapesos.

Tal y como puede apreciarse en ninguno de los casos ha sido

necesaria la colocación de contrapesos. La desviación de la cadena como consecuencia del tense debido al cambio de posicionamiento del conductor no requiere modificación ni actuación alguna sobre la fase afectada:

DESVIACIÓN HORIZONTAL CADENA APOYO 75 TENSIÓN 66 (kV) ÁNGULO LÍNEA (º) 1,827 0,031887165 (rad) CONDUCTOR LA280 D conductor (m) 0,0218 Tense max (Kg) 2630 Peso cond.(Kg/m) 0,977 Vano gravedad (m) 319 Peso cond. (Kg) 311,663 Fviento cond.(Kg/m) 1,09 Vano viento (m) 302 Fviento cond (Kg) 329,18 AISLAMIENTO

Tipo U100BS Peso aislamiento (Kg) 37,5

Nº aisladores 10 L aislamiento (m) 1,27 Diametro aisl (m) 0,255 HERRAJES L gillete (m) 0,094 Peso grillete (Kg) 1

L anilla bola (m) 0,096 Peso anilla bola (Kg) 0,44

L rótula (m) 0,05 Peso rótula (Kg) 0,5 L grapa (m) 0,07 Peso grapa (Kg) 3,97 CADENA L cadena (m) 1,6018 Peso cadena (m) 43,41 Fviento cadena (Kg) 28,59213L. CRUCETA (m) 2,35

CÁLCULO ANGULO MÁX. (β) CÁLCULO CONTRAPESO Dmin (m) 0,58 Ángulo a (º) 38,24 º

X (m) 1,77 Contrapeso (Kg)

0



Y(m) 0,58 X (m) 0,99 Ángulo β (º) 68,77 º Y (m) 1,26

DESVIACIÓN HORIZONTAL CADENA APOYO 76 TENSIÓN 66 (kV) ÁNGULO LÍNEA (º) 1,827 0,031887165 (rad) CONDUCTOR LA280 D conductor (m) 0,0218 Tense max (Kg) 2630 Peso cond.(Kg/m) 0,977 Vano gravedad (m) 311 Peso cond. (Kg) 303,847 Fviento cond.(Kg/m) 1,09 Vano viento (m) 283,8 Fviento cond (Kg) 309,342 AISLAMIENTO

Tipo U100BS Peso aislamiento (Kg) 37,5

Nº aisladores 10 L aislamiento (m) 1,27 Diametro aisl (m) 0,255 HERRAJES L gillete (m) 0,094 Peso grillete (Kg) 1

L anilla bola (m) 0,096 Peso anilla bola (Kg) 0,44

L rótula (m) 0,05 Peso rótula (Kg) 0,5 L grapa (m) 0,07 Peso grapa (Kg) 3,97 CADENA L cadena (m) 1,6018 Peso cadena (m) 43,41 Fviento cadena (Kg) 28,59213L. CRUCETA (m) 2,35

CÁLCULO ANGULO MÁX. (β) CÁLCULO CONTRAPESO Dmin (m) 0,58 Ángulo a (º) 37,83 º

X (m) 1,77 Contrapeso (Kg)

0

Y(m) 0,58 X (m) 0,98 Ángulo β (º) 68,77 º Y (m) 1,27



6 CÁLCULO MECÁNICO DE LOS APOYOS Los nuevos apoyos nº 75A, 75B, 76A, 76B, 76C, 89, 90, del 11 hasta el

2, 1A, 1B, 1C y 1D han sido dimensionados atendiendo a las hipótesis de cálculo que se describen en el siguiente apartado. En el Documento de Anexos se muestran los esfuerzos obtenidos en sus dimensionamientos.

Los apoyos existentes a modificar, correspondientes con los descritos

en la Fase II, han sido calculados barra a barra atendiendo a su nueva configuración D/C y árbol de cargas de cada nueva cabeza proyectada.

6.1 HÍPOTESIS DE CÁLCULO Para el cálculo de los apoyos se ha tenido en cuenta la acción de

cargas y sobrecargas que recoge las Normas LIN02 de Endesa Distribución Eléctrica S.L.U.

Los apoyos se han dimensionado para soportar 2.630 Kg, 2.890 Kg y

2.000 Kg de tense, correspondientes a los conductores D-280, LA-288 y a un cable de fibra óptica OPGW respectivamente, según el caso.

Según los artículos Art.32 y 33 del R.L.A.T., los apoyos que limitan con

cruzamientos con carreteras nacionales y comarcales deberán cumplir condiciones de seguridad reforzada para las hipótesis 1 y 2 (el coeficiente de seguridad valdrá 1,875 para la 1ª y 2ª hipótesis en seguridad reforzada).

En la siguiente tabla se muestran las hipótesis de cálculo para ZONA A

(T=-5ºC para todas las hipótesis):



6.2 CARGAS APLICADAS EN LOS APOYOS EXISTENTES DE LA FASE II

6.2.1 Agrupación de los apoyos Como paso previo a la comprobación mecánica de los apoyos, se ha

realizado un agrupamiento según tipología. De esta forma, se han identificado los apoyos tipo IMEDEXSA y los apoyos tipo Sevillana.

En el Documento de Anexos se adjuntan las fotografías de estos

apoyos. • Apoyos de IMEDEXSA: Son los apoyos que van del nº 87 al nº 93,

ambos inclusive, exceptuando los apoyos nº 89 y 90 que se sustituirán. Las cabezas de estos apoyos han sido diseñadas por IMEDEXSA, adjuntándose las fichas técnicas en el Documento de Anexos.

• Apoyos tipo Sevillana: Estos apoyos son los que van del nº 76 al

86, ambos inclusive y del 93 al 97, ambos inclusive. Las cabezas de estos apoyos han sido dimensionadas y diseñadas por Postemel, adjuntándose las fichas técnicas en el Documento de Anexos.

6.2.2 Cargas aplicadas El cálculo de las cargas aplicadas sobre cada apoyo se ha realizado en

base a las hipótesis anteriormente citadas. Se ha realizado el cálculo de las cargas apoyo por apoyo, en función

de la geometría del terreno, de los conductores, D-280 en un circuito y LA-288 en el otro y del cable de fibra óptica OPGW.

Posteriormente se ha realizado una selección por tipo, amarre y

alineación, de los apoyos que soportarán las solicitaciones más desfavorables, distinguiendo entre seguridad reforzada y seguridad normal. Estos apoyos serán comprobados barra a barra a la hora del cálculo de los refuerzos necesarios. Los resultados numéricos de las tensiones sobre cada barra y de los refuerzos necesarios se adjuntan en el Documento de Anexos.

En las siguientes tablas se muestran las cargas aplicadas a cada

apoyo y el resultado de la identificación de los apoyos más desfavorables. Posteriormente se muestran los esquemas de los apoyos indicando la aplicación de las cargas.



CONDUCTOR D-280

CONDUCTOR LA-288

CABLE DE FIBRA ÓPTICA OPGW



APOYOS MÁS DESFAVORABLES TIPO SEVILLANA

APOYOS MÁS DESFAVORABLES TIPO IMEDEXSA



TIPO SEVILLANA

APOYOS 76, 77, 78, 80, 81, 82, 83, 84, 85, 95, 96 y 97: AL S/N

HIPÓTESIS 1



HIPÓTESIS 3



HIPÓTESIS 4



APOYOS 86, 93 y 94: AL S/R

HIPÓTESIS 1



HIPÓTESIS 3



HIPÓTESIS 4



APOYO 79: AM S/R

HIPÓTESIS 1



HIPÓTESIS 3



HIPÓTESIS 4



APOYOS TIPO IMEDEXSA

APOYOS 87, 88, 91 y 92: AM S/R

HIPÓTESIS 1



HIPÓTESIS 3



HIPÓTESIS 4



6.2.3 Cálculo de la tornillería Los tornillos se han comprobado a fallo por aplastamiento y a

cortadura, para las hipótesis Normal y Anormal. Para realizar la comprobación se ha considerado un límite mínimo de

fluencia de 30 Kg/mm2 del tornillo. Así se tienen los siguientes límites de fallo: • Límite por fallo a cortadura: σc = 0,70 x σc = 21 Kg /mm2 • Límite por fallo por aplastamiento: σa = 2 x σc = 60 Kg /mm2

En las siguientes tablas se muestran las cargas de fallo de los tornillos

usados en los apoyos, así como las especificaciones de diseño para la realización de los taladros.

ACERO S275

- Fatiga de fallo a cortadura: σc = 0,7 30 = 21 kg/mm2. - Fatiga de fallo a aplastamiento: σa = 2 28 = 56 kg/mm2.

CARGAS LÍMITES DE FALLO (t)

TORNILLO

CARGA DE FALLO A

CORTADURA

CARGA DE FALLO A APLASTAMIENTO SEGÚN MENOR SUMA ESPESORES (mm)

3 4 5 6 7 8 M 12 2,37 2,02 M 14 3,23 2,35 3,14 M 16 4,22 2,69 3,58 M 20 6,59 3,36 4,48 5,60 M 24 9,50 4,03 5,38 6,72 8,06 9,41

ACERO S355

- Fatiga de fallo a cortadura: σc = 0,7 30 = 21 kg/mm2. - Fatiga de fallo a aplastamiento: σa = 2 30 = 60 kg/mm2.

CARGAS LÍMITES DE FALLO (t)

TORNILLO

CARGA DE FALLO A

CORTADURA

CARGA DE FALLO A APLASTAMIENTO SEGÚN MENOR SUMA ESPESORES (mm)

3 4 5 6 7 8 M 12 2,37 2,16 M 14 3,23 2,52 M 16 4,22 2,88 3,84 M 20 6,59 3,60 4,80 6,00 M 24 9,50 4,32 5,76 7,20 8,64



• DISTANCIAS AL BORDE Y PASOS ENTRE TALADROS EN BARRAS CON UN SOLO GRAMIL Y COSIDAS POR UN ALA

d = diámetro del tornillo. D = diámetro del taladro. a1=1.5 d. a2=2.0 d. a3=3.0 d.

a4 ⎩⎨⎧≥=

esfuerzossinbarrasend7.1esfuerzosconbarrasend0.2

• DISTANCIAS AL BORDE Y PASOS ENTRE TALADROS EN BARRAS CON UN SOLO GRAMIL Y COSIDAS POR UN ALA

d5.1aa "

1'1 ≥

a2=2.0 d. a5=Comprobar que se verifica: 2a - D = a’1 +

a”1 + a’’’.

• PASOS ENTRE TALADROS EN BARRAS CON GRAMILES a6=4 d. a7=3 d.

• EMPALMES DE MONTANTES

- Doble cortadura. - Chapas de longitud = 18 d + 10 (mm). - Casquillo interior de longitud = 20 d + 10 (mm). - Área pletinas y casquillo = 1,2 x Área del montante. - Distancia entre dos taladros próximos comprendida

entre 3d y 8d.

En el Documento de Anexos se muestra el resultado detallado del

cálculo de los tornillos. Como resultado de estos cálculos se comprueba que no es necesario reforzar las uniones atornilladas.



7 CÁLCULO DE LAS CIMENTACIONES

7.1 CIMENTACIONES DE PATAS SEPARADAS O INDEPENDIENTES Estas cimentaciones están constituidas por un bloque de hormigón

para cada uno de los anclajes del apoyo al terreno. Se emplea como método de cálculo el del cono de tierras, adoptando

los valores del ángulo de arrancamiento y de la presión admisible sobre el suelo que figuran en el documento “La clasificación de suelos en el Proyecto de Líneas de Conducción Eléctrica” publicado por ASINEL (1971).

La resistencia a tracción se confía al arrancamiento de las tierras que

rodean el bloque de hormigón con un cierto ángulo, que depende del ángulo de rozamiento interno, de la cohesión y de diversos factores característicos del terreno, y de la resistencia a compresión a la capacidad portante del terreno. Los esfuerzos cortantes, por las dimensiones de los bloques se considera que son contrarrestados por las reacciones horizontales del terreno sobre las parede paredes de la cimentación.

El esfuerzo exterior “T” que tiende a arrancar la cimentación se

contrarresta con el peso propio de ésta y de las tierras que la rodean con un ángulo de “α” grados, de modo que:

sT

PP TH ≥+



Siendo:

• PH = Peso del fuste-zapata. • PT = Peso de tierras en el tronco de arranque de “α” grados. • s = coeficiente de seguridad:

o Hipótesis normal ............................................................ 1,5 o Hipótesis normal seguridad Reforzada........................ 1,875 o Hipótesis anormal……………………………..………......... 1,2

Se ha considerando como masa específica del terreno 1,6 Tn/m3. El esfuerzo exterior “C” de presión sobre el suelo condiciona la

dimensión de la zapata en la base de forma que:

sAPPC ftH σ

≤++ '

Siendo:

• Pt’ = Peso de tierras sobre la zapata. • σf = Fatiga de fallo del terreno. • s = coeficiente de seguridad:

o Hipótesis normal ........................................................ .. 1,5 o Hipótesis normal seguridad Reforzada...................... 1,875 o Hipótesis anormal……………………………..………....... 1,2

Se distinguen 5 tipos de terrenos, cuyos valores de arrancamiento y

presión admisible son los siguientes:

Tipo de terreno

Tensión admisible (kg/cm2)

Angulo de arrancamiento

(º) Blando <1 0

Flojo 1 14

Normal 3 22

Fuerte 6 30

Muy fuerte >6 40

Este tipo de cimentaciones se aplica en los apoyos nº 75A, 75B, 76A,

76B, 76C, 5, 4, 3, 2, 1A, 1B, 1C y 1D. En el Documento Planos se detallan las cimentaciones de estos

apoyos.



7.2 CIMENTACIONES MONOLÍTICAS Están constituidas por un único bloque de hormigón en el que se

empotra la parte inferior del apoyo. El método de cálculo empleado es el de Sulzberger que confía la

estabilidad de la cimentación a las reacciones horizontales del terreno, no admitiéndode ángulos de giro cuya tangente sea superior a 0,01, para alcanzar el equilibrio de las acciones volcadoras máximas con las reacciones del terreno.

El parámetro básico para el cálculo de estas cimentaciones es el

coeficiente de compresibilidad, que define el esfuerzo necesario para hundir una superficie de área unidad de longitud a la profundidad de 2,0 m y que se considera con una variación lineal con la profundidad del terreno.

Para terrenos medios, tipo plástico y elástico, se considera que el

centro de giro de la cimentación se encuentra a un tercio de la profundidad y a un cuarto de la base.

Para otros tipos de terreno el centro de giro O’ varía entre el punto O

en el eje de la cimentación, para terrenos muy blandos, y el punto O’’ en el borde de ésta, para terrenos muy duros, tipo roca.

El momento exterior de vuelco para esfuerzo exterior “F” en punta y

otros esfuerzos “Fi” repartidos a los largo del apoyo es:

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ ⋅+⋅Σ+⎟

⎠⎞

⎜⎝⎛ ⋅+⋅= hHFhHFM iiv 3

232



El momento estabilizador de vuelco que equilibra el momento exterior es el resultante de las fatigas que aporta la resistencia del terreno, y que se han indicado en la figura anterior, y el peso propio del bloque. Según los estudios de la fórmula de Sulzbeger el momento estabilizador tiene la expresión:

aPhaKM ⋅⋅+⋅⋅⋅= 4,0139,0 4

Aceptando que el hormigón tiene una masa específica de 2,2 Tn/m3, el

valor de P, peso del bloque de hormigón resulta ser:

haP ⋅⋅= 22,2 Con lo que le momento esatbilizador de Sulzbeger queda:

hahaKM ⋅⋅+⋅⋅⋅= 34 88,0139,0 Los valores de los coeficientes empleados en este método son los

indicados en el apartado 4 del Art. 31 del R.L.A.T. Para este caso, considerando un terreno de tipo normal, se ha tomado

un valor de K = 12 Kg/cm3. Se comprobará el coeficiente de seguridad al vuelco, relación entre el

momento estabilizador y el momento al vuelco, el cual no será inferior a los siguientes valores:

Hipótesis normal ..........................................................1,5 Hipótesis normal seguridad Reforzada..................... 1,875 Hipótesis anormal……………………………..………......1,2

Este tipo de cimentaciones se aplica a los apoyos nº 89, 90, 11, 10, 9, 8, 7 y 6. En el Documento Planos se detallan las cimentaciones de estos apoyos.



7.3 COMPROBACIÓN DE LAS CIMENTACIONES DE APOYOS EXISTENTES EN LA FASE II

A continuación se muestra el cálculo y comprobación de las

cimentaciones de los apoyos existentes de la Fase II del proyecto. Todas estas cimentaciones son de tipo patas separadas, como las definidas en el apartado 7.2 del Anexo Cálculos.

Para la realización de los cálculos se han considerado los siguientes

valores: • Ángulo de rozamiento del terreno: 30º • Tensión máxima admisible del terreno: 2,5 Kg/cm2 • Densidad del terreno: 1,6 Tn/m3 • Densidad del hormigón: 2,2 Tn/m3.



• Apoyos 76, 78, 80, 81, 82, 83, 84, 85, 95 y 96: Tipo Sevillana AL S/N

Peso apoyo: 3,775 Tn Distancia entre ejes (D): 3,5 m Profundidad cimentación (T): 2,6 m Ancho base cimentación (A): 1,3 m Peso cimentación Ph: 3,30 Tn Peso Tierras de Arranque PT: 28,38 Tn Peso Tierras sobre zapata Pt’: 2,78 Tn

Hipótesis T ó C (Tn)

Coef. Tracción Coef. Compresión Observaciones

Real Mínimo Real Mínimo1 12,44 2,62 1,5 2,17 1 CUMPLE

3 5,06 6,45 1,2 3,50 1 CUMPLE

4 6,02 5,42 1,2 3,24 1 CUMPLE

• Apoyos 77 y 97: Tipo Sevillana AL S/N





3 6,12 5,33 1,2 3,2 1 CUMPLE

4 7,05 4,63 1,2 3,0 1 CUMPLE

• Apoyo 79: Tipo Sevillana AM S/R







3 35,60 1,39 1,2 1,23 1 CUMPLE

4 15,10 3,27 1,2 2,22 1 CUMPLE

• Apoyos 86 y 93: Tipo Sevillana AL S/R





3 6,12 5,33 1,2 3,2 1 CUMPLE

4 7,05 4,63 1,2 3,0 1 CUMPLE

• Apoyos 87 y 88: Tipo Imedexsa AM S/R





3 39,55 1,21 1,2 1,10 1 CUMPLE

4 14,65 4,01 1,2 1,97 1 CUMPLE

• Apoyos 91 y 92: Tipo Imedexsa AM S/R

Peso apoyo: 4,345 Tn Distancia entre ejes (D): 3,826 m Profundidad cimentación (T): 2,95 m Ancho base cimentación (A): 1,55 m Peso cimentación Ph: 15,60 Tn



Peso Tierras de Arranque PT: 43,17 Tn Peso Tierras sobre zapata Pt’: 0,00 Tn



Real Mínimo Real Mínimo1 33,83 1,74 1,875 1,21 1 NO CUMPLE

3 50,89 1,15 1,2 1,10 1 NO CUMPLE

4 22,45 2,62 1,2 1,57 1 CUMPLE

Se plantea el siguiente refuerzo: El refuerzo consistirá en convertir la cimentación en monobloque

mediante un bloque de hormigón cerrando así el prisma que quedaría entre los bloques de cada pata. Este refuerzo se unirá a los existentes mediante armadura compuesta por barras de tetracero de 20 mm, alojadas en taladros en los que se inyectará resina epoxi.

El método de cálculo empleado es el de Sulzberger, que se describió

en el Aptdo. 7.2 de este Anexo Cálculos. En el Documento de Planos se muestra el detalle de estos refuerzos. De esta forma la cimentación quedará con las siguientes dimensiones: Profundidad del refuerzo: 2 m Ancho del refuerzo: 5,34 m Momento estabilizador: 410,51

Hipótesis Momento

de vuelco

Coef. Seguridad Observaciones

Real Mínimo1 191,27 2,146 1,875 CUMPLE

3 287,70 1,427 1,2 CUMPLE

4 177,07 2,318 1,2 CUMPLE



• Apoyo 94: Tipo Sevillana AL S/R Peso apoyo: 3,775 Tn Distancia entre ejes (D): 3,5 m Profundidad cimentación (T): 2,6 m Ancho base cimentación (A): 1,3 m Peso cimentación Ph: 3,30 Tn Peso Tierras de Arranque PT: 28,38 Tn Peso Tierras sobre zapata Pt’: 2,78 Tn




3 5,06 6,45 1,2 3,5 1 CUMPLE

4 6,02 5,42 1,2 3,24 1 CUMPLE

8 CRUZAMIENTOS De forma general, para el cálculo de las distancias de seguridad de los

conductores en los distintos cruzamientos presentes, se ha tomado como hipótesis una temperatura de 50º o de 75º dependiendo de la Fase del proyecto que corresponda.

Todos los cruzamientos y paralelismos quedan reflejados en los planos

de Planta y Perfil incluidos en el Documento de Planos.

8.1 CRUZAMIENTOS CON LÍNEAS ELÉCTRICAS Las distancias mínimas reglamentarias entre ambas líneas vienen

dadas por: • Distancia entre los conductores de la línea inferior y las partes más

próximas de los apoyos de la superior en su posición de máxima desviación bajo la acción de la hipótesis de viento del Aptdo. 3 del art. 27 del RLAT, aumentada en 0,5 m, tal y como marcan las LIN02 de Endesa.

mU 60,25,0150

5,1 =++

Siendo U la tensión en kV de la línea inferior. Este valor es superado

por la línea proyectada.



• Distancia mínima vertical entre conductores de ambas líneas:

metrosLLU100

5,1 21 +++

Adoptándose el valor indicado por Sevillana-Endesa:

metrosLLU 5,0100

5,1 21 +++

+

Siendo:

• U……………………….Tensión nominal en kV de la línea superior • L1………………………Longitud en metros entre el punto de cruce y el

apoyo más próximo a la línea superior. • L2………………………Longitud en metros entre el punto de cruce y el

apoyo más próximo a la línea inferior. Se produce cruzamiento con otras líneas en los siguientes casos: Se establecen dos hipótesis de temperatura, una a -5º C (línea inferior)

y otra a 50º C o 75º C (línea superior), según corresponda:

Vano de cruce

Línea de cruce

Titular de la línea

Tensión línea que

cruza (KV)

Distancia vertical entre líneas

L1 (m) L2 (m) Distancia mínima

(m)

Distancia Real (m)

86-87 LMT Endesa Distribución 20 68,55 24,2 3,59 11,38

93-94 LMT Endesa Distribución 20 78,96 8,13 3,53 6,85

2-3 Torremejía-

Mérida 2 Mérida-Almaraz REE 220 32,57 49,74 5,02 7,03

2-3 Torremejía-

Mérida 2 Mérida-Guillena REE 220 67,19 54,42 5,42 5,98

4-5 Torremejía-

Mérida 2 Prado I y II-Mérida

Endesa Distribución

Eléctrica 66 28,23 113,68 4,08 9,63

4-5 Torremejía-

Mérida 2

Lobón/ Calzada Romana-Mérida

Endesa Distribución

Eléctrica 66 65,76 18,81 3,51 4,43

1A-105 Torremejía-

Mérida 1 Nº 20.320 REE 220 95.26 25.19 4.9 4.9

1A-105 Torremejía-

Mérida 1 --- REE 220 114.34 15.45 4.99 7.54



8.2 CRUZAMIENTOS CON CARRETERAS Y FERROCARRILES SIN ELECTRIFICAR

Se establece como separación mínima entre los apoyos y la arista

exterior de los raíles, o calzada, el máximo valor de los siguientes:

H = 1,5 x ALTURA TOTAL APOYO

E = 50 m

Las alturas de los apoyos se encuentran detalladas en el Documento

de Planos. Los conductores deberán mantener una altura mínima de 8 m respecto

a la plataforma de los raíles o calzada, tal y como marcan las LIN 02 de Endesa.

En la siguiente tabla se muestran los cruzamientos existentes:

Vano Elemento P.K. Competencia

Distancia vertical con conductores

(m)

Distancia horizontal entre raíl/calzada y nuevo apoyo más

cercano (m) Mínima Real Mínima Real

75B-75A F.C: Zafra-Mérida 15+794 ADIF 8 12,29 50 103,6

76B-76A F.C: Zafra-Mérida 15+836 ADIF 8 11,18 50 96,86

76A-76C F.C: Zafra-Mérida 15+800 ADIF 8 13 50 221,18 (AP 76C)

78-79 Ctar.: EX105 52+300 Consejería de

Obras Públicas y Turismo

8 12,9 No procede No procede

87-88 Ctar.: N-630 632+000 Ministerio de Fomento 8 18,0 No procede No procede

87-88 Autovía A-66 589+300 Ministerio de Fomento 8 15,2 No procede No procede



Vano Elemento P.K. Competencia


(m)

Distancia horizontal entre raíl/calzada y nuevo apoyo más

cercano (m) Mínima Real Mínima Real

91-92 Autovía A-66 587+600 Ministerio de Fomento 8 12,3 No procede No procede

91-92 Ctar.: N-630 630+400 Ministerio de Fomento 8 13,5 No procede No procede

8.3 CRUZAMIENTOS CON VÍAS PECUARIAS Las líneas objeto del presente proyecto presentan cruzamientos con las

siguientes vías pecuarias:

Cordel de Torremejía o Calzada Romana:

Ancho: 37,1 m Longitud: 10.000 m Clasificación: O.M. 27/01/1948 B.O.E. 30/05/1948 Modificación

O.M. 31/10/1951 Modificación B.O.E.14/11/1951 Modificación O.M. 31/01/1956 Modificación B.O.E.12/02/1956 Modificación O.M. 03/11/1958 Modificación B.O.E.22/11/1958 Modificación O.M. 13/08/1964 Modificación B.O.E.05/09/1964.

Colada de la d:ehesilla:

Ancho: 20,89 m Longitud: 4.000 m Clasificación: O.M. 27/01/1948 B.O.E. 30/05/1948 Modificación

O.M. 31/10/1951 Modificación B.O.E. 14/11/1951 O.M. 31/01/1956 Modificación B.O.E. 12/02/1956 Modificación O.M. 03/11/1958 Modificación B.O.E. 22/11/1958 O.M. 13/08/1964 Modificación B.O.E. 05/09/1964

Camino de Almendralejo.

Cabe destacar que los apoyos más cercanos a estas vías pecuarias se

han ubicado fuera del deslinde de dichas vías. En el tramo donde los apoyos se conservan no se atiende a esta restricción. El resumen de afecciones a estas vías pecuarias son las siguientes:



Vano Vía Pecuaria Competencia


(m) Mínima Real

88-89 Cordel de Torremejía

Consejería de Industria, Energía y Medio Ambiente

7 10,9

5-6 Camino de Almendralejo

Excmo. Ayto. de Mérida 7 9,76

7-8 Colada de la Dehesilla

Consejería de Industria, Energía y Medio Ambiente

7 14,69

8.4 CRUZAMIENTOS CON CONSTRUCCIONES Se produce cruzamiento con los siguientes elementos: Vano de

cruce Elemento de

cruce P.K. Titular Distancia horizontal

(m)

Distancia vertical

(m) 7-8 Oleoducto Almodovar-

Mérida 210+236 CLH 64,28 11,89 (a terreno)

8.5 CRUZAMIENTOS CON MASAS DE ARBOLADOS Según Endesa Distribución, para líneas de 66 kV, la distancia mínima

del conductor en la posición de máxima desviación bajo la acción del viento es de 2,50 m.



ANEXO 2: TABLAS DE FLECHAS Y TENSES DE CONDUCTORES



LÍNEA VILLAFRANCA TORREMEJÍA:



LÍNEA TORREMEJÍA-MÉRIDA 1:



Vano Longit. Vano Hipótesis

de Tensión Máxima

Hipótesis de Flecha Máxima Hipótesis Flecha Minima

Hipótesis de

Cálculo Apoyos

D.C.Ais.

Regula. -5ºC+V 15ºC+V 75ºC -5ºC -5ºC+V -5ºC+V/2

(m) (m) Toh(Kg) Th(Kg) F(m) Th(Kg) F(m) F(m) Th(Kg) Th(Kg)

3-2 271.36 271.36 2315.1 2092.2 6.45 1153.1 7.81 5.16 2315.1 1918.6

2-1A 289.44 289.44 2306.6 2103.6 7.3 1178.9 8.7 5.98 2306.6 1895.6



TAB

LA D

E FL

ECH

AS

Y TE

NSI

ON

ES P

AR

A T

END

IDO

LA-2

88

50 ºC

F(m ) 7.0 4 7.9

T(K

g)

1279

.7

1297

.4

19 x

10^-

6ºC

-1

45 ºC

F(m

)

6.87

7.74

1,64

4 kg

8.62

0 kg

T(K

g)

1309

.7

1325

.1

40 ºC

F(m

)

6.71

7.57

Tens

e -5

º + V

ient

o:

Car

ga d

e ro

tura

:

Coe

f. D

ilata

ción

: T(

Kg)

13

41.

4 13

54.

3

1,

464

Kg/

m

35 ºC

F(m )

6.55

7.4

T(K

g)

1375

.2

1385

.3

Res

ulta

nte

p+V:

30 ºC

F(m

)

6.38

7.23

2

T(K

g)

1411

.2

1418

.1

Nº v

anos

:

21,8

0 m

m

0,97

7 K

g/m

25 ºC

F(m ) 6.2 1 7.0 6

T(K

g)

1449

.6

1452

.9

21%

Diá

met

ro:

Peso

:

20 ºC

F(m

)

6.04

6.88

T(K

g)

1490

.6

1489

.9

E.D

.S.:

15 ºC

F(m

)

5.87

6.7

287,

1 m

m2

7.70

0,0

kg/m

m2

T(K

g)

1534

.4

1529

.3

0,48

7 K

g/m

10 ºC

F(m

)

5.69

6.52

A

T(K

g)

1581

.5

1571

.3

Zona

:

Secc

ión:

Mód

ulo

elás

tico:

5 ºC

F(m )

5.52

6.34

Vien

to:

T(K

g)

1631 .9

1616 .1

0ºC

F(m

)

5.34

6.16

T(K

g)

1686

.1

1664

DA

TOS

DEL

TEN

DID

O

DA

TOS

DEL

CA

BLE

DA

TOS

CA

LCU

LAD

OS

-5ºC

F(m

)

5.16

5.98

T(K

g)

1744

.4

1715

.3

V.R

eg.

(m)

271.

36

289.

44

Long

.

(m)

271.

36

289.

44

Van

o

3-2

2-1

A



LÍNEA TORREMJÍA-MÉRIDA 2:



LÍNEA ALMENDRALEJO-MÉRIDA:

Vano Longit. Vano Hipótesis de

Tensión Máxima


Hipótesis de

Cálculo Apoyos

D.C.Ais.



3-2 196.08 227.34 1808 1564.7 3.16 632.7 3.93 1.8 1808 1524.4

2-1 120 120 1824.1 1450.1 1.28 460.3 2.02 0.55 1824.1 1721.2



TAB

LA D

E FL

ECH

AS

Y TE

NSI

ON

ES P

AR

A T

END

IDO

D-1

80

50 ºC

F(m ) 3.2 5 1.4 1

T(K

g)

764.

2

660

23 x

10^-

6ºC

-1

45 ºC

F(m

)

3.11

1.2 9

1,64

4 kg

5.63

0 kg

T(K

g)

798.

6

720.

2

40 ºC

F(m

)

2.97

1.1 8

Tens

e -5

º + V

ient

o:

Car

ga d

e ro

tura

:

Coe

f. D

ilata

ción

: T(

Kg)

836.

3

788.

5

1,

027

Kg/

m

35 ºC

F(m )

2.83

1.0 8

T(K

g)

878

865

Res

ulta

nte

p+V:

30 ºC

F(m

)

2.69

0.9 8

2

T(K

g)

923.

8

949.

2

Nº v

anos

:

17,5

5 m

m

0,51

7 K

g/m

25 ºC

F(m ) 2.5 5 0.8 9

T(K

g)

974.

2

1040

.4

20%

Diá

met

ro:

Peso

:

20 ºC

F(m

)

2.42

0.8 2

T(K

g)

1029

.5

1137

.6

E.D

.S.:

15 ºC

F(m

)

2.28

0.7 5

188,

1 m

m2

5.70

0,0

kg/m

m2

T(K

g)

1089

.9

1239

.8

0,51

Kg/

m

10 ºC

F(m

)

2.15

0.6 9

A

T(K

g)

1155

.7

1346

Zona

:

Secc

ión:

Mód

ulo

elás

tico:

5 ºC

F(m )

2.03

0.6 4

Vien

to:

T(K

g)

1226 .9

145

5.4

0ºC

F(m

)

1.91

0.5 9

T(K

g)

1303

.5

1567

.3

DA

TOS

DEL

TEN

DID

O

DA

TOS

DEL

CA

BLE

DA

TOS

CA

LCU

LAD

OS

-5ºC

F(m

)

1.8

0.5 5

T(K

g)

1385

.1

1681

.3

V.R

eg.

(m)

227.

34

120

Long

.

(m)

196.

08

120

Van

o

3-2

2-1



LÍNEA LOBÓN-MÉRIDA


Tensión Máxima


Hipótesis de

Cálculo Apoyos

D.C.Ais.



3-2 185.4 185.4 1814.9 1561.7 3.05 730 3.99 1.97 1814.9 1579

2-1 131.47 131.47 1823.9 1490.1 1.6 613 2.38 0.9 1823.9 1677



TAB

LA D

E FL

ECH

AS

Y TE

NSI

ON

ES P

AR

A T

END

IDO

LA-1

80

50 ºC

F(m ) 3.3 6 1.8 8

T(K

g)

865.

7

779.

1

18 x

10^-

6ºC

-1

45 ºC

F(m

)

3.23

1.77

1,64

4 kg

6.52

0 kg

T(K

g)

900.

3

824.

8

40 ºC

F(m

)

3.1

1.67

Tens

e -5

º + V

ient

o:

Car

ga d

e ro

tura

:

Coe

f. D

ilata

ción

: T(

Kg)

938.

1

875.

8

1,

106

Kg/

m

35 ºC

F(m )

2.97

1.57

T(K

g)

979.

4

932.

8

Res

ulta

nte

p+V:

30 ºC

F(m

)

2.84

1.47

2

T(K

g)

1024

.6 996

Nº v

anos

:

17,5

0 m

m

0,67

6 K

g/m

25 ºC

F(m ) 2.7 1 1.3 7

T(K

g)

1074

10

65.

9

20%

Diá

met

ro:

Peso

:

20 ºC

F(m

)

2.58

1.28

T(K

g)

1127

.9

1142

.5

E.D

.S.:

15 ºC

F(m

)

2.45

1.19

181,

6 m

m2

8.20

0,0

kg/m

m2

T(K

g)

1186

.6

1225

.8

0,43

Kg/

m

10 ºC

F(m

)

2.33

1.11

A

T(K

g)

1250

.4

1315

.4

Zona

:

Secc

ión:

Mód

ulo

elás

tico:

5 ºC

F(m )

2.21

1.04

Vien

to:

T(K

g)

1319 .5

1410 .9

0ºC

F(m

)

2.09

0.97

T(K

g)

1393

.9

1511

.7

DA

TOS

DEL

TEN

DID

O

DA

TOS

DEL

CA

BLE

DA

TOS

CA

LCU

LAD

OS

-5ºC

F(m

)

1.97

0.9

T(K

g)

1473

.7

1617

.2

V.R

eg.

(m)

185.

4

131.

47

Long

.

(m)

185.

4

131.

47

Van

o

3-2

2-1



LÍNEA MÉRIDA-PRADO:


Tensión Máxima


Hipótesis de

Cálculo Apoyos

D.C.Ais.



3-2 111.19 111.19 2241.3 1714 1.2 561.6 2.13 0.58 2241.3 2114.9

2-3 175.47 175.47 2256.1 1859.1 2.75 752.2 3.94 1.57 2256.1 1999.1



TAB

LA D

E FL

ECH

AS

Y TE

NSI

ON

ES P

AR

A T

END

IDO

D-2

80

50 ºC

F(m ) 1.5 6 3.1 8

T(K

g)

765.

9

929.

8

23 x

10^-

6ºC

-1

45 ºC

F(m

)

1.44

3.03

1,64

4 kg

8.36

0 kg

T(K

g)

828.

5

978.

2

40 ºC

F(m

)

1.32

2.87

Tens

e -5

º + V

ient

o:

Car

ga d

e ro

tura

:

Coe

f. D

ilata

ción

: T(

Kg)

901.

7 10

32.

3

1,33

Kg/

m

35 ºC

F(m )

1.21

2.71

T(K

g)

986.

5

1093

Res

ulta

nte

p+V:

30 ºC

F(m

)

1.1

2.55

2

T(K

g)

1084

1161

Nº v

anos

:

21,7

0 m

m

0,77

0 K

g/m

25 ºC

F(m ) 1 2.3 9

T(K

g)

1194

.3

1237

.2

20%

Diá

met

ro:

Peso

:

20 ºC

F(m

)

0.91

2.24

T(K

g)

1317

13

22.

1

E.D

.S.:

15 ºC

F(m

)

0.82

2.09

279,

3 m

m2

5.70

0,0

kg/m

m2

T(K

g)

1450

.8

1416

.4

0,56

Kg/

m

10 ºC

F(m

)

0.75

1.95

A

T(K

g)

1594

.3

1520

.1

Zona

:

Secc

ión:

Mód

ulo

elás

tico:

5 ºC

F(m )

0.68

1.81

Vien

to:

T(K

g)

1745 .6

1633 .2

0ºC

F(m

)

0.63

1.69

T(K

g)

1903

.4

1755

.4

DA

TOS

DEL

TEN

DID

O

DA

TOS

DEL

CA

BLE

DA

TOS

CA

LCU

LAD

OS

-5ºC

F(m

)

0.58

1.57

T(K

g)

2066

.1

1886

.1

V.R

eg.

(m)

111.

19

175.

47

Long

.

(m)

111.

19

175.

47

Van

o

3-2

2-3



ANEXO 3: TABLAS DE FLECHAS Y TENSES DEL CABLE DE TIERRA



LÍNEA VILLAFRANCA-TORREMEJÍA:

LÍNEA TORREMEJÍA-MÉRIDA:



LÍNEA LOBÓN-MÉRIDA:

Vano Hipótesis de Tensión Máxima


Hipótesis de Cálculo Apoyos

D.C.Ais.


(m) Toh(Kg) Th(Kg) F(m) Th(Kg) F(m) F(m) Th(Kg) Th(Kg)

185.4 1242.8 1122.1 2.62 614.9 2.94 1.71 1242.8 1110.9

131.47 1248.4 1096.4 1.35 568.2 1.6 0.8 1248.4 1170.3



TAB

LA D

E FL

ECH

AS

Y TE

NSI

ON

ES P

AR

A T

END

IDO

CT-

50

50 ºC

F(m ) 2.5 2 1.2 9

T(K

g)

716.

9

705.

1

15 x

10^-

6ºC

-1

45 ºC

F(m

)

2.44

1.23

1,64

4 kg

6.20

0 kg

T(K

g)

740.

9

737.

6

40 ºC

F(m

)

2.36

1.18

Tens

e -5

º + V

ient

o:

Car

ga d

e ro

tura

:

Coe

f. D

ilata

ción

: T(

Kg)

766.

2

771.

7

0,

667

Kg/

m

35 ºC

F(m )

2.28

1.12

T(K

g)

792.

9

807.

5

Res

ulta

nte

p+V:

30 ºC

F(m

)

2.2

1.07

2

T(K

g)

820.

9

844.

7

Nº v

anos

:

9,00

mm

0,

392

Kg/

m

25 ºC

F(m ) 2.1 3 1.0 3

T(K

g)

850.

3

883.

4

13%

Diá

met

ro:

Peso

:

20 ºC

F(m

)

2.05

0.98

T(K

g)

881

923.

4

E.D

.S.:

15 ºC

F(m

)

1.98

0.94

49,4

mm

2

18.0

00,0

kg/

mm

2 T(

Kg)

913.

1

964.

7

0,27

5 K

g/m

10 ºC

F(m

)

1.91

0.9

A

T(K

g)

946.

5 10

07.

1

Zona

:

Secc

ión:

Mód

ulo

elás

tico:

5 ºC

F(m )

1.84

0.86

Vien

to:

T(K

g)

981. 2

1050 .4

0ºC

F(m

)

1.78

0.83

T(K

g)

1017

.2

1094

.7

DA

TOS

DEL

TEN

DID

O

DA

TOS

DEL

CA

BLE

DA

TOS

CA

LCU

LAD

OS

-5ºC

F(m

)

1.71

0.8

T(K

g)

1054

.4

1139

.9

V.R

eg.

(m)

185.

4

131.

47

Long

.

(m)

185.

4

131.

47

Van

o

3-2

2-1



LÍNEA TORREMEJÍA-MÉRIDA 1:

Vano Hipótesis de Tensión Máxima


Hipótesis de Cálculo Apoyos

D.C.Ais.


(m) Toh(Kg) Th(Kg) F(m) Th(Kg) F(m) F(m) Th(Kg) Th(Kg)

271.36 1243.5 1159.8 5.43 666.4 5.81 5.16 2315.1 1918.6

289.44 1239.5 1162.3 6.17 671.9 6.56 5.98 2306.6 1895.6



TAB

LA D

E FL

ECH

AS

Y TE

NSI

ON

ES P

AR

A T

END

IDO

CT-

50

50 ºC

F(m ) 7.0 4 7.9

T(K

g)

1279

.7

1297

.4

15 x

10^-

6ºC

-1

45 ºC

F(m

)

6.87

7.74

1,64

4 kg

6.20

0 kg

T(K

g)

1309

.7

1325

.1

40 ºC

F(m

)

6.71

7.57

Tens

e -5

º + V

ient

o:

Car

ga d

e ro

tura

:

Coe

f. D

ilata

ción

: T(

Kg)

13

41.

4 13

54.

3

0,

667

Kg/

m

35 ºC

F(m )

6.55

7.4

T(K

g)

1375

.2

1385

.3

Res

ulta

nte

p+V:

30 ºC

F(m

)

6.38

7.23

2

T(K

g)

1411

.2

1418

.1

Nº v

anos

:

9,00

mm

0,

392

Kg/

m

25 ºC

F(m ) 6.2 1 7.0 6

T(K

g)

1449

.6

1452

.9

13%

Diá

met

ro:

Peso

:

20 ºC

F(m

)

6.04

6.88

T(K

g)

1490

.6

1489

.9

E.D

.S.:

15 ºC

F(m

)

5.87

6.7

49,4

mm

2

18.0

00,0

kg/

mm

2 T(

Kg)

15

34.

4 15

29.

3

0,27

5 K

g/m

10 ºC

F(m

)

5.69

6.52

A

T(K

g)

1581

.5

1571

.3

Zona

:

Secc

ión:

Mód

ulo

elás

tico:

5 ºC

F(m )

5.52

6.34

Vien

to:

T(K

g)

1631 .9

1616 .1

0ºC

F(m

)

5.34

6.16

T(K

g)

1686

.1

1664

DA

TOS

DEL

TEN

DID

O

DA

TOS

DEL

CA

BLE

DA

TOS

CA

LCU

LAD

OS

-5ºC

F(m

)

5.16

5.98

T(K

g)

1744

.4

1715

.3

V.R

eg.

(m)

271.

36

289.

44

Long

.

(m)

271.

36

289.

44

Van

o

3-2

2-1



ANEXO 4: ESFUERZOS SOBRE APOYOS



LÍNEA VILLAFRANCA-TORREMEJÍA: APOYOS 75A Y 75B



LÍNEA TORREMEJÍA-MÉRIDA: APOYOS 76A Y 76B



APOYOS NUEVOS 76C, 89, 90 Y 11



APOYOS NUEVOS 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10 y 11



APOYOS EXISTENTES TIPO SEVILLANA. FASE II.

• Cálculo de los fustes

A continuación se muestra el listado de esfuerzos y tensiones obtenidos trás la comprobación mecánica de los apoyos tipo Sevillana. Los apoyos que se muestran son los apoyos sometidos a las solicitaciones más desfavorables, tanto para seguridad reforzada, como normal, para alineación como para amarre:

AP82: apoyo de alineación, S/N AP86: apoyo de alineación, S/R AP79: apoyo de amarre, S/R

PROYECTO DE REPOTENCIACIÓN DE LA LÍNEA 66 KV S/C VILLAFRANCA-MÉRIDA

Nº PERFIL REFUERZO TIPO LONG. λ K*λ HIPOT. 1 HIPOT. 2 HIPOT. 3 HIPOT. 4 HIPOT. 1 HIPOT. 2 HIPOT. 3 HIPOT. 4

1/3 L-100x10 L-50x5 M 103 53 53 22185 -37353 -10641 1328 -1945 -554 2206 2600 1,96 X 1,13 3,981/4 L-50x5 L-50x5 D 159 164 164 984 -555 -1227 237 -116 -256 771 2600 10,97 6,67 3,022/4 L-50x5 L-50x7 D 159 164 164 -1170 -1063 562 -244 -221 135 771 2600 3,16 3,48 19,192/5 L-100x10 L-50x8 M 103 53 53 -24434 -48459 -21405 -1273 -2524 -1115 2206 2600 X 1,73 X 0,87 1,98

2/99 L-50x5 L-50x9 D 159 164 164 3 -1507 -1457 1 -314 -303 771 2600 3269 70 2 46 2 54

CÁLCULO BARRAS

ACERO A-42

ESFUERZOS EN BARRAS (Kg) TENSIONES (Kg/cm2)

TIPO DE CALCULO APOYO SIN REFORZAR

FUNCIÓN APOYO ANG

APOYO 79SEGURIDAD REFORZADA

APOYO TIPO SEVILLANA (AM-S/R)

TEN

SIÓ

N

MÁ

XIM

A

CO

MP

RE

SIÓ

N

TEN

SIÓ

N

MÁ

XIM

A

TRA

CC

IÓN

COEFICIENTES DE SEGURIDAD

HIP. 1 HIP. 2 HIP. 3 HIP. 4

2/99 L 50x5 L 50x9 D 159 164 164 3 1507 1457 1 314 303 771 2600 3269,70 2,46 2,543/4 L-45x5 L-50x10 D 115 132 132 -71 174 41 -16 48 11 1186 2600 72,35 54,68 234,323/6 L-100x10 L-50x11 M 103 53 53 22048 -36346 -11327 1320 -1893 -590 2206 2600 1,97 X 1,17 3,744/5 L-45x5 L-50x12 D 115 132 132 172 625 307 47 171 84 1186 2600 55,06 15,19 30,914/6 L-50x5 L-50x13 D 150 155 155 -1003 -698 827 -209 -146 199 867 2600 4,15 5,96 13,044/7 L-50x5 L-50x14 D 150 155 155 876 -781 -1408 211 -163 -293 867 2600 12,32 5,33 2,95

67/4 L-45x5 L-50x15 D 163 187 187 -25 0 -2 -6 0 0 590 2600 102,58 21088,89 1410,524/99 L-45x5 L-50x16 D 163 187 187 15 -6 -2 4 -1 0 590 2600 614,24 445,43 1209,015/7 L-100x10 L-50x17 M 103 53 53 -24171 -47260 -20177 -1259 -2461 -1051 2206 2600 X 1,75 X 0,90 2,10

5/98 L-50x5 L-50x18 D 158 163 163 -365 -1764 -1776 -76 -368 -370 781 2600 10,26 2,13 2,115/99 L-45x5 L-50x19 D 115 132 132 284 1230 1213 78 337 332 1186 2600 33,42 7,71 7,836/8 L-100x10 L-50x20 M 103 53 53 20651 -37178 -10043 1237 -1936 -523 2206 2600 2,10 X 1,14 4,226/9 L-50x5 L-50x21 D 150 155 155 1081 571 -994 260 138 -207 867 2600 9,98 18,90 4,187/9 L-50x5 L-50x22 D 150 155 155 -1095 137 1260 -228 33 304 867 2600 3,80 78,87 8,56

7/10 L-100x10 L60x23 M 103 53 53 -22782 -47829 -21964 -1187 -2491 -1144 2206 2600 X 1,86 X 0,89 1,938/11 L-100x10 L60x24 M 93 48 48 21015 -34870 -11361 1258 -1816 -592 2242 2600 2,07 1,23 3,799/11 L-50x5 L60x25 D 135 139 139 -1083 149 1272 -226 36 307 1070 2600 4,74 72,44 8,489/12 L-50x5 L60x26 D 135 139 139 1093 583 -982 263 140 -205 1070 2600 9,87 18,52 5,2310/12 L-100x10 L60x27 M 93 48 48 -23153 -45614 -19684 -1206 -2376 -1025 2242 2600 X 1,86 X 0,94 2,1910/97 L-50x5 L60x28 D 142 146 146 288 -1685 -1735 69 -351 -361 967 2600 37,52 2,75 2,6898/10 L-50x5 L60x29 D 142 146 146 -301 1496 1540 -63 361 371 967 2600 15,44 7,21 7,0011/13 L-100x10 L60x30 M 93 48 48 19538 -34668 -9451 1170 -1806 -492 2242 2600 2,22 1,24 4,5511/15 L-50x5 L60x31 D 136 140 140 1091 -107 -1437 263 -22 -299 1054 2600 9,89 47,32 3,5212/14 L-100x10 L60x32 M 93 48 48 -21602 -44930 -21176 -1125 -2340 -1103 2242 2600 1,99 X 0,96 2,0312/15 L-50x5 L60x33 D 138 142 142 -1115 -385 1209 -232 -80 291 1024 2600 4,41 12,77 8,9213/16 L-100x10 L60x34 M 87 45 45 19331 -32133 -11136 1158 -1674 -580 2262 2600 2,25 1,35 3,9014/17 L-100x10 L60x35 M 90 46 46 -21230 -42059 -18258 -1106 -2191 -951 2252 2600 2,04 X 1,03 2,3714/96 L-50x5 L60x36 D 133 137 137 -245 -2184 -2214 -51 -455 -461 1102 2600 21,59 2,42 2,3997/14 L-50x5 L60x37 D 128 132 132 246 1858 1894 59 448 456 1190 2600 43,92 5,81 5,70

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CÁLCULO BARRAS

ACERO A-42



FUNCIÓN APOYO ANG



TEN

SIÓ

N

MÁ

XIM

A

CO

MP

RE

SIÓ

N

TEN

SIÓ

N

MÁ

XIM

A

TRA

CC

IÓN



15/16 L-50x5 L60x38 D 121 125 125 -1101 -370 1222 -229 -77 294 1319 2600 5,75 17,13 8,8315/17 L-50x5 L60x39 D 124 128 128 1101 -92 -1425 265 -19 -297 1265 2600 9,80 66,12 4,2616/18 L-90x8 L60x40 M 93 53 53 17693 -32666 -9213 1487 -2350 -663 2206 2600 X 1,75 X 0,94 3,3316/19 L-50x5 L60x41 D 129 133 133 1239 414 -1441 299 100 -300 1172 2600 8,71 26,03 3,9017/19 L-50x5 L60x42 D 126 130 130 -1311 33 1606 -273 8 387 1228 2600 4 49 329 97 6 7217/19 L 50x5 L60x42 D 126 130 130 1311 33 1606 273 8 387 1228 2600 4,49 329,97 6,7217/20 L-90x8 L60x43 M 90 51 51 -19485 -42119 -20389 -1402 -3030 -1467 2218 2600 X 1,58 X 0,73 1,5118/21 L-90x8 L60x44 M 82 47 47 17859 -29551 -11101 1501 -2126 -799 2249 2600 X 1,73 X 1,06 2,8219/21 L-50x5 L60x45 D 113 116 116 -1302 42 1616 -271 10 389 1457 2600 5,37 255,08 6,6819/22 L-50x5 L60x46 D 112 115 115 1249 424 -1432 301 102 -298 1474 2600 8,64 25,45 4,9420/22 L-90x8 L60x47 M 82 47 47 -19712 -38918 -17160 -1418 -2800 -1235 2249 2600 X 1,59 X 0,80 1,8220/95 L-50x5 L60x48 D 120 124 124 164 -2367 -2381 40 -493 -496 1337 2600 65,63 2,71 2,7096/20 L-50x5 L60x49 D 118 122 122 -182 2040 2064 -38 492 497 1372 2600 36,22 5,29 5,2321/23 L-90x8 L60x50 M 82 47 47 15951 -29423 -8540 1340 -2117 -614 2249 2600 1,94 X 1,06 3,6621/24 L-50x5 L60x51 D 114 118 118 1359 -103 -1882 328 -21 -392 1440 2600 7,94 67,29 3,6722/24 L-50x5 L60x52 D 114 118 118 -1349 -600 1556 -281 -125 375 1440 2600 5,12 11,52 6,9322/25 L-90x8 L60x53 M 82 47 47 -17801 -38148 -19316 -1281 -2744 -1390 2249 2600 X 1,76 X 0,82 1,6223/26 L-90x8 L60x54 M 75 43 43 15952 -25888 -10803 1341 -1862 -777 2274 2600 1,94 1,22 2,9324/26 L-50x5 L60x55 D 101 104 104 -1341 -592 1565 -279 -123 377 1647 2600 5,90 13,36 6,9024/27 L-50x5 L60x56 D 101 104 104 1368 -94 -1874 330 -20 -390 1647 2600 7,89 84,04 4,2225/27 L-90x8 L60x57 M 75 43 43 -17598 -34205 -15363 -1266 -2461 -1105 2274 2600 X 1,80 X 0,92 2,0625/94 L-50x5 L60x58 D 108 111 111 -121 -2868 -2875 -25 -598 -599 1539 2600 61,24 2,57 2,5795/25 L-50x5 L60x59 D 106 109 109 130 2497 2500 31 602 602 1570 2600 83,26 4,32 4,3226/28 L-90x8 L60x60 M 75 43 43 13919 -26852 -8370 1170 -1932 -602 2274 2600 2,22 X 1,18 3,7826/29 L-50x5 L60x61 D 101 104 104 1464 746 -1738 353 180 -362 1647 2600 7,37 14,47 4,5527/29 L-50x5 L60x62 D 101 104 104 -1463 371 2296 -305 89 553 1647 2600 5,40 29,10 4,7027/30 L-90x8 L60x63 M 75 43 43 -15513 -34537 -18401 -1116 -2485 -1324 2274 2600 2,04 X 0,92 1,7228/31 L-90x8 L60x64 M 65 37 37 13863 -22885 -10932 1165 -1646 -786 2305 2600 2,23 1,40 2,9329/31 L-50x5 L60x65 D 89 92 92 -1456 378 2303 -303 91 555 1815 2600 5,99 28,51 4,6829/32 L-50x5 L60x66 D 90 93 93 1471 753 -1731 354 181 -361 1802 2600 7,33 14,33 5,0030/32 L-90x8 L60x67 M 65 37 37 -15603 -30433 -14179 -1123 -2189 -1020 2305 2600 2,05 X 1,05 2,2630/93 L-50x5 L60x68 D 95 98 98 70 -2943 -3030 17 -613 -631 1734 2600 154,36 2,83 2,7594/30 L-50x5 L60x69 D 96 99 99 -80 2639 2709 -17 636 653 1719 2600 103,23 4,09 3,9831/33 L-90x8 L60x70 M 65 37 37 11609 -22153 -7150 976 -1594 -514 2305 2600 2,67 1,45 4,48

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CÁLCULO BARRAS

ACERO A-42



FUNCIÓN APOYO ANG



TEN

SIÓ

N

MÁ

XIM

A

CO

MP

RE

SIÓ

N

TEN

SIÓ

N

MÁ

XIM

A

TRA

CC

IÓN



32/34 L-90x8 L60x71 M 65 37 37 -13175 -28840 -16660 -948 -2075 -1199 2305 2600 2,43 X 1,11 1,9293/34 L-50x5 L60x72 D 84 87 87 59 3131 3167 14 754 763 1879 2600 184,44 3,45 3,41

67/162 L-45x5 L60x73 D 163 187 187 -22 -4 -1 -5 -1 0 590 2600 113,60 583,66 1880,6993/133 L-50x5 L60x74 D 84 87 87 71 -2924 -3024 17 -609 -630 1879 2600 152,72 3,08 2,98138/93 L-50x5 L60x75 D 95 98 98 47 3134 3169 11 755 764 1734 2600 227 64 3 44 3 40138/93 L 50x5 L60x75 D 95 98 98 47 3134 3169 11 755 764 1734 2600 227,64 3,44 3,4094/138 L-50x5 L60x76 D 96 99 99 -116 -2848 -2865 -24 -593 -597 1719 2600 71,37 2,90 2,88143/94 L-50x5 L60x77 D 108 111 111 -96 2640 2706 -20 636 652 1539 2600 76,82 4,09 3,9995/143 L-50x5 L60x78 D 106 109 109 167 -2348 -2369 40 -489 -494 1570 2600 64,57 3,21 3,18148/95 L-50x5 L60x79 D 120 124 124 114 2496 2496 28 602 601 1337 2600 94,52 4,32 4,3296/148 L-50x5 L60x80 D 118 122 122 -236 -2163 -2199 -49 -451 -458 1372 2600 27,85 3,04 2,99153/96 L-50x5 L60x81 D 133 137 137 -203 2032 2055 -42 490 495 1102 2600 26,02 5,31 5,2597/153 L-50x5 L60x82 D 128 132 132 292 -1669 -1722 70 -348 -359 1190 2600 36,98 3,42 3,32158/97 L-50x5 L60x83 D 142 146 146 228 1851 1884 55 446 454 967 2600 47,39 5,83 5,7398/158 L-50x5 L60x84 D 142 146 146 -354 -1743 -1759 -74 -363 -366 967 2600 13,11 2,66 2,64163/98 L-50x5 L60x85 D 158 163 163 -326 1483 1527 -68 357 368 781 2600 11,50 7,28 7,07162/99 L-45x5 L60x86 D 163 187 187 13 0 -2 4 1 0 590 2600 718,94 2600,00 1209,0199/163 L-45x5 L60x87 D 115 132 132 325 -1037 -974 89 -241 -227 1186 2600 29,17 4,92 5,23165/99 L-50x5 L60x88 D 159 164 164 -48 1462 1413 -10 352 340 771 2600 76,42 7,38 7,64135/133 L-90x8 L60x89 M 65 37 37 -13111 20837 8721 -943 1751 733 2305 2600 2,44 1,48 3,55138/135 L-90x8 L60x90 M 65 37 37 -15609 21050 4848 -1123 1769 407 2305 2600 2,05 1,47 6,38140/138 L-90x8 L60x91 M 75 43 43 -15510 25412 9246 -1116 2135 777 2274 2600 2,04 1,22 3,35143/140 L-90x8 L60x92 M 75 43 43 -17543 24197 5293 -1262 2033 445 2274 2600 X 1,80 1,28 5,85145/143 L-90x8 L60x93 M 82 47 47 -17751 27824 8985 -1277 2338 755 2249 2600 X 1,76 X 1,11 3,44148/145 L-90x8 L60x94 M 82 47 47 -19695 27734 6006 -1417 2331 505 2249 2600 X 1,59 X 1,12 5,15149/148 L-90x8 L60x95 M 90 51 51 -19469 31078 9372 -1401 2612 788 2218 2600 X 1,58 X 1,00 3,30153/149 L-100x10 L60x96 M 90 46 46 -21236 30261 6440 -1106 1812 386 2252 2600 2,04 1,43 6,74155/153 L-100x10 L60x97 M 93 48 48 -21604 32843 9071 -1125 1967 543 2242 2600 1,99 1,32 4,79158/155 L-100x10 L60x98 M 93 48 48 -23116 32859 6959 -1204 1968 417 2242 2600 X 1,86 1,32 6,24160/158 L-100x10 L60x99 M 103 53 53 -22753 35293 9428 -1185 2113 565 2206 2600 X 1,86 1,23 4,61163/160 L-100x10 L60x100 M 103 53 53 -24279 34249 7087 -1265 2051 424 2206 2600 X 1,74 1,27 6,13165/163 L-100x10 L60x101 M 103 53 53 -24525 35226 8105 -1277 2109 485 2206 2600 X 1,73 1,23 5,36

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1/3 L-80x8 L-50x6 M 83 53 53 -18502 3700 4051 -1504 354 387 2203 2600 X 1,46 7,35 6,711/4 L-50x5 L-50x5 D 131 135 135 -236 -245 -77 -49 -51 -16 1136 2600 23,16 22,29 71,162/5 L-50x5 L-50x7 D 131 135 135 -432 67 -100 -90 16 -21 1136 2600 12,64 160,34 54,742/6 L-80x8 L-50x8 M 83 53 53 -18544 -7006 -7366 -1508 -570 -599 2203 2600 X 1,46 3,87 3,68

2/34 L-50x5 L-50x9 D 131 135 135 250 -87 136 60 -18 33 1136 2600 43,17 62,57 79,103/4 L-45x5 L-50x10 D 93 107 107 81 -23 -21 22 -5 -5 1606 2600 117,24 300,20 326,113/7 L-80x8 L-50x11 M 97 62 62 -18531 3721 4073 -1507 356 389 2131 2600 X 1,41 7,31 6,684/7 L-50x5 L-50x12 D 126 130 130 -57 28 26 -12 7 6 1228 2600 103,24 387,54 408,024/8 L-50x5 L-50x13 D 152 157 157 -158 -256 -87 -33 -53 -18 844 2600 25,60 15,80 46,53

33/4 L-45x5 L-50x14 D 131 151 151 15 -5 -5 4 -1 -1 914 2600 613,05 870,61 870,615/6 L-45x5 L-50x15 D 93 107 107 270 118 111 74 32 31 1606 2600 35,16 80,47 85,215/8 L-50x5 L-50x16 D 152 157 157 -209 165 -6 -44 40 -1 844 2600 19,36 65,22 673,015/9 L-50x5 L-50x17 D 126 130 130 -178 -69 -65 -37 -14 -14 1228 2600 33,06 85,25 90,76

5/34 L-45x5 L-50x18 D 131 151 151 19 2 3 5 1 1 914 2600 504,45 4646,27 3531,166/9 L-80x8 L-50x19 M 97 62 62 -18571 -7010 -7370 -1510 -570 -599 2131 2600 X 1,41 3,74 3,56

6/34 L-45x5 L-50x20 D 93 107 107 95 30 36 26 8 10 1606 2600 99,64 316,41 261,187/8 L-45x5 L-50x21 D 200 230 230 -317 61 69 -74 17 19 392 2600 5,32 154,33 137,51

7/10 L-80x8 L-50x22 M 82 53 53 -18415 3757 4114 -1497 359 393 2208 2600 X 1,47 7,24 6,617/11 L-50x5 L60x23 D 135 139 139 -101 0 1 -21 0 0 1070 2600 50,77 15925,99 7720,938/9 L-45x5 L60x24 D 200 230 230 -207 -96 -104 -48 -22 -24 392 2600 8,14 17,63 16,16

8/11 L-50x5 L60x25 D 124 128 128 -108 90 -99 -22 22 -21 1265 2600 56,35 120,49 61,188/12 L-50x5 L60x26 D 124 128 128 -201 -131 56 -42 -27 13 1265 2600 30,16 46,32 193,7787/8 L-45x5 L60x27 D 283 325 325 15 -1 0 4 0 0 196 2600 621,68 1567,02 1958,778/98 L-45x5 L60x28 D 283 325 325 17 -6 -6 5 -1 -1 196 2600 555,21 150,67 145,099/12 L-50x5 L60x29 D 135 139 139 -287 -84 -89 -60 -18 -19 1070 2600 17,90 60,94 57,569/13 L-80x8 L60x30 M 82 53 53 -18416 -6934 -7289 -1497 -564 -593 2208 2600 X 1,47 3,92 3,7334/9 L-50x5 L60x31 D 126 130 130 -76 -16 -21 -16 -3 -4 1228 2600 77,76 378,05 287,009/43 L-50x5 L60x32 D 135 139 139 -86 -44 -45 -18 -9 -9 1070 2600 59,72 115,97 112,959/98 L-45x5 L60x33 D 200 230 230 -304 -123 -128 -71 -29 -30 392 2600 5,54 13,68 13,2210/11 L-45x5 L60x34 D 100 115 115 118 -13 -15 32 -3 -4 1482 2600 80,62 474,27 411,6910/17 L-80x8 L60x35 M 83 53 53 -18436 3778 4135 -1499 361 395 2203 2600 X 1,47 7,20 6,5811/17 L-50x5 L60x36 D 125 129 129 -175 109 -79 -37 26 -16 1246 2600 34,10 99,18 76,1242/11 L-45x5 L60x37 D 142 163 163 13 -3 -3 4 -1 -1 778 2600 735,66 1296,67 1196,93

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ACERO A-42



FUNCIÓN APOYO AL

APOYOS 76, 77, 78, 80, 81, 82, 83, 84, 85, 95, 96 y 97SEGURIDAD NORMAL

APOYO TIPO SEVILLANA (AL-S/N)

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CÁLCULO BARRAS

ACERO A-42



FUNCIÓN APOYO AL



12/13 L-45x5 L60x38 D 100 115 115 392 106 114 107 29 31 1482 2600 24,21 89,26 83,6012/18 L-50x5 L60x39 D 125 129 129 -437 -187 -5 -91 -39 -1 1246 2600 13,68 32,00 1324,8912/43 L-45x5 L60x40 D 142 163 163 11 0 0 3 0 0 778 2600 891,71 29426,36 44139,5313/18 L-80x8 L60x41 M 83 53 53 -18445 -6935 -7291 -1500 -564 -593 2203 2600 X 1,47 3,91 3,7213/43 L-45x5 L60x42 D 100 115 115 88 44 46 24 12 13 1482 2600 107,92 214,79 206,2617/19 L-80x8 L60x43 M 99 63 63 -18503 3964 4403 -1504 379 421 2120 2600 X 1,41 6,86 6,1817/20 L-50x5 L60x44 D 135 139 139 -67 -119 127 -14 -25 31 1070 2600 77,19 43,32 84,9918/21 L-50x5 L60x45 D 135 139 139 -361 -7 -251 -75 -1 -52 1070 2600 14,23 746,53 20,4418/22 L-80x8 L60x46 M 99 63 63 -18436 -7044 -7492 -1499 -573 -609 2120 2600 X 1,41 3,70 3,4818/41 L-50x5 L60x47 D 135 139 139 -44 -27 286 -9 -6 69 1070 2600 117,39 190,35 37,7243/18 L-50x5 L60x48 D 125 129 129 -105 -67 -315 -22 -14 -66 1246 2600 56,84 89,03 19,0119/20 L-45x5 L60x49 D 84 97 97 105 -14 -14 29 -3 -3 1752 2600 90,64 539,17 531,0019/23 L-80x8 L60x50 M 99 63 63 -18521 3985 4426 -1506 381 423 2120 2600 X 1,41 6,82 6,1420/23 L-50x5 L60x51 D 125 129 129 -79 20 21 -16 5 5 1246 2600 76,02 528,27 525,5120/24 L-50x5 L60x52 D 136 140 140 32 -125 121 8 -26 29 1054 2600 335,69 40,62 89,3040/20 L-45x5 L60x53 D 119 137 137 12 -3 -3 3 -1 -1 1108 2600 817,40 1641,19 1641,1921/22 L-45x5 L60x54 D 84 97 97 357 102 102 98 28 28 1752 2600 26,60 93,02 92,6321/24 L-50x5 L60x55 D 136 140 140 -59 83 -161 -12 20 -34 1054 2600 85,91 130,18 31,4521/25 L-50x5 L60x56 D 125 129 129 -267 -70 -70 -56 -14 -15 1246 2600 22,43 86,01 85,6121/41 L-45x5 L60x57 D 119 137 137 11 1 1 3 0 0 1108 2600 865,48 12611,30 8827,9122/25 L-80x8 L60x58 M 99 63 63 -18460 -7043 -7492 -1501 -573 -609 2120 2600 X 1,41 3,70 3,4822/41 L-45x5 L60x59 D 84 97 97 81 39 43 22 11 12 1752 2600 117,24 241,86 218,5123/24 L-45x5 L60x60 D 169 194 194 118 -31 -34 32 -7 -8 549 2600 80,25 75,50 70,4223/26 L-80x8 L60x61 M 170 109 109 -18713 4080 4530 -1521 390 433 1575 2600 X 1,04 6,67 6,0024/25 L-45x5 L60x62 D 168 193 193 192 47 49 52 13 13 556 2600 49,54 203,41 193,1724/26 L-50x5 L60x63 D 228 235 235 10 161 -85 2 39 -18 375 2600 1067,79 67,00 21,2324/27 L-50x5 L60x64 D 228 235 235 -5 -164 83 -1 -34 20 375 2600 356,39 10,96 129,8588/24 L-45x5 L60x65 D 238 274 274 21 -1 -1 6 0 0 277 2600 443,61 1007,10 1384,7624/97 L-45x5 L60x66 D 238 274 274 21 -3 -3 6 -1 -1 277 2600 450,40 410,30 357,3625/27 L-80x8 L60x67 M 170 109 109 -18710 -7097 -7549 -1521 -577 -614 1575 2600 X 1,04 2,73 2,5741/25 L-50x5 L60x68 D 125 129 129 -67 -25 -28 -14 -5 -6 1246 2600 89,32 244,06 212,3925/97 L-45x5 L60x69 D 169 194 194 112 38 41 31 10 11 549 2600 85,05 252,95 231,7026/28 L-80x8 L60x70 M 170 109 109 -19137 4380 4958 -1556 419 474 1575 2600 X 1,01 6,21 5,48

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ACERO A-42



FUNCIÓN APOYO AL



26/29 L-50x5 L60x71 D 228 235 235 -41 -212 89 -9 -44 22 375 2600 43,73 8,49 120,9327/29 L-50x5 L60x72 D 228 235 235 -62 183 -120 -13 44 -25 375 2600 28,83 58,94 15,0527/30 L-80x8 L60x73 M 170 109 109 -19131 -7336 -7911 -1555 -596 -643 1575 2600 X 1,01 2,64 2,4527/96 L-50x5 L60x74 D 228 235 235 379 4 398 91 1 96 375 2600 28,44 2509,30 27,1197/27 L-50x5 L60x75 D 228 235 235 -295 -19 -340 -61 -4 -71 375 2600 6,10 96,27 5,2928/29 L-45x5 L60x76 D 138 159 159 -188 44 50 -44 12 14 824 2600 18,86 214,79 189,0328/31 L-80x8 L60x77 M 154 99 99 -19091 4395 4972 -1552 420 475 1723 2600 X 1,11 6,19 5,4729/30 L-45x5 L60x78 D 138 159 159 -151 -75 -81 -35 -17 -19 824 2600 23,50 47,34 43,6429/31 L-50x5 L60x79 D 198 204 204 -6 117 -215 -1 28 -45 497 2600 370,18 92,51 11,0929/32 L-50x5 L60x80 D 198 204 204 -43 -115 215 -9 -24 52 497 2600 56,09 20,78 50,1130/32 L-80x8 L60x81 M 154 99 99 -19086 -7301 -7876 -1552 -594 -640 1723 2600 X 1,11 2,90 2,6930/96 L-45x5 L60x82 D 138 159 159 -180 -74 -79 -42 -17 -18 824 2600 19,66 48,03 44,7131/35 L-80x8 L60x83 M 154 99 99 -19361 4626 5353 -1574 442 512 1723 2600 X 1,09 5,88 5,0831/36 L-50x5 L60x84 D 198 204 204 -36 -157 249 -8 -33 60 497 2600 65,52 15,24 43,3632/36 L-50x5 L60x85 D 198 204 204 -81 119 -284 -17 29 -59 497 2600 29,65 90,83 8,4032/37 L-80x8 L60x86 M 154 99 99 -19355 -7471 -8203 -1574 -607 -667 1723 2600 X 1,09 2,84 2,5832/95 L-50x5 L60x87 D 198 204 204 243 4 518 59 1 125 497 2600 44,37 2573,64 20,8396/32 L-50x5 L60x88 D 198 204 204 -189 -23 -444 -39 -5 -93 497 2600 12,66 102,83 5,3734/98 L-50x5 L60x89 D 152 157 157 339 -56 173 82 -12 42 844 2600 31,85 72,48 62,4235/36 L-45x5 L60x90 D 113 130 130 54 -9 -10 15 -2 -2 1228 2600 175,85 577,84 517,0135/38 L-80x8 L60x91 M 139 89 89 -19345 4648 5375 -1573 444 514 1848 2600 X 1,18 5,85 5,0636/37 L-45x5 L60x92 D 113 130 130 99 18 18 27 5 5 1228 2600 95,96 535,02 535,0236/38 L-50x5 L60x93 D 172 177 177 -29 169 -264 -6 41 -55 659 2600 109,42 63,97 11,9836/39 L-50x5 L60x94 D 172 177 177 -56 -173 263 -12 -36 63 659 2600 56,39 18,32 41,1090/36 L-45x5 L60x95 D 159 183 183 19 -2 0 5 0 0 621 2600 490,44 1772,94 6205,3036/95 L-45x5 L60x96 D 159 183 183 18 -1 -2 5 0 -1 621 2600 535,02 2068,43 1128,2437/39 L-80x8 L60x97 M 139 89 89 -19346 -7455 -8187 -1573 -606 -666 1848 2600 X 1,18 3,05 2,7837/95 L-45x5 L60x98 D 113 130 130 41 19 21 11 5 6 1228 2600 232,93 498,75 443,6138/44 L-80x8 L60x99 M 163 104 104 -20165 5013 5980 -1639 479 572 1641 2600 X 1,00 5,42 4,5538/45 L-50x5 L60x100 D 191 197 197 -2 -256 361 0 -53 87 535 2600 1491,79 10,04 29,8639/45 L-50x5 L60x101 D 191 197 197 -43 225 -392 -9 54 -82 535 2600 59,82 48,05 6,5439/46 L-80x8 L60x102 M 163 104 104 -20149 -7817 -8785 -1638 -636 -714 1641 2600 X 1,00 2,58 2,3039/94 L-50x5 L60x103 D 191 197 197 590 32 816 142 8 197 535 2600 18,29 333,46 13,22

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CÁLCULO BARRAS

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FUNCIÓN APOYO AL



95/39 L-50x5 L60x104 D 172 177 177 -399 -40 -590 -83 -8 -123 659 2600 7,93 79,76 5,3641/97 L-50x5 L60x105 D 136 140 140 36 12 329 9 3 79 1054 2600 302,33 872,80 32,7998/43 L-50x5 L60x106 D 124 128 128 -57 -50 -296 -12 -10 -62 1265 2600 105,74 121,17 20,4844/45 L-45x5 L60x107 D 88 101 101 -893 258 134 -208 71 37 1689 2600 8,13 36,78 71,0244/47 L-80x8 L60x108 M 113 72 72 -19294 5010 6528 -1569 479 624 2035 2600 X 1,30 5,43 4,1744/83 L-45x5 L60x109 D 62 71 71 -34 -29 212 -8 -7 58 2047 2600 259,96 303,28 44,8645/46 L-45x5 L60x110 D 88 101 101 -870 6 537 -202 2 147 1689 2600 8,35 1548,76 17,6883/45 L-45x5 L60x111 D 62 71 71 2 -3 -1 1 -1 0 2047 2600 5192,89 2729,54 6823,8445/84 L-45x5 L60x112 D 62 71 71 1 -4 -5 0 -1 -1 2047 2600 6790,70 2213,14 1780,1346/47 L-50x5 L60x113 D 205 211 211 -17 -425 -1347 -4 -89 -281 464 2600 131,14 5,24 1,6546/48 L-80x8 L60x114 M 116 74 74 -20014 -7521 -7976 -1627 -611 -648 2016 2600 X 1,24 3,30 3,1184/46 L-45x5 L60x115 D 62 71 71 -41 -36 211 -9 -8 58 2047 2600 216,63 245,90 44,9746/94 L-45x5 L60x116 D 88 101 101 -903 -334 -553 -210 -78 -129 1689 2600 8,04 21,72 13,1347/49 L-80x8 L60x117 M 113 72 72 -19276 4542 4992 -1567 434 477 2035 2600 X 1,30 5,99 5,4547/50 L-50x5 L60x118 D 198 204 204 -15 442 1426 -3 106 344 497 2600 159,79 24,44 7,5748/50 L-80x8 L60x119 M 109 70 70 -18473 -7545 -9170 -1502 -613 -746 2061 2600 X 1,37 3,36 2,76

48/136 L-50x5 L60x120 D 195 201 201 -1384 34 1102 -288 8 266 513 2600 1,78 313,66 9,79141/48 L-50x5 L60x121 D 207 213 213 1340 -41 -1063 323 -8 -222 455 2600 8,05 53,76 2,0549/51 L-70x7 L60x122 M 107 79 79 -17649 4554 6266 -1878 574 790 1970 2600 X 1,05 4,53 3,2950/51 L-50x5 L60x123 D 188 194 194 2 -475 -1509 0 -99 -314 552 2600 7169,44 5,58 1,7650/52 L-70x7 L60x124 M 108 79 79 -18465 -7006 -7481 -1964 -745 -796 1962 2600 X 1,00 2,63 2,4751/53 L-70x7 L60x125 M 107 79 79 -17634 4000 4468 -1876 504 563 1970 2600 X 1,05 5,15 4,6151/54 L-50x5 L60x126 D 182 188 188 3 506 1614 1 122 389 589 2600 3860,47 21,34 6,6852/54 L-70x7 L60x127 M 106 78 78 -16774 -7038 -8879 -1784 -749 -945 1978 2600 X 1,11 2,64 2,09

52/132 L-50x5 L60x128 D 181 187 187 -1479 40 1254 -308 10 302 595 2600 1,93 267,66 8,60136/52 L-50x5 L60x129 D 189 195 195 1407 -42 -1181 339 -9 -246 546 2600 7,67 62,83 2,2253/55 L-70x7 L60x130 M 104 76 76 -15802 4012 5969 -1681 506 753 1994 2600 X 1,19 5,14 3,4554/55 L-50x5 L60x131 D 174 179 179 11 -523 -1708 3 -109 -356 644 2600 946,91 5,91 1,8154/56 L-70x7 L60x132 M 106 78 78 -16764 -6410 -6886 -1783 -682 -733 1978 2600 X 1,11 2,90 2,7055/57 L-70x7 L60x133 M 104 76 76 -15763 3373 3836 -1677 425 484 1994 2600 X 1,19 6,11 5,3855/58 L-50x5 L60x134 D 167 172 172 -26 554 1825 -5 133 440 699 2600 131,19 19,48 5,9156/58 L-70x7 L60x135 M 101 74 74 -14808 -6465 -8592 -1575 -688 -914 2017 2600 X 1,28 2,93 2,21

56/128 L-50x5 L60x136 D 167 172 172 -1631 57 1451 -340 14 350 699 2600 2,06 189,74 7,43

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FUNCIÓN APOYO AL



132/56 L-50x5 L60x137 D 175 180 180 1541 -58 -1364 371 -12 -284 637 2600 7,00 52,36 2,2457/59 L-70x7 L60x138 M 98 72 72 -13676 3368 5620 -1455 425 709 2039 2600 X 1,40 6,12 3,6758/59 L-50x5 L60x139 D 159 164 164 5 -626 -1979 1 -131 -412 771 2600 2048,41 5,91 1,8758/60 L-70x7 L60x140 M 101 74 74 -14812 -5718 -6217 -1576 -608 -661 2017 2600 X 1,28 3,32 3,0559/61 L-70x7 L60x141 M 98 72 72 -13665 2568 3058 -1454 324 386 2039 2600 X 1,40 8,03 6,7459/62 L-50x5 L60x142 D 151 156 156 10 667 2114 2 161 509 855 2600 1102,99 16,18 5,1060/62 L-70x7 L60x143 M 94 69 69 -13256 -5725 -8168 -1410 -609 -869 2068 2600 X 1,47 3,40 2,38

60/124 L-50x5 L60x144 D 151 156 156 -1812 14 1610 -377 3 388 855 2600 2,27 778,08 6,70128/60 L-50x5 L60x145 D 159 164 164 1704 -21 -1511 410 -4 -315 771 2600 6,33 177,54 2,4561/63 L-70x7 L60x146 M 93 68 68 -11218 2584 5210 -1193 326 657 2075 2600 1,74 7,98 3,9662/63 L-50x5 L60x147 D 145 149 149 -27 -695 -2268 -6 -145 -472 928 2600 165,00 6,41 1,9662/64 L-70x7 L60x148 M 94 69 69 -13012 -4838 -5341 -1384 -515 -568 2068 2600 X 1,49 4,02 3,64

124/64 L-50x5 L60x149 D 144 148 148 1857 -120 -1831 447 -25 -381 940 2600 5,81 37,56 2,4791/83 L-45x5 L60x150 D 62 71 71 1 -4 -1 0 -1 0 2047 2600 12611,30 2339,60 6823,8483/92 L-45x5 L60x151 D 62 71 71 -27 -28 212 -6 -6 58 2047 2600 331,52 318,62 44,7992/84 L-45x5 L60x152 D 62 71 71 -31 -30 217 -7 -7 59 2047 2600 286,31 292,45 43,7584/94 L-45x5 L60x153 D 62 71 71 1 -5 -7 0 -1 -2 2047 2600 7356,59 1637,72 1222,18

87/177 L-45x5 L60x154 D 283 325 325 -30 0 0 -7 1 0 196 2600 27,98 2600,00 88279,0788/161 L-45x5 L60x155 D 238 274 274 -32 -1 -2 -7 0 0 277 2600 37,17 1007,10 738,5490/149 L-45x5 L60x156 D 159 183 183 -29 -2 -3 -7 0 -1 621 2600 91,25 1654,75 992,8591/101 L-45x5 L60x157 D 62 71 71 -9 1 0 -2 0 1 2047 2600 941,22 7356,59 2600,00101/92 L-45x5 L60x158 D 62 71 71 -24 -28 220 -6 -6 60 2047 2600 365,56 317,39 43,1592/102 L-45x5 L60x159 D 62 71 71 -22 -28 211 -5 -7 58 2047 2600 393,68 312,54 45,02102/94 L-45x5 L60x160 D 62 71 71 -15 -1 1 -4 0 0 2047 2600 572,63 6298,93 12611,3094/141 L-45x5 L60x161 D 88 101 101 -253 -287 321 -59 -67 88 1689 2600 28,70 25,31 29,59147/94 L-50x5 L60x162 D 191 197 197 -625 -69 -853 -130 -14 -178 535 2600 4,11 37,29 3,0195/147 L-50x5 L60x163 D 172 177 177 384 11 561 92 3 135 659 2600 28,12 1024,21 19,24149/95 L-45x5 L60x164 D 159 183 183 -28 -2 0 -7 0 0 621 2600 95,10 1772,94 6205,3095/150 L-45x5 L60x165 D 113 130 130 -47 35 37 -11 10 10 1228 2600 113,17 270,79 257,37154/95 L-50x5 L60x166 D 198 204 204 -297 -68 -582 -62 -14 -121 497 2600 8,05 35,14 4,1096/154 L-50x5 L60x167 D 198 204 204 174 9 427 42 2 103 497 2600 62,19 1239,16 25,2596/157 L-45x5 L60x168 D 138 159 159 132 -57 -62 36 -13 -14 824 2600 72,12 61,82 56,91159/96 L-50x5 L60x169 D 228 235 235 -426 -50 -447 -89 -10 -93 375 2600 4,23 35,87 4,03

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ACERO A-42



FUNCIÓN APOYO AL



145/97 L-50x5 L60x170 D 136 140 140 -96 -57 -372 -20 -12 -78 1054 2600 52,66 89,33 13,5997/159 L-50x5 L60x171 D 228 235 235 288 15 337 69 4 81 375 2600 37,47 738,03 31,99161/97 L-45x5 L60x172 D 238 274 274 -36 -3 -3 -8 -1 -1 277 2600 32,87 395,64 410,3097/162 L-45x5 L60x173 D 168 193 193 -150 62 65 -35 17 18 556 2600 15,96 153,80 145,2098/143 L-50x5 L60x174 D 124 128 128 73 -56 184 18 -12 44 1265 2600 147,39 108,17 58,59152/98 L-50x5 L60x175 D 152 157 157 -372 -104 -339 -77 -22 -71 844 2600 10,89 38,97 11,95177/98 L-45x5 L60x176 D 283 325 325 -29 -5 -5 -7 -1 -1 196 2600 29,34 166,70 163,2398/178 L-45x5 L60x177 D 200 230 230 177 -83 -92 48 -19 -21 392 2600 53,76 20,29 18,31139/101 L-45x5 L60x178 D 62 71 71 -20 -25 223 -5 -6 61 2047 2600 442,63 351,44 42,52101/140 L-45x5 L60x179 D 62 71 71 -15 4 4 -3 1 1 2047 2600 602,10 2452,20 2263,57140/102 L-45x5 L60x180 D 62 71 71 -22 -3 -3 -5 -1 -1 2047 2600 399,44 2823,66 3275,44102/141 L-45x5 L60x181 D 62 71 71 -20 -25 215 -5 -6 59 2047 2600 430,98 356,03 44,14124/122 L-70x7 L60x182 M 93 68 68 9278 -4527 -5232 1170 -482 -557 2075 2600 2,22 4,31 3,73126/124 L-70x7 L60x183 M 98 72 72 11607 -4630 -7448 1464 -493 -792 2039 2600 1,78 4,14 2,57128/126 L-70x7 L60x184 M 97 71 71 11598 -5399 -5992 1463 -574 -637 2047 2600 1,78 3,56 3,21130/128 L-70x7 L60x185 M 103 76 76 13651 -5460 -7844 1721 -581 -834 2001 2600 1,51 3,45 2,40132/130 L-70x7 L60x186 M 106 78 78 13677 -6103 -6629 1725 -649 -705 1978 2600 1,51 3,05 2,80134/132 L-70x7 L60x187 M 106 78 78 15464 -6178 -8209 1950 -657 -873 1978 2600 X 1,33 3,01 2,26136/134 L-70x7 L60x188 M 108 79 79 15427 -6740 -7225 1945 -717 -769 1962 2600 X 1,34 2,74 2,55137/136 L-80x8 L60x189 M 107 69 69 16986 -6799 -8532 1624 -553 -694 2073 2600 1,60 3,75 2,99141/137 L-80x8 L60x190 M 118 76 76 16973 -7283 -7690 1623 -592 -625 2002 2600 1,60 3,38 3,20147/141 L-80x8 L60x191 M 163 104 104 17800 -7366 -8355 1702 -599 -679 1641 2600 1,53 2,74 2,42143/168 L-50x5 L60x192 D 125 129 129 226 -137 97 54 -29 23 1246 2600 47,84 43,71 111,28174/143 L-45x5 L60x193 D 142 163 163 -25 0 0 -6 0 1 778 2600 135,30 88279,07 2600,00143/175 L-50x5 L60x194 D 100 103 103 -209 147 157 -44 35 38 1662 2600 38,18 73,64 68,70178/143 L-45x5 L60x195 D 135 155 155 135 -111 -119 37 -26 -28 861 2600 70,51 33,27 31,22145/162 L-50x5 L60x196 D 125 129 129 163 -92 -93 39 -19 -19 1246 2600 66,08 65,16 64,40165/145 L-45x5 L60x197 D 119 137 137 -21 1 1 -5 0 0 1108 2600 227,24 14713,18 8827,91145/166 L-45x5 L60x198 D 84 97 97 -202 133 134 -47 36 37 1752 2600 37,28 71,60 70,85168/145 L-50x5 L60x199 D 135 139 139 70 -171 -488 17 -36 -102 1070 2600 153,47 30,03 10,52150/147 L-80x8 L60x200 M 139 89 89 16906 -7106 -7844 1616 -578 -638 1848 2600 1,61 3,20 2,90154/150 L-80x8 L60x201 M 154 99 99 16884 -7121 -7859 1614 -579 -639 1723 2600 1,61 2,98 2,70152/178 L-50x5 L60x202 D 126 130 130 190 -56 -49 46 -12 -10 1228 2600 56,84 106,03 121,28

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TEN

SIÓ

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A

CO

MP

RE

SIÓ

N

TEN

SIÓ

N

MÁ

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A

TRA

CC

IÓN



CÁLCULO BARRAS

ACERO A-42



FUNCIÓN APOYO AL



181/152 L-45x5 L60x203 D 131 151 151 -25 2 3 -6 1 1 914 2600 157,61 4203,77 3152,82152/182 L-45x5 L60x204 D 93 107 107 -271 97 87 -63 27 24 1606 2600 25,49 97,44 109,66184/152 L-50x5 L60x205 D 131 135 135 -162 -187 -414 -34 -39 -86 1136 2600 33,71 29,23 13,18157/154 L-80x8 L60x206 M 154 99 99 16463 -7015 -7591 1574 -570 -617 1723 2600 1,65 3,02 2,79159/157 L-80x8 L60x207 M 170 109 109 16484 -7047 -7624 1576 -573 -620 1575 2600 1,65 2,75 2,54162/159 L-80x8 L60x208 M 170 109 109 15928 -6865 -7318 1523 -558 -595 1575 2600 1,71 2,82 2,65166/162 L-80x8 L60x209 M 99 63 63 15706 -6799 -7248 1502 -553 -589 2120 2600 1,73 3,84 3,60168/166 L-80x8 L60x210 M 99 63 63 15669 -6799 -7247 1498 -553 -589 2120 2600 1,74 3,84 3,60175/168 L-80x8 L60x211 M 83 53 53 15482 -6744 -7100 1480 -548 -577 2203 2600 1,76 4,02 3,82178/175 L-80x8 L60x212 M 82 53 53 15444 -6741 -7096 1476 -548 -577 2208 2600 1,76 4,03 3,83182/178 L-80x8 L60x213 M 97 62 62 15428 -6835 -7197 1475 -556 -585 2131 2600 1,76 3,84 3,64184/182 L-80x8 L60x214 M 83 53 53 15381 -6833 -7195 1470 -556 -585 2203 2600 1,77 3,97 3,77

0 #N/A L60x215 #N/A 0 #N/A #N/A 2150 2150 2150 #N/A #N/A #N/A #N/A 2600 ## #N/A ## #N/A ## #N/A0 #N/A L60x216 #N/A 0 #N/A #N/A 2150 2150 2150 #N/A #N/A #N/A #N/A 2600 ## #N/A ## #N/A ## #N/A

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1/3 L-80x8 L-50x6 M 83 53 53 -17022 3503 3829 -1384 335 366 2203 2600 X 1,59 7,76 7,101/4 L-50x5 L-50x5 D 131 135 135 -217 -227 -71 -45 -47 -15 1136 2600 25,14 24,04 77,262/5 L-50x5 L-50x7 D 131 135 135 -398 64 -91 -83 15 -19 1136 2600 13,72 168,86 59,682/6 L-80x8 L-50x8 M 83 53 53 -17061 -6456 -6791 -1387 -525 -552 2203 2600 X 1,59 4,20 3,99

2/34 L-50x5 L-50x9 D 131 135 135 228 -81 127 55 -17 31 1136 2600 47,39 67,42 84,893/4 L-45x5 L-50x10 D 93 107 107 75 -22 -20 20 -5 -5 1606 2600 127,38 318,26 345,313/7 L-80x8 L-50x11 M 97 62 62 -17048 3522 3850 -1386 337 368 2131 2600 X 1,54 7,72 7,064/7 L-50x5 L-50x12 D 126 130 130 -52 26 25 -11 6 6 1228 2600 112,46 413,41 435,084/8 L-50x5 L-50x13 D 152 157 157 -146 -238 -81 -30 -50 -17 844 2600 27,81 17,02 50,33

33/4 L-45x5 L-50x14 D 131 151 151 14 -4 -4 4 -1 -1 914 2600 663,64 914,14 914,145/6 L-45x5 L-50x15 D 93 107 107 248 109 103 68 30 28 1606 2600 38,22 87,22 92,415/8 L-50x5 L-50x16 D 152 157 157 -193 155 -5 -40 37 -1 844 2600 21,01 69,84 810,305/9 L-50x5 L-50x17 D 126 130 130 -164 -64 -60 -34 -13 -12 1228 2600 35,95 92,51 98,54

5/34 L-45x5 L-50x18 D 131 151 151 17 2 2 5 0 1 914 2600 548,55 5272,22 3954,176/9 L-80x8 L-50x19 M 97 62 62 -17085 -6460 -6794 -1389 -525 -552 2131 2600 X 1,53 4,06 3,86

6/34 L-45x5 L-50x20 D 93 107 107 88 28 34 24 8 9 1606 2600 108,33 343,84 283,287/8 L-45x5 L-50x21 D 200 230 230 -292 58 65 -68 16 18 392 2600 5,79 162,78 145,33

7/10 L-80x8 L-50x22 M 82 53 53 -16941 3556 3888 -1377 340 372 2208 2600 X 1,60 7,65 7,007/11 L-50x5 L60x23 D 135 139 139 -93 0 2 -19 1 0 1070 2600 55,11 2600,00 6743,757/87 L-45x5 L60x24 D 200 230 230 -222 36 35 -52 10 10 392 2600 7,60 264,35 271,928/9 L-45x5 L60x25 D 200 230 230 -191 -88 -96 -44 -21 -22 392 2600 8,85 19,10 17,49

8/11 L-50x5 L60x26 D 124 128 128 -99 84 -92 -21 20 -19 1265 2600 61,25 129,07 65,988/12 L-50x5 L60x27 D 124 128 128 -185 -121 52 -39 -25 13 1265 2600 32,78 50,04 205,9287/8 L-45x5 L60x28 D 283 325 325 14 -1 0 4 0 0 196 2600 663,64 1684,55 2105,688/98 L-45x5 L60x29 D 283 325 325 16 -5 -5 4 -1 -1 196 2600 593,13 161,98 155,989/12 L-50x5 L60x30 D 135 139 139 -264 -78 -82 -55 -16 -17 1070 2600 19,45 66,27 62,569/13 L-80x8 L60x31 M 82 53 53 -16943 -6390 -6720 -1377 -519 -546 2208 2600 X 1,60 4,25 4,0434/9 L-50x5 L60x32 D 126 130 130 -70 -14 -19 -15 -3 -4 1228 2600 84,43 412,09 311,809/43 L-50x5 L60x33 D 135 139 139 -79 -41 -42 -17 -9 -9 1070 2600 64,77 125,58 122,299/98 L-45x5 L60x34 D 200 230 230 -280 -114 -118 -65 -26 -27 392 2600 6,03 14,83 14,3310/11 L-45x5 L60x35 D 100 115 115 108 -13 -15 30 -3 -3 1482 2600 87,71 494,03 430,6010/17 L-80x8 L60x36 M 83 53 53 -16961 3575 3908 -1379 342 374 2203 2600 X 1,60 7,61 6,9611/17 L-50x5 L60x37 D 125 129 129 -161 102 -73 -34 25 -15 1246 2600 37,06 105,99 82,51

TEN

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A

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CC

IÓN



CÁLCULO BARRAS

ACERO A-42



FUNCIÓN APOYO AL

APOYOS 86, 93 y 94SEGURIDAD REFORZADA

APOYO TIPO SEVILLANA (AL-S/R)

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TEN

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A

CO

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A

TRA

CC

IÓN



CÁLCULO BARRAS

ACERO A-42



FUNCIÓN APOYO AL



42/11 L-45x5 L60x38 D 142 163 163 12 -2 -3 3 -1 -1 778 2600 797,48 1393,92 1286,7012/13 L-45x5 L60x39 D 100 115 115 361 98 104 99 27 29 1482 2600 26,32 97,23 90,9912/18 L-50x5 L60x40 D 125 129 129 -402 -173 -3 -84 -36 -1 1246 2600 14,87 34,68 2136,3912/43 L-45x5 L60x41 D 142 163 163 10 0 0 3 0 0 778 2600 968,37 47450,00 94900,0013/18 L-80x8 L60x42 M 83 53 53 -16969 -6390 -6721 -1380 -520 -546 2203 2600 X 1,60 4,24 4,0313/43 L-45x5 L60x43 D 100 115 115 81 41 42 22 11 12 1482 2600 117,45 233,17 223,8217/19 L-80x8 L60x44 M 99 63 63 -17018 3749 4158 -1384 358 398 2120 2600 X 1,53 7,25 6,5417/20 L-50x5 L60x45 D 135 139 139 -61 -110 118 -13 -23 29 1070 2600 83,79 46,65 91,2118/21 L-50x5 L60x46 D 135 139 139 -332 -5 -233 -69 -1 -48 1070 2600 15,47 969,08 22,0818/22 L-80x8 L60x47 M 99 63 63 -16956 -6491 -6908 -1379 -528 -562 2120 2600 X 1,54 4,02 3,7818/41 L-50x5 L60x48 D 135 139 139 -43 -25 266 -9 -5 64 1070 2600 118,34 202,21 40,5943/18 L-50x5 L60x49 D 125 129 129 -94 -62 -292 -20 -13 -61 1246 2600 63,57 97,27 20,5119/20 L-45x5 L60x50 D 84 97 97 96 -13 -14 26 -3 -3 1752 2600 98,65 562,31 554,0419/23 L-80x8 L60x51 M 99 63 63 -17034 3769 4179 -1385 360 400 2120 2600 X 1,53 7,22 6,5120/23 L-50x5 L60x52 D 125 129 129 -72 19 19 -15 5 5 1246 2600 82,74 559,07 556,1920/24 L-50x5 L60x53 D 136 140 140 29 -116 112 7 -24 27 1054 2600 367,01 43,59 96,1740/20 L-45x5 L60x54 D 119 137 137 11 -3 -3 3 -1 -1 1108 2600 895,28 1701,27 1701,2721/22 L-45x5 L60x55 D 84 97 97 328 94 94 90 26 26 1752 2600 28,92 101,28 100,8521/24 L-50x5 L60x56 D 136 140 140 -54 77 -150 -11 19 -31 1054 2600 93,37 139,59 33,8521/25 L-50x5 L60x57 D 125 129 129 -245 -64 -64 -51 -13 -13 1246 2600 24,40 93,91 93,4721/41 L-45x5 L60x58 D 119 137 137 10 1 1 3 0 0 1108 2600 939,60 15816,67 10544,4422/25 L-80x8 L60x59 M 99 63 63 -16978 -6490 -6907 -1380 -528 -562 2120 2600 X 1,54 4,02 3,7822/41 L-45x5 L60x60 D 84 97 97 74 36 40 20 10 11 1752 2600 127,55 262,88 237,2523/24 L-45x5 L60x61 D 169 194 194 109 -30 -32 30 -7 -7 549 2600 87,30 80,06 74,7423/26 L-80x8 L60x62 M 170 109 109 -17210 3859 4277 -1399 369 409 1575 2600 X 1,13 7,05 6,3624/25 L-45x5 L60x63 D 168 193 193 176 43 45 48 12 12 556 2600 53,86 221,73 210,4224/26 L-50x5 L60x64 D 228 235 235 9 150 -79 2 36 -16 375 2600 1172,83 72,08 22,7924/27 L-50x5 L60x65 D 228 235 235 -5 -153 77 -1 -32 19 375 2600 400,15 11,79 139,4188/24 L-45x5 L60x66 D 238 274 274 20 -1 -1 5 0 0 277 2600 476,88 1082,63 1488,6124/97 L-45x5 L60x67 D 238 274 274 20 -3 -3 5 -1 -1 277 2600 484,18 441,07 384,1625/27 L-80x8 L60x68 M 170 109 109 -17208 -6539 -6960 -1399 -532 -566 1575 2600 X 1,13 2,96 2,7841/25 L-50x5 L60x69 D 125 129 129 -62 -23 -26 -13 -5 -5 1246 2600 96,95 264,69 230,0725/97 L-45x5 L60x70 D 169 194 194 103 35 38 28 9 10 549 2600 92,50 275,07 251,72

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CÁLCULO BARRAS

ACERO A-42



FUNCIÓN APOYO AL



26/28 L-80x8 L60x71 M 170 109 109 -17598 4138 4676 -1431 396 447 1575 2600 X 1,10 6,57 5,8226/29 L-50x5 L60x72 D 228 235 235 -38 -197 83 -8 -41 20 375 2600 47,26 9,14 129,8427/29 L-50x5 L60x73 D 228 235 235 -58 170 -111 -12 41 -23 375 2600 31,15 63,32 16,1927/30 L-80x8 L60x74 M 170 109 109 -17592 -6761 -7296 -1430 -550 -593 1575 2600 X 1,10 2,87 2,6627/96 L-50x5 L60x75 D 228 235 235 348 4 370 84 1 89 375 2600 31,05 3082,86 29,1997/27 L-50x5 L60x76 D 228 235 235 -270 -17 -316 -56 -4 -66 375 2600 6,67 105,92 5,6928/29 L-45x5 L60x77 D 138 159 159 -173 42 47 -40 11 13 824 2600 20,52 227,03 200,2128/31 L-80x8 L60x78 M 154 99 99 -17555 4152 4689 -1427 397 448 1723 2600 X 1,21 6,55 5,8029/30 L-45x5 L60x79 D 138 159 159 -139 -69 -75 -32 -16 -17 824 2600 25,56 51,26 47,2329/31 L-50x5 L60x80 D 198 204 204 -6 109 -200 -1 26 -42 497 2600 404,69 99,45 11,9229/32 L-50x5 L60x81 D 198 204 204 -39 -107 201 -8 -22 48 497 2600 61,07 22,38 53,8230/32 L-80x8 L60x82 M 154 99 99 -17551 -6728 -7263 -1427 -547 -590 1723 2600 X 1,21 3,15 2,9230/96 L-45x5 L60x83 D 138 159 159 -166 -68 -73 -38 -16 -17 824 2600 21,40 52,09 48,4631/35 L-80x8 L60x84 M 154 99 99 -17801 4368 5043 -1447 418 482 1723 2600 X 1,19 6,23 5,3931/36 L-50x5 L60x85 D 198 204 204 -34 -146 232 -7 -30 56 497 2600 71,06 16,40 46,5932/36 L-50x5 L60x86 D 198 204 204 -74 111 -264 -15 27 -55 497 2600 32,18 97,47 9,0432/37 L-80x8 L60x87 M 154 99 99 -17795 -6886 -7566 -1447 -560 -615 1723 2600 X 1,19 3,08 2,8032/95 L-50x5 L60x88 D 198 204 204 222 3 481 53 1 116 497 2600 48,60 3269,70 22,4296/32 L-50x5 L60x89 D 198 204 204 -172 -21 -413 -36 -4 -86 497 2600 13,89 113,70 5,7834/98 L-50x5 L60x90 D 152 157 157 310 -52 161 75 -11 39 844 2600 34,85 77,91 67,1035/36 L-45x5 L60x91 D 113 130 130 50 -9 -10 14 -2 -2 1228 2600 191,33 606,90 544,3335/38 L-80x8 L60x92 M 139 89 89 -17786 4388 5064 -1446 419 484 1848 2600 X 1,28 6,20 5,3736/37 L-45x5 L60x93 D 113 130 130 91 16 16 25 4 4 1228 2600 104,40 585,80 585,8036/38 L-50x5 L60x94 D 172 177 177 -27 157 -246 -6 38 -51 659 2600 118,50 68,77 12,8836/39 L-50x5 L60x95 D 172 177 177 -52 -161 244 -11 -33 59 659 2600 61,44 19,71 44,1590/36 L-45x5 L60x96 D 159 183 183 18 -1 0 5 0 0 621 2600 527,22 2052,52 8894,2736/95 L-45x5 L60x97 D 159 183 183 17 -1 -2 5 0 -1 621 2600 575,15 2223,57 1212,8637/39 L-80x8 L60x98 M 139 89 89 -17786 -6871 -7551 -1446 -559 -614 1848 2600 X 1,28 3,31 3,0137/95 L-45x5 L60x99 D 113 130 130 37 18 20 10 5 5 1228 2600 253,74 542,29 481,7338/44 L-80x8 L60x100 M 163 104 104 -18538 4729 5628 -1507 452 538 1641 2600 X 1,09 5,75 4,8338/45 L-50x5 L60x101 D 191 197 197 -2 -238 336 0 -50 81 535 2600 1710,59 10,79 32,0939/45 L-50x5 L60x102 D 191 197 197 -40 209 -365 -8 50 -76 535 2600 64,63 51,65 7,0439/46 L-80x8 L60x103 M 163 104 104 -18522 -7205 -8106 -1506 -586 -659 1641 2600 X 1,09 2,80 2,49

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CÁLCULO BARRAS

ACERO A-42



FUNCIÓN APOYO AL



39/94 L-50x5 L60x104 D 191 197 197 541 29 758 130 7 183 535 2600 19,93 373,36 14,2495/39 L-50x5 L60x105 D 172 177 177 -366 -36 -548 -76 -8 -114 659 2600 8,64 87,89 5,7741/97 L-50x5 L60x106 D 136 140 140 30 11 306 7 3 74 1054 2600 360,87 980,91 35,3198/43 L-50x5 L60x107 D 124 128 128 -50 -46 -275 -11 -10 -57 1265 2600 120,44 131,96 22,0744/45 L-45x5 L60x108 D 88 101 101 -822 242 126 -191 66 35 1689 2600 8,84 39,23 75,2044/47 L-80x8 L60x109 M 113 72 72 -17734 4725 6138 -1442 452 587 2035 2600 X 1,41 5,76 4,4344/83 L-45x5 L60x110 D 62 71 71 -30 -26 198 -7 -6 54 2047 2600 293,43 345,21 47,8645/46 L-45x5 L60x111 D 88 101 101 -801 8 501 -186 2 137 1689 2600 9,07 1232,47 18,9383/45 L-45x5 L60x112 D 62 71 71 2 -3 -1 0 -1 0 2047 2600 5272,22 2934,25 7335,6345/84 L-45x5 L60x113 D 62 71 71 1 -4 -5 0 -1 -1 2047 2600 6778,57 2445,21 1956,1746/47 L-50x5 L60x114 D 205 211 211 -16 -396 -1254 -3 -82 -261 464 2600 138,35 5,63 1,7846/48 L-80x8 L60x115 M 116 74 74 -18398 -6930 -7353 -1496 -563 -598 2016 2600 X 1,35 3,58 3,3784/46 L-45x5 L60x116 D 62 71 71 -36 -32 198 -8 -7 54 2047 2600 243,84 278,57 47,9346/94 L-45x5 L60x117 D 88 101 101 -831 -309 -513 -193 -72 -119 1689 2600 8,74 23,49 14,1747/49 L-80x8 L60x118 M 113 72 72 -17718 4290 4709 -1440 410 450 2035 2600 X 1,41 6,34 5,7847/50 L-50x5 L60x119 D 198 204 204 -14 411 1326 -3 99 320 497 2600 175,56 26,25 8,1348/50 L-80x8 L60x120 M 109 70 70 -16975 -6952 -8463 -1380 -565 -688 2061 2600 X 1,49 3,65 3,00

48/136 L-50x5 L60x121 D 195 201 201 -1278 31 1024 -266 8 247 513 2600 1,93 345,83 10,54141/48 L-50x5 L60x122 D 207 213 213 1237 -37 -989 298 -8 -206 455 2600 8,72 59,04 2,2149/51 L-70x7 L60x123 M 107 79 79 -16216 4302 5894 -1725 542 743 1970 2600 X 1,14 4,79 3,5050/51 L-50x5 L60x124 D 188 194 194 2 -441 -1403 0 -92 -292 552 2600 5994,44 6,00 1,8950/52 L-70x7 L60x125 M 108 79 79 -16968 -6451 -6892 -1805 -686 -733 1962 2600 X 1,09 2,86 2,6851/53 L-70x7 L60x126 M 107 79 79 -16201 3787 4222 -1724 478 532 1970 2600 X 1,14 5,44 4,8851/54 L-50x5 L60x127 D 182 188 188 2 470 1501 1 113 362 589 2600 5138,10 22,97 7,1952/54 L-70x7 L60x128 M 106 78 78 -15406 -6479 -8192 -1639 -689 -871 1978 2600 X 1,21 2,87 2,27

52/132 L-50x5 L60x129 D 181 187 187 -1365 37 1166 -284 9 281 595 2600 2,09 294,01 9,25136/52 L-50x5 L60x130 D 189 195 195 1299 -38 -1098 313 -8 -229 546 2600 8,31 68,78 2,3953/55 L-70x7 L60x131 M 104 76 76 -14511 3799 5619 -1544 479 709 1994 2600 X 1,29 5,43 3,6754/55 L-50x5 L60x132 D 174 179 179 9 -488 -1590 2 -102 -331 644 2600 1185,71 6,33 1,9454/56 L-70x7 L60x133 M 106 78 78 -15396 -5895 -6337 -1638 -627 -674 1978 2600 X 1,21 3,15 2,9355/57 L-70x7 L60x134 M 104 76 76 -14477 3202 3633 -1540 404 458 1994 2600 X 1,29 6,44 5,6855/58 L-50x5 L60x135 D 167 172 172 -22 517 1699 -5 125 409 699 2600 149,84 20,88 6,3556/58 L-70x7 L60x136 M 101 74 74 -13591 -5944 -7922 -1446 -632 -843 2017 2600 X 1,39 3,19 2,39

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ACERO A-42



FUNCIÓN APOYO AL



56/128 L-50x5 L60x137 D 167 172 172 -1505 51 1348 -314 12 325 699 2600 2,23 210,33 8,00132/56 L-50x5 L60x138 D 175 180 180 1423 -53 -1267 343 -11 -264 637 2600 7,58 57,89 2,4157/59 L-70x7 L60x139 M 98 72 72 -12550 3199 5295 -1335 403 668 2039 2600 X 1,53 6,44 3,89

57/125 L-50x5 L60x140 D 157 162 162 -1547 24 -1355 -322 6 -282 791 2600 2,45 445,87 2,8058/59 L-50x5 L60x141 D 159 164 164 6 -582 -1840 1 -121 -383 771 2600 1860,34 6,37 2,0158/60 L-70x7 L60x142 M 101 74 74 -13594 -5248 -5713 -1446 -558 -608 2017 2600 X 1,39 3,61 3,3259/61 L-70x7 L60x143 M 98 72 72 -12538 2457 2913 -1334 310 367 2039 2600 X 1,53 8,39 7,0859/62 L-50x5 L60x144 D 151 156 156 8 619 1965 2 149 474 855 2600 1332,10 17,43 5,4960/62 L-70x7 L60x145 M 94 69 69 -11542 -5256 -7529 -1228 -559 -801 2068 2600 X 1,68 3,70 2,58

60/124 L-50x5 L60x146 D 151 156 156 -1669 14 1499 -348 3 361 855 2600 2,46 776,26 7,20128/60 L-50x5 L60x147 D 159 164 164 1570 -20 -1407 378 -4 -293 771 2600 6,87 182,40 2,6361/63 L-70x7 L60x148 M 93 68 68 -10283 2472 4914 -1094 312 620 2075 2600 1,90 8,34 4,2062/63 L-50x5 L60x149 D 145 149 149 -27 -648 -2111 -6 -135 -440 928 2600 167,37 6,87 2,1162/64 L-70x7 L60x150 M 94 69 69 -11506 -4431 -4898 -1224 -471 -521 2068 2600 X 1,69 4,39 3,97

124/64 L-50x5 L60x151 D 144 148 148 1716 -107 -1699 413 -22 -354 940 2600 6,29 42,07 2,6691/83 L-45x5 L60x152 D 62 71 71 1 -4 -1 0 -1 0 2047 2600 11862,50 2515,07 7335,6383/92 L-45x5 L60x153 D 62 71 71 -23 -24 199 -5 -6 54 2047 2600 379,43 363,75 47,7892/84 L-45x5 L60x154 D 62 71 71 -27 -26 204 -6 -6 56 2047 2600 327,24 334,71 46,6384/94 L-45x5 L60x155 D 62 71 71 1 -5 -7 0 -1 -2 2047 2600 7300,00 1760,55 1313,84

88/161 L-45x5 L60x156 D 238 274 274 -30 -1 -2 -7 0 0 277 2600 39,96 1082,63 793,9390/149 L-45x5 L60x157 D 159 183 183 -27 -2 -3 -6 0 -1 621 2600 98,10 1778,85 1067,3191/101 L-45x5 L60x158 D 62 71 71 -9 1 0 -2 0 1 2047 2600 1000,31 7908,33 5200,00101/92 L-45x5 L60x159 D 62 71 71 -21 -24 206 -5 -6 56 2047 2600 421,18 363,75 46,0292/102 L-45x5 L60x160 D 62 71 71 -19 -25 198 -5 -6 54 2047 2600 453,75 356,39 48,03102/94 L-45x5 L60x161 D 62 71 71 -14 -1 1 -3 0 0 2047 2600 615,58 6771,35 13557,1494/141 L-45x5 L60x162 D 88 101 101 -234 -266 299 -54 -62 82 1689 2600 31,04 27,28 31,74147/94 L-50x5 L60x163 D 191 197 197 -574 -63 -793 -120 -13 -165 535 2600 4,47 40,86 3,2495/147 L-50x5 L60x164 D 172 177 177 352 9 521 85 2 126 659 2600 30,66 1172,83 20,71149/95 L-45x5 L60x165 D 159 183 183 -26 -1 0 -6 0 0 621 2600 102,63 2052,52 8894,2795/150 L-45x5 L60x166 D 113 130 130 -44 32 34 -10 9 9 1228 2600 121,38 293,81 279,12154/95 L-50x5 L60x167 D 198 204 204 -272 -62 -541 -57 -13 -113 497 2600 8,79 38,26 4,4296/154 L-50x5 L60x168 D 198 204 204 158 8 397 38 2 96 497 2600 68,25 1401,30 27,1796/157 L-45x5 L60x169 D 138 159 159 121 -53 -58 33 -12 -13 824 2600 78,24 66,96 61,60

Página 5 / 7



TEN

SIÓ

N

MÁ

XIM

A

CO

MP

RE

SIÓ

N

TEN

SIÓ

N

MÁ

XIM

A

TRA

CC

IÓN



CÁLCULO BARRAS

ACERO A-42



FUNCIÓN APOYO AL



159/96 L-50x5 L60x170 D 228 235 235 -390 -46 -415 -81 -10 -86 375 2600 4,61 39,14 4,34145/97 L-50x5 L60x171 D 136 140 140 -86 -52 -346 -18 -11 -72 1054 2600 58,71 96,95 14,6397/159 L-50x5 L60x172 D 228 235 235 263 13 313 63 3 76 375 2600 40,96 817,42 34,43161/97 L-45x5 L60x173 D 238 274 274 -34 -3 -3 -8 -1 -1 277 2600 35,34 441,07 458,0397/162 L-45x5 L60x174 D 168 193 193 -139 57 60 -32 16 17 556 2600 17,22 166,78 157,3898/143 L-50x5 L60x175 D 124 128 128 65 -52 172 16 -11 41 1265 2600 164,98 116,96 62,88152/98 L-50x5 L60x176 D 152 157 157 -340 -96 -314 -71 -20 -65 844 2600 11,92 42,34 12,89177/98 L-45x5 L60x177 D 283 325 325 -27 -5 -5 -6 -1 -1 196 2600 31,43 179,21 175,4798/178 L-45x5 L60x178 D 200 230 230 163 -77 -85 45 -18 -20 392 2600 58,19 21,99 19,82139/101 L-45x5 L60x179 D 62 71 71 -17 -22 209 -4 -5 57 2047 2600 520,87 405,66 45,36101/140 L-45x5 L60x180 D 62 71 71 -14 4 4 -3 1 1 2047 2600 647,26 2636,11 2433,33140/102 L-45x5 L60x181 D 62 71 71 -20 -3 -3 -5 -1 -1 2047 2600 431,51 3035,43 3521,10102/141 L-45x5 L60x182 D 62 71 71 -18 -22 202 -4 -5 55 2047 2600 500,16 409,43 47,10124/122 L-70x7 L60x183 M 93 68 68 8593 -4165 -4820 1084 -443 -513 2075 2600 2,40 4,68 4,05126/124 L-70x7 L60x184 M 98 72 72 10741 -4258 -6879 1354 -453 -732 2039 2600 1,92 4,50 2,79128/126 L-70x7 L60x185 M 97 71 71 10733 -4973 -5526 1353 -529 -588 2047 2600 1,92 3,87 3,48130/128 L-70x7 L60x186 M 103 76 76 12626 -5030 -7247 1592 -535 -771 2001 2600 X 1,63 3,74 2,60132/130 L-70x7 L60x187 M 106 78 78 12649 -5629 -6118 1595 -599 -651 1978 2600 X 1,63 3,30 3,04134/132 L-70x7 L60x188 M 106 78 78 14299 -5697 -7586 1803 -606 -807 1978 2600 X 1,44 3,26 2,45136/134 L-70x7 L60x189 M 108 79 79 14265 -6219 -6671 1799 -662 -710 1962 2600 X 1,45 2,97 2,76137/136 L-80X8 L60x190 D 107 69 69 15704 -6273 -7885 1501 -510 -641 2073 2600 X 1,73 4,06 3,23141/137 L-80X8 L60x191 D 118 76 76 15693 -6723 -7102 1500 -547 -577 2002 2600 X 1,73 3,66 3,47147/141 L-80x8 L60x192 M 163 104 104 16456 -6800 -7720 1573 -553 -628 1641 2600 X 1,65 2,97 2,62143/168 L-50x5 L60x193 D 125 129 129 207 -126 91 50 -26 22 1246 2600 52,18 47,36 118,31174/143 L-45x5 L60x194 D 142 163 163 -23 0 0 -5 0 1 778 2600 145,45 94900,00 5200,00143/175 L-50x5 L60x195 D 100 103 103 -194 135 145 -40 33 35 1662 2600 41,15 79,87 74,47178/143 L-45x5 L60x196 D 135 155 155 125 -103 -109 34 -24 -25 861 2600 75,98 36,08 33,83145/162 L-50x5 L60x197 D 125 129 129 151 -85 -86 36 -18 -18 1246 2600 71,32 70,71 69,88165/145 L-45x5 L60x198 D 119 137 137 -19 1 1 -5 0 0 1108 2600 245,54 15816,67 9490,00145/166 L-45x5 L60x199 D 84 97 97 -187 122 124 -44 33 34 1752 2600 40,21 77,66 76,84168/145 L-50x5 L60x200 D 135 139 139 68 -158 -453 16 -33 -94 1070 2600 158,44 32,59 11,35150/147 L-80x8 L60x201 M 139 89 89 15635 -6556 -7243 1495 -533 -589 1848 2600 X 1,74 3,47 3,14154/150 L-80x8 L60x202 M 154 99 99 15615 -6570 -7257 1493 -534 -590 1723 2600 X 1,74 3,23 2,92

Página 6 / 7



TEN

SIÓ

N

MÁ

XIM

A

CO

MP

RE

SIÓ

N

TEN

SIÓ

N

MÁ

XIM

A

TRA

CC

IÓN



CÁLCULO BARRAS

ACERO A-42



FUNCIÓN APOYO AL



152/178 L-50x5 L60x203 D 126 130 130 176 -51 -45 42 -11 -9 1228 2600 61,45 115,10 131,83181/152 L-45x5 L60x204 D 131 151 151 -23 2 3 -5 1 1 914 2600 170,17 4519,05 3389,29152/182 L-45x5 L60x205 D 93 107 107 -251 90 80 -58 25 22 1606 2600 27,57 105,68 119,07184/152 L-50x5 L60x206 D 131 135 135 -146 -172 -383 -30 -36 -80 1136 2600 37,44 31,71 14,23157/154 L-80x8 L60x207 M 154 99 99 15229 -6470 -7006 1456 -526 -570 1723 2600 X 1,79 3,28 3,02159/157 L-80x8 L60x208 M 170 109 109 15248 -6500 -7037 1458 -528 -572 1575 2600 X 1,78 2,98 2,75162/159 L-80x8 L60x209 M 170 109 109 14739 -6330 -6751 1409 -515 -549 1575 2600 X 1,85 3,06 2,87166/162 L-80x8 L60x210 M 99 63 63 14533 -6270 -6687 1389 -510 -544 2120 2600 X 1,87 4,16 3,90168/166 L-80x8 L60x211 M 99 63 63 14498 -6269 -6687 1386 -510 -544 2120 2600 1,88 4,16 3,90175/168 L-80x8 L60x212 M 83 53 53 14329 -6218 -6549 1370 -506 -532 2203 2600 1,90 4,36 4,14178/175 L-80x8 L60x213 M 82 53 53 14294 -6216 -6546 1366 -505 -532 2208 2600 1,90 4,37 4,15182/178 L-80x8 L60x214 M 97 62 62 14279 -6303 -6639 1365 -512 -540 2131 2600 1,90 4,16 3,95184/182 L-80x8 L60x215 M 83 53 53 0 1 1 1 1 1 2203 2600 2600,00 5200,00 5200,00

Página 7 / 7



• Cálculo de las nuevas cabezas APOYOS DE ALINEACIÓN: 76, 77, 78, 80, 81, 82, 83, 84, 85, 86, 93, 94, 95, 96 y 97



APOYOS DE AMARRE: 79



APOYOS TIPO IMEDEXSA. FASE II.

A continuación se muestran los esquemas de agotamiento de los apoyos existentes del tipo IMEDEXSA:



ANEXO 5: COMPROBACIÓN DE LA TORNILLERÍA EN APOYOS TIPO SEVILLANA. FASE II.



CÁCULO DE LOS FUSTES A continuación se muestra el listado de esfuerzos y tensiones

obtenidos trás la comprobación mecánica de los tornillos de los apoyos tipo Sevillana. Los apoyos que se muestran son los apoyos sometidos a las solicitaciones más desfavorables, tanto para seguridad reforzada, como normal, para alineación como para amarre:



Kg Kg

1/3 M 5 24 o 2 10 11.093 18.677 12.480 5,63 3,34 9.500 4,28 2,541/4 D 2 16 o 2 5 984 1.227 4.160 8 7 4.222 9 72/4 D 2 16 o 2 5 1.170 1.063 4.160 7 8 4.222 7 82/5 M 5 24 o 2 10 12.217 24.230 12.480 5 3 9.500 4 2

2/99 D 2 16 o 2 5 3 1.507 4.160 2.521 6 4.222 2.559 63/4 D 2 16 o 2 5 71 174 4.160 118 48 4.222 120 494/5 D 2 16 o 2 5 172 625 4.160 48 13 4.222 49 144/6 D 2 16 o 2 5 1.003 827 4.160 8 10 4.222 8 104/7 D 2 16 o 2 5 876 1.408 4.160 10 6 4.222 10 6

67/4 D 2 16 o 2 5 25 2 4.160 336 4.622 4.222 341 4.6914/99 D 2 16 o 2 5 15 6 4.160 539 1.460 4.222 547 1.4825/98 D 2 16 o 2 5 365 1.776 4.160 23 5 4.222 23 55/99 D 2 16 o 2 5 284 1.230 4.160 29 7 4.222 30 76/9 D 2 16 o 2 5 1.081 994 4.160 8 8 4.222 8 87/9 D 2 16 o 2 5 1.095 1.260 4.160 8 7 4.222 8 7

9/11 D 2 16 o 2 5 1.083 1.272 4.160 8 7 4.222 8 79/12 D 2 16 o 2 5 1.093 982 4.160 8 8 4.222 8 9

10/97 D 2 16 o 2 5 288 1.735 4.160 29 5 4.222 29 598/10 D 2 16 o 2 5 301 1.540 4.160 28 5 4.222 28 511/15 D 2 16 o 2 5 1.091 1.437 4.160 8 6 4.222 8 612/15 D 2 16 o 2 5 1.115 1.209 4.160 7 7 4.222 8 714/96 D 2 16 o 2 5 245 2.214 4.160 34 4 4.222 34 497/14 D 2 16 o 2 5 246 1.894 4.160 34 4 4.222 34 415/16 D 2 16 o 2 5 1.101 1.222 4.160 8 7 4.222 8 715/17 D 2 16 o 2 5 1.101 1.425 4.160 8 6 4.222 8 616/18 M 5 24 o 2 8 8.846 16.333 9.984 6 3 9.500 5 316/19 D 2 16 o 2 5 1.239 1.441 4.160 7 6 4.222 7 617/19 D 2 16 o 2 5 1.311 1.606 4.160 6 5 4.222 6 517/20 M 5 24 o 2 8 9.742 21.059 9.984 5 2 9.500 5 219/21 D 2 16 o 2 5 1.302 1.616 4.160 6 5 4.222 6 519/22 D 2 16 o 2 5 1.249 1.432 4.160 7 6 4.222 7 620/95 D 2 16 o 2 5 164 2.381 4.160 51 3 4.222 51 496/20 D 2 16 o 2 5 182 2.064 4.160 46 4 4.222 46 421/24 D 2 16 o 2 5 1.359 1.882 4.160 6 4 4.222 6 422/24 D 2 16 o 2 5 1.349 1.556 4.160 6 5 4.222 6 524/26 D 2 16 o 2 5 1.341 1.565 4.160 6 5 4.222 6 5

CÁLCULO TORNILLERÍA

Tipo de Cálculo: T. ORIGINALES

HIP. NORMAL

ESFUERZO BARRA

Kg

Seguridad: REFORZADA

APOYO TIPO SEVILLANA (AM-S/R)APOYO 79

Acero estructura: A-42

Acero tornillos: A5t

HIP. ANORMALESFUERZO

BARRA Kg

BARRANº

PERFILES A UNIR

ESPESOR MÍNIMO

PERFILES mm

TIPO Nº TORNILLOS

DIAMETRO TORNILLO

TIPO TORNILLO

(o,c)

APLASTAMIENTO CORTADURA

HIP. NORMAL

HIP. NORMALc.s.

HIP. ANORMALc.s.

HIP. ANORMAL

Página 1/2


Kg Kg



HIP. NORMAL

ESFUERZO BARRA

Kg


APOYO TIPO SEVILLANA (AM-S/R)APOYO 79


Acero tornillos: A5t


BARRA Kg

BARRANº

PERFILES A UNIR

ESPESOR MÍNIMO

PERFILES mm

TIPO Nº TORNILLOS

DIAMETRO TORNILLO

TIPO TORNILLO

(o,c)

APLASTAMIENTO CORTADURA

HIP. NORMAL

HIP. NORMALc.s.

HIP. ANORMALc.s.

HIP. ANORMAL

24/27 D 2 16 o 2 5 1.368 1.874 4.160 6 4 4.222 6 525/94 D 2 16 o 2 5 121 2.875 4.160 69 3 4.222 70 395/25 D 2 16 o 2 5 130 2.500 4.160 64 3 4.222 65 326/29 D 2 16 o 2 5 1.464 1.738 4.160 6 5 4.222 6 527/29 D 2 16 o 2 5 1.463 2.296 4.160 6 4 4.222 6 429/31 D 2 16 o 2 5 1.456 2.303 4.160 6 4 4.222 6 429/32 D 2 16 o 2 5 1.471 1.731 4.160 6 5 4.222 6 530/93 D 2 16 o 2 5 70 3.030 4.160 119 3 4.222 121 394/30 D 2 16 o 2 5 80 2.709 4.160 104 3 4.222 106 393/34 D 2 16 o 2 5 59 3.167 4.160 142 3 4.222 144 3

67/162 D 2 16 o 2 5 22 4 4.160 372 1.913 4.222 378 1.94193/133 D 2 16 o 2 5 71 3.024 4.160 118 3 4.222 120 3138/93 D 2 16 o 2 5 47 3.169 4.160 176 3 4.222 178 394/138 D 2 16 o 2 5 116 2.865 4.160 72 3 4.222 73 3143/94 D 2 16 o 2 5 96 2.706 4.160 87 3 4.222 88 395/143 D 2 16 o 2 5 167 2.369 4.160 50 4 4.222 51 4148/95 D 2 16 o 2 5 114 2.496 4.160 73 3 4.222 74 396/148 D 2 16 o 2 5 236 2.199 4.160 35 4 4.222 36 4153/96 D 2 16 o 2 5 203 2.055 4.160 41 4 4.222 42 497/153 D 2 16 o 2 5 292 1.722 4.160 29 5 4.222 29 5158/97 D 2 16 o 2 5 228 1.884 4.160 37 4 4.222 37 498/158 D 2 16 o 2 5 354 1.759 4.160 23 5 4.222 24 5163/98 D 2 16 o 2 5 326 1.527 4.160 26 5 4.222 26 6162/99 D 2 16 o 2 5 13 2 4.160 630 3.962 4.222 640 4.02199/163 D 2 16 o 2 5 325 1.037 4.160 26 8 4.222 26 8165/99 D 2 16 o 2 5 48 1.462 4.160 172 6 4.222 174 6

148/145 M 5 24 o 2 8 9.848 13.867 9.984 5 4 9.500 5 3149/148 M 5 24 o 2 10 9.734 15.539 12.480 6 4 9.500 5 3165/163 M 5 24 o 2 10 12.262 17.613 12.480 5 4 9.500 4 3

Página 2/2


Kg Kg

1/3 5 20 o 2 8 18.502 4.051 8.320 2,25 10,27 6.597 1,78 8,141/4 2 14 o 2 5 236 245 3.640 30,91 29,75 3.233 27,45 26,422/5 2 14 o 2 5 432 100 3.640 16,87 73,05 3.233 14,98 64,882/6 5 20 o 2 8 18.544 7.366 8.320 2,24 5,65 6.597 1,78 4,482/34 2 14 o 2 5 250 136 3.640 29,13 53,37 3.233 25,87 47,393/4 1 14 o 2 5 81 23 3.640 44,97 158,23 3.233 39,94 140,524/7 1 14 o 2 5 57 28 3.640 63,77 130,74 3.233 56,63 116,1133/4 1 14 o 2 5 15 5 3.640 235,14 806,20 3.233 208,83 715,995/6 1 14 o 2 5 270 118 3.640 13,48 30,87 3.233 11,98 27,415/8 2 14 o 2 5 209 165 3.640 34,78 44,00 3.233 30,89 39,085/9 2 14 o 2 5 178 69 3.640 40,84 105,32 3.233 36,27 93,545/34 1 14 o 2 5 19 3 3.640 193,49 1354,42 3.233 171,84 1202,866/34 1 14 o 2 5 95 36 3.640 38,22 100,18 3.233 33,94 88,977/8 1 14 o 2 5 317 69 3.640 11,49 52,74 3.233 10,20 46,847/11 2 14 o 2 5 101 1 3.640 71,97 5209,30 3.233 63,91 4626,408/9 1 14 o 2 5 207 104 3.640 17,57 34,87 3.233 15,61 30,978/11 2 14 o 2 5 108 99 3.640 67,59 73,37 3.233 60,02 65,168/12 2 14 o 2 5 201 131 3.640 36,18 55,55 3.233 32,13 49,3487/8 1 14 o 2 5 15 1 3.640 238,45 6772,09 3.233 211,77 6014,328/98 1 14 o 2 5 17 6 3.640 212,96 627,05 3.233 189,13 556,889/12 2 14 o 2 5 287 89 3.640 25,37 81,59 3.233 22,53 72,4634/9 2 14 o 2 5 76 21 3.640 96,06 354,56 3.233 85,31 314,899/43 2 14 o 2 5 86 45 3.640 84,65 160,10 3.233 75,18 142,189/98 1 14 o 2 5 304 128 3.640 11,96 28,53 3.233 10,62 25,3310/11 1 14 o 2 5 118 15 3.640 30,92 235,14 3.233 27,46 208,8311/17 2 14 o 2 5 175 109 3.640 41,50 66,92 3.233 36,85 59,4342/11 1 14 o 2 5 13 3 3.640 282,17 1302,33 3.233 250,60 1156,6012/13 1 14 o 2 5 392 114 3.640 9,29 32,06 3.233 8,25 28,4812/18 2 14 o 2 5 437 187 3.640 16,64 38,94 3.233 14,78 34,5812/43 1 14 o 2 5 11 0 3.640 342,02 11286,82 3.233 303,75 10023,8713/43 1 14 o 2 5 88 46 3.640 41,39 79,11 3.233 36,76 70,2617/20 2 14 o 2 5 67 127 3.640 109,40 57,34 3.233 97,16 50,9318/21 2 14 o 2 5 361 251 3.640 20,17 28,98 3.233 17,92 25,74

BARRA

ESPESOR MÍNIMO

PERFILES mm


HIP. ANORMALc.s.

HIP. NORMAL

ESFUERZO BARRA

KgHIP.

NORMALHIP. NORMAL

c.s.

Nº TORNILLOS

DIAMETRO TORNILLO

TIPO TORNILLO

(o,c)

Nº PERFILES A

UNIR


BARRA Kg

HIP. ANORMAL

CORTADURAAPLASTAMIENTO

APOYO TIPO SEVILLANA (AL-S/N)APOYOS 76, 77, 78, 80, 81, 82, 83, 84, 85, 95, 96 y 97


NORMAL

A5t

A-42Acero estructura:

Acero tornillos:

Seguridad:

Página 1/5


Kg Kg

BARRA

ESPESOR MÍNIMO

PERFILES mm


HIP. ANORMALc.s.

HIP. NORMAL

ESFUERZO BARRA

KgHIP.

NORMALHIP. NORMAL

c.s.

Nº TORNILLOS

DIAMETRO TORNILLO

TIPO TORNILLO

(o,c)

Nº PERFILES A

UNIR


BARRA Kg

HIP. ANORMAL




NORMAL

A5t


Acero tornillos:

Seguridad:

18/41 2 14 o 2 5 44 286 3.640 166,39 25,45 3.233 147,77 22,6043/18 2 14 o 2 5 105 315 3.640 69,17 23,14 3.233 61,43 20,5519/20 1 14 o 2 5 105 14 3.640 34,76 256,52 3.233 30,87 227,8220/23 2 14 o 2 5 79 21 3.640 92,51 354,56 3.233 82,16 314,8920/24 2 14 o 2 5 32 125 3.640 226,49 58,43 3.233 201,15 51,8940/20 1 14 o 2 5 12 3 3.640 313,52 1254,09 3.233 278,44 1113,7621/22 1 14 o 2 5 357 102 3.640 10,20 35,53 3.233 9,06 31,5521/24 1 14 o 2 5 59 161 3.640 61,79 22,62 3.233 54,88 20,0921/25 1 14 o 2 5 267 70 3.640 13,65 52,09 3.233 12,12 46,2621/41 1 14 o 2 5 11 1 3.640 331,97 3386,05 3.233 294,82 3007,1622/41 1 14 o 2 5 81 43 3.640 44,97 83,81 3.233 39,94 74,4323/24 1 14 o 2 5 118 34 3.640 30,78 108,53 3.233 27,34 96,3824/25 1 14 o 2 5 192 49 3.640 19,00 74,09 3.233 16,88 65,8024/26 2 14 o 2 5 10 161 3.640 720,44 45,21 3.233 639,82 40,1524/27 2 14 o 2 5 5 164 3.640 1440,87 44,32 3.233 1279,64 39,3688/24 1 14 o 2 5 21 1 3.640 170,15 3078,22 3.233 151,11 2733,7824/97 1 14 o 2 5 21 3 3.640 172,76 1092,27 3.233 153,43 970,0541/25 2 14 o 2 5 67 28 3.640 108,70 258,48 3.233 96,54 229,5525/97 1 14 o 2 5 112 41 3.640 32,62 88,87 3.233 28,97 78,9326/29 2 14 o 2 5 41 212 3.640 176,82 34,34 3.233 157,03 30,5027/29 2 14 o 2 5 62 183 3.640 116,56 39,77 3.233 103,52 35,3227/96 2 14 o 2 5 379 398 3.640 19,19 18,29 3.233 17,04 16,2597/27 2 14 o 2 5 295 340 3.640 24,67 21,38 3.233 21,91 18,9928/29 1 14 o 2 5 188 50 3.640 19,38 72,51 3.233 17,21 64,3928/31 5 20 o 2 8 19.091 4.972 8.320 2,18 8,37 6.597 1,73 6,6329/30 1 14 o 2 5 151 81 3.640 24,15 44,85 3.233 21,45 39,8329/31 2 14 o 2 5 6 215 3.640 1128,68 33,81 3.233 1002,39 30,0329/32 2 14 o 2 5 43 215 3.640 171,01 33,81 3.233 151,88 30,0330/32 5 20 o 2 8 19.086 7.876 8.320 2,18 5,28 6.597 1,73 4,1930/96 1 14 o 2 5 180 79 3.640 20,20 45,94 3.233 17,94 40,8031/35 5 20 o 2 8 19.361 5.353 8.320 2,15 7,77 6.597 1,70 6,1631/36 2 14 o 2 5 36 249 3.640 199,77 29,25 3.233 177,41 25,9832/36 2 14 o 2 5 81 284 3.640 90,42 25,62 3.233 80,30 22,76

Página 2/5


Kg Kg

BARRA

ESPESOR MÍNIMO

PERFILES mm


HIP. ANORMALc.s.

HIP. NORMAL

ESFUERZO BARRA

KgHIP.

NORMALHIP. NORMAL

c.s.

Nº TORNILLOS

DIAMETRO TORNILLO

TIPO TORNILLO

(o,c)

Nº PERFILES A

UNIR


BARRA Kg

HIP. ANORMAL




NORMAL

A5t


Acero tornillos:

Seguridad:

32/95 2 14 o 2 5 243 518 3.640 29,94 14,06 3.233 26,59 12,4896/32 2 14 o 2 5 189 444 3.640 38,61 16,38 3.233 34,29 14,5534/98 2 14 o 2 5 339 173 3.640 21,49 42,12 3.233 19,09 37,4035/36 1 14 o 2 5 54 10 3.640 67,45 356,43 3.233 59,90 316,5436/37 1 14 o 2 5 99 18 3.640 36,80 205,21 3.233 32,69 182,2536/38 2 14 o 2 5 29 264 3.640 251,75 27,57 3.233 223,58 24,4936/39 2 14 o 2 5 56 263 3.640 129,73 27,73 3.233 115,22 24,6390/36 1 14 o 2 5 19 2 3.640 188,11 2418,60 3.233 167,06 2147,9736/95 1 14 o 2 5 18 2 3.640 205,21 1539,11 3.233 182,25 1366,8937/95 1 14 o 2 5 41 21 3.640 89,34 170,15 3.233 79,34 151,1138/45 2 14 o 2 5 2 361 3.640 4232,56 20,15 3.233 3758,95 17,8939/45 2 14 o 2 5 43 392 3.640 169,73 18,57 3.233 150,73 16,4939/94 2 14 o 2 5 590 816 3.640 12,34 8,92 3.233 10,96 7,9295/39 2 14 o 2 5 399 590 3.640 18,24 12,33 3.233 16,20 10,9541/97 2 14 o 2 5 36 329 3.640 203,98 22,12 3.233 181,15 19,6598/43 2 14 o 2 5 57 296 3.640 126,82 24,56 3.233 112,63 21,8144/45 1 14 o 2 5 893 258 3.640 4,07 14,11 3.233 3,62 12,5345/46 1 14 o 2 5 870 537 3.640 4,18 6,78 3.233 3,71 6,0246/47 2 14 o 2 5 17 1.347 3.640 428,61 5,40 3.233 380,65 4,8046/94 1 14 o 2 5 903 553 3.640 4,03 6,58 3.233 3,58 5,8447/50 2 14 o 2 5 15 1.426 3.640 487,20 5,11 3.233 432,69 4,5448/136 2 14 o 2 5 1.384 1.102 3.640 5,26 6,61 3.233 4,67 5,87141/48 2 14 o 2 5 1.340 1.063 3.640 5,43 6,85 3.233 4,83 6,0849/51 4 20 o 2 7 17.459 6.266 7.280 1,67 4,65 6.597 1,51 4,2150/51 2 14 o 2 5 2 1.509 3.640 4837,21 4,82 3.233 4295,95 4,2850/52 4 20 o 2 7 17.524 7.481 7.280 1,66 3,89 6.597 1,51 3,5351/53 4 20 o 2 7 17.458 4.468 7.280 1,67 6,52 6.597 1,51 5,9151/54 2 14 o 2 5 3 1.614 3.640 2604,65 4,51 3.233 2313,20 4,0152/54 4 20 o 2 7 16.774 8.879 7.280 1,74 3,28 6.597 1,57 2,9752/132 2 14 o 2 5 1.479 1.254 3.640 4,92 5,80 3.233 4,37 5,15136/52 2 14 o 2 5 1.407 1.181 3.640 5,17 6,16 3.233 4,60 5,4754/55 2 14 o 2 5 11 1.708 3.640 638,88 4,26 3.233 567,39 3,7955/58 2 14 o 2 5 26 1.825 3.640 284,54 3,99 3.233 252,70 3,54

Página 3/5


Kg Kg

BARRA

ESPESOR MÍNIMO

PERFILES mm


HIP. ANORMALc.s.

HIP. NORMAL

ESFUERZO BARRA

KgHIP.

NORMALHIP. NORMAL

c.s.

Nº TORNILLOS

DIAMETRO TORNILLO

TIPO TORNILLO

(o,c)

Nº PERFILES A

UNIR


BARRA Kg

HIP. ANORMAL




NORMAL

A5t


Acero tornillos:

Seguridad:

56/128 2 14 o 2 5 1.631 1.451 3.640 4,46 5,02 3.233 3,96 4,46132/56 2 14 o 2 5 1.541 1.364 3.640 4,72 5,34 3.233 4,19 4,7458/59 2 14 o 2 5 5 1.979 3.640 1382,06 3,68 3.233 1227,41 3,2759/62 2 14 o 2 5 10 2.114 3.640 744,19 3,44 3.233 660,91 3,0660/124 2 14 o 2 5 1.812 1.610 3.640 4,02 4,52 3.233 3,57 4,01128/60 2 14 o 2 5 1.704 1.511 3.640 4,27 4,82 3.233 3,80 4,2862/63 2 14 o 2 5 27 2.268 3.640 269,80 3,21 3.233 239,61 2,85124/64 2 14 o 2 5 1.857 1.831 3.640 3,92 3,98 3.233 3,48 3,5387/177 2 14 o 2 5 30 0 3.640 241,86 67720,93 3.233 214,80 60143,2388/161 1 14 o 2 5 32 2 3.640 113,63 2257,36 3.233 100,91 2004,7790/149 1 14 o 2 5 29 3 3.640 124,49 1354,42 3.233 110,56 1202,8694/141 2 14 o 2 5 253 321 3.640 28,77 22,70 3.233 25,55 20,16147/94 2 14 o 2 5 625 853 3.640 11,65 8,53 3.233 10,35 7,5895/147 2 14 o 2 5 384 561 3.640 18,97 12,98 3.233 16,85 11,53149/95 1 14 o 2 5 28 2 3.640 129,73 2418,60 3.233 115,22 2147,9795/150 1 14 o 2 5 47 37 3.640 78,02 98,72 3.233 69,29 87,67154/95 2 14 o 2 5 297 582 3.640 24,55 12,51 3.233 21,80 11,1196/154 2 14 o 2 5 174 427 3.640 41,96 17,04 3.233 37,26 15,1396/157 1 14 o 2 5 132 62 3.640 27,66 58,48 3.233 24,57 51,94159/96 2 14 o 2 5 426 447 3.640 17,10 16,30 3.233 15,18 14,47145/97 2 14 o 2 5 96 372 3.640 75,75 19,55 3.233 67,27 17,3697/159 2 14 o 2 5 288 337 3.640 25,28 21,58 3.233 22,45 19,17161/97 1 14 o 2 5 36 3 3.640 100,48 1209,30 3.233 89,23 1073,9997/162 1 14 o 2 5 150 65 3.640 24,31 55,69 3.233 21,59 49,4698/143 2 14 o 2 5 73 184 3.640 99,44 39,53 3.233 88,32 35,11152/98 2 14 o 2 5 372 339 3.640 19,57 21,48 3.233 17,38 19,07177/98 1 14 o 2 5 29 5 3.640 126,82 705,43 3.233 112,63 626,4998/178 1 14 o 2 5 177 92 3.640 20,62 39,51 3.233 18,31 35,09134/132 4 20 o 2 7 15.464 8.209 7.280 1,88 3,55 6.597 1,71 3,21136/134 4 20 o 2 7 15.427 7.225 7.280 1,89 4,03 6.597 1,71 3,65143/168 2 14 o 2 5 226 137 3.640 32,28 53,20 3.233 28,67 47,25174/143 1 14 o 2 5 25 0 3.640 147,22 33860,47 3.233 130,75 30071,62143/175 1 14 o 2 5 209 157 3.640 17,43 23,18 3.233 15,48 20,58

Página 4/5


Kg Kg

BARRA

ESPESOR MÍNIMO

PERFILES mm


HIP. ANORMALc.s.

HIP. NORMAL

ESFUERZO BARRA

KgHIP.

NORMALHIP. NORMAL

c.s.

Nº TORNILLOS

DIAMETRO TORNILLO

TIPO TORNILLO

(o,c)

Nº PERFILES A

UNIR


BARRA Kg

HIP. ANORMAL




NORMAL

A5t


Acero tornillos:

Seguridad:

178/143 2 14 o 2 5 135 119 3.640 54,09 61,40 3.233 48,04 54,53145/162 2 14 o 2 5 163 93 3.640 44,58 78,38 3.233 39,59 69,61165/145 1 14 o 2 5 21 1 3.640 173,64 3386,05 3.233 154,21 3007,16145/166 1 14 o 2 5 202 134 3.640 18,01 27,18 3.233 16,00 24,13168/145 2 14 o 2 5 70 488 3.640 103,55 14,91 3.233 91,96 13,24154/150 5 20 o 2 8 16.884 7.859 8.320 2,46 5,29 6.597 1,95 4,20152/178 2 14 o 2 5 190 56 3.640 38,35 130,99 3.233 34,06 116,33181/152 1 14 o 2 5 25 3 3.640 145,95 1209,30 3.233 129,62 1073,99152/182 1 14 o 2 5 271 97 3.640 13,44 37,37 3.233 11,93 33,19184/152 2 14 o 2 5 162 414 3.640 45,00 17,59 3.233 39,96 15,63157/154 4 20 o 2 7 16.463 7.591 7.280 1,77 3,84 6.597 1,60 3,48184/182 5 20 o 2 8 15.381 7.195 8.320 2,70 5,78 6.597 2,14 4,58

Página 5/5


Kg Kg

1/3 M 5 20 o 2 8 8.511 1.915 8.320 4,89 21,73 6.597 3,88 17,231/4 D 2 14 o 2 5 217 226,9 3.640 34 32 3.233 30 282/5 D 2 14 o 2 5 398 91,4 3.640 18 80 3.233 16 712/6 M 5 20 o 2 8 8.530 3395,5 8.320 5 12 6.597 4 10

2/34 D 2 14 o 2 5 228 127,1 3.640 32 57 3.233 28 513/4 D 1 14 o 2 5 75 21,7 3.640 49 168 3.233 43 1494/7 D 1 14 o 2 5 52 26,1 3.640 69 139 3.233 62 124

33/4 D 1 14 o 2 5 14 4,3 3.640 255 847 3.233 226 7525/6 D 1 14 o 2 5 248 108,8 3.640 15 33 3.233 13 305/8 D 2 14 o 2 5 193 154,5 3.640 38 47 3.233 34 425/9 D 2 14 o 2 5 164 63,7 3.640 44 114 3.233 39 101

5/34 D 1 14 o 2 5 17 2,4 3.640 210 1.517 3.233 187 1.3476/34 D 1 14 o 2 5 88 33,5 3.640 42 109 3.233 37 967/8 D 1 14 o 2 5 292 65,3 3.640 12 56 3.233 11 50

7/11 D 2 14 o 2 5 93 1,6 3.640 78 4.550 3.233 69 4.0418/9 D 1 14 o 2 5 191 96,4 3.640 19 38 3.233 17 34

8/11 D 2 14 o 2 5 99 92 3.640 73 79 3.233 65 708/12 D 2 14 o 2 5 185 121,3 3.640 39 60 3.233 35 5387/8 D 1 14 o 2 5 14 0,5 3.640 255 7.280 3.233 226 6.4658/98 D 1 14 o 2 5 16 5,4 3.640 228 674 3.233 202 5999/12 D 2 14 o 2 5 264 82,1 3.640 28 89 3.233 24 7934/9 D 2 14 o 2 5 70 18,9 3.640 104 385 3.233 93 3429/43 D 2 14 o 2 5 79 42 3.640 92 173 3.233 82 1549/98 D 1 14 o 2 5 280 117,7 3.640 13 31 3.233 12 27

10/11 D 1 14 o 2 5 108 14,8 3.640 34 246 3.233 30 21811/17 D 2 14 o 2 5 161 101,8 3.640 45 72 3.233 40 6442/11 D 1 14 o 2 5 12 2,6 3.640 306 1.400 3.233 272 1.24312/13 D 1 14 o 2 5 361 104,3 3.640 10 35 3.233 9 3112/18 D 2 14 o 2 5 402 172,5 3.640 18 42 3.233 16 3712/43 D 1 14 o 2 5 10 0,2 3.640 371 18.200 3.233 330 16.16313/43 D 1 14 o 2 5 81 42,4 3.640 45 86 3.233 40 7617/20 D 2 14 o 2 5 61 118,3 3.640 119 62 3.233 105 5518/21 D 2 14 o 2 5 332 232,6 3.640 22 31 3.233 19 2818/41 D 2 14 o 2 5 43 265,8 3.640 168 27 3.233 149 2443/18 D 2 14 o 2 5 94 291,7 3.640 77 25 3.233 69 2219/20 D 1 14 o 2 5 96 13,6 3.640 38 268 3.233 34 238



BARRANº

PERFILES A UNIR



TIPO Nº TORNILLOS

DIAMETRO TORNILLO

TIPO TORNILLO

(o,c)

APOYO TIPO SEVILLANA (AL-S/R)Acero tornillos: A5t

CORTADURA

HIP. NORMAL

HIP. NORMALc.s.

HIP. ANORMAL

HIP. NORMAL

ESFUERZO BARRA

Kg


BARRA Kg

HIP. ANORMAL

APOYOS 86, 93 y 94

APLASTAMIENTOESPESOR MÍNIMO

PERFILES mm

Página 1/5


Kg Kg



BARRANº

PERFILES A UNIR



TIPO Nº TORNILLOS

DIAMETRO TORNILLO

TIPO TORNILLO

(o,c)


CORTADURA

HIP. NORMAL

HIP. NORMALc.s.

HIP. ANORMAL

HIP. NORMAL

ESFUERZO BARRA

Kg


BARRA Kg

HIP. ANORMAL

APOYOS 86, 93 y 94


PERFILES mm

20/23 D 2 14 o 2 5 72 19,4 3.640 101 375 3.233 89 33320/24 D 2 14 o 2 5 29 116,1 3.640 248 63 3.233 220 5640/20 D 1 14 o 2 5 11 2,8 3.640 343 1.300 3.233 305 1.15521/22 D 1 14 o 2 5 328 94,1 3.640 11 39 3.233 10 3421/24 D 2 14 o 2 5 54 149,5 3.640 134 49 3.233 119 4321/25 D 2 14 o 2 5 245 64 3.640 30 114 3.233 26 10121/41 D 1 14 o 2 5 10 0,9 3.640 360 4.044 3.233 320 3.59222/41 D 1 14 o 2 5 74 40 3.640 49 91 3.233 43 8123/24 D 1 14 o 2 5 109 31,6 3.640 33 115 3.233 30 10224/25 D 1 14 o 2 5 176 45,1 3.640 21 81 3.233 18 7224/26 D 2 14 o 2 5 9 149,7 3.640 791 49 3.233 703 4324/27 D 2 14 o 2 5 5 152,7 3.640 1.618 48 3.233 1.437 4288/24 D 1 14 o 2 5 20 1,1 3.640 183 3.309 3.233 162 2.93924/97 D 1 14 o 2 5 20 3,1 3.640 186 1.174 3.233 165 1.04341/25 D 2 14 o 2 5 62 26 3.640 118 280 3.233 105 24925/97 D 1 14 o 2 5 103 37,7 3.640 35 97 3.233 32 8626/29 D 2 14 o 2 5 38 197,1 3.640 191 37 3.233 170 3327/29 D 2 14 o 2 5 58 170,4 3.640 126 43 3.233 112 3827/96 D 2 14 o 2 5 348 369,7 3.640 21 20 3.233 19 1797/27 D 2 14 o 2 5 270 316,3 3.640 27 23 3.233 24 2028/29 D 1 14 o 2 5 173 47,4 3.640 21 77 3.233 19 6828/31 M 5 20 o 2 8 8.778 2344,35 8.320 5 18 6.597 4 1429/30 D 1 14 o 2 5 139 75 3.640 26 49 3.233 23 4329/31 D 2 14 o 2 5 6 200,3 3.640 1.234 36 3.233 1.096 3229/32 D 2 14 o 2 5 39 200,5 3.640 186 36 3.233 165 3230/32 M 5 20 o 2 8 8.775 3631,3 8.320 5 11 6.597 4 930/96 D 1 14 o 2 5 166 73,1 3.640 22 50 3.233 20 4431/35 M 5 20 o 2 8 8.900 2521,6 8.320 5 16 6.597 4 1331/36 D 2 14 o 2 5 34 231,6 3.640 217 31 3.233 192 2832/36 D 2 14 o 2 5 74 264,1 3.640 98 28 3.233 87 2432/95 D 2 14 o 2 5 222 481,2 3.640 33 15 3.233 29 1396/32 D 2 14 o 2 5 172 412,8 3.640 42 18 3.233 38 1634/98 D 2 14 o 2 5 310 160,8 3.640 24 45 3.233 21 4035/36 D 1 14 o 2 5 50 9,7 3.640 73 375 3.233 65 33336/37 D 1 14 o 2 5 91 16,2 3.640 40 225 3.233 36 20036/38 D 2 14 o 2 5 27 245,6 3.640 273 30 3.233 242 26

Página 2/5


Kg Kg



BARRANº

PERFILES A UNIR



TIPO Nº TORNILLOS

DIAMETRO TORNILLO

TIPO TORNILLO

(o,c)


CORTADURA

HIP. NORMAL

HIP. NORMALc.s.

HIP. ANORMAL

HIP. NORMAL

ESFUERZO BARRA

Kg


BARRA Kg

HIP. ANORMAL

APOYOS 86, 93 y 94


PERFILES mm

36/39 D 2 14 o 2 5 52 244,4 3.640 141 30 3.233 126 2690/36 D 1 14 o 2 5 18 1,3 3.640 202 2.800 3.233 180 2.48736/95 D 1 14 o 2 5 17 2,2 3.640 221 1.655 3.233 196 1.46937/95 D 1 14 o 2 5 37 19,7 3.640 97 185 3.233 86 16438/45 D 2 14 o 2 5 2 336,2 3.640 4.853 22 3.233 4.310 1939/45 D 2 14 o 2 5 40 364,7 3.640 183 20 3.233 163 1839/94 D 2 14 o 2 5 541 757,8 3.640 13 10 3.233 12 995/39 D 2 14 o 2 5 366 548,2 3.640 20 13 3.233 18 1241/97 D 2 14 o 2 5 30 305,6 3.640 243 24 3.233 216 2198/43 D 2 14 o 2 5 50 275,1 3.640 144 26 3.233 128 2444/45 D 1 14 o 2 5 822 241,9 3.640 4 15 3.233 4 1345/46 D 1 14 o 2 5 801 501,2 3.640 5 7 3.233 4 646/47 D 2 14 o 2 5 16 1253,7 3.640 452 6 3.233 402 546/94 D 1 14 o 2 5 831 512,7 3.640 4 7 3.233 4 647/50 D 2 14 o 2 5 14 1326,4 3.640 535 5 3.233 475 5

48/136 D 2 14 o 2 5 1.278 1024,2 3.640 6 7 3.233 5 6141/48 D 2 14 o 2 5 1.237 988,5 3.640 6 7 3.233 5 749/51 M 4 20 o 2 7 8.108 2947,1 7.280 4 10 6.597 3 950/51 D 2 14 o 2 5 2 1403,2 3.640 4.044 5 3.233 3.592 550/52 M 4 20 o 2 7 8.484 3446,2 7.280 3 8 6.597 3 851/54 D 2 14 o 2 5 2 1501 3.640 3.467 5 3.233 3.079 452/54 M 4 20 o 2 7 7.703 4096 7.280 4 7 6.597 3 6

52/132 D 2 14 o 2 5 1.365 1165,9 3.640 5 6 3.233 5 6136/52 D 2 14 o 2 5 1.299 1097,9 3.640 6 7 3.233 5 654/55 D 2 14 o 2 5 9 1590,3 3.640 800 5 3.233 710 455/58 D 2 14 o 2 5 22 1699,4 3.640 325 4 3.233 289 4

56/128 D 2 14 o 2 5 1.505 1348,4 3.640 5 5 3.233 4 5132/56 D 2 14 o 2 5 1.423 1266,9 3.640 5 6 3.233 5 558/59 D 2 14 o 2 5 6 1839,7 3.640 1.255 4 3.233 1.115 459/62 D 2 14 o 2 5 8 1965,3 3.640 899 4 3.233 798 3

60/124 D 2 14 o 2 5 1.669 1499 3.640 4 5 3.233 4 4128/60 D 2 14 o 2 5 1.570 1406,6 3.640 5 5 3.233 4 562/63 D 2 14 o 2 5 27 2111 3.640 274 3 3.233 243 3

124/64 D 2 14 o 2 5 1.716 1698,5 3.640 4 4 3.233 4 491/83 D 2 14 o 2 5 1 3,5 3.640 9.100 2.080 3.233 8.082 1.84783/92 D 2 14 o 2 5 23 198,6 3.640 314 37 3.233 279 33

Página 3/5


Kg Kg



BARRANº

PERFILES A UNIR



TIPO Nº TORNILLOS

DIAMETRO TORNILLO

TIPO TORNILLO

(o,c)


CORTADURA

HIP. NORMAL

HIP. NORMALc.s.

HIP. ANORMAL

HIP. NORMAL

ESFUERZO BARRA

Kg


BARRA Kg

HIP. ANORMAL

APOYOS 86, 93 y 94


PERFILES mm

92/84 D 2 14 o 2 5 27 203,5 3.640 271 36 3.233 240 3284/94 D 2 14 o 2 5 1 6,7 3.640 5.600 1.087 3.233 4.973 965

88/161 D 1 14 o 2 5 30 1,5 3.640 122 2.427 3.233 108 2.15590/149 D 1 14 o 2 5 27 2,5 3.640 134 1.456 3.233 119 1.29394/141 D 1 14 o 2 5 234 299 3.640 16 12 3.233 14 11147/94 D 2 14 o 2 5 574 792,6 3.640 13 9 3.233 11 895/147 D 2 14 o 2 5 352 521 3.640 21 14 3.233 18 12149/95 D 1 14 o 2 5 26 1,3 3.640 140 2.800 3.233 124 2.48795/150 D 1 14 o 2 5 44 34 3.640 84 107 3.233 74 95154/95 D 2 14 o 2 5 272 540,7 3.640 27 13 3.233 24 1296/154 D 2 14 o 2 5 158 397,1 3.640 46 18 3.233 41 1696/157 D 1 14 o 2 5 121 57,5 3.640 30 63 3.233 27 56159/96 D 2 14 o 2 5 390 414,8 3.640 19 18 3.233 17 1697/159 D 2 14 o 2 5 263 313,4 3.640 28 23 3.233 25 21161/97 D 1 14 o 2 5 34 2,7 3.640 108 1.348 3.233 96 1.19797/162 D 1 14 o 2 5 139 60,3 3.640 26 60 3.233 23 5498/143 D 2 14 o 2 5 65 171,6 3.640 111 42 3.233 99 38152/98 D 2 14 o 2 5 340 314,3 3.640 21 23 3.233 19 21177/98 D 1 14 o 2 5 27 4,8 3.640 136 758 3.233 121 67398/178 D 1 14 o 2 5 163 85,1 3.640 22 43 3.233 20 38

134/132 M 4 20 o 2 7 7.149 3793 7.280 4 8 6.597 4 7136/134 M 4 20 o 2 7 7.133 3335,25 7.280 4 9 6.597 4 8143/168 D 2 14 o 2 5 207 126,3 3.640 35 58 3.233 31 51174/143 D 1 14 o 2 5 23 0,1 3.640 158 36.400 3.233 141 32.327143/175 D 1 14 o 2 5 194 144,9 3.640 19 25 3.233 17 22178/143 D 2 14 o 2 5 125 109,4 3.640 58 67 3.233 52 59145/162 D 2 14 o 2 5 151 85,6 3.640 48 85 3.233 43 76165/145 D 1 14 o 2 5 19 1 3.640 188 3.640 3.233 167 3.233145/166 D 1 14 o 2 5 187 123,5 3.640 19 29 3.233 17 26168/145 D 2 14 o 2 5 68 452,6 3.640 107 16 3.233 95 14154/150 M 5 20 o 2 8 7.808 3628,6 8.320 5 11 6.597 4 9152/178 D 2 14 o 2 5 176 51,2 3.640 41 142 3.233 37 126181/152 D 1 14 o 2 5 23 2,8 3.640 158 1.300 3.233 140 1.155152/182 D 1 14 o 2 5 251 89,8 3.640 15 41 3.233 13 36184/152 D 2 14 o 2 5 146 383,3 3.640 50 19 3.233 44 17157/154 M 4 20 o 2 7 7.614 3503,2 7.280 4 8 6.597 3 8

Página 4/5


Kg Kg



BARRANº

PERFILES A UNIR



TIPO Nº TORNILLOS

DIAMETRO TORNILLO

TIPO TORNILLO

(o,c)


CORTADURA

HIP. NORMAL

HIP. NORMALc.s.

HIP. ANORMAL

HIP. NORMAL

ESFUERZO BARRA

Kg


BARRA Kg

HIP. ANORMAL

APOYOS 86, 93 y 94


PERFILES mm

184/182 M 5 20 o 2 8 1 0,5 8.320 83.200 83.200 6.597 65.973 65.973

Página 5/5



CÁLCULO DE LAS CABEZAS APOYOS DE ALINEACIÓN: 76, 77, 78, 80, 81, 82, 83, 84, 85, 86, 93, 94, 95, 96 y 97



APOYOS DE AMARRE: 79



ANEXO 6: REFUERZOS DE LOS APOYOS EXISTENTES. FASE II.



APOYOS TIPO SEVILLANA A continuación se muestra el listado de refuerzos a montar en los

apoyos tipo Sevillana, indicando los esfuerzos y tensiones a los que quedarían sometidas las barras tras su montaje. Los apoyos que se muestran son los apoyos sometidos a las solicitaciones más desfavorables, tanto para seguridad reforzada, como normal, para alineación como para amarre:




1/3 L-100x10 L-100x10 M 103 53 53 22185 -37353 -10641 664 -973 -277 2206 2600 3,91 2,27 7,962/5 L-100x10 L-100x10 M 103 53 53 -24434 -48459 -21405 -636 -1262 -557 2206 2600 3,47 1,75 3,963/6 L-100x10 L-100x10 M 103 53 53 22048 -36346 -11327 660 -947 -295 2206 2600 3,94 2,33 7,485/7 L-100x10 L-100x10 M 103 53 53 -24171 -47260 -20177 -629 -1231 -525 2206 2600 3,50 1,79 4,206/8 L-100x10 L-100x10 M 103 53 53 20651 -37178 -10043 618 -968 -262 2206 2600 4,21 2,28 8,44

7/10 L-100x10 L-100x10 M 103 53 53 -22782 -47829 -21964 -593 -1246 -572 2206 2600 3,72 1,77 3,8610/12 L-100x10 L-100x10 M 93 48 48 -23153 -45614 -19684 -603 -1188 -513 2242 2600 3,72 1,89 4,3712/14 L-100x10 L-100x10 M 93 48 48 -21602 -44930 -21176 -563 -1170 -551 2242 2600 3,99 1,92 4,0714/17 L-100x10 L-100x10 M 90 46 46 -21230 -42059 -18258 -553 -1095 -475 2252 2600 4,07 2,06 4,7416/18 L-90x8 L-90x10 M 93 53 53 17693 -32666 -9213 655 -1054 -297 2206 2600 3,97 2,09 7,4217/20 L-90x8 L-90x10 M 90 51 51 -19485 -42119 -20389 -629 -1359 -658 2218 2600 3,53 1,63 3,3718/21 L-90x8 L-90x10 M 82 47 47 17859 -29551 -11101 661 -953 -358 2249 2600 3,93 2,36 6,28

TEN

SIÓ

N

MÁ

XIM

A

CO

MP

RE

SI

ÓN

TEN

SIÓ

N

MÁ

XIM

A

TRA

CC

IÓN



TENSIONES (Kg/cm2)

CÁLCULO REFUERZOS BARRAS

TIPO DE CALCULO REFUERZOSAPOYO 79

SEGURIDAD REFORZADA

ACERO A-42

FUNCIÓN APOYO ANGESFUERZOS EN BARRAS (Kg)


Página 1/1



1/3 L-80x8 L-80x8 M 83 53 53 -18502 3700 4051 -752 177 194 2203 2600 2,93 14,70 13,432/6 L-80x8 L-80x8 M 83 53 53 -18544 -7006 -7366 -754 -285 -299 2203 2600 2,92 7,74 7,363/7 L-80x8 L-80x8 M 97 62 62 -18531 3721 4073 -753 178 195 2131 2600 2,83 14,62 13,356/9 L-80x8 L-80x8 M 97 62 62 -18571 -7010 -7370 -755 -285 -300 2131 2600 2,82 7,48 7,11

7/10 L-80x8 L-80x8 M 82 53 53 -18415 3757 4114 -749 180 197 2208 2600 2,95 14,48 13,229/13 L-80x8 L-80x8 M 82 53 53 -18416 -6934 -7289 -749 -282 -296 2208 2600 2,95 7,83 7,4510/17 L-80x8 L-80x8 M 83 53 53 -18436 3778 4135 -749 181 198 2203 2600 2,94 14,40 13,1513/18 L-80x8 L-80x8 M 83 53 53 -18445 -6935 -7291 -750 -282 -296 2203 2600 2,94 7,82 7,4317/19 L-80x8 L-80x8 M 99 63 63 -18503 3964 4403 -752 189 210 2120 2600 2,82 13,72 12,3518/22 L-80x8 L-80x8 M 99 63 63 -18436 -7044 -7492 -749 -286 -305 2120 2600 2,83 7,40 6,9619/23 L-80x8 L-80x8 M 99 63 63 -18521 3985 4426 -753 191 212 2120 2600 2,82 13,65 12,2922/25 L-80x8 L-80x8 M 99 63 63 -18460 -7043 -7492 -750 -286 -305 2120 2600 2,83 7,41 6,9623/26 L-80x8 L-80x8 M 170 109 109 -18713 4080 4530 -761 195 217 1575 2600 2,07 13,33 12,0125/27 L-80x8 L-80x8 M 170 109 109 -18710 -7097 -7549 -761 -289 -307 1575 2600 2,07 5,46 5,1326/28 L-80x8 L-80x8 M 170 109 109 -19137 4380 4958 -778 209 237 1575 2600 2,02 12,42 10,9727/30 L-80x8 L-80x8 M 170 109 109 -19131 -7336 -7911 -778 -298 -322 1575 2600 2,03 5,28 4,9028/31 L-80x8 L-80x8 M 154 99 99 -19091 4395 4972 -776 210 238 1723 2600 2,22 12,38 10,9430/32 L-80x8 L-80x8 M 154 99 99 -19086 -7301 -7876 -776 -297 -320 1723 2600 2,22 5,80 5,3831/35 L-80x8 L-80x8 M 154 99 99 -19361 4626 5353 -787 221 256 1723 2600 2,19 11,76 10,1632/37 L-80x8 L-80x8 M 154 99 99 -19355 -7471 -8203 -787 -304 -333 1723 2600 2,19 5,67 5,1735/38 L-80x8 L-80x8 M 139 89 89 -19345 4648 5375 -786 222 257 1848 2600 2,35 11,70 10,1237/39 L-80x8 L-80x8 M 139 89 89 -19346 -7455 -8187 -786 -303 -333 1848 2600 2,35 6,10 5,5538/44 L-80x8 L-80x8 M 163 104 104 -20165 5013 5980 -820 240 286 1641 2600 2,00 10,85 9,1039/46 L-80x8 L-80x8 M 163 104 104 -20149 -7817 -8785 -819 -318 -357 1641 2600 2,00 5,17 4,6044/47 L-80x8 L-80x8 M 113 72 72 -19294 5010 6528 -784 239 312 2035 2600 2,60 10,86 8,3346/48 L-80x8 L-80x8 M 116 74 74 -20014 -7521 -7976 -814 -306 -324 2016 2600 2,48 6,59 6,2247/49 L-80x8 L-80x8 M 113 72 72 -19276 4542 4992 -784 217 239 2035 2600 2,60 11,98 10,9048/50 L-80x8 L-80x8 M 109 70 70 -18473 -7545 -9170 -751 -307 -373 2061 2600 2,74 6,72 5,5349/51 L-70x7 L-70x7 M 107 79 79 -17649 4554 6266 -939 287 395 1970 2600 2,10 9,06 6,58

TEN

SIÓ

N

MÁ

XIM

A

CO

MP

RE

SIÓ

N

TEN

SIÓ

N

MÁ

XIM

A

TRA

CC

IÓN COEFICIENTES DE SEGURIDAD


TENSIONES (Kg/cm2)


TIPO DE CALCULO REFUERZOSAPOYOS 76, 77, 78, 80, 81, 82, 83, 84, 85, 95, 96 y 97

SEGURIDAD NORMAL

ACERO A-42

FUNCIÓN APOYO ALESFUERZOS EN BARRAS (Kg)


Página 1/2


Nº PERFIL REFUERZO TIPO LONG. λ K*λ HIPOT. 1 HIPOT. 2 HIPOT. 3 HIPOT. 4 HIPOT. 1 HIPOT. 2 HIPOT. 3 HIPOT. 4 TEN

SIÓ

N

MÁ

XIM

A

CO

MP

RE

SIÓ

N

TEN

SIÓ

N

MÁ

XIM

A

TRA

CC



TENSIONES (Kg/cm2)


TIPO DE CALCULO REFUERZOSAPOYOS 76, 77, 78, 80, 81, 82, 83, 84, 85, 95, 96 y 97

SEGURIDAD NORMAL

ACERO A-42



50/52 L-70x7 L-70x7 M 108 79 79 -18465 -7006 -7481 -982 -373 -398 1962 2600 2,00 5,26 4,9351/53 L-70x7 L-70x7 M 107 79 79 -17634 4000 4468 -938 252 282 1970 2600 2,10 10,31 9,2352/54 L-70x7 L-70x7 M 106 78 78 -16774 -7038 -8879 -892 -374 -472 1978 2600 2,22 5,28 4,1953/55 L-70x7 L-70x7 M 104 76 76 -15802 4012 5969 -841 253 376 1994 2600 2,37 10,28 6,9154/56 L-70x7 L-70x7 M 106 78 78 -16764 -6410 -6886 -892 -341 -366 1978 2600 2,22 5,80 5,4055/57 L-70x7 L-70x7 M 104 76 76 -15763 3373 3836 -838 213 242 1994 2600 2,38 12,23 10,7556/58 L-70x7 L-70x7 M 101 74 74 -14808 -6465 -8592 -788 -344 -457 2017 2600 2,56 5,86 4,4157/59 L-70x7 L-80x8 M 98 72 72 -13676 3368 5620 -630 180 300 2039 2600 3,24 14,48 8,6858/60 L-70x7 L-70x7 M 101 74 74 -14812 -5718 -6217 -788 -304 -331 2017 2600 2,56 6,63 6,1059/61 L-70x7 L-80x8 M 98 72 72 -13665 2568 3058 -630 137 163 2039 2600 3,24 18,99 15,95

134/132 L-70x7 L-70x7 M 106 78 78 15464 -6178 -8209 975 -329 -437 1978 2600 2,67 6,02 4,53136/134 L-70x7 L-70x7 M 108 79 79 15427 -6740 -7225 973 -359 -384 1962 2600 2,67 5,47 5,10137/136 L-70x7 L-70x7 M 107 79 79 16986 -6799 -8532 1071 -362 -454 1970 2600 2,43 5,45 4,34141/137 L-70x7 L-70x7 M 118 87 87 16973 -7283 -7690 1070 -387 -409 1877 2600 2,43 4,85 4,59

Página 2/2




1/3 L-80x8 L-80x8 M 83 53 53 -17022 3503 3829 -692 167 183 2203 2600 3,18 15,53 14,202/6 L-80x8 L-80x8 M 83 53 53 -17061 -6456 -6791 -694 -262 -276 2203 2600 3,18 8,40 7,983/7 L-80x8 L-80x8 M 97 62 62 -17048 3522 3850 -693 168 184 2131 2600 3,08 15,44 14,136/9 L-80x8 L-80x8 M 97 62 62 -17085 -6460 -6794 -695 -263 -276 2131 2600 3,07 8,12 7,72

7/10 L-80x8 L-80x8 M 82 53 53 -16941 3556 3888 -689 170 186 2208 2600 3,21 15,30 13,999/13 L-80x8 L-80x8 M 82 53 53 -16943 -6390 -6720 -689 -260 -273 2208 2600 3,21 8,50 8,0810/17 L-80x8 L-80x8 M 83 53 53 -16961 3575 3908 -689 171 187 2203 2600 3,20 15,21 13,9213/18 L-80x8 L-80x8 M 83 53 53 -16969 -6390 -6721 -690 -260 -273 2203 2600 3,19 8,48 8,0617/19 L-80x8 L-80x8 M 99 63 63 -17018 3749 4158 -692 179 199 2120 2600 3,06 14,51 13,0818/22 L-80x8 L-80x8 M 99 63 63 -16956 -6491 -6908 -689 -264 -281 2120 2600 3,08 8,04 7,5519/23 L-80x8 L-80x8 M 99 63 63 -17034 3769 4179 -692 180 200 2120 2600 3,06 14,43 13,0222/25 L-80x8 L-80x8 M 99 63 63 -16978 -6490 -6907 -690 -264 -281 2120 2600 3,07 8,04 7,5523/26 L-80x8 L-80x8 M 170 109 109 -17210 3859 4277 -700 184 204 1575 2600 2,25 14,10 12,7225/27 L-80x8 L-80x8 M 170 109 109 -17208 -6539 -6960 -700 -266 -283 1575 2600 2,25 5,92 5,5726/28 L-80x8 L-80x8 M 170 109 109 -17598 4138 4676 -715 198 224 1575 2600 2,20 13,14 11,6327/30 L-80x8 L-80x8 M 170 109 109 -17592 -6761 -7296 -715 -275 -297 1575 2600 2,20 5,73 5,3128/31 L-80x8 L-80x8 M 154 99 99 -17555 4152 4689 -714 198 224 1723 2600 2,41 13,10 11,6030/32 L-80x8 L-80x8 M 154 99 99 -17551 -6728 -7263 -713 -274 -295 1723 2600 2,41 6,30 5,8431/35 L-80x8 L-80x8 M 154 99 99 -17801 4368 5043 -724 209 241 1723 2600 2,38 12,45 10,7932/37 L-80x8 L-80x8 M 154 99 99 -17795 -6886 -7566 -723 -280 -308 1723 2600 2,38 6,16 5,6035/38 L-80x8 L-80x8 M 139 89 89 -17786 4388 5064 -723 210 242 1848 2600 2,56 12,40 10,7437/39 L-80x8 L-80x8 M 139 89 89 -17786 -6871 -7551 -723 -279 -307 1848 2600 2,56 6,62 6,0238/44 L-80x8 L-80x8 M 163 104 104 -18538 4729 5628 -754 226 269 1641 2600 2,18 11,50 9,6639/46 L-80x8 L-80x8 M 163 104 104 -18522 -7205 -8106 -753 -293 -329 1641 2600 2,18 5,60 4,9844/47 L-80x8 L-80x8 M 113 72 72 -17734 4725 6138 -721 226 293 2035 2600 2,82 11,51 8,8646/48 L-80x8 L-80x8 M 116 74 74 -18398 -6930 -7353 -748 -282 -299 2016 2600 2,70 7,16 6,7447/49 L-80x8 L-80x8 M 113 72 72 -17718 4290 4709 -720 205 225 2035 2600 2,83 12,68 11,5548/50 L-80x8 L-80x8 M 109 70 70 -16975 -6952 -8463 -690 -283 -344 2061 2600 2,99 7,29 5,9949/51 L-70x7 L-70x7 M 107 79 79 -16216 4302 5894 -863 271 372 1970 2600 2,28 9,59 7,00

TEN

SIÓ

N

MÁ

XIM

A

TRA

CC



TENSIONES (Kg/cm2)


TIPO DE CALCULO REFUERZOS

SEGURIDAD REFORZADA

ACERO A-42


APOYOS 86, 93 y 94

TEN

SIÓ

N

MÁ

XIM

A

CO

MP

RE

SIÓ

NPágina 1/2



Nº PERFIL REFUERZO TIPO LONG. λ K*λ HIPOT. 1 HIPOT. 2 HIPOT. 3 HIPOT. 4 HIPOT. 1 HIPOT. 2 HIPOT. 3 HIPOT. 4 TEN

SIÓ

N

MÁ

XIM

A

TRA

CC



TENSIONES (Kg/cm2)


TIPO DE CALCULO REFUERZOS

SEGURIDAD REFORZADA

ACERO A-42


APOYOS 86, 93 y 94

TEN

SIÓ

N

MÁ

XIM

A

CO

MP

RE

SIÓ

N

50/52 L-70x7 L-70x7 M 108 79 79 -16968 -6451 -6892 -903 -343 -367 1962 2600 2,17 5,72 5,3551/53 L-70x7 L-70x7 M 107 79 79 -16201 3787 4222 -862 239 266 1970 2600 2,29 10,89 9,7752/54 L-70x7 L-70x7 M 106 78 78 -15406 -6479 -8192 -819 -345 -436 1978 2600 2,41 5,74 4,5453/55 L-70x7 L-70x7 M 104 76 76 -14511 3799 5619 -772 240 354 1994 2600 2,58 10,85 7,3454/56 L-70x7 L-70x7 M 106 78 78 -15396 -5895 -6337 -819 -314 -337 1978 2600 2,42 6,31 5,8755/57 L-70x7 L-70x7 M 104 76 76 -14477 3202 3633 -770 202 229 1994 2600 2,59 12,88 11,3556/58 L-70x7 L-70x7 M 101 74 74 -13591 -5944 -7922 -723 -316 -421 2017 2600 2,79 6,38 4,7957/59 L-70x7 L-70x7 M 98 72 72 -12550 3199 5295 -668 202 334 2039 2600 3,05 12,89 7,7958/60 L-70x7 L-70x7 M 101 74 74 -13594 -5248 -5713 -723 -279 -304 2017 2600 2,79 7,22 6,6459/61 L-70x7 L-70x7 M 98 72 72 -12538 2457 2913 -667 155 184 2039 2600 3,06 16,78 14,1660/62 L-70x7 L-70x7 M 94 69 69 -11542 -5256 -7529 -614 -280 -400 2068 2600 3,37 7,40 5,1662/64 L-70x7 L-70x7 M 94 69 69 -11506 -4431 -4898 -612 -236 -261 2068 2600 3,38 8,78 7,94

130/128 L-70x7 L-70x7 M 103 76 76 12626 -5030 -7247 796 -268 -386 2001 2600 3,27 7,48 5,19132/130 L-70x7 L-70x7 M 106 78 78 12649 -5629 -6118 798 -299 -325 1978 2600 3,26 6,61 6,08134/132 L-70x7 L-70x7 M 106 78 78 14299 -5697 -7586 902 -303 -404 1978 2600 2,88 6,53 4,90136/134 L-70x7 L-70x7 M 108 79 79 14265 -6219 -6671 899 -331 -355 1962 2600 2,89 5,93 5,53137/136 L-70x7 L-70x7 M 107 79 79 15704 -6273 -7885 990 -334 -419 1970 2600 2,63 5,90 4,70141/137 L-70x7 L-70x7 M 118 87 87 15693 -6723 -7102 989 -358 -378 1877 2600 2,63 5,25 4,97147/141 L-80x8 L-80x8 M 163 104 104 16456 -6800 -7720 787 -276 -314 1641 2600 3,31 5,94 5,23150/147 L-80x8 L-80x8 M 139 89 89 15635 -6556 -7243 747 -267 -294 1848 2600 3,48 6,94 6,28154/150 L-80x8 L-80x8 M 154 99 99 15615 -6570 -7257 746 -267 -295 1723 2600 3,48 6,45 5,84157/154 L-80x8 L-80x8 M 154 99 99 15229 -6470 -7006 728 -263 -285 1723 2600 3,57 6,55 6,05159/157 L-80x8 L-80x8 M 170 109 109 15248 -6500 -7037 729 -264 -286 1575 2600 3,57 5,96 5,51162/159 L-80x8 L-80x8 M 170 109 109 14739 -6330 -6751 705 -257 -274 1575 2600 3,69 6,12 5,74166/162 L-80x8 L-80x8 M 99 63 63 14533 -6270 -6687 695 -255 -272 2120 2600 3,74 8,32 7,80

Página 2/2



APOYOS TIPO IMEDEXSA

A continuación se muestra el esquema de refuerzos y el nivel de agotamiento del apoyo una vez montados estos en cada apoyo de tipo IMEDEXSA.

El apoyo nº 88 no requiere refuerzos.



ANEXO 7: ESTUDIO DE APOYOS TIPO IMEDEXSA. FASE II.



REFORMAS DE LA LINEA 66 KV D/C MÉRIDA-VILLAFRANCA



ANEXO 8: REPORTAJE FOTOGRÁFICO DE APOYOS. FASE II.



APOYOS TIPO SEVILLANA (ALINEACIÓN)

APOYO Nº 76 APOYO Nº 77





APOYO Nº 97



APOYOS TIPO SEVILLANA (AMARRE)

APOYO Nº 79



APOYOS TIPO IMEDEXSA (ALINEACIÓN A SUSTITUIR)




APOYOS TIPO IMEDEXSA (AMARRE)





ANEXO 9: RD 223/2008. Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas y sus instrucciones técnicas complementarias ITC-LAT 01 a 09.

16436 Miércoles 19 marzo 2008 BOE núm. 68

MINISTERIO DE TRABAJO Y ASUNTOS SOCIALES

5268 CORRECCIÓN de errores del Real Decreto 1722/2007, de 21 de diciembre, por el que se desarrolla la Ley 56/2003, de 16 de diciembre, de Empleo, en materia de órganos, instrumen-tos de coordinación y evaluación del Sistema Nacional de Empleo.

Advertido error en el Real Decreto 1722/2007, de 21 de diciembre, por el que se desarrolla la Ley 56/2003, de 16 de diciembre, de Empleo, en materia de órganos, instru-mentos de coordinación y evaluación del Sistema Nacio-nal de Empleo, publicado en el «Boletín Oficial del Estado» número 20, de 23 de enero de 2008, se procede a efectuar la oportuna rectificación:

En la página 4446, segunda columna, en la disposi-ción adicional segunda, donde dice: «En el marco de lo establecido en el artículo 18 del presente real decreto…», debe decir: «En el marco de lo establecido en el artículo 19 del presente real decreto…».

MINISTERIO DE INDUSTRIA, TURISMO Y COMERCIO

5269 REAL DECRETO 223/2008, de 15 de febrero, por el que se aprueban el Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión y sus ins-trucciones técnicas complementarias ITC-LAT 01 a 09.

El vigente Reglamento de Líneas Eléctricas Aéreas de Alta Tensión fue aprobado por Decreto 3151/1968, de 28 de noviembre, conteniendo únicamente prescripciones técni-cas. La autorización administrativa previa a su realización se regía por el Decreto 2617/1966, de 20 de octubre; la expropiación forzosa se posibilitaba por la Ley 10/1966, de 18 de marzo y su Reglamento, aprobado por Decre-to 2619/1966, de 20 de octubre, los cuales, a su vez, regula-ban la potestad sancionadora; asimismo, para determinar las condiciones de mantenimiento e inspecciones periódi-cas se recurría al artículo 92 del Reglamento de Verifica-ciones Eléctricas y Regularidad en el Suministro de Ener-gía, aprobado por Decreto de 12 de marzo de 1954, en la redacción dada por el Real Decreto 724/1979, de 2 de febrero.

El propio marco técnico en que se promulgó ese reglamento ha variado considerablemente, con la intro-ducción de nuevos materiales, técnicas, procedimientos y necesidades sociales.

Mucho mayor aún ha sido la variación experimentada en el ordenamiento jurídico, como consecuencia, funda-mentalmente, de la promulgación de la Constitución Española y de la adhesión de España a la Comunidad Europea, lo que ha significado, en cuanto al tratamiento administrativo, por ejemplo, el traspaso de funciones desde la Administración General del Estado a las comunidades autónomas cuando se trata de instalaciones ubicadas exclu-sivamente en sus respectivos territorios, y la necesidad de coordinación en los demás casos, o la necesidad de cum-

plir la liberalización económica que, como en otros cam-pos, se ha materializado de manera espectacular en el ámbito energético en general y el sector eléctrico en par-ticular, obligando a adaptar todos los procedimientos y agentes intervinientes.

Dos leyes básicas se aplican a las instalaciones con-templadas en el reglamento que ahora se aprueba: con carácter sectorial, la Ley 54/1997, de 27 de noviembre, del Sector Eléctrico, y con carácter horizontal, pero especial-mente en materia de seguridad, la Ley 21/1992, de 16 de julio, de Industria.

Así, por ejemplo, el artículo 3 de la Ley 54/1997, de 27 de noviembre, confiere a la Administración General del Estado la competencia para establecer los requisitos mínimos de calidad y seguridad que han de regir el sumi-nistro de energía eléctrica, así como la de autorizar las instalaciones eléctricas cuando su aprovechamiento afecte a más de una comunidad autónoma o el transporte o distribución salga del ámbito territorial de una de ellas.

Por lo demás, el artículo 51.1 de dicha Ley 54/1997,de 27 de noviembre, se remite a lo previsto en la citada Ley 21/1992, de 16 de julio, respecto de las normas técni-cas de seguridad y calidad industriales que hayan de cumplir las instalaciones de producción, transporte y dis-tribución de energía eléctrica, las destinadas a su recep-ción por los usuarios, los equipos de consumo, así como los elementos técnicos y materiales para las instalaciones eléctricas.

El mismo artículo 51, en su apartado 3, indica, igual-mente, que sin perjuicio de las restantes autorizaciones reguladas por la Ley, a los efectos considerados en este artículo, la construcción, ampliación o modificación de instalaciones eléctricas requerirá autorización administra-tiva, según disponga la reglamentación correspondiente.

Otros aspectos a destacar de la referida Ley del Sector Eléctrico son que su título IX se refiere a expropiación y servidumbres y, por último, que incorpora un régimen sancionador que cubre infracciones también en el ámbito del reglamento que ahora se aprueba.

Por su parte, la Ley 21/1992, de 16 de julio, de Indus-tria, dedica su título III a la seguridad y calidad industria-les y, más concretamente, el capítulo I de dicho título a la seguridad industrial, definiéndola y determinando sus objetivos.

El artículo 12 de la Ley 21/1992, de 16 de julio, de Industria, se refiere, específicamente, a los reglamentos de seguridad, los cuales deberán establecer los requisitos de seguridad de las instalaciones, los procedimientos de conformidad con las mismas, las responsabilidades de los titulares y las condiciones de equipamiento, medios y capacidad técnica que deben reunir los agentes intervi-nientes en las distintas fases en relación con las instala-ciones, así como la posibilidad de su control mediante inspecciones periódicas.

De acuerdo con el apartado 5 del citado artículo 12, los reglamentos de seguridad de ámbito estatal se aprobarán por el Gobierno de la Nación, sin perjuicio de que las comunidades autónomas puedan introducir requisitos adicionales sobre las mismas materias, cuando se trate de instalaciones radicadas en su territorio.

En su artículo 15, la Ley 21/1992, de 16 de julio, de Industria, define las características y requisitos que deben reunir los organismos de control, como entidades encar-gadas de llevar a cabo las inspecciones reglamentarias.

Además, en su título V, esta misma norma legal recoge el régimen de infracciones y sanciones en materia de industria y, en particular, sobre cuestiones relacionadas con la seguridad de las instalaciones.

De acuerdo con este marco legal, mediante el pre-sente real decreto se aprueba un conjunto normativo que, en línea con otros vigentes en materia de seguridad industrial, adopta la forma de un reglamento que con-tiene las disposiciones técnicas y administrativas genera-

BOE núm. 68 Miércoles 19 marzo 2008 16437

les, así como unas instrucciones técnicas complementa-rias (denominadas ITC-LAT) que desarrollan y concretan las previsiones del primero para materias específicas.

El reglamento que se aprueba establece que sus pres-cripciones y las de las instrucciones técnicas complemen-tarias deben tener la consideración de mínimos, de acuerdo con el estado de la técnica, pero admite ejecucio-nes distintas de las previstas siempre que ofrezcan nive-les de seguridad que puedan considerarse, al menos, equivalentes.

Se declaran de obligado cumplimiento una serie de normas relativas, especialmente, al diseño de materiales y equipos. Dado que dichas normas proceden en su mayor parte de las normas europeas EN e internacionales IEC, se consigue rápidamente disponer de soluciones técnicas en sintonía con lo aplicado en los países más avanzados y que reflejan un alto grado de consenso en el sector.

Para facilitar su puesta al día, en el texto de las instruc-ciones únicamente se citan las normas por sus números de referencia, sin el año de edición. En una instrucción a tal propósito se recoge toda la lista de las normas, esta vez con el año de edición, a fin de que, cuando aparezcan nuevas versiones, se puedan hacer los respectivos cam-bios en dicha lista, quedando automáticamente actualiza-das en el texto dispositivo, sin necesidad de otra interven-ción. En ese momento también se pueden establecer los plazos para la transición entre las versiones, de tal manera que los fabricantes y distribuidores de material eléctrico puedan dar salida, en un tiempo razonable, a los produc-tos fabricados de acuerdo con la versión de la norma anulada.

No obstante, una vez más, el reglamento resulta flexi-ble en su exigencia, ya que permite la utilización de otros materiales y equipos que no se ajusten a dichas normas pero que confieran una seguridad equivalente, con expreso reconocimiento de aquellos que se comercialicen legal-mente en los Estados del Espacio Económico Europeo y en cualquier otro con el cual exista un acuerdo al efecto.

Se presupondrá la conformidad de los equipos y mate-riales con las normas y especificaciones técnicas aplicables cuando éstos dispongan de marcas o certificados de con-formidad emitidos por un organismo cualificado, indepen-diente y acreditado para tal fin, según los procedimientos establecidos en el Real Decreto 2200/1995, de 28 de diciem-bre, por el que se aprueba el Reglamento de la Infraestruc-tura para la Calidad y la Seguridad Industrial.

Las empresas de transporte y distribución de energía eléctrica se responsabilizarán de la ejecución, manteni-miento y verificación de las líneas de su propiedad.

Para la ejecución de las líneas eléctricas de alta ten-sión que no sean propiedad de empresas de transporte y distribución de energía eléctrica, se introducen las figuras de instalador y empresa instaladora autorizada, que hasta ahora no habían sido reguladas, estableciendo 2 catego-rías, según se pretenda ejecutar líneas aéreas y subterrá-neas con tensión nominal hasta 30 kV o de más de 30 kV. Se exige que el titular contrate el mantenimiento de la línea, a fin de garantizar el debido estado de conservación y funcionamiento de la misma. Complementariamente, se prevé la inspección periódica de las instalaciones, cada tres años, como mínimo, por organismos de control.

Todo ello, con independencia de la necesidad de un proyecto previo y dirección de obra por titulado compe-tente.

Finalmente, se encarga al centro directivo compe-tente en materia de seguridad industrial del Ministerio de Industria, Turismo y Comercio, la elaboración de una guía, como ayuda a los distintos agentes afectados, para la mejor comprensión de las prescripciones regla-mentarias.

Esta regulación tiene carácter de normativa básica y recoge previsiones de carácter exclusiva y marcadamente técnico, por lo que la Ley no resulta un instrumento idó-

neo para su establecimiento y se encuentra justificada su aprobación mediante Real Decreto.

Este real decreto constituye una norma reglamentaria sobre seguridad industrial en instalaciones energéticas que, de acuerdo con lo establecido en la Ley 21/1992, de 16 de julio, de Industria, y Ley 54/1997, de 27 de noviembre, del Sector Eléctrico, se dicta al amparo de lo dispuesto en las reglas 13.ª y 25.ª del artículo 149.1 de la Constitución Española, que atribuyen al Estado las com-petencias exclusivas sobre bases y coordinación de la planificación general de la actividad económica y sobre bases del régimen minero y energético, respectivamente.

En la fase de proyecto, este real decreto ha sido some-tido al trámite de audiencia que prescribe la Ley 50/1997, de 27 de noviembre, del Gobierno, y ha sido sometido al procedimiento de información de normas y reglamentacio-nes técnicas y de reglamentos relativos a la sociedad de la información, regulado por Real Decreto 1337/1999, de 31 de julio, a los efectos de dar cumplimiento a lo dispuesto en la Directiva 98/34/CE, del Parlamento Europeo y del Consejo, de 22 de junio, modificada por la Directiva 98/48/CE, del Par-lamento Europeo y del Consejo, de 20 julio.

En su virtud, a propuesta del Ministro de Industria, Turismo y Comercio, de acuerdo con el Consejo de Estado, previa deliberación del Consejo de Ministros en su reunión del día 15 de febrero de 2008,

D I S P O N G O :

Artículo único. Aprobación del Reglamento y sus ins-trucciones técnicas complementarias.

Se aprueba el Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión y sus instrucciones técnicas complementarias ITC-LAT 01 a 09, que se insertan a continuación.

Disposición transitoria primera. Exigibilidad de lo dis-puesto en el reglamento y sus instrucciones técnicas complementarias.

1. Lo dispuesto en el Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión, así como en sus instrucciones técnicas com-plementarias ITC-LAT 01 a ITC-LAT 09, será de obligado cumplimiento para todas las instalaciones contempladas en su ámbito de aplicación, a partir de los dos años de la fecha de su publicación en el «Boletín Oficial del Estado». Hasta entonces seguirá siendo aplicable el Reglamento de Líneas Eléctricas Aéreas de Alta Tensión, aprobado por Decreto 3151/1968, de 28 de noviembre.

2. No obstante, el Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión, así como en sus instrucciones técnicas com-plementarias ITC-LAT 01 a ITC-LAT 09, se podrán aplicar voluntariamente desde la entrada en vigor de este real decreto, a condición de que administrativamente se dis-ponga de los medios para atender las necesidades de los procedimientos.

Disposición transitoria segunda. Instalaciones en fase de tramitación en la fecha de obligado cumplimiento del reglamento.

Para aquellas instalaciones cuyo anteproyecto haya sido realizado de conformidad con el Reglamento de Líneas Eléctricas Aéreas de Alta Tensión, aprobado por Decreto 3151/1968, de 28 de noviembre, y disposiciones que lo desarrollan, y hubiere sido presentado al órgano competente de la Administración antes de la fecha indi-cada en la disposición transitoria primera.1, se concede


un plazo de dos años, que se contará desde dicha fecha, para la consecución del acta de puesta en servicio.

Disposición transitoria tercera. Obtención del certificado como empresa instaladora autorizada.

Las empresas instaladoras y mantenedoras que a la fecha de publicación de este real decreto vengan reali-zando instalaciones de líneas eléctricas de alta tensión, dispondrán de un plazo de dos años, a partir de la fecha a que se hace referencia en la disposición transitoria pri-mera.1, para obtener los correspondientes certificados de empresa instaladora autorizada que se contempla en la ITC-LAT 03 (Instaladores autorizados y empresas instala-doras autorizadas para líneas de alta tensión).

Disposición transitoria cuarta. Autorización de los insta-ladores y empresas instaladoras en el ámbito del Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en centrales eléctricas, subestaciones y centros de transformación.

Los instaladores y empresas instaladoras que sean autorizados según el Reglamento sobre condiciones téc-nicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión y sus instrucciones técnicas complementa-rias podrán ser también autorizados, previa solicitud, para las actividades de montaje, reparación, manteni-miento, revisión y desmontaje en el ámbito del Regla-mento sobre condiciones técnicas y garantías de seguri-dad en centrales eléctricas, subestaciones y centros de transformación, aprobado por Decreto 3275/1982, de 12 de noviembre, en tanto no se regule expresamente, en este último reglamento, la correspondiente figura de instalador autorizado.

La autorización como instalador para centrales eléctri-cas, subestaciones y centros de transformación se conce-derá, por el órgano competente de la Administración, para el nivel de tensión definido por la categoría del Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión para la que haya sido autorizado el instalador o la empresa, debiendo

poseer los medios técnicos indicados en la ITC-LAT 03 exceptuando los equipos complementarios necesarios para categorías de líneas aéreas o subterráneas.

Disposición derogatoria única. Derogación normativa.

1. Queda derogado, en la fecha que se indica en la disposición transitoria primera.1, el Decreto 3151/1968, de 28 de noviembre, por el que se aprueba el Reglamento de Líneas Eléctricas Aéreas de Alta Tensión.

2. Asimismo quedan derogadas cuantas disposicio-nes de igual o inferior rango contradigan lo dispuesto en este real decreto.

Disposición final primera. Título competencial.

Este real decreto se dicta al amparo de lo dispuesto en el artículo 149.1.13.ª y 25.ª de la Constitución, que atribu-yen al Estado las competencias exclusivas sobre bases y coordinación de la planificación general de la actividad económica y sobre bases del régimen energético, respec-tivamente.

Disposición final segunda. Habilitación normativa.

Se autoriza al Ministro de Industria, Turismo y Comer-cio para modificar los anexos de este real decreto, con objeto de adaptarlos al progreso de la técnica derivado de las normas emitidas por organismos europeos o internacionales.

Disposición final tercera. Entrada en vigor.

Este real decreto entrará en vigor a los seis meses de su publicación en el «Boletín Oficial del Estado».

Dado en Madrid, el 15 de febrero de 2008.

JUAN CARLOS R.

El Ministro de Industria, Turismo y Comercio,

JOAN CLOS I MATHEU



ANEXO 10: PLIEGO DE CONDICIONES. NORMATIVA LEGAL APLICABLE.



1 DISPOSICIONES GENERALES

• Real Decreto 1955/2000, del 1 de diciembre de 2000, por el que se regulan las Actividades de Transporte, Distribución, Comercialización, Suministro y Procedimientos de Autorización de Instalaciones de Energía Eléctrica.

• Ley 54/1997, de 27 de noviembre, del Sector Eléctrico.

• Reglamento Técnico de Líneas Eléctricas Aéreas de Alta Tensión, aprobado por Decreto 3151/1968 del 28 de noviembre, publicado en el B.O.E. nº 311 del 27 de diciembre de 1968.

• Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación, aprobado por Real Decreto 3275/1982 de 12 de noviembre, publicado en el B.O.E. nº 288 del 1 de diciembre de 1982.

• Ley 48/1998 de 30 de diciembre sobre procedimientos de contratación en los sectores del agua, la energía, los transportes y las telecomunicaciones, por la que se incorporan al ordenamiento jurídico español las directivas 93/38 CEE y 92/13 CEE.

• Ley 21/1992, de 16 de julio, de Industria. B.O.E. núm. 176 de 23 de julio

• Decreto 47/2004, de 20 de abril, por el que se dictan Normas de Carácter Técnico de adecuación de las líneas eléctricas para la protección del medio ambiente en Extremadura.

• Real Decreto 1432/2008, de 29 de agosto, por el que se establecen medidas para la protección de la avifauna contra la colisión y la electrocución en líneas eléctricas de alta tensión.

• Real Decreto 105/2008, de 1 de febrero, por el que se regula la producción y gestión de los residuos de construcción y demolición.

• Así como las Normas UNE de obligado cumplimiento que se indican en este Proyecto.



2 DISPOSICIONES DE LAS NORMAS LEGALES Y REGLAMENTARIAS APLICABLES A LAS ESPECIFICACIONES TÉCNICAS DE LA OBRA

• Constitución Española de 27 de diciembre de 1978.

• Real Decreto Legislativo 1/1995, de 24 de marzo, por el que se aprueba

el texto refundido de la Ley del Estatuto de los Trabajadores.

• Ley 31/1995, de 8 de noviembre, de Prevención de Riesgos Laborales.

• Real Decreto 39/1997, de 17 de enero, por el que se aprueba los Reglamentos de los Servicios de Prevención.

• Decreto 2065/1974, de 30 de mayo, por el que se aprueba el Texto Refundido de la Ley General de la Seguridad Social.

• Real Decreto 2001/1983, de 28 de julio, sobre regulación de la jornada de trabajo, jornadas especiales y descansos.

• Real Decreto 1627/1997, de 24 de octubre, por el que se establecen disposiciones mínimas de seguridad y salud en las obras de construcción.

• Resolución de 4 de mayo de 1992, por la que se aprueba el Convenio Colectivo General del Sector de la Construcción.

3 NORMAS LEGALES Y APLICABLES A LAS CONDICIONES DE SEGURIDAD DE LOS ELEMENTOS, MAQUINARIA, ÚTILES, HERRAMIENTAS, EQUIPOS, Y SISTEMAS PREVENTIVOS A UTILIZAR O APLICAR EN LA OBRA

• Capítulo VII sobre andamios de la Orden de 31 de enero de 1940, por la que se aprueba el Reglamento General de Seguridad e Higiene en el Trabajo.

• Real Decreto 485/1997, de 14 de abril, sobre disposiciones mínimas en materia de señalización de seguridad y salud en el trabajo.

• Real Decreto 487/1997, de 14 de abril, sobre disposiciones mínimas de seguridad y salud relativas a la manipulación manual de cargas que entrañe riesgos, en particular dorsolumbares, para los trabajadores.

• Real Decreto 488/1997, de 14 de abril, sobre disposiciones mínimas de seguridad y salud relativas al trabajo con equipos que incluyen pantallas de visualización.



• Real Decreto 664/1997, de 12 de mayo, sobre la protección de los

trabajadores contra los riesgos relacionados con la exposición a agentes biológicos durante el trabajo.

• Real Decreto 665/1997, de 12 de mayo, sobre la protección de los trabajadores contra los riesgos relacionados con la exposición a agentes cancerígenos durante el trabajo.

• Real Decreto 773/1997, de 30 de mayo, sobre disposiciones mínimas de seguridad y salud relativas a la utilización por los trabajadores de equipos de protección individual.

• Real Decreto 1407/1992, de 20 de noviembre, por el que se regulan las condiciones para la comercialización y libre circulación intracomunitaria de los equipos de protección individual.

- O.M. de 16 de mayo de 1994, por el que se modifica el R.D. 1407/1992. - R.D. 159/1995, de 3 de febrero, por el que se modifica el R.D.

1407/1992. - O.M. de 20 de febrero de 1997, por la que se modifica el anexo del R.D.

159/1995.

• Real Decreto 1215/1997, de 18 de julio, por el que se establecen las disposiciones mínimas de seguridad y salud para la utilización por los trabajadores de los equipos de trabajo.

• Real Decreto 1435/1992, de 27 de noviembre, por el que se dictan las disposiciones de aplicación de la Directiva del Consejo 89/392/CEE, relativa a la aproximación de las legislaciones de los Estados miembros sobre máquinas.

• Orden de 23 de mayo de 1977, por la que se aprueba el Reglamento de Aparatos Elevadores para Obras.

• Orden de 30 de junio de 1966, por la que se aprueba el Reglamento de Aparatos Elevadores, Ascensores y Montacargas.

• Real Decreto 2291/1995, de 8 de noviembre, por el que se aprueba el Reglamento de Aparatos de Elevación y Manutención.

- ITC-MIE-AEM 2: Instrucción Técnica Complementaria referente a grúa torre desmontables para obras.

- ITC-MIE-AEM 4: Instrucción Técnica Complementaria sobre grúas móviles autopropulsadas usadas.

• Real Decreto 1942/1993, de 5 de noviembre, por el que se aprueba el Reglamento de Instalaciones de Protección contra Incendios.



• Real Decreto 473/1988, de 30 de marzo, por el que se dictan las disposiciones de aplicación de la Directiva del Consejo de las Comunidades Europeas 76/767/CEE sobre Aparatos a Presión.

• Real Decreto 614/2001, de 8 de junio, sobre disposiciones mínimas para la protección de la salud y seguridad de los trabajadores frente al riesgo eléctrico.

• R.D. 842/2002, de 2 de Septiembre, por el que se aprueba el Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión. Instrucciones Técnicas Complementarias.

• Resolución del 30 de abril de 1984 sobre las verificaciones de las instalaciones eléctricas antes de su puesta en marcha.

• Real Decreto 1244/1979, de 4 de abril, por el que se aprueba el Reglamento de Aparatos a Presión.

- ITC-MIE-AP 5: Extintores de incendio. - ITC MIE-AP 7: Botellas y botellones de gases comprimidos, licuados y

disueltos a presión.

• Real Decreto 379/2001, de 6 de abril, por el que se aprueba el Reglamento de almacenamiento de productos químicos y sus instrucciones técnicas complementarias.

- MIE-APQ-1: Almacenamiento de líquidos inflamables y combustibles. - MIE-APQ-5: Almacenamiento y utilización de botellas y botellones de

gases comprimidos, licuados y disueltos a presión. - MIE-APQ-6: Almacenamiento de líquidos corrosivos. - MIE-APQ-7: Almacenamiento de líquidos tóxicos.

• Real Decreto 1316/1989, de 27 de octubre, sobre protección de los

trabajadores frente a la exposición al ruido durante el trabajo.

• UNE 58-101-80, “Aparatos pesados de elevación. Condiciones de resistencia y seguridad en las grúas torre desmontables para obras”, parte I “Condiciones de diseño y fabricación”, parte II “Condiciones de instalación y utilización”, parte III “Documentación” y parte IV “Vida de la grúa”.

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