diseño y metrado del reservorio_santa cruz (30m3)

1

CALCULOS DE DISEÑO RESERVORIO - C.P. SANTA CRUZ

OBRA:

RESERVORIO VOLUMEN 30.00 M3

1.- CALCULOS HIDRAULICOS

A.- POBLACION ACTUAL

B.- TASA DE CRECIMIENTO (%)

C.- PERIODO DE DISEÑO (AÑOS)

D.- POBLACION FUTURA (Metodo Geometrico Porcentaje)

Pf = Po+Po*r*N/100

E.- DOTACION (LT/HAB/DIA)

F.- CONSUMO PROMEDIO ANUAL (LT/SEG)

Q = Pob.* Dot./86,400

G.- CONSUMO MAXIMO DIARIO (LT/SEG)

Qmd = 1.30 * Q * 10% Perdidas

H.- CAUDAL DE LA FUENTE (LT/SEG)

I.- VOLUMEN DEL RESERVORIO (M3)

V = 0.25 * Qmd *86400/1000

A UTILIZAR :

RESERVORIO EXISTENTE:

RESERVORIO NUEVO :

PROYECTO: "MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DEL SISTEMA DE AGUA POTABLE, ALCANTARILLADO Y LETRINIZACION DE LAS LOCALIDADES DE EL LIBANO, SANTA CRUZ DE LA LIBERTAD, Y LA PRIMAVERA - DISTRITO DE OMIA- PROVINCIA DE R. DE MENDOZA - REGION AMAZONAS"

2

CALCULOS DE DISEÑO RESERVORIO - C.P. SANTA CRUZ

382

4.95

20

761

120

1.057

1.374

4.22

29.68

30.00

0.00

30.00


DISEÑO ESTRUCTURAL DE RESERVORIO C.P. SANTA CRUZ

CAPACIDAD = 30

CRITERIOS DE DISEÑO* El tipo de reservorio a diseñar será superficialmente apoyado.* Las paredes del reservorio estarán sometidas al esfuerzo originado por la presión del agua.*

* Losa de fondo, se apoyará sobre una capa de relleno de concreto simple, en los planos se indica.

* Se diseñará una zapata corrida que soportará el peso de los muros e indirectamente el peso del techo y la viga perimetral.

*

* Se usará los siguientes datos para el diseño:

Datos previos:f 'c = 210.00 Kg/cm²f 'y = 4200.0 Kg/cm²

= 0.75 Kg/cm²

PREDIMENSIONAMIENTOV : Volumen del reservorio =

: Diametro interior del Reservorio = : Diametro exterior del Reservorio =

ep : Espesor de la Pared =f : Flecha de la Tapa (forma de bóveda) =et : Espesor de la losa del techo. =H : Altura del muro. =h : Altura del agua. =a : Borde Libre =

Calculo de H :Considerando las recomendaciones practicas, tenemos que para:

VOLUMEN (m³) ALTURA (m)10 - 60 2.2060 - 150 2.50150 - 500 2.50 - 3.50600 - 1000 6.5 como máxmás - 1000 10 como máx

El techo será una losa de concreto armado, su forma será de bóveda, la misma que se apoyará sobre una viga perimetral, esta viga

trabajará como zuncho y estará apoyada directamente sobre las paredes del reservorio.

A su lado de este reservorio, se construirá una caja de control, en su interior se ubicarán los accesorios de control de entrada, salida y limpieza del reservorio.

q adm

di

de

Datos Asumidos:h : 1.85 m Altura de salida de agua hs =a : 0.60 m H = h + a + hs=

HT = H + E losa =ok

Remplazando los valores :optamos por :

Calculo de f : Se considera f = 1/8 * di =

Calculo del espesor de la pared ep :

; g = 1000T = 8325 kg

T N.A.

2 T

h= 1.85T

Dh

T TAnalizando para unRemplazando en la formula, tenemos :La Tracción será máxima cuando el agua llegaRemplazando en la formula, tenemos :

Calculo de di :

Considerando una junta libre de movimiento entre la pared y el fondo, se tiene que sólo en la pared se producen esfuerzos de tracción.

La presión sobre un elemento de pared situado a "h" metros por debajo del nivel de agua es de gagua

*h (Kg/cm²), y el

Dh

di

T= T=

di

T=

T=(1000*h*Dh*di)/2

Dh=

h=

PRESION EJERCIDA POR EL AGUA A LAS PAREDES

N.A

4d i

2 h

T = d i g h Dh

Sabemos que la fuerza de Tracción admisible del concreto se estima de 10% a 15% de su resistencia a la compresión, es decir :

Tc = f 'c * 10% * 1.00m * ep , igualando a "T" (obtenido)

18378 kg = 210 * 10% *Despejando, obtenemos :

= 9 cmUsaremos:

= 20 cm

4.90 m

FcFc = Compresión

Tracción

Junta asfaltica

ep

ep

Calculo de de: d

e = d

i + 2*e

p =

Calculo del espesor de la losa del techo et

:

Como se indicaba anteriormente esta cubierta tendrá forma de bóveda, y se asentará sobre las paredes por intermedio de una junta de

cartón asfaltico, evitandose asi empotramientos que originarían grietas en las paredes por flexión.Asimismo, la viga perimetral se comportará como zuncho y será la que contrareste al empuje debido a su forma de la cubierta. El

empuje horizontal Total en una cúpula de revolucion es :

Ft =

Ft

Ft = P / (2 * p * Tg a)

Se calcularán 2 valores del espesor, teniendo en cuenta el esfuerzo a la compresión y el esfuerzo cortante del concreto. Para ello

primero será necesario calcular los esfuerzos de Compresión y Tracción originados por el peso y su forma de la cúpula (Fc y P).

P=

Fc=

Ft

JUNTA ASFALTICA

= 4.50 m

3.12 m =

(R-f)² + (di/2)² = R²Remplazando los valores, tenemos el valor de R :

R= 3.12 m

1.04 ==>

Del Grafico :

Metrado de Cargas :

Peso propioSobre cargaTOTAL

Peso 150.00 Kg/m² * 15.90 m²Remplazando en las formulas, tenemos :

= 365.35 Kg. = 3,310.72 Kg.

Desarrollo de la Linea de Arranque (Longitud de la circunferencia descrita) - Lc:

= 14.14

Presión por metro lineal de circunferencia de arranque es - P / ml:

P /ml = Fc / Lc = 3,310.72 / 14.14 =

Esfuerzo a la compresión del concreto Pc :

Por seguridad :Pc = = para un ancho b =

= espesor de la losa del techoIgualamos esta ecuación al valor de la Presión por metro lineal : P /ml

0.45 * 210.00 * 100.00

Fc=F

t+P

Tg a = P / Ft

Tg a/2 = [di / 2] / (R-f)

=

Fc = P / Seno a

Area de la cúpula (* di² / 4 )

Ft

FC

Lc = * d i =

0.45*f'c*b*et

et

* et =

i

R R R-f

fEFc

Ft

P

Primer espesor :V / ml = P / Lc = 2385.65 / 14.14

Esfuerzo permisible al corte por el concreto - Vu :

para un ancho b=Igualamos esta ecuación al valor del cortante por metro lineal : V /ml

0.5 *210.00½ * 100.00Segundo espesor :

15.00 cm

Valores del predimensionado :

1476.00

3.907 m

1474.00

0.20 m 4.50 m 0.20 m

diametro central dc = 4.70 mZapata perimetral 4.90 m

Peso especifico del concreto =Peso especifico del agua =Zapata perimetral : b =

h =METRADO DEL RESERVORIO.Losa de techo =Muros o pedestales laterales =Peso de zapata corrida =Peso de Losa de fondo =Peso del agua =Peso Total a considerar : =

et =

Vu = 0.5 * ( f`'c ½)* b * et

* et

et

Este espesor es totalmente insuficiente. De acuerdo al R.N.E., especifica un espesor mínimo de 5 cm. Para losas, por lo que adoptamos un espesor de :

et =

c a

DISEÑO Y CALCULOSConsiderando lo siguiente :

a.-

b.-

a.-Cuando el Reservorio esta Vacío : Acción del suelo en las paredes del reservorio.

a.1.-Cuando el terreno actua completamente alrededor de las paredes del reservorio.

Analisis por el metodo de las fuerzas.Y X2

X1

M

1

Calculo de Mo : Mo = M1 + M2Cuando: 0 ≤ Ø ≤ π/2

qt.r.da

r.sen(Ø-a)

Ø r aModa

Cuando el reservorio esta Vacio, la estructura se encuentra sometida a la acción del suelo, produciendo un empuje lateral;

como un anillo sometido a una carga uniforme, repartida en su perimetro.Cuando el reservorio esta Lleno, la estructura se encuentra sometida a la acción del agua, comportandose como un portico

invertido siendo la junta de fondo empotrada.

qt

qt

=

= + +

= r

∫a = ø

Mo = qt.r .da . r . sen(Ø - a)a = 0

Mo = - qt x r² (1 - cosØ )

Calculo de M1 :Cuando: 0 ≤ Ø ≤ π/2M1 = 1 * (1 - cosØ)

1-r.cosØ1

M1

rØ

Calculo de M2 :Cuando: 0 ≤ Ø ≤ π/2

M2 = 1

1

M2

Aplicando las ecuaciones de condición del Método de las Fuerzas, tenemos:

δ10 + δ11 X1 + δ12 X2 + =θ20 + θ21 X1 + θ22 X2 + =

Para : 0 ≤ Ø ≤π/2 , ds = r * dØ

Desarrollando y sustituyendo valores obtenidos en las ecuaciones de condición tenemos que :

- r³ [ (3π+8)/4] X1 + r² [ (π+2)/4] X2 - r² [ (π+2)/2] X1 + r [ (π / 2] X2

qt.r4 [ (3π+8) / 4] +

qt.r³ [ (π + 2) / 2] +

Resolviendo se tiene que :X1 =X1 = 0.291 x 2.45 m = 0.712

con: qt = 0.291r = 2.45 m

Cortante asumido por el concreto en una franja de 1m.Vc = Ø 0.5 √210 * b * e , siendo: b = 100

e = 0.20Ø = 0.85Vc = 3.079

El reservorio trabajará a esfuerzo tanjencial Vu< X1

a.2.-Cuando el terreno actua solamente en una franja de las paredes del reservorio.

Analisis por el metodo de las fuerzas.

YP

qt

=

qt

P 1

+30º

Mo

Cálculo de P P - qt . r senθ = 0despejando, θ 30ºP = qt .r / 2

Cálculo de Mo , M1

Cuando 0 ≤ θ ≤ π/3 Mo = ( qt. r / 2 ) ( 1 -M1 = 1

=Cuando 0 ≤ θ ≤ π/6 Mo = P. r ( 1 - SenØ)

Mo = qt. r² / 2 (1-senØ) - qt. r² [ 1 - cos(30 - Ø) ]

qt . r ; X2 = 0.00

qt

Aplicando las condiciones:θ10 + θ11.X1 = 0 ; Entonces :

θ10 = Mo . M1 . dsEI

desarrollando la ecuación, obtenemos lo siguiente:

θ10 = qt . r³ π / 12 θ11 = r π / 2

Con estos valores hallamos el valor de X1 :

X1 = - qt . r² /6Momentos flectores :

M = Mo . M1 . X1 = qt . r²/2 (1 - cosØ) - qt . r²/6

Cálculo del Valor de qt :

Según datos del Estudio de Suelos, tenemos que :Peso especifico del suelo δsAngulo de fricción interna Ø

Vamos a considerar una presión del terreno sobre las paredes del reservorio de una altura de "h".

h = 0.30 mes decir la estructura está enterrado a ésta profundidad.Por mecanica de suelos sabemos que el coeficiente de empuje activo Ka = Tang² (45 + Ø/2)

Además cuando la carga es uniforme se tiene que Ws/c = Ps/c = Ka * Ws/c, siendo :

Ws/c = qtPs/c = Presión de la sobrecargaPs/c = δs . h = Ka . qtqt = δs . h / Ka

qt

h

Remplazando tenemos:Ka = 3.481

Asi tenemos que :qt = 0.17Tn/m²

Aplicando el factor de carga util :qt u = 1.70 . qtqt u = 0.29Tn/m²

Cálculo de los Momentos flectores :Datos necesarios :

Radio : r = 2.45 mqt u = 0.29Tn/m²

Longitud de anillo = 15.39 m

Cuando 0 ≤ θ ≤ π/3Mu = qt . r²/2 (1 - cosØ) - qt . r²/6

Cuando 0 ≤ θ ≤ π/6Mu = qt. r² / 2 (1-senØ) - qt. r² [1 - cos(30 - Ø)]

Cuando 0 ≤ θ ≤ π/3 Cuando 0 ≤ θ ≤ π/6

Ø Ø0.00º -0.29079 -0.01889 0.00º10.00º -0.27753 -0.01803 5.00º20.00º -0.23818 -0.01547 10.00º30.00º -0.17391 -0.01130 15.00º40.00º -0.08669 -0.00563 20.00º48.15º -0.00045 -0.00003 25.00º60.00º 0.14539 0.00944 30.00º

Diagrama de Momentos :

-0.0189

30º

0.0415

Mu (T-m/anillo) Mu (T-m/m-anillo)

Calculo de Esfuerzos cortantes.

Cuando 0 ≤ θ ≤ π/3Q = (1/r) * dM/dØ = qtu . r senØ /2

Cuando 0 ≤ θ ≤ π/6Mu = qtu. r [-cosØ/2 + sen(30 - Ø)]

Ø Ø0.00º 0.00000 0.00º10.00º 0.06183 5.00º20.00º 0.12178 10.00º30.00º 0.17803 15.00º40.00º 0.22887 20.00º50.00º 0.27276 25.00º60.00º 0.30836 30.00º

Diagrama de Cortantes :

0.0000

0.30836

-0.30836

30º

Cálculo de acero en las paredes del Reservorio debido a los esfuerzos calculados:

f 'c = 210 kg / cm² ; resistencia al concretof y = 4200 kg / cm² ; fluencia del aceror = 2 cm ; recubrimientod = 17.52 cm ; e - recub. - Ø refuerzo / 2β = 0.85 ; Constanteø = 0.9 ; Constantep min = 0.002 ; Cuantia MinimaØ = 3/8 '' ; Acero de predimensionamiento

Mu ( T-m / anillo)

Acero Horizontal:M(Tn-m) b (cm) d(cm) a (cm) As (cm²)

0.0415 100.00 17.52 0.015 0.06

Ø a usar Disposición 3/8 Ø 3/8 @ 0.20 m

Acero VerticalSe hallará con el momento de volteo (Mv)

P = qt . h / 2Mv = P. h /3Mvu = 1.7 * Mv

0.30 mP

h/3= 0.10qt

M(Tn-m) b (cm) d(cm) a (cm) As (cm²)0.0692 100.00 17.5238 0.0246 0.1045


b.-Diseño del reservorio (Lleno) considerando : la unión de fondo y pared Rigida (empotramiento).

* .- Los anillos horizontales que están resistiendo los esfuerzos de tracción.

* .-

Si se considera el fondo y las paredes empotradas, se estaría originando momentos de flexión en las paredes y en el fondo de la losa, ambas deberán compartir una armadura para evitar el agrietamiento. Para ello se a creido combeniente dejar de lado la pre

Los marcos en "U", que serían las franjas verticales, denominados porticos invertidos que están sometidos a flexión y además resistirían esfuerzos de tracción en el umbral o pieza de fondo; es decir la presión se supondrá repartida en los anillos (directr

Gráfico :

1476.00

1474.00

0.20 m 4.50 m4.90 m

Analizando una franja de un metro de ancho, de los marcos en "U", tenemos el siguiente diagrama de momentos :

3.729

Ma = 1.333

1.333 1.333

Calculando :P = (δa . H² / 2) * 1.00 m.Ma = P . H / 3

Mu = Ma*1.0 = 1.333

Para el momento en el fondo de la losa se despreciará por completo la resistencia del suelo

El refuerzo horizontal de las paredes trabajarán de tal manera que el momento calculado se puede disminuir, por tal motivo, para el diseño del refuerzo vertical se trabajará con el momento actuante sin mayorar.

P P

Presión en el fondo W= δa . H = 2.00

Mo = W.D²/8 = 5.06

La tracción en el fondo será :T = W.D/2 = 4.50


Acero VerticalMau = 1.0*Ma = 1.333

M(Tn-m) b (cm) d(cm) a (cm) As (cm²)1.3333 100.00 17.5238 0.0474 2.0156


Ø 3/8 @ 0.41 Lc= 1.59 m

d ó 12Ø0.59 m h = 2.00 m

Ø 3/8 @ 0.20

1.333 Ton-mDiagrama de Momento

Cortante asumido por el concreto en una franja de 1.00 m.:

Vc = Ø 0.5 √210 * b * d, siendo bØd

Vc = 12.318

La tracción en el fondo de la losa: Vu = T4.50 Ton. T<Vc, Ok!

Acero Horizontal :

6 anillos de 0.43 m de altura

h1h2

h3

2.60

m

T =1000 * h * hi * di

2

Remplazando en la ecuación :

hi Anillo

h1 = 0.65 m 1h2 = 1.0833333333 m 2h3 = 1.5166666667 m 3h4 = 1.95 m 4h5 = 2.3833333333 m 5

T = Fs . As ; Fs = 0.5 Fy =As min = 0.002 * 0.43 m. * 0.20 mSeparación S max = 1.5 . e

Por esfuerzo de tracción, tenemos que :Anillo T(Kg) As (cm²) As (usar) 3/8'' Total cm²

1 633.75 0.302 1.73 1 0.712 1056.25 0.503 1.73 1 0.713 1478.75 0.704 1.73 1 0.714 1901.25 0.905 1.73 1 0.715 2323.75 1.107 1.73 1 0.71

Tal como se calculó para el predimensionamiento del espesor de la pared, Las tracciones en un anillo, se encontrará considerando en las presiones máximas en cada anillo. Ya que los esfuerzos son variables de acuerdo a la profundidad, el anillo total lo di

Los 2 primeros anillos conformaran uno sólo

Asimismo considemos acero mínimo en la otra cara del muroAcero Longitudinal : lo consideramos como acero de montaje :

Ø 3/8@ 0.30

Acero Horizontal : consideramos (2/3) del Acero mínimo2/3 * 1.73cm² = 1.16cm²

As horiz = 1.16cm²Ø 3/8 @ 0.61 m

Disposición final de acero :

Ø 3/8@ 0.30

Ø 3/8@ 0.30

Ø 3/8@ 0.41

Ø 3/8@ 0.30

0.59 mØ 3/8@ 0.20 Ø 3/8@ 0.30

Diseño y Cálculo de acero en la losa de fondo del Reservorio :Diagráma de momentos en la losa :

CL

1.333

2.25 m

Peso Total = δa * H * * R² = 31.81 Ton.Carga unitaria por unidad de longitud = q = H * δa / Longitud del circuloCarga unitaria por unidad de longitud = 0.14Tn/m

d o 12Ø

e

xqx

A

0.16 Tn4.50

Cálculo del cortante a una distancia "X" :

Vx = 0.159 -0.1415 X +

Momento "Mx" :Mx = - M + (R - P)*X - qx*X² / 2 - (q' - qx)*X²/3

Mx = -1.3333 0.159 x -0.0707

Valores :X (m) 0.0000 0.3750 0.7500 1.1250

V (Ton) 0.1592 0.2166 0.2829 0.3581M (Tn-m) -1.3333 -1.2830 -1.2493 -1.2289

Chequeo por cortante :Cortante asumido por el concreto en una franja de 1.00 m.:

Vc = Ø 0.5 √ f ' c * b * d , siendo b =d =Ø =

Vc = 8.950 Ton.

La tracción maxima en la losa es Vu = T Vu = 0.6366 Ton T<Vc, Ok!

f 'c = 210 kg / cm² ; resistencia al concretof y = 4200 kg / cm² ; fluencia del aceror = 5 cm ; recubrimientod = 14.53 cm ; e - recub. - Ø refuerzo / 2β = 0.85 ; Constanteø = 0.90 ; Constantep min = 0.002 ; Cuantia MinimaØ = 3/8 '' ; Acero de predimensionamiento

Se hallará el valor de "qx" en función de "x", q

x =

Cortante "Vx" : Vx = R - P - 0.5 * (q' + q

x)*X =

Mau = 1.7*M = 2.064

M(Tn-m) b (cm) d(cm) a (cm) As (cm²)

2.064 100.000 14.531 0.913 3.879

3/8 '' Total Disposición5 3.563 Ø 3/8 @ 0.20

Acero de repartición, Usaremos el As min = 2.91


Diseño y Cálculo de acero en la cimentación :

Acero Negativo : Mau = 1.333 Ton-mLongitud = Lc=(12Ø ó d) + 2.3 m. =

d= 14.53 cm12Ø = 11.43 cm


1.333 100.000 14.531 0.583 2.477


c.- Diseño de la zapata corrida :La zapata corrida soportará una carga lineal uniforme de :Losa de techo : 6.79 Ton.Muro de reservorio : 18.43 Ton.Peso de zapata : 3.19 Ton.

28.41 Ton.Longuitud Circular : L : 14.14 mPeso por metro lineal : 2.01 Ton/ml

Según el estudio de Suelos indica que :qu = 0.75 Kg/cm²

Ancho de zapata corrida (b) b = Peso por metro lineal / qu

b = 2.01 / 7.50 = 0.27 m

Para efectos de construcción asumiremos:b = 0.90 m , permitiendonos una reacción neta de :

= Peso por metro lineal / b = 2.01 / 0.90 = 0.223 Kg/cm²

Se apreciar que la reacción neta < qu, Ok! (Cumple)

2Tn/m³ *0.223 =

0.35 m 0.20 m 0.35 m

d Vu =b =

Cortante asumido por el concreto :Vc = Ø 0.5 √ f ' c , siendo

h d

b = 0.90 Remplazando, tenemos:

Igualando a la primera ecuación :σnd = 4.43Ton/m²

recubrimiento : r =

adoptamos un h:

Momento actuante en la sección crítica (cara del muro) : "M"

M = 4Ton/m² *0.35² /2 =


0.271 100.000 12.024 0.141 0.600


σn

σn

σn

La presión neta de diseño o rotura: σnd

= δs * Peso por metro lineal / Azap.σ

nd = δs * σ

n

σnd

=

Bien se sabe que el cortante crítico o actuante está a una distancia "d" del muro, del gráfico podemos decir :

Ø 3/8 @ 0.20

Losa

Ø 3/8 @ 0.25

e.- Diseño de la cúpula :4.50 m

a =

α/2 f =

X =

a/2 a/2

Se cortará por el centro, debido a que es simetrico, lo analizaremos por el metodo de las fuerzas :

M qt

R.Senθ

R.Cosθ =

θ

di =

NT

R

R R

R.Senθ

R.Cosθ R.Cosθ

θ

Analizando la estructura se tiene que :

M = 0 ;

a/2

M = Pt . e Pt = Peso Total de la cupula / senaPt = 2385.65/ sen 46.103ºPt = 3310.72 Kg.

Carga por metro lineal será = Pt / Longitud =

La excentrecidad será e = d * Cos a/2 =e =

NT

NT = W . r , Como se puede apreciar sólo existe esfuerzo normal en la estructura.

El encuentro entre la cúpula y la viga producen un efecto de excentrecidad, devido a la resultante de la cúpula y la fuerza transmitido por las paredes. Como podemos apreciar en la gráfica :

R

Pt

e

+

Por lo tanto : M = 0.23Tn x 0.138 m =

= 150.0 x

Cálculo de acero :* En muro o pared delgada, el acero por metro lineal no debe exceder a :

As = 30 * t * f'c / fy, siendo :

Remplazando, tenemos : As =

* Acero por efectos de tensión (At) : As = T / Fs = T / ( 0.5 * Fy )

As = 0.47 / ( 0.5*4200)As = 0.22 cm²

* Acero por efectos de Flexión (Af) :

Para este caso se colocará el acero minimo: As min = 0.002 x 100 xAs min = 0.002 x 100 xAs min = 2.60 cm²

* Acero a tenerse en cuenta : At + Af < 22.50 cm²

At + Af = 2.82 cm²

Como podemos apreciar : At + Af < As max. Ok!

4 Ø 3/8 2.85 cm²Si cumple con el acero requerido

Ø 3/8 @ @ 0.25m

* Acero por efectos de la excentrecidad :

M = 0.032 Tn-m


0.032 100.000 13.000 0.015 0.066


El esfuerzo actuante será NT = q

t x r

NT

Atotal

=

* Acero de reparticón :

Asr = 0.0025 x 100 x 15.0 cm² 3.73 cm²

5 Ø 3/8 3.56 cm²No cumple debe aumentar acero

Ø 3/ 8 @ 0.20m

Disposición final de acero :

En el acero principal se usará el mayor acero entre el At +Af y Acero por excentrecidad.

N° varillas = Lt / Ø 1/4 @ 0.20

Ø 3/ 8N° varillas =

Atotal

=

ANALISIS SISMICO DEL RESERVORIO :

Para el presente diseño se tendrá en cuenta las "Normas de Diseño sismo - resistente".

H =Z.U.S.C.P

R

R = 7.5

Remplazando todos estos valores en la Formula general de " H ", tenemos lo siguiente :

Factor de amplificacion sismica "C":

hn 2.60 m T = hn / CrCr 45 C = 2.5(Tp/T)^1.25Tp 0.6 Adoptamos

Determinacion de la Fuerza Fa como T es:

T<0.7Fa=0

DATOS:Factor de suelofactor de usofactor de zonafactor de reduccion de la fuerza sismicanumero de niveles

P : Peso Total de la Estructura

RESERVORIO LLENO :

P = Pm + Ps/cPara el peso de la sobre carga Ps/c, se considerá el 80% del peso del agua.

Pm = 67.85 TnP agua = 31.81 TnPs/c = 25.45 TnP = 93.29 Tn

Corresponde a la ductibilidad global de la estructura, involucrando además consideraciones sobre

amortiguamiento y comportamiento en niveles proximos a la fluencia.

P = Peso de la edificación, para determinar el valo de H, se tendrá en cuenta 2 estados, Uno será cuando el reservorio se encuentra

Lleno y el Otro cuando el reservorio se encuentra vacio.

Remplazando H = 0.180 x 93.29 =Para un metro lineal de muro, Lm= 14.34 m

H = 1.171

RESERVORIO VACIO :

P = Pm + Ps/cPara el peso de la sobre carga Ps/c, se considerá el 50% de la estructura.

Pm = 67.85 TnP agua = 31.81 TnPm = 36.04 TnPs/c = 18.02 TnP = 54.06 Tn

Remplazando H = 0.180 x 54.06 = 9.73 TnPara un metro lineal de muro, Lm= 14.34 m

H = 0.679

DISEÑO SISMICO DE MUROS

Como se mencionaba anteriormente, se tendrán 2 casos, Cuando el reservorio se encuentra Lleno y Cuando está vacio.

Reservorio Lleno

W = 1.1713 / 2.60 m. = 0.450Tn/m

Carga por acción sísmica

0.60 m

F1 = W x Presión del agua

2.00 m F2 = 1000 x1.30 m

0.667 m

El Ing° Oshira Higa en su Libro de Antisismica (Tomo I), indica que para el diseño sismico de muros las fuerzas sismicas sean

consideradas uniformemente distribuidas :

F1=

F1 = W x = 2.60 x 0.450Tn/m =

M1= F1 x 1.30 m = 1.523 Tn-m.M2= F2 x 0.67 m = 1.333 Tn-m.

Momento Resultante = M1 - M2 = 1.523 - 1.333 =

Mr = 0.189 Tn-m.

Este momento es el que absorve la parte traccionada por efecto del sismo.

Importante : Chequeo de "d" con la cuantia máxima

= 3.27 cm

El valor de "d" con el que se está trabajando es mayor que el "d" máximo, Ok!.

Cálculo del acero Vertical


0.189 100.000 17.524 0.067 0.286


Cálculo del acero Horizontal :

Se considera el acero mínimo que es As = 3.50 cm²


dmax

=[ 0.53x105 / ( 0.236 x F'c x b ) ]½

dmax

F1=

Reservorio VacioLa idealización es de la siguiente manera (ver gráfico) :

W = 0.6787 / 2.60 m. = 0.261Tn/m

Car

ga p

or a

cció

n sí

smic

a

F1 = W x Reservorio vacio

2.60 m

1.30 m

F1 = W x 2.60 m = 0.68 TnM1= F1 x 1.30 m = 0.882 Tn-m = MrEste momento es el que absorve la parte traccionada por efecto del sismo.Importante : Chequeo de "d" con la cuantia máxima :

3.27 cmEl valor de "d" con el que se está trabajando es mayor que el "d" máximo, Ok!.

Cálculo del acero Vertical


0.882 100.000 17.524 0.316 1.344


Cálculo del acero Horizontal :

Se considera como acero a 2/3* As = 2.34 cm²


dmax

=[ 0.53x105 / ( 0.236 x F'c x b ) ]½

dmax

=

F1=

Disposición final de acero en los muros :

Mu = 1.333Tn-my un As = 2.02 cm²

Mientras que en la condición más desfavorable del diseño sísmico presenta un:Mu = 0.882Tn-m

y un As = 3.50 cm²correspondiendole la condición cuando el reservorio esta vaciofinalmente se considera una suma de momentos totales : "Mt"

Mt = Momento TotalMt = 1.33333 + 0.8823Mt = 2.216Tn-m

Con este Momento Total se calcula el acero que irá en la cara interior del muro.


2.216 100.000 3.000 0.502 21.321


El acero Horizontal será el mismo que se calculó, quedando de esta manera la siguiente disposición de acero.

Así mismo el acero que se calculó con el M =se colocará en la cara exterior de los muros.

El diseño definitivo de la pared del reservorio verticalmente, se dá de la combinación desfaborable; la cual es combinando el diseño

estructural en forma de portico invertido; donde:

DISPOSICION FINAL DE ACERO EN TODO EL RESERVORIO :

Ø 3/ 8 @ 0.20m

Ø 1/ 4 0.20 Ø 3/8 @

Ø 3/8 @

Ø 3/8 @2 Volumen = 30 m³

Ø 3/8 @

Ø 3/8 @ 0.20 Ø 3/8 @ 0.20

Ø 3/8 @ 0.20 Ø 3/8 @

0.2 m 4.50 m

Culminado con el analisis y diseño del reservorio, se llega a que los refuerzos y espesores de la estructura son semejantes al diseño de un RESERVORIO DE FERROCEMENTO, lo cual resulta económico, por tal motivo se optará por usar este modelo

DISEÑO ESTRUCTURAL DE RESERVORIO C.P. SANTA CRUZ

30 m3

Las paredes del reservorio estarán sometidas al esfuerzo originado por la presión del agua.

Losa de fondo, se apoyará sobre una capa de relleno de concreto simple, en los planos se indica.

Se diseñará una zapata corrida que soportará el peso de los muros e indirectamente el peso del techo y la viga perimetral.

30.00 m³ Asumido4.50 m Calculado4.90 m Calculado0.20 m Calculado0.96 m Calculado0.15 m Calculado2.45 m Calculado1.85 m Calculado0.60 m Asumido

BORDE LIBRE (m)0.600.800.800.801.00

El techo será una losa de concreto armado, su forma será de bóveda, la misma que se apoyará sobre una viga perimetral, esta viga

trabajará como zuncho y estará apoyada directamente sobre las paredes del reservorio.

A su lado de este reservorio, se construirá una caja de control, en su interior se ubicarán los accesorios de control de entrada, salida y

Altura de salida de agua hs = 0.15 m.2.60 m.2.80 m.

4.54 m.4.50 m.

0.96 m.

1000 kg/m3

1.85

= 1.00 mT = 4163 Kg.H = 2.60 m.T max = 18378 Kg.

di =

di =

Considerando una junta libre de movimiento entre la pared y el fondo, se tiene que sólo en la pared se producen esfuerzos de tracción.

La presión sobre un elemento de pared situado a "h" metros por debajo del nivel de agua es de gagua

*h (Kg/cm²), y el

Dh

T= T=

di

T=

T=(1000*h*Dh*di)/2

Dh=

h=

PRESION EJERCIDA POR EL AGUA A LAS PAREDES

N.A

Sabemos que la fuerza de Tracción admisible del concreto se estima de 10% a 15% de su resistencia a la compresión, es decir :

100.00*e

P

Como se indicaba anteriormente esta cubierta tendrá forma de bóveda, y se asentará sobre las paredes por intermedio de una junta de

cartón asfaltico, evitandose asi empotramientos que originarían grietas en las paredes por flexión.Asimismo, la viga perimetral se comportará como zuncho y será la que contrareste al empuje debido a su forma de la cubierta. El

empuje horizontal Total en una cúpula de revolucion es :

Ft = P / (2 * p * Tg a)

Se calcularán 2 valores del espesor, teniendo en cuenta el esfuerzo a la compresión y el esfuerzo cortante del concreto. Para ello

primero será necesario calcular los esfuerzos de Compresión y Tracción originados por el peso y su forma de la cúpula (Fc y P).

=

= 0.96 m

= 2.17 m

a = 92 º a/2 = 46.10 º

= 100.00 Kg/m²= 50.00 Kg/m²= 150.00 Kg/m²= 15.90 m2= 2,385.65 Kg.

14.14 m.

234.19 Kg/ml

para un ancho b = 100.00 cm

Igualamos esta ecuación al valor de la Presión por metro lineal : P /ml234.19

i

R R R-f

fEFc

Ft

P

0.02 cm= 168.75 Kg/ml

para un ancho b= 100.00 cmIgualamos esta ecuación al valor del cortante por metro lineal : V /ml

= 168.75 = 0.23 cm

0.15 m0.96 m

0.60 m

2.00 m

0.20 m

2.40 Tn/m³1.00 Tn/m³

0.30 m0.30 m

6.79 Ton.18.43 Ton.3.19 Ton.7.63 Ton.

31.81 Ton.67.85 Ton.

Este espesor es totalmente insuficiente. De acuerdo al R.N.E., especifica un espesor mínimo de 5 cm. Para losas, por lo que adoptamos

Cuando el Reservorio esta Vacío : Acción del suelo en las paredes del reservorio.

Cuando el terreno actua completamente alrededor de las paredes del reservorio.

1

Cuando el reservorio esta Vacio, la estructura se encuentra sometida a la acción del suelo, produciendo un empuje lateral;

como un anillo sometido a una carga uniforme, repartida en su perimetro.Cuando el reservorio esta Lleno, la estructura se encuentra sometida a la acción del agua, comportandose como un portico

invertido siendo la junta de fondo empotrada.

qt

00

Desarrollando y sustituyendo valores obtenidos en las ecuaciones de condición tenemos que :

r² [ (π+2)/4] X2 = 0.00r [ (π / 2] X2 = 0.00

0.712 Ton.

100 cm0.20 m0.85

3.079 Ton.

Cuando el terreno actua solamente en una franja de las paredes del reservorio.

X1

30º

M

M1

2 ) ( 1 - CosØ )

- qt r ² (sen30º - senØ)² - qt r²qt. r² / 2 (1-senØ) - qt. r² [ 1 - cos(30 - Ø) ]

qt

X1 = θ10 / θ11

θ11 = r π / 2

qt . r²/2 (1 - cosØ) - qt . r²/6

Según datos del Estudio de Suelos, tenemos que : = 1.98Tn/m³ = 33.62º

h = 0.30 mqt = 0.291

Vamos a considerar una presión del terreno sobre las paredes del reservorio de una altura de "h".

Por mecanica de suelos sabemos que el coeficiente de empuje activo Ka = Tang² (45 + Ø/2)

Además cuando la carga es uniforme se tiene que Ws/c = Ps/c = Ka * Ws/c, siendo :

qt. r² / 2 (1-senØ) - qt. r² [1 - cos(30 - Ø)]

Cuando 0 ≤ θ ≤ π/6

0.63861 0.041490.63286 0.041110.61566 0.039990.58713 0.038140.54749 0.035570.49705 0.032290.43618 0.02833

Mu (T-m/anillo) Mu (T-m/m-anillo)

0.00000-0.05375-0.10709-0.15962-0.21093-0.26064-0.30836

0.30836

Mu ( T-m / anillo)

As min p=As/bd As diseño3.50 0.0020 3.50

qt . h / 2 = 0.407 Ton. = 0.041 Ton-m

1.7 * Mv = 0.069 Ton-m


Diseño del reservorio (Lleno) considerando : la unión de fondo y pared Rigida (empotramiento).

Los anillos horizontales que están resistiendo los esfuerzos de tracción.

Si se considera el fondo y las paredes empotradas, se estaría originando momentos de flexión en las paredes y en el fondo de la losa, ambas deberán compartir una armadura para evitar el agrietamiento. Para ello se a creido combeniente dejar de

Los marcos en "U", que serían las franjas verticales, denominados porticos invertidos que están sometidos a flexión y además resistirían esfuerzos de tracción en el umbral o pieza de fondo; es decir la presión se supondrá repartida

0.60 m

2.00 m

h/3=0.67

0.20 m

0.20 m

Analizando una franja de un metro de ancho, de los marcos en "U", tenemos el siguiente diagrama de momentos :

Mo 1.333

1.333

= 2.000 Ton. = 1.333 Ton-m

Ton-m

Para el momento en el fondo de la losa se despreciará por completo la resistencia del suelo

El refuerzo horizontal de las paredes trabajarán de tal manera que el momento calculado se puede disminuir, por tal motivo, para el diseño del refuerzo vertical se trabajará con el momento actuante sin mayorar.

Ton/m = Carga repartida

Ton-m.

Ton.


1.333 Ton-m


Ecuación : Y = K . X³cuando: X = 2.00Mau = Y = 1.333Entonces: K = 0.167

Mau / 2 = K . Lc³Mau / 2 = 0.667Entonces:

Lc = 1.59 m

d = 17.5212 ø = 11.43

= 100cm. = 0.85 = 0.20 m = Ton.

de altura

h4h5

h = 0.43 mdi = 4.50 m

Remplazando en la ecuación :

= T (Ton) = 0.634 = 1.056 = 1.479 = 1.901 = 2.324

2100 Kg/cm²0.20 m = 1.73cm²

= 0.30 m

Total cm² Disposición0.71 Ø 3/8@ 0.30 m0.71 Ø 3/8@ 0.30 m0.71 Ø 3/8@ 0.30 m0.71 Ø 3/8@ 0.30 m0.71 Ø 3/8@ 0.30 m

Tal como se calculó para el predimensionamiento del espesor de la pared, Las tracciones en un anillo, se encontrará considerando en las presiones máximas en cada anillo. Ya que los esfuerzos son variables de acuerdo a la profundidad, el anillo total lo di

1.16cm²1.16cm²0.61 m

0.87 m

0.43 m

0.87 m

0.43 m

1.333 Ton-m.

0.14Tn/m

x

0.14Tn/m

BM= 1.33 Tn-m

0.16 Tn

0.063 * ( 2.250 - X )

0.0314 X²

-0.0707 X² + 0.0105 X³

1.5000 1.8750 2.25000.4421 0.5349 0.6366-1.2184 -1.2145 -1.2140

100cm.0.145 m

0.85

As min p=As/bd

2.906 0.003

2.91 cm2

2.3 m. = 0.15 m

As min p=As/bd

2.906 0.002

, permitiendonos una reacción neta de :

4.43Ton/m²

4.43 * ( 35 - d ) / b * d100cm.

Cortante asumido por el concreto :Vc = Ø 0.5 √ f ' c , siendo

f `c = 210Kg/cm²Ø = 0.85

Remplazando, tenemos:Vc = 61.59Tn/m²

Igualando a la primera ecuación :d = 0.03 m

recubrimiento : r = 7.5cm.h = d + r + Ø/2h = ###

adoptamos un h: 0.20 m

0.271 Tn-m

As min p=As/bd

2.405 0.002

Bien se sabe que el cortante crítico o actuante está a una distancia "d" del muro, del gráfico podemos decir :

46.103 º

0.96 m

R = 3.12 m

2.17 m

Se cortará por el centro, debido a que es simetrico, lo analizaremos por el metodo de las fuerzas :

qt

R.Senθ

R.Cosθ +

θ R R

R R

MR.Senθ

θ

t = 0.150 m

Pt = Peso Total de la cupula / senasen 46.103º

234.185505319 Kg/ml

15.00 x Cos 23.051º0.138 m

= W . r , Como se puede apreciar sólo existe esfuerzo normal en la estructura.

El encuentro entre la cúpula y la viga producen un efecto de excentrecidad, devido a la resultante de la cúpula y la fuerza transmitido por las paredes. Como podemos apreciar en la gráfica :

R R

Pt

e

0.032 Tn-m / m

3.12 m = 0.47 Tn.

t = espesor de la losat = 0.15 m

22.50 cm²

As = T / Fs = T / ( 0.5 * Fy )

0.5*4200)

13.00

22.50 cm²

2.82 cm²

At + Af < As max. Ok!

As min p=As/bd

2.600 0.002

En el acero principal se usará el mayor acero entre el At +Af y Acero por excentrecidad.

0.20 = 250.20

Ø 3/ 8 @ 0.20mN° varillas = 25

ANALISIS SISMICO DEL RESERVORIO :

T = hn / Cr T = 0.05778C = 2.5(Tp/T)^1.25 C = 46.605

Adoptamos C = 2.50

DATOS:Factor de suelo 1.20factor de uso 1.50factor de zona 0.30factor de reduccion de la fuerza sismica 7.50numero de niveles 1.00

Corresponde a la ductibilidad global de la estructura, involucrando además consideraciones sobre

amortiguamiento y comportamiento en niveles proximos a la fluencia.

P = Peso de la edificación, para determinar el valo de H, se tendrá en cuenta 2 estados, Uno será cuando el reservorio se encuentra

Lleno y el Otro cuando el reservorio se encuentra vacio.

16.79 Tn

9.73 Tn

DISEÑO SISMICO DE MUROS

Como se mencionaba anteriormente, se tendrán 2 casos, Cuando el reservorio se encuentra Lleno y Cuando está vacio.

0.450Tn/m

2.00² /2 = 2.00 Tn

2.00 m

El Ing° Oshira Higa en su Libro de Antisismica (Tomo I), indica que para el diseño sismico de muros las fuerzas sismicas sean

F1=

1.17 Tn

- 1.333 = 0.189


As min p=As/bd

3.505 0.002

3.50 cm²

=[ 0.53x105 / ( 0.236 x F'c x b ) ]½

F1=

0.261Tn/m

Reservorio vacio


As min p=As/bd

3.505 0.002

Disposición0.20

Disposición0.20

F1=

cuando el reservorio esta vacio

+ 0.8823 Tn-m

As min p=As/bd

0.600 0.071

El acero Horizontal será el mismo que se calculó, quedando de esta manera la siguiente disposición de acero.

0.8823Tn-m

El diseño definitivo de la pared del reservorio verticalmente, se dá de la combinación desfaborable; la cual es combinando el diseño

DISPOSICION FINAL DE ACERO EN TODO EL RESERVORIO :

Ø 3/8 @ 0.20

0.20

Ø 3/8 @ 0.20Ø 3/8 @ 0.50

Ø 3/8 @ 0.250.15 m

1.30 m0.20

0.30

0.40 m

0.90 mØ 3/8 @ 0.25 0.70

0.20 m

Culminado con el analisis y diseño del reservorio, se llega a que los refuerzos y espesores de la estructura son semejantes al diseño de un RESERVORIO DE FERROCEMENTO, lo cual resulta económico, por tal motivo se optará por usar este modelo

HOJA DE METRADOS

RESERVORIO C.P. SANTA CRUZ (30 m3)

PART. N°. DESCRIPCION CANT.MEDIDAS

DIAM, LARGO

01.03 RESERVORIOS01.03.01 RESERVORIO, LOCALIDAD DE SANTA CRUZ01.03.01.01 TRABAJOS PRELIMINARES

01.03.01.01.01 Limpieza de terrenoReservorio 8.00Caja de Válvulas 2.00

01.03.01.01.02 Trazo y replanteo 8.0001.03.01.02 MOVIMIENTO DE TIERRAS

01.03.01.02.01 Excavación ManualReservorio 4.90CajadeVálvulas 1.50

01.03.01.02.02 Relleno con filtro de Grava 1", Camara de Valvulas 4.90 Area=

01.03.01.02.03 Eliminación y Acarreo de material excedente (esponj. = 0,3)

01.03.01.03 OBRAS DE CONCRETO SIMPLE01.03.01.03.01 Solado e= 3 Area=

01.03.01.04 OBRAS DE CONCRETO ARMADO01.03.01.04.01 Concreto f'c=21 0 kg/cm2

Losa de Fondo 4.50 Area=Zapata Lc= 14.13Muros Lc= 14.33Losa de Techo 5.21 Area=CajadeVálvulas 1.50 1.50

2 1.30 1.301.30 1.30

01.03.01.04.02 Encof. Y desencofradomuros 2 Lc= 14.33techo 5.21 Area=CajadeVálvulas 1.50 1.50

2 1.30 1.302 1.30 1.30

1.20 1.201.20 1.204.10 4.10

01.03.01.04.03

01.03.01.05 REVOQUES Y ENLUCIDOS01.03.01.05.01 Tarrajeo con impermeabilizante

Paredes caras internas Lc= 14.13Tarrajeo con imp. En piso 4.50 Area=Techo 5.21 Area=

01.03.01.05.02 Tarrajeo en Exteriores e interiores Mezcla 1:5 e= 1.5cm.Reservorio: Muros Lc= 15.39Techo 5.21 Area=Caja de Válvulas: Muros 4 1.30 1.30

1.20 1.201.50 1.50

Techo 1.20 1.204.10 4.10

01.03.01.06 CARPINTERIA METALICA01.03.01.06.01 Escalera tubo galvanizado C/parantes 11/2 por peldaños de 3/401.03.01.06.02 Marco y tapa plancha lac 1/4 C/mecanismo de deg S/diseño01.03.01.06.03 Ventilacion con tuberia de acero según diseño DN 100

01.03.01.07 VALVULAS Y ACCESORIOS, HIPOCLORADOR

01.03.01.07.01 valvula compuerta de bronce de 2"

01.03.01.07.02 Canastilla de bronce 2"

01.03.01.07.03 Tuberia F°G° 2"

01.03.01.07.04 Hipoclorador

01.03.01.07.05 Tubería PVC SAP de 2"

01.03.01.07.06 Tapa de Inspeccion Cupula Metalica Circular

01.03.01.07.07 Tapa de Inspeccion Camara de Valvulas Metalicas

01.03.01.08 PINTURA.01.03.01.08.01 Pintura Látex en Exteriores

Reservorio: Muros Lc= 15.39Techo 5.21 Area=

PROYECTO: "MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DEL SISTEMA DE AGUA POTABLE, ALCANTARILLADO Y LETRINIZACION DE LAS LOCALIDADES DE EL LIBANO, SANTA CRUZ DE LA LIBERTAD, Y LA PRIMAVERA - DISTRITO DE OMIA- PROVINCIA DE R. DE MENDOZA

- REGION AMAZONAS"

Acero Fy=4200 Kg/cm²(Ver Hoja Adjunta)

Caja de Válvulas: Muros 2 1.30 1.301.50 1.50

01.03.01.09 CERCO PERIMETRICO

01.03.01.09.01 Postes de Madera para Cerco Diam= 7.40 Lc=

01.03.01.09.02 Colocacion y Suministro de Alambre de Puas Diam= 7.40 Lc=

HOJA DE METRADOS

RESERVORIO C.P. SANTA CRUZ (30 m3)

MEDIDASPARCIAL TOTAL UND

ANCHO ALTO

68.00 m28.00 64.002.00 4.008.00 64.00 64.00 m2

9.79 m30.40 7.54

1.50 1.00 2.25

18.85 0.20 3.77 3.77 m3

9.79 12.73 m3

18.85 18.85 m2

16.59 m315.90 0.20 3.180.90 0.40 5.090.20 2.00 5.73

21.31 0.00 0.001.30 0.15 0.291.30 0.15 0.511.30 0.10 1.79

91.28 m22.00 57.32

21.31 21.311.30 1.951.30 3.381.30 3.381.30 1.561.30 1.560.20 0.82

869.95 869.95 kg

65.46 m22.00 28.26

15.90 15.9021.31 21.31

64.53 m22.00 30.77

21.31 21.311.30 6.761.30 1.561.30 1.95

1.30 1.560.15 0.62

4.00 4.00 ml2.00 2.00 und1.00 1.00 und

4.00 4.00 und

1.00 1.00 und

4.00 4.00 ml

1.00 1.00 und

10.00 10.00 ml

01.00 01.00 und

1.00 1.00 und

57.41 m22.00 30.77

21.31 21.31

PROYECTO: "MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DEL SISTEMA DE AGUA POTABLE, ALCANTARILLADO Y LETRINIZACION DE LAS LOCALIDADES DE EL LIBANO, SANTA CRUZ DE LA LIBERTAD, Y LA PRIMAVERA - DISTRITO DE OMIA- PROVINCIA DE R. DE MENDOZA

1.30 3.381.30 1.95

23.24 23 und

23.24 69.71 ml

METRADO DE ACERO: RESERVORIO SANTA CRUZ

DESCRIPCIONLong. N° N°

vecs pzas

PARRILLA LOSA DE FONDO

Acero Transversal (en Base-Parrilla)

3.10 1 23

Acero Ø 3/8" a 0.20 m

Acero Longitudinal (en Base-Parrilla)

3.10 1 23

Acero Ø 3/8" a 0.20 m

Acero Circular

7.70 1 16

Acero Ø 1/4" a 0.15 m

PARRILLA CIMIENTO

Acero Transversal


2.50.200.30

2.5

0.30

7.7

0.30

0.30

0.80 1 77

Acero Ø 3/8" a 0.20 m

Acero Longitudinal

15.39 1 4

Acero Ø 3/8" a 0.20 m

0.800.20

15.39

FUSTE

Acero Longitudinal y Anclaje (Cara Exterior)

2.80 1 76.97

Acero Ø 3/8"

Acero Longitudinal y Anclaje (Cara Interior)

2.80 1 76.97

Acero Ø 3/8"

Acero Circular en Fuste

0.30

2.20

0.20

2.20

7.7

0.30

0.30

15.39 2 10

Acero Ø 3/8"

15.39 2 10.00

Acero Ø 1/4"

15.39 1 10.00

Acero Ø 1/4"

15.39

15.39

15.39

PARRILLA CUPULA

Acero Transversal

3.60 1 26

Acero Ø 3/8" a 0.20 m

Acero Longitudinal

3.60 1 26.05

Acero Ø 3/8" a 0.20 m

Acero Circular

8.18 1 16.33

Acero Ø 1/4" a 0.15 m

0.30

8.18

3.00

0.30

0.30

3.00

0.30

METRADO DE ACERO: RESERVORIO SANTA CRUZ

Parcial 1/4" 3/8" 1/2" 5/8" 3/4" Parcial Total

(mts) 0.25 0.58 1.02 1.60 2.26 (kg) (kgs)

112.34

69.75 40.46 40.46

69.75 40.46 40.46

125.72 31.43 31.43

71.39


61.54 35.70 35.70

61.54 35.70 35.70

544.02

215.51 125.00 125.00

215.51 125.00 125.00

307.88 178.57 178.57

307.88 76.97 0.00 76.97

153.94 38.48 0.00 38.48

142.20

93.78 54.39 54.39

93.78 54.39 54.39

133.67 33.42 33.42

Acero Total (Kg) 869.95

diseño y metrado del reservorio_santa cruz (30m3)

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