diseño estructural

Indice

PROLOGO Capitulo I : ANÁLISIS ESTRUCTURAL - FUNDAMENTOS TEÓRICOS

1.1 Conceptos básicos 4

1.2 Exigencias básicas de las Estructuras. 17

1.3 Clasificación de Estructuras. 19

1.4 Cargas Estructurales 22

1.5 Equilibrio De Estructuras 26

1.6 Armaduras Espaciales Y Planas 30

Capitulo II: ESFUERZOS Y DEFORMACIONES EN ESTRUCTURAS

2.1 Flexión 35

2.2 Cortante. 42

Capitulo III: MÉTODO DE LA RIGIDEZ EN LA SOLUCIÓN DE ESTRUCTURAS.

3.1 Consideraciones Básicas Del Método. 47

3.2 Problemas Rigidez Lateral Método Compatibilidad. 55

Capitulo IV: IV ARMADURAS PLANAS Y ESPACIALES

4.1 Ensamble de la matriz global para el calculo de esfuerzos 94 4.2 Análisis de armaduras con incremento de esfuerzos por

efectos de temperatura 102 4.3 Análisis De Armaduras Con Un Desplazamiento Especifico

Conocido 106

4.4 Análisis De Armadura Bidimensional Por El Sap-2000 125

4.5 Análisis De Armadura Tridimencional Por El Sap-2000. 146

Capitulo V: MARCOS Y PÓRTICOS PLANOS, O ELEMENTOS DE CONCRETO

5.1 Método de la rigidez Para Pórticos Planos. 160

5.2 Análisis Bidimensional De Pórtico Por Computadora. 176

5.3 Diseño De Pórticos Por Computador. 188

Capitulo VI: LÍNEAS DE INFLUENCIA Y CONFIGURACIÓN DE ESTRUCTURAS

DÚCTILES.

Análisis Estructural Ing. F. Godiño Poma

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6.1 Consideraciones Generales 191

6.2 Líneas De Influencia Para Momentos En Vigas Simples 192 6.3 Usos De Líneas De Influencia Cargas Concentradas O Reacción. 205

6.4 Diseño Conceptual del Sistema de Cargas Vivas Vehiculares 209

6.5 Configuración De Estructuras Dúctiles. 231

6.6 Vulnerabilidad Estructural 231

6.7 Vulnerabilidad Funcional. 246


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PROLOGO

El presente Texto muestra al estudiante de Ingeniería Civil los fundamentos necesarios para realizar un análisis y diseño de Estructuras bidimensionales y tridimensionales por medio del método matricial y computadora. El objetivo es desarrollar la capacidad de los Alumnos para analizar sistemas variados de estructuras y poder realizar su diseño de una forma sencilla y rápida acorde a las exigencias de las Normas de Diseño y del Mercado Profesional. Los conocimientos previos para el estudio del texto son la Estática y Resistencia de Materiales. El libro desarrolla una preparación teórica en los dos primeros Capítulos, que son necesarios para poder entender los problemas estructurales desarrollados en los demás capítulos. En el texto se desarrolla sistemas en flexión y corte (Placas), así como sistemas de armaduras sometidos a cargas externas, incrementos de Temperatura y asentamientos en los apoyos, En sistemas de Pórticos, se analizan pórticos variados sometidos a cargas externas. Esta primera Publicación se realiza tomando conciencia de que la enseñanza del análisis estructural a cambiado en los últimos 20 años en la mayoría de las universidades del mundo, existiendo todavía países Sub Desarrollados como el Perú, en el que se siguen dictando métodos tradicionales (Cross, Kani, Bernadsky, Takabeya, Muto, etc) que lo único que logran es formar profesionales no competitivos y mecanizados. El presente libro es una recopilación apuntes de clase del curso de análisis Estructural dictado por la PUCP y apuntes de varios textos con los que dicte el curso de Análisis Estructural I los dos ciclos pasados en la UPLA. Los problemas resueltos en el texto son los problemas propuestos que formaron parte de los exámenes y practicas de evaluación. Finalmente expreso mi gratitud a los alumnos de la Facultad de Ingeniería, pues gracias a sus exigencias y sus deseos por ser cada vez más competitivos motivaron a la realización de este texto. Así mismo agradezco a mis profesores de la Pontificia Universidad Católica del Perú, en el Área de Estructuras. .

Francisco Godiño P.


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CAPITULO I

I.- ANÁLISIS ESTRUCTURAL - FUNDAMENTOS

TEÓRICOS

1.1 CONCEPTOS BÁSICOS

1.1.1 Estructuras.

Es el conjunto de elementos resistentes, convenientemente vinculados entre sí, que accionan y reaccionan bajo los efectos de las cargas. Su finalidad es resistir y transmitir las cargas a los apoyos (edificios, puentes, etc.) manteniendo el espacio arquitectónico, sin sufrir deformaciones incompatibles.

1.1.2 Propiedades Mecánicas de los Materiales

En ingeniería se necesita saber como responden los materiales sólidos a fuerzas externas como la tensión, la compresión, la torsión, la flexión o la cizalladura. Los materiales sólidos responden a dichas fuerzas con una deformación elástica (en la que el material vuelve a su tamaño y forma originales cuando se elimina la fuerza externa), una deformación permanente o una fractura. Los efectos de una fuerza externa dependientes del tiempo son la plastodeformación y la fatiga, que se definen más adelante.

La tensión es una fuerza que tira; por ejemplo, la fuerza que actúa sobre un cable que sostiene un peso. Bajo tensión, un material suele estirarse, y recupera su longitud original si la fuerza no supera el límite elástico del material. Bajo tensiones mayores, el material no vuelve completamente a su situación original, y cuando la fuerza es aún mayor, se produce la ruptura del material.

La compresión es una presión que tiende a causar una reducción de volumen. Cuando se somete un material a una fuerza de flexión, cizalladura o torsión, actúan simultáneamente fuerzas de tensión y de compresión. Por ejemplo, cuando se flexiona una varilla, uno de sus lados se estira y el otro se comprime.

La plastodeformación es una deformación permanente gradual causada por una fuerza continuada sobre un material. Los materiales sometidos a altas temperaturas son especialmente vulnerables a esta


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deformación. La pérdida de presión gradual de las tuercas, la combadura de cables tendidos sobre distancias largas o la deformación de los componentes de máquinas y motores son ejemplos visibles de plastodeformación. En muchos casos, esta deformación lenta cesa porque la fuerza que la produce desaparece a causa de la propia deformación. Cuando la plastodeformación se prolonga durante mucho tiempo, el material acaba rompiéndose.

La fatiga puede definirse como una fractura progresiva. Se produce cuando una pieza mecánica está sometida a un esfuerzo repetido o cíclico, por ejemplo una vibración. Aunque el esfuerzo máximo nunca supere el límite elástico, el material puede romperse incluso después de poco tiempo. En algunos metales, como las aleaciones de titanio, puede evitarse la fatiga manteniendo la fuerza cíclica por debajo de un nivel determinado. En la fatiga no se observa ninguna deformación aparente, pero se desarrollan pequeñas grietas localizadas que se propagan por el material hasta que la superficie eficaz que queda no puede aguantar el esfuerzo máximo de la fuerza cíclica. El conocimiento del esfuerzo de tensión, los límites elásticos y la resistencia de los materiales a la plastodeformación y la fatiga son extremadamente importantes en ingeniería.

1.1.3 Clasificación De Los Materiales

Toda la discusión de las estructuras se basan en la suposición de que prevalecen en el material ciertas características:

Material homogéneo:

(Fig 1)


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Que tiene las mismas propiedades elásticas (E, €, u) en todos los puntos del cuerpo (modulo de elasticidad, deformación unitaria y modulo de poisson, respectivamente). (Ver figura 1).

Material isótropo o isotropico:

Que tiene las mismas propiedades elásticas en todas las direcciónes en cada punto del cuerpo (axial, lateral e intermedia). No todos los materiales son isótropos. (Ver

figura 2).

(Fig. 2)

Material Anisótropo O Anisotropico

Si un material no tiene ninguna clase de simetría elástica se llama anisótropo (sus propiedades difieren en varias direcciónes) o, a veces, aeolotropico. En lugar de tener dos constantes elásticas independientes (E, u) como un material isótropo, este material tiene 21 constantes elásticas. (Ver figura 3).


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(Fig. 3)

Material ortotropico.

Si el material tiene tres planos de simetría elástica perpendiculares entre sí dos a dos se dice que es ortotrópico, en cuyo caso el numero de constantes independientes es 9. (Ver figura 4).

(Fig. 4)


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Materiales dúctiles y frágiles:

Los materiales usados en la Ingeniería Estructural (obras civiles) se clasifican generalmente en dúctiles y frágiles. Un material dúctil es el que tiene un alargamiento a tracción relativamente grande hasta llegar al punto de rotura (por ejemplo, el acero estructural o el aluminio), mientras que un material frágil tiene una deformación relativamente pequeña hasta el mismo punto. Frecuentemente se toma como línea divisoria entre las dos clases de materiales un alargamiento arbitrario de 0.05 cm/cm. El concreto es un ejemplo de material frágil, con una deformación última de 0.03cm/cm.

(Ver figura 5).

(Fig.5)

1.1.4 Efectos Internos De Las Fuerzas

Barra cargada axialmente:

Probablemente, el caso más sencillo que se puede considerar para empezar es el de una barra metálica inicialmente recta, de sección constante, sometida en sus extremos a dos fuerzas colineales dirigidas en sentidos opuestos y que actúan en el centro de las secciones. Para que haya equilibrio estático, las magnitudes de las fuerzas deben ser iguales (Ver figura 6). Si están dirigidas en sentido de alejarse de la barra, se dice que ésta esta sometida a tracción, mientras que si actúan hacia la barra,


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existe un estado de compresión. Bajo la acción de estas

dos fuerzas aplicadas se originan otras fuerzas internas dentro de la barra, que pueden estudiarse imaginando un plano que la corte en un punto cualquiera y sea perpendicular a su eje longitudinal.

P P

(Fig.6)

Distribución de las fuerzas resistentes:

Llegados a este punto, es necesario hacer alguna hipótesis sobre el modo en que varían estas fuerzas repartidas, y como la fuerza aplica P actúa en el centro. Se suele admitir que son uniformes en toda la sección. Esta distribución probablemente no se dará nunca exactamente, a consecuencia de la orientación caprichosa de los granos cristalinos de que esta compuesta la barra. El valor exacto de la fuerza que actúa en cada elemento de la sección transversal es función de la naturaleza y la orientación de la estructura cristalina en ese punto, pero para el conjunto de la sección la hipótesis de una distribución uniforme da una exactitud aceptable desde el punto de vista de la ingeniería (isotropia).

Tensión normal:

En lugar de hablar de la fuerza interna que actúa sobre un elemento de superficie, probablemente es más significativo y más útil para la comparación considerar la fuerza normal que actúa sobre una superficie unidad de la sección transversal. La intensidad de la fuerza normal por unidad de superficie se llama tensión normal y se mide

en unidades de fuerza por unidad de superficie, kg/cm2. A

veces se usa la expresión tensión total para expresar la fuerza resultante axial total, en kilogramos. Si las fuerzas aplicadas a los extremos de la barra son tales que ésta esta sometida a tracción, se establecen tensiones de tracción en la misma; si esta sometida a compresión, tenemos


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tensiones de compresión. Es esencial que la línea de aplicación de las fuerzas pase por el centro de cada sección transversal de la barra.

Probetas de ensayo:

La carga axial es frecuente en los problemas de diseño de estructuras. Para simular esta carga en el laboratorio

se coloca una probeta entre las mordazas de una maquina de ensayos del tipo accionado eléctricamente o de una hidráulica, maquinas usadas corrientemente en los laboratorios de ensayo de materiales para aplicar una tracción axial.

En un intento de tipificar los métodos de ensayo, la Sociedad Americana de Ensayos de Materiales, comúnmente conocida por A.S.T.M., ha redactado especificaciones que son de uso

común en USA y numerosos países de América y Europa. Se prescriben varios tipos de probetas para materiales metálicos y no metálicos, tanto para ensayos de tracción como de compresión. En Ensayos de Tracción, los extremos de las probetas pueden tener cualquier forma que se adapte a las mordazas de la maquina de ensayo que aplique la carga axial. La parte central de la probeta es algo más delgada que las extremas para que no se produzca el fallo en la parte de las mordazas (Ver figura 7). Los chaflanes redondeados que se observan tienen por objeto evitar que se produzcan las llamadas concentraciones de esfuerzos en la transición entre las dos anchuras diferentes. De ordinario se marca una longitud standard patrón en la que se miden los alargamientos, perforando dos pequeños orificios en la superficie de la barra con una separación de 2 o de 8 pulgadas, como puede verse.

(Fig.7)


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Deformación normal:

Supongamos que se ha colocado una de estas probetas de tracción en una maquina de ensayos de tracción y compresión, y se aplican gradualmente en los extremos fuerzas de tracción. Se puede medir el alargamiento total en la longitud patrón para cualquier incremento predeterminado de la carga axial por medio de un aparato de medida mecánico y hallar, a partir de estos valores, el alargamiento por unidad de longitud llamado deformación normal y representado por e, dividiendo el alargamiento total delta por la longitud patrón L, es decir: e = delta / L. (cm.); Generalmente se expresa la deformación en centímetros por centímetros, por lo que es adimensional. A veces se usa la expresión deformación total para indicar el alargamiento en centímetros.

Curva Tensión-Deformación

Cuando se aumenta gradualmente la carga axial por incrementos de carga, se mide el alargamiento de la longitud patrón para cada incremento, continuando de este modo hasta que se produce la rotura de la probeta. Conociendo el área original de la sección transversal de la probeta puede obtenerse la tensión normal, representada

por sigma (σ), para cada valor de la carga axial,

simplemente utilizando la relación: σ = P / A

.

F

(Fig. 8)


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Donde P representa la carga axial en kilogramos y A el

área Inicial de la sección transversal

Con varios pares de valores de la tensión normal y σ de la

deformación normal podemos representar gráficamente de los datos experimentales tomando estas cantidades como ordenadas y abscisas, respectivamente (Ver figura 8). Así se obtiene un diagrama tensión-deformación del material para este tipo de carga. Este diagrama puede adoptar numerosas formas.

La curva tensión-deformación se puede usar para determinar varias características de resistencia del material. Estas son:

Límite de proporcionalidad:

A la ordenada del punto 1 se le conoce por límite de

proporcionalidad, esto es, la máxima tensión que se puede producir durante un ensayo de tracción simple de modo que la tensión sea función lineal de la deformación. Par un material que tenga la curva tensión-deformación no existe límite de proporcionalidad.

Límite elástico:

La ordenada de un punto que casi coincide con EL PUNTO 2 se conoce por límite elástico, esto es, la tensión máxima que puede producirse durante un ensayo de tracción simple de muchos materiales son casi idénticos los valores numéricos del límite elástico y del límite de proporcionalidad, por lo que a veces se consideran sinónimos. En los casos en que es notoria la diferencia, el límite elástico es casi siempre mayor que el de proporcionalidad.

Zona elástica:

La región de la curva tensión-deformación que va desde el origen hasta el límite de proporcionalidad. PUNTO 1-2


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Zona plástica:

La región de la curva tensión-deformación que va desde el límite de proporcionalidad hasta el punto de rotura. PUNTO 2-3

Límite elástico aparente o de fluencia:

A la ordenada del punto Y en el que se produce un aumento de deformación sin aumento de tensión se le conoce por límite elástico aparente o límite de fluencia del material. Cuando la carga ha aumentado hasta el punto Y, se dice que se produce fluencia. Algunos materiales presentan en la curva tensión - deformación dos puntos en los que hay aumento de deformación sin que aumente la tensión. Se les conoce por límites de fluencia superior e inferior.

Modulo de resistencia:

El trabajo realizado en un volumen unidad de material, cuando se aumenta una fuerza de tracción simple gradualmente desde cero hasta un valor tal que se alcance el límite de proporcionalidad del material, se define como modulo de resistencia. Puede calcularse por el área bajo la curva tensión-deformación desde el origen hasta el límite de proporcionalidad, las unidades en que se mide son kg/cm2. Así, pues, la resistencia de un material es su capacidad de absorber energía en la zona elástica.

Modulo de tenacidad:

El trabajo realizado en un volumen unidad de material cuando se aumenta una fuerza de tracción simple gradualmente desde cero hasta el valor que produce la rotura, se define como modulo de tenacidad. Puede calcularse por el área total bajo la curva tensión-deformación desde el origen hasta la rotura. La tenacidad de un material es su capacidad de absorber energía en la zona plástica del material.


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Estriccion:

La relación entre la disminución del área de la sección transversal respecto a la Inicial en la fractura, dividida por el área Inicial y multiplicada por 100, se llama estricción. Hay que observar que

cuando actúan fuerzas de tracción en una barra disminuye el área de la sección transversal, pero generalmente se hacen los cálculos de las tensiones en función del área Inicial. Cuando las deformaciones se hacen cada vez mayores, es mas interesante considerar los valores instantáneos del ares de la sección transversal (que son decrecientes), con lo cual se obtiene la curva tensión-deformación verdadera.

Alargamiento de rotura:

La relación entre el aumento de longitud (de la longitud patrón) después de la fractura y la longitud inicial, multiplicada por 100, es el alargamiento de rotura. Se considera que tanto la estricción como el

alargamiento de rotura son medidas de la ductilidad del material.

Tensión de trabajo:

Se pueden usar las características de resistencia que se acaban de mencionar para elegir la llamada tensión de trabajo. Frecuentemente, esta tensión se determina simplemente dividiendo la tensión en la fluencia o rotura por un número llamado coeficiente de seguridad. La elección del coeficiente de seguridad se basa en el buen juicio y la experiencia del proyectista. A veces se especifican en los reglamentos de la construcción valores de determinados coeficientes de seguridad.

La curva tensión-deformación no lineal de un material frágil, caracteriza otras varias medidas de la resistencia que no se pueden definir sin la mencionada curva tiene una zona lineal. Estas son:


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Límite elástico convencional:

La ordenada de la curva tensión-deformación para la cual el material tiene una deformación permanente predeterminada cuando se suprime la carga se llama límite elástico convencional del material. Se suele tomar como deformación permanente 0.002 o 0.0035 cm. por cm; pero estos avalores son totalmente arbitrarios. La ordenada Y representa el límite elástico convencional del material, llamado a veces tensión de prueba. (Ver figura 9)

(Fig.9)

Modulo tangente:

A la pendiente de la tangente a la curva tensión-deformación en el origen se la conoce por modulo tangente del material.

Hay otras características de un material que son útiles para los proyectos, que son las siguientes:


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Coeficiente de dilatación lineal:

Se define como la variación por unidad de longitud de una barra recta sometida a un cambio de temperatura de un grado. El valor de este coeficiente es independiente de la unidad de longitud, pero depende de la escala de temperatura empleada. Consideraremos la escala centígrada, para la cual el coeficiente que se representa por alfa es para el acero, por ejemplo, 11 x 10-6 por grado C. Las variaciones de temperatura en una estructura dan origen a tensiones internas del mismo modo que las cargas aplicadas.

Relación de poisson:

Cuando una barra esta sometida a una carga de tracción simple se produce en ella un aumento de longitud en la dirección de la carga, así como una disminución de las dimensiones laterales perpendiculares a esta. La relación entre la deformación en la dirección lateral y la de la dirección axial se define como relación de Poisson. La representaremos por la letra griega �.Para la mayoría de los metales esta entre 0.25 y 0.35.

Ley de hooke:

Para un material cuya curva tensión-deformación, resulta evidente que la relación entre tensión y deformación es lineal para los valores relativamente bajos de la deformación. Esta relación lineal entre el alargamiento y la fuerza axial que lo produce (pues cada una de estas cantidades difiere solo en una constante de la deformación y la tensión, respectivamente) fue observada por primera vez por sir Robert Hooke en 1678 y lleva el nombre de ley de Hooke. Por tanto, para describir esta zona inicial del comportamiento del material, podemos escribir

E = є σ


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donde E representa la pendiente de la parte recta de la

curva tensión-deformación, є deformación unitaria, σ

esfuerzo.

Modulo de elasticidad:

La cantidad E, es decir, la relación de la tensión unitaria a la deformación unitaria se suele llamar modulo de elasticidad del material en tracción o, a veces, modulo de Young. En los manuales aparecen tabulados los valores de E para diversos materiales usados en la

ingeniería. Como la deformación unitaria є es un

numero abstracto (relación entre dos longitudes) es evidente que E tiene las mismas unidades que la

tensión, por ejemplo, kg/cm2. Para muchos de los materiales usados en la ingeniería el modulo de elasticidad en compresión es casi igual al contraído en tracción. Hay que tener muy en cuenta que el comportamiento de los materiales bajo una carga, tal como de estudia en este tema, se limita (sin o se dice lo contrario) a esa región lineal de la curva tensión-deformación.

1.2 EXIGENCIAS BÁSICAS DE LAS ESTRUCTURAS.

Los requisitos o exigencias básicas que una estructura debe cumplir son:

1.2.1 Equilibrio

Se identifica con la garantía de que el edificio no se moverá. Tienen cierto grado de movimiento, pero comparado a las dimensiones del edificio los desplazamientos de este edificio son tan pequeños que a simple vista parece inmóvil y sin deformación alguna. Un cuerpo no se mueve en una sola dirección, si se aplican otras fuerzas de igual magnitud y dirección aplicada en sentido contrario lo anulan. Cuando esto sucede se dice que el cuerpo está en equilibrio.


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1.2.2 Estabilidad

Se relaciona con el peligro de movimiento inaceptable del edificio en su totalidad. Debe estar bien equilibrado. Cuando un viento huracanado actúa sobre un edificio alto y éste no se halla adecuadamente arraigado en la tierra o equilibrado por su propio peso, puede volcarse sin desintegrarse. El edificio es inestable desde el punto de vista rotatorio, éste peligro existe también cuando un edificio no está bien equilibrado y apoya sobre un suelo de resistencia no uniforme. Un edificio construido sobre la ladera de una colina empinada puede mostrar una tendencia a deslizarse hacia abajo por acción de su propio peso. Todos estos casos de inestabilidad se relacionan con el suelo y con los cimientos del edificio.

1.2.3 Comportamiento Estructural.

Se define COMPORTAMIENTO ESTRUCTURAL como la propiedad de una estructura que tiene tendencia a deformarse, vibrar, pandearse o fluir dependiendo de las condiciones a que estén sometidas.

La ingeniería Estructural trata principalmente el Análisis Estructural, el análisis de esfuerzos y el diseño estructural. Estos temas están interrelacionados, pero se estudian independientemente por ser distintos, Su secuencia es la siguiente.

CARGAS ESTRUCTURA MODIFICACION EXTERNAS

ANÁLISIS ANÁLISIS DISEÑO ESTRUCTURAL ESFUERZOS ESTRUCTURAL

(Fig. 10)

En la Figura 10. se observa que el objetivo es diseñar una estructura y el análisis estructural es una de las herramientas para alcanzar el fin. La participación de cada componente que integra la secuencia es mandatoria ya que el análisis estructural se basa en los principios de la estática, el análisis de esfuerzos se basa en la resistencia de


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materiales y la mecánica de los materiales complementada con su teoría de elasticidad. El diseño estructural es aquel que asegura que los esfuerzos no excedan los límites permitidos (fluencia), para que no ocurra esto se modifica la estructura y se reinicia el ciclo de la figura 10 hasta lograr un diseño optimo es decir, verificando que los esfuerzos límites permitidos sean mayores que los esfuerzos actuantes en la estructura.

1.3 CLASIFICACIÓN DE ESTRUCTURAS

Una estructura esta conectada por elementos interconectados, los cuales se consideran en una, dos o tres dimensiones. En forma local un elemento siempre tiene tres dimensiones que son: Largo, Ancho y Espesor, pero como el ancho y el espesor son pequeños en comparación con su longitud como ocurre en estructuras reales, se puede considerar dichos elementos como unidimensionales. Las estructuras muy independientes de ser consideradas de una, dos o tres dimensiones se clasifican en: Estructuras de barras o tipo esqueleto (Reticulados).

Son llamadas también Estructuras RETÍCULADAS Son sistemas planos, bidimensionales y/o tridimensionales que están sujetos a cargas en diferentes planos (la estructura y las cargas se encuentran en diferente plano) por lo que sus elementos están sujetos a torsión como a flexión y cortante. La cargas a estas estructuras están aplicadas en cualquier punto y en cualquier dirección y los elementos pueden estar unidos entre si en cualquier forma. Se dividen en las siguientes categorías: 1.3.1 Armaduras

Los elementos se unen entre si por articulaciones sin rozamiento y las cargas se aplican a los nudos (Armaduras 01 dimensión).

Cuya área transversal es pequeña comparada con su longitud y está sometido a cargas netamente axiales aplicadas en sus extremos. Por su geometría y tipo de cargas actuantes soporta solamente fuerzas de tracción y de compresión. Su comportamiento netamente axial exige que sus conexiones a otros elementos o soportes sean rotulas sin rozamiento. Sin embargo en la práctica se construyen uniones rígidas que obligan a mantener la geometría de la sección y la posición de los nudos. Esto hace que las pequeñas deformaciones de alargamiento o


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acortamiento de los elementos por sus tensiones axiales, no se disipen en deformaciones de los nudos y producen entonces esfuerzos de flexión en los elementos. Estos esfuerzos de flexión son muy pequeños comparados con sus grandes fuerzas axiales y no se tienen en cuenta en su análisis y diseño. (Ver figura 11).

(Fig. 11)

1.3.2 Armaduras planas y espaciales

En este sistema se combinan elementos tipo Armadura con elementos tipo viga o columna unidas por articulaciones. (Ver figura 12).

Uniones articuladas


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(Fig. 12)

1.3.3 Marcos o pórticos

Este sistema conjuga elementos tipo viga y columna. Su estabilidad está determinada por la capacidad de soportar momentos en sus uniones. Pueden ser planos y espaciales (Ver figura 13). Uniones rígidas entre sus elementos, que determinan la estabilidad de todo

el conjunto


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Sistema unidireccional, solo apoyo

en dos extremos

Sistema bidireccional, apoyo en sus cuatro extremos

(Fig. 13)

1.3.4 Sistemas de pisos

Consiste en una estructura plana conformada por la unión varios elementos (cáscara, viga, Armadura) de tal manera que soporte cargas perpendiculares a su plano. Se clasifican por la forma en que transmiten la carga a los apoyos en by direccionales y unidireccionales. (Ver figura 14).

(Fig. 14 - a)

1.3.5 SISTEMAS COMBINADOS PARA EDIFICACIONES

Se aprovechan las cualidades estructurales de los elementos tipo muro con las cualidades arquitectónicas de los sistemas de pórticos. Las características de rigidez lateral también se pueden lograr por medio de riostras que trabajan como elementos tipo Armadura. (Ver figura 15).

(Fig. 14 - b)


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(Fig. 15)

Pórticos espaciales (edificio) La cargas a estas estructuras están aplicadas en cualquier punto y en cualquier dirección y los elementos pueden estar unidos entre si en cualquier forma (Ver figura 16).

(Fig. 16)

1.3.6 Estructuras laminadas

Por lo general se consideran a todas las placas, bóvedas, que tienen espesor y su análisis es bidimensional. (Ver figura 17).

(Fig. 17)


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Placas Bóvedas

1.3.7 Elementos tipo cascaron Pueden ser flexibles, en este caso se denominan membranas, o rígidos y se denominan placas. Membrana: no soporta esfuerzos de flexión, es como si fueran cables

pegados. Trabaja por tracción netamente (Ver figura 18).

(Fig. 18)

1.3.8 Cascaron o placa: tiene rigidez a flexión es decir trabaja

principalmente por compresión, pero se asocia con esfuerzos cortantes y flectores mínimos. (Ver figura 19).


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(Fig. 19)

1.3.9 Estructuras sólidas Elementos tipo muro: Estos elementos se caracterizan por tener dos

de sus dimensiones mucho mas grandes que la tercera dimensión y porque las cargas actuantes son paralelas a las dimensiones grandes. Debido a estas condiciones de geometría y carga, el elemento trabaja principalmente a cortante por fuerzas en su propio plano. Adicionalmente a esta gran rigidez a corte los muros también son aptos para soportar cargas axiales siempre y cuando no se pandeen. (Ver figura 20).

(Fig. 20-a)

Estribo de Puente

Momentos mínimos en el

sentido transversal

Gran rigidez para

soportar momentos

longitudinales


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TRASLAPE

(Fig. 20 - b)

1.4 CARGAS ESTRUCTURALES

Clasificación

1.4.1 Cargas estáticas:

Muertas

Son aquellas que se mantienen en constante magnitud y con una posición fija durante la vida útil de la estructura; generalmente la mayor parte de las cargas muertas es el peso propio de la estructura. Es que puede calcularse con buena aproximación a partir de la configuración de diseño, de las dimensiones de la estructura y de la densidad del material. Para edificios, por lo general se toman como cargas muertas, rellenos, acabados de entrepisos y cielos rasos, y se deja un margen para tener en cuenta cargas suspendidas como conductos, aparatos y accesorios de iluminación, etc. Consisten en los pesos de los diversos miembros estructurales y en los pesos de cualesquiera objetos que estén permanentemente unidos a la estructura, entre otros: Columnas, Vigas, Trabes, Losas, Muros, Ventanas y Instalaciones eléctricas y sanitarias. Las cargas por peso propio, provocan esfuerzos y producen deformaciones en la estructura. (Ver figura 21).


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(Fig. 21) Vivas

Las cargas vivas son cargas no permanentes producidas por materiales o articulo, e inclusive gente en permanente movimiento. Cabinas, particiones y personas que entran y salen de una edificación pueden ser consideradas como carga vivas. Las cargas vivas son producidas por el uso y ocupación de la edificación y no deben incluir cargas ambientales tales como viento, sismo, ni la carga muerta. Consta principalmente de cargas de ocupación en edificios, estas pueden estar aplicadas total o parcialmente o no estar presentes y también es posible cambiarlas de ubicación. Su magnitud y distribución son inciertas en determinado momento, y además sus máximas intensidades a lo largo de la vida útil de la estructura no se conocen con precisión. Son cargas variables en magnitud y posición debidas al funcionamiento propio de la estructura. Pueden ser causadas por los pesos de los objetos colocados temporalmente sobre una estructura. (Ver figura 22).

(Fig. 22)

1.4.2 Cargas dinámicas

Clasificación:

Vibraciones


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Cuando las maquinarias vibratorias no han sido aisladas de la estructura principal, sus vibraciones pueden afectar tanto a la estructura que las soporta como a las estructuras vecinas. Ejemplo, maquinas de Imprenta, maquinas hospitalarias de panadería etc. (Ver figura 23).

(Fig. 23)

Viento

Son cargas dinámicas pero son aproximadas usando cargas estáticas equivalentes. La mayor parte de los edificios y puentes pueden utilizar este procedimiento cuasi-estático y solo en casos especiales se requiere un análisis modal o dinámico. La presión ocasionada por el viento es proporcional al cuadrado de la velocidad y debe ser calculada, principalmente, en las superficies expuestas de una estructura. Debido a la rugosidad de la tierra, la velocidad del viento es variable y presenta turbulencias. Sin embargo, se asume que la edificación asume una posición deformada debido a una velocidad constante y que vibra a partir de esta posición debido a la turbulencia. El procedimiento analítico para evaluar los efectos producidos por la fuerza del viento involucra el análisis simple, si los efectos producidos por la fuerza del viento no son fundamentales en el diseño, o el análisis completo, si por el contrario, las fuerzas de viento en algún sentido resultan determinantes en el diseño. Estas cargas dependen de la ubicación de la estructura, de su altura, del área expuesta y de la posición. Las cargas de viento se manifiestan como presiones y succiones. (Ver figura 24).


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(Fig. 24)

Sismos

Las cargas sísmicas son cargas inerciales causadas por movimientos sísmicos, estas pueden ser calculadas teniendo en cuenta las características dinámicas del terreno, de la estructura (amortiguamiento masa y rigidez), y las aceleraciones esperadas. Son cargas dinámicas que también pueden ser aproximadas a cargas estáticas equivalentes. Los edificios pueden utilizar este procedimiento casi-estático, pero también se puede utilizar un análisis modal o dinámico. Los sismos producen cargas sobre una estructura por medio de la interacción del movimiento del suelo y las características de respuesta de la estructura. Esas cargas resultan de la distorsión en la estructura causada por el movimiento del suelo y la resistencia lateral de ésta. Sus magnitudes dependen de la velocidad y tipo de aceleraciones del suelo, así como de la masa y rigidez de la estructura. El análisis y diseño sisico, se realiza siguiendo lo descrito en la Norma E-030. (Ver figura 25).

(Fig. 25) Espectro de diseño sísmico.


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Impulsivas

Son aquellas que tienen corta duración (dt), por ejemplo las explosiones, después de esta solicitud culmina, se produce el movimiento en vibración libre de la estructura. (Ver figura 26).

(Fig. 26) Explosión de Una edificación. 1.5 EQUILIBRIO DE ESTRUCTURAS

Uno de los objetivos de cualquier análisis estructural es determinar varias acciones pertenecientes a la estructura, tales como las reacciones en los apoyos y los esfuerzos internos resultantes (momento flexionante, fuerza cortante, etc.). Una solución correcta para cualquier parte de ella tomada como un cuerpo libre.

1.5.1 Determinación, indeterminación estática y cinemática

Hay dos tipos de indeterminación que deben ser considerados en el análisis estructural dependiendo de si el interés recae en las acciones en o en los desplazamientos

1.5.1.1 Indeterminación estática

(Grados de indeterminación o número de redundantes)


31

Se refiere al número de acciones (fuerza axial, cortante o momento) externo y/o internos que deben liberarse a fin de transformar la estructura original en una estructura estable y determinada. 1.5.1.2 Indeterminación cinemática

(Grados de libertad)

Se refiere al número de componentes de desplazamiento de nudo (traslación, rotación) que son necesarios para describir la respuesta del sistema. Define la configuración deformada del sistema. (Ver figura 27).

Indeterminación Indeterminación

Estática Estática

6-3=3º 3º

(Fig. 27 -a)


32

(Fig. 27 - b)

1.5.2 Principios de superposición de efectos.

La respuesta de una estructura debida a un numero de cargas aplicadas simultáneamente es la suma de las respuestas de las cargas individuales, aplicando por separado cada una de ellas a la estructura; siempre y cuando para todas las cargas aplicadas y para la suma total de ellas los desplazamientos y esfuerzos sean proporcionales a ellas. Esto implica que para aplicar el principio de superposición necesitamos trabajar con materiales elásticos, que cumplan la ley de Hooke (isotrópicos). Si la estructura a analizar cumple con estos requisitos

podemos usar la teoría elástica en su estudio. (Ver figura 28).


33

Δ1

Δ2

Δ de P1 + p2

F

Δ

P1

P2

P1+P2

Fig. 28) Gráfica Fuerza vs. Deformación para un elemento constituido con un material perfectamente elástico.

¿Qué otras teorías existen para analizar estructuras que no cumplan con una relación lineal de esfuerzos desplazamientos?.

Existen otras teorías, que estudian a los materiales compuestos como la metalurgia, la tecnología de los polímero etc., cuyos fundamentos se basan en la teoría de la elasticidad anisótropa, que estudia materiales de la naturaleza como los huesos, la madera etc. Cuando se habla de respuesta ESTRUCTURAL, se refiere a los desplazamientos y a las fuerzas internas.

Por el principio de superposición podemos expresar los efectos totales como la suma de efectos de cargas parciales: (Ver figura 29).


34

Diagramas de momentos

M+

P

w

Diagramas de cortante

V

(Fig. 29 - a)

Para una estructura elástica-lineal (Ver figura).

(Fig. 29 - b) Se cumple la relación lineal de Esfuerzo Deformación.


35

1.6 ARMADURAS ESPACIALES Y PLANAS

1.6.1 Definición de armadura Una estructura de barras unidas por sus extremos de manera que constituyan una unidad rígida recibe el nombre de armadura.

Algunos ejemplos son los puentes, los soportes de cubiertas etc. En este capitulo me limitare al estudio de Armaduras planas, es decir, aquellas en que todos los miembros que la forman se encuentran en un mismo plano. Las Armaduras espaciales se tocaran en clase utilizando

el programa SAP-2000, dado su versatilidad para analizar n números

de uniones o nudos en un corto tiempo; esto se lograra si conocen los principios básicos del análisis de Armaduras planas.

Entonces, consideramos que todas las fuerzas están en el plano x y, y

que los momentos de las fuerzas están en la dirección z. Esto nos permite omitir el carácter vectorial en las ecuaciones del equilibrio, que

quedan reducidas a tres: la suma de las componentes x e y de las fuerzas, junto con la suma de los momentos de las fuerzas con respecto a algún punto de la armadura .También suponemos que las Armaduras son estructuras estáticamente determinadas o isostáticas: que solamente tienen las ligaduras necesarias para mantener el equilibrio .El objetivo será la determinación de las fuerzas internas en la armadura, es decir, las fuerzas de acción y reacción entre los elementos o barras que la forman .Nos basaremos en la hipótesis de que todos los miembros de una armadura son miembros de dos fuerzas, es decir, que cada uno se encuentra en equilibrio bajo la acción de dos únicas fuerzas, aplicadas en sus extremos, que

serán iguales ,opuestas y colineales. Para ello, tendremos en cuenta que todas las fuerzas externas deben aplicarse en las uniones entre las barras (en los nudos). Las fuerzas internas que deseamos obtener serán de tensión o compresión según el sentido del resultado si son positivas se dirá que se traccionan y son negativas se dirán que se contraen o están en compresión. Para estos casos se consideran dos grados de libertad por nudo, se suprime el tercero de momento, dado que una barra estructural sometida a cargas en los nudos solo absorbe esfuerzos de tracción y compresión Existen diversos métodos para analizar las fuerzas internas de las barras (Método de los momentos, Método de los nudos, Método de las secciones etc.) que forman parte de la estática y de la resistencia de materiales, métodos que se usaban antes de que la


36

tecnología como herramienta nos halla llevado a hacer uso del análisis practico por computadora y no tedioso como del siglo pasado. En el capitulo VII se analizaran Armaduras mediante el Método de la Rigidez aplicado a Armaduras (método matricial), método usado desde los años 1980 para dar solución a Armaduras y Pórticos.

Existen muchos tipos de Armaduras de acuerdo con su uso, estos tipos tomaron el nombre de la primera persona que las analizó o construyó, una de ellas es la Pratt para puentes y para techos: (Ver figura 30).

(Fig. 30)

En esta Armadura, las diagonales trabajan a tensión. Este análisis lo podemos hacer comparando los esfuerzos internos en una viga simplemente apoyada, momento positivo y cortante positivo (Ver figura 31) :


37

(Fig. 31)

Podríamos decir que para Armaduras simplemente apoyadas, de acuerdo con la orientación de las diagonales ellas trabajarían a tracción o a compresión. (Ver figura 32):

(Fig. 32)

Note la orientación de las diagonales y concluya sobre su forma de trabajo, tracción o compresión. (Se pueden ver los otros tipos en los libros de referencias).

1.6.2- Clasificación De Las Armaduras Según Su Conformación:

Según Hibbeler en su libro “Análisis estructural” las Armaduras se clasifican, en: Armaduras simples, compuestas y complejas

Simples: aquellas construidas a base de la figura mínima estable (triángulo, Ver figura 33) y a partir de ahí por cada dos barras agregadas se agrega un nudo, de tal manera que:


38

(Fig. 33)

Las Armaduras simples siempre se empiezan por un triángulo y se construyen agregando 2 barras unidas a un nudo común pudiendo dar origen a figuras que no son triángulos, por su manera de construirse una Armadura simple siempre será estable internamente. (Ver figura 34).

(Fig. 34)

Compuestas: Una armadura compuestas es una armadura formada al conectar dos o mas Armaduras simples pueden estar conectadas por tres eslabones no paralelos y no concurrentes, por un nudo y un eslabón, por una armadura de conexión, por dos o más nudos, etc. puede formarse de esta manera un numero casi limitado de


39

Armaduras. Es decir son Aquellas construidas por la unión de dos Armaduras simples usando 1 barra de unión adicional y un nudo común, o tres barras adicionales o sustituyendo elementos de una estructura principal por Armaduras secundarias. (Ver figura 35).

(Fig. 35)

Armaduras complejas: Hay unas cuantas Armaduras que son estáticamente determinadas pero que no cumplen con los requisitos necesarios para ser clasificados como simples o compuestas. A esta armadura se les llama complejas. Las barras de las Armaduras simples y compuestas están usualmente dispuestas de manera que pueden pasarse secciones a través de tres barras simultáneamente. Tomarse en la intersección de dos de estas y encontrarse la fuerza en la tercera. (Ver figura 36).

(Fig. 36)


40

CAPITULO II

II. ESFUERZOS Y DEFORMACIONES EN ESTRUCTURAS

2.1 FLEXION

En ingeniería se denomina flexión al tipo de deformación que presenta un elemento estructural alargado en una dirección perpendicular a su eje longitudinal. El término "alargado" se aplica cuando una dimensión es preponderante frente a las otras. Un caso típico son las vigas, las que están diseñas para trabajar, preponderantemente, por flexión. Igualmente, el concepto de flexión se extiende a elementos estructurales superficiales como placas o láminas. (Ver figura 37).

(Fig. 37)

El rasgo más destacado es que un objeto sometido a flexión presenta una superficie de puntos llamada fibra neutra tal que la distancia a lo largo de cualquier curva contenida en ella no varía con respecto al valor antes de la deformación. Cualquier esfuerzo que provoca flexión se denomina momento flector.

http://es.wikipedia.org/wiki/Ingenier%C3%ADa

http://es.wikipedia.org/wiki/Viga

http://es.wikipedia.org/wiki/Placa

http://es.wikipedia.org/wiki/L%C3%A1mina

http://es.wikipedia.org/wiki/Fibra_neutra

http://es.wikipedia.org/wiki/Esfuerzo

http://es.wikipedia.org/wiki/Momento_flector


41

Flexión en vigas

Las vigas o arcos son elementos estructurales pensados para que trabajar predominantemente en flexión. Geométricamente son prismas mecánicos cuya rigidez depende, entre otras cosas, del momento de inercia de la sección transversal de las vigas.

Para una viga de eje recto, y tomando las coordenadas habituales para prismas mecánicos (x, y, z) siendo x la distancia sobre el eje de la viga e (y, z) las coordenadas sobre la sección transversal coincidentes con las direcciónes principales de inercia las tensiones normales de una viga sometida a flexión simple no-esviada según el eje Z vienen dadas por (Ver figura 38).

:

(Fig. 38)

Por otro lado el campo de desplazamientos, en la hipótesis de Bernoulli,

viene dado por la ecuación de la curva elástica:

http://es.wikipedia.org/wiki/Viga

http://es.wikipedia.org/wiki/Arco

http://es.wikipedia.org/wiki/Prisma_mec%C3%A1nico



http://es.wikipedia.org/wiki/Segundo_momento_de_inercia



http://es.wikipedia.org/wiki/Direcci%C3%B3n_principal

http://es.wikipedia.org/w/index.php?title=Curva_ecl%C3%A1stica&action=edit


42

Donde:

representa la flecha, o desplazamiento vertical, respecto de la posición sin cargas.

la ordenada sobre la viga.

el momento flector sobre la ordenada .

el segundo momento de inercia de la sección transversal.

el módulo de elasticidad del material.

Flexión en placas y láminas

Una placa es un elemento estructural que puede presentar flexión en dos direcciónes perpendiculares. Existen dos hipótesis cinemáticas comunes para representar la flexión de placas y láminas:

La hipótesis de Love-Kirchhoff

La hipótesis de Reisner-Mildin. (Ver figura 39)

(Fig. 39)

Siendo la primera el análogo para placas de la hipótesis de Bernouilli y el segundo el análogo de la hipótesis de Timoshenko.


http://es.wikipedia.org/wiki/M%C3%B3dulo_de_elasticidad

http://es.wikipedia.org/wiki/Placas_y_l%C3%A1minas


43

Ensayos De Flexión

Comportamiento de los materiales sometidos a la flexión.

Si las fuerzas actúan sobre una pieza de material de tal manera que tiendan a inducir esfuerzos compresivos sobre una parte de una sección transversal de la pieza y los esfuerzos tensivos sobre la parte restante, se dice que la pieza está en flexión. La ilustración común de la acción flexionante es una viga afectada por cargas transversales; la flexión puede también causarse por momentos o pares tales como, por ejemplo, los que pueden resultar de cargas excéntricas paralelas al eje longitudinal de una pieza.

Las estructuras y máquinas en servicio, la flexión puede ir acompañada

del esfuerzo directo, el corte transversal, o el corte por torsión. Por

conveniencia, sin embargo, los esfuerzos flexionantes pueden

considerarse separadamente y en los ensayos para determinar el

comportamiento de los materiales en flexión; la a tensión usualmente se

limita a las vigas. Se asume que las cargas se aplican de modo que

actúen en un plano de simetría, de modo que no ocurra torsión alguna y

que las deflexiones sean paralelas al plano de las cargas. Se asume

también que ningunas fuerzas longitudinales son inducidas por las

cargas o los apoyos.

Fallas por flexión.

La falla puede ocurrir en la viga debido a una de varias causas, de las

cuales se ofrece una lista a continuación. Aunque estos modos de falla

se exponen primariamente con referencia a las vigas de material dúctil,

en sus aspectos generales son aplicables a cualquier material.

o La viga puede fallar por cedencia de las fibras extremas. Cuando el

punto de cedencia es alcanzado en las fibras extremas, la deflexión

de la viga aumenta más rápidamente con respecto a un incremento

de carga; y si la viga tiene una sección gruesa y fuerte o está

firmemente empotrada de tal modo que no pueda torcerce o

flambearse, la falla se verifica con un pandeo gradual que

finalmente se torna tan grande que la utilidad de la viga como

miembro sustentante queda destruida.


44

o En una viga de largo luz, las fibras en compresión actúan de manera similar a aquellas en compresión de una columna, y la falla puede tener lugar por pandeo. El pandeo, el cual generalmente ocurre en dirección lateral, puede deberse ya sea a la causa primaria o secundaria de la falla. En una viga en la cual el esfuerzo flexionante excesivo sea la causa primaria de la falla y en la cual la viga no esté firmemente sostenida contra el pandeo lateral, el sobreesfuerzo puede ser rápidamente seguido por el colapso de la viga debido al pandeo lateral, ya que la estabilidad lateral de la viga es considerablemente disminuida si sus fibras extremas son esforzadas hasta el punto de cedencia. El pandeo lateral puede ser una causa primaria de la falla de la viga, caso en el cual el esfuerzo en las fibras no alcanza la resistencia hasta el punto de cedencia del material antes de que el pandeo ocurra. El pandeo frecuentemente limita la resistencia de las vigas angostas.

o La falla de los miembros de alma delgada, como una vigueta,

puede ocurrir debido a los esfuerzos excesivos en el alma o por el pandeo del alma bajo los esfuerzos compresivos diagonales que siempre acompañan a los esfuerzos cortantes. Si el esfuerzo cortante en el alma alcanza un valor tan alto como en de la resistencia hasta el punto de cedencia del material en corte, la falla de la viga puede esperarse y la manera de la falla probablemente derivará de alguna acción de pandeo o torsión secundaria. El esfuerzo compresivo ordinario que siempre acompaña al cortante puede alcanzar un valor tan alto que el pandeo del alma de la viga constituya una causa primaria de la falla. El peligro de la falla en el alma como una causa primaria de la falla de la viga existente, en general, solamente para las vigas cortas con alma delgada.

o En aquellas partes de vigas adyacentes a los datos de apoyo que

transmiten las cargas concéntricas o las reacciones las vigas, pueden establecer esfuerzos compresivos altos, y en las vigas I o canales el esfuerzo local en aquella parte del alma más cercana a un lado de apoyo puede tornarse excesivo. Si este esfuerzo local excede la resistencia contra el punto de cedencia del material en la unión del alma y el ala, la viga puede fallar primariamente debido a la cedencia de la parte sobrefatigada.

o La falla de las vigas de material quebradizo como el hierro fundido y

el concreto simple siempre ocurre por ruptura súbita. Sin embargo

cuando simple siempre ocurre por ruptura súbita. Sin embargo

cuando se acerca al momento de la falla, el eje neutro se desplaza


45

hacia el canto en la compresión y tiende así a reforzar la viga, la

falla finalmente ocurre en las fibras tensadas porque la resistencia a

la tensión de estos materiales es únicamente una fracción de la

resistencia y a la compresión es de aproximadamente 25% para el

hierro fundido y 10% para el concreto. Aunque algunos autores

asignan hasta un 5 % de resistencia al concreto.

Objetivos y aplicabilidad de los ensayos de flexión

La mayoría de las estructuras y máquinas poseen miembros cuya

función primaria es resistir las cargas que causan la flexión. Son

ejemplos las vigas, los ganchos, las placas, los losas y las columnas

bajo cargas excéntricas. El diseño de tales miembros estructurales

puede basarse en las propiedades de tensión, compresión y esfuerzo

cortante apropiadamente usadas en varias fórmulas de flexión dan

resultados que solamente se aproximan a las condiciones reales.

Aunque frecuentemente pueden realizarse análisis especiales de los

esfuerzos que surgen de condiciones inusitadas de carga y de

distorsiones y discontinuidades locales, no siempre es factible la

realización de tales análisis, los cuales pueden ser muy complicados. El

ensayo de flexión puede servir entonces como un medio directo para

evaluar el comportamiento bajo cargas flexionantes, particularmente

para determinar los límites de la estabilidad estructural de las vigas de

varios tamaños y formas.

Los ensayos flexionantes de vigas usualmente se hacen para

determinar la resistencia y la tiesura a la flexión; ocasionalmente se

hacen para obtener una imagen más o menos completa de la

distribución del esfuerzo en un miembro de flexión. Los ensayos de

vigas también ofrecen un medio para determinar la resistencia y la

tenacidad de los materiales en flexión.

Bajo la designación general de resistencia se puede incluir el límite

proporcional, la resistencia al sedimento, y el módulo de ruptura. Estas

propiedades pueden ir determinándose con la mira de establecer con

factores de reducción apropiados, esfuerzos flexionantes admisibles

para usarse en el diseño. El módulo de ruptura puede también utilizar

simplemente como un criterio de calidad en los ensayos de control.

La tiesura de un material puede determinarse de un ensayo de flexión

en el cual la carga y la deflexión se observan. El módulo de elasticidad


46

para el material en flexión se calcula mediante el uso de una fórmula

de deflexión elástica.

Probetas para ensayos de flexión

Para determinar el módulo de ruptura para un material dado, la viga bajo ensayo debe proporcionarse de tal manera que no falle por corte o deflexión lateral antes de alcanzar su última resistencia a la flexión. Para producir una falla por flexión, la probeta no debe ser demasiada corta con respecto al peralte de la viga, e inversamente, si se desea la falla por esfuerzo cortante, el luz no debe ser demasiado largo.

Aunque se usen vigas de una variedad de formas para labores de ensayo especiales e investigativas. Se utilizan probetas normales para el ensayo rutinario y de control de un número de materiales comunes tales como el hierro fundido, el concreto, el ladrillo y las maderas.

Realización de los ensayos de flexión de las vigas

La realización de ensayos rutinarios de flexión es usualmente simple. Ordinariamente sólo el módulo de ruptura se requiere; éste se determina de la carga al ocurrir la ruptura y de las dimensiones de la pieza (luz y sección transversal crítica).

Los bloques de apoyo y carga se indican con un grado de exactitud razonable, digamos 0.2 % del largo del luz. El montaje de apoyos y probeta debe colocarse centralmente en la máquina de ensayo y debe revisarse para cerciorarse de que estén debidamente alineados y puedan funcionar según se desee. Los deflectómetros y los deformímetros deben ubicarse cuidadosamente y revisarse para cerciorar de que operen satisfactoriamente y se les ajusta para funcionar sobre el rango requerido.

Efectos de las variables importantes en los ensayos de flexión

En los ensayos de flexión de materiales quebradizos, algunos de los factores más importantes que afectan los resultados son tipo y la velocidad de carga, el largo del luz; y las dimensiones secciónales transversales de la viga.


47

El efecto del tipo de carga lo ilustran los resultados de números ensayos de concreto, los cuales para tres tipos comunes de cargado son los siguientes:

o En una luz simple, el máximo valor del módulo de ruptura se obtiene de carga central. Los valores computados sobre la base del momento al centro de la luz tienden a ser un poco mayores (aproximadamente 7%) que los valores computados sobre la base del momento en la sección de ruptura.

o La carga en voladizo tiende a arrojar valores ligeramente más altos

que la carga central sobre una luz simple, aunque prometidamente la diferencia no es grande.

o La carga en los tercios sobre un luz simple arroja resultados

invariablemente un poco menores que la carga central (en términos generales entre 10 y 25%); parece razonable suponer que como la resistencia del material varía un tanto a todo el largo de la viga, en la carga en tercios, la sección más débil (de aquellas sometidas a momento constante) se busca. Estas relaciones probablemente subsistirían cuando menos en principio, para otros materiales quebradizos. En general, el método de carga en los tercios parece arrojar los resultados más concordantes.

La rigidez en flexión

En los ensayos de doblado de algunos materiales, tales como el alambre y los plásticos la ASTM especifica que tanto el momento flexionante como el ángulo de flexión serán observados. Como el ángulo observado posee componentes tanto elásticos como plásticos, un verdadero módulo elástico no puede calcularse de los datos de ensayo. Sin embargo, un valor aparente se obtiene, y se define para propósitos del ensayo, como la rigidez del material en flexión.

2.2 CORTANTE

La fuerza cortante viene a ser el resultado de la acción de fuerzas verticales que actúan en una sección determinada de una viga y tiende a cortar la viga, tal como muestra la figura 40.


48

(Fig.40)

La fuerza cortante resultante genera esfuerzos horizontales y verticales. Los esfuerzos horizontales generados se pueden demostrar si se toma una viga profunda de madera y se le corta en una serie de tablones horizontales como muestra la figura 41. Los tablones individuales se deslizan entre ellos, y su resistencia es mucho menor que la de la viga de la cual fueron cortados. Si ahora prensamos los tablones con mordazas grandes de manera que la acción de deslizamiento sea impedida, se restaurará la resistencia original de la viga. Los esfuerzos cortantes verticales y horizontales son iguales ya que los momentos generados por estos son iguales, impidiendo que la viga rote.

(Fig. 41) En este ejemplo se muestra el deslizamiento que tiende a ocurrir entre superficies de tablones adyacentes al ser


49

flexionados. La fuerza cortante genera esfuerzos horizontales y verticales

La combinación de estos esfuerzos cortantes genera esfuerzos de compresión y esfuerzos de tracción diagonal, los cuales se ilustran en la figura 42.

a) Elementos de Esfuerzo.

b) Trayectorias de Esfuerzos.

c) Fisuras Inclinadas. Fig 42. Efectos de la tensión diagonal en vigas de concreto a), b) y c).


50

En la actualidad, aunque son muchos los problemas de ingeniería que han enfocado su atención en la transferencia de cortante en vigas de concreto armado, son pocos aún los trabajos donde se ha estudiado la aplicación de láminas de FRP (Laminas de Fibra de Carbono), en el

refuerzo o reparación a cortante, de vigas de concreto armado. Existen varios tipos de secciones transversales en vigas de concreto armado, pero, en general, el tipo de falla en vigas sin armadura a cortante es muy semejante entre ellas. A continuación, en la figura 43 se dan ejemplos de ello.


51

Fig 43. Tipos de fallas por cortante a), b), c).

2.2.1.- Distribución de las fuerzas en una viga fisurada

En la teoría tradicional se aceptaba en forma general que la zona a compresión no fisurada (Vc) soportaba todo el cortante resistido por el concreto (Vh), pero investigaciones posteriores (ver Fig. 41) indican que parte del cortante se soporta por la acción de dovela del acero

longitudinal Vd (alrededor de 10 a 20% del cortante total) y parte la transmiten fuerzas ( aspereza superficial o “transferencia de cortante en la superficie de interacción” Va) a lo largo de la fisura por tensión diagonal. De hecho parece que Va es alrededor de un 45 a 60% del corte total y que el cortante en la zona de compresión apenas es del 20 a 35% del total. Dichas referencias (Cornell Sructural Testing laboratory) suponen que conforme las fisuras a tensión diagonal se abren bajo carga creciente, Va decae y cuando la zona a compresión no puede absorber el cortante que crece rápidamente, además de la compresión, ocurre la falla a cortante por aplastamiento del concreto en la zona a compresión. También se presenta la contribución de resistencia a cortante a lo largo del acero a tensión como se indica en Vd. En la figura 44 se observa como se presenta cada una de las contribuciones al esfuerzo cortante nominal por parte del concreto (Vh = Vc + Va + Vd). (Willems, Easley, Rolfe, 1981)


52

Fig 44. Resistencia al esfuerzo cortante.


53

CAPITULO III

III MÉTODO DE LA RIGIDEZ EN LA SOLUCIÓN DE

ESTRUCTURAS.

INTRODUCCIÓN

Este método es aplicable generalmente a todos los tipos de estructura, incluyendo aquellos formados por vigas, columnas, placas, cascarones y otros elementos estructurales. En este libro solo se analizaran estructuras reticulares, ya que estos son los más comunes en la práctica de la ingeniería y proporcionan buenos ejemplos con los que ilustrare este método. Este método involucra formulaciones matemáticas que se hacen mediante el álgebra matricial, lo que permite una generalización inmediata a estructuras muy complicadas, siendo esta una ventaja en la notación matricial. También el uso de matrices plantea el problema en una forma ideal para programación en calculadoras, HP, computadoras, etc., este hecho representa probablemente la primera motivación para utilizar el método de la rigidez. 3.1 CONSIDERACIONES BASICAS DEL METODO.

Rigidez.-Fuerza o par, que aparece ante un alargamiento o giro unitario

Flexibilidad.- Alargamiento o giro producido por una fuerza o par

unidad 3.1.1 Sistema de coordenadas; discretizacion

o Sistema de referencia

Es un sistema cartesiano que permite la definición geométrica de la estructura (coordenadas de los nudos, longitudes de los elementos, etc.).

o Discretizacion

Proceso de disociar la estructura en elementos (unidos en los nodos)

o Sistema local


54

En cada barra o elemento de la estructura definiremos un sistema local, al que referiremos los movimientos y fuerzas de cada barra.

o Sistema global

Puesto que en el proceso de discretizacion de la estructura se ha supuesto ésta formada por un conjunto de elementos y nodos, será preciso definir un sistema único, global, que permita referir a él de forma única y para toda la estructura los movimientos y fuerzas de los nodos.

o sistema nodal

A veces, para facilitar ciertas condiciones de contorno (caso de un patín,) será conveniente definir un sistema nodal de coordenadas, distinto del global, operando conjuntamente con ambos.

o Cargas nodales equivalentes

Hasta ahora hemos supuesto que las cargas estaban aplicadas en los nudos, y por lo tanto existe una correspondencia biunívoca entre los puntos de aplicación de las cargas y los desplazamientos que están siendo calculados. Si esto no ocurriera, por ejemplo tuviéramos cargas en el tramo de las barras, en forma distribuida o concentrada, debemos sustituir las cargas en las mismas por un sistema de cargas equivalentes aplicadas en los nodos que produzca en la estructura el mismo efecto que las cargas originales. Aplicando el principio de superposición, que es válido por haber supuesto que el sistema es lineal, podemos descomponer las cargas tal como se indica en la figura 45:

Fig 45: Barra de pórtico con cargas en el tramo


55


56

Decimos entonces

En este método las incógnitas son los desplazamientos de los nudos de la estructura, por lo que el número de las incógnitas que debe calcularse es igual al grado de indeterminación cinemática. Este método involucra el uso extensivo de acciones y desplazamientos en miembros con extremos empotrados por lo que se hará uso de la siguiente tabla 1.0


57

Donde: G = Modulo de Corte l = Constante de torsión

La tabla 1.0 enumera formulas para acciones de empotramiento producida por desplazamientos en uno de los extremos del miembro. Los casos 1 y 2 son para traslaciones axiales y laterales en el extremo b del miembro a través de una pequeña distancia “A” mientras que los casos 3 y 4 son para rotaciones. La rotación a través del ángulo Φ, mostraba en el caso 3 produce flexión en el miembro mientras que la rotación a través del ángulo Φ en el caso 4 produce torsión. Por lo


58

general el caso 1 se utiliza para el análisis de armaduras el caso 3 para miembros sometidos a flexión, pero por lo general se requiere el uso de los cuatro casos para un análisis completo del método de la rigidez. Considerando el siguiente miembro prismático con sus extremos i, J, con unos ejes ortogonales X, Y, Z, tal que X coincide con el eje centroidal del miembro y es positivo de i @ J.

Fig 46.

La figura 46 muestra un segmento de viga de un pórtico espacial con sus doce coordenadas nodales numeradas consecutivamente. La convención adoptada consiste en enumerar primero los tres desplazamientos lineales del primer nudo y luego los tres desplazamientos angulares del mismo nudo, para después continuar con los tres desplazamientos lineales y los tres desplazamientos angulares del segundo nudo. Las dobles flechas de la figura 47 indican las coordenadas rotacionales, mientras que las coordenadas de desplazamiento (traslación) se indican con una sola flecha.


59

Fig 47.

Fig 48.

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

EA

L

12 EIz

l³

12 EIYl³

GJ

l

-6 EIY 4 EIYl² l

6 EIz 4 EIz

l² l

[K]= -EA E A

l l

-12 EIz -6 EIz 12 EIz

l³ l² l³

-12 EIY 6 EIY 12 EIYl³ l² l³

- GJ GJ

l l

-6 EIY 2 EIY 6 EIY 4 EIYl² l l² l

6 EI Z 2 EIz -6 EIz 4 EIz

l² l l² l

0

0

0

0

0

0

0

0 0

0 0

0

0

0

0

0 0

0

0 0

0

0

0 0 0

0 0

0 0 0

0 0 0 0

0 0 0

0 0 0

00

0 0


60

Análogamente a los seis primeros grados de libertad descritos, se puede realizar para los otros seis, quedándonos una matriz de 12 * 12 (filas y columnas), lo que representa la matriz de rigidez para un elemento de un pórtico tridimensional, en que Iy e Iz son respectivamente, lo momentos de inercia de la sección transversal de la viga, con respecto a los ejes principales en las direcciónes Y , Z, l, A y J son respectivamente la longitud, el área de la sección transversal y la constante torcional del elemento. La matriz de rigidez mostrada (ver figura 48) es una matriz simétrica. El cálculo de la matriz rigidez de un miembro depende de las solicitaciones a la que esta sometida, es por ello que esta se rige a un sistema de coordenadas local. Es por ello que para estructuras sometidas solo a deformaciones axiales (armaduras), se utiliza la siguiente matriz.

Pasos a seguir el la resolución de problemas:

1.- aplicar un desplazamiento unitario, grado de libertad o

coordenada de interés 2.- verificar la transformación o deformada que ocurre en el

elemento local tanto en el nudo ( i ) Y ( j ) 3.- ensamblar la matriz de compatibilidad

4.- para todo elemento sometido a flexión utilizarlas siguientes

expresiones

5.- finalmente se ensambla la matriz de rigidez utilizando la de las compatibilidades


61

ee

t

e akaastructuraK ..

Donde:

ea Matriz equivalente de compatibilidad

eK Matriz de un elemento sometido a flexión

Sistema de referencia 1 2 i j

Figura 49.

+ i + j Figura 50.

Nota.- se llama matriz de compatibilidad a la relación existente entre los desplazamientos globales de la estructura y las deformaciones locales de los elemento


62

3.2 PROBLEMAS RIGIDEZ LATERAL METODO COMPATIBILIDAD.

Problema 1

Calcula la matriz de rigidez para los grados de libertad mostrados.

Figura 51.

En el sistema global que se muestra los G. D. L. *Grados de libertad 5 y 6 pueden ocurrir libremente, pero los primeros cuatro G. D. L. Están restringidos por los apoyos. Por lo tanto para este ejemplo se genera una matriz de 6 * 6, que contiene todos los desplazamientos (D) de nudo posible, incluyendo aquellos restringidos por los apoyos. La construcción de la matriz de rigidez toma en consideración los seis desplazamientos unitarios y el eje de referencia local o sistema equivalente que se muestra. Para el problema se tiene la siguiente matriz de desplazamiento:

℮


63

Pasos a seguir para la solución:

- Aplicar el desplazamiento unitario al G. D. L.

Correspondiente, graficando sus desplazamientos

- Los efectos que ocurren en los elementos trasladarlos

a los nudos.

- Verificar el equilibrio en los nudos, correspondientes a

los G. D. L.

- Ensamblar la columna de rigidez correspondiente al G.

D. L.

* Primera columna de la Matriz de Rigidez [D] = (1, 0, 0, 0, 0, 0)

T (Desplazamiento transpuesta)

Los símbolos , mantienen el equilibrio el nudo y representan al G. D. L. De la matriz de rigidez.


64

* Segunda columna de la Matriz de Rigidez [D] = (0, 1, 0, 0, 0, 0)

T

1 2 6 EI 6 EI 6 EI 6 EI l² l² l² l² 12EI 12EI 12EI 12EI l³ l³ l³ l³

K21 = –12 EI ; K22 = 12 EI +12 EI = 24 EI l³ l³ l³ l³ K23 = -12 EI ; K24 = –6 EI ; K25 = 0 ; K26 = 6 EI l³ l² l²

-12 EI / l³ 24 EI / l³

[K]2 = -12 EI / l³ -6 EI / l² 0 6 EI / l²

* Tercera columna de la Matriz de Rigidez: [D] = (0, 0, 1, 0, 0, 0)

T

1 6 EI 6 EI 3 l² l² 12EI 12EI


65

l³ l³

0 -12 EI / l³ 12 EI / l³

[K]3 = 0 -6 EI / / l² -6 EI / l²

*Cuarta Columna de la Matriz de Rigidez [D] = (0, 0, 0, 1, 0, 0)

T

1 4 4 EI 2 EI l l 6EI 6EI l² l²

6 EI / l² -6 EI / l²

[K]4 = 0 4 EI / / l 2 EI / l 0

* Quinta Columna de la Matriz de Rigidez


66

[D] = (0, 0, 0, 0, 1, 0)T

5 2 EI 4 EI 4 EI 2 EI l l l l 6EI 6EI 6EI 6EI l² l² 0 l² l²

6 EI / l² 0

[K]5 = -6 EI / l² 2 EI / / l 8 EI / l 2 EI / l

* Sexta Columna de la Matriz de Rigidez [D] = (0, 0, 0, 0, 0, 1)

T

1 6 2 EI 4 EI l l 6EI 6EI l² l²

0 6 EI / l²

[K]6 = -6 EI / l² 0 2 EI / l 4 EI / l


67

Finalmente ensamblamos la Matriz de Rigidez

Problema 2

Calcular la matriz de rigidez para los grados de libertad mostrados. 2 3 1 + + L2 ℮ + L1 (Sistema Local) L1 (Sistema global) * 1ra Columna al 1er G. D. L. 1 1 12 EI 12 EI L1³ L2³ = 6 EI 6 EI L1³ L2²

1 2 3 4 5 6

12 EI -12 EI 6 EI 6 EI

l³ l³ l² l²

-12 EI 24 EI -12 EI -6 EI 6 EI

l³ l³ l³ l² l²

-12 EI 12 EI -6 EI -6 EI

[K]= l³ l³ l² l²

6 EI -6 EI 4 EI 2 EI

l² l² l l

6 EI -6 EI 2 EI 8 EI 2 EI

l² l² l l l

6 EI -6 EI 2 EI 4 EI

l² l² l l0

0

0 0

0

0

0

0

0

0


68

12 EI + 12 EI L1³ L2³ [K]1 = 6 EI L1² 6 EI L1² * 2da Columna al 2da. G. D. L. 4 EI 2EI 2 L1 L1 4 EI = L1

6 EI L1 [K]2 = 8 EI L1² 2 EI L1² * 3ra Columna al 3ra. G. D. L. 2 EI 4EI 3 L1 L1 6 EI 4 EI = L2² L2


69

6 EI L2² [K]3 = 2 EI L1 4 EI + 4 EI L1 L 2 Ensamblando La Matriz de Rigidez:

Problema 3

Calcular la matriz para los G. D. L. Mostrados: 2 3 4 l 1 l l + + + ℮ Sistema Local

12 EI + 12 EI 6 EI 6 EI

L1³ L2³ L1² L2²

[K] = 6 EI 8 EI 2 EI

L1² L1 L1

6 EI 2 EI 4 EI + 4 EI

L2² L1 L1 L2 3 * 3


70


71

Solución: 1ra Columna al primer grado de libertad: [D] = (1, 0, 0, 0)

T

6EI 3EI√2 (l √2)² l² 2EI 1 4EI l√2 1 l√2 3 EI √2 l² 45 45 3 EI 90 N l²

4EI / l√2 2 EI / l√2

[ K ]1 = 0 3 EI √2 / l²

2DA. Columna al Segundo grado de libertad [D] = (0, 1, 0, 0)

T

4 EI 2 EI 3EI√2 2 l l l² 4EI 3EI l √2 l² 6 EI 6EI l² 2EI (l√2)² l√2 3 EI √2

N l²

90 45 45 45 6 EI 45 3 EI 90 N l² l²


72

2EI / l√2 4 EI / l√2 + 4 EI / l

[ K ]2 = 2 EI / l 3 EI √2 / l² - 6 EI / l²

3ra. Columna al tercer grado de libertad [D] = (1, 0, 0, 0)

T

2EI 4EI

l l 6EI

l² N 90 45 6 EI l²

45

0 2 EI / l

[ K ]3 = 4 EI / l 6 EI / l²

4ta. Columna al cuarto grado de libertad. [D] = (1, 0, 0, 0)

T

1 1 4 12EI√2

12EI*√2=6EI l ³ (l√2)³ l³ 6EI * √2 = 3 EI √2

(l√2)³ l²

6 EI √2/l³ 45 45 12 EI 6 EI N l³ l³ 90


73


74

3EI√2 l² 3 EI √2 - 6 EI l² l²

[ K ]1 = 6 EI l² 6 EI √2 + 12 EI

l³ l³ Finalmente ensamblamos la matriz de rigidez

Problema 4

Calcular la matriz de rigidez para los G. D. L. mostradas: 1 2 3 l² l² l² l² + +

4 EI 2 EI 3 EI 2

l 2 l 2 l²

2 EI 4 EI + 4 EI 2 EI 3 EI 2 - 6 EI

[K] = l 2 l 2 l l l² l²

2 EI 4 EI 6 EI

l l l²

3 EI 2 3 EI 2 - 6 EI 6 EI 6 EI 2 -12EI

l² l² l² l² l³ l³ 4 * 4

0

0


75

e Sistema Local Equivalente * Primera Columna al primer G. D. L.

[D] = (1, 0, 0)T

1 1 12 EI (√2) 12 EI (l1 √2)³ l2³ 12 EI (√2) = 6 EI (l1 √2)³ l1³ 6 EI √2 12 EI l1³ l2³ 12 EI 6 EI l2³ l1³ K11 = ( 6 EI √2 ) ² + 12 EI l1³ l2³ 6 EI 6 EI l2³ l2³ 3EI√2 6 EI (√2) = 3 EI √2 l1² (l1 √2)² l1²


76

K12 = 3 EI √2 - 6 EI l1² l2² K13 = 3 EI √2 - 6 EI l1² l2²

12 EI√2 + 12 EI l1² l2²

[ K ]1 = 3 EI √2 - 6 EI l1² l2² 3 EI √2 - 6 EI

l1² l2² * Segunda Columna al segundo G. D. L.

[D] = (0, 1, 0)T

2 1 4 EI 4 EI

l2 l2 6 EI 4 EI l2² l1 √2 6 EI = 3 EI (l1 √2)³ l1² 3 EI √2 6 EI l1² l2² 6 EI 90 3 EI 90 l2² l1²

3 EI√2 - 6 EI l1² l2²


77

[ K ]2 = 4 EI + 4 EI l1√2 l2 2 EI

l2 * Tercera Columna al tercer G. D. L.

[D] = (0, 0, 1)T

3 1 2 EI 4 EI

l2 l2 6 EI l2² 6 EI = 3 EI (l1 √2)² l1² 4 EI l1 √2 6 EI l2² 90 3 EI 4 EI l1² l1 √2 3 EI √2 l1²

3 EI√2 - 6 EI l1² l2²

[ K ]3 = 2 EI l2 2 EI √2 + 4 EI

l1 l2


78

1 2 3

12 EI 2 + 12 EI 3 EI 2 - 6 EI 3 EI 2 - 6 EI

l1³ l2³ l1² l2² l1² l2²

[K] = 3 EI 2 - 6 EI 4 EI + 4 EI 2 EI

l1² l2² l1 2 l2 l2

3 EI 2 - 6 EI 2 EI 2 EI 2 + 4 EI

l1² l2² l2 l1 l2 3 * 3

1

2

3

Ensamblando la matriz de rigidez: Los problemas 3 y 4 representan las dificultades típicas en elementos inclinados, para la solución de estos problemas es necesario el conocimiento del álgebra vectorial. Cada columna de la matriz de rigidez representa los efectos actuantes debido al desplazamiento o giro unitario aplicado a la estructura. Al ensamblar la matriz de rigidez se debe verificar que sea transpuesta y que la diagonal mayor sea positiva en todas las celdas.

Problema N° 5

Calcular la matriz de rigidez para los g. D. L. Mostrados. 5 6 2 L 1 3 4 + + L (Sistema Local) (Sistema Global)


79

* 1ra Columna al primer G. D. L. [D] = (1, 0, 0, 0, 0, 0)

T

48 EI L³ -24 EI L³ 0 1 Δ Δ = [ K]1 = 0 -6 EI L² -6 EI L³ * 2da Columna al segundo G. D. L.

[D] = (0, 1, 0, 0, 0, 0)T

2 -24 EI L³ 24 EI L³ 6 EI L² = [ K]2 = 6 EI L² 6 EI L² 6 EI L² * 3ra Columna al tercer G. D. L.

[D] = (0, 0, 1, 0, 0, 0)T

0 6 EI L² 12 EI 3 L = [ K]3 = 2 EI L 2 EI L 0


80

* 4ta Columna al cuarto G. D. L.

[D] = (0, 0, 0, 1, 0, 0)T

0 6 EI L² 2 EI 4 L = [ K]4 = 12 EI L 0 2 EI L * 5ta Columna al quinto G. D. L.

[D] = (0, 0, 0, 0, 1, 0)T

5 -6 EI L² 6 EI L² 2 EI L = [ K]5 = 0 8 EI L 2 EI L * 6ta Columna al sexto G. D. L.

[D] = (0, 0, 0, 0, 0, 1)T

6 -6 EI L² 6 EI L² 0 = [ K]6 = 2 EI L 2 EI L 8 EI


81

L

Ensamblando la Matriz:

1 2 3 4 5 6

48 EI -24 EI -6 EI -6 EI

L³ L³ L² L²

-24 EI 24 EI 6 EI 6 EI 6 EI 6 EI

L³ L³ L² L² L² L²

6 EI 12 EI 2 EI 2 EI

[k] = L² L L L

6 EI 2 EI 12 EI 2 EI

L² L L L

-6 EI 6 EI 2 EI 8 EI 2 EI

L² L² L L L

-6 EI 6 EI 2 EI 2 EI 8 EI

L² L² L L L

00

0

0

0

0

0

0

Problema N° 6 Calcular la matriz de rigidez para los grados de libertad 2 3 1 3.00 4.00 EI = constante 4.00 5.00 3.00 Solución + + + 2 3 1 2 1 3


82

Determinación de los elementos * 1ra columna al primer G. D. L.

[D] = (1, 0, 0, )T

3/3 5/4 1 3/4 5/3 4/3 4/4

(5/3) /5 (5/3) /5 -(4/3) /5

[K] = -(3/4) /5 (5/4) /5 (5/4) /5

* 2da columna al segundo G. D. L.

[D] = (0, 1, 0)T

2

0 1 1

[K] = 0 0 0

* 3ra columna al tercer G. D. L.

[D] = (0, 0, 1)

T

3


83

0 [K] = 0

0 1

0 1

K = a e

T Ke a e

(5/6) / 5 (5/3) / 5 0 1 * 2 EI 2 1 * (5/3)/5 0 0 0 0 1 2 (5/3)/5 1 0 -(4/3)/5 -(3/4)/5 + 1 1 + * 2 EI 2 1 * -(4/3)/5 1 0 0 1 5 1 2 -(3/4)/5 0 1

(5/4)/5 -(3/4)/5 + 1 0 * 2 EI 2 1 * (5/4)/5 0 0 0 1 5 1 2 (5/4)/5 0 1

(5/3) / 5 0 0

(5/3) / 5 1 0

a t = -(4/3) / 5 1 0

-(3/4) / 5 0 1

(5/4) / 5 0 0

(5/4) / 5 0 1


84

Matriz de Rigidez

Problema N° 7

Calcular la matriz de rigidez para los G. D. L. Mostrados: 4 5 5.00 1 2 3

2.50 3.00 4.00 2.50 DATOS: Viga = 25 * 55 Columna = 40 * 50 Placa 1 = 30*250 Placa 2 = 25*250 F‟c = 210 kg/cm² Solución (Modulo de Elasticidad) E = 15000 √f‟c = 15000 √ 210 = 217370.62 kg/m² Módulo de Corte) G = E = 217370.65 = 94508.99 kg/m² 2(1 + u) 2 (1 + 0.15)

EI placa 1 = 2173706.5*2.50*0.30³/12= 12227.099 Tn.m² EI Columna 2 = 2173706.5*0.40*0.50³/12 = 9057.110 Tn.m²

1 2 3

0.5235 0.1266 0.0733

[K] = 0.1266 1.60 0.40

0.0733 0.40 1.60


85

EI placa 3 = 2173706.5*2.50*0.25³/12 = 7075.87 Tn.m² EI Viga 4,5 = 2173706.5*0.25*0.55³/12 = 7534.38 Tn.m² Rigideces:

K1 = 2 EI placa 1 2 + β 1 – β ; β = 6 EI L * (1 + 2β) 1 – β 2 + β A‟ G L² β = 6 * 12227.099 = 0.0049 = 0.005 (0.3 * 2.50 )945089.9 * 5² K1 = 2 * 12227.099 2 + 0.005 1 – 0.005 5 * (1 + 2*0.005) 1 – 0.005 2 + 0.005 K1 = 9709.04 4818.20

4818.20 9709.04 K2 = 2 EI Col 2 2 1 = 2 * 9057.11 2 1 L 1 2 5 1 2 7245.68 3622.84 K2 = 3622.84 7245.68 K3 = 2 EI placa 3 2 + β 1 – β ; β = 6 EI L * (1 + 2β) 1 – β 2 + β A‟ G L² β = 6 * 12227.099 = 0.0034 = 0.003 (0.25* 2.50 ) 945089.9 * 5² K3 = 2 * 7075.87 2 + 0.003 1 – 0.003 5 * (1 + 2*0.003) 1 – 0.003 2 + 0.003 K3 = 5635.37 2805.03


86

2805.030 5635.37

K4 = 2 EI Vig 4 2 1 = 2 * 7534.38 2 1 L 1 2 3 1 2

10045.84 5022.92 K4 =

5022.92 10045.84

K5 = 2 EI VIgl 5 2 1 = 2 * 7534.38 2 1 L 1 2 4 1 2 *1ra Columna para el primer grado de libertad

[D] = (1, 0, 0, 0)T

Δ Δ Δ 1

4 5 1 2 3

1/5 1/5

1/5 1/5 a = 1/5

1/5 0 0 0 0


87

*2da Columna para el segundo grado de libertad

[D] = (0, 1, 0, 0)T a = { 0,1,0,0,0,0,1.42,0.42,0,0}

T

2 4 5 1 2 3

* 3ra Columna para el tercer grado de libertad: [D] = (0, 0, 1, 0)

T

3 4 5 1 2 3

0 0 0

a = 1 0 0 0 1 1 0

* 4ta Columna para el cuarto grado de libertad: [D] = (0, 0, 0, 1)

T 4

4 5 1 2 3


88

0 0 0 0

a = 0 1 0 0 0.31 1.31

K = a e

T Ke a e

Por lo tanto 0.20 0.20 KG = 0 1 9709.04 4818.20 0.20 0 0 0 0 0 4818.20 9709.04 0.20 1 0 0 0 0 0.20 0.20 + 0 0 7245.68 3622.84 0.20 0 0 0 0 1 3622.84 7245.68 0.20 0 1 0 0 0

0.2 0 0 0 a1

0.2 1 0 0

0.2 0 0 0 a2

0.2 0 1 0

0.2 0 0 0 a3

0.2 0 0 1

0 1.42 0 0 a4

0 0.42 1 0

0 0 1 0.31 a5

0 0 0 1.31


89

0.20 0.20 + 0 0 5635.37 2805.03 0.20 0 0 0 0 1 2805.03 5635.37 0.20 0 0 1 0 0 0 0 + 1.42 0.42 10045.84 5022.92 0 1.42 0 0 0 1 5022.92 10045.84 0 0.42 1 0 0 0 0 0 + 0 0 7534.38 3767.19 0 0 1 0.31 1 0 3767.19 7534.38 0 0 0 1.31 0.31 1.31 * Matriz de Rigidez 2706.89 2905.45 2173.70 1688.08 K = 3772.8 11351.80 0 24825.90 7270.68 22348.88

Problema N° 8

2706.89 2905.45 2173.7 1688.08

3772.8 11352 0

Ke= 24826 7270.68

22348.9


90

Calcular la matriz de rigidez para los grados de libertad mostrados: 3 5 2 3.00 4 6 1 4.00 3.00

Datos: C1 = 0.6 m. (diámetro) C2 = 0.5 * 0.5 C3 = 0.4 * 0.4 V1 = 0.3 * 0.6 V2 = 0.25 * 0.5 µ = 0.15 f‟c = 210 kg/cm² Solución:

Sabemos que: E = 15000 √f‟c = 15000 √ 210 = 217370.65 kg/cm² E = 2173706.512 Tn/m² C1 = E = 217370.65 = 94508.98 kg/cm² 2 (1 + µ) 2 (1 + 0.15 ) C1 = 945089.98 tn/m² EI C1 = E* π d

4 = 2173706.512 * π * (0.6)

4 = 13828.52

64 64 EI C2 = 0.5 * 0.5³ * 2173706.512 = 11321.39 Tn/m²

12 EI C3 = 0.4 * 0.4³ * 2173706.512 = 4637.24 Tn/m²

12


91

EI V1 = 2173706.512 * 0.3 * 0.6 ³ = 11738.02 Tn/m² 12

EI V2 = 2173706.512 * 0.25 * 0.5 ³ = 5660.69 Tn/m²

12 Rigideces: K1 = 2 EI 2 1 L 1 2 K1 = 2 * 13828.52 2 1 = 7902.01 3951.01 7 1 2 3951.01 7902.01 K2 = 2 * 11321.39 2 1 = 11321.39 5660.69 4 1 2 5660.69 11321.39 K3 = 2 * 11321.39 2 1 = 15095.18 7547.59 3 1 2 7547.59 15095.18 K4 = 2 * 4637.24 2 1 = 6 182.99 3091.49 3 ... 1 2 3091.49 6182.99 K5 = 2 * 11738.02 2 1 = 15650.69 7825.34 7 1 2 7825.34 15650.69 K6 = 2 * 5660.69 2 1 = 5 660.69 2830.35 4 1 2 2830.35 5660.69

* 1ra. Columna para el primera Grado de libertad:

[D] = (1, 0, 0, 0, 0, 0)T

0 a1 6 0

¼ a2 3 1/4 -1/3 a3 1 1 5 -1/3

¼ a4 2 4 ¼ 0 a5 0 0 a6 0


92

* 2da. Columna para el segundo Grado de libertad:

[D] = (0, 1, 0, 0, 0, 0)T

2 1/7 a1

6 1/7 0 a2 3 0 1/3 a3 1 5 1/3 0 a4 2 4 0 0 a5 0 0 a6 0 * 3ra. Columna para el tercer Grado de libertad:

[D] = (0, 0, 1, 0, 0, 0)T

3 0 a1

6 1 0 a2 3 0 0 a3 1 5 0 0 a4 2 4 0 0 a5 0 1 a6 0


93

* 4ta. Columna para el cuarto Grado de libertad:

[D] = (0, 0, 0, 1, 0, 0)T

0 a1 6 0

0 a2 3 1 1 a3 1 4 5 0

0 a4 2 4 0 1 a5 0 0 a6 0 * 5ta. Columna para el quinto Grado de libertad:

[D] = (0, 0, 0, 0, 1, 0)T

3 0 a1

6 0 0 a2 3 0 0 a3 1 5 1 0 a4 2 4 0 0 a5 0 0 a6 1


94

* 6ta. Columna para el sexto Grado de libertad:

[D] = (0, 0, 0, 0, 0, 1)T

0 a1 6 0

0 a2 3 0 6 0 a3

1 5 0 0 a4 2 4 1 0 a5 1 0 a6 0

0 1/7 0 0 0 0 a1

0 1/7 1 0 0 0

1/4 0 0 0 0 0 a2

1/4 0 0 1 0 0

-1/3 1/3 0 1 0 0 a3

aTOTAL = -1/3 1/3 0 0 1 0

1/4 1/3 0 0 0 0 a4

1/4 1/3 0 0 0 1

0 0 0 1 0 0 a5

0 0 0 0 0 1

0 0 1 0 0 0 a6

0 0 0 0 1 0

K = a1 * K1 * a1 + …..


95

8313.8 -5031.73 0 -3302.07 -7547.59 2318.62

-5031.73 5515.52 1693.24 7547.59 7547.59 0

K= 0 1693.29 13562.7 0 2830.35 0

-3302.07 7547.59 0 42047.26 7547.59 7825.34

-7547.59 7547.59 2830.35 7547.59 20755.88 0

2318.62 0 0 7825.34 0 21833.67

Problema N° 9 Calcular la matriz de rigidez para los grados de libertad mostrados.

4 7

2

. 8 3.00

. 2 5

3 5 6

1 6 7

1 3 4 4.00

3.50 3.50

Datos:

C1 = 0.5 * 0.5

C2 = 0.4 * 0.4

C3 = 0.4 * 0.4

V1 = 0.3 * 0.6

V2 = 0.25 * 0.5

F‟c = 210 kg/cm²

µ = 0.15


96

Sabemos que:

E = 15000 √ f‟c = 15000 * √ 210 = 21730.65 kg/cm²

E = 2173706.5 Tn/m²

C1 = E = 217370.65 = 94508.98 kg/cm²

2 (1 + µ) 2 (1 + 0.15)

EI C1 = 2173706.51 * 0.5 * 0.5 ³ = 11321.39 Tn-m²

12

EI C2 = 2173706.51 * 0.4 * 0.4 ³ = 4637.24 Tn-m²

12

EI C3 = = 2173706.51 * 0.4 * 0.4 ³ = 4637.24 Tn-m²

12

EI V1 = = 2173706.51 * 0.3 * 0.6 ³ = 11738.02 Tn-m²

12

EI V2 = = 2173706.51 * 0.25 * 0.5 ³ = 5660.69 Tn-m²

12

Rigideces:

K1 = 2 EI 2 1 L 1 2 K1 = K4 = 11321.39 5660.69 5660.69 11321.39 K2 = K5 = 6182.99 3091.49 3091.49 6182.99 K3 = 4637.24 2318.62 2318.62 4637.24 K6 = K7 = 13414.87 6707.44 6707.44 13414.87 K8 = 3234.68 1617.34 1617.34 3234.68


97

*1ra Columna para el primer grado de libertad: [D] = (1, 0, 0, 0, 0, 0, 0)

T a1 = 1/4

1/4 8 a2 = - 1/3 - 1/3 2 5 a3 = 1/4 1/4 1 6 7 a4 = 1/4

1/4 1 3 4 a5 = 1/3 1/3

a6 = 0

0

a7 = 0 a8 = 0

0 0

* 2da Columna para el segundo grado de libertad: [D] = (0, 1, 0, 0, 0, 0, 0)

T

a1 = 0 2 0

8 a2 = 1/3 1/3 2 5 a3 = 0 0 6 7 a4 = 0 0 1 3 4 a5 = 0

0

a6 = 1 a7 = 0 a8 = 0 0 ; 0 0


98

* 3ra Columna para el tercer grado de libertad:

[D] = (0, 0, 1, 0, 0, 0, 0)

T a1 = 0

1 8 a2 = 1 2 5 0 a3 = 0 6 7 0 3 1 3 4 a4 = 0

0 a5 = 0 0 a6 = 1 a7 = 0 a8 = 0

0 0 0 * 4ta Columna para el cuarto grado de libertad:

[D] = (0, 0, 0, 1, 0, 0, 0)T a1 = 0

4 0

a2 = 0 1 8 a3 = 0 2 5 0 6 7 a4 = 0 0 1 3 4 a5 = 0 0 a6 = 0 0 a7 = 0 a8 = 1 0 0

* 5ta Columna para el quinto grado de libertad: [D] = (0, 0, 0, 0, 1, 0, 0)

T a1 = 0

0 8 a2 = 0 2 5 0 a3 = 0 6 5 7 1

1 3 4 a4 = 0 0 a5 = 0 0


99

a6 = 0 1

a7 = 1 a8 = 0 0 0

* 6ta. Columna para el sexto grado de libertad: [D] = (0, 0, 0, 0, 0, 1, 0)

T a1 = 0

0 8 a2 = 0 0 2 5 a3 = 0 0 6 7 a4 = 0 1 1 3 4 a5 = 1 0 a6 = 0 0 a7 = 0 a8 = 0 1 0

* 7ma Columna para el séptimo grado de libertad: [D] = (0, 0, 0, 0, 0, 0, 1)

T a1 = 0

7 0

8 a2 = 0 0 2 5 a3 = 0 0 6 7 a4 = 0 0 1 3 4 a5 = 0 1 a6 = 0 a7 = 0 a8 = 0 0 0 1


100

1/4 0 0 0 0 0 0 a1

1/4 0 1 0 0 0 0-1/3 1/3 1 0 0 0 0 a2

-1/3 1/3 0 1 0 0 0

1/4 0 0 0 0 0 0 a3

1/4 0 0 0 1 0 0

1/4 0 0 0 0 0 0 a4

a T= 1/4 0 0 0 0 1 0

-1/3 1/3 0 0 0 1 0 a5

-1/3 1/3 0 0 0 0 1

0 0 1 0 0 0 0 a6

0 0 0 0 1 0 0

0 0 0 0 1 0 0 a7

0 0 0 0 0 1 0

0 0 0 1 0 0 0 a8

0 0 0 0 0 0 1

9236.99 -4121.99 1154.03 -3091.49 1738.97 1154.03 -3091.49

4121.99 3091.49 3091.49 0 3091.49 3091.49

30919.25 3091.49 6707.99 0 0

K= 9417.67 0 0 1617.34

31466.99 6707.44 0

30919.25 3091.49

9417.67

K = a1 * K1 * a1 + ….. Problema N°10 Hallar la matriz de rigidez de la siguiente estructura: f‟c= 210 kg/cm² E = 2173706.5 Tn/m² 2

I = 0.000698 m4 3 3.00

3 4 + + 1 2

1 4.00 3.00 2.00 4.00


101

* 1ra. Columna para el primer Grado de Libertad: [D] = (1, 0, 0, 0, 0)

T

(3) L α h (5) Δ (4) 3 . Sen α = Δ / h→ h = Δ /sen α . 2 h = ¼ / 5 → h = 5/4 . Tang α = Δ/L→L=Δ/Tang α L = 1/3 / 5 →L= 5/3 1 .

(4) L β h (5) Δ (3) Sen β = Δ / h→ h = Δ /sen β a1 = 5/4 / 5 h = 1/3 / 5 → h = 5/3 5/4 / 5 Tang β = Δ/L→L=Δ/Tang β

L = 1/4 / 3 →L= 3/4 a2 = 0 0 a 3 = -5/3 /5 -5/3 / 5 * 2da. Columna para el segundo Grado de Libertad: [D] = (0, 1, 0, 0)

T

a1 = 5/3 / 5 5/3 / 5 3 . . 2 2 a2 = 0

. 3/5 5/4 0 5/3 3/4 1 4/4 . a3 = -5/4 / 5

-5/4 / 5 * 3ra. Columna para el tercer Grado de Libertad:

[D] = (0, 0, 1, 0)T

a1 = 0

1 3 . 3 . a2 = 1

. 0

1 2 a3 = 0

0


102

* 4ta. Columna para el cuarto Grado de Libertad:

[D] = (0, 0, 0, 1)T

a1 = 0 0 3 . . a2 = 0 . 1

2 a3 = 1 1 0

* Matriz de Compatibilidad:

1/5 1/3 0 0

1/5 1/3 1 0

aTOTAL = 0 0 1 0

0 0 0 1

-1/3 1/5 0 1

-1/3 1/5 0 0

K = aeT * Ke * ae

1/5 1/5 K = 1/3 1/3 * 2 * 1517.2471 2 1 1/5 1/3 0 0 + 0 1 5 1 2 1/5 1/3 1 0 0 0

0 0 + 0 0 * 2 * 1517.2471 2 1 1/5 1/3 0 0 + 1 0 2 1 2 1/5 1/3 1 0 0 1 -1/3 -1/3 + 1/5 1/5 * 2 * 1517.2471 2 1 -1/3 1/5 0 0 0 0 5 1 2 -1/3 1/5 1 0 1 0


103

CAPITULO IV

IV ARMADURAS PLANAS Y ESPACIALES

4.1 ENSAMBLE DE LA MATRIZ GLOBAL PARA EL CALCULO DE ESFUERZOS

Una estructura de armadura consiste en miembros sujetos a dos

fuerzas es decir cada elemento de armadura está a compresión o

tracción directa. En una armadura se requiere que toda carga y reacciones estén aplicadas en un solo nudo y que todo miembro este conectados entre si en sus extremos por medio de instalaciones sin fricción. Este método es aplicable a estructuras estáticamente determinadas, también nos proporciona las deflexiones en los nudos, reacciones en los apoyos, los efectos o cambios de temperatura y asentamientos en los apoyos o soportes (Ver Figura 52). Q12 Q14 Q16 Q11 Q13 Q15 Q1 Q4 Q6 Q8 Q10 Q2 P1 Q3 P2 Q5 P3 Q7 Q9

P P

Figura 52. P = Carga Axial ± Sistema Local y Global. X‟ q‟2 θ q4 2 q3 Y q2 senθ q„1 Elemento 1 Deformado q1 cosθ q2 1 1 θ


104

q1 Figura 53.

q„1 = q1 cos θ + q2 sen θ q‟2 = q3 cos θ + q4 sen θ

- En este esquema de numeración local, los nudos de elemento se enumeraron 1 y 2.

- El un sistema global, el sistema de coordenadas consiste en el X‟ e Y esta fijo, y no depende de la orientación del elemento, pues forma un sistema coordenado derecho con el eje “Z”.

- En el sistema coordenado global, cada nudo tiene 2 G. D.L. - El sistema de coordenadas local, q„1 y q„2 son los

desplazamientos de los nudos 1 y 2 respectivamente. El vector de desplazamiento del elemento en el sistema de coordenadas local se denota como:

q‟ = [q1 ; q2]

T ....... a

- El vector de desplazamiento de elemento en el sistema

coordenado Global es:

q = [q1 , q2, q3, q4,]T ....... b

Relación entre local q y Global q‟ q„1 = q1 cos θ + q2 sen θ q‟2 = q3 cos θ + q4 sen θ Haciendo: l = cos θ Cosenos directores (C. D.) m = sen θ . . . . . . . . C

Son los cosenos del eje local X‟ que forma con los ejes globales x, y. NOTA: Se puede escribir como:

q„1 = L q . . . . . . . . D

Donde: L = matriz de transformación y esta dada por: L = L m 0 0 . . . . . . E

0 0 L m


105

Forma para Calcular “L” y “m” : 2 ( x1, y2) L = cos θ = ( x1- y2) Lc M = sen θ = ( y2- y1) ( y2, y1) Lc Lc = √(( x1- y2)² + ( y2- y1)²) 1 θ ( x2, x1) ( x1, y1) Figura 54.

Matriz De Rigidez del Elemento K‟ = Ee Ae 1 -1 . . . . . . . . . F

Lc -1 1 Donde: A = Área de la sección Transversal E = Modulo de Young. K = L

T K‟ L ................... G

* Sustituyendo L y K en G

Ee Ae = K ...... Hle

L² Lm -L² -Lm

Lm m² -Lm -m²

-L² -Lm L² Lm

-Lm -m² Lm m²

Calculo De Esfuerzos σ = Ee Єe ............... i

Como la deformación unitaria, es el cambio de longitud por unidad de longitud original, se tendrá:


106

σ = Ee q‟2 - q‟1 .......... J

Le σ = Ee [-1 1] q‟1 ......... K

Le q‟2 * Luego “K” se puede escribir en términos de los desplazamientos globales q usando la transformación se tiene: q‟ = L q σ = Ee [ -L -m L m] Le Problema N° 11 Calcular los esfuerzos de la armadura: 11000 kg. E = 2.1 E6 kg/cm² 3.00 A = 2.5 cm² 8000 kg. 4.00 Solución: Q8 Q6 Q7 4 4 3 Q5 3 . 2 Q2 Q4 .1 Q1 1 2 Q3 Tabla de Conectividad

ELE

MEN

TO cos ø sen ø K

i J Lc L m AE / L

1 1 2 400 1 0 13125

2 3 2 300 0 -1 17500

3 1 3 500 0.8 0.6 10500

4 4 3 400 1 0 13125

ELE

MEN

TO


107

1 2 5 6

1

2

K3 = * 10500

5

6

0.64 0.48 -0.64 -0.48

0.48 0.36 -0.48 -0.36

-0.64 -0.48 0.64 0.48

-0.48 -0.36 0.48 0.36

2) Matriz de Distribución para cada Elemento

5 6 3 4

5

6

K2 = * 17500

3

4

0 -1 0 1

0 0 0 0

0 1 0 -1

0 0 0 0

1 2 3 4 1

2 K 1 = * 13125

3

4

1 0 -1 0

0 0 0 0

-1 0 1 0

0 0 0 0

7 8 5 6 7

8 K 4 = * 13125

5

6

1 0 -1 0

0 0 0 0

-1 0 1 0

0 0 0 0


108

Luego: Ensamblando la matriz “K”, a partir de la matriz de rigideces de los elementos, sumados las contribuciones de cada elemento y tomando en cuenta su conectividad:

Paso 3: La matriz de rigidez deberá modificarse para tener en cuenta las condiciones de frontera se elimina filas y columnas correspondientes a los grados de libertad: “1, 2, 4, 7, 8” que corresponden a soportes (filas) es decir:

Q = K

–1 F

1 2 3 4 5 6 7 8

9845 5040 -13125 0 6720 -5040 0 0 1

5040 3780 0 0 -540 -3780 0 0 2

-13125 3780 0 0 -540 -3780 0 0 3

0 0 0 417500 0 -17500 0 0 4

6720 -540 0 0 19845 5040 0 0 5

-5040 -3780 0 -17500 5040 21280 0 0 60 0 0 0 13125 0 13125 0 7

0 0 0 0 0 0 0 0 8

= =

0 0

0 19845 5040

8000

0

-110000 5040 21280

Q3

Q5

Q6

12125

=

0.6

0.13

-0.55

Q3

Q5

Q6


109

Son los desplazamientos en “cm". 4) Esfuerzos en cada elemento: σ = Ee * (-L -m ; Lm) * θ Le 8 6 7 4 5 2 2 3 4 1 1 3 0 1 σ1 = 2.1 E6 * (-1 0 1 0) * 0 2 = 3150 kg/cm² 400 0.6 3

0 4

0.13 5 σ2 = 2.1 E6 * ( 0 1 0 1) * - 0.55 6 = 3850 kg/cm² 300 0.6 3

0 4 0.13 1 σ3 = 2.1 E6 * (-0.8 –0.6 0.8 0.6) * -0.55 2 = -949.2 500 0.6 5

0 6 0 7 σ4 = 2.1 E6 * ( -1 0 1 0) * 0 8 = 682 kg/cm² 400 0.13 5

-0.55 6 5to. Paso: Determinación de Reacciones G. D. L. (1, 2, 4, 7, 8) R = K Q -F


110

En está sustitución son necesarias aquellas filas de matriz de rigidez correspondientes a los G. D. L. De soportes y para estos G. D. L. F = 0

Finalmente: 0.00 11000 kg. 1706.25 kg. 1423.8 kg 8000 kg. 4229.4 kg 9625.00 kg.

1

2

= 4

*

7

8

19845 5040 -13125 0 6720 -5040 0 0

-3180 0 05040 3780 0 0

-17500 0 00 0 0 17500

0 13125 00 0 0 0

0 0 00 0 0 0

R2

R4

R7

0

13125

0

-5040

0

0

R8

0

0

0.6

0

0.13

-0.55

R1

-4229.40 1

1093.80 2

9625.00 4

R = -1706.25 7

0.00 8


111

4.2 ANALISIS DE ARMADURAS CON INCREMENTO DE ESFUERZOS POR EFECTOS DE TEMPERATURA

Se considera un problema de esfuerzo térmico, como un elemento de armadura, donde es un elemento unidimensional al verlo en un sistema de coordenada local, la carga del elemento estará dado: θ„ = Ee Ae Єo -1 . . . . . . . . . 1

1 θ„ = Carga del elemento por temperatura. Donde: Єo = Deformación unitaria inicial, asociado a un cambio de temperatura esta dado por: Єo = α Δ T . . . . . . . . . . . 2

Donde: α = Coeficiente de dilatación térmica. Δ T = Cambio promedio de temperatura en el elemento. Nota: La Єo, también puede ser inducida al instalar en un lugar miembros muy cortos o muy largos debido a errores de fabricación. Luego expresamos el vector de carga dado por ecuación (1) en el sistema global. q‟

T θ‟= q

T θ . . . . . . . . . 3

Donde: θ = Vector de carga en el sistema de coordenada Global. Sustituyendo: q‟ = L q en 3 ; se tiene: L

T q

T θ‟ = q

T θ . . . . . . . . 4


112

Eliminado factores comunes:

θ = LT θ‟ . . . . . . . . . . 5

Sustituyendo “L” ecuación 5 , se puede escribir la expresión para la carga de temperatura de un elemento. -L θe = Ee Ae Єo -m . . . . . . . 6

L m Esfuerzo en cada elemento: σ = E (Є – Єo) . . . . . . . . . . . 7

* La ecuación “7” se puede escribir, si:

te = α ΔT ; reemplazando en 6

σθ = Ee -L -m L m q - Ee α ΔT . . . . . . 8

Problema N° 12 Del problema 1 anterior, se tiene que 2, 3 sufren ΔT = 50° F, se tiene un coeficiente de dilatación térmica = 6.5 E F6 por 1° F ¿ Hallar los desplazamientos y esfuerzos en cada elemento como resultado del incremento de T° ? Q8 Q6 Q7 Q5 . 8 . 3 2 T + 50° F Q2 Q4 Q1 1 Q3 Solución: 1) Vector de carga debido ΔT se tiene: θe = Ee Ae Єo [-L -m L m q ]

T ; Єo = α ΔT


113

Sistema global 0 5 0 5 θ2 = 2.1 E6 * 2.5 * 6.5 E-6 * 50 1 6 = 1706.25 6

0 3 0 3 -1 4 -1706.25 4

-0.8 1 -1365.0 1 θ3 = 2.1 E6 * 2.5 * 6.5 E-6 * 50 -0.6 2 = -1023.75 2

0.8 5 1365.0 5 0.6 6 1028.75 6

2) Se tiene Desplazamiento: K Q = F Donde: Los vectores de carga θ2, θ3 constituye el vector F. Luego: Se tiene que G. D. L. (1, 2, 7, 8, 4) son restricciónes y los G. D. L. (3, 5, 6). Por lo tanto eliminando los demás. 0 F = 1365.00 2730.00 σ1 = 2.1 E6 [-1 0 1 0] – 2.1 E6 * 0 * 0 = 0 400 0.038 σ2 = 2.6 E6 [0 1 0 -1] 0.119 - 2.1 E6 * 6.5 E6 * 50 = 500 0

0 σ2 = 150.5 kg/cm² 0 σ3 = 2.6 E6 [-0.8 –0.6 0.8 0.6] 0 - 2.1E6*6.5E6 * 50 500 0.038

0.119 σ3 = -254.94 kg/cm² 0 σ4 = 2.6 E6 [ -1 0 1 0] 0 -0 = 199.5 kg/cm²


114

500 0.038 0.119 Matriz de Esfuerzos por ΔT: 0 1 σ = 150.50 2 Kg/cm² -254.94 3 199.50 4 Lo mismo se repite en la matriz de rigidez eliminando G. D. L.: 1, 2, 7 ,8, 9.

Q = K

-1 * F

Desplazamiento en (cm) 3.- Los esfuerzos en los elementos se obtiene:

σe = Ee [ -L -m L m] - Ee α ΔT Le

σ1 = 2.1*10

6 [ -1 0 1 0] –2.1*10

6 * 0 *0= 199.5 kg/cm²

400

3 5 6

3

K = 5

6

0 0

0 19845 5040

0 5040 21280

13125

3 5 6

Q3 3 3

Q5 = 5 = 5

Q6 6 6

0 0

0 19845 5040

0.6

0.038

0.1190 5040 21280

0

1365

1730

13125


115

0.038 σ2 = 2.1*10

6 [ 0 1 0 -1] 0.119 -2.1 * 10

6 *6.5*10

6 *50

500 0 0 σ2 = 150.5 kg/cm² 0.038 σ3 = 2.1*10

6 [ -0.8 –0.6 0.8 0.6] 0 -2.1*10

6*6.5*10

6*50

500 0 0 σ3 = 254.94 kg/cm² 0 σ4 = 2.1*10

6 [-1 0 1 01] 0 -0 = 119.5 kg/cm²

400 0.038 0.119 Matriz de Esfuerzo por ΔT 0 σ = 150.5 kg/cm² -254.94 199.5

4.3 ANALISIS DE ARMADURAS CON UN DESPLAZAMIENTO ESPECIFICO CONOCIDO

Q1 = a1 Donde: a1 es un desplazamiento especifico a lo largo del grado de libertad Q1 1 del soporte. Estructura Resorte a1 Terreno Figura 55.


116

- Para modelar el soporte se usa un resorte con una gran rigidez C. en este caso se desplaza en un extremo del resorte una cantidad a1 .

- Se tiene en consideración los nudos restringidos agregándose

un número “C” a los diagonales restringidos el cual impedirá que se desplacen los apoyes.

- La extensión neta del resorte es igual a (Q1 – a). La fuerza de

reacción en el “nudo 1” es igual a la fuerza ejercida por el resorte sobre la estructura. Como la extensión neta del resorte es (Q1 – a1) y la rigidez del resorte es C, la fuerza de reacción está dada por:

R1 = - C (Q1 – a1) Luego: Las únicas modificaciones para tratar Q1 = a1 son: que debe agregarse un gran número C al primer elemento diagonal de K y que Ca1 se agrega a F1.

Nota: PAra estructuras de acero se sugiere un valor “C” igual a la magnitud de la rigidez de G. D. L. Mas alto de diagonal, multiplicando por 10

4.

C = Kij * 104

Problema N° 13: Para la estructura en el nudo 2 se asienta 12 cm. verticalmente, se aplica 02 cargas puntuales sobre la estructura ¿hallas los desplazamientos, esfuerzos?. 8 6 11000 kg. 7 5 . 8

=

Q1

Q2

QN

F1 + Ca1

F2

FN

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

KN1 KN2 KNN

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

. ......

......

(K11 + C) K 12 KIN

K21 K22 K1N

......

......


117

. 3 2 2 4 1 1 3 8000 kg 12.00 cm. Nota: Se deberá agregar una constante “C” a los elementos diagonales en la matriz de rigidez de la estructura en aquellos G. D. L., donde estén restringidos en desplazamientos. Esta constante C corresponde al valor mas alto de la diagonal multiplicado por 10 a la cuarta. Para este ejemplo será: C = 21280 E 4.

2 3 4 5 6 7 8

19750+C 1 Q1

0

3780+C 2 Q2 0

13125 3 Q3 8000

17500+C 4 * Q4 = ,-0.12C

1984

5 5 Q5 0

2128

0 6 Q6 -11000

13125+C 7 Q7 0

0+C 8 Q8 0

0.60954 3 Q = -0.12004 4 0.1635 5 -0.65503 6 en cm. 2.- Calculo de los esfuerzos: σe = Ee [ -L -m L m] q Le 0 1 σ1 = 2.1 E6 [-1 0 1 0] * 0 2 = 3197.25 kg/cm²


118

400 0.609 3 -0.12 4 0.16635 5 σ2 = 2.1 E6 [ 0 1 0 -1] * -0.65503 6 = 3744.93 kg/cm² 300 0.60954 3 -0.12004 4 0 5 σ3 = 2.1 E6 [-0.8 –0.6 0.8 0.6] 0 6 = 873.33 kg/cm² 500 0.16535 3 -0.65503 4 0 5 σ4 = 2.1 E6 [-1 0 1 0] * 0 6 = 873.33 kg/cm² 400 0.16635 3 -0.65503 4 * Finalmente obtenemos la matriz de esfuerzos: 3197.25 σ = -3744.93 kg/cm² 1091.73 873.33 Problema N° 14 Para la armadura que se muestra determine:

- La matriz de rigidez elemental K para cada elemento. - Ensamble la matriz K - Usando el método de eliminación, encuentre Q. - Evalue los Esfuerzos.

Determine las reacciones.

P =4000 kg A = 1 cm²

E = 2.1 * 10

–6 kg/cm²

15.00 m.


119

A = 1.25 cm² 7.50 m. Solución: Q4 Q2 . 1 Q3 Q1 . 2 Q6 Q5 Paso 1: Tabla de Conectividad:

ELEMENTO i j Le ø L m K

1 -1 2 750 180° -1 0 2800

2 1 3 900 213.69° -0.8321 -0.5547 2916.7

90°

180° 1 0° 213.69° 2 270° Paso N° 2 Rigidez de cada Elemento:

1 2 3 4 1 2 3 4

1 0 -1 0 1 1 0.6923 0.4615 -0.692 -0.462

K1 = 0 0 0 0 2 K2 = 2 0.4615 0.3077 -0.462 -0.308


120

-1 0 1 0 3 3 -0.6923 -0.4615 0.6923 0.4615

0 0 0 0 4 4 -0.4615 -0.3077 0.4615 0.3077

Paso N° 3: Rigidez de cada Elemento:

1 2 3 4 5 6

1 4819.21 1346.04 2800 0 -1817 -1346

2 1346.04 897.46 0 0 -1346 -897.46

Ke = 3 -2800 0 2800 0 0 0

4 0 0 0 0 0 0

5 -2019.2 -1346 0 0 2019 1346

6 -1346 -897.46 0 0 1346 897.46

Paso N° 4: Desplazamiento: Q = K

–1 F

Q1 = 2.143 Q2 = -7.67

Paso 5: Esfuerzos: σ = Ee [-l -m L m] q Le 2.142 σ1 = 2.1 * 10

6 [l 0 -1 0] * -7.67 = 5997.60

750 0 0

-1

4819.21 1364.04 0 = Q1

1346.04 897.46 4000 Q2*


121

2.142 σ2 = 2.1 * 10

6 [0.8321 0.5547 -0.8321 0.55470] * -7.67

900 0 = - 5768.45 kg/cm² 0 Paso N° 6: Reacciones: R = K Q –F

1 2 3 4 5 6

3 -2800 0 2800 0 0 0

4 0 0 0 0 0 0

5 -1817.09 -1346.04 0 0 2019.21 1346.04

6 -1346.04 -897.46 0 0 1346.04 897.46

2.142 R3 = -5997.6 -7.67 R4 = 0 Q = 0 = R5 = 5998.98 0 R6 = 4000.30 0 0 4000 kg . 1 6000 kg . 2 6000 kg. 4000 kg. Problema N°15. En la armadura de barras determine:

a) Matriz de Rigidez.


122

b) Ensamble la matriz K. c) Desplazamiento. d) Esfuerzos. e) Reacciones.

12000 kg

A = 1 cm² A = 1 cm² 3.00 m. E = 2.1 * 10

6 kg/cm²

5.00 m. 4.00 m. Solución Q4 Q2 1 . 1 2 Q3 Q1 . 2 Q6 3 Q5 Paso 1: Tabla de conectividad::

ELEMENTO i j Le Ø L m K

1 1 2 500 180° -1 0 4200

2 1 3 500 323° 0.8 -0.6 4200

90


123

. 1 180° 0° 2 323° 270° Paso N° 2: Rigidez de cada elemento:

1 2 3 4 1 2 5 4

1 0 -1 0 1 1 0.64 -0.48 -0.64 0.48

K1 = 0 0 0 0 2 K2 2 -0.48 0.36 0.48 -0.36

-1 0 1 0 3 5 -0.64 0.48 0.64 -0.48

0 0 0 0 4 6 0.48 -0.36 -0.48 0.36

Paso N° 3: Ensamblando la Matriz:

1 2 3 4 5 6

1 6888 -2016 -4200 0 -2688 2016

2 -2016 1512 0 0 2016 -1512

3 -4200 0 4200 0 0 0

4 0 0 0 0 0 0

5 -2688 2016 0 0 2688 -2016

6 2016 -1512 0 0 -2016 1512


-1 F

Q1 = 3.809 cm. Q2 = -13.01 cm. Paso N° 5:

-1

6888 -2016 0 Q1

-2016 1512 -12000 Q2=


124

Esfuerzos: σ = Ee [-l -m L m] q Le -3.809 σ1 = 2.1 * 10

6 [l 0 -1 0] -13.01 = 15997.80 kg/cm²

500 0 0 σ2 = 2.1 * 10

6 [-0.8 0.6 0.8 -0.6] *

500 -3.809 -13.01 = - 19986.96 kg/cm² 0 0 Paso N° 6 Reacciones: R = K Q -F.

1 2 3 4 5 6

3 -4200 0 4200 0 0 0

4 0 0 0 0 0 0

5 -2688 2016 0 0 2688 -2016

6 2016 -1512 0 0 -2016 1512

-3.809 R3 = 15997.80 kg. -13.01 R4 = 0 Q = 0 = R5 = -15989.568 kg. 0 R6 = 11992.176 kg. 0 0 12000 kg.


125

16000 kg. 16000 kg 12000 kg Problema N° 16 Para la armadura mostrada Calcular:

f) Matriz de Rigidez de cada elemento g) Ensamble la matriz General h) Calcule los Desplazamientos. i) Calcule los Esfuerzos. j) Determine las Reacciones.

25000 kg . 2 1 A = 2.5 cm² E = 2.1 * 10

6 kg/cm²

3.00 m 20000 kg. . 3 4 4.00 m. Solución:

Q4 Q2 . 2 1 1 Q3 Q1 .2 . 4


126

Q6 Q8 . 3 . 3 Q5 4 Q7 Paso 1: Tabla de Conectividad:

ELEMENTO i J Le ø L m K

1 1 2 400 180° -1 0 13125

2 1 3 500 217° -0.8 -0.6 10500

3 4 3 400 180° -1 0 13125

4 1 4 300 270° 0 -1 17500

90 . 1 180° 0° 217° 2 4 . 270° Paso N° 2: Rigidez de cada elemento:

1 2 3 4 1 2 5 4

1 0 -1 0 1 1 0.64 0.48 -0.64 -0.48

K1 = 0 0 0 0 2 K2 2 0.48 0.36 -0.48 -0.36

-1 0 1 0 3 *13125 5 -0.64 -0.48 0.64 0.48 *10500

0 0 0 0 4 6 -0.48 -0.36 0.48 0.36

1

2

3

4

1

2

3

4

1 0 -1 0 1 1 0 0 0 0


127

K3 = 0 0 0 0 2 K4 = 2 0 1 0 -1 *17500

-1 0 1 0 3 *13125 3 0 0 0 0

0 0 0 0 4 4 0 -1 0 1

Paso N° 3: Ensamblando la Matriz:

1 2 3 4 5 6 7 8

1 19845 5040 -13125 0 -6720 -5040 0 0

2 5040 21280 0 0 -5040 -21280 0 0

3 -13125 0 13125 0 0 0 0 0

4 0 0 0 0 0 0 0 0

5 -6720 -5040 0 0 19845 5040 -13125 0

6 -5040 -21280 0 0 5040 21280 0 0

7 0 0 0 0 -13125 0 13125 0

8 0 0 0 0 0 0 0 0


-1 F

Paso N° 5: Esfuerzos: σ = Ee [-l -m L m] q Le 0.3174 σ1 = 2.1 * 10

6 [l 0 -1 0] -1.25 = 1666.35 kg/cm²

400 0

19845 5040 0 0 Q1

5040 21280 0 * -25000 Q2

0 0 13125 20000 Q7

Q1 = 0.3174 cm.

Q2 = -1.25 cm.

Q7 = 1.5238 cm.

=


128

0 σ2 = 2.1 * 10

6 [-0.8 0.6 0.8 -0.6] *

500 0.3174 -1.25 = - 2083.54 kg/cm² 0 0 1.5238 σ3 = 2.1 * 10

6 [l 0 -1 0] 0 = 10316.88 kg/cm²

400 0.3174 -1.25 0.3174 σ4 = 2.1 * 10

6 [l 0 -1 0] -1.25 = - 8750.00 kg/cm²

300 1.5238 0 Paso N° 6 Reacciones: R = K Q –F

1 2 3 4 5 6 7 8

1 -13125 0 13125 0 0 0 0 0

K = 2 0 0 0 0 0 0 0 0

3 -6720 -5040 0 0 19345 5040 -13125 0

4 -5040 -21280 0 0 5040 21280 0 0

5 0 0 0 0 0 0 0 0

0.3174 R3 = -4165.875 kg. -1.25 R4 = 0 Q = 0 = R5 = -15832.803 kg. 0 R6 = 25000.304 kg. 0 R8 = 0. 0 1.5238 0 25000 kg. 4165.875 kg.


129

15832.803 kg. 25000 kg 20000 kg. Problema N° 17 Para la armadura que se muestra determine: la matriz de rigidez, los esfuerzos, Reacciones. A = 12 cm² I = 2.1 * 10

6

4 5 600 m 1 2 3 15000 kg. 9.00 m. 9.00 m. 9.00 m 9.00 m. Solución: Q8 Q10 4 3 5 Q7 Q9 .4 6 5 7 Q2 Q4 Q6 1 1 2 2 3 Q1 Q3 Q5 Paso N° 01 Tabla de Conectividad:

ELEMENT

O i j Le ø L m K

1 1 2 1800 0 1 0 14000


130

2 2 3 1800 0 1 0 14000

3 4 5 1081.67 0 1 0 14000

4 1 4 1081.61 33.69 0.8321 0.5547 23297.3

5 2 5 1081.67 33.69 0.8321 0.5547 23297.3

6 2 4 1081.67 146.31 -0.832 0.5547 23297.3

7 3 5 1081.67 146.31 -0.832 0.5547 23297.3

90° 6-7 4-5 146.31° 33.69° 180° 0° 1-2-3 270° Paso N° 2 Matriz de Rigidez

1 2 3 4

1 1 0 -1 0

2 0 0 0 0 * 14000

K1= 3 -1 0 1 0

4 0 0 0 0

3 4 5 6

3 1 0 -1 0

4 0 0 0 0 * 14000

K2= 5 -1 0 1 0

6 0 0 0 0

7 8 9 10

7 1 0 -1 0

8 0 0 0 0 * 14000

K3= 9 -1 0 1 0


131

10 0 0 0 0

1 2 7 8

1 0.6923 0.4615 -0.6923 -0.4615

2 0.4615 0.3077 -0.4615 -0.3077 * 23297.31

K4= 7 -0.692 -0.4615 0.6923 0.4615

8 -0.462 -0.3077 0.4615 0.3077

3 4 9 10

3 0.6923 0.4615 -0.6923 -0.4615

4 0.4615 0.3077 -0.4615 -0.3077 * 23297.31

K5= 9 -0.692 -0.4615 0.6923 0.4615

10 -0.462 -0.3077 0.4615 0.3077

3 4 7 8

3 0.6923 0.4615 -0.6923 -0.4615

4 0.4615 0.3077 -0.4615 -0.3077 * 23297.31

K6= 7 -0.6923 -0.4615 0.6923 0.4615

8 -0.4615 -0.3077 0.4615 0.3077

5 6 9 10

5 0.6923 0.4615 -0.6923 -0.4615

6 0.4615 0.3077 -0.4615 -0.3077 * 23297.31

K7= 9 -0.6923 -0.4615 0.6923 0.4615

10 -0.4615 -0.3077 0.4615 0.3077


132

1 2 3 7 8 9 10 -1

1 30128.73 10751.71 -14000 -16128.73 -10751.7 0 0 -15000 Q1

2 10751.71 7168.58 0 -10751.71 -7168.58 0 0 0 Q2

3 -14000 0 60257.46 -16128.71 10751.71 -16128.73 -10751.7 0 Q3

7 -16128.73 -10751.71 -16128.73 46257.46 0 -14000 0 * 0 = Q7

8 0 -8783.09 10751.71 0 14337.16 0 0 0 Q8

9 0 0 -16128.73 -14000 0 46257.46 0 0 Q9

10 0 0 -10751.71 0 0 0 14337.16 0 Q10

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

1 30128.73 10751.71 -14000 0 0 0 -16128.73 -10751.71 0 0

2 10751.71 7168.58 0 0 0 0 -10751.71 -7168.58 0 0

3 -14000 0 60257.46 0 -14000 0 -16128.73 10751.71 -16129 -10751.7

Ke = 4 0 0 0 14337.16 0 0 10751.71 -7158.58 -10752 -7168.58

5 0 0 -14000 0 30128.73 -10751.71 0 0 -16129 10751.71

6 0 0 0 0 -10751.71 7168.58 0 0 10751.7 -7168.58

7 -16128.73 -10751.71 -16128.73 10751.71 0 0 46257.46 0 -14000 0

8 -10751.71 -8783.09 10751.71 -7158.58 0 0 0 14337.16 0 0

9 0 0 -16128.73 -10751.71 107351.71 -14000 0 46257.46 0

10 0 0 -10751.71 -7168.58 10751.71 -7168.58 0 0 0 14337.16

Q1 = 0.10 cm. Q2 = -25.31 cm. Q3 = 1.173 cm. Q7 = -5.85 cm. Q8 = -16.38 cm. Q9 = -1.36 cm. Q10 = 0.88 cm. Paso N° 5: Calculo de Esfuerzos

σ = Ee [-L -m L m] q Le 0.10 σ1 = 2.1 * 10

6 [0 -1 0 1] -25.31 = 29528.33 kg/cm²


133

1800 1.173 0 1.173 σ2 = 2.1 * 10

6 [0 -1 0 1] 0 = 0

1800 0 0 -5.85 σ3 = 2.1 * 10

6 [0 -1 0 1] -16.38 = 20137.83 kg/cm²

1800 -1.36 0.8 σ4 = 2.1 * 10

6 [-0.8321 –0.5547 0.8321 0.5547 *

1081.67 0.10 -25.31 * -5.85 = σ4 = 0.68 kg/cm² -16.38 σ5 = 2.1 * 10

6 [-0.8321 –0.5547 0.8321 0.5547 *

1081.67 1.173 -5.85 * -1.36 = σ5 = 3070 kg/cm² -0.8 σ6 = 2.1 * 10

6 [-0.8321 –0.5547 0.8321 0.5547 *

1081.67 1.173 0 * -5.85 = σ6 = -6294.44 kg/cm² -16.38 σ7 = 2.1 * 10

6 [-0.8321 –0.5547 0.8321 0.5547 *

1081.67 0 0


134

* -1.36 = σ7 = 3058.58 kg/cm² -0.88 4.4 ANALISIS DE ARMADURA BIDIMENSIONAL POR EL SAP-2000

NOTA: El analizar estructuras por el metodo de la Rigidez, matricialmente, es un metodo sencillo y mecanico, pero a medida que se incrementen los nudos el metodo se vuelve inmanejable manualmente y por calculadoras cientificas, ya que su memoria es reducida. Para poder analizar estructuras reales con un numero de nudos finito y grados de libertad presentes en una estructura, debemos recurrir a programas de computo como el Sap-2000. Seria ilogico que se pretenda formar profesionales que compitan en el mercado profesional (analizar estructuras) con el metodo de la rigidez, es por eso que se presenta la solucion por computadora que permite analizar estructuras con complejidad variada en un tiempo minimo. Para ello es necesario que el alumno tenga claro los conceptos descritos en el primer y segundo capitulo del libro, asi como de poder idealizar mentalmente la deformacion de los elementos estructurales, para la corecta interpretacion de datos; Debe recordarse que el Sap-2000 es solo un programa y depende de el alumno o del calculista el ingreso, manejo e interpretacion de datos. Recuerdese que si ingresa datos errados o propiedades de los materiales herradas, los resultados serán equibocos.

Ejemplo1: Análisis de una armadura plana por computadora. METODO 1: Diseñar un perfil economico para la siguiente armadura.


135

Solución:

Paso 1: Después de ingresar al sap 2000, elegir unidades en la parte

Inferior derecha de la pantalla, Ton – mt – C.

Paso 2: Ingreso la ventana File, New Model, y se tendrá la siguiente

Ventana. En esta elegir Grid Only


136

Paso 3: Por defecto en esta pantalla hago clic en Ok. Esto para poder

uno mismo definir la malla con las dimensiones que debo trabajar para la armadura a solucionar.

Paso 4: Tengo la siguiente pantalla, en la primera ventana hago doble

clic en cualquier línea y tendré una pantalla, en la cual colocare las coordenadas tanto en absisas como ordenadas, esto por tratarse de una armadura en el plano. Se debe tener en cuenta que la absisa es el eje de coordenadas X-X, y la Ordenada Z-Z. Se empieza a colocar las coordenadas con respecto al 0,0. Finalmente se hacer clic en OK.


137

Luego se tendra la malla, sobre la cual se dibujara el modelo de la estructura a analizar. Se iniciara primero colocando la primera pantalla en el Plano X-Z. Y la segunda ventana en forma tridimensional. Empiezo a colocar los elementos tipo Draw. Frame/Cable Element Sobre l a malla que muestra la pantalla, y empezamos a unir nudo a nudo formando la geometría de la estructura. Una vez graficada la estructura, procedemos a definir los apoyos de la estructura seleccionando el nudo de interés, luego nos vamos a la ventana Assign – Joint - Restraints y tendremos la siguiente ventana, en la cual definimos el tipo de restricción deseado.

Paso 5: Una vez asignada las restricciónes, defino el material y sus

propiedades, así como el tipo de Análisis, si es elástico o inelástico. Hago clic en Define – Materials – STEEL – Add New Material. Y se tendrá la siguiente ventana.


138

En la cual Name Material, indica que podemos colocar un nombre al material en este caso pondremos A-36, para indicar que es un material

de acero estructural comercial. Type of Material, nos Ubicamos en Isotropic, y que el acero es un material isotropito y Homogéneo que cumple la ley de Hooke. Type of design, se refiere al tipo de diseño y colocamos Steel por

estar analizando una armadura. Mass per unit Volume, masa por unidad de volumen, colocamos 0,80 Tn-seg2/ m2, que viene hacer el peso especifico del material / la aceleración de la gravedad. Weight per unit Volume, peso por unidad de volumen, se refiere al

peso específico del material, en este caso colocamos 7.849 tn/m3. Modulus of elasticity, modulo de elasticidad, colocamos 20000000

Tn/m2, que viene hacer el modulo de elasticidad del acero para perfiles A-36. Poisson`s Ratio, Razón de poisson, colocamos 0.3, que viene hacer

la razón de deformación de este material. Adimensional cm/cm. Coeff of termal Expansion, Coeficiente de expansión termal 11.7E-6

para acero, en grados centígrados. Shear Modulus, Modulo de corte, calculado por el programa. Relaciona

el modulo de elasticidad con la Razón de poisson. Minimum Yield Stress, Fy; Mínimo esfuerzo de fluencia, colocaremos

25000 Tn/m2. Minimum Tensile Stress, Fu; Esfuerzo último de tensión en servicio y

mínimo de tensión en el rango inelástico. Como se esta realizando un análisis elástico, el Fy = Fu, Fu = 2500 Kg/cm2.


139

Luego selecciono toda la estructura y asigno la sección a los elementos tipo armadura. Define – Frame Section.

Paso 6: luego asignamos las cargas en los nudos de la armadura. En

la cual asignamos en la parte superior de los extremos 5.00 tn /m , en la parte central se asignamos 10tn/my por ultimo asignamos en al parte inferior de 10tn/M y se obtendrá la siguiente grafica.

Pasó 7: luego de ingresar las cargas en los nudos se Asigana el tipo

de perfil a utulizar en Define - Frame sections… y tendremos una pantalla que nos solicitara el tipo de perfil a usar o su importacion. Para este caso importo el perfil, saviendo que utilizare uno del tipo W. Hogo

Clic en Import I/WideFlange, seleccionando los perfiles tipo W y luego hare Clic en Add New Propertyubicando dentro del directorio raiz del


140

sap-2000 los archivos de los perfiles como se muestra en la grafica. Selecciono el archivo del cual deseo importar los perfiles y Clic.

Paso 8: Seleccionamos todos los perfiles y Clic, para tenerlos como

utilizables.

Paso 9: Ingresar a I/Wide flange section y seleccionamos tipo de

material A 36 , que viene hacer el material creado inicialmente.


141

Paso 10: Ingresamos a la ventana Add Auto select – Add New

Property y seleccionamos todos los perfiles del tipo W que se encuentran en List of section para trasladarlo a Auto Selection con un Clic en Add.

Paso 11: Aparecera la siguiente ventana, en la cual se hara Clic.


142

Paso 12: En la parte izquierda, veremos el amterial llamado Auto1, que

debemos asignar a la estructura, dentro del cual se encuentran todos los perfiles W posibles a usar.


143

Paso13 : Selecciono la estructura e ingreso a la ventana Assing –

Frame/Cable/Tendon – Frame Sections… para asignarle el tipo de seccion, para este caso le asigno Auto1 y el programa automaticamente le asignara un tipo de perfil inicial.

Paso 14: Luego tendremos la sección definida en cada una de las

barras (W24X117) Auto1.

Paso15: Ingreso a la ventana, Analyze – Set Analysis Options…y

defino la opcion de analisis, para este caso selecciono Space Truss, por tratarse del diseño de una armadura.


144

Paso 16: Ingreso a la ventana, Analyze – Set Analysis Cases to run…

para definir el tipo de análisis a realizar, desactivo MODAL, ya que solo se trata de un análisis estático simple y hago Clic en Run Now y el programa iniciara el análisis.


145

Paso 17: El sap-2000 analiza la estructura, y cuando termina hacer Clic

en ok.

Paso 18: Automaticamente nos muestra la deformación de la armadura (Deformed Shape), (DEAD) y también nos muestra los valores de deformacion traslacional y rotacional.


146

Paso19: Luego ingresamos a la ventana Display – Show

Forces/Stresses – Frames/Cables, dentro de esa ventana seleccionamos Axial, para que nos muestre las fuerzas axiales en cada elemento.

Paso20: Después de ingresar el sap2000 nos muestra una ventana de

Axial Force Diagran de la armadura Diagrama de fuerza axial por carga muerta asignada.


147

Paso21: Luego en la ventana Options – Steel Frame Design… para

poder realizar el diseño de la seccion.

Paso22: Después de ingresar en la ventana el sap2000 nos muestra

una ventana de Stell Frame Design Preferentes for AISC_LRDF93 y hacer Clic en Ok


148

Paso23: Ingresamos a la ventana Design - Steel Frame Design -

Select Design Combos.

Paso24: En la ventana Design load combinations selection

Seleccionamos DSTL1que será la combinación con la que trabajaremos.


149

Paso25: Después de ingresar en la ventana seleccionamos las

combinaciónes nos muestra una ventana de Response Combination Name y lo cual define las combinaciónes de DEAD Linear Static y Scale Factor 1.4. es decir amplifica la carga muerta un 40 % para su analisis.

Paso 26: Ingreso a la ventana de Dessign - Steel Frame Desing - Start

Design /Check of Structure. Y diseñara automaticamente la estructura.


150

Paso27: Verifico el diseño haciendo doble Clic en cualquiera de las

barras, mostrandome la siguiente ventana con el diseño de la seccion.

Paso28: En la misma ventana hago Clic en Details y se tiene lo

siguiente.


151

Paso 29: Para ver los esfuerzos, ingresamos a la ventana Display -

Show forces/Stresses - Frames/Cables. Y seleccionamos Axial.

Paso 30: La ventana nos muestra las fuerzas axiales en cada barra diferenciando tension (+), de compresion (-) por el signo.


152

Paso 31: Al hacer doble Clic en cada barra veremos a cada distancia el valor de la fuerza axial; dato con el que diseñaremos la estructura.

Paso 32: Ingreso a la ventana Display - Show Tables… para poder ver

los resultados por cada elemento.


153

Paso 33: Luego seleccionamos de la lista la tabla que deseamos ver

como ingreso de datos o resultados en Choose Tables for Display.

Paso 34: Para ver el resultado de los esfuerzos y el tipo de perfil a

usar, elegimos Element Forces – Frames y hacemos Clic en Done


154

Paso 35: La Ventana nos muestra los resultados por carga muerta y

por la combinación de toda la armadura y las secciones transversales que son necesarias por cada barra.

Paso 36: Exporto los resultados a una hoja de calculo para un mejor

manejo e interpretación de datos de la siguiente manera: File - Export Current Table - To Exel y automáticamente se abrirá el archivo de resultados en Exel, pudiendo grabarlo.


155

Paso37: Finalmente el sap2000 nos muestra los resultados finales de

la armadura que se ha calculado y exportado al Excel.

4.5 ANALISIS DE ARMADURA TRIDIMENCIONAL POR EL SAP-2000.

Ejemplo 2 : Analizar la armadura que se muestra para las cargas mostradas, primero en forma bidimensional y luego tridimensional. El tipo de análisis que deberá hacer el sap-2000 será análogo al de el


156

método de la rigidez, es decir le pediremos únicamente al programa que nos muestra los esfuerzos para poder realizar un diseño manual. Espaciamientos en X a cada 2.0 mt; Espaciamiento en Y a cada 6.0 mt. Espaciamiento en Z a cada 1.00 mt.

Paso1: Ya ingresado al Sap 2000 nos muestra la ventana de

coordenadas en X, Y, Z y se le da los valores en las coordenadas mencionadas.

Pasó 2: Luego de insertar los valores respectivos abrimos la ventana

Define - y elegir la opción Materials.


157

Paso 3: Se define el material que deseamos trabajar en la estructura en

este caso elegimos Add New Material.

Pasó 4: Luego de insertar los valores respectivos abrimos la ventana

Define - y elegir la opción Materials. Elegimos el nombre, tipo y análisis de las propiedades del material y hacemos Clic en ok. Poniéndole el


158

nombre de FICTICIO al material creado. Nótese que la única propiedad

del material es el Módulo de Elasticidad, y los esfuerzos por servicio del acero

Paso 5: Hago clic en Define – Frame Property, y selecciono un tipo de

seccion rectangular Add Rectangular. y Clic en ok.

Paso 6: En la ventana Rectangular Section defino un tipo de sección, al cual le pongo de nombre NULO y asigno las dimensiones de la


159

sección transversal de la armadura (que debe ser de 1 m2). Para ello hacemos clic en Set Modifiers y ok..

Paso 7: Modificamos Los factores y propiedades de los materiales,

colocando únicamente1 en área de la sección transversal (Cross-section (axial) Area).


160

Paso 8: Hacemos Clic en el icono Draw_Frame/Cable Element y tendremos la ventana properties of object y elegimos la sección

transversal de NULO. Que viene hacer el material que hemos creado

Pasó 9: Luego de Unir los nudos y haber dibujado la grafica, se tiene la

siguiente figura:


161

Paso 10: Luego asignamos las restricciónes con la Ventana Assign y elegimos la opción Joint - Restraints, asignando los tipos de apoyos,

el primero arriostrado y el segundo móvil, quedándonos finalmente la siguiente grafica:

Paso 11: Luego asignamos cargas a la estructura con Assign - Joint

loads - Forces, quedándonos la gráfica de la siguiente manera:


162

Pasó 12: Se procede con el análisis de la armadura en Analyze – SetAnalysis Options… - Space Truss, definiendo un análisis

únicamente por fuerzas axiales o desplazamientos.

Paso 13: : Procedemos a elegir el caso de análisis en Analyze – Set Analysis Cases to Run… - Space Truss, donde desactivamos la

opción de análisis modal, por tratarse de un análisis estático. Finalmente se procede al análisis haciendo clic en Run Now.


163

Paso 14: Para poder ver los resultados, Vamos a la ventana Display -

Show Forces/Stresses - frames/Cables…, para obtener lo deseado que son los esfuerzos.

Paso 15: Seguidamente tendremos la ventana Member Force Diagram For Frames, y seleccionamos Axial Force, para poder obtener

los esfuerzos axiales tanto de tensión como de compresión


164

Paso 16: Al hacer clic en Ok. El sap-2000 nos muestra los esfuerzos en

cada barra diferenciando los de tension y de compresion por un color diferente.

Paso 17: También nos muestra la magnitud de los esfuerzos con su

diagrama. Los valores positivos, indicaran que la barra se encuentra en tensión, y los valores negativos, indicaran que la barra se encuentra en compresión. Con estos valores diseñaremos el perfil económico, de acuerdo a los tipos de perfiles que se fabrican en nuestro medio. Este tipo de análisis es mas real, ya que asignaremos nosotros mismos perfiles comerciales, haciendo que la estructura a analizar sea ejecutable en obra.


165

Paso 18: Para poder visualizar la tabla de resultados ingreso a la ventana Display – Show Tables… - y elijo los datos que deseo de la tabla Choose Tables for Display.

Paso 19: Seguidamente nos muestra los desplazamientos de los

nudos, como las fuerzas axiales en cada barra.


166

Paso 20: Exportamos los resultados al Exel para poder interpretar

corectamente los resultados.


167

Paso 21: Nos muestra los resultados ya en una hoja Excel


168

Pasó 22: Procedemos a realizar el análisis tridimensional. Ventana Edit

– Replicate -

Pasó 23: Realizamos una replicacion lineal a 6.0 mt del eje Y (dy), y el

número de réplicas asignamos 1.


169

Pasó 24: Luego procedemos a dibujar las celosias, asignandole a todo

elemento el tipo de seccion NULO y el material FICTICIO, creado para este problema. Notece el Grid tejido, se encuentra apto para poder dibujar otros elementos.

Paso 25: Replicamos las celosias, que soportaran a la cobertura y

analizando obtendremos la siguiente deformada.


170

Los datos de este análisis se obtienen del mismo modo que se obtuvieron los resultados del análisis bidimensional.


171

CAPITULO V

V MARCOS Y PÓRTICOS PLANOS, O ELEMENTOS DE CONCRETO. 5.1 METODO DE LA RIGIDEZ PARA PÓRTICOS PLANOS.

Se considera estructuras planas con miembros, conectados rígidamente. Estos miembros serán similares a las vigas excepto que se tendrán presentes cargas axiales y deformaciones axiales. . q‟5 q5 q‟4 2 . q4 q6 q2 Y q‟2 q‟1 1 q3 q1 X Fig 56.

Se define a un sistema de coordenadas local: X‟, Y‟, tal que X‟ este orientado a 1 y 2 con cosenos directores: c, m. Donde: c = cos θ m = sen θ Estas se evaluán usando las relaciones de armaduras mostrada anteriormente. El vector desplazamiento nodales en el sistema locales: q = {q1‟, q2‟, q3‟, q4‟, q5‟, q6‟}

T

q3‟ = q3 ; q6‟ = q6

- Desplazamientos Globales. - Son rotaciones con respectos al cuerpo.

q‟ = L q

L m

-m L Matriz de

1 transformación

L m

-m L


172

1

Para armadura: Para Pórtico: Nota: Fig 57. Se observa: q2‟, q3‟, q5‟, q6‟, son G. D. L. Para la viga q1‟ y q4‟ son similares la armadura. Por lo tanto cambiando las dos rigideces y colocando en posición conveniente tendremos: 3 6 1 4 2 5

Por lo tanto: E Δ = A ; 6EI = C ; 2EI = E L L² L

EA/L 0 0 -EA/L 0 0

0 12EI/L³ 6EI/L² 0 -12EI/L³ 6EI/L²

K e'= 0 6EI/L² 4EI/L 0 -6EI/L² 2EI/L

-EA/L 0 0 EA/L 0 0

0 -12EI/L³ -6EI/L² 0 12EI/L³ -6EI/L²

0 6EI/L² 2EI/L² 0 6EI/L² 4EI/L


173

12 EI = B ; 4 EI = D L³ L Ke = L

T Ke‟ L

Para llevar el sistema Global. Problem N° 18. Calcular las reacciones para las cargas indicadas E, I, A, son constantes. Hacer I/A = 1000. 15 K/pies 15 K 10 K. 6 piés Y 10 piés X

8 piés Solución: 11 2 8 10 .1 1 7 12 .3 9 .2 2 5 3 4 3 1 6 4

A 0 0 -A 0 0

B C 0 -B C

K e'= D 0 -C E

A 0 0

B -C

D


174

Paso N° 01

ELEMENTO i j Le A B C D E L m

1 1 2 10 0.1 12 60 400 200 0.8 0.6

2 1 3 10 0.1 12 60 400 200 0 -1

3 2 4 16 0.0625 2.9296 23.437 250 125 0 -1

Tabla de Conectividad 90° 1 180° 37° 0° 270° Paso N° 02 Matriz de rigideces del Elemento:

Ke = LT Ke‟ L

7 8 9 10 11 12

7 0.1 0 0 -0.1 0 0

8 0 12 60 0 -12 60

Ke‟1 = 9 0 60 400 0 -60 200 *10-3

10 -0.1 0 0 0.1 0 0

11 0 -12 -60 0 12 -60

12 0 60 200 0 -60 400

* Matriz de Rotación

0.8 0.6 0 0 0 0

-0.6 0.8 0 0 0 0

0 0 1 0 0 0

L1 = 0 0 0 0.8 0.6 0

0 0 0 -0.6 0.8 0

0 0 0 0 0 1


175

7 8 9 10 11 12

4.384 -5.172 -36 -4.384 -5.712 -36 7

7.716 48 5.712 -7.716 48 8

Ke1 = 400 36 -48 200 9 *10-3

4.38 5.712 36 10

7.716 -48 11

400 12

0.1 0 0 -0.1 0 0

0 12 60 0 -12 60

Ke‟2 = 0 60 400 0 -60 200 *10-3

-0.1 0 0 0.1 0 0

0 -12 -60 0 12 -60

0 60 200 0 -60 400

0 -1 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0

L2 = 0 0 1 0 0 0

0 0 0 0 -1 0

0 0 0 1 0 0

0 0 0 0 0 1

7 8 9 1 2 3

7 12 0 60 -12 0 60

8 0.1 -0.1 0 0 0

Ke2 = 9 400 -60 0 200

1 12 0 -60

2 0 0

3 400.1


176

10 11 12 4 5 6

10 0.0625 0 0 -0.063 0 0

11 0 2.9296 23.437 0 -2.93 23.437

Ke3' = 12 0 23.437 250 0 -23.44 125 * 10-3

4 -0.025 0 0 0.025 0 0

5 0 -2.9296 -23.44 0 2.9296 -23.44

6 0 23.437 125 0 -23.44 250

0 -1 0 0 0 0

1 0 0 0 0 0

L3 = 0 0 1 0 0 0

0 0 0 0 -1 0

0 0 0 1 0 0

0 0 0 0 0 1

10 11 12 4 5 6

10 2.9296 0 23.437 -2.93 0 23.437

11 0.0625 0 0 -0.063 0

Ke3 = 12 250 -23.44 0 125

4 2.9296 0 -23.44

5 0.0625 0

6 250


177

Q7 = 5012 Q8 = 2109.4 Q9 = -830.1 Q10 = 14134 Q11 = -3375.1 Q12 = -1191.3 Calculo de las Reacciones R = [Kij] [q]

7 8 9 10 11 12

7 16.384 -5.712 24 -4.304 5.712 -36 Q7 10

8 -5.112 7.816 48 5.716 -7.716 48 Q8 0

Ke = 9 24 48 800 36 -48 200 *10-3

Q9 = 0

10 -4.304 5.712 36 7.3136 -5.712 59.437 Q10 15

11 5.712 -7.716 -48 -5.712 7.716 -48 Q11 0

12 -36 48 200 59.437 -48 650 Q12 15

7 8 9

-12 0 -60 1 5012 -10.34 lb/pulg

R2 = 0 -0.1 0 2 *10-3

* EI 2109.4 *1/EI = -0.211 lb/pulg

60 0 200 3 -830.1 134.9 lb/pie

10 11 12

-2.9296 0 -23.4375 4 14134 -14.65 lb/pulg

R3 = 0 -0.0625 0 5 *10-3

* EI -3375 *1/EI = 0.21 lb/pulg

23.4375 0 125 6 -1141 216.88 lb/pie


178

830.1 5012 14134 1141.3 2109.4 3375.1 Problema N° 19 W = 300 kg/m. 2000 kg.. E = 217370.6 kg/cm² . 2 I = 67500 cm

4

A = 900 cm² . 1 3 4 8.00 m 5 8 1 1 2 4 7 6 9 . 2 3 2 11 3 4 1 12 10 3 1) Tabla de Conectividad:

ELEMENTO I j Le A B C D E L m

1 1 2 800 24.454 0.0343 13.755 7336.25 3668.12 1 0

2 1 3 400 48.908 0.275 55.022 14672.52 7336.25 0 1

3 2 4 400 48.908 0.275 55.022 14672.52 7336.25 0 1

Ke = L

T K L


179

4 5 6 7 8 9

4 24.454 0 0 -24.454 0 0

5 0.0343 13.755 0 -0.0343 13.755

K4= 6 7336.25 0 13.755 3668.1

7 24.454 0 0

8 0.343 -13.76

9 7336.3

1 0 0 0 0 0

0 1 0 0 0 0

L3 = 0 0 1 0 0 0

0 0 0 1 0 0

0 0 0 0 1 0

0 0 0 0 0 1

24.454 0 0 -24.454 0 0

0.0343 13.755 0 -0.0343 13.755

7336.25 0 -13.755 3668.12 *104

24.454 0 0

0.0343 -13.755

7336.25

Ke = L

T K‟e L


180

0 1 0 0 0 0

-1 0 0 0 0 0

L= 0 0 1 0 0 0

0 0 0 0 1 0

0 0 0 -1 0 0

0 0 0 0 0 1

1 2 3 4 5 6

1 0.2751 0 -55.0219 -0.2751 0 -55.0219

2 48.9 0 0 -48.9 0

Ke2= 3 14672.5 55.0219 0 7336.25

4 0.2751 0 55.0219

5 48.9 0

6 14672.52

10 11 12 7 8 9

10 48.9 0 0 -48.9 0 0

11 0.2751 55.0219 0 -0.2751 55.0219

Ke3''= 12 14672.5 0 -55.0219 7336.25

7 48.9 0 0

8 0.2751 55.0219

9 14672.52


181

KQ = F F = Fext. – F int. 6 10 wl² =160000 5 12 4 9 wl² =1200 2 Fuerzas Internas en los extremos de los elementos:

0 1 0 0 0 0

-1 0 0 0 0 0

L3= 0 0 1 0 0 0

0 0 0 0 1 0

0 0 0 -1 0 0

0 0 0 0 0 1

4 5 6 7 8 9

4 24.7291 0 -55.0219 -24.454 0 0

5 48.9343 13.755 0 -0.0343 13.755

KT= 6 22008.765 0 -13.755 3668.128 *104

7 24.7291 0 55.0219

8 48.9343 -13.755

9 22008.765

2000 -0 2000 4746.17 cm

0 -1200 -1200 24.5644 cm

0 -160000 -160000 5.49 cm

F = 0 -0 = 0 = Q = K-1

* F = 4705.41 cm

0 -1200 -1200 -24.51 cm

0 160000 160000 5.41 cm


182

Problema N° 20 A = 10 pulg² 100 pulg. 600 k-p I = 200 pulg

4

A = 10 pulg² I = 200 pulg

4 200 pulg.

A = 5 pulg² A = 5 pulg²

I = 100 pulg4 I = 100 pulg

4

200 pulg. 100 pulg.

E = 30000 kg/pulg²

24.454 0 0 -24.454 0 0

P12 = 0 0.0343 13.755 [ I ] + 0 -0.0343 13.755

13.755 7336.25 -13.755 3668.12

4705.41 996.94

[ I ] + -24.51 = 149.92 *104

5.41 60119.79

48.9 0 0 0 1 0

P13 = 0 0.2751 -55.0219 * -1 0 0 *

-55.0219 14672.515 0 0 1

4746.17 -1201.19

* -24.51 = -1607.74

5.49 341695.39


183

Solución: 14 5 15 13 4 8 11 1 .2 3 7 10 9 12 .1 3 2 5 1 4 1 4 3 6

Ke = L

T Ke‟ L

7 8 9 1 2 3

7 4.5 0 450 -4.5 0 450

8 750 0 0 -750 0

K1 = 9 60000 -450 0 30000

1 4.5 0 -450

2 750 0

3 60000

7 8 9 10 11 12

7 1500 0 0 -1500 0 0

8 9 900 0 -9 900

ELEMENTO i j Le A B C D E L m

1 2 1 200 750 4.5 450 60000 30000 0 -1

2 2 3 200 1500 9 900 120000 60000 1 0

3 3 4 223.6 670.84 3.22 360.02 53667 26833.6 0.447 -0.894

4 3 5 100 3000 72 3600 240000 120000 0 1


184

K2= 9 120000 0 -900 60000

10 1500 0 0

11 9 -900

12 12000

0

10 11 12 4 5 6

10 136.61 -266.79 321.86 -136.61 266.79 321.86

11 536.8 160.92 266.79 -536.8 160.93

K3 = 12 5.3667 -321.85 -160.93 26833.63

4 136.61 -266.79 -321.86

5 536.8 -160.93

6 53667

10 11 12 13 14 15

10 72 0 -3600 -72 0 -3600

11 3000 0 0 -3000 0

K4= 12 240000 3600 0 120000

13 72 0 3600

14 3000 0

15 240000

7 8 9 10 11 12

7 1504.5 0 450 -1500 0 0

8 759 900 0 -9 900

KT= 9 180000 0 -900 60000

10 1708.61 -266.79 -3278.14

11 3545.8 -739.08

12 41366.7


185

200 1.38 0 -0.00112 Nudo 1 Q = -500 K

-1 = -0.00957

0 1.2499 0 0.0940 Nudo 2

0 0.01146 Fuerza en los Extremos de los Elementos: Pij = Kii Li qi + K‟ji – Lj qj

750 0 0 0 -1 1.38

P21 = 4.5 450 1 0 -0.00112 =

60000 1 -0.00957

k

P21 = k

k-pulg46.8

0.84

1.9035

7 8 9

1500 0 0 1.2499 195.15 k

P23 = -9 900 * 0.094 = 0.8449 k

60000 0.01146 -546.4 k-p

7 8 9

1500 0 0 1.38

P23 = 9 900 * [ I ] -0.00112 +

120000 -0.00957


186

10 11 12

670.84 0 0 0.447 -0.894 1.2499

P34 = 3.22 360.021 * 0.894 0.447 0.094

53667 1 0.01146

k

P34 = k

k-p1032.44

318.42

7.85

10 11 12 7 8 9

1500 0 0 1.2499 10 -1500 0 0

P32 = 9 -900 * [ i ] 0.094 + 11 -9 900

120000 0.01146 12 -900 60000

k

[ I ] = k

k-p

1.38

-0.0011

-0.00952

-195.2

-0.844

715.39

Reacciones: R = [Ke] ij [q ]i

7 8 9

-4.5 0 -4.5 1 1.38 -1.9 k

R1 = 0 -750 0 2 -0.00112 = 0.834 k

450 0 30000 3 -0.00957 333.9 k-p

10 11 12

13 -72 0 3600 1.2499 -48.73 Kg

R5 = 14 0 -300 0 0.094 = -282 Kg

15 -3600 0 120000 0.01146 -3124.44 Kg*pulg


187

10 11 12

4 -136.6 266.79 -321.85 1.2499 -149.35 KgR4 = 5 266.79 -536.8 -160.93 0.094 = 284.85 Kg

6 321.86 160.93 26833.63 0.01146 725 Kg*pulg

10 11 12

3000 0 0 0 1 1.2499

P35 = 7.2 3600 * -1 0 0.094

240000 1 0.01146

k

P35 = k

k-p-1749.24

282

-48.7368

5.2 ANÁLISIS BIDIMENSIONAL DE PÓRTICO POR COMPUTADORA. Ejemplo 3 : Para la siguiente estructura, diseñar el acero requerido

para soportar las cargas mostradas.


188

Paso1: Después de ingresar al sap2000, elegir unidades en la parte

inferior de la derecha de la pantalla Ton – mt – C. Definimos la malla sobre la que se trabajara y/o se dibujara la Estructura a analizar. Esto es en Define grid Data for GLOBAL Coordinate System.

Procediendo a ingresar los datos, según la geometría de la estructura .

Paso 2: luego definimos el tipo de Material en la ventana de Define Materials y elegimos la opción mostrada en (CONC) y hacemos en Clic

Add New Material…, para poder crear el material a utilizar, que para este ejemplo será Con210, que representara a la resistencia a la compresion al concreto : f´c=210 kg/cm2.


189

Paso 3: Ingreso en Material Property Data las propiedades de los

materiales, sabiendo que es un material isotropico y que el tipo de análisis que realizaremos será Elastico.

Paso 4: Procedo a asignar las Secciones, con Add rectangular. , para

poder asignar su seccion transversal, teniendo en cuenta que el material q utilizo es el CON210.


190

Paso 5: En Rectangular Section, dimensiono la seccion, colocando

primero el peralte y despues el fondo de la viga. La viga será de 0.60*0.30 mt.

Paso 6: Selecciono Concrete Reinforcement ( por tratarse de

elemento de concreto reforzado), y nos muestra la ventana de Reinforcement Data donde Top viene a ser el recubrimiento superior y Botton el recubrimiento inferior de la viga, que para este caso consideraremos 0.06 mt. Tanto superior como inferior


191

Paso 7: Del mismo modo procedo a signar la seccion de la Columna.

Paso 8: Seccion de la columna 0.60*0.40 mt.


192

Paso 9: Asigno los recubrimientos. Y activo Reinforcement to be

Designed, para que el programa me diseñe el acero requerido para soportar los esfuerzos debidos a las cargas externas.

Paso10: Graficamos la estructura sobre la malla definida inicialmente,

asignando columnas y vigas.


193

Paso 11. Asignación de Elementos Viga.

Paso 12: Seleccionamos los tres apoyos de la estructura y asignamos

su restricción, entrando a la Ventana Assign y la opción Joint – Restraints.


194

Paso 13: La ventana mostrada nos indica el tipo de restricción que debemos darle al apoyo. Para este caso asignamos empotramiento perfecto, por estar en contacto directo con la cimentación


195

Paso 16: Finalmente se tiene a la estructura lista para la asignación de cargas y su respectivo análisis.

Paso 17: Para poder ver si la asignación de las secciones es la correcta, hacemos Clic en el icono Display options For Active Window, y hacemos Clic en sections para que el sap-2000 nos muestre

las secciones asignadas.

Paso 18: Realizo el paso mostrado en la grafica para poder asignar las cargas distribuidas del ejemplo.


196

Paso 19: Se tendra la siguiente ventana donde procedemos a asignar la carga muerta de 2.0 tn/ml.

Paso 19: Nos muestra la estructura con las cargas asignadas.


197

Paso 19: Analizamos la estructura, definiendo el tipo de análisis por tratarse de un análisis bidimensional, hacemos Clic en Plane Frame

Paso 19: El tipo de análisis a realizar será del tipo estático, ya que no se ha realizado combinaciónes de cargas, ni se ha inducido a la


198

estructura a cargas dinámicas. Por lo que asigno únicamente Análisis estático.

Paso 19: Luego de realizado el análisis, procedo a seleccionar el diagrama de momentos en la dirección 3-3, para que me muestre los diagramas de esfuerzos y momentos finales, con los cuales diseñare la estructura.


199

Paso 19: Se aprecia en diagrama de fuerza axial y el diagrama de momentos flectores, por carga muerta.

5.3 DISEÑO DE PÓRTICOS POR COMPUTADOR.

Paso 19: Procedemos a realizar el diseño de la estructura, con la opción Concrete Frame Design…


200

Paso 19: Escogemos el código de diseño ACI 318-02.

Paso 20: Pasamos a seleccionar el tipo de combinación, con la que se deberá realizar el diseño del pórtico.


201

Paso 20 : Para poder realizar el diseño, hacemos Clic en Start design/Check of Structure.

Paso 20: Luego observamos la cantidad de acero para cada elemento. Esta cantidad de acero, deberá verificarse para dar cumplimiento a la Norma E-060 de concreto Armado.


202

Paso 20: Se puede ver los detalles de diseño, haciendo doble Clic en cada barra de interes.


203

CAPITULO VI VI LÍNEAS DE INFLUENCIA Introducción En los capítulos anteriores analizamos estructuras que soportaban cargas fijas en un lugar. Ya se tratase de vigas, marcos o armaduras o sin las funciones buscadas eran cortantes, reacciones fuerzas en los elementos etc. 6.1 CONSIDERACIONES GENERALES

Si bien en el tratamiento del tema, por simplicidad nos referimos a casos de vigas, la generalización a otros tipos de estructuras es casi inmediata y no requiere de nuevos conceptos a los necesarios en nuestro tratamiento. La posibilidad de cargas móviles implica la necesidad de obtener: a) las solicitaciones, deformaciones, etc., que produce una carga (o un estado de cargas) para distintos puntos de aplicación de la misma. b) El estado más desfavorable de aplicación de la carga, que trae aparejada las mayores solicitaciones o deformaciones, y con las cuales tiene que ser evaluada una sección dada Estas dos necesidades deben ser tenidas en cuenta en todas las secciones de la viga, o por lo menos, en varias secciones características según las circunstancias. El trazado de diagramas o Líneas de Influencia nos permite una adecuada respuesta a las dos necesidades y su utilización es casi imprescindible en el caso de estudios de puentes, puentes grúa, etc.,

Donde las cargas móviles (p) tienen una cierta importancia con respecto a peso propio o carga permanentes (g). Definición De Líneas De Influencia

Definiremos como líneas de influencia de una solicitación (o deformación), en la sección A-A, a un diagrama tal, que su ordenada

en un punto i mida, en una determinada escala, el valor de la solicitación en la sección A-A (o de la deformación), cuando en el punto i de referencia actúa una carga de valor unitario. En el caso de la figura, diremos que η Mf (A) es la Línea de Influencia del momento flector en A, si se cumple que la ordenada δi Representa el valor del momento flector en A para una carga P = 1 aplicada en el punto i.


204

Mf (A) = δi * (escala de L. de I.) para P = 1 aplicada en i Si P ≠ 1 se cumplirá: Mf (A) = P * δi * (escala de L. de I.). Esto mismo puede aplicarse para otros estados de carga y otras solicitaciones, reacciones, Deformaciones, etc. (Ver Figura 58.)

Fig 58.

6.2 LÍNEAS DE INFLUENCIA PARA MOMENTOS EN VIGAS SIMPLES

Considerando la forma en que actúan las cargas en una estructura vemos que se pueden clasificar en cargas permanentes (muertas), cargas no permanentes o vivas y/o cargas de construcción. La carga permanente, como su nombre lo dice, siempre estará presente en la vida útil de la estructura y producirá sobre esta efectos constantes; la carga viva o no permanente fluctúa tanto en posición sobre la estructura como en su duración produciendo efectos variables en ella. Podríamos concluir, de una manera apresurada, que colocando la carga viva sobre toda la estructura produciríamos los efectos máximos en ella, esta afirmación no es cierta y requiere de un estudio más complejo.

Problema 21 : Una viga simplemente apoyada con voladizo a un lado.

Si la carga viva actúa sobre toda la viga, producirá un momento positivo en la luz menor que si actúa solo en el tramo apoyado; en este ejemplo sencillo nos percatamos de la importancia de saber colocar la carga para que produzca los efectos máximos y así cuando diseñemos no corramos el peligro de que nuestra estructura falle.

Fig 59.


205

En esta parte estudiaremos el método de las líneas de influencia para colocar la carga viva o variable de tal manera que produzca efectos máximos de corte, flexión, reacciones y deflexiones tanto para cargas puntuales como para cargas distribuidas. La línea de influencia es un grafico que define la variación de un esfuerzo (corte, momento flector o torsor), reacción o deflexión en un punto fijo de la estructura a medida que se mueve una carga unitaria

sobre ella. La línea de influencia es diferente al diagrama de momento o cortante o a la elástica de la viga, estos representan la variación de la función a lo largo de la viga para una serie de cargas definidas y el otro define como varía V, M o δ en un punto específico cuando se mueve una carga unitaria sobre la viga no dando el valor de la función en toda posición. La línea de influencia utiliza una carga unitaria ya que por los conceptos de linealidad, proporcionalidad y superposición se puede determinar la función específica simplemente multiplicando el valor de la línea de influencia por el valor de la carga real. Este método se utiliza mucho para cargas vivas sobre puentes, puentes grúas, bandas transportadoras y especialmente en aquellas estructuras con cargas móviles. Determinación de la línea de influencia:

La línea de influencia es una gráfica en la cual las ordenadas representan una fuerza interna o deflexión y la abscisa representa la posición de una carga unitaria. Para su construcción se define el punto de estudio sobre la estructura, se comienza a variar la posición de la carga puntual y se encuentra el valor del esfuerzo interno a medida que

se mueve la carga, se puede construir una tabla del valor de la

función vs la posición de la carga y después se grafica. Otro

método es encontrando la ecuación de la línea de influencia y

graficando. Construyamos la línea de influencia para la reacción en A de la siguiente viga:


206

Se empieza a mover la carga P a diferentes distancias x y para cada distancia se calcula RA. Otro método es encontrando la ecuación de la variación de la reacción en A a medida que se mueve una carga unitaria. Se parte de encontrar esa reacción en función de la posición x de la carga P=1,0. Aplicando ecuaciones de equilibrio o encontrando la reacción por proporciones tenemos:

Notemos que la ecuación tiene pendiente negativa y con una variación lineal para RA.

Fig 60.

Para obtener el valor de la reacción en A para cualquier carga P, se multiplica la ordenada de la línea de influencia por el valor de la carga.

Si L=8m, P=5 ton localizada a 3m del punto A el valor de la reacción sería:


207

Línea de influencia para el cortante en A: Se determina la variación del cortante en A por el método de las secciones:

En vista de que siempre es una carga puntual, se parte de

encontrar primero las reacciones en función de la posición x y

después se aplica el método de las secciones partiendo por el

punto al cual se le quiere determinar la línea de influencia:

Figura 61.

Haciendo equilibrio en la sección y localizando la carga en x>0

tenemos:

En este caso concluimos que la línea de influencia del cortante en A es igual a la de la reacción en A. Note que la línea de influencia se hace para la convención positiva de los esfuerzos internos.

Línea de influencia para la reacción en B:


208

Línea de influencia para el momento en A:

Para cualquier posición de la carga unitaria el momento en A será cero.

Línea de influencia para el cortante y momento en un punto C en L/2

Siempre comenzamos encontrando las reacciones en los apoyos y luego partimos:

Fig 62.

Para x<L/2 , se puede tomar la sección C-B y los cálculos se facilitan

ya que en ella no está actuando la carga unitaria:

, de donde


209

Para x>L/2 se toma la sección A-C para equilibrio:


210

Línea de influencia para el cortante en C:

Momento en C:

Problema 22.

Construya la línea de influencia para el cortante y momento en el punto B y diga en que puntos debe colocar una carga puntual para producir los máximos efectos de cortante y momento en B.

Figura 63.

Encontremos las reacciones en función de x:


211

Líneas de influencia para corte y momento en B:

0 < x < 4m


212

Para 4<x<8m

Líneas de influencia: VB

MB


213

Fig 64.

Se producen dos puntos donde puede actuar P y obtener el máximo momento en B, estos dos puntos son: x=0 y x=4m. Para el cortante se debe colocar la carga en x=4m para obtener el mayor cortante en B. 2. Caso de cargas distribuidas: En realidad una línea de influencia para una carga distribuida no se podría encontrar como tal, pero la línea de influencia de la carga puntual se puede usar para determinar en que tramos colocar la carga distribuida para que produzca los valores máximos en un punto. Si sabemos que el valor de la reacción, cortante o momento en un punto esta dado por la por la ordenada “y” de la línea de influencia multiplicada por el valor de la carga actuante P; entonces para una serie de cargas P, o sea una carga distribuida, el valor del cortante, momento o reacción se podría determinar por la suma de todos los cortantes o momentos de cada una de las cargas:

Para cargas distribuidas podemos considerar que cada carga P corresponde al valor de la carga distribuida por una longitud pequeña de viga Δx, dándonos la sumatoria como:

Notemos que el valor de la función conserva el signo de la grafica de la línea de influencia, así, si queremos obtener valores máximos debemos colocar la carga distribuida sobre áreas que sumen, con el signo correspondiente, a un valor existente.


214

Fig 65.

Problema23. Determine donde debe colocar una carga distribuida para producir el mayor cortante negativo y momento en el punto ..C.

Fig 66.


215

Para producir el máximo cortante negativo debemos cargar la viga en la zona de la línea de influencia con área negativa y para el momento máximo cargamos toda la viga ya que toda el área es positiva.

Problema24. Encontrar el máximo momento y el cortante máximo que se puede desarrollar en el punto C de la viga mostrada cuando está sometida a una carga permanente de 5000N/m. una carga viva distribuida de 1800 N/m y una carga puntual de 5000N.


216

Figura 67.

Momento mínimo

Líneas de influencias cualitativas Las líneas de influencia trazadas en las secciones anteriores con ayuda de ciertos valores numéricos se denominan líneas de influencia cualitativas. Sin embargo, es posible bosquejar esos diagramas con suficiente precisión para muchos fines prácticos sin tener que calcular ningún valor numérico. Estos diagramas se denominan líneas de influencias cualitativas.


217

6.3 USOS DE LÍNEAS DE INFLUENCIA CARGAS CONCENTRADAS O REACCIÓN.

Las líneas de influencia son los valores gráficos de funciones estructurales para varias posiciones de una carga unitaria. Si se tiene la línea de influencia para una función particular de una estructura, puede obtenerse inmediatamente el valor de la función para una carga concentrada en cualquier punto de la estructura. (Ver grafica)

Fig 68.

Deseamos la L. de I. de la reacción RA (ηRA). Eliminamos el apoyo y aplicamos en ese punto una carga P* = 1. Hallamos las solicitaciones y la elástica, que demostramos es la L. de I. De RA (ηRA). Figura 69. Usos de líneas de influencia cargas uniformes El valor de una cierta función de una estructura puede obtenerse a partir de Línea de fluencia, cuando la estructura esta cargada uniformemente, multiplicado el área de la línea de influencia por la intensidad de la carga uniforme. Vigas isostáticas.


218

Las ecuaciones de la estática permiten hallar cualquier esfuerzo.

Fig 70.

Cortante en c Carga a la izda de c: aisló tramo dcha.

Carga a la dcha de C: aislo tramo dcha.


219

Flector C: Carga a la izquierda de C: aislado tramo de la derecha.

Carga a la derecha de C: aislado tramo de la izquierda.


220

Se determino para la carga aplicada solo en los nudos cuando la carga esta entre dos nudos.

Fig 71.

Las Reacciones serán:


221

Fig 72.

6.4 DISEÑO CONCEPTUAL DEL SISTEMA DE CARGAS VIVAS VEHICULARES Para diseñar el sistema de cargas vivas, en este libro se toma en cuenta que los reglamentos modernos para diseño estructural de puentes que existen en diversos países, utilizan los criterios de estados límites de resistencia, servicio y fatiga, los cuales involucran la participación simultánea de diversas combinaciónes de cargas, cada una de éstas afectadas por los factores de carga correspondientes, así como la utilización de factores de resistencia. Como punto de inicio para generar el diseño conceptual, se considera también que los modelos de cargas vivas que se establecen en dichos reglamentos, consisten en un sistema de cargas concentradas, cuyos

efectos en los puentes son equivalentes a los que ocasiona un vehículo muy pesado que tiene pequeña probabilidad de presentarse, y en una carga uniformemente repartida cuyos efectos reproducen a los de

una secuencia de vehículos pesados en un carril, uno tras otro, sobre un puente. El sistema que aquí se describe es el elaborado por la DIRECCIÓN GENERAL DE CAMINOS Y FERROCARRILES DEL MINISTERIO DE TRANSPORTES Y COMUNICACIONES. MANUAL DE DISEÑO DE PUENTES. Se describe esta parte por ser el método que se emplea en Perú para poder calcular el Momento y cortante Máximo por carga viva en puentes. Problema 25. Calculo del Momento Ultimo y Cortante Ultimo para puente de 42 mt por líneas de Influencia según el MDP (Manual de Diseño de Puentes 2003).

I.- CALCULO ESTRUCTURAL

PREDIMENSIONAMIENTO


222

PERALTE DE LA VIGA LONGITUDINAL Los tableros en puentes se consideran monolíticos en el sistema de vigas-losas puesto que los estribos y barras levantados de las vigas se prolongan en las losas, además que si el concreto se une a la vez desde el fondo de la viga hasta la cara superior de la losa, entonces es evidente que una parte colabora con la parte superior de la viga para resistir esfuerzos de compresión longitudinal por lo tanto la sección transversal resultante de la viga para el análisis será de forma T.

La losa formará el ala de la viga, conjuntamente con parte del ala de la viga AASHTO TIPO VI, mientras que la parte de esta que sobre sale por debajo de la losa formará el alma de dicha viga. Una vez definida la importancia de las vigas longitudinales y transversales (diafragmas) procederemos a efectuar el análisis con todo rigor.

Predimensionamiento de vigas en puentes con tableros conformados por losa, vigas T y diafragmas de concreto armado nos dice EL Manual de diseño de Puentes (MDP-2003) en la tabla 2.9.1.4.1-1 recomienda el siguiente peralte, en puentes con luces en un solo tramo.

H= 0.007*L = 0.07*42 mt = 2.94 mt. 1.26 mt. Donde

H = Peralte de la viga en metros.

L = Luz libre del puente en metros.

Tramos Simplemente Apoyados

Escogemos por economía la viga Tipo VI de la AASHTO, donde nos da un peralte económico de 72 pulgadas, nosotros usaremos una altura total de viga de 185 cm.

h = 1.85 mt.

ANCHO DE LA VIGA LONGITUDINAL

bw = 0.30 * h

bw = 0.30 * 1.85

bw = 0.56 ≈ tomaré


223

bw = 0. 70 m., que es la base de la viga Tipo VI de la AASHTO.

ANCHO DE LA CALZADA DEL PUENTE

- Ancho del Vehículo = 3.00 m.

- Distancia de Sardinel a Vehículo 0.30 * 2 = 0.60 m.

- Distancia Mínima = 3.60 m.

ESPESOR DE LA LOSA

En puentes conformados por tableros, las vigas y diafragmas, de concreto armado, EL Manual de diseño de Puentes (MDP-2003) en su artículo 2.9.1.3.3 especifica que la losa debe tener un peralte como mínimo de 175 mm.

Por lo tanto tomare un espesor de losa de 20 cm, considerando la congestión del refuerzo positivo y negativo de la losa y el estribado de las vigas.

T mín. = 20 cm.

Como 0.175 mt es el espesor mínimo de la losa utilizare un espesor de 20 cm. para que la estructura guarde simetría con cada

uno de los elementos que lo conforman.

DIAFRAGMAS

Los diafragmas son elementos estructurales que se disponen en forma perpendicular a la longitud del puente y están ubicadas a cada cierto tramo, tienen por objeto distribuir adecuadamente los esfuerzos a la viga y las losas si se encuentran monolíticamente unidas a esta.

Según la AASHTO, los diafragmas ubicados transversalmente a las vigas con los apoyos y en las luces intermedios no deberán ser mayores de 18.288 ml.

Los diafragmas serán omitidos con las pruebas que el análisis estructural muestra una resistencia adecuada a la super estructura del puente.


224

Otro criterio a tenerse en cuenta para ver si prescindimos de diafragmas, será el efecto torsor de las vigas, considerando la presencia de diafragmas, los esfuerzos se distribuyen adecuadamente en las vigas.

Se colocarán apoyos cada l / 8 de la luz por lo que tendremos.

L / 7 = 42 / 8 = 5.25

42 / 5.25 + 1 = 9 Diafragmas espaciados a 5.25 m.

En el puente los cuales darán un aporte al peso propio de la estructura. Los diafragmas en los apoyos serán monolíticos en la losa y en las vigas.

Los diafragmas intermedios serán monolíticos en la viga no así en las losas ya que serán ubicadas a 0.20 m. por debajo de esta.

En la luz interior los diafragmas estarán a 0.20 m. por encima del borde inferior de las vigas. Las dimensiones de los diafragmas serán de la siguiente medida

Apoyos = 0.30 * 1.65 mt.

Intermedio = 0.30 * 1.25 mt.

METRADO DE CARGAS

A) Momento Por Peso Propio (Figura73.)


225

METRADO POR METRO LINEAL

Peso Propio de la Losa = 2.4 * 2.05*0.2 = 0.984 Tn/ml

Peso Propio de la Viga = 2.4 * 0.285*0.10 = 0.070 Tn/ml.

= 2.4*1.05*0.20 = 0.504 Tn/ml.

=2.4*0.45*0.25 = 0.270 Tn/ml.

= 2.4*0.7*0.25 = 0.420 Tn/ml.

Peso del Asfalto = 2.2 * 1.80 * 0.05 = 0.198 Tn/ml.

Peso de la Baranda = Asumo 150 kg/ml = 0.15 Tn/ml.

Peso de vereda = 2.4*0.2*0.6 = 0.288 Tn/ml.

= 2.4*0.05*0.25 = 0.03 Tn/ml.

= 2.4*(0.25*0.05)/2 = 0.015 Tn/ml.

Wpp = 3.91 Tn/ml.

CÁLCULO DE CARGAS PUNTUALES; DEBIDO A LOS DIAFRAGMAS:

El puente que se esta diseñando tiene 8 diafragmas 2 diafragmas en los apoyos y 6 intermedios. Siendo el ancho de influencia de las vigas de 2.05 mt., y sus respectivas dimensiones; procederé a calcular las cargas permanentes para lo cual utilizare la figura 74.

Fig 74.

2.05


226

5.25 5.25 5.25 5.25 5.25 5.25 5.25 5.25 - En los Apoyos: P1 = 2.4 tn/m³ * 0.30 ml * 1.65 ml * 1.025 ml

P1 = 1.22 Tn.

- En la Zona Intermedia: P2 = 2.4 tn/m³ * 0.30 ml * 1.25 ml * 1.025 ml

P2 = 0.93 Tn.

I. IDEALIZACIÓN PARA MOMENTO MÁXIMO POR PESO PROPIO:

1.22 0.93 0.93 0.93 0.93 0.93 0.93 0.93 1.22

W = 3.91 Tn/ml

D

B C

A

5.25 5.25 5.25 5.25 5.25 5.25 5.25 5.25

A = 21.0*21.0 = 10.50

42.00

B = 15.75*10.5 = 7.52

22.00


227

C = 10.5*10.5 = 5.01

22.00

B = 5.25*10.5 = 2.51

22.00

CÁLCULO DEL MOMENTO MÁXIMO POR PESO PROPIO:

Mpp = 0.93*2.51*2 + 0.93*5.01*2 + 0.93*7.52*2 + 0.93*10.5+

+ 3.91 * 42 * 10.5 = 900.00 Tn-m

2

Articulo 2.4.3.2.2.2 CAMION DE DISEÑO HL-93

Cuando la Posición de la carga por rueda se encuentra a una distancia “x=0.72 “ del centro de la luz. (posición que provoca momento máximo por carga viva en puentes carreteros.)

17.42 4.3 4.30 15.98

1.78 7.39 7.39

C

A B

B = 21.72*20.28 = 10.49

42.00

A = 17.42*10.49 = 8.38


228

21.72

C = 15.98*10.49 = 8.27

20.28

M L = 8.38 * 1.78 + 10.49 * 7.39 + 8.27 * 7.39

M L = 153.55 T-M

Valor del Momento por Viga, EN LA ZONA DE MAXIMO MOMENTO POR CAMION DE DISEÑO.

CALCULO DEL COEFICIENTE DE CONCENTRACION DE CARGA

Esta definido como la reacción en el eje de la viga exterior cuando sobre el tablero están dispuestos los camiones transversalmente.

Pr Pr

0.60 1.80 0.425cv

R

Fig 75.


229

2.225*Pr + 0.425 Pr = 2.05R R= 1.292 Pr

El coeficiente de Concentración de Carga equivale a 1.292.

Aplicando el coeficiente de concentración de carga:

M L = 153.55 * 1.292 = 198.39 Tn –m.

Valor del Momento por Viga.

Articulo 2.4.3.2.2.3 TANDEM DE DISEÑO

Cuando la Posición de la carga por rueda se encuentra al Centro de la luz

21.00 1.2 19.80

5.6 5.6

A=10.5 B=9.9

A = 21.00*21.00 = 10.50

42.0

B = 19.8*10.5 = 9.9

21.00

M L = 10.5*5.6+9.9*5.6=

M L = 114.24 T-M

Momento menor al Camión de diseño HL-93

Valor del Momento por Viga, EN LA ZONA DE MAXIMO MOMENTO. POR TANDEM DE DISEÑO


230

CALCULO DE LA SOBRE CARGA DISTRIBUIDA Art. 2.4.3.2.2.4

0.960 Tn/m.

10.50

21.0 21.0

M eq. = 0.96 * 42 * 10.5 = 211.68 Tn-m

2

Según el Articulo 2.4.3.2.2.1 la carga correspondiente a cada vía será la suma de:

MOMENTO POR CARGA VIVA

TN-MT Mmax Camion

Mmax Tandem

198.39 114.24

Mmax Carga Distribuida 211.68

SE TOMA EL MAYOR 410.07

Amplif Dinamica e IIMPACTO Art 2.4.3.3 135.32

Este es el valor del Momento por CARGA VIVA por viga.

PARA CONSIDERAR EFECTOS DINAMICOS DEBIDOS A LA

AMPLIFICACION DINAMICA Y DE IMPACTO NO SEÑIMOS AL Articulo


231

2.4.3.3, y Tomamos los valores de la tabla 2.4.3-1(Incremento de la carga viva por efectos dinámicos)

DISEÑO POR SERVICIO DE LA VIGA PRINCIPAL :

FACTORES Y COMBINACIÓNES DE CARGA:

La carga total factorizada será calculada como lo especifica el Art 2.4.5.3.

Q= n * ( i * qi )

n = modificador de carga Art 2.3.2.1 ( 0.95*0.95*1.05 =0.9476 Usare 0.95)

qi = Carga especificada

i = Factores de carga especificados en las tablas 2.4.5.3- 1 ; 2.4.5.3-2

Mu = 0.95*(1.25*Md+1.75*(Ml+Mi)

MOMENTO TOTAL ULTIMO

M T = 0.95*(1.25*900.00+1.75*(410.07+135.32))

M T = 1975.46 Tn –m.

II. DETERMINACIÓN DEL CORTANTE POR PESO PROPIO.

1.22 0.93 0.93 0.93 0.93 0.93 0.93 0.93 1.22


232

W = 3.91 Tn/ml

.

A B C D E F G H

5.25 5.25 5.25 5.25 5.25 5.25 5.25 5.25

A = 5.25 = 0.125 ; B= 10.5 = 0.25 ; C = 15.75 = 0.375

42.00 42.00 42.00

D = 21.0 = 0.50 ; E= 26.25= 0.625; F = 31.50 = 0.75

42.00 42.00 42.00

G = 36.75 =0.875 H = 1.00

42.00

R = W pp = 0.125*0.93 +0.25*0.93 + 0.375*0.93 + 0.5*0.93 + 0.625*0.93 + 0.75*0.93 + 0.875*0.93 + 1*1.22 + (3.91*42)/2 = 86.59 Tn.

Rpp = 86.59 Tn.


233

CORTANTE POR SOBRE CARGA (HL-93)

Coeficiente de concentración de carga = 1.32.

P 4P 4P

33.40 4.30 4.30

Rs/c = Vs/c A B 1.00

A = 33.40 = 0.795

42.00

B = 37.70 = 0.897

42.00

R = V L = 0.795*1.78 + 0.897*7.39 + 1*7.39 = 15.43 Tn

V L = V s/c * Cc

V L = 15.43 * 1.292

V L = 19.94 Tn.

Por Impacto y Amplificación Dinámica:

V I = I * V s/c.


234

V I = 0.33 * 19.94

V I = 6.58 Tn.

CORTANTE TOTAL

V T = W pp + V L + V I

V T = 86.59 + 19.94 + 6.58

V T = 113.11 Tn.

A) Cortante Ultimo V U = 1.3 ( V pp + 1.67 * ( V s/c + V I )

V U = 1.3 ( 86.59 + 1.67 ( 19.94 + 6.58)

V U = 170.14 Tn.

DISEÑO POR CORTANTE (EN ROTURA)

V u = 170.14 Tn.

DISEÑO VIGA “T”

CONSIDERACIONES DE VIGA T El tablero del puente en estudio esta conformado por el sistema de Vigas – Losa – Diafragmas; se construye encofrados para los fondos y laterales de las vigas y por supuesto de la losa, constituyendo en su conjunto la superestructura, la cual se vacía en concreto a la vez, desde el fondo de la viga hasta la cara superior de la losa, resultando de esta manera un tablero monolítico, dejando los ductos para postensado respectivo, después de que el concreto haya obtenido su F´c optimo. Los estribos y barras levantadas de las vigas se prolongan en la losa. Por ello es evidente que una parte superior de la viga para resistir esfuerzos de compresión, la sección transversal de la viga tendrá forma de “T”. La placa o losa


235

forma el ala de la viga, mientras que la parte que sobresale debajo de la losa formará el alma de la viga.

Para diseñar una viga en “T”, es muy importante determinar la anchura eficaz del ala. Para el tablero mostrado en la figura puede resultar evidente que los elementos que se encuentren a la mitad de la separación entre almas estén sometido a menores tensiones longitudinales de compresión que los elementos situados directamente sobre el alma, lo que debe a la deformación por cortante del ala que descarga a los elementos más alejados de esta zona de parte de la tensión de compresión.

En diseño de vigas de tableros de puentes, es conveniente utilizar una anchura eficaz de ala inferior a la anchura real, pero que se supone esta sometida a tensión uniforme. La AASHTO da las siguientes recomendaciones para calcular el ancho eficaz del ala: a. El ancho efectivo de la losa de la viga T no excederá ¼

de la longitud de la luz de la viga, y el ancho de la losa que sobresale en cada lado del alma no excederá 6 veces el espesor de la losa ni la mitad de la distancia libre al alma de la viga siguiente.

b. Para vigas que tiene la losa a un lado solamente, la

porción efectiva del ala que sobre sale no excederá 1/12 de la luz de la viga, ni 6 veces el espesor de la losa, ni la mitad de la distancia libre al alma de la viga siguiente.

c. En vigas T aisladas, en los cuales la forma T es usada

como un ala para proporcionar un área adicional en compresión, el espesor del ala no será menor que la mitad del ancho del alma y el ancho efectivo del ala no mayor que 4 veces el ancho del alma de la viga.


236

Fig 76.

Empleando el criterio del reglamento AASHTO antes mencionado procederemos a calcular el ancho efectivo del ala para las vigas del puente. Siendo: Luz de la viga 42 m. Espaciamiento entre caras interiores de vigas adyacentes. S‟ =2.05 Ancho del alma de las vigas:_ bw = 0.70 m. Espesor de la losa: t = 0.20 m. Determinamos el ancho b como el menor valor obtenido:

1° b ≤ L/4 =42 / 4 = 10.5 m.

2° (b – bw ) ≤ 16 (hf) = (b – 0.70) ≤ 16 * 0.20= 3.20 m.

3° b ≤ b + S‟ = 0.700 + 1.35 = 2.05 m.

Tomamos el menor:

Asumiendo b ≤ 2.05 m.

CONSIDERACIONES FUNDAMENTALES PARA EL DISEÑO

Para saber si el diseño de las viga T del presente Proyecto se realizará considerando la sección T o la sección rectangular


237

cuyo ancho será el ancho de la viga T debemos saber si el eje neutro se encuentra en el ala o en el alma de la viga, para lo cual se tendrá en consideración lo siguiente: Si a < t Se diseñara como viga rectangular de ancho del ala. Si a > t Se diseñara como viga de sección efectiva T. Pero para conocer el valor de “a” es preciso conocer el peralte efectivo actuante en la sección de momento máximo. Como se verifica mas adelante. En la sección del momento máximo se necesitará gran cantidad de armadura que absorberá el acero para postensado de grado 250 trensado de ½ pulgada.

Ahora suponemos que el eje neutro cae dentro del ala, entonces diseñaremos como viga rectangular de ancho b = 2.05 m.

III. DISEÑO EN CONCRETO:


238

Fig 77.

CALCULO DEL CENTROIDE DEL CONCRETO :

Y=(205*20*175)+(28.5*10*160)+(105*20*102.5)+(45*25*37.5)+(25*70*12.5) =

(205*20+28.5*10+105*20+45*25+25*70)

Centroide del concreto Y = 111.4 cm.

CALCULO DEL MOMENTO DE INERCIA

I =( (205*203)/12+205*20*63.6

2) + (

(8.5*103)/12+8.5*10*48.6

2) + ( (20*105

3)/12+20*105*8.9

2) + (

(45*253)/12+45*25*73.9

2) + ( (25*25

3)/12+25*25*98.9

2) =

Momento de Inercia I = 31366456.93 cm4

CALCULO DEL MODULO DE SECCION :

S1 = Ic / C1 = 31366456.93 / 73.6 =

S1 = 426174.7 cm3

S2 = Ic / C2 = 31366456.93 / 111.4 =

S2 = 281566.04 cm3

AREA DEL CONCRETO :

A = 205*20+28.5*10+105*20+45*25+25*70 =936 cm2

RESUMEN DE DATOS PARA TRABAJAR EN PULGADAS:


239

Ic = 31366456.93 cm4 = 753582.14 Plg

3

S1 = 426174.7 cm3

= 26006.8 Plg3

S2 = 281566.04 cm3

= 17182.20 Plg 3

C1 =73.6 cm = 28.97 Plg

C2 = 111.4 cm = 43.85 Plg.

h = 72.83 Plg.

Md = 900 Tn-mt = 6511.04 Klb – pie

Ml = 410.07 Tn – mt = 2966.65 Klb – pie

MI = 135.32 Tn – mt = 978.97 Klb – pie

Mu =1975.46 Tn-mt = 14291.44 Klb – pie

øMn = Mu ; Mn = Mu/0.9 (Flexion) = 15879.4Klb-Pie.

El brazo del par interno ¨z¨ bajo la carga ultima puede suponerse igual a la distancia existente entre el centroide de tensión y el centro del ala a compresión, por lo que previniendo el uso de dos Tendones, con la distancia apropiada entre si y considerando su recubrimiento de concreto en la zona de tensión, podré ubicar el centroide del acero a 08 Plg, por encima de la fibra extrema inferior de la viga al centro de la luz.

¨z¨ = 72.83 – 8 – 4 = 60.80 Plg.

Del Manual de Diseño de Puentes, el area tentativa de acero que se requiere es :

Ap = Mn = 15879.4 * 12 =

0.9 * f´pu * z 0.9 * 250 * 60.80

Diseño el peralte por servicio

F‟c = 210 kg/cm², fc = 0.4 * 210 ; fc = 84 kg/cm²


240

Fy = 4200 kg/mc² ; fs = 0.4 * 4200; fs = 1680 kg/cm²

r = fs = 1680 = 20

fc 84

n = 2 * 10 E 6 = 2 * 10 E6 = 9.66 ≈ 10

15000 * √ f‟c 15000 * √ 210

k = n = 10 = 0.33

n + r 10 + 20

j = 1 – k = 1 – 0.33 = 0.89

3 3

d = √ 2 * M T = √ 2 * (280.99) * 10 E 5

f‟c * k * j * b 84 * 0.33 * 0.89 * 180

d min. = 112.49 cm. < 146 cm. ok!!

d = h - Ỹ = 1.46 – 20

d = 126. cm

Tomaremos d = 126 cm. (armado en dos capas)

DETERMINACIÓN DE ACERO POR ROTURA

Mu = 466.85 Tn –m.


241

La ecuación general es:

Mu = 0.9 * As * fy * (d – As * fy )

1.7 * f‟c * b

Mu = 0.9 * As * 4200 * (126 – As * 4200 )

1.7 * 210 * 180

247.06 As ² - 476280 As + 46685000 = 0

Resolviendo

As = 103.59 cm²

As = 1824.20 cm²

Tomaremos el menor As = 103.59 usare 21 varillas la nueva área será As = 106.41 cm²

VERIFICACIÓN POR AGRIETAMIENTO

Fs max. = Z

³√ dc * A

A = 2 * Y * b

# barras

A = 2 * 14.92 * 40 = 56.84 cm²

21

Fs max. = 23000 = 3132.06 kg/cm²Esfuerzo máximo admisible

³√ 7.5 * 52.80


242

Esfuerzo máximo actuante será:

Fs max. Act. = M T

As * j * d

Fs max. Act. = 280.97 * 10 E5

106.41 * 0.89 * 126

Fs max. Act. = 2354.60 < F max = 3132.06 kg/cm² Ok!!

VERIFICACIÓN DE LA CUANTIA

ρ b = 0.85 * f‟c * β‟ * 0.003 * Es = 0.021675

Fy 0.003 * Es + fy

Siendo

ρ max = 0.75 * ρ b

ρ max = 0.016256

La cuantía es para la viga:

ρ = As

b * d

ρ = 106.41

180* 126

ρ = 0.0046917 < ρ max = 0.016256 Ok!!

Para no verificar deflexiones

ρ max = 0.18 * f‟c

fy

ρ max = 0.18 * 210

4200


243

ρ max = 0.009 > ρ = 0.004468 Ok!!

Verificación del eje neutro

a = As * fy

0.85 * f‟c * b

a = 106.41 * 4200

0.85 * 210 * 180

a = 13.91 < hf = 16 cm Ok!!

El eje se encuentra en el ala por lo tanto el cálculo es correcto

Fs max. = M T

As * j * d

Fs max. = 280.97 * 10 E5

106.41 * 0.89 *126

Fs max. = 2354.60 kg/cm²

Fs min. = 164.34 * 10 E5

106.41 * 0.89 *126

Fs min. = 1377.21 Kg/cm²

Rango de esfuerzos Actuantes

Δ f = Fs max. – Fs min

Δ f = 2354.60 – 1377.21

Δ f = 977.39 Kg /cm²


244

Rango de esfuerzos Admisibles

f f = 1635.36 - 0.36 * Fs min. Norma AASHTO - 1996

f f = 1635.36 – 0.36 * 1377.21

f f = 1139.56 kg/cm²

Se debe cumplir que f f > Δ f

f f = 1139.56 kg/cm² > Δ f = 977.39 kg/cm² Ok!!

DISTRIBUCIÓN DE ACERO

Usaremos barras de 1” su área será Ab = 5.067 cm²

# barras = As = 106.41 = 21 varillas

Ab 5.067

Debido a la gran cantidad de acero en lugar de distribuirlo en varias capas lo haremos en paquetes y en dos capas.

REFUERZO MINIMO EN COMPRESIÓN

Según el Art. 1.5.7 de la Norma AASHTO: En alguna sección de un miembro flexionante excepto paredes y losas, donde el refuerzo es dado por análisis, la relación ρ dada, no será menor que: ρ Min. = 14 Fy En vigas T, donde el alma esta en tracción la relación ρ será completada para este propósito usando el ancho del alma. Acatando este criterio el refuerzo mínimo será en compresión será: As min = ρ Min. * b * d As = 0.003333 * 40 * 126 = 16.79 cm² Usare 4 varillas de 1” en toda la longitud de la viga.


245

ACERO EN COMPRESIÓN DE LA VIGAS ρ min = 14

Fy As min = 14 * b * d

fy

As min = 14 * 40 * 126 4200

As min = 16.8 cm² As min = 4 ø 1”

Nota.- As mínimo en compresión en el apoyo hasta una distancia 2 d del apoyo zona de confinamiento, se tendrá un tercio como mínimo del acero en tracción, esto es:

As min. = 1 (106.41) 3

As min = 35.47 cm²

Usare:

6 ø 1” = 30.402 cm² 2 ø ¾” = 5.70 cm²

A t = 36.10 cm² > 35.47 cm²

LONGITUD DE DESARROLLO EN TRACCIÓN

La longitud de desarrollo básica “ld” en cm. será la mayor de:

L db = 0.06 * Ab * fy

√ f‟c

L db = 0.06 * 5.067 * 4200 = 88.11 cm

√ 210

L db = 0.06 * db * fy

L db = 0.06 * 2.54 * 4200 = 64.01 cm. < 88.11 cm.


246

LA LONGITUD DE DESARROLLO EN PAQUETES

De barras será:

Para tres barras = 1.2 * 88.11 = 105.73 cm. Usare 106 cm.

Para cuatro barras = 1.33 * 88.11 = 117.19 cm Usare 120 cm.

LONGITUD EN DESARROLLO EN COMPRESIÓN

Ld = 0.08 * db * fy

√ f‟c

Ld = 0.08 * 2.54 * 4200 = 58.59 cm

√ 210

ld = 0.004 * db * fy

ld = 0.004 * 2.54 * 4200 = 42.67 cm.

42.67cm. < 58.59 cm

LONGITUD DE ANCLAJE

La = 12 * db

L a = 12 * 5.067 = 60 cm.

No se tomará en consideración, debido a que el refuerzo longitudinal sobre pasa la longitud de apoyo y lleva un gancho mayor a 12 * db.

TRASLAPE

TRASLAPE EN TRACCIÓN


247

1 * ld = cuando la mitad o menos del refuerzo total esta empalmado dentro de la longitud del empalme.

1.3 * ld = Por norma para alambres y barras corrugadas deberá empalmarse.

Por lo tanto usare un traslape de 1.0 * ld

Para tres barras = 106 cm

Para cuatro barras = 120 cm.

ZONA DE CONFINAMIENTO

Se adicionara ø por confinamiento en el núcleo central de la viga, equivalente al 10% del As en tracción, esto es:

As = 0.1 * 106.41 = 10.64 cm²

Usare ø 5/8”

Area ø 5/8” = 1.98 cm²

10.64 / 1.98 = 5.37 ≈ 6 ø 5/8”

112.50 / 4 = 28.12 cm

Por lo tanto usare 6 ø 5/8” espaciados @ 28 cm < 30 cm Ok!!

FINALMENTE SE TIENE la Figura 78.


248

LOSA CONCRETO F´C = 350 KG/CM2 EN LOSA

SECCION C-L

Fig 78.


249

6.5 CONFIDURACION DE ESTRUCTURAS DUCTILES.

La configuración de una estructura esta ligada a la concepción inicial de la edificación y su funcionabilidad durante su periodo de diseño. Es importante la configuración de una estructura pues con ello buscamos que una estructura sea lo menos vulnerable a sufrir daños ante una excitación externa o cargas actuantes. Diremos que una estructura esta bien concebida cuando no presenta vulnerabilidad Estructural ni Vulnerabilidad funcional, o que la estructura quede funcional después de un sismo en cumplimiento de la Norma E-030 de diseño sismorresistente.

6.6 VULNERABILIDAD ESTRUCTURAL: Vulnerabilidad estructural:

Se refiere a la susceptibilidad que la estructura presenta frente a posibles daños en aquellas partes de las edificaciones que lo mantienen en pie ante un sismo. Esto incluye cimientos, columnas, muros, vigas y losas. Las formas y estrategias para implementar las medidas de prevención y mitigación de edificaciones dependerán de si estos ya existen o están por construirse; por ejemplo, el componente estructural debe ser considerado durante la etapa de diseño y construcción, cuando se trata de un nuevo edificio, o durante una etapa de reparación, remodelación o mantenimiento, cuando se trata de un edificio ya construido. Por otra parte, en la planificación de una edificación nueva es necesario tener en cuenta que una de las mayores causas de daños en edificaciones han sido los esquemas arquitectónico-estructurales nocivos. Puede decirse de manera general que el alejamiento de formas y esquemas estructurales simples es castigado fuertemente por los sismos. De cualquier forma, dada la naturaleza errática de los sismos, así como la posibilidad de que se exceda el nivel de diseño, es aconsejable evitar el planteamiento de configuraciones riesgosas, independientemente del grado de sofisticación que sea posible lograr en el análisis de cada caso. Lamentablemente, en muchos países de América Latina las normas de construcción sismorresistente no han sido efectivamente aplicadas y en otros no se han considerado especificaciones especiales para las


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estructuras de edificaciones. Por esta razón, no es extraño que cada vez que ocurre un sismo en la región entre las edificaciones más afectadas siempre figuren los hospitales, que deberían ser las últimas en ser afectadas. Debido a que muchas edificaciones fueron construidas hace mucho tiempo y otras no han sido diseñadas ni construidas con normas sismorresistentes, surgen dudas con respecto a la certeza de que dichas edificaciones puedan seguir funcionando con posterioridad a un sismo. En estos casos se hace imperativa una revisión lo más detallada posible sobre la capacidad de la estructura de soportar sismos moderados y fuertes, mediante estudios de vulnerabilidad. Daños estructurales

En general, las enseñanzas que han dejado los movimientos sísmicos indican que en los países donde se diseña de acuerdo con una buena normativa sismorresistente, donde la construcción es sometida a una supervisión estricta y donde el sismo de diseño es representativo de la amenaza sísmica real de la zona, el daño sobre la infraestructura es marginal en comparación con el observado en sitios donde no se han dado estas circunstancias. Desde una perspectiva histórica, un código por sí solo no puede garantizar la seguridad contra el daño excesivo, puesto que los códigos son reglamentos que establecen requisitos MÍNIMOS, los que a su vez experimentan actualizaciones continuas de acuerdo con los avances tecnológicos y las enseñanzas que dejan las investigaciones y los estudios de los efectos causados por terremotos, que no son más que pruebas de laboratorio a escala real. La ductilidad y redundancia estructural han resultado ser los medios más efectivos para proporcionar seguridad ante el colapso, especialmente si los movimientos resultan más severos que los anticipados por el diseño. El daño severo o colapso de muchas estructuras durante sismos importantes es, por lo general, consecuencia directa de la falla de un solo elemento o serie de elementos con ductilidad insuficiente. A causa de sismos fuertes es común que se presenten daños estructurales en columnas, tales como grietas diagonales causadas por cortante y/o torsión, grietas verticales, desprendimiento del recubrimiento, aplastamiento del concreto y pandeo de las barras longitudinales por exceso de esfuerzos de flexocompresión. En vigas, se presentan grietas diagonales y rotura de estribos a causa de cortante y/o torsión, grietas verticales, rotura del refuerzo longitudinal y falla a compresión por la flexión que impone el sismo arriba y abajo de la sección como resultado de las cargas alternadas.


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Las conexiones o uniones entre elementos estructurales son, por lo general, los puntos más críticos. En las uniones viga-columna (nudos) el esfuerzo cortante produce grietas diagonales y es común ver fallas por adherencia y anclaje del refuerzo longitudinal de las vigas a causa del poco desarrollo del mismo y/o a consecuencia de esfuerzos excesivos de flexión. En las losas se pueden presentar grietas por punzonamiento alrededor de las columnas y grietas longitudinales a lo largo de la placa debido a la excesiva demanda por flexión que en ciertas circunstancias puede imponer el sismo. Este tipo de daños se han visto reiteradamente en muchas edificaciones hospitalarias sometidas a movimientos sísmicos fuertes y moderados. Irregularidades en altura, traducidas en cambios repentinos de rigidez entre pisos adyacentes, hacen que la absorción y disipación de energía en el momento del sismo se concentren en los pisos flexibles, donde los elementos estructurales se ven sobresolicitados. Las irregularidades en planta de masa, rigidez y resistencia pueden originar vibraciones torsionales que generan concentraciones de esfuerzos difíciles de evaluar, razón por la cual una mayor exigencia en este tipo de aspectos debe tenerse en cuenta a la hora de diseñar arquitectónicamente las edificaciones. Problemas de configuración arquitectónica y estructural

Por su naturaleza, las construcciones hospitalarias tienden a ser construcciones de gran envergadura y complejidad, lo que conduce a que en muchos casos presenten esquemas de configuración complejos. Por configuración no se entiende la forma espacial de la construcción en abstracto, sino el tipo, disposición, fragmentación, resistencia y geometría de la estructura de la edificación, relación de la cual se derivan ciertos problemas de respuesta estructural ante sismos. En el planeamiento de una edificación es necesario tener en cuenta que una de las mayores causas de daños en edificaciones ha sido en el uso de esquemas de configuración arquitectónico-estructural nocivos. Puede decirse de manera general que el alejamiento de formas y esquemas estructurales simples es castigado fuertemente por los sismos. Y además que, lamentablemente, los métodos de análisis sísmico usuales no logran cuantificar adecuadamente la mayoría de estos problemas. De cualquier forma, dada la naturaleza errática de los sismos, así como la posibilidad de que se exceda el nivel de diseño, es aconsejable evitar el planteamiento de configuraciones riesgosas, independientemente del grado de sofisticación que sea posible lograr en el análisis de cada caso.


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Configuración geométrica

A continuación se exponen brevemente los aspectos más relevantes de la incidencia de la configuración geométrica en la respuesta sísmica de las edificaciones, así como los mecanismos correctivos. Debe hacerse énfasis en que, debido a su complejidad, y a su estrecha relación con el planteamiento de espacio y forma de la construcción, los problemas de configuración deben ser enfrentados básicamente desde la etapa de definición del esquema espacial del edificio, y en toda la etapa de diseño (Figura 79). Por esta razón es un tema que debe ser comprendido en toda su amplitud por los arquitectos y diseñadores. Problemas de configuración en planta

Los problemas que se mencionan a continuación son referentes a la disposición de la estructura en el plano horizontal, en relación con la forma y distribución del espacio arquitectónico.

Longitud

La longitud en planta de una construcción influye en la respuesta estructural de la misma de una manera que no es fácil determinar por medio de los métodos usuales de análisis. En vista de que el movimiento del terreno consiste en una transmisión de ondas, la cual se da con una velocidad que depende de las características de masa y rigidez del suelo de soporte, la excitación que se da en un punto de apoyo del edificio en un momento dado difiere de la que se da en otro, diferencia que es mayor en la medida en que sea mayor la longitud del edificio en la dirección de las ondas. Los edificios cortos se acomodan más fácilmente a las ondas que los edificios largos.

Considerando lo anterior, el correctivo usual para el problema de longitud excesiva de edificios es la partición de la estructura en bloques por medio de la inserción de juntas de dilatación sísmica, de tal manera que cada uno de ellos pueda ser considerado como corto. Estas juntas deben ser diseñadas de manera tal que permitan un adecuado movimiento de cada bloque sin peligro de golpeteo o choque entre los diferentes cuerpos o bloques que componen la edificación.


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PLANTA

Fig. 79. Formas Simples y complejas de configuraciones estructurales.

Los edificios largos son también más sensibles a las

componentes torsionales de los movimientos del terreno,


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puesto que las diferencias de movimientos transversales y longitudinales del terreno de apoyo, de las que depende dicha rotación, son mayores.

Concentración de esfuerzos debido a plantas complejas

Este problema surge en edificios denominados de plantas complejas y es muy común en edificaciones hospitalarias. Se define como planta compleja a aquella en la cual la línea de unión de dos de sus puntos suficientemente alejados hace su recorrido en buena parte fuera de la planta. Esto se da cuando la planta está compuesta de alas de tamaño significativo orientadas en diferentes direcciónes (formas en H, U, L, etc.).

En las plantas irregulares las alas pueden asimilarse a un voladizo empotrado en el cuerpo restante del edificio, sitio en el cual sufriría menores deformaciones laterales que en el resto del ala (Figura 80).

Por esta razón aparecen grandes esfuerzos en la zona de transición, los cuales producen con frecuencia daños en los elementos no estructurales, en la estructura vertical y aun en el diafragma de la planta.

Fig. 80. Formas de planta

Para este caso, la solución corrientemente adoptada consiste en la introducción de juntas de separación sísmica, como las mencionadas para el caso de los edificios largos. Estas juntas permiten que cada bloque tenga su propio movimiento sin estar atado al resto del edificio, con lo cual se rompe el esquema de trabajo en voladizo de cada ala. Las


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juntas, obviamente, deben tener el ancho suficiente para permitir el movimiento de cada bloque sin golpearse.

Problemas de configuración en altura

Escalonamientos

Los escalonamientos en los volúmenes del edificio se presentan habitualmente por exigencias urbanísticas de iluminación, proporción, etc. Sin embargo, desde el punto de vista sísmico, son causa de cambios bruscos de rigidez y de masa; por lo tanto, traen consigo la concentración de fuerzas que producen daño en los pisos aledaños a la zona del cambio brusco (Figura 81). En términos generales, debe buscarse que las transiciones sean lo más suave posible con el fin de evitar dicha concentración.

Fig. 81. Formas irregulares en altura

Configuración estructural

Concentraciones de masa El problema en cuestión es ocasionado por altas

concentraciones de la masa en algún nivel determinado del edificio que se puede deber a la disposición en él de elementos pesados, tales como equipos, tanques, bodegas, archivos, etc. El problema es mayor en la medida en que dicho nivel pesado se ubica a mayor altura, debido a que las aceleraciones sísmicas de respuesta aumentan también hacia arriba, con lo cual se tiene una mayor fuerza sísmica de respuesta allí y por ende una mayor posibilidad de volcamiento del equipo.


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Fig. 82. Irregularidad en Edificios

Por lo anterior, en el diseño arquitectónico es recomendable disponer los espacios que representen pesos inusuales en


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sótanos o en construcciones aisladas aledañas al cuerpo principal del edificio. En casos en los que por razones topográficas se deba tener almacenamientos de agua elevados, debe preferirse construir torres independientes para ese fin, en lugar de adosarlas al edificio principal.

Figura 83. Tanque elevado que provoco una concentración de Masa (Sismo de 1985 México)

Columnas débiles

Las columnas dentro de una estructura tienen la vital importancia de ser los elementos que trasmiten las cargas a las cimentaciónes y mantienen en pie a la estructura, razón por la cual cualquier daño en este tipo de elementos puede provocar una redistribución de cargas entre los elementos de la estructura y traer consigo el colapso parcial o total de una edificación. Por lo anterior, el diseño sísmico de pórticos (estructuras formadas solo por vigas y columnas) busca que el daño producido por sismos intensos se produzca en vigas y no en columnas, debido al mayor riesgo de colapso del edificio por el de daño en columnas. Sin embargo, muchos edificios diseñados según códigos de sismorresistencia han fallado por esta causa. Estas fallas pueden agruparse en dos clases: • Columnas de menor resistencia que las vigas. • Columnas cortas.


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Varias son las causas de que el valor de la longitud libre se reduzca drásticamente y se considere que se presenta una columna corta: - Confinamiento lateral parcialmente en la altura de la columna por muros divisorios, muros de fachada, muros de contención, etc. - Disposición de losas en niveles intermedios. - Ubicación del edificio en terrenos inclinados. Las columnas cortas son causa de serias fallas en edificios bajo excitaciones sísmicas debido a que su mecanismo de falla es frágil. Pisos suaves o Blandos Varios tipos de esquemas arquitectónicos y estructurales conducen a la formación de los llamados pisos débiles o suaves, es decir, pisos que son más vulnerables al daño sísmico que los restantes, debido a que tienen menor rigidez, menor resistencia o ambas cosas: La presencia de pisos suaves se puede atribuir a: • Diferencia de altura entre pisos. • Interrupción de elementos estructurales verticales en el piso.

Fig. 84. Ejemplo de piso flexible (Piso Blando)

El primer caso de la figura 2.5 se da frecuentemente

por la búsqueda de volúmenes mayores en ciertos niveles de la construcción, generalmente por razones técnicas (exigencias de equipos, etc.) o estéticas simbólicas (imagen del edificio en los niveles de acceso, etc.). Esto conduce a que en los pisos en


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cuestión se presente un debilitamiento de la rigidez, debido a la mayor altura de los elementos verticales. La interrupción de elementos verticales de la estructura ha probado ser la causa de múltiples colapsos parciales o totales en edificios sometidos a sismos, sobre todo cuando la interrupción de los elementos verticales resistentes (muros y columnas) se presenta en los pisos inferiores. La razón del deslizamiento del piso recae en que el nivel en que se interrumpen los elementos es más flexible que los restantes, con lo que aumenta el problema de estabilidad, pero además porque se origina un cambio brusco de rigidez que ocasiona una mayor acumulación de energía en el piso más débil. Los casos más usuales de interrupción de elementos verticales, que ocurre generalmente por razones espaciales, formales o estéticas, son los siguientes: • Discontinuidad de las columnas. • Discontinuidad de muros estructurales (muros de cortante). • Discontinuidad de muros divisorios, concebidos erróneamente como no estructurales, alineados con pórticos. Falta de redundancia El diseño estructural sismorresistente contempla la posibilidad de daño de los elementos estructurales para los sismos más intensos. Desde este punto de vista, el diseño de la estructura debe buscar que la resistencia a las fuerzas sísmicas dependa de un número importante de elementos, puesto que cuando se cuenta con un número reducido de elementos (poca redundancia) la falla de alguno de ellos puede tener como consecuencia el colapso parcial o total durante el sismo. En este sentido, debe buscarse que la resistencia a las fuerzas sísmicas se distribuya entre el mayor número de elementos estructurales posibles Excesiva flexibilidad estructural La excesiva flexibilidad de la edificación ante cargas sísmicas puede definirse como la susceptibilidad a sufrir grandes deformaciones laterales entre los diferentes pisos, conocidas como derivas. Las principales causas de este problema residen en la excesiva distancia entre los elementos de soporte (claros o luces), las alturas libres y la rigidez de los mismos. Dependiendo de su grado, la flexibilidad puede traer como consecuencias:


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• Daños en los elementos no estructurales adosados a niveles contiguos. • Inestabilidad del o los pisos flexibles, o del edificio en general Excesiva flexibilidad del diafragma Un comportamiento excesivamente flexible del diafragma de piso implica deformaciones laterales no uniformes, las cuales son en principio perjudiciales para los elementos no estructurales adosados al diafragma. Adicionalmente, la distribución de fuerzas laterales no se hará de acuerdo a la rigidez de los elementos verticales. (Fig. 85.)

Fig. 85. Comportamiento rígido y flexible del diafragma

Son varias las razones por las cuales puede darse este tipo de comportamiento flexible. Entre ellas se encuentran las siguientes: • Flexibilidad del material del diafragma. • Relación de aspecto (largo/ancho) del diafragma. Por tratarse de un trabajo a flexión de este tipo de elementos, mientras mayor sea la relación largo/ancho del diafragma, mayores pueden ser sus deformaciones laterales. En general, los diafragmas con relaciones de aspecto superiores a 5 pueden considerarse flexibles. • Rigidez de la estructura vertical. La flexibilidad del diafragma debe juzgarse también de acuerdo con la distribución en planta de la rigidez de los elementos verticales. En el caso extremo de un diafragma en el que todos los elementos verticales tengan


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igual rigidez es de esperarse un mejor comportamiento del diafragma que en el caso en el cual tengan grandes diferencias en este punto. • Aberturas en el diafragma. Las aberturas de gran tamaño practicadas en el diafragma para efectos de iluminación, ventilación y relación visual entre los pisos, ocasionan la aparición de zonas flexibles dentro del diafragma, las cuales impiden el ensamblaje rígido de las estructuras verticales. Las soluciones al problema de excesiva flexibilidad del diafragma son múltiples, y dependen de la causa que la haya ocasionado. Las grandes aberturas en el diafragma deben estudiarse con cuidado, con el fin de proveer mecanismo de rigidización o, si esto no es posible, segmentación del edificio en bloques.

Torsión La torsión ha sido causa de importantes daños de edificios sometidos a sismos severos, que van desde la distorsión a veces visible de la estructura (y por tanto su pérdida de imagen y confiabilidad) hasta el colapso estructural (Figura 86). La torsión se produce por la excentricidad existente entre el centro de masa y el centro de rigidez. Algunos de los casos que pueden dar lugar a dicha situación en planta son: • Posición de elementos rígidos de manera asimétrica con respecto al centro de gravedad del piso. • Colocación de grandes masas en forma asimétrica con respecto a la rigidez. • Combinación de las dos situaciones anteriores. Debe tenerse presente que los muros divisorios y de fachada que se encuentren adosados a la estructura vertical tienen generalmente una gran rigidez y, por lo tanto, habitualmente participan estructuralmente en la respuesta al sismo y pueden ser causantes de torsión, como en el caso corriente de los edificios de esquina.


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Fig. 86. Torsión

Cuantitativamente, puede considerarse que una excentricidad entre el centro de la masa y de rigidez es grande cuando supera el 10% de la dimensión en planta bajo análisis. En un caso así deben tomarse medidas correctivas en el planteamiento estructural del edificio (Figura 87). Si se contempla además la situación en altura, el panorama de la torsión puede complicarse aún más cuando hay irregularidades verticales, como los escalonamientos. En efecto, la parte superior del edificio transmite a la inferior un cortante excéntrico, lo cual provoca torsión del nivel de transición hacia abajo, independientemente de la simetría o asimetría estructural de los pisos superiores e inferiores. Como todos los problemas de configuración, el de la torsión debe ser enfrentado desde la etapa de diseño espacial y de forma de la edificación. Los correctivos necesarios para el problema de la torsión pueden resumirse en general en los siguientes puntos: • Las torsiones deben ser consideradas inevitables, debido a la naturaleza del fenómeno y a las características de la estructura. Por esta razón, se sugiere proveer a los edificios de rigidez, mediante la cual se busca reducir la posibilidad de giro en planta. • A efectos del control de la torsión, debe estudiarse con cuidado el planteamiento de la estructura en planta y en altura, así como la presencia y la necesidad de aislamiento de los muros divisorios no estructurales que puedan intervenir estructuralmente en el momento de un sismo. Finalmente, el objetivo debe ser proveer a la estructura con la mayor simetría posible de la rigidez con respecto a la masa.


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Fig. 87. Torsión por muros excéntricos

6.7 VULNERABILIDAD FUNCIONAL.

La vulnerabilidad funcional se define como la

susceptibilidad de la edificación para seguir prestando el servicio para el que fue construida. Este es un aspecto de máxima importancia en edificaciones cuya función es vital, como es el caso de las edificaciones indispensables (hospitales, clínicas, centros de salud, etc.). Aunque las edificaciones desarrollen un buen desempeño estructural frente a las solicitaciones sísmicas, se puede presentar un “colapso funcional" (Cardona, 1989), que puede ser aún más grave que una falla en los elementos de la propia estructura.

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diseño estructural

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