TRATAMIENTO DE AGUA IDISEÑO DE UNA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS

Una comunidad de nivel de complejidad medio , en clima cálido , con una población de 20.000 habitantes requiere construir una planta de tratamiento de agua potable. Como fuente de agua, se tiene disponible el lago san juan de puebla localizado cerca al sitio donde está concentrada la población. Recientemente, se realizó un muestreo de agua, obteniéndose los siguientes resultados:

Parámetro Valor, mg/L

pH, unidades de pH 5,5

Turbiedad , UNT 50

Color, UPt-Co 40

Alcalinidad 100

Dureza 60

Hierro 1

Manganeso 1

Nitratos 12

fosfatos 4

COT 9

Coliformes fecales , UFC/100ml 5

Coliformes totales UFC/100ml 100

Aldrin 0,001

para la fuente , se realizó una prueba de cloro con agua filtrada , obteniéndose los siguientes resultados :

dosis mg/l 0,2 0,4 0,6 1 1,2 1,6 2 2,5 3 3,5 4

cloro residual total

0 0,2 0,4 0,7 0,9 0,7 0,6 0,5 0,6 0,7 0,9

De acuerdo con la información presentada realizar un dimensionamiento básico de las unidades para una planta de tratamiento de aguas que al menos incluya lo siguiente:

1. Dotación (L/hab dia) y caudal de diseño2. Diagrama de bloques del tren de tratamiento propuesto3. Estimaciones de productos químicos necesarios (coagulante, desinfectante, oxidante)4. Diseño de sistema de mezcla y floculación5. Dimensiones básicas de sedimentación y filtración6. Dimensiones básicas de sistema de cloración

DETERMINACIÓN DEL NIVEL DE COMPLEJIDAD DEL SISTEMA

Según la RAS 2000 para poblaciones con nivel de complejidad medio , la dotación neta minima es 120 L/hab*dia y la dotación neta máxima es de 175 L/hab*dia.

variación a la dotación neta según el clima y el nivel de complejidad tomando en cuenta que nuestro sistema tiene un nivel de complejidad medio , y un clima cálido , la variación neta puede variar en un 15% , teniendo en cuenta las condiciones medioambientales y la influencia de esta en el diseño, nuestra dotación neta será entonces de 138 L/hab*dia

dneta=¿d neta¿(1,15)=120(1,15)=138 L/hab*dia

en base a nuestro sistema de complejidad el máximo porcentaje admisible por pérdidas técnicas será de un 30% , pero nuestra diseño de planta estará comprometido a reducir estas pérdidas con un sistema de uso eficiente de agua.

dotación bruta d

BRUTA=¿ d neta1−% P

¿

d BRUTA=¿ 138 L /hab∗dia1−0,3

¿=197,14 L/hab*dia

ahora se calcula el caudal medio diario

Qmd=població n∗dbruta

86400

Qmd=20000∗197,14 L/hab∗dia

86400=45,63L /s

para calcular el caudal máximo diario se debe tener en cuenta el coeficiente máximo

diario (K1) que para el nivel de complejidad del sistema medio es de 1.30. siendo entonces:

QMD❑=Qmd∗k 1

QMD❑=45,63L /s∗1,30=59,32L/ s

Luego es necesario calcular el caudal máximo horario teniendo en cuenta el coeficiente de consumo máximo horario (K2) que para este caso es 1.60

QMH❑=QMD❑∗k2

QMH❑=59,32 L/s∗1,60=94,91 L/s

Para efectos del diseño y cumplir con lo estipulado en el RAS 2000. Calculamos la demanda futura con base en la proyección del crecimiento poblacional, el cual se estima que es de 1,2 %

población futura=població n inicial×(1+tasa de crecimiento)

población futura=20000×(1+1,2 %)=20240habitantes

ahora los caudales proyectados al futuro seran:

Caudal medio diario

Qmd=20240∗197,14 L/hab∗dia

86400=46,18L /s

caudal maximo diario

QMD❑=46,18L /s∗1,30=60,04 L/s

caudal maximo horario

QMH❑=60,04 L /s∗1,60=96,06 L/s

Además de los cálculos que se realizaron con anterioridad, se debe tener en cuenta la demanda mínima contra incendios para el nivel medio . B.2.8.1 Demanda mínima contra incendios para los niveles bajo y medio de complejidad Para poblaciones correspondientes a los niveles bajo y medio de complejidad, el diseñador debe justificar si la protección contra incendio se considera necesaria. Sin embargo, se tendrá en cuenta que la presión requerida para la protección contra incendios puede obtenerse mediante el sistema de bombas del equipo del cuerpo de bomberos y no necesariamente de la presión en la red de distribución. Además, deben considerarse las siguientes especificaciones: 1.Los hidrantes se instalarán preferiblemente en las tuberías matrices y descargará un caudal mínimo de 5 L/s. 2. Se recomienda una distancia mínima de 300 metros entre los hidrantes. La disposición final de los hidrantes debe ser recomendada por el diseñador de acuerdo con las exigencias de la zonificación urbana. Colocando por precaución 3 hidrantes

Qdise ño=QMH+(QH×N HIDRATANTE)

Qdise ño=96,06 L/s+(5×3)=111,06L/ s

trabajando con un sobre diseño del 10 por ciento.

Qdise ño=Qdise ño×sobredise ño=111,06 L/s ×(1,1)=122 l /s

diseño de la planta de tratamiento de agua potable san juan de puebla

Antes de empezar a definir nuestro diseño es necesario conocer la calidad del agua a la entrada, es decir, la calidad del agua que nosotros vamos a tratar. para esto se calcula el IRCA. indice de riesgo de la calidad del agua segun la resolucion 2115.

I RCA(%)=∑❑

❑

❑ puntaje deriesgoasignado a las caracter í sticas noaceptables

∑❑

❑

❑ puntajederiesgoasignado a todas las caracter í sticas analizadas×100

I RCA (%)=7072

×100=97,22 %

el cálculo del IRCA tiene una calificación de nivel de riesgo en salud ; por ser superior al 80,1% de , inviable sanitariamente. lo que hace indispensable inmediatamente una planta de tratamiento en la cual debemos garantizar una calificación de nivel de riesgo: sin riesgo para la salud de los habitantes . siguiendo la legislación nacional sobre agua potable, la resolución 2115 y el RAS 2000 (criterios de diseño) , para suministrar agua potable que asegure salud y bienestar a la población.

para nuestra planta hemos propuesto un diseño para el tratamiento de agua tomada de la laguna san juan de puebla ,los cuales se muestran a continuación ,en el siguiente diagrama

A. Sistema de Captación:

analizando que nuestro sistema de captación proviene de una laguna(agua superficiales) en el cual el agua fluye por gravedad , teniendo en cuenta que en la laguna traerá consigo muchos materiales grandes , como peces , palos, hojas etc. se localizaa bajo la superficie del lago para excluir de esta forma muchos materiales flotantes de gran tamaño, en un lago específicamente estas usualmente se encuentra aguas adentro a una distancia suficiente para minimizar los efectos de contaminación por la vegetación de la costa o las descargas de residuos . para su operacion se debera medir el caudal a la entrada cada dos horas y guardar sus registros con el fin de ser enviados , en caso de ser requeridos , a la SSPD. a si mismo se deberá realizar un análisis de laboratorio y establecer las condiciones de calidad del agua en la fuente y detectar si esta ocurriendo cambios en esta.

la bocatoma debe estar constituida por los siguientes elementos:

1-una rejilla de captación dispuesta transversalmente a la dirección de corriente.la velocidad atraves de esta debe ser inferior a 0,15 m/s para reducir a un minimo el arrastre de materiales flotantes. esta rejilla deberá ser de hierro fundido con barras paralelas entre sí y colocadas en el sentido de la corriente, y deberán estar a una separación de 20mm a 50mm, formadas por secciones removibles para facilitar su limpieza el área efectiva de paso a través de las rejas será dos veces el área necesaria para el ingreso del caudal de diseño.

2- un canal de captación.

3- una tubería o canal de conducción.que tiene por finalidad servir de enlace entre el canal de captación y el desarenador. estas puede ser proyectada enterrada o a cielo abierto, dependiendo de la topografía de la zona de captación. para nuestro sistema consideramos pertinente que sea cerrado para que no caigan materiales dentro del canal de conducción. En estos canales deberán realizarse mediciones de caudales y niveles dos veces por mes ( para establecer la pendiente de la línea de gradiente hidráulico)

4-una compuerta que permita la regulación de caudales.

5- una cámara desarenadora.

un desarenador convencional se define como un tanque construido con el propósito de sedimentar las partículas gruesas por la acción de la gravedad (sin coagulante ). este elemento constituye un tratamiento preliminar de purificación de aguas. este se debe localizar los mas cercano a la bocatoma, con el fin de evitar obstrucciones en la linea de conduccionlos factores a tener en cuenta para tener un buen proceso de desarenador son :temperatura y viscosidad del agua; tamaño, forma y porcentaje a remover de las partículas. el material en suspensión es transformado por el agua es básicamente arcilla, arena o grava fina. para nuestra planta de tratamiento se construirán dos desarenadores como medida preventiva si alguno de los dos se encuentran fuera de servicio o mantenimiento , cada uno de ellos dimensionado para el caudal medio diario de nuestra planta.

En el caso de los niveles bajo y medio de complejidad, puede prescindirse del desarenador cuando se compruebe que el transporte de sólidos sedimentables no es perjudicial para el sistema de abastecimiento de agua.

Luego de la cámara desarenadora , se dispone a pasar a través de mecanismos de bombeo de baja presión, para elevar el agua hasta las zonas de tratamiento.

B. Mezcla Rápida

luego de que el agua ha sido pretratada para que no ocasione daños a nuestros equipos , esta se encuentra lista para pasar a nuestra mezcla rápida, que tiene por objetivo que el coagulante se distribuya lo más rápido y uniformemente posible en toda la masa de agua. el grado de agitación esta dado por el gradiente de velocidad G.

para nuestro sistema de tratamiento colocaremos un vertedero rectangular ,debido a su bajo costo .

datos :

flujo volumétrico de entrada :122 L/s=0,122m3/stemperatura : 29 C

viscosidad:0,708×10−3 kgs /m2

densidad: 995,7 kg/m3

tiempo 20 segundosG: 1000ancho de vertedero (B) 0,3 maltura P 2 m

q=QB

q=0,1220,3

=0,4 m2/ s

profundidad crítica:

H c=( q2

g)❑

13=( 0,42

9,81)❑

13=0,2536 m

profundidad antes del resalto

H 1=√2HC

❑

1,06+√ PH C

+1.5=

√2×0,2536

1,06+√ 20,2536

+1.5=0,03433m

se calcula la velocidad v1

v1=QH 1

v1=0,122

0,03433=3,55m /s

F1=V 1

√g×H 1

=F1=3.55

√9,81×0,03433= 6,11

este número de froude se encuentra en el rango de estabilidad4,5≤6,11≤9 el resalto que se forme mediante cualquier dispositivo hidráulico debe ser estable para que se efectúe adecuadamente la mezcla. profundidad después del resalto

H 2=H 1

2×(√1+8F2

❑−1)=0,03433

2×(√1+8(6,11)2

❑−1)= ,2799m

La velocidad después del resalto

v2=qH 2

= 0,40,2799

=¿1,42 m/s

pérdida de energía :

h=¿¿=¿¿

longitud del resalto hidráulico

LJ=6(H 2−H 1)=1,47 m velocidad media en el resalto

vm=v1+v2

2=1,42+3,55

2=2.485m /s

tiempo de mezclado:

t=LJ

vm

= 1,47m2,485m /s

=0,5915 s

según la recomendación de Hudson: T ≤1 seg, por lo tanto t=0,5915 seg . cumpleel rangorecomendado

cálculo del gradiente de velocidad.

G=√ γ ×hμ×t

=√ 995,7×0,38530,708×10−3×(0,5915)

=957,12S−1

Distancia al punto de aplicación del coagulante:

Lm=4.3× p0.1×HC❑0,9=4.3×(2)0.1×(0,2536)❑0,9=1,34 m

C. MEZCLA LENTA . FLOCULADOR .

En esta etapa la agitación no debe ser ni muy lenta que favorezca la sedimentación, ni muy rápida que provoque el rompimiento de los flóculos ya formados.

El gradiente medio de velocidad ( G) debe estar entre 20 s-1 y 70 s-1 y el tiempo de detención (td) entre 20 y 30 minutos, deben determinarse en base a las pérdidas de carga y la longitud de trayectoria del flujo.

El floculador debe diseñarse de manera que la velocidad del agua a través del tanque no exceda los 0.6 m/s.

Como la eficiencia es función del número de cámaras, para los niveles bajo y medio de complejidad no debe diseñarse menos de dos unidades en serie. por lo que tomaremos 3 cámaras defloculaciónn.

floculación

tomando t = 25min

G❑1=30

G❑2=25

G❑3=20

el volumen será:

V=Q×t

V=0.122m3/ s×1500 s=183 m3

suponiendo

L= 10mH= 2m

W= VH ×L

W= 183m3

2m×10m=9,15m

Cálculos para la primera cámara Numero de baffles

N ¿ {[ 2μ tρ (1,44+ f ) ](HLGQ )

2}1 /3

N ¿ {[ 2(0,708×10−3 kgs /m2)1500 s

995,7kg /m3(1,44+0.25) ]( 2m10m 30 s❑−1

0,122m3/s )2}

1 /3

=31.25≃32

Después de calcular el número de bafles procedemos a calcular las dimensiones faltantes del floculador.

distancia entre baffles

e= LN

e=10m32

=0,31m

d=1,5e

d=1,5(0,31m)=0,47m

Continuamos con el cálculo de la velocidad de carga en el floculador

v=QA

v= 0,122m3 /s0,31m×2m

=0,196m /s

lo que nos confirma que nuestras suposiciones son acertadas. puesto que no excede el límite de velocidad.

Procedemos a calcular las pérdidas de carga

h=μ tG2

ρg

h=(0,708×10−3 kgs/m2)(1500)(30 s❑−1)❑2

995,7kg /m3(9.8m/ s2)=0,098m

De la misma forma se realizan los cálculos para las dos cámaras restantes, los resultados se presentan en la tabla 1.

G(s-1) N e(m) d(m) v(m/s) h(m)

30 32 0.31 0.47 0.196 0.098

25 28 0.36 0.54 0.169 0.068

20 24 0.42 0.63 0.145 0.0435

D. SEDIMENTACIÓN.

debido a que nuestro sistema es de nivel medio de complejidad podremos utilizar un sedimentador de flujo horizontal o alta tasa , para la cual según la RAS 2000 , la carga

superficial debe encontrarse entre 120 y 185 m3/m2dia

partiendo de:velocidad entrada:0,145 m/splacas planas paralelas sc =1 ángulo de placas=60 separación entre placas 5cm (recomendado por el RAS 2000)longitud : 10 m Ancho :8m

A =80 m2

Q=122 L/S⇒10540,8m3/diaa partir del cual encontraremos la carga

CS=QA

=10540,8

80=131,76m3/m2dia cumple con lo establecido por el RAS.

Según la RAS 2000 la profundidad del tanque debe estar entre 4m y 5.5m, por lo que tomamos una profundidad de 5m y con ella calculamos el volumen.

v=p× A=80×5=400m3

ahora calculando el tiempo de retención

t= volumencarga superficial

= 40010540,8

=0,0379d í a=0,91horas=54,64min

espesor de placas de asbesto : 8-10 mm junto al sistema sedimentación se hace uso de tolvas para la disposición y/o tratamiento de los lodos que han sido generados en la sedimentación. la separación entre tolvas y el sedimentador es mayor a dos metros.

E. FILTRACIÓN

para esta etapa se busca la remoción de partículas suspendidas y coloidales presentes en una suspensión acuosa mediante su paso por un medio poroso.

La filtración lenta en diversas etapas (FLDE) se recomienda para el acondicionamiento o pretratamiento de fuentes superficiales de agua, cuya calidad puede interferir en los mecanismos de purificación o superar la capacidad de remoción de la filtración lenta en arena produciéndose efluentes de calidad deficiente. Debe emplearse como multibarrera para controlar los cambios bruscos de la calidad de agua de las fuentes. Se debe emplear para aguas que presenten un color menor a 30 UPC y una turbiedad inferior a 80 UNT.

La filtración lenta en diversas etapas combina dos etapas de pretratamiento en medios gruesos (filtro grueso dinámico y filtro grueso ascendente) y un tratamiento en filtros lentos de arena. Las etapas de pretratamiento permiten enfrentar las concentraciones de sólidos suspendidos y microorganismos presentes en el agua cruda, mientras que la filtración lenta en arena es una etapa de pulido o tratamiento final antes de la desinfección como barrera de seguridad.

siguiendo las recomendaciones utilizaremos la filtración lenta en diversas etapas con una velocidad de 7- 14 m3/m2dia. Tomando una tasa media de filtración igual a 300 m/día y un total de 3 filtros, calculamos área total de filtración.

At= QTF

At= 0,122L /s300mdia

×1d í a24h

×1h

3600 s

=35,13m2

El área para cada filtro será

A=35,13m2

3=11,71m2

F.DESINFECCIÓN.

para asegurar que el agua esté libre de bacterias perjudiciales es necesario desinfectarla. la cloración es el metodo mas comun para desinfectar el agua. se agregan cantidades suficientes de cloro gaseoso o hipoclorito al agua tratada para matar las bacterias patógenas. la cloración es un método de desinfección confiable, relativamente económico y fácil de aplicar

son diversos los criterios que se tienen que considerar para valorar el desinfectante más adecuado como :1. aptitud del desinfectante para destruir las diversas clases de organismos en función de la temperatura y la naturaleza del agua 2. capacidad de desinfectante para que , en las concentraciones empleadas para conseguir la desinfección , no comuniquen al agua características tóxicas o desagradables estéticamente.3.facilidad de aplicación técnica y económica.4. capacidad para permanecer en concentraciones residuales tales que eviten cualquier recontaminación , como puede ocurrir en la distribución.5. adaptabilidad de técnicas de valoración ,rápidas y exactas , que nos permitan conocer la concentración del desinfectante residual.

A continuación se muestran graficados los valores de dosis de cloro vs cloro residual libre, el cual nos proporcionará la demanda de cloro , la dosis óptima de cloro y la concentración de cloro residual libre para la distribución para que no surjan ningún tipo de organismo patógena durante el tiempo de residencia en las tuberias de distribucion .

gráfica 1. curva de demanda de cloro.

de este análisis de las muestras se tienen:1.concentración de cloro residual : 0,5 ppm o mg/L , el cual cumple con lo estipulado en en la ley 2125 que la concentración permisible debe ser de 0,3 a 2 mg/L. Para este proceso tenemos podemos trabajar con 0,6 mg/L , para no trabajar en los límites de este.2. Dosis de cloro: la dosis de cloro para alcanzar la concentración de cloro residual libre será de 2,5 mg /L.3. La demanda de cloro será entonces :

CLDEMANDADO=CLdosis−CLResidual

CLDEMANDADO=2,5−0,5=2mg /L.

para el dimensionamiento y el tiempo de residencia del cloro con el agua para que la desinfección sea efectiva tomaremos la concentración de cloro libre que arrojó nuestro análisis de muestra al sistema , fue 0,5 mg/L . y a un pH de 7 a una temperatura de 25 grados , por medio de la tabla C.2.8.A (tomado del RAS 2000) , obtendremos el tiempo de contacto:CT obtenido: a partir de la dosis de cloro aplicada que para mantener una concentración de cloro residual libre de 0,5 será de 2,5 mg/L , a partir de esto se halla CT=12mg×min/L.para hallar el tiempo necesario :

T :CT

CLResidual

T :12mg×min/L0,5mg×min /L

=24 min

con este tiempo podremos hallar las dimensiones del tanque :

para el caudal de 0,122m3/s

tiempo : 24 min =1440 sv=Q×t

v=0,122m3/s×(1440 s )=175,68m3

trabajando con un sobre diseño para al tanque :

v=175,68m3×(1.2)=210m3

capacidad:

capacidad=Q×C1000

en donde Q es el caudal en m❑3 /dia

C es dosis promedio de cloro en mg /L

capacidad=10540,8m3 /dia×2,5mg /L1000

=26,352 kg /d í a

por lo que se necesitarán tres cilindros de de 68 kg , la cual su tasa maxima de extraccion de cloro es de 16 kg/dia , usando dos de estos continuamente, y siempre teniendo en reserva una unidad de equipo.

por lo cual se necesitará un sistema de cloración que tenga esta capacidad.

El sistema de dosificación termina en el punto en que la solución de cloro se mezcla con el agua que se va a desinfectar. los componentes básicos de un dosificador son:-bascula: que registra permanentemente la cantidad de cloro empleada en la desinfección y la cantidad remanente en el cilindro.-valvulas y tuberias :permiten conducir el cloro hacia donde se llevará la cloración y regular o suspender el suministro- clorador , dotados de reguladores de presion y vacio, accionados por diafragmas y orificios que disminuyen la presión del cloro gaseoso. esto permite tener un flujo uniforme ,además mantiene un vacío al eyector para fines de seguridad (fugas ).-eyector: que es el punto donde se el cloro entra en la corriente de agua de dilución. tomando esto en cuenta nuestro sistema de dosificación será un clorador de tipo de solución al vacío, el cual se succiona el gas por medio de vacío generado por un eyector el cual lo mezcla con el agua formando una solución , que luego es conducida l punto de aplicación. operado de manera manual.

.G.ALMACENAMIENTO Y DISTRIBUCIÓN.

En esta etapa pasa el agua ya filtrada al contacto con el cloro para su posterior desinfección, de aqui se colocaran unas bombas de alta presión por medio de las cuales se bombiaran por el sistema de distribución para del agua a nuestros clientes. la aducción o conducción debe diseñarse con el caudal máximo diariopara el diseño, la construcción, la operación y el mantenimiento de la redes de distribuciones se deben identificar alternativas de distribución por gravedad , por bombeo y mixtas. Además deben tenerse en cuenta las siguientes condiciones :-capacidad de red..-delimitación de zonas de presión.-sectorización del servicio.-trazado de la red -edificios y vulnerabilidad de la red de distribución.-otros para su diseño se tendrá en cuenta el caudal máximo horario o el caudal máximo diario , el mayor que resulte de las dos la presión en las redes de distribución debe ser como mínimo de 98,1 KPa , cuando esté circulando el caudal de diseño.la red matriz debe tener mínimo un diámetro de 100mm ( 4 pulgadas) y 50 mm (2 pulgadas) para las de red menor

El tanque de almacenamiento debe estar disponible para suministrar agua en horas de máxima demanda y a la vez debe mantener presiones adecuadas en la red de distribución. Es necesario tener en cuenta las siguientes condiciones:

1. Realizar la operación de las válvulas según el régimen de servicio 2. Medir el caudal distribuido. 3. Aforar el caudal de ingreso al tanque. 4. Controlar la calidad del agua almacenada. 5. Vaciar y lavar el tanque cuando se detecten sedimentos, en especial residuos de cal. 6. Desinfección de tanques .

PRODUCTOS QUÍMICOS NECESARIOS A TRAVÉS DEL TRATAMIENTO.

Para el proceso de coagulación se empleará el cloruro de polialuminio recomendado para el tratamiento de aguas blandas y turbias. además de sus numerosos beneficios como son: Rápida formación de flóculos, Tiempos cortos para reaccionar y sedimentar, Muy versátil para tratar aguas de variada turbiedad, alcalinidad y contenido de materia orgánica, reducción de lodos de un 25-75%

El PAC reemplaza la necesidad de otros coagulante y en muchos casos eliminando o al menos reduciendo notablemente la necesidad de químicos reguladores de pH, ayudas de floculación y ayudas de filtración. sin embargo también utilizaremos como auxiliar la cal al no tener efectos adverso sobre la calidad del agua y para lograr un pH óptimo de coagulación. Por lo que se necesitará también un dosificador en seco o en solución.

El crecimiento de algas y películas biológicas sobre las paredes del sedimentador puede ser un problema en el proceso, por lo que estos pueden causar olores y sabores , así como taponamiento , este problema se puede controlar mediante la aplicación de una mezcla de 10 gramos de sulfato de cobre y 10 gramos de cal por cada litro de agua sobre las paredes , con cepillos cuando el tanque está vacío.

La selección de un desinfectante y los pasos a seguir antes de su elección, dependen de una serie de condiciones propias de cada sistema de abastecimiento, pero siempre habrá que buscar o tender hacia tres finalidades:

● Proporcionar agua libre de patógenos.● Evitar la producción de subproductos de la desinfección.● Mantener una calidad bacteriológica en la red de abastecimiento, evitando los

recrecimientos bacterianos.

Teniendo en cuenta las necesidades requeridas por la comunidad y la fuente de agua disponible se utiliza cloro gaseoso debido a que :

Es el método más utilizado y conocido. - Oxida fácilmente al hierro, sulfuros y algo más limitado al manganeso.- Mejora generalmente la reducción del color, olor y sabor.- Es muy efectivo como biocida.- Proporciona un residual en el sistema de abastecimiento.- Mejora los procesos de coagulación y filtración.- Elimina el amonio, previa transformación en cloramina.

bibliografía trabajo de lorraine davila semestre pasado

http://cidta.usal.es/cursos/ETAP/modulos/libros/estaciones.pdf DISEÑOS DE ESTACIONES DE CLORACION.libro ingenieria ambiental SEGUNDA EDICIÓN. J. GLYNN Y GARY W. HEINKEPURIFICACIÓN DEL AGUA. segunda edicion JAIRO ALBERTO ROMERO ROJAS RAS 2000