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CAPITULO V 353

DISCUSIÓN DE RESULTADOS SEDIMENTOLOGIA

5.1 1 Calibración Núcleo – Perfil

Tal y como se explicó en la metodología, se reseña la importancia de efectuar una

buena correlación núcleo-perfil para inferir de la manera mas apropiada las

características sedimentológicas y texturales mas importantes reveladas por el núcleo y

que ajusten en profundidad con las mostradas por los registros corridos en los pozos.

Las correlaciones efectuadas en los pozos VLA-1321 (C-4) y VLA-1326 (C-5) se

realizaron en la foma manual, tratando de honrar la data pie a pie bajo la supervisión

de un sedimentólogo, a fin de ser lo mas certero posible en la descripción.

Se superpuso en una mesa de luz el registro core gamma de ambos núcleos al de los

registros de los pozos, efectuando la correlación por tramos desde el fondo hacia

superficie y determinando el desfase (pies) existente en cada sección, restándole el

desfase obtenido en cada tramo al valor de la profundidad del registro y así de esta

forma fueron calibrados ambos registros.

En el caso del pozo VLA-1321 el desfase obtenido varía entre 5 y 8 pies, en detalle

sería 8 pies desde el fondo hasta la subunidad denominada C-4M1M, ascendiendo y

atravesando 3 subunidades mas el desfase es de aproximadamente 5 pies hasta la

subunidad C-4U3M, y desde allí y hasta el tope de C-4U1 el desfase en profundidad es

de 6 pies

Mientras que para el pozo VLA-1326 el desfase por tramos es mucho mas variable

oscilando entre 4 y 8 pies, de base a tope el desfase es de 4 pies hasta la subunidad

denominada C-4U2LUNC, ascendiendo cambia a 5 pies hasta el tope de la subunidad

C-5U2L. Continuando con la calibración se alcanzan 8 pies de desfase hasta la parte

central de la subunidad C-5U2U, donde hacia el tope el desbalance se reduce 1 pie

ANALISIS RESULTADOS SEDIMENTOLOGIA

CAPITULO V 354

para así tener 7 pies hasta la base de la subunidad C-5U1U y posteriormente cambia a

8 pies hacia el tope de la misma subunidad C-5U1U.

En las tablas 12 y 13 se puede apreciar en detalle los resultados de la correlación

núcleo-perfil para ambos pozos

Tabla 12: Correlación Núcleo – Perfil pozo VLA-1321 (C-4)

SUB UNIDADES

PROF. (PIES)

Prof. Correg.

Desfase Pies POR. (%) K (md) Litofacies

C-4U1 5662 5656 6 17,09 2,22 H 5671 5665 6 17,36 232,55 S11 5678 5672 6 23,71 102,22 S3

C-4U2U 5719 5713 6 21,16 23,66 5720 5714 6 18,36 6,46 H 5722 5716 6 20,86 92,92 5723 5717 6 17,90 0,97 H 5726 5720 6 17,93 234,66 S3 5727 5721 6 22,58 1036,45 S3 5727 5721 6 23,76 1115,32 S3 5728 5722 6 21,27 377,83 S3 5729 5723 6 22,53 59,71 5730 5724 6 23,13 876,03 5732 5726 6 25,07 1204,38 S3 5732 5726 6 24,92 808,19 S3 5733 5727 6 25,96 817,17 S3 5733 5727 6 26,06 1323,69 5734 5728 6 25,86 1150,87 5735 5729 6 25,70 848,90 5736 5730 6 26,18 1192,82 5737 5731 6 23,81 597,10 S3 5737 5731 6 21,43 164,56 S3 5739 5733 6 19,29 130,69 S3

5740 5734 6 20,98 69,92 C-4U2M 5747 5741 6 21,72 282,38 S2

5756 5750 6 22,86 1269,70 S11 5757 5751 6 24,64 809,29 S3 5757 5751 6 26,52 1549,18 S3 5758 5752 6 19,77 393,16 S2 5759 5753 6 22,92 569,41 S2 5760 5754 6 21,14 359,89 5762 5756 6 17,55 94,79 S11


CAPITULO V 355

Tabla 12 Cont. SUB

UNIDADES PROF. (PIES)

Prof. Correg.


5764 5758 6 25,50 879,17 S11 5765 5759 6 25,14 875,75 5769 5763 6 26,22 2167,89 S11

C-4U2L 5775 5769 6 20,34 170,73 S2-S1 5776 5770 6 20,76 132,31 S2-S1 5777 5771 6 15,58 14,87 S1 5777 5771 6 19,48 86,03 S1 5778 5772 6 19,28 53,03 S1 5780 5774 6 20,17 76,17 S1 5781 5775 6 20,08 77,79 S1 5782 5776 6 23,57 727,52 S1 5784 5778 6 19,71 64,28 S2 5790 5784 6 20,10 90,61 S1 5794 5788 6 18,35 44,95 S2

C-4U3 5805 5799 6 19,54 461,92 S3 5807 5801 6 24,75 1787,91 S3 5808 5802 6 22,54 1085,54 S3 5809 5803 6 21,30 855,16 S3 5811 5805 6 18,00 73,46 5812 5806 6 15,10 1,06 H 5812 5806 6 13,07 0,53 H 5813 5807 6 15,85 7,36 5813 5807 6 14,60 4,64 5814 5808 6 15,64 2,38 5814 5808 6 20,54 127,56 5815 5809 6 15,05 1,95 H 5815 5809 6 16,59 3,12 5816 5810 6 13,18 0,26 L 5817 5811 6 14,00 1,01 5817 5811 6 19,92 55,30 S1 5821 5815 6 21,15 77,83 S2

C-4U3M 5830 5825 5 18,23 29,33 S2 5831 5826 5 21,15 711,37 S2 5832 5827 5 17,04 344,90 S2 5832 5827 5 20,30 441,82 S3 5833 5828 5 22,04 1087,21 S3 5834 5829 5 20,09 246,18 5835 5830 5 20,24 455,80 S3

C-4U3UNC 5836 5831 5 17,91 37,43 C-4M1 5886 5881 5 20,24 138,54 S3

5887 5882 5 21,90 359,17 S3 5892 5887 5 20,59 109,96 S1


CAPITULO V 356

Tabla 12 Cont. SUB

UNIDADES PROF. (PIES)

Prof. Correg.


5893 5888 5 18,04 100,23 S1 5894 5889 5 20,03 480,78 5894 5889 5 18,84 55,96 S1 5902 5897 5 22,86 360,22 5903 5898 5 22,02 170,35 S1 5904 5899 5 19,95 51,02 5904 5899 5 20,62 79,31 5906 5901 5 4,27 0,03 H 5906 5901 5 13,67 0,92 H 5908 5903 5 17,25 41,71 5910 5905 5 21,59 236,86 S2 5910 5905 5 25,29 900,60 S2 5912 5907 5 19,47 45,64 5913 5908 5 18,41 26,10 S2

C-4M1M 5937 5929 8 22,89 796,83 5938 5930 8 25,52 1812,58 S3 5938 5930 8 23,70 1389,78 S3 5940 5932 8 23,16 516,15 S3 5941 5933 8 22,61 926,54 S3 5942 5934 8 24,90 2397,15 S3 5942 5934 8 22,38 710,59 S3 5943 5935 8 24,83 1647,96 S3 5944 5936 8 20,88 142,68 S3 5945 5937 8 21,30 133,47 S3 5947 5939 8 20,18 99,07 5948 5940 8 6,45 0,06 H 5950 5942 8 20,99 132,09 5952 5944 8 10,29 2,02 H 5953 5945 8 20,23 152,34 5954 5946 8 21,79 140,26

Tabla 13: Correlación Núcleo – Perfil pozo VLA-1326 (C-5)

SUB UNIDADES

PROF. (PIES) Prof. Correg.


6187 6179 8 15,98 5,28 6189 6181 8 10,81 108,01

6190 6182 8 18,71 393,45 C-5U1 6216 6208 8 14,81 84,07

6224 6216 8 21,12 214,91 S3 6229 6221 8 18,53 92,08 6237 6230 7 20,71 211,31 S3

6238 6231 7 21,39 283,16


CAPITULO V 357

Tabla 13 Cont.

SUB UNIDADES

PROF. (PIES) Prof. Correg.


C-5U1U1 6247 6240 7 23,65 561,42 S3 6248 6241 7 23,05 342,68 S3 6249 6242 7 20,04 98,70 S3 6250 6243 7 22,70 286,27 S3 6251 6244 7 19,79 96,24 6254 6247 7 19,41 241,59 S2 6254 6247 7 18,19 10,52 6254 6247 7 7,97 0,62 S11 6256 6249 7 20,17 372,11 S2 6257 6250 7 20,19 166,42

C-5U1M 6286 6279 7 15,00 85,90 S11 6293 6286 7 21,14 131,68 S3

C-5U2U 6328 6321 7 20,72 130,69 S3 6329 6322 7 19,54 1282,71 S3 6335 6327 8 18,93 50,70 6336 6328 8 17,48 26,17 S11 6337 6329 8 21,13 150,37 S11 6339 6331 8 21,20 156,13 S11 6339 6331 8 20,41 67,64 6343 6335 8 23,24 326,49 S3 6344 6336 8 22,33 213,70 S3

C-5U2UP 6348 6340 8 21,83 136,79 S3 6349 6341 8 19,80 100,98 6352 6344 8 20,90 115,52 S3 6353 6345 8 20,40 82,70 S3 6358 6350 8 12,97 4,09 S11 6363 6355 8 21,74 259,26 S11

C-5U2M 6364 6356 8 20,71 114,26 6365 6357 8 22,22 212,68 S3 6366 6358 8 21,49 360,29 S3 6366 6358 8 22,31 314,05 6367 6359 8 21,94 416,76 S3 6368 6360 8 22,11 339,64 S3 6369 6361 8 20,48 143,40 S3 6370 6362 8 20,07 118,90 6372 6364 8 17,36 21,56 S11 6373 6365 8 19,05 106,69 S11 6373 6365 8 16,59 14,14 S11 6376 6371 5 17,86 137,51

C-5U2L 6377 6372 5 20,18 233,55 S3 C-

5U2LUNC 6402 6398 4 10,98 12,29


CAPITULO V 358

Tabla 13 Cont. 6404 6400 4 20,37 119,38 S3 6405 6401 4 19,51 105,35 S3 6406 6402 4 19,17 93,71 S3 6407 6403 4 15,48 25,76 S3 6408 6404 4 19,16 121,31 S3 6410 6406 4 18,72 264,08 S3 6410 6406 4 19,88 123,60 S3 6413 6409 4 19,81 223,53 6414 6410 4 20,35 214,11 6414 6410 4 20,75 176,85 6415 6411 4 13,20 2,17 H 6416 6412 4 19,72 148,97 6417 6413 4 19,02 145,53 6418 6414 4 18,84 60,47 6419 6415 4 19,48 89,77 6420 6416 4 19,95 793,08 S2 6420 6416 4 19,97 139,48 S2 6429 6425 4 20,69 81,84 S3 6438 6434 4 18,84 1205,74 S3 6438 6434 4 18,89 666,38 S2 6439 6435 4 22,21 1227,48 S2

C-5U3 6440 6436 4 22,17 1008,44 S2 C-5U3B 6480 6476 4 19,05 31,75

6486 6482 4 21,62 114,85 S11 6488 6484 4 17,52 21,76 S11 6489 6485 4 19,93 51,31 S11 6491 6487 4 19,19 88,00 S11 6494 6490 4 17,89 29,98 S11 6495 6491 4 19,00 58,56 S11 6495 6491 4 18,96 57,01 S11 6496 6492 4 20,64 83,97 S11 6497 6493 4 20,76 84,76 6501 6497 4 20,50 276,75 6502 6498 4 21,54 346,36

5.1.2 Identificación y Tipo de Arenisca

Las secciones finas realizadas en los núcleos permitieron determinar los componentes

más importantes en cuanto a grano, matriz y cemento como componentes principales

de las areniscas.


CAPITULO V 359

En el núcleo del pozo VLA-1321 la constitución de los granos es mayormente cuarzo

con porcentajes que van desde 67% a un 80% y el resto de la armazón la constituyen

fragmentos de roca (tapones 4 y 5) y otros componentes menores.

La matriz observada es de tipo arcillosa entre 11 y 17% en las 7 muestras tomadas,

mientras que la cementación grano-grano presente ocurrió mayormente por la

precipitación de calcita entre un 5% y un 19% y en menor proporción por otro tipo de

mineral.

Para los 16 tapones del núcleo del pozo VLA-1326 la constitución de los granos es

mayormente cuarzo con porcentajes que van desde 65% a un 80%, el resto de la

armazón la constituyen feldespatos (5% - 10%), fragmentos de roca de 3% a 10%

(tapones 1,6,12 y 15) y otros componentes menores como chert y minerales pesados

La matriz observada es principalmente de tipo arcillosa entre 5% y 10%, mientras que

la cementación grano-grano proviene de una combinación de precipitación de calcita

entre un 2% y un 20% y de cuarzo (sílice) entre 5% y 20%. (Tablas 14 y 15)


CAPITULO V 360

Tabla 14: Identificación Componentes de Areniscas pozo VLA-1321 (C-4)

PO

ZO

# M

UE

ST

RA

PR

OF

UN

DID

AD

CU

AR

ZO

CH

ER

T

FE

LD

ES

PA

TO

S

PL

AG

IOC

LA

SA

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ME

NT

OS

DE

RO

CA

MIC

A

FO

SF

AT

O

OT

RO

S

MA

TR

IZ A

RC

ILL

OS

A

MA

TR

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RG

AN

ICA

PIR

ITA

OT

RO

S

CU

AR

ZO

CA

LC

ITA

DO

LO

MIT

A

SID

ER

ITA

OT

RO

S

1 5789' 9" 69 7 15 92 5887' 7" 80 2 13 53 5891' 9" 73 6 15 64 5902' 2" 73 1 5 16 55 5904' 4" 67 1 9 17 66 5941' 9" 77 5 11 77 5951' 8" 68 4 12 19 4

VL

A-1

321

COMPONENTES (%)GRANOS MATRIZ CEMENTO


CAPITULO V 361

Tabla 15: Identificación Componentes de Areniscas pozo VLA-1326 (C-5) P

OZ

O

# M

UE

ST

RA

PR

OF

UN

DID

AD

CU

AR

ZO

CH

ER

T

FE

LD

ES

PA

TO

S K

PL

AG

IOC

LA

SA

FR

AG

ME

NT

OS

DE

RO

CA

MIC

A

FO

SF

AT

O

MIN

ER

AL

ES

PE

SA

DO

S

MA

TR

IZ A

RC

ILL

OS

A

MA

TR

IZ O

RG

AN

ICA

PIR

ITA

OT

RO

S

CU

AR

ZO

(S

ÍLIC

E)

CA

LC

ITA

DO

LO

MIT

A

SID

ER

ITA

OT

RO

S

2 6189' 9" 68 2 5 5 2011 6249' 5" 73 2 5 5 10 5

11v 6249' 7" 75 5 5 10 513 6251' 3" 70 5 10 15

17v 6256' 7" 73 2 10 5 1021 6295' 7" 65 2 3 15 1528 6339' 4" 80 5 10 533 6349' 7" 75 5 10 1043 6368' 8" 73 10 5 10 259 6413' 6" 73 10 5 10 260 6414' 4" 69 10 3 10 5 361 6414' 9" 70 10 5 10 567 6420' 2" 65 10 5 2075 6486' 2" 77 5 3 10 581 6495' 10" 74 1 10 5 1083 6497' 1" 80 5 10 5

VL

A-1

32

6COMPONENTES (%)

GRANOS MATRIZ CEMENTO

El tipo de Arenisca presente en núcleo del pozo VLA-1321 se distribuye entre arenisca

arcosa en un 43%, waka lítica también en 43% y waka arcosa en un 14%; para el

núcleo del pozo VLA-1326 la situación es totalmente distinta y el tipo de arenisca es un

88% del tipo subarcosa y en menor proporción de sublita arenita y waka cuarzosa.


CAPITULO V 362

5.1.3 Textura

El análisis de secciones finas arrojó los siguientes resultados:

El tamaño de grano predominante en las muestras de núcleo del pozo VLA-1321 es de

fino (71%) a medio (29%), mayormente subangular, en ocasiones subredondeado y de

moderado (43%) a bien escogidos (57%)..

Para el núcleo del pozo VLA-1326 predomina la proporción de granos fino a medio,

subangulares y subredondeados muy bien escogidos.

Las tablas 16 y 17 muestran éstas clasificaciones

Tabla 16: Textura presente en el pozo VLA-1321 (C-4)

PO

ZO

# M

UE

ST

RA

PR

OF

UN

DID

AD

MU

Y F

INO

FIN

O

ME

DIO

GR

UE

SO

MU

Y G

RU

ES

O

AN

GU

LA

R

SU

BA

NG

UL

AR

SU

BR

ED

ON

DE

AD

O

RE

DO

ND

EA

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BIE

N R

ED

ON

DE

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O

MU

Y B

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ES

CO

GID

O

BIE

N E

SC

OG

IDO

MO

DE

RA

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NT

E E

SC

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PO

BR

EM

EN

TE

ES

CO

GID

O

MU

Y P

OB

RE

ME

NT

E E

SC

OG

IDO

1 5789' 9" X X2 5887' 7" X X X3 5891' 9" X X X X4 5902' 2" X X X5 5904' 4" X X X6 5941' 9" X X X7 5951' 8" X X X

VL

A-1

321

TEXTURATAMAÑO DE GRANO REDONDEZ ESCOGIMIENTO

X


CAPITULO V 363

Tabla 17: Textura presente en el pozo VLA-1326 (C-5)

PO

ZO

# M

UE

ST

RA

PR

OF

UN

DID

AD

MU

Y F

INO

FIN

O

ME

DIO

GR

UE

SO

MU

Y G

RU

ES

O

AN

GU

LA

R

SU

BA

NG

UL

AR

SU

BR

ED

ON

DE

AD

O

RE

DO

ND

EA

DO

BIE

N R

ED

ON

DE

AD

O

MU

Y B

IEN

ES

CO

GID

O

BIE

N E

SC

OG

IDO

MO

DE

RA

DA

ME

NT

E E

SC

OG

IDO

PO

BR

EM

EN

TE

ES

CO

GID

O

MU

Y P

OB

RE

ME

NT

E E

SC

OG

IDO

2 6189' 9" X X X X11 6249' 5" X X X X

11v 6249' 7" X X X X13 6251' 3" X X X X

17v 6256' 7" X X X21 6295' 7" X X X X28 6339' 4" X X X33 6349' 7" X X X X43 6368' 8" X X X X59 6413' 6" X X X X60 6414' 4" X X X X61 6414' 9" X X X67 6420' 2" X X75 6486' 2" X X X X81 6495' 10" X X X X83 6497' 1" X X X X

TEXTURATAMAÑO DE GRANO REDONDEZ ESCOGIMIENTO

VL

A-1

32

6

X

X

5.1.4 Eventos Diagenéticos

Los procesos diagenéticos analizados en el núcleo del pozo VLA-1321 son mayormente

de disolución ya que se observaron bordes y granos corroídos, aunque también se

identificaron procesos de cementación y compactación en ese mismo orden.


CAPITULO V 364

Los analizados en las muestras del núcleo VLA-1326 son mayormente procesos de

sobrecrecimiento de granos, disolución y compactación. (Tablas 18 y 19)

Tabla 18: Eventos Diagenéticos pozo VLA-1321 (C-4)

PO

ZO

# M

UE

ST

RA

PR

OF

UN

DID

AD

CO

MP

AC

TA

CIO

N

DIS

OL

UC

ION

CE

ME

NT

AC

ION

RE

CR

IST

AL

IZA

CIO

N

OT

RO

S

1 5789' 9" X X2 5887' 7" X X

3 5891' 9" X X

4 5902' 2" X X

5 5904' 4" X X

6 5941' 9" X7 5951' 8" X X X

VL

A-1

321

PROCESOS DIAGENETICOS


CAPITULO V 365

Tabla 19: Eventos Diagenéticos pozo VLA-1326 (C-5) P

OZ

O

# M

UE

ST

RA

PR

OF

UN

DID

AD

CO

MP

AC

TA

CIO

N

DIS

OL

UC

ION

CE

ME

NT

AC

ION

RE

CR

IST

AL

IZA

CIO

N

OT

RO

S:S

OB

RE

CR

EC

IM Q

Z

2 6189' 9" X X11 6249' 5" X X X

11v 6249' 7" X X X13 6251' 3" X X X

17v 6256' 7" X X X21 6295' 7" X X X X28 6339' 4" X X X33 6349' 7" X X X43 6368' 8" X X X59 6413' 6" X X X60 6414' 4" X X X61 6414' 9" X X X67 6420' 2" X X X75 6486' 2" X X X81 6495' 10" X X X83 6497' 1" X X

VL

A-1

32

6PROCESOS DIAGENETICOS

5.1.5 Poro y Garganta de Poro

El tipo de porosidad y el tamaño de las gargantas porales fueron medidos en los

núcleos de ambos pozos arrojando los siguientes resultados:

El núcleo del pozo VLA-1321 exhibe mayormente porosidad primaria intergranular con

porosidades mayormente entre 10% y 20%, solo una muestra arrojó un valor muy bajo

de 3%.


CAPITULO V 366

En solo 3 muestras se midió el tamaño de garganta poral con valores promedio de 0,01

mm.

El núcleo del pozo VLA-1326 muestra tanto porosidad primaria como secundaria inter e

intragranular con porosidades mayormente entre 15% y 20%, donde solo una muestra

arrojó un valor muy bajo de 1%.

En todas las muestras se midió el tamaño de garganta poral con valores que oscilan

entre 0,01 y 0,02 mm.

5.1.6 Descripción Mineralógica

Otra de las aplicaciones de la microscopía electrónica de barrido y la difracción de rayos

X, es la identificación y cuantificación de los minerales que componen la roca así como

el tipo de arcilla.

Tal y como se expuso en el punto 5.1.2 el cuarzo es el mineral predominante en la

composición de la roca tanto en el yacimiento C-4 como en C-5 es el cuarzo con mas

de 78%, aunque también hay presencia de arcilla y feldespato en muy bajo grado.

Sin embargo la mineralogía fue analizada también mediante espectrometría de rayos

gamma y sus resultados comparativos se mostrarán en la sección de integración de

disciplinas.


CAPITULO V 367

Las Figuras 106 y 107 muestran la descripción mineralógica presentes en cada núcleo.

1%%5%

1

Figura 106: Mineralogía Total. VLA-1321 (C-4)

Figura 107: Mineralogía Total. VLA-1326 (C-5)

De igual forma la mineralogía de las arcillas es mostrada a partir de los análisis de

difracción de rayos X, tal y como es observado en las Figuras 108 y 109

14% 1%

78%

Cuarzo Arcilla Feldespato Pirita Siderita Calcita

7% 6%8%

79%

Cuarzo Arcilla Feldespato Calcita


CAPITULO V 368

33%

11%

7%

Figura 108: Mineralogía de Arcilla. VLA-1321 (C-4)

49%

Caolinita Clorita Ilita Ilita/Smectita

83%

9%

8%

Caolinita Clorita Ilita+Esmectita

Figura 109: Mineralogía de Arcilla. VLA-1326 (C-5)

5.1.7 Determinación de Electrofacies

Para identificar las electrofacies se utilizó la información de los núcleos VLA-1321 y

VLA-1326 tomada de PDVSA (2000) y su cotejo con las formas de las curvas de


CAPITULO V


369

litología de los registros eléctricos. Esta interpretación sedimentológico-estratigráfica fue

extrapolada a los pozos vecinos.

En las electrofacies se identificaron seis (6) patrones de facies o tendencias diferentes:

grano creciente hacia la base, grano creciente hacia el tope, grano creciente hacia el

tope y hacia la base, en forma cilíndrica y en bloque, en forma de sierra y facies de

espesores donde no se observa desarrollo de arena alguno.

En las subnidades de los núcleos donde no se tomaron muestras se efectuó una

extrapolación de la forma de los registros de los pozos vecinos a estos con la finalidad

de determinar la facies predominante en las mismas, vale decir, en C-4M2, C-5L1, C-

5L1U y C-5L1L. Estos graficos serán mostrados en los anexos

C-4M2: Se observó una secuencia granocreciente hacia el tope que se

interpretó como depósito de barra de mareas, además se vió la excelente

continuidad en la zona y su respectiva prospectividad.

C-5L1: Se determinó de acuerdo a la forma de los registros de los pozos vecinos

como depósitos de marea distales no prospectiva.

C-5L1U: En la parte central se caracteriza por depósitos tipo barra de mareas y

al norte y sur se observan depósitos arcillosos de interbarra en frente deltáico

C-5L1L: Se interpretaron depósitos de canal de marea con dirección de

sedimentación noreste-suroeste a este-oeste. Las zonas norte y sur se

caracterizan por depósitos de barras de marea con la misma dirección de

sedimentación. Es una unidad prospectiva.

CAPITULO V 370

DISCUSIÓN DE RESULTADOS PETROFISICA

Determinación de Parámetros Petrofísicos

Los resultados una vez aplicada la metodología descrita en el capítulo anterior son los

siguientes:

5.2.1 Resistividad del Agua de Formación.

Para el estudio a realizar se contaba con 56 análisis de agua para el Yacimiento C-4 y

39 análisis de agua para el Yacimiento C-5; adicionalmente estuvieron disponibles 8

análisis de agua de inyección de algunos pozos (4 para inyectores en C-4 y 4 para

inyectores en C-5), resumiendo ésta información en las tablas a continuación:

Yacimiento C – 4

Tabla 20: Valores de los diferentes coeficientes de reacción según el tipo de ión (C-4)

POZO FECHA MILIEQ / LT

DESCRIP SOD CAL MAG HIE CAR SUL BIC CLO

AGUA DE IN 18/07/1989 49,09 2,59 11,19 1,00 1,00 3,87 4,05 54,96

AGUA DE IN 19/07/1989 51,70 2,39 10,86 1,00 1,00 3,91 4,26 56,77

AGUA DE IN 20/07/1989 53,04 2,49 11,28 1,00 1,00 3,95 4,87 57,98

AGUA DE IN 21/07/1989 51,00 2,39 10,86 1,00 1,00 3,95 3,85 56,46

VLA-0009 135,57 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 65,20 71,10

VLA-0025 123,17 1,30 1,32 1,00 4,00 1,00 31,00 90,70

VLA-0025 130,91 1,00 1,00 1,00 2,40 1,00 35,20 94,08

VLA-0025 121,74 1,00 1,00 1,00 8,00 1,00 27,00 86,76

VLA-0025 139,57 1,00 1,00 1,00 6,40 1,00 33,20 100,85

VLA-0025 121,91 1,00 1,00 1,00 6,40 1,00 27,20 88,73

VLA-0025 126,52 1,00 1,00 1,00 5,60 1,00 31,80 90,14

VLA-0028 a 22/02/1955 100,87 1,00 1,00 1,00 4,67 9,91 40,80 46,53

VLA-0028 b 122,43 1,00 1,00 1,00 5,60 1,00 44,61 71,83

VLA-0032 29/04/1999 90,19 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 30,20 60,63

VLA-0038 09/03/1992 58,01 3,20 11,21 1,00 1,00 4,75 1,60 66,07

VLA-0050 31/03/1992 78,64 1,00 1,00 1,00 4,00 1,56 19,20 55,07

VLA-0066 04/11/1958 94,39 7,88 1,00 1,00 1,00 1,87 14,39 86,86

ANALISIS RESULTADOS PETROFISICA

CAPITULO V 371

Tabla 20 Cont. POZO FECHA MILIEQ / LT

VLA-0066 125,70 1,00 1,00 1,00 7,20 1,25 42,00 76,06

VLA-0066 138,87 1,00 1,32 1,00 13,60 5,20 42,39 78,87

VLA-0090 125,22 1,00 1,00 1,00 8,00 1,83 50,00 65,92

VLA-0090 131,26 1,00 1,00 1,00 8,00 1,83 54,00 67,61

VLA-0103 23/03/1994 105,40 1,00 1,00 1,00 8,00 1,85 31,00 64,86

VLA-0104 03/08/1971 66,26 1,45 1,00 1,00 1,00 1,00 11,30 56,40

VLA-0104 02/08/1971 60,26 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 10,85 50,20

VLA-0104 09/03/1992 52,66 2,00 11,21 1,00 1,00 3,80 2,00 60,07

VLA-0111 02/03/1998 114,64 1,00 1,00 1,00 7,79 1,58 31,78 74,18

VLA-0146 a 14/04/1994 91,96 1,00 1,00 1,00 1,00 1,40 27,80 63,73

VLA-0146 b 31/03/1992 105,34 1,05 1,00 1,00 6,40 1,58 29,61 69,09

VLA-0148 09/03/1992 54,85 3,20 8,81 1,00 1,00 1,60 5,20 60,07

VLA-0164 12/11/1991 291,73 6,10 9,49 1,00 1,00 1,00 6,16 300,33

VLA-0164 02/11/1992 81,00 1,80 5,00 1,00 1,00 3,69 13,60 70,50

VLA-0228 09/03/1992 55,47 2,40 10,81 1,00 1,00 2,61 4,00 62,07

VLA-0246 01/08/1995 99,09 1,00 1,00 1,00 3,60 1,74 33,60 61,07

VLA-0249 16/03/1992 83,37 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 25,60 58,06

VLA-0338 13/08/1971 82,78 1,20 1,00 1,00 1,00 2,60 23,20 58,94

VLA-0588 16/03/1992 106,67 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 38,80 68,07

VLA-0588 I 31/03/1992 111,42 1,00 1,00 1,00 5,60 1,50 36,00 69,15

VLA-0703 12/01/1999 115,22 1,00 1,00 1,00 1,00 1,58 45,41 70,08

VLA-0728 110,65 1,00 1,00 1,00 12,00 2,37 34,00 62,90

VLA-0734 28/05/1990 89,96 1,00 1,00 1,00 6,00 1,17 19,80 63,45

VLA-0744 a 120,30 1,00 1,00 1,00 1,00 5,87 41,00 75,01

VLA-0744 b 110,65 1,00 1,00 1,00 12,00 2,37 34,00 62,90

VLA-0751 116,65 1,00 2,47 1,00 14,40 1,00 33,61 70,42

VLA-0759 12/01/1979 72,91 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 27,80 45,68

VLA-0769 16/05/1990 95,57 1,00 1,00 1,00 4,67 2,02 16,33 73,32

VLA-0777 03/12/1985 86,96 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 31,39 54,99

VLA-0800 31/03/1992 79,94 1,00 1,00 1,00 3,60 1,04 20,39 56,06

VLA-0862 125,65 1,00 1,00 1,00 10,00 2,39 46,00 67,92

VLA-0874 148,00 1,00 1,00 1,00 12,00 1,81 37,00 98,87

VLA-0876 14/02/1990 854,39 448,88 57,53 1,00 1,00 4,20 5,31 1351,54

VLA-0880 130,00 1,00 1,00 1,00 8,00 1,83 55,00 65,92

VLA-0880 140,09 1,00 1,00 1,00 9,20 1,14 56,80 73,24

VLA-0882 132,78 1,00 1,00 1,00 5,00 2,02 56,51 69,92

VLA-0931 122,22 1,00 1,00 1,00 14,00 2,19 39,00 67,92

VLA-1271 12/03/1998 80,84 1,00 1,00 1,00 5,97 2,37 28,99 44,25

VLA-1283 12/03/1998 64,33 1,00 1,00 1,00 8,43 1,40 41,64 13,31

VLA-242 S 14/04/1994 73,95 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 18,60 55,55

VLA-248 08/11/1996 84,55 2,40 1,00 1,00 1,00 3,69 23,39 60,21

vla588 05/04/1994 109,27 1,00 1,00 1,00 1,00 1,39 39,59 68,24

vla588 06/04/1994 109,27 1,00 1,00 1,00 1,00 1,40 39,60 68,24


CAPITULO V 372

Yacimiento C – 5

Tabla 21: Valores de los diferentes coeficientes de reacción según el tipo de ión (C-5) POZO FECHA MILI EQ/LT

DESCRIP FECHA SOD CAL MAG HIE CAR SUL BIC CLO

AGUA DE IN 18/07/1989 49,09 2,59 11,19 1,00 1,00 3,87 4,05 54,96

AGUA DE IN 19/07/1989 51,70 2,39 10,86 1,00 1,00 3,91 4,26 56,77

AGUA DE IN 20/07/1989 53,04 2,49 11,28 1,00 1,00 3,95 4,87 57,98

AGUA DE IN 21/07/1989 51,00 2,39 10,86 1,00 1,00 3,95 3,85 56,46

VLA-0001 106,30 1,00 1,00 1,00 6,00 4,00 44,00 53,52

VLA-0009 21/01/1954 114,13 1,00 1,00 1,00 2,87 1,00 48,11 63,90

VLA-0025 113,65 1,00 1,00 1,00 1,00 1,46 36,20 76,62

VLA-0038 09/03/1992 58,01 3,20 11,21 1,00 1,00 4,75 1,60 66,07

VLA-0050 31/03/1992 78,64 1,00 1,00 1,00 4,00 1,56 19,20 55,07

VLA-0065 12/12/1955 99,91 1,00 1,00 1,00 1,93 2,50 46,48 49,58

VLA-0082 125,91 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 48,61 77,46

VLA-0082 114,78 1,00 1,00 1,00 1,00 1,62 46,39 67,32

VLA-0104 09/03/1992 52,66 2,00 11,21 1,00 1,00 3,80 2,00 60,07

VLA-0111 12/03/1998 114,64 1,00 1,00 1,00 7,79 1,58 31,78 74,18

VLA-0111 02/03/1998 114,64 1,00 1,00 1,00 7,79 1,58 31,78 74,18

VLA-0132 120,09 1,00 1,40 1,00 4,80 1,00 51,61 65,07

VLA-0132 125,39 1,00 1,00 1,00 4,00 1,00 57,20 64,79

VLA-0140 23/03/1994 115,55 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 43,20 71,91

VLA-0146 31/03/1992 105,34 1,05 1,00 1,00 6,40 1,58 29,61 69,09

VLA-0148 09/03/1992 54,85 3,20 8,81 1,00 1,00 1,60 5,20 60,07

VLA-0162 80,83 1,00 1,00 1,00 4,00 1,48 25,00 51,01

VLA-0162 111,13 1,00 1,00 1,00 4,00 6,87 27,59 72,90

VLA-0162 75,00 1,00 1,00 1,00 3,20 1,00 18,20 54,59

VLA-0162 90,30 1,00 1,00 1,00 5,20 1,52 21,80 62,39

VLA-0162 97,17 1,00 1,00 1,00 6,00 2,60 25,10 63,92

VLA-0162 86,65 1,00 1,00 1,00 8,40 2,35 16,80 59,61

VLA-0228 09/03/1992 55,47 2,40 10,81 1,00 1,00 2,61 4,00 62,07

VLA-0246 01/08/1995 99,09 1,00 1,00 1,00 3,60 1,74 33,60 61,07

VLA-0249 16/03/1992 83,37 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 25,60 58,06

VLA-0588 16/03/1992 106,67 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 38,80 68,07

VLA-0588 I 31/03/1992 111,42 1,00 1,00 1,00 5,60 1,50 36,00 69,15

VLA-0608 94,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,73 29,39 64,00

VLA-0608 91,74 1,00 1,00 1,00 2,40 1,00 25,61 63,66

VLA-0608 90,00 1,00 1,00 1,00 4,40 1,75 22,20 62,79

VLA-0608 89,35 1,00 1,00 1,00 6,00 1,56 21,36 61,92

VLA-0741 135,00 1,00 1,00 1,00 15,60 1,48 40,80 77,46

VLA-0799 04/11/1992 118,74 1,20 1,00 1,00 3,20 1,00 41,80 75,07

VLA-0800 31/03/1992 79,94 1,00 1,00 1,00 3,60 1,04 20,39 56,06

VLA-0883 12/05/1994 87,06 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 21,80 66,27

VLA-0906 127,61 1,00 1,00 1,00 4,40 1,00 51,20 71,83


CAPITULO V 373

Tabla 21 Cont. POZO FECHA MILI EQ/LT

VLA-247ª 01/11/1996 133,79 1,00 1,00 1,00 1,60 1,62 46,70 84,60

vla-247b 01/11/1996 133,79 1,00 1,00 1,00 1,60 1,62 46,70 84,60

VLA-248 08/11/1996 84,55 2,40 1,00 1,00 1,00 3,69 23,39 60,21

De acuerdo a la gran cantidad de muestras y luego de las fases de validación

efectuados explicados previamente en la metodología se obtuvieron a la temperatura

promedio de los yacimientos los siguientes resultados:

Para C – 4:

Muestras representativas = 11(balanceadas iónicamente)

NaCl equiv. = 9400 ppm

Rw= 0,885 (ohm-m) @ 184ª F

Para C – 5:

Muestras representativas = 3 (balanceadas iónicamente)

NaCl equiv. = 9000 ppm

Rw = 0,90 (ohm-m) @ 201ª F

A continuación se muestran los diagramas de Stiff de dos pozos balanceados

iónicamente (1 para C-4 y 1 para C-5 respectivamente (Figura 110)

DIAGRAMA DE STIFF

2,03

1,00

65,20

71,09

1 10 100 1000 10000

135,57

1,00

1,00

110100100010000

Na

Ca

Mg

Fe

Cl

HCO3

CO3

SO4

POZO:

PATRON: AGUA DE INRw @ 75=

Rw @ 75=

QUIMICO

MEDIDO

0,814

1,484

0,82VLA-0009


CAPITULO V 374

DIAGRAMA DE STIFF

4,80

1,00

51,61

65,07

1 10 100 1000 10000

120,09

1,00

1,40

1,00

110100100010000

QUIM IC O M EDIDO

Figura 110: Diagrama Stiff pozos balanceados iónicamente

De los análisis Físico-Químicos de los pozos anteriormente analizados se concluye que

la resistividad del agua de formación es variable tanto para C-4 como para C-5

oscilando entre 0,7 y 1,2 para ambos yacimientos; es importante señalar que estos

valores pueden cambiar a medida que se obtenga con el tiempo mayor información.

5.2.2 Densidad de matriz

Histogramas de frecuencia fueron realizados para los tres pozos con análisis

convencionales de núcleos existentes en el yacimiento C-4 (VLA-759, VLA-766 y VLA-

1321) y para dos pozos en C-5 (VLA-765 y VLA-1326) determinándose el valor de la

densidad de matriz predominante en la formación como 2,65 grs/cc, con rangos de

variación de 2,64 a 2,66 gr/cc para ambos yacimientos. En las Figuras 111 a 117 se

presentan los histogramas de frecuencia de dichos pozos. Igualmente se

V L A -1 3 2POZO: 0,891

AGUA DE IN

0,85621445

1,484379049

Na

Ca

Mg

Fe

Cl

HCO3

CO3SO4

PATRON:

Na/ Ca/ Mg/ Fe/ CO3/ SO4/ HCO3/ Cl/

Pozo:Patron:

Rw @ 75=

Rw @ 75=


CAPITULO V 375

realizaron histogramas de frecuencia agrupados para cada yacimiento sin obtener

variaciones en el valor de la densidad de matriz.

0123456

2,64 2,65 2,66 2,67 2,69Densidad del Grano (gr/cc)

Histograma de Densidad de Grano

Figura 111: Histograma pozo VLA-759 (C-4)

0

2

4

6

8

10

2,63 2,64 2,65 2,66 2,67 2,68 2,69 2,94

Densidad del Grano (gr/cc)




CAPITULO V 376

05

10152025303540

2,58 2,63 2,65 2,67 2,69 2,74 2,86

D ensidad del Grano (gr/ cc)



-5

5

15

25

35

45

55

1,91 1,97 2,01 2,05 2,09 2,13 2,18 2,24 2,40 2,62 2,66 2,70 2,94


Histograma de densidad de Grano

Figura 114: Histograma combinado yacimiento C-4


CAPITULO V 377

0

5

10

15

1,93 2,04 2,08 2,12 2,16 2,20 2,24 2,28 2,35




0

5

10

15

20

25

2,61 2,63 2,64 2,65 2,66 2,67





CAPITULO V 378

0

5

10

15

20

25

30

1,93 2,03 2,06 2,09 2,12 2,15 2,18 2,21 2,24 2,27 2,30 2,43 2,64 2,67



Figura 117: Histograma combinado yacimiento C-5

5.2.3 Exponente de Cementaciòn

Al realizar los gráficos de Factor de Formación vs. Porosidad en escala logarítmica para

los pozos con análisis especiales de núcleos VLA-766 y VLA-1321 para el yacimiento

C-4 y VLA-1326 para el yacimiento C-5 se obtuvieron como valores de exponente de

cementación 1,89 y 1,65 en C-4 asignándole al yacimiento un valor único de 1,65

debido a que fue el pozo que mostró mejor coeficiente de regresión mostrándose

bastante homogéneo. El valor de m* corregido por arcillosidad dió como resultado un

valor de 1,90 siendo éste característico de formaciones consolidadas propias del

Eoceno. Para C-5 se obtuvieron valores únicos de 1,84 y 2,04 respectivamente

(Figuras 118 a 122)


CAPITULO V 379

Exponente de Cementacion

y = 0,9879x-1,8932

R2 = 0,7703

1,0

10,0

100,0

1000,0

0,10 1,00

Porosidad (fracc)

FF

Figura 118: Exponente de Cementación pozo VLA-766 (C-4)

Exponente de Cementación

y = 1,4325x-1,6468

R2 = 0,9211

1

10

100

1000

0,10 1,00

Porosidad (%)

FF

Figura 119: Exponente de Cementación pozo VLA-1321(C-4)


CAPITULO V 380

Exponente de Cementación Corregido

y = 1,0317x-1,9004

R2 = 0,9544

1

10

100

1000

0,10 1,00

Porosidad (Fracc)

FF*

Figura 120: Exponente de Cementación corregido pozo VLA-1321(C-4)

Exponente de Cementación

y = 0,981x-1,8362

R2 = 0,9155

1

10

100

1000

0,01 0,1 1

Porosidad (fracc)

FF

Figura 121: Exponente de Cementación pozo VLA-1326 (C-5)


CAPITULO V 381

Exponente de Cementación Corregido

y = 0,757x-2,0466

R2 = 0,9337

1

10

100

1000

0,01 0,10 1,00

Porosidad (Fracc)

FF

Figura 122: Exponente de Cementación corregido pozo VLA-1326 (C-5)

5.2.4 Exponente de Saturación

El valor del exponente de saturación (n) fue determinado al graficar índice de

Resistividad vs. Saturación de Solución Salina, en escala logarítmica para los pozos

con análisis especiales de núcleos VLA-1321 para el yacimiento C-4 y VLA-1326 para

el yacimiento C-5 obteniéndose como resultados 1,94 y 1,87; respectivamente, éstos

valores indican que es el agua, el fluído que moja la roca en el yacimiento. Mientras que

los exponentes corregidos por arcillosidad dieron como resultado 2,04 para C-4 y 2,0

para C-5. (Figuras 123 a 126).


CAPITULO V 382

Exponente de Saturación

y = 0,9876x-1,9373

R2 = 0,9962

1

10

100

1000

0,01 0,10 1,00

Saturación Solución Salina

IR

Figura 123: Exponente de Saturación pozo VLA-1321(C-4)

Exponente de Saturación Corregido

y = 0,986x-2,0468

R2 = 0,9966

1

10

100

1000

0,0 0,1 1,0


IR*

Figura 124: Exponente de Saturación corregido pozo VLA-1321(C-4)


CAPITULO V 383

Exponente de Saturación

y = 0,995x-1,8679

R2 = 0,997

1

10

100

1000

0,0 0,1 1,0


IR

Figura 125: Exponente de Saturación pozo VLA-1326(C-5)

Exponente de Saturación Corregido

y = 0,9855x-2,0092

R2 = 0,9973

1

10

100

1000

0,01 0,10 1,00


IR*

Figura 126: Exponente de Saturación corregido pozo VLA-1326(C-5)


CAPITULO V 384

5.2.5 Capacidad de Intercambio Catiónico

Los valores de la capacidad de intercambio de cationes (CIC) obtenidos de los análisis

especiales de los núcleos de los pozos VLA-765, VLA-766 y VLA-1321 fueron utilizados

para determinar la cantidad de cationes intercambiables presentes en la arcilla dentro

del espacio poroso del yacimiento C-4 mediante la ecuación:

100

)1( maCICQv

(187)

Para C-5 se utilizaron los análisis especiales disponibles de los pozos VLA-765 y VLA-

1326. Al realizar los gráficos Qv vs. porosidad correspondientes la tendencia de los

puntos fue buena para ambos yacimientos con valores de R2 entre 0,70 y 0,80 para C-

4. Sin embargo al efectuar el gràfico combinando las muestras mas arcillosas de cada

pozo se mejoró aún mas la tendencia y el error de cálculo en ambos casos estuvo por

debajo del 9%. Esto puede ser observado en las Figuras 127 a 133.

Relación Qv vs. Porosidad Total. VLA-0766 C-4

y = -0,1279x - 1,5884

R2 = 0,7023-7,00-6,50-6,00-5,50-5,00-4,50-4,00-3,50-3,00-2,50-2,00-1,50-1,00

5 10 15 20 25 30 3

Porosidad (Phi)

Qv

5

Figura 127: Capacidad de Intercambio Catiónico pozo VLA-766 (C-4)


CAPITULO V 385

Relacion Qv vs. Porosidad Total VLA-0765 C-4

y = -0,3043x + 2,1688

R2 = 0,7717

-7

-6

-5

-4

-3

-2

-1

5 10 15 20 25 30 35

Porosidad Total

Qv


Relación Qv vs. Porosidad totalVLA-1321 (C-4)

y = -0,1522x - 0,094R2 = 0,8055

-6

-4

-2

0

0 5 10 15 20 25 30

Porosidad (%)

Qv



CAPITULO V 386

Correlacion Qv C-4

y = -0,287x + 2,1133

R2 = 0,8025-7

-6

-5

-4

-3

-2

-1

0

0 10 20 3

POROSIDAD (%)

Ln

(Q

V)

0

Figura 130: Capacidad de Intercambio Catiónico (C-4)

Relacion de Qv vs. Porosidad Total VLA-0765 C-5

y = 0,4418e-0,1631x

R2 = 0,7742

0,001

0,010

0,100

1,000

5 10 15 20 25 30 35

Porosidad Total

Qv



CAPITULO V 387

Relaciòn Qv vs. Porosidad totalVLA-1326

y = -0,1461x - 0,49R2 = 0,8327

-5

-4

-3

-2

-1

0

0 5 10 15 20 25

Porosidad

Qv


Correlacion Qv C-5

y = -0,1536x - 0,382

R2 = 0,8161-6,000

-5,000

-4,000

-3,000

-2,000

-1,000

0,000

5 10 15 20 25 30

POROSIDAD (%)

Ln

Qv

Figura 133: Capacidad de Intercambio Catiónico (C-5)


CAPITULO V 388

5.2.6 Identificación y Caracterización de Petrofácies

la caracterización de petrofácies se presentan a

ontinuación en forma detallada:

.2.6.1 Gráfico de Porosidad vs. Permeabilidad

e datos entre K/PHI. A

continuación se presentan estos gráficos (Figuras 134 y 135)

Los resultados obtenidos en

c

5

El primer paso es realizar gráficos de Porosidad vs. Permeabilidad, con isolíneas de

K/PHI para los pozos clave, es decir los pozos con muestras de núcleos a lo largo de

todo C-4 y C-5, determinándose cualitativamente la presencia de 5 grupos de rocas en

el muestreo para C-4 y 3 para C-5, las cuales se clasifican como Mala, Regular, Buena,

Muy Buena y Excelente de acuerdo a la correspondencia d

Determinación del Tipo de RocaC - 4

0,01

0,10

1,00

10,00

100,00

1000,00

10000,00

100000,00

0 5 10 15 20 25 30

Porosidad (%)

Per

mea

bili

dad

(m

d)

< 0,1

0,1 - 0,5

0,5 - 2,5

2,5 - 10

> 10R (Micrones)

K/Ø

K/Ø =5000

K/Ø= 500

K/Ø= 50

K/Ø= 5

K/Ø = 0,5

Figura 134: Crossplots Porosidad – Permeabilidad Pozo VLA-1321 (C-4)


CAPITULO V 389

Determinación del Tipo de RocaC - 5

0,001

0,01

0,1

1

10

100

1000

10000

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30

Porosidad (%)

Perm

eabilid

ad (m

d)

K/Ø Rm (Micr.)

K/Ø =5000

K/Ø= 500

K/Ø= 50

K/Ø= 5

K/Ø = 0,5

> 10

2,5-10

0,5-2,5

0,1-0,5

< 0,1

Figura 135: Crossplots Porosidad – Permeabilidad Pozo VLA-1326 (C-5)

.2.6.2 Perfil de Garganta Poral

e la centrífuga , fué necesario efectuar la conversión

respectiva mediante la relación:

Pc = 8,738 * Pc (188)

inland y Pittman. Se calcula el radio de

apertura de poros a través de la ecuación:

R = 106,43 / Pc (189)

so ocupado por el mercurio la cual se

representa mediante las siguientes figuras:

5

Debido a que los núcleos de los pozos VLA-1321 y VLA-1326, poseen análisis de

presión capilar por el método d

Hg Centrifuga

para llevar los valores a su equivalente de presión de inyección de mercurio, para poder

aplicar la metodología desarrollada por W

Hg

Se observa la fracción del espacio poro


CAPITULO V 390

Distribución del Tamaño de PorosVLA - 1321 (C - 4)

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,01 0,10 1,00 10,00 100,00

Radio de Apertura de Poros (micrones)

Sa

tura

ció

n d

e M

erc

uri

o

(po

rce

nta

je d

e e

sp

ac

io p

oro

so

)18A

23VA

24A

29A

33A

39VA

44A

49A

53A

58A

62VA

64A

MEGAMACROMESOMICRONANO

Figura 136: Perfil de Garganta Poral pozo VLA – 1321 (C – 4)

Distribución del Tamaño de PorosVLA - 1326 (C - 5)

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

0,01 0,10 1,00 10,00 100,00

Radio de Apertura de Poros (micrones)

Sa

tura

ció

n d

e M

erc

uri

o

(po

rce

nta

je d

e e

sp

ac

io p

oro

so

)

3A

3VA

4VA

7VA

8A

8VA

12A

12VA

18A

20A

23VA

2 A


Figura 137: Perfil de Garganta Poral pozo VLA – 1326 (C – 5)

roso ocupado por mercurio para cada muestra,

se presentan en las siguientes tablas:

Los valores de fracción del espacio po


CAPITULO V 391

Tabla 22: Fracción espacio poroso ocupado por Hg (VLA-1321)

Pres. Radio

Inyección Apertura (lpca) Poro

(Micrones) 18A 23VA 24A 29A 33A 39VA 44A 49A 53A 58A 62VA 64A 64VA 89VA 93A 95A 102A 105A 106A 119A9 12,2 17 6,4 45 22 11 11,7 35 24 17 21 73 46 66 21 20 20 24,3 24,9 57,7 13,6

17 6,1 44 22,6 61 63 44 63,4 60 66 40 48 79,2 72 73,8 49,6 45 45 49,2 67 67,2 3644 2,4 58 46,4 70 76 59 75,8 70 77 53 55 84,7 80 77,4 62,9 58 67 74,7 76,5 76,5 56,887 1,2 66 59,2 75 84 70 83,6 74 84 61 61 87,5 84 80,5 67,2 63 72 81,1 81,4 81,8 67,8131 0,8 71 65,2 78 87 75 87,5 76 88 65 64 88,7 85 82,3 69,5 66 74 82,7 84,6 84,3 72,9175 0,6 74 69 79 89 79 89,4 77 89 68 67 89,5 87 83,4 71 68 74 83,7 86,4 85,9 76,1

Espacio Poroso ocupado por Mercurio%

Tabla 23: Fracción espacio poroso ocupado por Hg (VLA-1326)

Pres. Radio

Inyección Apertura

(lpca) Poro

(Micrones) 3A 3VA 4VA 7VA 8A 8VA 12A 12VA 18A 20A 23VA 27A 29A 37VA 38A 39A 42A 45VA 48A 49A 56A 58A 62A 63VA 65A 72VA 78A 82A9 12,2 16 17 5 9,2 20 9,6 4,5 16,6 8,7 4,4 34,4 12 9,8 15 8,3 12 30 9,2 6 8,9 8,5 9,8 2 15,2 9,7 26,1 9,9 9,317 6,1 52 42 41 47 49 19 49 49,5 42 29 58,3 42 19 40,7 36 42 54 30,8 13 40 33 35 12 34 30 54,5 31 3444 2,4 64 53 54 60 61 37 63 61,1 58 46 67,3 54 39 51,3 53 57 67 45,3 25 56 51 51 31 42,7 44 64,8 49 5187 1,2 72 61 63 69 69 49 72 69,6 70 58 73,9 63 57 59,5 65 67 75 56,2 35 67 63 62 47 49,8 54 72,3 61 63

131 0,8 77 65 69 74 75 55 78 74,3 75 64 77,6 68 66 64,2 71 73 79 62,3 41 73 69 68 55 54,1 60 76,5 68 69175 0,6 80 68 72 77 77 59 80 76,9 78 68 79,7 70 70 67 75 76 81 65,7 45 76 72 72 60 56,7 63 78,8 71 73

Espacio Poroso Ocupado por el

Mercurio %

tes saturaciones de mercurio para cada muestra,

se presentan en las siguientes tablas:

Tabla 24: Presiones Capilares a diferentes saturaciones de Hg (VLA-1321)

Los valores de presión capilar a diferen

18A 23VA 24A 29A 33A 39VA 44A 49A 53A 58A 62VA 64A 64VA 89VA 93A 95A 102A 105A 106A 119A% 20 9,7 16,1 11,2 10,1 9,9 8,6 11,2% 25 11,4 20,1 9,3 12,5 11,0 9,0 11,8 10,2 10,0 10,4 10,4 9,0 8,8 13,2% 30 13,0 25,6 10,4 13,8 11,8 7,0 10,1 13,7 11,8 11,5 12,1 12,1 10,7 9,8 15,1% 35 14,6 31,1 11,4 15,1 12,7 8,8 11,1 15,6 13,4 13,0 13,9 13,9 12,5 10,8 17,1% 40 16,3 36,6 12,5 16,5 13,5 10,5 12,1 17,9 15,0 14,5 15,7 15,7 14,2 11,9 22,5% 45 19,9 42,1 8,6 13,6 19,5 14,4 12,3 13,1 28,1 16,6 16,1 17,4 17,4 16,0 12,9 28,8% 50 29,1 56,0 11,4 14,6 28,0 15,2 14,1 14,2 38,4 26,1 10,0 18,3 27,1 23,2 18,3 13,9 35,1% 55 38,3 73,0 14,2 15,7 36,5 16,1 15,8 15,2 56,6 44,4 11,7 28,1 37,1 29,3 23,4 15,0 41,4% 60 54,7 93,2 17,1 16,8 47,0 16,9 18,4 16,2 83,6 80,8 13,5 38,0 58,5 35,3 28,6 16,0 10,9 56,4% 65 81,1 129,6 29,6 21,1 67,4 20,9 30,6 17,2 128,2 143,6 15,2 45,6 111,3 41,3 33,7 17,1 15,5 76,3% 70 122,7 43,7 31,0 88,2 31,4 42,7 26,9 17,0 13,2 145,6 68,4 38,9 25,8 25,4 106,2% 75 92,1 40,9 40,5 42,0 113,6 38,9 11,6 27,8 26,2 45,7 39,6 39,5 159,7

Presiones Capilares a diferentes

Saturaciones de Mercurio


CAPITULO V 392

Tabla 25: Presiones Capilares a diferentes saturaciones de Hg (VLA-1326)

3A 3VA 4VA 7VA 8A 8VA 12A 12VA 18A 20A 23VA 27A 29A 37VA 38A 39A 42A 45VA 48A 49A 56A 58A 62A 63VA 65A 72VA 78A 82A

% 20 9,8 9,7 12,4 11,2 8,9 19,5 11,8 9,6 11,7 14,2 11,0 18,5 10,4 12,5 11,1 13,1 32,2 11,9 12,9 12,2 28,6 11,0 13,1 12,8 12,6% 25 11,0 11,5 13,6 12,4 10,4 26,7 12,8 11,0 13,0 10,4 12,5 25,2 12,1 14,0 12,6 15,1 42,8 13,3 14,7 14,0 35,5 13,3 15,2 14,9 14,4% 30 12,2 13,2 14,9 13,6 11,9 33,9 13,7 12,3 14,3 18,4 14,0 31,8 13,8 15,6 14,0 8,8 17,2 64,2 14,7 16,5 15,7 42,3 15,6 17,3 9,9 16,9 16,2% 35 13,4 15,0 16,1 14,7 13,3 41,1 14,7 13,6 15,7 26,4 9,0 15,4 38,4 15,5 17,2 15,5 10,6 25,1 86,5 16,1 20,7 17,4 54,5 20,5 26,5 11,5 22,9 19,6% 40 14,6 16,7 17,3 15,9 14,8 55,1 15,7 15,0 17,0 34,4 10,8 16,9 46,1 17,2 23,8 16,9 12,5 34,1 122,3 18,0 28,0 25,5 68,0 35,6 36,3 13,0 30,5 27,2% 45 15,8 24,6 26,1 17,1 16,3 73,1 16,7 16,3 22,4 42,4 12,6 24,0 58,4 28,1 31,4 23,0 14,3 43,1 26,1 35,2 33,9 81,4 57,8 48,9 14,6 38,1 34,9% 50 17,1 37,3 36,2 24,0 20,2 91,0 19,4 18,6 30,4 59,1 14,4 35,3 70,7 40,5 39,0 32,0 16,1 62,5 34,2 42,5 42,3 103,5 89,4 70,5 16,1 48,3 42,5% 55 24,6 57,3 49,5 34,1 31,4 130,4 28,8 29,9 38,4 77,5 16,3 50,1 83,0 63,4 50,6 41,0 20,1 82,6 42,4 59,1 59,9 132,9 146,2 95,7 18,7 66,1 58,7% 60 35,5 84,6 72,1 45,1 42,6 38,2 41,2 50,3 102,6 22,4 75,0 103,4 92,0 68,8 58,3 30,2 114,6 60,1 77,5 79,3 134,9 31,5 83,8 76,6

% 65 49,8 130,1 100,6 68,6 65,8 53,3 63,7 69,8 139,6 37,0 109,2 128,6 143,6 87,0 79,1 40,3 165,8 79,6 104,4 108,2 44,9 113,9 101,0% 70 75,2 150,0 96,1 92,5 76,3 91,1 91,1 61,6 170,1 121,4 110,4 61,3 109,2 150,2 154,2 74,0 159,4 138,4

% 75 112,1 146,7 138,6 109,7 142,8 128,8 100,4 162,5 88,5 158,4 115,5

Presiones Capilares a diferentes

Saturaciones de Mercurio

Posteriormente, se determinaron los radios de garganta de poro correspondiente a cada

saturación de mercurio, mostrados en las tablas anexas:

Tabla 26: Radio de Garganta Poral a diferentes saturaciones de Hg (VLA-1321)

18A 23VA 24A 29A 33A 39VA 44A 49A 53A 58A 62VA 64A 64VA 89VA 93A 95A 102A 105A 106A 119A

% 20 10,9 6,6 9,5 10,5 10,8 12,3 9,5% 25 9,4 5,3 11,5 8,5 9,7 11,8 9,0 10,5 10,7 10,2 10,2 11,8 12,2 8,1% 30 8,2 4,2 10,3 7,7 9,0 15,2 10,6 7,8 9,0 9,3 8,8 8,8 9,9 10,9 7,0% 35 7,3 3,4 9,3 7,0 8,4 9,6 7,9 8,2 7,7 8,5 9,8 6,2% 40 6,5 2,9 8,5 6,5 7,9 10,1 8,8 6,0 7,1 7,3 6,8 6,8 7,5 9,0 4,7% 45 5,4 2,5 12,4 7,8 5,5 7,4 8,6 8,1 3,8 6,4 6,6 6,1 6,1 6,7 8,2 3,7% 50 3,7 1,9 9,3 7,3 3,8 7,0 7,6 7,5 2,8 4,1 10,7 5,8 3,9 4,6 5,8 7,6 3,0% 55 2,8 1,5 7,5 6,8 2,9 6,6 7,0 1,9 2,4 2,9 3,6 7,1 2,6% 60 1,9 1,1 6,2 6,3 2,3 6,3 5,8 6,6 1,3 1,3 7,9 2,8 1,8 3,0 3,7 6,6 9,8 1,9% 65 1,3 0,8 3,6 5,1 1,6 5,1 3,5 6,2 0,8 0,7 7,0 2,3 1,0 2,6 3,2 6,2 6,9 1,4% 70 0,9 2,4 3,4 1,2 3,4 2,5 4,0 6,3 8,1 0,7 1,6 2,7 4,1 4,2 1,0% 75

Radio de Garganta Poral a diferentes Saturaciones de

Mercurio

Tabla 27: Radio de Garganta Poral a diferentes saturaciones de Hg (VLA-1326)

3A 3VA 4VA 7VA 8A 8VA 12A 12VA 18A 20A 23VA 27A 29A 37VA 38A 39A 42A 45VA 48A 49A 56A 58A 62A 63VA 65A 72VA 78A 82A% 20 10,9 11,0 12,0 5,5 9,1 10,2 8,5 9,6 8,1 3,3 9,0 8,3 8,7 3,7 9,7 8,1 8,3 8,5% 25 9,7 9,3 8,6 10,3 4,0 9,7 8,2 10,2 8,8 7,6 8,5 7,0 2,5 8,0 7,3 7,6 3,0 8,0 7,0 7,2 7,4% 30 8,7 8,1 7,8 9,0 3,1 7,7 8,7 7,4 5,8 7,7 6,8 7,6 12,1 6,2 1,7 7,2 6,5 6,8 2,5 6,8 6,1 10,7 6,3 6,6% 35 7,1 7,2 8,0 2,6 7,8 6,8 6,2 6,9 10,0 4,2 1,2 6,6 5,1 6,1 2,0 5,2 4,0 9,3 4,6 5,4% 40 7,3 6,4 6,7 7,2 1,9 6,8 7,1 6,3 3,1 6,2 4,5 6,3 8,5 3,1 0,9 5,9 3,8 4,2 1,6 3,0 2,9 8,2 3,5 3,9% 45 6,7 4,3 4,1 6,2 6,5 1,5 6,4 6,5 4,7 2,5 3,8 3,4 4,6 7,4 2,5 4,1 3,0 3,1 1,3 1,8 2,2 7,3 2,8 3,1% 50 6,2 2,9 2,9 4,4 5,3 1,2 5,5 5,7 3,5 1,8 3,0 2,6 2,7 3,3 6,6 1,7 3,1 2,5 2,5 1,0 1,2 1,5 6,6 2,2 2,5% 55 4,3 1,9 2,1 3,1 3,4 0,8 3,7 3,6 2,8 1,4 2,1 1,7 2,1 2,6 5,3 1,3 2,5 1,8 1,8 0,8 0,7 1,1 5,7 1,6 1,8% 60 3,0 1,3 1,5 2,4 2,5 2,8 2,6 2,1 1,0 1,4 1,2 1,5 1,8 3,5 0,9 1,8 1,4 1,3 0,8 3,4 1,3 1,4% 65 2,1 0,8 1,1 1,6 1,6 2,0 1,7 1,5 0,8 1,0 0,7 1,2 1,3 2,6 0,6 1,3 1,0 1,0 2,4 0,9 1,1% 70 1,4 0,7 1,1 1,2 1,4 1,2 0,6 0,9 1,0 1,7 1,0 0,7 0,7 1,4 0,7 0,8% 75 0,7 0,8 1,0 0,7 1,1 0,7 1,2 0,7 0,9

Radio de Garganta Poral a diferentes Saturaciones de

Mercurio


CAPITULO V 393

5.2.6.3 Determinación de la Ecuación de Radio de Garganta Poral

de la ecuación del radio de

garganta poral se deben realizar los siguientes gráficos:

hecho para los pozos VLA-1321 (C-

4) y VLA-1326 (C-5). (Figuras 138 y 139).

Tal como se explicó en la metodología para el cálculo

Gráficos Ápices: En estos crossplots se grafica el cociente SHg / Pc en el eje de

las Y vs. la saturación de mercurio en el eje de las X. A partir de los mismos se

establece el rango de saturación de mercurio donde se agrupan el conjunto de

ápices para la mayoría de las muestras, asociado al radio de garganta de poro

que domina el flujo. Este procedimiento fue

Grafico de Apice (VLA-1321)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

Saturación de Mercurio %

Sa

tura

ció

n d

e M

erc

uri

o/

Pre

sió

n C

ap

ilar

%/L

pc

18A 23VA 24A 29A 33A 39VA 44A 49A 53A 58A 62VA64A 64VA 89VA 93A 95A 102A 105A 106A 119A

Figura 138: Gráfico de Ápice pozo VLA – 1321(C – 4)


CAPITULO V 394

Grafico de Apice (VLA-1326)

0

1

2

3

4

5

6

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

Saturación de Mercurio %

Sa

tura

ció

n d

e M

erc

uri

o/

Pre

sió

n

Ca

pil

ar

%/L

pc

3A 3VA 4VA 7VA 8A 8VA 12A 12VA 18A 20A 23VA27A 29A 37VA 38A 39A 42A 45VA 48A 49A 56A 58A62A 63VA 65A 72VA 78A 82A

Figura 139: Gráfico de Ápice pozo VLA – 1326 (C – 5)

as por Winland y Pittman. Los

valores obtenidos se presentan en las Tablas 28 y 29

Tabla 28: Radios de Gar g mediante ecuaciones

empíricas de Winland y Pittman (VLA-1321)

De la interpretación de estos gráficos se puede decir que el rango de saturación de

mercurio se encuentra entre 40 y 60 % para el pozo VLA – 1321(C-4) y entre 30 y 55%

para el pozo VLA – 1326 (C-%), por lo que se procedió a calcular los radios de garganta

de poro para cada nivel de saturación a partir de las ecuaciones empíricas como

función de la porosidad y la permeabilidad desarrollad

ganta de Poro a diferentes saturaciones de H

18A 23VA 24A 29A 33A 39VA 44A 49A 53A 58A 62VA 64A 64VA 89VA 93A 95A 102A 105A 106A 119A(%) 21,7 24,2 26,0 26,3 22,5 28,2 21,4 27,1 19,9 19,8 27,0 22,3 26,4 23,3 14,2 18,6 25,6 24,1 26,9 22,6(md) 142 41 1027 1068 145 1364 354 1016 96,8 53,6 1996 876 1186 74,2 48,5 148 816 739 1085 12720% 8,5 4,3 22,5 22,9 8,5 25,4 13,7 22,1 7,2 5,3 31,4 21,7 24,1 5,9 5,5 9,1 20,1 19,4 22,9 7,925% 7,6 3,8 20,3 20,7 7,6 23,0 12,4 19,9 6,4 4,7 28,5 19,7 21,8 5,2 5,0 8,2 18,1 17,5 20,7 7,030% 6,8 3,3 18,5 18,8 6,8 20,9 11,2 18,1 5,7 4,1 26,2 18,1 19,9 4,6 4,5 7,4 16,5 16,0 18,8 6,335% 5,9 2,8 16,5 16,7 5,9 18,5 10,0 16,0 5,0 3,6 23,5 16,3 17,7 4,0 6,6 14,6 14,2 16,7 5,440% 5,1 2,3 14,1 14,4 5,0 15,8 8,7 13,7 4,3 3,1 20,3 14,3 15,2 3,3 3,6 5,8 12,5 12,3 14,3 4,645% 4,1 1,7 11,5 11,7 4,0 12,7 7,3 11,0 3,6 2,5 16,6 12,2 12,4 2,6 3,2 4,9 10,2 10,2 11,5 3,750% 3,3 1,3 9,1 9,2 3,2 9,8 5,9 8,6 2,9 2,0 13,2 9,9 9,8 2,0 2,8 4,0 8,0 8,1 9,0 2,955% 2,5 1,0 6,8 6,9 2,4 7,3 6,4 2,2 1,6 9,8 7,3 2,3 3,2 6,2 6,7 2,260% 1,8 0,7 4,9 4,9 1,8 5,1 3,4 4,5 1,7 1,1 7,1 5,7 5,2 1,1 1,9 2,4 4,3 4,5 4,8 1,665% 1,3 0,5 3,2 3,2 1,2 3,3 2,4 2,9 1,2 0,8 4,6 3,9 3,4 0,7 1,5 1,8 2,9 3,0 3,1 1,170% 0,8 0,3 1,9 1,9 0,8 1,9 1,5 1,7 0,8 0,6 2,6 2,4 2,0 0,5 1,1 1,2 1,7 1,8 1,8 0,775% 0,5 0,2 1,0 1,0 0,4 1,0 0,9 0,9 0,5 0,3 1,4 1,4 1,0 0,3 0,8 0,7 0,9 1,0 0,9 0,4

35% 7,0 3,0 19,1 19,3 6,8 21,0 12,1 18,3 6,0 4,3 27,3 19,8 20,5 4,5 5,3 8,2 16,9 16,8 19,1 6,3Winland

@ 800 lpcK @ 800 lpc

Radio de Garganta Poral calculado por

Pittman


CAPITULO V 395

Tabla 29: Radios de Garganta de Poro a diferentes saturaciones de Hg mediante ecuaciones

empíricas de Winland y Pittman (VLA-1326)

3A 3VA 4VA 7VA 8A 8VA 12A 12VA 18A 20A 23VA 27A 29A 37VA 38A 39A 42A 45VA 48A 49A 56A 58A 62A 63VA 65A 72VA 78A 82A(%) 18,7 14,2 16,8 23,3 22,3 21,2 23,2 21,9 20,7 22,3 20,3 22,3 20,2 21,9 20,5 22,2 22,1 21,3 17,3 18,5 20,0 20,4 13,5 19,2 19,6 21,6 19,5 20,9(md) 361 76,4 100 182 288 19,8 256 269 158 146 535 145 59,1 102 92,3 193 395 65 13,2 124 128 118 2,6 74,3 53,7 360 83,7 84,720% 14,5 7,0 7,7 9,5 12,2 3,1 11,3 11,8 9,1 8,6 17,3 8,5 5,5 7,2 6,9 9,9 14,4 5,7 2,7 8,3 8,3 7,9 1,2 6,3 5,3 13,8 6,7 6,625% 13,1 6,3 6,9 8,4 10,9 2,7 10,1 10,6 8,1 7,6 15,7 7,6 4,9 6,3 6,1 8,8 12,9 5,0 2,3 7,4 7,4 7,0 1,1 5,6 4,7 12,4 5,9 5,830% 12,0 5,8 6,2 7,5 9,9 2,3 9,1 9,6 7,3 6,8 14,4 6,8 4,3 5,6 5,5 7,9 11,8 4,5 2,0 6,7 6,6 6,3 0,9 5,0 4,2 11,3 5,3 5,235% 5,2 5,5 6,6 8,7 2,0 8,0 8,4 6,4 13,0 5,9 3,7 4,9 7,0 10,4 3,8 1,7 6,0 5,8 5,5 0,8 4,4 3,6 10,0 4,6 4,540% 9,6 4,7 4,9 5,6 7,5 1,6 6,8 7,3 5,6 5,0 11,4 5,0 3,2 4,1 4,1 6,0 9,1 3,2 1,5 5,2 5,0 4,7 0,7 3,8 3,1 8,7 4,0 3,845% 8,4 4,3 4,3 4,5 6,2 1,3 5,5 6,0 4,6 4,1 9,9 4,1 2,6 3,3 3,4 4,9 7,6 2,6 1,2 4,4 4,2 3,9 0,6 3,1 2,5 7,3 3,3 3,150% 7,0 3,7 3,6 3,5 4,9 1,0 4,4 4,8 3,7 3,2 8,1 3,2 2,1 2,6 2,7 3,9 6,1 2,1 1,0 3,6 3,4 3,1 0,5 2,5 2,0 5,9 2,7 2,555% 5,6 3,1 2,9 2,7 3,8 0,8 3,3 3,7 2,9 2,5 6,4 2,5 1,6 2,0 2,1 3,0 4,7 1,6 0,8 2,9 2,7 2,5 0,4 2,0 1,6 4,6 2,1 1,960% 4,3 2,5 2,2 1,9 2,8 0,5 2,4 2,7 2,1 1,8 4,8 1,8 1,2 1,5 1,5 2,2 3,5 1,1 0,6 2,2 2,0 1,8 0,3 1,5 1,2 3,4 1,6 1,465% 3,2 2,0 1,7 1,3 1,9 0,4 1,7 1,9 1,5 1,2 3,5 1,2 0,8 1,0 1,1 1,5 2,4 0,8 0,4 1,6 1,4 1,3 0,3 1,1 0,8 2,4 1,1 1,070% 2,1 1,5 1,2 0,8 1,2 0,3 1,0 1,2 1,0 0,8 2,2 0,8 0,6 0,7 0,7 1,0 1,5 0,5 0,3 1,1 0,9 0,9 0,2 0,7 0,6 1,5 0,8 0,775% 1,3 1,0 0,8 0,5 0,7 0,2 0,6 0,7 0,6 0,5 1,3 0,5 0,3 0,4 0,4 0,5 0,9 0,3 0,2 0,7 0,6 0,5 0,1 0,4 0,3 0,9 0,5 0,4

35% 6,98 7,07 7,58 10,3 2,23 9,3 10,1 7,72 16,1 6,89 4,42 5,69 5,68 8,18 12,5 4,47 2,1 7,38 7,03 6,59 0,99 5,29 4,29 12,1 5,6 5,31Winland

@ 800 lpcK @ 800 lpc

Radio de Garganta Poral calculado por

Pittman

Gráficos de Saturación Incremental: En estos crossplots se grafica el volumen o

incremento en la saturación de mercurio en una misma muestra (eje Y) respecto

al radio de apertura de poro (eje X). De aquí se puede inferir, tal como se hace

en el gráfico de perfil de garganta poral, la petrofacies a la que corresponde cada

una de las muestras y se verifica el buen cotejo de éstas con las obtenidas una

vez calculadas las ecuaciones empíricas. Este procedimiento fue hecho para los

pozos VLA-1321 (C-4) y VLA-1326 (C-5).(Figuras 140 y 141).

Saturación Incremental de Mercurio (VLA-1321)

0,00

10,00

20,00

30,00

40,00

50,00

60,00

0,01 0,1 1 10 100

Radio de Garganta Poral (micrones)

Vo

lum

en

Inc

rem

an

tal d

e M

erc

uri

o (

%)

18A

23VA

24A

29A

33A

39VA

44A

49A

53A

58A

62VA

64A

64VA

89VA


Figura 140: Gráfico de Saturación Incremental pozo VLA – 1321(C – 4)


CAPITULO V 396

Saturación Incremental de Mercurio (VLA-1326)

0,00

5,00

10,00

15,00

20,00

25,00

30,00

35,00

40,00

45,00

50,00

0,01 0,1 1 10 100

Radio de Garganta Poral (micrones)

Vo

lum

en

Inc

rem

an

tal d

e M

erc

uri

o (

%)

3A

3VA

4VA

7VA

8A

8VA

12A

12VA

18A

20A

23VA

27A

29A

37VA


Figura 141: Gráfico de Saturación Incremental pozo VLA – 1326 (C – 5)

Gráficos Uno a Uno: Estos gráficos son los que ayudan a definir con mayor

exactitud el radio de garganta de poro predominante en cada uno de los

yacimientos. En estos crossplots se grafica el radio de garganta poral

correspondiente a determinada saturación de mercurio (eje Y) proveniente de las

curvas de presión capilar vs. el radio de garganta proveniente de las ecuaciones

empíricas de Winland y/o Pittman (eje Y). Al graficar estos valores a cada nivel

de saturación de mercurio, se observó que las ecuaciones que mejor representan

la data de laboratorio, es decir aquellas que generan el mínimo error relativo

promedio, son para el pozo VLA-1321 (C-4) la correspondiente a una saturación

de mercurio de 55% desarrollada por Pittman, mientras que para el pozo VLA-

1326 (C-5) el mejor cotejo se obtuvo con la ecuación desarrollada por Pittman

correspondiente a una saturación de mercurio de 35%. A continuación se

presentan los gráficos Uno a Uno (Figuras 142 y 143) con mejor ajuste para los

pozos claves junto a la ecuación correspondiente, el resto de éstos gráficos son

mostrados en los anexos.


CAPITULO V 397

Log R55 = 0,948 + 0,632* Log K - 1,426* Log Φ

R55 Pc vs R55 Pittman

y = 0,9991x - 0,3371

R2 = 0,9622

0

5

10

15

20

25

30

0 5 10 15 20 25 30

R55 Pc

R55

P

ittm

an

Figura 142: Gráfico uno a uno pozo VLA – 1321 (C – 4)

Log R35 = 0,255 + 0,565* Log K - 0,523* LogΦ


y = 1,0723x - 0,7522

R2 = 0,9037

0

5

10

15

20

25

30

35

40

0 5 10 15 20 25 30 35 40

R35 Pc

R35

Pit

tman

Figura 143: Gráfico uno a uno pozo VLA – 1326 (C – 5)


CAPITULO V 398

Es importante destacar, que la interpretación de estos gráficos debe ser muy cuidadosa

pues no se busca el más alto coeficiente de correlación, sino la tendencia más cercana

a la línea de 45°, es decir la mas fiel representación de la data de Laboratorio.

5.2.6.4 Clasificación de las Muestras de Núcleo Mediante el Gráfico de Porosidad vs.

Permeabilidad, con Isolíneas de Radios de Garganta Poral

Estos gráficos de Porosidad vs. Permeabilidad constituyen una retroalimentación a los

primeros gráficos efectuados en el análisis (punto 5.2.6.1), debido a que en ellos se

incluye la información mas depurada respecto a la escala de tamaño de garganta poral

de los pozos claves, observándose luego a partir de estos la distribución de las

muestras por Petrofacies, demostrándose así la ocurrencia de rocas Micro, Meso,

Macro y Megaporosas.(Figuras 144 y 145).

Determinación del Tipo de Roca

0,01

0,10

1,00

10,00

100,00

1000,00

10000,00

100000,00

0 5 10 15 20 25 30

Porosidad (%)

Per

mea

bil

idad

(m

d)

0,1

0,5

2,5

10

35

NANO

MICRO

MESO

MACRO

MEGA

Ri (Micrones)

Figura 144: Gráfico K vs. ,con líneas de R55 de Pittman constantes del pozo

VLA – 1321 (C – 4)


CAPITULO V 399

Determinación del Tipo de Roca

0,01

0,10

1,00

10,00

100,00

1000,00

10000,00

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30

Porosidad (%)

Per

meab

ilidad (m

d)

MACRO

NANO

MICRO

MESO

MEGA

40

10

2,5

0,5

0,1

Ri (Micrones)

Figura 145: Gráfico K vs. ,con líneas de R35 de Pittman constantes del pozo

VLA – 1326 (C – 5)

5.2.6.5 Relación Radio de Garganta de Poro vs. Propiedades derivadas de Núcleos y

Registros

Se realizaron gráficos de radio de garganta de poro vs. otros parámetros presentes en

los pozos, tales como volumen de arcilla y porosidad entre otros; obteniéndose

coeficientes de regresión relativamente bajos (R2 hasta 0,5), por lo que se intentó

obtener el ajuste por tipos de roca, alcanzándose así mejores resultados.


CAPITULO V 400

5.2.6.6 Distribución Litofacies / Petrofacies

Se realizó una distribución detallada de las litofacies reportadas en las muestras

disponibles para los pozos VLA-1321 (C-4) y VLA-1326 (C-5), para luego proceder a

ubicarlas dentro de cada una de las petrofacies, esto se muestra en las siguientes

figuras:

Distribucion de Litofacies (Roca Mega)

100% S3-S

1

Distribucion de Litofacies(Roca Macro)

25% S3

12% S

6% S11

12% S1

12% S3-S

12% S-S3

15% S-S3

3% S1-S33% S3-S1

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Distribucion de Litofacies(Roca Meso)

20% S11

30% S1

10% S3

20% S1-S3

20% S3-S11

1

2

3

4

5


CAPITULO V 401

Distribucion de Litofacies(Roca Micro)

14% S3-S11

29% S3-S143% S1

14% S11

1

2

3

4

Figura 146: Distribución de Litofacies por Tipo de Roca pozo VLA-1321 (C-4)

Distribucion de Litofacies (Roca Mega)

62% S325% S11

13% S3-S11

1

2

3

Distribucion de Litofacies(Roca Macro)

10% S25% S1

5% S3-S11

27% S3 54% S11

1

2

3

4

5


CAPITULO V 402

Distribucion de Litofacies(Roca Meso)

38% S2

62% S11

1

2

Figura 147: Distribución de Litofacies por Tipo de Roca pozo VLA-1326 (C-5)

Se observa tanto para C-4 como para C-5 correspondencia entre las mejores

petrofacies (Mega y Macro) con las litofacies arenosas de mejor calidad (S3, S11, S1,

entre otras) y de las petrofacies de menor calidad (Meso y Micro) con las litofacies

arenosas de pobre calidad, heterolíticas y lutitícas (S, S2, H y L entre otras, las 2

últimas no representadas en los diagramas de torta), lo que es indicativo del poco

efecto de procesos diagenéticos post-depositacionales que afectaron la calidad de la

roca.

5.2.7 Escalamiento Núcleo – Perfil

La correlación Núcleo-Perfil fue realizada pie a pie y de la manera convencional a

través de una mesa de luz superponiendo el core gamma del núcleo de ambos pozos a

los registros en papel, a continuación se presentan los resultados obtenidos:


CAPITULO V 403

5.2.7.1 Modelo de Arcillosidad

Para la determinación del modelo de arcillosidad, se empleó el perfil de Rayos Gamma

(GR), debido a que este se encuentra disponible en todos los pozos del área, no así los

perfiles de neutrón, densidad y SP, siendo la ecuación utilizada:

Ish = Vcl = (Grleìdo – Grarena) / (Grlutita – Grarena) (190)

Donde:

GRl eido= Gamma Ray leído en la zona a evaluar.

GRarena = Gamma Ray en la arena más limpia en el mismo intervalo geológico

GRlutita = Gamma Ray en las arcillas

Para la estimación del volumen de arcilla se experimentó con los modelos establecidos:

Lineal, Clavier, Stieber y Larionov tanto para rocas terciarias como para rocas más

viejas, y se compararon con los resultados obtenidos de las pruebas de difracción de

rayos X (XRD) realizadas en los núcleos de los pozos VLA-1321 (C-4) y VLA-1326

(C-5), tal como se muestra a continuación:


CAPITULO V 404

MODELO DE ARCILLOSIDAD C - 4 (VLA - 1321)

5.650

5.700

5.750

5.800

5.850

5.900

5.950

0,00 0,20 0,40 0,60 0,80 1,00

Vsh

Pro

fun

did

ad

Lineal

Larionov

Clavier

Steiber

Nucleo

Figura 148: Determinación Modelo de Arcillosidad pozo VLA-1321 (C-4)


CAPITULO V 405

MODELO ARCILLOSIDAD C-5VLA-1326

6150

6200

6250

6300

6350

6400

6450

6500

6550

0 0,25 0,5 0,75 1

Vsh

Pro

fun

did

ad Lineal

Larionov

Clavier

Steiber

NUCLEO

Figura 149: Determinación Modelo de Arcillosidad pozo VLA-1326 (C-5)


CAPITULO V 406

De las figuras 148 y 149 se puede apreciar el bajo contenido de arcilla reportado en las

pruebas de difracción de rayos X de los núcleos (puntos rojos) en comparación con el

volumen de arcilla calculado por el Modelo Lineal (línea azul). De todos los Modelos

para el cálculo del volumen de arcilla el más indicativo del grado de limpieza presente

en la roca yacimiento es el Modelo de Larionov para rocas terciarias; por lo tanto se

estableció éste como ecuación a utilizar para calcular el volumen de arcilla en el resto

de los pozos del yacimiento.

De igual manera se identificó la mineralogía de la formación mediante espectrometría

de rayos gamma, tal como se muestra a continuación:

IDENTIFICACION MINERAL (ESPECTROMETRIA DE RAYOS GAMMA) ARENAS C-4 Pozo VLA-1321

0

5

10

15

20

25

0 1 2 3 4 5

CONCENTRACION DE POTASIO (%)

CO

NC

EN

TR

AC

ION

DE

TO

RIO

(p

pm

)

Th/K=25

Th/K=12

Th/K=3.5

Th/K=2

Th/K=1.3

Th/K=0.6

Th/K=0.3

C4

C4L

NUCLEO

MO

NT

MO

RIL

LO

NIT

A

CL

OR

ITA

CAOLINITA

MIXED CLAY

ILLITA

70% ILLITA

GLAUCONITA

MICAS

FELDESPATO

30% GLAUCONITA

30% FELDSP

40% MICAS

Figura 150: Espectrometría de rayos gamma pozo VLA-1321 (C-4)


CAPITULO V 407

IDENTIFICACION MINERAL (ESPECTROMETRIA DE RAYOS GAMMA) ARENAS C-5 Pozo VLA-1326

0

5

10

15

20

25

0 1 2 3 4 5

CONCENTRACION DE POTASIO (%)

CO

NC

EN

TR

AC

ION

DE

TO

RIO

(pp

m)

Th/K=25

Th/K=12

Th/K=3.5

Th/K=2

Th/K=1.3

Th/K=0.6

Th/K=0.3

C5

NUCLEO

MO

NT

MO

RIL

LO

NIT

A

CL

OR

ITA

CAOLINITA

MIXED CLAY

ILLITA

70% ILLITA

GLAUCONITA

MICAS

FELDESPATO

30% GLAUCONITA

30% FELDSP

40% MICAS

Figura 151: Espectrometría de rayos gamma pozo VLA-1326 (C-5)

Tambien se presenta en detalle la mineralogía total de los núcleos estudiados

Figura 152: Composición rocas pozos VLA – 1321 (C-4) y VLA – 1326 (C-5)

MINERALOGIA TOTAL

5%

1%

1%

1%14%

78%

Cuarzo Arcilla Feldespato Pirita Siderita Calcita

MINERALOGIA TOTAL

5%

1%

1%

1%14%

78%

Cuarzo Arcilla Feldespato Pirita Siderita Calcit

79%

8% 7% 6%


MINERALOGÍATOTAL

79%

8% 7% 6%


79%

8% 7% 6%


MINERALOGÍATOTAL

aCuarzo Arcilla Feldespato Pirita Siderita Calcita


CAPITULO V 408

5.2.7.2 Modelo de Porosidad

Para el cálculo de esta propiedad se utilizó el perfil de densidad de formación disponible

en 28 pozos para el yacimiento C-4 y 24 para C-5 del área en estudio, no se utilizó el

perfil de neutrones por solo encontrarse disponible en algunos pozos perforados del

yacimiento. Para calcular la porosidad a partir del perfil de densidad se utilizó la

siguiente ecuación.

fma

bma

(191)

donde:

ma = Densidad de Matriz de Formación, obtenida de los análisis convencionales de

núcleos, 2,65 gr/cc

f = Densidad del fluído utilizado en el perfilaje de los pozos, 1,00 gr/cc

b = Densidad volumétrica de la formación leída por el perfil en gr/cc

Posteriormente se utilizaron las porosidades calculadas mediante la ecuación anterior y

se calcularon las porosidades efectivas por el Método Lineal y el Método de Gaymard

Φe = Φt * (1– Vsh) (Método Lineal) (192)

Φe = Φt – Vsh*Φdsh (Método Gaymard) (193)

donde:

= Porosidad Total, calculada a partir del registro de densidad.

Vsh = Volumen de Arcilla obtenido usando el modelo de Larionov para rocas terciarias


CAPITULO V 409

Al final se compararon los valores obtenidos con los provenientes de los análisis

convencionales para los pozos VLA-1321 y VLA-1326, tal como se muestra en las

figuras a continuación:

Modelo de Porosidad VLA - 1321

5.600

5.650

5.700

5.750

5.800

5.850

5.900

5.950

6.000

0,00 0,20 0,40 0,60

Porosidad (%)

Pro

fun

did

ad

(p

ies)

Lineal

Gaymard

Nucleo

Figura 153: Determinación Modelo de Porosidad pozo VLA-1321 (C-4)


CAPITULO V 410

Modelo Porosidad VLA - 1326

6150

6200

6250

6300

6350

6400

6450

6500

6550

0,00 0,10 0,20 0,30

Porosidad (%)P

rofu

nd

ida

d (

pie

s)

Lineal

Gaymard

Nucleo

Figura 154: Determinación Modelo de Porosidad pozo VLA-1326 (C-5)

Del análisis efectuado se concluye que el Modelo de Porosidad Efectiva que mas se

ajusta a las características de los yacimientos C-4 y C-5 es el Método de Gaymard.

Por otro lado se trató de generar un Rhob sintético para ambos yacimientos con la

finalidad de extrapolar el modelo a los pozos que originalmente no poseen registro


CAPITULO V 411

FDC. Para C-4 se lograron resultados aceptables mas no así para C-5. (Figuras 155 a

157)

Rhob Sintètico C - 4 Arenas

y = 1,1257x + 2,2199

R2 = 0,8163

2,152,202,252,302,352,402,452,50

0,00 0,05 0,10 0,15 0,20 0,25

Vsh

Rh

ob

(g

r/cc

)

Figura 155: Determinación Rhob sintético para arenas pozo VLA-1321 (C- 4)

Rhob Sintètico C - 4 Lutitas

y = 0,4138x + 2,3131

R2 = 0,7127

2,20

2,30

2,40

2,50

2,60

0,20 0,30 0,40 0,50 0,60

Vsh

Rh

ob

(g

r/c

c)

Figura 156: Determinación Rhob sintético para lutitas pozo VLA-1321 (C-4)


CAPITULO V 412

Rhob C - 5 Arenas

y = 0,932x + 2,2975

R2 = 0,712

2,22,32,42,52,62,7

0,00 0,05 0,10 0,15 0,20 0,25

Vsh

Rh

ob

(g

r/c

c)

Figura 157: Determinación Rhob sintético para arenas pozo VLA-1326 (C-5)

5.2.7.3 Modelo de Permeabilidad

Debido a que la permeabilidad no se puede medir y determinar directamente en pozos

se buscó la forma de establecer ecuaciones que permitieran calcular la permeabilidad

por tipo y calidad de roca obteniéndose de esta manera muy buen cotejo entre los

valores del núcleo y la petrofácies. Por otro lado una vez determinados los modelos de

arcillosidad y porosidad se efectuaron gráficos de porosidad efectiva vs. volumen de

arcilla para los pozos clave, observándose consistencia con las petrofácies previamente

establecidas. Las correlaciones obtenidas por tipo de roca fueron comparadas con

ecuaciones empíricas empleadas tradicionalmente en el área del lago de Maracaibo,

tales como la ecuación de permeabilidad del lago y la de Timur para verificar la

aplicabilidad de las mismas en el área. En la siguiente tabla se especifican las

ecuaciones de permeabilidad obtenidas por tipo de roca:


CAPITULO V 413

Tabla 30: Ecuaciones de Permeabilidad p/tipo de roca pozo VLA-1321 (C-4)

Tipo de Roca Ecuación de Permeabilidad

Mega K = 327,13*Φ2 – 16414*Φ + 207644

Macro K = 16,092*Φ2 – 584,45*Φ + 5511,6

Meso K = 1*10-08*Φ7,4634

Micro K = 0,0055*℮0,4489*Φ

Tabla 31: Ecuaciones de Permeabilidad p/tipo de roca pozo VLA-1326 (C-5)

Tipo de Roca Ecuación de Permeabilidad

Mega K = 3918*Φ2 – 170071*Φ + 2*10-06

Macro K = 5*10-09*Φ7,9442

Meso K = 0,0084*℮0,4489*Φ

Donde:

Φe: porosidad efectiva en porcentaje.

K: permeabilidad estimada en milidarcys.

En las siguientes figuras se observa la comparación entre la permeabilidad calculada

por petrofácies y la obtenida por correlaciones:


CAPITULO V 414

Modelo de PermeabilidadYacimiento C-4

5650

5700

5750

5800

5850

5900

5950

0 500 1000 1500 2000 2500

Permeabilidad (md)

Pro

fun

did

ad

(p

ies

)

Petrofacies

Lago

Timur

Nucleo

Figura 158:Comparación Modelos de Permeabilidad pozo VLA-1321 (C-4)


CAPITULO V 415

Modelo de PermeabilidadYacimiento C-5

6150

6200

6250

6300

6350

6400

6450

6500

6550

0 500 1000 1500 2000

Permeabilidad (md)P

rofu

nd

idad

(p

ies

Petrofacies

Lago

Timur

Nucleo

Figura 159:Comparación Modelos de Permeabilidad pozo VLA-1326 (C-5)


CAPITULO V 416

Una vez obtenidas las ecuaciones para la estimación de permeabilidad se procedió a

comparar mediante una gráfico cruzado, la permeabilidad calculada con la

permeabilidad de núcleo. (Figuras 160 y 161)

Grafico Cruzado K nucleo vs. K petrofacies

y = 1,062x + 23,539

R2 = 0,8446

0

500

1000

1500

2000

2500

0 500 1000 1500 2000 2500

K calculada (md)

K n

uc

leo

(m

d)

Figura 160: Gráfico Cruzado de Permeabilidad pozo VLA-1321 (C-4)

Grafico cruzadoK nucleo vs. K calculada

y = 1,3021x - 0,0467

R2 = 0,81880

200400600800

100012001400

0 200 400 600 800 1000

K calculada (md)

K n

ucl

eo (

md

)

Figura 161: Gráfico Cruzado de Permeabilidad pozo VLA-1326 (C-5)


CAPITULO V 417

5.2.7.4 Modelo de Saturación

Varios métodos para el cálculo de la saturación de agua fueron empleados con la

finalidad de determinar el que mas se ajusta a los datos provenientes de los núcleos

analizados. Para ello se programaron cada una de las ecuaciones correspondientes a

los métodos utilizados y se evaluaron gráficamente ploteando los valores de Rt (eje Y)

vs. Sw (eje X) para luego comparar con los valores de Swi provenientes de las curvas

de presión capilar y/o permeabilidades relativas y determinar así el o los modelos que

mas se ajustan a los yacimientos estudiados.

Los valores de Swi arrojados por las curvas de presión capilar y permeabilidades

relativas fueron los siguientes:

Para C – 4: 22%

Para C – 5: 26%

A continuación se muestran los resultados gráficos obtenidos:


CAPITULO V 418

Crossplot Rt vs. SwYacimiento C- 4

0

30

60

90

120

0 20 40 60 80 100

Sw (%)

Rt

(oh

m-m

)

SimandouxWaxman SmitsIndonesian

Figura 162: Crossplot Rt vs. Sw pozo VLA-1321 (C-4)

Crossplot Rt vs. SwYacimiento C - 5

0

10

20

30

40

0 20 40 60 80 100

Sw (%)

Rt

(oh

m-m

)

SimandouxWatman SmitsIndonesian

Figura 163: Crossplot Rt vs. Sw pozo VLA-1326 (C-5)


CAPITULO V 419

De acuerdo a los resultados obtenidos se infiere que para el yacimiento C – 4 los

modelos de Waxman-Smits e Indonesia comparan bastante bien con los valores de Sw

provenientes del núcleo (valores de Swi de aproximadamente 22 %); mientras que para

el yacimiento C-5 la situación es totalmente contraria y el único modelo que coteja bien

con los valores del núcleo es el modelo de Simandoux (valor de Swi aproximado de

26%).

5.2.8 Parámetros de Corte

Los parámetros mas importantes de corte obtenidos para los yacimientos fueron los

siguientes:

Swi de 22% para C-4 mediante curvas de presiòn capilar y perm. relativas

Swi de 26% para C-5 mediante curvas de presiòn capilar y perm. relativas

Los valores de Φsh para ambos yacimientos fue de 9%, mientras que la Rsh para C-4

fue de 2,4 ohm-m y de 2,6 ohm-n para C-5. Estos parámetros se obtuvieron mediante

gràficos tipo frecuencia (Figuras 164 y 165)

Crossplot Gr vs. PorosidadVLA -1321

020

4060

80100

120

0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8

Porosidad (Density)

Ga

mm

a R

ay

Phi Sh= 9%

Figura 164: Crossplot Gr vs. Porosidad VLA-1321 (C-4)


CAPITULO V 420

Crossplot Gr vs. PorosidadVLA - 1326

0

20

40

60

80

100

120

0 0,1 0,2 0,3 0,4

Porosidad (Density)

Gam

ma

Ray

Phi Sh= 9%

Figura 165: Crossplot Gr vs. Porosidad VLA-1326 (C-5)

5.2 .9 Determinación de Unidades de Flujo

Para la determinación de las unidades de flujo en cada uno de los pozos control en las

áreas en estudio, en primer lugar se calcularon los radios de garganta poral a lo largo

de todo C-4 y C-5, utilizando las ecuaciones previamente establecidas como función de

la porosidad y la permeabilidad calculadas, y especificando la presencia de las

diferentes petrofácies en los pozos.

5.2.9.1 Gráfico Estratigráfico de Lorenz Modificado (SMLP)

Al realizar este gráfico para los pozos de los yacimientos en estudio se identificaron un

total de 10 unidades de flujo en el pozo VLA – 1321(C-4) y 14 unidades en el pozo VLA

– 1326 (C-5) de las cuales 4 son consideradas con propiedades de permeabilidad y

porosidad que permiten el flujo de fluidos a través de ellas para C-4 y 4 para C-5. Estas

unidades de flujo no aparecen en su totalidad en todos los pozos sino que su


CAPITULO V 421

depositación está asociada con la ubicación de los mismos. A continuación se

presentan los gráficos para los pozos VLA-1321 y VLA-1326. (Figuras 166 y 167).

Grafico de SMLP: VLA-1321 C-4

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

Capacidad de Almacenamiento Acumulado (%Phi*h)

Ca

pa

cid

ad

de

Flu

jo A

cu

mu

lad

o (

%k

*h)

1

2

34

5 6

8

7

910

Figura 166: Gráfico Estratigráfico de Lorenz Modificado pozo VLA-1321 (C-4)

Grafico de SMLP: VLA-1326 C-5

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100


Ca

pa

cid

ad

de

Flu

jo A

cu

mu

lad

o (

%k*

h)

1

2

3

4

5

6

9

78

12

10

11

1314

Figura 167: Gráfico Estratigráfico de Lorenz Modificado pozo VLA-1326 (C-5)


CAPITULO V 422

5.2.9.2 Gráfico de Lorenz Modificado (MLP)

La construcción de los gráficos de Lorenz modificados (MLP) para cada uno de los

pozos en estudio permitió jerarquizar las unidades de flujo de acuerdo a sus relaciones

K/, obteniéndose los siguientes resultados:

Tabla 32: Clasificación jerárquica unidades de flujo pozo VLA – 1321 (C-4)

Unidad Prof. Corregida Espesor %*h %K*h

de Flujo Tope Base pies FSU

%

*h acum %K*H

acum 9 5928,5 5938,7 10,2 2,28 11,81 11,81 26,93 26,9 5 5799,2 5804,6 5,4 1,78 5,43 17,24 9,69 36,6 3 5741,1 5763,1 22,0 2,50 11,03 28,27 27,52 64,1 7 5826,4 5830,1 3,7 1,81 1,72 29,99 3,11 67,3 2 5719,6 5734,1 14,5 1,75 6,53 36,52 11,42 78,7 8 5830,8 5907,7 76,9 0,49 25,94 62,46 12,82 91,5 4 5769,2 5788,3 19,2 0,37 8,30 70,76 3,08 94,6

10 5939,7 5945,9 6,3 0,33 2,01 72,77 0,67 95,2 1 5664,5 5716,5 52,0 0,19 21,10 93,87 4,05 99,3 6 5805,7 5825,1 19,4 0,12 6,12 99,99 0,72 100,0

Tabla 33: Clasificación jerárquica unidades de flujo pozo VLA – 1326 (C-5)

Unidad Prof. Corregida Espesor %*h %K*h

de Flujo Tope Base pies

FSU % *hacum

%K*Hacum

11 6434,3 6436,3 2,0 7,92 3,06 3,06 24,23 24,23

10 6416,9 6425,1 8,2 0,90 2,61 5,67 2,36 26,59

4 6322,3 6331,3 9,0 1,12 2,70 8,37 3,03 29,62

2 6221,7 6247,1 25,4 1,83 9,18 17,55 16,84 46,46

6 6350,4 6364,2 13,8 1,13 5,01 22,56 5,65 52,11

1 6181,8 6216,6 34,8 0,97 8,49 31,05 8,20 60,31

5 6331,8 6345,5 13,7 1,08 4,38 35,43 4,72 65,03

13 6490,6 6498,2 7,6 1,05 3,06 38,49 3,22 68,25

9 6402,3 6416,2 13,9 1,00 4,00 42,49 4,01 72,26

3 6247,4 6321,7 74,3 0,84 19,59 62,08 16,37 88,63

7 6365,3 6372,8 7,5 0,97 2,21 64,29 2,14 90,77

8 6398,6 6401,3 2,7 0,24 4,79 69,08 1,16 91,93

12 6476,7 6487,2 10,5 0,29 13,96 83,04 4,08 96,01

14 6567,8 6569,4 1,7 0,24 16,96 100,00 3,99 100,00


CAPITULO V 423

Gráficamente se representan de la siguiente forma para cada uno de los pozos (Figuras

168 y 169)

Gráfico de MLP: VLA-1321 C-4

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0 20 40 60 80 100


Cap

acid

ad

de F

lujo

Acu

mu

lad

o (

%K

*h

7

5

3

8

2

9

104

1 6

Figura 168: Gráfico de Lorenz Modificado pozo VLA-1321 (C-4)

Gráfico de MLP: VLA-1326 C-5

0

20

40

60

80

100

120

0 20 40 60 80 100 120


Ca

pa

cid

ad

de

Flu

jo A

cu

mu

lad

o

(%K

*h)

5

11

13

24

1

6

8

14

7

9

10

12

3

Figura 169: Gráfico de Lorenz Modificado pozo VLA-1326 (C-5)


CAPITULO V 424

5.2.9.3 Perfil de Flujo Estratigráfico (SFP)

Mediante este gráfico se verifican las unidades de flujo previamente seleccionadas del

gráfico estratigráfico de Lorenz modificado, observándose respuestas similares para las

diversas calidades de roca. Como resultado se observó que las unidades de flujo con

mayores capacidades de flujo y almacenamiento son la 9, 5, 3 y 7 caracterizadas

mayormente por rocas mega, macro y mesoporosa con litofacies predominante tipo S3,

S2 y S11 correspondientes en la descripción sedimentológica a las unidades C-4M1M,

C-4U3, C-4U2M y C-4U3M en ese orden para el yacimiento C-4. Para el yacimiento C-5

las unidades de flujo que mostraron mejores capacidades de flujo y almacenamiento

son la 11, 10, 4 y 2 caracterizadas mayormente por rocas mega y macroporosa con

litofacies predominante tipo S2, S3 y S11 correspondientes en la descripción

sedimentológica a las siguientes unidades estratigráficas C-5U2LUNC, C-5U2U, C-5U1

y C-5U3U1 en ese orden. (Figuras 170 y 171)

Gráfico SFP VLA - 1321 (C - 4)560056205640566056805700572057405760578058005820584058605880590059205940596059806000

0 5 10 15 20 25 30Porcentaje (%)

Profundida

d (pies)

FSU

%Phi*h

%K*h

U. F 1

U. F 2

U. F 3

U. F 4

U. F 6

U. F 5

U. F 9

U. F 8

U. F 10

U. F 7

Figura 170: Perfil de Flujo Estratigráfico pozo VLA-1321 (C-4)


CAPITULO V 425

Gráfico SFP VLA- 1326 (C - 5)

6180,006210,006240,006270,006300,006330,006360,006390,006420,006450,006480,006510,006540,006570,006600,006630,006660,006690,00

0 5 10 15 20 25 30Porcentaje (%)

Prof

undida

d (p

ies)

FSU

%Phi*h

%K*h

U. F. 1

U. F. 2

U. F. 3

U. F. 14

U. F. 13

U. F. 12

U. F. 11

U. F. 4

U. F.5

U. F.10

U. F.6

Figura 171: Perfil de Flujo Estratigráfico pozo VLA-1326 (C-5)

5.2.9.4 Determinación de Heterogeneidad de la Red de Poros

Otro aspecto importante en la descripción de los yacimientos es definir la

heterogeneidad de la red de poros. El índice de heterogeneidad (Hi) es factor que

describe el nivel de heterogeneidad del poro.

Las zonas de flujo para el yacimiento C-4 se agrupan en 2, mientras que para el

yacimiento C-5 se distribuye en 3 grupos, ahora bien, basados en el grado de

heterogeneidad de los yacimientos bajo estudio, se puede interpretar lo siguiente:

El yacimiento C - 4, se describe como un yacimiento mayormente homogéneo (70%) a

nivel del sistema poroso por presentar valores de Hi < 2 en sus 2 zonas de flujo. En

algunas zonas se presenta cierto grado de heterogeneidad, especialmente en las


CAPITULO V 426

unidades estratigráficas C-4U3, C-4M1 y C-4M1M, destacándose el hecho que éstas se

presentan en zonas donde la calidad de roca es mala (Microporosa).

Por otro lado el yacimiento C - 5, se puede describir como un yacimiento 95%

homogéneo a nivel del sistema poroso por presentar valores de Hi < 2 en sus 3 zonas

de flujo. Solo se observa una pequeña heterogeneidad localizada en la unidad

estratigráfica C-5U1U1 correspondiendo a una zona de mala calidad de roca

(Microporosa).

Del gráfico de heterogeneidad del yacimiento C-4, se puede interpretar que la primera

zona de flujo es homogénea desde la unidad estratigráfica C-4U2U a la C-4U2L, luego

se presentan 3 pequeñas zonas heterogéneas dentro de la unidad C-4U3 que van

desde el medio hasta la base de este intervalo (el mismo es homogéneo hacia el tope)

y posteriormente reaparece la homogeneidad en el yacimientos entre las unidades C-

4U3M, C-4U3UNC y C-4M1 donde hacia la base de éste último se vuelve heterogéneo.

En la unidad C-4M1M el yacimiento vuelve a ser homogéneo Esto sugiere que las

diferentes combinaciones de zonas de flujo que puedan ocurrir en el yacimiento,

representarán intervalos de yacimientos posiblemente homogéneos.

La unidad estratigráfica C-4M1representa dentro de la zona de flujo 1 el más alto grado

de heterogeneidad del yacimiento con un índice de heterogeneidad de 4,34.

La zona de flujo 2 es homogénea y abarca parte de las unidades estratigráficas C-

4U2U, C-4U2L y C-4M1. (Figuras 172 y 173)


CAPITULO V 427

ZONAS DE FLUJO C - 4

0,01

0,1

1

10

0,001 0,01 0,1 1 10

Poros. Normalizada

RQ

I

N.3

N.2

FZI 2,4

FZI 5,3

Figura 172: Indicador de Zonas de Flujo pozo VLA-1321 (C-4)

Heterogeneidad de la arena C - 4

-2,0

-1,5

-1,0-0,5

0,0

0,5

1,0

0,1 1,0 10,0

RQI

HI

Figura 173: Heterogeneidad Yacimiento C-4

Del gráfico de heterogeneidad del yacimiento C-5, se puede interpretar que la primera

zona de flujo es homogénea desde la unidad estratigráfica C-5U2U, C-5U2M hasta C-

5U2LUNC – C-5U3. La zona de flujo 2 es homogénea desde la unidad estratigráfica C-

5U1 hasta el tope de C-5U1U1; hacia la base de este último el yacimiento muestra 2

pies de heterogeneidad, luego se vuelve homogéneo abarcando las unidades C-5U1M,

C-5U2U, C-5U2M, C-5U2L y C-5U2LUNC donde nuevamente aparecen 2 pies de

heterogeneidad, reapareciendo la homogeneidad hacia la unidad C-5U3B.


CAPITULO V


428

La zona de flujo 3 es 100% homogénea y comprende parte de las unidades

estratigráficas C-5U1, C-5U2L y C-5U2LUNC. Aquí al igual que en C-4 se infiere que las

diferentes combinaciones de zonas de flujo que puedan ocurrir en el yacimiento,

representarán intervalos de yacimientos mayormente homogéneos.

La unidad estratigráfica C-5U1U1representa dentro de la zona de flujo 2 el más alto

grado de heterogeneidad del yacimiento con un índice de heterogeneidad de 2,81.

(Figuras 174 y 175)

ZONAS DE FLUJO C - 5

0,01

0,1

1

10

0,001 0,01 0,1 1 10

Poros. Normalizada

RQ

I

N.3

N.2

N.1

FZI 1,10

FZI 3,01

FZI 5,41

Figura 174: Indicador de Zonas de Flujo pozo VLA-1326 (C-5)

Heterogeneidad de la arena C - 5

-2,0

-1,0

0,01,0

2,0

3,0

4,0

0,1 1,0 10,0

RQI

HI

Figura 175: Heterogeneidad Yacimiento C-5

CAPITULO V 429

DISCUSIÓN RESULTADOS DE GEOMECÁNICA

5.3.1. Ensayos De Laboratorio.

5.3.1.1. Ensayos de Resistencia Mecánica (Compresión No Confinada)

Se realizaron ensayos de resistencia mecánica a compresión no confinada (UCS) a

diferentes profundidades en los pozos VLA-1321 (C-4) y VLA-1326 (C-5), cuyos

resultados son los siguientes:

Tabla 34. Resultados Resistencia a la Compresión no Confinada (UCS)

Sub Unidad Profundidad (Pie)

Presión (Lpc) Porosidad (%)

C4-U1 5657 2612 17 C4-U2U 5733 3575 26 C4-U2M 5767 5741 25 C4-U3 5818 3909 13

C4-U3M 5834 5911 20 C4-M1 5903 6676 19,95

C4-M1M 5945 6800 21,3 C5-U1U1 6251 3948 20

C5-U2LUNC 6405 7355 20 C5-U3B 6497 6791 21

ANALISIS DE RESULTADOS GEOMECANICA

CAPITULO V 430

RESISTENCIA A LA COMPRESION NO CONFINADA vs PROFUNDIDAD

0

2000

4000

6000

8000

5600 5800 6000 6200 6400 6600

PROFUNDIDAD (PIES)

UC

S(L

PC

)

C4-U1

C4-U2U

C4-U2M

C4-U3

C4-U3M

C4-M1

C4-M1M

C5-U1U1

C5-U2LUNC

C5-U3B

Figura 176. Resistencia a la Compresión no Confinada (UCS) vs. Profundidad

RESISTENCIA A LA COMPRESION NO CONFINADA vs POROSIDAD

0

2000

4000

6000

8000

0 5 10 15 20 25 30

POROSIDAD (%)

UC

S(L

PC

)

C4-U1

C4-U2U

C4-U2M

C4-U3

C4-U3M

C4-M1

C4-M1M

C5-U1U1

C5-U2LUNC

C5-U3B

Figura 177. Resistencia a la Compresión no Confinada (UCS) vs. Porosidad

De los gráficos anteriores se puede analizar que en forma general la profundidad

muestra un comportamiento directamente proporcional a la resistencia a la compresión

no confinada, es decir, aumenta con profundidad. Con respecto a la porosidad, la


CAPITULO V 431

resistencia a la compresión no confinada disminuye al aumentar la porosidad en la

mayoría de los puntos. Cabe destacar que en los puntos que no se observa el

comportamiento descrito es debido a que adicionalmente existen otros factores tales

como características texturales, mineralógicas, diagenesis, entre otras que afecta esta

propiedad mecánica de la roca.

Según Deere y Miller la clasificacion de la resistencia de la roca en funcion de su

resistencia a la compresión uniaxial (sin confinar) es baja ya que sus valores se

encuentran en un rango de 4000 – 8000 Lpc.

Adicionalmente se aplicaron las correlaciones de Knudsen y Anderson para verificar la

aplicabilidad de cada una de ellas al área de estudio. Se calibraron los resultados

arrojados por las correlaciones con los valores de UCS reportados en cada uno de los

informes de laboratorio analizados, concluyéndose que la correlación que mejor se

ajusta al área es la correlación desarrollada por Knudsen, ya que el perfil sintético

generado a partir de la correlación se corresponde bastante bien con los resultados de

laboratorio; dicha correlación depende principalmente de la porosidad. ( Ver

Figura 178.)

Figura 178. UCS calculado con correlaciones vs. valores de laboratorio

Correlacion UCS Anderson

5600

5650

5700

5750

5800

5850

5900

5950

6000

0 2000 4000 6000 8000 10000

UCS (lpc)

Pro

fun

did

ad (

pie

s)

UCSAnderson

UCSLaboratorio

Correlacion UCS Knudsen

5600

5650

5700

5750

5800

5850

5900

5950

6000

0 2000 4000 6000 8000 10000

UCS (lpc)

Pro

fun

did

ad (

pie

s)

UCS Knudsen

UCSLaboratorio


CAPITULO V 432

5.3.1.2. Ensayos de Resistencia Mecánica (Compresión Triaxial)

Se realizaron ensayos de laboratorio a compresión triaxial de la formación Eoceno a los

núcleos de los pozos VLA-1321 y VLA-1326. A continuación los resultados reportados

de las propiedades mecánicas de la roca del pozo VLA-1321:

Tabla 35. Resultados de las Propiedades Mecánicas. Ensayos VLA-1321

Sub Unidad Estrat.

Profundidad Núcleo(Pies)

Presión de Confinamiento Efectivo (Lpc)

E*106

(Lpc) Relación

Poisson (v)K*106

(Lpc)G*106

(Lpc)

Resistencia Máxima a la

Compresión (Lpc) 5740' 3'' 2000 1,11 0,10 0,46 0,50 12118

C-4U2U 5738' 3'' 3500 1,29 0,10 0,54 0,59 14940 5738' 3'' 6000 1,21 0,10 0,50 0,55 18944 5834' 10'' 1500 1,92 0,15 0,91 0,83 13653

C4-U3M 5835' 10'' 3500 2,40 0,10 1,00 1,09 20174 5835' 10'' 6000 1,84 0,10 0,77 0,84 25435 5945' 9'' 1500 2,33 0,13 1,05 1,03 15490

C4-M1M 5946' 9'' 3500 2,05 0,10 0,85 0,93 21477 5946' 9'' 6000 2,30 0,10 0,96 1,05 28849

Como tendencia normal a medida que se incrementa la presión de confinamiento

actuante sobre la muestra ensayada, los valores de los módulos elásticos (E, ,K, G)

tienden a aumentar debido a las condiciones de carga presente.

Cabe destacar que solo se dispuso de estos análisis de laboratorio del pozo VLA-1321

por lo cual se tomo de base para las diferentes correlaciones que serán presentadas

mas adelante.


CAPITULO V 433

5.3.1.3. Criterio de Falla Mohr Coulomb

En las figuras 179 a 181 se muestran las envolventes de falla Mohr-Coulomb

correspondientes a las subunidades estratigráficas escogidas para los ensayos

triaxiales realizados al núcleo del pozo VLA-1321, a nivel del yacimiento C-4.

Figura 179. Envolvente de falla Mohr-Coulomb para la formación Eoceno C-4,

subunidad estratigráfica C-4U2.


subunidad estratigráfica C-4U3.


CAPITULO V 434


subunidad estratigráfica C-4M.

En la Tabla 36, se presentan los valores de ángulo de fricción intergranular y cohesión,

donde se observa un incremento en el ángulo de fricción y de la cohesión a medida que

incrementa la profundidad.

Tabla 36. Valores de ángulo de fricción y Cohesión (Co) para la formación Eoceno C-4 del pozo VLA-1321.

Profundidad (Pies)

Sub Unidad estratigráfica

Angulo de fricción (Grados) Co (Lpc)

5740 C4-U2U 26 1000

5834 C4-U3M 31 1600

5945 C4-M1M 35 1832


CAPITULO V 435

En las figuras 182 a 184 se muestran las envolventes de falla Mohr-Coulomb

correspondientes a las subunidades estratigráficas escogidas para los ensayos

triaxiales realizados al núcleo del pozo VLA-1326, a nivel del yacimiento C-5.


subunidad estratigráfica C-5U1U1.


subunidad estratigráfica C-5U2LUNC.


CAPITULO V 436


subunidad estratigráfica C-5U3B.

En la Tabla 37, se presenta los valores de ángulo de fricción intergranular y cohesión,

donde a diferencia de la unidad C-4 el incremento en el ángulo de fricción y de la

cohesión no conserva la proporcionalidad en función de la profundidad, esto se observa

en la ultima subunidad estratigráfica evaluada (C-5U3B) y es debido a la calidad de

roca y facies presentes en la misma.

Tabla 37. Valores de ángulo de fricción y la Cohesión (Co) para la formación Eoceno C-5 del

pozo VLA-1326.

Profundidad

(pies) Sub Unidad estratigráfica

Angulo de fricción

(Grados) Co (Lpc)

6248 - 6254 C-5U1U1 27.9 2034

6400 - 6407 C-5U2LUNC 29.5 2925

6495 - 6498 C-5U3B 27.5 2908


CAPITULO V 437

En las figuras 185 y 186 se puede observar y diferenciar lo anteriormente expuesto

en referencia al ángulo de fricción y la cohesión.

ANGULO DE FRICCION vs PROFUNDIDAD

15

20

25

30

35

40

5600 5800 6000 6200 6400 6600

Profundidad (pies)

An

gu

lo d

e F

ricc

ion

C-4

C-5

Figura 185. Angulo de Fricción Interna vs. Profundidad

COHESION vs PROFUNDIDAD

0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

5600 5800 6000 6200 6400 6600

Profundidad (pies)

Co

he

sio

n (

Lp

c)

C-4

C-5

Figura 186. Cohesión vs. Profundidad


CAPITULO V 438

Adicionalmente sé grafico ángulo de fricción vs. porosidad y ángulo de fricción vs. Vsh

para ver la relación que existe entre ambos factores.

ANGULO DE FRICCION vs POROSIDAD

0

10

20

30

40

0 0,05 0,1 0,15 0,2 0,25

Porosidad

An

gu

lo d

e F

ric

cio

n

C-4

C-5

Figura 187. Angulo de Fricción vs. Porosidad

ANGULO DE FRICCION vs VSH

05

10152025303540

0 5 10 15 20 25 30 35 40

Vsh (%)

An

gu

lo d

e F

ric

cio

n

C-4

C-5

Figura 188. Angulo de Fricción vs. Vsh


CAPITULO V 439

De las figuras 187 y 188 se evidencia que tanto la porosidad como el Vsh son

parámetros sensibles al ángulo de fricción ya que este depende del contacto interno de

los granos que esta íntimamente ligado a estos dos parámetros.

En la Tabla 38 que se muestra a continuación se presentan los rangos de la

Resistencia a la Compresión no Confinada, ángulo de Fricción y Cohesión

determinados a los ensayos a nivel de C-4 y C-5.

Tabla 38. Rangos de la UCS, ángulo de Fricción y Cohesión

Rango Yac.

C-4 C-5

UCS (Lpc)

2612 -6800 3948 - 7355

Co (Lpc) 1000 - 1832 2034 - 2925

Angulo de

Fricción (Grados)

26 - 35 27,5 - 29,5


CAPITULO V 440

5.3.2. Módulos Elásticos a partir de Registros Acústicos

En las siguientes tablas (39 – 43) se presentan los resultados obtenidos de los módulos

elásticos dinámicos (Ed, Es, , G, K ) de los pozos VLA- 702, VLA- 724, VLA- 765,

VLA-1145 y VLA-1321; utilizando las ecuaciones descritas para tal fin, en los capítulos

anteriores.

Tabla 39. Resultados de los Módulos Elásticos Dinámicos del pozo VLA-0702

Pozo Sub Unidad

estratigráfica Profundidad

(Pies) E*10^6 (Lpc)

Ee*10^6 (Lpc) Calc.

K*10^6 (Lpc)

G*10^6 (Lpc)

VLA-0702 C-5U1M 6452 4,60 3,07 0,26 2,86 1,88 C-5U2U 6488 3,30 2,02 0,27 2,23 1,33


Pozo Sub Unidad estratigráfica

Profundidad (Pies)

Ed*10^6 (Lpc)

Ee*10^6 (Lpc) Calc.

K*10^6 (Lpc)

G*10^6 (Lpc)

VLA-1321 C-4U1 5678 2,205 1,144 0,283 1,694 0,859 C-4U2 5711 2,331 1,218 0,281 1,772 0,910 C-4U2U 5739 2,604 1,380 0,279 1,960 1,018 C-4U2M 5766 2,646 1,407 0,277 1,971 1,037 C-4U2L 5791 2,680 1,426 0,277 2,003 1,049 C-4U3 5819 2,897 1,563 0,274 2,134 1,137 C-4U3M 5833 2,786 1,499 0,274 2,051 1,094 C-4U3UNIC 5855 2,512 1,325 0,278 1,880 0,983 C-4M 5866 2,784 1,492 0,276 2,066 1,091


CAPITULO V 441


Pozo Sub Unidad

estratigráfica Profundidad

(Pies) Ed*10^6

(Lpc) Ee*10^6

(Lpc) Calc. K*10^6 (Lpc)

G*10^6 (Lpc)

C-4U1 6307 3,43 1,90 0,27 2,47 1,35 C-4U2 6353 3,47 1,93 0,27 2,50 1,37

C-4U2U 6395 3,67 2,06 0,27 2,62 1,45 C-4U2M 6429 3,61 2,02 0,27 2,58 1,42 C-4U2L 6461 4,02 2,30 0,26 2,83 1,59 C-4U3 6489 3,99 2,28 0,26 2,81 1,58

C-4U3M 6509 3,59 2,00 0,27 2,59 1,41 C-4U3UNIC 6529 3,79 2,15 0,27 2,71 1,50

C-4M 6549 3,60 2,02 0,27 2,59 1,42 C-4M1 6589 3,66 2,06 0,27 2,61 1,45

C-4M1M 6635 3,62 2,03 0,27 2,60 1,43 C-4M2 6657 3,63 2,04 0,27 2,60 1,43 C-4L 6831 3,56 1,99 0,27 2,56 1,40

C-5U1 6879 3,82 2,16 0,27 2,73 1,51 C-5U1U1 6917 3,91 2,23 0,27 2,77 1,55 C-5U1M 6965 4,10 2,36 0,26 2,88 1,63 C-5U2U 6989 3,60 2,01 0,27 2,58 1,42

C-5U2UP 7012 4,14 2,38 0,26 2,91 1,64 C-5U2M 7029 4,41 2,58 0,26 3,05 1,75 C-5U2L 7062 4,07 2,34 0,26 2,87 1,61

C-5U2LUNIC 7089 3,75 2,11 0,27 2,68 1,48 C-5U3 7119 3,86 2,19 0,27 2,76 1,53

VLA-0724

C-5U3B 7158 4,23 2,44 0,26 2,96 1,68


CAPITULO V 442



Profundidad (Pies)

Ed*10^6 (Lpc) Ee*10^6 (Lpc) Calc.

K*10^6 (Lpc)

G*10^6 (Lpc)

VLA-0765 C-4U1 5940 3,295 1,823 0,272 2,398 1,297 C-4U2 5962 2,968 1,606 0,275 2,198 1,164 C-4U2U 6000 3,382 1,875 0,271 2,450 1,332 C-4U2M 6020 3,261 1,793 0,272 2,378 1,282 C-4U2L 6043 3,434 1,904 0,270 2,485 1,352 C-4U3 6078 3,350 1,856 0,270 2,416 1,320 C-4U3M 6089 2,787 1,492 0,275 2,066 1,093 C-4U3UNIC 6119 2,715 1,449 0,275 2,013 1,065 C-4M 6142 3,189 1,747 0,272 2,327 1,254 C-4M1 6176 3,037 1,651 0,273 2,229 1,193 C-4M1M 6233 3,156 1,728 0,272 2,299 1,241 C-4M2 6257 3,103 1,692 0,273 2,272 1,219 C-4L 6487 3,278 1,807 0,272 2,390 1,289 C-5U1 6534 3,558 1,989 0,270 2,570 1,402 C-5U1U1 6563 3,588 2,008 0,269 2,587 1,414 C-5U1M 6620 3,587 2,014 0,269 2,573 1,415 C-5U2U 6655 3,532 1,973 0,268 2,531 1,394 C-5U2UP 6668 3,710 2,087 0,267 2,653 1,464 C-5U2M 6685 3,673 2,063 0,268 2,639 1,449 C-5U2L 6709 3,871 2,200 0,265 2,740 1,531 C-5U2LUNIC 6727 3,840 2,180 0,267 2,739 1,516 C-5U3 6752 3,807 2,155 0,266 2,711 1,504 C-5U3B 6797 3,559 1,988 0,269 2,559 1,403

C-5U3L 6830 3,474 1,932 0,271 2,522 1,367 C-5L1 6861 3,548 1,981 0,269 2,561 1,398 C-5L1U 6889 3,695 2,079 0,268 2,648 1,458 C-5L1L 6927 3,733 2,104 0,267 2,670 1,473 C-5L2 6987 3,569 2,000 0,270 2,575 1,406 C-5L2M 7024 4,069 2,333 0,264 2,865 1,610


CAPITULO V 443



Profundidad (Pies)

Ed*10^6 (Lpc)

Ee*10^6 (Lpc) Calc.

K*10^6 (Lpc)

G*10^6 (Lpc)

C-4U3 5879 2,879 1,552 0,275 2,126 1,130 C-4U3M 5899 2,947 1,591 0,276 2,190 1,155 C-4U3UNIC 5919 2,980 1,613 0,276 2,215 1,168 C-4M 5939 3,326 1,847 0,272 2,416 1,309 C-4M1 5988 2,823 1,515 0,276 2,095 1,107 C-4M1M 6036 1,968 1,029 0,289 1,513 0,767 C-4M2 6059 1,903 1,045 0,294 1,422 0,747 C-4L 6264 5,816 3,977 0,245 3,577 2,383 C-5U1 6317 4,289 2,562 0,261 2,927 1,711 C-5U1U1 6366 2,224 1,248 0,289 1,635 0,876 C-5U1M 6399 1,737 0,894 0,294 1,374 0,674

VLA-1145 C-5U2U 6449 3,965 2,390 0,264 2,696 1,584 C-5U2UP 6469 6,337 4,102 0,234 3,933 2,575 C-5U2M 6487 2,512 1,427 0,283 1,792 0,995 C-5U2L 6533 4,542 2,930 0,259 2,846 1,844 C-5U2LUNIC 6563 3,897 2,234 0,266 2,749 1,542 C-5U3 6613 7,174 5,324 0,228 4,095 3,002 C-5U3B 6664 13,465 12,072 0,163 6,437 5,882 C-5U3L 6699 2,862 1,584 0,279 2,094 1,126 C-5L1 6719 4,656 3,154 0,260 2,920 1,900 C-5L1U 6744 6,614 4,439 0,234 4,050 2,699 C-5L1L 6781 5,644 3,535 0,246 3,676 2,270 C-5L2 6819 12,838 11,718 0,170 6,124 5,652 C-5L2M 6859 6,956 4,945 0,234 4,138 2,867

De los resultados anteriores se puede resaltar que los valores de las constantes

elásticas dinámicas observadas en los 5 pozos evaluados se encuentran en un rango

muy similar por lo que se sugiere utilizar dichos resultados en pozos vecinos que no se

disponga de esta información.

Para verificar el cotejo de los resultados de laboratorio con los valores de relación de

Poisson y Módulo de Young generados a través de la Ecuación de Onda se graficaron


CAPITULO V 444

los mismos. (Ver Figuras 189 a 191) donde se evidencia la lejanía de los puntos de

laboratorio con los resultados obtenidos por medio del registro sónico.

Profundidad vs Modulo de Young

5600

5650

5700

5750

5800

5850

5900

0,00 1,00 2,00 3,00 4,00Modulo de Young (Lpc*10^6)

Pro

fun

did

ad

(P

ies

) Ed

Es lab

Figura 189: Profundidad vs. Modulo de Young


CAPITULO V 445

Modulo de Young Lab. vs Modulo de Young Din.

Elab. = 5,1963x2 - 28,078x + 39,091

R2 = 0,9468

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

2,6 2,7 2,8 2,9 3,0 3,1 3,2

Ed (Lpc*10^6)

Es

lab

(L

pc*

10^

6)

Figura 190:. Correlación del Modulo de Young Laboratorio

Profundidad vs Relacion de Poisson

5600

5650

5700

5750

5800

5850

5900

0,00 1,00 2,00 3,00 4,00

Relacion de Poisson

Pro

fun

did

ad (

Pie

s)

RPd

RP lab

Figura 191. Comparación de la Relación de Poisson dinámico con los resultados de

laboratorio


CAPITULO V 446

Relacion Poisson Lab. vs Relacion Poisson Din.

Rplab. = -345370x 3 + 285701x 2 - 78778x + 7240,6R2 = 1

0,00

0,02

0,04

0,06

0,08

0,10

0,12

0,14

0,16

0,27 0,27 0,27 0,27 0,28 0,28 0,28

Relacion Poisson Din.

Rel

acio

nP

ois

son

Lab

.

Relacion Poisson Lab. vs Relacion Poisson Din.

Rplab. = -345370x 3 + 285701x 2 - 78778x + 7240,6R2 = 1

0,00

0,02

0,04

0,06

0,08

0,10

0,12

0,14

0,16

0,27 0,27 0,27 0,27 0,28 0,28 0,28

Relacion Poisson Din.

Rel

acio

nP

ois

son

Lab

.

Figura 192. Correlación de la Relación de Poisson de Laboratorio

Por otra parte se generaron correlaciones a partir del pozo VLA-1321 para determinar

los valores estáticos de modulo de Young y Relación Poisson cuyo punto de partida son

los resultados dinámicos provenientes de los registros sonicos donde cabe destacar

que estas correlaciones fueron aplicadas a los 5 pozos evaluados encontrándose un

mejor cotejo en la correlación de Lacy 1997, Ref. SPE 38716 que a continuación se

muestra.

Es = 0,0293 * Ed2 + 0,4533 * Ed (arenas) (194) Es = 0,0428 * Ed2 + 0,2334 * Ed (lutitas) (195)

Esto se debe a que las correlaciones generada por el pozo VLA-1321 a pesar de tener

un buen ajuste el numero de ensayos realizados al núcleo es mínimo para tales fines.


CAPITULO V 447

5.3.3. Determinación de Campo de Esfuerzos

5.3.3.1. Esfuerzo Vertical o de Sobrecarga

Para la determinación de este valor, se contó con un registro de densidad de formación

con la finalidad de integrarlo y conocer la magnitud del peso de las capas

suprayacentes a la zona objetivo, en el caso de este estudio se contó con un registro de

densidad corrido en el pozo VLA- 765 el cual atravesó los yacimientos C-4 y C-5. Este

registro fue corrido desde la zapata del hoyo superficial (1005’). Y los resultados son los

que vemos a continuación:

ESFUERZO DE SOBRECARGAPOZO VLA-0765 - BLOQUE I - PILAR NORTE

C-4

0

1000

2000

3000

4000

5000

6000

7000

0,00 0,25 0,50 0,75 1,00 1,25 1,50 1,75 2,00

Gradiente de Sobrecarga (Lpc/pies)

Pro

fun

did

ad (

pie

s)

Gradiente de sobrecarga: 0,9082 lpc/pie

Figura 193: Gradiente de Sobrecarga. VLA-0765 (C-4)


CAPITULO V 448

ESFUERZO DE SOBRECARGAPOZO VLA-0765 - BLOQUE I - PILAR NORTE

C-5

0

1000

2000

3000

4000

5000

6000

7000

0,00 0,25 0,50 0,75 1,00 1,25 1,50 1,75 2,00

Gradiente de Sobrecarga (Lpc/pies)

Pro

fun

did

ad (

pie

s)

Gradiente de sobrecarga: 0,9203 lpc/pie

Figura 194: Gradiente de Sobrecarga. VLA-0765 (C-5)

5.3.3.2. Esfuerzo Horizontal mínimo (h)

La magnitud de este esfuerzo fue estimada mediante pruebas de campo como

Microfrac o Minifrac. Para el área en estudio se analizó las pruebas de los pozos VLA-

246, VLA- 825 y VLA-1321 para el yacimiento C-4 y el pozo VLA- 654 para el

yacimiento C-5; arrojando los siguientes resultados:

h (C-4) = 0,5 Lpc/pie (promedio de los pozos evaluados)

h (C-5) = 0,65 Lpc/pie


CAPITULO V 449

5.3.3.3. Esfuerzo Horizontal Máximo (H)

La magnitud de este esfuerzo fue la más difícil de determinar, ya que no existe ningún

método para su determinación de manera directa, sin embargo la bibliografía establece

que la anisotropía de esfuerzos horizontales �(H /h), está en el orden de 1,1 a 1,3; se

trabajó variando esta relación a fin de realizar sensibilidades y verificar así el

comportamiento. Los resultados se resumen a continuación:

H (C-4) = (0,55 – 0,65) Lpc/pie

H (C-5) = (0,72 – 0,85) Lpc/pie

A continuación se muestra una tabla que resume los gradientes de esfuerzos en el

Área:

Tabla 44. Resumen de los Gradientes de Esfuerzos en el Área.

Gradiente esfuerzo vertical 0,90 – 0,92 lpc/pie

Gradiente esfuerzo horizontal mayor 0,6 – 0,79 lpc/pie

Gradiente esfuerzo horizontal menor 0,5 –0,65 lpc/pie

De lo antes expuesto para el área VLA-6/9/21 el campo de esfuerzo presente se define

como “Normal” v > H > h ).


CAPITULO V 450

5.3.3.4. Dirección del Esfuerzo Horizontal Máximo

5.3.3.4.1. Medición de Fracturas Naturales e Inducidas

El estudio de paleomagnetismo realizado por la compañía Applied Paleomagnetics tuvo

como objetivos principales determinar la orientación de fracturas inducidas en el núcleo,

lo cual provee una manera alternativa de determinar el Hmax actual y determinar la

dirección de las fracturas naturales.

Figura 195: Roseta de Orientación de Fracturas Naturales. VLA-1321


CAPITULO V 451

Figura 196. Roseta de Orientación de Fracturas Inducidas. VLA-1321

De las figuras 195 y 196 se puede deducir que la dirección del esfuerzo horizontal

máximo esta en el orden de 275 –285 grados con respecto al norte.

5.3.3.4.2. Determinación de las Direcciones de los Esfuerzos Principales Mediante

Registro de Imágenes Acústicas.

A continuación se muestran las rosetas de dirección de esfuerzo horizontal máximo

pertenecientes a los pozos VLA-1321 (C-4) y VLA-1326 (C-5).


CAPITULO V 452

Promedio: 287º

VLA-1321

Promedio: 287ºPromedio: 287º

VLA-1321

Figura 197: Orientación del Esfuerzo Máximo. VLA-1321

Promedio: 301º

VLA-1326

Promedio: 301º

VLA-1326

Figura 198: Orientación del Esfuerzo Máximo. VLA-1326


CAPITULO V 453

De las figuras anteriores se puede analizar que existe gran similitud entre la

dirección del esfuerzo máximo horizontal del pozo VLA-1321 (287) y la dirección del

esfuerzo máximo horizontal del pozo VLA-1326 (301). Estos resultados correlacionan

muy bien con los observados en las fracturas naturales e inducidas y el tren de fallas

conocidas en el area.

5.3.3.5. Presión de Poro

La presión de poro fue calculada mediante registros de mediciones de presión tipo MDT

o RFT corridos en los pozos VLA-1321 y VLA-1326. Los resultados por sub unidad

estratigráfica se presentan en la siguiente tabla:

Tabla 45. Resultados de las Presiones de Poro a partir de pruebas RFT. VLA-1321

Pozo Sub

Unidad Prof. (pies)

Ph inicial (Lpc)

Py (Lpc)

Var. Presión

(Lpc/Min)

P poro (Lpc)

K (Md) Densidad (Lb/Gal)

Grad. Presion

Poro (Lpc/pie)

C-4U2 5728 2788 984 0,4 2789 6,2 3,30 0,17 5802 2825 1490 3,8 2825 8,9 4,94 0,26

C-4U3 5828 2836 848 0,3 2838 23,6 2,80 0,15 5904 2872 1126 2,8 2872 17,9 3,67 0,19

C-4M 5937 2887 1172 0,6 2888 51,8 3,80 0,20

C-5U1 6287 3058 1417 0,4 3057 13,8 4,33 0,23 6412 3117 1981 0,2 3118 88,9 5,94 0,31

6458 3141 2157 0,5 3140 29,3 6,42 0,33 C-5U2L

6543 3183 2058 1,8 3183 2,3 6,05 0,31 6616 3219 1530 0,9 3219 5,6 4,45 0,23 6632 3227 1520 0,9 3227 3,7 4,41 0,23 C-5L1

6647 3236 1620 3,5 3236 4,3 4,69 0,24

VLA-1321

C-5L2 6735 3282 2107 9,4 3280 3,9 6,02 0,31


CAPITULO V


454

Tabla 46. Resultados de las Presiones de Poro a partir de pruebas RFT. VLA-1326

Pozo Sub

Unidad Prof. (pies)

Ph inicial (Lpc)

Py (Lpc)

Var. Presión

(Lpc/Min)

P poro (Lpc)

K (Md)

Densidad (Lb/Gal)

Grad. Presion

Poro (Lpc/pie)

5692 2681 947 0,1 2681 164,4 3,20 0,17 C-4U2 5723 2696 997 3 2696 25,3 3,35 0,17

C-4U3 5735 2701 930 2,7 2702 10,1 3,12 0,16 5833 2747 1015 0,2 2748 7,7 3,35 0,17 5869 2765 998 0,4 2766 34,8 3,27 0,17 5892 2776 1065 0,24 2777 129,5 3,48 0,18

C-4M

5935 2797 937 1,8 2797 11,6 3,04 0,16 C-4L 6182 2912 1807 0,3 2912 3,4 5,62 0,29

6242 2941 1390 0,5 2941 92,3 4,28 0,22 C-5U1 6288 2964 1852 0. 5 2963 5,6 5,66 0,29 6330 2981 2167 0,5 2981 40,6 6,58 0,34 6344 2989 2160 0,1 2989 41,5 6,55 0,34

C-5U2U

6361 2997 2145 0,02 2997 50,7 6,48 0,34 6402 3017 2218 0,1 3017 19 6,66 0,35 C-5U2L 6411 3020 2237 0,12 3020 55,3 6,71 0,35 6475 3051 1913 0,9 3051 6,5 5,68 0,30

VLA-1326

C-5U3 6485 3056 2034 0,4 3056 4,8 6,03 0,31

Presiones de Poro Resultados del Rft

5600

5800

6000

6200

6400

6600

6800

0,00 2,00 4,00 6,00 8,00

D ensid ad ( Lpg )

VLA-1321

VLA-1326

Figura 199. Presión de Poro. Resultados del RFT.

455

CONCLUSIONES Los análisis convencionales y especiales de los núcleos de los pozos permitieron

efectuar el ajuste de parámetros petrofísicos tales como Rw, ρma, a, m, m*, n, n*

y Qv que se utilizaron en la evaluación de los yacimientos C-4 y C-5

Las subunidades con mejor calidad de arena en el yacimiento C-4 son: C-4M1M,

C-4U3, C-4U2M, C-4U3M y C-4U2U.. Las subunidades mas prospectivas para el

yacimiento C-5 son: C-5U1U1, C-5U1M, C-5U2U, C-5U2P y C-5U2M

Las ecuaciones empíricas que mejor se ajustaron para el cálculo de radio de

garganta poral fueron: R55 de Pittman para el yacimiento C-4 y R35 de Pittman

para C-5

La roca del yacimiento C-4 fuè clasificada en cuatro petrofacies: Megaporosa,

Macroporosa, Mesoporosa y Microporosa; mientras que para el yacimiento C-5 la

roca se clasificó en tres petrofacies: Megaporosa, Macroporosa y Mesoporosa.

En cada caso se determinaron rangos de Φ y K para cada una de ellas.

No se logró obtener un buen match entre el radio de garganta de poro y otras

variables

Las litofacies predominantes en las muestras de los núcleos VLA-1321 y VLA-

1326 son S3, S11 y S2, observándose tanto para C-4 como para C-5

correspondencia entre las mejores petrofacies (Mega y Macro) con las litofacies

arenosas de mejor calidad y de las petrofacies de menor calidad (Meso y Micro)

con las litofacies arenosas de pobre calidad, heterolíticas y lutitícas (S, S2, H y L

), lo que es indicativo del poco efecto de procesos diagenéticos post-

depositacionales que afectaron la calidad de la roca.

CONCLUSIONES

456

De acuerdo a los análisis de difracción de rayos X se observó que para tanto

para el yacimiento C-4 como para C-5 el mineral predominante es el cuarzo y la

arcilla predominante es la caolinita; sin embargo y de acuerdo a la

espectrometría de rayos gamma se observó marcada diferencia en los resultados

en cuanto a la mineralogía de las arcillas obtenièndose proporciones similares de

caolinita y montmorillonita en C-4 con algo de clorita, mientras que para C-5 la

presencia de arcillas es dominada por la montmorillonita.

El modelo de arcillosidad que mas se ajustó a los yacimientos C-4 y C-5 fue el de

Larionov para rocas terciarias

El modelo de porosidad efectiva que hizo mejor ajuste con la data usada de los

núcleos de los yacimientos C-4 y C-5 fue el que utiliza la ecuación de Gaymard

Se logró generar un Rhob sintético tanto para arenas como para lutitas en el

yacimiento C-4, mientras que para el yacimiento C-5 los resultados de igual

forma se obtuvo un ajuste aceptable.

Se definieron ecuaciones de permeabilidad para los diferentes tipos de rocas en

función de las petrofacies establecidas

A los valores de Swi provenientes de las curvas de presión capliar se ajustan

bien el modelo de saturación de Indonesia para el yacimiento C-4 , mientras

que para el yacimiento C-5 el modelo que cotejó fue el de Simandoux.

Se describieron zonas con características de flujo similares para los pozos clave

integrando datos petrofísicos y sedimentológicos.

CONCLUSIONES

457

Se determinaron 2 zonas de flujo principales para el yacimiento C-4 y 3 zonas de

flujo para el yacimiento C-5.

Tanto el yacimiento C-4 como C-5 se comportan como homogèneos con

pequeñas heterogeneidades locales en zonas donde la calidad de la roca es

mala.

Se ajustaron los topes de las subunidades estratigráficas en los pozos control

acorde a la descripción sedimentológica y a lo observado en el registro en papel.

El principal elemento constituyente del esqueleto mineral de la roca en el núcleo

del yacimiento C-4 es cuarzo y la cementación ocurre por precipitación de calcita;

para el núcleo del yacimiento C-5 el principal constituyente es el cuarzo y la

cementación proviene de la precipitación de cuarzo y sílice.

El tamaño de grano predominante en las muestras de núcleo VLA-1321 es de

fino a medio, mayormente subangular y de moderado a bien escogidos, mientras

para el núcleo del pozo VLA-1326 predomina la proporción de granos fino a

medio, subangulares y subredondeados con muy buen escogimiento.

Los procesos diagenéticos analizados en las muestras del núcleo VLA-1321 son

mayormente procesos de disolución en contraste con el sobrecrecimiento de

granos, disolución y compactación observado en las muestras de núcleo del

pozo VLA-1326.

El núcleo del pozo VLA-1321 exhibe mayormente porosidad primaria

intergranular con porosidades mayormente entre 10% y 20%, por otro lado el

núcleo del pozo VLA-1326 muestra tanto porosidad primaria como secundaria

inter e intragranular con porosidades mayormente entre 15% y 20%

CONCLUSIONES

CONCLUSIONES

458

La resistencia de la roca a compresión no confinada es baja < 8000 Lpc tanto

para C-4 como para C-5 según la clasificación de Deere y Millar.

En los yacimientos C-4 y C-5 se observó que a mayor presión de confinamiento

los valores de los módulos elásticos (E, , K,G) aumentan y en los casos en que

no se observó este comportamiento es debido a la heterogeneidad local o pobre

calidad de roca.

De los análisis de presión de cohesión y ángulo de fricción se evidencia mayor

correlación en el yacimiento C-4, es decir, ambos parámetros aumentan con

profundidad; en C-5 esto no se observa debido a los procesos diagenéticos

descritos en el núcleo (menor compactación y menor material cementante)

Los resultados de las constantes dinámicas obtenidas a partir de registros

sónicos son ligeramente mayor a las constantes elásticas estáticas.

El campo de esfuerzos presente en el área de estudio se define como “Normal”

(σv > σH>σh)

Se evidenció que existe gran similitud entre la dirección del esfuerzo máximo

horizontal proveniente del análisis de fracturas naturales e inducidas (280ª) y la

dirección del esfuerzo máximo horizontal proveniente de los análisis de breakout

(290ª). Estos resultados a su vez correlacionan muy bien con las fallas

plasmadas en los mapas estructurales.

Integrando las disciplinas de sedimentología, petrofísica y geomecánica se logra

observar una correspondencia satisfactoria en los resultados que se desprenden

de cada geociencia en particular.

459

RECOMENDACIONES

Reevaluar los pozos pertenecientes a los yacimientos C-4 y C-5, utilizando los

parámetros petrofísicos obtenidos en este estudio

Utilizar las ecuaciones empíricas determinadas para calcular el radio de garganta

poral y los modelos obtenidos para extrapolarlos a todo el yacimiento, tanto para

C-4 como para C-5

Una vez extrapolados los modelos la información obtenida puede ser usada para

inicializar los modelos de simulación respectivos

Realizar análisis XRD en los pozos VLA-765, VLA-766 y VLA-759 que poseen

núcleo para obtener una mejor caracterización de la mineralogía de las arcillas

tanto para C-4 como para C-5. Esto es de vital importancia ya que el área está

sometida a proyecto de recuperación secundaria.

Realizar análisis sedimentológicos en los núcleos VLA-765, VLA-766 y VLA-759

para lograr una mejor interpretacion areal

Efectuar ensayos geomecánicos en los núcleos VLA-765, VLA-766, VLA-759 y

VLA-1326 que permitan generar correlaciones de mayor certidumbre en el área.

Validar el campo de esfuerzo en el área realizando ensayos geomecánicos en

los núcleos anteriores en la medida de lo posible a fin de caracterizar el régimen

de fallas presentes en el área VLA-6/9/21.

Correr registros de imágenes en los próximos pozos a perforar para validar la

dirección de los esfuerzos.

RECOMENDACIONES

460

BIBLIOGRAFÍA

1. Abdus Satter , W. y Ganesh, T. (1994) Integrated Petroleum Reservoir Management. Penn Well Publishing Company. Tulsa, Oklahoma.

2. Azpiritxaga Badiola, I. (2000) Estudio Estratigráfico – Sedimentológico de los

Yacimientos C-4 y C-5, formación Misoa, área VLA 6/9/21. Hexágono Oeste del LIC de Lagomar, Lago de Maracaibo. Doc. Tec. EP-080.

3. Bertorelli, G., Santana, L. Y Poquioma, W. (1998) Manual de Términos Básicos

para la Interpretación de Resultados Geomecanicos. Inf. Tec. EP -130,98 IT.

4. Brie, A., Gartner, J., Hepp, V., Habrie, M., Kervella, M., Mons, F., Mowat, G., Neville, N., Plomb, J., Sadras, W., Tejada, A., Trassard, J., Vidal, J., Zinat, D. (1980) Evaluación de Formaciones en Venezuela. Schlumberger. Caracas, Venezuela.

5. Dewan, Jonh T. (1983) Essentials of Modern Open – Hole Log Interpretation.

Penn Well Books Publishing Company. Tulsa, Oklahoma.

6. Fjaer, E., Holt, R. Y Raaen, A. (1992) Petroleum Related Rock Mechanics. Editorial Elsevier. Amsterdam, Holanda.

7. León, Y. (2003) Caracterización Petrofisica de la formación Misoa del Domo

Norte del Area de Motatan. Trabajo de Grado. División de Post Grado. Facultad de Ingeniería. Universidad del Zulia. Maracaibo, Venezuela.

8. Luzardo, E. (2001). Curso de Geología del Petróleo. IUTM – Schlumberger

9. Penaloza R., Liseth K. (2003) Modelo Petrofisico para yacimientos de edad Eoceno. Trabajo de Grado. División de Post Grado. Facultad de Ingeniería. Universidad del Zulia. Maracaibo, Venezuela.

10. Poquioma, W. (1996) Tecnología Geomecanica en Pozos Horizontales,

Altamente Inclinados y Pozos Profundos. Inf. Tec. EPC-14098. Maraven S.A. 50 – 1.

11. Urdaneta C., Esteban D. (2002) Análisis Integrado de Estabilidad de Hoyo para

la perforación de pozos no convencionales en bloque II / XII del Lago de Maracaibo. Trabajo de Grado. División de Post Grado. Facultad de Ingeniería. Universidad del Zulia. Maracaibo, Venezuela.

BIBLIOGRAFIA

BIBLIOGRAFIA

461

12. Vasquez H., Andrés R. (2001) Introducción a la Geomecanica Petrolera. Quinta Edición. V.V.A Consultores, C.A. Caracas, Venezuela.

13. Actualización e Integración de los Modelos Estáticos Mioceno (Santa Bárbara) /

Eoceno (C-4 & C-5) y simulación numérica (Fase III), Área VLA 6/9/21, Pilar Norte Bloque I, Unidad de Explotación Lagomar, Lago de Maracaibo, PDVSA – Tecnosinergia, Agosto 2001.

14. Recuperación Secundaria. Inyección de Gas y Agua. Plantas Lagogas I/AW-

11A/B/C, Yacimiento: C-4, Área VLA – 6/9/21. Campo Lagunillas, Bloque I, Pilar, Lago de Maracaibo (1987). Maraven, S.A.

15. Recuperación Secundaria. Informe sobre Proyectos de Inyección de Gas y/o

Agua. Yacimiento: C-5, VLA – 6/21 (1987). Maraven, S.A.

462

APENDICE A

Tabla 47: Propiedades Petrofísicas Promedio por Unidad de Flujo Yacimiento C-4 UNIDAD DE FLUJO SUBUNIDAD ESPESOR (pies) K Prom. (Md) Φ Prom.(%) PETROFACIES

9 C-4M1M 10,2 2621,2 23 81,8% Macro - Mega5 C-4U3 5,4 1769,6 19 80% Macro - Mega3 C-4U2M 22 1237,6 22 91% Macro7 C-4U3M 3,7 838,5 19 83,3% Macro2 C-4U2U 14,5 779,1 20 88,2% Macro

Tabla 48: Propiedades Petrofísicas Promedio por Unidad de Flujo Yacimiento C-5 UNIDAD DE FLUJO SUBUNIDAD ESPESOR (pies) K Prom. (Md) Φ Prom.(%) PETROFACIES

11 C-5U2LUNC 2 1027 21 100% Mega10 C-5U2LUNC 8,2 437,4 20 66% Macro4 C-5U2U 9 333,2 20 83,4% Macro2 C-5U1/C-5U1U1 25,4 245,9 21 81,8% Macro6 C-5U2UP/C-5U2M 13,8 209,5 20 81,8% Macro

Tabla 49: Valores Promedio por Zonas de Flujo Yacimientos C-4 / C-5 YACIMIENTO K (Md) Φ (%) RQI FZI ZONAS DE FLUJO

C-4 83,7 - 909 20,9 - 24,7 0,614 - 1,79 2,4 - 5,34 2C-5 11,8 - 412,8 17,3 - 20,5 0,24 - 1,40 1,10 - 5,41 3

APENDICES

463

APENDICE B

Figura 200: Mapa de Electrofacies Subunidad C-4M2

APENDICES

464

APENDICE B

Figura 201: Mapa de Electrofacies Subunidad C-5L1

APENDICES

465

APENDICE B

Figura 202: Mapa de Electrofacies Subunidad C-5L1U

APENDICES

466

APENDICE B

Figura 203: Mapa de Electrofacies Subunidad C-5L1L

APENDICES

467

APENDICE B

Figura 204: Diagrama Stiff pozo VLA-880 (C-4)



APENDICES

468

APENDICE B




APENDICES

469

APENDICE B




APENDICES

470

APENDICE B

R35 Pc vs R35 Winland

y = 2,7732x - 10,556

R2 = 0,5053

0

5

10

15

20

25

30

35

0 5 10 15 20 25 30 35

R35 Pc

R35

Win

lan

d

Figura 213: Gráfico R35 de Winland VLA-1321


y = 1,2935x - 1,705

R2 = 0,2414

0

5

10

15

20

25

30

35

40

0 5 10 15 20 25 30 35 40R30 Pc

R30

Pit

tman

APENDICES

471

Figura 214: Gráfico R30 de Pittman VLA-1321

APENDICE B


y = 1,1204x - 0,8834

R2 = 0,7498

0

5

10

15

20

25

30

0 5 10 15 20 25 30

R50 Pc

R50

Pit

tman



y = 0,5784x + 0,6605

R2 = 0,8217

0

5

10

15

20

25

30

35

40

0 5 10 15 20 25 30 35 40

R60 Pc

R60

Pit

tman


APENDICES

472

APENDICE B

R35 Pc vs R35 Winland

y = 1,2859x - 0,9713

R2 = 0,9029

0

5

10

15

20

25

30

35

0 5 10 15 20 25 30 35

R35 Pc

R35

Win

lan

d

Figura 217: Gráfico R35 de Winland VLA-1326


y = 1,1535x - 1,439

R2 = 0,8065

0

5

10

15

20

25

30

35

40

0 5 10 15 20 25 30 35 40

R30 Pc

R30

Pit

tman

APENDICES

APENDICES

473


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