UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN ANTONIO ABAD DEL CUSCOFACULTAD DE INGENIERIA: ELECTRICA, ELECTRONICA, MECANICA Y MINAS

DEPARTAMENTO ACADEMICO DE INGENIERIA ELECTRICA

INSTALACIONES ELECTRICAS IINDUSTRIALES

DOCENTE: ING. RONALD DUEÑAS PONCE DE LEON

CUSCO …………PERU 2 009-II

CUARTA UNIDADANALISIS DE LAS SOBRE INTENSIDADES DE CORRIENTE

4.1 INTRODUCCION.4.2 ANALISIS DE LAS CORRIENTES DE CORTO CIRCUITO4.3 DISPOSITIOS DE PROTECCION4.4 METODOS DE CALCULO DE LAS CORRIENTES DE CORTO CIRCUITO.4.5 SELECCIÓN DE LA PROTECCION4.6 COORDINACION DE PROTECCION4.7 APLICACIONES

1.1 INTRODUCCION

-En toda instalación eléctrica ; los equipos, los conductores, los motores eléctricos etc. Tienen un limite térmico, dado por el aislamiento y la naturaleza-- Hay que limitar este calor originado (efecto Joule) RI².-- El calentamiento excesivo degrada el asilamiento del conductoe, lo que origina que falle el aislamiento y se origine un corto circuito.-- El calentamiento excesivo puede originar fuego, incendios cuando se encuentra cerca de un material inflamable.-- Las altas corrientes de corto circuito originan destrozos, explosiones, grandes daños y riesgo para las personas - Estas fallas se deben de prevenir con una adecuada protección, contra sobre corrientes o corto circuitos..

4.2 ANALISIS DE LAS CORRIENTES DE CORTO CIRCUITO.- El flujo de las corrientes de corto circuito en cualquier punto esta limitada por la impedancia de los circuitos y equipos, desde la fuente de energía hasta donde se produce la falla y no esta relacionada con la carga. - Los arreglos que se hacen en los circuitos o sistemas para operar con mayor carga, puede dar lugar para que en ciertas partes del circuito se incrementen drásticamente.-- Es necesario conocer las magnitudes de las corrientes de corto circuito, para poder seleccionar e instalar en forma adecuada los aparatos de protección contra sobre corrientes.- Las fuentes de suministro de las Icc son:

FUENTES QUE CONSTRIBUYEN A LA FALLA.

Para evaluar la corriente de cortocircuito de un sistema de potencia es necesario identificar los diferentes equipos que van a contribuir a la corriente de falla. Al producirse un cortocircuito, las corrientes de frecuencia fundamental que circulan por el sistema de distribución, provienen del sistema de transmisión y de las máquinas eléctricas conectadas.  Hay que tener presente que los condensadores utilizados para compensar reactivos, generan corrientes de falla que pueden llegar a tener una amplitud  elevada, pero su frecuencia de descarga es alta, razón por la cual el tiempo de permanencia en el sistema de distribución es bajo y no se consideran en el cálculo de cortocircuitos. Las principales fuentes que contribuyen a aumentar las corrientes de cortocircuito son las siguientes: Empresa de transmisión eléctrica (que suministra la energía). Generadores sincrónicos. Motores sincrónicos. Motores de inducción.

1.- Empresa eléctrica. Se representa a través de una impedancia de valor constante referida al punto de conexión.  2.- Generador sincrónico. Si se produce un cortocircuito en algún punto del sistema, al cual esta conectado, el generador se comporta de la siguiente manera, la corriente de estator generada tiene la forma de una señal sinusoidal amortiguada pero de frecuencia fija. Como el generador después del cortocircuito sigue recibiendo potencia por su eje mecánico, y el circuito de campo se mantiene excitado con corriente continua, la tensión inducida se mantiene constante y la corriente en el devanado estator permanece hasta alcanzar estado estacionario o ser despejada por el sistema de protecciones. El circuito equivalente del generador al ocurrir una falla en sus terminales queda representado por una fuente de voltaje alterno de valor 1 p.u constante, conectada en serie a una impedancia principalmente reactiva, como muestra la figura N° 3.4. Para efecto de calcular las corrientes de cortocircuito en sistemas industriales, las normas respectivas han definido tres nombres y valores específicos para la reactancia. 

  Estas son:

Reactancia subtransitoria (Xd”): Limita la amplitud de la corriente de falla en el primer ciclo después de ocurrido el cortocircuito. Esta se define como el valor de reactancia de estator en el intervalo de tiempo transcurrido entre el instante en que se produce la falla y 0.1 segundos.

Reactancia transitoria (Xd’): Limita la corriente de falla después de varios ciclos de producido el cortocircuito. Se define como la reactancia que presenta el generador en el intervalo de tiempo transcurrido entre 0.5 a 2 segundos. Reactancia sincrónica (Xd): Limita la amplitud de la corriente de falla una vez que se ha alcanzado estado estacionario

Z = R + jX+

-E

E-

Figura 3.4 Circuito equivalente del generador sincrónico.

El valor de las reactancias subtransitorias utilizadas para calcular las corrientes de cortocircuito corresponde a los valores de eje directo. Ciertos fabricantes indican dos valores de :reactancia subtransiente X” dv y X” di , en este caso el valor X” di debe ser utilizado para calcular las corrientes de cortocircuito.

E

3.- Motores y condensadores sincrónicos.

La corriente de cortocircuito generada por un motor sincrónico puede llegar a tener la misma amplitud que la aportada por un generador sincrónico. Al producirse un cortocircuito en la barra de alimentación de un motor sincrónico, la tensión del sistema disminuye reduciendo el flujo de potencia activa que entrega al motor. Al mismo tiempo, la tensión inducida hace que se invierta el sentido de giro de la corriente de estator, circulando por lo tanto desde el motor hacia el punto de falla. La inercia tanto del motor como de la carga, junto a la mantención de la corriente de campo, hace que el motor se comporte como un generador aportando corriente al cortocircuito. La corriente de cortocircuito aportada por el motor disminuye su amplitud conforme el campo magnético en el entrehierro de la máquina se  reduce, producto de la desaceleración del motor.  El circuito equivalente es similar al del generador, y la corriente de falla queda definida por las reactancias subtransitorias, transitorias, y sincrónicas para los diferentes instantes de tiempo

4.- MOTORES DE INDUCCION

Tanto los motores de inducción tipo jaula de ardilla como los motores rotor bobinado pueden contribuir a las corrientes de falla, esta corriente es generada debido a la existencia de energía cinética almacenada en el rotor y la carga, mas la presencia de la tensión inducida producto del campo magnético giratorio presente en el entre hierro . Debido a que el campo magnético inducido en el motor de inducción no es mantenido en forma externa, este se hace nulo rápidamente, razón por la cual la corriente aportada a la falla sólo dura algunos ciclos. La corriente de cortocircuito aportada por un motor de inducción en régimen estacionario es cero. El circuito equivalente del motor es similar al mostrado en la figura N° 3.4. La corriente de cortocircuito aportada por un motor de inducción, está limitada solamente por su reactancia subtransitoria, X”d. Este valor es similar a la reactancia de rotor bloqueado del motor. En el caso de motores de inducción de alta potencia que trabajen con resistencia externa conectada al rotor, su contribución al cortocircuito se puede despreciar

5.- CONDENSADORES: La corriente de descarga de los condensadores al punto de falla es de alta frecuencia de uno o dos ciclos en la mayoria de los casos, por ello tambien en la mayoria de los casos es despreciable.

4.3 DISPOSITIVOS DE PROTECCION

TABLEROS ELECTRICOS ; LOS DISPOSITIVOS DE PROTECCIÓN SE INSTALAN SE INSTALAN NORMALMENTEEN LOS TABLEROS ELECTRICOS – TABLEROS DE FUERZA O EN LOS CENTROS DE CONTROL DE MOTORES.

ESTOS TABLEROS SE UBICARAN BUSCANDO LOS CENTROS DE CARGA O CERCAA LAS CARGAS SOBRE TODO A LAS DE MAYOR POTENCIA, Y EN LUGARES ACCESIBLES DONDE EL TABLERO NO SEA PERJUDICADO.

LOS DISPOSITIVOS DE PROTECCION UTIKLIZADOS SON:

- LOS INTERRUPTORES TERMOMAGNETICOS.- LOS INTERRUPTORES TERMICOS.-- LOS FUSIBLES- LOS INTERRUPTORES DIFERENCIALES.

Tableros Eléctricos.

Viene a ser el conjunto de dispositivos instalados bajo cubierta (caja de metal, polietileno o

termo plastico), cuyo número o cantidad es igual al de los circuitos proyectados.

Estos tableros distribución , principales o de fuerza están equipados normalmente con

interruptores termomagnéticos o con interruptores con fusibles, en la actualidad el CNE-U

recomienda utilizar Adicionalmente interruptores diferenciales.

El número de dispositivos contra sobrecorriente en un tablero para los circuitos derivados,

no deberá ser superior a 42, sin tener en cuenta los dispositivos de protección principales

MEM / DGE / DNMEM / DGE / DN

TABLEROSTABLEROS

• Los equipos y circuitos deben estar marcados e identificados, poseer esquemas unifilares.esquemas unifilares.

2929

DISPOSITIVOS DE PROTECCIÓN

Los interruptores empleados deberán ser adecuados para la tensión nominal de operación requerida en el sistema eléctrico empleado: 380/220 V, 440/220 V o 220 V. U OTRA TENSION.Deberán de cumplir lo establecido por las normas peruanas NTP - INDECOPI y las IEC.Los interruptores automáticos de uso obligatorio serán:

1.- INTERRUPTOR AUTOMATICO DIFERENCIAL,

o de corriente residual protección contra contactos eléctricos indirectos, se aplicara para las medidas siguientes- Protección por corte automático de la instalación- Protección por empleo de equipos con aislamiento doble o reforzado.

El nuevo CNE-U establece el uso de interruptores diferenciales, porque son medios eficaces para:

a. La protección de personas contra riesgos de la corriente eléctrica en baja tensión, b. Como consecuencia de un contacto directo o indirecto, y evitar los incendios de origen eléctrico producidos por las fugas de corriente y c. Evitar consumos excesivos de energía por estas fugas a tierra.

La sensibilidad del diferencial esta dada por:a.Alta sensibilidad : hasta 30 mA ó 0.03 Ab.Media sensibilidad : hasta 300 mA ó 0.3 Ac.Baja sensibilidad : mayor a 300 mA ó 0.3 A

Los valores nominales comerciales tenemos: - Sensibilidad: 30 mA, 300mA, 500 mA, 1 A y 2 A - Tiempo de retardo: 20 ms, 200 ms, 500 ms, 1 s y 5 s

3232

2.- INTERRUPTOR AUTOMATICO TERMOMAGNETTCO,

Será utilizado como dispositivo de protección contra corrientes de sobrecarga y cortocircuitos, el numero de polos será: 1, 2, 3 ó 4 y será de corte omnipolar (todos los polos al mismo tiempo).Deberá de soportar las corrientes de cortocircuito que puedan presentarse en el punto de instalación, así mismo deberá de ser adecuado para la demanda máxima de la instalación concordante con la capacidad del conductor.Deberán de tener una curva de intensidad-Tiempo que permita coordinar la protección de los circuitos, dispositivos y equipos eléctricos, aguas debajo de su punto de instalación.

3535

3737

Capacidad de corriente del conductor (A)

Capacidad Nominal o ajuste del dispositivo de sobrecorriente (A)

Capacidad de corriente del conductor (A)

Capacidad Nominal o ajuste del dispositivo de sobrecorriente (A)

0-1516-2021-2526-30

15202530

126-150151-175176-200201-225

150175200225

31-3536-4041-4546-50

35404550

226-250251-275276-300301-325

250300300350

51-6061-7071-8081-90

60708090

326-350351-400401-450451-500

350400450500

91-100101-110111-125

100110125

501-525526-550551-600

600600600

TABLA 13 (CNE-U)CAPACIDAD NOMINAL O AJUSTE DE LOS DISPOSITIVOS DE SOBRECORRIENTE QUE PROTEGEN CONDUCTORES(de forma general cuando no se prevea de otra manera)

3.- FUSIBLES Y PORTA-FUSIBLES,

Podrán ser utilizados para la protección de circuitos, dispositivos y equipos eléctricos, contra corrientes de cortocircuito. Deberán de tener una curva intensidad-Tiempo que permita coordinar la protección de los circuitos, dispositivos y equipos eléctricos, aguas debajo de su punto de instalación,Deberán ser adecuados para la demanda máxima de instalación, concordante con la capacidad del conductor.

4.- INTERRUPTORES TERMICOS:

Actúan como protección contra sobre cargas, generalmente al 1.25% de In para Protección individualizada de los motores en los circuitos derivados

4.4 METODOS DE CALCULO DE LAS CORRIENTES DE CORTO CIRCUITO

Las empresas eléctricas concesionarias de electricidad, debenProporcionar las Pcc ó Icc, en el punto de alimentación; así:

a)Si proporciona la Icc como capacidad interruptiva: Pcc = √3 V Iccb)También puede proporcionar la Zx , en el punto de alimentación Zx = R + j X ó Zx = √ R² + X²

Por lo que : Icc = Vs / 1.732 * Zx c) Por criterios prácticos y de simplificación cuando:

X >> R se desprecia R R >> X se desprecia X

d) Por lo que la corriente total de corto circuito será:

Itcc = Vs / 1.73 * Zs + Imcc

donde: Vs : Tensión del sistema Zs : Impedancia del sistema hasta el punto de alimentación

Imcc : La contribución de corriente de los motores hacia el punto de la falla..e) En la practica esta contribución se toma como equivalente a la “Ia” de los motores y en caso de no conoserce como 5 veces la Σ Ipc de los motores operando o no, es decir:

Imcc = 5 * ( Σ Ipc )

CALCULO DE LAS IMPEDANCIAS DE LA INSTALACION EN GENERAL

1.- CALCULO DE LA IMPEDANCIA DE LA RED DE ALIMENTACION: Al punto de alimentación de la industria. Normalmente este valor se obtiene de la empresa concesionaria de electricidad , expresada usualmente en Pcc (Mva) de donde:

Icc = Pcc / 1.732 * V (Ka) Zs = V² / Pcc (Oh) impedancoia del sistema.

2.- GENERADORES Y MOTORES SINCRONOS.

En la mayoría de los casos esta relñacion es proporcionada por los fabricantes de esta máquinas , así : R / X = 0.05 a 0.07 Los valores casi siempre se expresan en P.U. ó %

Se obtienen en Oh/fase , así : X d = Xd (%) * V²n / Pn * 100

Donde Pn y Vn son valores nominales del generador (Kv ó MVA)

Xd : Reactancia transitoria del generador Oh / faseXd : Reactancia transitoria del generador en %

Estos valores también usualmente son proporcionados por susRespectivos catálogos y donde: varían entre 9% a 35%Dependiendo de las características del generador, así: Número de polos , Tensión , potencia , tipo de rotor , rpm etc.

3.- MOTORES DE INDUCCION En la mayoría de los casos: R / X = 0.05 a 0.07 La acción del motor se amortigua rápidamente durante el CC tanto la Icc permanente se puede considerar como “0”.

La reactancia de CC de un motor se calcula por:Xm = Vn / 3 * Ia ó Xm (%) = 100 * In / IaDonde.In : Corriente nominal del motorIa : Corriente de arranque del motorVn : Tensión nominal del motorXn : Reactancia sub transitoria (mismo valor que la transitoria) del motor Oh / fase.Usualmente los valores de “Ia” ( 3 a 7 veces In)Los catálogos técnicos profesionales proporcionan la información del Xm (%) de su base de potencia nominal.

4.- TRANSFORMADORES. Los valores de Rt y Xt se pueden calcular por: Rt = R (%) * V²n / 100 * Pn

Xt = Xs(%) * V²n / 100 * Pn

donde. Rt : Resistencia equivalente de CC del transformador en Oh/fase Xt : Reactancia equivalente de CC del transformador en Oh/fase Rr : Nr : % de caída de tensión por resistencia ( Rr % ) Rs : Ns : % de caída de tensión por reactancia (Xs %)

Z % = √ N²r (%) + N²s (%) caída de tensión por impedancia

Vn : Tensión nominal del transformador en Kv Pn : Potencia nominal del transformador en Mva.

5.- CABLES Y / O CONDUCTORES ELECTRICOS.

Se obtienen de los diversos catálogos de los fabricantes Normalmente en instalaciones industriales el valor de la resistencia es prevalente sobre la reactancia. Y se calcula por:

R = ρ L / S * k Oph / fase Xl = 2 п f L Oh / fase

Depende : de la clase y espesor de aislamiento de la presencia de armadura metálica del sistema de instalación etc.

4.5.- SELECCIÓN Y COORDINACION DE LA PROTECCION.

a) FILOSOFIA: - La exigencia siempre de una mayor continuidad del servicio requerida por las modernas instalaciones industriales de baja tensión. - Exige una adecuada selección de los dispositivos de protección con el objeto de permitir la rápida eliminación del CC. - Garantizar el mínimo tiempo de interrupción - Garantizar una adecuada coordinación de protección con el objeto de aislar solo la parte donde ha ocurrido la falla , en forma oportuna, segura y estable.

b) COORDINACION DE PROTECCION

Para una adecuada coordinación de la protección contra sobre intensidades, se debe tomar en cuenta lo siguiente: •Selectividad : Aislar sólo el circuito con falla•Estabilidad : Funcionar sólo en casos necesarios•Oportunidad : Oportunidad en el accionamiento

La selectividad constituye el aspecto básico y fundamental enUna instalación eléctrica Industrial.La norma IEC – 947 define tres tipos de niveles de coordinaciónDe protección- Coordinación Tipo 1-- Coordinación Tipo 2-- Coordinación Tipo 3

RED TRIFASICA CORRIENTE

ALTERNA

LLAVE TERMOMAG.

CONTACTOR

PC

MOTOR TRIFASICO

RELE MULTI

FUNCION

LOS RELES ELECTRONICOS DE PROTECCION MULTIFUNCION ES UN EQUIPO IDEAL PARA APLICACIONES DE ALTA PERFORMANCE. SE GARANTIZA UNA TOTAL PROTECCION PARA LOS MOTORES PARA TODOS LOS CASOS Y BAJO TODAS

CONDICIONES DE OPERACION. PERMITE EL CONTROL AUTOMATICO DE DIFERENTES METODOS DE ARRANQUE TAL COMO :

. ARRANQUE DIRECTO ( REVERSIBLE )

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TODAS LAS FUNCIONES SON PROGRAMA-BLES CON PARAMETROS LOCALISADOS DIRECTAMENTE ó USANDO UNA PC.

PARA LA INTEGRACION DE LOS SISTEMAS ESTOS RELE CUENTAN CON FUNCIONES DE COMUNICACIONES PARA SER OPERADAS EN FORMA REMOTA.

PROTECCION POR TEMPERATURA DE MOTORES TRIFASICOS

UTILIZANDO RELES ELECTRONICOS MULTIFUNCION

TRAFOS DE CORRIENTE

LLAVE TERMOMAGNETICA

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RELE TERMICO

RED TRIFASICA CORRIENTE

ALTERNA

MOTOR TRIFASICO

RELE

TERMISTOR

PROTECCION POR TEMPERATURA DE MOTORES TRIFASICOS

UTILIZANDO RELES ELECTRONICOS

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EN CONDICIONES AMBIENTALES DURAS TAL COMO:

. ALTAS TEMPERATURAS

. POLVORIENTO.

. HUMEDAD EN SERVICIO SEVERO TALCMO:

. CICLOS DE OPERA- CION RAPIDOS.. INYECCION DE DC EN SISTEMA DE FRENADO

MOTOR CARGA

BARRAS DEL SISTEMA 440

VOLTIOS, 60 HZ

Llaves : . Magnética fija. . Magnética regulable. . Termomagnética fuja. . Termomagnética regulable

Contactor : . Categoría DC. . Categoría AC.

Relé termico : . Directo. . Indirecto. . Tiempo actuación : . Normal.

. Retardado.

Conductores : . TW, THW, NYY.

Wm

CONFORMACION DE UN SISTEMA ELECTRICO

I.- COORDINACION TIPO 1:

- Ningún peligro para las personas e instalaciones - Que ningún componente o parte del contactor y el relé de sobre carga pueda dañarse. - Que el aislamiento no debe dañarse después de la falla - Antes de reponer el servicio, puede ser necesario la reparación del contactor y/o sustitución o recalibración del relé de sobre carga y evidentemente eliminar la falla.

. COORDINACION TIPO 2:

- Ningún peligro para las personas e instalaciones - Ningún daño o desajuste esta permitido, tampoco para el contactor o relé de sobrecarga, es admitido el riesgo que los contactos del contactor se peguen siempre y cuando estos puedan separarse fácilmente. - Ninguna falla de aislamiento - El sistema de arranque debe poder funcionar nuevamente después del cortocircuito. - Antes de poner en servicio nuevamente es suficiente una rápida inspección. - Mantenimiento reducido y rápida puesta en servicio después de la falla.

.- COORDINACION TIPO 3 ó TOTAL:

- Ningún peligro para las personas e instalaciones - No se permite ningún daño o soldadura en los componentes del sistema de arranque. - Se puede poner en servicio nuevamente sin precauciones particulares - Mantenimiento reducido y rápida puesta en servicio después de la falla.

c) COORDINACION DE PROTECCION : BAJO EL PRINCIPIO DE LA SELECTIVIDAD.

- Denominada coordinación selectiva de las protecciones de “Icc” o máxima intensidad. - Separar el resto de las instalaciones de la parte afectada por la falla. - Haciendo intervenir solamente el interruptor situado aguas arriba de la falla. - Deberá verificarse la operatividad de los interruptores elegidos.

C-1) SELECTIVDAD NATURAL: 1.- En el campo de las sobre cargas, existe normalmente una selectividad natural, a causa de la diferencia entre las corrientes nominales de los interruptores de protección de carga – circuitos e interruptor general colocado aguas arriba.

2.- En el campo de los cortocircuitos, cuyos valores son casi siempre superiores a los valores de intervención de las protecciones, para obtener la selectividad es necesario coordinar oportunamente las protecciones diferenciando los valores de las corrientes de “Icc” (curvas T vs I ) o bien de los tiempos de intervención o programándolos.

C-2) TIPOS DE SELECTIVIDAD

1.- SELECTIVIDAD AMPERIMETRICA. - Se efectúa frecuentemente en las instalaciones de B.T. - Se obtiene regulando las corrientes de actuación de las protecciones a valores distintos, decrecientes. - Aprovecha la disminución natural del valor de las “Icc” por efecto de las “Z” de los conductores o cables y de los otros componentes. - Es posible en algunos casos regular la “I” de actuación del interruptor aguas arriba a un valor superior al de la “Icc” que recorre el interruptor aguas abajo, garantizando de esta forma una adecuada actuación de las protecciones.

2.- SELECTIVIDAD CRONOMETRICA. - Mediante la utilización de disparadores o relés de retardo intencional de intervención o regulando el tiempo de actuación del interruptor. - Los tiempos de retardo se escogen con valores crecientes hacia arriba, a fin de garantizar la intervención del interruptor situado inmediatamente aguas arriba del punto de falla.. - Durante este tiempo los interruptores deben ser capaces de soportar las consiguientes solicitaciones : Térmicas y Dinámicas.

3.- SELECTIVIDAD LOGICA

Mediante un sistema de generación de ordenes, bien de desconexión o de no desconexión , en función de la situación y del tiempo de falla o defecto.

4.- SELECTIVIDAD GRAFICA.

- Mediante el uso de las curvas de actuación de los interruptores, graficadas en función ( I – T ) - Se trasladan a un grafico base (papel logarítmico) y se evitara los traslapes entre ellos.

C-3 GRADOS DE SELECTIVIDAD:

1.-SELECTIVIDAD TOTAL: Garantizada para todos los valores de corriente menores e iguales a la “Icc” previstas en el punto de instalación del interruptor.

2.- SELECTIVIDAD PARCIAL. Existe esta selectividad, cuando por encima de ciertos valores de corriente se produce el disparo simultáneo de los dos interruptores. En muchos casos esta es admitida por se mínimo la probabilidad de fallar con corrientes superiores al límite de selectividad.

3.- SELECTIVIDAD ENERGETICA. Realizada en Baja tensión entre interruptores de disparo instantáneo , limitadores o no, de distinto calibre. Los mismos se efectúan gracias a los tiempos de intervención reducidos del interruptor aguas abajo, que se reduce el impulso de energía debido a la corriente de falla, a valor que no son capaces de provocar la intervención del interruptor aguas arriba. Los mejores resultados se obtienen instalando aguas arriba interruptores tradicionales con poder de corte adecuado y aguas abajo interruptores limitadores. Este tipo de selectividad, al no recurrir a retardos intencionales reduce las solicitaciones térmicas y dinámicas de la instalación en casos de falla.

GRACIAS