NORMAVENEZOLANA

COVENIN3621 :2000

DISENO SISMORRESISTE TEDE INSTALACIONES INDUSTRIALES

(provisional)

NS FUNVISISrONDONORMA

PR6LOGO

La presente norma fue elaborada de acuerdo a las directricesdel Comite Tecnico de Normalizaci6n CT3 Construcci6n, por elSubcomitt! Tecnico SCi Edificaclones y aprobada perFONDONORMA en la reuni6n del Consejo Superior W 2000~7 defecha 2610712000 con caracter provisional.

En Ia elaboraci6n de esta norma participaron las siguientesentidades: Fundaci6n Venezolana de Investigaciones Sismol6gicas,FUNVISIS; Petr61eos de Venezuela, SA. POVSA; Minislerio deInfraestructura, MINFRA; Fonda para Ia Normalizaci6n yCertificaci6n de Ia Calidad. FONDONORMA

Esta Nanna Venezolana COVENIN-MINDUR es equrvalente alas Especificaciones POVSA W JA-221.

1 [NDICE

1122355555666667

181818181819191919192021363839

7.172 terreno737.475767.7ES CTROS DE DISENO1.1 ODELADO9.1 nstalaciones soportadas sobre es~tl1cI.....\9.2 asas9.3 opiedades meeanicasMaO S DE ANALISIS10.1 'os generales0.2 5 de analisis dinamico para sist

.3 estaticos para analisis elastica1. M6todo nalisis inelastico10. bito de ci6nCOMB CI6N DE EFECTOS DEBIDOSTRES CO SiSMICAS2 ELEMEN ECIALES DE PROTECCI6N12.1 General12.2 Propiedades mecimicas12.3 AnalisisINSTALACIONES EXISTENTES13.1 PropOsito y alcance13.2 NiveJes de adecuaci6n13.3 Informaci6n requerida13.4 Cmerios generales para la evaluacion de instalaciones exis:tentes

BIBLIOGRAFiAANEXO A: COMENTARIOSANEXO BANEXOCREFERENCIAS A LOS COMENTARIOS

OBJET/VOREFERENCIAS NORMATIVASTERMINOLOGiA3.1 Definiciones3.2 Notati6nREQUISITOS GENERALES4.1 Estrategia de diselio4.2 Estudios de sitio4.3 Mediciones y ensayos con fines de evaluaci6n4.4 Superposid6n con alras accionesCLASIFICACI6N D S RIESGOS5.1 Escala d5.2 Casa5.3 Ri ~TER IlEFU6.1 Soleccl6n forma ral y del faclor cp6 Casas

Fu

4

123

6

5

7

89

10

12

11

13

•

•

xli

INTROOUCCI6N

Por lniciativa de Ia Cormsi6n Ad-Hoc deslQnada per Ia Fundaci6n Venezolana de InvestJgaoonesStsmol6gicas, FUNVISIS, para Ia preparaoon y dlscusi6n del texto final de Ia Norma Venezolana COVENIN­MINDUR 1756:1998 EdifIC8ciones sfsmorresistenles, integrada por los siguienles profesionales ArnaldaGutierrez, Denis Rodriguez, Heriberto Echezuria, Jose Grases (coordinador), Jorge Gontillez (secretario),Oscar Andres l6pez, Wiliam Lobo a. y Manuel Paga (asesores); la Comisi6n Permanente de NormasTecnicas del Minisleno del Desarrollo Urbano, MINOUR. trarnil6. revis6 y aprob6 Ia presente EspecifIcaa6nPDVSA N· JA·221 para que sea considerada por el Comite TecnlCO de Normalizaa6n CT3CONSTRUCCIGN. y aprobada por el ConseJO Superior de FONDONORMA para su adopa6n como NormaVenezolana COVENIN-MINOUR 3621 Dlseno sismorreslstente de fnstafaciones Industriales. La presentenorma forma parte mtegrante nual de Ingemerla de Diseno de Petr s de Venezuela, SA. PDVSA

deben nVlarsepre_I> Norma

NCllrn\!s Tklllcas del MINDUR:

. Presidenta de FUNVISIS

Il'll!!"""'......~~ Certificacion de la Calida0000 Cornun, PlSOS 11 Y12, C.<ltj!'3s;

anna Venezolana COVENII~~1c~R 3621'2000, PROVISIONAL par el ~::~:\un aOO,ir de Ia fecha de su publicaa Gaceta OflClal, a fin de obtener y procesat .. acicmessione.

sultas, asi como las observaoones que IUl]8llil:durante este periodo de unbidamente documentadas, segun las tablecidas en eI Anexo B d

alquiera de k>s sigutentes entes:

enezolana de Investigaciones Sisi!t*.,,.,11~'\lloolgaci6ln\alle Mara, EI Llanito, Caracas. 107

Fa

Par Ia ComtSt6n P'en~"''''

•

La

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qu

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•

Fax: (02) 574 13 12; e-mail hYlyas@foodonormaorgye

Atenci6n. lng Humberto VIVas P~rez, Coordmador Comites TecnlCOs de NormallZaCIOn del SectorConstru<::o6n

xlii

NORMA VENEZOLANADISENO SISMORRESISTENTE

DE INSTALACIONES INDUSTRIALES

COVENIN3621:2000

1 OBJETIVO

1.1 Esta Norma Venezolana estabtece las disposk:iones generales de antllisis y disetlo sismorresistente parainstalaciones industriales --petroleras y no petroleras- ubicadas dentro del terT1torio nadona!.

1.2 Esta Norma no incluye edificaciones, cuyo an~lisis y diset\o se regirn por la Norma VenezolanaCOVENIN 1756.

1.3 En eI Anexo A. a esta Norma Venezolana se lnduyen comentanos que explican su contenido.

2

Las SigUie~nite!S~5~se~~~E~icoon~' es que aJ ser crtadas ~~~~;5~~~en~reqUiSitOS de estaNorma Yen as estaban en vigenaa en e publicaci6n. Comotoda norm ienda a aquellos que rea/ice se a elias, queanalicen I 5 mas reoentes de las normas nle:

Imas para el proyecto de edificaciones

Edificaciones sjs;~"'IiI~ntes

Estructuras d""~"''''~l'',do para edificaciones. AMlisis y di

Diserio sismorresistente de lrt....clu..

Diseno sismorresistente de ~,~.....", estructuras

Acciones del viento sabre las <»'ioIl/'CCiones

~l"''':b.' iIlloil.J:.recipientes horizontales

·~".M:iqtOO Diseflo sismorresistente de ta'~t-I mllljlllil~

2.3 Otras Nonnas

90615.1.008

CeJvII·

Cel-.ccjvEII..at

90615.1.013 Cal~r~lllllli.l,frecipientesverticales, chime,"'~'~.,~;

Hasta tanto no se aprueben las Normas Venezolanas COVENIN respectivas. se deben consultar losdocumentos siguientes'

2.3.1 AISC

lFRD Manual of Steel COnstruction. Load & Resistance Factor Design

ASD Manual of Steel Construction. A1loYtabie Stress DeslQn

2.3.2 ACI

2.3.3 Buik1lng Code Requirements for Structural Concrete

1

3 TERMINOlOGIA

3.1 Definieiones

3.1.1 Acelerograma

Registro de Ia variact6n en el bempo de las aceleraciones del mOVlmtento del terreno en un punta y en unadirecci6n

3.1.2 Amortiguamiento

Capacidad de los matenales y sistemas de dlsipar energla, No incluye la disipaci6n por incursiones en el rangoinelastico.

3.1.3 Amilisis dinamico

slsmicos de

nes attemantes en ele Duetilidad).

Ia regi6n mas soIicitada delun componente importante d

ntes estrueturales, asl como5, pla13formas, bandejas y equipo

nentes de un sistema esable en su capacidad resisten

13 ante soUcitaciones dinamicas. Con frecuencia en las normas se hacebase en un espectro de dlseno, ndo en cuenta las propiedadesIa respuesta mediante Ia combl vak>res correspoodtentes a

lit!~~~~diciones normales de servicio, quemetidos a esfuerzos admisibles, in

'lidad que se ongina en la estructu~~!11~"'"vease Ductilidad y Factor de Ducti ~;jiI,"""

erizada per 13 plastificaci6n ....r-.Ia formaci6n de Ia pnmera r6

ntre la fuerza cortante honzontal d~~=~~~.ima del mismo. .,

3.1.4

Antllisis para determinar la respureferenda al analisis rearmodales de Ia estructucada modo

3.1.5

3.1.9

Es aquel espectro asociado a sismos de diseno, en el cuaJ se ha lncorporado el factor de reducci6n derespuesta correspondiente al sistema resistente a sismos.

3.1.11 Espectro de respuesta

Define la respuesta maxima de osciladores de un grade de libertad y de un mismo amortiguamlento,sometidos a un acelerograma dado, expresado en funci6n del periodo

3.1.12 EstudlO de slbo

Evaluaci6n de la amenaza sismica tomando en conslderaOOn las condlQOnes locales del Sltio

2

3.1.13 Factordeducti1idad

Es un valor que describe la ductilidad global que puede tolerar el sistema resistente a Slsmos manteniendo suintegrKfad; este factor cuantifica la relaciOn entre los desplazamientos maXtmOS reales y los desplazamlentoscalculados suponiendo un comportamiento elastico lineal de la estructura.

3.1.14 Factor de reducciOn de respuesta

Es el factor que divide las ordenadas del espectro de respuesta elastica para obtener el espectro de diseno.

3.1.15 Grado de riesgo

Escala de clasificaciOn de riesgos que depende del numero de personas expuestas, de las eventuales~rdidas econOmicas y del impacto ambiental como consecuencia de falla 0 mal funcionamiento de laestructura.

3.1.16 Nivel de base

CP

I maxima del terreno expr

a cargas permanentes;

n forma adversa la

la aceleraci6n de la

CV son los efectos debidos a cargas variables de servicio y de operaci6n, incluidos efectos termicos,presiOn intema y eventuales vibraciones en regimen de operaciOn;

o es el factor de ductilidad;

Fl es la fuerza lateral en la junta I:

fl es la fuerza lateral en la junta I, para el calculo del perlodo;

H es la profundidad a la cual se consigue material con velocidad de las ondas de corte, Vs. mayor que500 mls;

H1 es la profundidad desde la superficie hasta el tope del estrato. (m) ~ 0,25 H;

3

M. es la magmtud Richler determinada a partir de la amplltud de ondas superficlales;

N es el numero de juntas donde se han concenlrado los pesos de Ja estructura,

p. es Ia probabiltdad de que la aceleraci6n det terreno exceda et valor a, en t aflos,

R es el valor m~xlmo de respuesta din~mica;

s son los efectos det sismo, incluyendo las tres componentes slsmlCas, debidamente combinadas;

T es el periodo fundamental de Ia estrudura, en segundos Tamb~n denomlnado periodo de retorno;

r es el valor det periodo que define parte del aspecto etasbco normaltzado, en segundos;

"I es el menor valor del perfodo en el intervalo donde los espectros de diseflo tienen un valor constante,en segundos;

~::::~o en el intervalo donde los esT"

V. es Ia fue

V..

W

W,

a

a"

J

g

gal

h

P,

q

y e la amenaza sIsmica en cada IocarA'l.~~

~ es el amortiguamlento referido al critico.

4 REQUISITOS GENERALES

4.1 Estrategia de diseiio

4.1.1 En esta Norma Venezolana se incorpora Ia naturaleza dlnamlC3 de Ia aca6n sismICa y de Ia respuestaestructural. Esta es cuanbficada por procedimientos que poseen dlferentes graclos de compleJtdad en funclOnde las caracterisbCas proplas de la Instalaci6n. Vease A.2 1

4

4.1.2 Los dlseOOs realizados de acuerdo con Ia presente Norma Venezolana se fundamenlan en Iaseleccl6n de aCCK>fles slsmicas que dependen del desempeoo de Ia InstalaCl6n y de su eventual malfunQOrlamiento La aplicaci6n de esa estrategia admite. en Ctertas estructuras. mcursiones moderadas en elrango de deformaciones melasticas. Como consecuencla se perrmte el disei'io para espectros reduCldos

4.1.3 EI fundamento del diseno sismorresistente. basado en espectros reducidos por ductllidad. est.1 enIograr una estruetura que tenga un comportamiento tan dUctiI como el supuesto al selecClonar el factor deductilidad En este sentido, las veriflCaciones deben estar orientadas a eliminar Ia posibihdad de fallas fraglles

4.1.4 Se debe venficar que los desplazamlentos totales de Ia estruetura, los cuales Incluyen Ia eventualcomponente meltistica, no excedan los valores permlslbles asignados a cada lnstalacl(m de manera deproteger su Integndad y la de las instalaciones adyacentes

4.2 Estudios de sitio

e otras

(1

p<E'"'l~ mterna y

""q~ de la acei6n sismica se deben superece a continuaci6n:

l~:,;;:~~c~uaIqUier instalaci6n se deben read es meeamcas (estatJcas y dinam ) de dicha

ejecutar los estudios geot~rucos

. Vease A,2.3.

odos basados en estados ulti~l!"''''J""optar q = 1,2

~~:~~q~ue dependen del metoda ,~~~~;)~~~~, Ia componente vertical del ·Tno._ .......spondientes.

fectos de las cargas permanentes,

ectos de las cargas de servicio y dl"!P"raciOO,vibraciones en regimen de operaci6

isei'io y/o de verificaci6n, Ie)

A,2.4), en la forma que se

Las acoones sismicas es~ll!l'iiiid~en esta Norma Venezotana, son" ~;.;~oca~oon tanto para el disel"lo denuevas mstalaoones, ecuaci6n de exislentes, en el ar] rritorio nacional. En caso deInstalaaones im nia de fallas actlVas. se de estudios de sitio en loscuales se hayan naza sismica como las laS de los subsueloslocales Vease 2 2

CP

CV

S

myn

Se pueden ubltZar como mlnuno las dos combmaciones slgulentes de

q

m +nCV qS

4.4 k-oalCoo+-eo

Cuando

~~o~~del::Ji.

1.1 (CP) • 10(CV)! 1.0(S)

0.9 (CP) ! 1.0 (S)

(10)

(lb)

,5 CLASIFICACION DE RIESGOS

5.1 Escala de referencia

5.1.1 Toda instalao6n a ser dlsenada y/o revtSada debe clasrticarse de acuerdo con Ia Escala deClaslficao6n de RleSQOs que se da en la Tabla 1 Para ella se debe se~nar el Grado de Rle5Qo aSOCladocon el rengl6n de consecuencias mas desfavorables descritas en dlCha Tabla 1 V~ase A,3 1

5

5.1.2 Cuando la falla de Ia estructura, eqUlPO u otro componente afecte oba cercana de mayor Grado deRiesgo, se debe emplear para ambas eI riesgo de esta ultima

Tabla 1. Escala de clasfficaci6n de riesgos y probabilidades anuales de excedenciade los movimientos del terreno (P,)

Condiciones

G~o ~

de (104)

Riesgo I----------+-----'-:.:...!----+-----

Perdidas econ6micas

Materiales

Umitadoala

instalaci6n

ImportanteB (11 a 100)

Elevado numero deC pe~as

(100 a 500)

o > 500 personas

ins~~'OI1es de seMaO temporal, ,::~mayor que P, = 5 x 10~. Er

~bIa

~2

Significativo.Entre 1 y 50 ~1

MMUS$ <

Entre Roc50 y 250 0,5MMUS$ 3a alios

> 250 Irr 0,1MMUS$

....J.que dasifican dentroos de Riesgo se deben

5.3.2 Para periodos de ex sici6n muy cortos, par ejemplo en ca,....- reparaci6n, los valores de disenodeben ser justiflCados par estudios especiales de riesgo.

6 TERRENOS DE FUNDACI6N

Esta Norma Venezolana considera cuatro (4) formas espectrales bpdicadas (51 a S4) y un factor de correc06npara el coeficiente de aceleraci6n horizontal (cp), los cuales dependen de las caracterisbcas del perfilgeotecnico del terreno de fundaci6n Vease A.4

6.1 Selecci6n de la forma espectral y del factor Ifl

La fonna espectral y el factor Ifl S8 deben seleccionar de la Tabla 2, donde:

6

H es la profundidad a la cual se consigue matenal con velocidad de ondas de corte, Vs. mayor que 500mls;

HI es la profundldad desde la superflCie hasta ~ tope del estrato blando, (m): ~ 0,25 H,

V~ es Ia velocidad promedlO de las ondas de corte en el perfil geotecfllco, (mls);

lp es el factor de correcci6n del coeficiente de aceleraa6n horizontal

V~seA.4.1.

• Tabla 2. Fonna espectral tipificada y factor cp

100

100

100

09053

Fonnaespectral

> 700 085

> 400 < 50 095

<50

<30

00 30-50

>50 53

1 5'

'5-50 52

53 (bl

V..(mlo)

< 170

< 170

(a) EI espesor de kJs estratos debe ser mayor que 0,1 H.

(b) 5iAo~0,15,useseS4

(c) 5i Ao ~ 0,15, usese 83

6.2 Casos especiales

Cuando existan suelos cuya resistencia se degrade 0 que experimenten camblos volumelncos bajo la acel6nde la solicitaci6n sismICa, se deben realizar estudios particulares para evaluar la respuesta dinamica del perfily establecer la forma espectral y et coeficiente de aceleraci6n horizontal a utilizar en el diseno. Los modelosutlllZados para los an;ihsis deben reflejar los cambios en las propiedades de dichos suelos par el efecto de lacarga clclica. Vease A.4.2

7

6.3 Fundaciones, muros y taludes

AI respecto se deben seguir los entenos esbpulados en Ia Norma Venezolana COVENIN 1756, aplicando lasaCClones slsmicas eslablecidas en el Capitulo 6 de dlCha Norma

7 ACCIONES SISMICAS

7.1 Mapas de amenaza sismica

(2)

(3)

n (2), (vease

1_p*)11Iyestanoel retorno (anos). Vease

terreno. Vease A.5.2.

er a partir de la probabilid. La inversa de PIes igual

a·,

a =

Cu

7.2.1

P,

p.

7.1.1 A los fines del diseho y verificaci6n de tnstaladones, se deben utlltzar los mapas de amenaza sismicade las Figuras 1 y 2. En dichos mapas se deben leer respectivamente los valores de a· Y 't correspondientes alsibo de lnteres; en caso necesario pueden etectuarse interpolaciones lineales. Vease A5 1.

7.1.2 La apltcad6n de las opciones dadas en Ia secci6n 7.2 esta Iimrtada a perfodos medlOs de retorno entre200 y 2.000 anos; es dedr: 5 :10'" ~ PI ~ 0.5 x 10~. Cuando se trate de instalaciones de importanClaexcepcionaJ 0 cuando cia . me Grado de Riesgo D. se debe p er a realizar estudios espeClales(.ease 4.2).

En Ia Ecuaci6n (3 •debe ser mayor queA5.2.2.

7.3 Espectro de respuesta elastica

Para cada forma espectral tipificada de subsuelo definido en el Capitulo 6 de la presente Norma Venezolana,los espectros de respuesta a utilizar en eJ analislS estan dados en Ia Figura 3, (vease A.S 3), donde

Ad es Ia aceleraciOn espectral dividida par 13 aceleraCl6n de gravedad {gt

9 es Ia aceleraCl6n de gravedad;

8

, L-. Z 20

~c 0

00

Figura 1 Mapa de amenaza sismica, valores de a"

t: cae' ciente ce aceleraClC c;)"'rT',a dellerrena E~ IQuaIVldlda par la c;celerac'c~ 01"1 ::"a"edad 191

a eo

• depende.-n oe.- perfil tipco de, ~ubsu€ _e can en la 1 abla ,j

\. es el factor de arrpllflcaclQn eSJ:ectral Que depende del amortlguamlento del Sistema en cons aerac cvlene dado por

fJ' ~ fJ (0.0853 - 0.739 In ~):U

5;

donde ~ es el coefiClenle de amortiguamienlo refenda aJ crltico. Estos coeficlentes esUm establecldos en lasEspeclficaclones de Ingenieria para eJ dlset'io de estructuras y equipos especificos. vease 2 2

2 2, • 2 2.• • •

~••

Los espectros de respuesta el~stica, son iguales a los espectros de diseflo del Capitulo 8 para 0 =1

Figura 2. Mapa de amenaza sismica, valores de y

Tabla 3. Valores que definen la fonna del espectro

Fonna espectral p 1" 1"(s) (s)

51 2,' 0,1 0,'52 2,6 0,20 0,853 2,8 0,30 1,2

S4 3,0 0,40 1,6

Ad

.~'A"

, ,• ~ .A" {'or)'", ,

I ,, ,, I, I, ,, ,• , ,

.~ 'A,,(f)"" (4)'", ,!~[l + ?-;(~'l- '}J

• ,,III,

0 'T" l' 3 T (.)

___..",a los 60 metros,I terreno inducidas

nte, se puede omitirque no superen los 60

lel~r~~ se 7.4), se~~ dlsticamente

tes de fallas activas

es en planta del sistema de fU~5==~

i~~~~ns~i~deren las componentes rode las componentes tras

y su fundaci6n, en pordo

\:~

cci6n sismica esta definida en te,~=;:.;:.:~acelerogramas en las tres (3

vimientos sfsmicos de di an simultaneamente en tres (3) dirr1=t1~t onales) direcciones horizontales y ....".•_i6n vertical. Sus efectos se combinan que seCapItulo 11. Vease AS.5.

7.5.4 cua~n~::~deben efectuapor los diferenteseste analisis si semetros de Iongitud.

7.5. na de las componentes hOrizontal~~~~~eSCrita par el espectro:id~e~~~~~e,aSticaes 7.3. EI espectro de la componen es igual al espectro d nentesho . tiplicado por 0,70. Cuando se trat de ·ones profundas, la a rtical delterre .dIbe omar igual a 0,70 del valor del roe leraci6n horizontal rna espectrode re'''_II''oMI~·ca correspondiente a las caracterls 0 prevaleciente en I s pilotes.

La acci6n sIs erminos de historias de acele ramas) para cadauna de las "j'll!~~!!''''' il'I18IM vimiento. Para ella se pueden uti as registrados 0simulados. .....~ ramas debe ser consistente co de respuestaelastica frecuencias caracterlsticas de fa siderada, lasordena ra el acelerograma seleeciona proximarseconse 0 de respuesta especificado en 7":'~:"n total delaceler de la acei6n sIsmica prescrita. Ve,

7.5 C#--tIf7.5.enlfes,"fII'"

EI maximo desplazamiento permanente esperado en fallas tect6nicas activas de tipo transcurrente (d), comolas que predominan en Venezuela, se debe calcular de acuerdo con la expresi6n siguiente:

log d = 0,5 Ms - 1,4 6:5:Ms5:8 (6)

•donde (d) viene dado en cm y Ms es la maxima magnitud Richter aSOClada a 1a fana en cuesti6n La

desviaci6n eslandar del (log d) es igual a 0,25.

11

7.7 Otras acciones sismicas

Cuando proceda, en los estudios de sitio se debe evatuar la pehgrosidad asociada a otras acclones srsmicasque no se consideren remotas, como puede ser el caso de maremotos, desplazamienlos permanentes delterreno y seiches.

8 ESPECTROS DE OISENO

Las ordenadas AJ de los espectros de diseno que lncorporan los efectos inelasticos, qUedan definidas en laforma siguiente:

5i:

(7)

la correspondiente a la instalaci6n enes el factor de duc I ad, dado en la Especificaci6n de Ingreferencia, vease 2.2.

(DA,[1 + E.I..- p' - I]• T+

T <T : Ad = -,o--'----;'Ojo!!!lk----,F

T· es el periodtlo.8ClIII!,"

Ao la aceleraci6n horizontal maxi

p', To, TO finen el espectro de respu'~1a '......t~lIlIIll'J1f;

T de la estructura, en segundos;

5i:

(8)

$i:

T.

T 3 (DA{[~r= (9)

S

T 3"'- ~Ao(~·rur (10)

o

c=Dp. (11 )

Vease A.G.

12

•

Tabla 4. Valores de T IseQundos)

0<5 0.1(0·1)

D~5 0,4.Se debe cumpfir rO < r < T'

• 9 MOOELAOO

,~=~=~pueden ser• igas, muras

componentes

"r todas aquellas masas que ten9Iaa~=;

~~~:~~ ponentes estructurales, equiptos y frisos. as! como los materiaENIN 2002).

~p:=!= tes de IIquidos, se debe eval., o.

9.3 Propiedades me;~c""~a,

9.3.1 Las propiedades 5 corresponden a la estructura e stado Sin danos, asociadas a unmodelo lineal y elc'tstico. Los mOdulos de elasticidad y de deformaoon transversal son los previstos en lascorrespond~ntes normas de diseno. 5610 cuando se OOliten los metodos de ana.hSJs dados en la secoOn 104,se requieren las propiedades ine~sticas de los elementos estructurales. Vease A.7,3

9.3.2 En elementos de concreto armado. se acepta el uso de la ineraa asociada a la secci6n agrietadasiempre que se induya la contnbuci6n de todos aquellos componentes, estrueturales 0 no, que puedan tenerinddencia en la rigidez global del sistema estructural.

9.3.3 EI modelo matemc'ttico debe incorporar todas aquellas deformactones de los mlembros 'j sus Juntasque tengan una influencia no despreciable en la respuesta sismica, tales como las debidas a f1exi6n, corte,fuerza axial y lorsi6n.

EI modelo matematico que se utilice pa(CI ideaHzar la estructura real debe simular adecuadamente suspropiedades tales como geometrla, masas, dimensiones de miembros, materiales. etc. En particular, en elmodele se deben incluir todo$ aquellos componentes que, aun cuando sean considerados comono-estructurales, pueden influ las masas, rigideces y capacidad de .. ci6n de energla de la estructurareal.

En el ~so~~d~e~~~iPn~~:= bre estructuras 0 no apoyaddebe in -'i~",ra-instalaci6n siguiendo losy 9.3, salv debidamente justificados. V~ase

a discreta en un numeroproximar su distribuci6n real. As! umero de masas y los

~:;::~~dOS a cada una, deben permitir I pr.. I.III e los modes de vibra, cativa a la respuesta dinc'tmica.

9.2.4 e edificios con diafragmas horizonta

concen~~~::~n~tros de masa de cada djafragma,,::~~y column no-estructurales, para efectos de (horizontale

9.1 Instalaciones~.....i

9.2~=a:!nte, se incluirtln las cargas~lIIIil~es correspondientes al n;vel de operac¥;1iinfo ra sobrecargas en areas, c1uira eI 25% de las cargas de diseNo ana COVENIN 2002.

13

9.3.4 Debe evaluarse la importancia que puedan tener las paredes y tablques de relleno en la eventualmo(hfIcaci6n de la rigldez y resrstencia de la estructura, e incorporartas en el modelo malematico si tienen unaInfluencia no despreciable. Atenci6n especial amerita la presencia de paredes drscontinuas que puedan darlugar a situackmes de las denominadas de columna corta que deben ser evitadas en 10 poslble.

ente sismica cualquiera, serio de Ia combinaci6n cuadratica

ica de la estructuran. Los pel1odosA8.2.1.

lisis, se deben IOcluir los efectos Pdesplazamlentos totales se obtie

alisis elastica. Vbse AS.1.

r los efectos de las dos (2)actuando simuttaneamente.

s de interes en Ia estructuun describe a continuaci

inamica (R) ante Ia acei6nes maximos modales (~ 6 RJ)

e m(ttodo de analisis, la maxima rlas respuestas maximas en cadas rigideces elasticas segun se indi

e modos (Nm) a incorporar debe sIa masa total de la estructura,

tOOos, Ia estructura es a mediante un sistema lineal y elasnodos y modos de vibraci6 correspo ntes a los de Ia estructurante las excepciones indicadas en 9.2. V A.S.2.

is modal con espectro de respuesta

9.3.5 Los elementos que definen la vinculaci6n entre Ia fundaci6n y el terreno deben ser congruentes con ladeformabilidad del suelo y de la estructura. Las propiedades medtnicas de los suelos deben obtenerse a partirde estudios de campo.

9.3.6 Los coefiClentes de amortiguamiento eslAn dados en las Especificaciones particulares de cadainstalaci6n, v~ase 2.2. Si no es el casa. ~stos pueden detenninarse mediante procedimientos experimentaleso a partir de valores de sistemas similares. Para aquetlas instalaciones que requieran de una evaluaci6n de laseguridad. los coeticJentes de amortlguamiento utilizados en e! modeJo rnatemilDco deben basarse en losresultados de ensayos. Si se conacen los diferentes vaJores de amortiguamiento para las componentes delsistema y se desconoce el valor de! amortiguamiento del sistema com~to, el modelo matematico debeincorporar eI vaklr que cond resultados conservadores.

10.1

El maximo valor dedetermina combinandocompleta.

R= {IIc.• J

(12)

donde: Is doble sumatoria se efectDa para todos los N.., modos de interes Debe seMlarse que en Ia Ecuaci6n(12) los valores R; y~ deben incluirse con su signa correspondiente.

C. es el coeficiente de correlad6n entre los modes I y j dado par

14

c = 2(1 +r)ru

, loo(l-r')' + r(1 + r)'(13)

•

donde: r = TJ I T1es eI COCJente entre los pertodos de los modos i YJ.

10.2.2 An:'lisis dinamico con acelerogramas

Se deben considernr como mlmmo tres (3) acelerogramas para cada direccKm de la acci6n sismICa. Cuandose utilice el m~todo de analisls modal. el numero de modos a incorporar debe ser tal que Ia suma de susmasas participativas no sea menor que el 90% de Ia masa total de Ia estructura. La maxima respuesta delsistema se puede obtener del promedio de las maximas respuestas para cada acelerograma. Losacelerogramas a Usaf deben satisfacer los requisitos especificados en 7.4. V~ase A8_2.2.

10.3 Metodos estaticos para anilisis elastico

Los m~todos de analisis estatilas componentes horizon

pueden emplear para determinar Ia0, en los casos que se indican a

rzas sobre la estructura debidas aiOn:

(15)

(14)

..,

~. Ia Ecuaci6r. (5);

En estructulr.ra~s~~:;;; "gidez se mueven en form~~~;~~~~eirreno. tales comocompresore~ ~~~:-:~~a~s a fundadones masivas, las se obtienen delproducto d 9 aceleraciOn del terreno (Ao . g); obtiene de laEcuaci6nJ' ...oIOn"j

En f!!",,~~de attura limitada y en ""~~ onde se autoricen procedimientos s~_"~ (veaseAS. n emplear uno de )os des ,.,.••.,.....0$ que se dan a continuaci6n:

....0 simplificado

Las"'II:II.'Ilol~icaStotales (Vo) se calculan de acue

Wj las partes en las que se hlflMl_:lt;l_!-IJ,t{

donde:

10.

Vo la base, en direcci6n horizontaJ;

Ao es el coefiaente de Ia aceleraci6n m~ma del terreno (v~se 7.3);

o es el factor de ductilidad, dado en la Especiflcaci6n de Ingenieria correspondlente, (vease 2.2);

W es el peso total.

las fuerzas laterales de diser"io estan dadas per la siguiente expresi6n:

15

(16)

donde.

F1 es Ia fuerza lateral en eI oivel 0 junta i;

hj es Ia altura del mvel 6 Junta i respecto 31 ",vel de base;

N es eI numero de niveles 0 juntas.

10.3.2.2 Metoda estitico equivalente

(17)

(18)

aplicadas

5 esUlticas

uya magn~ud esla dada rIWII1:cutli6n (18);

etermina a partir de Ia sjgu~...,...cIOn:

En este metoda. Ia acci6n sismica se modela mediante un conjunto de tuerzas Iateralesestaticamente, sabre las jUJ~"'''llas cuales se ha concentrado el pes:"~"",,'

Per/odo funda~ilIIiiw

Elpertodofun~lMo~

T = 2JJ~""';;---,'

sie

T • penodo fundamental, en

N • I numero de juntas que consti

w, • I peso tributario asociado a la junta I:

t, • fuerza lateral esta:tica actuando sobr

u, esplazamiento lateral de la junta ispar la Ecuaci6n (18);

9

donde:

h.. " es la altura de la junta I 6 l' medida con respecto al nivel de base de Ia estructura. 0 mvel dedesplazamtenlo lateral nulo;

C es la constante arbitraria, en unidades de fuerza. Por ejemplo, 1 t 6 1000 kg. La suma de todas lasfuerzas laterales fl es igual al va}or de la constante C;

f, es la fuerza lateral en la junta io para el calculo del perlodo

Fuena cortante en la base

La fuerza cortante en la base de la estructura se delermina a partir de la ecuac16n slgulente

16

(19)

donde:

~ es la ordenada del espectro de diser'\o definida en el Capitulo 8 para el valor del perfodo fundamental Tcalculado segtin Ia Ecuaci6n (17);

• w es el peso total de la estructura,

}l es el factor de reconciliaci6n dinamica, dado por el mayor valor entre los calcuJados mediante lasEcuaciones (20) y (21);

(NN + 9 )

~=1.6 2NN+14 (20)

(22)

(21 )

acuerdo con el

de se han concentrado los.~"'llP;

~~"""d~e basal dada poria Ecuaci6n (19).

~ =0,14 (~ -1)+0.70

NN

T·

N

h; hj

10.4

Estos metodos representan u pci6n mas refinada de analisis. la c recomienda en aquellos casas deestructuras especiales en donde se desee una identificaci6n mas precisa de las zonas crlticas y de un calculomas realista de las demandas de ductilldad, tanto locales como grabales, y de los mecanismos de falla de laestructura.

10.4.1 Analisis estatico inelastico

-La estructura es sometida a un vector de cargas lalerales cuya magnitud se hace variar manal6nicamentedesde cera (0) hasta alcanzar la falla 0 estado ultimo de la estructura. La distribuci6n de estas cargas seobtiene de aplicar la Ecuaci6n (18). Vease A.8A.

17

10.4.2 Anahsis dinamlCO inelastico

10.4.2.1 EI movlmlento slsmlCO se describe en t~rmlnos de aceJerogramas que satlsfagan los reqUisItes dadosen 7 4 Se debe usar un numero no menor de tres (3) aceJerogramas. Independlentes entre si

10.4.2.2 La estructura debe ser analizada medl3nte un procedlmlento de mtegraci6n dlrecta de Ia ecuaet6ndiferencial que describe su respuesta dinamica (metodos paso a paso). para cada ~rograma La respuestadmamica probable se obtiene de promediar las respuestas obtenKias para todos los acelerogramas.

10.4.2.3 Los parttmetros de respuesta a oontrolar son las demandas de ductiltdad. Ia energia dlslpada y elnumero de cidos inelasticos.

10.5 Ambito de aplicaci6n

EI ambito de aplicaci6n de los MtHodos de Anahsis se indica en Ia norma particular para el disel'losismorresistente de cada instalaci6n.

S TRES COMPONENTES

Incorl~rados dentro de la e~::~~ la funci6n'enen los sistemas ~ to y los de

o. Vease A. 1O.

simuftAnea de las tres (3)T~e~~~¥!cil"",'on debida a sismo en una (1) dien las otras des (2) direcciones

spondientes a Ia asignaciOn dell 00% ennsiderar as los signos posibles. Vease

DEBIDOS A LA AC

~lt~,r el buen funcionamiento"'" ",rase Norma Venezolana COVEN

~~~£':~:~;~ simul~nea de las tres (3) ~;,~~:~~·~m~o. puede utilizarsec uientes. en donde se supone ente sismico esta

'pales de Ia estructura:

nto y en una direcci6n debida a Ia ~I*l!••"'''\!ea de las tresdol~" como Ia ralz cuadrada de Ia sum rados de las

componentes del sismo. EJ re"s~u:~~:::('erarse con""lClD~,e su combinaci6n con otras a

temas especialmente diseriados perzas slsmicas sabre la misma: e

la, tanto los del tipo pasivo como I

cturas cuyo buen comportamimisma para movimientos sl\llccio

,.·-Illl...tI~zolana_

B.I_!Il\:0S ESPECIALES DE PROTECCI6NljIr_c\.

-ICit>ci6n final de diseno~~*!"binar Jos vaJores deli

las soIic:itaciones debidas

1::::I,sideraci6n de tres (3) casas(3 s. En Ia combinaci6n se deben

12

12.1

12.1.1

12.1.2 Igualmentesujeta a Jos vientos de

12.1.3 En Ia construcd6n seestos elementos.

:'k::~disi;~liln

11

11.=(3)sol' .

12.2 Propiedades mecanieas

12.2.1 EI comportamiento de estos elementos debe eslar sustentado pot' ensayos que demuestren suspropledades de rigidez y disipaci6n de energla bajo cargas verticales y ante suficientes clClos dedeformaciones altemantes, asl como su estabilidad en el tiempo y su buen comportamiento ante camblOs detemperatura. incendio, faUga, efectos geol6gicos. enveJecimiento Yexposici6n a sustaneias quimicas

12.2.2 En particular. las propiedades de rigidez y amortiguamiento del elemento a utilizar en el dlser"lo yanalisis de la estructura, deben fundamentarse en ensayos hechos en una muestra seleccionada antes de laconstrucci6n. En estos ensayos, los elementos deben ser capaces de resistlr las cargas y deformaclones

18

lmpuestas por un movimiento sismica con una sevendad 30% mayor que la indicada en esta NormaVenezolana

12.3 Analisis

•

12.3.1 EI ca!culo de estrueturas que incorporen estos elementos debe efectuarse mediante el usa de unm~todo de analisis dinamlCO espadal e6nsono con las propiedades lineales y no-lineales de los elementos y Iaestructura, incluyendo las tres (3) componentes traslacionales del sismo.

12.3.2 Para eJ ca!culo de las tuerzas de disel'\o sabre Ia estruetura se debe adoptar un factor de ductilidad Dno mayor que ~ del valor que resultaria de disel"lar Ia estrudura sin estos elementos, adoptandose Iacondici6n de maxima rigidez de los elementos. Para el ca'culo de los desplazamientos, se debe adoptar Iacondici6n de minima rigidez de los elementos.

__,adecuarse

alizarse estudtos costo-beneficio q/tjll...., vaJores

c::~~tOt con el resto de las prescriiiil.'l,._ clllllllli~,,, ciones que aqul se introducen.

IIIIDn~.aci6n requerida

En esle caPftuIO)se~~::~-:::.:~n~·:os de evaluaci6n estructu irse para la adecuaci6n,remodelaci6n, rt;J to 0 reparaci6n de una instMol!"•••:....

13.2

Las inn~=:~~ue de acuerdo l ''';'::::~~daSifiquen en el Grado de Riesgopara ~ minima, todos los' sta Norma Venezolana.

Pa 1::::-~r,estantes. como aftemadife~

13.

13 INSTALACIONES EXISTENTES

13.1

.) de Iadeben

inspecci6n ysario, se debe

=:~,,,,_ ...~~ el Caprtulo 17

investigar asimismo la historia ~~=~e~SOlicitacioneS 0 al~=:~'~~::~Ia instalaci6n para asr definir su tales como: asen~)~ ales, filtraciones, y modificaciones 0 efectuadas en la

13:~t=:=~se disponga de documentos (pianos los, registro de Ia conses I, debe constatarse que dieM docum ·ba Ia instalaci6n construief raciones en lugares representativos III ......Flo

La evaluaci6n sismoriJ -tslQuientes criterios genera_~ ,

13.3.3 ~E~~~e~s~m~eea~nicas de los materialesdocument riginales, que deben ser corroboproceder a bas de campo que sean necesade la Norma NIN 1753, para el caso de co

13.4 Criterios"llp....

13.4.1 Una vez definido el modelo para el analisls slsmorresistente, se deben identificar las secciones criticasasociadas a los posibles mecanismos de falla. Se debe prestar particular atenci6n a las posibles fallasprematuras de tipo tragi!.

13.4.2 EI valor de D asignado a la instalaciOn debe Justiftearse en terminos del comportamiento esperado,tomando en consideraci6n informaci6n confiable sobre las condiciones reales de las propiedades de faestructura. Los valores de la ductilidad D establecldos en las normas para mstalaciones similares, debenconsiderarse como valores maximos.

13.4.3 En la verificaci6n de la seguridad para sistemas con 0 > 1, se debe dejar claramenle expresado elmecanismo que controla la absorci6n y disipaci6n de energra del sistema analizado.

'9

13.4.4 Se debe lomar en constderad6n el estaclo actual de 13 construcci6n 0 InstataetOn en los aspectoscrtados en 13.3 2

13.4.5 Cuando, como resultado de Ia evaluaa6n detaliada, se compruebe la falla de algun elemento, se debeproceder a investigar el efecto que tenga sobre Ia estabilidad del sistema estructural en constderaa6n 51 seconcIuye que la estabilidad queda compromebda, se pueden tamar las medidas de refuerzo pertmentes 0,altemativamente, proceder al usa de modelos inel3sbcos, en conJunto con el Metoda de Analisis DinamlCO conAcelerogramas (vease 10.2.2), a fin de evaluar, con mayor precesiOn. los danos esperados y la confiabihdadreal del sistema existente.

BIBlIOGRAFIA

PDVSA N" JA-221

20

Diseno slsmorresistente de instalaciones industriales. ReVlsi6n general, febrero 1999Ma Ingenierfa de Diseno, Volume Especificacaones de Ingenierfa

Venezuela, S.A, PDVSA.

,

ANEXO A

COMENTARIOS

A.1 Alcance

•

Esta Norma Venezrnana es general y puede ser aplicada a la mayorfa de las estrucluras e InslalaclOOesindustriales -petroleras y no petroleras- como tanques, plataformas costa afuera, muelles, recipientes,tuberias, etc. Las lirnitaciones correspondientes a casos especiflcos se dan en normas particulares para eldiseno sismorresistente; en esta norma se indican las caracterlsticas propias de cada instalad6n ysingularidades tales como: amortiguamientos, efectos hidrodinamicos, enterios para la verificaci6n de laseguridad, ductilidades, etc.

e puedannes se ha

ras y no petroleras- fueraenaza sismica, a fin de

Is.

entenderse como un c<j"'••' Y no un.P-'EiI·"n cuidadosa.

:~::t~'~p1icable a instaJaciones indla divisiOn propietaria sol'o mayor que las instalacion

]~~~~~~~venezclana es el de establece~~!~~~~imientos para elIndus 5 y no petroleras- contra acckm nsas. Se tiendesgo de 5, de ~rdidas materiales y con str6fica. En lametros de tentado lograr grados comparables excedencia,

Ie de la Iocalida . 'ones del sitio.

~=~~~decuada de los movimientos del te;1 uen diseflo y ejecuci6n, asl como d

movimientos slsm' \::e=:~o son necesariamente los mas in..",areas estudiadas, Ia pr excedencia durante la vida util de 1.-,.

Il.frlici·entemente pequet\a.

• lltJIIlIl~ de los sismos de diseno e 'sibfe que ocurran aJgunos danos, gene'~~;~~itadOS atadl reparaci6n. Para movim tos que cedan los valores de disel'\o,' e que Iaruina 0 inestabtlidad sea muy pequena.

La presente Normadel territorio de Vque los dise-I\oj;6_

En general

diseno Cd~~:a minill

sel'<,j~~::~indel

A.2 "'lIIIII1~A.2.1 \ ......iItf

Tomando en consideraci6n la necesidad de adecuar las instalaoones industriales -petroleras y no petroleras­existentes, disenadas y construidas con espedficaciones sismorresistentes rnenos exigentes. se ha ampliadoel ambito de aplicaci6n de esta orma Venezolana al proyecto de refuel2.os, modiflCaci6n, ylo reparaci6n detales instalaciones.

En co filosofJa de otras Normas (vease r en el disenodependen 0 esperado de la instalaci6n as de su malfuncionamie , por ejempk), en el diset'to de e pared delgada,apoyado en e nes s(smicas dependeran de peno: las accionesson distintas si potable, agua contra in t»es (vease A3. 1).Estas diferencias si. como consecuencia de ay un gran numero depersonas 0 propied as par una eventual ca~strof , Grado de Riesgo). Comoconsecuencia de 10 ante aquellas instalaciones de mayor deben utilizar movimientos dedisefio mas intensos asociado a una menor probabilidad de excede , a fin de disminuir las probabilidadesde alcanzar estados de falla durante su vida util, (veanse Normas Venezolanas CQVENIN 3622 Y CQVENIN3623).

-

La experiencia de sismos pasados demuestra que bajo la acciOn de movimientos intensos, puede serconveniente tolerar incursiones moderadas en el rango de deformaciones inelasticas. Estas, que constituyendanos limitados y reparables, son fuente de disipaciOn de energla 10 cual permite reduclr la respuesta a lasacciones dinamicas.

A.2.2 Estudios de sitio

Los mapas de amenaza sIsmica constituyen una evaluaci6n generalizada a nivel naclOnal, lomando enconsideraoon Ia mejor informaciOn SlsmotectO",ca dlsponible (vease AS.1). Los efectos del subsuelo localtambien se han establecido con base en condlOOnes generahzadas. que se dan en el Capitulo 6 de esta

21

Norma Venezolana. Por tal motivo. en instalaciones de singular importancia. estas acciones pueden sersusbtuidas por aquellas que resultan de estudios, en los cuales se incorpore tanto Ia amenaza sismica de lalocalidad, como las caraeterfsbcas particulares del subsuelo local. Igualmente, se deben evaluar otrasacciones sismicas poslbles en el 500, tales como maremotos, destizamientos del terreno. etc

A.2.3 Mediciones y ensayos con fines de evaluacion

En Ia evaluaci6n de IOstalaciones existentes, eI modelado puede ser complementado en forma convemenle,por mediciones en el Sltio. Son frecuentes las mediciones de periodos y/o afl'lOfbguamlento. bien sea baJoregimen de vibraci6n ambiental, vibraci6n libre 0 Vlbraa6n arm6nica, asl como Ia determinaet6n depropiedades de los materiales.

A.2.4 Superposici6n con otras acciones

eterfsticas de losbtenidos tanto en

espectrales difieren. 56.1. 6.2 y6.3).

,~=:.'~.,~nel futuro

1de cedencia. Por tanto, entos de Ia acci6n sismica

ndio. sus fijaciones yrmita el empteo de

. os:q<1.

~:=::::~~5~uficientementedefinidas. 0 que pu~~,:=~~a1 nar el grado de riesgo es recomend

las acciones slsmi sta Norma Venezolana estan rlos metodos de di ecciones basados en estadno deben ser el caso particular de lossoportes. se su operatMdad. Cuando el rm~todos ","iiii·~I.j~i~lijiiiiij~los efectos de Ia acci6n sismica

A.3 CLtilFlClji:l

A.3

Es un hlee"'.~~""IdI1~e las condiciones locales del SU~~i5~~movimientos ha comprobado en numero .., ~"::2'"superficie co fundidades de dep6sitossensiblemente, esperados son tamb~n di

los criterios de superposici6n establecidos son consistentes con los procedlmientos especfficados para elcalculo de los efectos debidos a sismos. Los faetores de caga m y n dependen de los m~todos de diseno 6 deverificaci6n a ser usados en so, y estan dados en las normativa rrespondientes.

~i3~ln del Grado de Riesgo es atoria Ia condici6n mas desfavorable.

numero muy limitado de ope s, pero derrame pueda dar lugar airectas e indirectas, 0 generen un im biental desfavorable, debe

de sgo C 6 0 segun sea el caso.

A.3.1

:"-1i!~~~ I Grado de Riesg ~~~~~~es~tabfecer Ia probabilidad de e~ hace con base en las de un accidente causado pel( el ms consecuencias ind s expuestas. las ~rdidas ea"''''10 cual se consideraron . s 4.1 y 4.2.

Resulta complejo in tribuci6n de todos los factores q el movimiento del terreno enun soo dado, y se requie terio cuidadoso para estimar sus e rticulares. Entre los factores queafectan eI contenido de trecuencias. las ampHtudes y la duraci6n d mlento, se pueden mencionar lossiguientes: Ia presenaa de depOsitos aluvionaJes. Ia no homogeneidad entre los distintos estratos. laspropiedades ine14sticas de los suelos, Ia distanda de las fuentes y Ia topografla del SIOO (veanse Referenaas6.1,6.2,6.3 y 6.4). Los efectos inelasticos alcanzan a ser muy importantes bap ciertas condK:iones y puedenatenuar, en lugar de amplificar. los movimientos en Ia superficie respecto a los movimientos en el lechorocoso.

La influencia del suelo local en las formas espectrales tipificadas dadas en 6.1 se considera independiente dela intensidad del movimiento y en consecuencia de la zona sismica. En la medida en que los depOsitos est~n

constituidos per suelos mas blandos, se hace mayor la influencia de las componentes de perfodo mas largodel movimiento, especialmenle en el rango de perlodos entre 0.5 y 2,0 segundos.

22

A.4.1 Selecci6n de la fonna espectral y del factor.

A.4.1.1 Caracteristlcas del perfil geotecnico y su respuesta dinamica

La respuesta din;#Jmtca de un dep6sito de suelo depende de las caracteristtcas del perfil geotecmco y de lazona sismica donde er mismo esta ubicado. En general, para fines de ingenierla resuttan de Interes lasaceleraciones espectrales y ta aceleraci6n maxima en Ia superflCie del terreno.

definir las

~:tos de sitio en la respuesla dUll._erma Venezolana COVENIN 1756

Tabla A.1 - corr.~=:.::.:~con la compacidad y la resistenca la para suelos y rocas

n algunos valores caracterlsticos.

Ahora bien, a objeto de Iograr la adecuada tipiflCaci6n de la respuesta dinamica de los perfiles geotecnicos, losespectros de respuesta se deben generalizar e Idealizar de acuerdo con los parametros inherentes al suelo y ala fo""a del depOsito, los cuales controlan Ia respuesta dinamica. Es importante destacar que los conceplosde perfil geotecnico y fo""a espectral no deben ser considerados como sin6nimos, debtdo a que muchosperfiles geotecnicos pueden lener respuestas similares 0 ef mismo depc)slto puede tener respuestasdiferentes ante sismos Iejanos y cercaoos.

En Ia Tabta A 1 se indican los dos (2) parametros mas importantes que controlan Ia respuesta dinamic:a de losperfiles geotecnicos, los cu n permitido la tipificaci6n de las fo espectrales. En Ia elaboraci6n dedicha tabla se han toma eraci6n;

(I) los efectos i']l.IIlI••••~.'s durante terremotos ocurrid

(II) 10 eslab~Io'.II."!!!,".

(III)

Enlaa~::cara""

•

•

n

cripcion del material

s blandos 0 sueltosuy baja rigidez)

rmes 0 medianamenteos (baja rigidez)

duros 0 densosente rfgidos)

o muy densos

10

Velocidad dede ondas

(m!

n

A.4.1.2 Fonnas espectrales tipificadas

Para la formulaci6n de las fo""as espectrales tipificadas Sl y 54, incluidas en 6.1, se utilizaron ademas deespectros reales, otros obtenidos mediante la aplicaci6n de modelos constrtutivos y semi-emplricos derespuesta dinamica de perfiles geotecnicos (veanse Referencias 6.5, 6.6 Y 6.7).

Las fonnas espectrales tipificadas Sl y 54 toman en cuenta los parametres caracterlsbcos Includos en laTabla 2 y otros tales como: la dlstancia epicentral, las propiedades sismo-elastlcas locales, el tipo de suelo, ladirecci6n de aproximaci6n de las oodas slsmicas, la profundidad de los depc)sitos y la estratigrafia Losanalisis consideraron sismos provenientes de fuentes lejanas y cercanas, tanto reales como sinteticos.

23

A.4.1.3 Aceleraci6n horizontal maxima en la superficie del terreno

Exlsten eVJdencias de que las condiciones geoteaucas locales, parbcularmente cuando esUm presentessuekls blandos, mochfican Ia aceleraci6n maxIma en Ia superfiCle del terreno Los valores del factor cpo fueronobtenidos a partir de anarisis comparatives entre:

(I) las acereraciones en Ia superflCie correspondientes a distintos estudios de amenaza sismica, realtzadoscon procedimientos analflicos similares pero con distintas leyes de atenuaci6n, y

(II) las aceleraClOnes en Ia superflcie del terreno obtenidas con diferentes modelos para evaluar laamplificatiOn per suelos ~andos, (v~se Referencia 6.8).

Para sitios muy prOximos a fallas activas es necesario realizar estud;os particulares ya que las aceleraaones, yper ende, kJs coeficientes de aceleraci6n horizontal, podrfan ser mayores que kJs establecidos en esta NormaVenezolana.

(A.1)

(A.2)

(A.3)

e corte en perfiles geotecnicos

necesidad de realizar perforaciones

e pueclen ser medidas dir~~~$:~5$r.~~artirde correlaaones• tomando Ia precauci6n de s necesarias segun elpueden utilizar tambi6n carre en la resistencia al corte

ndas de corte.

~~;::::::s de ondas de corte para un 1~~~~~~~dlebe~calcular ait vertica}es en kJs diferentes estra en el perfil. En

~l""" de kls estratos sea muy 9 una variaci6nndidad, se pueden definir su se en las

":':::~~ con Ia profundidad. EI tiempo de estrato se.. promedio empleado por la onda en e acuerdo

..·lIfto; Y

IIIIlO+!dio de Ia vekx:idad de las ondas de

t =•.~!'Illll P:~~io~, VJ90 se obtiene como el code

• s parciales de viaje por cada estrat

EI promediopartir de lacaso quesignificacadenacon I

Ellil·"'10pian~io total de viaje de la onda a trav~s

don

las velocidades

emplricas con los~:~;;~:caso. Cuando se iratsin drenaje con la veloci

Es oportuno mencionar que las mediciones en sitio no excluyengeott!cnicas, ya que ambos m~todos son complementarios.

v...

La velocidad de~~,a~s~~::=5~es el parametro mas importa valuaci6n de la respuesladinamica de los ~ n la Tabla A 1 se requiere 1t-.iIIII~lIill!tl'i:dio del perfil V19 la cuatdebe ser estima ica a continuaci6n:

A.4.2 Casos especiales

Las formas espectrales indicadas en 7.3 de esta Norma Venezolana, benen varidez para depOsitos de suek:lsestables y, par 10 tanto, no son aplicables a depOsitos de suelos suscepbbles a licuarse Por ello. estos suelosdeben tratarse previamente para disminuir 0 suprimir su poterlClal de licua06n antes de clasiflC3r1os comoalguno de los perfiles t1picos, indicados en 6.1

24

A.5 MOVIMIENTOS SISMICOS

(A4)

(AG)

(A5)

(A?)

) puede

amenaza sismica en t~rminos d ~~~5~~m:tXima delinter~s hay una relaciOn aproxi eal entre el

antmo de la aceleraciOn mttxima . Esto es:

que caracterizan

(cmls2)

L~o)

~iII"'''''.~·ontal maxima del terreno

A.5.1 Mapas de amenaza sismica

Los mapas que se dan en las Figuras 1 y 2 son el resultado de Ia cuanbficaciOn probabillstica de Ia amenazasismica fundamentada en La mejor informad6n disponible para el 300 1996, (v~ase mapa actualizado en IaNorma Venezolana COVENIN 1756:1998). Es previsible que a medida que se amplfe la estadistica sobre losmovimiento$ fuertes del terrene debido a sismos locales. as! como Ia oomprenst6n de sus orfgenes y Iafrecuencia de ocurrencia de grandes lerremotos, (Terremoto de Cariaco, 1997), es necesario ajustar losvalores y/a la forma de las curvas de las figuras menoonadas.

EI procedimiento para el calculo de la amenaza sismica, contenido en esta Norma Venezolana diftere delprocedimiento c1~sico utilizado comunmente en diversas normas de diseno. en que perrnile la incorporaci6n deun numero mayor de variables que condicionan el valor de fa aceleraci6n mc\xima del terrene en el sitio deinter~s" En Ia formulaci6n clasica, tal como se emplea en la Norma Venezolana COVENIN 1756, el usuarioselecciona la aceleraci6n de d' a partir de un mapa de zonificaci6n el cual estj asociado a un perfodo tijade retorno del movimte'nto 10 cual equivale a tijar pares de va *. tl, siendo P*la probabiJidad deexcedencia en Ia vida ' " " En la formulaci6n de la presen enezolana COVENIN 3621, Iapresencia de los do a los pammetros a* Yl perm" de diset'to pueda serdeterminada igu d;1;sica 0 considerando d retorno Yvidas utiles,Siendo esta u ' xible que la anterior, se ha er los dos mapas dezonificaci6n ana. Ambos mapas han sido nueva informad6nsrsmotectO

a*= e

A.5.2

Baja Ia hip6~~~;ij=~sero de sismos (N...> que en UI~=:: 1I~~~~.=~~njyel especificadode aceleraci6n "buci6n de Poisson. 13 probal ~ a par 10 menos unevento con acele que -a*, viana dada por:

dond\••" ••lIIIlIucido la variable a* dada par.

PIN... >O)=P·=l-

•

•

(A.B)

La probabilidad de excedencia P- en t anos, es una forma de cuantificar el riesgo slsmico de la instalaciOnObs~rvese que para t =1, P* =PI que representa Is probabilidad de excedencia anua1 dada en Ia Tabla 1

Hasta tanto no se avance m:ts en el tlrea de preclicd6n de los sismos, se mantendran modelos sin memoria. 0sea, Ia selecci6n det sismo de diset'to es independlente de Ia actividad sismica reaente, Y se asocia a unaprobabilidad de excedencia constante. Obviamente, en el caso de fallas activas importantes, que no se hanmovido en un Iapso de tiempo que se acerca 0 excede su perlodo media de retorno, este criteria no es

25

conservador; en Ia medlda que se conozca mejof Ia slsmlCldad y se adelanten metodos valldos de predlCCi6n,las probabilidades de excedenoa tender.m a variar con el bempo.

En esta Norma Venezolana, se definen dos vias altemativas para el calculo de Ia aceleraci6n maxima delterreno, las cuales se describen a continuaci6n:

A.5.2.1 Opci6n 1

se define como parametro fijo la probabilidad de excedencia anual (PI) del movlmiento slsmlCO, Ia cual vienedada en la Tabla 1 en funci6n del Grado de Rlesgo. Debe recordarse que el inverso de Pt es eJ perlodo (T) deretorno del movimiento; PI = 1/ T.

Ademas, Ia probabilidad de ncrexcedencia durante Ia vida uti! (t) est:! dada por:

1- P*=(l-Pt ) t (A.9)

(A9a)

(A 10)

eJ.IIIIRlI.oivida util y

variables de valores de P* y l

,6. Sea una insta1aci6n con un valor pr....."'.l\ = 0,002

a = '4anlll\.

p' =0,0585

p' = 0,0956

p' = 0,182

~lt'''''CI.. ""lhos pares de vafores corresi\!...... ,'ll~.!f~'

~:=~~n(A9a) esta aceleraci6n poder't de excedencia:

Debemoss~~:~~~~estan co~

Donde se ob,sse;;~~~:~::~~es~independientede Ia vidIa zona s(smic ef perfodo de retorno n,

• :::::J·'idad de excedencia (P*) durante"'-~~"',~II xpresi6n:

de dolJO.,.,.

Ej....f'

p' = 1

Se ... lsmica definida por a* = 6(0 4-1ad1ll~lotetomo de 500 anos).

De

Para t =1~1!ftlI.

A.5.2.2 Opcl6n 2

En esta opci6n se define como parnmetro fijo Ia probabilidad de excedencia (P*) durante Ia vida uti1 de la obraConocida P*, la aceleraci6n maxima del terreno se obbene a partir de las Ecuaciones (A.l0) y (A.9a):

a =a' (( - In ( 1 - p' ) I t) r" (A 11)

Donde se debe destacar que Ia aceleraci6n de diseno sl depende de Ja vida uti! (t) de la obra. Iguafmente sedebe mencionar que la probabifidad (PI) de eXcedencia anuaJ (0 su Inverso el perlodo de retomo T) es tambiendependiente de Ia vkta Utli adoptada

26

Ejemplo 2:

Sea la misma zona sismica del eJempfo antenor, con a- =62 cmls2) Yy =3,6 Sea una InstalaCl6n con un valor

prefijado de p. =0,10. De Ia Ecuaci6n (A.11) se obbenen las SIQUlefltes aceleraciones de dtseoo y pertodos deretorno (T) para las tres VJdas utiles (t) seleccionadas

•

Para t =30 anos

Para t =50 aOOs

Para t =100 anas

a = 298 cmJs2

a =343 cmJs2

a = 416 cmls2

T = 285 aOOs

T =476 anas

T =950 anas

A.5.2.3 Comparaci6n

o

> 1.000

1.000 a 10.000

5.000 a 10.000

Periodo med(ail

~~;~~~~a!p~lica~dOSen el dlsenoindicado no es mase una falla 0 mal

probabllidad de

0,2 a 0,1

0,7

Probabilidade excede cia anual

(

~~:::::~en la selecci6n de riesgos acepta;e tente (fuentes no Indlcadas)

Iastica

ciones (a = 1,25)

ntes (a =1,0)

S (0 =1,25)

costa afuera,

ficaciones (a = 1,0)

Centrales nucleares. Paradaautom~tica par sismo

Equipos eS:==;~:i~J~'e~;t---::-:~~-='~-1-~~::;~~~-::--1respu 0,67 a 0,33

Repr < 1,0

Estructuras crlticas 1 a 0,1

'·..... laci6n 0 edificaci6na 5er dlseftada

(1)

En resumen, la Opci6n 1 se fundamenta en fijar el valor del periodo de retorno del sisma, mientras que IaOpci6n 2 resana el valor de la probabilidad de excedencia durante la vida fiti/. Comparando los resultados delos dos ejemplos presentados e apreciar que a iguak1ad de hi is, igualdad de resultados. Ambasopciones son te6ricamen (bajo la hipOtesis del rnoctekl de elias han sido utilizadas comocriteria de diseno sis . palses.

A titulo de iIUlSS~~~:~~:~:=sismofTesiste~quel/P1•

funciona .~~~~ruina, el II

Instalaci6n de gas licuado 0,1 a 0,001 10.000 a 1.000.000

DepOsitos de desperdiciosradio-activos; vida utit de

10.000 anos0,001 a OO1סס,0 1.000.000 a 100.000.000

27

A.5.3 Espectros de respuesta el~stica

A continuaci6n se eJemphfica el procedimiento establecido en esta subsecct6n con La determlnaci6n delespectro de respuesta para el diseno de una Instalad6n a ser proyectada en una localidad caraetenzada par:a* =45 gal, 'Y = 3,2 Ysuelo tipo 52 (q:l =1,0). De acuerdo con la Opci6n 2 dada en 7.2,2, la vida util se ha fijadoen 50 anos y el valor de P* se seleccion6 igual a 0,07; el amortiguamlento del sistema es igual a 3%. Asl, seliene'

a = 4{ -ln5~,93f"" = 347gal

Ao =a 19 =0.354

..,• .::1",6 (0,0853 - 0,739 In 0,oJ) =

. a el empleo de acelerogramas 0 0 evaluaci6n de insta~~~.lfustriales

petroleras-, se requiere utilizar u~~~g~~~e~n~or de tres (3), todo liendo 10de esta Norma Venezoiana '. Este s (3) acelerogramas con el finriabilidad que caracteriza La maxi dintlmica de estru ismos; losben determinarse promediando las ximas para tad ramas.

de La Tabla 3:

p = 2,6

1" = 0.205T* = 0,65sde Ia Ecuad6n (5).

'lfl'*":-""'rnsidad de lospectro de cada

ue se ajusten en,.~...., pios del sistema

A.5.4

En ~lajSe§~~~pIeadas usua~~i= iseno sismorresistente de edificacorre puentes, las a -::~s~son generalmente especificadasde . os par ductilid II La opci6n de justfficar metodos ddel Ii Ierogramas.

En]~~~lestructuras, por ejempkl e tietT8 ubk:adas en smos de eleVada~F.!;im~ica' laca de La acci6n sismica con Ierogramas es obligatoria a fin de 10 eraci6nel lineal de su respuesta din En mochas estructuras, tales como as enins dustriafes -petroleras y no pe eras-, el de acelerogramas puede s te dadoqu mayor informaci6n sobre la respuesta di del sistema estructural.

A.5.5

n simult3neamente en s ortogonales entre sf: dos (2)direcciones horizontales y La (1) direcci6n vertical. De acuerdo con La valuaCl6n estadlstica de espectros derespuesta verticales, provenientes de registros reales, el empleo de espectros vertJcales cuyas ordenadas sonun 70% de los horizontales, es representative de los movimientos esperados en Ia direcci6n vertical (vt!aseA.9). Cuando se utilicen acelerogramas generados artificialmenle, se debe evitar que las componentesortogonales del movimiento esten correlacionadas (~ase Referenda 106)

los espectros para las componentes rotacionaJes del movimiento slsmico pueden oblenerse a partir deprocedimlentos como los presentados en las Referencias 10.10 y 10.11, que lncorporan La vekx:idad de lasondas y las dimenslOl"les de Ia tundaet6n.

1 POV5A.INTEVEP cuenta con una base de datos de hrstonas de ac;eJeraaones

28

A.6 ESPECTROS DE DISEND

EstudlOs analiticos. asl como Ia interpretaei6n del desempeOO de estructuras afectadas par Sismo, revelan queIa respuesta dinttmica a las soliCItaciones slsmlCas de sistemas de un (1) Qrado de libertad con relaciones noetasbcas entre las fuerzas y los desplazamientos, conducen a ~raaones maxlmas menores que lascorrespondientes a una respuesta estrictamente elastica. Las conclusiones establecidas para sistemas de un(1) grade de libertad pueden extenderse a sistemas de varies grados de libertad, siempre que no hayadiscontinuidades importantes en la distribuci6n de masas y rigideces del sistema.

•

=4, obtenido para el ejemplo

Figura A.1-ESpeCtr\,..'...... ,

0.8

IIllflt--I-++-t---lr-·:...,•,

Por las razones anteriores, los espectros elasticos dados en 7.3. pueden sar reducidos divid~ndolos entre elfactor de ductilidad. Debe tenerse presente que los desplazamientos del sistema, obtenidos a partir de unanalisis elastico con las fuerzas provenientes de espectros reducidos, deben ser multiplicados por 0 paraobtener los desplazamientos reales que origina Ia acci6n sismica.

Los emerios aqui seguidos para obtener el espectro de diseno a partir del espectro elasbco, se basan en losresultados presentados en Ia R ncia 8.2.

En la Figura A 1 see;ga~[I~=~o de diseno para un Factor depresentado en la s,S ste caso se tiene un valor de

A.7 MODELADO

A.7.1

•

La opci6n de utilizar espectros de piso que se da en 9.1 puede resultar apropiada y ventajosa cuando se tratade evaluar instalaciones cuya masa es mucho menor que la masa de Ia estructura que la soporta. Tal es elcaso de grandes p1ataformas que soportan jnstalaciones flexibles de masa limitada 0 apendiceS.

A continuaci6n se da un procedimte'nto, generalmente conservador, esencialmente vahdo para el caso deestrueturas de soporte con una parte importante de su masa concentrada en el nivel donde se encuentra fiJadoeI apendice. Este procedimiento es valido cuando se satisface una de las siguientes oondiciones:

Il < 0,1 para T < 0,8 6 T > 1,25

}.I < 0,01 para 0,8:5: t:5: 1,25

(A. 12)

(A 13)

29

donde:

t es el cociente de T.I T.,

J1 es el cociente de M. I M,;;

T. es eI perfodo de Ia estructura de soporte;

M. es Ia masa de Ia estruetura de soporte;

T. es el perlodo del apendice;

M. es Ia masa del apendice.

Obviamente, Ia masa del apendice se incorpora a Ia masa de Ia estructura de soporte para su analisis, auncuando, mientras se cumplan las condiciones (A. 12) 0 (A.13) la interacci6n soporte·apendlce, pUede ignorarse.

(A.14)

1/ (4 ~)

el apendice para determinar lasA.1.

s (7) y (8) del Capitulo 8

;~~~!~d;ediseno del apendice;isefK> correspondiente al modo fu

primer modo traslacional es pred

.~> :~·,'-s el coefldente de amortiguamient~~~'!.dI~

EI espectro a utilizar emiembros, queda de

1.

T

oT·

A.7.2

r

2.

En el calculo de Ia micas es fundamental que e sea representativo de Iaestructura real, tanto ensiones y propiedades meea s masas presentes en Iaeventualtdad de un sis distribud6n. Asl, se deben atenales y componentes queconstituyen Ia instalaci6n, y ca Iar eI peso mas probable en cond' s de operaci6n; es improbatMe que elsismo de disefK> se superponga a las sobrecargas acc:identales, como 10 son: pruebas htdrostatlcas 0 depresi6n, de muy carta duraci6n en comparaci6n a Ia vida Uti!.

A.7.3 Propiedades mecanicas

La selecci6n de atgunas propiedades a conslderar en el diseno de nuevas instaladones, puede ser hecha conbase en informaci6n disponible de instalaciones similares; por ejemplo, el valor del amortiguamiento referido alcrltico a ser empleado en la EcuaciOn (5). En la evaluaciOn sismica de instaladones existentes, es usual quese efectuen mediciones de sus propiedades dinamicas: amortiguamiento, frecuencias propias y formasmodales. Los metodos experimentales se pueden c1asificar en procedimientos de vibraclOn libre y de vlbraciOnforzada. Sobre la instrumentaciOn, los procedimientos y el calculo, veanse las Referencias 10.5. 10.6 Y 107La posibilidad de contrastar las frecuencias propias y tormas modales medidas con los valores anallticos.permite eventuales correcclones en el modelo matematico. mejorando asl la confiabilidad en la predicciOn de

30

los efectos del sismo. Sin embargo, debe tenerse presenle que los valores de ngtdeces obtenidos en ensayosdlntlmicos con vibraciones de pequena amphtud, pUeden sobrestimar los valores representativos de Iarespuesta ante sismos Ia cual esttl caradenzada por amplitudes mayores.

A.8 MEl-ODDS DE ANALISIS

A.8.1 Criterios generales

•

Tal como queda establecido en 7.5 y 11, en eI anfthSJS del sistema debe tenerse presente que los moVlmlentossfsmicos actUan simulttlneamente en tres (3) dlrecciones ortogonales entre sf En el antllisis se debenlncorporar sus efedos.

A.8.2 Metodos de anallsfs dinamico para sistemas elAsticos

Estos m~todos determinan las fuerzas inerciales en Ia estructura tomando en considerad6n sus propiedadesdinamicas. En la Referenda 9.5 se presente la teorfa del antllisis dintlmico estructural y se describen losmetodos de ct:Ilculo mas ul~til~'"""

Los procedimi~n~t~o=s~~5;=~~f~erenCias 10.2 y 10.3 eSttln~~b~~~~~~i~PO~tesis de que los efectosineltlsticos puede incorporados, lIevando a al del sistema resistentea sismos con e puesta eltlstica, (v~ase Re

(A.15)

direcci6n -,- esttl dada par:

t\I_I\-:tor que define Ia componente sismi

'!tI.....Malill con espectro de respuesta

.•"~_riz· de masa;

~~~~~~;!~~$~::~~condiciOnada a una diStribU~~~~~:~~~ucir a concentraciones en leicita ar resultados que no est:tn del lad

hi

M

EI metodO]~sa5i~m!ico~b~'ene par objeto evaluar ~s~~~~~m~i~~Y constituye unaattemativa el anftljsis de todos los tipo es prescriptivo enaquellas insta Ies no es vclilido el m~todo valores de respuestasfsmica deben ca 50S de sismos en direccion ooependientemente.

Dado que los modosmetodos de combinaci6n q

del antllisis pueden tener frecil....n en cuenta su acoplamiento, (ve

nas entre sl, se deben usareferencias 10.2 y 10.3).

•

A.8.2.2 Analisis dinamico con acelerogramas

Debe tenerse presente que 5610 se Iogran resultados confiables si se examinan las estadlsticas de Iarespuesta bajo vanas historias de movimientos del terreno, reales 0 simuladas, en numero que generalmentese recomienda no sea menor de tres (3) y consistentes con los espectros de respuesta dados en 8.2. AIrespecto, v~ase la Referenda 10.4.

A.8.3 Metodos simplificados

Los m6todos simplifteados tienen como objetivo la determinaci6n de fuerzas laterales a ser aplicadas en cadajunta 0 nivel adoptado en el modelo matemtltico de Ia estructura.

31

A.8.3.1 Sistemas rigidos

AquelJas instalaciones 0 estructuras rigidamente vinculadas al terreno se consideran sistemas rlgidos si superiodo fundamental es inferior a 0,05 segundos aproximadamente. Es el caso de equipos a instalacionestales como bombas a compresares, apernados a fundaciones masivas, las cuales no amplifican la excitaci6ndel terreno. La distributi6n de fuerzas aludida en esta secci6n aplica, par ejemplo, al estado de las fuerzascortantes y de volcamiento, sabre los pemos de anclaje.

A.8.3.2 Sistemas flexibles

AI igual que otros metodos simplificados, es previsible que las fuerzas slsmicas totales obtenidas con elprocedimiento establecido en esta secci6n sean conservadoras; esto es particularmente valido para sistemasmuy f1exibles, raz6n par la cual 5610 se recomienda para estructuras de altura limitada.

A.8.4 Ano\lisls esUtico Inelo\stlco

a por su caracter irregular a par suas realista sobre la condueta

e proviene de este antdisisetura.

binaci6n suponen la independenci'I........~·co, raz6n par la eual se acepta q

Sl se afladen las componentes rota.'"....,~

~~~~IoI~bidosa las tres (3) companentes d~l""""''''lIi~,el terreno serencia 10.1.

A.9 CO~M~:::I6~SiS}

Este metodo es recom!~nd~~!~e~l~ca~so de estructuras especiales, y.importaneia. Debe des este metodo suministra una infoestruetural y permit erlticas. La importancia de la!:'••justiflCa el esfue s adieionales sabre las pro

Los ~~:':de:;~han ~

aquellos elementos estru donde los mAximos probables de los v uales delaliCIIlicI"'es actuantes en una secci6n enidoS de aplicar el criterio 10a), no nece~=::t,efinan el

crtIIcG e disetlo, deben utilizarse t s las co aciones posibles en las 5Oli4 ebidas aPol" ejemplo, en columnas 50metidas a fJ iaxial: +P, !.Mx, !.My. Se acho (8)

'~""'lCiIlIlEi~· posibles de signos a fin de detectar e tico de diseno. Debe aSimii'::':::~ presenteendaei6n puede condueir a algunos 'mprobables de obtener trf

~:~~~I~eriterio 10b se i1ustra en el sig ~~::~ill rmanente + carga variable) con 101

ox!. 0,30 Sismo y ± 0,30 Sismo z

SIIn1~± 1,00 Sismo y± 0,30 Sismo z

gravedad ±

Este ultimo erite ~:;:~=1~ en las Referencias 10.9, 1 ,2;~~=!i~~se justifique ignorar losefectos de la COrT I del sismo, las combinac se limitan a las dos (2)componentes horizon L8I olicitaciones resultantes de la se combinan con las otrasacciones de servieio y oper segun se estipula en 4.5.

Se .... resente que estos ~;::::

co(3)1 ~::;;;s ortogonales del mor; en cera (0). EI mismo eri

A.10 ELEMENTOS ESPECIALES DE PROTECCION

Algunas normas intemacionales han ineluido reeientemente recomendaciones para el diserio slsmico deestructuras que incluyan estos elementos especiales, tal como la indicada en la Refereneia 12.1.

En la Refereneia 12.2 se presentan varios trabajos sabre los sistemas pasivos.

32

ANEXO B

(Informativo)

B GUiA PARA LAS CONSULTAS TECNICAS A LA COMISI6N DE NORMAS TECNICAS DEL MINDUR

B.1 INTRODUCCJ6N

• La comisi6n de normas Tecnicas del MINDUR ha acordado que todas las interpretaciones oficiales de susnormas se trataran de la misma manera formal. A tales efectos, todas las consultas deberan dirigirse parescrito a la sede de la Comisi6n.

s normas que Ieiderar revisiones

"·'~·-misi6n ni susre problemas

ci6n que noles casos,de inter~s

·~I!cI..,llUl,.j direcci6n

anismo que

~~~5~~~~0 fa suficiente

ara facilitar laxando toda la

Cuando el asuntoos, la consulta sera

la complejidad del trabajo y a losestas pueden consumir un tiempo

mente oi a las que omitan las

..~••il!cdas en el orden y formato

e respecta a las interpretacion

menten en nuevas datos 0 teenterpretaciones 0 servicios de colt05 de alas normas que se aptiqu

cubiertos especfficamente per suseniero experimentado en el cam

...ilCII1IMJENTO

'1::~~~rmasTecnicas, Ministerio de Infrae,t~:~~;CCi6n de Proyectos, ToCI Central. Call1cas 1015. Telefonos (C 71.1222; ext. 9551; o'il:(lI:ll<11;

B.2 RESPO~.udlilll.

Las consultas se tramjtaran 10 m.tls pronto posible, perc debido aprocedimientos que han de irse, algunas interpretaciones y reconsiderable. La Comisl ~~iiIlQ,ndera a las consultas planleadaspautas siguientes.

B.

iIIl a"suftas tienen que ser par escrito y dirigi

Las ~~~~~;jn~co~n;te;n~er el nombre 0 nombrepres ea pertinente, su direcci6n, telefon L,::::~informa que la Comisi6n pueda entende'organiza la tramitaci6n es muy impe

documenta e forma que cada asunto deba"~~:2=consultado n ramente, 0 cuando se presentdevuelta para s

A fin de Iograr un pque se describe a contin

Las acti~V~id=~~dI=",,~~~~=~~competede lasmiembpartie

esti~el icue

1 Alcance

Cada consulta se enfocara a una sola disposici6n de fa norma, a menos que el asunto en cuesti6n relacionedos 0 mas documentos. En et alcance de la pregunta se comenzara identificando la Norma VenezolanaCOVENIN-MINDUR, su al"io de edici6n y cual(es) de sus articulos, secciones, subsecciones, abarca(n) elasunto consultado.

2 Objeto de la consulta

En la cual se manifestara claramente Sl se trata de obtener una interpretaci6n de los requisitos normativos 0

de solicitar la revisi6n de una disposici6n particular fundamentada en nuevos criterios, datos 0 tecnologias.

33

3 Contenido de la consulta

La consutta debe ser conosa pero completa, a fin de permlbr que la Comisl6n comprenda rapida y cabalmenteel asunto en cuesti6n. Cuando sea apropiado, se usarttn dibuJOs y croqUIS, y han de citarse, con sus datosIdentfficadores. todos los parrafos, f'9uras y tablas pertmenles a Ia consulta. 51 el asunto consultado tienecomo prop6sito una revisi6n de Ia nanna, debeh anexarse las justificaaones y documentaoon tecnK:apertinente.

4 Soluci6n sugerida

EI mterpelador, segun sea el objeto de la consulta, debe redactar una proposOOn de soIuci6n sugenda,manifestando su interpretaciOn de la disposiciones pertinentes al asunto cuestionado, 0 redactar el texto de IareVIsiOn propuesta.

8.4 INTERPRETACI6N Y REVISI6N DE LAS DISPOSICIONES NORMATIVAS

lolanas COVENIN-MINOUR, lass miembros que tengan m:Js

la Comisi6n en pleno paraerpretaci6n olicial, y la

'as involucradas y a

las disposiciones de las Norrnase de la ComisiOn referira la co

actada la respuesta, esta ser.r sancionada, el texto pespuesta a los solicitantes,

~~~~:~~:~.as y publicadas en Ia ~,.'''.e, par el Fondo para Ia Ncxmahzaual de Ia Comisi6n,

Jic.1·foIl!~lfIONES

Las interpretaciones oliciaefectuara la Comisi6n.

experiencia SObr~e~e:;;~~~~su revisi6n y aSecretarla deFONOONO

8.5 PUl}l5l::AC"~

34

ANEXO C

(Informativo)

C PUBLICACIONES DE LA COMISI6N PERMANENTE DE NORMAS TECNICAS

C.1 Normas Venezolanas COVENIN·MINDUR

proyectos y

esludio, proyeclos y

anual para el dlculo de

esistentes........

~;::'~~IClOI1e~ 5 Y codiflCaci6n de ~'=l.:R.~'" fa Norma COVENIN-MINDUR 2

acc~.. ..**_i\ora el proyeclo de edificadones

iseno sismorresistente de tanques r.,MI.,

~.~~I. Henrique. Manual para el P~!!I9~- ~t'JIl.~• .950 pag.

Estructuras de acero para edificaciones. M~todo de los estados IImites

Estructuras de concreto armada para edificaciones. Antllisis y diseflo

C6digo de prtIcticas normalizadas para la fabricaci6n y construcci6n de estructUr3S de acero

Diseno sismorresistente de recipienlj!1llf"'iii~

erminok>gla de las ~pI. CO\l~IN-MINDUR de edificaciones

Proyecto, construcci6n ~!dII_"rn de edificaciones de uso pUblico a,~""", ~personascon impedimentos f1sicos

Impermeabilizaci6n de edifi'~bneS

Diseno sismorresistente de instalacionllr"'~triales

~~~~:!~:~~MediciOneS y codificaci6nJ Edificaciones

34ft".36\1211.36.p1lD362"1I!.

3624:

2003:

2'001'­27'*,.'

1618:1998

1753:1985

1755:1982

1756:1998

2000:1992

C.2

C.3

•

•

Fonda para fa Normalizaci6n y Certificaci6n de fa Calidad, FONOONORMA

Torre Fondo Cornua, Final Av. Andr~s Bello, Piso 12, Caracas,TeJelono: (02) 575.41.11, ext.: 256 y 257; lelelax: (02) 576,66.91;E-mail: yentanorma@foodonorma.org.ve.

35

REFERENCIAS A LOS COMENTARIOS

4.1 New Zealand National Society for Earthquake Engineering. Seismic Design of Storage Tanks.December, 1986.

4.2 PetrOJeos de Venezuela, SA, Gerencia Corporaliva de ProtecciOn Integral. Gula de An~liS1S deRiesgos. Caracas, Mayo de 1990. 28 P + Anexos.

6.1 SEED, H.B.; UGAS, C. And l YSMER, J. Site dependent spectra for earthquake resistant design.Bulletin of the Seismological Society of America, Vol. 66, # 1, February. pp. 221-144, 1976.

6.2 UGAS, C. Espectros para diset'io antislsmico en funci6n de las condiciones locales del suelo. BoletlnIMME, # 48, Octubre-Diciembre, 1974. Caracas.

6.3 National Earthquake Reduction Program. Recommended Provisions for the Development of SeismicRegulations for New Buildings. FEMA, Washington 1988.

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,Ito. AI_fnt Design

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