control difuso prealimentado para una planta

5
XIV CONGRESO CHILENO DE INGENIERIA ELECTRICA 31 CONTROL DIFUSO PREALIMENTADO PARA UNA PLANTA PILOTO DE SECADO POR LECHO FLUIDIZADO Carlos Muñoz, Ivan Velasquez, Flavio Torres Departamento de Ingeniería Eléctrica, Universidad de La Frontera, Av. Fco. Salazar 01145 - Casilla 54-D - Temuco, Chile, Email: [email protected] , [email protected] Resumen En este trabajo se presenta un control difuso proporcional- prealimentado (CDPP) propuesto por Haissig [1], aplicado a un proceso de secado por lecho fluidizado de material húmedo. El CDPP se somete a diferentes experimentos y se compara ventajosamente con el control difuso proporcional-integral (CDPI) propuesto por Sugeno [2]. Los experimentos realizados permiten observar que el CDPP tiene un mejor comportamiento que el CDPI, ya que con él no se observan oscilaciones en la salida, aspecto clave para el correcto funcionamiento del proceso de secado por fluidización Abstract This paper presents a fuzzy feedforward control strategy (CDPP) proposed for Haissig [1]. The control strategy is applied to a flow drying process of wet pellets. Several experimental tests with CDPP show comparative advantage over a Sugeno’s fuzzy PI control strategy [2]. Better behaviors shown in experimental tests are related with the smoothness in dumping with CDPP, which is key aspect in drying process. 1. Introducción El secado por fluidizacion es una técnica para eliminar la humedad de un sólido mediante el paso de un gas, ó líquido, a través de un lecho donde se encuentra depositado el sólido. La velocidad del fluido debe ser tal que los sólidos “floten” en él. La aplicación de ésta técnica se encuentra en numerosos procesos físicos metalúrgicos y químicos [1], [3]. La principal variable a controlar es la temperatura del lecho. En el proceso de fluidización es vital mantener la temperatura constante, preestablecida por un operador, durante todo el tiempo que dura el secado, por lo tanto se requiere un control de temperatura para neutralizar las perturbaciones (temperatura del medio ambiente, contenido de humedad de los materiales, etc.) El Instituto de Agroindustrias de la Universidad de la Frontera de Chile posee un secador de lecho fluidizado al nivel de planta piloto que permite ensayar con diferentes materiales, principalmente de tipo afrecho. En este proceso los sólidos húmedos del lecho son secados por inyección de aire caliente. A su vez el aire caliente se obtiene al hacer pasar aire del medio ambiente a través de una cámara de calefactores eléctricos. Por lo tanto, la temperatura al interior del lecho se gobierna regulando la potencia de los calefactores. Los calefactores eléctricos funcionan sólo en estado ON y OFF. Bajo estas condiciones se probaron diferentes estrategias de control para gobernar la potencia de los calefactores. Buscando la simplicidad y el bajo costo, en Medina [4] se controló la temperatura al interior del lecho mediante un control ON/OFF de los calefactores. No obstante su simplicidad, este control produce oscilaciones excesivas en la temperatura del lecho debido al retardo inherente en el lazo de control cuando se aplica a procesos con constantes de tiempo elevados. En consecuencia, esta forma de control impide alcanzar mayores índices de calidad requeridos para el producto final del proceso de secado. En el presente trabajo se demuestra que se consigue una notable mejoría al cambiar el control ON/OFF por control continuo. Sin embargo, para lograr lo anterior, sin modificar la actuación existente, se optó por emplear la técnica de modulación de ancho de pulso (PWM), ya que no tiene mayores inconvenientes para trabajar en un lazo lento de control continuo de temperatura como el del lecho fluidizado. A continuación se presenta una alternativa al algoritmo PID para el control de temperatura del lecho fluidizado. Aunque el control PID es aplicable a este tipo de proceso, se demuestra que los algoritmos basados en técnicas difusas presentan una notable ventaja [4]. En este trabajo se aplica un control difuso proporcional prelimentado (CDPP) [1] al secador de lecho fluidizado y se comparan con un control difuso proporcional integral (CDPI). 2. Descripción del Proceso El esquema de la planta de secado se muestra en la figura 1 y consta de: calefactores, cámara de secado, ciclón, regulador manual de flujo, extractor de aire, entrada del producto, salida del producto, filtro de aire y extractor de aire. Los calefactores consisten en un banco trifásico de resistencia de 6 Kw. y 4 Kw. de potencia. El ciclón permite la absorción de partículas finas que son arrastradas hacia el filtro por la corriente de aire y que posteriormente son decantadas. El regulador manual de flujo permite controlar la velocidad y caudal de aire que pasa por el sistema y que dependerá del producto a secar. El extractor de aire consiste de un motor trifásico de 1.5 Kw. en cuyo eje se acopla un ventilador La instrumentación de la planta consta de: - Un sensor de temperatura - Un sensor de humedad

Upload: alexander-diaz-alvarez

Post on 11-Nov-2015

10 views

Category:

Documents


0 download

DESCRIPTION

control difuso

TRANSCRIPT

  • XIV CONGRESO CHILENO DE INGENIERIA ELECTRICA 31

    CONTROL DIFUSO PREALIMENTADO PARA UNA PLANTA PILOTO DE SECADO POR LECHO FLUIDIZADO

    Carlos Muoz, Ivan Velasquez, Flavio Torres

    Departamento de Ingeniera Elctrica, Universidad de La Frontera, Av. Fco. Salazar 01145 - Casilla 54-D - Temuco, Chile,

    Email: [email protected], [email protected]

    Resumen

    En este trabajo se presenta un control difuso proporcional-prealimentado (CDPP) propuesto por Haissig [1], aplicado a un proceso de secado por lecho fluidizado de material hmedo. El CDPP se somete a diferentes experimentos y se compara ventajosamente con el control difuso proporcional-integral (CDPI) propuesto por Sugeno [2]. Los experimentos realizados permiten observar que el CDPP tiene un mejor comportamiento que el CDPI, ya que con l no se observan oscilaciones en la salida, aspecto clave para el correcto funcionamiento del proceso de secado por fluidizacin

    Abstract

    This paper presents a fuzzy feedforward control strategy (CDPP) proposed for Haissig [1]. The control strategy is applied to a flow drying process of wet pellets. Several experimental tests with CDPP show comparative advantage over a Sugenos fuzzy PI control strategy [2]. Better behaviors shown in experimental tests are related with the smoothness in dumping with CDPP, which is key aspect in drying process.

    1. Introduccin

    El secado por fluidizacion es una tcnica para eliminar la humedad de un slido mediante el paso de un gas, lquido, a travs de un lecho donde se encuentra depositado el slido. La velocidad del fluido debe ser tal que los slidos floten en l. La aplicacin de sta tcnica se encuentra en numerosos procesos fsicos metalrgicos y qumicos [1], [3]. La principal variable a controlar es la temperatura del lecho. En el proceso de fluidizacin es vital mantener la temperatura constante, preestablecida por un operador, durante todo el tiempo que dura el secado, por lo tanto se requiere un control de temperatura para neutralizar las perturbaciones (temperatura del medio ambiente, contenido de humedad de los materiales, etc.) El Instituto de Agroindustrias de la Universidad de la Frontera de Chile posee un secador de lecho fluidizado al nivel de planta piloto que permite ensayar con diferentes materiales, principalmente de tipo afrecho. En este proceso los slidos hmedos del lecho son secados por inyeccin de aire caliente. A su vez el aire caliente se obtiene al hacer pasar aire del medio ambiente a travs de una cmara de calefactores elctricos. Por

    lo tanto, la temperatura al interior del lecho se gobierna regulando la potencia de los calefactores. Los calefactores elctricos funcionan slo en estado ON y OFF. Bajo estas condiciones se probaron diferentes estrategias de control para gobernar la potencia de los calefactores. Buscando la simplicidad y el bajo costo, en Medina [4] se control la temperatura al interior del lecho mediante un control ON/OFF de los calefactores. No obstante su simplicidad, este control produce oscilaciones excesivas en la temperatura del lecho debido al retardo inherente en el lazo de control cuando se aplica a procesos con constantes de tiempo elevados. En consecuencia, esta forma de control impide alcanzar mayores ndices de calidad requeridos para el producto final del proceso de secado. En el presente trabajo se demuestra que se consigue una notable mejora al cambiar el control ON/OFF por control continuo. Sin embargo, para lograr lo anterior, sin modificar la actuacin existente, se opt por emplear la tcnica de modulacin de ancho de pulso (PWM), ya que no tiene mayores inconvenientes para trabajar en un lazo lento de control continuo de temperatura como el del lecho fluidizado. A continuacin se presenta una alternativa al algoritmo PID para el control de temperatura del lecho fluidizado. Aunque el control PID es aplicable a este tipo de proceso, se demuestra que los algoritmos basados en tcnicas difusas presentan una notable ventaja [4]. En este trabajo se aplica un control difuso proporcional prelimentado (CDPP) [1] al secador de lecho fluidizado y se comparan con un control difuso proporcional integral (CDPI).

    2. Descripcin del Proceso El esquema de la planta de secado se muestra en la figura 1 y consta de: calefactores, cmara de secado, cicln, regulador manual de flujo, extractor de aire, entrada del producto, salida del producto, filtro de aire y extractor de aire. Los calefactores consisten en un banco trifsico de resistencia de 6 Kw. y 4 Kw. de potencia. El cicln permite la absorcin de partculas finas que son arrastradas hacia el filtro por la corriente de aire y que posteriormente son decantadas. El regulador manual de flujo permite controlar la velocidad y caudal de aire que pasa por el sistema y que depender del producto a secar. El extractor de aire consiste de un motor trifsico de 1.5 Kw. en cuyo eje se acopla un ventilador La instrumentacin de la planta consta de: - Un sensor de temperatura - Un sensor de humedad

  • XIV CONGRESO CHILENO DE INGENIERIA ELECTRICA 31

    - Tres contactores que permiten el encendido y apagado de los calefactores.

    - Un PLC - Software SCADA Intouch - Software MATLAB Tanto el software Intouch como el software MATLAB se ejecutan en un PC con sistema operativo Windows 95. En las figuras 2, 3 y 4 se presentan las curvas de reaccin de temperatura al interior del lecho, frente a escaln de potencia elctrica de los calefactores de diferente magnitud cuando se secan 500 gramos de afrechillo de trigo al 33% de humedad. En las figuras se observa el comportamiento no lineal de la temperatura del lecho, en particular se aprecia que el tiempo de subida no es constante, lo que amerita el empleo de tcnicas difusas para el control de temperatura. Adicionalmente en la figura 5 se aprecia que incluso la relacin en estado estacionario entre la potencia elctrica y la temperatura al interior del lecho presenta una no linealidad fuerte.

    Fig. 1Esquema global de la planta

    Respuesta a Escaln

    0

    10

    20

    30

    40

    50

    60

    70

    80

    90

    0 40 80 120

    160

    200

    240

    280

    320

    360

    400

    440

    480

    520

    560

    600

    640

    680

    720

    760

    800

    840

    880

    920

    960

    1000

    1040

    1080

    1120

    1160

    1200

    1240

    1280

    1320

    Tiempo [seg.]

    Te

    mp

    era

    tura

    [C

    ]

    0

    1

    2

    3

    4

    5

    6

    7

    8

    9

    10

    Po

    ten

    cia

    [KW

    ]

    TemperaturaPotencia

    Fig. 2 Respuesta a Escaln, Du(t)=1.43 [KW]

    Respuesta a Escaln

    0

    10

    20

    30

    40

    50

    60

    70

    80

    90

    0 50 100

    150

    200

    250

    300

    350

    400

    450

    500

    550

    600

    650

    700

    750

    800

    850

    900

    950

    1000

    1050

    1100

    1150

    1200

    1250

    1300

    1350

    1400

    1450

    1500

    1550

    1600

    1650

    1700

    1750

    1800

    1850

    1900

    1950

    2000

    2050

    2100

    Tiempo [seg.]

    Tem

    per

    atu

    ra [

    C]

    0

    1

    2

    3

    4

    5

    6

    7

    8

    9

    10

    Po

    ten

    cia

    [K

    W]

    TemperaturaPotencia

    Fig. 3 Respuesta a Escaln, Du(t)=4.76 [KW]

    Respuesta a Escaln

    0

    10

    20

    30

    40

    50

    60

    70

    80

    90

    0 50 100

    150

    200

    250

    300

    350

    400

    450

    500

    550

    600

    650

    700

    750

    800

    850

    900

    950

    1000

    1050

    1100

    1150

    1200

    1250

    1300

    1350

    1400

    1450

    1500

    1550

    1600

    1650

    1700

    1750

    1800

    1850

    Tiempo [seg.]

    Tem

    per

    atu

    ra [

    C]

    0

    1

    2

    3

    4

    5

    6

    7

    8

    9

    10

    Po

    ten

    cia

    [KW

    ]

    TemperaturaPotencia

    Fig. 4 Respuesta a Escaln, Du(t)=5.60 W]

    Relacin Entrada/Sal ida en Estado Estacionar io

    0

    20

    40

    60

    80

    1,43 3,1 4,76 5,6P o t e n c i a [ K W ]

    Tem

    pera

    tura

    [C

    ]

    Fig. 5 Relacin entrada /salida en estado de rgimen

    estacionario 3. Controlador Difuso Proporcional Integral

    (CDPI) El controlador difuso PI ms difundido, es sin duda, el propuesto por Mac Vicar-Whelan [3], el cual emula un controlador PI estndar (ver figura 6). Bsicamente todos los controladores

  • XIV CONGRESO CHILENO DE INGENIERIA ELECTRICA 31

    difusos mantienen una estructura similar, sin embargo, las diferencias entre ellos son: el mtodo de inferencia, F, la base del conocimiento, RB, y el mtodo de defusificacin, D. El error realimentado e, est dado por:

    lechoref TTe -= donde Tref es la temperatura deseada del lecho y Tlecho es la temperatura al interior del lecho. La salida del controlador comanda la potencia de los calefactores.

    z-1 +

    -T

    I

    M

    e(k)

    e(k) F RBD

    z-1

    ++

    Du(k)u(k)

    M1

    1T

    KMTTI

    Fig. 6 Esquema del controlador difuso proporcional integral CDPI

    -0.9 -0.6 -0.3 0 0.3 0.6 0.9-1 1

    NG NM NP CE PP PM PG

    0

    1

    Fig. 7 Conjuntos difusos para el error y el incremento del error

    Tabla 1: Reglas difusas del controlador PI difuso (CDPI).

    PG

    PP

    PM

    CE

    NG

    NP

    NG

    NM

    NM NP CE PP PM PGde e

    NG NG NG NG NM NP CE

    CE PP PM PG PG PG PG

    NP CE PP PM PG PG PG

    NM NP CE PP PM PG PG

    NG NM NP CE PP PM PG

    NG NG NM NP CE PP PM

    NG NG NG NM NP CE PP

    Para la aplicacin se seleccionaron 7 conjunto difusos para el error y 7 conjuntos difusos para el incremento del error, obteniendo un total de 49 reglas. Las funciones de pertenencia se

    presentan en la figura 7 y las reglas difusas se muestran en la Tabla 1.

    4. Controlador Difuso Proporcional Prealimentado (CDPP)

    El CDPP se muestra en la figura 8, donde se combina un lazo de control proporcional ms un control prealimentado. Dado que la no-linealidad en la temperatura de referencia incide en forma importante sobre la dinmica del proceso, se prealimenta esta variable.

    Las funciones de pertenencia del error y de la temperatura de referencia se muestran en las figuras 9 y 10 respectivamente. En la Tabla 2 se muestra las reglas difusas.

    e(k)

    F RB DT

    ref

    z-1

    ++

    D u(k)u(k)

    1M

    1

    M

    KM

    Fig. 8 Esquema del controlador difuso proporcional prealimentado CDPP

    D C EA B

    N CE P

    0

    1

    Fig. 9 Conjuntos difusos para el error

    A D C E B

    MB B M A MA

    0

    1

    Fig. 10 Conjuntos difusos para la referencia

  • XIV CONGRESO CHILENO DE INGENIERIA ELECTRICA 31

    En total el controlador esta conformado por 15 reglas difusas. Es as como el error esta conformado por tres funciones de pertenencia: Negativo (N), Cero (CE) y Positivo (P). La funcin del cero es trapezoidal para evitar las oscilaciones en la salida. La temperatura de referencia est asociada con 5 funciones de pertenencia: Muy Bajo (MB), Bajo (B), Medio (M), Alto (A) y Muy Alto (MA). Las 15 reglas difusas resultantes activan 7 singletons denominados: Mucho Ms Bajo (MMB), Muy Bajo (MB), Bajo (B), Medio (M), Alto (A), Muy Alto (MA) y Mucho Ms Alto (MMA).

    Tabla 2: Reglas difusas del controlador PP difuso (CDPP).

    MB

    M

    B

    A

    N

    MA

    CE PTrefe

    MMB MB MMA

    MMB B MMA

    MMB M MMA

    MMB A MMA

    MMB MA MMA

    5. Seleccin de parmetros El universo de discusin del error UDerror corresponde a la distancia entre los puntos A y B de la figura 9. UDerror es similar a la banda proporcional del controlador PID. Este valor se selecciona empricamente mediante prueba y error resultando un valor de 2 C. Tambin se observa que aumentando UDeror se hace ms lenta y estable la respuesta del proceso. Cuando la temperatura del lecho cae fuera del rango UDerror , se aplica la mxima (mnima) potencia a los calefactores si la temperatura del lecho es menor (mayor) que la temperatura de referencia. Cuando la temperatura del lecho cae dentro del universo de discusin, la potencia de los calefactores se ajusta entre la mxima y la mnima. La zona muerta del error ZMerror corresponde a la distancia entre D y E de la figura 9. Dentro de este rango el controlador no reacciona para pequeos cambios del error. El universo de discusin de la temperatura de referencia UDtemp corresponde a la distancia entre los puntos A y B de la figura 10. Para el proceso de secado de afrecho este valor va de 30 C a 80 C. A diferencia de UDerror, este rango no afecta la estabilidad del proceso, de manera que no hay problema para reajustarlo.

    6. Resultados Se efectuaron una variedad de pruebas de laboratorio para destacar las ventajas del controlador CDPP con respecto al CDPI. De acuerdo a las exigencias de los especialistas en el manejo de secado, las pruebas realizadas fueron para diferentes tipos carga de afrechos, distintas humedades del afrecho y distintas obstrucciones de aire. Se escogieron dos experimentos representativos para comparar los controladores en discusin.

    La figura 11 muestra la variacin de temperatura bajo control CDPI y CDPP cuando se aplica una seal escaln en la referencia de temperatura. Como puede observarse, la respuesta del CDPP es ms rpida y tiene menos fluctuaciones que el CDPI. Es as como a los 290 seg. (4.8 min.) el CDPP alcanza la referencia; en cambio el CDPI la alcanza a los 570 seg (9.5 min), o sea aproximadamente el doble de tiempo

    Secado a 60 C

    0

    10

    20

    30

    40

    50

    60

    70

    10 130

    250

    370

    490

    610

    730

    850

    970

    1090

    1210

    1330

    1450

    1570

    1690

    Tiempo (seg)

    Tem

    pera

    tuta

    C

    C D P P

    C D P I

    Fig. 11 Respuesta de la variable controlada frente a un escaln

    de la referencia de temperatura de 60 C

    En la figura 12 se aplica un escaln en la temperatura de referencia de 80 C. Aqu se aprecia tambin un mas rpido y mejor ajuste de la temperatura del lecho a la referencia de temperatura en el CDPP.

    S e c a d o a 8 0 C

    0

    1 0

    2 0

    3 0

    4 0

    5 0

    6 0

    7 0

    8 0

    10 110

    210

    310

    410

    510

    610

    710

    810

    910

    1010

    1110

    1210

    1310

    1410

    1510

    1610

    1710

    T i e m p o ( s )

    Tem

    pera

    tura

    C

    C D P I

    C D P P

    Fig. 12 Respuesta de la variable controlada frente a un escaln

    de la referencia de temperatura de 80 C Tabla 3: Comparacin de controladores difusos PI y PP.

    Ref.

    [C]

    Overshoot

    [%]

    Tiempo de Crecimiento

    [seg]

    Tiempo de Asentamiento

    [seg]

    Tiempo de Peak [seg]

    PI PP PI PP PI PP PI PP 40 4.5 2.7 190 150 730 580 440 270 60 3.2 2.1 320 140 610 260 410 190 80 1.2 1.2 350 340 740 620 650 580

    En la Tabla 3 se muestra la comparacin de ambos controladores considerando ndices como el mximo overshoot, el tiempo de crecimiento, el tiempo de asentamiento y el tiempo de peak. De

  • XIV CONGRESO CHILENO DE INGENIERIA ELECTRICA 31

    la tabla podemos observar que el CDPP tiene un mejor desempeo en todos los casos.

    7. CONCLUSIONES Se ha desarrollado un algoritmo de control difuso para controlar la temperatura de un secador de lecho fluidizado, que ha demostrado ser sustancialmente mejor que el clsico algoritmo PI. El esquema CDPP es una manera simple de incorporar efecto prealimentado con un notorio mejoramiento con respecto al CDPI. Como trabajo futuro queda abierta la posibilidad de seguir probando otras estrategias de control que incorpore un esquema adaptivo en el seguimiento no lineal de la referencia o aplicar un controlador predictivo difuso.

    AGRADECIMIENTOS Los autores agradecen al proyecto FONDEF D999I025 por la utilizacin de la Planta Piloto de Lecho Fluidizado.

    BIBLIOGRAFIA [1] C. Haissig, Adaptive Fuzzy Temperature Control for

    Hydronic Heating Systems IEEE Control System, vol.20, N 2, pp. 38-48, April. 2000.

    [2] M. Sugeno, Theory of Fuzzy Integrals and its

    application, Ph.D. dissertation, Tokyo Ins. Technol., Japan, 1974.

    [3] C. Lee, Fuzzy logic in control systems: Fuzzy logic

    controller, part I, IEEE Trans. Systems, Man and Cybernetics, vol. 20, N 2, pp. 404-418, 1990.

    [4] J. Medina y J. Pavez, Automatizacin de la Planta Piloto

    de Secado del Instituto de agroindustrias. Trabajo de ttulo para la obtencin del Ttulo Profesional de Ingeniero de Ejecucin Electrnica, Universidad de La Frontera. Temuco. Chile. 1999.

    [5] P.J. Mac Vicar Whelan, Fuzzy Set for man-machine

    interaction, Int. J. Man Machine Studies, vol. 8, pp. 687-697, Nov. 1976.

    RESEAS BIOGRAFICAS

    CARLOS MUOZ: Ingeniero Civil Electrnico, Universidad de la Frontera, Dr. en Ciencias de la Ingeniera, Pontificia Universidad Catlica de Chile. FLAVIO TORRES: Ingeniero Civil Electrnico, Universidad Federico Santa Mara. IVAN VELASQUEZ: Ingeniero Civil Electrnico, Universidad Federico Santa Mara, Candidato a Magister en Procesos Qumicos, Universidad Federico Santa Mara.