camara de acceso - red de baja tension memoria de …

19/5/2020

REV FECHA EJECUTO REVISO APROBO

0 18/5/2020 M.R. M.R.

DOCUMENTO N°: MC-E-CAMARA BT - 0

DETALLE

PARA APROBACION

PARQUE DE LA INNOVACION - ASESORIAS

CAMARA DE ACCESO - RED DE BAJA TENSION

MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL

MC-E-CAMARA DE BAJA TENSION-0 CARATULA

1.- MEMORIA DESCRIPTIVA

2.- MATERIALES

3.- ANALISIS DE CARGAS

4.- COMBINACION DE ESTADOS DE CARGA

5.- MODELO DE CALCULO

6.- VERIFICACION DE SECCIONES

6.1.- LOSA DE FONDO

6.2.- TABIQUES LATERALES

6.3.- LOSA SUPERIOR

CAMARA DE ACCESO - RED DE BAJA TENSION

MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL


PARA EL PROYECTO Y VERIFICACION DE LAS ESTRUCTURAS SE HAN SEGUIDO LOS LINEAMIENTOS Y

RECOMENDACIONES DEL REGLAMENTO ARGENTINO DE ESTRUCTURAS DE HORMIGON CIRSOC 201, DE JULIO DE 2005.

POR TRATARSE DE UN RECINTO CON AGUA POTABLE LISTA PARA SU DISTRIBUCION SE HA DETERMINADO QUE EL

HORMIGON DEBE VERIFICARSE A LA ESTANQUEIDAD, PARA LO CUAL SE HA ADOPTADO EL REGLAMENTO ACI 350,

ENVIRONMENTAL STRUCTURES, CODE AND COMMENTARY.

LA PRESENTE MEMORIA TIENE POR OBJETO PREDIMENSIONAR LAS SECCIONES PRINCIPALES DE HORMIGON

ARMADO DE LA CAMARA DE ACCESO TIPICA A LA RED DE BAJA TENSION DEL PARQUE DE LA INNOVACION, SITUADO

EN EL PREDIO DEL EX TIRO FEDERAL DE LA CIUDAD AUTONOMA DE BUENOS AIRES.

EN LA ETAPA DE PROYECTO EL CONTRATISTA QUE RESULTE ADJUDICADO DEBE ELABORAR EL CORRESPONDIENTE

PROYECTO DE DETALLES PARA CONSTRUCCION TOMANDO COMO BASE LA DOCUMENTACION DE ANTEPROYECTO

DE LICITACION.

SE TRATA DE UNA CAMARA ENTERRADA DE HORMIGON ARMADO COLADO IN SITU QUE ABARCA UNA SUPERFICIE EN

PLANTA DE APROXIMADAMENTE 4,75 METROS CUADRADOS POR 1,20 METROS DE ALTURA INTERIOR.

EL INTERIOR DE LA CAMARA ES LIBRE Y ALOJA LOS CONDUCTOS ELECTRICOS DISPUESTOS EN EMPALMES Y

CURVAS SEGUN PROYECTO ELECTRICO. LA LOSA DE FONDO ES A SU VEZ LA SOLERA DE FUNDACION Y SE ASIENTA

SOBRE UNA CAPA DE HORMIGON DE LIMPIEZA. LA LOSA SUPERIOR APOYA EN LOS TABIQUES LATERALES Y

SOPORTA EL PAQUETE DE CONTRAPISO Y PISOS SEGUN PROYECTO DE ARQUITECTURA, MÁS LA CARGA DE

TRÁNSITO INTERNO DEL PARQUE.

PARA EL DISEÑO DE LAS ESTRUCTURAS SE HAN CONSIDERADO TODAS LAS ACCIONES GENERADAS POR EL PESO

PROPIO DE LA ESTRUCTURA, EL EMPUJE EXTERIOR DE SUELOS, LA SOBRECARGA DE USO SOBRE LA LOSA

SUPERIOR Y EVENTUALMENTE EMPUEJE DE AGUA INTERNO, COMO CARGA EXTRAORDINARIA AUNQUE NO SEA

COMPATIBLE CON EL FUNCIONAMIENTO DE LA RED DE MEDIA TENSION.

2.- MATERIALES

ESTRUCTURAS DE HORMIGON ARMADO IN SITU

HORMIGON

RESISTENCIA ESPECIFICADA A LA COMPRESION: f¨c = MPa

MODULO DE ELASTICIDAD: Ec = 4700 x f¨c^½ = MPa

PESO UNITARIO: gc = KN/m3

ACERO PARA HORMIGON ARMADO

CALIDAD:

RESISTENCIA ESPECIFICADA A LA FLUENCIA: fy = MPa

MODULO DE ELASTICIDAD: Es = MPa200000

ADN-420

30

25700

23,50

420

3.- ANALISIS DE CARGAS

PESO PROPIO ESTRUCTURA

PARA SU ANALISIS SE CONSIDERA:

PESO PROPIO HORMIGON ARMADO: g = KN/m3

PESO PROPIO CONTRAPISO DE HORMIGON CON CASCOTES: gcon = KN/m3

PESO PROPIO CARPETA DE NIVELACION: gcarp = KN/m3

ESPESOR CONTRAPISO SUPERIOR: e1 = m

ESPESOR CARPETA DE NIVELACION: e2 = m

CARGA DE CONTRAPISO SOBRE LOSA DE CUBIERTA: gcont = e1 x gcon = KN/m²

CARGA DE CARPETA DE NIVELACION SOBRE LOSA DE CUBIERTA: gcarp = e2 x gcarp = KN/m²

PESO PROPIO PISO APLICADO SOBRE LA CAMARA: gpiso = KN/m²

CARGA PERMANENTE TOTAL SOBRE LA LOSA SUPERIOR: S (gcont+gcarp+gpiso) = KN/m²

EMPUJE DE SUELOS EXTERIOR

PESO ESPECIFICO DEL SUELO: gs = KN/m3

ANGULO DE FRICCION INTERNA: F = °

COHESION: C = KN/m2

ALTURA MAXIMA DEL SUELO: hs = m

COEFICIENTE DE EMPUJE: Ka =

Ka =

PRESION MAXIMA DEL SUELO CONTRA LATERALES: Es =

Es = KN/m2

SOBRECARGA SOBRE EL TERRENO: ps = KN/m2

EMPUJE DE SUELOS POR SOBRECARGA: Eps =

Eps = KN/m2

EMPUJE DE AGUA INTERIOR

PESO ESPECIFICO DEL AGUA INTERIOR: gw = KN/m3

ALTURA MAXIMA DEL EMPUJE DE AGUA: hw = m

PRESION MAXIMA DEL AGUA CONTRA LATERALES: Ew =

Ew = KN/m2

CARGAS DE VIENTO EXTERIORES

POR ESTAR ENTERRADA, LA CAMARA NO RECIBE CARGA DIRECTA DE VIENTO.

SOBRECARGA EN LOSA SUPERIOR

ASIGNAMOS LA SIGUIENTE SOBRECARGA POR MANTENIMIENTO Y USO: L = KN

(APLICADOS EN EL CENTRO DE LA LOSA)

25,00

0,63

16,00

21,00

0,12

1,92

0,03

0,55

3,10

10,00

1,20

12,00

gw x hw

Ka x ps

16,79

Ka x gs x hs

20,00

EN LA ETAPA DE PROYECTO DEFINITIVO DE DETALLES SE DEBE EVALUAR EL EMPUJE DE SUELOS

CONSIDERANDO LAS CARACTERISTICAS DE LOS SUELOS DE RELLENO UTILIZADOS Y EL PROCEDIMIENTO

CONSTRUCTIVO ADOPTADO.

50,00

16,00

5,00

1 / tg²(45+F/2)

0,00

1,80

24,18

0,84

4.- COMBINACION DE ESTADOS DE CARGA

U1 = 1.40 x ( D + F )

U2 = 1.20 x ( D + F ) + 1.60 x ( L + H )

U3 = 1.20 x ( D + F ) + 0.50 x L

U4 = 1.20 x ( D + F ) + 0.80 x WCMAYOR (**)

U5 = 1.20 x ( D + F ) + 0.80 x WCMENOR (**)

U6 = 1.20 x D + 1.60 x WCMAYOR + 0.50 x L (**)

U7 = 1.20 x D + 1.60 x WCMENOR + 0.50 x L (**)

U8 = 0.90 x D + 1.60 x WCMAYOR + 0.50 x L (**)

U9 = 0.90 x D + 1.60 x WCMENOR + 0.50 x L (**)

(**): NO APLICA PORQUE LA ESTRUCTURA NO RECIBE CARGA DE VIENTO

E1 = D + F + L

E2 = D + F + WCMAYOR + 0.50 x L (**)

E3 = D + F + WCMENOR + 0.50 x L (**)

E4 = D + WCMAYOR + 0.50 x L (**)

E5 = D + WCMENOR + 0.50 x L (**)

(**): NO APLICA PORQUE LA ESTRUCTURA NO RECIBE CARGA DE VIENTO

POR OTRA PARTE, PARA EL ANALISIS DE DEFORMACIONES EN LA ESTRUCTURA Y TENSIONES EN EL TERRENO

SE CONSIDERAN LAS SIGUIENTES COMBINACIONES DE ESTADOS DE SERVICIO SIN MAYORAR:

SIGUIENDO LAS DIRECTIVAS DEL REGLAMENTO CIRSOC 201, Y CONSIDERANDO LOS ESTADOS DE CARGA

CORRESPONDIENTES A LA PRESENTE ESTRUCTURA, A LOS EFECTOSA DE VERIFICAR LA RESISTENCIA

CONSIDERAMOS LAS SIGUIENTES CONBINACIONES DE CARGAS MAYORADAS:


ESQUEMA GEOMETRICO

LOSA DE FONDO - MOMENTO Mx

LOSA DE FONDO - MOMENTO My


TABIQUES LATERALES - MOMENTO Mx

TABIQUES EXTERIORES - CARA MENOR - MOMENTO My


LOSA SUPERIOR - MOMENTO Mx

LOSA SUPERIOR - MOMENTO My


6.1.- LOSA DE FONDO

ESPESOR TOTAL DE HORMIGON: h = m

DE LA RESOLUCION DEL MODELO OBTENEMOS N (+): INDICA COMPRESION

M (+): INDICA TRACCION EN CARA INFERIOR

DE LA RESOLUCION DEL MODELO OBTENEMOS PARA COMBINACIONES DE CARGAS MAYORADAS:

VERIFICACION A LA FLEXION

MOMENTOS Mx

FACTOR DE REDUCCION DE RESISTENCIA: F =

RESISTENCIA ESPECIFICADA A LA COMPRESION DEL HORMIGON: f´c = MPa

RESISTENCIA ESPECIFICADA A LA FLUENCIA DEL ACERO: fy = MPa

MODULO DE ELASTICIDAD DEL ACERO: Es = MPa

bw : ANCHO DE LA SECCION RECTANGULAR CONSIDERADA

h : ALTURA TOTAL DER LA SECCION

r : DISTANCIA DE LA FIBRA INFERIOR AL BARICENTRO DE LA ARMADURA (d = h - r)

d : DISTANCIA DESDE LA FIBRA SUPERIOR AL BARICENTRO DE LA ARMADURA TRACCIONADA

ye : DISTANCIA DESDE EL BARICENTRO DE LA SECCION AL BARICENTRO DE LA ARMADURA TRACCIONADA

Mu, Nu : SOLICITACIONES CALCULADAS PARA CARGAS MAYORADAS

b1 : COEFICIENTE DE CALCULO

ka : COEFICIENTE DE CALCULO Ka < Ka mÍn: COLOCAR ARMADURA MINIMA

Ka > Ka máx: COLOCAR ARMADURA COMPRIMIDA

As : SECCCION DE ARMADURA TRACCIONADA

ARMADURA MINIMA POR CONTRACCION Y TEMPERATURA SEGÚN CIRSOC 201 - ART. 7.12.2.1)

ARMADURA TOTAL EN CADA DIRECCION: As mín = x x = cm2/m

ARMADURA MINIMA POR CONTRACCION Y TEMPERATURA (ACI 350M-06, TABLA 7.12.2.1)

ARMADURA TOTAL EN CADA DIRECCION: As mín = x x = cm2/m0,0050 100 20 10,00

VERIF.

0,0018 100 20 3,60

NO APLICA A ESTA ESTRUCTURA

5,24 VERIF.

SUP 0,90 1,20 15,0 10 5,24Y-Y

INF 0,96 1,28 15,0 10

5,24 VERIF.

SUP 0,79 1,05 15,0 10 5,24 VERIF.X-X

INF 0,64 0,85 15,0 10

f As adopt

[cm2] [cm

2] [cm] [mm] [-] [mm] [cm

2]

ARMADURA ADOPTADA

LOSADIR.

ARM.CARA

Ascalc As nec Sep f Sep

0,000 0,005 0,850Y-Y

0,055 0,319 0,011

0,055 0,319 0,012

SUP 1,00 0,20 0,07 0,14 0,04 0,005

0,14 0,04 0,005 0,000 0,005 0,850INF 1,00 0,20 0,07

0,055 0,319 0,009

0,055 0,319 0,0070,000 0,003 0,850X-X

INF 1,00 0,20 0,06

[MN] [MNm] [-]

SUP 1,00 0,20 0,06 0,15 0,05 0,004

0,15 0,05 0,003

0,000 0,004 0,850

[-] [-] [-]

b1 Ka mín Ka máx Ka

[m] [m] [m] [m] [m] [MNm]

r d ye Mu Nu Meu

30,0

420

200000

LOSADIR.

ARM.CARA

bw h

3,49 4,87 -4,31 -4,59FONDO

Y

30,20

0,90

LOSAQ

[kNm/m] [kNm/m] [kNm/m] [kNm/m] [kN/m]LC

Mx My X

0,20


6.1.- LOSA DE FONDO

ARMADURA MINIMA POR CONTROL DE FISURACION Y ESTANQUEIDAD

MOMENTO Mx - ARMADURA SUPERIOR

TENSION MAXIMA DEL ACERO: fsmáx = 56000 / [( b x ( s² + 4 x ( 50 + db / 2 )² )^½]

FACTOR DE AMPLIFICACION b = (POR SER h < 400 mm)

SEPARACION ENTRE BARRAS s = mm

DIAMETRO DE LAS BARRAS DE ARMADURA db = mm

fsmáx = MPa

ALTURA TOTAL DE LA SECCION h = m

ALTURA UTIL d = m

ANCHO DE LA SECCION CONSIDERADA bw = m

RECUBRIMIENTO ARMADURA TRACCIONADA Cc = m

RECUBRIMIENTO ARMADURA COMPRIMIDA d´= m

ARMADURA COMPRIMIDA A´s = 10 c/ 15

A´s = cm²/m

ARMADURA TRACCIONADA As = 10 c/ 15

As = cm²/m

DEFORMACION EN EL ACERO TRACCIONADO es = (PARA TENSION fsmáx)

DEFORMACION MAXIMA EN EL HORMIGON ec =

PENETRACION DEL EJE NEUTRO c = m

COEFICIENTE DE DIAGRAMA b1 =

ALTURA DEL BLOQUE DE TENSIONES a =

a = m

RES. DE COMPRESION EN EL HORMIGON C = 0.85 x f´c x bw x a

C = MN

DEFORMACON ARMADURA COMPRIMIDA e´s =

TENSION DE ARMADURA COMPRIMIDA f´s = MPa

COMPRESION RES. EN ACERO COMPRIMIDO C´s = MN

TENSION EN ARMADURA TRACCIONADA fy = MPa

RESULTANTE DE TRACCION T = MN

COMPROBACION DE EQUILIBRIO INTERNO R = T / ( C + C´s )

R = VERIFICA EQUILIBRIO INTERNO

RESULTANTE DE COMPRESION INTERNA RC = MN

POSICION DE LA RESULTANTE xc = m RESPECTO A LA ARM. TRACCIONADA

MOMENTO INTERNO Mi = KNm

MOMENTO DE SERVICIO Ms = KNm

RELACION ENTRE MOMENTOS Mi / Ms = >= 1.00, VERIFICA

-3,86E-04

-77,29

-0,04

223,01

0,12

1,00

0,12

0,16

18,22

2,85

6,39

SE SEGUIRAN LAS RECOMENDACIONES DEL REGLAMENTO ACI 350 ENVIRONMENTAL STRUCTURES CODE AND

COMMENTARY - CAPITULO 10.6.4.2.-

1,35

150

223,0 TENSION MAXIMA A VERIFICAR EN EL

ACERO BAJO CARGAS DE SERVICIO

0,20

0,15

1,00

0,06

0,06

5,24

5,24

1,1E-03

5,9E-05

0,01

0,85

b1 x c

6,2E-03

0,16

SE VERIFICARA QUE EL ACERO EN LA SECCION ANALIZADA NO SUPERE LA TENSION INDICADA BAJO CARGAS

DE SERVICIO

10


6.1.- LOSA DE FONDO

MOMENTO Mx - ARMADURA INFERIOR





fsmáx = MPa


ALTURA UTIL d = m





A´s = cm²/m


As = cm²/m






a = m


C = MN













1,35

150

10



0,20

0,15

1,00

0,06

0,06

5,24

5,24

1,1E-03

5,9E-05

0,01

0,85

b1 x c

6,2E-03

0,16

-3,86E-04

-77,29

-0,04

223,01

0,12

1,00

0,12

0,16

18,22

2,93

6,22


6.1.- LOSA DE FONDO

MOMENTO My - ARMADURA SUPERIOR





fsmáx = MPa


ALTURA UTIL d = m





A´s = cm²/m


As = cm²/m






a = m


C = MN













1,35

150

10



0,20

0,14

1,00

0,07

0,07

5,24

5,24

1,1E-03

6,8E-05

0,01

0,85

b1 x c

6,6E-03

0,17

-5,01E-04

-100,27

-0,05

223,01

0,12

1,00

0,12

0,15

18,06

3,10

5,83


6.1.- LOSA DE FONDO

MOMENTO My - ARMADURA INFERIOR





fsmáx = MPa


ALTURA UTIL d = m





A´s = cm²/m


As = cm²/m






a = m


C = MN













VERIFICACION A CORTE




CORTE MAXIMO PARA CARGAS MAYORADAS: Vu = Qu = MN/m

RESISTENCIA NOMINAL AL CORTE DEL HORMIGON: Vc = f´c^½ x d / 6 = MN/m

Verificación: F x Vc = Vu =

NO SE NECESITA ARMADURA DE CORTE

VERIF.

0,13

0,10 MN/m > 3,02E-02 MN/m

0,75

30,0

420

3,02E-02

1,35

150

10



0,20

0,14

1,00

0,07

0,07

5,24

5,24

1,1E-03

6,8E-05

0,01

0,85

b1 x c

6,6E-03

0,17

-5,01E-04

0,15

18,06

3,92

4,61

-100,27

-0,05

223,01

0,12

1,00

0,12



SOLICITACIONES MAXIMAS PARA ESTADOS ULTIMOS

DE LA RESOLUCION DEL MODELO OBTENEMOS LOS MOMENTOS, AXILES Y CORTES MAXIMOS:

Mx: MOMENTO FLEXOR EN DIRECCION X. POSITIVO SIGNIFICA TRACCION EN LA FIBRA EXTERIOR

My: MOMENTO FLEXOR EN DIRECCION Y. POSITIVO SIGNIFICA TRACCION EN LA FIBRA EXTERIOR

RESUMEN DE SOLICITACIONES MAXIMAS DE CORTE

DIMENSIONAMIENTO A FLEXION


RESISTENCIA ESPECIFICADA A LA COMPRESION DEL CONCRETO: f´c = MPa

RESISTENCIA DE COMPRESION DEL HORMIGON: f*c = MPa

DEFORMACION MAXIMA ADMISIBLE DEL HORMIGON: ecmáx =



DEFORMACION DEL ACERO EN FLUENCIA: esy = 2,1E-03

3,0E-03

420,00

2,0E+05

TAB. LAT. 469 24 0,15 25,95

TAB. LAT. 1651 24 -0,45 -22,80

TAB. LAT. 795 24 13,95 -0,15

TAB. LAT. 779 24 -13,80 -0,15

TAB. LAT. 1651 25 27,00 36,00

TAB. LAT. 1635 24 12,00 34,50

TAB. LAT. 1651 24 0,91 5,63

TAB. LAT. 789 24 -0,23 -1,51

TAB. LAT. 795 24 1,37 0,01

TAB. LAT. 715 22 -1,06 -0,04

Plate L/CMx My

[kNm] [kNm]

Plate L/CNx Ny

[kN] [kN]

Plate L/CQx Qy

[kN] [kN]

0,90

30,00

25,50

MC-E-CAMARA DE BAJA TENSION-0 VERIF-TABIQUE-LAT



SECCION RECTANGULAR - PROPIEDADES

bw: ANCHO DE LA SECION CONSIDERADA

h: ALTURA TOTAL DE LA SECCION

r: RECUBRIMIENTO (d = h - r)

d: ALTURA UTIL DE LA SECCION

ye: DISTANCIA ENTRE EL BARICENTRO DE LA SECCION Y EL BARICENTRO DE LA ARMADURA

Mu, Nu: SOLICITACIONES CALCULADAS CON CARGAS MAYORADAS

b1: COEFICIENTE DE CALCULO

Ka = COEFICIENTE DE CALCULO

Ka min = VALOR DE Ka POR DEBAJO DEL CUAL SE COLOCA ARMADURA MINIMA

Ka max = VALOR DE Ka POR ARRIBA DEL CUAL SE DEBE COOCAR ARMADURA COMPRIMIDA

As: SECCION DE ARMADURA TRACCIONADA DE CALCULO

REFUERZO MINIMO POR RETRACCION

As MINIMA TOTAL POR DIRECCION Asmin = x x = cm2/m






3,02 1,20 1,59 10 15 5,24

2,70

0,0050 100 15 7,50

VERT3,02 2,42 3,02 10 15 5,24

3,34 0,81 1,08 8 15 3,35

[cm2]

HOR3,34 0,90 1,19 8 15 3,35

DIR.

ARM. [cm²/m] [cm²/m] [cm²/m] [mm] [cm] [mm] [cm]

Asmin AsCalc Asnec f1 Sep1

ARMADURA ADOPTADA

0,00 0,03 0,00 0,85 0,05 0,32

f2 Sep2 Asadop

0,02

0,03 0,01 0,85

0,01

0,0018 100 15 2,70

0,05 0,32 0,03VERT

EXT 1,00 0,15 0,06 0,09 0,02 0,01

0,03 0,00

INT 1,00 0,15 0,06 0,09

0,85 0,05 0,32 0,00

INT 1,00 0,15 0,05 0,10 0,32 0,000,03 0,00 0,85 0,05

Ka max Ka

[m] [m] [m] [m] [m] [-]

HOREXT 1,00 0,15 0,05 0,10 0,03 0,00 0,03

[MNm] [MN] [MNm] [-] [-] [-]

0,00

DIR.

ARM.CARA

bw h r d ye Mu Un Meu b1 Ka min

0,0018 100 15





MOMENTO Mx - ARMADURA INTERIOR





fsmáx = MPa


ALTURA UTIL d = m





A´s = cm²/m


As = cm²/m






a = m


C = MN














DE SERVICIO

8

224,4

0,15

TENSION MAXIMA A VERIFICAR EN EL


0,10

1,00

0,05

0,05



1,35

150

3,35

3,35

1,1E-03

6,0E-05

0,01

0,85

b1 x c

4,3E-03

0,11

-5,27E-04

-105,35

-0,04

224,42

0,08

1,00

0,08

0,12

8,83

0,72

12,27




MOMENTO Mx - ARMADURA EXTERIOR





fsmáx = MPa


ALTURA UTIL d = m





A´s = cm²/m


As = cm²/m






a = m


C = MN













1,35

150

8

224,4

0,15



0,10

1,00

0,05

0,05

3,35

3,35

1,1E-03

6,0E-05

0,01

0,85

b1 x c

4,3E-03

0,11

-5,27E-04

-105,35

-0,04

224,42

0,08

1,00

0,08

0,12

8,83

0,34

25,98




MOMENTO My - ARMADURA EXTERIOR





fsmáx = MPa


ALTURA UTIL d = m





A´s = cm²/m


As = cm²/m






a = m


C = MN













1,35

150

10

223,0

0,15



0,09

1,00

0,06

0,06

5,24

5,24

1,1E-03

1,2E-04

0,01

0,85

b1 x c

7,4E-03

0,19

-6,88E-04

-137,55

-0,07

223,01

0,12

1,00

0,12

0,12

13,45

3,63

3,71




MOMENTO My - ARMADURA INTERIOR





fsmáx = MPa


ALTURA UTIL d = m





A´s = cm²/m


As = cm²/m






a = m


C = MN













1,35

150

10

223,0

0,15



0,09

1,00

0,06

0,06

5,24

5,24

1,1E-03

1,2E-04

0,01

0,85

b1 x c

7,4E-03

0,19

0,82

16,41

-6,88E-04

-137,55

-0,07

223,01

0,12

1,00

0,12

0,12

13,45





RESISTENCIA ESPECIFICADA A LA COMPRESION DEL CONCRETO: fć = MPa

RESISTENCIA ESPECIFICADA A LA FLUENCIA DEL ACERO: f*c = MPa


MCORTE MAXIMO PARA CARGAS MAYORADAS: Vux = Qux = MN/m

Vuz = Quy = MN/m

RESISTENCIA NOMINAL DEL HORMIGON AL CORTE Vcx = 1/6 x fć^½ x dx = MN/m

Vcz = 1/6 x fć^½ x dz = MN/m

Verificación: F x Vcx = Vux =

F x Vcz = Vuz =

VERIFICA

0,06 MN/m > 2,6E-02 MN/m VERIFICA

0,09

0,08

0,07 MN/m > 1,4E-02 MN/m

30,00

420,00

0,75

1,4E-02

2,6E-02



6.3.- LOSA SUPERIOR

ESPESOR TOTAL DE HORMIGON: h = m

DE LA RESOLUCION DEL MODELO OBTENEMOS N (+): INDICA COMPRESION

M (+): INDICA TRACCION EN CARA INFERIOR

DE LA RESOLUCION DEL MODELO OBTENEMOS PARA COMBINACIONES DE CARGAS MAYORADAS:

VERIFICACION A LA FLEXION

MOMENTOS Mx





bw : ANCHO DE LA SECCION RECTANGULAR CONSIDERADA

h : ALTURA TOTAL DER LA SECCION

r : DISTANCIA DE LA FIBRA INFERIOR AL BARICENTRO DE LA ARMADURA (d = h - r)

d : DISTANCIA DESDE LA FIBRA SUPERIOR AL BARICENTRO DE LA ARMADURA TRACCIONADA

ye : DISTANCIA DESDE EL BARICENTRO DE LA SECCION AL BARICENTRO DE LA ARMADURA TRACCIONADA

Mu, Nu : SOLICITACIONES CALCULADAS PARA CARGAS MAYORADAS

b1 : COEFICIENTE DE CALCULO

ka : COEFICIENTE DE CALCULO Ka < Ka mÍn: COLOCAR ARMADURA MINIMA

Ka > Ka máx: COLOCAR ARMADURA COMPRIMIDA

As : SECCCION DE ARMADURA TRACCIONADA





0,25

Q

[kNm/m] [kNm/m] [kNm/m] [kNm/m] [kN/m]LOSA LC

Mx My X Y

35,25

0,90

30,0

420

200000

LOSADIR.

ARM.CARA

bw h

SUPERIOR 5,01 5,58 -7,75 -9,16

[-] [-] [-]

b1 Ka mín Ka máx Ka

[m] [m] [m] [m] [m] [MNm]

r d ye Mu Nu Meu

X-XINF 1,00 0,18 0,06

[MN] [MNm] [-]

SUP 1,00 0,18 0,06 0,13 0,04 0,008

0,13 0,04 0,005

0,000 0,008 0,850 0,055 0,319 0,022

0,055 0,319 0,0140,000 0,005 0,850

0,055 0,319 0,031

0,055 0,319 0,019

SUP 1,00 0,18 0,07 0,12 0,03 0,009

0,12 0,03 0,006 0,000 0,006 0,850INF 1,00 0,18 0,07

0,000 0,009 0,850Y-Y

ARMADURA ADOPTADA

LOSADIR.

ARM.CARA

Ascalc As nec Sep f Sep f As adopt

[cm2] [cm

2] [cm] [mm] [-] [mm] [cm

2]

X-XINF 1,07 1,42 15,0 10 5,24 VERIF.

SUP 1,66 2,21 15,0 10 5,24 VERIF.

Y-YINF 1,30 1,72 15,0 10

VERIF.

0,0018 100 18 3,24

5,24 VERIF.

SUP 2,14 2,85 15,0 10 5,24

0,0050 100 18 9,00



6.3.- LOSA SUPERIOR


MOMENTO Mx - ARMADURA SUPERIOR





fsmáx = MPa


ALTURA UTIL d = m





A´s = cm²/m


As = cm²/m






a = m


C = MN















0,18

0,13

1,00

0,06




DE SERVICIO

1,35

150

10

0,85

b1 x c

6,4E-03

0,16

-4,50E-04

-90,07

0,06

5,24

5,24

1,1E-03

7,2E-05

0,01

16,17

5,60

2,89

-0,05

223,01

0,12

1,00

0,12

0,14


6.3.- LOSA SUPERIOR

MOMENTO Mx - ARMADURA INFERIOR





fsmáx = MPa


ALTURA UTIL d = m





A´s = cm²/m


As = cm²/m






a = m


C = MN













1,35

150

10

0,06

5,24

5,24

1,1E-03

7,2E-05

0,01



0,18

0,13

1,00

0,06

-0,05

223,01

0,12

1,00

0,12

0,14

0,85

b1 x c

6,4E-03

0,16

-4,50E-04

-90,07

16,17

3,18

5,08


6.3.- LOSA SUPERIOR

MOMENTO My - ARMADURA SUPERIOR





fsmáx = MPa


ALTURA UTIL d = m





A´s = cm²/m


As = cm²/m






a = m


C = MN















0,18

0,12

1,00

0,07

1,35

150

10

0,85

b1 x c

7,0E-03

0,18

-5,93E-04

-118,55

0,07

5,24

5,24

1,1E-03

8,6E-05

0,01

16,21

6,79

2,39

-0,06

223,01

0,12

1,00

0,12

0,14


6.3.- LOSA SUPERIOR

MOMENTO My - ARMADURA INFERIOR





fsmáx = MPa


ALTURA UTIL d = m





A´s = cm²/m


As = cm²/m






a = m


C = MN

















CORTE MAXIMO PARA CARGAS MAYORADAS: Vu = Qu = MN/m

RESISTENCIA NOMINAL AL CORTE DEL HORMIGON: Vc = f´c^½ x d / 6 = MN/m

Verificación: F x Vc = Vu =

NO SE NECESITA ARMADURA DE CORTE

1,35

150

10

0,07

5,24

5,24

1,1E-03

8,6E-05

0,01



0,18

0,12

1,00

0,07

-0,06

223,01

0,12

1,00

0,12

0,14

0,85

b1 x c

7,0E-03

0,18

-5,93E-04

-118,55

VERIF.

3,53E-02

0,11

0,09 MN/m > 3,53E-02 MN/m

16,21

3,53

4,59

0,75

30,0

420

G O B I E R N O DE LA C I U D A D DE B U E N O S A I R E S"2020. Año del General Manuel Belgrano"

Hoja Adicional de FirmasInforme gráfico

Número: Buenos Aires,

Referencia: 42 ANEXO ES-MC-BT

El documento fue importado por el sistema GEDO con un total de 28 pagina/s.

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