calcula de zapata asilada

"Diseño y Calculo de Fundación para Estructura Tipo

Galpón”

TALLER DE FUNDACIONES IOCC – 221

Profesor: José Soto Miranda

Alumnos: Sebastián Ramos Grilli

Lander Cerda

27 de Junio de 2014

Indice

1. DESCRIPCION GENERAL DEL PROYECTO

La estructura que se presenta consta de una galpón o nave de acero de dos aguas con

una columna de acero en una de sus luces, de marcos espaciados a 6 metro entre

ellos.Com ose vera durante el proyecto no se hará un análisis exhaustivo, ni profundo de

la super estructura, ya que no es el objetivo de la asignatura.

El sistema de fundaciones constara de zapatas aisladas, tanto Excéntricas como

concéntricas , que estarán interconectarse en ambos sentidos por medio de vigas de

amarre. para garantizar el comportamiento integral de la estructura.

la viga de amarre también debe soportar los momentos producidos por asentamientos diferenciales: M = (6EI/L2)(delta) Ya que se considerara un suelo de fundación totalmente uniforme, no deberían (si hay serán despreciables numéricamente) asentamientos diferenciales

Para el análisis estructural se hará el uso del software SAP2000v15, solicitando la

estructura con lo casos de carga indicados, para poder obtener los esfuerzo que recibe

las fundaciones , o en este caso las zapatas aisladas.

También se hará uso del software de autodesk Robot structural 2014 pro, este software,

lo usaremos para corroborar el diseño de los elemento de hormigón armado y aprovechar

su excelente interface grafica.

Consideraciones generales

La normativa que se utilizara en este proyecto es la base de requisitos mínimos

que se deben cumplir para la correcta práctica de la ingeniería de un edificio, todo en

base a lo que establecen las Leyes Constructivas Chilenas, ya que estas apuntan al

correcto uso, disposición y diseño de los elementos estructurales que componen la

edificación.

Se utilizaran todas las normas que participan en la estructura, vale decir, las que

se refieren a las propiedades mecánicas y físicas de los materiales que se emplearan,

como así mismo al diseño que se dispondrá para los elementos estructurales y también

para las solicitaciones a la que se someterá la estructura.

Método de Diseño

Método de Tensiones Admisibles para los elementos de Acero. Este material se

se calculara por el criterio de diseño elástico más conocido como “Método de

Tensiones Admisibles”. Este criterio establece que para las cargas de trabajo ningún

punto de la estructura puede tener una tensión superior a un valor “admisible” con

lo que se garantiza que la edificación se mantiene en un rango elástico.

Método a la Rotura para los elementos de Hormigón Armado. más conocido como

“Capacidad Ultima”. Lo esencial en este método es hallar la capacidad ultima de la

sección, en donde las cargas se deben llevar a una condición extrema o ultima, es

decir, a un nivel de carga de baja probabilidad de ser excedida durante la vida útil

de la estructura, por ende, se utilizan factores de mayoración que se aplican

dependiendo del tipo de carga actuante.

Para verificación de capacidad portante del suelo: Método de tensiones admisibles.

NORMAS Y CODIGOS A UTILIZAR

Hormigón

NCh170 Of. 85: “Hormigón – Requisitos Generales”.

NCh430 Of. 08: modificada por el Decreto N°60: “Hormigón Armado – Requisitos de

Diseño y Cálculo de Hormigón Armado”.

ACI318S – 08: “Código de Diseño de Hormigón Armado”.

DS 60 Hormigón Armado: “Requisitos de Diseño y Calculo”..

Acero reforzado

NCh211 Of. 70: “Barras con Resaltes en Obras de Hormigón Armado”.

Nch219 Of. 77: “Construcción – Mallas de Acero de Alta Resistencia – Condiciones de

Uso en el Hormigón Armado.

Nch434 Of. 70: “Barras de Acero de Alta Resistencia en Obras de Hormigón Armado”.

NCh1174 Of. 77: “Construcción – Alambre de Acero, Liso o con Entalladuras, de Grado

AT56 – 50H, en Forma de Barras Rectas – Condiciones de Uso en el Hormigón Armado.

Soldadura

NCh304 Of. 1968: “Electrodos para soldar al Arco Manual – Terminología y Clasificación”.

NCh3’5 Of. 1969: “Electrodos Revestidos para Soldar al Arco Manual Aceros al Carbono y

Aceros de Baja Aleación”.

MATERIALES A UTILIZAR, CALIDADES Y PROPIEDADES MECANICAS

Hormigón

- Calidad : H – 30 con un 95% de confianza

- Resistencia a la compresión : 𝑓′𝑐 = 250 𝑘𝑔𝑓 ⁄ 𝑐𝑚2

- Módulo de corte : 𝐺 = 0,3𝐸𝑠𝑡𝑎𝑡𝑖𝑐𝑜 = 71.626 𝑘𝑔𝑓 ⁄ 𝑐𝑚2

- Módulo de elasticidad : 𝐸 = 15.100√𝑓′𝑐 = 238.752 𝑘𝑔𝑓 ⁄ 𝑐𝑚2

- Coeficiente de Poisson : 𝜈 = 0,2

- Coeficiente expansión térmica : 𝛼 = 1.45𝑥10−5 1°𝑐⁄

- Peso específico : 𝛾 = 2,5 𝑇𝑚3⁄

Hormigón de emplantillado

- Calidad : H – 5 con un 80% de confianza

- Resistencia a la compresión : 𝑓′𝑐 = 40𝑘𝑔𝑓

𝑐𝑚2⁄


- Coeficiente expansión térmica : 𝛼 = 1.45𝑥10−5 1 °𝑐⁄

Acero de refuerzo

A63 – 42H

- Tensión de fluencia : 𝑓𝑦 = 4.200 𝑘𝑔𝑓

𝑐𝑚2⁄

- Tensión de rotura : 𝑓𝑢 = 6.300 𝑘𝑔𝑓

𝑐𝑚2⁄

- Módulo de elasticidad : 𝐸 = 2.100.000 𝑘𝑔𝑓

𝑐𝑚2⁄

- Módulo de corte : 𝐺 = 𝐸2(1 + 𝜈)⁄ = 807.692

𝑘𝑔𝑓𝑐𝑚2⁄


- Coeficiente expansión térmica : 𝛼 = 1,1𝑥10−5 1 °𝑐⁄


A44 – 28H


𝑐𝑚2⁄


𝑐𝑚2⁄


𝑐𝑚2⁄






Acero estructural


𝑐𝑚2⁄


𝑐𝑚2⁄


𝑐𝑚2⁄






- Planchas de insertos:

o Para 𝑒 ≤ 6𝑚𝑚 A37 – 24ES

o Para 𝑒 > 6𝑚𝑚 ASTM A36 (equivalente A42 – 27ES)

- Pernos para uniones :Calidad ASTM – A325X

Características del suelo

30

Qu= 1 kg/cm2

Normas de carga, sobrecarga y diseño

NCh432 Of.2010: “Calculo de Acción del Viento sobre las Construcciones”.

NCh433 Of. 1996 modificada el 2009 por el decreto N° 61: Diseño Sísmico de Edificios”.

NCh1537 Of. 2009: “Diseño Estructural de Edificios – Cargas Permanentes y Sobrecargas

de Uso”.

NCh3171 Of. 2010: “Diseño Estructural – Disposiciones Generales y Combinaciones de

Carga”.

Ley General de Urbanismo y Construcciones.

Ordenanza General de Urbanismo y Construcciones.

COMBINACIONES DE CARGA

Combinaciones de carga nominales que se usan en el método de diseño por tensiones

admisibles.Nota:entregadas por el profesor

1) PP + SC

2) PP + 0,75 SC + 0.75W

: Dónde:

PP: Peso propio(carga permanente)

W: carga de viento

L: carga de uso, según NCh1537

Recubrimientos

Los recubrimientos mínimos de acuerdo a NCh 430 Of 2008 modificada por el Decreto

N°60: Hormigón Armado – Requisitos de Diseño y Cálculo, se mencionan los siguientes

recubrimientos libres mínimos:

- 5 cm para las fundaciones.

Hipótesis de análisis

- Existe equilibrio entre las tensiones en el hormigón y acero y la solicitación actuante

(esfuerzo axial y momento flector).

- Se asume que el módulo de elasticidad se mantiene constante en todos los

materiales.

- Se supondrá que para secciones con caras planas antes de aplicarse la carga,

siguen siendo planas después que el elemento se deforma (hipótesis de Navier).

- El hormigón se considera solamente resistente a la compresión, despreciando la

resistencia baja a la tracción.

- Se supondrá perfecta adherencia entre el hormigón y el acero esto se traduce en

que la deformación axial de las barras de esfuerzo de acero es igual a la

deformación axial del hormigón que las rodea.

- Se supondrá que tensiones y deformaciones son proporcionales. Las deformaciones

en la armadura y el hormigón serán directamente proporcionales a la distancia

desde el eje neutro de la sección (comportamiento lineal elástico de los materiales).

- Se supondrá comportamiento elásto – plástico para el acero.

- Se asume que el suelo se comporta como material solido – elástico y que este es

incapaz de resistir tracciones.

- Los muros pertenecientes al primer nivel se consideran empotrados en el terreno de

fundación.

- La Ley de deformaciones para el hormigón se aproxima al modelo rectangular

equivalente con deformación unitaria última de 0,003.

Memoria de calculo

Consideraciones de modelación

Se modelara la estructura a a travez de elementos tipo frame, para el caso del marco tipo

, luego agregándole las solicitaciones indicas se obtienen los esfuerzos internos de cada

elemento, para efecto de análisis solo se considerara el merco que se encuentra el medio

, ya que será el mas solicitado, Las vigas de amarre a la fundación también se

consideraran como elemento frame SOLICITACIONES

Cargas muertas

De acuerdo a la NCh 1537 Of.2009 se define como carga muerta o permanente a

“el peso de todos los materiales de construcción incorporados dentro del edificio, es decir,

muros, losas, cielos, techos, escaleras, tabiques, terminaciones, revestimiento, y similares

incorporados en ítems de arquitectura y estructura, y equipamiento fijo, incluyendo

el peso de equipos de izaje”.

ELEMENTO PESO ESPECIFICO

Hormigón armado 2,5 (𝑡/𝑚3)

Acero 7,85 (𝑡/𝑚3)

Para la estructura expuesta, se usara Perfiles I 350/300/20/8, solo para efectos de

solicitación de carga permanente , no se comprobara si el perfil cumple con los requisitos

estructurales necesarios,ya que no es el objetivo del taller , pero a priori se uso este perfil

debido que la luz de la estructura es considerable , y que sea algo acorde y coherente

con la realidad.

En este caso para la casa muerta se considerara un peso aproximado de 12 kg/m

Sobrecarga de uso

Se llama sobre carga de uso a la acción variable en el tiempo que se determina por la función y uso de la estructura. En nuestro caso nuestra sobrecarga de uso será de 30 kg/m2,para traspasarla al marco deberemos multiplicar nuestra sobrecarga de uso por el ancho tributario en nuestro caso 6 metros

Carga de VIENTO Se considera las cargas de viento como cargas eventuales es decir se presentan no constantemente, las fuerzas de viento generaran esfuerzos sobre los elementos. Para el proyecto tendremos una presión de viento de 70 kg/m2 que se distribuirá sobre el galpón con diferentes factores según norma NCH 432 of 71

1 2200( ) tan ( ) 18,86

6440

Vx(Carga en dirección positiva)

1 0,8*(70)*6 336

2 0.4*(70)*6 168

3 (1,2 (18,86) 0,4)*70 10,86

kgE

m

kgE

m

kgE sen

m

Vy(carga en dirección negativa)

1 0,8*(70)*6 336

2 0.4*(70)*6 168

3 (1,2 (18,86) 0,4)*70 10,86

kgE

m

kgE

m

kgE sen

m

Solicitaciones

Con el uso del Software para análisis estructural SAP2000 v15, y con las solicitaciones

antes mencionadas , los resultados fueron lo siguientes.

Resumen de Cargas y combinaciones:

TABLE: Case - Static 1 - Load Assignments

Case LoadType LoadName

DEAD Load pattern DEAD

SC Load pattern SC

Vx Load pattern Vx

Vy Load pattern Vy

Resumen de reacciones en los apoyos obtenidos mediante el software :

Reacciones en los apoyos

Joint Combinación de carga CaseType CORTE AXIAL MOMENTO

Text Text Text Tonf Tonf Tonf-m

2 PP+0,75 Sc+ 0,75 Vx Combination -0,7161 3,5881 -1,35712

2 PP + 0,75 SC + 0,75 Vy Combination 1,0027 3,8925 1,56757

2 PP+SC Combination 0,4019 3,8316 0,50868

3 PP+0,75 Sc+ 0,75 Vx Combination -1,39 5,8473 1,41877

3 PP + 0,75 SC + 0,75 Vy Combination 0,2662 5,7973 4,29601

3 PP+SC Combination -0,9305 6,1666 2,3532

7 PP+0,75 Sc+ 0,75 Vx Combination 0,216 7,3283 -2,90836

7 PP + 0,75 SC + 0,75 Vy Combination 0,6211 7,074 -1,50528

7 PP+SC Combination 0,5285 7,7532 -1,91475

Como conclusión podemos obtener que globalmente el mayor momento solicitante es de

4,29 [Tonf*m], la mayor carga axial 7,75 T, y el corte mas desfavorable es de 1,38 T.

Debemos tener en consideración estos datos ya que al ser donde mas se solicita nuestro

marco es con los datos que se trabajara, para corroborar las solicitaciones

Pre dimensionamiento

De acuerdo a las características del perfil, se debe colocar un un pedestal con las

geometrías adecuadas para un correcto anclaje, y un correcto empotramiento de los

elementos estructurales.

Por lo tanto se Predimensionara un Pedestal correspondiente a 50x50 cm

Con ayuda de una plana Excel se hará el pre dimensionamiento para que cumpla los

siguientes requisitos :

1) Los esfuerzos de comprensión del suelo estén dentro del rango admisible 2

1adm

kg

cm

2) Los esfuerzos del suelo presenten una distribución tipo trapecial

3) Factor de seguridad al volcamiento sea mayor a 3

4)Factor al deslizamiento no debe ser menor que 2

Nota: Se llamara a las zapatas por el nodo que corresponde al modelo antes expuesto,

cualquier duda ver diagrama paginas 14

Geometría tentativa:

Pedestal(m)(el mismo para todos )

Bx 0,5 m

By 0,5 m

H 0,6 m

densidad 2,5 (t/m)

Geometría(m) Zapata 2

L 1,8

B 1,8

H 0,6

A 3,24

Geometría(m) Zapata 3

L 2,4

B 2

H 0,6

A 4,8

Geometría(m) Zapata7

L 1,8

B 1,8

H 0,6

A 3,24

Tabla d

e Pre

dim

en

sion

amien

to

Armadura de refuerzo

Diseño en flexion

Por economía , es deseable evitar la armadura de flexión en l zapata , para ellos se las

proporciona con suficiente altura (típicamente h> L/2), o según sea lo necesario, para

nuestro caso no se cumplirá dicho criterio debido a la dimensiones del

predimensionamiento.

Le criterio de diseño consiste en considerar el hormigón como material homogéneo y

limitar la tensión ultima nominal de tracción del hormigón_.. a :

´1,33*tn cf f

Utilizando como un factor de minoración = 0,65 , luego:

0,65*tU tnf

Con fc en kg/cm

La tensión ultima de tracción tU se calcula en la sección critica , que puede tomar c/2 del

eje para zapata aislada.

Siendo el Mu el momento flector ultimo(mayorado) en la sección critica para una longitud

b de zapata, debido a las presiones de contacto menos el peso propio de la porción

correspondiente de la zapata, la tensión de tracción correspondiente al momento ultimo es

:

2

6

*tU

Mu

b H

Si se requiere armadura en flexión nose calcula idénticamente como una viga. En todo

caso las armaduras para flexión deben tener una cuantía mínima de un 2/1000 del área

de la sección.

´1,33* 1,33* 250 21,091tn cf f kg/cm2

Para todos nuestros casos , se usara la cuantía mínima

Diseño al esfuerzo de Corte

Es común que el espesor de la fundación quede controlado por la resistencia al corte ,

dándose el espesor requerido para que no sea necesario utilizar armadura de corte,

dándole el espesor requerido para que no sea necesario utilizar armadura de corte. El uso

de armadura de corte en fundaciones es en general muy oneroso, de manera que debe

limitarse a casos excepcionales .

La verificación al corte en zapatas requiere considerar dos casos : la llamada en un

sentido o “ efecto viga “ y la acción en dos sentidos o “ efecto de punzonamiento”. Las

sección criticas que deben considerar en cada caso se presentan a continuación:

Para todos los casos

1 0,5

c2 0,5m

c m

Para caso de Zapata 2 y 7

Nu=7,7

En primer lugar se define la fuerza cortante amplificada para lo que se tiene:

1u uV q d B

2 2

7,72,376

* (1,8)

un tqu

B l m

Para calcular 1d se tiene:

1 1

1 1,8 0,50,55 0,1

2 2

L cd d d m

Por tanto el corte ultimo queda:

091

2,376*0,1*1,8 0,427( )Vu T

Ahora calcularemos el corte nominal para nuestro elemento

00,53 'c cV f b d

0b B

Perímetro del área critica

El corte nominal será:

V 0,53* 250 *55*180 82,96(T)c

La resistencia de diseño:

Considerando 0,85

V V *0,85 70,518(T)n c

Luego como la resistencia de diseño es mayor al corte ultimo:

cV > uV No se requiere armadura de corte.

Análisis del cortante por punzonamiento:

Se define el esfuerzo cortante que actúa sobre la sección crítica:

1 2

1 2

*( * )

L 0,5 0,55 1,05

u uV q BL L L

L c d m

2 2

7,72,376

* (1,8)

un tqu

B l m

2,37*(1,8*1,8 1,05*1,05) 5,148( )uV T

Ahora calcularemos la resistencia a cortante nominal:

01,06 'c cV f b d

Perímetro de la sección critica

1 1b (2 2 ) 4,2mo L L

V 1,06* 250 *420*55 387,15(T)c


Considerando 0,85

V V *0,85 329(T)n c



Zapata 3

Análogo al procedimiento anterior

1u uV q d B

2

5,81,2

2,4*2 4,8

uu

n tonq

m

Para calcular 1d se tiene:

1 1

1 2,4 0,50,55 0,4

2 2

L cd d d m

Por tanto el corte ultimo queda:

1,2*2*0,4 0,96( )Vu T

Ahora es necesario calcular la resistencia al corte nominal:

00,53 'c cV f b d

0b B

El corte nominal será:

V 0,53* 250 *55*2 92,18(T)c


Considerando 0,85

V V *0,85 78,35(T)n c



Análisis del cortante por punzonamiento:

Se define el esfuerzo cortante que actúa sobre la sección crítica:

1 2( )u uV q BL L L

1 2L 0,5 0,55 1,05L c d m

2

5,81,2

2,4*2 4,8

uu

n tonq

m

1,2*(2*2,4 1,05*1,05) 4,43( )uV T

Ahora calcularemos la resistencia a cortante nominal:

01,06 'c cV f b d

1 1b (2 2 ) 4,2mo L L

V 1,06* 250 *420*55 387,15(T)c


Considerando 0,85

V V *0,85 329(T)n c



.

Diseño del sistema de cimentación

Para esta sección haremos uso del software Robot structural 2014, para realizar esto de

manera optima , se explicara a grandes rasgos el ingreso de carga de solicitación.

Como solo se usara el programa para diseños de elementos estructurales se aplicara las

cargas directamente por el principio de acción y reacción quedarían:

Zapata 3

Resultados

1Geometría:

A = 240,00 (cm) a = 50,00 (cm) B = 200,00 (cm) b = 50,00 (cm) h1 = 50,00 (cm) ex = 65,00 (cm)

h2 = 60,00 (cm) ey = 0,00 (cm)

h4 = 10,00 (cm)

a' = 45,0 (cm) b' = 45,0 (cm) c1 = 5,0 (cm) c2 = 5,0 (cm)

Diagrama de distribución de esfuerzos al suelo :

Nota : se difiere un poco del programa con nuestra planilla excel ya que programa

siempre tiene métodos mas exacto , pero la variación es infima.

Armadura real Cimentación aislada: Armaduras inferiores:

Dirección X: 17 A63 – 42H cada 12 l = 230,00 (cm) e = 12 Dirección Y: 20 A63 – 42H cada 12 l = 190,00 (cm) e= 12 Fuste Armaduras longitudinales Dirección X: 2 A63 – 42H 13,0 l = 281,32 (cm) e = 13 Dirección Y: 10 A63 – 42H 13,0 l = 286,52 (cm) e = 13 Armaduras transversales 6 A63 – 42H 6 l = 165,74 (cm) e = 6 Cuantitativo:

Volumen del hormigón = 2550000,00 (cm3)

Superficie de encofrado = 56000,00 (cm2)

Acero A63 – 42H

Peso total = 106,41 (kG)

Diámetro medio = 11,8 (mm)

Lista según diámetros:

Diámetro Longitud Número: (cm) 6 165,74 6 12 190,00 20 12 230,00 17 13,0 mm 281,32 2 13,0 mm 286,52 10

Vista 3d del refuerzo

.

Zapata 2

Diagrama de distribución de esfuerzos al suelo :

Geometría:

A = 180,00 (cm) a = 50,00 (cm) B = 180,00 (cm) b = 50,00 (cm) h1 = 60,00 (cm) ex = -60,00 (cm)

h2 = 60,00 (cm) ey = 0,00 (cm)

h4 = 10,00 (cm)

a' = 45,0 (cm) b' = 45,0 (cm) c1 = 5,0 (cm) c2 = 5,0 (cm)

Armadura teórica

Cimentación aislada: Armaduras inferiores: ELU : CALC.1 N=3,89 My=1,56 Fx=1,00 My = 2,02 (T*m) Asx = 0,11 (cm2/cm)

ELU : CALC.1 N=3,89 My=1,56 Fx=1,00 Mx = 0,46 (T*m) Asy = 0,11 (cm2/cm)

As min = 0,11 (cm2/cm)

Armaduras superiores: A'sx = 0,00 (cm2/cm)

A'sy = 0,00 (cm2/cm)


Fuste: Armaduras longitudinales A = 25,00 (cm2) A mín. = 25,00 (cm2)

A = 2 * (Asx + Asy) Asx = 12,50 (cm2) Asy = 0,00 (cm2)

Armadura real

Armaduras inferiores: Dirección X: 14 A63 – 42H 14 l = 170,00 (cm) e = 14

Dirección Y: 14 A63 – 42H 14 l = 170,00 (cm) e = 14 Superiores: Fuste : Armaduras longitudinales Dirección X: 2 A63 – 42H 13,0 l = 300,52 (cm) e = 13 Dirección Y: 10 A63 – 42H 13,0 l = 305,72 (cm) e = 13 Armaduras transversales 7 A63 – 42H 6 l = 165,74 (cm) e = 6 Cuantitativo:



Acero A63 – 42H


Densidad = 0,00 (kG/cm3)



Diámetro Longitud Número: (cm) 6 165,74 7 13,0 mm 300,52 2 13,0 mm 305,72 10 14 170,00 28

Vista 3d de la armadura

ZAPATA 7

Ingreso de cargas

Geometría:

A = 180,00 (cm) a = 50,00 (cm)

B = 180,00 (cm) b = 50,00 (cm) h1 = 60,00 (cm) ex = 0,00 (cm)

h2 = 60,00 (cm) ey = 0,00 (cm)

h4 = 10,00 (cm)

a' = 45,0 (cm) b' = 45,0 (cm) c1 = 5,0 (cm) c2 = 5,0 (cm)

Diseño de hormigón armado

Armadura teórica

Cimentación aislada: Armaduras inferiores: My = 0,00 (T*m) Asx = 0,11 (cm2/cm)

Mx = 0,00 (T*m) Asy = 0,11 (cm2/cm)


Armaduras superiores: A'sx = 0,00 (cm2/cm)

A'sy = 0,00 (cm2/cm)


Fuste: Armaduras longitudinales A = 25,00 (cm2) A mín. = 25,00 (cm2)

A = 2 * (Asx + Asy) Asx = 6,25 (cm2) Asy = 6,25 (cm2)

Armadura real Cimentación aislada: Armaduras inferiores:

Dirección X: 14 A63 – 42H 14 l = 170,00 (cm) e = 1*-77,30 + 13*12,00 Dirección Y: 14 A63 – 42H 14 l = 170,00 (cm) e = 1*-77,30 + 13*12,00 Fuste Armaduras longitudinales Dirección X: 5 A63 – 42H 13,0 l = 300,52 (cm) e = 13 Dirección Y: 5 A63 – 42H 13,0 l = 305,72 (cm) e = 13 Armaduras transversales 7 A63 – 42H 6 l = 165,74 (cm) e = 6 Cuantitativo:



Acero A63 – 42H


Densidad = 0,00 (kG/cm3)



Diámetro Longitud Número: (cm) 6 165,74 7 13,0 mm 300,52 5 13,0 mm 305,72 5 14 170,00 28

Vista en 3d armadura zapata 7

Diseño Viga de amarre.

Ingreso de elemento

Solicitaciones en la dirección larga

Viga sección corta

Cuantias calculadas por SAP2000:

Los números ahí indicados corresponden a la cantidad de Área de acero necesaria que

presenta el programa , todo esto bajo las normas indicadas en el inicio del trabajo.

Esfuerzo de los las vigas por puntos

Frame Station OutputCase CaseType P V2 M3 S11Max

Text cm Text Text Kgf Kgf Kgf-cm Kgf/cm2

6 0 PP+SC Combination 0 -758.31 -66478.9 8.31

6 258 PP+SC Combination 0 -758.31 32415.32 8.31

6 526 PP+SC Combination 0 758.31 -66478.9 8.31

7 0 PP+SC Combination 0 1856.86 -398606 49.83

7 644 PP+SC Combination 0 -1.876E-12 199303 24.91

7 1288 PP+SC Combination 0 1856.86 -398606 49.83

Refuerzo :

As(teorico) Refuerzos As(real) Capas

Superior Viga Larga

4.381 6ᵩ10 4.71 Doble

1.414 2ᵩ10 1.57 Simple

4.381 6ᵩ10 4.71 Doble

Superior Viga corta

0.94 2ᵩ8 1.01 Simple

0.234 1ᵩ8 0.5 Simple

0.94 2ᵩ8 1.01 Simple

inferior Viga Larga

2.825 4ᵩ10 3.14 SImple

2.825 4ᵩ11 3.14 SImple

2.825 4ᵩ12 3.14 SImple

Inferior Viga corta

0.468 1ᵩ8 0.5 Simple

0.457 1ᵩ8 0.5 Simple

0.468 1ᵩ8 0.5 Simple

calcula de zapata asilada

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