bocatoma

DISEÑO DE UNA BOCATOMA

MEMORIA DE CALCULOS

A) DATOS DEL DISEÑO

- Caudal de máximas avenidas = 34.00 m3/seg

- Caudal dominante Q = 20.00 m3/seg

- Caudal de captación = 1.50 m3/seg

- Pendiente del canal S = 0.0030 m3/seg

B) SOLUCION DEL PROBLEMA

Tenemos que el caudal de captación es menor que la descarga promedio del río y contamos con un fujo

uniforme la que nos sugiere usar un Barraje Fijo

< Q

además por condiciones del problema, se trata de elevar el tirante del agua a cotas superiores, lo que implica

el uso del barraje, esto pués según el cálculo, el tirante dominante de las aguas del río es mayor que la altura

mínima del barraje de 0.80 m.

b.1 Cáculo de la ventana de captación

* Usaremos la siguiente fórmula

(1)

la ventana de captación trabajará en todo momento como orificio,

donde :

Q = caudal de derivación = 1.50 m3/seg

N = Número de ventanas = 1.00

Ln= Ancho de la ventana de captación = 3.00 m

reemplazando datos tenemos : h 1 = 0.48 m

para : Q = 1.50 m3/seg

N = 1.00

Ln = 2.00 m


Para : Q = 1.50 m3/seg

N = 1.00

Ln = 2.15 m


Para : Q = 1.50 m3/seg

N = 3.00

Ln = 1.50 m


luego considerando las dimensiones horizontal como vertical, los resutados mas adecuados son :

Qmax

Qd

Qd

h1=( Q1 . 5∗N∗Ln )

23

N = 2.00

Ln = 2.15 m

h 1 = 0.84 m

* busquemos el ángulo de dirección adecuado entre el río y el canal , según Kiselev

(2)

donde :

Vr = velocidad media del río =

Ve = velicidad de entrada del canal = 0.8 - 1.2 m/seg

Para los datos del problema y teniendo la sección transversal en el punto de diseño, calculamos el

caudal con las areas de secciones por nivel en la Seccion Transversal que se muestra en el TABLA 1

(los gráficos se muestran en el plano de Secciones Transversales)

de la cual la velocidad media del río es: Vr = 1.41 m/seg (de la tabla 1)

luego

y Ve = 1.10 m/s asumido

en la fórmula (2) tenemos :

a >> 10.00 º

tomamos : a = 10.00 º

el ángulo alfa, debe estar entre los 0º y 10º, de allí, elegiremos el valor de 10º, además es mas

conveniente topográficamente

* requerimos para datos posteriores la pendiente promedio del lecho del río, para la cual tomamos los datos

del perfil longitudinal del río, con el perfil de fondo, el tirante a todo lo largo y calculamos una ecuación de

regresión de una recta

la pendiente de la ecuación de la recta, del plano de perfil

S = 221.5 - 220.50

21.70 + 56.30

S = 0.0128 m/m

- rejillas de la ventana de captación :

se usará fierro o platinas de 1/2" @ 0.20 m de espesor para evitar el ingreso de materiales no deseados

con un talud recomendable de 1 1/4 , para facilitar la limpieza

75.96º 1 .

1/4

pero la colocación de estas rejillas nos ocupan areas las cuales deben ser recompensada con el cálculo

de las perdidas de carga

α=arccos( vrv e)

la perdida de carga la evaluamos con la fórmula de de Houk

(3)

donde:

he = perdida de carga en pulgadas

diámetro de las rejillas en púlgadas 0.50 pulg

V = velocidad del flujo en las rejillas 1.10 43.30 pulg/seg

b = angulo de inclinación de las rejillas [ 45º - 76º] 75.96 º

a = angulo de ingreso calculado anteriormente 10.00 º

e = espaciamiento entre rejillas es 0.20 m 7.87 pulg

reemplazando datos tenemos

h e = 9.01 pulg

h e = 0.23 m

luego altura total de la ventana de captación será

h v = h1 + he

h v = 1.07 m

* luego el ancho real, por uso de las rejillas será

(4)

donde :

q = ángulo de desviación frontal q = 10.00 º

Ln= longitud del ancho de la ventana

el nùmero de rejillas es

Nºr= número de rejillas a colocar

Nº r = Ln/0.20-1

Nº r = 10 und

reemplazando datos tenemos :

b = 2.31 m

por lo tanto : las ventanas de captación son dos y tienen la siguiente dimensión; y llevan rejillas de

1/2", cada 0.20 m

ventana de captación B = 2.31 m

H = 1.07 m

b.2 transición

la transición conecta las ventanas de captación con la entrada al canal de conducción y se cálcula :

(5)

donde : b1 = 4.86 m

f =

he=1 .32∗(φ∗ve )

2

*sen β∗(sec α )158

b= Lncosθ

+φ∗Nr

L=b1−b2

2∗tan12. 5 º

b1 = ancho de entrada, que es igual al ancho total de las dos ventanas mas el espesor del muro central

b2 = ancho del canal de conducción

b2 calculamos, con el caudal de diseño, la misma que se hallará a una sección de maxima

eficiencia y mínima infiltración, para lo cual usamos el programa Hcanales.

fig 01

fig 02

de las cuales :

seccion de máxima eficiencia b2 1 = 2.063 m

seccion de minima infiltracion b2 2 = 2.961 m

luego el ancho del canal de derivacion b2 = 2.512 m

para ploteo 2.500 m

y si reemplamos en la ec. (5) tenemos la longitud de transición :

L = 5.30 m

CALCULO DE LOS CAUDALES POR COTAS EN LA SECCION TRANSVERSAL

GRAFICO DE Y vs A^5/3/P^2/3

TABLA 1

Rugosidad n = 0.0500 pendiente S = 0.0128 S^1/2/ n = 2.2627

CON LA FORMULA DE MANNING

cota area perimetro ESPEJO perim. Real area acum tirantes Q V coefic.

221.50 1.0049 8.5895 4.2500 8.5895 1.0049 0.36 0.24 0.544 0.541 0.024

222.00 3.7000 19.4390 9.6500 19.5285 4.7049 0.86 1.82 4.122 0.876 0.182

223.00 12.0187 27.4713 13.4000 27.6998 16.7236 1.86 11.95 27.031 1.616 1.195

224.00 14.2938 31.4075 15.2500 32.3073 31.0174 2.86 30.19 68.304 2.202 3.019

225.00 16.4875 39.0449 19.1500 40.8522 47.5049 3.86 52.53 118.865 2.502 5.253

226.00 21.2813 46.8318 23.1100 49.3840 68.7862 4.86 85.79 194.124 2.822 8.579

227.00 24.5875 53.0073 26.1000 56.1713 93.3737 5.86 131.03 296.483 3.175 13.103

228.00 27.8125 59.2221 29.3000 63.1934 121.1862 6.86 187.06 423.262 3.493 18.705

para Q dom 20 0.884

para Qmax 140 6.187

si plotemaos para Q=20 que es el caudal dominante (como se observa en la penúltima fila), tenemos un coeficiente de 0.884, con la que vamos al cuadro de tirante

versus la relación A^5/3/p^2/3; obtenemos un tirante normal de : Y n = 1.6500 m

con este valor vamos al grafico de areas de las sección transversal para el tirante calculado y tenemos un area de seccion de : A = 14.1719 m2

1.0049+3.7000+12.0187-2.5517 = 14.1719 m2

pero Q = V . A.; por lo tanto la velocidad media será = V m = 1.4112 m/seg

si plotemaos para Q=180 m3/seg que es el caudal maximo (como se observa en la última fila), tenemos un coeficiente de 7.955 con la que vamos al cuadro de tirante

versus la relación A^5/3/p^2/3; obtenemos un tirante normal de : Y max = 4.1900 m

Area max = 54.5275 m2

A^5/3/P^2/3

b.3 Diseño del barraje

* altura del barraje

para su cálculo tendremos en cuenta lo siguiente

(6)

donde

P = altura neta del barraje = 2.50 m

(estimado de acuerdo a las consideraciones del diseño)

h = altura de ventana de captación = 1.07 m

0.10 carga de seguridad

luego en 1 = 3.67 m

b.4 Caudal máximo de derivación

se calcula la carga sobre el barraje, considerando la situación mas crítica, es decir que toda la avenida

pase sobre el barraje

(7)

Q = caudal máximo 34.00 m3/seg

c = coeficiente 2.20 coeficiente de descarga

L = ancho total que tendrá el barraje 15.00 m

reemplazando en ec (7) tenemos Ho = 1.02 m

NMA = 4.69 m

b.5 descarga atraves de la ventana de captación Q1

(8)

C= coeficiente de descarga en orificios sumergidos 0.60

h2= es la carga total medida desde el nivel de aguas hasta la cobertura inferior de la compuerta

h2= H+Hv+0.10 h2 = 2.19 m

h1= carga total medida desde el nivel de agua hasta la cresta del orificio

h1=H+0.10 h1 = 1.12 m

L = longitud de la cresta (en este caso ancho total de la ventana de captación)

L = 4.61 m

luego reemplazando datos tenemos :

Q1 = 16.78 m3/seg

además la descarga también esta definida como :

PB

el nivel de máxima será la suma de la cota de la cresta mas la carga sobre el barraje H + PB

Q=C .L . H32

Q1=23√2g∗C∗L∗(H2

32−H1

32 )

PB=h+P+0 . 1

(9)

los datos son :

c1 = c

B = 2.31 m

H = 1.07 m

A1= area de las ventanas de captación = 4.93 m2

reemplazando en ec (9) Dh1 = 1.64 m

luego el tirante Y2 =

(10)

donde :

Pb = 3.67 m

Ho = 1.02 m

luego en 5 Y2 = 3.25 m

b.6 calculo de la altura de la compuerta

esta altura será el tirante calculado menos la perdida de carga en ese tramo

(11)

donde :

Y2 = tirante

hf32= perdidad de carga que es igual a :

(12)

k = coeficiente = 0.50

v2 = velocidad Q1/Ac = 3.40 m/seg

v3= velocidad = Qd/(b*Hc) =

Qd = 1.50 m3/seg

resultante de la transicion b = 2.512 m

resolviendo 6 y 7 tenemos : hc = 2.67 m

calculo de Dh2

(13)

donde

c1= 0.60

A1= 4.93 m2

Dh1= 1.64 m

C2 = k*e

k [0.95 - 0.97] = 0.96

e f(hc/y2) = hc/Y2 = 0.822 e = 0.762

C2 = 0.732

hc=Y 2−hf 32

hh32=

k2 g

∗v22−

k2g

∗v32

Q1=c1∗A1∗√2∗g∗Dh1 .

Y 2=Pb+H0+0 . 2−Dh1

DH2=

(C1 A1 )2 ¿Dh1

(C2hcb )2

luego reemplazando en 8 tenemos :

= 0.60 m

b.7 zona de limpia de gruesos

este canal permite reducir la cantidad de sedimentos que trata de entrar al canal, también elimina el material

de arrastre que se acumula delante de la ventana de captación

el dimensionamiento se realizará, considerando por lo menos dos veces el caudal de derivación, o igual al

caudal medio del río

la velocidad mínima será 1.5 -- 3.0 m/seg

y el ancho mínimo (a) será 1/10 del ancho del barraje

la pendiente de este canal lo calculamos con :

(14)

donde :

n = coeficiente de rugosidad emboquillado = 0.02

q = descarga por unidad de ancho = Q / a = 1.50

Q = será igual a 2. veces caudal derivacion = 3.00 m3/seg

a = asumimos = 2.00 m asumido

luego reemplazando en (14) tenemos :

= 0.0026

de acuerdo al criterio = 0.0050

b.8 dimensionamiento del barraje :

de acuerdo a los perfiles WES (water experimental station), y con la pendiente vertical de carga aguas arriba

el perfil tipo Creaguer tenemos :

(15)

donde :

x, y = son coordenadas de perfil de la cresta, con origen en el punto mas alto:

Hd = altura de diseño para un caudal máximo de 75%Qmax

Qd = 25.50 m3/s

de la fórmula (7)

donde

c = 2.20 coeficiente

L = 13.00 ancho total del barraje menos ancho asumido de la zona de limpia de gruesos

reemplazando en la ec, 2 tenemos :

H d = 0.93 m

luego la ecuacion 15 resulta :

*

tabulando estos datos tenemos :

DH2

I c

I c

I c=n2∗g

109

q2

9

X 1. 85=2∗Hd∗Y0. 85

Q=C .L . H32

X 1.85=2∗Hd0 .85∗Y

nº X Y X Y

1 0.10 0.01 21 2.10 2.11

2 0.20 0.03 22 2.20 2.29

3 0.30 0.06 23 2.30 2.49

4 0.40 0.10 24 2.40 2.70

5 0.50 0.15 25 2.50 2.91

6 0.60 0.21 26 2.60 3.13

7 0.70 0.28 27 2.70 3.35

8 0.80 0.35 28 2.80 3.58

9 0.90 0.44 29 2.90 3.83

10 1.00 0.53 30 3.00 4.07

11 1.10 0.64 31 3.10 4.33

12 1.20 0.75 32 3.20 4.59

13 1.30 0.87 33 3.30 4.86

14 1.40 0.99 34 3.40 5.13

15 1.50 1.13 35 3.50 5.42

16 1.60 1.27 36 3.60 5.71

17 1.70 1.42 37 3.70 6.00

18 1.80 1.58 38 3.80 6.31

19 1.90 1.75 39 3.90 6.62

20 2.00 1.92 40 4.00 6.93

algunas dimensiones para el ploteo del perfil Creaguer

0.282 * Hd = 0.26 m

0.175 * Hd = 0.16 m

r = 0.5 * H = 1.83 m

r' = 0.5 * Hd = 0.46 m

r = curva de descarga

b.9 calculo de la longitud del colchón disipador

requerimos calcular el tirante de agua, en la curva de descarga, para lo cual hacemos uso del ecuacion

de Bernoulli, en la cresta y en esta curva

Pb + H d + Vd^2/2g = H1 + V1^2/2g

despejando :

(16)

donde :

Pb = 3.67 m Hd

Hd = 0.93 m

Qd = 25.50 m3/s Pb

L = 13.00 m

reemplazando datos en la ecuación despejada de 16, tenemos,

= 0.75 m

I 1 =

I 2 =

H1

H 1

PB+H d+1

2∗g∗( Q

d

L∗H d)

2

=H1+1

2g∗( Qd

L∗H1)

2

luego calculamos el resalto hidraùlico con el programa Hcanales :

fig 03

de la cual obtenemos

L = longitud del colchón disipador = 15.51 m

para ploteo asumimos = 15.50 m

luego el tirante aguas abajo será :

fig 04

de la fig 04 calculamos :

Yn = El tirante aguas abajo será Yn = 2.03 m

b.10 Cálculo de espesor del colchon disipador

se calcula con la formula de Taraimovich

e=0 .2∗q0 .5∗z0 . 25

(17)

(18)

donde :

Pb = 3.67 m

Hd = 0.93 m

Yn = 2.03 m

q = 1.96 m2/seg, caudal por unidad de ancho

Q = 25.50 m3/s

L = 13.00 m

reemplazando en 18 tenemos :

z = 2.57 m

en 17 tenemos : e = 0.35 m

b.11 El dentellón al final del colchón

se calcula con la formula de Vigsvgo:

(19)

donde :

k = esta en función de la longitud del colchon disipador y el tirante normal aguas abajo

L = 15.51 m

pero : Ls = 0.8 * L Ls = 12.41 m

Yn = 2.03 m

de la tabla

Ls/Yn K

<5 1.40

5.00 1.30

10.00 1.20

20.00 1.00

tabla 2

Ls/Yn = 6.12 K = 1.278 de tabla 2

luego :

q = 1.96 m2/seg, caudal por unidad de ancho

z = 2.57 m

Yn= 2.03 m

reemplazando en 19 Hs = 0.24 m

b.12 Los delantales tendrán la siguiente dimensión

aguas abajo será

(20)

donde :

c = coeficiente, del metodo de Bligh; = 6.00

por condiciones del problema tenemos : en la superficie se cuenta con un material de grava limosa

de 0.8 m de espesor; con un tamaño máximo del 21/2"; la que puede ser considerada como piedras

para cual valor se tiene C = 5.0

e=0 .2∗q0 .5∗z0 . 25

z=Pb+Hd−Yn

Hs=k (q( z )1 /2 )1/2−Yn

L=2 . 2∗c∗√ pb

13

Pb = 3.67 m

Luego en la ecuación 20 tenemos :

L = 7.01 m

L = 7.00 m para ploteo

delantal aguas arriba será

L a = 2/3* L (21)

L a = 4.67 m

L a = 4.70 m para ploteo

b.13 control de la filtración

L > c . H (22)

H = Pb + Hd - Yn

Pb = 3.67 m H = 2.57 m

Hd = 0.93 m

Yn = 2.03 m L > 15.41

L = 34.00

- calculo del dentellón aguas arriba

0.24

Ld 6.01 15.50 0.50

0.50

usando el método de Bligh

(23)

34.00 = 2*Ld + 5.0 + 15.50 + 3.11 + 0.5 + 0.5

Ld = 4.19 m

Ld = 4.20 m

b.14 luego la altura del encausamiento lateral será

Hel = P b + H d + BL (24)

donde:

Pb = 3.67 m Hel = 5.19 m

Hd = 1.02 m

BL = 0.50 m

cuya altura es determinada por la curva de remanso

el muro de encauzamiento dentro de la poza de disipación será

Hmp = y + BL (25)

L≥∑ Li

donde :

y = tirante conjugado calculado en el cuadro 1 = 3.853

Hmp = 4.35 m

C ANALISIS DE SOCAVACION PARA Qmax

c.1 SOCAVACIÓN GENERAL

para su calculo haremos uso del método de Listchtvan-Lebediev

el cual consiste en determinar la condicion de equilibrio entre la velocidad media de la corriente,

con la velocidad media de flujo que se requiere para erosionar un material del diámetro y densidad

conocidos. el cual es aplicable tanto sea homogenea o no, del material del subsuelo

U e = U r

donde :

U r = velocidad media de la corriente (m/s)

U e = velocidad media que debe tener la corriente para erosionar el material de fondo (m/s)

se requiere

- gasto máximo de diseño

- elevacion del agua de rio en la sección en estudio

- seccion transversal en estudio, en estiaje

- si el suelo es granular se requiere la granulometria del material de fondo y se calcula del Dm (diámetro medio)

- si el suelo es cohesivo se obtendrá el peso volumetrico de la muestra seca

y :

donde :

do = profundidad inicial entre el nivel de agua al pasar la avenida y el nivel de fondo (m)

ds = profundidad despues de producirse la socavación del fondo,

se mide desde el nivel de agua al pasar la avenida máxima, hasta el nivel de fondo erosionado

a =coeficiente :

Qd = caudal máximo de diseño en la sección de estudio

dm = Tirante medio de la sección, (area hidraúlica / ancho efectivo en m)

Be = ancho efectivo en la sección, proyectados sobre la perpendicular a las lineas de corriente en el punto.

m coeficiente de efecto de contracción (tabla I.9)

para el cálculo del tirante do , haremos uso del hcanales para la cual calculamos un talud de pendiente similar a la

Sección Transversal en el eje de estudio como se muestra en el plano se Secciones Transversales Z=0.98 y un

ancho promedio para socavación entre 14 y 15

fig 05

Ur=α .d0

5/3

ds

α=Qd

dm5/3 Be μ

de la fig 05, tomamos los datos

do = 2.4422 m

ds = ?

a =?

Qd = 140 m/s

B = 14 m ancho promedio de la sección

Be = 12.6 m diferenciamos el 10% de ese ancho por obstáculos que podrían existir

dm = Area/Be

A = 40.035 m2

dm = 3.1774 m

m 1.0000 coeficiente de efecto de contracción

luego reemplazando tenemos :

reemplazando datos en 2 a = 1.618

luego

donde :

Dm = diámetro medio, cálculamos con datos del problema = 32 mm

b =coeficiente, en función del periodo de retorno (tabla I.10)

para un periodo de retorno de 50 años tenemos : = 0.97

ds = ?

x = exponente variable, depende del diametro medio (de la tabla I.11), para suelos no cohesivos

Dm X

32 0.305

10 0.034

cálculamos la profundidad hasta donde llegará la socavación; con las consideraciones, conocido el tipo

de suelo que existe, y suponemos que la la rugosidad a lo largo es constante

para suelos granulares :


a = 1.618 calculado anteriormente

do = 2.4422 m

Dm= 32 mm

b = 0.97

x = 0.305

= 2.96 m

el tirante normal es : Yn = 2.4422 m

ds

d s=( α∗d05/3

0.68∗Dm0 .28∗β )

11+X

d s=( α∗d05/3

0.68∗Dm0 .28∗β )

11+X

luego la profundidad de socavación será : h = ds - Yn

h = 0.52 m

mas un enrocado de 1 m, consideramos una profundidad total de 1.50 m, este valor es menor de la profundidad de

cimentación calculada para el barraje por flujo de aguas de Control de filtración.

(1)

(2)

(3)

(4)

ANALISIS DE SOCAVACION PARA SIFON

1 SOCAVACIÓN GENERAL

para su calculo haremos uso del método de Listchtvan-Lebediev

el cual consiste en determinar la condicion de equilibrio entre la velocidad media de la corriente,

con la velocidad media de flujo que se requiere para erosionar un material del diámetro y densidad

conocidos. el cual es aplicable tanto sea homogenea o no, del material del subsuelo

U e = U r

donde :

U r = velocidad media de la corriente (m/s)

U e = velocidad media que debe tener la corriente para erosionar el material de fondo (m/s)

se requiere

- gasto máximo de diseño

- elevacion del agua de rio en la sección en estudio

- seccio transversal en estudio, en estiaje

- si el suelo es granular se requiere la granulometria del material de fondo y se calcula del Dm (diámetro medio)

- si el suelo es cohesivo se obtendrá el peso volumetrico de la muestra seca

y :

donde :

do = profundidad inicial entre el nivel de agua al pasar la avenida y el nivel de fondo (m)

ds = profundidad despues de producirse la socavación del fondo,

se mide desde el nivel de agua al pasar la avenida máxima, hasta el nivel de fondo erosionado

a =coeficiente :

Qd = caudal máximo de diseño en la sección de estudio

dm = Tirante medio de la sección, (area hidraúlica / ancho efectivo en m)

Be = ancho efectivo en la sección, proyectados sobre la perpendicular a las lineas de corriente en el punto.

m coeficiente de efecto de contracción (tabla I.9)

para el cálculo del tirante, haremos uso del hcanales para la cual calculamos un talud de pendiente similar como

se muestra en el plano se Secciones Transversales Z=0.98 y un ancho promediro para socavación entre 14 y 15 m

do = 4.19 m del plano

ds = ?

a =?

Qd = 140 m/s

B = 15 m

Ur=α .d0

5/3

ds

α=Qd

dm5/3 Be μ

ok Be = 12.6 m con el 10% de obstáculos

dm = Area/Be

A = 54.528 m2

dm = 4.3276 m

ok m = 1.0000

luego reemplazando tenemos :

reemplazando datos en 2 a = 0.967

luego

donde :

Dm = diámetro medio, cálculamos con datos del problema = 32 mm

b =coeficiente, en función del periodo de retorno (tabla I.10)

para un periodo de retorno de 50 años tenemos : = 0.97

ds = ?

x = exponente variable, depende del diametro medio (de la tabla I.11), para suelos no cohesivos

Dm X

32 0.305

10 0.034

cálculamos la profundidad hasta donde llegará la socavación; con las consideraciones, conocido el tipo

de suelo que existe, y suponemos que la la rugosidad a lo largo es constante

para suelos granulares :


a =coeficiente : 0.967

do = 4.19 m

Dm= 32 mm

b = 0.97

x = 0.305

= 3.97 m

el tirante normal es : Yn = 4.19 m

luego la profundidad de socavación será : h = ds - Yn

h = -0.22 m

mas un enrocado de 1 m, consideramos una profundidad total de 1.52 m

ds

d s=( α∗d05/3

0. 68∗Dm0 .28∗β )

11+X

d s=( α∗d05/3

0.68∗Dm0 .28∗β )

11+X

(1)

(2)

se muestra en el plano se Secciones Transversales Z=0.98 y un ancho promediro para socavación entre 14 y 15 m

(4)

α=Qd

dm5/3Be μ

document.xls23 de 25

D DISEÑO DEL CANAL DE CONDUCCION

datos del problema

caracteríscticas del terreno de la margen derecha por donde va el canal

- grava arcillosa (arcilla no expansiva)

luego :

- velocidades máximas recomendadas para este tipo de terreno :

vel m/s

canales en tierra arcillosa 0.90

canales revestidos con concreto 3.00

- pendientes admisibles

%

suelos arcillosos 3.0 - 4.5

- taludes recomendados : ( consideramos como canales poco profundos)

H : V

arcillas compactas o conglomeradas 0.5 - 1.0

limos arcillosos 1.0 - 1.0

- Coeficiente de rugosidad n G

n

arcillas compactas o conglomeradas 0.5 - 1.0


es los cáclulos tenemos, trabajamos para canales revestidos con concreto, con pendiente mínima de la cual se

obtiene, ancho de solera promedio de, pero tiene un talud de 0º

b = 2.45 m

haciendo uso del talud recomendado para este tipo de canales :

luego de varias alternativas, elegimos los datos mas óptimos

luego tenemos :

caudal de diseño Q = 5.00 m3/s

ancho de la solera b = 1.00 m

rugosidad n = 0.014

pendiente mínima S = 0.003


tirante normal Yn = 1.22 m

velocidad de flujo v = 2.55 m/s

bocatoma

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