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AYUNTAMIENTO DE BERRIZ BERRIZKO UDALA

Desprendimiento en el Bº Andikoa en el T.M. de Berriz

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Agustin Larrea Bergaletxe

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INDICE

Pág.

1.‐ INTRODUCCION ............................................................................................................................ 1 1.1.‐ Antecedentes .......................................................................................................................... 1

2.‐ RECOPILACION DE INFORMACIÓN ............................................................................................... 2 3.‐ GEOLOGIA ..................................................................................................................................... 2 3.1.‐ Marco Geológico ..................................................................................................................... 2 3.2.‐ Estratigrafía ............................................................................................................................. 3 3.2.1.‐ Unidad 1: Margas arenosas y areniscas margosas ............................................................. 3 3.2.2.‐ Unidad 2: Coluvión ............................................................................................................. 3 3.3.‐ Tectónica ................................................................................................................................. 4 3.4.‐ Geomorfología ......................................................................................................................... 4 3.5.‐ Hidrogeología .......................................................................................................................... 5 3.6.‐ Sismicidad ................................................................................................................................ 5

4.‐ TRABAJOS DE INVESTIGACION ...................................................................................................... 6 4.1.‐ Sondeos ................................................................................................................................... 6 4.1.1.‐ Ensayos Standard ............................................................................................................... 6 4.1.2.‐ Indice RQD .......................................................................................................................... 7 4.1.3.‐ Grado de Alteración y Meteorización ................................................................................ 8

5.‐ ENSAYOS DE LABORATORIO ......................................................................................................... 9 6.‐ CARACTERISTICAS DEL SUBSUELO .............................................................................................. 10 6.1.‐ Perfil tipo Subsuelo ............................................................................................................... 10 6.2.‐ Parámetros Geotécnicos ....................................................................................................... 11

7.‐ CARACTERIZACIÓN DEL DESPRENDIMIENTO .............................................................................. 12 7.1.‐ Características generales ....................................................................................................... 12

8.‐ CONTENCIÓN .............................................................................................................................. 13 8.1.‐ Alternativas ........................................................................................................................... 13 8.2.‐ Solución Propuesta ................................................................................................................ 13 8.3.‐ Otros Trabajos ....................................................................................................................... 17

9.‐ RECOMENDACION FINAL Y SEGUIMIENTO (DIRECCIÓN) DE OBRAS .......................................... 18

ANEXOS

1398 / 00 Reportaje Fotográfico ‐‐‐‐ 1398 / 01 Geología General 1:25.000 1398 / 02 Emplazamiento 1:400 1398 / 03 Cortes de los Sondeos 1:100 1398 / 04 Fotografías de los Sondeos ‐‐‐‐ 1398 / 05 Ensayos de Laboratorio ‐‐‐‐ 1398 / 06 Perfiles Geotécnicos 1:500 1398 / 07 Cálculos ‐‐‐‐ 1398 / 08 Solución Propuesta 1:400 y 1:500 1398 / 09 Bioingeniería ‐‐‐‐

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1.‐ INTRODUCCION

BERRIZKO UDALA‐AYUNTAMIENTO DE BERRIZ ha encargado la realización de un Estudio

Geológico‐Geotécnico Valorado relativo al Desprendimiento ocurrido en el Barrio Andikoa en el

T.M. de Berriz tras las recientes lluvias de Febrero de 2.016.

El objetivo del Estudio Geotécnico es determinar las características del subsuelo en la Zona Inestable

que permitan definir:

Causas de la Inestabilidad

Determinación de Riesgo

Análisis de Alternativas de Solución

Valoración de las obras a Acometer

Los Trabajos de Investigación han consistido en la realización de:

Estudio Fotogeológico

Cartografía Geológica‐Geotécnica de Detalle

Dos Sondeos Geotécnicos

Ensayos de Laboratorio

1.1.‐ Antecedentes

Los pasados días 27 y 28 de Febrero de 2016 tuvo lugar un desprendimiento en la carretera Bº

Andikoa en Berriz, en concreto en la zona de accesos a los caseríos Solozar y Sagasti, tras las

recientes lluvias.

La rotura presenta una planta con grietas de tracción en coronación de 15 m de longitud y una altura

de unos 5,50 m. El material desprendido ha rodado ladera debajo de forma significante soprepasando

lo 100 m de longitud.

Con anterioridad la misma zona ha sufrido otros deslizamientos:

‐ Entre Agosto y Septiembre de 1991.

‐ En Diciembre de 1999.

Véanse las Fotografías de la zona del anexo 1398/00.

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2.‐ RECOPILACION DE INFORMACIÓN

Se ha consultado con diversa documentación disponible en la zona, tanto mapas geológicos,

cartografías temáticas, fotografías aéreas, etc.

Cabe destacar el Informe Geotécnico redactado por GIGSA el 9 de Diciembre de 1991 tras uno de

los desprendimientos ocurridos. Para la redacción de este informe se realizaron 8 ensayos de

penetración dinámica y una caracterización geomecánica del macizo rocoso. Esta información ha

sido empleada en la elaboración del presente Informe.

3.‐ GEOLOGIA

3.1.‐ Marco Geológico

La zona investigada se sitúa en el flanco SE de la estructura conocida como Sinclinorio de Vizcaya,

concretamente en un sector muy próximo a su región axial.

Esta estructura, junto con el Anticlinorio de Bilbao situado hacia el SW, constituyen los rasgos

tectónicos‐estructurales más representativos de la provincia de Vizcaya.

Según las últimas investigaciones, la existencia de ambas, está relacionada con una “fosa tectónica

de zócalo en profundidad” que permitió la acumulación de importantes sedimentos durante el

Cretácico Superior. A su vez, los movimientos de fallas de zócalo permitieron la salida de material

siálico al exterior en este período.

Ciñéndonos al área de estudio, los materiales que afloran pertenecen mayoritariamente a

formaciones terrígeno‐carbonatadas del Cretácico superior y Terciario. Se han detectado a su vez,

materiales del Cretácico Inferior y en contacto supuestamente mecánico, y pequeñas

intercalaciones de naturaleza volcanoclástica, así como depósitos superficiales discordantes de

edad cuaternaria asociados a las riberas de arroyos y regatas y materiales heterogéneos vertidos

por el hombre.

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Desde el punto de vista tectónico, las estructuras mantienen claramente las directrices del

plegamiento Alpino de la Cuenca Vasco‐Cantábrica (NW‐SE).

La existencia de los numerosos pliegues y fallas o fracturas longitudinales está asociada a la etapa

compresiva de este movimiento. Una etapa distensiva posterior dio lugar a las fallas transversales

que desplazan contactos.

La magnitud de esta complejidad estructural queda patente en la zona investigada, pudiéndose

observar como el Cretácico llega a contactar mecánicamente con el Eoceno siguiendo una

superficie casi vertical, ligeramente oblicua con respecto a la dirección de las capas.

3.2.‐ Estratigrafía

3.2.1.‐ Unidad 1: Margas arenosas y areniscas margosas

Estas margas arenosas o areniscas aparecen formando paquetes de espesores centimétricos

generalmente y algunos decimétricos, más esporádicos. Se trata de areniscas de grano fino a medio y

presentan una coloración ocre a rojiza. Son blandas a semiduras.

Como litologías secundarias, aparecen areniscas micáceas, margas apizarradas, limolitas, cuarzo y

pirita.

Se han observado abundantes restos de fósiles como Equinodermos, Lamelibránquios, Ostrácodos y

Espículas.

3.2.2.‐ Unidad 2: Coluvión

Al Norte de la zona deslizada, se observa una pequeña zona con acúmulo de suelos de tipo coluvial.

Son suelos arcillosos con cierta fracción arenosa y con espesores variables entre 1,50 y 2,50 m.

No se observan, en la misma, síntomas de estabilidad

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3.3.‐ Tectónica

El rasgo estructural más acusado de la zona de estudio lo marca la estratificación, con

orientaciones NE‐SW e inclinaciones hacia el NW, siguiendo las directrices cantábricas, como

consecuencia del plegamiento Alpino.

Esta orientación sufre un giro en la zona de Estudio y pasa a disposición E‐W, debido a la acción de

una posible falla.

Se han señalado asimismo diversos sistemas de fracturas, unos paralelos a la estratificación y otros

perpendiculares a la misma.

3.4.‐ Geomorfología

La zona de estudio se caracteriza por presentar pendientes medias a elevadas hacia el SE.

Bajo una escasa cobertera vegetal (inferior a 1,00 m) se sitúa el sustrato rocoso con una

disposición perpendicular al deslizamiento producido y con inclinaciones hacia el NW.

Existe, sin embargo, una importante cresta alterada, provocada por la complejidad geoestructural

de la zona.

Sobre esta cresta se detectan fenómenos de vuelco de estratos “toppling” observándose en los

planos de rotura disposiciones prácticamente horizontales en los estratos sueltos.

El espesor de esta cresta potencialmente inestable, alcanza espesores de hasta 10 metros en la

zona del deslizamiento.

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3.5.‐ Hidrogeología

Los materiales que constituyen el sustrato rocoso presentan permeabilidades bajas. Unicamente a

través de las fisuras y de las zonas de alteración pueden existir circulaciones hipodérmicas de

agua.

3.6.‐ Sismicidad

En cuanto a la sismicidad y de acuerdo con la NCSE‐02, la zona presenta una relación entre el valor de

la aceleración sísmica básica y el de la gravedad inferior a 0,04 (con un coeficiente de contribución “K”

de 1,0).

Por lo tanto y en base a la normativa vigente no es necesario considerar acciones sísmicas.

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4.‐ TRABAJOS DE INVESTIGACION

4.1.‐ Sondeos

Se han realizado dos sondeos mecánicos con extracción continua de testigo.

En el anexo 1398/02 aparece el emplazamiento del mismo. En el anexo 1398/03 figura el corte

detallado. Las fotografías correspondientes al sondeo aparecen a continuación, en el anexo 1398/04.

La profundidad alcanzada ha sido la siguiente:

Sondeo nº Profundidad (m)

S1 13,50

S2 11,00

4.1.1.‐ Ensayos Standard

Con objeto de determinar las características geomecánicas "in situ" de los materiales atravesados se

han llevado a cabo Ensayos de Penetración Standard (SPT).

Para efectuar este ensayo, es preciso avanzar con el sondeo normal entubado, al llegar al punto que

se desea evaluar, se introduce la cuchara normalizada hasta el fondo y se hinca mediante el golpeo de

una maza de 63,5 Kg que cae desde una altura de 76 cm. No se considera el número de golpes para

introducirla los primeros 15 cm puesto que se supone que el terreno en el fondo del sondeo puede

estar alterado. Se cuentan, sin embargo, el número de golpes necesarios para introducirle los 30 cm

siguientes. Este es el "Número de Penetración Standar" N.

Se considera rechazo cuando el golpeo supera el valor 75 en los 30 cm de penetración. Los ensayos

realizados así como los resultados figuran en el anexo 1398/03 y se recapitula a continuación:

Sondeo Profundidad

(m) Material NSPT Resistencia

S1 3,60 á 4,20 Arcillas arenosas 11 Compacta

S2 3,60 á 4,20 Arcillas de alteración 16 Muy compacta

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4.1.2.‐ Indice RQD

En los materiales rocosos extraídos en los sondeos, se ha determinado el índice de calidad de la roca

RQD.

Se basa en la recuperación modificada del testigo que, a su vez, depende directamente del grado de

alteración de la frecuencia y espaciado de las juntas.

Para calcular este índice, se consideran los trozos de testigo con longitud igual o superior a 10 cm; la

relación entre la suma de las longitudes así obtenida y la longitud perforada constituye el índice RQD.

Los valores obtenidos figuran en el corte de los sondeos y se representan a continuación:

Sondeo Profundidad (m) Material RQD (%)

S1 9,30 á 12,00 Roca alterada 0

S1 12,00 á 13,50 Roca algo alterada 40

S2 5,30 á 7,10 Roca alterada 0

S2 7,10 á 11,00 Roca algo alterada 10

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4.1.3.‐ Grado de Alteración y Meteorización

Los materiales rocosos extraídos, se han clasificado según la escala de meteorización definida por la

ISMR (1.977), que se describe a continuación:

ESCALA DE METEORIZACION

Grado Denominación Roca descompuesta (%)

Descripción

I Roca Fresca o Sana 0

La roca no presenta signos visibles de meteorización, pueden existir ligeras pérdidas de color o pequeñas manchas de óxidos en los planos de discontinuidad.

II Roca ligeramente meteorizada

< 10

La roca y los planos de discontinuidad presentan signos de decoloración. La roca puede estar decolorada en la pared de las juntas pero no es notorio que la pared sea más débil que la roca sana.

III Roca moderadamente

meteorizada 10 – 50

La roca está decolorada en la pared. La meteorización empieza a penetrar hacia el interior de la roca desde las discontinuidades. El material es notablemente más débil en la pared que en la roca sana. Material débil <50% del total.

IV Roca meteorizada o muy meteorizada

50 – 90

Más de la mitad del material está descompuesto a suelo. Aparece roca sana o ligeramente meteorizada de forma discontinua.

V

Completamente meteorizada

< 90

Todo el material está descompuesto a un suelo. La estructura original de la roca se mantiene intacta.

VI Suelo residual 100

La roca está totalmente descompuesta en un suelo y no puede reconocer‐se ni la textura ni la estructura original. El material permanece “in situ” y existe un cambio de volumen importante.

Los grados de alteración se han indicado en los cortes de los sondeos.

Se observan dos capas de roca con un grado de alteración distintos, por una parte una capa superior

con un grado de alteración entre III‐IV y seguidamente con un grado II‐III.

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5.‐ ENSAYOS DE LABORATORIO

Véase el anexo 1398/05.

Se ha procedido a ensayar la muestra proveniente del Sondeo S‐1 de 3,00 a 3,60 m de profundidad.

En la tabla siguiente se incluyen los resultados obtenidos de la muestra analizada.

Ensayos en Suelos

Muestra G.G.LARREA

S1

Profundidad (m) 3,00‐3,60

Material Gravas Arcillosas

U.S.C.S. GC

W % 19

Densidad Aparente (g/cm³) 1,903

Densidad Seca (g/cm³) 1,599

WL (%) 42,0

Wp (%) 24,3

Ip (%) 17,8

% pasa 0,08 UNE 39,0

% queda 5 UNE 45,2

Acidez Bauman‐Gully

(ml/Kg) 12

Contenido en sulfatos

(mg SO42‐ / Kg)

108

AGRESIVIDAD No

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6.‐ CARACTERISTICAS DEL SUBSUELO

6.1.‐ Perfil tipo Subsuelo

Con la información obtenida de los trabajos de campo y una interpretación razonable de la misma se

ha realizado los perfiles geotécnicos que aparecen en el anexo 1398/06.

El perfil tipo del subsuelo puede describirse como sigue, de arriba abajo:

Unidad Descripción

R RELLENOS; arenas y gravas en proporciones variables

predominando la fracción arenosa, de color negro a gris oscuro, en

general sueltas a flojas. Principalmente relacionadas con los viales

existentes.

El espesor varía entre 0,00 y 1,50 metros.

A ARCILLAS / MATERIAL DESLIZADO; arcillas, arcillas arenosas y gravas

o pequeños bloques, originados por los deslizamientos ocurridos. En

general ocres a marrón claro y sueltos a flojos.

El espesor varía entre 1,50 y los 6,50 metros.

B ARCILLAS; ocres a marrones muy compactas, presentan alguna

grava y cierta fracción arenosa.


C ROCA ALTERADA; margas arenosas a areniscas, muy compactas.

Grado de alteración IV‐V.


D ROCA FRACTURADA; margas arenosas a areniscas algo alteradas y

fracturadas.

No se detecta presencia de Nivel Freático como tal, pero si aportes de agua provenientes de

ladera arriba que manan por el talud deslizado. Los materiales deslizados se presentan húmedos.

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6.2.‐ Parámetros Geotécnicos

Con los datos a disposición se pueden utilizar en cálculos los siguientes parámetros geotécnicos a las

capas diferenciadas:

Descripción Material Densidad

(KN/m3)

Cohesión

(KN/m2)

Fricción

(º)

Rellenos

(R) 19 5 25

Arcillas / material

deslizado

(A)

19 15 25

Arcillas de alteración

(B) 20 25 28

Roca Alterada

(C) 22 40 30

Roca Relativamente

Sana

(D)

26 50 45

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7.‐ CARACTERIZACIÓN DEL DESPRENDIMIENTO

7.1.‐ Características generales

El desprendimiento ocurrido presenta las siguientes características:

‐ Zona repetida

‐ Relación con épocas de pluviometría alta

‐ Caída de rellenos‐suelos y roca meteorizada

La formación de una grieta de tracción en cabeza de gran verticalidad implica una zona de Alto

Riesgo. Este Riesgo se extiende hasta la zona de grietas que alcanza la carretera Berriz‐Bº Andikoa.

El Riesgo es alto tanto por Peligrosidad (que se pueda reproducir la inestabilidad) como por

Vulnerabilidad (afecciones a los accesos a los caseríos y servicios existentes).

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8.‐ CONTENCIÓN

Para garantizar la estabilidad de la masa de suelos inestable es necesario conseguir, al menos,

unas condiciones de estabilidad de F.S. ≥ 1,5, con las acciones señaladas anteriormente,

incluyendo en este caso las sobrecargas por paso de vehículos.

8.1.‐ Alternativas

Existen diversas alternativas de contención‐recuperación del terreno desprendido y la zona en

riesgo:

La eliminación de la zona de riesgo mediante excavación es inviable por las afecciones que

supone.

La solución de excavación‐recuperación del terreno requerirá movimientos de tierras que

cortarían el vial Berriz‐Bº Andikoa, requiere una extracción de volumen de tierras importante y

aportes de materiales (seleccionados) así mismo la ejecución de un banqueo‐saneo y una

escollera como contención (esta solución o similar fue valorada en el año 1992 por un importe

de 14.496.538 pesetas, es decir 87.125,95€, (considerando que la zona de actuación actual ha

aumentado y considerando asimismo el incremento de los precios desde dicha época, 24 años,

una valoración económica de esta solución sería del orden de unos 140.000,00€). Por otro lado

implicaría el cierre del vial en un periodo de 20‐30 días.

Se plantea por lo tanto una solución de contención de la actual zona inestable y un sistema de

protección al paramento del plano de rotura.

8.2.‐ Solución Propuesta

Se ha dividido la zona afectada en dos subzonas, una principal (Zona A) en la que se actuará para

lograr su contención y reparación y otra situada al Este (Zona B), en la que se contempla una labor

de protección, ya que aunque no haya habido desprendimientos, se observan grietas en el vial de

acceso al caserio.

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ZONA A:

En la zona superior:

‐ Pantalla de micropilotes atada con una viga de hormigón armado.

En la zona del paramento de la grieta:

‐ Anclajes

‐ Hormigón Proyectado

‐ Drenes Californianos

ZONA B:

En la zona superior:

‐ Pantalla de micropilotes atada con una viga de hormigón armado.

Para el cálculo de estas pantallas de micropilotes se ha utilizado el programa DIADIM 32.

El programa utilizado está dedicado al diseño, desde el punto de vista geotécnico y de ingeniería

estructural en las obras de protección flexibles.

El diseño de las estructuras de protección se considera en este programa como un problema de

interacción terreno – estructura, ya que la distribución y la entidad de las fuerzas solicitantes y

resistentes actuantes sobre la obra, están muy influenciadas por la deformabilidad del conjunto

terreno – estructura. La esquematización del comportamiento del terreno utilizada por el

programa (terreno ideal elástico – plástico, representado con una serie de resortes a valle y a

monte de la obra, con distintas leyes de comportamiento) permite la verificación de situaciones

complejas en poco tiempo.

Para el diseño de la pantalla se considera que la zona de riesgo por rotura afecta una altura teórica

vertical de 6,00 metros (excavación en programa) en el caso de la Zona A y 2,50 metros en el caso

de la Zona B. Véase el anexo 1398/07. Se ha incluido una sobrecarga vertical por paso de

vehículos, nieves, etc. de 20 KN/ml.

Asimismo y para el cálculo de la pantalla se ha tomado como materiales micropilotes tipo 127x9.

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Resultando:

ZONA A

Con los materiales empleados (estructura) resulta necesario 1 micropilote cada 0,40 metros de

longitud de pantalla.

La longitud de cada micropilote es de 15,00 metros para garantizar tanto la zona de empotre como

de los esfuerzos verticales (sobrecarga pase de vehículos y comportamiento vertical de los

anclajes).

En coronación se instalará una Viga – Muro que sirva de unión de los micropilotes.

Los Anclajes se diseñan como un sostenimiento frente a empujes con una inclinación de unos 25°

respecto a la horizontal.

En los cálculos realizados se indica una necesidad de sostenimiento de 35 KN/ml. 4 t, empleando

bulones permanentes de barra tipo gewi Ø 32 capaces de soportar 30 t (o anclajes de 3 cables) y

con una inclinación de 25° que se reduce a 27 t, valdría 1 anclaje cada 3,00 ml de pantalla (4 t/m x

3 m = 12 t). En dos filas, una a una profundidad de 1,00 m y otra a 3,00 m.

La longitud de los anclajes debe ser tal que:

Fila 1ª:

‐ Longitud bulbo: 5,00 m.

‐ Longitud libre: 7,00 m. (siempre ≥ 5,00 m y alcanzado la roca)

Fila 2ª:

‐ Longitud bulbo: 5,00 m.

‐ Longitud libre: 5,00 m. (siempre ≥ 5,00 m y alcanzado la roca)

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Considerando un tramo a contener de unos 26 ml se recomienda:

- instalar 1 micropilote (tipo 127x9 de 15,00 m de longitud) cada 0,40 m

- instalar dos filas de anclajes al tresbolillo: 1 anclaje (tipo Gewi 32(o anclaje de 3

cables), de 12,00 m de longitud 7,00 m de longitud libre + 5,00 m bulbo (primera

fila) y de 10,00 m de longitud 5,00 m de longitud libre + 5,00 de bulbo (segunda

fila), inclinado 25º hacia abajo) cada 3,00 m y a 1,00 m de profundidad desde la

cabeza de los micropilotes la primera fila y a 3,00 m la segunda fila.

- instalar viga de atado en cabeza de los micropilotes

- instalar en toda la longitud de la pantalla, doble mallazo y gunitado de 30 cm).

- instalar 6 drenes de 5,00 m de longitud repartidos por el paramento en función

de las aguas observadas durante la ejecución de la obra.

ZONA B

Con los materiales empleados (estructura) resulta necesario 1 micropilote cada 1,50 metros de

longitud de pantalla.

La longitud de cada micropilote es de 15,00 metros para garantizar tanto la zona de empotre como

de los esfuerzos verticales. No son necesarios anclajes.

Considerando un tramo a contener de unos 10 ml se recomienda:

- instalar 1 micropilote (tipo 127x9 de 15,00 m de longitud) cada 1,50 m

- instalar viga de atado en cabeza de los micropilotes

Ver solución propuesta en el anexo 1398/08.

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8.3.‐ Otros Trabajos

Tras las obras de sostenimiento sería conveniente la creación‐reparación de una cuneta en el lado

monte, a lo largo de todo el vial.

Se incluye una partida de retaluzado de los taludes situados en el lado monte.

En la zona de cabeza de los micropilotes se instalará una bionda, cierre de madera o similar como

protección.

La zona de suelos deprendidos ladera abajo, “a priori” no se retirará por la dificultad que entraña

el mismo y por no existir zonas con vulnerabilidad. Para esta zona, y en al menos 50,00 m de

desarrollo se incluye, no obstante, una partida para ejecutar labores de bioingeniería que se

detallan en el anexo 1398/09.

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9.‐ RECOMENDACION FINAL Y SEGUIMIENTO (DIRECCIÓN) DE OBRAS

Durante la realización de los trabajos proyectados, será necesaria una supervisión "in situ" por

técnicos con experiencia geotécnica para corroborar o en su caso adaptar las conclusiones y

recomendaciones señaladas. Se deberá efectuar un seguimiento por parte de Técnicos especializados

en Geotecnia, al objeto de garantizar la estabilidad, posible afección a los medianeros y comprobar

las características del subsuelo

Asimismo es necesario redactar un Informe Final que recoja todas las actuaciones realizadas:

- Planos

- Memoria

- Mediciones

- Posibles modificaciones

- Certificados de materiales

- Certificados de tesados en anclajes

Sopela, 9 de Mayo de 2.016

Agustín Larrea Bergaretxe

Geólogo

Colegiado nº 1.625

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REPORTAJE FOTOGRÁFICO

ANEXO 1398 / 00

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Vista General de la Zona

Desprendimiento Zona Oeste

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2/2 1398/00

Desprendimiento Zona Este

Material del desprendimiento

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HOJA 62-IV DURANGO

39 Calizas micríticas brechoides

37 Margas y paraconglomerados de matriz margosa

36 Lutias, areniscas,margas y calizas arenosas flyschoides

34 Callizas arenosas de grano medio a grueso

32 Areniscas de grano medio a grueso y microconglomerados

14 Brechas Poligénicas

11 Alternancia de calizas arenosas y margas

10 Facies olistrómicas

9 Margas y margocalizas

7 Alternancia de calizas arenosas o limolitas y margas

5 Volcánicas basálticas

Falla

Falla supuesta

Contacto normal

Contacto gradual

Dirección y valor del buzamiento de la estratificación

Estratifiación vertical

PROYECTODesprendimiento en el Bº Andikoa

en el T.M. de Berriz

PLANO GEOLOGIA GENERAL

ESCALA 1 : 25.000 FECHA : 04 / 16 Nº 1398 / 01

LEYENDA

ZONA DE ESTUDIO

40

N

11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

CORTES DE LOS SONDEOS

ANEXO 1398 / 03

11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

FOTOGRAFÍAS DE LOS SONDEOS

ANEXO 1398 / 04

11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

1/4 1398/04

Emplazamiento Sondeo 1

Sondeo 1 Caja 1

11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

2/4 1398/04

Sondeo 1 Caja 2

Sondeo 1 Caja 3

11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

3/4 1398/04

Emplazamiento Sondeo 2

Sondeo 2 Caja 1

11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

4/4 1398/04

Sondeo 2 Caja 2

Sondeo 2 Caja 3

11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

ENSAYOS DE LABORATORIO

ANEXO 1398 / 05

11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

Laboratorio de ensayos para el Control de Calidad de la Edificación acreditado por la Dirección General de Vivienda y Arquitectura del Gobierno de Cantabria, según Real Decreto 410/2010 de 31 de marzo, con número

de acreditación CTB-L-008

GTK Laboratorio Geotécnico

Laboratorio de Control de Calidad. Edificación y Obra Civil Bº Iseca Vieja, 51 – 39776 Liendo (CANTABRIA)

Tfno: 942 64 39 81

[email protected]

INFORME DE RESULTADOS

INFORME Nº: E070516 REF. MUESTRAS: 2518 PETICIONARIO: GEOLOGÍA Y GEOTECNIA LARREA, S.L. SIPIRI Nº8 DPTO.5 2ª PLANTA 48600 SOPELANA SOLICITUD / OBRA: Ensayos de suelos / Ref.: 1398 – Barrio Andikoa, Berriz (Bizkaia).

El presente Informe técnico se emite bajo las condiciones siguientes:

1. Se prohíbe la reproducción total o parcial de los datos presentados.

2. La información contenida en este documento es estrictamente confidencial. GTK Laboratorio Geotécnico no facilitará información relativa a este Informe a terceras personas, salvo autorización escrita del cliente o en los casos previstos por las leyes vigentes.

3. Los resultados de ensayos tienen valor únicamente en relación con las muestras referidas en las actas.

4. GTK Laboratorio Geotécnico emplea para la realización e interpretación de los ensayos y pruebas, el personal y los medios adecuados en cada caso, no aceptando más responsabilidad ni obligaciones que la repetición gratuita de los ensayos sobre nuevas muestras, en el caso de fallos ajenos a su intención.

5. GTK Laboratorio Geotécnico no se responsabiliza de la veracidad de los datos aportados por el cliente.

El presente informe consta de 10 hojas, incluida ésta.

En Liendo, a 09 de mayo de 2016

Pablo Salvarrey Isequilla Geólogo Colegiado nº 3974

Ignacio San José Carrasco Geólogo Colegiado nº 3972

Director de Laboratorio Director Técnico

11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

2518

S1MI

3,00-3,60 m

GC39,045,242,024,317,819,01,9031,599

12108

DENSIDAD APARENTE (g/cm3)

CONT. SULFATOS SOLUBLES (EHE; mg SO4/kg)

CONTENIDO EN YESO (%)

DETERMINACIÓN DEL Ph (UNE 77305:99)

CONTENIDO EN MATERIA ORGÁNICA (%)

ACIDEZ BAUMANN-GULLY (EHE)

DENSIDAD SECA (g/cm3)

PESO ESPECÍFICO DE LAS PARTÍCULAS (g/cm3)

MODULOS Edometrico secante y compresibilidad (CONSOLID. EDOM.)

INDICE DE POROS INICIAL (CONSOLID. EDÓM.)

EN

SA

YO

S D

E

R

ES

ISTE

NC

IAE

NS

AY

OS

DE

EX

PA

NS

IVID

AD

Y

DE

FOR

MA

BIL

IDA

D

INDICES compresión y Entumecimiento (CONSOLID. EDOM.)

INDICE DE COLAPSO (EDÓMETRO), (%)

RESISTENCIA A CARGA PUNTUAL (MPa)

ENSAYO BRASILEÑO (MPa)

COMPRESIÓN UNIAXIAL EN ROCAS (MPa)

COHESIÓN (kPa)

PROCEDENCIA (OBRA/CLIENTE):

CLASIFICACIÓN S.U.C.S.

LÍMITES DE ATTERBERG

Nº REFERENCIA DE LAS MUESTRAS

LOCALIZACIÓN

CALICATA / SONDEO

TIPO DE MUESTRA

PROFUNDIDAD

EN

SA

YO

S D

E ID

EN

TIFI

CA

CIÓ

N Y

ES

TAD

O

FINOS INFERIORES A 80μ (%)

EN

SA

YO

S Q

UÍM

ICO

S

GRANULOM.

HUMEDAD NATURAL W(%)

GTK Laboratorio Geotécnico Laboratorio de Control de Calidad. Edificación y Obra Civil

1398-Bº Andikoa (Berriz) Geol. y Geot .LARREA, S.L.

LÍMITE LÍQUIDO WL

LÍMITE PLÁSTICO WP

ÍNDICE DE PLASTICIDAD Ip

SUPERIOR A 5mm (%)

Hoja 1 de 1

RESUMEN DE RESULTADOS DE ENSAYOS DE SUELOS

AGRESIVIDAD DEL AGUA AL HORMIGÓN (EHE)

ÁNGULO DE ROZAMIENTO INTERNO (º)

CAMBIO DE VOLUMEN POTENCIAL (LAMBE)

HINCHAMIENTO LIBRE EN EDÓMETRO (%)

PRESIÓN DE HINCHAMIENTO EN EDÓM. (kPa)

ÍNDICE DE HINCHAMIENTO (LAMBE), MPa

CONTENIDO EN CARBONATOS (%CaCO3)

CONTENIDO EN SALES (%)

COMPRESIÓN SIMPLE EN SUELOS (kPa)

DENSIDAD MÁXIMA PROCTOR (g/cm3)

HUMEDAD ÓPTIMA PROCTOR (%)

Laboratorio de ensayos para el Control de Calidad de la Edificación acreditado por la Dirección General de Vivienda y Arquitectura del Gobierno de Cantabria, según Real Decreto 410/2010 de 31 de marzo, con número de acreditación CTB-L-008

ÍNDICE C.B.R. 95%EN

SA

YO

S D

E

C

OM

PA

CTA

CIÓ

N

ÍNDICE C.B.R. 100%

11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

Hoja 1 de 1

Reacción en

Al corte sin drenaje frío al ácido

TORVANE (kp/cm2) clorhídrico

2518 3,00-3,60 m S1 MI Gravas arcillosas - -

Ref. Muestra

Profundidad Extracción

Observaciones:

Localización

APERTURA Y DESCRIPCIÓN DE MUESTRAS

REVISADO: PABLO SALVARREY ISEQUILLAPETICIONARIO (CLIENTE):

E070516INFORME NºGeol. y Geot .LARREA, S.L. REALIZADO: M.A. ORTIZ

GTK Laboratorio GeotécnicoLaboratorio de Control de Calidad. Edificación y Obra CivilBº Iseca Vieja, 51. Liendo (39776) - CantabriaTfno: 942 64 39 81 Fax: 942 64 32 80

-

Tipo

Características Físicas: Resistencia

Micropenetrómetro

SOILTEST (kp/cm2)Color

Marrón

Descripción de la muestra

OBRA: 1398-Bº Andikoa (Berriz) 09/05/2016FECHA DE EMISIÓN DE INFORME:


Fdo. Pablo Salvarrey Fdo: Ignacio San José Director Técnico Director del Laboratorio

11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

2518 Informe Nº: E070516S1 3,00-3,60 m

21/04/201625/04/2016 09/05/2016

OBSERVACIONES:

Director del Laboratorio Director Técnico

% Humedad a/s x 100 19,0

El resultado de este ensayo es válido para esta muestra.

Fdo. Pablo Salvarrey

Suelo s 25,99

Fdo. Ignacio San José

Tara t 60,83

Tara+suelo t+s 86,82

Tara+suelo+agua t+s+a 91,77

Procedencia (Obra / Cliente):

Agua a = (t+s+a)-(t+s) 4,95



Hoja 1 de 1

DETERMINACIÓN DE LA HUMEDAD (UNE 103 300:93)


Muestra (Origen / Profundidad):

Nº Referencia Muestra:

Fecha de Toma:

Fecha de Ensayo: Fecha de emisión del Informe:

11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

Nº Referencia Muestra: 2518 Informe Nº:

S1


Fdo. Pablo Salvarrey Fdo. Ignacio San JoséDirector del Laboratorio Director Técnico

OBSERVACIONES:

Densidad húmeda ρ = M1 / V2 1,903

Densidad seca ρd = ρ / [1 + (w / 100)] 1,599

Masa sumergida muestra+parafina

M4 (g) 36,60

Volumen muestra V2 = M2 - M4 - V1 41,94

Volumen parafina V1(cm3) = M3 / ρp 8,02

Densidad parafina ρp (g/cm3) 0,84

Masa muestra+parafina M2 (g) 86,56

Masa parafina añadida M3(g) = M2 - M1 6,74

% Humedad w = a/s x 100 19,0

Masa muestra M1 (g) 79,82

Tara t 60,83

Suelo s 25,99

Tara+suelo+agua t+s+a 91,77

Tara+suelo t+s 86,82

Agua a = (t+s+a)-(t+s) 4,95

1398-Bº Andikoa (Berriz) Geol. y Geot .LARREA, S.L.25/04/2016 Fecha de emisión del Informe: 09/05/2016



Hoja 1 de 1

DETERMINACIÓN DE LA DENSIDAD DE UN SUELO Método de la balanza hidrostática (UNE 103 301:94)


E070516Muestra (Origen / Profundidad): 3,00-3,60 mFecha de Toma: 21/04/2016Fecha de Ensayo:

11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

2518 E070516S1

09/05/2016

A 1511,10 f= 100/(100+h) 0,9715

B 863,40 h=(a/s)x100 2,93

C 674,40 - 1

E=(A-B) x f 629,26 a=(t+s+a)- (t+s) 2,03

F= B+E 1492,66 t+s+a 132,90

G 50,50 t+s 130,87

H= G x f 49,06 t 61,60

s 69,27

Grs.en la Grs.en la

parte fina muestra

Designación ensayada total

1 2 A 3 4 5 6

1.492,66 100,0

63 2,5'' 0,00 1.492,66 100,0

50 2 " 0,00 1.492,66 100,0

40 1,5'' 0,00 1.492,66 100,0

25 1'' 277,80 1.214,86 81,4

20 3/4'' 55,30 1.159,56 77,7

12,5 1/2'' 172,23 987,33 66,1

10 3/8'' 44,20 943,13 63,2

6,3 1/4'' 88,94 854,19 57,2

5 Nº 4 35,93 818,26 54,8

2 Nº 10 5,70 73,11 745,15 49,9

1 Nº 18 4,90 62,85 682,31 45,7

0,630 Nº 30 2,29 29,37 652,94 43,7

0,400 Nº 40 1,34 17,19 635,75 42,6

0,080 Nº 200 4,21 54,00 581,75 39,0

2,00

4,75

6,35

0,074

0,420

0,590

1,00

OBSERVACIONES

2 B

Abertura mm.

19,1

25,4

38,1

50,8

63,5

% Pasa

9,52

12,7

U.N.E. GramosA.S.T.M.

Fracción fina ensayada Tara + suelo

Fraccion fina ensayada seca Tara

Por fracción gruesa se entiende el material retenido por el tamiz nº10 Suelo

y fracción fina el que pasa por el mismo tamiz

TAMICES Pasa en muestra totalRetenido en tamicesDescripción del suelo

Muestra total seca Tara+suelo+agua

Gruesos sin lavar Hum. higroscópica %

Gruesos lavados Referencia tara

Fracción fina seca total Agua

Fecha de Ensayo: 06/05/2016Geol. y Geot .LARREA, S.L.

CÁLCULOS PREVIOS

Fecha de emisión del Informe:

3,00-3,60 m

Procedencia (Obra / Cliente): 1398-Bº Andikoa (Berriz)



Fecha de Toma: 21/04/2016

HUMEDAD HIGROSCÓPICA

Muestra total seca al aire Factor de corrección



Hoja 1 de 2

ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO DE SUELOS POR TAMIZADO (UNE 103 101:95)

Informe Nº:

11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

2518

Tamices 63 50 40 25 20 12,5 10 6,3 5 2 1 0,63 0,4 0,08

% pasa 100,0 100,0 100,0 81,4 77,7 66,1 63,2 57,2 54,8 49,9 45,7 43,7 42,6 39,0


Director del Laboratorio Director Técnico

FINOS 39,0 39,0


Fdo. Pablo Salvarrey Fdo: Ignacio San José

GRAVA 45,2 50,110,9


Hoja 2 de 2GTK Laboratorio Geotécnico

Laboratorio de Control de Calidad. Edificación y Obra Civil

ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO DE SUELOS POR TAMIZADO (UNE 103 101:95)

OBSERVACIONES:

% SUCS

ARENA 15,8

CTE

CURVA GRANULOMÉTRICA (% PASA)

63 50 40 25 20

12,5 10 6,3 5 2 1

0,63 0,

4

0,08

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

Tamices UNE

% Q

ue

pas

a

11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

2518 Informe Nº: E070516S1

09/05/2016

16 27

1 2

29,54 30,30

27,58 28,22

23,09 23,23

4,49 4,99

1,96 2,08

43,65 41,68 42,0

LÍMITE LÍQUIDO

(UNE 103 103:949

Geol. y Geot .LARREA, S.L.

t+s+a Tara+suelo+agua

Número de golpes

Referencia tara

Procedencia (Obra / Cliente): 1398-Bº Andikoa (Berriz)

LÍMITE LÍQUIDO

s=(t+s)-t Suelo


a=(t+s+a)-(t+s) Agua

w=100x a / s Humedad (%)

t+s Tara+suelo

t Tara


Fecha de emisión del Informe:Fecha de Ensayo: 06/05/2016

3,00-3,60 mFecha de Toma: 21/04/2016



Hoja 1 de 2

DETERMINACIÓN DEL LÍMITE LÍQUIDO POR EL MÉTODO DEL APARATO DE CASAGRANDE (UNE 103 103:94) y LÍMITE PLÁSTICO (UNE 103 104:93) DE UN SUELO

25

15

35

10

100

10,00 100,00% DE HUMEDAD

Nº

DE

GO

LP

ES

11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

Nº Referencia Muestra: 2518

26,86 26,90

25,98 26,15

22,33 23,08

3,65 3,07

0,88 0,75

24,11 24,43 24,3

10 425,5 4

10 729,8 7

10 410 7

OBSERVACIONES:



LÍMITE PLÁSTICO

17,8

24,3

ÍNDICE DE PLASTICIDAD, IP

a=(t+s+a)-(t+s)

42,0

t

1 2

DESCRIPCIÓN ASTM D-2486

CLASIFICACIÓN SUCS GC

LÍMITE PLÁSTICO

t+s+a Tara+suelo+agua

(UNE 103 104:94)Referencia tara

Grava arcillosa

s=(t+s)-t Suelo

45,2FRACCIÓN > 5,00 mm, %

Agua

Humedad (%)

LÍMITE PLÁSTICO, LP

39,0


Hoja 2 de 2

DETERMINACIÓN DEL LÍMITE LÍQUIDO POR EL MÉTODO DEL APARATO DE CASAGRANDE (UNE 103 103:94) y LÍMITE PLÁSTICO (UNE 103 104:93) DE UN SUELO


w=100x a / s

FRACCIÓN < 0,08 mm, %

LÍMITE LÍQUIDO, LL

Tara+suelo

Tara

t+s

CARTA DE CASAGRANDE

0

10

20

30

40

50

60

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

Límite Líquido

Índ

ice

de

pla

stic

idad

CL CH

ML MH

11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

2518 E070516S1

09/05/2016

Débil (Qa) Medio (Qb) Fuerte (Qc)

12 > 200 _ _

108 2000 a 30003000 a 12000

> 12000

OBSERVACIONES:



EVALUACIÓN DE LA AGRESIVIDAD:

Contenido en sulfatos

(mg SO42- / kilo de suelo)

El suelo no es agresivo para el hormigón

DETERMINACIÓNResultado del ensayo

GRADO DE AGRESIVIDAD

Acidez Baumann-Gully (ml/kg suelo)

Fecha de Toma:

Fecha de Ensayo:

21/04/201606/05/2016

0,011Contenido en ión SO4

2- (%) (UNE 83963)

C + F + Precipitado (g) 121,5542

Peso precipitado = (C + F + Precipitado)-(C + F) 0,0131

mg SO42- / kilo de suelo = 411,6 x P / M 107,8392

Tara del crisol: C (g) 121,5411

Peso del filtro calcinado: F (g) 0,0000

Volumen de Hidróxido de Sodio empleado en la valoración (ml)

0,3

12

Peso de suelo analizado: M (kg) 0,05

Grado de acidez (ml/kg suelo) (UNE 83962)


Informe Nº:

Volumen de líquido recogido para la valoración (ml) 50

Fecha de emisión del Informe:


Hoja 1 de 1

DURABILIDAD DEL HORMIGÓN. SUELOS AGRESIVOS (UNE 83962; UNE 83963)




Muestra (Origen / Profundidad): 3,00-3,60 m

Peso de suelo seco ensayado (g) 100

11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

PERFILES GEOTÉCNICOS

ANEXO 1398 / 06

11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

CÁLCULOS

ANEXO 1398 / 07

11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

Program DIADIM 32

CÁLCULO DEL MURO PANTALLA

Barrio Andikoa -1398Cálculo Pantalla Micropilotes

Zona A

DESCRIPCIÓN LITOESTRATIGRÁFICAProf. [m] Gama [kN/m³] Gama Sat. [kN/m³] Phi [°] Cohe. [kN/m²] ks [kN/m³]

1.40 19.00 19.00 25.00 5.00 0.006.00 19.00 19.00 25.00 15.00 0.009.50 20.00 20.00 28.00 25.00 0.00

12.00 22.00 22.00 40.00 30.00 0.00100.00 26.00 26.00 45.00 50.00 0.00

PARÁMETROS DEL MURO PANTALLACondiciones de vínculo de la cabeza del muro pantalla: libreCondiciones de vínculo del pie del muro pantalla: libreEmpujes activo y pasivo calculados a cada fase de excavaciónCoeficiente de rigidez ks recalculado a cada fase de excavaciónCálculo efectuado en términos de tensión efectivaEmpujes activo y pasivo calculados con el método sugerido por RankineCoeficiente de rigidez ks calculado con el método de Bowles

Longitud del muro pantalla [m] .................................................................... 15.00Rigidez EJ del muro pantalla [kN m²] .......................................................... 3440.00Sobrecarga vertical lado monte [kN/m²] ...................................................... 20.00Momento externo aplicado a la cabeza del muro pantalla [kN m] .............. 0.00Fuerza horizontal externa aplicada a la cabeza del muro pantalla [kN] ..... 0.00Carga normal aplicada a la cabeza del muro pantalla [kN] ........................ 0.00Inclinación del terreno en el lado monte del muro pantalla [°] .................... 0.00Profundidad de la capa freatica al lado monte del muro pantalla [m] ........ 6.00Coefficiente sismico orizzontale [-] .............................................................. 0.00Coefficiente sismico verticale [-] .................................................................. 0.00

DESCRIPCIÓN TIRANTESProf. [m] Rigidez [kN/m] Pretens. [kN] Tipo

1.00 1700.00 0.00 Sólo a tracción3.00 1700.00 0.00 Sólo a tracción

DESCRIPCIÓN FASES DE EXCAVACIÓNProf. [m] Número tot. tirantes Sobreca. [kN/m²] Prof. capa freatica [m]

4.50 0.00 0.00 100.004.50 2.00 0.00 100.006.00 2.00 0.00 100.00

FASE RESULTADOS 1Profundidad [m] Desplazamiento [cm] Momento [kN m] Corte [kN]

0.00 36.93 0.00 -.000.30 34.63 -.07 -.87

(C) 2000-2003 geo&soft international

11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

Program DIADIM 32

Profundidad [m] Desplazamiento [cm] Momento [kN m] Corte [kN]0.60 32.33 -.52 -2.430.90 30.03 -1.54 -4.691.20 27.73 -3.33 -7.641.50 25.44 -6.12 -9.381.80 23.17 -8.96 -9.902.10 20.92 -12.07 -11.112.40 18.71 -15.63 -13.022.70 16.53 -19.88 -15.623.00 14.41 -25.01 -18.913.30 12.35 -31.23 -22.903.60 10.37 -38.75 -27.583.90 8.50 -47.78 -32.964.20 6.75 -58.53 -39.034.50 5.15 -71.20 -38.734.80 3.74 -81.77 -29.965.10 2.55 -89.18 -17.665.40 1.58 -92.37 -1.855.70 0.86 -90.29 17.476.00 0.38 -81.89 49.596.30 0.11 -60.53 78.976.60 -.00 -34.50 77.636.90 -.02 -13.96 53.457.20 -.00 -2.43 26.747.50 0.01 2.08 8.697.80 0.02 2.78 0.068.10 0.03 2.12 -2.188.40 0.03 1.47 -1.418.70 0.03 1.27 -.259.00 0.03 1.32 -.899.30 0.02 0.74 -5.589.60 0.01 -2.03 -3.699.90 0.00 -1.47 2.55

10.20 0.00 -.49 2.3810.50 0.00 -.04 0.9410.80 0.00 0.06 0.3011.10 0.00 0.13 0.4211.40 0.00 0.32 0.4911.70 0.00 0.43 -1.5112.00 0.00 -.58 -1.1112.30 0.00 -.23 0.9312.60 0.00 -.02 0.4112.90 0.00 0.01 0.0513.20 0.00 0.00 -.0213.50 0.00 0.00 -.0113.80 0.00 -.00 -.0014.10 0.00 -.00 0.0014.40 0.00 0.00 0.0014.70 0.00 0.00 -.0015.00 0.00 0.00 0.00


11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

Program DIADIM 32


0.00 36.93 0.00 -.000.30 34.63 -.07 -.870.60 32.33 -.52 -2.430.90 30.03 -1.54 -5.911.20 27.73 -3.33 -7.641.50 25.44 -6.12 -9.381.80 23.17 -8.96 -9.902.10 20.92 -12.07 -11.112.40 18.71 -15.63 -13.022.70 16.53 -19.88 -15.623.00 14.41 -25.01 -18.223.30 12.35 -31.23 -22.903.60 10.37 -38.75 -27.583.90 8.50 -47.78 -32.964.20 6.75 -58.53 -39.034.50 5.15 -71.20 -38.734.80 3.74 -81.77 -29.965.10 2.55 -89.18 -17.665.40 1.58 -92.37 -1.855.70 0.86 -90.29 17.476.00 0.38 -81.89 49.596.30 0.11 -60.53 78.976.60 -.00 -34.50 77.636.90 -.02 -13.96 53.457.20 -.00 -2.43 26.747.50 0.01 2.08 8.697.80 0.02 2.78 0.068.10 0.03 2.12 -2.188.40 0.03 1.47 -1.418.70 0.03 1.27 -.259.00 0.03 1.32 -.899.30 0.02 0.74 -5.589.60 0.01 -2.03 -3.699.90 0.00 -1.47 2.55

10.20 0.00 -.49 2.3810.50 0.00 -.04 0.9410.80 0.00 0.06 0.3011.10 0.00 0.13 0.4211.40 0.00 0.32 0.4911.70 0.00 0.43 -1.5112.00 0.00 -.58 -1.1112.30 0.00 -.23 0.9312.60 0.00 -.02 0.4112.90 0.00 0.01 0.0513.20 0.00 0.00 -.0213.50 0.00 0.00 -.0113.80 0.00 -.00 -.0014.10 0.00 -.00 0.0014.40 0.00 0.00 0.00


11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

Program DIADIM 32

Profundidad [m] Desplazamiento [cm] Momento [kN m] Corte [kN]14.70 0.00 0.00 -.0015.00 0.00 0.00 0.00


0.00 34.90 0.00 -.000.30 33.01 -.07 -.870.60 31.11 -.52 -2.430.90 29.22 -1.54 -5.911.20 27.33 -3.33 -7.641.50 25.45 -6.12 -9.381.80 23.59 -8.96 -9.902.10 21.75 -12.07 -11.112.40 19.94 -15.63 -13.022.70 18.18 -19.88 -15.623.00 16.46 -25.01 16.693.30 14.81 -20.75 12.003.60 13.22 -17.80 7.323.90 11.67 -16.36 1.944.20 10.16 -16.63 -4.124.50 8.70 -18.83 -10.884.80 7.29 -23.17 -18.345.10 5.94 -29.84 -26.495.40 4.66 -39.07 -35.345.70 3.49 -51.05 -44.886.00 2.45 -66.00 -40.096.30 1.59 -75.11 -18.756.60 0.92 -77.25 6.346.90 0.45 -71.30 35.217.20 0.17 -56.12 58.917.50 0.04 -35.95 65.637.80 0.00 -16.74 52.498.10 0.00 -4.45 30.348.40 0.02 1.46 13.188.70 0.03 3.45 3.439.00 0.03 3.51 -2.129.30 0.03 2.18 -8.519.60 0.01 -1.58 -6.849.90 0.01 -1.92 1.05

10.20 0.00 -.95 2.8110.50 0.00 -.23 1.6610.80 0.00 0.04 0.6911.10 0.00 0.18 0.6011.40 0.00 0.40 0.5511.70 0.00 0.51 -1.8412.00 0.00 -.70 -1.3412.30 0.00 -.29 1.1112.60 0.00 -.03 0.5112.90 0.00 0.01 0.0713.20 0.00 0.00 -.02


11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

Program DIADIM 32

Profundidad [m] Desplazamiento [cm] Momento [kN m] Corte [kN]13.50 0.00 0.00 -.0113.80 0.00 -.00 -.0014.10 0.00 -.00 0.0014.40 0.00 -.00 0.0014.70 0.00 -.00 0.0015.00 0.00 0.00 0.00

MÁXIMA FUERZA APLICADA A LOS TIRANTES

Prof. tirantes [m] Fuerza max. [kN]1.00 -.003.00 34.91

CÁLCULO MICROPILOTES

Diámetro externo [mm] ............ 127.00Diámetro interno [mm] ............. 109.00Espaciado armaduras [mm] ..... 400.00

CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES

Módulo elástico del acero [N/mm²] ................................................ 200000.00Módulo elástico hormigón [N/mm²] ................................................ 30000.00Fluencia característica del acero fyk [N/mm²] ............................... 500.00Resistencia cilíndrica característica del hormigón fck [N/mm²] ..... 25.00

VERIFICACIÓN DE LOS MOMENTOS DE FLEXIÓN

Mrd (pos) ..... Momento resistente de cálculo (pos.)Mrd (neg) ..... Momento resistente de cálculo (neg.)Msk .............. Momento máximo aplicadoMsd .............. Momento de cálculo máximo aplicadoNsd .............. Cálculo del esfuerzo normal aplicado

TABLA RESUMEN DE LAS SOLICITACION DE CÁLCULO

Prof. [m] Nsd [kN] Mrd (pos) [kN m] Mrd (neg) [kN m] Msk [kN m] Msd [kN m] Cond. seguridad0.00 0.00 129.38 -129.38 0.00 0.00 verificado0.30 0.47 129.37 -129.37 -.07 -.10 verificado0.60 0.94 129.37 -129.37 -.52 -.67 verificado0.90 1.41 129.37 -129.37 -1.54 -2.00 verificado1.20 1.88 129.37 -129.37 -3.33 -4.34 verificado1.50 2.35 129.36 -129.36 -6.12 -7.96 verificado1.80 2.82 129.36 -129.36 -8.96 -11.66 verificado2.10 3.29 129.36 -129.36 -12.07 -15.69 verificado2.40 3.76 129.36 -129.36 -15.63 -20.33 verificado2.70 4.23 129.36 -129.36 -19.88 -25.84 verificado3.00 4.70 129.35 -129.35 -25.01 -32.51 verificado3.30 5.18 129.35 -129.35 -31.23 -40.60 verificado3.60 5.65 129.35 -129.35 -38.75 -50.38 verificado


11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

Program DIADIM 32

Prof. [m] Nsd [kN] Mrd (pos) [kN m] Mrd (neg) [kN m] Msk [kN m] Msd [kN m] Cond. seguridad3.90 6.12 129.35 -129.35 -47.78 -62.12 verificado4.20 6.59 129.34 -129.34 -58.53 -76.09 verificado4.50 7.06 129.34 -129.34 -71.20 -92.57 verificado4.80 7.53 129.34 -129.34 -81.77 -106.30 verificado5.10 8.00 129.34 -129.34 -89.18 -115.94 verificado5.40 8.47 129.34 -129.34 -92.37 -120.09 verificado5.70 8.94 129.33 -129.33 -90.29 -117.38 verificado6.00 9.41 129.33 -129.33 -81.89 -106.45 verificado6.30 9.89 129.33 -129.33 -75.11 -97.64 verificado6.60 10.36 129.33 -129.33 -77.25 -100.43 verificado6.90 10.83 129.33 -129.33 -71.30 -92.69 verificado7.20 11.30 129.32 -129.32 -56.12 -72.96 verificado7.50 11.77 129.32 -129.32 -35.95 -46.73 verificado7.80 12.24 129.32 -129.32 -16.74 -21.76 verificado8.10 12.71 129.32 -129.32 -4.45 -5.78 verificado8.40 13.18 129.31 -129.31 1.47 1.91 verificado8.70 13.65 129.31 -129.31 3.45 4.49 verificado9.00 14.12 129.31 -129.31 3.51 4.57 verificado9.30 14.60 129.31 -129.31 2.18 2.84 verificado9.60 15.07 129.31 -129.31 -2.03 -2.63 verificado9.90 15.54 129.30 -129.30 -1.92 -2.49 verificado

10.20 16.01 129.30 -129.30 -.95 -1.24 verificado10.50 16.48 129.30 -129.30 -.23 -.30 verificado10.80 16.95 129.30 -129.30 0.06 0.08 verificado11.10 17.42 129.29 -129.29 0.18 0.23 verificado11.40 17.89 129.29 -129.29 0.40 0.52 verificado11.70 18.36 129.29 -129.29 0.51 0.66 verificado12.00 18.83 129.29 -129.29 -.70 -.91 verificado12.30 19.31 129.29 -129.29 -.29 -.38 verificado12.60 19.78 129.28 -129.28 -.03 -.04 verificado12.90 20.25 129.28 -129.28 0.01 0.02 verificado13.20 20.72 129.28 -129.28 0.00 0.01 verificado13.50 21.19 129.28 -129.28 0.00 0.00 verificado13.80 21.66 129.28 -129.28 -.00 -.00 verificado14.10 22.13 129.27 -129.27 -.00 -.00 verificado14.40 22.60 129.27 -129.27 -.00 -.00 verificado14.70 23.07 129.27 -129.27 0.00 0.00 verificado15.00 23.54 129.26 -129.26 0.00 0.00 verificado

Condiciones de seguridad verificadas (momento negativo)Condiciones de seguridad verificadas (momento positivo)


11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

FASE

1Barrio Andikoa -1398Cálculo Pantalla MicropilotesZona A

Esquema muro pantalla

Desplazamiento: 36.93 [cm]

Momento pos.: 2.78 [kN m]

Momento neg.: -92.37 [kN m]

01

23

45

67

89

1011

1213

1415

Desplazamientos [cm]




-20 0 20

01

23

45

67

89

1011

1213

1415

Momentos [kN m]




-50 0 50

01

23

45

67

89

1011

1213

1415

Corte [kN]




-50 0 50

01

23

45

67

89

1011

1213

1415

Corte: 78.97 [kN]

Presiones [kN/m²]




-100 0 100

01

23

45

67

89

1011

1213

1415

EstratigrafíaZ Gn Gs Phi C'[m] [kN/m³] [kN/m³] [°] [kN/m²]

1.40 19.00 19.00 25.00 5.00

6.00 19.00 19.00 25.00 15.00

9.50 20.00 20.00 28.00 25.00

12.00 22.00 22.00 40.00 30.00

100.00 26.00 26.00 45.00 50.00

Parámetros del Muro Pantalla

Cabeza: libre

Pie: libre

Longitud: 15.0 [m]

Rigidez: 3440.0 [kN m²]

Cargas Externas

Sobrecarga lado monte: 20.00 [kN/m²]

Momento externo: 0.00 [kN m]

Fuerza horiz. externa: 0.00 [kN]

Carga normal : 0.00 [kN]

Fase de excavación

Profundidad: 4.50 [m]

Numero de tirantes: 0.00 [-]

Sobrecarga: 0.00 [kN/m²]

Prof. capa freatica: 100.00 [m]

Resultados del cálculo

Solicitación TirantesZ PC K DL T[m] [kN] [kN/m] [mm] [kN]

Sección Estructural

Lado

mon

te

Lado

val

le

Diámetro externo pilotes: 127 [mm]

Diámetro interno pilotes: 109 [mm]

Espaciado pilotes: 400 [mm]

www.geoandsoft.com

11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

FASE



1.00 0.00 1700 0.00 0.00

0.00 [kN]

3.00 0.00 1700 0.00 0.00

0.00 [kN]




01

23

45

67

89

1011

1213

1415





-20 0 20

01

23

45

67

89

1011

1213

1415

Momentos [kN m]




-50 0 50

01

23

45

67

89

1011

1213

1415

Corte [kN]




-50 0 50

01

23

45

67

89

1011

1213

1415

Corte: 78.97 [kN]

Presiones [kN/m²]




-100 0 100

01

23

45

67

89

1011

1213

1415


1.40 19.00 19.00 25.00 5.00

6.00 19.00 19.00 25.00 15.00

9.50 20.00 20.00 28.00 25.00

12.00 22.00 22.00 40.00 30.00

100.00 26.00 26.00 45.00 50.00


Cabeza: libre

Pie: libre

Longitud: 15.0 [m]


Cargas Externas





Fase de excavación








Lado

mon

te

Lado

val

le




www.geoandsoft.com

11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

FASE



1.00 0.00 1700 -8.06 -13.70

-13.70 [kN]

3.00 0.00 1700 20.54 34.91

34.91 [kN]




01

23

45

67

89

1011

1213

1415





-20 0 20

01

23

45

67

89

1011

1213

1415

Momentos [kN m]




-50 0 50

01

23

45

67

89

1011

1213

1415

Corte [kN]




-50 0 50

01

23

45

67

89

1011

1213

1415

Corte: 65.63 [kN]

Presiones [kN/m²]




-100 0 100

01

23

45

67

89

1011

1213

1415


1.40 19.00 19.00 25.00 5.00

6.00 19.00 19.00 25.00 15.00

9.50 20.00 20.00 28.00 25.00

12.00 22.00 22.00 40.00 30.00

100.00 26.00 26.00 45.00 50.00


Cabeza: libre

Pie: libre

Longitud: 15.0 [m]


Cargas Externas





Fase de excavación








Lado

mon

te

Lado

val

le




www.geoandsoft.com

11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

Program DIADIM 32

CÁLCULO DEL MURO PANTALLA

Barrio Andikoa -1398Cálculo Pantalla Micropilotes

Zona B

DESCRIPCIÓN LITOESTRATIGRÁFICAProf. [m] Gama [kN/m³] Gama Sat. [kN/m³] Phi [°] Cohe. [kN/m²] ks [kN/m³]

1.40 19.00 19.00 25.00 5.00 0.006.00 19.00 19.00 25.00 15.00 0.009.50 20.00 20.00 28.00 25.00 0.00

12.00 22.00 22.00 40.00 30.00 0.00100.00 26.00 26.00 45.00 50.00 0.00

PARÁMETROS DEL MURO PANTALLACondiciones de vínculo de la cabeza del muro pantalla: libreCondiciones de vínculo del pie del muro pantalla: libreEmpujes activo y pasivo calculados a cada fase de excavaciónCoeficiente de rigidez ks recalculado a cada fase de excavaciónCálculo efectuado en términos de tensión efectivaEmpujes activo y pasivo calculados con el método sugerido por RankineCoeficiente de rigidez ks calculado con el método de Bowles

Longitud del muro pantalla [m] .................................................................... 15.00Rigidez EJ del muro pantalla [kN m²] .......................................................... 917.30Sobrecarga vertical lado monte [kN/m²] ...................................................... 20.00Momento externo aplicado a la cabeza del muro pantalla [kN m] .............. 0.00Fuerza horizontal externa aplicada a la cabeza del muro pantalla [kN] ..... 0.00Carga normal aplicada a la cabeza del muro pantalla [kN] ........................ 0.00Inclinación del terreno en el lado monte del muro pantalla [°] .................... 0.00Profundidad de la capa freatica al lado monte del muro pantalla [m] ........ 6.00Coefficiente sismico orizzontale [-] .............................................................. 0.00Coefficiente sismico verticale [-] .................................................................. 0.00

DESCRIPCIÓN FASES DE EXCAVACIÓNProf. [m] Número tot. tirantes Sobreca. [kN/m²] Prof. capa freatica [m]

2.50 0.00 0.00 100.00


0.00 9.48 0.00 0.000.30 8.38 -.07 -.870.60 7.29 -.52 -2.430.90 6.19 -1.54 -4.691.20 5.11 -3.33 -7.641.50 4.07 -6.12 -9.381.80 3.08 -8.96 -9.902.10 2.18 -12.07 -11.112.40 1.40 -15.63 -13.02


11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

Program DIADIM 32

Profundidad [m] Desplazamiento [cm] Momento [kN m] Corte [kN]2.70 0.78 -19.88 -7.153.00 0.35 -19.93 8.593.30 0.11 -14.72 20.243.60 0.02 -7.78 20.233.90 0.01 -2.58 12.834.20 0.02 -.08 5.314.50 0.03 0.60 1.034.80 0.03 0.53 -.425.10 0.03 0.34 -.465.40 0.03 0.25 -.335.70 0.03 0.14 -1.046.00 0.02 -.36 -.686.30 0.02 -.26 0.456.60 0.02 -.09 0.426.90 0.02 -.01 0.187.20 0.02 0.01 0.027.50 0.02 0.00 -.037.80 0.02 -.00 -.028.10 0.02 -.01 0.048.40 0.02 0.02 0.268.70 0.02 0.14 0.609.00 0.02 0.38 0.509.30 0.01 0.44 -1.889.60 0.00 -.74 -1.139.90 0.00 -.23 1.23

10.20 0.00 -.00 0.4010.50 0.00 0.01 0.0110.80 0.00 0.00 -.0111.10 0.00 0.00 0.0811.40 0.00 0.05 0.2811.70 0.00 0.17 -.4112.00 0.00 -.19 -.3312.30 0.00 -.03 0.3212.60 0.00 0.00 0.0512.90 0.00 0.00 -.0013.20 0.00 0.00 -.0013.50 0.00 0.00 -.0013.80 0.00 0.00 0.0014.10 0.00 0.00 -.0014.40 0.00 0.00 -.0014.70 0.00 0.00 -.0015.00 0.00 0.00 -.00

CÁLCULO MICROPILOTES

Diámetro externo [mm] ............ 127.00Diámetro interno [mm] ............. 109.00Espaciado armaduras [mm] ..... 1500.00

CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES


11/05/2016 31600042R0 031600042/00


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Program DIADIM 32

Módulo elástico del acero [N/mm²] ................................................ 200000.00Módulo elástico hormigón [N/mm²] ................................................ 30000.00Fluencia característica del acero fyk [N/mm²] ............................... 500.00Resistencia cilíndrica característica del hormigón fck [N/mm²] ..... 25.00

VERIFICACIÓN DE LOS MOMENTOS DE FLEXIÓN

Mrd (pos) ..... Momento resistente de cálculo (pos.)Mrd (neg) ..... Momento resistente de cálculo (neg.)Msk .............. Momento máximo aplicadoMsd .............. Momento de cálculo máximo aplicadoNsd .............. Cálculo del esfuerzo normal aplicado

TABLA RESUMEN DE LAS SOLICITACION DE CÁLCULO

Prof. [m] Nsd [kN] Mrd (pos) [kN m] Mrd (neg) [kN m] Msk [kN m] Msd [kN m] Cond. seguridad0.00 0.00 34.50 -34.50 0.00 0.00 verificado0.30 0.12 34.50 -34.50 -.07 -.10 verificado0.60 0.25 34.50 -34.50 -.52 -.67 verificado0.90 0.37 34.49 -34.49 -1.54 -2.00 verificado1.20 0.50 34.49 -34.49 -3.33 -4.34 verificado1.50 0.62 34.49 -34.49 -6.12 -7.96 verificado1.80 0.75 34.49 -34.49 -8.96 -11.66 verificado2.10 0.87 34.49 -34.49 -12.07 -15.69 verificado2.40 1.00 34.49 -34.49 -15.63 -20.33 verificado2.70 1.13 34.49 -34.49 -19.88 -25.84 verificado3.00 1.25 34.49 -34.49 -19.93 -25.91 verificado3.30 1.38 34.49 -34.49 -14.72 -19.14 verificado3.60 1.50 34.49 -34.49 -7.78 -10.11 verificado3.90 1.63 34.49 -34.49 -2.58 -3.35 verificado4.20 1.75 34.49 -34.49 -.08 -.10 verificado4.50 1.88 34.49 -34.49 0.60 0.78 verificado4.80 2.00 34.49 -34.49 0.53 0.69 verificado5.10 2.13 34.49 -34.49 0.34 0.45 verificado5.40 2.26 34.49 -34.49 0.25 0.33 verificado5.70 2.38 34.49 -34.49 0.14 0.19 verificado6.00 2.51 34.48 -34.48 -.36 -.47 verificado6.30 2.63 34.48 -34.48 -.26 -.34 verificado6.60 2.76 34.48 -34.48 -.09 -.12 verificado6.90 2.88 34.48 -34.48 -.01 -.01 verificado7.20 3.01 34.48 -34.48 0.01 0.01 verificado7.50 3.13 34.48 -34.48 0.00 0.00 verificado7.80 3.26 34.48 -34.48 -.00 -.00 verificado8.10 3.39 34.48 -34.48 -.01 -.01 verificado8.40 3.51 34.48 -34.48 0.02 0.02 verificado8.70 3.64 34.48 -34.48 0.14 0.19 verificado9.00 3.76 34.48 -34.48 0.38 0.50 verificado9.30 3.89 34.48 -34.48 0.44 0.58 verificado9.60 4.01 34.48 -34.48 -.74 -.97 verificado9.90 4.14 34.48 -34.48 -.23 -.29 verificado


11/05/2016 31600042R0 031600042/00


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Program DIADIM 32

Prof. [m] Nsd [kN] Mrd (pos) [kN m] Mrd (neg) [kN m] Msk [kN m] Msd [kN m] Cond. seguridad10.20 4.27 34.48 -34.48 -.00 -.00 verificado10.50 4.39 34.48 -34.48 0.01 0.01 verificado10.80 4.52 34.48 -34.48 0.00 0.00 verificado11.10 4.64 34.47 -34.47 0.00 0.00 verificado11.40 4.77 34.47 -34.47 0.05 0.06 verificado11.70 4.89 34.47 -34.47 0.17 0.22 verificado12.00 5.02 34.47 -34.47 -.19 -.25 verificado12.30 5.14 34.47 -34.47 -.03 -.03 verificado12.60 5.27 34.47 -34.47 0.00 0.00 verificado12.90 5.40 34.47 -34.47 0.00 0.00 verificado13.20 5.52 34.47 -34.47 0.00 0.00 verificado13.50 5.65 34.47 -34.47 0.00 0.00 verificado13.80 5.77 34.47 -34.47 0.00 0.00 verificado14.10 5.90 34.47 -34.47 0.00 0.00 verificado14.40 6.02 34.47 -34.47 0.00 0.00 verificado14.70 6.15 34.47 -34.47 0.00 0.00 verificado15.00 6.27 34.47 -34.47 0.00 0.00 verificado

Condiciones de seguridad verificadas (momento negativo)Condiciones de seguridad verificadas (momento positivo)


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FASE

1Barrio Andikoa -1398Cálculo Pantalla MicropilotesZona B





01

23

45

67

89

1011

1213

1415





-5 0 5

01

23

45

67

89

1011

1213

1415

Momentos [kN m]




-20 -10 0 10 20

01

23

45

67

89

1011

1213

1415

Corte [kN]




-20 -10 0 10 20

01

23

45

67

89

1011

1213

1415

Corte: 20.24 [kN]

Presiones [kN/m²]




-100 0 100

01

23

45

67

89

1011

1213

1415


1.40 19.00 19.00 25.00 5.00

6.00 19.00 19.00 25.00 15.00

9.50 20.00 20.00 28.00 25.00

12.00 22.00 22.00 40.00 30.00

100.00 26.00 26.00 45.00 50.00


Cabeza: libre

Pie: libre

Longitud: 15.0 [m]


Cargas Externas





Fase de excavación








Lado

mon

te

Lado

val

le




www.geoandsoft.com

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SOLUCIÓN PROPUESTA

ANEXO 1398 / 08

11/05/2016 31600042R0 031600042/00


1625

11/05/2016 31600042R0 031600042/00


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BIOINGENIERÍA

ANEXO 1398 / 09

11/05/2016 31600042R0 031600042/00


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BIOINGENIERIA Escalones de matorral Descripción Esta técnica consiste en situar ramas de especies leñosas con capacidad para enraizar en pequeñas zanjas o entre capas sucesivas de tierra a lo largo de la pendiente de los taludes, de manera que formen una especie de terrazas o escalones (Figura ). Esta técnica difiere de las fajinas en la orientación de las ramas y la profundidad a la que éstas se sitúan. En los escalones de matorral las ramas se orientan más o menos perpendicularmente al perfil del talud y se introducen hasta dos metros dentro de él, mientras que las fajinas se sitúan paralelas al perfil del talud y se entierran muy someramente.

Escalones de matorral

La orientación perpendicular es más efectiva desde el punto de vista del refuerzo del suelo y la estabilidad del talud frente a movimientos de masas. Las ramas actúan como elementos de tensión que refuerzan el talud y las porciones de las ramas que sobresalen sobre la superficie actúan frenando la escorrentía y disipando su potencial erosivo.

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Aplicaciones y efectividad Esta técnica proporciona de forma inmediata varios efectos positivos en cuanto al control de la erosión, el refuerzo del suelo y la estabilidad de los taludes frente a movimientos en masa. La pendiente del talud queda dividida en una serie de escalones separados por las filas de matorral, lo que disminuye la longitud efectiva de la pendiente y con ello la capacidad erosiva de la escorrentía. Las ramas introducidas en el talud refuerzan el suelo ya antes de que se desarrollen las raíces, e incrementan de forma significativa su resistencia al deslizamiento y a los movimientos rotacionales. La vegetación desarrollada a partir de las ramas retiene los sedimentos y mejora las condiciones de infiltración en los suelos secos, y drena los suelos excesivamente húmedos. Mejoran las condiciones microclimáticas y facilitan el desarrollo de la vegetación y la regeneración natural. Los escalones de matorral redireccionan y mitigan los efectos del drenaje interno del talud al actuar como drenajes horizontales. Materiales e instalación Se utilizan ramas de sauce (Salix sp), aliso (Alnus sp) o chopo (Populus sp) de 20 - 50 mm de diámetro y longitud suficiente para que lleguen al final de la zanja (1 - 2,5 m). Los laterales de las ramas deben permanecer intactos. La excavación de las zanjas se inicia al pie del talud y se va avanzando hacia la cabecera, de forma que el material excavado en cada zanja superior sirva para el relleno de la que está situada inmediatamente por debajo. Las zanjas deben tener contrapendiente de entre 10 y 20º hacia el talud. Su anchura suele ser de entre 0,5 y 1 m. Si existen problemas de drenaje debe dárseles una ligera pendiente hacia el borde del talud, de forma que las aguas que las zanjas recojan puedan circular y no queden retenidas. Las ramas se introducen en la zanja perpendicularmente a la superficie del talud, con las yemas de crecimiento hacia afuera, y de manera que sobresalgan al menos 15 - 30 cm fuera de la zanja (1/4 de su longitud total). Las ramas se colocan de forma entrecruzada para formar una especie de estera de entre 75 y 200 mm de espesor. Una vez que las ramas han sido colocadas en el interior de las zanjas, se cubren con tierra. Este relleno debe compactarse para eliminar las bolsas de aire. Las yemas de crecimiento deben quedar situadas ligeramente por fuera del relleno. Cuando se concluye la instalación de un escalón de matorral, se procede a la instalación del siguiente por arriba. La distancia entre zanjas sucesivas varía dependiendo de la pendiente del talud y de sus condiciones previas de estabilidad. Una distancia media recomendada es entre 1 y 2,5 m. Es conveniente tratar la superficie de talud comprendida entre zanjas adyacentes para protegerla frente a la erosión. Si el talud entre las filas de zanjas consecutivas tiene una pendiente de 3H:1V o inferior es suficiente con sembrar el espacio y extender una capa de mulch de fibra larga. Si la pendiente es superior a este valor, en lugar de mulch, es conveniente utilizar una red o una manta orgánica.

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ayuntamiento de berriz berrizko udala proyecto... · al norte de la zona deslizada, se observa una...

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