auditorÍa energÉtica en una piscina climatizada · concreto la piscina climatizada perteneciente...

UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS

ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERÍA (ICAI)

INGENIERÍA INDUSTRIAL SUPERIOR

PROYECTO FIN DE CARRERA

AUDITORÍA ENERGÉTICA EN UNA

PISCINA CLIMATIZADA

ANTONIO GAYO PÍRIZ

MADRID, junio de 2009

Autorizada la entrega del proyecto al alumno:

Antonio Gayo Píriz

EL DIRECTOR DEL PROYECTO

Alejandro Morell Fernández

Fdo: Fecha:

Vº Bº del Coordinador de Proyectos

José Ignacio Linares Hurtado

Fdo: Fecha:

Resumen iii

Resumen

Existen diversos problemas energéticos actuales que pueden verse atenuados

mediante la aplicación de medidas de ahorro. La búsqueda de la eficiencia energética

de equipos y el consumo responsable se establecen como las bases de un nuevo punto

de vista, cuyo objetivo es el desarrollo energético sostenible, siendo conscientes de que

las materias primas son un bien escaso y limitado.

Una auditoría energética es una herramienta fundamental a la hora de enfrentarse a

la reducción del consumo energético. La auditoría permite saber qué consumos son los

más importantes y sobre cuáles hay mayores posibilidades de ahorro. Además una

auditoría energética permite conocer el potencial de ahorro y la rentabilidad de

diferentes actuaciones.

El presente proyecto es la auditoría energética de una piscina climatizada, en

concreto la piscina climatizada perteneciente al Polideportivo “José Caballero” de

Alcobendas (Madrid). La piscina es semicubierta, es decir, en los meses de verano se

utiliza como una piscina de verano y no se climatiza. El proyecto se ha dividido en

cuatro partes.

La primera parte es la descripción de la instalación. Esta parte es fundamental para

entender el funcionamiento de los equipos y poder calcular su consumo energético a lo

largo del año. Una piscina climatizada es un gran consumidor de agua caliente. La

producción de agua caliente se lleva a cabo mediante tres calderas y un aporte de

cogeneración. La cogeneración no se estudia en este proyecto, sólo se tiene en cuenta

como una fuente de aporte de calor.

El agua caliente se suministra a cada uno de los dispositivos que la necesitan para

su funcionamiento: calentamiento del agua de la piscina, producción de ACS (agua

caliente sanitaria), calentamiento del aire de los vestuarios y calentamiento del aire de

la piscina.

Las piscinas climatizadas necesitan deshumectar el aire del recinto. Para la

deshumectación del aire se utiliza agua fría producida por una enfriadora. El agua de

la piscina se encuentra a 28ºC y el ambiente a 28ºC y 65% humedad relativa.

Resumen iv

La segunda parte del presente proyecto es el cálculo del consumo energético de

todos los equipos que intervienen en la instalación. Se divide el cálculo en consumos

eléctricos y consumos térmicos. Los consumos eléctricos se producen por: enfriadora,

motor de ventilación de la torre de refrigeración, motores de ventilación de los

climatizadores de vestuarios y piscinas, iluminación y bombas de circulación del agua.

Para obtener un consumo real de la enfriadora se ha realizado un estudio para obtener

el COP en función de la temperatura de bulbo húmedo del aire exterior. De esa manera

se puede calcular el consumo eléctrico de la enfriadora para cada día del año. Los

consumos térmicos (gas natural) que se producen son: pérdidas por evaporación,

pérdidas por renovación del aire de vestuarios, pérdidas por renovación del aire de

piscina, pérdidas por renovación del agua de la piscina, pérdidas por conducción,

radiación y convección y producción ACS.

Para conocer los consumos se disponían de las temperaturas y humedades absolutas

del aire exterior de todo el año 2008. Mediante un programa de simulación del

diagrama psicrométrico del aire se ha simulado el comportamiento del aire de la

piscina para determinar la necesidad de deshumectación y calentamiento del aire

dependiendo de la época del año.

Una vez calculados todos los consumos la tercera parte del proyecto ha consistido

en la realización del balance del consumo energético de la piscina. En esta parte se ha

calculado el aporte de cogeneración. El balance total es el siguiente: un 46%del

consumo se debe a gas natural, un 24% a electricidad y un 30% al aporte de

cogeneración. El consumo total de energía al año es de 2.345.757 kWh.

En la última parte del proyecto se han estudiado y propuesto las medidas que

producen mayor ahorro energético y las que tienen una aplicación factible. La primera

ineficiencia que se aprecia se debe al sistema de renovación del aire de la piscina. La

medida de ahorro que se ha estudiado es sustituir el climatizador actual por otro que

utilize aire exterior para deshumectar.

El climatizador que se propone funciona introduciendo aire del exterior, que tiene

una humedad absoluta menor que el aire interior, y expulsando el aire de retorno de la

piscina al exterior. Las dos corrientes de aire se cruzan en un intercambiador de alto

rendimiento. El aire del exterior recupera gran parte del calor y posteriormente circula

a través de una batería de calor con agua caliente para alcanzar la temperatura de 28ºC.

Resumen v

Para confirmar que se puede deshumectar con aire exterior se ha realizado un

estudio de la humedad absoluta en Madrid para todas las horas del año 2008. El

resultado del estudio determina que se puede deshumectar con aire exterior en un

99% de las horas.

Con la aplicación de esta medida se ahorra todo el consumo eléctrico de la

enfriadora y parte del consumo térmico empleado para calentar el aire de la piscina.

En todas las piscinas climatizadas se produce el fenómeno constante de evaporación

del agua. La segunda medida es instalar una manta térmica para evitar las pérdidas

por evaporación durante la noche.

La aplicación de las dos medidas a la vez supone un ahorro del 32% del consumo

total al año. El periodo de retorno de la inversión es inferior a dos años.

También se ha estudiado la posibilidad de implantar una instalación solar térmica

para la producción de ACS. Esta medida no se recomienda debido a que el ahorro es

del 1,7% de consumo total y el periodo de retorno de la inversión es superior a 11 años.

Por último se ha estimado que en España existen aproximadamente 1.000 piscinas

climatizadas. El ahorro de energía que se podría producir a nivel nacional si el 50% del

universo de piscinas tuviese el mismo potencial de ahorro sería igual a 32.000 Tep.

Summary vi

Summary

There is a diversity of actual energetic problems that could be seen attenuated by

means of saving measures. The research of energetic efficiency equipments and the

responsible consumption are established as the basis of a new point of view, whose

objective is the sustainable energetic development, being conscious that the row

material is scarce and limited.

An energy audit is an essential tool when it faces the reduction of energy

consumption. The audit allows knowing what consumptions are more important and

which ones offer bigger possibilities of savings. Furthermore, an energy audit allows

knowing the potential saving and the profitability of different actions.

The present project is the energy audit of a conditioned swimming pool, in

particular the conditioned swimming pool that belongs to the Sports Center “Jose

Caballero” of Alcobendas (Madrid). The swimming pool is semi-covered, which means

that in summer it is used as a summer pool and is not conditioned. The project has

been divided in four phases.

The first phase is the description of the installation. This phase is fundamental to

understanding the operation of the equipments and be able to calculate the energy

consumption along the year. A conditioned swimming pool is a major hot water

consumer. The production of hot water is carried out by three boilers and a

contribution of cogeneration. The cogeneration is not studied in this project, it is only

considered as a source of heat.

The hot water is supplied to each one of the devices that need it to work: Heating of

the water of the swimming pool, production of SHW (Sanitary Hot Water), heating of

the air of the locker rooms and the heating of the air of the swimming pool.

The conditioned swimming pools need to dehumidify the air of the environment.

The cold water produced from a chiller is used to dehumidify the air. The water of the

pool is at 28ºC and the atmosphere 28ºC and 65% relative humidity.

The second phase of the present project is the calculation of the energy consumption

of every equipment that is involved in the installation. The calculation is divided in

Summary vii

electric and thermal consumptions. Electric consumptions are produced from: chiller,

fan motor from the cooling tower, fan motors from the conditioned locker rooms and

swimming pool, lighting and water pumps circulation. In order to obtain a real

consumption of the chiller, a study to obtain the COP based on the wet bulb

temperature of the outdoor air has been conducted. This way, the electric consumption

of the chiller can be calculated for each year. Thermal consumptions (natural gas) that

are produced are: losses from evaporation, losses from renewal of the locker rooms air,

losses from air renewal of the swimming pool, losses from conduction, radiation and

convention and production SHW.

In order to know the consumptions, temperatures and absolute humidities from the

outdoor air were given for the entire year 2008. Through a simulation program of the

psychometric chart of the air, the behavior of the air pool has been simulated to

determine the necessity of dehumidify and heating moist air depending on the time of

the year.

Once all the consumptions have been calculated the third phase of the project has

consisted in the realization of the balance of energy consumption in the pool. In this

phase the cogeneration input has been calculated. The total balance is as follows: 46%

belongs to natural gas, 24% electricity and the 30% remaining to the cogeneration

input. Total energy consumption every year is 2.345.757 kWh.

In the last phase of the project the measures that produce a bigger energy saving

and the ones that have a feasible application have been studied and proposed. The first

inefficiency that appears is due to the renewal system of the air in the pool. The saving

measure that has been studied is to substitute the actual air conditioning for one that

uses the outdoor air to dehumidify.

The air conditioning that is proposed works introducing outdoor air, that has an

absolute humidity lower that the indoor air, ejecting the returned air of the pool to the

outdoor. Both air streams are crossed in a high performance exchanger. The outdoor

air recovers a big part of the heat and afterwards it travels through a heating coil with

warm water to achieve a temperature of 28ºC.

In order to confirm that it can be dehumidify with outdoor air a study of the

absolute humidity in Madrid has been conducted for every hour of the year 2008. The

Summary viii

result of the study determines that it could be dehumidified with outdoor air 99% of

the hours.

With the implementation of this measure all the electric consumption of the chiller

could be saved and part of the thermal consumption applied to heat the pool air.

In every conditioned pool the constant phenomenon of water evaporation is

produced. The second measure is to install a thermal blanket to avoid the evaporation

losses during the night.

The implementation of both measures at the same time represents a saving of 32%

of the total consumption of the year. The return of investment period is lower than two

years.

The possibility of implementing a thermal solar installation has also been studied

for the production of SHW. This measure is not recommended because the 1,7% saving

of the total consumption and the return of investment period is higher than eleven

years.

Lastly, it has been estimated that in Spain there are approximately one thousand

conditioned swimming pools. The saving energy that it could be produced in the

nation, if 50% of the pools in the universe had the same saving potential, would be

equal to 32.000 Toe.

Índice ix

Índice

1 INTRODUCCIÓN .............................................................................................................................. 2

1.1 Auditorías energéticas ....................................................................................... 2

1.1.1 Tipos de auditorias 2

1.2 Introducción al proyecto y objetivos ............................................................... 3

1.2.1 Metodología de trabajo 5

2 DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN ....................................................................................... 8

2.1 Descripción de la piscina ................................................................................... 8

2.2 Descripción de la instalación ............................................................................ 8

2.2.1 Descripción de la climatización 10

2.2.2 Descripción de la enfriadora agua-agua con la torre de refrigeración 11

3 ANÁLISIS DE LOS CONSUMOS ENERGÉTICOS .................................................................. 14

3.1 Introducción ...................................................................................................... 14

3.2 Consumos eléctricos ......................................................................................... 14

3.2.1 Consumo de la enfriadora 15

3.2.1.1 Cálculo de la potencia frigorífica requerida para deshumectar ........................................ 16

3.2.1.2 Cálculo del COP de la enfriadora. ........................................................................................ 50

3.2.1.3 Cálculo de la potencia eléctrica ............................................................................................. 62

3.2.2 Consumo del resto de equipos. Ventilador de la torre de refrigeración, ventiladores

de los climatizadores y bombas. 84

3.2.3 Consumo de iluminación y pequeños equipos. 87

3.3 Consumos térmicos. Gas natural ................................................................... 92

3.3.1 Pérdidas de calor por evaporación del agua de la piscina. 92

3.3.2 Pérdidas de calor por renovación de aire de la piscina. 96

3.3.3 Pérdidas de calor por renovación del agua de la piscina. 100

3.3.4 Pérdidas por renovación del aire de los vestuarios. 101

3.3.5 Consumo agua caliente sanitaria (ACS). 122

3.3.6 Pérdidas por conducción, convección y radiación. 124

4 BALANCE DE LOS CONSUMOS ENERGÉTICOS ................................................................ 119

4.1 Introducción .................................................................................................... 119

4.2 Balance del consumo de energía eléctrica. .................................................. 119

4.3 Balance del consumo térmico (Gas natural). .............................................. 122

4.4 Balance total. ................................................................................................... 127

5 MEDIDAS DE AHORRO ENERGÉTICO ................................................................................. 129

Índice x

5.1 Introducción .................................................................................................... 129

5.2 Sustitución del climatizador de la piscina actual....................................... 129

5.2.1 ¿Se puede deshumectar con aire exterior? 131

5.2.2 Caudal de aire a renovar con humedad absoluta de 10gagua/kgaireseco . 134

5.2.3 Ahorros que se producen con el climatizador actual. 135

5.3 Instalación de una manta térmica ................................................................ 148

5.3.1 Ahorros que se producen con la manta térmica. 148

5.4 Ahorros cruzados por la instalación de la manta y el climatizador. ...... 149

5.5 Instalación de placas solares para la producción de ACS. ....................... 151

6 CONCLUSIONES ........................................................................................................................... 154

7 BIBLIOGRAFÍA .............................................................................................................................. 158

7.1 Otros ................................................................................................................. 158

A CARACTERÍSTICAS DE EQUIPOS Y PRESUPUESTOS ...................................................... 161

A.1 Introducción .................................................................................................... 161

Introducción xi

Índice de Figuras

Figura 1. Esquema de la enfriadora agua-agua con la torre de refrigeración. ................................ 11

Figura 2.Representación del proceso de deshumectación y calentamiento del aire en la

piscina. ........................................................................................................................................... 15

Figura 3.Mezcla adiabática de dos corrientes de aire húmedo. Fuente ASHRAE. ........................ 17

Figura 4. Representación esquemática de la mezcla de dos corrientes de aire. Fuente

ASHRAE. ....................................................................................................................................... 18

Figura 5. Esquema de enfriamiento de aire húmedo. Fuente ASHRAE. ......................................... 29

Figura 6. Esquema de la enfriadora y la torre de refrigeración. ....................................................... 52

Figura 7. Características técnicas de una enfriadora YORK. Fuente compañía York. ................... 52

Figura 8. Recta que representa el COP en función de la temperatura de salida de

condensador. ................................................................................................................................. 53

Figura 9. Curvas de una torre de refrigeración. .................................................................................. 54

Figura 10. Curva de la torre. .................................................................................................................. 55

Figura 11. Curvas aproximación vs Tª.bulbo húmedo. ...................................................................... 56

Figura 12. Curva de la torre de refrigeración estudio. ....................................................................... 57

Figura 13. Recta de regresión del COP. ................................................................................................ 60

Figura 14. Recta de regresión del COP con nuevos parámetros. ...................................................... 61

Figura 15. Gráfica del COP en función de la temperatura de condensación. ................................. 62

Figura 16. Curva de carga de la enfriadora. ........................................................................................ 84

Figura 17. Curvas de carga de la enfriadora y del resto de equipos. ............................................... 87

Figura 18. Consumo anual de luz. ........................................................................................................ 90

Figura 19. Evaporación piscina en reposo. Fuente IDAE. .................................................................. 93

Figura 20. Evaporación piscina en utilización. Fuente IDAE. ........................................................... 93

Figura 21. Proceso de renovación del aire de la piscina. .................................................................... 97

Figura 22. Calentamiento de aire húmedo. Fuente ASHRAE. .......................................................... 98

Figura 23. Curva anual de la demanda térmica por renovación del aire de la piscina................ 100

Figura 24.Curva demanda térmica por renovación aire vestuarios. .............................................. 122

Figura 25. Balance consumo eléctrico. ................................................................................................ 122

Figura 26. Curva de carga gas natural. ............................................................................................... 123

Figura 27. Balance consumo térmico. ................................................................................................. 125

Figura 28.Demanda térmica. ................................................................................................................ 126

Figura 29. Balance total. ........................................................................................................................ 127

Figura 30. Funcionamiento del nuevo climatizador. Fuente Menerga. ......................................... 129

Figura 31. Proceso del aire en el nuevo climatizador. ...................................................................... 130

Figura 32. Distribución de la humedad absoluta a lo largo del año completo. ............................ 132

Introducción xii

Figura 33. Distribución de la humedad absoluta a lo largo del año. .............................................. 132

Figura 34. Distribución de la humedad sin tener en cuenta los meses de verano. ....................... 134

Índice de Tablas xiii

Índice de Tablas

Tabla 1. Propiedades de los puntos de la figura 1. ............................................................................. 16

Tabla 2. Mezcla de las dos corrientes en Enero. .................................................................................. 19

Tabla 3.Mezcla de las dos corrientes Febrero. ..................................................................................... 20

Tabla 4.Mezcla de las dos corrientes Marzo. ....................................................................................... 21

Tabla 5. Mezcla de las dos corrientes Abril ......................................................................................... 22

Tabla 6. Mezcla de las dos corrientes Mayo. ....................................................................................... 23

Tabla 7. Mezcla de las dos corrientes Junio. ........................................................................................ 24

Tabla 8. Mezcla de las dos corrientes Septiembre. .............................................................................. 25

Tabla 9. Mezcla de las dos corrientes Octubre. ................................................................................... 26

Tabla 10. Mezcla de las dos corrientes Noviembre. ............................................................................ 27

Tabla 11. Mezcla de las dos corrientes Diciembre. ............................................................................. 28

Tabla 12. Propiedades del aire enfriado. .............................................................................................. 30

Tabla 13. Potencia frigorífica requerida Enero. ................................................................................... 32

Tabla 14. Potencia frigorífica requerida Febrero. ................................................................................ 34

Tabla 15. Potencia frigorífica requerida Marzo. .................................................................................. 36

Tabla 16. Potencia frigorífica requerida Abril. .................................................................................... 38

Tabla 17. Potencia frigorífica requerida Mayo. ................................................................................... 40

Tabla 18. Potencia frigorífica requerida Junio. .................................................................................... 42

Tabla 19. Potencia frigorífica requerida Septiembre. .......................................................................... 44

Tabla 20. Potencia frigorífica requerida Octubre. ............................................................................... 46

Tabla 21. Potencia frigorífica requerida Noviembre........................................................................... 48

Tabla 22. Potencia frigorífica requerida Diciembre. ........................................................................... 50

Tabla 23. Potencia nominal de los equipos. ......................................................................................... 51

Tabla 24. COP de los días medidos. ...................................................................................................... 59

Tabla 25. Consumo eléctrico enfriadora Enero. .................................................................................. 65

Tabla 26. Consumo eléctrico enfriadora Febrero. ............................................................................... 67

Tabla 27.Consumo eléctrico enfriadora Marzo. .................................................................................. 69

Tabla 28. Consumo eléctrico enfriadora Abril. .................................................................................... 71

Tabla 29. Consumo eléctrico enfriadora Mayo. ................................................................................... 73

Tabla 30. Consumo eléctrico enfriadora Junio. ................................................................................... 75

Tabla 31. Consumo eléctrico enfriadora Septiembre. ......................................................................... 77

Tabla 32. Consumo eléctrico enfriadora Octubre. ............................................................................... 79

Tabla 33. Consumo eléctrico enfriadora Noviembre. ......................................................................... 81

Tabla 34. Consumo eléctrico enfriadora Diciembre. ........................................................................... 83

Tabla 35. Consumo eléctrico total de la enfriadora. ........................................................................... 83

Índice de Tablas xiv

Tabla 36. Potencia nominal y auxiliar. .................................................................................................. 85

Tabla 37.Consumo eléctrico anual de los equipos. ............................................................................. 86

Tabla 38. Inventario de luces. ................................................................................................................ 88

Tabla 39. Nº horas de uso de la iluminación por meses. .................................................................... 89

Tabla 40. Consumo de luz en cada mes. ............................................................................................... 90

Tabla 41. Inventario de equipos pequeños. ......................................................................................... 91

Tabla 42. Velocidad de evaporación del agua con ocupación. .......................................................... 95

Tabla 43.Velocidad de evaporación del agua sin ocupación. ............................................................ 95

Tabla 44. Perdida de calor por evaporación anual. ............................................................................ 96

Tabla 45. Propiedades de los puntos inicial y final............................................................................. 98

Tabla 46. Demanda térmica anual por renovación del aire de la piscina. ....................................... 99

Tabla 47. Pérdidas por renovación del agua de la piscina. .............................................................. 101

Tabla 48. Calor necesario para climatizar vestuarios Enero. ........................................................... 104

Tabla 49. Calor necesario para climatizar vestuarios Febrero. ........................................................ 106

Tabla 50. Calor necesario para climatizar vestuarios Marzo. .......................................................... 108

Tabla 51. Calor necesario climatizar vestuarios Abril. ..................................................................... 110

Tabla 52. Calor necesario para climatizar vestuarios Mayo. ........................................................... 112

Tabla 53. Calor necesario para climatizar vestuarios Junio. ............................................................ 114

Tabla 54. Calor necesario para climatizar vestuarios Septiembre. ................................................. 116

Tabla 55. Calor necesario para climatizar vestuarios Octubre. ....................................................... 118

Tabla 56. Calor necesario para climatizar vestuarios Noviembre. ................................................. 120

Tabla 57. Calor necesario para climatizar vestuarios Diciembre. ................................................... 122

Tabla 58. Necesidades energéticas mensuales de ACS. ................................................................... 124

Tabla 59. Pérdidas por conducción, convección y evaporación. ..................................................... 125

Tabla 60. Consumo eléctrico mensual por dispositivos. .................................................................. 120

Tabla 61. Consumo eléctrico total. ...................................................................................................... 121

Tabla 62. Aporte de la cogeneración. .................................................................................................. 124

Tabla 63. Demandas térmicas. ............................................................................................................. 126

Tabla 64. Balance total. ......................................................................................................................... 127

Tabla 65. Distribución de la humedad absoluta sin tener en cuenta los meses de verano. ......... 133

Tabla 66. Consumo térmico con el nuevo climatizador Enero. ....................................................... 136

Tabla 67. Consumo térmico con el nuevo climatizador Febrero. .................................................... 137

Tabla 68. Consumo térmico con el nuevo climatizador Marzo. ...................................................... 138

Tabla 69. Consumo térmico con el nuevo climatizador Abril. ........................................................ 139

Tabla 70. Consumo térmico con el nuevo climatizador Mayo. ....................................................... 140

Tabla 71. Consumo térmico con el nuevo climatizador Junio. ........................................................ 141

Tabla 72. Consumo térmico con el nuevo climatizador Septiembre. ............................................. 142

Tabla 73. Consumo térmico con el nuevo climatizador Octubre. ................................................... 143

Índice de Tablas xv

Tabla 74. Consumo térmico con el nuevo climatizador Noviembre. ............................................. 144

Tabla 75. Consumo térmico con el nuevo climatizador Diciembre. ............................................... 145

Tabla 76. Consumo térmico anual del aire de renovación piscina con el nuevo climatizador. .. 146

Tabla 77. Consumo actual. ................................................................................................................... 147

Tabla 78. Consumo futuro con el nuevo climatizador. .................................................................... 147

Tabla 79. Ahorros anuales. ................................................................................................................... 147

Tabla 80. Consumo futuro del nuevo climatizador con la manta térmica. ................................... 150

Tabla 81. Ahorros anuales del nuevo climatizador con la manta térmica. .................................... 150

Tabla 82. Ahorro con la instalación de solar térmica. ....................................................................... 152

1 Introducción

1 Introducción 2

1 Introducción

1.1 Auditorías energéticas

Una auditoría energética es una inspección, estudio y análisis de los flujos de

energía en un edificio, con el objetivo de comprender la energía dinámica del sistema

que se está estudiando. Normalmente una auditoría energética se lleva a cabo para

buscar oportunidades para reducir la cantidad de energía de entrada en el sistema sin

afectar negativamente la salida. Cuando el objeto de estudio es un edificio ocupado se

busca reducir el consumo de energía, manteniendo y mejorando al mismo tiempo el

confort higrotérmico, la salubridad y la seguridad. Más allá de la simple identificación

de las fuentes de energía, una auditoría energética tiene por objeto dar prioridad a los

usos energéticos de acuerdo con el mayor a menor costo efectivo de oportunidades

para el ahorro de energía.

1.1.1 Tipos de auditorias

El término auditoría energética es comúnmente utilizado para describir un amplio

espectro de estudios energéticos que van desde un rápida visita a través de una

instalación para identificar los principales problemas a un análisis exhaustivo de las

implicaciones de otras medidas de eficiencia energética suficientes para satisfacer los

criterios financieros solicitados por los inversores. Dos programas comunes de

auditoría se describen en mayor detalle más adelante, aunque las tareas realizadas y el

nivel de esfuerzo pueden variar con el consultor que presta servicios en virtud de estos

grandes apartados. La única manera de garantizar que una propuesta de auditoría que

satisfaga sus necesidades específicas es precisar los requisitos detallados en un ámbito

de trabajo. Tomando el tiempo para preparar una solicitud formal también asegurar al

propietario del edificio que reciben competitiva y comparables propuestas.

• Auditoría preliminar

El anteproyecto de auditoría (diagnóstico o auditoría de recorrido) es el más simple

y más rápido tipo de auditoría. Se trata de un mínimo de entrevistas con el cliente para

entender el problema, una breve reseña de instalación de facturas de servicios públicos

y otros datos de explotación y una visita a través de la instalación para familiarizarse

1 Introducción 3

con la construcción y operación para identificar cualquier zona de desperdicio de

energía o de ineficiencia.

Típicamente, sólo las principales áreas problemáticas se descubren durante este tipo

de auditoría. Las medidas correctivas se describen brevemente, se realiza una rápida

aplicación de estimaciones de costos, se calcula el potencial de ahorro de costes de

explotación y se calcula los períodos de amortización. Este nivel de detalle, aunque no

suficiente para llegar a una decisión final sobre la ejecución de un proyecto de

medidas, es suficiente para dar prioridad a proyectos de eficiencia energética y para

determinar la necesidad de una auditoría más detallada.

• Auditoría general

La auditoría general se expande sobre el anteproyecto de auditoría que se ha

descrito anteriormente mediante la recopilación de información más detallada sobre la

instalación y la operación de realizar una evaluación más detallada de medidas de

ahorro de energía. Se recogen facturas de servicios públicos de 12 a 24 meses para

permitir que el auditor pueda evaluar la instalación, la demanda de energía y las tasas

de uso según perfiles de energía. Si se dispone de datos, se tratará de analizar los

signos de derroche energético. Generalmente se utilizan aparatos de medida

adicionales para comprobar si los datos facilitados por el cliente concuerdan con los

medidos. Se llevan a cabo entrevistas en profundidad con el personal de operación de

las instalaciones para proporcionar una mejor comprensión de los principales

consumidores de energía y sistemas para conocer a corto y largo plazo los patrones de

consumo de energía.

Este tipo de auditoría será capaz de identificar toda la energía de las medidas de

ahorro adecuadas para la instalación, habida cuenta de sus parámetros de

funcionamiento. Se realiza un detallado análisis financiero para cada una de las

medidas, basadas en la aplicación detallada de las estimaciones de costes. El detalle de

este tipo de auditorías es suficiente para la ejecución del proyecto ( medidas

propuestas).

1.2 Introducción al proyecto y objetivos

El proyecto consiste en una auditoría energética al detalle de una instalación real,

una piscina climatizada situada en el Polideportivo José Caballero de Alcobendas

1 Introducción 4

(Madrid). Las piscinas climatizadas son grandes consumidores de energía,

principalmente en la climatización del aire y en el calentamiento del agua. De ahí la

motivación principal de este estudio, buscar ahorros energéticos importantes. La

auditoría se ha realizado con los consumo del año 2008.

Se pretende la realización de la auditoría energética encaminada a obtener una serie

de mejoras. El proyecto tiene por objeto el estudio de los equipos e instalaciones, así

como el estudio de sus consumos energéticos.

Con el fin de optimizar su eficiencia energética mediante la localización de todo tipo

de mejoras térmicas y eléctricas que originen una reducción de costes por dichos

conceptos, se evaluará el ahorro energético, indicando la inversión necesaria a realizar

y efectuando un estudio de su rentabilidad económica.

En principio, con la auditoría se pretenden alcanzar las siguientes metas:

• Conocer la Situación Energética actual del edificio analizado, es decir,

determinar el estado actual, funcionamiento y eficiencia energética de las

instalaciones y equipos.

• Disponer de un Inventario de los principales equipos energéticos existentes,

en el cual se realice, para los equipos de mayor relevancia, mención del

estado de las instalaciones, características de los mantenimientos, y últimas

revisiones y ensayos realizados.

• Obtener el balance energético global de los equipos e instalaciones en

consumos de energía para su cuantificación.

• Identificar las áreas de oportunidad que ofrecen potencial de ahorro de

energía.

• Determinar y evaluar económicamente los volúmenes de ahorro alcanzables

y las medidas técnicamente aplicables para lograrlo.

• Analizar las relaciones entre los costos y los beneficios de las diferentes

oportunidades dentro del contexto financiero y gerencial, para poder

priorizar su implementación.

1 Introducción 5

Prioritariamente se buscarán aquellas mejoras que con un plazo de amortización

razonable, puedan ser ejecutadas por el propio centro. El proyecto se centra en los

equipos y tecnologías necesario para desarrollar dichas medidas.

1.2.1 Metodología de trabajo

El proyecto consta de varias fases de ejecución que se describen a continuación.

1. Recopilación inicial de la información:

Es la primera visita con el cliente, en este caso con el responsable técnico de

la piscina, para recopilar la información necesaria para el inicio del estudio

energético. La información facilitada para el estudio de la piscina fueron

principalmente facturas y horarios de funcionamiento. Las facturas

proporcionadas fueron las de gas natural del año 2008. Con esta información

se tiene una idea del orden de magnitud en el que nos vamos a mover.

Otra información importante que se necesita es la de los equipos

consumidores de energía de la instalación (potencias, horas de uso,

fabricante, modelo, año). Al no disponer de facturas de electricidad, ha sido

muy importante el estudio de los equipos consumidores de energía eléctrica

para obtener resultados acordes al consumo real. Por último en esta visita se

nos proporcionaron planos de la instalación.

Con esta primera información estamos en condiciones de entender donde se

consume la energía.

2. Inventario:

El objetivo de un inventario es entender que hay en la instalación y cómo

funciona. Durante las visitas se anota cada uno de los equipos que existen en

la instalación así como su funcionamiento, es la manera de entender lo que

está consumiendo actualmente la instalación para así posteriormente aplicar

las medidas de ahorro oportunas. Otra parte importante de los inventarios es

realizar medidas aisladas de los equipos. Generalmente los clientes pagan las

facturas totales pero no saben lo que consume cada equipo. Poder medir

equipos por separado nos ayuda a entender el funcionamiento y a poder

realizar el cálculo del consumo de cada dispositivo lo más exacto posible.

1 Introducción 6

En el caso de la piscina estudio se midió en los principales equipos que

participan en la climatización de la piscina, ya que son los que más

consumen. (Enfriadora y calderas).

3. Análisis de datos:

Una vez realizado el inventario correspondiente y entendido el

funcionamiento de la instalación, se procede a calcular los consumos y a

realizar un balance de la energía consumida por los equipos de la piscina. El

balance energético se realiza según el tipo de combustible y según el tipo de

uso y sirve para saber que equipos y sistemas son los mayores consumidores

de energía. El balance servirá de punto de partida para calcular las medidas

de ahorro. Para el cálculo de los consumo se ha utilizado datos de

temperatura y humedad del año 2008, por tanto este estudio es específico de

las condiciones climatológicas del año 2008.

4. Medidas de ahorro:

Es el objetivo final del proyecto. Una vez que se sabe donde se está

consumiendo la energía se estudia y se calcula las medidas que van a

proporcionar ahorros. Estas medidas no pueden variar el funcionamiento de

la instalación, simplemente hacerlo más eficiente.

5. Redacción del informe:

El informe de la auditoría recoge todo lo que se ha ido realizando para llegar

a las conclusiones. Principalmente contiene la descripción de las

instalaciones, el cálculo de consumos y balance energético, las medidas de

ahorro y por último las conclusiones sobre las medidas de ahorro que se

recomiendan.

2 Descripción de la instalación

2 Descripción de la instalación 8

2 Descripción de la instalación

2.1 Descripción de la piscina

La piscina climatizada estudio se encuentra dentro del Polideportivo Municipal

“José Caballero” de Alcobendas en un edificio aislado. La piscina es semicubierta, es

decir, se utiliza como piscina climatizada desde septiembre a mediados de junio y los

meses de verano se utiliza como piscina de verano.

Como se aprecia en el [PLANO 1], el vaso de la piscina tiene unas dimensiones de

12x25m y todas las estancias de la piscina se encuentran en una misma planta. Las

estancias de la piscina son: recepción o entrada, vestuarios masculino y femenino, sala

de material y sala de calderas. A su vez los vestuarios están formados por una zona

común con duchas, un vestuario colectivo para las escuelas y los servicios. En la sala de

calderas se encuentran tres calderas para el calentamiento del agua y el depósito

acumulador de ACS. Por otro lado se observa en detalle en el [PLANO 1] que existe un

sótano donde se encuentra la sala de máquinas. En la sala de máquinas están los

climatizadores, la enfriadora, y los filtros de depuración.

El horario de apertura de la piscina es intensivo. De lunes a viernes esta abierta de

8:30 a 23:30 y los sábados y domingos de 8:30 a 10:30. En una piscina con mucha

actividad y que está en funcionamiento aproximadamente unas 4.120 horas al año. La

ocupación media diaria es de 110 personas. Como se aprecia el consumo energético se

prevé elevado debido al uso de la instalación.

Las consignas de temperatura del agua y humedad relativa del aire son 28ºC y

65%HR respectivamente.

2.2 Descripción de la instalación

Para poder realizar el estudio energético de la piscina es vital entender el

funcionamiento de la instalación. El [PLANO 2] representa el esquema de la instalación

que a continuación se describe.

La producción de agua caliéntese se realiza mediante las calderas y el aporte de la

cogeneración. La cogeneración proviene del agua de refrigeración de los motores de


combustión que posee el Polideportivo. Para el estudio energético se va a suponer la

cogeneración como una caja negra que está aportando energía térmica. La

cogeneración viene con una temperatura entre 60ºC-70ºC y cuando llega a la piscina

climatizada pasa por un intercambiador para calentar agua del circuito primario. Las

calderas también calientan agua del circuito primario para mantenerla a 60ºC. Una vez

que el agua se ha calentado en las calderas y en la cogeneración va al colector de ida.

Del colector de ida se suministra agua caliente a cada uno de los dispositivos que la

necesitan. Estos dispositivos son: agua de la piscina, ACS (agua caliente sanitaria),

climatizador de vestuarios y climatizador de la piscina. El agua está en todo momento

en circulación, una vez que se ha suministrado vuelve, más fría, al colector de retorno y

se volvería a repetir el proceso de calentamiento en calderas y con el agua de

cogeneración.

El agua de la piscina está en condiciones normales en recirculación. El agua se coge

de los rebosaderos, de ahí se impulsa con la bomba y antes de volver a introducirla en

la piscina se depura en los filtros de depuración. El agua entra a la piscina por las

paredes laterales. Este es el proceso normal pero hay momentos en el que el agua de la

piscina pierde temperatura. Para mantener el agua de la piscina a 28ºC, se dispone de

un intercambiador para calentar el agua cuando sea necesario. En este intercambiador

se calienta el agua de la piscina con agua que proviene del circuito primario. La válvula

de tres vías es la que nos permite pasar el agua de la piscina por el intercambiador

antes de introducirla en la piscina o si no es necesario directamente va a la piscina.

Generalmente se produce una renovación del agua de la piscina del 5%, este proceso es

manual.

Para el ACS se dispone de un acumulador de 3000 litros. Este es el agua que se

consume en las duchas. Toda el agua que se consume se tiene que volver a introducir

desde la red. El ACS esta en todo momento en recirculación para que todas las zonas

estén a la misma temperatura y no crezcan bacterias. El ACS es un agua que tiene que

estar higiénica y para que no crezcan bacterias se mantiene a 60ºC. Para mantener el

agua a la misma temperatura se pasa por un intercambiador de calor. En este

intercambiador el ACS se calienta con agua que proviene del circuito primario.

Para climatizar el aire de los vestuarios es necesario agua caliente del circuito

primario. El aire de los vestuarios se encuentra a 28ºC, igual que el de la piscina, para


que cuando los usuarios salgan de la piscina no tengan sensación de frio.

Generalmente se realizan 10 renovaciones a la hora del aire de los vestuarios. El 20%

del aire que se introduce a la hora es aire exterior, y por ese motivo tiene que pasar por

una batería de agua caliente procedente del circuito primario para que entre a los

vestuarios con la temperatura deseada.

Por último, al igual que el aire de los vestuarios también hay que climatizar el aire

de la piscina. El climatizador de la piscina es mayor que el de vestuarios ya que el

volumen de aire a introducir en la piscina es mayor. El proceso es similar pero en la

piscina se realizan 5 renovaciones a la hora, y el 50% es aire exterior. El aire de la

piscina hay que deshumectarlo con la enfriadora antes de introducirlo otra vez en la

piscina. Para introducir el aire a la temperatura deseada de 28ºC es necesario calentarlo

con la batería de calor procedente del circuito primario.

2.2.1 Descripción de la climatización

La renovación del aire en una piscina tiene que cumplir dos misiones:

• Mantener condiciones higiénicas en el recinto (niveles correctos de

monóxido de carbono, dióxido de carbono, ozono y partículas sólidas).

• Mantener la humedad ambiente en los valores correctos.

En el [PLANO3] se representa el esquema de climatización del aire de la piscina que

se describe a continuación.

Para cumplir las misiones descritas anteriormente en la piscina climatizada se

realizan 5 renovaciones a la hora. El volumen de la piscina es aproximadamente de

3600m3. Por tanto el caudal que se tiene que introducir a la hora es de 18.000m3. De

todo el caudal que se introduce en la piscina 50% es aire exterior y el 50% es aire de

retorno de la piscina. Los dos caudales cuando entran en el climatizador se mezclan y

posteriormente se filtran. Antes de introducir el aire a la piscina tiene que pasar por

una batería de frio para deshumectarlo y posteriormente se calienta en la batería de

calor para que entre en la piscina a la temperatura deseada de 28ºC. De los 18.000m3 de

aire retorno de la piscina, la mitad se expulsa la exterior (9.000m3) y la otra mitad

vuelve al climatizador para repetir el proceso.


2.2.2 Descripción de la enfriadora agua-agua con la torre de refrigeración

Para deshumectar el aire de la piscina se utiliza una enfriadora agua-agua. A

continuación se muestra un dibujo del sistema.

Figura 1. Esquema de la enfriadora agua-agua con la torre de refrigeración.

Básicamente la enfriadora quita calor de un foco y lo lleva a otro. Para realizar esta

acción es necesario aporte de trabajo que se lleva a cabo en el compresor. Para

deshumectar el aire retorno de la piscina se necesita agua fría. Cuando el aire de

retorno de la piscina entra en contacto con la batería de agua fría, el aire se enfría,

reduciendo su humedad absoluta, y el agua de la batería se calienta. El agua entra a la

batería de frio a 6ºC y sale a 10ºC. Para volver a tener el agua a 6ºC se quita calor en el

evaporador. Ese calor se cede al agua que va a la torre de refrigeración en el

condensador. El agua entra caliente en la torre y se enfría 5ºC. La temperatura de salida

del agua depende de la temperatura de bulbo húmedo del exterior. El por qué depende

de la temperatura de bulbo húmedo del exterior no se trata aquí pero básicamente en

una torre de refrigeración lo que se busca es que la corriente de aire sea capaz de

evaporar la máxima cantidad de agua posible. La temperatura de bulbo húmedo nos

da una idea de la cantidad de agua que se va a evaporar. Cuanto más baja sea la

temperatura mayor cantidad de agua se podrá evaporar en la torre. De esta manera


cuando las temperaturas de bulbo húmedo sean bajas costará menos tener agua fría

para deshumectar.

La enfriadora utiliza un refrigerante con bajo punto de ebullición para enfriar el

agua. El fluido refrigerante a baja temperatura y en estado gaseoso, pasa por el

compresor en el que eleva su presión aumentando así su energía interna. Éste, al pasar

por el condensador, cede calor al agua que va a la torre porque está aún más caliente

que ésta, donde cambia su estado a líquido. Después se le hace pasar por una válvula

de expansión, donde recupera la presión inicial y se enfría bruscamente. Luego pasa

por otro intercambiador de calor, el evaporador, donde absorbe calor del agua fría que

va al climatizador, puesto que está más frío que el agua. El refrigerante, que se ha

evaporado, regresa al compresor, cerrándose el ciclo.

.

3 Análisis de los consumos

energéticos

3 Análisis de los consumos energéticos 14

3 Análisis de los consumos energéticos

3.1 Introducción

En el conjunto de dependencias municipales, entendidas éstas como centros de

servicio al ciudadano, son de destacar las piscinas climatizadas, ya que el interés

municipal en las mismas por la importante función social que desempeñan se une

siempre unos elevados costes de explotación y mantenimiento. Estos costes vienen

definidos en gran parte por los costes de suministros energéticos y de agua. Las causas

de estos elevados costes son:

• Los elevados requerimientos de calidad ambiental a aplicar a grandes

volúmenes de aire o agua a lo largo de la mayor parte del año.

• El elevado índice de ocupación de la instalación por el usuario

generalmente no mentalizado en el ahorro de energía o de agua.

En este capítulo se estudian todos los equipos consumidores de energía, y se analiza

por cada tipo de fuente energética el consumo que está produciendo cada equipo. En la

piscina climatizada estudiada las fuentes de energía utilizadas son la electricidad y el

gas natural. Como se comentó en la introducción para los cálculos se han utilizado

datos de temperatura y humedad absoluta del año 2008.

3.2 Consumos eléctricos

Los consumos eléctricos en la piscina climatizada estudiada son producidos por:

Enfriadora, ventilador de la torre de refrigeración, bombas para la circulación del agua,

iluminación de todas las estancias, equipos y los motores de ventilación de los

climatizadores. Cuando se realiza la auditoría de un edificio por lo general se suelen

tener las facturas de consumo de electricidad para comprobar si efectivamente los

cálculos coinciden con lo que se consumen. En la piscina que se estudia no se disponen

de las facturas de electricidad debido a que forma parte de un complejo deportivo y no

se tiene un contador para aislar el consumo. A continuación se detalla cómo se ha ido

calculando los consumos eléctricos.


3.2.1 Consumo de la enfriadora

En todas las piscinas climatizadas es necesario deshumectar el aire ambiente como

consecuencia de la evaporación del agua de la piscina. La piscina estudiada utiliza una

enfriadora para deshumectar el aire del ambiente. Antes de realizar ningún cálculo

vamos a representar en un diagrama psicrométrico la transformación de propiedades

que sufre el aire para poder quitarle humedad y posteriormente volver a introducirlo

en la piscina.

Figura 2.Representación del proceso de deshumectación y calentamiento del aire en la piscina.

La figura muestra el proceso de deshumectación y calentamiento del aire en la

piscina climatizada. Como se explico anteriormente en la descripción de la instalación

de climatización, se hacen 5 renovaciones a la hora del volumen total de la piscina. El

50% del aire es aire exterior y el otro 50% es aire de retorno de la piscina. Como se


demostró anteriormente el caudal que hay que introducir a la piscina es de 18000m3/h.

En la siguiente tabla se definen los puntos que aparecen dibujados en el diagrama.

Posición Caudal

(m3/h)

Humedad

absoluta

(gw/kga)

Humedad

relativa

(%)

Temperatura

(ºC)

Retorno Piscina 9000 15,53 65 28

Mezcla 9000 6,03 58 15

Deshumectar 18000 8,11 99 11

Salida climatizador 18000 8,11 33,9 28

Tabla 1. Propiedades de los puntos de la figura 1.

La potencia frigorífica que consume la enfriadora para poder deshumectar el aire de

la piscina va a depender de las condiciones del aire exterior. Por tanto va a ser

necesario calcular la potencia frigorífica para cada temperatura y humedad relativa que

tiene el aire exterior. Cabe de esperar que cuanto más baja sea la temperatura exterior

menor será la potencia frigorífica necesaria para deshumectar el aire de la piscina

climatizada.

3.2.1.1 Cálculo de la potencia frigorífica requerida para deshumectar

Para poder saber cuánto tiene que deshumectar la enfriadora es necesario conocer

todos los puntos mezcla. Los puntos mezcla dependen de las condiciones del aire

exterior. El siguiente dibujo representa esquemáticamente la mezcla adiabática de dos

corrientes de aire húmedo.


Figura 3.Mezcla adiabática de dos corrientes de aire húmedo. Fuente ASHRAE.

Las ecuaciones que gobiernan la mezcla adiabática son las siguientes:

332211 hmhmhm dadada &&& =+

321 dadada mmm &&& =+

332211 WmWmWm dadada &&& =+

Siendo m& el flujo másico, h la entalpía y W la humedad absoluta. Si eliminamos

3dam& nos queda:

2

1

13

32

13

32

da

da

mm

WWWW

hhhh

&

&=

−−

=−−

Por tanto el punto resultado de la mezcla está en la línea que une los puntos de las

dos corrientes que se han mezclado, y divide la línea en dos segmentos, en la misma

proporción que las masas de aire seco de las dos corrientes. A continuación se

representa un esquema para visualizarlo de forma gráfico.


Figura 4. Representación esquemática de la mezcla de dos corrientes de aire. Fuente ASHRAE.

En el caso que se está estudiando, el cálculo de la mezcla se ha realizado con la

media por horas de temperatura (Tª) y humedad relativa (HR%) de cada mes. Como el

caudal del aire de entrada y el caudal del aire de retorno de la piscina es el mismo, el

punto mezcla en el diagrama psicrometrico estará en la mitad de la recta que les une en

el diagrama. Los cálculos de todos estos puntos se ha realizado con un programa del

diagrama psicrometrico para agilizar el proceso. Para que el programa te calcule el

punto mezcla es necesario introducir temperatura, humedad relativa y caudal del aire

exterior (varia para cada hora) y la temperatura, humedad relativa y caudal del aire de

retorno de la piscina (fijo). El resultado de todos los puntos mezcla será el punto de

partida para calcular posteriormente la potencia frigorífica necesaria para

deshumectar. Las condiciones del aire de retorno de la piscina son las descritas

anteriormente y los caudales de las corrientes son de 9000m3/h.

A continuación se muestran en tablas los puntos mezcla por cada hora y por mes.

Julio y agosto no aparecen porque la piscina funciona como una de verano.


Hora

Humedad

absoluta

media

Exterior

(gw/kga)

Humedad

relativa

media

Exterior

(%)

Temperatura

media

Exterior (ºC)

Humedad

absoluta

Mezcla

(gw/kga)

Temperatura

mezcla (ºC)

Humedad

Relativa

mezcla

(%)

0 4,22 82 4 9,18 16 80,7

1 4,18 82 4 9,18 16 80,7

2 4,14 85 3 9,60 15 89,9

3 4,09 86 3 9,60 15 89,9

4 3,99 86 2 8,54 15 80,2

5 3,97 85 2 8,54 15 80,2

6 3,92 86 2 8,54 15 80,2

7 3,90 85 2 8,54 15 80,2

8 3,92 87 2 8,54 15 80,2

9 3,94 86 2 8,54 15 80,2

10 4,10 84 3 8,54 15 80,2

11 4,24 78 5 9,18 16 80,7

12 4,38 72 6 8,77 17 72,4

13 4,34 64 8 9,45 18 73,1

14 4,47 62 9 9,45 18 73,1

15 4,46 60 10 9,03 19 65,7

16 4,43 58 10 9,03 19 65,7

17 4,45 60 10 9,03 19 65,7

18 4,53 66 8 9,45 18 73,1

19 4,23 66 7 8,77 17 72,4

20 4,38 73 6 8,77 17 72,4

21 4,36 76 5 9,18 16 80,7

22 4,28 79 5 9,18 16 80,7

23 4,27 81 4 9,18 16 80,7

Tabla 2. Mezcla de las dos corrientes en Enero.


Hora

Humedad

absoluta

media

Exterior

(gw/kga)

Humedad

relativa

media

Exterior

(%)

Temperatura

media

Exterior (ºC)

Humedad

absoluta

Mezcla

(gw/kga)

Temperatura

mezcla (ºC)

Humedad

Relativa

mezcla

(%)

0 5,07 79 7 8,77 17 72,4

1 4,95 79 7 8,77 17 72,4

2 5,03 83 6 8,77 17 72,4

3 5,06 85 6 8,77 17 72,4

4 4,91 85 6 8,77 17 72,4

5 4,94 85 6 8,77 17 72,4

6 4,85 86 5 9,18 16 80,7

7 4,74 85 5 9,18 16 80,7

8 4,83 86 5 9,18 16 80,7

9 4,94 85 6 8,77 17 72,4

10 5,15 81 7 9,86 17 81,3

11 5,26 75 9 9,45 18 73,1

12 5,29 69 10 9,03 19 65,7

13 4,92 60 11 9,03 19 65,7

14 5,10 61 12 9,75 20 66,6

15 5,13 59 12 9,75 20 66,6

16 5,16 59 12 9,75 20 66,6

17 5,16 59 12 9,75 20 66,6

18 5,16 62 12 9,75 20 66,6

19 4,92 62 11 10,16 19 73,8

20 5,29 70 10 9,03 19 65,7

21 5,20 72 9 9,45 18 73,1

22 5,22 74 9 9,45 18 73,1

23 5,28 75 9 9,45 18 73,1

Tabla 3.Mezcla de las dos corrientes Febrero.


Hora

Humedad

absoluta

media

Exterior

(gw/kga)

Humedad

relativa

media

Exterior

(%)

Temperatura

media

Exterior (ºC)

Humedad

absoluta

Mezcla

(gw/kga)

Temperatura

mezcla (ºC)

Humedad

Relativa

mezcla

(%)

0 4,24 65 7 8,77 17 72,4

1 4,02 64 7 8,77 17 72,4

2 4,21 69 7 8,77 17 72,4

3 4,09 71 6 8,77 17 72,4

4 4,06 73 5 9,18 16 80,7

5 3,98 73 5 9,18 16 80,7

6 3,94 75 4 8,13 16 71,6

7 3,78 73 4 8,13 16 71,6

8 3,90 75 4 8,13 16 71,6

9 4,13 70 6 8,77 17 72,4

10 4,33 64 8 9,45 18 73,1

11 4,31 56 10 9,03 19 65,7

12 4,21 50 12 8,62 20 59

13 3,73 41 13 8,62 20 59

14 4,05 42 14 9,34 21 60

15 4,01 41 14 9,34 21 60

16 4,06 42 14 9,34 21 60

17 3,97 42 14 9,34 21 60

18 4,05 44 13 9,75 20 66,6

19 3,85 43 12 8,62 20 59

20 4,04 53 10 9,03 19 65,7

21 4,20 56 10 9,03 19 65,7

22 4,14 58 9 9,45 18 73,1

23 4,10 60 8 8,35 18 64,8

Tabla 4.Mezcla de las dos corrientes Marzo.


Hora

Humedad

absoluta

media

Exterior

(gw/kga)

Humedad

relativa

media

Exterior

(%)

Temperatura

media

Exterior

(ºC)

Humedad

absoluta

Mezcla

(gw/kga)

Temperatura

mezcla (ºC)

Humedad

Relativa

mezcla

(%)

0 6,13 77 11 10,16 19 73,8

1 6,08 79 10 10,16 19 73,8

2 5,83 79 9 10,16 19 73,8

3 5,89 83 9 9,45 18 73,1

4 5,85 85 8 9,45 18 73,1

5 5,74 86 8 9,45 18 73,1

6 5,70 88 7 9,86 17 81,3

7 5,67 89 7 9,86 17 81,3

8 5,60 86 7 9,86 17 81,3

9 6,04 84 9 10,58 18 81,8

10 6,16 76 11 10,16 19 73,8

11 6,24 69 13 9,75 20 66,6

12 6,07 61 14 10,51 21 67,4

13 6,03 58 15 10,51 21 67,4

14 5,47 50 16 8,92 22 54

15 5,75 52 16 8,92 22 54

16 5,72 51 16 8,92 22 54

17 5,65 55 15 9,34 21 60

18 5,82 54 16 10,10 22 60,9

19 5,72 57 15 10,51 21 67,4

20 5,47 56 14 9,34 21 60

21 5,92 65 13 9,75 20 66,6

22 6,07 69 12 9,75 20 66,6

23 6,13 74 11 10,16 19 73,8

Tabla 5. Mezcla de las dos corrientes Abril


Hora

Humedad

absoluta

media

Exterior

(gw/kga)

Humedad

relativa

media

Exterior

(%)

Temperatura

media

Exteriro (ºC)

Humedad

absoluta

Mezcla

(gw/kga)

Temperatura

mezcla (ºC)

Humedad

Relativa

mezcla

(%)

0 6,47 63 15 10,51 21 67,4

1 6,58 66 14 10,51 21 67,4

2 6,20 65 13 9,75 20 66,6

3 6,44 72 12 9,75 20 66,6

4 6,33 74 11 10,16 19 73,8

5 6,28 77 11 10,16 19 73,8

6 6,24 79 10 10,16 19 73,8

7 6,13 79 10 10,16 19 73,8

8 6,22 74 11 10,16 19 73,8

9 6,54 70 13 9,75 20 66,6

10 6,56 62 15 10,51 21 67,4

11 6,51 57 16 10,10 22 60,9

12 6,36 51 18 9,68 23 55

13 6,19 47 19 9,68 23 55

14 5,34 38 20 9,27 24 49,6

15 6,00 44 20 10,49 24 56

16 6,04 43 21 10,49 24 56

17 5,98 42 21 10,49 24 56

18 5,95 42 21 10,49 24 56

19 6,12 45 20 10,49 24 56

20 5,74 43 20 10,49 24 56

21 6,24 51 18 9,68 23 55

22 6,33 54 17 10,10 22 60,9

23 6,44 59 16 10,10 22 60,9

Tabla 6. Mezcla de las dos corrientes Mayo.


Hora

Humedad

absoluta

media

Exterior

(gw/kga)

Humedad

relativa

media

Exterior

(%)

Temperatura

media

Exterior (ºC)

Humedad

absoluta

Mezcla

(gw/kga)

Temperatura

mezcla (ºC)

Humedad

Relativa

mezcla

(%)

0 6,92 52 19 10,90 23 61,8

1 7,16 57 18 10,90 23 61,8

2 6,91 58 17 10,10 22 60,9

3 7,42 67 16 10,10 22 60,9

4 7,51 71 15 10,51 21 67,4

5 7,45 74 14 10,51 21 67,4

6 7,31 76 13 10,93 20 74,5

7 7,51 79 13 10,93 20 74,5

8 7,53 69 15 10,51 21 67,4

9 7,69 64 17 10,10 22 60,9

10 7,71 57 19 10,90 23 61,8

11 7,67 53 20 10,49 24 56

12 7,34 47 22 10,07 25 50,7

13 7,12 42 23 10,07 25 50,7

14 6,00 33 25 9,66 26 49,5

15 6,50 35 25 9,66 26 49,5

16 6,37 33 25 9,66 26 49,5

17 6,24 32 26 10,51 27 47

18 6,20 32 26 10,51 27 47

19 6,15 33 25 9,66 26 49,5

20 5,54 30 25 9,66 26 49,5

21 6,25 37 23 10,07 25 50,7

22 6,46 42 22 10,07 25 50,7

23 6,75 47 20 10,49 24 56

Tabla 7. Mezcla de las dos corrientes Junio.


Hora

Humedad

absoluta

media

Exterior

(gw/kga)

Humedad

relativa

media

Exterior

(%)

Temperatura

media

Exterior (ºC)

Humedad

absoluta

Mezcla

(gw/kga)

Temperatura

mezcla (ºC)

Humedad

Relativa

mezcla

(%)

0 6,68 50 19 10,90 23 61,8

1 6,63 52 18 9,68 23 55

2 6,38 51 18 9,68 23 55

3 6,80 58 16 10,10 22 60,9

4 6,61 59 16 10,10 22 60,9

5 6,44 60 15 10,51 21 67,4

6 6,45 62 15 10,51 21 67,4

7 6,32 63 14 10,51 21 67,4

8 6,12 61 14 10,51 21 67,4

9 6,54 60 15 10,51 21 67,4

10 6,79 54 18 9,68 23 55

11 7,08 49 20 10,49 24 56

12 7,24 45 22 10,07 25 50,7

13 7,15 41 23 10,07 25 50,7

14 5,93 30 25 9,66 26 49,5

15 6,50 33 25 9,66 26 49,5

16 6,27 30 26 10,51 27 47

17 6,11 29 27 10,51 27 47

18 5,93 28 27 10,51 27 47

19 5,91 29 26 10,51 27 47

20 5,39 28 25 9,66 26 49,5

21 6,39 37 23 10,07 25 50,7

22 6,68 42 22 10,07 25 50,7

23 6,82 47 20 10,49 24 56

Tabla 8. Mezcla de las dos corrientes Septiembre.


Hora

Humedad

absoluta

media

Exterior

(gw/kga)

Humedad

relativa

media

Exterior

(%)

Temperatura

media

Exterior (ºC)

Humedad

absoluta

Mezcla

(gw/kga)

Temperatura

mezcla (ºC)

Humedad

Relativa

mezcla

(%)

0 6,46 69 13 9,75 20 66,6

1 6,31 72 12 9,75 20 66,6

2 6,05 71 11 10,16 19 73,8

3 6,10 76 11 10,16 19 73,8

4 6,15 77 10 9,03 19 65,7

5 6,02 79 9 9,45 18 73,1

6 5,94 81 9 9,45 18 73,1

7 5,88 82 9 9,45 18 73,1

8 5,79 81 9 9,45 18 73,1

9 6,06 80 9 9,45 18 73,1

10 6,24 74 11 10,16 19 73,8

11 6,33 63 14 10,51 21 67,4

12 6,37 56 16 10,10 22 60,9

13 6,17 49 18 9,68 23 55

14 5,63 41 19 9,68 23 55

15 5,86 42 19 9,68 23 55

16 5,84 41 20 9,27 24 49,6

17 5,69 40 20 9,27 24 49,6

18 5,91 44 19 9,68 23 55

19 5,83 45 18 9,68 23 55

20 5,64 48 17 10,10 22 60,9

21 6,21 57 15 10,51 21 67,4

22 6,22 62 14 10,51 21 67,4

23 6,27 65 13 9,75 20 66,6

Tabla 9. Mezcla de las dos corrientes Octubre.


Hora

Humedad

absoluta

media

Exterior

(gw/kga)

Humedad

relativa

media

Exterior

(%)

Temperatura

media

Exterior (ºC)

Humedad

absoluta

Mezcla

(gw/kga)

Temperatura

mezcla (ºC)

Humedad

Relativa

mezcla

(%)

0 3,30 63 5 9,18 16 80,7

1 3,39 67 4 8,13 16 71,6

2 3,37 73 3 8,54 15 80,2

3 3,39 74 2 8,54 15 80,2

4 3,40 77 2 8,54 15 80,2

5 3,39 79 1 8,96 14 89,6

6 3,31 79 1 8,96 14 89,6

7 3,31 80 1 8,96 14 89,6

8 3,26 79 1 8,96 14 89,6

9 3,72 76 3 8,54 15 80,2

10 4,33 72 6 8,77 17 72,4

11 4,92 67 8 9,45 18 73,1

12 5,43 62 11 9,03 19 65,7

13 6,02 58 14 9,34 21 60

14 5,60 52 14 9,34 21 60

15 5,26 48 15 9,34 21 60

16 4,90 45 15 9,34 21 60

17 4,52 44 14 9,34 21 60

18 4,10 44 12 8,62 20 59

19 3,94 48 11 9,03 19 65,7

20 3,49 50 9 8,35 18 64,8

21 3,27 52 7 8,77 17 72,4

22 3,21 56 6 8,77 17 72,4

23 3,38 62 5 9,18 16 80,7

Tabla 10. Mezcla de las dos corrientes Noviembre.


Hora

Humedad

absoluta

media

Exterior

(gw/kga)

Humedad

relativa

media

Exterior

(%)

Temperatura

media

Exterior (ºC)

Humedad

absoluta

Mezcla

(gw/kga)

Temperatura

mezcla (ºC)

Humedad

Relativa

mezcla

(%)

0 4,01 85 3 9,60 15 89,9

1 3,80 84 2 8,54 15 80,2

2 3,82 87 2 8,54 15 80,2

3 3,76 88 1 8,96 14 89,6

4 3,68 89 1 8,96 14 89,6

5 3,62 89 1 8,96 14 89,6

6 3,65 90 1 8,96 14 89,6

7 3,54 88 0 8,96 14 89,6

8 3,60 89 0 8,96 14 89,6

9 3,72 89 1 8,96 14 89,6

10 4,02 85 3 9,60 15 89,9

11 4,18 78 5 9,18 16 80,7

12 4,37 72 6 8,77 17 72,4

13 4,22 61 9 9,45 18 73,1

14 4,50 61 10 9,03 19 65,7

15 4,50 59 10 9,03 19 65,7

16 4,55 59 10 9,03 19 65,7

17 4,53 63 9 9,45 18 73,1

18 4,45 68 8 9,45 18 73,1

19 4,22 68 7 8,77 17 72,4

20 4,37 75 6 8,77 17 72,4

21 4,25 79 5 9,18 16 80,7

22 4,15 82 4 9,18 16 80,7

23 4,09 83 3 9,60 15 89,9

Tabla 11. Mezcla de las dos corrientes Diciembre.


Una vez calculados todos los puntos mezcla, ya estamos en condiciones de calcular

la potencia frigorífica requerida para deshumectar el aire. La condensación de

humedad ocurre cuando el aire húmedo se enfría a una temperatura por debajo de su

temperatura de rocío inicial. En la figura siguiente se muestra un esquema de

enfriamiento donde se supone que el aire húmedo lo hace uniformemente. A pesar de

que el agua puede ser sacada a diversas temperaturas variando desde la temperatura

de rocío inicial hasta la temperatura final de saturación, se va a suponer que el agua

condensada se enfría hasta la temperatura final del aire t2 antes de salir del sistema.

Figura 5. Esquema de enfriamiento de aire húmedo. Fuente ASHRAE.

Las ecuaciones que modelan el proceso de enfriamiento de aire húmedo son las

siguientes:

2212 wwdaada hmqhmhm &&& ++=

wdada mWmWm &&& += 21

De estas dos ecuaciones podemos sacar el la potencia frigorífica requerida sabiendo

las condiciones de entrada y salida del proceso:

( ) ( )[ ]2212121 wda hWWhhmq −−−= &


Con estas ecuaciones y sabiendo que el aire se enfría hasta una temperatura de 11ºC,

estamos en condiciones de calcular la potencia frigorífica requerida para enfriar todos

los puntos mezcla calculados anteriormente. Para este cálculo también vamos a utilizar

el programa del diagrama psicrométrico. Los datos que necesita el programa para

hacer el cálculo son la temperatura (Tª) y humedad relativa (HR%) de la mezcla y la

temperatura (Tª) y humedad relativa hasta donde se enfría el aire. En este caso el

caudal a enfriar es 18000m3/h ya que en la mezcla se han sumado los caudales del aire

exterior y el de retorno de la piscina, que eran de 9000m3/h cada uno.

A continuación se van a ir mostrando los resultados de cada hora y en cada mes de

la potencia frigorífica necesaria. La primera tabla muestra las propiedades del aire una

vez enfriado, valor fijo para todos los cálculos. Al final de cada tabla se suman las

potencias frigoríficas requeridas por hora, con lo que obtenemos la energía requerida al

día, y debajo se calcula la energía requerida al mes multiplicando la anterior por los

días del mes.

Posición Caudal

(m3/h)

Humedad

absoluta

(gw/kga)

Humedad

relativa

(%)

Temperatura

(ºC)

Deshumectar 18000 8,11 99 11

Tabla 12. Propiedades del aire enfriado.


Hora Temperatura

mezcla (ºC)

Humedad

Relativa

mezcla

(%)

Proceso Enfriar

(Mezcla-

Deshumectar) Kw

frigoríficos

0 16 80,7 46,73

1 16 80,7 46,73

2 15 89,9 46,86

3 15 89,9 46,86

4 15 80,2 30,9

5 15 80,2 30,9

6 15 80,2 30,9

7 15 80,2 30,9

8 15 80,2 30,9

9 15 80,2 30,9

10 15 80,2 30,9

11 16 80,7 46,73

12 17 72,4 46,55

13 18 73,1 62,99

14 18 73,1 62,99

15 19 65,7 62,81

16 19 65,7 62,81

17 19 65,7 62,81

18 18 73,1 62,99

19 17 72,4 46,55

20 17 72,4 46,55

21 16 80,7 46,73

22 16 80,7 46,73

23 16 80,7 46,73


Total al día

(kWh) 1.107

Total al mes

(kWh) 34.331

Tabla 13. Potencia frigorífica requerida Enero.


Hora Temperatura

mezcla (ºC)

Humedad

Relativa

mezcla

(%)

Proceso Enfriar

(Mezcla-

Deshumectar) Kw

frigoríficos

0 17 72,4 46,55

1 17 72,4 46,55

2 17 72,4 46,55

3 17 72,4 46,55

4 17 72,4 46,55

5 17 72,4 46,55

6 16 80,7 46,73

7 16 80,7 46,73

8 16 80,7 46,73

9 17 72,4 46,55

10 17 81,3 63,18

11 18 73,1 62,99

12 19 65,7 62,81

13 19 65,7 62,81

14 20 66,6 79,91

15 20 66,6 79,91

16 20 66,6 79,91

17 20 66,6 79,91

18 20 66,6 79,91

19 19 73,8 80,09

20 19 65,7 62,81

21 18 73,1 62,99

22 18 73,1 62,99

23 18 73,1 62,99


Total al día

(kWh) 1.449

Total al mes

(kWh) 40.579

Tabla 14. Potencia frigorífica requerida Febrero.


Hora Temperatura

mezcla (ºC)

Humedad

Relativa

mezcla

(%)

Proceso Enfriar

(Mezcla-

Deshumectar) Kw

frigoríficos

0 17 72,4 46,55

1 17 72,4 46,55

2 17 72,4 46,55

3 17 72,4 46,55

4 16 80,7 46,73

5 16 80,7 46,73

6 16 71,6 30,78

7 16 71,6 30,78

8 16 71,6 30,78

9 17 72,4 46,55

10 18 73,1 62,99

11 19 65,7 62,81

12 20 59 62,7

13 20 59 62,7

14 21 60 79,73

15 21 60 79,73

16 21 60 79,73

17 21 60 79,73

18 20 66,6 79,91

19 20 59 62,7

20 19 65,7 62,81

21 19 65,7 62,81

22 18 73,1 62,99

23 18 64,8 46,43


Total al día

(kWh) 1.366

Total al mes

(kWh) 42.356

Tabla 15. Potencia frigorífica requerida Marzo.


Hora Temperatura

mezcla (ºC)

Humedad

Relativa

mezcla

(%)

Proceso Enfriar

(Mezcla-

Deshumectar) Kw

frigoríficos

0 19 73,8 80,09

1 19 73,8 80,09

2 19 73,8 80,09

3 18 73,1 62,99

4 18 73,1 62,99

5 18 73,1 62,99

6 17 81,3 63,18

7 17 81,3 63,18

8 17 81,3 63,18

9 18 81,8 80,21

10 19 73,8 80,09

11 20 66,6 79,91

12 21 67,4 97,61

13 21 67,4 97,61

14 22 54 79,55

15 22 54 79,55

16 22 54 79,55

17 21 60 79,73

18 22 60,9 97,43

19 21 67,4 97,61

20 21 60 79,73

21 20 66,6 79,91

22 20 66,6 79,91

23 19 73,8 80,09


Total al día

(kWh) 1.887

Total al mes

(kWh) 56.618

Tabla 16. Potencia frigorífica requerida Abril.


Hora Temperatura

mezcla (ºC)

Humedad

Relativa

mezcla

(%)

Proceso Enfriar

(Mezcla-

Deshumectar) Kw

frigoríficos

0 21 67,4 97,61

1 21 67,4 97,61

2 20 66,6 79,91

3 20 66,6 79,91

4 19 73,8 80,09

5 19 73,8 80,09

6 19 73,8 80,09

7 19 73,8 80,09

8 19 73,8 80,09

9 20 66,6 79,91

10 21 67,4 97,61

11 22 60,9 97,43

12 23 55 97,26

13 23 55 97,26

14 24 49,6 97,07

15 24 56 115,67

16 24 56 115,67

17 24 56 115,67

18 24 56 115,67

19 24 56 115,67

20 24 56 115,67

21 23 55 97,26

22 22 60,9 97,43

23 22 60,9 97,43


Total al día

(kWh) 2.308

Total al mes

(kWh) 71.553

Tabla 17. Potencia frigorífica requerida Mayo.


Hora Temperatura

mezcla (ºC)

Humedad

Relativa

mezcla

(%)

Proceso Enfriar

(Mezcla-

Deshumectar) Kw

frigoríficos

0 23 61,8 115,91

1 23 61,8 115,91

2 22 60,9 97,43

3 22 60,9 97,43

4 21 67,4 97,61

5 21 67,4 97,61

6 20 74,5 97,79

7 20 74,5 97,79

8 21 67,4 97,61

9 22 60,9 97,43

10 23 61,8 115,91

11 24 56 115,67

12 25 50,7 115,49

13 25 50,7 115,49

14 26 49,5 115,31

15 26 49,5 115,31

16 26 49,5 115,31

17 27 47 134,45

18 27 47 134,45

19 26 49,5 115,31

20 26 49,5 115,31

21 25 50,7 115,49

22 25 50,7 115,49

23 24 56 115,67


Total al día

(kWh) 2.667

Total al mes

(kWh) 40.008

Tabla 18. Potencia frigorífica requerida Junio.


Hora Temperatura

mezcla (ºC)

Humedad

Relativa

mezcla

(%)

Proceso Enfriar

(Mezcla-

Deshumectar) Kw

frigoríficos

0 23 61,8 115,91

1 23 55 97,26

2 23 55 97,26

3 22 60,9 97,43

4 22 60,9 97,43

5 21 67,4 97,61

6 21 67,4 97,61

7 21 67,4 97,61

8 21 67,4 97,61

9 21 67,4 97,61

10 23 55 97,26

11 24 56 115,67

12 25 50,7 115,49

13 25 50,7 115,49

14 26 49,5 115,31

15 26 49,5 115,31

16 27 47 134,45

17 27 47 134,45

18 27 47 134,45

19 27 47 134,45

20 26 49,5 115,31

21 25 50,7 115,49

22 25 50,7 115,49

23 24 56 115,67


Total al día

(kWh) 2.668

Total al mes

(kWh) 80.029

Tabla 19. Potencia frigorífica requerida Septiembre.


Hora Temperatura

mezcla (ºC)

Humedad

Relativa

mezcla

(%)

Proceso Enfriar

(Mezcla-

Deshumectar) Kw

frigoríficos

0 20 66,6 79,91

1 20 66,6 79,91

2 19 73,8 80,09

3 19 73,8 80,09

4 19 65,7 62,81

5 18 73,1 62,99

6 18 73,1 62,99

7 18 73,1 62,99

8 18 73,1 62,99

9 18 73,1 62,99

10 19 73,8 80,09

11 21 67,4 97,61

12 22 60,9 97,43

13 23 55 97,26

14 23 55 97,26

15 23 55 97,26

16 24 49,6 97,07

17 24 49,6 97,07

18 23 55 97,26

19 23 55 97,26

20 22 60,9 97,43

21 21 67,4 97,61

22 21 67,4 97,61

23 20 66,6 79,91


Total al día

(kWh) 2.026

Total al mes

(kWh) 62.803

Tabla 20. Potencia frigorífica requerida Octubre.


Hora Temperatura

mezcla (ºC)

Humedad

Relativa

mezcla

(%)

Proceso Enfriar

(Mezcla-

Deshumectar) Kw

frigoríficos

0 16 80,7 46,73

1 16 71,6 30,78

2 15 80,2 30,9

3 15 80,2 30,9

4 15 80,2 30,9

5 14 89,6 31,02

6 14 89,6 31,02

7 14 89,6 31,02

8 14 89,6 31,02

9 15 80,2 30,9

10 17 72,4 45,55

11 18 73,1 62,99

12 19 65,7 62,81

13 21 60 79,73

14 21 60 79,73

15 21 60 79,73

16 21 60 79,73

17 21 60 79,73

18 20 59 62,7

19 19 65,7 62,81

20 18 64,8 46,43

21 17 72,4 46,55

22 17 72,4 46,55

23 16 80,7 46,73


Total al día

(kWh) 1.207

Total al mes

(kWh) 36.209

Tabla 21. Potencia frigorífica requerida Noviembre.


Hora Temperatura

mezcla (ºC)

Humedad

Relativa

mezcla

(%)

Proceso Enfriar

(Mezcla-

Deshumectar) Kw

frigoríficos

0 15 89,9 46,86

1 15 80,2 30,9

2 15 80,2 30,9

3 14 89,6 31,02

4 14 89,6 31,02

5 14 89,6 31,02

6 14 89,6 31,02

7 14 89,6 31,02

8 14 89,6 31,02

9 14 89,6 31,02

10 15 89,9 46,86

11 16 80,7 46,73

12 17 72,4 46,55

13 18 73,1 62,99

14 19 65,7 62,81

15 19 65,7 62,81

16 19 65,7 62,81

17 18 73,1 62,99

18 18 73,1 62,99

19 17 72,4 46,55

20 17 72,4 46,55

21 16 80,7 46,73

22 16 80,7 46,73

23 15 89,9 46,86


Total al día

(kWh) 1.077

Total al mes

(kWh) 33.380

Tabla 22. Potencia frigorífica requerida Diciembre.

Todos los cálculos obtenidos por hora y en cada mes son teóricos, es decir, es la

potencia frigorífica que estaría aportando la enfriadora sin tener en cuenta las pérdidas

que hay en el sistema. Para poder obtener el consumo eléctrico de la enfriadora, que es

lo que se busca, se necesita suponer unas pérdidas y conocer el COP (coefficient of

performance) de la enfriadora.

3.2.1.2 Cálculo del COP de la enfriadora.

Lo más preciso para calcular el consumo eléctrico de la enfriadora hubiese sido que

nos hubieran proporcionado las características técnicas de la enfriadora donde aparece

el valor del COP para las distintas temperaturas de salida del condensador. Como no

se disponía de esa información en este apartado vamos a calcular el COP que pudiera

tener la enfriadora basándonos en datos de otros fabricantes y en las medidas eléctricas

que se tomaron de la piscina en una semana.

Las medidas se tomaron durante unas semana de mayo (del 5 al 12), y en el cuadro

que se midió estaban conectados los siguientes equipos: la enfriadora, ventilador

climatizador piscina, ventilador climatizador vestuarios, ventilador torre refrigeración

y las bombas para mover el agua fría y caliente. La potencia máxima que se midió esos

días fue de 129kW. A continuación se muestra una tabla que representa la potencia

nominal de alguno de los equipos medidos sacados de la placa.


Equipos

Potencia

nominal

(kW)

Ventilador Torre

de refrigeración 2

Ventilador

Climatizador

piscina 4

Ventilador

Climatizador

vestuarios 1,1

Bombas 60

Total 67,1

Tabla 23. Potencia nominal de los equipos.

El dato de la potencia nominal de la enfriadora no se ha facilitado pero para

empezar a hacer los cálculos se puede estimar que estará entorno a los 75kW. Esto se

deduce de la medición. Si la potencia máxima medida fue de 129kW y se sabe de los

cálculos anteriores que a mayor temperatura exterior mayor es la potencia frigorífica

requerida, cabe esperar que en meses más calurosos la potencia nominal sea mayor

que los 129kW pero con un valor relativamente cercano. Si a los 67,1kW instalados del

resto de equipos se le suma los 75kW de la enfriadora tendríamos una potencia

nominal instalada de 142,1kW.

Con estas consideraciones podemos empezar a plantear el desarrollo para el cálculo

del COP. Al no tener características técnicas de la enfriadora lo primero que se ha

hecho es buscar información de otros fabricantes de enfriadoras con potencias

nominales parecidas para tener datos de partida. Para poder seguir con mayor

facilidad la explicación se vuelve a mostrar el esquema de la enfriadora y la torre de

refrigeración.


Figura 6. Esquema de la enfriadora y la torre de refrigeración.

La mayoría de los fabricantes suelen dar el COP de la máquina en función de la

temperatura de salida del condensador, de tal manera que a medida que aumenta la

temperatura disminuye el COP. A continuación se muestran los datos proporcionados

por el fabricante de enfriadoras YORK para una máquina de 80kW.

Figura 7. Características técnicas de una enfriadora YORK. Fuente compañía York.

En esta figura se pueden observar los distintos valores de potencia eléctrica, COP Y

potencia frigorífica en función de la temperatura de salida del condensador y de la


temperatura del agua que va al climatizador. La relación entre el COP y la temperatura

de salida del condensador es una línea recta, como se observa en el siguiente gráfico.

Figura 8. Recta que representa el COP en función de la temperatura de salida de condensador.

Como se puede observa el coeficiente de regresión es prácticamente 1, lo que nos

indica que la relación es una recta. En condiciones favorables, es decir, temperaturas de

salida de condensador menor o igual que 25 el COP valdrá 6,2 y a medida que

aumenta la temperatura el COP irá disminuyendo de manera lineal hasta alcanzar su

mínimo que es 3,6.

Una vez visto el comportamiento que tiene una enfriadora que se comercializa en el

mercado, podemos intuir que la enfriadora que estamos estudiando tendrá un

comportamiento parecido. Esto nos servirá como referencia para saber si el cálculo que

obtengamos del COP es aceptable o no. Por otro lado como la enfriadora que estamos

estudiando tiene varios años, es lógico pensar que esa recta estará trasladada hacia

abajo (COP menores).

Hasta el momento no podemos calcular nada pues no tenemos datos registrados de

la temperatura de salida del condensador a lo largo del año, por tanto hay que buscar

una relación que nos permita calcular el COP para cada día. Las torres de refrigeración

tienen unas curvas que representan la temperatura de salida del agua en la torre en

y = ‐0,174x + 10,48R² = 0,994

2

3

4

5

6

7

20 25 30 35 40 45 50

COP

Temperatura salida condensador (ºC)

COP vs Tª salida condensador


función de la temperatura de bulbo húmedo en el exterior. El por qué es en función de

la temperatura de bulbo húmedo y no de la seca no se va a tratar aquí pero la idea

básica es que en una torre de refrigeración lo que se busca es que la corriente de aire

sea capaz de evaporar la máxima cantidad de agua posible. La temperatura de bulbo

húmedo nos da una idea de la cantidad de agua que se va a evaporar. Cuanto más baja

sea la temperatura mayor cantidad de agua se podrá evaporar en la torre. En una torre

de refrigeración infinita la temperatura de bulbo húmedo del aire de salida sería igual

a la temperatura de entrada de agua en la torre y la temperatura de salida del agua

sería igual a la temperatura de bulbo húmedo del aire de entrada. En una torre real la

temperatura de bulbo húmedo del aire de entrada y la temperatura de salida del agua

no son iguales, esa diferencia se le llama aproximación.

Tampoco se disponen de las gráficas de la torre de refrigeración que está

funcionando en la piscina pero como se hizo anteriormente se ha utilizado la gráfica de

un fabricante que vende torres de refrigeración parecidas a la que se tiene en la

piscina. A continuación se muestra la imagen de las curvas de la torre.

Figura 9. Curvas de una torre de refrigeración.


La figura anterior aunque tiene sus parámetros en el sistema métrico inglés lo que

representa es la temperatura de bulbo húmedo del aire de entrada a la torre en función

de la temperatura de salida del agua de la torre. Cada curva dibujada depende de la

diferencia de temperaturas entre la temperatura del agua de salida y la de entrada a la

torre. Como se puede observar a mayor temperatura de bulbo húmedo, la

aproximación con la temperatura del agua es mejor. Las torres de refrigeración se

diseñan para las condiciones más desfavorables, en concreto para temperaturas de

bulbo húmedo elevadas ya que la cantidad de agua que evaporará será menor. En el

caso de la gráfica el diseño se ha realizado con temperatura bulbo húmedo (Twb=25ºC)

y con una diferencia de temperaturas del agua de entrada y salida de 5ºC. Por tanto

subiendo por la curva adecuada la temperatura de salida del agua de la torre es de

29ºC. Eso nos da una aproximación de 4ºC. A continuación vamos a representar en una

gráfica los valores de la temperatura de salida de la torre para distintos valores de

temperatura de bulbo húmedo y sabiendo que la diferencia de temperaturas del agua

es 5ºC.

Figura 10. Curva de la torre.

En la torre de refrigeración que se está estudiando se va a suponer que la

aproximación es mayor ya que es una torre más pequeña. La aproximación que se ha

supuesto es de 6ºC. La diferencia de temperaturas entre las temperaturas del agua de

entrada y salida se supone que es la misma, ya que es un valor típico en este tipo de

0

5

10

15

20

25

30

35

15 20 25 30

Tempe

ratura salida agua

(ºC)

Temperatura bulbo húmedo (ºC)

Curva de la torre de refrigeración

Curva de la torre


instalaciones. En la gráfica siguiente se va a presentar la aproximación en función de la

temperatura de bulbo húmedo para nuestro caso estudio (aproximación=6ºC) y con la

curva anterior.

Figura 11. Curvas aproximación vs Tª.bulbo húmedo.

Como sabemos que la temperatura de entrada a la torre es la misma que la

temperatura de salida del condensador, vamos a llegar a una relación entre la

temperatura de salida del condensador y la temperatura de bulbo húmedo.

TTT stsc Δ+=

TAproxTT wbsc Δ++=

Donde scT es la temperatura de salida del condensador, stT es la temperatura de

salida de la torre y TΔ es el incremento de temperatura entre el agua de salida y

entrada a la torre (6ºCº). Con estas relaciones y considerando los valores de las otras

gráficas podemos expresar una gráfica que represente la temperatura de bulbo

húmedo en función de la temperatura de salida del condensador.

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

15 20 25 30

Aproxim

ación

Temperatura bulbo húmedo (ºC)

Aproximación vs Twb

Torre Modelo

Torre estudio


Figura 12. Curva de la torre de refrigeración estudio.

Tras todas estas demostraciones hemos llegado a la conclusión de que podemos

relacionar la temperatura de salida del condensador con la temperatura de bulbo

húmedo del aire exterior. Si antes decíamos que el COP es función de la temperatura

de salida del condensador, ahora concluimos que podemos sacar el COP en función de

la temperatura de bulbo húmedo del aire exterior.

Para calcular el COP en función de la temperatura de bulbo húmedo nos hemos

basado en los días medidos en el mes de mayo. La ecuación que hemos utilizado para

calcular el COP es la siguiente:

AUXMED

FRIG

PPPCOP

−+

=)1(* η

Donde FRIGP es la potencia frigorífica requerida, η representan las pérdidas (% de la

potencia frigorífica requerida), MEDP es la potencia medida con el analizador y AUXP es

la potencia del resto de equipos conectados al mismo cuadro. El hecho de restar AUXP

es para aislar la enfriadora.

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

15 20 25 30

Tª salida cond

ensado

r

Tª bulbo húmedo

Curva torre de refrigeración estudio

Curva torre estudio


De la ecuación anterior tenemos que calcular la FRIGP , que con los datos de

temperatura y humedad relativa es idéntico al cálculo que se hizo anteriormente. Para

el cálculo se ha tenido en cuanta la media por horas de los días medidos y por tanto la

temperatura y humedad relativa media por cada hora. En este caso simplemente se va

a dar el resultado que ha dado el programa pero recordar que primero hay que mezclar

dos corrientes, una la de exterior y la otra la de retorno de la piscina, de 9000m3/h cada

una. Una vez obtenida la mezcla se calcula la potencia frigorífica para deshumectar esa

mezcla. Recordamos que la temperatura de deshumectación es 11ºC y la humedad

relativa de 99%. Una vez que ya tenemos calculada la potencia frigorífica requerida o

teórica estamos en disposición de calcular el COP. Sigue habiendo dos incógnitas que

son las pérdidas y la AUXP . Para el cálculo se fue cambiando el valor de las pérdidas y

de la potencia auxiliar hasta obtener la recta de regresión que mejor ajusta el COP en

función de la temperatura de bulbo húmedo exterior. De esta manera se sacarán varias

conclusiones: la primera es el valor de las perdidas del sistema, el segundo es si la

potencia auxiliar que se ha supuesto concuerda con la potencia nominal que habíamos

sacado de placa y por último si la recta de regresión de COP en función de la

temperatura de bulbo húmedo es parecida a la que obteníamos del fabricante al

principio del desarrollo.

A continuación se muestra los valores obtenidos del COP para cada hora. El valor

de AUXP = 60kW y las pérdidas son η = 50% de la potencia frigorífica requerida.


Hora

Temperatura

bulbo húmedo

(ºC)

Temperatura

seca exterior

(ºC)

Humedad

absoluta

(gw/kgaire

seco)

Potencia

Medida

(kW)

Potencia

frigorifica

requerida

(kW)

COP

1 11,37 18,67 6,47 98,02 97,25 3,84

2 11,20 17,33 6,58 96,65 97,38 3,99

3 10,37 15,67 6,20 93,48 91,53 4,10

4 10,00 14,25 6,44 91,53 79,78 3,80

5 9,55 13,75 6,33 91,29 79,82 3,83

6 9,13 12,50 6,28 87,37 79,87 4,38

7 8,68 11,00 6,24 88,23 80,04 4,25

8 8,68 11,00 6,13 89,41 80,05 4,08

9 10,10 13,00 6,22 93,57 86,91 3,88

10 11,40 16,20 6,54 98,97 97,70 3,76

11 11,84 18,50 6,56 108,04 97,63 3,05

12 11,98 20,60 6,51 108,03 100,94 3,15

13 12,92 22,40 6,36 107,73 111,77 3,51

14 13,30 23,80 6,19 111,41 111,63 3,26

15 13,56 26,00 5,34 114,43 111,43 3,07

16 13,76 26,40 6,00 116,90 115,16 3,04

17 13,44 27,00 6,04 118,87 115,11 2,93

18 13,56 27,00 5,98 117,29 115,11 3,01

19 13,78 26,60 5,95 116,33 115,11 3,07

20 13,62 26,00 6,12 110,86 115,15 3,40

21 13,46 25,60 5,74 105,28 115,19 3,82

22 13,00 23,40 6,24 105,06 111,66 3,72

23 12,78 23,00 6,33 106,75 104,30 3,35

24 12,27 20,33 6,44 103,88 103,27 3,53

Tabla 24. COP de los días medidos.


Como se puede observar en los resultados, a medida que aumenta la temperatura

de bulbo disminuye el COP. Esto tiene sentido ya que la temperatura bulbo es función

de la temperatura de salida del condensador y como veíamos al principio al aumentar

la temperatura del condensador disminuía el COP. La recta de regresión del COP en

función de la temperatura de bulbo húmedo se representa en el siguiente gráfico.

Figura 13. Recta de regresión del COP.

Como se puede observar la regresión lineal es bastante buena, tiene un coeficiente

de regresión de 0,6599. Para obtener la mejor recta se han ido variando los valores de

AUXP y de las pérdidas. Se va a poner otro ejemplo variando las condiciones, AUXP

=65kW y unas pérdidas del 40% de la potencia frigorífica requerida.

y = ‐0,203x + 5,985R² = 0,659

2

2,5

3

3,5

4

4,5

5

5,5

5 10 15

COP

Temperatura de bulbo húmedo

COP vs Tª wb


Figura 14. Recta de regresión del COP con nuevos parámetros.

Como se puede observar en la gráfica aunque el COP aumenta para valores bajos de

temperatura de bulbo, para valores altos decrece mucho. Esto es debido al aumento de

pendiente de la recta.

Nos quedamos entonces con la primera gráfica ya que tras haber realizado el

estudio se ha deducido que es la mejor. Los valores del COP son razonables y lo más

importante que la pendiente es parecida a la que nos mostraba el fabricante de de

enfriadoras. A continuación se representa el COP en función de la temperatura del

condensador.

y = ‐0,2974x + 7,3362R² = 0,7509

2,00

2,50

3,00

3,50

4,00

4,50

5,00

5,50

5,00 10,00 15,00

COP

Temperatura de bulbo húmedo

COP vs Tª bh


Figura 15. Gráfica del COP en función de la temperatura de condensación.

. Se ha obtenido lo que en un principio se suponía y es que el COP de la enfriadora

estudio es menor que la que obteníamos del fabricante. Los valores entre los que se

mueven el COP son 4 y 2. Por otro lado la potencia auxiliar que ha resultado de este

cálculo es parecida a la que comentamos al principio. La potencia nominal de placa era

67,1kW y con este cálculo ha salido 60kW. Por último hemos estimado las pérdidas del

sistema de frío que son el 50% de la potencia frigorífica requerida.

Una vez hemos calculado el COP en función de un parámetro conocido, en este caso

la temperatura de bulbo húmedo, ya podemos obtener la potencia eléctrica que

consume la enfriadora.

3.2.1.3 Cálculo de la potencia eléctrica

La potencia eléctrica consumida por la enfriadora se va a calcular por cada hora y en

cada mes. Como ya teníamos calculado anteriormente la potencia frigorífica requerida

por cada hora y en cada mes nos apoyaremos de esos resultados para obtener los

cálculos de potencia eléctrica. La ecuación que se ha utilizado es la siguiente.

y = ‐0,214x + 9,44R² = 0,9935

0

1

2

3

4

20 25 30 35 40 45 50

COP

Temperatura salida condensador (ºC)

COP vs Tª salida condensador


( )COP

PP requeridafrigo

electrica

η+=

1*.

De esta ecuación tenemos todo, como se tiene la temperatura de bulbo húmedo en

cada hora y en cada mes y anteriormente hemos determinada la ecuación que relaciona

el COP con la temperatura de bulbo húmedo, tenemos el COP en cada hora y en cada

mes. Las pérdidas que se van a aplicar son del 50% de la potencia frigorífica requerida

como se obtuvo en el apartado anterior.

A continuación se van a reflejar los resultados de cada mes. En las tablas a parecerá

la potencia eléctrica por hora y la energía consumida en todo el mes.


Hora

Proceso Enfriar

(Mezcla-

Deshumectar)

kW frigoríficos

requeridos

Proceso Enfriar

(Mezcla-

Deshumectar)

kW frigoríficos

reales

Temperatura

bulbo

húmedo (ºC)

COP

Potencia

eléctrica

enfriadora

(kW)

0 46,73 70,10 2,80 4,25 16,49

1 46,73 70,10 2,80 4,25 16,49

2 46,86 70,29 2,00 4,25 16,54

3 46,86 70,29 2,10 4,25 16,54

4 30,90 46,35 1,10 4,25 10,91

5 30,90 46,35 1,10 4,25 10,91

6 30,90 46,35 1,10 4,25 10,91

7 30,90 46,35 1,10 4,25 10,91

8 30,90 46,35 1,20 4,25 10,91

9 30,90 46,35 1,10 4,25 10,91

10 30,90 46,35 1,96 4,25 10,91

11 46,73 70,10 3,40 4,25 16,49

12 46,55 69,83 3,90 4,25 16,43

13 62,99 94,49 5,10 4,25 22,23

14 62,99 94,49 5,80 4,25 22,23

15 62,81 94,22 6,50 4,25 22,17

16 62,81 94,22 6,30 4,25 22,17

17 62,81 94,22 6,50 4,25 22,17

18 62,99 94,49 5,20 4,25 22,23

19 46,55 69,83 4,35 4,25 16,43

20 46,55 69,83 4,00 4,25 16,43

21 46,73 70,10 3,30 4,25 16,49

22 46,73 70,10 3,50 4,25 16,49

23 46,73 70,10 2,71 4,25 16,49


Total al día

(kWh) 1.107 1.661 391

Total al

mes (kWh) 34.331 51.496 12.117

Tabla 25. Consumo eléctrico enfriadora Enero.


Hora

Proceso Enfriar

(Mezcla-

Deshumectar)

kW frigoríficos

requeridos

Proceso Enfriar

(Mezcla-

Deshumectar)

kW frigoríficos

reales

Temperatura

bulbo humedo

(ºC)

COP

Potencia

eléctrica

enfriadora

(kW)

0 46,55 69,83 5,40 4,25 16,43

1 46,55 69,83 5,40 4,25 16,43

2 46,55 69,83 4,75 4,25 16,43

3 46,55 69,83 4,90 4,25 16,43

4 46,55 69,83 4,90 4,25 16,43

5 46,55 69,83 4,90 4,25 16,43

6 46,73 70,10 4,00 4,25 16,49

7 46,73 70,10 3,90 4,25 16,49

8 46,73 70,10 4,00 4,25 16,49

9 46,55 69,83 4,90 4,25 16,43

10 63,18 94,77 5,50 4,25 22,30

11 62,99 94,49 6,90 4,25 22,23

12 62,81 94,22 7,30 4,25 22,17

13 62,81 94,22 7,34 4,25 22,17

14 79,91 119,87 8,30 4,25 28,20

15 79,91 119,87 8,10 4,25 28,20

16 79,91 119,87 8,10 4,25 28,20

17 79,91 119,87 8,10 4,25 28,20

18 79,91 119,87 8,40 4,25 28,20

19 80,09 120,14 7,50 4,25 28,27

20 62,81 94,22 7,40 4,25 22,17

21 62,99 94,49 6,70 4,25 22,23

22 62,99 94,49 6,80 4,25 22,23

23 62,99 94,49 6,90 4,25 22,23


Total al día

(kWh) 1.449 2.174 512

Total al

mes (kWh) 40.579 60.869 14.322

Tabla 26. Consumo eléctrico enfriadora Febrero.


Hora

Proceso Enfriar

(Mezcla-

Deshumectar)

kW frigoríficos

requeridos

Proceso Enfriar

(Mezcla-

Deshumectar)

kW frigoríficos

reales

Temperatura

bulbo húmedo

(ºC)

COP

Potencia

eléctrica

enfriadora

(kW)

0 46,55 69,83 4,30 4,25 16,43

1 46,55 69,83 4,20 4,25 16,43

2 46,55 69,83 4,60 4,25 16,43

3 46,55 69,83 3,90 4,25 16,43

4 46,73 70,10 3,10 4,25 16,49

5 46,73 70,10 3,10 4,25 16,49

6 30,78 46,17 2,30 4,25 10,86

7 30,78 46,17 2,20 4,25 10,86

8 30,78 46,17 2,20 4,25 10,86

9 46,55 69,83 3,80 4,25 16,43

10 62,99 94,49 5,10 4,25 22,23

11 62,81 94,22 6,10 4,25 22,17

12 62,7 94,05 7,20 4,25 22,13

13 62,7 94,05 7,00 4,25 22,13

14 79,73 119,60 7,90 4,25 28,14

15 79,73 119,60 7,80 4,25 28,14

16 79,73 119,60 7,90 4,25 28,14

17 79,73 119,60 7,90 4,25 28,14

18 79,91 119,87 7,30 4,25 28,20

19 62,7 94,05 6,40 4,25 22,13

20 62,81 94,22 5,80 4,25 22,17

21 62,81 94,22 6,10 4,25 22,17

22 62,99 94,49 5,40 4,25 22,23

23 46,43 69,65 4,70 4,25 16,39


Total al día

(kWh) 1.366 2.049 482

Total al

mes (kWh) 42.356 63.534 14.949

Tabla 27.Consumo eléctrico enfriadora Marzo.


Hora

Proceso Enfriar

(Mezcla-

Deshumectar)

kW frigoríficos

requeridos

Proceso Enfriar

(Mezcla-

Deshumectar) kW

frigoríficos reales

Temperatura

bulbo húmedo

(ºC)

COP

Potencia

eléctrica

enfriadora

(kW)

0 80,09 120,14 9,00 4,15 28,95

1 80,09 120,14 8,20 4,25 28,27

2 80,09 120,14 7,20 4,25 28,27

3 62,99 94,49 7,60 4,25 22,23

4 62,99 94,49 6,80 4,25 22,23

5 62,99 94,49 6,90 4,25 22,23

6 63,18 94,77 6,00 4,25 22,30

7 63,18 94,77 6,20 4,25 22,30

8 63,18 94,77 5,90 4,25 22,30

9 80,21 120,32 7,70 4,25 28,31

10 80,09 120,14 8,90 4,17 28,81

11 79,91 119,87 10,00 3,94 30,42

12 97,61 146,42 10,00 3,94 37,16

13 97,61 146,42 10,60 3,82 38,33

14 79,55 119,33 10,50 3,84 31,07

15 79,55 119,33 10,70 3,80 31,40

16 79,55 119,33 10,60 3,82 31,24

17 79,73 119,60 10,20 3,90 30,67

18 97,43 146,15 11,00 3,74 39,08

19 97,61 146,42 10,50 3,84 38,13

20 79,73 119,60 9,50 4,04 29,60

21 79,91 119,87 9,60 4,02 29,82

22 79,91 119,87 9,10 4,12 29,09

23 80,09 120,14 8,70 4,21 28,54


Total al día

(kWh) 1.887 2.831 701

Total al

mes (kWh) 56.618 84.927 21.022

Tabla 28. Consumo eléctrico enfriadora Abril.


Hora

Proceso Enfriar

(Mezcla-

Deshumectar)

kW frigoríficos

requeridos

Proceso Enfriar

(Mezcla-

Deshumectar) kW


Temperatura

bulbo húmedo

(ºC)

COP

Potencia

eléctrica

enfriadora

(kW)

0 97,61 146,42 11,10 3,72 39,36

1 97,61 146,42 10,60 3,82 38,33

2 79,91 119,87 8,90 4,17 28,74

3 79,91 119,87 9,40 4,06 29,52

4 80,09 120,14 8,70 4,21 28,54

5 80,09 120,14 8,90 4,17 28,81

6 80,09 120,14 8,20 4,25 28,27

7 80,09 120,14 8,20 4,25 28,27

8 80,09 120,14 11,70 3,60 33,37

9 79,91 119,87 10,10 3,92 30,58

10 97,61 146,42 11,00 3,74 39,15

11 97,43 146,15 11,30 3,68 39,71

12 97,26 145,89 12,20 3,50 41,68

13 97,26 145,89 12,50 3,43 42,53

14 97,07 145,61 12,00 3,53 41,25

15 115,67 173,51 12,90 3,35 51,79

16 115,67 173,51 13,50 3,23 53,72

17 115,67 173,51 13,40 3,25 53,39

18 115,67 173,51 13,40 3,25 53,39

19 115,67 173,51 13,90 3,15 55,08

20 115,67 173,51 12,80 3,37 51,49

21 97,26 145,89 12,20 3,50 41,68

22 97,43 146,15 11,80 3,57 40,94

23 97,43 146,15 11,50 3,64 40,15


Total al

día (kWh) 2.308 3.462 960

Total al

mes

(kWh)

71.553 107.330 29.752

Tabla 29. Consumo eléctrico enfriadora Mayo.


Hora

Proceso Enfriar

(Mezcla-

Deshumectar)

kW frigoríficos

requeridos

Proceso Enfriar

(Mezcla-

Deshumectar) kW


Temperatura

bulbo húmedo

(ºC)

COP

Potencia

eléctrica

enfriadora

(kW)

0 115,91 173,87 13,22 3,28 53,01

1 115,91 173,87 13,00 3,33 52,21

2 97,43 146,15 12,30 3,47 42,12

3 97,43 146,15 12,50 3,43 42,61

4 97,61 146,42 12,00 3,53 41,48

5 97,61 146,42 11,40 3,66 40,00

6 97,79 146,69 10,70 3,80 38,60

7 97,79 146,69 11,00 3,74 39,22

8 97,61 146,42 11,80 3,57 41,01

9 97,43 146,15 13,00 3,33 43,89

10 115,91 173,87 13,90 3,15 55,20

11 115,67 173,51 14,10 3,11 55,79

12 115,49 173,24 15,00 2,92 59,33

13 115,49 173,24 15,00 2,92 59,33

14 115,31 172,97 15,00 2,92 59,23

15 115,31 172,97 15,30 2,86 60,48

16 115,31 172,97 15,00 2,92 59,23

17 134,45 201,68 15,50 2,82 71,52

18 134,45 201,68 15,50 2,82 71,52

19 115,31 172,97 15,00 2,92 59,23

20 115,31 172,97 14,40 3,04 56,90

21 115,49 173,24 14,10 3,11 55,70

22 115,49 173,24 14,20 3,08 56,25

23 115,67 173,51 13,40 3,25 53,39


Total al

día (kWh) 2.667 4.001 1.267

Total al

mes

(kWh)

40.008 60.012 19.008

Tabla 30. Consumo eléctrico enfriadora Junio.


Hora

Proceso Enfriar

(Mezcla-

Deshumectar)

kW frigoríficos

requeridos

Proceso Enfriar

(Mezcla-

Deshumectar) kW


Temperatura

bulbo húmedo

(ºC)

COP

Potencia

eléctrica

enfriadora

(kW)

0 115,91 173,87 13,00 3,33 52,21

1 97,26 145,89 12,40 3,45 42,29

2 97,26 145,89 12,30 3,47 42,04

3 97,43 146,15 11,40 3,66 39,93

4 97,43 146,15 11,60 3,61 40,48

5 97,61 146,42 10,80 3,78 38,73

6 97,61 146,42 11,00 3,74 39,15

7 97,61 146,42 10,30 3,88 37,74

8 97,61 146,42 10,00 3,94 37,16

9 97,61 146,42 10,80 3,78 38,73

10 97,26 145,89 12,70 3,39 43,04

11 115,67 173,51 13,60 3,21 54,05

12 115,49 173,24 14,70 2,98 58,13

13 115,49 173,24 14,80 2,96 58,53

14 115,31 172,97 14,40 3,04 56,90

15 115,31 172,97 14,90 2,94 58,83

16 134,45 201,68 15,10 2,90 69,54

17 134,45 201,68 15,60 2,80 72,03

18 134,45 201,68 15,40 2,84 71,01

19 134,45 201,68 14,90 2,94 68,60

20 115,31 172,97 14,00 3,13 55,26

21 115,49 173,24 14,10 3,11 55,70

22 115,49 173,24 14,20 3,08 56,25

23 115,67 173,51 13,30 3,27 53,06


Total al

día (kWh) 2.668 4.001 1.239

Total al

mes

(kWh)

80.029 120.043 37.182

Tabla 31. Consumo eléctrico enfriadora Septiembre.


Hora

Proceso Enfriar

(Mezcla-

Deshumectar)

kW frigoríficos

requeridos

Proceso Enfriar

(Mezcla-

Deshumectar) kW


Temperatura

bulbo húmedo

(ºC)

COP

Potencia

eléctrica

enfriadora

(kW)

0 79,91 119,87 10,00 3,90 30,73

1 79,91 119,87 9,40 4,06 29,52

2 80,09 120,14 8,40 4,25 28,27

3 80,09 120,14 8,90 4,17 28,81

4 62,81 94,22 8,00 4,25 22,17

5 62,99 94,49 7,30 4,25 22,23

6 62,99 94,49 7,43 4,25 22,23

7 62,99 94,49 7,52 4,25 22,23

8 62,99 94,49 7,43 4,25 22,23

9 62,99 94,49 7,35 4,25 22,23

10 80,09 120,14 8,70 4,21 28,54

11 97,61 146,42 10,30 3,88 37,74

12 97,43 146,15 11,20 3,90 37,47

13 97,26 145,89 12,00 3,53 41,33

14 97,26 145,89 11,70 3,60 40,53

15 97,26 145,89 11,90 3,55 41,10

16 97,07 145,61 12,50 3,43 42,45

17 97,07 145,61 12,30 3,47 41,96

18 97,26 145,89 12,13 3,39 43,04

19 97,26 145,89 11,50 3,64 40,08

20 97,43 146,15 11,00 3,74 39,08

21 97,61 146,42 10,50 3,84 38,13

22 97,61 146,42 10,20 3,90 37,54

23 79,91 119,87 9,60 4,00 29,97


Total al

día (kWh) 2.026 3.039 790

Total al

mes

(kWh)

62.803 94.204 24.477

Tabla 32. Consumo eléctrico enfriadora Octubre.


Hora

Proceso Enfriar

(Mezcla-

Deshumectar)

kW frigoríficos

requeridos

Proceso Enfriar

(Mezcla-

Deshumectar) kW


Temperatura

bulbo húmedo

(ºC)

COP

Potencia

eléctrica

enfriadora

(kW)

0 46,73 70,10 2,30 4,25 16,49

1 30,78 46,17 1,70 4,25 10,86

2 30,90 46,35 1,23 4,25 10,91

3 30,90 46,35 0,40 4,25 10,91

4 30,90 46,35 0,60 4,25 10,91

5 31,02 46,53 0,00 4,25 10,95

6 31,02 46,53 0,00 4,25 10,95

7 31,02 46,53 0,00 4,25 10,95

8 31,02 46,53 0,00 4,25 10,95

9 30,90 46,35 1,40 4,25 10,91

10 45,55 68,33 3,90 4,25 16,08

11 62,99 94,49 5,30 4,25 22,23

12 62,81 94,22 7,50 4,25 22,17

13 79,73 119,60 9,70 4,00 29,90

14 79,73 119,60 9,10 4,12 29,03

15 79,73 119,60 9,40 4,06 29,46

16 79,73 119,60 9,10 4,12 29,03

17 79,73 119,60 8,15 4,25 28,14

18 62,7 94,05 6,60 4,25 22,13

19 62,81 94,22 6,15 4,25 22,17

20 46,43 69,65 4,70 4,25 16,39

21 46,55 69,83 3,19 4,25 16,43

22 46,55 69,83 2,70 4,25 16,43

23 46,73 70,10 2,26 4,25 16,49


Total al

día (kWh) 1.207 1.810 431

Total al

mes

(kWh)

36.209 54.313 12.925

Tabla 33. Consumo eléctrico enfriadora Noviembre.


Hora

Proceso Enfriar

(Mezcla-

Deshumectar)

kW frigoríficos

requeridos

Proceso Enfriar

(Mezcla-

Deshumectar) kW


Temperatura

bulbo húmedo

(ºC)

COP

Potencia

eléctrica

enfriadora

(kW)

0 46,86 70,29 2,00 4,25 16,54

1 30,90 46,35 1,00 4,25 10,91

2 30,90 46,35 1,20 4,25 10,91

3 31,02 46,53 0,30 4,25 10,95

4 31,02 46,53 0,40 4,25 10,95

5 31,02 46,53 0,40 4,25 10,95

6 31,02 46,53 0,41 4,25 10,95

7 31,02 46,53 0,00 4,25 10,95

8 31,02 46,53 0,00 4,25 10,95

9 31,02 46,53 0,40 4,25 10,95

10 46,86 70,29 2,00 4,25 16,54

11 46,73 70,10 3,40 4,25 16,49

12 46,55 69,83 3,90 4,25 16,43

13 62,99 94,49 5,70 4,25 22,23

14 62,81 94,22 6,60 4,25 22,17

15 62,81 94,22 6,40 4,25 22,17

16 62,81 94,22 6,40 4,25 22,17

17 62,99 94,49 5,90 4,25 22,23

18 62,99 94,49 5,40 4,25 22,23

19 46,55 69,83 4,50 4,25 16,43

20 46,55 69,83 4,20 4,25 16,43

21 46,73 70,10 3,51 4,25 16,49

22 46,73 70,10 2,80 4,25 16,49

23 46,86 70,29 1,90 4,25 16,54


Total al

día (kWh) 1.077 1.615 380

Total al

mes

(kWh)

33.380 50.069 11.781

Tabla 34. Consumo eléctrico enfriadora Diciembre.

Con todas las tablas anteriores se tiene el consumo anual de la enfriadora. Los meses

de julio y agosto no aparecen ya que al ser semicubierta la piscina se utiliza como

piscina de verano, y por tanto no hay que climatizar.

A continuación se muestra un resumen de los resultados por meses.

Meses

Energía

Eléctrica

(kWh)

Enero 12.117

Febrero 14.322

Marzo 14.949

Abril 21.022

Mayo 29.752

Junio 19.008

Julio 0

Agosto 0

Septiembre 37.182

Octubre 24.477

Noviembre 12.925

Diciembre 11.781

Total 197.535

Tabla 35. Consumo eléctrico total de la enfriadora.


Vamos a representar en una gráfica la curva de carga de la enfriadora para ver si su

comportamiento es el esperado.

Figura 16. Curva de carga de la enfriadora.

Como se observa el comportamiento es el esperado, en los meses de invierno

consume menos y a medida que nos acercamos al los meses de verano el consumo

aumenta. En este caso el consumo de julio y agosto es cero porque la enfriadora está

apagada y en junio el consumo decae porque sólo se han tenido en cuenta 15 días, ya

que en ese mes es cuando se empieza a utilizar como piscina de verano.

3.2.2 Consumo del resto de equipos. Ventilador de la torre de refrigeración, ventiladores de

los climatizadores y bombas.

En este apartado se han calculado el resto de equipos del cuadro donde se midió a la

vez ya que se supuso que la potencia de la enfriadora era la que variaba a lo largo del

año y la auxP , que es la del resto de equipos se mantenía constante. Esto en la

realidad no es así pero al tratarse de equipos con potencias pequeñas, la aproximación

es bastante buena. Por otro lado esta ha sido la hipótesis para poder calcular la

enfriadora en función de la temperatura de bulbo húmedo. A continuación se muestra

una tabla con las potencias nominales y las potencias que se van a utilizar para el

cálculo total del consumo de estos equipos.

0

5.000

10.000

15.000

20.000

25.000

30.000

35.000

40.000

Energía (kWh)

Meses

Energía Eléctrica (kWh)

Energía Eléctrica (kWh)


Equipos

Potencia

nominal

(kW)

Potencia

auxiliar

(kW)

Ventilador Torre de

refrigeración 2 1,6

Ventilador Climatizador

piscina 4 3,5

Ventilador Climatizador

vestuarios 1,1 0,9

Bombas 60 54

Total 67,1 60

Tabla 36. Potencia nominal y auxiliar.

Con estos valores se calculan los consumos por mes de cada uno de los equipos.

Para el cálculo se tienen en cuenta las horas al día y los días por meses. En la siguiente

tabla se representan los resultados de los consumos de estos equipos por mes y el total

al año.


Meses

Ventilador

torre

refrigeración

(kWh)

Ventilador

climatizador

piscina

(kWh)

Ventilador

climatizador

vestuarios

(kWh)

Bombas Total

Enero 1.190 2.600 660 31.248 35.698

Febrero 1.075 2.350 600 28.224 32.249

Marzo 1.190 2.600 660 31.248 35.698

Abril 1.152 2.500 645 30.240 34.537

Mayo 1.190 2.600 660 31.248 35.698

Junio 576 1.250 320 15.120 17.266

Julio 0 0 0 7.812 7.812

Agosto 0 0 0 7.812 7.812

Septiembre 1.152 2.500 645 30.240 34.537

Octubre 1.190 2.600 660 31.248 35.698

Noviembre 1.152 2.500 645 30.240 34.537

Diciembre 1.190 2.600 660 31.248 35.698

Total 11.057 24.100 6.155 305.298 347.240

Tabla 37.Consumo eléctrico anual de los equipos.

Como se puede apreciar en los resultados los valores son bastante constantes como

habíamos comentado al principio excepto los mese de verano que la piscina no se

climatiza. Ahora vamos a representar en una gráfica el consumo total de todos estos

equipos por meses con el consumo total de de la enfriadora por meses.


Figura 17. Curvas de carga de la enfriadora y del resto de equipos.

El consumo principal de energía eléctrica en la piscina proviene de la enfriadora y el

resto de equipos citados, tan solo faltaría la iluminación y pequeños equipos. Como se

puede observar en el gráfico lo que se llama curva de carga equipos, que son los

citados anteriormente, tienen un consumo constante. La variación del consumo a lo

largo del año la aporta la enfriadora que varía su consumo en función de la

temperatura de bulbo en el exterior.

3.2.3 Consumo de iluminación y pequeños equipos.

Para concluir con los consumos eléctricos de la piscina falta por analizar la

iluminación y pequeños equipos que hay conectados como pueden ser los radiadores,

ventiladores, un microondas...

El cálculo de la iluminación consiste en multiplicar la potencia de las luminarias por

el número de horas que están encendidas y por el número de días al año. A

continuación se muestra la tabla del inventario de luces de la piscina con sus potencias.

0

5.000

10.000

15.000

20.000

25.000

30.000

35.000

40.000Energía (kWh)

Curvas de carga

Curva de carga enfriadora

Curva de carga equipos


Estancias Tipo de lámpara Nº

Grupos

Nº

Lámparas

en el grupo

Potencia de la

lámpara (W)

Entrada Bajo consumo 14 1 20

Vestuario. Masculino.

Zona principal Bajo consumo 7 1 20


Zona principal Fluorescente 6 1 36


Cuarto Colectivo Fluorescente 4 1 36


Baños Fluorescente 4 1 36

Taquillas Fluorescente 4 1 36

Pasillo común Bajo consumo 15 1 20

Vestuario. Femenino.

Zona principal Bajo consumo 7 1 20


Zona principal Fluorescente 6 1 36


Cuarto Colectivo Fluorescente 4 1 36


Baños Fluorescente 4 1 36

Vaso Halogenuros

metálicos 20 1 400

Luces emergencia Fluorescente 8 1 5

Sala socorrista Fluorescente 1 2 36

Luz emergencia Fluorescente 1 1 5

Cuarto material Fluorescente 5 1 36

Sala de maquinas Fluorescente 12 1 36

Tabla 38. Inventario de luces.


Para el cálculo del consumo de iluminación, se ha estimado el número de horas que

las luces tienen que estar encendidas por cada mes. La siguiente tabla refleja el número

de horas que se utilizan las luces en cada mes, de acuerdo a la salida y puesta del sol.

El horario de la piscina es de 8:30 a 23:30.

Meses Hora salida

sol

Hora puesta

sol

Horas de

uso/dia

Enero 8:30 18:15 8

Febrero 8:10 18:45 7,5

Marzo 7:25 19:30 6

Abril 7:40 20:45 4,5

Mayo 7:00 21:15 3,5

Junio 6:45 21:45 2

Julio 7:00 21:40 1

Agosto 7:25 21:15 1

Septiembre 7:50 20:00 6

Octubre 8:30 19:00 7

Noviembre 8:00 18:00 7,5

Diciembre 8:30 17:50 8

Tabla 39. Nº horas de uso de la iluminación por meses.

Con los datos del número de horas necesarias para cada mes, se calcula la energía

consumida en cada mes de la siguiente manera:

∑ ⋅⋅⋅=ciases

mesusolamparames diashorasnlamparasnPotenciaEtan

ºº

Con esta ecuación la energía eléctrica consumida en cada mes es la siguiente.


Meses

Energía

eléctrica

(kWh)

Enero 2670

Febrero 2503

Marzo 2002

Abril 1502

Mayo 1168

Junio 667

Julio 334

Agosto 334

Septiembre 2002

Octubre 2336

Noviembre 2503

Diciembre 2670

Total 20691

Tabla 40. Consumo de luz en cada mes.

La representación gráfica del consumo eléctrico de luz es la siguiente:

Figura 18. Consumo anual de luz.

0

500

1000

1500

2000

2500

3000

Enero

Febrero

Marzo

Abril

Mayo

Junio

Julio

Agosto

Septiembre

Octub

re

Noviembre

Diciembre

Energía (kWh)

Energía eléctrica (kWh)

Energía eléctrica (kWh)


Como se puede observa la curva del consumo eléctrico de luz es la típica con forma

de “v”. Representa algo que ya sabíamos y es que en los meses invierno se consume

más al haber menos luz natural disponible al día.

Por último se van a calcular los consumos de los equipos pequeños que hay en la

piscina climatizada. En primer lugar se van a representar en una tabla todos estos

equipos con su potencias para hacernos a la idea de qué equipos son.

Estancias Equipos Potencia

(W) Número

Horas al día

utilización

Factor

uso

Días al

año

Vestuario

Masculino

Secador de

manos 2000 4 0.5 100% 300

Vestuario

Femenino

Secador de

manos 2000 4 0.5 100% 300

Vaso ventiladores

piscina 1000 4 2 100% 60

Sala control Nevera

pequeña 120 1 24 40% 300

Sala control Horno de

microondas 1000 1 0,3 100% 280

Tabla 41. Inventario de equipos pequeños.

Para el cálculo del consumo energético anual de los equipos pequeños se va a

utilizar una ecuación parecida a la utilizada con la iluminación.

añousociases

útilesequipoanual diasfactorhorasnequiposnPotEnergía ⋅⋅⋅⋅= ∑tan

ºº

El consumo anual de energía de estos equipos es:

kWhEnergía anual 3310=


3.3 Consumos térmicos. Gas natural

En la piscina climatizada que se está estudiando, la producción de agua caliente se

obtiene por aporte de calor de tres calderas de gas natural y por aporte de calor de la

cogeneración. Como se explicó anteriormente, existen dos motores de combustión en el

polideportivo y parte del agua de refrigeración de los motores va a la piscina

climatizada que se está estudiando para aportar el calor necesario para cubrir las

demandas térmicas de la instalación. En realidad el aporta de la cogeneración es el

primero que se utiliza para cubrir las demandas y las calderas están de apoyo. En este

caso se tienen las facturas del gas natural consumido en todo el año 2008 pero se

desconoce cuánto es el aporte de la cogeneración. Para calcular el aporte de

cogeneración es preciso calcular todas las necesidades térmicas de la piscina y como

tenemos las facturas, la diferencia será lo que está aportando la cogeneración. En la

piscina climatizada a estudiar, las necesidades térmicas vienen definidas por: pérdida

de calor por evaporación del agua de la piscina, pérdida por renovación del aire de la

piscina, pérdida por renovación del aire de los vestuarios, renovación del agua de la

piscina y pérdidas por convección, conducción y radiación.

3.3.1 Pérdidas de calor por evaporación del agua de la piscina.

En toda piscina se produce el fenómeno constante de evaporación del agua. El agua

de la superficie de la piscina se evapora a expensas del calor del agua y produce una

capa de aire saturado de humedad. El agua contenida en esta capa de aire pasa al

ambiente más seco y esto lo hace tanto más rápidamente cuanto más “agitada” esté la

superficie del agua por acción de los bañistas. En las siguientes figuras se muestra el

efecto que produce la agitación a la velocidad de evaporación.


Figura 19. Evaporación piscina en reposo. Fuente IDAE.

Figura 20. Evaporación piscina en utilización. Fuente IDAE.

La velocidad de evaporación del agua también es superior a medida que el

contenido en humedad del ambiente se hace menor (ambiente más seco).

Cuantitativamente, la velocidad de evaporación de agua puede obtenerse de la

siguiente manera.

Fórmula de Bernier:

( ) nXhXnSm aw ×+⋅−×⋅+×= 1,0)133,0016,0(

Donde:


m = velocidad de evaporación de agua (kg/h).

S = superficie de la piscina (m2).

n = número de bañistas por m2 de piscina.

wX = contenido en humedad de aire saturado a la temperatura del agua de la

piscina (gagua/kgaire seco).

aX = contenido en humedad del aire saturado a temperatura ambiente (obtenible

en el diagrama psicrométrico a la temperatura ambiente) (gagua/kgaire seco).

El valor de n oscila según el tipo de piscina entre:

• 0,6 bañistas/m2 (valor máximo instantáneo)

• 0,1-0,2 bañistas/m2 (valor medio corriente)

Conociendo la ecuación que nos permite calcular la velocidad de evaporación,

vamos a calcularla para las condiciones de la piscina estudio. Vamos a realizar el

cálculo para la piscina ocupada y luego para la piscina en reposo.


Parámetros Valores

Superficie 312,5

n(bañistas) 0,2

Xa(humedad del aire

saturado a Tª ambiente) 24,226

XW(humedad del aire

saturado a Tª agua) 24,226

Humedad Relativa (%) 65%

m( velocidad

evaporación agua) (kg/h) 112,90

Tabla 42. Velocidad de evaporación del agua con ocupación.

Parámetros Valores

Superficie 312,5

n(bañistas) 0

Xa(humedad del aire

saturado a Tª ambiente) 24,226

Xw(humedad del aire

saturado a Tª agua) 24,226

Humedad Relativa % 65%

m( velocidad

evaporación agua) (kg/h) 42,40

Tabla 43.Velocidad de evaporación del agua sin ocupación.

El calor necesario para cubrir las pérdidas que suponen esta evaporación viene dado

por la siguiente ecuación:


( )hkcalmq /585×=

Donde:

m = caudal de agua evaporada (kg/h).

585 = calor latente de evaporación del agua.

Con la ecuación anterior ya estamos en condiciones de calcular las pérdidas por

evaporación anuales. Para el cálculo no vamos a tener en cuenta los meses de julio y

agosto ni la mitad de junio ya que en estos meses la piscina no se climatiza. Se toman

por tanto 285 días. También se supone que las horas con ocupación al día son 15 y el

resto sin ocupación. Los resultados se representan en la siguiente tabla.

Ocupación

Perdida de calor

por evaporación

(kcal/h)

Perdida de calor

por evaporación

al dia (kcal)

Perdida de calor

por evaporación

al dia (kWh)

Perdida de calor

por evaporación al

año (kWh)

Nula 24.801 223.212 260 73.967

En uso 66.045 990.680 1.152 328.287

Total 90.847 1.213.892 1.411 402.255

Tabla 44. Perdida de calor por evaporación anual.

3.3.2 Pérdidas de calor por renovación de aire de la piscina.

La evaporación del agua de la piscina y la posterior condensación de la misma sobre

superficies frías, deterioraría progresivamente los cerramientos además de disminuir la

sensación de confort de los bañistas. Se hace, pues, necesaria la eliminación de esta

agua evaporada para mantener la humedad relativa constante en valores próximos al

65%. En el caso de la piscina estudio la humedad relativa de la piscina está fijada en


65%. Para recordar el funcionamiento del sistema de climatización del aire de la piscina

volvemos a mostrar el diagrama psicrométrico.

Figura 21. Proceso de renovación del aire de la piscina.

Anteriormente se calcularon los procesos de mezcla adiabática de dos corrientes de

aire y la posterior deshumectación del aire. Para finalizar el proceso solo falta volver a

calentar el aire el aire e introducirlo de nuevo en la piscina. La demanda térmica de

calor del aire de renovación es siempre la misma, ya que siempre tengo que calentar

desde el punto “deshumectar” hasta el punto “salida climatizador”

independientemente de la mezcla.

Calentar aire húmedo se representa siempre en el diagrama psicrométrico como una

línea horizontal debido a que la humedad absoluta no varía. A continuación se

representan en un dibujo de calentamiento de aire.


Figura 22. Calentamiento de aire húmedo. Fuente ASHRAE.

La ecuación que determina el calor que hay que aportar para llevar al aire de unas

condiciones iniciales a unas finales es la siguiente:

( )12 hhmq da −= &

Los cálculos se han realizado con el programa del psicrométrico pero como se

comentó anteriormente solo se ha tenido que calcular para una hora. Para calcular el

calor que hay que aportar al aire con el programa hay que introducirles los valores de

temperatura y humedad relativa de cada punto A continuación se muestra las

propiedades de los puntos inicial y final:

Posición Caudal

(m3/h)

Humedad

absoluta

(gw/kga)

Humedad

relativa (%)

Temperatura

(ºC)

Deshumectar 18000 8,11 99 11

Salida

climatizador 18000 8,11 33,9 28

Tabla 45. Propiedades de los puntos inicial y final.

El calor que hay que aportaren cada hora es q = 103,6kW. Para calcular lo que se

demanda de calor al mes, se multiplican los 103,6kW por 24 horas y por los días del


mes. A continuación se muestra una tabla con las demandas térmicas requeridas por la

renovación de aire de la piscina para todos los meses.

Meses

Demanda térmica

por renovacion aire

piscina (kW)

ENERO 77.078

FEBRERO 69.619

MARZO 77.078

ABRIL 74.592

MAYO 77.078

JUNIO 37.296

JULIO 0

AGOSTO 0

SEPTIEMBRE 74.592

OCTUBRE 77.078

NOVIEMBRE 74.592

DICIEMBRE 77.078

TOTAL 716.083

Tabla 46. Demanda térmica anual por renovación del aire de la piscina.

Mostramos los resultados en una gráfica,


Figura 23. Curva anual de la demanda térmica por renovación del aire de la piscina.

Como se puede observar en la figura la curva es constante salvo los meses de julio,

agosto y mitad de junio que la piscina no se climatiza. Esto nos indica que no importa

las condiciones del aire exterior, siempre se va a calentar lo mismo.

3.3.3 Pérdidas de calor por renovación del agua de la piscina.

En las piscinas climatizadas existen pérdidas continuas de agua, desde la

evaporada, a la que los propios bañistas sacan del vaso, o la gastada en la limpieza de

fondos y filtros. Sin embargo, estas cantidades son muy inferiores al 5% del volumen

total del vaso que obligatoriamente por normativa, debido a razones higiénicas

sanitarias, debe reponerse diariamente. Esta renovación conlleva que las pérdidas de

calor por este concepto sean importantes, y en todo caso, dependerán de la

temperatura de agua de la red y de la temperatura del agua de la piscina que se

pretenda alcanzar. El calor que se pierde se puede calcular de la siguiente manera:

( )redpiscinae TTcVq −×××= ρ

Donde:

010.00020.00030.00040.00050.00060.00070.00080.00090.000

ENER

O

FEBR

ERO

MARZO

ABR

IL

MAYO

JUNIO

JULIO

AGOSTO

SEPTIEMBR

E

OCT

UBR

E

NOVIEM

BRE

DICIEMBR

E

kWh

Demanda térmica por renovacion aire piscina (kW)

Demanda térmica por renovacion aire piscina (kW)


V = volumen de agua de renovación (m3) (5% volumen del vaso).

ρ = densidad del agua (1000kg/m3)

ec = calor específico del agua (1,16 W*h/kg*ºC).

piscinaT = temperatura agua piscina. En nuestro caso 28ºC

redT =Temperatura agua red. En Madrid 10ºC.

Aplicando esta ecuación se obtienen las pérdidas diarias por renovación de agua de

la piscina. A continuación se muestra el cálculo de las pérdidas por renovación anuales

para la piscina que se está estudiando. Se han tomado 285 días ya que ni en julio,

agosto, y mitad de junio se climatiza el agua de la piscina.

Volumen

agua piscina

(m3)

Temperatura

agua piscina

(ºC)

Temperatura

agua de

red(ºC)

Calor

especifico del

agua

(W*h/kg*Cº

Densidad

del agua

(kg/m3)

Perdidas

renovación al

dia (kWh)

Perdidas

renovación

agua al año

(kWh)

531,25 28 10 1 1.000 555 158.068

Tabla 47. Pérdidas por renovación del agua de la piscina.

3.3.4 Pérdidas por renovación del aire de los vestuarios.

El aire de los vestuarios se climatiza al igual que el aire de la piscina pero a

diferencia de este no es necesario deshumectarlo. Para calcular la demanda térmica

necesaria para climatizar los vestuarios hay que partir del volumen de los vestuarios.

El volumen de los vestuarios son 500m3. Se realizan 10 renovaciones cada hora pero de

todo el aire renovado solo el 20% es aire exterior. Por tanto el caudal de aire que hay

que calentar a la hora es el siguiente:

./10002,0/10500 33 horamhorarenomQcalentar =⋅⋅=

El calor necesario para elevar la temperatura del aire exterior introducido será:


( ) hkcalTTQq ei /24,0 −×××= ρ

Donde:

Q = caudal de aire a calentar. Calculado anteriormente (1000m3/h)

ρ = densidad absoluta de aire (kg/m3).

iT = temperatura en el interior de los vestuarios. (ºC).

eT = temperatura en el exterior. (ºC).

El cálculo del calor necesario para calentar los vestuarios se va a realizar para cada

hora y en cada mes, ya que se conocen los valores de la temperatura exterior en todos

esos instantes. Además es importante hacerlo de esta manera ya que cuanto más alta

sea la temperatura en el exterior menos habrá que calentar. La densidad del aire

húmedo también varía en función de la temperatura y de la humedad absoluta. La

ecuación que nos permite obtener la densidad del aire es la siguiente.

760622,01

27315,219 P

XX

t⋅

++

⋅+

⋅=ρ

Donde:

t = temperatura ambiente (ºC=.

P = presión ambiente (mm/Hg).

X = humedad absoluta (kgagua/kgaire seco).

A continuación se van a ir mostrando los resultados por cada hora y cada mes de la

densidad y del calor necesario para climatizar los vestuarios. Los datos de humedad

absoluta, humedad relativa y temperatura exterior por cada hora es la media del mes

en esa hora.


Hora

Humedad

absoluta

media

exterior

(kgw/kga)

Humedad

relativa

media

esterior (%)

Temperatura

media

exterior (ºC)

Densidad

aire

Caudal

renovación

(m3/h)

Temperatura

Interior (ºC)

Calor

necesario

para

climatizar

(kW)

0 0,00422 82,48 3,83 1,27 1.000 28 8,58

1 0,00418 82,41 3,66 1,27 1.000 28 8,64

2 0,00414 85,32 3,02 1,28 1.000 28 8,89

3 0,00409 85,78 2,75 1,28 1.000 28 9,00

4 0,00399 85,97 2,36 1,28 1.000 28 9,15

5 0,00397 85,29 2,39 1,28 1.000 28 9,14

6 0,00392 86,05 2,05 1,28 1.000 28 9,27

7 0,00390 85,08 2,10 1,28 1.000 28 9,25

8 0,00392 86,85 1,95 1,28 1.000 28 9,31

9 0,00394 86,24 2,10 1,28 1.000 28 9,25

10 0,00410 83,77 3,21 1,27 1.000 28 8,82

11 0,00424 78,02 4,70 1,27 1.000 28 8,24

12 0,00438 72,26 6,32 1,26 1.000 28 7,62

13 0,00434 63,98 8,03 1,25 1.000 28 6,98

14 0,00447 62,27 8,93 1,25 1.000 28 6,64

15 0,00446 60,00 9,54 1,25 1.000 28 6,42

16 0,00443 58,24 9,94 1,24 1.000 28 6,27

17 0,00445 59,66 9,57 1,25 1.000 28 6,40

18 0,00453 65,98 8,23 1,25 1.000 28 6,91

19 0,00423 65,68 7,22 1,26 1.000 28 7,28

20 0,00438 72,63 6,27 1,26 1.000 28 7,64

21 0,00436 76,17 5,48 1,26 1.000 28 7,94

22 0,00428 78,52 4,75 1,27 1.000 28 8,22

23 0,00427 81,33 4,18 1,27 1.000 28 8,44

Total al

día (kW) 194


Total al

mes (kW) 6.023

Tabla 48. Calor necesario para climatizar vestuarios Enero.


Hora

Humedad

absoluta

media

exterior

(kgw/kga)

Humedad

relativa

media

esterior (%)

Temperatura

media

exterior (ºC)

Densidad

aire

Caudal

renovación

(m3/h)

Temperatura

Interior (ºC)

Calor

necesario

para

climatizar

(kW)

0 0,00507 78,62 7,27 1,26 1.000 28 7,26

1 0,00495 79,20 6,82 1,26 1.000 28 7,43

2 0,00503 83,05 6,33 1,26 1.000 28 7,62

3 0,00506 85,11 6,04 1,26 1.000 28 7,73

4 0,00491 85,40 5,56 1,26 1.000 28 7,91

5 0,00494 85,43 5,59 1,26 1.000 28 7,90

6 0,00485 85,71 5,27 1,26 1.000 28 8,02

7 0,00474 84,65 5,13 1,27 1.000 28 8,08

8 0,00483 86,25 5,14 1,27 1.000 28 8,07

9 0,00494 84,51 5,81 1,26 1.000 28 7,82

10 0,00515 80,71 7,18 1,26 1.000 28 7,30

11 0,00526 75,32 8,63 1,25 1.000 28 6,75

12 0,00529 69,48 10,05 1,24 1.000 28 6,22

13 0,00492 59,86 11,42 1,24 1.000 28 5,72

14 0,00510 61,33 11,56 1,24 1.000 28 5,67

15 0,00513 58,67 12,31 1,23 1.000 28 5,40

16 0,00516 58,91 12,35 1,23 1.000 28 5,39

17 0,00516 59,25 12,23 1,23 1.000 28 5,43

18 0,00516 61,98 11,58 1,24 1.000 28 5,67

19 0,00492 62,25 10,70 1,24 1.000 28 5,99

20 0,00529 70,07 9,79 1,24 1.000 28 6,32

21 0,00520 71,61 9,18 1,25 1.000 28 6,55

22 0,00522 73,53 8,80 1,25 1.000 28 6,69

23 0,00528 75,35 8,56 1,25 1.000 28 6,78

Total al

día (kW) 164


Total al

mes (kW) 4.584

Tabla 49. Calor necesario para climatizar vestuarios Febrero.


Hora

Humedad

absoluta

media

exterior

(kgw/kga)

Humedad

relativa

media

esterior (%)

Temperatura

media

exterior (ºC)

Densidad

aire

Caudal

renovación

(m3/h)

Temperatura

Interior (ºC)

Calor

necesario

para

climatizar

(kW)

0 0,0042383 65 7 1,255 1000 28 7,21

1 0,0040181 64 7 1,258 1000 28 7,44

2 0,0042089 69 7 1,259 1000 28 7,53

3 0,0040924 71 6 1,263 1000 28 7,88

4 0,0040583 73 5 1,266 1000 28 8,08

5 0,0039759 73 5 1,268 1000 28 8,26

6 0,003939 75 4 1,270 1000 28 8,46

7 0,0037783 73 4 1,271 1000 28 8,54

8 0,0039009 75 4 1,270 1000 28 8,44

9 0,0041275 70 6 1,262 1000 28 7,74

10 0,004332 64 8 1,252 1000 28 6,97

11 0,0043071 56 10 1,244 1000 28 6,24

12 0,0042082 50 12 1,237 1000 28 5,68

13 0,0037282 41 13 1,231 1000 28 5,13

14 0,0040545 42 14 1,228 1000 28 4,95

15 0,0040127 41 14 1,227 1000 28 4,83

16 0,0040554 42 14 1,226 1000 28 4,78

17 0,0039741 42 14 1,227 1000 28 4,86

18 0,0040465 44 13 1,231 1000 28 5,14

19 0,0263041 43 12 1,219 1000 28 5,39

20 0,0040362 53 10 1,242 1000 28 6,08

21 0,0042012 56 10 1,244 1000 28 6,30

22 0,0041433 58 9 1,248 1000 28 6,61

23 0,0041011 60 8 1,251 1000 28 6,89

Total al

día (kW) 159


Total al

mes (kW) 4.942

Tabla 50. Calor necesario para climatizar vestuarios Marzo.


Hora

Humedad

absoluta

media

exterior

(kgw/kga)

Humedad

relativa

media

esterior (%)

Temperatura

media

exterior (ºC)

Densidad

aire

Caudal

renovación

(m3/h)

Temperatura

Interior (ºC)

Calor

necesario

para

climatizar

(kW)

0 0,0061269 77 11 1,240 1000 28 6,03

1 0,0060774 79 10 1,243 1000 28 6,25

2 0,0058322 79 9 1,245 1000 28 6,43

3 0,0058895 83 9 1,248 1000 28 6,73

4 0,0058514 85 8 1,251 1000 28 6,91

5 0,0057403 86 8 1,253 1000 28 7,09

6 0,0057036 88 7 1,254 1000 28 7,20

7 0,0056725 89 7 1,255 1000 28 7,31

8 0,0056029 86 7 1,254 1000 28 7,23

9 0,006035 84 9 1,247 1000 28 6,62

10 0,0061645 76 11 1,239 1000 28 5,96

11 0,0062448 69 13 1,231 1000 28 5,29

12 0,0060723 61 14 1,225 1000 28 4,77

13 0,0060261 58 15 1,221 1000 28 4,46

14 0,0054686 50 16 1,216 1000 28 3,99

15 0,0057459 52 16 1,217 1000 28 4,05

16 0,0057191 51 16 1,215 1000 28 3,91

17 0,005651 55 15 1,220 1000 28 4,32

18 0,0058198 54 16 1,217 1000 28 4,12

19 0,0057156 57 15 1,222 1000 28 4,49

20 0,0054651 56 14 1,224 1000 28 4,64

21 0,0059156 65 13 1,229 1000 28 5,11

22 0,0060728 69 12 1,232 1000 28 5,35

23 0,0061293 74 11 1,237 1000 28 5,76

Total al

día (kW) 134


Total al

mes (kW) 4.020

Tabla 51. Calor necesario climatizar vestuarios Abril.


Hora

Humedad

absoluta

media

exterior

(kgw/kga)

Humedad

relativa

media

esterior (%)

Temperatura

media

exterior (ºC)

Densidad

aire

Caudal

renovación

(m3/h)

Temperatura

Interior (ºC)

Calor

necesario

para

climatizar

(kW)

0 0,0064653 63 15 1,222 1000 28 4,51

1 0,0065793 66 14 1,224 1000 28 4,73

2 0,0062047 65 13 1,228 1000 28 5,05

3 0,0064442 72 12 1,232 1000 28 5,42

4 0,0063291 74 11 1,236 1000 28 5,73

5 0,0062759 77 11 1,239 1000 28 5,94

6 0,0062429 79 10 1,241 1000 28 6,10

7 0,0061342 79 10 1,243 1000 28 6,25

8 0,0062154 74 11 1,237 1000 28 5,77

9 0,0065396 70 13 1,230 1000 28 5,19

10 0,0065572 62 15 1,221 1000 28 4,47

11 0,0065116 57 16 1,215 1000 28 3,93

12 0,0063633 51 18 1,209 1000 28 3,43

13 0,0061928 47 19 1,204 1000 28 3,03

14 0,0053393 38 20 1,199 1000 28 2,57

15 0,0059957 44 20 1,200 1000 28 2,64

16 0,006036 43 21 1,197 1000 28 2,43

17 0,0059819 42 21 1,197 1000 28 2,39

18 0,005949 42 21 1,197 1000 28 2,43

19 0,0061164 45 20 1,199 1000 28 2,63

20 0,0057361 43 20 1,201 1000 28 2,75

21 0,0062353 51 18 1,208 1000 28 3,34

22 0,0063343 54 17 1,212 1000 28 3,69

23 0,0064421 59 16 1,217 1000 28 4,12

Total al

día (kW) 99


Total al

mes (kW) 3.055

Tabla 52. Calor necesario para climatizar vestuarios Mayo.


Hora

Humedad

absoluta

media

exterior

(kgw/kga)

Humedad

relativa

media

esterior (%)

Temperatura

media

exterior (ºC)

Densidad

aire

Caudal

renovación

(m3/h)

Temperatura

Interior (ºC)

Calor

necesario

para

climatizar

(kW)

0 0,0069181 52 19 1,204 1000 28 3,03

1 0,0071606 57 18 1,208 1000 28 3,39

2 0,0069099 58 17 1,212 1000 28 3,70

3 0,0074214 67 16 1,217 1000 28 4,20

4 0,0075136 71 15 1,220 1000 28 4,47

5 0,0074481 74 14 1,223 1000 28 4,73

6 0,0073097 76 13 1,227 1000 28 5,03

7 0,007507 79 13 1,228 1000 28 5,08

8 0,0075255 69 15 1,219 1000 28 4,33

9 0,0076872 64 17 1,212 1000 28 3,75

10 0,0077142 57 19 1,203 1000 28 3,03

11 0,0076722 53 20 1,198 1000 28 2,58

12 0,0073388 47 22 1,192 1000 28 2,06

13 0,0071176 42 23 1,186 1000 28 1,60

14 0,0059963 33 25 1,182 1000 28 1,15

15 0,0064993 35 25 1,180 1000 28 0,99

16 0,0063693 33 25 1,178 1000 28 0,87

17 0,0062358 32 26 1,177 1000 28 0,77

18 0,0062009 32 26 1,177 1000 28 0,77

19 0,0061509 33 25 1,179 1000 28 0,88

20 0,0055376 30 25 1,180 1000 28 0,98

21 0,0062518 37 23 1,187 1000 28 1,59

22 0,0064648 42 22 1,193 1000 28 2,13

23 0,0067477 47 20 1,198 1000 28 2,58

Total al

día (kW) 64


Total al

mes (kW) 955

Tabla 53. Calor necesario para climatizar vestuarios Junio.


Hora

Humedad

absoluta

media

exterior

(kgw/kga)

Humedad

relativa

media

esterior (%)

Temperatura

media

exterior (ºC)

Densidad

aire

Caudal

renovación

(m3/h)

Temperatura

Interior (ºC)

Calor

necesario

para

climatizar

(kW)

0 0,0066808 50 19 1,204 1000 28 3,07

1 0,0066288 52 18 1,208 1000 28 3,36

2 0,0063818 51 18 1,209 1000 28 3,48

3 0,0068005 58 16 1,214 1000 28 3,93

4 0,006609 59 16 1,217 1000 28 4,18

5 0,0064434 60 15 1,221 1000 28 4,42

6 0,006451 62 15 1,222 1000 28 4,58

7 0,0063155 63 14 1,225 1000 28 4,80

8 0,0061206 61 14 1,225 1000 28 4,77

9 0,0065389 60 15 1,219 1000 28 4,26

10 0,006789 54 18 1,209 1000 28 3,46

11 0,0070843 49 20 1,198 1000 28 2,61

12 0,0072414 45 22 1,192 1000 28 2,05

13 0,007148 41 23 1,187 1000 28 1,63

14 0,0059309 30 25 1,178 1000 28 0,86

15 0,0064991 33 25 1,178 1000 28 0,83

16 0,0062722 30 26 1,175 1000 28 0,57

17 0,0061144 29 27 1,174 1000 28 0,48

18 0,0059332 28 27 1,173 1000 28 0,41

19 0,0059085 29 26 1,176 1000 28 0,61

20 0,0053934 28 25 1,179 1000 28 0,91

21 0,0063904 37 23 1,187 1000 28 1,61

22 0,006676 42 22 1,192 1000 28 2,07

23 0,0068229 47 20 1,199 1000 28 2,67

Total al

día (kW) 62


Total al

mes (kW) 1.849

Tabla 54. Calor necesario para climatizar vestuarios Septiembre.


Hora

Humedad

absoluta

media

exterior

(kgw/kga)

Humedad

relativa

media

esterior (%)

Temperatura

media

exterior (ºC)

Densidad

aire

Caudal

renovación

(m3/h)

Temperatura

Interior (ºC)

Calor

necesario

para

climatizar

(kW)

0 0,0064591 69 13 1,230 1000 28 5,20

1 0,0063115 72 12 1,234 1000 28 5,54

2 0,0060527 71 11 1,237 1000 28 5,77

3 0,0060987 76 11 1,239 1000 28 5,99

4 0,0061465 77 10 1,242 1000 28 6,18

5 0,0060235 79 9 1,245 1000 28 6,44

6 0,0059413 81 9 1,247 1000 28 6,61

7 0,0058811 82 9 1,249 1000 28 6,77

8 0,0057917 81 9 1,249 1000 28 6,75

9 0,0060629 80 9 1,245 1000 28 6,47

10 0,0062384 74 11 1,237 1000 28 5,81

11 0,0063297 63 14 1,226 1000 28 4,86

12 0,0063668 56 16 1,217 1000 28 4,10

13 0,0061699 49 18 1,210 1000 28 3,54

14 0,0056322 41 19 1,204 1000 28 2,95

15 0,0058649 42 19 1,203 1000 28 2,91

16 0,0058408 41 20 1,201 1000 28 2,76

17 0,0056875 40 20 1,201 1000 28 2,73

18 0,0059126 44 19 1,204 1000 28 2,99

19 0,0058253 45 18 1,208 1000 28 3,30

20 0,0056444 48 17 1,213 1000 28 3,77

21 0,0062062 57 15 1,219 1000 28 4,29

22 0,0062152 62 14 1,225 1000 28 4,76

23 0,0062701 65 13 1,227 1000 28 4,99

Total al

día (kW) 115


Total al

mes (kW) 3.580

Tabla 55. Calor necesario para climatizar vestuarios Octubre.


Hora

Humedad

absoluta

media

exterior

(kgw/kga)

Humedad

relativa

media

esterior (%)

Temperatura

media

exterior (ºC)

Densidad

aire

Caudal

renovación

(m3/h)

Temperatura

Interior (ºC)

Calor

necesario

para

climatizar

(kW)

0 0,0033041 63 5 1,269 1000 28 8,31

1 0,0033898 67 4 1,272 1000 28 8,58

2 0,00337 73 3 1,277 1000 28 8,97

3 0,0033941 74 2 1,279 1000 28 9,16

4 0,0034031 77 2 1,281 1000 28 9,36

5 0,0033906 79 1 1,284 1000 28 9,56

6 0,0033091 79 1 1,285 1000 28 9,69

7 0,0033126 80 1 1,286 1000 28 9,76

8 0,0032638 79 1 1,287 1000 28 9,86

9 0,0037233 76 3 1,277 1000 28 9,00

10 0,0043284 72 6 1,263 1000 28 7,89

11 0,0049211 67 8 1,250 1000 28 6,81

12 0,0054322 62 11 1,238 1000 28 5,84

13 0,0060165 58 14 1,227 1000 28 4,96

14 0,0056023 52 14 1,225 1000 28 4,73

15 0,0052627 48 15 1,223 1000 28 4,58

16 0,0048971 45 15 1,224 1000 28 4,59

17 0,004515 44 14 1,228 1000 28 4,93

18 0,0040997 44 12 1,235 1000 28 5,46

19 0,0039354 48 11 1,241 1000 28 5,96

20 0,0034855 50 9 1,251 1000 28 6,80

21 0,0032684 52 7 1,258 1000 28 7,35

22 0,0032089 56 6 1,263 1000 28 7,80

23 0,0033838 62 5 1,267 1000 28 8,17

Total al

día (kW) 178


Total al

mes (kW) 5.344

Tabla 56. Calor necesario para climatizar vestuarios Noviembre.


Hora

Humedad

absoluta

media

exterior

(kgw/kga)

Humedad

relativa

media

esterior (%)

Temperatura

media

exterior (ºC)

Densidad

aire

Caudal

renovación

(m3/h)

Temperatura

Interior (ºC)

Calor

necesario

para

climatizar

(kW)

0 0,0040135 85 3 1,277 1000 28 9,01

1 0,0037993 84 2 1,279 1000 28 9,22

2 0,0038151 87 2 1,282 1000 28 9,42

3 0,0037624 88 1 1,283 1000 28 9,55

4 0,003684 89 1 1,286 1000 28 9,76

5 0,0036246 89 1 1,287 1000 28 9,87

6 0,0036538 90 1 1,287 1000 28 9,86

7 0,0035421 88 0 1,288 1000 28 9,91

8 0,0036023 89 0 1,288 1000 28 9,95

9 0,0037221 89 1 1,286 1000 28 9,74

10 0,0040198 85 3 1,277 1000 28 9,04

11 0,0041818 78 5 1,268 1000 28 8,27

12 0,0043712 72 6 1,259 1000 28 7,57

13 0,0042207 61 9 1,250 1000 28 6,75

14 0,0044951 61 10 1,246 1000 28 6,41

15 0,0045017 59 10 1,243 1000 28 6,22

16 0,0045536 59 10 1,242 1000 28 6,15

17 0,0045285 63 9 1,247 1000 28 6,57

18 0,0044493 68 8 1,254 1000 28 7,08

19 0,0042173 68 7 1,258 1000 28 7,44

20 0,0043749 75 6 1,263 1000 28 7,86

21 0,004246 79 5 1,268 1000 28 8,29

22 0,0041513 82 4 1,272 1000 28 8,63

23 0,0040866 83 3 1,274 1000 28 8,77

Total al

día (kW) 201


Total al

mes (kW) 6.242

Tabla 57. Calor necesario para climatizar vestuarios Diciembre.

Si representamos el consumo de gas natural para climatizar los vestuarios por

meses la curva ira decreciendo a medida que nos acercamos a los meses de verano y

creciendo cuando se acerca el invierno.

Figura 24.Curva demanda térmica por renovación aire vestuarios.

3.3.5 Consumo agua caliente sanitaria (ACS).

En la piscina climatizada que se está estudiando, el calentamiento del ACS se lleva a

cabo en una de las tres calderas, la más pequeña. Las necesidades que debe cubrir la

producción de ACS son:

• Disponibilidad de ACS en todo momento.

• Seguridad de suministro frente a variaciones en la demanda.

• Temperatura de agua suficiente.

Para el cálculo de cargas se estima el consumo de ACS en 20 litros por persona.

Según esto, al consumo propio del sistema generador de ACS será:

0

1.000

2.000

3.000

4.000

5.000

6.000

7.000

Demanda térmica por renovación aire vestuarios (kW)

Demanda térmica por renovación aire vestuarios (kW)


( ) )/( díakcalTTVnq reduACS −××=

Donde:

n : Número de ocupantes al día.

V : Litros utilizados por persona.

uT : Temperatura de utilización (ºC).

redT : Temperatura de red (ºC).

El número de ocupantes al día depende del mes, prácticamente constante durante

todo el año salvo los meses de julio y agosto que es mayor. El ACS es la única demanda

térmica que aumenta en los meses de verano ya que aumenta la ocupación de la

piscina. La temperatura de utilización son 60ºC y la temperatura de red depende de

cada mes. A continuación se muestra una tabla con las necesidades energéticas

mensuales y la anual.


Meses Ocupantes al

día

Temperatura

de red (ºC)

Temperatura

de utilización

(ºC)

Necesidad

energética

mensual

(kWh)

Enero 110 6 60 4.282

Febrero 110 7 60 3.796

Marzo 110 9 60 4.044

Abril 110 11 60 3.760

Mayo 120 12 60 4.153

Junio 120 13 60 3.935

Julio 296 14 60 9.816

Agosto 316 13 60 10.707

Septiembre 120 12 60 4.019

Octubre 120 11 60 4.239

Noviembre 110 9 60 3.914

Diciembre 110 6 60 4.282

Total al año

(kWh) 60.948

Tabla 58. Necesidades energéticas mensuales de ACS.

3.3.6 Pérdidas por conducción, convección y radiación.

El agua de la piscina pierde calor por contacto con el vaso que la contiene, y de éste

con su exterior más frio (conducción), por contacto con el aire circulando sobre su

superficie (convección) y por diferencia de temperaturas con las paredes frías de los

cerramientos interiores (radiación). La piscina climatizada que se está estudiando al ser

semicubierta tiene bastantes pérdidas. El cálculo de estas pérdidas al no tener

información sobre cerramientos se ha supuesto que es de un 15% de las pérdidas

calculadas anteriormente (evaporación, renovación aire piscina, renovación aire

vestuarios y renovación agua piscina). A continuación se muestran las pérdidas en

cada mes.


Meses

Perdidas

(conducción,

convección,

radiacion)

Enero 21.607

Febrero 19.388

Marzo 21.445

Abril 20.639

Mayo 21.162

Junio 9.276

Julio 0

Agosto 0

Septiembre 20.313

Octubre 21.241

Noviembre 20.837

Diciembre 21.640

Total al año

(kWh) 197.548

Tabla 59. Pérdidas por conducción, convección y evaporación.

4 Balance de los consumos

energéticos

4 Balance de los consumos energéticos 119

4 Balance de los consumos energéticos

4.1 Introducción

Una vez calculado en consumo energético requerido para el funcionamiento de la

piscina climatizada, en este capítulo se van a realizar los balances por tipo de fuente de

energía y el balance total con el fin de conocer donde se gasta más energía y así

posteriormente poder proponer las medidas que proporcionen mayor ahorro

energético.

4.2 Balance del consumo de energía eléctrica.

A continuación se mostrará una tabla con el consumo mensual y anual de cada uno

de los dispositivos consumidores de energía eléctrica. Recordamos que estos

dispositivos son: la enfriadora, el ventilador torre de refrigeración, los ventiladores de

los climatizadores, las bombas para mover el agua, la iluminación y los pequeños

equipos. Los valores que se muestran aquí no son más que un resumen de todos los

valores calculados anteriormente.


Meses Enfriadora

(kWh)

Ventilador

torre

refrigeración

(kWh)

Ventilador

climatizador

piscina

(kWh)

Ventilador

climatizador

vestuarios

(kWh)

Bombas

(kWh)

Iluminación

(kWh)

Pequeños

equipos

(kWh)

Enero 12.117 1.190 2.600 660 31.248 2.670

Febrero 14.322 1.075 2.350 600 28.224 2.503

Marzo 14.949 1.190 2.600 660 31.248 2.002

Abril 21.022 1.152 2.500 645 30.240 1.502

Mayo 29.752 1.190 2.600 660 31.248 1.168

Junio 19.008 576 1.250 320 15.120 667

Julio 0 0 0 0 7.812 334

Agosto 0 0 0 0 7.812 334

Septiembre 37.182 1.152 2.500 645 30.240 2.002

Octubre 24.477 1.190 2.600 660 31.248 2.336

Noviembre 12.925 1.152 2.500 645 30.240 2.503

Diciembre 11.781 1.190 2.600 660 31.248 2.670

Total (kWh) 197.535 11.057 24.100 6.155 305.928 20.691 3.310

Tabla 60. Consumo eléctrico mensual por dispositivos.

A continuación se muestra una tabla y un gráfico con los porcentajes de consumo

que suponen cada uno de los dispositivos.


Dispositivos

Consumo

eléctrico

(kWh)

%

Enfriadora

(kWh) 197.535 34,73%

Ventilador

torre

refrigeración

(kWh)

11.057 1,94%

Ventilador

climatizador

piscina (kWh)

24.100 4,24%

Ventilador

climatizador

vestuarios

(kWh)

6.155 1,08%

Bombas (kWh) 305.928 53,79%

Iluminación

(kWh) 20.691 3,64%

Pequeños

equipos (kWh) 3.310 0,58%

Total 568.776 100%

Tabla 61. Consumo eléctrico total.

4 Balance de l

Como s

enfriadora

Por tanto

de estos d

4.3 Bala

Como v

las deman

vamos a d

gas natura

los consumos e

se puede ob

a y de las bo

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dispositivos.

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54%

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2%4%

1%

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natural es pa

con las fac

generación.

eléctrico

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Vent(kWh

Vent(kWh

Ventvestu

Bom

Ilumi

Pequ

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de reducir e

ara calentar

cturas de g

La curva d

o

adora (kWh)

tilador torre rh)

ilador climatizh)

ilador climatizuarios (kWh)

bas (kWh)

inación (kWh)

ueños equipos

122

vienen de la

consumida.

el consumo

r agua. Con

gas natural

de carga del

refrigeración

zador piscina

zador

)

s (kWh)

2

a

.

o

n

l

l


Figura 26. Curva de carga gas natural.

Como se observa en la gráfica el consumo de gas natural es bastante parecido salvo

en los meses de verano que como la piscina no se climatiza la demanda térmica

disminuye considerablemente.

A continuación vamos a determinar el aporte de calor que está dando la

cogeneración en cada mes. Decir que en este estudio la cogeneración se está tratando

como una caja negra que está aportando energía.

)( ACSgasnaturaltérmica ConsumoConsumoDemandaónCogeneraci −−= η

En esta ecuación la demanda térmica representa las pérdidas por evaporación,

pérdidas por renovación del aire de la piscina y de los vestuarios, pérdidas por

renovación del agua de la piscina y las pérdidas por conducción, convección y

radiación. No se tiene en cuenta la demanda de ACS ya que esa agua se calienta con

una caldera específica (la pequeña). El rendimiento de las calderas es de un 80%. A

continuación se muestra el aporte de cogeneración.

020.00040.00060.00080.000100.000120.000140.000160.000

ENER

O

FEBR

ERO

MARZO

ABR

IL

MAYO

JUNIO

JULIO

AGOSTO

SEPTIEMBR

E

OCT

UBR

E

NOVIEM

BRE

DICIEMBR

E

kWh

Gas natural

Curva de carga


Meses

Demanda

térmica

(kWh)

Consumo

de gas

natural

(kWh)

Consumo

ACS (kWh)

Cogeneración

(kWh)

Enero 165.654 113.069 4.282 78.625

Febrero 148.642 128.038 3.796 49.249

Marzo 164.411 128.817 4.044 64.593

Abril 158.230 113.683 3.760 70.291

Mayo 162.241 110.373 4.153 77.265

Junio 71.119 50.606 3.935 33.782

Julio 0 9.831 9.816 0

Agosto 0 10.721 10.707 0

Septiembre 155.733 30.658 4.019 134.421

Octubre 162.845 113.285 4.239 75.608

Noviembre 159.752 144.052 3.914 47.642

Diciembre 165.906 115.192 4.282 77.178

Total al año

(kWh) 1.514.547 1.068.325 60.948 708.645

Tabla 62. Aporte de la cogeneración.

Como se puede ver en estos resultados la demanda térmica en una piscina

climatizada es muy elevada y en este caso gracias al aporte de cogeneración se reduce

considerablemente el consumo de gas natural. A continuación se muestra un gráfico

que representa el balance consumo térmico.


Figura 27. Balance consumo térmico.

En la figura se observa que el 97% del consumo térmico es para que la piscina

cumpla con unas condiciones de confort establecidas (mantener el agua de la piscina

caliente, climatizar el aire) y tan solo un 3% para el agua caliente sanitaria (duchas).

Otro dato interesante es que si no hubiera cogeneración el consumo de gas natural se

incrementaría en una 40% para poder cubrir todas las demandas térmicas de la piscina.

A continuación se va a representar en un gráfico las demandas térmicas de la

piscina con el fin de saber que pérdidas son las mayores y posteriormente buscar

medidas que ahorren energía. Las demandas térmicas son: pérdidas por evaporación,

pérdidas por renovación aire de la piscina, pérdidas por renovación aire vestuarios,

pérdidas por renovación agua de la piscinas, pérdidas por conducción, convección y

radiación y producción ACS.

3%

57%

40%

Balance consumo térmico

ACS (Gas natural)

Agua caliente resto (Gas natural)

Agua caliente resto (Cogeneración)

4 Balance de l

Tota

(kW

Como

renovació

proponer

pérdidas.

3%

los consumos e

Pérdid

evapo

al

Wh) 402.25

se observa

n del aire d

medidas de

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1

energéticos

das

oración

Pérd

reno

aire p

55 716.0

a en la figu

de los vestu

e ahorro no

13%

4%

didas

vación

piscina

Pérd

reno

aire

vestu

083 40.59

Tabla 63. Dem

Figura 28.Dem

ura 27 las m

uarios y en

os centrarem

25

45%

Deman

didas

ovación

uarios

Pérd

reno

agua

pisci

93 158.0

mandas térmicas

manda térmica

mayores pé

las pérdida

mos principa

5%

nda térm

didas

ovación

a

ina

Pérd

cond

radia

conv

068 197.5

s.

.

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as por evap

almente en

mica

Pé

Pépis

Péve

Pépis

Péy c

AC

didas

ducción,

ación y

vección

ACS

548 60.94

án concentr

poración. A

tratar de re

rdidas evapor

rdidas renovascina

rdidas renovastuarios

rdidas renovascina

rdidas conducconvección

CS

126

S

48

radas en la

A la hora de

educir estas

ración

ación aire

ación aire

ación agua

cción,radiació

6

a

e

s

ón

4 Balance de l

4.4 Bala

En este

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aportando

En la fi

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El otro 2

enfriadora

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e apartado v

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la cogene

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3

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G

C

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30%

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Electricidad

Gas natural

Cogeneración

Total (kWh)

Tabla 64. B

Figura 29. B

lo que ya ha

na climatiza

nsumos eléc

acer circular

46

Balan

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Consumo

( kWh)

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2.345.757

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Balance total.

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Gas n

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127

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ricidad

atural

neración

7

s

s

á

s

.

a

5 Medidas de ahorro energético

5 Medidas de ahorro energético 129

5 Medidas de ahorro energético

5.1 Introducción

Una vez estudiado el balance energético de la piscina sabemos que actividades son

las que más energía consumen. En este capítulo se estudian las medidas de ahorro que

se podrían implantar en la piscina climatizada estudiada para reducir su consumo

energético. Nos vamos a centrar en aquellas medidas que supondrían un ahorro

importante y cuyos periodos de retorno de la inversión sean inferiores a 5 años.

5.2 Sustitución del climatizador de la piscina actual.

Como veíamos en el capítulo anterior el principal consumo de energía eléctrica era por

la enfriadora y el principal consumo de gas natural era debido a las pérdidas por

renovación del aire de la piscina. La medida de ahorro que se propone es sustituir el

climatizador actual por un climatizador con intercambiador de calor asimétrico de alto

rendimiento ThermoCond gama 35 (se adjuntan características en el anexo). A

continuación se representa un dibujo con su funcionamiento.

Figura 30. Funcionamiento del nuevo climatizador. Fuente Menerga.

Este climatizador tiene tres modos de funcionamiento, pero el modo de mayor

consumo sería el indicado en la figura. Todo el caudal del aire de la piscina se expulsa

y se renueva con aire exterior, de tal manera que los dos caudales se cruzan en un


intercambiador y el aire de retorno de la piscina cede calor al aire exterior.

Posteriormente habría que calentar un poco más el aire del exterior en una batería de

calor para alcanzar las consignas indicadas (28ºC).

Esta medida en principio nos soluciona dos problemas:

• Deshumectación: Con este climatizador no haría falta deshumectar el aire ya

que directamente se introduce aire del exterior con una humedad absoluta

inferior a la del aire de la piscina. De esta manera nos ahorraríamos todo el

consumo de la enfriadora y parte de consumo de las bombas que mueven el

agua fría.

• Calentamiento del aire de la piscina: Aunque hay que seguir calentando el aire

en la batería de calor, el consumo disminuye ya que en el intercambiador el aire

de retorno cede calor al aire exterior. El rendimiento del intercambiador es 70%.

A continuación se muestra un diagrama psicrométrico con el proceso del aire en el

nuevo climatizador.

Figura 31. Proceso del aire en el nuevo climatizador.


Como se aprecia en la figura en el recuperador de calor el aire de la piscina cede

parte del calor en forma de calor sensible y en forma de calor latente ya que condensa.

El aire del exterior se calienta con calor recuperado y con calor que hay que aportar de

las calderas y de la cogeneración. Para cada temperatura del aire exterior se recupera

un calor. En el [PLANO 4] se representa el esquema del aire del nuevo climatizador.

5.2.1 ¿Se puede deshumectar con aire exterior?

La primera pregunta que nos podemos plantear a la hora de analizar si se puede

utilizar este intercambiador en la piscina climatizada que se está estudiando es si

podemos deshumectar con aire exterior. El reglamento dice que la mínima cantidad de

humedad absoluta que se tiene que deshumectar son 6gagua/kgaireseco. Si la humedad

absoluta de la piscina está en torno a las 16gagua/kgaireseco el límite de humedad

admisible en el exterior para deshumectar sería de 10gagua/kgaireseco.. De todos los datos

de temperatura y humedad absoluta recogidos del año, se ha realizado un estudio del

número de horas al año que la humedad del exterior está por encima de los

10gagua/kgaireseco. Así podremos determinar si conviene cambiar el climatizador. Se ha

realizado dos estudios: uno con todas las horas del año y otro sin los meses de verano,

ya que en esos meses la piscina no se climatiza. A continuación se muestran los

resultados.


Humedad

absoluta

(gagua/kgaireseco)

≥

Nº

horas

anuales

% Horas

anuales

0 8623 100,00%

1 8614 99,90%

2 8482 98,36%

3 7904 91,66%

4 6682 77,49%

5 4882 56,62%

6 2822 32,73%

7 1695 19,66%

8 969 11,24%

9 345 4,00%

10 205 2,38%

11 20 0,23%

12 1 0,01%

Figura 32. Distribución de la humedad absoluta a lo largo del año completo.

Figura 33. Distribución de la humedad absoluta a lo largo del año.

0

1000

2000

3000

4000

5000

6000

7000

8000

9000

10000

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13

Horas

Humedad absoluta

Distribución de la humedad


Como se observa en la gráfica y los resultados de la tabla solo hay 205 horas en el que

la humedad absoluta está por encima de 10gagua/kgaireseco. Ahora vamos a mostrar como

quedaría la distribución de humedades absolutas sino tenemos en cuenta los meses de

verano.

Humedad

absoluta

(gagua/kgaireseco)

≥

Nº

horas

anuales

% Horas

anuales

0 6448 100,00%

1 6440 99,88%

2 6306 97,80%

3 5740 89,02%

4 4643 72,01%

5 3196 49,57%

6 1671 25,92%

7 955 14,81%

8 514 7,97%

9 160 2,48%

10 43 0,67%

11 10 0,16%

12 1 0,02%

Tabla 65. Distribución de la humedad absoluta sin tener en cuenta los meses de verano.


Figura 34. Distribución de la humedad sin tener en cuenta los meses de verano.

Este caso es aun más favorable ya que la humedad solo está por encima de

10gagua/kgaireseco en 43 horas. De todas maneras como este estudio solo recoge los datos

de un año, no se puede afirmar que la tendencia vaya a ser siempre así. Lo que se

propone para los años en que las condiciones de humedad absoluta exterior sean más

adversas es seguir utilizando la enfriadora para deshumectar. Como la enfriadora es

un equipo que ya está instalado en la piscina, en vez de quitarlo, se sugiere dejarlo

apagado y cuando sea encenderlo para deshumectar. El climatizador tiene la

posibilidad de acoplarle una batería de frio, y es la solución más apropiada ya que de

esta manera se podrían cubrir todos los días del año en las condiciones óptimas de

confort.

5.2.2 Caudal de aire a renovar con humedad absoluta de 10gagua/kgaireseco .

En el caso de tener la humedad límite en el exterior es necesario saber el caudal que

habría que introducir en la piscina para determinar si el climatizador va a ser capaz de

introducirlo. El caudal de aire a renovar puede obtenerse:

)/(875 3 hmXX

mQei −

×=

0

1000

2000

3000

4000

5000

6000

7000

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13

Horas

Humedad absoluta

Distribución de la humedad


Donde:

m = caudal de agua evaporada (g/h).

iX = contenido de humedad absoluta en el interior.

eX = contenido de humedad absoluta en el exterior.

Sabiendo de los cálculos de las pérdidas por evaporación que m =112,9kg/h y que

iX =16gagua/kgaireseco.

Q =16465m3/h

Como el climatizar tiene la capacidad de introducir hasta 19000m3/h no habría ningún

problema si la humedad absoluta del exterior llegase hasta 10.

5.2.3 Ahorros que se producen con el climatizador actual.

Para conocer el ahorro que produciría el nuevo climatizador vamos a ir a las

condiciones límites y así nos aseguramos que si las condiciones son favorables el

ahorro será mayor. Como habíamos comentado antes el primer ahorro es el de la

enfriadora y el segundo es el ahorro en calentamiento del aire. Para saber el ahorro del

calentamiento del aire debemos calcular lo que se recupera en el recuperador y el

aporte que hay que dar de calor para llegar a los 28ºC. El cálculo se ha hecho para cada

hora y en cada mes, ya que el aporte de calor dependerá de la temperatura exterior. Se

ha supuesto que el caudal que hay que meter en cada hora es el máximo, es decir,

18000m3/h. El calor recuperado para cada temperatura exterior nos lo ha facilitado el

fabricante. A continuación se muestra lo que hay que calentar el aire en cada mes

suponiendo el caudal máximo, no se tienen en cuenta los meses de verano debido a

que la piscina no se climatiza. El valor de la potencia térmica sin recuperador se ha

calculado con el programa del diagrama psicrométrico, conociendo temperatura y

humedad del exterior y temperatura y humedad del interior.


Hora

Humedad

relativa

media

exterior

(%)

Temperatura

media exterior

(ºC)

Potencia

Térmica sin

recuperador

(kW)

Recuperador

(kW)

Potencia

Térmica

real(kW)

0 82 4 154,35 95,70 58,65

1 82 4 155,59 95,70 59,89

2 85 3 160,05 99,60 60,45

3 86 3 161,92 99,60 62,32

4 86 2 164,66 103,50 61,16

5 85 2 164,46 103,50 60,96

6 86 2 166,86 103,50 63,36

7 85 2 166,53 103,50 63,03

8 87 2 167,55 103,50 64,05

9 86 2 166,48 103,50 62,98

10 84 3 158,71 99,60 59,11

11 78 5 148,32 91,70 56,62

12 72 6 137,21 87,80 49,41

13 64 8 125,61 79,90 45,71

14 62 9 119,57 75,90 43,67

15 60 10 115,50 72,00 43,50

16 58 10 112,88 72,00 40,88

17 60 10 115,28 72,00 43,28

18 66 8 124,30 79,90 44,40

19 66 7 131,10 83,80 47,30

20 73 6 137,54 87,80 49,74

21 76 5 142,95 91,70 51,25

22 79 5 147,98 91,70 56,28

23 81 4 151,94 95,70 56,24

Tabla 66. Consumo térmico con el nuevo climatizador Enero.


Hora

Humedad

relativa

media

exterior

(%)

Temperatura

media exterior

(ºC)

Potencia

Térmica sin

recuperador

(kW)

Recuperador

(kW)

Potencia

Térmica

real(kW)

0 79 7 130,70 83,80 46,90

1 79 7 133,77 83,80 49,97

2 83 6 137,12 87,80 49,32

3 85 6 139,10 87,80 51,30

4 85 6 142,37 87,80 54,57

5 85 6 142,15 87,80 54,35

6 86 5 144,36 91,70 52,66

7 85 5 145,36 91,70 53,66

8 86 5 145,27 91,70 53,57

9 85 6 140,68 87,80 52,88

10 81 7 131,33 83,80 47,53

11 75 9 121,52 75,90 45,62

12 69 10 112,03 72,00 40,03

13 60 11 103,02 68,00 35,02

14 61 12 102,13 64,00 38,13

15 59 12 97,19 64,00 33,19

16 59 12 96,95 64,00 32,95

17 59 12 97,69 64,00 33,69

18 62 12 101,97 64,00 37,97

19 62 11 107,80 68,00 39,80

20 70 10 113,77 72,00 41,77

21 72 9 117,87 75,90 41,97

22 74 9 120,40 75,90 44,50

23 75 9 122,03 75,90 46,13

Tabla 67. Consumo térmico con el nuevo climatizador Febrero.


Hora

Humedad

relativa

media

exterior

(%)

Temperatura

media exterior

(ºC)

Potencia

Térmica sin

recuperador

(kW)

Recuperador

(kW)

Potencia

Térmica

real(kW)

0 65 7 129,71 83,80 45,91

1 64 7 133,94 83,80 50,14

2 69 7 135,54 83,80 51,74

3 71 6 141,75 87,80 53,95

4 73 5 145,48 91,70 53,78

5 73 5 148,68 91,70 56,98

6 75 4 152,31 95,70 56,61

7 73 4 153,69 95,70 57,99

8 75 4 152,00 95,70 56,30

9 70 6 139,32 87,80 51,52

10 64 8 125,51 79,90 45,61

11 56 10 112,24 72,00 40,24

12 50 12 102,17 64,00 38,17

13 41 13 92,34 60,10 32,24

14 42 14 89,12 56,10 33,02

15 41 14 86,98 56,10 30,88

16 42 14 86,05 56,10 29,95

17 42 14 87,39 56,10 31,29

18 44 13 92,43 60,10 32,33

19 43 12 97,05 64,00 33,05

20 53 10 109,46 72,00 37,46

21 56 10 113,32 72,00 41,32

22 58 9 119,03 75,90 43,13

23 60 8 123,98 79,90 44,08

Tabla 68. Consumo térmico con el nuevo climatizador Marzo.


Hora

Humedad

relativa

media

exterior

(%)

Temperatura

media exterior

(ºC)

Potencia

Térmica sin

recuperador

(kW)

Recuperador

(kW)

Potencia

Térmica

real(kW)

0 77 11 108,53 68,00 40,53

1 79 10 112,56 72,00 40,56

2 79 9 115,74 75,90 39,84

3 83 9 121,05 75,90 45,15

4 85 8 124,45 79,90 44,55

5 86 8 127,53 79,90 47,63

6 88 7 129,62 83,80 45,82

7 89 7 131,59 83,80 47,79

8 86 7 130,10 83,80 46,30

9 84 9 119,12 75,90 43,22

10 76 11 107,37 68,00 39,37

11 69 13 95,16 60,10 35,06

12 61 14 85,82 56,10 29,72

13 58 15 80,25 52,10 28,15

14 50 16 71,88 48,10 23,78

15 52 16 72,83 48,10 24,73

16 51 16 70,39 48,10 22,29

17 55 15 77,73 52,10 25,63

18 54 16 74,08 48,10 25,98

19 57 15 80,89 52,10 28,79

20 56 14 83,54 56,10 27,44

21 65 13 91,90 60,10 31,80

22 69 12 96,26 64,00 32,26

23 74 11 103,67 68,00 35,67

Tabla 69. Consumo térmico con el nuevo climatizador Abril.


Hora

Humedad

relativa

media

exterior

(%)

Temperatura

media exterior

(ºC)

Potencia

Térmica sin

recuperador

(kW)

Recuperador

(kW)

Potencia

Térmica

real(kW)

0 63 15 81,18 52,10 29,08

1 66 14 85,22 56,10 29,12

2 65 13 90,85 60,10 30,75

3 72 12 97,53 64,00 33,53

4 74 11 103,07 68,00 35,07

5 77 11 106,90 68,00 38,90

6 79 10 109,83 72,00 37,83

7 79 10 112,54 72,00 40,54

8 74 11 103,83 68,00 35,83

9 70 13 93,34 60,10 33,24

10 62 15 80,54 52,10 28,44

11 57 16 70,65 48,10 22,55

12 51 18 61,71 40,10 21,61

13 47 19 54,54 36,10 18,44

14 38 20 46,35 32,10 14,25

15 44 20 47,45 32,10 15,35

16 43 21 43,80 28,10 15,70

17 42 21 43,05 28,10 14,95

18 42 21 43,74 28,10 15,64

19 45 20 47,37 32,10 15,27

20 43 20 49,59 32,10 17,49

21 51 18 60,19 40,10 20,09

22 54 17 66,47 44,10 22,37

23 59 16 74,14 48,10 26,04

Tabla 70. Consumo térmico con el nuevo climatizador Mayo.


Hora

Humedad

relativa

media

exterior

(%)

Temperatura

media exterior

(ºC)

Potencia

Térmica sin

recuperador

(kW)

Recuperador

(kW)

Potencia

Térmica

real(kW)

0 52 19 54,52 36,10 18,42

1 57 18 61,07 40,10 20,97

2 58 17 66,55 44,10 22,45

3 67 16 75,67 48,10 27,57

4 71 15 80,39 52,10 28,29

5 74 14 85,16 56,10 29,06

6 76 13 90,55 60,10 30,45

7 79 13 91,36 60,10 31,26

8 69 15 77,92 52,10 25,82

9 64 17 67,58 44,10 23,48

10 57 19 54,59 36,10 18,49

11 53 20 46,52 32,10 14,42

12 47 22 37,12 24,10 13,02

13 42 23 28,75 20,10 8,65

14 33 25 20,73 9,70 11,03

15 35 25 17,88 9,70 8,18

16 33 25 15,59 9,70 5,89

17 32 26 13,83 6,40 7,43

18 32 26 13,90 6,40 7,50

19 33 25 15,85 9,70 6,15

20 30 25 17,58 9,70 7,88

21 37 23 28,70 20,10 8,60

22 42 22 38,30 24,10 14,20

23 47 20 46,45 32,10 14,35

Tabla 71. Consumo térmico con el nuevo climatizador Junio.


Hora

Humedad

relativa

media

exterior

(%)

Temperatura

media exterior

(ºC)

Potencia

Térmica sin

recuperador

(kW)

Recuperador

(kW)

Potencia

Térmica

real(kW)

0 50 19 55,28 36,10 19,18

1 52 18 60,57 40,10 20,47

2 51 18 62,71 40,10 22,61

3 58 16 70,72 48,10 22,62

4 59 16 75,18 48,10 27,08

5 60 15 79,60 52,10 27,50

6 62 15 82,49 52,10 30,39

7 63 14 86,47 56,10 30,37

8 61 14 85,93 56,10 29,83

9 60 15 76,72 52,10 24,62

10 54 18 62,34 40,10 22,24

11 49 20 46,89 32,10 14,79

12 45 22 36,95 24,10 12,85

13 41 23 29,29 20,10 9,19

14 30 25 15,45 9,70 5,75

15 33 25 14,89 9,70 5,19

16 30 26 10,33 6,40 3,93

17 29 27 8,59 3,20 5,39

18 28 27 7,37 3,20 4,17

19 29 26 11,00 6,40 4,60

20 28 25 16,47 9,70 6,77

21 37 23 29,02 20,10 8,92

22 42 22 37,31 24,10 13,21

23 47 20 48,10 32,10 16,00

Tabla 72. Consumo térmico con el nuevo climatizador Septiembre.


Hora

Humedad

relativa

media

exterior

(%)

Temperatura

media exterior

(ºC)

Potencia

Térmica sin

recuperador

(kW)

Recuperador

(kW)

Potencia

Térmica

real(kW)

0 69 13 93,60 60,10 33,50

1 72 12 99,71 64,00 35,71

2 71 11 103,84 68,00 35,84

3 76 11 107,85 68,00 39,85

4 77 10 111,25 72,00 39,25

5 79 9 115,89 75,90 39,99

6 81 9 118,90 75,90 43,00

7 82 9 121,91 75,90 46,01

8 81 9 121,50 75,90 45,60

9 80 9 116,52 75,90 40,62

10 74 11 104,65 68,00 36,65

11 63 14 87,50 56,10 31,40

12 56 16 73,75 48,10 25,65

13 49 18 63,63 40,10 23,53

14 41 19 53,15 36,10 17,05

15 42 19 52,33 36,10 16,23

16 41 20 49,75 32,10 17,65

17 40 20 49,15 32,10 17,05

18 44 19 53,86 36,10 17,76

19 45 18 59,49 40,10 19,39

20 48 17 67,83 44,10 23,73

21 57 15 77,26 52,10 25,16

22 62 14 85,72 56,10 29,62

23 65 13 89,87 60,10 29,77

Tabla 73. Consumo térmico con el nuevo climatizador Octubre.


Hora

Humedad

relativa

media

exterior

(%)

Temperatura

media exterior

(ºC)

Potencia

Térmica sin

recuperador

(kW)

Recuperador

(kW)

Potencia

Térmica

real(kW)

0 63 5 149,59 91,70 57,89

1 67 4 154,43 95,70 58,73

2 73 3 161,49 99,60 61,89

3 74 2 164,83 103,50 61,33

4 77 2 168,55 103,50 65,05

5 79 1 172,00 107,50 64,50

6 79 1 174,45 107,50 66,95

7 80 1 175,75 107,50 68,25

8 79 1 177,47 107,50 69,97

9 76 3 162,07 99,60 62,47

10 72 6 141,97 87,80 54,17

11 67 8 122,60 79,90 42,70

12 62 11 105,21 68,00 37,21

13 58 14 89,28 56,10 33,18

14 52 14 85,16 56,10 29,06

15 48 15 82,44 52,10 30,34

16 45 15 82,55 52,10 30,45

17 44 14 88,72 56,10 32,62

18 44 12 98,29 64,00 34,29

19 48 11 107,29 68,00 39,29

20 50 9 122,43 75,90 46,53

21 52 7 132,22 83,80 48,42

22 56 6 140,42 87,80 52,62

23 62 5 147,09 97,70 49,39

Tabla 74. Consumo térmico con el nuevo climatizador Noviembre.


Hora

Humedad

relativa

media

exterior

(%)

Temperatura

media exterior

(ºC)

Potencia

Térmica sin

recuperador

(kW)

Recuperador

(kW)

Potencia

Térmica

real(kW)

0 85 3 162,21 99,60 62,61

1 84 2 165,97 103,50 62,47

2 87 2 169,60 103,50 66,10

3 88 1 171,85 107,50 64,35

4 89 1 175,69 107,50 68,19

5 89 1 177,73 107,50 70,23

6 90 1 177,40 107,50 69,90

7 88 0 178,37 111,40 66,97

8 89 0 179,04 111,40 67,64

9 89 1 175,37 107,50 67,87

10 85 3 162,73 99,60 63,13

11 78 5 148,89 91,70 57,19

12 72 6 136,22 87,80 48,42

13 61 9 121,58 75,90 45,68

14 61 10 115,39 72,00 43,39

15 59 10 112,01 72,00 40,01

16 59 10 110,78 72,00 38,78

17 63 9 118,23 75,90 42,33

18 68 8 127,49 79,90 47,59

19 68 7 133,93 83,80 50,13

20 75 6 141,51 87,80 53,71

21 79 5 149,29 91,70 57,59

22 82 4 155,25 95,70 59,55

23 83 3 157,92 99,60 58,32

Tabla 75. Consumo térmico con el nuevo climatizador Diciembre.


El consumo térmico mensual y anual con el nuevo climatizador sería por tanto:

Meses Energía

(kWh)

Enero 40.432

Febrero 30.170

Marzo 32.479

Abril 25.562

Mayo 18.975

Junio 6.053

Septiembre 11.630

Octubre 22.630

Noviembre 35.919

Diciembre 42.536

Total (kWh) 266.386

Tabla 76. Consumo térmico anual del aire de renovación piscina con el nuevo climatizador.

Una vez calculado lo que se consumiría con el nuevo climatizador vamos a calcular

el ahorro energético y económico de sustituir el sistema de climatización del aire actual

por el propuesto en este capítulo. Como se comentó anteriormente con la nueva

propuesta no sería necesario deshumectar el aire ya que lo metemos de exterior. De

esta manera se conseguirían ahorros en la enfriadora y en la torre de refrigeración. La

potencia absorbida por el nuevo climatizador es de 11,8 kW. El consumo eléctrico del

nuevo climatizador se compensa que el consumo eléctrico del la torre de refrigeración,

el ventilador de actual climatizador y el consumo de las bombas de circulación del

agua fría. Por tanto para el ahorro solo vamos a tener en cuenta la enfriadora y el

consumo térmico.

A continuación se muestran los ahorros energéticos y económicos anuales así como

el periodo de retorno de la inversión.


Consumo Actual

Enfriadora (Electricidad) 197.535

Calentamiento aire renovación piscina

(Gas natural) 716.083

Total (kWh) 913.618

Tabla 77. Consumo actual.

Consumo Futuro



Total (kWh) 266.386

Tabla 78. Consumo futuro con el nuevo climatizador.

Si suponemos un precio medio de la energía eléctrica en 0,1 € el kWh y un precio

medio del Gas natural en 0,047 € el kWh, lo ahorros económicos son los siguientes.

Ahorros anuales

Ahorro energético (kWh) 647.232

Ahorro económico (€) 40.889

Tabla 79. Ahorros anuales.

El precio del nuevo climatizador sin IVA es de 59.640€, por tanto el periodo de

retorno de la inversión es el siguiente. (En los anexos se adjunta el presupuesto del

climatizador).

añosAHORROINVERSIÓNPRS

ANUAL

46,1889.40640.59

===

Como se puede ver el periodo de retorno es bastante bajo, tan solo de un año y

medio.


A nivel global el ahorro energético en tanto por cien de sustituir el actual

climatizador por el descrito en este apartado es:

( ) %28757.345.2

232.647% ===totalConsumo

AhorroAhorro

La sustitución del climatizador actual por el descrito en este apartado es

recomendable ya que proporciona un ahorro de energía importante y el periodo de

retorno simple de la inversión es bajo.

5.3 Instalación de una manta térmica

Se comentó anteriormente que en toda piscina se produce el fenómeno constante de

la evaporación del agua. En los cálculos se separaron las pérdidas por evaporación con

y sin ocupación. Las pérdidas sin ocupación corresponden a las pérdidas por la noche

cuando la piscina no está siendo utilizada. Una manera de ahorrarnos las pérdidas por

evaporación durante la noche es mediante la instalación manual de una manta térmica

(Manta Pool Ibérica). La instalación requeriría que todas las noches una persona de

mantenimiento cubra la piscina con la manta térmica.

5.3.1 Ahorros que se producen con la manta térmica.

La manta térmica evita una vez colocada las pérdidas por evaporación en un 70%.

Las pérdidas por evaporación durante la noche suponen un gasto energético de 73.697

kWh. Por tanto el ahorro anual energético sería de:

anualesanual kWhAhorro 588.517.0697.73 =×=

Y el ahorro económico anual si suponemos un precio medio del Gas natural en 0,047€

el kWh sería de:

€425.2047.0588.51 =×=anualAhorro


El precio de la manta térmica sin IVA es de 2.094€ (en los anexos se adjunta

presupuestos), y por tanto el periodo de retorno de la inversión sería de:


ANUAL

86,0425.2094.2

===

Como se puede observar el periodo de retorno de esta medida de ahorro es inferior a

un año.

A nivel global el ahorro energético en tanto por cien de instalar la manta térmica por

las noches es:

( ) %2757.345.2


AhorroAhorro

El ahorro que se produce con la manta no es tan grande como el del climatizador pero

aun así se recomienda la instalación de la manta ya que el retorno de la inversión es

inferior a un año y la instalación de la manta cada día no supone un esfuerzo excesivo.

5.4 Ahorros cruzados por la instalación de la manta y el climatizador.

En el caso de que se implantaran las dos medidas anteriores el ahorro sería mayor

que la suma de los ahorros de cada una de las medidas. Esto se debe a que si por la

noche está la manta instalada y las pérdidas por evaporación se reducen en un 70%, el

aire que hay que meter del exterior será menor y por tanto se podrá recircular parte del

aire de la piscina. Para el cálculo del climatizador se supuso que el caudal de aire a

introducir en la piscina en cada hora era el máximo (18.000m3). Aunque con la manta

las pérdidas por evaporación sean muy bajas hay que introducir aire exterior por

motivos higiénicos.

Para este cálculo se considera que durante la noche el caudal a introducir de aire

exterior es la mitad (9.000m3) y la otra mitad es aire de recirculación. Se toman 8 horas

por la noche para este cálculo. Nos basamos en los cálculos anteriores que se hicieron


del consumo del nuevo climatizador pero en este caso solo habrá que calentar la mitad

de aire exterior por las noches. Con estas condiciones el consumo del nuevo

climatizador sería de:

Consumo Futuro



Total (kWh) 204.329

Tabla 80. Consumo futuro del nuevo climatizador con la manta térmica.

Si suponemos un precio medio de la energía eléctrica en 0,1 € el kWh y un precio

medio del Gas natural en 0,047 € el kWh, lo ahorros económicos son los siguientes.

Ahorros anuales

Ahorro energético (kWh) 709.289

Ahorro económico (€) 43.806

Tabla 81. Ahorros anuales del nuevo climatizador con la manta térmica.

El precio del nuevo climatizador sin IVA es de 59.640€, por tanto el periodo de

retorno de la inversión es el siguiente.


ANUAL

36,1806.43640.59

===

Como se puede observa si instalamos el climatizador con la manta el ahorro

energético anual es mayor y el periodo de retorno simple de la inversión es más bajo

que si solo instalamos el climatizador.

A nivel global el ahorro energético en tanto por cien de instalar el climatizador

nuevo con la manta térmica es:


( ) %30757.345.2


AhorroAhorro

Por tanto ahora si el ahorro total del nuevo climatizador son la manta es la suma de

de los ahorros, es decir 30% para el climatizador y 2% (calculado anteriormente) de la

manta.

( ) %32% =TOTALAhorro

5.5 Instalación de placas solares para la producción de ACS.

El objeto básico de un sistema de aprovechamiento solar ha de ser el de suministrar

al usuario de la instalación solar que, dentro de las restricciones de costes, pueda:

• Maximizar el ahorro energético global de la instalación en combinación con

el resto de los equipos térmicos del edificio, en el caso de la piscina estudio

calderas y cogeneración.

• Garantizar una durabilidad y calidad suficientes.

• Garantizar un uso seguro de la instalación.

En instalaciones de producción de ACS, la acumulación de agua calentada por el

sistema solar se conectará a la entrada de agua fría de la instalación. El agua

precalentada por el sistema solar pasará después, según se produzca en consumo, al

sistema de calentamiento convencional (caldera, termo eléctrico, etc.)

En este tipo de esquema existe un primer depósito en el que entra directamente el

agua de red, y que es calentado por el sistema solar. El depósito calentado por caldera

es colocado en serie, siendo su entrada la salida del depósito solar. Para instalaciones

con consumos de 1.000 a 3.000 litros/día, el esquema se suele resolver mediante

acumuladores, tanto para el sistema solar como para el convencional. En sistemas con

consumos mayores de 5.000 litros/día, la acumulación solar se resuelve, normalmente,

mediante acumuladores e intercambiador de placas externo. Para consumos


superiores, suele ser interesante realizar la acumulación solar en circuito cerrado

mediante dos intercambiadores de placas. En el [PLANO 5] se representa un esquema

de la instalación de ACS con placas solares.

El consumo de ACS es de 60.948 kWh al año. El consumo de ACS para vestuarios es

de 15 litros por persona y día. La piscina climatizada dispone de un tejado plano de 250

m2 donde la radiación solar es continua. Se propone instalar 30 colectores planos de

baja eficiencia, de una superficie aproximada de 2 m2 cada uno, inclinados 40º respecto

a la horizontal. Con esto se conseguiría una tasa de aporte solar del 68%. A

continuación se muestra en una tabla el ahorro anual así como la inversión y su

periodo de retorno. Los resultados se obtienen son un programa de cálculo de energía

solar térmica de la empresa Creara.

Descripción

de la mejora

Ahorro

anual (kWh)

Ahorro

anual (€)

Inversión

inicial (€)

PRS

(AÑOS)

Energía solar

térmica para

apoyo a ACS

41.243 3.919 43.890 11,20

Tabla 82. Ahorro con la instalación de solar térmica.

El ahorro energético es de 41.243 kWh, lo que supone un ahorro total del consumo

energético del 1,78%. Debido a que la piscina lleva 12 años en funcionamiento y el

periodo de retorno de la inversión para esta medida es superior a los 11 años no se

recomienda la aplicación de esta medida

6 Conclusiones

6 Conclusiones 154

6 Conclusiones

Como se ha demostrado las piscinas climatizadas son grandes consumidores de

energía. En concreto la piscina climatizada que se ha estudiado consume 2.345.757

kWh al año y el gasto que conlleva es muy elevado. Es por tanto de gran importancia

no solo una buena conciencia para ahorrar energía sino también llevar un control del

consumo de todos los sistemas y dispositivos. Generalmente los usuarios conocen el

consumo total y de esa manera es muy complicado gestionar la energía. A nivel

general cualquier cliente, como es el caso de la piscina climatizada estudiada, que

quiera gestionar la energía que consume de una manera eficiente debería tomar las

siguientes medidas:

• Primero, disponer de equipos de medida en cada uno de las máquinas o

sistemas que consumen energía. Estos equipos pueden variar dependiendo

de los parámetros que se quieran controlar. Principalmente contadores de

energía para saber lo que se consume realmente pero también medidores de

temperatura, medidores de caudal, etc.

• Segundo, contar con aplicaciones SCADA para recoger todos los datos

medidos. De esta manera se pueden reproducir las curvas de

funcionamiento de cada uno de los equipos para cada estación del año. Este

es uno de los puntos más importantes porque hoy en día los equipos se

suelen diseñar para un punto de funcionamiento, pero se sabe que

dependiendo de la época del año trabajan de maneras distintas. Si se tienen

las curvas de funcionamiento de cada equipo para todas las horas del año se

podrá saber si funciona y consume lo que se esperaba o hay anomalías.

• Tercero, realizar y archivar la documentación de todos los equipos. Cuando

se realizan las puestas en marcha es de vital importancia anotar los puntos

de funcionamiento para comprobar si efectivamente concuerda con el diseño

que se ha hecho. Lo normal es que haya variaciones frente al diseño por eso

es importante saber cómo funcionaba cuando se instaló para poder seguir un

comportamiento del equipo. Es deber del cliente exigir documentación de las

puestas en marcha a los fabricantes de los equipos.

6 Conclusiones 155

A nivel más específico para propietarios de piscinas climatizadas que quieren

gestionar su energía de forma más eficiente, además de las medidas descritas

anteriormente, deberían tomar la siguiente medida:

• Disponer de datos estadísticos de temperatura y humedad de la zona donde

se encuentra la piscina. Como se decía anteriormente los equipos funcionan

de distinta manera dependiendo de la época el año. Una manera de

gestionar la energía de forma eficiente es cambiando las consignas de

funcionamiento de los equipos dependiendo de la época del año. Para poder

realizar esto se debe conocer la climatología de la zona y de esa manera con

unos buenos sistemas de control y sistemas autómatas el equipo funcionará

de acuerdo a unas condiciones que de antemano ya se han previsto.

Este tipo de medidas deberían ser el punto de partida de cualquier auditoría

energética ya que hay muchas medidas de ahorro que solo se pueden calcular si se sabe

el comportamiento real del equipo.

Por último se exponen las conclusiones propias del proyecto en cuanto a las

medidas de ahorro consideradas.

• La recomendación final es instalar un nuevo climatizador ThermoCond

gama 35 que utiliza aire exterior para deshumectar y una manta térmica

(Manta Pool Ibérica) que reduce en un 70% las pérdidas por evaporación de

la piscina por la noche. El climatizador lleva incorporado una batería de frio,

y por tanto la mejor opción es dejar la enfriadora instalada y utilizarla si

fuese necesario. El ahorro total que se conseguiría con estas medidas sería de

un 32% del consumo total actual y los periodos simples de retorno son

inferiores al año y medio.

• La instalación de solar térmica para la producción de ACS no se recomienda.

Aunque la tasa de sustitución de ACS es elevada (67%), el ACS sólo

representa un 2,6% del consumo total de la piscina. El periodo de retorno

simple de la inversión asciende a 11 años y para una piscina que lleva 12

años en funcionamiento no es rentable realizar esta inversión.

• Se ha estimado que en España existen aproximadamente 1.000 piscinas

climatizadas. El ahorro de energía que se podría producir a nivel nacional si

6 Conclusiones 156

el 50% del universo de piscinas tuviese el mismo potencial de ahorro sería

igual a 32.000 Tep.

7 Bibliografía

7 Bibliografía 158

7 Bibliografía

[ASHR05] ASHRAE Handbook, “Fundamentals”, SI Edition. 2005.

[MIRA04] Miranda A.L., “Aire Acondicionado”, Ediciones Ceac S.A., Barcelona 2004.

[CONO04] “Conocimientos técnicos de climatización”, Ediciones CEYSA, 2004.

[IDAE89] IDAE, “Optimización energética en polideportivos”, Madrid 1989.

[CENG96] Cengel Y.A, M.A. Boles, “Termodinámica”, Tomo I, McGraw-Hill, 1996.

7.1 Otros

• Programa psicrométrico del aire, “PsycPro”, Linric Company.

• Documentación de enfriadoras de la Compañía York.

Anexos

A Características de equipos y

presupuestos.

A Características de equipos y presupuestos 161

A Características de equipos y presupuestos

A.1 Introducción

Los siguientes documentos contienen las características y los presupuestos de los

equipos que se recomiendan a instalar para obtener los ahorros calculados. Se incluyen:

• Climatizador ThermoCond gama 35, empresa Menerga. Se incluyen las

características del climatizador y el presupuesto del equipo y de la

instalación

• Manta térmica (Manta Pool Ibérica). Se incluye su presupuesto.

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Salvo modificaciones técnicas

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MENERGA® Climatizador confort para piscinas cubiertas

Gama: 35 . . . . ThermoCond ® solVent®

35.3.1 - 11/03 MENERGA® Catálogo Técnico

Descripción de funcionamiento

ProblemáticaEl aire de cualquier piscina interior necesitadeshumectación, renovación y calentamiento, en primerlugar para mantener unas condiciones aceptables deaire, y además para evitar daños en la estructura deledificio.El método convencional de ventilación - la extracción deaire húmedo y caliente del local y la impulsión de aireexterior frío y seco en combinación con su posteriorcalentamiento a la temperatura interior - lleva a un altoconsumo de energía.

Deshumectación, piscina ocupadaEn funcionamiento de "Piscina ocupada" se añade al airede recirculación el aire exterior necesario por razoneshigiénicas. El aire exterior aumenta adicionalmente elefecto de preenfriamiento del aire de retorno en elintercambiador de calor y en consecuencia la potenciade deshumectación del equipo. En caso de temperaturasexteriores medias, el equipo funciona con un caudalparcial de aire exterior hasta alcanzar un 100% de aireexterior en caso de temperaturas exteriores más altas.

CalentamientoEn el modo de recirculación, el aire de la piscina secalienta mediante una batería de calor servida por aguacaliente de una caldera externa. En este modo decalentamiento, el aire de retorno circula en recirculaciónsin pasar por el intercambiador de alto rendimiento y secalienta en su paso por la batería de agua caliente, antesde ser impulsado de nuevo al local por el ventilador deimpulsión. El ajuste automático del número de revolucionesde los ventiladores en este modo lleva a una reducción enla potencia absorbida por los mismos.

Filtración del aireSe realiza una filtración del aire en cualquier modo defuncionamiento. Filtración del aire de impulsión en dosetapas con filtros de aire en el aire de retorno, aire exteriory aire de impulsión. En caso de un aumento en la pérdidade presión de los filtros, aumenta el número de revolucionesdel ventilador para mantener constantes los caudales delaire de retorno y de impulsión.

RegulaciónLa unidad de control y regulación de libre programación,integrado en el equipo, ofrece una flexibilidad máxima enla aplicación del equipo. En el display de la unidad sepuede visualizar los valores reales así como consultar yajustar los valores de consigna.

El regulador de la válvula de la batería de calor funcionade forma proporcional, el regulador de humedad regulala potencia de deshumectación de la unidad en variasetapas en función de la necesidad de deshumectacióndel local de la piscina, añadiendo el correspondientecaudal parcial de aire exterior.En el modo "Piscina sin ocupación", se puede permitiruna humedad más alta del local, dependiendo de latemperatura exterior. La unidad dispone para este fin deuna adaptación continua del valor de consigna para lahumedad.El caudal de aire de ambos ventiladores se puede ajustarcambiando sus valores de consigna en el Controller, deesta forma se logra una adaptación perfecta al sistema deconductos.

Regulación temperatura agua - airePara adaptar la temperatura del aire a una temperaturavariable del agua, se puede equipar la unidad con unaregulación de la temperatura del aire en función de latemperatura del agua.

Concepto del equipoSe trata de un equipo compacto que contiene todos loscomponentes necesarios para el calentamiento, ladeshumectación y la ventilación del aire de la piscina,incluyendo todas las piezas de regulación y control.En el proceso de fabricación, los equipos ThermoCondestán sometidos a un permanente control de calidad. Serealiza una marcha de prueba en el banco de ensayos dela fábrica que abarca una comprobación de todos losmodos de funcionamiento. Durante este proceso seajustan todos los reguladores de forma óptima paragarantizar un funcionamiento económico del equipo.

Para facilitar el transporte se desmonta la unidad en doso tres módulos. El ensamblaje en obra se puede realizaren pocas horas de trabajo.


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EnvolventeBastidor construido de perfil cerrado en acero galvanizado,aislado internamente, paneles de doble capa (tipo Sand-wich) con aislamiento interno. Paneles compuestos dechapa de acero galvanizado en caliente, calidad DX 51D+ Z 275, recubrimiento de poliéster en ambas caras, color1A similar a RAL 2004, protección anticorrosiva clase III,libre de puentes térmicos, cara interna con sellado dedoble labio de larga duración, equipados con enganchesrápidos libres de puentes térmicos.2 puertas en la sección de filtración. Chapa del suelorealizada como cubeta de agua con desagüe y sifón.Estabilidad mecánica de acuerdo con DIN EN 1986,certificada por el RWTüV. Estabilidad mecánica de laenvolvente clase 1A, hermeticidad de la carcasa clase A.Conductividad térmica clase T4, factor de puente térmicoclase TB3.Mirillas de doble cristal y alumbrado interior para lavigilancia de los ventiladores.4 conexiones para conductos de aire con marco deembocadura atornillado (30 mm).Envolvente formado por dos o tres módulos de fácilensamblaje.

Patas del equipo, tipos 35 02 01, 35 03 01,35 04 01 y 35 05 01Cada módulo montado sobre 4 patas, ajustables en alturaentre 100 y 130 mm.

Bancada de la carcasa, tipos 35 06 01 hasta 35 36 01Módulos de la carcasa montados sobre una bancadaestable (altura 120mm) en perfil de acero galvanizado.

Embocaduras de conexión para conductos1 juego de embocaduras de conexión para conductos, dematerial flexible y libre de puentes térmicos, paraembocadura del aire de impulsión, de retorno, expulsióny aire exterior. Embocaduras para aire exterior y aire deexpulsión con aislamiento.

Sistema de compuertas de aire, tipos 37 02 01, 37 0301, 37 04 01 y 37 05 015 compuertas de control de aire, integrados en el equipopara el control de los recorridos del aire en los distintosestados de funcionamiento.3 compuertas en acabado de cierre hermético según DIN1946, con lamas de cuerpo hueco en aluminio anodizadoprensado por extrusión, de movimiento inverso, con juntaencajada, ruedas de engranaje de material poliamidareforzadas con fibra de vidrio.

2 compuertas para el funcionamiento de recirculación,controlando los recorridos aire de retorno-aire de impulsióny aire exterior-aire de expulsión. El diseño de la compuertapermite una apertura completa para mínimas pérdidas decarga y un flujo óptimo. La compuerta en la sección aireexterior/aire de expulsión dispone de aislamiento térmico.Todas las compuertas de aire con servomotor individualpara una regulación exacta de los caudales de aire,posiciones intermedias de las compuertas de aireajustables de forma individual a través del DDC.Determinación de la posición de la compuerta medianteseñal de potenciómetro y visualización en el display.

Sistema de compuertas de aire, tipos 35 06 01 hasta35 36 015 compuertas de control de aire, integrados en el equipopara el control de los recorridos del aire en los distintosestados de funcionamiento.4 compuertas en acabado de cierre hermético según DIN1946, con lamas de cuerpo hueco en aluminio anodizadoprensado por extrusión, de movimiento inverso, con juntaencajada, ruedas de engranaje de material poliamidareforzadas con fibra de vidrio.1 compuerta para el funcionamiento de recirculación,controlando el recorrido aire exterior-aire de expulsión. Eldiseño de la compuerta permite una apertura completapara mínimas pérdidas de carga y un flujo óptimo. Lacompuerta en la sección aire exterior/aire de expulsióndispone de aislamiento térmico. Todas las compuertasde aire con servomotor individual para una regulaciónexacta de los caudales de aire, posiciones intermediasde las compuertas de aire ajustables de forma individuala través del DDC. Determinación de la posición de lacompuerta mediante señal de potenciómetro yvisualización en el display.

Unidad motor-ventilador para aire de impulsión yaire de retorno, sistema solVentRueda de ventilador de alto rendimiento, aspiración de unlado, con palas hacia atrás, recubrimiento epoxy, flotantesobre el eje del motor, soldadura especial para altaresistencia a corrosión y vibración.Boca de entrada para la medición exacta de la presiónefectiva, recubierto en epoxy.Motor de eficiencia optimizada con variador de frecuenciaintegrado a partir de potencia nominal de 1,5 kW hasta 7,5kW, forma constructiva B3, clase de protección IP 54,clase de aislamiento F, a partir de potencia nominal de 11kW motor de eficiencia optimizada de forma constructivaB3, clase de protección IP 54, clase de aislamiento F,

Especificaciones - Descripción del equipo


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diseñado para la aplicación con variador de frecuenciaseparado. Ventilador, boca de entrada y motor montadossobre una bancada rígida a la flexión. Bancada montadasobre amortiguadores antivibraciones. Unidad motor-ventilador equilibrada estática y dinámicamente (segúnDIN ISO 1940 parte 1 G 2,5) después del montaje en elequipo. Vigilancia del funcionamiento de la unidadmediante sensores de vibración.

Variadores de frecuenciaDos variadores de frecuencia para los motores de losventiladores de aire de impulsión/ aire de retorno,integrados en el motor o instalados en el equipo. Controldel variador de frecuencia mediante el Controller con unaseñal analógica, independiente para los motores de losventiladores de aire de impulsión/ aire de retorno. Variadorde frecuencia programado y adaptado de forma óptima alas características del motor del ventilador. Programaciónde los valores límite para corriente del motor y número derevoluciones del ventilador, bloqueo de velocidades críticasen la zona de resonancia, determinada en la marcha deprueba del equipo en fábrica.Variador de frecuencia estático para la regulaciónproporcional del número de revoluciones de motores deventiladores con momento de carga que depende delnúmero de revoluciones, realizado como variador detensión del circuito intermediario sin reducción de potenciaen la salida del variador, fabricado de acuerdo con lanormativa de calidad ISO 9001. Marcado CE para la librecirculación de mercancías en el espacio económicoeuropeo.Optimización automática del consumo energético paraun coeficiente de rendimiento óptimo en funcionamientocon carga parcial, conmutación en la salida, contador dehoras de funcionamiento, limitación mínimo-máximo delnúmero de revoluciones, funciones rampa, circuito decaptación, frenado DC, frecuencia variable de ciclos,posible bloqueo de bandas de frecuencia, potencia delmotor idéntica como en caso de conexión directa a lared.Protección del motor (de tipo térmico), bobinas del motorintegrados para conseguir líneas largas de motor yreducción de la velocidad de subida de la tensión ∆u/∆t,protección de cortocircuito y de cortocircuito a tierra,protección de sobrecorriente, protección térmica delvariador de frecuencia, vigilancia de exceso y insuficienciade tensión, vigilancia de falta de fase.Panel desmontable de manejo y programación conindicación en texto, programable a dos niveles.Permite seleccionar la visualización en la pantalla de:Valor de consigna de control (%), frecuencia del motor

(Hz), valor actual (%), corriente del motor (A), par decarga del motor (%), potencia del motor (kW), energíaeléctrica (kWh), tensión del motor (V), tensión del circuitointermediario (V), carga térmica del motor (%), cargatérmica del variador de frecuencia (%). Permite visualizarsimultáneamente dos valores (datos), indicación delestado y del sentido de giro. Protección de sobretensióndesde la red y transitorios de alimentación según VDE0160.Reactancia para la protección de la red en el circuitointermediario, con el fin de reducir frecuencias armónicassegún VDE 0160, conexiones de control con separacióngalvánica del circuito de potencia según VDE 0106/0160,protección de interferencias radioeléctricas de acuerdocon normativa EN:• Emisión de perturbaciones EN 55011 clase B, grupo1• Sensibilidad de perturbaciones EN 50082-2Interfaz serial RS 485 (8600 baudios)No se puede aplicar interruptores diferenciales eninstalaciones con variadores de frecuencia.

Vigilancia de seguridadVigilancia continua de la unidad motor-ventilador a posibledesequilibrio mediante sensor de vibración. Clasificaciónen alarma A o B según magnitud. Vigilancia de lacorriente del motor y del número de revoluciones delventilador. Cadena de seguridad formada por sensor devibraciones y controlador. Desconexión forzada del equipo(alarma A) en caso de vibraciones críticas de losrodamientos. Limitación del número máximo derevoluciones permitido y de la absorción máxima decorriente. Cuando se alcanza la absorción máxima decorriente o el número máximo de revoluciones permitido,actúa la regulación para no sobrepasar este punto detrabajo.

Puntos de toma de presiónPara la determinación de la presión diferencial estáticasobre los ventiladores, las pérdidas de presión externasdel sistema de conductos y la presión diferencial sobre elintercambiador de calor de alto rendimiento. Puntos detoma de presión para la medición de la presión diferencialefectiva sobre las bocas de entrada y de la presióndiferencial estática sobre los filtros.

Filtros de aire1 juego de filtros para aire de retorno y aire exterior,realizado como filtro de alto rendimiento en forma debolsa. Clase de filtro F 5 para el aire de retorno y aireexterior. Filtro para el aire de impulsión de tipo compactode clase F7, la relación entre la superficie libre y la


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superficie activa de filtración es de 1:22.Absorción del filtro ensayada de acuerdo con DIN EN1886 con una fuga (By-Pass filtro) hasta clase F8. Marcodel filtro en plástico ABS, completamente incinerable.La filtración del aire cumple las exigencias de la normativaVDI 6022. Vigilancia de las pérdidas de presión de losfiltros mediante transmisor de presión. Visualización delas pérdidas de presión de los filtros en el Controller.

Intercambiador de calor de alto rendimiento1 intercambiador asimétrico de calor de alto rendimiento,de material polipropileno, completamente eficaz en todala anchura del equipo. El intercambiador de calor de altorendimiento está optimizado de acuerdo con las exigenciasa un equipo para la deshumectación de piscinas cubiertas,teniendo en cuenta las caudales de aire en todos losestados de funcionamiento, el coeficiente de recuperaciónde calor, las pérdidas de presión y el drenaje delcondensado.Diseño integrado del intercambiador asegurauna eficiencia estable en toda la anchura del equipo.Máximos coeficientes de recuperación sensible en elrango completo de temperatura del aire exterior. Resis-tente a ácidos y lejías, alta resistencia a la corrosión y alenvejecimiento.

Batería de calor1 batería de calor de apoyo, fácilmente extraíble, servidapor agua caliente de una caldera externa, de tubos decobre con láminas de aluminio fijadas a presión, distanciaentre láminas 2,1 mm de acuerdo con las exigencias dela normativa VDI 6022. Conexiones de agua en el lateraldel equipo, se incluye termostato para protecciónanticongelación y válvula de mezcla de 3 vías con enlaceenroscado y servomotor. La válvula y las tuberías deconexión se suministran aparte para ser instaladas porterceros.

Conmutación y regulaciónCuadro eléctrico, completamente cableado con todos loscomponentes de control, regulación y actuación instaladosen la unidad. Bornes para conexión de la alimentaciónprincipal, motores y componentes de control, interruptorprincipal (interruptor de bloqueo para mantenimiento)para la desconexión de la alimentación principal, fusiblesy todas las piezas necesarias para el control de losmotores, como contactores, protección de sobrecargaetc. Regleta de bornes para la conexión de las señalesexternas de medición y control. Todos los contactoslibres de potencial aptos para 230V / 2A. Posteriormentese puede modificar el cuadro eléctrico para un montaje enpared, realizando una prolongación del cableado.

Regulación electrónicaController DDC 04 compuesto de:

HardwareUnidad de manejo y visualización del estado, con tecladopara introducir datos y para el control del funcionamiento,display LCD de dos líneas para la visualización de valoresde consigna/ valores reales, posiciones de las compuertas,horas de funcionamiento, mensajes de estado, así comoLED´s multicolor para mensajes de funcionamiento y deavería. Microcontroller programable con vigilancia defuncionamiento "Watchdog", reloj interno con conmutaciónautomática horario de verano/invierno, salidas y entradasdigitales y analógicas, interfaz RS 485 para laprogramación, conexión a una red de datos y vigilancia.Programación y reloj interno protegidos contra caída dealimentación eléctrica. Las sondas para la medición detemperatura exterior, temperatura aire de impulsión,temperatura aire de retorno se encuentran instaladas ycableados a través del C-Bus en el equipo. Todos losactuadores y sondas son de libre programación y disponende dirección, una vigilancia permanente de la comunicaciónavisa en caso de un posible fallo en una sonda/ unactuador. El fallo en una pieza no conlleva ningunaperturbación en la comunicación. La conexión de todoslos actuadores/sondas se realiza mediante un sistemade enchufes M12 con cajas de reparto y un cable trenzadode 2 hilos para alimentación y comunicación, con unalongitud máxima de 1000m y de libre estructura de la red.La evaluación y digitalización de la señal en el lugar de lamedición evitan la desviación de los valores a causa delcable de conexión y permiten lograr una mayor resolucióny exactitud.Todos los componentes cumplen la normativa sobre laresistencia a perturbaciónes pr EN 50081-1, pr EN 50081-2, pr EN 50082-2 grado 3.

SoftwareFunciones de control y regulación• Selección estados de funcionamiento: Selección delfuncionamiento "Piscina en uso", "Piscina sin usar" y"Automático" mediante el teclado de manejo. Conmutaciónal funcionamiento "Piscina en uso" de forma automáticamediante canal programable del reloj o mediante señalexterna (por ejemplo detector de movimiento, pulsadordel alumbrado).• Funcionamiento con aire exterior: Conmutación deduración limitada al funcionamiento con adición de aireexterior para la renovación del aire de la piscina cubierta.Para conmutación por contacto externo.• Regulación de la temperatura del aire: regulación de la


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temperatura del aire de retorno con limitación de lastemperaturas mínimas y máximas del aire de impulsión.Valor de consigna para la temperatura del aire de retornoajustable en el Controller.• Caudal de aire variable: Adaptación del caudal de airea la potencia de calentamiento necesaria, con el fin deahorrar energía en funcionamiento de calentamiento enrecirculación.• Regulación de la humedad: regulación de la humedaddel aire de retorno, valor de consigna ajustable como valorfijo en funcionamiento "Piscina en uso", en funcionamiento"Piscina sin usar" variable en función de la temperaturadel aire exterior.• Vigilancia de las sondas: Vigilancias a cortacircuito yrotura del cable con conexión a la señal "Avería general"• Mensajes de avería: Clasificado en alarmas A y alarmasB, visualizadas por los LED´s y/o texto en el display. Paratransmitir un señal "Avería" (activada cuando existen unao varias averías) a distancia, existe contacto libre depotencial en la regleta de bornes.

Regulación del caudal de aire, tipo solVentPara la regulación del caudal de aire en función de lacarga, compuesto de un dispositivo para la medición dela presión (anillo tubular) en la boca de entrada delventilador y una toma de presión estática en el módulo deaspiración del ventilador. Determinación de la presiónmediante medición de la presión efectiva y evaluación enel Controller. Medición continua de la presión diferencialefectiva a través de los transmisores de presión. Cálculodel caudal de aire partiendo de los valores de temperaturay presión diferencial efectiva, aplicando las líneascaracterísticas de la boca de entrada de los ventiladores.Cálculo e indicación de los caudales de aire para unatemperatura de 30°C. Visualización separada de loscaudales del aire de impulsión y aire de retorno en eldisplay. Introducción separada de los valores de consignapara los caudales de aire de impulsión y retorno. El DDCy los variadores de frecuencia mantienen los caudales deaire constantes en todos los estados de funcionamiento.Programación en fábrica de la unidad completa medianteController.

Vigilancia de los filtros3 dispositivos para la vigilancia de los filtros convisualización de la pérdida real de presión en Pa en eldisplay del Controller y conexión a avería general.

Control de la bomba de circulación de agua calientede calderaControl de la bomba de circulación de agua calienteprocedente de la caldera de apoyo, con circuito de fuerzapara bomba trifásica 3/N/PE/ 400V 50Hz y visualizacónen el display del Controller.

Regulación temperatura agua-aire (Opcional)Circuito para la regulación de la temperatura del aire de lasala en función de la temperatura del agua, incluida sondaresistente al efecto del agua de la piscina. La sonda sesuministra aparte para su instalación por terceros.

Certificado de pruebaMarcha de prueba en fábrica: instalación de la unidad yconexión al cuadro del banco de pruebas. Inspecciónvisual y comprobación de estanqueidad de todos loscomponentes. Marcha de prueba de la unidad y ajuste detodos los parámetros con relevancia para la seguridad.Control del funcionamiento del Software y de todos loscomponentes de control y regulación. Certificado para lacalidad del equilibrado G=2,5 según DIN 1940, primeraparte. Certificado de la marcha de prueba de la unidad.Marcado CE y declaración de conformidad con lasdirectrices de la Unión Europea sobre maquinaria.Unidades fabricadas bajo la aplicación de un sistema degestión de calidad según DINEN ISO 9001-2000.

Dirección del recorrido de aireVersión estándar: aire de retorno y aire de expulsión enel lateral izquierdo.

Equipamiento adicional / Alternativas • Cambio del lado de manejo • Cambio posición de las conexiones para los

conductos de aire • Temperatura aire en función de temperatura agua • Módem con interfaz para la vigilancia a distancia del

equipo • Interfaz para la transmisión de datos a un sistema

externo (por ejemplo sistema de gestión del edificio) • Protección anticorrosiva adicional • By-Pass aire de expulsión

Confirmar versión antes de diseñar el proyecto


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MENERGA® Climatizador para piscinas cubiertas



Datos técnicos y potencias

1) Con caudal nominal2) Consultar presiones externas más altas3) Temperatura entrada aire 20°C4) Temperatura entrada aire 30°C5) Recorrido aire impulsión/aire de retorno con caudal 100%

* = Intercambiador de calor asimétrico de alto rendimiento

Confirmar datos y dimensiones antes de diseñar el proyecto.

Tipo 35 02 01 35 03 01 35 04 01 35 05 01

Caudal nominal de aire m3/h 2.500 3.500 4.600 5.300

Deshumectación1) según VDI 2089 kg/h 16 22 29 34

Pérdida de presión intercambiador*)5) Pa 150/120 150/120 150/120 150/120

Pérdida de presión disponible con caudal nominal

Conducto aire de impulsión/retorno2) Pa 400 400 400 400

Conducto aire de impulsión/aire exterior2) Pa 300 300 300 300

Conducto aire de retorno/expulsión2) Pa 300 300 300 300

Nivel potencia sonora (con caudal 100%)

Embocadura aire de retorno dB(A) 72 74 76 78

Embocadura aire de expulsión dB(A) 74 77 78 80

Embocadura aire exterior dB(A) 71 71 72 75

Embocadura aire de impulsión dB(A) 76 76 77 79

Potencia absorbida motores (con 100% aire exterior circulando por intercambiador)*

Ventilador impulsión kW 1,1 1,5 1,9 2,2

Ventilador retorno kW 0,8 1,1 1,4 1,7

Potencia absorbida total kW 1,9 2,6 3,3 3,9

Intensidad máxima A 7,0 7,0 9,6 9,6

Tensión 3/N/PE 50 Hz V 400 400 400 400 400

Potencia de la batería

de calor 70°/50°C3) kW 22 32 42 50

de calor 70°/50°C4) kW 16 23 31 37

Pérdida de carga agua

en la batería de calor3) kPa 6,6 7 10 9


en la válvula3) kPa 15 12 20 12

Conexión batería de calor DN 20 20 20 25

Conexión válvula DN 15 15 15 20


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Dimensiones y pesos


Reservar para los labores de mantenimiento un espacio libre igual a la medida "AN", pero al menos de 1m, delante del lado de manejo del equipo.

Tipo L AN AL2) L1 L2 RET1 RET2 EXT1 EXT2 EXP1 EXP2 IMP1 IMP2 Peso1)

35 02 01 2.740 570 1.370 1.210 1.530 420 580 420 580 420 340 350 580 57035 03 01 2.740 730 1.370 1.210 1.530 580 580 580 580 580 340 510 580 66035 04 01 2.900 890 1.370 1.370 1.530 740 580 740 580 740 340 670 580 80035 05 01 2.900 1.050 1.370 1.370 1.530 900 580 900 580 900 340 830 580 880

1 ) Todos los pesos en kg, armario de conexión incluido2 ) Añadir patas del equipo (altura ajustable 100mm – 130mm), consultar división

En las dimensiones, se ruega tener en cuenta las conexiones de los conductos y el armario deconexión eléctrica.

Se suministra en 2 unidades de transporte (armario de conexión incluido), consultar divisionesadicionales para unidades de montaje más pequeñas (encargo adicional necesario).

Mayor bulto de transporteTipo L AN AL2) Peso1)

35 02 01 1.530 570 1.370 35035 03 01 1.530 730 1.370 40035 04 01 1.530 890 1.370 48035 05 01 1.530 1.050 1.370 530

Variante con intercambio completo de lado posible (armario de conexión, conductos RET + IMP a la derecha/ Dimensiones del armariode conexión son medidas aproximadas ** en equipos funcionando en paralelo un armario de conexión por equipo

¡Atención!En caso de equiposfuncionando en paralelo, hayque unir los conductos de airede impulsión y de retorno.

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Desagüe equipo PPø50 (DN40)Desagüe conden.PPø25 (DN20)

Embocaduras conductos 30 mm

Batería Imp

Batería Ret

Canal para cableshacia armario deconexión


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1) Con caudal nominal2) Consultar presiones externas más altas3) Temperatura entrada aire 20°C4) Temperatura entrada aire 30°C5) Recorrido aire impulsión/ aire de retorno con caudal 100%



Tipo de equipo 35 06 01 35 10 01 35 13 01

Caudal nominal de aire m3/h 6.300 9.500 12.600

Deshumectación1) según VDI 2089 kg/h 40 60 80

Pérdida de presión intercambiador *)5) Pa 150/120 150/120 150/120


Conducto aire de impulsión/retorno2) Pa 400 400 500

Conducto aire de impulsión/aire exterior2) Pa 300 300 400

Conducto aire de retorno/expulsión2) Pa 300 300 400


Embocadura aire de retorno dB(A) 78 75 77

Embocadura aire de expulsión dB(A) 80 77 79

Embocadura aire exterior dB(A) 75 75 76

Embocadura aire de impulsión dB(A) 79 79 80


Ventilador impulsión kW 2,8 4,1 5,8

Ventilador retorno kW 2,0 2,8 4,3

Potencia absorbida total kW 4,8 6,9 10,1

Intensidad máxima A 12,8 16,6 26,9

Tensión 3/N/PE 50 Hz V 400 400 400


de calor 70°/50°C3) kW 55 84 111

de calor 70°/50°C4) kW 40 61 80


en la batería de calor3) kPa 12 6,5 5,5


en la válvula3) kPa 14 13 9

Conexión batería de calor DN 25 32 40

Conexión válvula DN 20 25 32


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Dimensiones y pesos


Tipo L AN AL2) L1 L2 RET1 RET2 EXT1 EXT2 EXP1 EXP2 IMP1 IMP2 AL1 Peso1)

35 06 01 3.700 730 2.130 1.530 2.170 580 900 580 900 580 580 420 900 2.010 1.10035 10 01 3.860 1.050 2.130 1.690 2.170 900 900 900 900 900 580 740 900 2.010 1.40035 13 01 3.860 1.370 2.130 1.690 2.170 1.220 900 1.220 900 1.220 580 1.060 900 2.010 1.800

1 ) Todos los pesos en kg, armario de conexión incluido2 ) Incluido 120 mm de bancada, consultar división




35 06 01 2.170 730 2.130 65035 10 01 2.170 1.050 2.130 85035 13 01 2.170 1.370 2.130 1.050

Variante con intercambio completo de lado posible (armario de conexión, conductos RET + IMP a la derecha/ Dimensiones del armariode conexión son medidas aproximadas ** en equipos funcionando en paralelo un armario de conexión por equipo

¡Atención!En caso de equiposfuncionando en paralelo,hay que unir los conductosde aire de impulsión y deretorno.

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LL1 L2

EXT1

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Desagüe equipoPPø50 (DN40) Desagüe conden.PPø32 (DN25)

AL1


Batería Imp

Batería Ret



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1) Con caudal nominal2) Consultar presiones externas más altas3) Temperatura entrada aire 20°C4) Temperatura entrada aire 30°C5) Recorrido aire impulsión / aire de retorno con caudal 100%



Tipo de equipo 35 16 01 35 19 01 35 25 01 35 32 01 35 36 01

Caudal nominal de aire m3/h 15.800 19.000 25.000 32.000 36.000

Deshumectación aprox.1) según VDI 2089 kg/h 100 120 157 202 227

Pérdida de presión intercambiador *)5) Pa 150/120 150/120 150/120 150/120 150/120


Conducto aire de impulsión/retorno2) Pa 500 500 600 600 600

Conducto aire de impulsión/aire exterior2) Pa 400 400 500 500 500

Conducto aire de retorno/expulsión2) Pa 400 400 500 500 500


Embocadura aire de retorno dB(A) 78 81 83 82 83

Embocadura aire de expulsión dB(A) 80 82 84 84 85

Embocadura aire exterior dB(A) 77 77 80 80 80

Embocadura aire de impulsión dB(A) 81 81 83 84 84


Ventilador impulsión kW 7,2 8,4 11,8 15,6 17,1

Ventilador retorno kW 5,2 6,3 9,3 11,7 13,1

Potencia absorbida total kW 12,4 14,7 21,1 27,3 30,2

Intensidad máxima. A 30,6 36,7 49,9 66,0 66,0

Tensión 3/N/PE 50 Hz V 400 400 400 400 400


de calor 70°/50°C3) kW 140 170 226 289 331

de calor 70°/50°C4) kW 102 123 164 210 241


en la batería de calor3) kPa 5 5,5 5,5 7,5 8


en la válvula3) kPa 14 8,5 15 9,5 13

Conexión batería de calor DN 50 50 65 65 65

Conexión válvula DN 32 40 40 50 50


ME

NE

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Tel.

902

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Cor

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Tipo L AN AL2) L1 L2 RET1 RET2 EXT1 EXT2 EXP1 EXP2 IMP1 IMP2 AL1 Peso1)

35 16 01 4.020 1.690 2.220 1.850 2.170 1.540 900 1.540 900 1.540 580 1.380 900 2.100 2.20035 19 01 4.020 2.010 2.220 1.850 2.170 1.860 900 1.860 900 1.860 580 1.700 900 2.100 2.40035 25 01 4.980 2.010 2.860 2.170 2.810 1.860 1.220 1.860 1.220 1.860 580 1.700 1.220 2.740 3.20035 32 01 5.620 2.010 3.500 2.330 3.290 1.860 1.540 1.860 1.540 1.860 740 1.700 1.540 3.380 4.40035 36 01 5.780 2.330 3.500 2.490 3.290 2.180 1.540 2.180 1.540 2.180 740 2.020 1.540 3.380 5.000

Variante con intercambio completo de lado posible (armario de conexión, conductos RET + IMP a la derecha/ Dimensiones del armario de conexión son medidasaproximadas * en los tipos 35 16 01 hasta 35 19 01 = 265 mm, tipo 35 25 01 = 425 mm y 35 32 01 hasta 35 36 01 = 505 mm ** en equipos funcionando enparalelo un armario de conexión por equipo

¡Atención!En caso de equiposfuncionando en paralelo,hay que unir los conductosde aire de impulsión y deretorno.

Dimensiones y pesos



35 16 01 2.170 1.690 2.220 1.25035 19 01 2.170 2.010 2.220 1.35035 25 01 2.810 2.010 2.860 1.70035 32 01 3.290 2.010 3.500 2.35035 36 01 3.290 2.330 3.500 2.600

1 ) Todos los pesos en kg, armario de conexión incluido2 ) Incluido 120 mm de bancada, consultar división



EXT

EXP

RET

IMP

EXT

EXP

RET

IMP

EXT1

EXP1

RET1

IMP1

AN

LL1 L2

EXT1

EXP2

EXT2

IMP2

RET2

AL

Desagüe equipo PPø50 (DN40) Desagüe conden.PPø32 (DN25)

AL1


Batería Imp

Batería Ret


menerga españa slTel: 902 410 003Fax: 902 198 155Fax: 902 198 [email protected] de juliol, 91 - 1BPolígono de Son Castelló07009 Palma de Mallorcawww.menerga.es

Asunto: Oferta Menerga Fecha: 05/06/2009Nº Oferta: MEN-405-B Nº PV: MEN-PV-326Proyecto: PISCINA MUNICIPAL ALCOBENDASProyecto: PISCINA MUNICIPAL ALCOBENDAS

Estimados Señores:

Nos es grato adjuntarles la valoración para el Menerga ThermoCond 35 19 01.

Ante cualquier pregunta no dude en contactarnos.

Elaborado por: Revisado por:

Udo Bommert Miquel Arbona

Posición Tipo Cantidad Precio/Unidad Precio/Total

1. MENERGA ThermoCond 35 19 01 1 47.893,33 € 47.893,33 €

Climatizador para piscina interior, marca MENERGA, tipo ThermoCond 35 19 01, Versión para ubicación en sala técnica, Componentes y concepto técnico de acuerdo con las especificaciones entregadasCaudal nominal de aire 19.000 m³/h,

Climatizador para piscina interior, marca MENERGA, tipo ThermoCond 35 19 01, Versión para ubicación en sala técnica, Componentes y concepto técnico de acuerdo con las especificaciones entregadasCaudal nominal de aire 19.000 m³/h,Sistema de ventiladores de bajo consumo energético, alto grado de rendimiento, con ventiladores de acoplamiento directo sin carcasa, motor y variador de frecuencia integrados, vigilancia del motorPérdidas de carga externas disponibles: Recorrido aire exterior - aire de impulsión 400 PaRecorrido aire de extracción - aire de descarga 400 PaConexiones flexibles para conductos, aislados para aire exterior/descarga y libres de puentes térmicosRecuperador de calor, material polipropileno, resistente al ambiente de la piscina, eficiencia de recuperación superior al 70 %Batería de calentamiento, material cobre-aluminio, potencia calorífica máxima 170 kW con temperaturas agua caliente 70/50 ºC, incluida válvula proporcional de 3 vías, sonda de temperatura para protección anticongelación Cuadro de conexión eléctrica, sistema de control integrado en el cuadro,

Climatizador para piscina interior, marca MENERGA, tipo ThermoCond 35 19 01, Versión para ubicación en sala técnica, Componentes y concepto técnico de acuerdo con las especificaciones entregadasCaudal nominal de aire 19.000 m³/h,Sistema de ventiladores de bajo consumo energético, alto grado de rendimiento, con ventiladores de acoplamiento directo sin carcasa, motor y variador de frecuencia integrados, vigilancia del motorPérdidas de carga externas disponibles: Recorrido aire exterior - aire de impulsión 400 PaRecorrido aire de extracción - aire de descarga 400 PaConexiones flexibles para conductos, aislados para aire exterior/descarga y libres de puentes térmicosRecuperador de calor, material polipropileno, resistente al ambiente de la piscina, eficiencia de recuperación superior al 70 %Batería de calentamiento, material cobre-aluminio, potencia calorífica máxima 170 kW con temperaturas agua caliente 70/50 ºC, incluida válvula proporcional de 3 vías, sonda de temperatura para protección anticongelación Cuadro de conexión eléctrica, sistema de control integrado en el cuadro,Unidad de manejo y visualización "HMI Controller" Sonda exterior para temperatura suministrado por separado, montaje por tercerosInterfaz con módem analógico para la transmisión de datos para la análisis, programación y optimización energética del equipo por parte del servicio técnico de Menerga Acceso a distancia mediante conexión internet y navegador web, para consulta de todos los valores analógicos y digitales del equipo, registro de los historiales de los valores analógicos y digitales, modificación a distancia de los valores de consigna y de los relojes semanales de funcionamiento Material pequeño (válvula, sondas, juntas, piezas de conexión, llaves etc.)

2. By-Pass del recuperador 1 4.194,67 € 4.194,67 €

3. Batería fría 1 4.781,33 € 4.781,33 €


By-Pass del recuperador para funcionamiento en verano (Free-Cooling), embocadura adicional en la parte posterior del equipo, compuerta con actuador y regulación, prolongación del equipo, comprobar espacio disponible para conexión de conducto de descarga

Batería fría de 4 filas, válvula proporcional de 3 vías KVS 25, integración de la batería en el sistema de regulación, prolongación del equipo

4. Transporte 1 1.900,00 € 1.900,00 €

Precio: Precio neto de venta al instalador Total: 58.769,33 €I.V.A.: No incluidoTransporte: Según valoración Instalación/Puestaen marcha No incluidaValidez: 90 días a partir de la recepción de la oferta

Transporte hasta pie de obra, equipo colocado encima plataforma de camión


By-Pass del recuperador para funcionamiento en verano (Free-Cooling), embocadura adicional en la parte posterior del equipo, compuerta con actuador y regulación, prolongación del equipo, comprobar espacio disponible para conexión de conducto de descarga

Batería fría de 4 filas, válvula proporcional de 3 vías KVS 25, integración de la batería en el sistema de regulación, prolongación del equipo

Validez: 90 días a partir de la recepción de la ofertaPago: A convenirSalida de fábrica: A confirmar (aproximadamente 12 semanas)

udo.bommert

Firma Udo

Miquel.Arbona

Firma Miquel

menerga españa slTel: 902 410 003Fax: 902 198 [email protected] de juliol, 91 - 1BPolígono de Son Castelló07009 Palma de Mallorcawww.menerga.es

Asunto: Oferta puesta en marcha Fecha: 30/04/2009Nº Oferta: MEN-PV-326-A Proyecto: MEN-405Proyecto: PISCINA ALCOBENDAS

Estimado Señores:

Adjuntamos valoración para la puesta en marcha del equipo Menerga del proyecto mencionado.

Ante cualquier pregunta no dude en contactarnos.

Elaborado por: Revisado por:

Udo Bommert Miquel Arbona

Posición Tipo Cantidad Precio/Unidad Precio/Total

1. ThermoCond 35 19 01 1 871,00 € 871,00 €

Precio: Precio neto de venta Total: 871,00 €I.V.A.: No IncluidoValidez: 90 diasPago: A convenir

Puesta en marcha y ajuste de la regulación en colaboración con un técnico del instalador y de la propiedad.Adaptación de la regulación a las características de la instalaciónInstrucción del instalador/de la propiedad sobre características, funcionamiento y ajuste del equipoPrecios para los siguientes equipos:

udo.bommert

Firma Udo

MIQUEL.ARBONA

Miquel Arbona

C.I.F / N.I.FTlfnos

TelefonoFecha

N.I.F./C.I.FPRESUPUESTO Cod.Cliente

T R A B A J OFirma y Fecha

Componente Descripcion Cantidad Medidas P.V.P T O T A L

Confiando en que nuestra oferta sea de su interes, quedamos a su entera disposicion para cualquier consulta adicional.

Atentamente

Dpto Comercial

Total Materiales

Minutos/Mano de Obra

Kms/Transportes

Disponibilidad

Descuento %

Base Imponible

I.V.A % R.E

Importe TOTAL

MANTA POOL IBERICA S.L C/SAN EMILIO Nº 44 28017-MADRID

B-82417585 91.7252546 91.7254629

CREARA CONSULTORES MONTESQUINZA, 26 - 6º IZQ. MADRID 28010913950154 07/03/08

6003139 99999

SU REF. POLIDEPORTIVO

P/BB MANTA TERMICA B/B SIN REFUERZO 312,50 25 X 12,50 5,10 M2 1593,75E/BB-R REFUERZO EN 1 LATERAL 1,00 SIN CARGO

E/BB-R REFUERZO EN 1 LATERAL 1,00 SIN CARGO

ENROLLADOR ENROLLADOR EXTENSIBLE/RUEDAS 1,00 250,00 250,00ENROLLADOR ENROLLADOR EXTENSIBLE/RUEDAS 1,00 250,00 250,00

2.093,75

2.093,7516,00 335,00

2.428,75

auditorÍa energÉtica en una piscina climatizada · concreto la piscina climatizada perteneciente...

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