apuntes de circuitos 1(v). cap 3. circuitos con c.a 86066
TRANSCRIPT
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
1
CAPÍTULO 3
REDES CON
CORRIENTES
ALTERNAS
SINUSOIDALES
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
2
SEÑALES VARIABLES EN EL TIEMPO
Hasta aquí hemos tratado con circuitos sometidos a señales constantes en el
tiempo.
Bajo estas circunstancias el único elemento de circuito que tuvimos que
considerar fue la resistencia, puesto que las inductancias eran cortocircuitos
y las capacidades circuitos abiertos.
Veremos ahora que sucede cuando una red que contiene resistencias
inductancias y capacidades es sometida a señales variables en el tiempo
Recordemos las relaciones tensión-corriente de los elementos R, L, M y
C, para cualquier tipo de señal.
RESISTENCIA Ley de Ohm
INDUCTANCIA
)t(vGR
)t(v)t(i
)t(iR)t(v
dt
)t(diL)t(v
t
0
0Idt)t(vL
1)t(i
INDUCTANCIAS ACOPLADAS
dt
)t(diM
dt
)t(diL)t(v 21
11
dt
)t(diM
dt
)t(diL)t(v 12
22
CAPACIDAD
dt
)t(dvC)t(i
t
0
0Vdt)t(iC
1)t(v
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
3
)t(vdt
)t(diL)t(vidt
C
1iR 0C
t
t0
Se hace conveniente, entonces, encontrar
notaciones y métodos que nos simplifiquen la
tarea de solucionar estas ecuaciones.
Luego, cualquiera sea el método que usemos para solucionar un circuito,
deberemos plantear y resolver sistemas de ecuaciones integro-
diferenciales (Ecuaciones de Equilibrio).
Por ejemplo
La ecuación integro-diferencíal
fundamental del circuito serie es:
Hemos establecido que en cada elemento pasivo existe una relación
tensión-corriente.
Por lo tanto, si una de estas señales (v(t) o i(t) es aplicada a un elemento, la
otra variable se puede considerar como RESPUESTA y su forma de onda
dependerá del tipo particular de señal aplicada y la relación v(t), i(t)
específica del elemento de que se trate.
Por esto, se hace necesario conocer las características y propiedades de las
señales de interés en teoría de redes eléctricas.
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
4
SEÑALES Y FORMAS DE ONDA SEÑAL:
“Expresión analítica de una variable función del tiempo”
En teoría de redes:
f(t) puede ser una tensión v(t) o una corriente i(t)
FORMA DE ONDA:
“Representación gráfica de una señal”
CLASIFICACIÓN DE LAS SEÑALES
En forma simplificada, las señales se pueden clasificar como se indica a
continuación:
A.- CONSTANTES: Amplitud independiente del tiempo
Periódicas
Semiperiódicas
B) VARIABLES
Pseudoperiódicas
Aperiódicas
D) DISCRETAS: Su amplitud está definida sólo para algunos instantes de
tiempo
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
5
EJEMPLOS DE TIPOS DE SEÑALES
CONSTANTE PERIÓDICA PSEUDOPERIÓDICA
APERIÓDICA DISCRETA
SEÑALES APERIÓDICAS BÁSICA (Funciones singulares)
FUNCIÓN ESCALÓN UNITARIO: μ(t)
Definimos la función escalón unitario como una función del tiempo que es
nula para todos los valores de su argumentos que son menores que cero y
que es la unidad para todos los valores positivos de su argumento.
La definición matemática concisa de la función forzada de escalón unitario
es:
0t1
0t0)t(u
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
6
FUNCIÓN ESCALÓN UNITARIO DESPLAZADA : μ(t-t0)
La función escalón desplazada será:
Otros casos de la función desplazada:
La función escalón unitario es en sí misma adimensional. Si deseamos
representar una tensión, se requiere multiplicar u(t – t0) por alguna tensión
constante, como 5 V.
De tal modo, v(t) = 5u(t - 0.2) V constituye una fuente de tensión ideal que
es cero antes de t = 0.2 seg. y una constante de 5V después de t = 0.2 seg.
0
0
0tt1
tt0)tt(u
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
7
APLICACIONES DE LA FUNCIÓN ESCALÓN UNITARIO
Modificar una señal
Ejemplo
La función pulso rectangular (Función Puerta)
Algunas funciones forzadas muy útiles se obtienen manipulando la función
forzada de escalón unitario.
Se define un pulso de tensión rectangular como:
Analicemos la diferencia de los dos escalones unitarios, u(t – t0) - u(t – t1).
1
100
0
0
tt0
tttV
tt0
)tt(v
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
8
Las dos funciones escalón se muestran en la figura a, su diferencia es un
pulso rectangular.
La fuente V0·u(t – t0) – V0·u(t – t1) que nos suministra la tensión deseada se
indica en la figura b
Ejemplo de aplicación
Si tenemos una fuente de tensión senoidal Vm sen ωt que se conecta de
manera repentina a una red en t = t0 , entonces una función forzada de
tensión apropiada sería v(t) = Vm · u(t – to) · sen ωt.
Si deseamos representar un estallido de energía del transmisor de un
automóvil controlado por radio que opera a 47 MHz (295 Mrad/s), se
podría desactivar la fuente senoidal de 1/10 μs después mediante una
segunda función forzada de escalón unitario.
El pulso de tensión es por tanto:
v(t) = Vm[u(t – t0) - u(t – t0 - 10-7
)] sen (295 x 1O6 t)
Esta función forzada se dibuja en la figura
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
9
Función Rampa Unitaria
Su expresión analítica se puede escribir empleando la función escalón:
r(t) = t∙u(t)
Una función rampa desplazada será:
r(t – t0) = (t – to)∙u(t – t0)
Una función rampa de pendiente A, será
f(t) = A∙r(t) = A∙t∙u(t)
Función Rampa Unitaria
Una función rampa modificada, es
0tt
0t0)t(r 0
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
10
LA FUNCIÓN IMPULSO: δ(t)
Consideremos una función rampa modificada, su derivada y el límite de
ésta cuando a → 0:
La función impulso unitario se define como una función δ(t), tal que:
A partir de esta definición se establecen las siguientes propiedades:
1.-
2.-
3.-
4.-
5.-
6.-
7.-
En 5, 6 y 7: f(t) es función continua en el intervalo (0-, 0+); (a-, a+)
0tpara;)t(
0tpara;0)t(
1dt)t(
0
01dt)t(dt)t(
0
00dt)t(dt)t(
)t()t(
0)t(t
0
0dt)t()t(f)0(fdt)t()t(f
a
adt)at()t(f)a(fdt)at()t(f
)at()a(f)at()t(f
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
11
Relación entre u(t) y δ(t)
En esta figura se observa que cuando a → 0; fr(t) → u(t);
por lo tanto:
Además, si f(t) = u(t - a), entonces
La derivada de δ(t) se denomina “DOBLETE” y se denota por:
También se definen derivadas de orden superior, tales como: δ’’(t), δ
’’’(t) ,
etc.
)t(dt
)t(du)t(f
'
r
0alim
)at(dt
)at(du)t(f
'
dt
)t(d)t(
'
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
12
INTEGRAL Y DERIVADA DE UNA SEÑAL QUE PRESENTA
DISCONTINUIDADES
………………………………………………………………………………………………
La expresión analítica de la señal discontinua se puede expresar en la forma:
f(t) = 1[u(t+1) – u(t – 1)] +2,5[u(t
– 1) – u(t – 3)] + -1[u(t –
3) – u(t – 5)]
La expresión analítica de la
integral es:
Ejercicío: Demostrar
Señal discontinua
Su integral
Su derivada
)5t(u2)3t(u5)1t(u(2
)]5t(u)3t(u)[3t(
)]3t(u)1t(u)[1t(5,2)]1t(u)1t(u)[1t()t(ft
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
13
La expresión analítica de la derivada de la señal es:
f’(t) = δ(t + 1) +1,5δ(t – 1) – 3,5δ(t – 3) + δ(t – 5)
Ejercicío: Demostrar
NOTACIÓN OPERACIONAL DE LAS
ECUACIONES DE EQUILIBRIO Ya vimos que cualquiera sea el método que usemos para solucionar un
circuito, deberemos plantear y resolver sistemas de ecuaciones integro-
diferenciales (Ecuaciones de Equilibrio).
Se hace conveniente, entonces, encontrar notaciones y métodos que nos
simplifiquen la tarea de solucionar estas ecuaciones.
Uno de tales métodos, que nos permite plantear las ecuaciones de equilibrio
y transformarlas en ecuaciones algebraicas es el uso del los operadores
operacionales.
OPERADOR DERIVACIÓN (D) Sea f(t) una variable función del tiempo. Entonces:
………. etc. ……..
OPERADOR INTEGRACIÓN (1/D = D-1
)
dt
)t(fd)t(fD
dt
)t(fd)t(fD
22
t
0
1dt)t(f)t(fD)t(f
D
1
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
14
Relaciones tensión-corriente en forma operacional
Parámetros Operacionales
PARÁMETRO
Impedancia
Operacional
Admitancia
Operacional
vGi
iRv
)0(ivLD
1i
LDiv
2212
2111
DiLMDiv
MDiDiLv
CDvi
)0(viCD
1v
CD G
MD LD R
M C L R
CD
1
LD
1
D
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
15
IMPEDANCIA OPERACIONAL
EJEMPLO
Suponiendo condiciones iniciales
nulas, la ecuación integro-
diferencial de este circuito serie es:
Considerando parámetros operacionales
o bien
Donde Impedancia operacional
(1) La principal ventaja del empleo de los operadores D y D-1
, reside en
la simplicidad de escritura de las ecuaciones de equilibrio.
(2) Dentro de ciertas restricciones, los operadores D y D-1
pueden ser
tratados como entidades algebraicas. En la suma se cumplen las
propiedades conmutativa y asociativa. Lo mismo ocurre en la
multiplicación, en cuyo caso se agrega la propiedad distributiva.
Sin embargo, el operador D no es conmutativo respecto de una
función del tiempo:
5Dt = 5 ; tD5=0
(3) Empleando los conceptos de impedancia y admitancia operacional,
diversas redes pueden analizarse en forma simple, aplicando
conceptos similares a los empleados en las redes resistivas.
)t(vdt
diLidt
C
1iR
)t(vLDiiCD
1Ri
)t(viLDCD
1R
)t(vi)D(Z
LD
CD
1R)D(Z
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
16
EJEMPLO
En la red de la figura se desea
establecer la ecuación diferencial
que permita calcular la corriente
i(t).
Sean :
Considerando Z1(D) y Z2(D) en paralelo, la impedancia equivalente que ve
la fuente es:
Por lo tanto, simbólicamente
de donde la ecuación diferencial, en forma operacional es:
Desarrollando esta ecuación
Multiplicando ambos miembros por D y ordenando, se obtiene la ecuación
diferencial para i(t):
OTRO EJEMPLO
Determinar la ecuación
diferencial para la corriente i2
CD
1R)D(Z;LDR)D(Z 2211
)D(Z)D(Z
)D(Z)D(Z)D(Z
21
21
)t(v)D(Z)D(Z
)D(Z)D(Z
)D(Z
)t(v)t(i
21
21
)t(v)D(Z)D(Z)t(i)D(Z)D(Z 2121
)t(vCD
1LDRR)t(i
CD
1RLDR 2121
)t(vC
1DRRLD)t(i
C
RD
C
LRRLDR 21
2121
2
2
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
17
Convirtiendo al dominio D
Aplicando la LKV
1∙D
Despejando i2
Reordenando
Luego, la ecuación diferencial para i2 es
………………………………………………………………………………………………..
UN ÚLTIMO EJEMPLO
Determinar la ecuación
diferencial para el voltaje v
Resultado:
……………………………………………………………………………………………….
1∙D
f211 v)ii(Di2
0)ii(DDii3 1222
6D7D
Dvi
2
f
2
f2
2Dvi)6D7D(
dt
dvi6
dt
di7
dt
id f
22
2
2
2
TAREA. Desarrolle el problema
f
32v)1000D(v)101001D1001D(
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
18
SEÑALES ALTERNAS SINUSOIDALES
Una tensión alterna es aquella cuyo valor varía con el tiempo de forma
periódica y cuya polaridad cambia continuamente a una frecuencia
específica.
Frecuentemente, la variación es sinusoidal, aunque también se encuentran
otras formas de ondas.
TENSIONES Y CORRIENTES SINUSOIDALES
Frecuencia:
Número de ciclos por
segundo
Período:
Tiempo de duración de un
ciclo
Un ciclo completo comprende 2π radianes eléctricos o 360 grados
eléctricos.
ω es la velocidad angular y se expresa en radianes eléctricos por segundo
Entonces
En general, el origen puede elegirse arbitrariamente en cualquier punto de
la onda y se selecciona, para mayor conveniencia, según el problema
específico de que se trate.
.segf
1T
tsenImi
f2T
2
tT
2senImft2senImtsenImi
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
19
En muchos circuitos, las ondas de corriente y de tensión no pasan por cero
al mismo tiempo, sino que se encuentran desplazadas una de otra por un
ángulo o diferencia de fase.
e = Em sen (ωt + α)
i = Im sen (ωt + β)
Desfase:
Podemos decir que i atrasa a v en el ángulo Φ; i = Im sen (ωt + α – Φ)
Radianes o grados:
e = 155 sen (377t + 30°)
FASOR DE UNA FUNCIÓN SINUSOIDAL
Sea v(t) = Vm cos(ωt + α) (1)
Empleando la ecuación de Euler
Vm e j(ωt + α)
= Vm cos(ωt + α) + j Vm sen(ωt + α)
la ecuación (1) se puede escribir
6t377sen155e
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
20
v(t) = Re { Vm e j(ωt + α)
}
v(t) = Re { Vm e jα
e jωt
}
v(t) = Re { Vm e jωt
}
Donde Vm= Vm e jα
= Es el FASOR de v(t)
El Fasor es una cantidad compleja, siendo su magnitud y ángulo de
fase los de la función sinusoidal (no contiene a ω).
El Fasor es un vector que rota a una velocidad angular ω
Vm
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
21
Por otra parte, a través del elemento que se
muestra circulará una corriente
i(t) = Im cos(ωt - φ)
y su fasor será Im = Im e-jφ = Im -φ
Para que las posiciones relativas de los fasores mostrados en el
plano complejo (Diagrama Fasorial), sean coherentes, todas las
variables (tensiones y corrientes) se deben expresar como
funciones coseno o todas como funciones seno y, además, deben
tener la misma frecuencia angular.
Un teorema básico sobre funciones sinusoidales establece que:
“La suma algebraica de cualquier número de funciones
sinusoidales de la misma frecuencia angular ω y cualquier
número de sus derivadas e integrales, es también una función
sinusoidal de la misma frecuencia angular”.
Por lo tanto
El Fasor de una suma de funciones sinusoidales, será la suma (fasorial) de
los fasores de cada componente
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
22
OPERACIONES CON FASORES
LA MULTIPLICACIÓN
LA DIVISIÓN
Para sumar (restar) fasores, deben convertirse a su notación compleja,
sumarse (restarse) como números complejos y el resultado convertirlo
a su notación polar.
Conversión de número complejo a polar
Conversión de número polar a complejo
A la inversa
Por lo tanto
BABA BABABA
BA
B
A
B
A
B
A
B
A
AajaA 21
2
2
.2
1 aaA
A
aarccos
A
aarcsen
a
agarctan 12
1
2
senAa
cosAa
2
1
SenjCosAAajaA 21
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
23
)t(vVm
Vm)t(v
Operaciones con Números Complejos
MULTIPLICACION
(a1 + ja2)(b1 +j b2) = (a1 b1 - a2 b2 ) + j (a1b2 + a2b1)
DIVISION
Por racionalización: multiplicando numerador y denominador por el
conjugado del denominador.
LA TRANSFORMADA FASOR
El proceso
Se puede considerar como un par de transformadas
Observación: Cuando la variable ( v(t), i(t) ) se expresan como función
Seno
2
2
2
1
1221
2
2
2
1
2211
21
21
21
21
21
21
bb
babaj
bb
baba
bjb
bjb
bjb
aja
bjb
aja
InversadaTransforma)t(vVm
DirectadaTransformaVmv(t)
1-Fa
Fa
tjeVm)t(vVm
Im1-Fa
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
24
Transformada Fasor de una Derivada
Sea v(t) = Vm cos(ωt + α)
Luego
En forma similar se puede establecer que:
Transformada Fasor de una Integral
Sea v(t) = Vm cos(ωt + α)
Luego
)t(senVmdt
)t(dv)t('v
)90tcos(Vm)t('v
90jj)90(jeeVmeVm(t)v'
Fa
Vmj(t)v' Fa
Vm)j((t)vnn Fa
)t(senVm
dt)tcos(Vm
)90tcos(Vm
90jj)90(j
eeVm
eVm
v(t)dt
Fa
j
Vmdtv(t)
Fa
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
25
CIRCUITO RESISTIVO PURO
Por la ley de Ohm e(t)= R i(t) = R Im
cos(ωt + α)
Fasorialmente
En los circuitos resistivos, la tensión y la
corriente se hallan, evidentemente, en fase.
Corrientes y Tensiones Eficaces o R. C. M.
Con una corriente continua de I amperios, la energía disipada como calor en
una resistencia es constante, independiente del tiempo, e igual a I2R.
Para una corriente i que varía periódicamente con el tiempo, la pérdida de
energía es i2R, siendo tal pérdida función del tiempo.
Si se comparan los efectos de calentamiento de una corriente periódica y
una corriente continua, deberá considerarse la energía media de
calentamiento de la corriente periódica.
La energía consumida en un ciclo de corriente es
ImRImRVm
TRIdtRiT
0
22
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
26
La corriente periódica que producirá los mismos efectos que la corriente
continua I, debe ser, evidentemente,
Una expresión similar, con las corrientes reemplazadas por tensiones, es el
valor eficaz de una tensión periódica.
Los valores eficaces se conocen también como valores r.c.m. (abreviatura
de raíz-cuadrada-media).
El valor eficaz de una corriente sinusoidal es
A causa dcl gran uso que se hace de los valores eficaces, generalmente se
omite el subíndice ef
VR = RI
donde VR e I son los valores eficaces de la tensión y de la corriente.
Los valores eficaces o r.c.m., son también apropiados para tensiones y
corrientes periódicas no sinusoidales.
CIRCUITO INDUCTIVO PURO
La tensión en L es:
Fasorialmente
ampsdtiT
1I
T
0
2
ef
2
Imdt
T
t2senIm
T
1I
T
0
22
ef
)t(LDidt
diL)t(v
ImLjImLjVm
A XL = ωL se le conoce como Reactancia
Inductiva medida en ohms
ImXjVm L
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
27
En una inductancia, la tensión adelanta a la corriente en 90°
La figura muestra la curva de reactancia en función de la frecuencia, para
una inductancia constante, así como la curva de respuesta de corriente de
una inductancia constante a una tensión constante de frecuencia variable.
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
28
CIRCUITO CAPACITIVO PURO
La tensión en C es:
Fasorialmente
En una capacidad, la tensión atrasa a la corriente en 90°
En la figura se muestran la curva de reactancia en función de la frecuencia
para una capacidad constante, y la respuesta de corriente de una capacidad
constante a una tensión constante de frecuencia variable.
)t(iCD
1dt)t(i
C
1)t(v
ImC
1jIm
Cj
1Vm
A XC = 1/ωC se le conoce como Reactancia
Capacitiva y se mide en ohms
ImXjVm C
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
29
MÉTODO FASOR - APLICACIONES
El empleo del concepto Fasor de variables sinusoidales en el análisis de
redes en régimen permanente sinusoidal, constituye lo que se denomina
“Método Fasor”.
Para aplicarlo se puede optar, en principio, por una de las siguientes
alternativas:
a) Aplicar la transformada fasor directamente a la ecuación diferencial de la
variable de interés.
b) Transformar la red, del dominio del tiempo al dominio de la frecuencia
compleja (jω ), en adelante, “Dominio Fasor”.
(Desde un punto de vista práctico, esta alternativa es la más
conveniente)
Para introducir algunos conceptos básicos, inicialmente emplearemos la
alternatica (a).
Consideremos el circuito R-L-C, en
serie excitado por una tensión
sinusoidal
Aplicando la LKT
Puesto que la tensión aplicada es sinusoidal, la corriente de régimen
permanente también lo será.
i(t) = Im cos(ωt +φ )
Sean
tcosVm)t(v)t(LDi)t(iCD
1)t(Ri
Im)t(i
0VmVmv(t)
Fa
Fa
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
30
Aplicando la transformada Fasor a la ecuación de equilibrio:
o bien
Impedancia compleja
luego
Diagramas Fasoriales
……………………………………………………………………………………………..
En el ejemplo anterior hemos visto que:
que es la ley de Ohm, en redes en régimen permanente sinusoidal.
Donde es la Impedancia medida en ohms
De (1)
VmImLjImCj
1ImR
VmImLj
C
1jR
ZLjC
1jRZ
ImZVm
)1(ImZVm
Z
Z
Vm
Z
0Vm
Z
VmIm
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
31
El valor instantáneo de la corriente es:
Por otra parte, de
Donde Admitancia Compleja
Con G: Conductancia
B: Suceptancia
Finalmente:
El valor efectivo del fasor corriente es:
TRANSFORMACIÓN DE UNA RED AL DOMINIO FASOR
Este método es el más conveniente, desde un punto de vista práctico.
RELACIONES TENSIÓN-CORRIENTE EN EL DOMINIO FASOR
Teniendo presente las relaciones básicas en el dominio del tiempo y el
concepto de transformada fasor, resultan inmediatas las siguientes
relaciones:
)tcos(Z
Vm)tcos(Imti
eImeImtitj
R1-Fa
ImZVm
VmY
Z
VmIm
jBG
Z
1Y
I2
Im
2
ImI
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
32
IRV
VGI
ILjV
VLj
1I
ICj
1V
VCjI
RESISTOR
INDUCTOR
CAPACITOR
PAR DE INDUCTORES ACOPLADOS
2111 IMjILjV
2212 ILjIMjV
o bien
222
112
2
212
111
1
Vj
Vj
I
Vj
Vj
I
PARÁMETROS EN EL DOMINIO FASOR
G
Admitancia
R
Impedancia
M
C
L
R
Parámetro Parám
Dominio Fasor
LjCj
1
Mj
Lj
1
Cj
j
MutuaciatanacReXM
CapacitivaciatanacReXC
1
InductivaciatanacReXL
M
C
L
MutuaciatanSuscepBM
1
CapacitivaciatanSuscepBC
InductivaciatanSuscepBL
1
M
C
L
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
33
LEYES DE KIRCHHOFF EN EL DOMINIO FASOR
LKT
LKC
COMBINACIONES DE IMPEDANCIAS
IMPEDANCIAS EN SERIE
Luego, la impedancia equivalente que ve la fuente es:
IMPEDANCIAS EN PARALELO
Aplicando LKC
Luego, la admitancia equivalente que ve la fuente es:
Además
lazounen0Vn
1K
K
nudounen0Im
1q
q
Aplicando LKT
IZZZV
VVVV
N21
N21
N21eq ZZZZ
V)YYY(I
V
Z
1
Z
1
Z
1I
IIII
N21
N21
N21
N21eq YYYY
N21eq Z
1
Z
1
Z
1
Z
1
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
34
EJEMPLO (Método de las mallas)
Con v(t) = 80 sen 100t. Calcular las corrientes eficaces en cada una de las
ramas
Solución:
Primero transformamos la red al dominio fasor, definimos las corrientes de
malla y planteamos las ecuaciones de equilibrio.
Resolviendo este sistema de ecuaciones se llega a:
Rama (5-1)
Rama (1-6)
Rama (1-4-6)
A3,72,57I0
0Im5j10Im2j4
080Im2j4Im2j6
21
21
A7,5063,5Im
A4,207,14Im
2
1
A7,5098,32
ImI
A2,2520,82
ImImI
A4,295,92
ImI
2146
2116
151
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
35
Ejemplo
Un feeder de distribución de corriente alterna a 50 c.p.s., alimenta a un
motor de inducción, a un motor síncrono y a una carga de calefacción,
todos en paralelo. El motor de inducción toma una corriente I1 de 30,0
amps, con un retardo de fase de 35º con respecto a la tensión aplicada; el
motor síncrono toma una corriente I2 de 20,0 amps adelantando a la tensión
en 30º; y la carga de calefacción toma una corriente I3 de 15,0 amps en fase
con la tensión. Determinar la corriente I0 en el alimentador.
Además
………………………………………………………………………………………………
3,17j6,24º35sen30jº35cos303530I1
0,10j3,17º30sen20jº30cos203020I2
0j0,15º0sen15jº0cos15015I3
A3,7j9,56IIII 3210
amps2,573,79,56I22
0
º3,79,56
3,7tgarc
º3,7t502sen22,57)t(i0 A3,72,57I0
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
36
REDUCCION DE LA RED
Ejemplo
En la Figura R3 y X3 constituyen el circuito equivalente de un alimentador
de distribución, mientras que las dos ramas en paralelo representan dos
cargas, respectivamente.
Para una tensión aplicada de 230 volts a 50 c.p.s., calcular la corriente I a la
entrada del alimentador, la tensión sobre la carga y la corriente en cada
carga
Solución
Las impedancias de carga son:
Luego la impedancia
equivalente es
El circuito serie equivalente es
Con la tensión aplicada como
referencia, la corriente es
1,53j10Z
7,37j20Z
2
1
3,11j8,67Zeq
amps2,1218,3
3,114j8,673
0j230I
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
37
La tensión sobre la carga es:
De otra forma, multiplicando I por Zeq se tiene
Las corrientes de las cargas 1 y 2 son
………………………………………………………………………………………………...
“En general, cualquier número de impedancias puede conectarse
indistintamente con combinaciones en serie o en paralelo”
“Se pueden reducir a circuitos sencillos en serie, sustituyendo las
impedancias en paralelo por sus impedancias equivalentes”
“Si se considera necesario, podría utilizarse la transformación Estrella-
Triángulo”
En este caso, se puede demostrar que las ecuaciones para resistencias (Cap.
1) son válidas para C.A. reemplazando las resistencias por impedancias
REDES DE FUENTES MULTIPLES Ejemplo
Encontrar la tensión EL usando el TEOREMA DE THEVENIN
4j3*2,1218,30230EL
volts7,2218EL
3,11j8,67*2,1218,3EL
volts7,2218EL
amps8,6411,57,37j20
7,2218
Z
EI
1
L
1
amps7,7603,41,53j10
7,2218I 2
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
38
1° Desconectar carga en estudio
Calcular E0 = ETH
0
0 1,0454E
2° Cortocircuitar las fuentes para cálcular ZTH
0
TH 4,508,0Z
3° Circuito Equivalente de
Thévenin
En general, se puede demostrar que todos los métodos aprendidos para
solucionar circuitos con corriente continua, son también aplicables a la
resolución de circuitos con corriente alterna.
Para ello debemos considerar la impedancia como elemento de circuito
Particularmente podemos usar:
- Transformación de fuentes
- División de tensión y de corriente
- Reducción de redes con combinaciones serie-paralelo y
transformación estrella-triángulo.
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
39
- Principio de superposición
- Teoremas de Thévenin y Norton
- Métodos de los Nudos y de las Mallas
ARMONICOS. SERIE DE FOURIER
Una onda periódica no sinusoidal puede descomponerse en sinusoides
usando la serie de Fourier
Por ejemplo
Onda rectangular
Onda triangular
33m22m11m0 t3senEt2senEtsenEEe
t5sen
5
Et3sen
3
EtsenE
4e mm
m
t5sen
5
Et3sen
3
EtsenE
8e
2
m
2
mm2
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
40
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
41
REDES CON CORRIENTE
ALTERNA
RESPUESTA EN POTENCIA
POTENCIA ACTIVA Y POTENCIA REACTIVA
Consideremos
La corriente resultante es
La potencia instantánea suministrada a la red por la fuente es
Las ondas son...
tsenE2e
tsenI2i
tsenI2tsenE2)t(i)t(e)t(p
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
42
La utilidad práctica de las corrientes y tensiones alternas como
conductoras de energía se basa en el hecho de que el valor medio de su
potencia no es cero.
Mediante transformaciones, la ecuación de la potencia instantánea queda
La potencia media es
El valor medio de cos 2ωt y de sen 2ωt en un período es cero, luego, la
potencia media P suministrada al circuito es
De los tres elementos presentes en el circuito general RLC, únicamente la
resistencia absorbe una cantidad de energía neta, o sea, una potencia
media definida.
La potencia instantánea tomada por la resistencia es
Al tomar la potencia media
La inductancia y la capacidad afectan a la potencia instantánea, pero no
contribuyen a la potencia media.
En efecto:
Para una Inductancia
t2sensenIEt2cos1cosIE)t(p
dt}t2sensenIEt2cos1cosIE{T
1P
T
0
cosIEP
wattst2cos1RI
tsenRI2tsenI2
Riieip
2
RR
RIP2
R
dt}t2cos1RI{T
1P
2T
0R
t2senXI
tcosIL2tsenI2
dt
diLieip
L
2
LX
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
43
La potencia media tomada por la inductancia será
Para una capacidad
La potencia media tomada por la capacidad será
La potencia instantánea pX para un circuito inductivo se muestra por la
curva de puntos y rayas de la figura
La suma de la curva de pR y de pX nos da la potencia instantánea total p.
t2senXI
tcosIC
12tsenI2
dtiC
1ieip
C
2
CX
0dt}t2senXI{T
1P L
2T
0X
0dt}t2senXI{T
1P C
2T
0X
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
44
La oscilación de energía indicada por la curva pX representa un efecto poco
deseable para lograr una transferencia neta de energía, ya que, sin contribuir
en absoluto a dicha transferencia, representa en el equipo una carga igual
que si lo hiciese.
La magnitud de la oscilación de la potencia es
y es llamada Potencia Reactiva.
Proporciona una medida adecuada de dicho efecto poco deseable y se mide
en Voltamperes Reactivos.
FACTOR DE POTENCIA Y VOLTAMPERES
Cos = Factor de Potencia
Sen = Factor Reactivo
P = (EI) Cos Potencia Activa (Watts)
Q = (EI) Sen Potencia Reactiva (VAR)
S = (EI) Potencia Aparente (VA)
Un circuito en el que la corriente retrasa a la tensión (inductivo), se dice
que el factor de potencia es de retardo.
POTENCIA COMPLEJA
Es posible calcular las potencias activa, reactiva y aparente, en forma
simple, efectuando el producto del fasor tensión por el conjugado del fasor
corriente.
Si e
senIEXIQ2
EIcossenEIQPS22222
IdeConjugadoIdondeIVS
II
0VV
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
45
entonces
o bien
TEOREMA DE LA CONSERVACIÓN DE LA POTENCIA
COMPLEJA
Este teorema se deduce a partir de un teorema más general, denominado
“TEOREMA DE TELLENGEN”
Todas las fuentes: independientes y de igual frecuencia
El teorema establece:
“La suma de la potencia compleja suministrada por cada fuente
independiente a la red, es igual a la suma de las potencias complejas
recibidas por todas las ramas pasivas”
Sean: potencia compleja suministrada por la fuente K
potencia compleja recibida por una rama R
Entonces se cumple que:
o bien
senjVIcosVIVIS
jQPS
KS
RS
M
1R
R
N
1K
K SS
M
1R
RR
N
1K
KK jQPjQP
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
46
de donde:
EJEMPLO DE APLICACIÓN
PARTE 1 (Carga especificada como impedancia)
a) Potencia absorbida por la carga
a.1)
M
1R
R
N
1K
K
M
1R
R
N
1K
K
PP
2167,5
0220
Z
VI
C
b
A21801,38I
kW97,7P
21cos801,38220P
cosIVP
C
C
bC
kVAR059,3Q
21sen801,38220Q
senIVQ
C
C
bC
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
47
a.2) Usando Potencia Compleja
b) Potencia “perdida” en la línea
donde RLI2 = PRL Potencia efectiva disipada en la resistencia de la línea
XLI2 = QR Potencia reactiva absorbida por la reactancia de la línea
Evaluando
La fuente deberá suministrar una potencia compleja igual a:
Finalmente:
La tensión en los terminales de la fuente, debe ser:
2
LLLL IZIIZIVS
2
L
2
L
2
LLL IjXIRIjXRS
VAR331,90801,3806,0Q
W655,451801,383,0P
2
RL
2
RL
)331,90j655,451()108,3059j248,7969(SSS LCFUENTE
KVA149,3j421,8S FUENTE
21801,3806,0j3,00220IZVV Lba
V9,126,229Va
kVA059,3j969,7S
2122,8536S
21801,380220IVS
C
C
bC
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
48
PARTE 2 (Carga especificada como Potencia)
Se tiene el mismo sistema anterior
Para calcular la corriente:
De los datos φ = 21,57°
Entonces
( El resto de los cálculos se realiza como en la PARTE 1 )
CORRECCION DEL FACTOR DE POTENCIA
La carga industrial ordinaria en un sistema de distribución de energía
funciona con un factor de potencia de retardo, que en muchos casos, es lo
suficientemente bajo para que su aumento resulte justificable
económicamente.
b
bC
V
SIIVS
57,21536,8SC
57,21801,380220
57,21536,8I
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
49
Dicho aumento o corrección del factor de potencia se efectúa conectando
una batería de condensadores en paralelo con la carga, determinándose el
tamaño de forma que el factor de potencia de la combinación paralelo
alcance el valor deseado.
Para este efecto los condensadores se especifican en kilovoltamperes
reactivos.
Recordemos que P = VI cos φ
cos φ = Factor de potencia (FP)
Si I atrasa a V entonce FP se denomina INDUCTIVO
Si I adelanta a V entonce FP se denomina CAPACITIVO
Por otra parte, en el triángulo de potencias:
P = VI cos φ
Q = VI sen φ
tg φ = Q/P
EJEMPLO BÁSICO
Consideremos nuevamente el ejemplo anterior
Para cos φ = 0,93 se tenía :
La potencia efectiva perdida en la línea :
P
Qarctg
A57,21800,38I
W655,451RIP2
L
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
50
La potencia aparente que debía suministrar la fuente
Si el factor de potencia de la carga es menor, por ejemplo 0,8, manteniendo
la misma potencia efectiva PC = 7,969 kw, se tiene
Para cos φ = 0,93 φ = 21,57°
Para cos φ = 0,8 φ = 36,87°
En la carga
En la línea
La nueva potencia aparente que debe ser suministrada por la fuente, será:
RESUMEN .- Para una misma potencia efectiva en la carga
Disminuye 26,5%
Disminuye 19,8%
kva9991,8149,3j421,8SF
A57,21800,38I
W655,451RIP2
L
kva9991,8149,3j421,8SF
A87,36278,458,0220
10965,7IcosIVP
3
bC
kw615,0RIP2
L
vark230,1IXQ2
LL
kva208,11SF
vark977,5senVIQC
8,991 kva 11,208 kva SF
0,452 kw
0,615 kw RI2 = PL
38,800 A 42,278 A I
cos φ = 0,93 cos φ = 0,8
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
51
CONCLUSIÓN
Por lo tanto, si la carga tenía, originalmente, un cos φ = 0,8 y por algún
medio se mejora al valor cos φ = 0,93, se obtienen los beneficios señalados
en la tabla anterior; es decir: disminuye la potencia perdida en la línea y la
potencia aparente que debe suministrar la fuente
La forma básica de “mejorar” el factor de potencia consiste en conectar un
condensador en paralelo con la carga
El efecto del condensador se
El efecto del condensador se puede visualizar analizando las corrientes o las
potencias asociadas al conjunto “condensador-carga”.
Del triángulo de potencias se obtiene
de donde
Por otra parte
luego
P
Qtg
P
Q
P
Q
P
QQtg CCC
n
nC tgtgPQ
2
C
22
C
C
2
CCC CVX
V
X
VXIXQ
2
n
2
C
V
tgtgP
V
QC
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
52
REDES TRIFÁSICAS
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
53
REDES TRIFÁSICAS
Es un tipo particular de redes denominadas “POLIFÁSICAS”
En una red polifásica las fuentes producen tensiones de igual ω y con
diferentes ángulos de fases: α = 2π/n (donde n es N° de fases)
En la práctica se emplean redes:
- Monofásicas
- Bifásicas
- Trifásicas
- Hexafásicas
Para la generación, transmisión y distribución de la energía eléctrica, las
redes más empleadas son las Redes Trifásicas..
Una red trifásica es una red excitada por fuentes de tensión trifásicas y
presenta una estructura simétrica, en general, que permite analizarla
descomponiéndola en tres partes separadas, cada una llamada “una fase”.
Las redes trifásicas presentan ventajas técnicas y económicas, para la
generación, transmisión y distribución de la energía eléctrica.
Las fuentes trifásicas son, en la práctica, máquinas eléctricas rotatorias,
denominadas GENERADORES o ALTERNADORES, cuyo principio de
funcionamiento, análisis teórico y características constructivas, se
estudiarán posteriormente en otras asignaturas.
Generación de Tensiones Trifásicas
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
54
Hay tres bobinas, aa’, bb’ y cc’, llamadas fases. Sus ejes se hallan
desplazados mutuamente en 120º
Las tres ondas se encuentran desplazadas en 120º eléctricos en el tiempo,
como resultado del desplazamiento espacial entre fases.
Existen dos posibilidades para la
utilización de las tensiones generadas
1.- Las tres fases pueden conectarse a
tres sistemas monofásicos
independientes, o bien
2.- Las tres fases pueden interconectarse
y utilizarse para alimentar un
sistema trifásico. (Este es el
utilizado casi exclusivamente)
Las fases están equilibradas
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
55
PARA CONEXIÓN EN Y
Las tensiones trifásicas son:
Eoa Eob y Eoc , llamadas tensiones
de fase, o, entre fase y neutro
Eab Ebc y Eca , llamadas tensiones
de linea, o, entre fase y fase
Según la ley de tensiones de
Kirchhoff, la tensión de linea Eab es
Eab = Eao + Eob = - Eoa + Eob
Análogamente
Evidentemente para conexión en Y, las
corrientes de línea son iguales a las
corrientes de fase.
º30E3 ob
º30E3E
º30E3E
oaca
ocbc
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
56
PARA CONEXIÓN EN Δ
Evidentemente las tensiones de línea
son iguales a las tensiones de fase
Según la ley de corrientes de Kirchhoff
la corriente de linea IaA es
IaA = Iba + Ica = -Iab + Ica
Análogamente
POTENCIAS EN REDES TRIFÁSICAS
POTENCIA EN REDES EQUILIBRADAS
Sobre la base de las consideraciones de tipo monofásico, la potencia media por
fase Pp, tanto para el sistema en Y o en Δ es:
Pp = Ep Ip cos =Ip2 Rp
º30I3 ca
º30I3I
º30I3I
bccC
abbB
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
57
donde, Ep, Ip y Rp son la tensión, la corriente y la resistencia, respectivamente,
todas ellas por fase y es el ángulo entre la tensión de fase y la corriente de fase.
La potencia trifásica total es P = 3 Pp
Análogamente, para la potencia reactiva por fase Qp y la potencia reactiva
trifásica total Q:
Qp = Ep Ip sen =Ip2 Xp
Q = 3 Qp
Los Voltamperes por fase (VA)p y los voltamperes trifásico totales VA son:
(VA)p = Ep Ip = Ip2 Zp
y VA = 3 (VA)p
Al igual que en el caso monofásico viene dado por:
El factor de potencia del sistema trifásico equilibrado es igual, por lo tanto, al de
cualquier fase y el triángulo de impedancias se construye con las constantes de
fase.
Por otra parte, el triángulo de voltamperes puede construirse para una fase o para
las tres fases.
p
p
p
p
p
p
Z
XarcSen
Z
RarcCos
R
Xarctg
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
58
MEDICIÓN DE LA POTENCIA EFECTIVA
Se emplea un instrumento denominado Wáttmetro
El wáttmetro consta de dos circuitos:
- Uno, denominado “CIRCUITO DE POTENCIAL”, de alta
impedancia, que se conecta a la tensión aplicada a la carga que se
va a medir.
- El otro denominado “CIRCUITO DE CORRIENTE”, de muy
baja impedancia, que es recorrido por la corriente que circula por
la carga.
* En términos de valores instantáneos, el instrumento está diseñado de
modo que efectúa el producto de la tensión v(t), aplicada al circuito de
potencial, por la corriente que circula por su circuito de corriente i(t) e
indica el valor medio de este producto en un período completo.
* En términos de valores efectivos, su lectura corresponde al producto de la
tensión V aplicada a su circuito de potencial, por la corriente que circula
por su circuito de corriente y por el coseno del ángulo entre dicha tensión
y la corriente: (V I cos φ).
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
59
MEDICIÓN DE LA POTENCIA TRIFÁSICA
El método más empleado es el denominado “MÉTODO DE LOS DOS
WATTMETROS”
BASE TEÓRICA
Consideremos el siguiente esquema:
La potencia efectiva absorbida por la carga, supuesta en general
DESEQUILIBRADA, está definida por:
La lectura indicada por los tres wáttmetros: Wa + Wb + Wc, será
Pero:
Reemplazando en Pw3Φ y ordenando:
dt)iviviv(T
1P cncnbnbn
T
0anan3
T
0ccobboaao3 dt)iviviv(
T
1Pw
cncoc
bnbob
anaoa
iii
iii
iii
nocnco
nobnbo
noanao
vvv
vvv
vvv
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
60
0
La segunda integral representa la potencia absorbida en los tres circuitos de
potencia de los wáttmetros, la que, de acuerdo a sus características
constructivas, se puede considerar igual a cero.
Por lo tanto
MÉTODO DE LOS DOS WÁTTMETROS
Esta conclusión; es decir, que la lectura de los wáttmetros, es igual a la
potencia absorbida por la carga, es independiente del potencial del del nudo
o. por lo tanto, nada impide que este nudo se conecte a cualquiera de las
fases; por ejemplo, a la fase (b)
En este caso, la lectura Wb = 0, debido a que
vbo = 0.
En estas condiciones el wáttmetro Wb puede
ser omitido y la lectura Wa + Wb indicará la
potencia total de la carga.
T
0cnbnanno
T
0cocnbobnaoan
T
0cncnbnbnanan3
dt)iii(vT
1
dt)iviviv(T
1
dt)iviviv(T
1Pw
33 PPw
ca3 PwPwP
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
61
Es importante destacar que la lectura de los wáttmetros corresponderá a la
potencia de la carga, sea esta EQUILIBRADA o DESEQUILIBRADA.
Esté conectada en ESTRELLA o EN TRIÁNGULO.
En el caso particular de una carga trifásica equilibrada, es posible visualizar
la influencia del factor de potencia (cos φ), en la lectura de cada wáttmetro
en particular.
Para este efecto, resulta conveniente establecer el diagrama fasorial,
correspondiente a la conexión indicada en el diagrama
Las potencias medidas por los
Wáttmetros serán:
Haciendo:
Entonces
Si φ = 60° : Carga Inductiva (corriente en atraso). Pwa = 0
Si φ = - 60° : Carga Capacitiva (corriente en adelanto). Pwc = 0
Cuando la carga es equilibrada, la lectura de los dos wáttmetros permite,
adicionalmente:
* Determinar la potencia reactiva
* Determinar el factor de potencia de la carga
Recordemos que:
Considérese la diferencia de estas ecuaciones
)30cos(IVPw
)30cos(IVPw
ccbc
aaba
IIII
VVV
cba
Lcbab
)30cos(IVPw
)30cos(IVPw
Lc
La
)30cos(IVPw
)30cos(IVPw
Lc
La
Universidad de Santiago de Chile
Departamento de Ingeniería Eléctrica
Profersor: Jorge Gavilán León
62
Por otra parte
Luego, reemplazando:
FIN
CAPÍTULO
)30cos()30cos(IVPwPw Lac
ac3
3
L
PwPw3Qdonde
3
QsenIV
3
3
P
Qtg
ac
ac
PwPw
)PwPw(3tg