api rp 581 parte 3 - analisis de consecuencias

API RP 581 TECNOLOGÍA DE INSPECCIÓN BASADA EN RIESGO

API RP 581 PARTE 3ANALISIS DE CONSECUENCIAS EN UNA

EVALUACIÓN API IBR

1 CAMPO DE APLICACIÓN

El calculo de las consecuencias de una fuga o ruptura de un componente para uso en un IBR de API se cubre en este documento. Este documento es la parte tres de un juego de tres volúmenes presentando la metodología de IBR de API. Estas otras dos partes son: Parte 1- Planeamiento de Inspección Usando Tecnología de IBR de API y parte 2 – probabilidad de falla en IBR de API. Las consecuencias calculadas usando el procedimiento de esta parte no tienen la intención de ser utilizados en un análisis de consecuencias riguroso de un componente, tales como los utilizados en el diseño de la unidad, ubicación del equipo y con propósitos de seguridad. Sin embargo, los métodos provistos por el nivel dos: Análisis de Consecuencias son consistentes con estos enfoques. En lugar de eso, el método de consecuencias provisto en esta parte está intencionado para ser usados en una metodología de IBR de la API que provee una jerarquizacion de riesgos y un plan de inspección para un componente sujeto a condiciones ambientales y de proceso típicamente encontrados en la industria petroquímica y de refinerías.

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3 DEFINICIONES

1. Aerosol. Gotas lo suficientemente pequeñas como para ser arrastrado en un flujo de vapor.

2. Dispersión atmosférica. El bajo impulso de una mezcla de gas o vapor con el aire. La mezcla es el resultado de un turbulento intercambio de energía, que es una función de viento (formación mecánica de remolino) y del Perfil de temperatura atmosférica (formación terminal de remolino).

3. La temperatura de auto ignición. La temperatura más baja para un fluido que pueda causar la ignición de la mezcla sin una fuente de ignición.

4. BLEVE. ("Boiling liquid expanding vapor explosion"). Expansión explosiva de liquido cuando se evapora, que se produce a partir de la liberación repentina de una gran masa de líquido a presión a la atmósfera. Una causa primaria es una llama externa que inciden en el depósito de un tanque por encima del nivel de líquido, lo que debilita la coraza resultando en una ruptura repentina.

5. Costos de Interrupción de Negocios. (Consecuencias Financieras) Incluye los costos que están asociados con cualquier incumplimiento por parte de los equipos en una planta de proceso. Estos incluyen pero no están limitados a, el costo del equipo, reparación y sustitución, también el tiempo asociado cuando el equipo este en reparación ó sustitución, los costos debido a los posibles lesiones relacionadas por una falla, y los costo de limpieza ambiental.

6. Consecuencia. El resultado de un evento o situación cualitativa o cuantitativa, que se produzca una pérdida ó lesión, desventaja o ganancia.

7. Análisis de las consecuencias. El análisis de los efectos esperados de casos incidentales resultantes independiente de su frecuencia o probabilidad

8. Área consecuencia. Refleja la zona en la que los resultados de una avería del equipo se harán evidentes.

9. Consecuencia de modelado.Predicción de las consecuencias de fallas basadas en un juego de ecuaciones empíricas, utilizando la velocidad de emisión (para emisiones continuas) o masas (para emisiones instantáneas) como entradas.

10. Emisión continúa. Una emisión que ocurre dentro de un periodo de tiempo prolongado, permitiendo al fluido el dispersarse en forma de una elipse alongada.

11. Punto crítico.

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El estado termodinámico en el cual las fases liquido o gas de una sustancia coexisten en equilibrio a la temperatura más alta posible. A temperaturas más altas de la crítica no puede existir una fase liquida

12. Deflagración. La reacción química de una sustancia en la cual el frente de la reacción avanza dentro de una sustancia no reactiva a velocidad subsónica. Donde se produce una onda de estallido que puede tener el potencial de causar daño, se utilizara el término deflagración explosiva.

13. Gas Denso. Un gas con una densidad mayor a la del aire a temperatura ambiente.

14. Detonación. La liberación de energía causada por una reacción química extremadamente rápida en la cual el frente de reacción avanza dentro de la sustancia no reactiva a una velocidad supersónica.

15. Dispersión. Una nube de vapor se formara después de la emisión de un vapor o líquido volátil al ambiente. La nube de vapor es dispersada al mezclarse con el aire hasta que la concentración alcanza eventualmente un nivel seguro o es encendida. 16. Arrastre. La suspensión de un líquido como aerosol en la dispersión atmosférica de una emisión de dos fases o la aspiración de aire en una descarga en chorro.

17. Árbol de eventos. Muestra visualmente la posible cadena de eventos que puede llevar a la probabilidad de una resultante inflamable; usado para mostrar como la probabilidad de varios eventos individuales debe ser combinada para calcular la probabilidad de la cadena de eventos.

18. La bola de fuego. El quemado atmosférico de una nube de combustible-aire en el cual la energía es mayormente emitida como calor radiante. El núcleo de la emisión de combustible consiste en combustible casi puro mientras que la capa externa en la cual la ignición ocurrió inicialmente es una mezcla inflamable de combustible-aire. A medida que las fuerzas de empuje de los gases calientes empiezan a dominar, la nube encendida se eleva y se vuelve esférica en su forma.

19. Rango de Inflamabilidad. Diferencia entre los límites superior e inferior de inflamabilidad

20. Consecuencia Inflamable. Resultado de la emisión de un líquido inflamable al ambiente

21. LlamaradaLa combustión de un vapor o mezcla aérea inflamable en la cual la flama atraviesa la mezcla en una velocidad menor a la del sonido, así que se genera un sobre presión dañina insignificante. 22. Temperatura de punto de inflamación. Temperatura sobre la cual un material puede encenderse dada una fuente de ignición.

23. Estudio de operabilidad y peligros (HAZOP). Ejercicio de lluvia de ideas estructurada que utiliza una lista de palabras guía para estimular la discusión del equipo. Las palabras guía se enfocan en parámetros del proceso, tales como flujo,

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nivel, temperatura y presión, y luego se ramifica en otras preocupaciones, tales como factor humano, la operación fuera de parámetros normales.

24. Valor IDLH. Valor de peligrosidad inminente para la vida y la salud

25. Emisión Instantánea. Una emisión que ocurra tan rápido que el fluido se dispersa como una sola gran nube o charco.

26. Grupo de Inventario. Inventario de equipos ligados que pueden contribuir de manera realista masa de fluido a un equipo con fugas.

27. Chorro de fuego. Resulta cuando una emisión de gas, líquido o de dos fases con gran impulso se enciende.

28. Pérdida de contención. Ocurre únicamente cuando se viola un límite de presión. 29. Sistemas de mitigación. Están diseñados para detectar, aislar y reducir los efectos de una emisión de materiales peligrosos

30. Gas flotante neutroUn gas con densidad aproximadamente igual a la de aire a temperatura ambiente.

31. Explosión física. La ruptura catastrófica de un tanque presurizado contenedor de gas.

32. Incendio tipo charco. Se produce cuando una alberca de un material inflamable se enciende.

33. Probit. La variable arbitraria con un significado de 5 y una discrepancia de 1, que es usado en varios modelos de efectos.

34. Lluvia. Cuando un líquido sobrecalentado es liberado a la atmósfera, una fracción de ello destellará en el vapor. Otra fracción puede permanecer suspendida como aerosol. El líquido restante, así como parte del aerosol, caen en lluvia sobre la tierra.

35. Masa liberada. La cantidad de material que será liberado durante una emisión instantánea.

36. Dispersión segura. Se produce cuando un fluido inflamable no toxico, es liberado y luego se dispersa sin ignición.

37. Lado de sobre presión. La presión que puede ser registrada en la pared de una estructura paralela al estallido.

38. Modelo o Termino Origen Un modelo usado para determinar la tasa de descarga, la cantidad total emitida (o tiempo total) de una descarga de material de un proceso, y el estado físico del material de descarga.

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39. Modelo de Multi-energético TNO. Un modelo de estallido basado en la teoría de que la energía de explosión es altamente dependiente del nivel de congestión y menos dependiente del combustible en la nube.

40. Modelo equivalencia TNT. Un modelo de explosión basado en la explosión de una masa termodinámicamente equivalente de TNT.

41. Transmitividad. La fracción de energía radiante que es transmitido desde el objeto radiante a través de la atmósfera hasta un objetivo, la transmitividad es reducida debida a la absorción y dispersión de energía en la atmósfera.

42. Explosión de nubes de vapor. Cuando un vapor inflamable es liberado, su mezcla con el aire formara una nube de vapor inflamable, la velocidad de flama puede acelerar a velocidades muy altas y producir una sobre presión de estallido significante.

4 GENERAL

4.1 Información general

El análisis de consecuencias en una evaluación IBR API se desarrolla para asistir en el establecimiento de una jerarquización de equipos en base a sus riesgos. Las medidas de consecuencias presentadas en esta Parte tienen la intención de ser usadas para el establecimiento de prioridades en los programas de inspección. Se proveen metodologías para el análisis en dos niveles. El análisis de consecuencias de nivel 1 esta destinado a ser un método simplificado de trabajo para un número limitado de fluidos peligrosos, se detalla en el apartado 5.0. El Nivel 1 de análisis de consecuencias que está destinado a ser un método simplificado de trabajo que se detalla en el apartado 5.0 para un número limitado de fluidos peligrosos. La metodología de análisis de consecuencias de nivel 2 provista en el párrafo 6.0 esta destinada a ser un análisis mas riguroso y se puede aplicar a un amplia gama de fluidos peligrosos. La metodología especial para el análisis de consecuencias para tanques de almacenamiento atmosférico se cubre en el apartado 7.0.

4.1.1 Categorías de las consecuencias

Las principales categorías de consecuencia son analizadas utilizando diferentes técnicas. a) Las consecuencias inflamables y explosivas son calculadas usando árboles de eventos para determinar las probabilidades de varias resultantes (p. ej. Incendios charco, llamaradas, explosiones de nube de vapor), combinadas con el modelado por computadora para determinar la magnitud de la consecuencia. Las áreas de consecuencia pueden ser determinadas en base a lesiones graves del personal y daño a componentes debido a radiación térmica y radiaciones. Las perdidas financieras también se determinan en base al área afectada por la emisión. b) Las consecuencias toxicas son calculadas usando el modelado por computadora para determinar la magnitud del área de consecuencia como el resultado de una sobre exposición del personal a concentraciones toxicas dentro de la nube de vapor. Donde los fluidos son tanto tóxicos como inflamables, la probabilidad del evento toxico asume que si la emisión es encendida, la consecuencia toxica es despreciable (p. ej. Los tóxicos son consumidos en el

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fuego). Las perdidas financieras también se determinan en base al área afectada por la emisión. c) Las emisiones no inflamable, no toxicas también son consideradas dado que también pueden resultar en consecuencias serias. Las consecuencias debido a salpicaduras de químicos y a quemaduras por vapores a alta temperatura se determinan en base a las lesiones graves al personal. Las explosiones físicas y BLEVEs también pueden causar serias lesiones al personal y daño a componentes.d) Las consecuencias financieras incluyen perdidas debido a interrupción de labores y costos asociados con las emisiones ambientales. Las consecuencias de interrupción de labores son estimadas como una función de las áreas de consecuencias inflamables y no inflamables resultantes.

4.1.2 Daños colaterales

En la metodología IBR API, los daños colaterales tales como la exposición a equipos eléctricos, de instrumentación y de control a emisiones peligrosas no se consideran. Como un ejemplo, pueden ocurrir consecuencias serias retardadas cuando la instrumentación de control se expone a emisiones de cloro.

4.2 Descripción general del Análisis de Consecuencia en IBR API

Existen dos niveles disponibles de evaluación el la IBR API para el análisis de consecuencias.

4.2.1 Análisis de las consecuencias de Nivel 1

El análisis de consecuencias de nivel 1 puede ser usado para un número limitado de fluidos representativos. Este método simplificado contiene tablas y graficas que pueden ser utilizadas para el cálculo de las consecuencias de emisiones sin la necesidad de técnicas o software especializado de modelado de consecuencias. Se realizaron una serie de análisis de modelado de consecuencias para estos fluidos referencia usando software de modelado de dispersión, los resultados de los cuales se encuentran incorporados en las tablas de revisión. Las siguientes suposiciones de simplificación se hacen en un análisis de consecuencias de nivel 1.a) La fase del fluido dada la emisión puede ser solamente liquido o gas, dependiendo de la fase de almacenamiento y la fase esperada a ocurrir una vez liberada a la atmósfera, en general, no se hace consideración de los efectos de enfriamiento del liquido que flashea, lluvia, arrastre por chorro liquido o dos fases. b) Las propiedades de fluido para los fluidos representativos que contengan mezclas están basados en valores promedio (p. ej. MW, NBP, densidad, calor especifico, AIT)c) Las probabilidades de ignición, así como las probabilidades de otros eventos de emisión (VCE, incendio charco, chorro de fuego, etc.) se han predeterminado para cada uno de los fluidos representativos como una función de la temperatura, AIT del fluido y el tipo de emisión. Estas probabilidades son constantes y totalmente independientes de la tasa de emisión.

4.2.2 Análisis de las consecuencias de Nivel 2

El análisis de consecuencias de nivel 2 podrá utilizarse en los casos en que las hipótesis del análisis de consecuencia de Nivel 1 no sean válidas. Algunos ejemplos de donde pueden ser necesarios cálculos más rigurosos se muestran a continuacióna) El fluido específico no se representa adecuadamente dentro de la lista de grupos de fluidos de referencia provistos en el Análisis de Consecuencias de nivel 1, incluyendo casos donde el fluido es una mezcla hirviente de amplio rango o donde las consecuencias toxicas del fluido no son representadas adecuadamente por ninguno de los fluidos de referencia.

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b) El fluido almacenado se encuentra cerca de su punto critico, en cuyo caso, la suposición de gas ideal para las ecuaciones de emisiones de vapor no son validas.c) Los efectos de las emisiones de dos fases, incluyendo los arrastres de chorros líquidos así como las lluvias necesitan ser incluidas en la evaluación. d) Los efectos de BLEVEs se incluirán en la evaluación (no incluidas en el análisis de nivel 1)e) Los efectos de explosiones presurizadas no inflamables, tal como sea posible cuando gases presurizados no inflamables (p. ej. Aire o nitrógeno) son liberados durante la ruptura de un recipiente, deberán ser incluidos en la evaluación (no incluidos en el análisis de nivel 1).f) Las suposiciones meteorológicas (véase Anexo 3.A) usadas en los cálculos de dispersión que forman la base de las tablas de revisión del análisis de consecuencias de nivel 1 no representan los datos del sitio.

4.3 Análisis de consecuencias para fondos de tanque y cursos de coraza

Las consecuencias asociadas con tanques de almacenamiento atmosféricos tienen como principal preocupación las perdidas financieras debido a la perdida de contenido y fuga a través del fondo del tanque así como de las fugas y/o ruptura de un curso de coraza del tanque. El procedimiento detallado para el cálculo de estas consecuencias se provee en el párrafo 7.0.

4.4 Procedimiento de cálculo de Análisis de las consecuencias

El análisis de consecuencias de emisiones de un fluido peligroso se determina en 12 pasos. Una descripción de estos pasos y la referencia a los párrafos asociados en este documento para los análisis de consecuencias de nivel 1 y 2 se proveen en la tabla 4.1. la figura 4.1 proporciona un diagrama de flujo de la metodología.Tanto para el análisis de nivel 1 como el de nivel 2, se proporciona la metodología y un procedimiento de cálculo detallado para cada uno de los 12 pasos. Para el análisis de consecuencias de nivel 2, los cálculos para varios de los pasos son idénticos que los del análisis de nivel 1, y se hacen referencia a esos párrafos. Los requerimientos especiales y un procedimiento paso a paso para los tanques de almacenamiento atmosférico se muestran en los párrafos 7.1 a 7.12.

4.5 Análisis de Consecuencias de Base Financiera y Área.

Los resultados del análisis de consecuencias en esta parte se presentan en términos ya sea de área o de perdida financiera. Los análisis de consecuencia de base financiera se proporcionan para todos los componentes en la IBR API, mientras que los análisis de consecuencias de base área se proveen para recipientes presurizados, intercambiadores de calor, tuberías y componentes contenedores de presión de equipos rotativos, véase tabla 4.2.

4.6 Uso de Modelos de dispersión atmosférica.

El cálculo de las áreas de consecuencia asociadas con los varios eventos resultantes (llamaradas, VCEs, etc.) asociados con las emisiones de fluidos tóxicos e inflamables requiere del uso de software de análisis de riesgo capaz de realizar un análisis de dispersión atmosférica (modelado de nubes). Suposiciones y fundamentos adicionales para el calculo de modelos de

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dispersión IBR API se proporcionan en el Anexo 3.A. En el párrafo 6.7.5 se proporciona información adicional en el uso de modelos de dispersión de nubes.

4.7 Tablas

Tabla 4.1 – Pasos del Análisis en API RBI Análisis de Consecuencias.

Paso

Descripción

Párrafo en esta parteNivel 1

Análisis deConsecuencia

s

Nivel 2Análisis de

Consecuencias

1 Determine el fluido liberado y sus propiedades, incluyendo el Fase de

liberación

5.1 6.1

2 Seleccione una liberación de con un conjunto de agujeros de diferentes tamaños

para determinar el posible calculo de la Gama de consecuencias del riesgo.

5.2

3 Calcule el flujo de liberación teórica 5.3 6.34 Estime la cantidad total de fluido disponible

para la liberación.5.4

5 Determine el tipo de liberación, continuo o instantáneo, para determinar el método

utilizado para la modelación de las consecuencias de la dispersión.

5.5

6 Estime el impacto de los sistemas de detección y aislamiento sobre Magnitud de

liberación

5.6

7 Determine el flujo de las liberaciones y la masa para los análisis de consecuencias.

5.7 6.7

8 Calcule las consecuencias inflamables/explosivas

5.8 6.8

9 Calcule las consecuencias toxicas. 5.9 6.910 Calcule las consecuencias no toxicas y no

inflamables5.10 6.10

11 Determine la probabilidad final el daño ponderado componente y el personal herido

en el área de consecuencias.

5.11

12 Calcule las consecuencias financieras. 5.12

8


Tabla 4.2 – Calculo de Consecuencias Basado en el tipo de Equipo y tipo de Componentes.

Tipo de equipo Tipo de Componente

Tipo de Calculo de Calculo de

ConsecuenciasBasado en Área

Basado en

FinanzasCompresor COMPC SI SICompresor COMP R SI SI

Intercambiador de calor HEXSS SI SIIntercambiador de calor HEXTS SI SIIntercambiador de calor HEXTUBE NO SI

Tubo PIPE-1 SI SITubo PIPE-2 SI SITubo PIPE-4 SI SITubo PIPE-6 SI SITubo PIPE-8 SI SITubo PIPE-10 SI SITubo PIPE-12 SI SITubo PIPE-16 SI SITubo PIPEGT-16 SI SI

Bomba PUMP2S SI SIBomba PUMPR SI SIBomba PUMP1S SI SI

Tanque 650 TANKBOTTOM NO SITanque 650 COURSE-1 NO SITanque 650 COURSE-2 NO SITanque 650 COURSE-3 NO SITanque 650 COURSE-4 NO SITanque 650 COURSE-5 NO SITanque 650 COURSE-6 NO SITanque 650 COURSE-7 NO SI

9

Propiedades del fluido en

almacenamiento y condiciones ambientalesVer 5.1 ó 6.1

Rango de Tamaño de

OrificioVer 5.2 ó 6.2


Tanque 650 COURSE-8 NO SITanque 650 COURSE-9 NO SITanque 650 COURSE-10 NO SI

RECIPIENTES/SOLOAIRES TANQUE SEPARADOR SI SIRECIPIENTES/SOLOAIRES SOLOAIRES SI SIRECIPIENTES/SOLOAIRES FILTRO SI SIRECIPIENTES/SOLOAIRES TANQUE SI SIRECIPIENTES/SOLOAIRES REACTOR SI SIRECIPIENTES/SOLOAIRES DOMO DE COLUMNA SI SIRECIPIENTES/SOLOAIRES PARTE MEDIA DE COLUMNA SI SIRECIPIENTES/SOLOAIRES FONDO DE COLUMNA SI SI

4.8 Figuras

10

Calculo TeóricoVer para todo caso

de emisión5.3 ó 6.3

Estimar la cantidad de fluido para liberarse

Ver 5.4 ó 6.4

Determine el tipo de emisión (continuo o instantáneo)

5.5 ó 6.5

Valorar los Sistemas de detección y aislamiento

5.6 ó 6.6

Determine las liberaciones y en todo caso la masa liberada Ver 5.7 ó 6.7


FIGURA 4.1 – Procedimiento de Análisis de Consecuencias

5 ANALISIS DE CONSECUENCIA NIVEL 1

5.1 Determine el fluido representativo y las propiedades asociadas.

5.1.1 Fluidos Representativos.

En el análisis de consecuencias de nivel 1, se selecciona un fluido representativo que se asemeje al fluido contenido en el sistema presurizado a evaluar, de los fluidos representativos mostrados en la tabla 5.1.Debido a que muy pocas corrientes de refinerías y plantas químicas son materiales puros, la selección de un fluido representativo casi siempre involucra la realización de algunas suposiciones. El Anexo 3.A provee una guía para la selección de un fluido representativo cuando no se encuentra una pareja obvia en la tabla 5.1 o cuando el fluido es una mezcla con o sin componentes tóxicos.

5.1.2 Propiedades del fluido

En un análisis de consecuencias de nivel 1, las propiedades requeridas para cada fluido representativo han sido determinadas y provistas en la tabla 5.2. Las propiedades del fluido necesitadas para un análisis nivel 1 dependen de la fase del fluido almacenada y se identifican a continuación:

a) Liquido almacenado1) Punto de ebullición normal, NBP2) Densidad ρ3) Temperatura de auto ignición AIT

b) Vapor o gas almacenado1) Punto de ebullición normal, NBP2) Peso molecular, MW3) Relación de capacidad calorífica de gas ideal, k4) Calor especifico de presión constante

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Calcular el área de consecuencia Toxica

Sección 5.9 ó 6.9

Calcular la el área de consecuencia Inflamable

Sección 5.8 ó 6.8

Calcular la el área de consecuencia No-Inflamable

No-Toxica Sección 5.10 ó 6.10

Calcular las áreas de consecuencias finales

ponderadas Ver. 5.11 ó 6.11

Calcular consecuencias financieras

Sección 5.12 ó 6.12


5) Temperatura de auto ignición AIT

Las propiedades de los fluidos (o componentes individuales de mezclas) se pueden encontrar en libros de referencia estándar. En el análisis de consecuencias de nivel 1, el punto de ebullición normal, se usa para determinar la fase del material siguiente a la liberación a la atmósfera y ya sea el peso molecular o densidad se utiliza para determinar la velocidad de emisión, dependiendo de si es gas o liquido lo que es liberado, respectivamente.

5.1.3 Elección de Fluidos representativos para fluidos ácidos o cáusticos

En el análisis de consecuencias de nivel 1, la elección apropiada del fluido de referencia para ácidos o cáusticos es ACID. Se deberá seleccionar ACID aunque el fluido no sea inflamable o toxico pero presente un peligro para el personal que pueda estar en contacto al momento de la emisión. ACID se modela como un spray liquido, véase párrafo 5.10.3

5.1.4 Estimación la relación de capacidad calorífica de gas ideal

Si el valor de la relación de capacidad calorífica para gas ideal se desconoce, se puede proveer de un estimado si se conoce la capacidad calorífica a presión constante, Cp, en ese caso usando la ecuacion3.1

La capacidad calorífica a presión constante Cp se puede evaluar usando las ecuaciones dadas en la tabla 5.2

5.1.5 Tipos de fluidos inflamables

En el desarrollo inicial de la metodología IBR API, el análisis de consecuencias se realizaba y los resultados se correlacionaban a ecuaciones simples para el analista y se presentaba en tablas de búsqueda. A medida que estos análisis de consecuencias iniciales se estudiaban, se volvió claro la necesidad de realizar ajustes para limitar las áreas de consecuencia a valores razonables así como el arreglar los resultados para emisiones instantáneas versus emisiones continuas y el si esta iba o iba a auto encenderse, véase párrafos 5.8.6 y 5.8.7.a) Fluidos tipo 0 – para el primer juego de fluidos de referencia, las ecuaciones de áreas de consecuencia no fueron arregladas y permanecieron cambios escalón en las ecuaciones. En lugar de eso, se aplicaron factores de ajuste factores de mezclado a las ecuaciones de área de consecuencia. Estos fluidos iniciales se denominan TIPO 0 y pueden encontrarse en la tabla 5.1. b) Fluidos tipo 1 – a medida de que se agregaron fluidos de referencia a la metodología de análisis de consecuencias nivel 1 de IBR API, los ajustes descritos anteriormente se realizaron durante el análisis de consecuencias y las ecuaciones de área de consecuencia resultantes representaron estos ajustes. Subsecuentemente, no se necesito de la aplicación de factores de mezclado en los fluidos de TIPO 1.

5.1.6 Fase de emisión

Las características de dispersión de un fluido y la probabilidad de resultados de consecuencias (eventos) después de la emisión son altamente dependientes de la fase (p. ej. Gas, liquido o dos fases) del fluido después de que ha sido liberado al ambiente. La mayoría de la emisiones de unidades presurizadas son emisiones de dos fases, especialmente si el fluido es viscoso y tiene una tendencia a espumar. Los fluidos liberados operando bajo una presión sobre su punto de ebullición se flasheara y producirá una emisión de dos fases. Las pautas para determinar la fase de un fluido liberado al utilizar el análisis de consecuencias de nivel 1 se proveen en la tabla 5.3, si no existen métodos más sofisticados. La consulta del personal de procesos y operación es apropiada para esta determinación. Para VAPOR, la fase de emisión es gas/vapor. Para el fluido representativo, ACID, la fase de emisión siempre es líquido, véase párrafo 5.1.3. En caso de que se deseen cálculos más rigurosos a manera de incluir los efectos de las emisiones flash de dos fases

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como se describe en el párrafo 6.3.4, se deberá proceder con un análisis de consecuencias de nivel 2. Este análisis requiere de un paquete de propiedades para flashear isoentropicamente (isoentalpico es aceptable) el fluido almacenado de sus condiciones normales a condiciones atmosféricas. Los efectos del flasheo en la temperatura del fluido así como la fase del fluido a condiciones atmosféricas deberán ser evaluados. El arrastre de líquido en la emisión en chorro así como en efectos de lluvia pueden ser evaluados para obtener una evaluación más representativa de las consecuencias de emisión (véase párrafo 6.7.2).

5.1.7 Procedimiento de cálculo

a) PASO 1.1 – Seleccione el fluido representativo de la tabla 5.1

b) PASO 1.2 – Determine la fase del fluido almacenado; liquido o vapor. Si es de dos fases, se deberá llevar a cabo un análisis de consecuencias nivel 2.

c) PASO 1.3 – determine las propiedades del fluido almacenado. 1) Para líquidos almacenados

- ρ – densidad del líquido almacenado, kg/m3 [lb/ft3], se pude estimar de la tabla 5.2- AIT – temperatura de auto ignición, K [°R], se puede estimar de la tabla 5.2

2) Para vapores almacenados- MW – Peso molecular, kg/kgmol [lb/lbmol], se puede estimar de la tabla 5.2- k – Relación de calor específico de gas ideal, puede estimarse usando la ecuación 3.1 y la Cp determinada usando la tabla 5.2- AIT – temperatura de auto ignición, K [°R], se puede estimar de la tabla 5.2

d) PASO 1.4 – Determine la fase de estado estable del fluido después de ser liberado a la atmósfera usando la tabla 5.3 y la fase del fluido almacenado en el equipo determinada en el PASO 1.2

5.2 Selección del tamaño de orificio de liberación.

5.2.1 Generalidades

Un juego discreto de eventos de emisión o tamaños de agujeros de emisión en el análisis de consecuencias de nivel 1 (y nivel 2). Seria impractico el realizar los cálculos de consecuencias para un espectro continuo de tamaños de orificios de liberación. Limitando el número de tamaños de orificios de liberación, permite que un análisis que sea manejable también refleje el rango de posibles resultantes.Los tamaños de orificios de liberación mostrados en la tabla 5.4 son utilizados en los análisis de consecuencias de nivel 1 y nivel 2. El uso de estos tamaños de orificio de liberación esta basado en el tipo de componente y geometría descrita en el Anexo 3.A. Además, los orificios de liberación están limitados a un diámetro máximo de 16 pulgadas. El diámetro representa un valor práctico máximo para el cálculo de la emisión debido a que las fallas catastróficas generalmente no involucran la desintegración del equipo.


Los siguientes pasos son repetidos para cada tamaño de orificio de alivio, generalmente se evalúan cuatro tamaños de orificio.a) PASO 2.1 – basado en el tipo de componente y la tabla 5.4, determine el tamaño de diámetro de los orificios de alivio d.b) PASO 2.2 – determine la frecuencia genérica de falla gff para los n tamaños de orificio de la parte 2, Tabla 4.1 y la frecuencia de fallo genérica total de esta tabla o de la ecuación 3.2

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5.3 Calculo de la velocidad de emisión

5.3.1 descripción general

Las velocidades de emisión dependen de las propiedades físicas del material, la fase inicial, las condiciones de operación, y el tamaño de orificio de liberación asignado. Se debe seleccionar la ecuación de velocidad de emisión correcta, basado en la fase del material cuando esta dentro del equipo, y su régimen de descarga (sónico o subsónico) a medida que el material se libera, las ecuaciones para flujos de dos fases se omiten por interés de simplicidad. Una suposición conservativa para una emisión de dos fases es el utilizar las ecuaciones de emisiones liquidas, note que esta suposición no intenta implicar que el calculo de áreas de consecuencia serán conservativas si una emisión de dos fases se modela como una emisión liquida. El analista deberá considerar un análisis de nivel dos si la emisión es una de dos fases.En el análisis de consecuencias de nivel 1, la fase inicial o estado del fluido dentro del equipo se requiere que sea definida como ya sea líquido o vapor. La fase inicial de un material peligroso es la fase del fluido almacenado previo a estar en contacto con la atmósfera (p. ej. Flasheo o aerosolizacion no se incluyen a este punto), para sistemas de dos fases (condensadores, separadores de fase, evaporadores, rehervidores, etc.), se requiere de tomar en cuenta algunos juicios hacia el manejo del modelo. En la mayoría de los casos, el elegir un líquido como estado inicial dentro del equipo es mas conservativo, pero puede ser preferible. Una excepción puede ser para sistemas de tuberías de dos fases. Aquí, el inventario aguas arriba deberá ser considerado de manera que si la mayoría del material aguas arriba puede liberarse como vapor, entonces se seleccionara vapor. Los resultados también tienen que ser verificados de acuerdo para conservatismo. También se sugiere que ítems que contengan dos fases, tengan un inventario potencial aproximado de derrame; este podrá ayudar a prevenir la sobre predicción de resultados. Las ecuaciones de velocidad de emisión se proveen en los párrafos siguientes. La fase inicial dentro del equipo puede ser determinada utilizando un solver de propiedades de fluido y esto eliminará las suposiciones en los cálculos de velocidad de emisión.

5.3.2 Calculo de velocidad de emisiones para líquidos

La descarga de líquidos a través de orificios de bordes afilados se discute en el trabajo de Crowl y Louvar y puede ser calculado con la siguiente ecuación (3.3)

En la ecuación 3.3 el coeficiente de descarga Cd, para un flujo completamente turbulento de orificios de bordes afilados se encuentra en el rango de 0.6<Cd<0.65, Se recomienda un valor conservativo de Cd= 0.61. La ecuación 3.3 se utiliza en líquidos con o sin posibilidad de flash.El factor de viscosidad K, puede ser determinado de la figura 5.1 o aproximado usando la ecuacion3.4, ambas maneras recopiladas de API RP520, parte 1. como una suposición conservadora, se usara un valor de 1.0

5.3.3 Ecuaciones de velocidad de emisión para gases.

Existen dos regimenes de flujo de gases o vapores a través de un orificio; el sónico para presiones internas elevadas y el subsónico para presiones inferiores (normalmente, 103.4Kpa [15psig] o menos). Por lo tanto, las velocidades de emisión de vapores se calculan en un proceso de dos etapas. La primera etapa, se determina el régimen del flujo y en la segunda

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etapa se calcula la velocidad utilizando el régimen de flujo especificado. La presión de transición a la cual el régimen de flujo pasa de sónico a subsónico se define por la ecuación 3.5

Las dos ecuaciones usadas para calcular la velocidad de flujo de vapor se muestran abajo.a) Si la presión de almacenamiento, dentro del equipo es mayor que la de transición, calculada usando la ecuación 3.5, luego la velocidad de emisión se calcula usando la ecuación 3.6. Esta ecuación se basa en descarga de gases y vapores a una velocidad sónica a través de un orificio, véase Crowl y Louvar

b) Si la presión de almacenamiento es menor o igual a la Ptrans, calculada usando la ecuación 3.5, entonces la velocidad de emisión se calculara con la ecuación 3.7. Esta ecuación se basa en la descarga de gas o vapor a una velocidad subsónica, a través de un orificio, véase Crowl y Louvar

c) En estas ecuaciones (3.6) y (3.7), el coeficiente de descarga Cd para un flujo completamente turbulento de vapor o gas de orificios con bordes afilado se encuentra normalmente en el rango de 0.85 a 1.0. Se recomienda un valor conservativo de Cd=0.9

5.3.4 Procedimiento de Cálculo

a) PASO 3.1 – Seleccione la ecuación apropiada para el calculo de la velocidad de emisión como se describe anteriormente usando la fase de fluido almacenado determinado en PASO 1.2.b) PASO 3.2 – Para cada tamaño de orificio de liberación, calcule el área del orificio de liberación usando la ecuación 3.8, basado en dn

c) PASO 3.3 – Para emisiones liquidas, para cada tamaño de agujero calcule el factor de corrección de la viscosidad usando la figura 5.1 o la ecuación 3.4d) PASO 3.4 – Para cada tamaño de orificio, calcule la velocidad de emisión W, para cada área de liberación determinada en el PASO 2.2

5.4 Estimado del Inventario de Fluido disponible para liberación

5.4.1 Descripción General

Cuando se evalúan las consecuencias de perdida de contenido de un equipo, la IBR API reconoce que los inventarios de fluido mas allá del componente siendo evaluado están disponibles para liberación. El inventario del componente de fuga se combina con el inventario

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de otros componentes unidos que puedan contribuir con masa de fluido. Bases adicionales en cuanto al desarrollo del concepto de grupo de inventarios se provee en el Anexo 3.A.

5.4.2 Masa máxima disponible para liberación (Masa Disponible)

En la IBR API, la masa disponible para liberación se estima para cada tamaño de orificio de liberación como el menor de dos cantidades:

a) Masa de Grupo de Inventarios – el componente siendo evaluado es parte de un grupo mas grande de componentes del cual se puede esperar se provea inventario de fluido a la emisión. Estos equipos juntos forman un grupo de inventarios. Una guía adicional para la creación de grupos de inventarios lógicos se provee en el Anexo 3.A. El cálculo de grupos de inventarios presentado aquí se usa como un límite superior en la masa de fluido disponible para liberación y no indica que esta cantidad de fluido seria liberada en un escenario de fuga. La masa del grupo de Inventarios se calcula usando esta ecuación 3.9.

b) Masa de componente – En la IBR API, se asume que para fugas mayores, la intervención de los operadores ocurrirá dentro de tres minutos, limitando así la cantidad de material liberado (véase Anexo 3.A para bases adicionales). Por lo tanto, la cantidad de masa disponible para liberación se limita a la masa del componente mas la masa adicional mass add’n, que se calcule en base a la fuga de tres minutos del grupo de inventarios del componente. Esta masa adicional se calcula asumiendo la misma velocidad de flujo del componente de fuga, pero se limita a un tamaño de orificio de 203mm [8plg]. La masa adicional se puede calcular para cada tamaño de orificio de liberación usando la ecuación 3.10.

En la ecuación 3.10, la velocidad de flujo máxima que se agregue a la emisión desde los componentes de los alrededores Wmax8 (limitado por un diámetro de fuga de 203mm[8in] ) puede calcularse usando las ecuaciones 3.3 3.6 o 3.7 así como aplicable , con el área de orificio An=32450mm2[50.3in2]

La máxima masa disponible para liberación se calcula usando la ecuación 3.11

Las técnicas de detección, aislamiento y de mitigación de la planta, como se describen en el párrafo 5.6, limitaran la duración de la emisión de tal manera que la masa liberada a la atmósfera puede ser significativamente menor que la masa disponible determinada arriba. En el Anexo 3.A se provee de más ayuda en cuanto a las bases de la metodología anterior para calcular la masa disponible y grupo de inventarios.

5.4.3 Procedimiento de Cálculo.

a) PASO 4.1 – Agrupe los componentes y equipos en Grupos de Inventarios (véase Anexo 3.A).

b) PASO 4.2 – Calcule la masa de fluido, masscomp, en los componentes a evaluar,

c) PASO 4.3 – Calcule la masa de fluido en cada uno de los otros componentes incluidos en el grupo de inventarios, masscomp,i

d) PASO 4.4 – Calcule la masa de fluido en el grupo de inventario, mass inv, usando la ecuación 3.9

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e) PASO 4.5 – Calcule la velocidad de flujo de un diámetro de orificio de 203mm [8plg], Wmax8, usando las ecuaciones 3.3,3.6 o 3.7 como aplique, con un An=32450mm2[50.3in2]. este es la velocidad máxima de flujo que puede ser agregada a la masa de fluido del equipo desde los equipos circundantes en el grupo de inventarios.

f) PASO 4.6 – Para cada tamaño de orificio de liberación, calcule la masa de fluido agregada, massadd,n resultante de tres minutos de flujo del grupo de inventarios usando la ecuacion3.10 donde Wn es la velocidad de fuga para el tamaño de orificio de liberación evaluado y Wmax8 es del PASO 4.5

g) PASO 4.7 – Para cada tamaño de orificio de liberación, calcule las masas disponibles usando la ecuación 3.11

5.5 Determinación del Tipo de Emisión (Continua o Instantánea)

5.5.1 Tipos de emisión – Instantáneas o Continuas

En una IBR API, la emisión es modelada como uno de los dos tipos siguientes:a) Emisión instantánea – Una emisión instantánea o de bocanada es aquella que ocurre tan rápido que el fluido se dispersa como una sola nube única o un charco.b) Emisiones continuas – Una emisión continua o pluma es aquella que ocurre sobre un periodo de tiempo más largo permitiendo al fluido el dispersarse en la forma de una elipse alongada (dependiendo de las condiciones climáticas). El proceso para determinar el tipo apropiado de emisión a modelar requerirá de la determinación del tiempo necesario para liberar 4,536kg [10000lb] del fluido, tn, a través de cada uno de los tamaños de orificio. Este se ha determinado como un punto de transición entre las emisiones de tipo instantáneas y continuas. En el Anexo 3.A se provee de una mayor guía en cuanto a las bases e importancia de la selección del tipo de emisión correcto.


a) PASO 5.1 – para cada tamaño de orificio, calcule el tiempo requerido para liberar 4536kgs [10000lb] del fluido

b) PASO 5.2 – para cada tamaño de orificio de liberación, determine si el tipo de emisión es instantánea o continua utilizando el siguiente criterio.1) Si el tamaño de orificio es menor a 6.35mm [0.25plg], el tipo de emisión es continua.2) Si tn<180sec o la masa liberada es mayor a 4536kg [10000lb], entonces la emisión es instantánea, en cualquier otro caso la emisión será continua.

5.6 Estimación del Impacto de los Sistemas de Detección y aislamiento en la Magnitud de la emisión

5.6.1 Descripción general

Las plantas de procesos petroquímicos normalmente tienen una variedad de sistemas de detección, aislamiento y mitigación que son diseñados para reducir los efectos de una emisión

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de material peligroso. Una metodología simplificada para la evaluación de le efectividad de varios tipos de sistemas de detección, aislamiento y mitigación se encuentra incluida en el IBR API. Estos sistemas afectan una emisión en varias maneras. Algunos sistemas reducen la magnitud o duración de la emisión al detectar y aislar la fuga. Otros sistemas reducen el área de consecuencia al disminuir las oportunidades de ignición o limitando la dispersión del material. En una IBR API, se asume que los sistemas de detección, aislamiento y mitigación afectan a la emisión en dos maneras:a) Sistemas de detección y aislamiento – estos sistemas están diseñados para detectar y aislar la fuga y tienden a reducir la magnitud y duración de la emisión (véase párrafo 5.6.2)b) Sistemas de mitigación – estos sistemas están diseñados para mitigar o reducir la consecuencia de una emisión (véase párrafo 5.8.4).

5.6.2 Evaluación de sistemas de detección y aislamiento

Los sistemas de detección y aislamiento que están presentes en la unidad pueden tener un impacto significativo en la magnitud y duración de la emisión de fluido peligroso. Una orientación para la asignación de un rango cualitativo de letras (A B o C) para los sistemas de detección y aislamiento se proveen en la tabla 5.5. Los sistemas de detección A son normalmente encontrados solamente en aplicaciones químicas especializadas y no son usados a menudo en refinerías.La información presentada en la tabla 5.5 se usa solamente cuando se evalúan consecuencias de emisiones continuas, véase párrafo 5.7.1

5.6.3 Impacto en la magnitud de la emisión

Los sistemas de detección y aislamiento pueden reducir la magnitud de una emisión. Para la emisión de materiales tanto tóxicos como inflamables, las válvulas de aislamiento sirven para reducir la velocidad o masa de la emisión a una cantidad especificada dependiendo de la calidad de estos sistemas. Los valores de reducción presentados en la tabla 5.6 se utilizan en una IBR API.

5.6.4 Impacto en la duración de la emisión

Los sistemas de detección y aislamiento también pueden reducir la duración de la emisión, la cual es extremadamente importante durante el calculo de las consecuencias en emisiones toxicas, debido a que las consecuencias toxicas son una función de la concentración y la tiempo de exposición. La duración se usa como una entrada directa en la estimación de las consecuencias inflamables y toxicas.Los rangos de calidad de los sistemas de detección y aislamiento se traducen en un estimado de la duración de la fuga. La duración total de fuga o ldmax, presentada en la tabla 5.7, es la suma de los siguientes tiempos:a) tiempo para detección de la fugab) tiempo para analizar el incidente y decidir la acción correctivac) tiempo para completar las acciones correctivas apropiadasNote que no se provee de la duración total de fuga en la tabla 5.7 para el caso de ruptura (mayor tamaño de orificio de liberación, si es mas grande de 102mm [4plg] de diámetro)

5.6.5 Emisiones a la atmósfera

Las consecuencias ambientales son mitigadas de dos maneras: barreras físicas que contengan las fugas en el sitio y los sistemas de detección y aislamiento que limiten la duración de la fuga. En una IBR API, el volumen contenido en sito se orienta directamente en el cálculo del derrame.

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Los sistemas de detección y aislamiento sirven para reducir la duración de fugas y por lo tanto, el volumen final de derrame.


a) PASO 6.1 – Determine los sistemas de detección y aislamiento presentes en la unidad

b) PASO 6.2 – Usando la tabla 5.5, seleccione la clasificación apropiada (A, B, C) para el sistema de detección.

c) PASO 6.3 – Usando la tabla 5.5, seleccione la clasificación apropiada (A, B, C) para el sistema de aislamiento.

d) PASO 6.4 – Usando la tabla 5.6 y la clasificación determinada en los PASOS 6.2 y 6.3, determine el factor de reducción de emisión factdl

e) PASO 6.5 – Usando la tabla 5.7 y la clasificación determinada en los PASOS 6.2 y 6.3, determine el tiempo total de duración de fuga para cada uno de los tamaños de orificio de liberación seleccionados, ldmax,n.

5.7 Determinación de la Masa y Velocidad de Emisión para Análisis de Consecuencias

5.7.1 Velocidad de emisiones continuas.

Para las emisiones continuas, la emisión se modela como una pluma en estado estable; por lo tanto la velocidad de emisión (en unidades de lb/s) se usa como una entrada del análisis de consecuencias. La velocidad de emisión que se usa en el análisis de consecuencias es la emisión teórica, discutida en el párrafo 5.3, ajustada para la presencia de unidades de detección y de aislamiento como se vio en el párrafo 5.6; véase la ecuación 3.13

5.7.2 Velocidad de emisiones instantáneas

Para emisiones transitorias instantáneas de tipo bocanada, la masa de emisión se requiere para realizar el análisis. La masa disponible de emisión, determinada en el párrafo 5.4.2 para cada tamaño de orificio, massavail,n, se usa como un limite superior para la masa de emisión, massn, como se muestra en la ecuación 3.14.

En esta ecuación, la duración de fuga ldn, no puede exceder la máxima duración ldmax,n establecida en el párrafo 5.6.4 basada en los sistemas de detección y aislamiento presentes. La ecuación 3.15 puede utilizarse para calcular la duración real de emisión ldn.


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a) PASO 7.1 – para cada tamaño de orificio de liberación, calcule la velocidad de emisión ajustada, raten, usando la ecuación 3.13 donde la velocidad de emisión Wn es del PASO 3.2. Note que el factor de reducción de emisión factdl, determinado en el PASO 6.4 considera cualquier sistema de detección y de aislamiento que este presente.

b) PASO 7.2 – para cada uno de los tamaños de orificio de liberación, calcule la duración de fuga, ldn, de la emisión usando la ecuación 3.15 basada en la masa disponible massavail,n del PASO 4.6 y la velocidad de emisión ajustada, raten, del PASO 7.1. Note que la duración de fuga no podrá exceder la máxima duración ldmax,n, determinada en el PASO 6.5.

c) PASO 7.3 – para cada tamaño de orificio, calcule la masa liberada, massn, usando la ecuación 3.14 basada en la velocidad de emisión, raten, del PASO 3.2, la duración de fuga, ldn, del PASO 7.2 y la masa disponible, massavail,n, del PASO 4.6.

5.8 Determinación de consecuencias inflamables y explosivas.


En el análisis de consecuencias de nivel 1 para los fluidos representativos en la tabla 5.1, se han desarrollado las ecuaciones para áreas de consecuencia explosivas e inflamables. Las áreas de consecuencia se estiman de un juego de ecuaciones utilizando la velocidad de emisión (para emisiones continuas) o masas emitidas (para emisiones instantáneas) como entrada. La información técnica perteneciente al desarrollo de las ecuaciones empíricas para las áreas de consecuencia inflamables usadas en el análisis de consecuencias de nivel 1 se provee en el Anexo 3.A.

5.8.2 Ecuaciones de Áreas de Consecuencia

5.8.2.1 Ecuaciones GenéricasEn el análisis de consecuencias de nivel 1, las siguientes ecuaciones se utilizan para determinar las áreas de consecuencia inflamables para daños a componentes y a personal. El trasfondo para el desarrollo de estas ecuaciones genéricas se provee en el Anexo 3.A.

a) Emisiones continuas – para emisiones continuas, se utiliza la ecuación 3.16. los coeficientes para esta ecuación para áreas de daño de componente y personal se proveen en las tablas 5.8 y 5.9 respectivamente.

b) Emisiones Instantáneas – para emisiones instantáneas, se usa la ecuación 3.17. los coeficientes para esta ecuación para áreas de daño de componentes y de personal se proveen en la tabla 5.8 y 5.9.

5.8.2.2 Desarrollo de las Ecuaciones GenéricasLas ecuaciones 3.16 y 3.17 se emplearon para calcular las áreas de consecuencia conjuntas siguiendo un proceso de 3 pasos:a) Se realizó un análisis de árbol de eventos enlistando los posibles eventos o resultantes y proveyendo estimaciones para la probabilidad de cada evento. Los dos factores principales que definen los caminos en un árbol de eventos para la emisión de material inflamable son la probabilidad de ignición y el tiempo de ignición. Los árboles de eventos que se utilizaron en el análisis de consecuencias de nivel 1 se proveen en la figura 5.2. Se fijaron las probabilidades de

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los eventos en el procedimiento de evaluación de nivel 1 como una función del tipo de emisión (continua o instantánea) y la temperatura (proximidad a la temperatura de auto-ignición). Estas probabilidades se proveen en el Anexo 3.A.b) Las áreas de consecuencia como resultado de cada evento se calcularon usando técnicas apropiadas de análisis incluyendo modelado de dispersión en nube. En el anexo 3.A se provee información adicional sobre los métodos utilizados en estos cálculos de consecuencia. c) Las áreas de consecuencia para cada evento individual se combinaron en una única ecuación empírica de probabilidad ponderada representando el área de consecuencia total del árbol de eventos (véase Anexo 3.A)

5.8.2.3 Limites de UmbralPara calcular estas áreas de consecuencia para eventos resultantes particulares (estanque de fuego, VCE, etc.), el análisis de nivel 1 utiliza límites de umbral para radiación térmica y sobre presión, algunas veces referida como criterio de impacto. a) Criterios de daño de componentes

1) Sobre presión de explosión – 34.5kPa (5psig)2) Radiación térmica - 37.8kW/m2 (12000btu/hrft2) (chorro de fuego, estanque de fuego y bola de fuego)3) Llamarada – el 25% del área dentro de los limites de baja inflamabilidad de una nube cuando encendida.

b) Criterios de lesión del personal1) Sobre presión de explosión – 20.7kPa (3psig)2) Radiación térmica – 12.6Kw/m2 (4000btu/hrft2)3) Llamarada – los limites de baja inflamabilidad cuando encendida

Los resultados predichos usando los límites de umbral anteriores tienen la intención de producir un rango de riesgos relativo el cual, considerándose razonablemente certero, no es el nivel mas alto de consecuencias que se puede estimar para una secuencia de accidentes dada. Como los demás datos de efectos, los criterios de daño de componente y lesión de personal mostrados arriba son sujetos de un debate científico constante, y pueden sugerirse valores distintos a los mostrados en esta metodología.

5.8.3 Limitación de las Áreas consecuencia de emisiones liquidas a 929m2 [10000ft2]

Las consecuencias de emisiones de materiales inflamables no son muy dependientes de la duración de la emisión debido a que la mayoría de los fluidos alcanzan su tamaño estado estable o huella dentro de un periodo corto de tiempo cuando son dispersadas en la atmósfera. La única excepción a esta generalización es un incendio estancado resultante de una emisión continua de un líquido. Si se liberan líquidos inflamables de manera continua, las consecuencias asociadas con el incendio estancado dependerán de la duración y de la masa total de la emisión. Para incendios de charco (resultantes de una emisión de liquido instantánea o continua), el método para IBR API supone un tamaño máximo de 30.5m por 30.5m (929m2) [100ft por 100ft (10000ft2)] y limita el área de consecuencia inflamable CAflam, por daño de componente a un área máxima de este tamaño. Como se discutió en el párrafo 5.1.5, para muchos fluidos de referencia mostrados en la tabla 5.1; este limite de tamaño de charco y área de consecuencia de 929m2 [10000ft2] deberá ser aplicado. Estos son designados como fluidos TIPO 0 en la tabla 5.1. Las ecuaciones de área consecuencia para emisiones liquidas de fluidos TIPO 1 ya consideran el limite de 929m2 [10000ft2] y por lo tanto no requieren de ajuste.Si se aplica el limite de 929m2 [10000ft2] para algún liquido, se deberá calcular una velocidad de emisión efectiva en base a esta área y subsecuentemente usarla para el calculo del área de consecuencia de lesión. Nótese que para gases y vapores esta limitante en cuanto al área de consecuencia, no aplica.

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5.8.4 Ajuste de las Áreas de Consecuencia para la Consideración de Sistemas de Mitigación.

5.8.4.1. Evaluación de una Mitigación de consecuencia Post-fuga La evaluación de una respuesta post-fuga es un paso importante en el análisis de consecuencias. En este paso, los varios sistemas de mitigación colocados se evalúan para su efectividad en la limitación de áreas de consecuencia. Las emisiones toxicas son normalmente caracterizadas por una acumulación prolongada, luego reducción, y concentración en nube, con una exposición acumulada durante todo el tiempo. Los eventos inflamables la mayoría de las veces son emisiones que ya se que se encienden rápidamente o que el material se dispersa rápidamente por debajo del limite de inflamabilidad inferior. Por estas razones, son necesarios diferentes abordes de la evaluación de respuesta post-fuga para los tipos de consecuencias consideradas en el API IBR. Los sistemas de mitigación y sus efectos en consecuencias de emisiones inflamables se presentan aquí.

5.8.4.2 Efectos de las medidas de mitigación en la magnitud de una consecuencia inflamableLos ajustes a la magnitud de las consecuencias para emisiones inflamables basados en sistemas de mitigación unitarios se proveen en la tabla 5.10. Estos valores se basan en juicio de ingeniería, utilizando la experiencia en evaluación de medidas de mitigación en análisis de riesgo cuantitativos. El factor de reducción del área de consecuencia para considerar la presencia de un sistema de mitigación se proporciona en la tabla 5.10.

5.8.5 Ajuste de Áreas de consecuencia por eficiencias de energía.

La comparación entre las consecuencias calculadas con aquellas emisiones registradas indican de que existe la necesidad de corregir grandes emisiones instantáneas para eficiencia energética, En el API IBR, esta corrección se hace para eventos instantáneos que excedan de una masa libera de 4536kg [10000lb] al dividir el área de consecuencia calculada entre el factor de ajuste eneff dado por la ecuación 3.18.

Nótese que el ajuste descrito para la ecuación 3.18 no aplica a emisiones continuas

5.8.6 Mezclado de resultados basado en el tipo de emisiónLos cálculos de área de consecuencia de nivel 1 arrojan resultados significativamente diferentes dependiendo de si usan las ecuaciones de área continua o instantánea. El factor de mezclado se determino como a continuación dependiendo del tipo de emisión.

a) para emisiones continuas – para aligerar los resultados para emisiones que estén cerca del punto de transición entre continuo e instantáneo (4536kg [10000lb] en 3 min. o una velocidad de emisión de 25.2kg/s [55.6lb/s], se utilice el factor de mezclado dado por la ecuación 3.19,

Si las constante de la ecuación de instantáneo, no se provén en la tabla 5.8 y 5.9 para el fluido de referencia, entonces el factor de mezclado es dado por la ecuación 3.20.

b) para emisiones instantáneas – el mezclado no es necesario. Debido a que la definición de una emisión instantánea es aquella con una velocidad de emisión ajustada mayor a 25.2kg/s [55.6lb/s] (4536kg [10000lb] en 3 minutos, el factor de mezclado siempre será igual a 1,

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El área de emisión mezclada se calcula usando la ecuación 3.20. Note que esta área es proporcional a que tan cerca esta la velocidad de emisión actual a comparación de la velocidad de transición continuo/instantáneo.

5.8.7 Mezclado de resultados basados en AIT

El cálculo de áreas de consecuencia también permite resultados significativamente diferentes dependiendo de si la auto-ignición es o no es una ecuación de consecuencia posible a ocurrir. El análisis de consecuencias de nivel 1, las áreas de consecuencia se mezclan usando la ec 3.23.

El factor de mezcla de AIT se determina usando las siguientes ecuaciones

5.8.8 Determinación de las áreas de consecuencia inflamable final

Las áreas de consecuencia inflamable final se determinan como una probabilidad ponderada de las áreas de consecuencia inflamables individuales calculadas para cada tamaño de orificio. Esta es realizada para ambas áreas de consecuencia de daño de componente como de lesión de personal. La probabilidad ponderada utiliza las frecuencias genéricas de los tamaños de orificio de liberación seleccionados del párrafo 5.2La ecuación de probabilidad ponderada de as áreas de consecuencias de daño de componentes se da por la ecuación 3.27

La ecuación de probabilidad ponderada de áreas de consecuencia de lesión de personal se da por la ecuación 3.28.

En las ecuaciones 3.27 y 3.28, la frecuencia de fallo genérica total es como la calculada en la ecuación 3.2

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5.8.9 Procedimiento de cálculoa) PASO 8.1 – Seleccione el factor de reducción de mitigación del área consecuencia, factmit, de la tabla 5.10

b) PASO 8.2 – Para cada tamaño de orificio, calcule el factor de corrección de eficiencia de energía eneff, usando la ecuación 3.18.

c) PASO 8.3 – Determine si el fluido es de TIPO 0 o TIPO 1 de la tabla 5.1.

d) PASO 8.4 – Para cada tamaño de orificio, calcule las áreas de consecuencia de daño de componente para emisiones continuas no viables para auto ignición (AINL-CON). 1) Determine las constantes apropiadas a y b de la tabla 5.8. La fase de emisión, determinada en el PASO 1.4 se necesitará para asegurar la selección de las constantes correctas.

2) Si la emisión es un líquido y el fluido es TIPO 0, ocupe la ecuación 3.31 para el área consecuencia, véase párrafo 5.8.3, y la ecuación 3.32 para la velocidad de emisión.

3) Si la emisión es un gas o vapor y el fluido es de TIPO 0, o el fluido es de TIPO 1, utilice la ecuación 3.33 para el área consecuencia y la ecuación 3.34 para la velocidad de emisión efectiva.

PASO 8.5 – Para cada tamaño de orificio de liberación, calcule las áreas de consecuencia de daño de componente para emisiones continuas viables para auto ignición (AIL-CONT)1) Determine las constantes apropiadas a y b, Se necesitara de la fase de emisión determinada en PASO 1.4 para asegurar la selección de las constantes correctas.

2) Si el tipo de emisión es un líquido, de TIPI 0 o TIPO 1, utilice la ecuación 3.37 para calcular las áreas de consecuencia y la ecuación 3.38 para calcular la velocidad de emisión efectiva.

3) Si el tipo de emisión es gas o vapor, de TIPO 0 o TIPO 1, utilice la ecuación 3.39 para calcular las áreas de consecuencia y la ecuación 3.40 para calcular la velocidad de emisión efectiva.

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PASO 8.6 – Para cada tamaño de orificio de liberación, calcule las áreas de consecuencia para daño de componentes para emisiones instantáneas no viables para auto ignición (AINL-INST)1) Determine las constantes a y b apropiadas. La fase de emisión determinada en el PASO 1.4 será necesaria para asegurar la selección de las constantes correctas

2) Si la emisión es de tipo liquida y el fluido es TIPO 0, utilice la ecuación 3.43 para el área de consecuencia, véase párrafo 5.8.3, y la ecuación 3.44 para velocidad de emisión.

3) Si la emisión es gas o vapor y el fluido es de tipo 0, o si el fluido es de tipo 1, use la ecuación 3.45 para el área de consecuencia y la ecuación 3.46 para la velocidad de emisión efectiva.

g) PASO 8.7 – Para cada tamaño de orificio de liberación, calcule las áreas de consecuencia para daño de componentes para emisiones instantáneas viables para auto ignición (AIL-INST)1) Determine las constantes a y b apropiadas. La fase de emisión determinada en el PASO 1.4 será necesaria para asegurar la selección de las constantes correctas.

2) Si la emisión es de tipo liquida, TIPO 0 o TIPO 1, utilice la ecuación 3.49 para el calcula del área de consecuencia y la ecuación 3.50 para calcular la velocidad de emisión efectiva

3) Si la emisión es de tipo gas o vapor, TIPO 0 o TIPO 1, use la ecuación 3.51 para calcular el área de consecuencia y la ecuación 3.52 para calcular la velocidad efectiva de emisión.

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h) PASO 8.8 – Para cada tamaño de orificio de liberación, calcule las áreas de consecuencia de lesión de personal para emisiones continuas no viables para auto ignición (AINL-CONT)1) Determine las constantes a y b apropiadas. Se necesitará la fase de emisión determinada en el PASO 1.4 para asegurar la selección de las constantes correctas.

2) Calcule el área de consecuencia utilizando la ecuación 3.55 donde effrate es del PASO 8.4.

i) PASO 8.9 – Para cada tamaño de orificio de liberación, calcule el área de consecuencia para emisiones continuas viables para auto ignición. 1) Determine las constantes a y b apropiadas. Se necesitara la fase de emisión determinada en el PASO 1.4 para asegurar la selección correcta de las constantes.

2) Calcule el área de consecuencia utilizando la ecuación 3.58 donde effrate es del PASO 8.5

j) PASO 8.10 – Para cada tamaño de orificio de liberación, calcule el área de consecuencia para emisiones instantáneas no viables para auto ignición (AINL-INST)1) Determine las constantes a y b apropiadas. La fase de emisión determinada en el PASO 1.4 se necesitara para asegura la selección correcta de las constantes.

2) Calcule el área de consecuencia utilizando la ecuación 3.61 donde effrate es del PASO 8.6

k) PASO 8.11 – Para cada tamaño de orificio de liberación, calcule las áreas de consecuencia para emisiones instantáneas viables para auto ignición (AIL-INST)1) Determine las constantes a y b apropiadas. La fase de emisión determinada en el PASO 1.4 será necesaria para asegurar la selección de las constantes correctas.

2) Calcule el area de consecuencia utilizando la ecuación 3.64 donde effrate es del PASO 8.7

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l) PASO 8.12 – Para cada tamaño de orificio de liberación, calcule los factores de mezclado instantáneo/continuo usando las ecuaciones 3.19, 3.20 o 3.21 donde sea aplicable.

m) PASO 8.13 – Calcule el factor de mezclado AIT, usando las ecuaciones 3.24, 3.25, o 3.26, como se aplique.

n) PASO 8.14 – Calcule las áreas de consecuencia mezcladas continuo/instantáneo para el componente usando las ecuaciones de la 3.65 a 3.68 basada en las áreas de consecuencia calculadas en los PASOS 8.4, 8.5, 8.6, 8.7, 8.8, 8.9, 8.10 y 8.11, y el factor de mezclado continuo/instantáneo factIC del PASO 8.12

o) PASO 8.15 – Calcule las áreas de consecuencia mezcladas AIT para el componente usando las ecuaciones 3.69 y 3.70, basada en las áreas de consecuencia determinadas en el PASO 8.14 y el factor de mezclado AIT, factAIT calculado en el PASO 8.13. Las áreas de consecuencia resultante son las áreas de consecuencia inflamables de daño de componente y lesión de personal, CAcomdflam y CAinjflam, para cada uno de los tamaños de orificio de liberación en el PASO 2.2.

.

p) PASO 8.16 – Determine las áreas de consecuencia final (ponderadas al tamaño de orificio) para daño de consecuencia y lesión de personal usando las ecuaciones 3.71 y 3.72 basada en las áreas de consecuencia del PASO 8.15.

5.9 Determinación de Consecuencias Toxicas

5.9.1 Generalidades

Los fluidos tóxicos son similares a los inflamables en que no todas las emisiones toxicas resultan en un solo tipo de efecto. Por si mismos, el fluoruro de hidrogeno, amoniaco, y el cloro

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poseen solo un peligro toxico. Por otro lado, algunos materiales tóxicos, tales como sulfuro de hidrogeno (H2S) son tanto tóxicos como inflamables. Sin embargo, cualquier material toxico, al ser mezclado con hidrocarburos puede poseer peligros tóxicos e inflamables. En un análisis de consecuencias de nivel 1, el calculo de consecuencias toxicas se realizan utilizando análisis de riesgos en conjunto con modelos de dispersión atmosférica. Subsecuentemente, el procedimiento de nivel 1 se ha reducido al uso de ecuaciones simplificadas, similar al procedimiento descrito en el párrafo 5.8 para consecuencias inflamables.

5.9.2 Materiales tóxicos comunes en refinación

La determinación de consecuencias toxicas se ha simplificado usando el enfoque de análisis de consecuencias de nivel 1 para cuatro materiales tóxicos que contribuyen normalmente a los riesgos tóxicos de una refinería: fluoruro de hidrogeno (HF), sulfuro de hidrogeno (H2S), amoniaco (NH3) y cloro (Cl). El desarrollo del procedimiento de análisis de consecuencias para estos cuatro materiales se provee en el párrafo 5.9.6 y 5.9.7

5.9.3 Materiales tóxicos comunes en la industria química

El análisis de consecuencias de nivel 1 incluye otros diez químicos adiciónales comúnmente usados en la industria química como se describe en el párrafo 5.9.8

5.9.4 Fluidos representativos para mezclas toxicas

El modelado de emisiones donde el componente toxico es parte de una mezcla es un caso especial para el análisis de consecuencias de nivel 1. Para estos casos, el análisis de consecuencias de nivel 1 aun requiere la selección de un fluido representativo de la tabla 5.1 para los propósitos de determinación de la velocidad de emisión que es usada en la evaluación de consecuencias. El fluido representativo deberá ser seleccionado basándose en el punto de ebullición promedio, densidad y peso molecular de la mezcla, véase párrafo 5.1.2. Como una alternativa al uso de un fluido representativo para estimar la emisión de mezclas, el análisis de consecuencias de nivel 2 en su párrafo 6.0 deberá llevarse a cabo realizando un análisis de la composición del fluido y la emisión de la mezcla más riguroso.

5.9.5 Determinación de velocidad y masa de emisiones toxicas.

La velocidad o masa de una emisión toxica a ser utilizada en un análisis de consecuencias se determina en basa a la fracción masa del componente toxico, mfracTOX, que esta presente en el fluido de emisión.

Para fluidos tóxicos puros (mfracTOX= 1.0) la velocidad de emisión toxica rateTOX, es igual a velocidad de emisión, calculada en el párrafo 5.3 y la masa de emisión toxica, massTOX, es igual a la masa de emisión basada el párrafo 5.7. Para mezclas, la velocidad de emisiones toxicas y masa de emisión se modifican en base al porcentaje de componente toxico en la mezcla y en la fase de almacenamiento (liquido o vapor) de la mezcla. Nótese que el factor de reducción de magnitud facdl, para la consideración de sistemas de detección y aislamiento, no aplica en emisiones toxicas como para las emisiones inflamables, véase párrafo 5.6.

5.9.6 Estimación del Área de consecuencia toxica para HF y H2S

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a) el fundamento para el desarrollo de ecuaciones para consecuencia toxica de Acido fluorhídrico y H2S se provee en el Anexo 3.A. Para la determinación de áreas de consecuencia, se supondrá que la fase de emisión siempre será gas o vapor. b) Las áreas de consecuencia toxica para emisiones continuas de HF o H2S puede ser calculada mediante el uso de la ecuación 3.75.

Nótese que para las emisiones continuas, la velocidad de emisión toxica, rateTOX, se usa como una entrada para la ecuación 3.75. las constantes c y d a usarse en la ecuación 3.75 se usan en la tabla 5.11 como una función de la duración de la emisión. Es aceptable la interpolación entre curvas utilizando una duración actual (definido en el párrafo 5.9.10)c) Las áreas de consecuencia toxicas para emisiones instantáneas de HF o H2S como una función de la velocidad de emisión puede ser calculada mediante la ecuación 3.76.

Nótese que para emisiones instantáneas, la masa de emisión toxica, massTOX, se usa como un entrada de la ecuación 3.76. Las constantes c y d que se usan en la ecuación 3.76 se proveen en la tabla 5.11

5.9.7 Estimación de áreas de consecuencia toxica para amoniaco y cloro

a) el fundamento para el desarrollo de las ecuaciones de consecuencia toxica para amoniaco y cloro se dan en el Anexo 3. Para la determinación de áreas de consecuencias, se hace la suposición de que la fase de emisión siempre será vapor o gas. b) las áreas de consecuencia toxicas para emisiones continuas de amoniaco o cloro como una funcion de la velocidad de emisión puede calcularse usando la ecuación 3.77.

Note que para emisiones continuas, la velocidad de emisión nociva, rateTOX, es utilizada como entrada en la ecuación 3.77. Las constantes e y f para la ecuación 3.77 se proveen en la tabla 5.12 como una función de la duración de la emisión. La interpolación entre las curvas utilizando una duración real es aceptable. c) Las áreas de consecuencia toxica para emisiones instantáneas de Amoniaco y Cloro como una función de la velocidad de emisión puede ser calculada por medio de la ecuación 3.78.

Note que para emisiones instantáneas, la masa de emisión toxica, se usa como una entrada a la ecuación 3.78. Las constantes e y f para la ecuación 3.78 se proveen en la tabla 5.12.

5.9.8 Estimación de áreas de consecuencia toxica para químicos comunes adicionales

a) El fundamento para el desarrollo de las ecuaciones de consecuencia toxica para los tres químicos adicionales mostrados abajo, se provee en el Anexo 3.A. Para la determinación de áreas de consecuencia, se hace la suposición de que la fase de emisión puede ser ya sea vapor, liquido o polvo. Adicionalmente, las ecuaciones de consecuencia se desarrollaron de manera que solo se requieren ecuaciones de emisiones continuas.

1) Cloruro de Aluminio (AlCl3) – polvo2) Monóxido de Carbono (CO) – solo gas3) Cloruro de Hidrogeno (HCl) – solo gas

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4) Acido Nítrico – gas o liquido5) Dióxido de Nitrógeno (NO2) – gas o líquido6) Fosgeno (COCl2) – gas o líquido7) Di izo cianato de tolueno (TDI) – solo liquido8) Etilenglicol monoetil éter (EE) – gas o liquido9) Oxido de etileno (EO) – solo gas10) Oxido de propileno (PO) – gas o liquido

b) Los procedimientos de análisis de consecuencias de nivel 1 para estos químicos han sido desarrollados de una manera similar a la del amoniaco y cloro, y son ampliamente descritos en el Anexo 3.A.c) El área de consecuencia toxica puede ser aproximada como una función de la duración (excepto para el AlCl3) usando la ecuación 3.77 y las constantes e y f provistas en la tabla 5.13.

5.9.9 Descarte por concentración del material

Como una regla general, no es necesario el evaluar una emisión toxica si la concentración del fluido almacenado dentro del componente o equipo se encuentra por debajo del valor IDLH (Inmediatamente Dañino para la salud y la vida). Para el HF, este es de 30ppm, para H2S es de 100ppm, para NH3 es de 300ppm y para Cl es de 10ppm. Otros valores IDLH se proveen en la tabla 5.14.

5.9.10 Duración de la emisión

Las consecuencias toxicas potenciales se estiman usando tanto la duración de la emisión como la velocidad de emisión, mientras que el impacto inflamable se basa solamente en la magnitud de la emisión, p. ej. Velocidad o masa. La duración de la emisión depende de los siguientes:a) El inventario en el equipo y en los sistemas conectadosb) Tiempo para detectar y aislar la fugac) Cualquier medida de respuesta que se deba tomarEn el análisis de consecuencias de nivel 1, la máxima duración de emisión se fija como una hora, por las siguientes dos razones;a) Se espera que el personal de respuesta a emergencias de la planta emplee un

procedimiento de paro e inicie una combinación de medidas de mitigación para limitar la duración de la emisión.

b) Se espera que el personal ya sea que se mueva del área o sea evacuado por el personal de respuesta de emergencias dentro de la primera hora de la exposición inicial.

La duración de la emisión puede ser estimada debido a que el inventario en el sistema esta dividido debido a su velocidad inicial de emisión. Mientras que la duración calculada pueda exceder una hora, puede que existan sistemas colocados que acorten significativamente este tiempo, tales como válvulas de aislamiento y sistemas de detección de fugas de rápida acción. Los tiempos deberán ser determinados en una base caso por caso. La duración de fuga ld, deberá ser calculada para cada tamaño de orificio de liberación como un mínimo de:

a) Una horab) Masa de inventario (masa disponible) dividida por velocidades de emisión (véase párrafo

5.7)c) Duración máxima de fuga, ldmax enlistada en la tabla 5.7

5.9.11 Probabilidades de resultantes toxicas

En el evento la emisión puede involucran tanto salientes toxicas como inflamables, se asume que ya sea la saliente inflamable consuma al material toxico, o que el material toxico que este disperso en el material inflamable tenga consecuencias insignificantes. En este caso, la

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probabilidad de eventos tóxicos es la frecuencia remanente de no ignición (p. ej. La probabilidad de dispersión segura).

5.9.12 Consecuencias de Emisiones Conteniendo Múltiples Químicos Tóxicos.

Las consecuencias resultantes de la emisión de químicos de multicomponentes tóxicos son poco comunes, pero pueden manejarse en la IBR API. En este caso, las áreas de consecuencias se determinan para cada uno de los componentes tóxicos individuales dentro de la mezcla. El área de consecuencia toxica global es la mayor de las áreas toxicas individuales.

5.9.13 Efecto de las medidas de mitigación en emisiones toxicas

Hasta este punto, las capacidades de detección y aislamiento se ha tomado en cuenta en el cálculo de la cantidad de material que puede ser liberado durante un evento de perdida de contenido, véase párrafo 5.7.1. Sin embargo, pueden existir sistemas adicionales, tales como aspersores de agua colocados, que puedan mitigar una emisión una vez que el material haya alcanzado la atmósfera.La eficacia de los sistemas de mitigación puede ser considerada simplemente por una IBR API al reducir la velocidad de emisión, así como la duración para emisiones continuas, o al reducir la masa de emisión de emisiones instantáneas. El analista IBR necesitara proveer sus propios factores de reducción, basado en la efectividad de diseño en particular del sistema de aspersores o tecnología pasiva de mitigación.Donde la mitigación sea una cuestión importante, se deberá consulta a especialistas para obtener una entrada precisa para el análisis IBR API. Por ejemplo, es posible el mitigar emisiones de HF con aspersores de agua. Sin embargo, la fracción de HF removida por el agua puede variar desde 0% hasta el 100% dependiendo del tamaño de la emisión, el tamaño de gota, velocidad de flujo y orientación del aspersor, además de muchas otras variables.

5.9.14 Determinación del área de consecuencia toxica final.

Las áreas de consecuencia toxica finales se determinan como un promedio ponderado de las áreas de consecuencia calculadas para cada tamaño de orificio. Esto solo se realiza para las áreas de consecuencia de lesión de personal, debido a que las emisiones toxicas no tienen una resultante de daño de componentes. La probabilidad ponderada utiliza la frecuencia genérica del tamaño de orificio obtenida en el PASO 2.3. La ecuación 3.80 se usa para calcular la probabilidad ponderada de áreas de consecuencias toxicas.


a) PASO 9.1 – para cada tamaño de orificio de liberación seleccionado en el PASO 2.2, calcular la duración efectiva de la emisión toxica usando la ecuación 3.79b) PASO 9.2 – determine el porcentaje toxico del componente toxico mfracTOX, en el material de la emisión. Si el fluido es un fluido puro, mfracTOX=1.0 Note que si existe mas de un componente toxico la mezcla de fluido liberada, el procedimiento se puede repetir para cada componente toxico.

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c) PASO 9.3 – para cada tamaño de orificio de liberación, calcule la velocidad de emisión, rateTOX, y masa de emisión, xmassTOX, a ser utilizada en el análisis de consecuencias toxicas usando las ecuaciones 3.73 y 3.74. d) PASO 9.4 – para cada tamaño de orificio de liberación, calcule el área de consecuencia toxica1) HF Acido y H2S – Calcule CATOX, usando la ecuación 3.75 para emisiones continuas o la ecuación 3.76 para emisiones instantáneas, las constantes utilizadas en estas ecuaciones son de la tabla 5.112) Amoniaco y Cloro – Calcule CATOX, usando la ecuación 3.77 para emisiones continuas o la ecuación 3.78 para emisiones instantáneas, las constantes utilizadas en estas ecuaciones son de la tabla 5.123) Para todos los otros fluidos de nivel 1 – calcule la CATOX usando la ecuación 3.78 para ya sean emisiones continuas o instantáneas, las constantes para usar esta ecuación son de la tabla 5.13.e) PASO 9.5 – si existen componentes tóxicos adicionales en la mezcla de fluido liberado, se deberán repetir los pasos 9.2 a 9.4 para cada componente tóxico.f) PASO 9.6 – determine las áreas de consecuencia toxica finales para lesión de personal de acuerdo a la ecuación 3.80

5.10 Determinación de Consecuencias No-inflamables, no-toxicas

5.10.1 Generalidades

Las consecuencias asociadas con materiales que no son inflamables o tóxicos, no son tan severos como las de otros materiales, sin embargo, aun así pueden resultar en lesiones graves al personal o daño al equipo.

5.10.2 Consecuencias de fugas de vapor

El vapor representa un peligro para el personal que esta expuesto a vapor a altas temperaturas. Las fugas de vapor no resultan en una consecuencia de daño de componentes. En general, el vapor se encuentra a 100°C [212°F] inmediatamente después de haber salido por un orificio en el equipo. Dentro de unos pocos pies, dependiendo de su presión, el vapor empezará a combinarse con el aire, se enfriara y condensara. A una concentración de cerca del 20%, la mezcla vapor/aire se enfría a una temperatura aproximada de 60°C [140°F]. El enfoque aquí es considerar que la lesión ocurre solamente sobre los 60°C [140°F]. Esta temperatura fue seleccionada como el umbral para las lesiones al personal, y es sobre esta temperatura sobre la cual la OSHA requiere que las superficies calientes se aíslen para proteger de lesiones por quemadura del personal.Para determinar una ecuación para el área de consecuencia de una emisión continua de vapor, se corrieron cuatro casos a través de un software de dispersión atmosférica para la variación de presión de vapor. Un grafico de la velocidad de emisión contra el área cubierta por un 20% de concentración de vapor muestra una relación lineal de acuerdo la ecuación 3.81.

Para casos de emisión instantánea, se modelaron cuatro masas de vapor, y la relación entre la masa de emisión y el área de consecuencia al 20% de concentración de vapor puede encontrarse de acuerdo con la ecuación 3.82.

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Para emisiones no inflamables de vapor, el mezclado continuo/instantáneo de resultados deberá llevarse a cabo de acuerdo al párrafo 5.8.6. El factor de mezclado factIC para fugas de vapor se calcula usando la ecuación 3.83

5.10.3 Consecuencias de fugas acidas y cáusticas

Para ácidos/cáusticos que solo tienen consecuencias de tipo salpicadura, el agua se eligió como fluido representativo para determinar el área de consecuencia personal. Las fugas acidas o cáusticas no tienen como resultado consecuencias de daño de componentes. El área de consecuencia se definió como un área semicircular de 180° cubierta por un spray del líquido, o lluvia. El modelado se realizó a tres presiones: 103.4kPa 206.8kPa y 413.7kPa [15psig, 30psig y 60psig] para cuatro tamaños de orificio de liberación (0.25in, 1in, 4in, 16in). Se modelaron solamente fugas continuas debido a que las emisiones instantáneas se consideran, no producen lluvia. Los resultados fueron analizados para obtener una correlación entre la velocidad de emisión y el área de consecuencia, y fue dividido entre 5 debido a que se cree que las lesiones serias al personal son probables de ocurrir solo en el 20% del área total de salpicadura del área calculada anteriormente,Las áreas de consecuencia resultantes para emisiones no inflamables de ácidos y cáusticos son calculadas usando las ecuaciones 3.84 y 3.85

Las constantes g y h mostradas en la ecuación 3.84, son función de la presión y pueden ser calculadas usando las ecuaciones 3.86 y 3.87 respectivamente.

Dado a que no existen consecuencias asociadas con la emisión instantánea de acido a cáustico, el factor de mezclado instantáneo continuo factIC es igual a 0.0

5.10.4 Mezclado de Resultados Basado en el Tipo de Emisión

Los cálculos de área de consecuencias de nivel 1 permiten la diferencia significativa de resultados dependiendo de si se usaron ecuaciones para cálculo de área para continuas o para instantáneas. Las consecuencias de lesión de personal no-inflamables, no-toxicas por fugas de vapor o acido se pueden calcular para cada tamaño de orificio usando la ecuación 3.88

Note que no es necesario el calcular el área de daño para componente para emisiones no inflamables de vapor o acido/cáustico

5.10.5 Determinación de las áreas de consecuencia no-inflamables, no-toxicas finales

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Las arreadse consecuencias no inflamables, no toxicas finales se determinan como el promedio ponderado de cada área de consecuencia calculada para cada uno de los tamaños de orificio. Esto solo se realiza para áreas de consecuencia de lesiones de personal, debido a que estas consecuencias no tienen como resultado el daño de componentes. La probabilidad ponderada utiliza las frecuencias genéricas de los tamaños de orificio como proporcionados en la Tabla 4.1 de la Parte 2. La ecuación 3.90 se usa para calcular el área ponderada de consecuencias no inflamables, no toxicas por vapor o emisiones acidas o cáusticas.

El termino CAleakinj en la ecuación 3.90 representa las areas de daño a personal de cada uno de los tamaños de orificio ya sea debido a emisiones de vapor o de acido como se describió en el párrafo 5.10.2 y 5.10.3


a) PASO 10.1 – para cada tamaño de orificio de liberación, calcule el área de consecuencia no inflamable, no toxica1) para vapor – Calcule CACONT usando la ecuación 3.81 y CAINST usando la ecuación 3.822) para ácidos y bases – calcule CACONT usando las ecuaciones 3.84, 3.86, 3.87. Note que no se proporciona los datos para una emisión instantánea, por lo tanto CAINST = 0.0b) PASO 10.2 – para cada tamaño de orificio, calcule el factor de mezclado instantáneo/continuo factIC. Para vapor, use la ecuación 3.83, para ácidos y bases factIC=0.0

c) PASO 10.3 – para cada tamaño de orificio de liberación, calcule el área de consecuencia mezclada de lesión de personal no toxica-no inflamable, para fugas de acido y de vapor CAleakinj, usando la ecuación 3.88 basada en las áreas de consecuencia del PASO 10.1 y el factor de mezclado factIC del paso 10.2. Nótese que no hay necesidad de calcular el área de daño de componente para emisiones no inflamable de nivel 1:

d) PASO 10.4 – determine las áreas de consecuencia no inflamables no toxicas finales para lesión de personal usando la ecuación 3.90 basándose en las áreas de consecuencia calculadas para cada tamaño de orificio en el PASO 10.3. Note que no existe necesidad de calcular las áreas de consecuencia para daño de componentes en emisiones no inflamables,

5.11 Determinación de las Áreas de Consecuencia de Daño a Componentes y Lesión a Personal


Las áreas de consecuencia final para el daño a componentes y lesión a personal son las areas máximas de aquellas calculadas para:

a) Consecuencias Inflamables, véase párrafo 5.8b) Consecuencias Toxicas, véase párrafo 5.9c) Consecuencias no inflamables y no toxicas, véase párrafo 5.10

5.11.2 Área de Consecuencia de Daño de Componente Final

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El área de consecuencia final para daños de componentes es:

Note que las áreas consecuencia de daño de componente para emisiones toxicas, no inflamable, emisiones no toxica son todas igual a cero, el área final de consecuencia de daño de componente es igual al área calculada en emisiones inflamables.

5.11.3 Área de consecuencia final de lesión de personal

El área de consecuencia final de lesión de personal es:

5.11.4 Área final de consecuencia

El área final de consecuencia es:


a) PASO 11.1 – calcule el área final de consecuencias de daño a componentes CAcomd, usando la ecuación 3.94

b) PASO 11.2 – calcule el área final de consecuencias de lesión a personal CAinj, usando la ecuación 3.95

5.12 Determinación de las consecuencias financieras


Existen muchos costos asociados con cualquier falla de equipo en una planta de procesos. Estos incluyen, pero no se limitan a:

a) costo de reparación y reemplazo de equipob) costo de daño a los equipos circundantes en áreas afectadasc) costos asociados con perdidas de producción e interrupción de negocios como resultado

del paro para reparar o reemplazar el equipo dañadod) costos debido a las lesiones potenciales asociadas con la fallae) costos de limpieza ambiental

El enfoque utilizado en el IBR API es el de considerar todos estos costos en ambos en base al equipo especifico y en base al área afectada. Así, cualquier falla (perdida de contenido) tiene costos asociados a ella, aun cuando la emisión de material peligroso no resulte en el daño de otros equipos en la unidad o daños serios al personal. Reconociendo y utilizando este hecho presenta un valor más realista de las consecuencias asociadas con la falla. Dado que los costos incluyen más que la interrupción de negocios, el enfoque utilizado para los análisis cuantitativos del IBR API se llama enfoque de consecuencias financieras.

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Las consecuencias financieras de la pérdida de contenido y subsiguiente emisión de materiales peligrosos pueden ser determinadas al sumar los costos individuales discutidos anteriormente.

El método básico de análisis de riesgo presentado en el IBR API no ha cambiado en cuanto el análisis de riesgos financieros. El riesgo sigue siendo calculado como la consecuencia de falla (ahora expresado como costo en dólares) por la probabilidad de falla. Para un análisis riguroso y flexible, las consecuencias (costos) se evalúan a un nivel de tamaño de orificio. El riesgo es también evaluado al nivel de tamaño de orificio de liberación al usar la probabilidad de falla asociada con cada tamaño de orificio. El riesgo total es calculado como la suma de los riesgos de cada tamaño de orificio de liberación.

5.12.2 Costo de Daño de Componente

El método elegido para estos cálculos opera bajo la presunción de que hay un costo especifico asociado con cada posible escenario de fuga (tamaño de orificio de liberación), y que estos son únicos para cada tipo de componente. Este enfoque fue elegido basado en las inherentes diferencias en los costos asociados con la reparación de componentes teniendo daños por pequeños orificios a comparación de aquellos que han tenido un daño severo como tal seria el caso de un equipo tuviera ruptura.Un orificio pequeño en un sistema de tuberías puede en ocasiones ser reparado con un pequeño o nulo impacto en la producción al usar una abrazadera temporal hasta que la reparación permanente pueda ser programada durante los paros normales de mantenimiento. Los agujeros más grandes generalmente no permiten esta opción, y los costos de reparación mas los de paro se incrementan en gran manera. Los costos de daño de componente, “holecost” (costo de agujero), para diferentes tamaños de orificio de liberación para cada componente se muestran en la tabla 5.15. Información sobre el costo de falla de componentes reales deberá usarse de existir. Las fuentes citadas fueron usadas para no involucrar el reemplazo de todos los soportes, etc. Los costos de reparación y reemplazo presentados no reflejan un costo real de instalado.Las estimaciones de costos mostradas en la tabla 5.15 están basadas en precios de acero al carbón. Se sugiere para un análisis cuantitativo IBR API que estos costos se multiplique por el factor de costo de material, matcost, para otros materiales. La tabla 5.16 muestra valores sugeridos para factores de costo de material. Estos factores están basados en una variedad de fuentes de datos de fabricante y citaciones de costos.El costo de consecuencia para reparar o reemplazar el componente que ha sido dañado es la probabilidad ponderada de los costos individuales de reparación determinados para cada tamaño de orificio de liberación, y se calcula utilizando la ecuación 3.98. La probabilidad ponderada utiliza las frecuencias genéricas de los tamaños de orificio de la tabla 4.1 en la parte 2.

5.12.3 Costos de daño a equipos cercanos en el área afectada

Es necesario el calcular los costos de daño a componentes de otros equipos que estén en las cercanías de la falla, si la falla resulta en un evento inflamable (o explosivo). Las emisiones toxicas no resultan en daños a equipos cercanos. Generalmente, un valor constante del costo de reemplazo de unidad de proceso, equipcost, se usa en el enfoque de análisis cuantitativo IBR API. En otras palabras, como un punto de inicio el costo promedio de otros componentes de equipos cercanos rodeando cualquier componente es aproximadamente el mismo sin importar

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su localización dentro de la unidad de proceso. Esto puede ser refinado para componentes individuales permitiendo que el valor establecido sea sobrescrito con un valor mayor o menor donde sea apropiado. Los costos de consecuencia para reparar o reemplazar componentes vecinos que han sido dañados en el área afectada, es el promedio ponderada de los costos del área afectada determinada para tamaño de orificio, y es calculado usando la ecuación 3.99. La probabilidad ponderada utiliza las frecuencias genéricas de tamaño de orificio de liberación en la tabla 4.1 de la Parte 2.

5.12.4 Costos de Interrupción de Negocios

Los costos asociados con una interrupción de labores esta determinado basado la cantidad de perdida de tiempo (y de producción) asociada con la reparación de daños de una pieza de equipo especifica que ha tenido una perdida de contenido (debido a orificios o ruptura) así como el tiempo perdido asociado con la reparación de equipos vecinos en el área de la planta afectada por la emisión. a) Para cada tamaño de orificio, se presenta un tiempo estimado de inactividad para cada tipo de equipo, Outage, en la tabla 5.17. Se asume que las bombas centrifugas tienen un relevo en línea, así que se supone el que no existirá un tiempo de inactividad asociado con la falla de este tipo de equipos. La probabilidad ponderada de tiempo de inactividad requerido para la reparación de daños para un equipo específico es dada por la ecuación 3.100. La ponderada utiliza las frecuencias genéricas de los tamaños de oficios provistos en la tabla 4.1 de la Parte 2.

b) Si un componente presenta una falla (perdida de contenido a través de un agujero o ruptura) resultante en el área afectada (área consecuencia), el costo de tiempo de inactividad para el reemplazo o reparación de equipos vecinos en el área afectada se deberá considerar. El tiempo de inactividad asociado con la reparación de equipos vecinos en el área afectada es calculado con la ecuación 3.101

c) El costo de la interrupción de labores con reparación de equipos dañados es igual a los costos asociados con la producción perdida debido al paro de las instalaciones.

5.12.5 Costos de lesiones potenciales

Otro costo a considerar cuando ocurre una falla es el costo de lesiones potenciales. Cuando un negocio toma en cuenta los costos de lesión en un esquema de gestión de riesgos, se puede invertir los recursos apropiados para prevenir que estas lesiones ocurran. Así como la falla de considerar los costos laborales de un evento de área no afectada puede llevar a devaluar este evento con respecto al riesgo, si no se consideran los costos de lesión, entonces se puede presentar un riesgo que no este considerado dentro de los recursos de inspección. En el análisis de consecuencias de nivel 1, una densidad de población constante, popdens, se usa como un predeterminado para todos los equipos en la unidad. Este valor predeterminado puede ser sobrescrito por uno mayor o menor dependiendo de la localización especifica de

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equipos con respecto a los cuartos de control, andadores, caminos, etc. Además de la densidad de población, el costo por individuo, injcost, afectado debe ser agregado. Este valor debe ser lo suficientemente alto para representar adecuadamente desde los costos típicos de una lesión laboral hasta una lesión fatal. Al asignar este valor, se deben tomar en cuenta las siguientes consideraciones:a) Cualquier estándar de la compañía existente para tales cálculosb) Costos locales médicos y de compensación asociados con una discapacidad a de largo plazoc) Costos de acuerdos legalesd) Costos indirectos tales como el incremento del control regulatorio, pérdida de reputación,

etc.Los costos asociados con las lesiones de personal se calculan usando la ecuación 3.103

5.12.6 Costos de limpieza ambiental

Las consecuencias ambientales como resultado de la perdida de contenido puede ser un costo significativo y debe ser agregado a otros costos incluidos multas y otras penalidades financieras. El método representado aquí se basa en la cantidad de material derramado al suelo, el número de días para la limpieza del derrame y los peligros ambientales asociados con las propiedades del fluido liberado.El costo de limpieza depende de donde la emisión tienda a derramarse. Los derrames en pasos de agua por ejemplo serán mucho más costosos que derrames sobre suelo. Los derrames que se filtran bajo tierra también serán más costosos que los que permanecen sobre suelo. El costo ambiental, envcost, en $/Bbl, deberán ser provistos como un estimado al analista. Los costos de limpieza solo aplican con fluidos que son liberados como líquidos de acuerdo al párrafo 5.1.6. Solo los líquidos están considerados a tener un potencial para costos ambientales. Adicionalmente, se asume que cualquier líquido con un punto de ebullición menor a 93º C [200º C] se podrá evaporar y su costo ambiental será despreciable. Además, si la emisión es viable para auto ignición, los costos ambientales no deberán ser incluidos debido a que la emisión es más probable que se encienda y se queme. La cantidad de material liberado durante un evento de emisión en cada tamaño de orificio evaluado, xmass, se determinó en el párrafo 5.7. La fracción de emisión que necesite ser limpiado es en función de que tan probable es que el fluido se evapore. En la tabla 5.18, se presentan estimados de la fracción de material evaporado, fracevap, en función de su NBP. Como una alternativa, las siguientes ecuaciones pueden ser utilizadas para estimar, fracevap.

El volumen de derrame que requiere limpieza puede ser calculado usando la ecuación 3.105 para cada tamaño de orificio de liberación usando la densidad del fluido liquido (véase tabla 5.1) y la fracción de emisión que no se evapora.

El volumen final de derrame a ser limpiado es el promedio ponderado de los volúmenes de derrame para cada tamaño de orificio de liberación. La probabilidad ponderada utiliza las frecuencias genéricas de tamaño de orificio provistas en la tabla 4.1 de la parte 2. El costo ambiental de limpieza del volumen ponderado de derrame se calcula usando la ecuación 3.106.

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a) PASO 12.1 – Calcule los costos (consecuencia en $) para la reparación de una pieza especifica de equipo FC, usando la ecuación 3.98 con los costos de daño de tamaño de orifico de la tabla 5.15 y las frecuencias genéricas de tamaño de orificio del PASO 2.2. El factor de costo de material, matcost, se obtiene de la tabla 5.16.

b) PASO 12.2 – Calcule los costos de daño de los equipos vecinos en el área afectada, FCaffa, usando la ecuación 3.99 y el área de consecuencia de daño de componente ponderada, FCcond, calculada en el PASO 11.1. El factor de costo de equipo, equipcost, es el costo de reemplazo de equipo de unidad en $/m2 [$ft2].

c) PASO 12.3 – Para cada tamaño de orificio de liberación, calcule los costos de interrupción laboral debido a los días de paro requeridos para la reparación del daño de equipo.

1) Calcule el tiempo de paro ponderado para la reparación de una pieza especifica del equipo usando la ecuación 3.100 y la tabla 5.17

2) Calcule el tiempo de inactividad requerido para la reparación de equipos vecinos en el área afectada FCaffa, calculada en el PASO 12.2.

3) Calcule el costo de interrupción laboral, FCprod, usando la ecuación 3.102. El costo de producción, prodcost, es el costo de la perdida de producción en la unidad $/día.

d) PASO 12.4 – Calcule los costos asociados con las lesiones de personal usando la ecuación 3.103 y el área de consecuencia de lesión de personal calculada en el PASO 11.2. La densidad de población de la unidad, popdens, es el numero promedio de personal en la unidad por m2 [personal/ft2]. El costo de lesión de personal, injcost es el costo incurrido por la compañía como un resultado de lesión seria o muerte del personal.

e) PASO 12.5 – Calculo de costos asociados con limpieza ambiental.1) Estime el volumen de derrame para cada tipo de tamaño de orificio, usando la

ecuación 3.105, la masa liberada del PASO 7.3 y la densidad de líquido del fluido y fracción de evaporación obtenida en la tabla 5.18.

2) Calcule los costos ponderados de limpieza ambiental, usando la ecuación 3.106 y el volumen de derrame calculado para cada tamaño de orificio volenv. El costo ambiental, envcost, son los costos de limpieza ambiental, $/bbl

f) PASO 12.6 – Calcule las consecuencias financieras totales usando la ecuación 3.97, el cual es la suma de los costos determinados desde el 12.1 al 12.5.

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5.14 Tablas

Tabla 5.1 – Lista de fluidos representativos disponibles para el Análisis de Nivel 1

Fluidos Representativos

TIPO de fluido(véase 5.1.5)

Ejemplos de Materiales Aplicables

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Tabla 5.2 – Propiedades de los Fluidos Representativos Usados en el Análisis de Nivel 1

41


Tabla 5.2 – Propiedades de los Fluidos Representativos Usados en el Análisis de Nivel 1

42


43

Los materiales pirofóricos, por definición se auto encienden, y por lo tanto se asume un valor muy bajo de AIT

Las unidades del conversión de


Tabla 5.2M – Propiedades de los Fluidos Representativos Usados en el Análisis de Nivel 1

44


Tabla 5.2M – Propiedades de los Fluidos Representativos Usados en el Análisis de Nivel 1

45

Los materiales pirofóricos, por definición se auto encienden, y por lo tanto se asume un valor muy bajo de AIT


Tabla 5.3 – Pautas para la determinación de la fase del fluido en un Análisis de consecuencias de Nivel 1

Fase del fluido a condiciones normales de operación

(almacenamiento)

Fase del fluido a condiciones ambiente

(después de emisión)

Determinación de la fase final IBR API para el calculo de

consecuencias

Gas Gas Modelar como gasGas Liquido Modelar como gas

Liquido Gas

Modelar como gas a menos que el punto de ebullición del fluido a

condiciones ambiente sea mayor a 80°F entonces, modelar como un

liquidoLiquido Liquido Modelar como liquido

Tabla 5.4 – Tamaños de orificios de liberación y áreas usadas en los análisis de consecuencias nivel 1 y 2 IBR API

Numero de Orificio de Liberación

Tamaño de orificio de liberación

Rango de diámetro del orificio (plg)

Diámetro de orificio de liberación, dn

(plg)1 Pequeño 0 – ¼ d1 =0.252 Mediano >¼ - 2 d2 = 13 Grande >2 – 6 d3 = 44 Ruptura >6 d4 = min [D, 16]

Tabla 5.4M – Tamaños de orificios de liberación y áreas usadas en IBR API

Numero de Orificio de Liberación

Tamaño de orificio de liberación

Rango de diámetro del orificio (plg)

Diámetro de orificio de liberación, dn

(plg)1 Pequeño 0 – 6.4 d1 =0.642 Mediano >6.4 – 51 d2 = 253 Grande >51 – 152 d3 = 1024 Ruptura >152 d4 = min [D, 406]

Tabla 5.5 – Pautas de evaluación de los sistemas de detección y aislamiento

Tipo de sistema de detección Clasificación de detección

Instrumentación diseñada específicamente para detectar perdidas de material por cambio de condiciones de operación (p. ej. Perdida de presión o de flujo) en el sistema.

A

Detectores situados para determinar cuando el material se presenta fuera de un recipiente presurizado

B

Detección visual, cámaras o detectores con cobertura C

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limitadaTipo de sistema de Aislamiento Clasificación de

AislamientoSistemas de aislamiento o apagado activado directamente a la instrumentación del proceso o detectores, sin la intervención del operador

A

Sistemas de aislamiento o apagado activado por operadores en el cuarto de control u otras ubicaciones remotas a la fuga.

B

Aislamiento dependiente de válvulas operadas manualmente C

Tabla 5.6 – Ajustes a la emisión basados en los sistemas de detección y aislamiento

Clasificación del sistema Ajuste a la magnitud de la emisión

Factor de reducción factdiDetección Aislamient

o

A A Reducción de la tasa de emisión o masa en un 25%

0.25

A B Reducción de la tasa de emisión o masa en un 20%

0.20

A o B C Reducción de la tasa de emisión o masa en un 10%

0.10

B B Reducción de la tasa de emisión o masa en un 15%

0.15

C C No existen ajustes a la tasa de emisión o masa

0.00

Tabla 5.7 – Duraciones de fuga basadas en los sistemas de detección y aislamiento

Evaluación del sistema de detección

Evaluación del sistema de aislamiento

Duración máxima de fuga, ldmax

A B20 minutos para fugas de ¼ plg10 minutos para fugas de 1plg5 minutos para fugas de 4plg

A B30 minutos para fugas de ¼ plg20 minutos para fugas de 1plg10 minutos para fugas de 4plg

A C40 minutos para fugas de ¼ plg30 minutos para fugas de 1plg20 minutos para fugas de 4plg

B A o B40 minutos para fugas de ¼ plg30 minutos para fugas de 1plg20 minutos para fugas de 4plg

B C1 hora para fugas de ¼ plg

30 minutos para fugas de 1plg20 minutos para fugas de 4plg

C A, B o C1 hora para fugas de ¼ plg

40 minutos para fugas de 1plg20 minutos para fugas de 4plg

Tabla 5.7M – Duraciones de fuga basadas en los sistemas de detección y aislamiento

Evaluación del Evaluación del Duración máxima de fuga, ldmax

47


sistema de detección

sistema de aislamiento

A B20 minutos para fugas de 6.4mm10 minutos para fugas de 25mm5 minutos para fugas de 102mm

A B30 minutos para fugas de 6.4mm20 minutos para fugas de 25mm10 minutos para fugas de 102mm

A C40 minutos para fugas de 6.4mm30 minutos para fugas de 25mm20 minutos para fugas de 102mm

B A o B40 minutos para fugas de 6.4mm30 minutos para fugas de 25mm20 minutos para fugas de 102mm

B C1 hora para fugas de 6.4mm

30 minutos para fugas de 25mm20 minutos para fugas de 102mm

C A, B o C1 hora para fugas de 6.4mm

40 minutos para fugas de 25mm20 minutos para fugas de 102mm

Tabla 5.8 – Constantes de ecuaciones de consecuencias inflamables de daño a componentes

48


Tabla 5.8M – Constantes de ecuaciones de consecuencias inflamables de daño a componentes

49


50


Tabla 5.9 – Constantes de ecuaciones de consecuencias inflamables de lesiones a personal

51


Tabla 5.9M – Constantes de ecuaciones de consecuencias inflamables de lesiones a personal

52


Tabla 5.10 – Ajustes a consecuencias inflamables debido a sistemas de mitigación

Sistema de Mitigación Ajuste al Área de Consecuencia

Factor de Reducción de Área de

Consecuencia, factmit

Desfogue de inventario, acoplado con sistemas de

aislamiento de clasificación B o mayor

Reduce el área de consecuencia en un 25% 0.25

Sistemas de inundación y monitores de agua contra

incendios


Solamente monitores de agua contra incendio


Sistema de aspersores de espuma


Tabla 5.11 – Constantes de ecuaciones para consecuencias toxicas para emisiones gaseosas de Acido HF y H2S

Tabla 5.12 – Constante de ecuaciones de consecuencia toxica para emisiones gaseosas de amoniaco y cloro

53


Tabla 5.12M – Constante de ecuaciones de consecuencia toxica para emisiones gaseosas de amoniaco y cloro

54


Tabla 5.13 – Ecuaciones de consecuencia toxicas para emisiones continuas gas o liquido de químicos misceláneos

55


Tabla 5.13 – Ecuaciones de consecuencia toxicas para emisiones continuas gas o liquido de químicos misceláneos

56


Tabla 5.13M – Ecuaciones de consecuencia toxicas para emisiones continuas gas o liquido de químicos misceláneos

57


Tabla 5.13M – Ecuaciones de consecuencia toxicas para emisiones continuas gas o liquido de químicos misceláneos

58


Tabla 5.14 – Criterios de Impacto toxico para Tóxicos Químicos

Nota: Las áreas sombreadas en la tabla superior designan a los fluidos tóxicos y criterios de impacto toxico modelados en el análisis de consecuencias de nivel 1 descrito en 5.9. En el análisis de consecuencias de nivel 2 se requiere de todos los datos para todos los otros fluidos y criterios de impacto toxico

59


Tabla 5.15 Costos por Daño a Componentes

60


Tabla 5.16 Factores de Costo de material

61


Tabla 5.17 Tiempo de Inactividad estimado por equipo, Outage

62


Notas: Los tiempos de inactividad enlistados arriba son estimados. El usuario final deberá revisar que estos reflejen sus requerimientos específicos.

Tabla 5.18 – Propiedades de fuga de los fluidos

63


Nota 1: Valores estimados

Tabla 5.18M – Propiedades de fuga de los fluidos

64


5.15 Figuras

65


Figura 5.1 – Factor de corrección de viscosidad de flujo para líquidos

66


67


Figura 5.2 – Árboles de eventos de emisión para Análisis de Consecuencias de Nivel 1 IBR API

6 ANALISIS DE CONSECUENCIA NIVEL 2

6.1 Determinación de la composición del fluido y de sus propiedades asociadas

6.1.1 Generalidades

El procedimiento para análisis de consecuencias de nivel 2 presentado en este párrafo proporciona las ecuaciones y fundamentos necesarios para el cálculo riguroso de áreas de consecuencia para varios eventos inflamables y tóxicos resultantes. Un índice de estos eventos se provee en la tabla 6.1.Para un análisis de consecuencias de nivel 2, se deberá usar la composición real del fluido, incluyendo mezclas. Los resolvedores de propiedades de fluido permiten al analista el calcular las propiedades físicas del fluido de manera mas acertada. Un resolvedor de fluidos también proveerá la habilidad para realizar cálculos flash para una mejor determinación de la fase de emisión y tomar en cuenta las emisiones de dos fases. En muchos de los cálculos de consecuencias, las propiedades físicas del fluido se requieren tanto a condiciones de almacenamiento así como a condiciones después de su emisión en la atmósfera.

6.1.2 Propiedades requeridas para condiciones de almacenamiento

Como se muestra en el diagrama de flujo de la figura 6.1, al inicio del análisis de consecuencias, se utiliza un flash isotérmico para determinar la distribución de fases y las propiedades de la mezcla multi componente de alimentación a la temperatura y presión de almacenamiento. Las fracciones masa y molares se determina así como la composición de cada fase. Las propiedades termodinámicas tales como entropía y entalpía también son calculadas junto con las propiedades de transporte tales como viscosidad y conductividad térmica. Las propiedades requeridas del fluido a las condiciones de almacenamiento para un análisis de consecuencias de nivel 2 se enlistan a continuación.

a) Fase de almacenado (vapor, liquido, critico, dos fases)b) Fracción másica de liquido, fraclc) Fracción másica del vapor, fracvd) Peso molecular, MWe) Densidad del liquido, ρlf) Viscosidad de liquido, µlg) Relación de calores específicos de gases ideales, k=Cp/Cvh) Entalpía de la mezclai) Entropía de la mezclaj) Presión y Temperatura Crítica Tc y Pck) Temperatura de Auto-Ignición, AITl) Presión de saturación, Psat, a temperatura de almacenadom) Limites de inflamabilidad, LFL y UFLn) Calor de Combustión HCo) Limites tóxicos (p. ej. IDLH, ERPG. AELG, Probits, etc.)}

6.1.3 Propiedades requeridas a condiciones de flasheo

68


Esta es seguida por el cálculo de un flash isentrópico (requiriendo que la entropía permanezca igual a su valor calculado a condiciones de almacenamiento) a presión atmosférica, Patm, que simule la liberación del fluido desde una fuga o una ruptura en el tanque contenedor. La resultante temperatura de flash, Tf, se determina en conjunto con la distribución de fases y propiedades de cada fase a estas condiciones. La mezcla liberada puede ser tanto fase única liquida, una sola fase vapor o una mezcla de dos fases de ambas como se muestra en la figura 6.1. Las propiedades del fluido requeridas a las condiciones de flasheo para el análisis de consecuencias de nivel 2 se enlistan a continuación.

a) Fase de flash (vapor, liquido, dos fases)b) Temperatura de flash, Tfc) Fracción de flash, fracfshd) Densidad del liquido ρle) Densidad del vapor ρvf) Calor especifico del liquido Cplg) Calor de combustión del liquido HClh) Calor de combustión del vapor HCvi) Calor latente de vaporización del liquido ΔHvj) Temperatura de punto de Burbuja del liquido Tbk) Temperatura de punto de Rocío de los vapores Td

Como se muestra en la figura 6.1, donde el fluido es falseado a una sola fase liquida, el cálculo de la temperatura de punto de burbuja se realiza a una presión atmosférica para encontrar la temperatura Tb, a la cual aparecen las primeras burbujas de vapor. De manera similar, en el caso del caso de una sola fase vapor, el calculo de punto de roció es realizado a presión atmosférica para encontrar la temperatura Td a la cual las primeras gotas de liquido empiezan a condensar.

Para fluidos que puedan falsear en dos fases, se requerirá del cálculo de ambos puntos el de burbuja y el de rocío, dependiendo de la composición del fluido

a) para fluidos puros o mezclas binarias (dos componentes en mezcla), no se requerirá de cálculos adicionales debido a que en estos casos las temperaturas de punto de rocío y punto de burbuja están a la misma temperatura isentrópica de flasheo, p. ej. Tb=Td=Tf

b) Para mezclas multi-componentes, se recurrirá del calculo tanto del punto de burbuja como el de rocío.


a) PASO 1.1- Obtener la composición del fluido almacenado. Para mezclas, concéntrese en los componentes mayoritarios del fluido mezcla e intente el obtener al menos el 90% de la mezcla identificada y cuantificada. Un análisis mas detallado de la composición no es justificado, a menos que existan cantidades pequeñas de materiales tóxicos en la mezcla.

b) PASO 1.2 – Usando un “resolvedor" de propiedades de fluido, determine las propiedades del fluido especificadas en 6.1.2 para el fluido a condiciones de almacenamiento. Algunos de las propiedades del fluido requeridas pro el analista, tales como LFL, UFL, Calor de combustión y límites tóxicos pueden requerir de una investigación para su determinación. El analista puede necesitar del uso de Hojas de Seguridad (MSDS) u otras bases de datos del fluido, tales como DIPPR, para determinar estas propiedades. Las reglas de mezclado (p. ej. Principio de LeChatelier para LFL y UFL) están disponibles para la determinación de propiedades de mezclas pero, en general, se puede utilizar un método de ponderación molar para la estimación.

c) PASO 1.3 – Usando un “resolvedor" de propiedades de fluidos, realice un flasheo isentrópico (aceptable si isentálpico) y determine la temperatura de flash Tf, la fase de flasheo y la fracción de flash, fracfsh.

d) PASO 1.4 – Determine las temperatura de punto de burbuja y punto de rocío del fluido, como sea necesario.

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1) para líquidos, determine el punto de burbuja, Tb, a presión atmosférica. 2) para vapores, determine el punto de rocío, Td, a presión atmosférica.3) para fluidos que se desprendan en dos fases, la temperatura de punto de burbuja Tb

y la temperatura de punto de rocío a presión atmosférica. Note que para fluidos puros y mezclas binarias, no se requiere de cálculos debido a que la temperatura de punto de burbuja y la temperatura de punto de rocío son iguales a la temperatura de flash, como se determino en el PASO 1.3

6.2 Selección del tamaño de orificio de liberación

6.2.1 Generalidades

Así como con el enfoque de nivel 1, un juego discreto de eventos de emisión o tamaños de orificio de emisión se utilizan en el análisis de consecuencias de nivel 2. Los tamaños de orificio de liberación mostrados en la tabla 5.4 son usados en el análisis son utilizados en el análisis de consecuencias de nivel 2.


El procedimiento paso a paso para la selección de los tamaños de orificio está de acuerdo al análisis de consecuencias de nivel 1, véase párrafo 5.22.

6.3 Calculo de la velocidad de emisión

6.3.1 Modelado de término fuente

La cuantificación de las consecuencias en eventos de emisión requiere de cálculos de la cantidad (o velocidad de emisión), la duración de la emisión, y el estado (p. ej. Gas, liquido o dos fases) del material liberado. La terminología utilizada para la determinación de estos parámetros es el modelado de termino fuente. El termino fuente se utiliza como una entrada de varios modelos consecuentes así como en el análisis de dispersión de nubes.

6.3.2 Determinación de la fase de emisión

La estimación de la cantidad de emisión o velocidad esta cubierta adecuadamente para líquidos y vapores (gases) en el párrafo 5.3. Para el cálculo de la velocidad de emisión, la fase de emisión debe ser determinada. Nótese que la fase de emisión es diferente a la fase del fluido a condiciones de almacenamiento o a la fase del fluido después del flasheo a la atmósfera como descrito en los párrafos 6.1.2 y 6.1.3. Esta es la fase inmediatamente aguas abajo del punto de liberación y es usada para la selección de la ecuación adecuada para el calculo de la velocidad de emisión a través del agujero o grieta de apertura. Para determinar la fase de emisión, se debe determinar la presión de saturación de fluido almacenado a la temperatura de almacenamiento.

70


6.3.3 Fuente de emisión de vapor

Como se muestra en la ecuación 3.107, si la presión de saturación del fluido a la temperatura de almacenamiento, Psat, es mayor o igual que la presión de almacenamiento, el fluido estará almacenado como un gas o vapor y se liberara como un gas o vapor. En este caso, el cálculo de la velocidad teórica de emisión W, puede ser de acuerdo con la ecuación 3.6 o 3.7. La mayoría de los gases se entrara a medida que son despresurizados a través de un orificio, así que en algunos casos ocurrirá condensación y se deberá considerar la posibilidad de lluvia como se presenta en el párrafo 6.7.2.Para fluidos supercríticos (almacenados por encima de su presión o temperatura critica), la velocidad de emisión puede ser estimada utilizando la ecuación 3.6, sin embargo, en este caso, la relación de calores específicos k, deberá ser evaluada a la temperatura normal de ebullición del fluido mezcla o a condiciones estándar. Esto resultara en una velocidad de emisión conservativa. Métodos más rigurosos, tales como el método HEM Omega puede ser utilizado para calcular la velocidad de emisión de un fluido supercrítico. En algunos casos, los fluidos supercríticos se condensan apenas dada su emisión, y es necesario el considerar lluvia como se presenta en el párrafo 6.7.2.

6.3.4 Fuente de Emisión dos fases

Como se muestra en la ecuación 3.108, si la presión de saturación a la temperatura de almacenado, es menor o igual a la presión de almacenado, pero es mayor a la presión atmosférica, el fluido estará almacenado como un liquido pero se liberara como una mezcla de dos fases. En este caso, la velocidad de emisión puede ser estimada conservadoramente la ecuación de líquidos 3.3. Alternativamente, un procedimiento de cálculo mas acertado para flujos de dos fases puede usarse. Para este caso, el efecto del arrastre de líquido en el chorro de salida necesita considerarse así como la lluvia. Los métodos para la evaluación de estos efectos se presentan en el párrafo 6.7.2.

6.3.5 Fuente de Emisión líquida

Finalmente, como se muestra en la ecuación 3.109, si la presión de saturación del fluido a la temperatura de almacenamiento es menor que la atmosférica, el fluido estará almacenado como líquido y será emitido como liquido. En este caso, la velocidad de emisión puede ser determinada usando la ecuación 3.3


a) PASO 3.1 – Determine la presión de saturación de fluido almacenado, Psat, a temperatura de almacenamiento

b) PASO 3.2 – determine la fase de emisión usando las ecuaciones 3.107, 3.108, 3.109c) PASO 3.3 – para cada tamaño de orificio de liberación seleccionado en el paso 2.1, calcule el

tamaño de área de orificio usando la ecuación 3.8 basada en dnd) PASO 3.4 – para cada tamaño de orificio, calcule la velocidad de emisión, W, para cada area

de emisión, determinada en el paso 3.31) Para emisiones de líquidos, use la ecuación 3.32) Para emisiones de vapor, use las ecuaciones 3.6 o 3.73) Para emisiones de dos fases, use la ecuación 3.3, para una aproximación conservadora.

Como una alternativa, se pueden utilizar otros métodos para dos fases, tales como el HEM Omega

6.4 Estimación del Inventario de Fluido disponible para emisión

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6.4.1 Generalidades

La cantidad total de fluido disponible para emisión es estimada de acuerdo a la del análisis de consecuencias de nivel 1, véase parrafo 5.4.


El procedimiento paso a paso para la estimación de la masa de inventario de fluido disponible es de acuerdo al párrafo 5.4.3

6.5 Determinación de tipo de emisión

6.5.1 Generalidades

El tipo de emisión esta establecido de acuerdo con el análisis reconsecuencias de nivel 1, véase párrafo 5.5


El procedimiento paso a paso para determinar si la emisión esta clasificada como continuo o instantánea es de acuerdo al párrafo 5.5.2

6.6 Estimación del Impacto de sistemas de detección y aislamiento en la magnitud de la emisión.

6.6.1 Generalidades

Los efectos de los sistemas de detección y aislamiento están establecidos de acuerdo con el análisis de consecuencias de nivel 1, véase párrafo 5.6.


El procedimiento paso a paso para estimar el impacto de los sistemas de detección y aislamiento esta de acuerdo al párrafo 5.6.6.

6.7 Determinación de la tasa y masa de emisión para el análisis de consecuencias

6.7.1 Generalidades

A diferencia del análisis de nivel 1, el análisis de nivel 2 toma en consideración las emisiones de dos fases y distingue entre la cantidad de la tasa de emisión teórica que libera a la atmósfera como vapor o como un aerosol (vapor con arrastre de liquido) en forma de un chorro y la cantidad de la emisión que cae al suelo como liquido para formar un charco.

6.7.2 Modelado de lluvia y aerosol

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Cuando una emisión tiene dos fases, existe una cantidad del líquido que es arrastrada por la porción vapor de la emisión (aerosol). La porción liquida remanente de la emisión, o lluvia, puede ser estimada de acuerdo a la siguiente correlación recomendada por Kletz

Existen otras correlaciones para lluvia de CCPS, Davenport, Prugh y Mudan.La fracción que falsea, a medida que es liberada a la atmósfera puede ser determinada usando un software de propiedades de fluidos al expandir isentrópicamente (isentálpica es aceptable) el fluido de emisión de las condiciones de almacenamiento a las condiciones atmosféricas.

6.7.3 Calculo de tasa de emisiones en chorro y tasa de emisiones en charco

Una vez que la tasa de emisión sea determinada y que se estime la fracción de lluvia, la tasa de emisión para el modelado de consecuencias tipo charco, Wpool, y para el modelado de consecuencias tipo chorro Wjet, puede ser el siguiente:

Note que para la tasa de emisión de choro puede incluir líquido arrastrado. Para calcular la fracción masa del líquido arrastrado en un chorro, utilice la ecuación 3.114

6.7.4 Fuentes de vapor de Piscinas hirvientes y no hirvientes

6.7.4.1 GeneralidadesLos vapores de evaporación de la superficie de piscinas liquidas, si no son encendidas inmediatamente pueden ser la fuente de nubes de vapor que pueden resultar en llamaradas o explosiones de nube de vapor. La cuantificación de las tasas de vapor es necesaria cuando se determina el impacto de los eventos resultantes. La tasa de fuente de vapor depende de si la piscina es hirviente o no hirviente. La temperatura de punto de burbuja Tb del liquido se requiere para determinar el tipo de análisis a usar para piscinas liquidas en el suelo.

6.7.4.2 Piscinas de líquido hirvienteSi Tb <Tg donde Tg es la temperatura del suelo, entonces tenemos un caso de piscina de liquido hirviente. La temperatura del líquido permanecerá a la de punto de burbuja Tb (al menos cerca de la interfase liquido-vapor) mientras que habrá vapor evaporándose rápidamente a una tasa que solo es limitada por que tan rápido la energía calorífica puede ser suministrada a la interfase liquido-vapor. La presión parcial del vapor justo sobre la piscina liquida será igual a la presión atmosférica.La tasa de vapor generado de la superficie de la piscina hirviente, erateb, puede ser estimada mediante la ecuación 3.115 dada por Shaw y Briscoe

Los parámetros de interacción de la superficie Xsurf, ksurf, asurf en la ecuación anterior considera la interacción del líquido con la superficie en la cual la piscina se forma. Estos pueden obtenerse de la tabla 6.2 repetida por Cremer y Warner.

73


El tamaño de una piscina hirviente alcanza un estado estable, cuando la tasa de evaporación, erateb, es igual a la tasa de emisión de la piscina, Wpool como se discute en el párrafo 6.7.3. A este punto el radio de la piscina evaporante puede ser determinada usando la ecuación 3.116 proporcionada por Shaw y Briscoe

6.7.4.3 Piscinas de líquido no hirvientesSi Tb>Tg, entonces tenemos un caso de piscina liquida no-hirviente (evaporante), donde la temperatura del liquido estará cercana a la temperatura del suelo (después de un tiempo inicial transcurrido), y la presión de vapor justo encima de la piscina será menor que la atmosférica e igual a la presión de punto de burbuja, correspondiente a la temperatura del suelo. Así que, se requiere de un calculo termodinámico adicional para determinar Pbg. La tasa de evaporación en este caso es principalmente limitada por que tan rápido el vapor recién generado puede ser desde la interfase por difusión o convección. La tasa de vapor generado de la superficie de una piscina de liquido no hirviente, erate, puede ser estimada usando la ecuación 3.117 de Shaw y Briscoe

El tamaño de una piscina no hirviente alcanza el estado estable, cuando la tasa de evaporación, erate, es igual a la tasa de emisión, Wpool como se discutió en el párrafo 6.7.3

6.7.5 Modelo de dispersión de nubes

La habilidad para realizar análisis de dispersión de nubes es un componente clave para la realización de análisis de consecuencias de nivel 2. El modelado de una emisión depende de las condiciones del término fuente, las condiciones atmosféricas, los alrededores de la emisión, y el peligro que esta siendo evaluado. El empleo de muchos modelos comercialmente disponibles, incluyendo SLAB, toma en cuenta estos factores importantes y producirá la información deseada para las evaluaciones IBR de nivel 2. El anexo 3.A provee fundamentos en la realización de estos estudios y provee algunas pautas en software disponible. Se puede obtener mas ayuda por parte de Hanna y Divas.El análisis de dispersión es necesitado para determinar varias cosas. Para emisiones inflamable, tales como llamaradas, este normalmente nos ayudara a determinar la porción del área de nube (área huella, ft2, en grado) donde las mezclas aire combustible están entre el limite inferior de inflamabilidad (LFL) y el limite superior de inflamabilidad (UFL). Para VCEs la cantidad de masa inflamable en la nube es requerida. En este caso, cantidad de material inflamable es requerida y por lo tanto el modelo de dispersión de nube debe poder predecir la porción volumétrica dentro de la nube que se encuentra sobre el límite inferior de inflamabilidad de la mezcla.Para emisiones toxicas, el modelo de dispersión de nube debe poder calcular la concentración (ppm o vol%) del componente toxico de la emisión a través de la nube. La porción de la nube, en términos de área de la planta que tiene una concentración mas alta que el criterio de impacto toxico relevante puede entonces ser determinada. El criterio de toxicidad debe estar basado en un valor probit, limitantes tóxicos EPA, IDLH o ERPG.


a) PASO 7.1 – Para cada tamaño de orificio de liberación, calcular las tasas ajustadas de emisión, raten, usando la ecuación 3.13 donde la tasa teórica de emisión, W, es del PASO 3.2,

74


Note que el factor de reducción de la emisión, factdi determinado en el paso 6.4 considera cualquier sistema de detección y aislamiento presente.

b) PASO 7.2 – Para cada tamaño de orificio de liberación, calcule la duración de fuga, ldn, de la emisión usando la ecuación 3.15, basada en la masa disponible, massavail, del PASO 4.6 y la tasa ajustada de emisión, raten, del PASO 7.1, Note que la duración de la fuga no puede exceder la duración máxima, ldmax, determinada en el PASO 6.5.

c) PASO 7.3 – Determine la fracción másica de lluvia del fluido liberado usando la ecuación 3.110 o 3.111 basado en la fracción de flash calculada en el PASO 1.3.

d) PASO 7.4 – Para cada tamaño de orificio seleccionado en el PASO 2.1, calcule la tasa de emisión de líquido que permanece en el suelo para cálculos de piscina, Wpool, usando la ecuación 3.112

e) PASO 7.5 – Para cada tamaño de orificio seleccionado, calcule las tasas de emisión de vapor (incluyendo el líquido arrastrado remanente en el chorro, Wjet usando la ecuación 3.113

f) PASO 7.6 – Calcule la fracción masa del liquido arrastrado, fracent, dentro de la porción chorro de la emisión usando la ecuación 3.114

g) PASO 7.7 – Determine la tasa de fuente de vapor y el área de fuente para los análisis de dispersión de nubes de vapor y llamaradas.1) Para emisiones de vapor, use la tasa de emisión de chorro, Wjet, establecida en el PASO 7.52) Para emisiones de líquido, determine que sea hirviente o no hirviente de acuerdo con el párrafo 6.7.4. Para piscinas hirvientes, calcule la tasa de evaporación, erate, y el radio usando las ecuaciones 3.115 y 3.116. Para piscinas no hirvientes, calcular la tasa de evaporación,

6.8 Determine las consecuencias inflamables y explosivas

6.8.1 Cálculos de Árbol de eventos

6.8.1.1 Descripción general Los análisis de árbol de eventos determina la probabilidad de que varias consecuencias como el resultado de la emisión de fluidos peligrosos a la atmósfera. Estas probabilidades son luego utilizadas para pesar las consecuencias globales de emisión. El CCPS define un árbol de eventos como “un modelo lógico gráfico que identifica y cuantifica los posible resultantes provenientes de un evento inicial. El árbol de eventos provee una cobertura sistemática de la secuencia de tiempo de propagación de eventos, ya sea a través de una serie de acciones de sistema protectoras, funciones normales de planta e intervenciones del operador (una aplicación preincidente), o donde ocurre perdida de contenido, a través del rango de posibles consecuencias (una aplicación post-incidente).”Un árbol global de eventos para la metodología de IBR API se presenta en la figura 6.2. La porción de análisis de consecuencias del IBR API encaja dentro de la metodología de IBR global como se muestra en la figura 6.2. Las probabilidades de perdida de contenido (POL por fuga o POR si es por ruptura) son una función de las frecuencias genéricas de fallo para piezas particulares de equipo y el estado de daño calculado (factor de daño) de la pieza del equipo o componente siendo evaluado. La determinación de las probabilidades de perdida de contenido es cubierta en la parte 2 de este documento.Las probabilidades de perdida de contenido son luego multiplicadas por las probabilidades de eventos determinadas del análisis de consecuencias. Similares a los árboles utilizados por la CCPS para evaluar las consecuencias de emisiones en las unidades de procesos, los árboles de eventos presentados en las figuras de la 6.2 a la 6.4 muestran las resultantes potenciales que

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pudieran ocre del evento inicial (la emisión). El árbol de eventos par casos de fuga, el cual corresponde a los tamaños de orificio chico, mediano y grande como se discutió en el párrafo 5.2 se muestra en la figura 6.3. El árbol de eventos para el caso de ruptura se muestra en la figura 6.4.

6.8.1.2 Probabilidad de Ignición dada una EmisiónPara la emisión de un fluido peligroso, los dos factores principales que definen la resultante del evento son la probabilidad de ignición y el tiempo de ignición, en otras palabras, ignición inmediata contra retardada. Para el análisis de consecuencias de nivel 1, se hace la suposición de que la probabilidad de ignición para una emisión continua es constante y es solamente función del material liberado y del que si esta o no el fluido sobre su temperatura de auto ignición. La probabilidad no incrementa en función de la tasa de emisión. En general, entre mas bajo sea el peso molecular de la emisión la probabilidad de ignición será más alta. Para una emisión instantánea, la probabilidad de ignición incrementa significativamente (Las probabilidades de ignición para el análisis de consecuencias de nivel 1 se presentan en el Anexo 3.A). Como resultado, existe un cambio abrupto en los resultados de consecuencia de nivel 1 entre las emisiones continuas y las instantáneas. Una emisión instantánea se define como cualquier emisión mayor a 4536kg [10000lb] en 3 minutos el cual es un equivalente a una tasa de emisión de 25.2kg/s [55.6lb/s]. Una emisión continua de 24.5kg/s puede tener una consecuencia mucho menor que una emisión instantánea a 25.2kg/s del mismo material. Por lo tanto, el análisis de consecuencias de nivel 1 incluye un mezclado de los resultados calculados de una emisión continua e instantánea (véase párrafo 5.8.7).Un estudio por Cox, Lee y Ang en 1990 indica que la probabilidad de que una emisión inflamable se encienda es proporciona a la tasa de emisión del material inflamable. Investigación adicional sobre probabilidades de ignición se proporcionan en [17]. La curva de ajuste para el trabajo de Cox, Lee y Ang puede observarse como las curvas mas bajas en la figura 6.5. a figuras 6.5 y 6.5M aplican para líquidos y las figuras 6.6 y 6.6M aplica para vapores. Las curvas adicionales provistas en esta figura, están extrapoladas para asemejar a los valores constantes asumidos en el análisis de nivel 1 provistos en las tablas A.3.3 a A.3.6 del Anexo 3.A. Estas curvas toman en consideración las tasas de emisión y el peso molecular. El uso de estas curvas elimina la necesidad para mezclar los resultados entre resultados de continuo e instantáneo requerida en el análisis de consecuencias de nivel 1. Para el análisis de consecuencias de nivel 2, la fracción masa del fluido inflamable en el fluido mezcla de la emisión, mfracflam, deberá conocerse para calcular la tasa de emisión del material inflamable:

Las porciones de líquido y vapor de la tasa de emisión inflamable se determinan usando las ecuaciones 3.119 y 3.120

Como una alternativa al uso de las figuras 6.5 y 6.6, la probabilidad de ignición a condiciones ambiente de una emisión de líquido o vapor inflamable puede ser calculada mediante la ecuación 3.121 o la ecuación 3.122, respectivamente. Mientras estas son una función de la tasa de emisión, las probabilidades de emisión son calculadas para cada uno de los tamaños de orificio de liberación seleccionados. Note que cuando la tasa de emisión de un liquido o vapor inflamable, excede una tasa que pudiera indicar una emisión instantánea (4535.9kg [10000lb] de emisión en tres minutos o menos), un valor máximo de 25.22kg/s [55.6lb/s] deberá usarse por rateflaml o rateflamv en las ecuaciones 3.121 y 3.122

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Las probabilidades de ignición calculada arriba están a temperatura ambiente. A medida que la temperatura se acerca a la temperatura de auto ignición, AIT, del fluido de emisión, la probabilidad de ignición se acerca a un valor máximo limitante. Para los líquidos liberados que están en o sobre la AIT, la probabilidad máxima de ignición, poilAIT, es igual a 1.0 como se muestra en la ecuación 3.123

Para vapores emitido sobre o a su AIT, la probabilidad máxima de ignición, poilAIT, es función del peso molecular del fluido; véase ecuación 3.124. Esta ecuación provee una relación para el valor máximo a la AIT y es acuerdo general con las probabilidades establecido para el análisis de consecuencias de nivel 1; véase las tablas A.3.3 y A.3.4 del Anexo 3.A. Para los fluidos con un PM de 170 o mayor, el valor limitante será de 0.7. Para el hidrogeno, el valor será de 0.9 entre estos dos extremos se supone una interpolación lineal.

Una vez que se ha establecido el valor máximo de la probabilidad de ignición usando las ecuaciones 3.123 o 3.124. Se puede utilizar las ecuaciones 3.125 para líquidos y 3.126 para vapores para determinar la probabilidad de ignición para el fluido emitido a la temperatura real de proceso o de almacenamiento. Estas ecuaciones asumen una interpolación lineal entre el valor calculado a condiciones ambiente y el valor máximo a la AIT.

Para las emisiones de dos fases, la probabilidad de ignición puede estimarse como un promedio ponderado de las probabilidades de ignición de líquido, véase la ecuación 3.127

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6.8.1.3 Probabilidad de Ignición inmediata contra retardada dada una Ignición.Dada la ignición ocurrida, la probabilidad de ignición inmediata contra retardada es dependiente del tipo de emisión (continua o instantánea), la fase de la emisión y que tan cerca el la temperatura del fluido de emisión este de la temperatura de auto ignición. La probabilidad de ignición inmediata esta designada en las figuras 6.3 y 6.4 como poii. La probabilidad de ignición retardada es (1-poii9).Como muestran las figuras de árbol de eventos, la determinación de que un evento específico ocurra es altamente dependiente de si una ignición es inmediata o retardada. Por ejemplo, la ignición inmediata de una emisión de vapor resultara en un chorro de fuego o en una bola de fuego. Si esta misma emisión fuera a tener una ignición retardada esta resultaría en ya sea una llamarada o en una explosión de nube de vapor (VCE). De manera similar un liquido pudiera resultar en una llamarada, una VCE o un charco de fuego dependiendo en si la ignición es inmediata o retardada.La probabilidad de una ignición inmediata dada una ignición de una emisión de liquido inflamable, poiil, y de una emisión de vapor inflamable, poiiv puede estimarse usando las ecuaciones 3.128 y 3.129. Como una alternativa, Cox, Lee y Ang también provee una curva para la probabilidad de que una ignición sea inmediata o retardada.

La probabilidad de ignición inmediata dada la ignición a condiciones ambiente, poiilamb y poiivamb se basa en la opinión experta y esta provista en la tabla 6.3 para emisiones instantáneas y continúas de líquidos y vapores. A la temperatura de auto ignición, AIT, o mayor, se asume que la probabilidad de ignición inmediata dada la ignición para todas las fases de emisión, poiiAIT, es igual a 1.0. La ecuación 3.128 provee una interpolación lineal para las temperaturas de operación entre la ambiente y la AIT. Para emisiones de dos fases, la probabilidad de ignición inmediata dada una ignición se puede asumir igual como el promedio ponderado de la probabilidad calculada para el líquido y el vapor de la manera siguiente:

6.8.1.4 Probabilidad de VCE contra Chorro de fuego dada una ignición retardadaUna ignición retardada puede resultar en un evento de explosión de nube de vapor o en llamarada. La probabilidad de VCE dada una ignición retardada, pvcedi, depende del tipo de emisión que ocurra, instantánea o continua, y de si es liquido o vapor. Actualmente las suposiciones para estas probabilidades están en la tabla 6.3 y esta en acuerdo general con las provistas en la tabla A.3.3 a A.3.6 del Anexo 3.A para el análisis de consecuencias de nivel 1.Una mejora a estas suposiciones seria la de prorratear la probabilidad de VCE dada una ignición retardada, pvcedi, basada en el numero de reactividad de la NFPA. Un fluido con una reactividad NFPA mayor tendrá una probabilidad de VCE mayor que de llamarada. Un método aun mejor seria el de utilizar la velocidad de flama para el fluido particular de interés. Las velocidades de llama mayores tendrán una mayor probabilidad de VCE que de llamarada. El problema con este método es que la información sobre velocidad de llama para un fluido en particular en una nube de vapor no siempre se encuentra disponible. Para líquidos y vapores la probabilidad de VCE dada una ignición retardada, pvcedil o pvcediv puede obtenerse de la tabla 6.3. Para emisiones de dos fases, la probabilidad de VCE dada una ignición retardada se puede asumir es el promedio ponderado de las probabilidades de liquido y vapor como se muestra en la ecuación 3.131

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Dado que tanto una VCE como una llamarada ocurre como resultado de una ignición retardada, la probabilidad de una llamarada dada una ignición retardada se da de acuerdo a las ecuaciones 3.132 y 3.133

Para emisiones de dos fases, la probabilidad de llamarada dada una ignición retardada se puede asumir es el promedio moderado de la calculada para liquido y vapor como se muestra en la ecuación 3.134.

6.8.1.5 Probabilidad de Bola de fuego dada una Ignición inmediataLa bola de fuego ocurre como el resultado de una ignición inmediata de una emisión instantánea de vapor o de dos fases dada la ruptura de un componente. La probabilidad pude determinarse usando la ecuación 3.135 y 3.136.

6.8.1.6 Probabilidad de eventos resultantes

Los árboles de eventos son utilizados para calcular la probabilidad de cada posible evento o resultante (incluso resultantes seguras) como el resultado de una emisión peligrosa. La probabilidad de un evento resultante en particular después de una emisión puede ser determinada como la multiplicación de todas las probabilidades individuales a lo largo del camino tomado en el árbol de eventos. Por ejemplo, la probabilidad de VCE dada una fuga de vapor puede determinarse de la figura 6.3 usando la ecuación 3.137.

La probabilidad de una emisión segura de una emisión de dos fases esta dada por la ecuación 3.138

La probabilidad de un charco de fuego dada la ruptura de un recipiente conteniendo líquido de la figura 6.4 esta dado en la ecuación 3.139.

6.8.2 Incendios tipo charco

6.8.2.1 Descripción generalCuando se libera un líquido inflamable de una pieza de equipo o tubería, se puede formar un charco de fuego. A medida que el charco se forma, algo del líquido se evapora, si el material inflamable que se evapora encuentra una fuente de ignición mientras se encuentra por encima de su límite inferior de inflamabilidad (LFL), puede ocurrir un incendio de charco. Para la IBR API, los charcos de fuego o piscinas de fuego son considerados a ocurrir como un resultado de la ignición inmediata de un líquido inflamable de un recipiente o tubería presurizada del proceso que desarrolle un orificio o ruptura.

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Las características importantes de los charcos de fuego incluyen su velocidad de quemado, tasa de emisión de calor, altura de llama, deflexión de la pluma de la llama, y el flux de calor radiante. Para modelar correctamente una piscina de fuego, la información necesaria para los cálculos incluye, superficie de piscina, propiedades físicas del fluido quemado, las propiedades físicas y térmicas del sustrato y las condiciones ambiente.Un método para el cálculo de consecuencias asociadas con un incendio tipo charco se proveen por la CCPS. Este método implica el calculo de la tasa de quemado de la superficie de la piscina el cual es una función del área de la piscina y el calor de combustión, el calor latente de vaporización y el calor especifico del liquido inflamable. El tamaño máximo de piscina se determina en aquel punto donde la tasa de quemado de la superficie de la piscina sea igual a la tasa de emisión calculada a través del agujero o ruptura de la pieza protegida del equipo (Véase párrafo 6.8.2.3)El área de consecuencia IBR API se estima considerando el potencial de lesión a personal y daño a componentes debido a los efectos de exposición a radiación térmica en los alrededores del incendio. 6.8.2.2 Tasa de quemado de piscina de fuegoLa tasa de quemado de la superficie del charco de fuego es la tasa a la cual el material inflamable se evapora durante el incendio es dada por la TNO y puede ser determinada usando las siguientes ecuaciones.

Para piscinas hirvientes, tales como las de líquidos criogénicos o GLP’s:

Note que para mezclas liquidas (tales como gasolina), la tasa de quemado puede ser aproximada calculando la tasa de quemado de cada componente en la mezcla, y sumando de la siguiente manera:

6.8.2.3 Tamaño de Piscina de fuegoEl tamaño final de la piscina de fuego se determina como el tamaño donde la porción liquida (lluvia) de la tasa de emisión del sistema presurizado, Wpool, es igual a la tasa de quemado de la superficie de la piscina, o:

Para emisiones instantáneas de un inventario líquido inflamable hacia el suelo, el límite practico de la cantidad de esparcimiento de la piscina deberá utilizarse en el calculo de consecuencias. El tamaño máximo de piscina puede determinarse basado en la suposición de un circulo con una profundidad de 5mm [0.0164ft], de acuerdo con las recomendaciones de la Organización de Países Bajos (Libro Amarillo TNO), 1997,

El área de piscina a usarse en los cálculos de área de consecuencia es entonces:

Note que el tamaño de la piscina también esta limitado a un máximo de 929.1m2 [10000ft2], como se discutió en el párrafo 5.8.3. De esta área, el radio de piscina se puede determinar.

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6.8.2.4 Longitud de llama e inclinación de llamaEl manual SPFE de protección de incendios provee una correlación de tomas que puede utilizarse para el cálculo de la longitud de llama de una piscina de fuego, Lpf

La velocidad adimensional del viento, us, no puede ser menor que 1.0y es dependiente de la velocidad de viento de la siguiente manera

La asociación americana de gas provee la siguiente correlación para estimar la inclinación de la llama.

6.8.2.5 Energia radiante de la piscina de fuegoLa cantidad de energia irradiada por la piscina de fuego (generalmente referida como flux superficial para calor emitido) es una fraccion de la potencia de combustión total de la llama. La fraccion de la potencia de combustión total que es irradiada, β, es a menudo citada en rangos de 0.15-0.35. Un valor conservador de 0.35 puede ser elegido. Por lo tanto:

La cantidad de energía irradiada que alcanza en realidad un objetivo en alguna localización lejos de la piscina de fuego esta en función de las condiciones atmosféricas aso como del factor de vista de radiación entre la piscina y el objetivo. El flux térmico recibido puede ser calculado como sigue:

La transmitancia atmosférica es un factor importante dado que determina cuanto de la radiación térmica es absorbida y degradada en la atmósfera. La transmitancia atmosférica puede ser aproximada usando la siguiente formula recomendada por Pietersen y Huerta.

La presión parcial del agua expresada como una función de la temperatura ambiente y la humedad relativa se da por Mudan y Croce como sigue:

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El factor de vista de radiación puede ser calculado modelando la flama como un cilindro vertical y considerando la inclinación de la llama usando el método provisto por Mudan como sigue:

El factor vertical de vista puede ser calculado de la siguiente manera:

El factor horizontal de vista puede ser calculado de la manera siguiente:

En las ecuaciones 3.155 y 3.156, se usa el siguiente parámetro

6.8.2.6 Distancia segura de piscinas de fuego y área de consecuenciaEl procedimiento utilizado en la IBR API para determinar el área de consecuencia asociado con la piscina de fuego consiste en calcular la distancia alejada de la piscina de fuego donde la energía radiante de la piscina de fuego es igual a los límites de exposición (criterio de impacto) para radiación térmica como se provee en el párrafo 5.8.2. Para lesiones serias a personal, IBR

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API usa una radiación máxima permisible de 12.6kW/m2 [4000btu/hrft2]. Para daño de componentes la radiación máxima permisible es 37.8kW/m2 [12000btu/hrft2].Note que la transmisividad atmosférica y el factor de vista de fuente son función de la distancia desde la fuente de llama al objetivo. Estos son los dos parámetros los cuales se deben considerar por el hecho de que la radiación térmica recibida a cualquier punto fuera de donde el fuego disminuye a medida que la distancia incrementa. Un enfoque iterativo se requiere para determinar la distancia aceptable o segura desde la piscina de fuego. El procedimiento es llevado para lesiones de personal así como de daño de componentes para cada uno de los tamaños de orificio seleccionado como se describe en el parrafo 5.2. Una vez que se determinan las distancias seguras xspoolcomd, y xspoolinj, se usan las ecuaciones 3.162 y 3.163 para calcular el área de consecuencia de la piscina de fuego.

6.8.3 Chorro de fuego

6.8.3.1 GeneralidadesLos chorros de fuego ocurren como un resultado de la ignición inmediata de un fluido inflamable de un recipiente presurizado del proceso o una tubería que desarrolla un orificio. Los chorros de fuego no ocurren como el resultado de una ignición inmediata de una perdida de contenido debido a ruptura, véase figura 6.4. De manera similar a las piscinas de fuego, los efectos de deterioro principal es el flux de calor producido por un chorro de fuego.

Un método de cálculo de consecuencias de un chorro de fuego se provee en la CCPS. El método involucra cálculo de la longitud de llama del chorro de fuego a distancia fuera de la fuente del chorro. La distancia a la cual la radiación térmica calculada del chorro de fuego iguala el limite de radiación térmica especificado por el analista de riesgo (para IBR API, el limite es de 12.6 kW/m2 [4000 btu/hrft2] para personal y 37.8kw/m2 [12000btu/hrft2] para equipo), provee el radio del área de consecuencia.Se hace una suposición conservadora de que el chorro se levanta verticalmente a un punto localizado a una inclinación que provea de un área afectada más grande que exceda el límite de radiación térmica.

6.8.3.2 Energía irradiada por el chorro de fuegoLa cantidad de energía irradiada por el chorro (generalmente referida como flux superficial de calor emitido) es una fracción de la potencia de combustión total de la llama. La fracción de la potencia de combustión total que es irradiada β, es generalmente citada en un rango0.15-0.35. Un valor conservador de 0.35 puede ser elegido. Por lo tanto:

Para mezclas, el calor de combustión puede ser evaluado usando un promedio ponderado molar de los calores de combustión de los componentes individuales.

6.8.3.3 Distancia de seguridad para chorros de fuego y Área de consecuenciaLa cantidad de la energía irradiada que realmente alcanza un objetivo a alguna localización alejada del chorro de fuego es una función de las condiciones atmosféricas así como del factor de vista de radiación entre la fuente y el objetivo. El flux térmico recibido puede ser calculado como sigue:

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Si se utiliza un modelo de fuente punto entonces el factor de vista de la radiación entre una llama fuente y el objetivo puede aproximarse de la manera siguiente:

El factor de vista del punto fuente provee una estimación razonable del flux recibido a distancias lejos de la llama. Formulas mas rigurosas que están basadas en formas de llama especificas [p. ej. Cilindros, véase ecuación 3.154] o que asumen un modelo de radiación de pluma sólida puede ser utilizada como alternativas al calculo simple mostrado arriba.Note que la transmitancia atmosférica y el factor de vista del punto fuente son función de la distancia entre la fuente de la llama y el objetivo. Un acercamiento iterativo se requiere para determinar la distancia aceptable fuera del chorro de fuego, y el área de consecuencia resultante.Este procedimiento se lleva acabo para lesiones de personal así como para daño de componentes para cada uno de los tamaños de orificios seleccionados como se describe en el párrafo 5.2. Una vez que se determinan las distancias de seguridad xsjetcomd y xsjetinj, se usan las ecuaciones 3.167 y 3.168 para calcular las áreas de consecuencia para chorro de fuego.

6.8.4 Bola de fuego

6.8.4.1 GeneralidadesUna bola de fuego es el resultado de la ignición inmediata de un líquido o vapor inflamable sobrecalentado. Las bolas de fuego siempre ocurren en combinación con una explosión física o una BLEVE. Los efectos de bolas de fuego necesitan ser evaluados para emisiones instantánea (o rupturas) solamente. Las emisiones continuas no resultan en bola de fuego.La CCPS provee una metodología apropiada para la determinación de los efectos de bola de fuego. Se deben considerar cuatro factores para determinar el flux de calor de la bola de fuego: la masa del fluido inflamable y el diámetro de la bola de fuego, duracion, y potencia termica de emisión. El parámetro principal necesario es la masa del fluido inflamable en el equipo de almacenamiento prior a la ruptura. En la IBR API, la masa inflamable de la bola de fuego, massfb es la fracción de la masa emitida que contiene material inflamable y puede ser determinado por la ecuación 3.169.

La masa máxima disponible para emisión, massavail, se define en el párrafo 5.4.2, véase ecuación 3.11.Una vez que se conoce la masa de la bola de fuego, el diámetro, duración y altura de la bola de fuego puede ser calculado. El efecto de la radiación térmica en el personal y el equipo puede ser determinado en la misma manera que ha sido hecho previamente para chorros de fuego y piscinas de fuego.

6.8.4.2 Tamaño y Duración de la bola de fuegoEl diámetro de la bola de fuego es una función de la masa inflamable de la siguiente manera:

La altura central de la bola de fuego se asume como:

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La duración de la bola de fuego también es una función de la masa inflamable de la manera siguiente:

6.8.4.3 Energía irradiada por la bola de fuegoLa cantidad de energía irradiada por la bola de fuego (generalmente referido como flux superficial de calor emitido) es una fracción de su poder total de combustión. La fracción de la potencia total de combustión que es irradiada β, es generalmente referida en un rango de 0.25-0.4, véase ecuación 3.175.

La fracción de potencia de combustión que se irradia de la bola de fuego se puede calcular de la siguiente correlación.

La presión de estallido usada arriba para la determinación de la fracción de radiación depende de la consecuencia que se esta evaluando. Si el cálculo es para un equipo presurizado donde la preocupación es la ruptura del equipo durante operación normal, la presión de operación normal es la que se tendrá que utilizar. Cuando el calculo se lleve a cabo a elevadas presiones tales como el caso donde se evalúa las consecuencias de falla de dispositivos de alivio de presión, la sobre presión resultante de la falla para apertura deberá ser la utilizada.6.8.4.4 Distancia de seguridad de bola de fuego y área de consecuencia.La cantidad de la energía irradiada que realmente alcanza un objetivo en alguna localización fuera de la bola de fuego es una función de las condiciones atmosféricas así como del factor de vista de radiación entre la fuente y el objetivo. El flux térmico recibido puede ser determinado como anteriormente:

Para una bola de fuego, el modelo esférico para el factor de vista geométrico que se usa es:

Donde:

Note que la transmitancia atmosférica y el factor de vista geométrico son función de la distancia entre la fuente de llama y el objetivo, xsfball. Un acercamiento iterativo se requiere para determinar la distancia aceptable fuera de la bola de fuego. Este procedimiento se lleva a cabo para las lesiones de personal así como para el daño de componentes solamente para el caso de ruptura. Una vez que se determinan las distancias de seguridad, xsfballcomd y xsfballinj, se usan las ecuaciones 3.179 y3.180 para calcular las áreas de consecuencia.

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6.8.5 Explosiones de Nube de Vapor (VCEs)

6.8.5.1 GeneralidadesCuando una cantidad mesurable de fluido inflamable es liberada repentinamente en el aire y no es encendida inmediatamente, pueden ocurrir tres cosas: la nube puede encontrar una fuente de ignición y explotar, produciendo una explosión de nube de vapor (VCE); la nube puede encontrar una fuente de ignición y destellar de regreso, produciendo una llamarada (parrafo 6.8.6); o la nube puede dispersarse de manera segura. Para que ocurra una VCE o llamarada, el material liberado debe formar una nube de vapor parcialmente mezclada que contenga concentraciones de vapor sobre el límite inferior de inflamabilidad. La nube entonces encuentre una fuente de ignición y ya sea que explote o destelle. Debido a que las VCE producen efectos devastadores en las plantas cuando ocurren, se debe realizar una investigación significativa sobre sus causas. De la investigación sobre VCEs que han ocurrido, Lees ha identificado varios parámetros que afectan el comportamiento de una VCE.

a) Cantidad de material liberadob) Fracción del material evaporadac) Probabilidad de ignición de la nubed) Distancia recorrida por la nubee) Tiempo de retardo antes de la ignición de la nubef) Probabilidad de explosión en lugar de incendiog) Existencia de una cantidad umbral del materialh) Eficiencia de la explosióni) Localización de la fuente de ignición con respecto a la emisión.

Las explosiones de nube de vapor (VCEs) pueden ocurrir como un resultado de una ignición retardada de una nube de vapor. La fuente de la nube de vapor puede ser tanto una emisión de vapor o emisión en chorro de dos fases o evaporación de la superficie de una piscina de líquido inflamable sin encender. El modelo de dispersión de la nube se requiera para evaluar la extensión de la nube de vapor debido que la cantidad de material inflamable es necesitada. Vea la discusión general de modelado de nubes presentada en el párrafo 6.7.4. Una explosión de nube de vapor es una deflagración (no detonación) que produce una sobre presión significativa (onda de choque) y ocurre cuando la propagación de la llama a través de la nube viaja a una velocidad extremadamente alta. Si la llama se propaga a una velocidad relativamente lenta, una VCE, con la sobre presión resultante, no ocurrirá. En este caso, la resultante será una llamarada de baja energía y relativamente baja consecuencia (véase párrafo 6.8.6)

6.8.5.2 Fuente de vaporLa fuente de vapor inflamable para la explosión de nube de vapor puede ser de una emisión en chorro o de una emisión de piscina de líquido en evaporación. Para el caso de emisiones en chorro, la tasa de fuente es simplemente la tasa de emisión del chorro como se discutió en el párrafo 6.7.3.Para una piscina evaporante, la tasa de vapor utilizada como fuente de la explosión de nube de vapor es dependiente del que si la piscina es o no hirviente, como se discutió en el párrafo 6.7.4 y se muestra en el figura 6.1.

6.8.5.3 Cantidad de material inflamableEl primer paso en la evaluación de efectos de una VCE, es el determinar la cantidad de material inflamable que es en la nube fuente. Un modelo de dispersión de nubes adecuado que pueda manejar plumas (emisiones continuas con análisis de estado estable) así como soplos (emisiones instantáneas que requieran de modelos temporales) deberá utilizarse para evaluar la cantidad de material inflamable que exista en la nube al momento de la ignición.

6.8.5.4 Factor de rendimiento de la explosión

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Un parámetro importante en la evaluación de nubes de vapor es el factor de rendimiento de explosión η. Este es un valor empírico que determina que tanto de la potencia de combustión en la nube es liberado como una onda de presión. Donde la masa inflamable de la nube es calculada como la porción de la nube entre los límites de inflamabilidad superior e inferior del material, se deberá utilizar un valor para el factor de rendimiento de explosión de 1.0Donde la masa inflamable se base en la cantidad total de fluido inflamable liberado, entonces se usa normalmente un factor de rendimiento η con un rango de 0.03 a 0.19 y es una función del material liberado. Por ejemplo, los hidrocarburos comunes tienen un factor de rendimiento de 0.03, mientras que los fluidos altamente reactivos tales como el oxido de etileno tiene un factor de rendimiento alrededor de 0.19. Zebetakis provee otros factores de rendimiento.

6.8.5.5 Determinación de la sobre presión de explosión a) General – Existen varios enfoques en cuanto a la estimación de la sobre presión resultante de una VCE. El primer método, usado por IBR API y detallado en el párrafo 6.8.5.5.b, es el método de equivalencia TNT. En este método, la fuente de explosión se asume a ser en un punto (modelo de punto fuente) y las características de la explosión similares a la de una explosión de TNT. Este acercamiento resulta en estimados conservadores del daño en lugares cercanos a la fuente de explosión. Otro modelo que no se presenta aquí es mas complicado y dará resultados mas acertados (menos conservadores) en el campo cercano a la explosión. Este método es conocido como el método de multi energía TNO y se enfoca en las características del sitio, más que en las características de la emisión. Este método reconoce el hecho de que principalmente solo esas porciones de nube de vapor que estén obstruidas o parcialmente confinadas podrían experimentar la combustión generadora de explosión. Otro modelo mas es el modelo energético Baker-Strelow-Tang el que también observa las características del sitio. El parámetro clave para calcular en este método es el volumen asociado con la región congestionada/confinada del sitio, esto cede una gran parte a la subjetividad y a la experiencia para identificar acertadamente y para comparar esto con el volumen estequiométrico producido en la nube.b) Método de equivalencia TNT – el método de equivalencia TNT, también presentado en la CCPS, determina la cantidad de energía disponible en la nube y relaciona este con una cantidad equivalente de TNT usando la ecuación

Para mezclas, el ponderado molar de los calores de combustión de los componentes, puede utilizarse como un estimado del calor de combustión de la mezcla en la nube. El calor de combustión de TNT, HCTNT, es aproximadamente de 4648J/kg [2000btu/lb]c) Uso de curvas de explosión – para determinar el efecto de explosión, la sobre presión secundaria de la onda de explosión puede calcularse utilizando curvas de explosión, Una curva aceptable para la estimación de la sobre presión es la curva escalada de Hopkinson ka cual se reproduce por la CCPS. La ecuación 3.182 es una curva ajustada de la información de Hopkinson-escalada la cual provee una solución de forma cerrada para determinar la sobre presión secundaria (unidades en bar):

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Para el uso de la Ecuación 3.182, la distancia RHS de Hopkinson-escalada, presentada arriba requiere de unidades de m/kg^1/3 y se calcula de la distancia real desde el centro de explosión como sigue.

6.8.5.6 Distancia segura de VCE y Área de consecuencia. Las áreas de consecuencia para lesiones serias al personal y daño a componentes puede ser determinada una vez que se conoce la sobre presión como una función de la distancia de explosión. Para lesiones serias de personal, el área de consecuencia se puede basar en la siguiente ecuación Probit por Eisenberg.

Esta ecuación probit provee la probabilidad del colapso de construcciones de proceso debido a daño estructural como resultado de sobre presión. Los datos muestran que el personal puede soportar una mayor sobre presión (15 a 30 psi de sobre presión para hemorragia de pulmón) cuando se encuentran afuera en lo abierto y que las lesiones serias típicas ocurren como resultado del colapso de construcciones. Para daño de componentes, se ha probado una sobre presión de 34.5kPa [5psi] como buen valor para usar al evaluar el área de consecuencia a equipos como resultado de una sobre presión por explosiones. Note que la sobre presión secundaria es una función de la distancia desde la fuente de explosión al objetivo. Se requiere de un acercamiento iterativo para determinar la distancia aceptable desde la explosión. Este procedimiento se lleva a cabo para lesiones de personal así como para daño de componentes para cada tamaño de orificio de liberación seleccionado como se describe en el párrafo 5.2. Una vez que se han determinado las distancias segura xsvcecomd y xsvceinj, se usan las ecuaciones 3.185 y 3.186 para calcular las áreas de consecuencia de la VCE.

6.8.6 Llamaradas

6.8.6.1 GeneralidadesLas llamaradas, al igual que las VCEs, pueden ocurrir como el resultado de una ignición retardada de una nube de vapor. La fuente de la nube de vapor puede que sea una emisión tipo chorro de vapor o dos fases o la evaporación de superficie de una piscina de líquido inflamable no encendida. El modelo de dispersión de la nube se requiere para evaluar la extensión de la nube de vapor debido a que se necesitan la cantidad de material inflamable y el área cubierta

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por la porción inflamable de la nube. Véase la discusión general sobre modelado de nubes presentada en el Anexo 3.A.

6.8.6.2 Área de consecuencia de una llamaradaUna llamarada es una deflagración (no detonación), sin embargo, a diferencia de las VCEs, la velocidad de llama es relativamente lenta y la sobre presión (onda de choque) no ocurre. Las llamaradas son mucho más comunes que las VCEs y duran no más que unas décimas de segundo. A diferencia de los charcos o chorros de fuego (ignición inmediata), las llamaradas no necesitan consideración de los efectos de radiación fuera de los limites del fuego, debido a que el proceso de combustión es tan corto y relativamente de baja intensidad. El área de consecuencia para una llamarada, CAflashinj, es meramente los límites de la nube inflamable y no más. Así como con los VCEs, un modelo de dispersión de nube adecuado que pueda manejar plumas (emisiones continuas con análisis de estado estable) así como soplos (emisiones instantáneas que requieran de modelos temporales) deberá usarse. El modelo de dispersión de nube se usa para determinar el área limitante de la nube de vapor que contiene material inflamable que se encuentre sobre su límite inferior de inflamabilidad (LFL) de la mezcla en la nube. El área delimitada resultante será igual al área de consecuencia para lesiones graves al personal. Como una regla general de generalización, el área de consecuencia asociada con daño a componentes de equipo por llamaradas, CAflashcomd, esta limitado al 25% del área para lesiones graves de personal.

6.8.7 Determinación de consecuencias inflamables

Para cada tamaño de orificio o caso de emisión seleccionado, el área de consecuencia inflamable se calcula como el área de consecuencia ponderada de todos los eventos potenciales resultantes en el árbol de eventos como se muestra en las ecuaciones 3.188 y 3.189. Para daños de componente, use la ecuación 3.188; para lesiones de personal, use la ecuación 3.189

Note que una emisión segura es un evento resultante legítimo dentro de los árboles de eventos. A pesar que el área de consecuencia, CAsafecomd y CAsafeinj, son igual a 0.0, se presentan en las ecuaciones 3.188 y 3.189 para completar.

6.8.8 Determinación del Área final de consecuencia inflamable

Las áreas finales de consecuencias inflamables se determinan como el promedio ponderado de las áreas consecuencia para cada tamaño de orificio. Este es realizado para tanto las áreas de consecuencia de daño de complementos y de lesiones de personal. La ponderación utiliza las frecuencias genéricas de los tamaños de orificio seleccionados de acuerdo al párrafo 5.2.La ecuación para la ponderación de las áreas de consecuencia de daño de componentes esta dada por la ecuación 3.190

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La ecuación para la ponderación de áreas de consecuencia de lesión a personal es la siguiente:

En las ecuaciones 3.190 y 3.191 las frecuencias genéricas son las del PASO 2.2


a) PASO 8.1 – Determine la fracción masa de las tasas de emisión que contenga un componente inflamable mfracflam. Esta puede ser determinada al agregar la fracción masa de todos los componentes inflamables en la mezcla.

b) PASO 8.2 – Para cada tamaño de orificio, calcule la tasa de emisión inflamable, rateflam, usando la ecuación 3.118. También calcule la porción liquida, rateflaml y la porción vapor rateflamv de la tasa de emisión inflamable usando 3.119 y/o 3.120, cuando aplicable. Note que para emisiones de dos fases ambos valores deberán ser calculados.

c) PASO 8.3 – Para cada tamaño de orificio, selecciona el árbol de eventos apropiado usando las figuras 6.2 y 6.3 y la fase del fluido después de flasheo a la atmósfera en el PASO 1.3. Para los casos de fuga (tamaño de orificio pequeño, mediano y grande), utiliza la figura 6.2. Para casos de ruptura, usa la figura 6.3.

d) PASO 8.4 – Para cada tamaño de orificio, incluyendo el caso de ruptura, calcule la probabilidad de ignición de la emisión. 1) Determine la probabilidad de ignición a temperatura ambiente para la porción liquida de

la emisión poiambl, usando la ecuación 3.121 y el valor de rateflaml obtenido en el PASO 8.2. Note que para el caso de ruptura y algunos tamaños de orificio mayores se deberá usar un valor máximo de 25.2kg/s [55.6lb/s].

2) Determine la probabilidad de ignición a temperatura ambiente para la porción vapor de la emisión poiambv, usando la ecuación 3.122 y el valor de rateflamv obtenido en el PASO 8.2. Note que para el caso de ruptura y algunos orificios mayores se deberá usar un valor máximo de 25.2kg/s [55.6 lb/s].

3) Determine la maxima probabilidad de ignición para el líquido poiAITl, y el vapor poiAITv a la temperatura de auto ignición usando las ecuaciones 3.123 y 3.124.

4) Calcule la probabilidad de ignición para el líquido, poiAITl y par el vapor poiAITv a la temperatura normal de almacenamiento usando las ecuaciones 3.125 y 3.126 respectivamente.

5) Para emisiones de dos fases, calcule la probabilidad de ignición, poi2, a las temperaturas de almacenamiento normales (3.127)

e) PASO 8.5 – Para cada tamaño de orificio, determine la probabilidad de ignición inmediata dada ignición1) Obtenga las probabilidades de ignición inmediata a condiciones ambiente para la

porción liquido y para la porción vapor de la emisión, poiiambl y poiiambv de la tabla 6.3, basado en si la emisión es una emisión de liquido o vapor instantánea o continua.

2) Calcule la probabilidad de ignición inmediata dada la ignición a condiciones de almacenamiento para la porción liquida de la emisión poiil y la porción vapor de la emisión poiiv usando las ecuaciones 3.128 y 3.129. Use el valor para la probabilidad inmediata de ignición a la AIT, poiiAIT=1.0.

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3) Para emisiones de dos fases, calcule la probabilidad de ignición inmediata dada ignición, poii2, a la temperatura normal de almacenamiento usando la ecuación 3.130 y el factor de flasheo calculado en el PASO 1.3.

f) PASO 8.6 – Determine la probabilidad de VCE dada una ignición retardada1) Determine la probabilidad de VCE da ignición retardada, pvcedi de la tabla 6.3 como una

función del tipo de emisión y fase de la emisión. La probabilidad de una VCE dad ignición retardada para una emisión liquida es pvcedil y para un vapor pvcediv

2) Para una emisión de dos fases, calcule la probabilidad de VCE, dada ignición retardada, pvcedi2, usando la ecuación 3.131 y la fracción de flasheo calculada en el PASO 1.3

g) PASO 8.7 – Determine la probabilidad de llamarada dada una ignición retardada1) Determine la probabilidad de llamarada dada ignición retardada, pffdi de la tabla 6.3

como una función del tipo de emisión y fase de emisión. Alternativamente, las ecuaciones 3.132 y 3.133 pueden ser utilizadas para obtener estos valores.

2) Para las emisiones de dos fases, calcule la probabilidad de llamarada dada una ignición retardada, pffdi, usando la ecuación 3.134 y la fracción de flasheo fracfsh calculada en el PASO 1.3.

h) PASO 8.8 – Determine la probabilidad de bola de fuego dada una ignición inmediata, pfbii, usando las ecuaciones 3.135 o 3.136.

i) PASO 8.9 – Seleccione el árbol de eventos apropiado. Para tamaños de orificio chico, mediano y grande seleccione el árbol de eventos de la figura 6.3 basada en si la emisión es liquido, vapor o de dos fases. Para el caso de ruptura, seleccione el árbol de eventos de la figura 6.4 basado en si la emisión es liquida, vapor o de dos fases.

j) PASO 8.10 – Para cada tamaño de orificio, determine la probabilidad de cada uno de los eventos resultantes posibles en el árbol de eventos seleccionado en el PASO 8.9. Como un ejemplo, la probabilidad de cada uno de los eventos resultantes para fuga de un vapor por un tamaño de orificio chico, mediano o grande, se muestra a continuación. Todas las otras resultantes de un árbol de eventos puede ser calculada de una manera similar.1) Probabilidad de una piscina de fuego dada una emisión.

2) Probabilidad de un chorro de fuego dada una emisión (emisiones continuas solamente).

3) Probabilidad de una VCE dada una emisión

4) Probabilidad de una llamarada dada una emisión (emisiones instantáneas solamente)

5) Probabilidad de bola de fuego

6) Probabilidad de dispersión segura dada una emisión.

k) PASO 8.11 – Para cada tamaño de orificio, calcule el área de daño a componentes de un charco de fuego CApoolcmd, y su área de consecuencia de lesión a personal CApoolinj 1) Determine el tipo de piscina, p. ej hirviente o no hirviente por el procedimiento descrito

en el párrafo 6.8.2.2. 2) Calcule la tasa de quemado de la superficie de la piscina, mb, usando ya sea la ecuación

3.140, 3.141 o 3.142, basado en si la piscina es de tipo hirviente o no hirviente.3) Calcule el tamaño del quemado de la piscina de fuego, Aburnpf, usando la ecuación

3.143. Use la tasa de la piscina establecida en el PASO 7.4.4) Determine el tamaño de la piscina de fuego a ser usado en el análisis de consecuencias,

Apf, usando la ecuación 3.145. Note que el tamaño de la piscina será en general el de la combustión de la piscina de fuego, Aburnpf, calculado usando la ecuación 3.143 pero no puede exceder el valor máximo calculado usando la ecuación 3.144.

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5) Calcule el radio de la piscina de fuego, Rpf, usando la ecuación 3.146 y la longitud de la piscina Lpf usando la ecuación 3.147. También calcule la inclinación de la llama θpf usando la ecuación 3.149

6) Calcule la cantidad de calor irradiado de la piscina de fuego Qradpool, usando la ecuación 3.150.

7) Para el área de consecuencia de daño de componentes, IBR API usa un limite de radiación de 37.8kW/m2 [12000Btu/hrft2]. Para lesiones de personal se usa 12.6kW/m2 [4000Btu/hrft2]. Estos limites de radiación se usan para determinar las distancias seguras xspoolcmd y xspoolinj desde la piscina de fuego usando el siguiente procedimiento de cuatro pasos iterativos:

i. Proponga una distancia aceptable desde la piscina de fuego xspoolnii. Calcule la transmitancia atmosférica, tamb y el factor de vista Fcyl, usando las

ecuaciones 3.152 y 3.154. Estos dos parámetros son funciones de la distancia de la piscina mostrada arriba xspooln.

iii. Calcule el flux térmico recibido Ithpooln, a la distancia elegida usando la ecuación 3.151 y compara con los limites de radiación aceptable (37.8kW/m2 [12000Btu/hr-ft2] para daño de componentes y 12.6kW/m2 [4000Btu/hrft2] para lesión de personal).

iv. Ajuste la distancia xspool, y repita los pasos superiores hasta que el flux térmico recibido sea igual a un limite permitido.

8) Calcule el área de consecuencia para daño de componentes CApoolcmd y área de consecuencia de lesión de personal CApoolinj usando las ecuaciones 3.162 y 3.163.

l) PASO 8.12 – Para cada tamaño de orificio, calcule el are de consecuencia de daño a componentes por chorro de fuego CAjetcmd y el área de consecuencia de lesiones a personal CAjetinj del chorro de fuego.1) Calcule la cantidad de calor irradiado por el chorro de fuego, Qradjet, usando la ecuación

3.164. Use la tasa de emisión en chorro, Wjet establecida en el PASO 7.5.2) Para el área de consecuencia, el IBR API usa un limite de radiación de 37.8kW/m2

[12000Btu/hrft2]. Para lesiones de personal se usa 12.6kW/m2 [4000Btu/hrft2]. Estos limites de radiación se usan para determinar las distancias seguras xsjetcmd y xsjetinj del chorro de fuego utilizando el siguiente procedimiento iterativo de cuatro pasos:

i. Proponga una distancia aceptable desde el chorro de fuego, xsjetnii. Calcule la transmitancia atmosférica tamb y el factor de vista, Fpn, usando las

ecuaciones 3.152 y 3.166. Estos dos parámetros son funciones de la distancia del chorro de fuego mostrada arriba, xsjetn.

iii. Calcule el flux térmico recibido Ithjet, a la distancia elegida usando la ecuación 3.165 y compárela con los limites aceptables de radiación (37.8kW/m2 [12000Btu/hrft2] para daño de componentes y 12.6kW/m2 [4000Btu/hrft2] para lesiones de personal)

iv. Ajuste la distancia xsjet, y repita los pasos anteriores hasta que el flux térmico recibido calculado sea igual a el limite aceptable.

3) Calcule las áreas de consecuencia de daño a componentes CAjetcmd y el área de consecuencia para lesiones de personal usando la ecuación 3.167 y 3.168.

m) PASO 8.13 – Solamente para casos de ruptura, calcule el área de consecuencias de daño de componentes CAfballcmd y el área de consecuencias de lesiones a personal CAfballinj por bola de fuego. 1) Determine la masa inflamable del fluido contenido en el equipo usando la ecuación

3.169, la fracción másica de material inflamable, mfracflam, obtenida en el PASO 8.1, la masa de inventario disponible para emisión, massavail, determinada en el PASO 4.7.

2) Calcule el diámetro máximo, Dmaxfb, y la altura central, Hfb, de la bola de fuego usando las ecuaciones 3.170 y 3.171, respectivamente.

3) Calcule la duración de la bola de fuego, tfb, usando las ecuaciones 3.172 o 3.173 basado en la masa de la bola de fuego.

4) Calcule la cantidad de energía irradiada por la bola de fuego, Qradfball, usando la ecuación 3.174.

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5) Para el área de consecuencia de daño a componentes, el IBR API usa un limite de radiación de 37.8 kW/m2 [12000 Btu/hrft2]. Para lesiones de personal usa 12.6 kW/m2 [4000Btu/hrft2]. Estos limites de radiación se usan para determinar las distancia segura, xsfballcmd y xsfballinj, de la bola de fuego usando el procedimiento iterativo de cuatro pasos siguiente:

i. Proponga una distancia aceptable desde la bola de fuego, xsfballnii. Calcule la transmitancia atmosférica tamb y el factor de vista, Fpn, usando las

ecuaciones 3.152 y 3.166. Estos dos parámetros son funciones de la distancia de la bola de fuego mostrada arriba, xsfballn.

iii. Calcule el flux térmico recibido Ithball, a la distancia elegida usando la ecuación 3.165 y compárela con los limites aceptables de radiación (37.8kW/m2 [12000Btu/hrft2] para daño de componentes y 12.6kW/m2 [4000Btu/hrft2] para lesiones de personal)

iv. Ajuste la distancia xsfball, y repita los pasos anteriores hasta que el flux térmico recibido calculado sea igual a el limite aceptable.

6) Calcule el área de consecuencia de daño de componente CAfballcmd, y el área de consecuencia de lesiones de personal usando las ecuaciones 3.179 y 3.180.

n) PASO 8.14 – Para cada tamaño de orificio, calcule el área de consecuencia de daño a componentes CAvcecmd y el área de consecuencia de lesiones a personal CAvceinj de una explosión por nube de vapor. Usando la tasa de fuente de vapor y áreas de fuente determinadas en el paso 7.7, desarrollo un análisis de dispersión de nube de acuerdo con el párrafo 6.7.4 y determine la masa de material inflamable, massvce en la nube de vapor. Esta es la porción de la nube que tiene concentraciones entre los límites inferior y superior de inflamabilidad, obtenidos como parte del PASO 1.2.1. Determine la cantidad de energia potencial en la nube de vapor expresada en cantidad

equivalente de TNT, WTNT, usando la ecuación 3.181. Note que el factor de rendimiento de energía η es igual a 1.0 cuando la masa utilizada en este paso se basa en la masa inflamable de la nube entre sus límites de inflamabilidad.

2. Para el area de consecuencia de daño a componentes, el IBR API usa un limite de sobre presión de 34.5kPa [5psi]. Este limite de sobre presión se usa para determinar la distancia segura, xsvcecmd desde la VCE usando el siguiente procedimiento iterativo de cuatro pasos:

i. Proponga una distancia aceptable de daño de componente desde la VCE, xsvcecmd

ii. Calcule la distancia Hopkinson-escalada, RHS, usando la ecuación 3.183. Este parámetro es una función de la distancia desde la VCE escogida arriba xsvcecmd.

iii. Calcule la sobre presión secundaria, PSO a la distancia Hopkinson-escalada RHS, usando la ecuación 3.182

iv. Ajuste la distancia xsvcecmd y repita los pasos anteriores hasta que la sobre presión secundaria PSO sea de 34.5kPa[5psi]

3. Calcule el área de daño de componentes CAvcecmd, usando la ecuación 3.185 4. Para el área de consecuencia de lesión de personal, el IBR API usa una ecuación probit

basada en el colapso de construcciones, véase párrafo 6.8.5.5. Esta ecuación probit se usa para determinar la distancia segura xsvceinj, de la VCE usando el siguiente procedimiento iterativo de cinco pasos:

i. Proponga una distancia aceptable de lesion de personal desde la VCE, xsvceinj.ii. Calcule la distancia Hopkinson-escalada RHS, usando la ecuación 3.183. El

parámetro es una funcionde la distancia desde la vce escogida arriba xsvceinjiii. Calcule la sobre presión secundaria PSO, a la distancia Hopkinson-escalada RHS

usando la ecuación 3.182iv. Calcule el valor probit, Pr, usando la ecuación 3.184v. Ajuste la distancia xsvcecmd, y repita los pasos anteriores hasta que el valor de

probit sea igual a 55. Calcule el área de consecuencia de lesiones a personal CAvceinj, usando la ecuación

3.186

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o) PASO 8.15 – Para cada tamaño de orificio, calcule el área de consecuencia de daño de componente CAflashcmd y el área de consecuencia de lesión de personal CAflashinj para llamaradas.1) Usando la tasa de fuente de vapor y el área de fuente determinada en el PASO 7.7,

desarrolle un análisis de dispersión de nubes de acuerdo al párrafo 6.7.4 y determine el área de grado nivel o limitantes de la nube que se encuentra por encima del limite inferior de inflamabilidad de la mezcla de la nube. Esta area de niveles de grado es igual al área de consecuencia de lesiones a personal CAflashinj

2) El área de consecuencia de daño a componentes, CAflashcmd es el 25% del área de consecuencias de lesión de personal CAflashinj de acuerdo a la ecuación 3.187.

p) PASO 8.16 – Para cada tamaño de orificio, determine las áreas de consecuencia de daño de componente y lesiones de personal, CAflamcmd y CAflaminj usando las ecuaciones 3.188 y 3.189, respectivamente. Use la probabilidad de cada evento resultante, como se determino en el PASO 8.10 y el área de consecuencia de cada evento resultante, determinado de los PASOS 8.11 a 8.15.

q) PASO 8.17 – Determine las áreas de consecuencia finales (ponderada en cuanto a tamaño de orifico) para daño de componentes, CAflamcmd y lesiones de personal CAflaminj usando las ecuaciones 3.190 y 3.191 respectivamente.


6.9.1 Generalidades

El análisis de consecuencias de nivel uno para la evaluación de emisiones toxicas descrito en el párrafo 5.9 se limita a 14 fluidos tóxicos. El único criterio de impacto para estos fluidos son las ecuaciones probit. Para evaluar fluidos adicionales o para hacer uso de otros criterios publicados de toxicidad (IDLH, Extremos tóxicos EPA, ERPG, AEGL), se requiere de la realización de un análisis de consecuencias de nivel 2.El análisis de consecuencias de nivel 2 consiste en el análisis de dispersión de nube (véase párrafo 6.7.4) para determinar la extensión y duración de las porciones de la nube que permanecen por encima del criterio de impacto toxico aceptable para la toxina particular a ser evaluada. La tasa de fuente de vapor a ser usada como una entrada en el análisis de dispersión de nubes puede ser de una emisión en chorro o de la evaporación de una piscina de líquido, como se discutió en el párrafo 6.7.4.

6.9.2 Criterios de Impacto toxico usados en el nivel 2

La tabla 5.14 provee el criterio de impacto toxico para fluidos específicos modelados en el IBR API. Para el análisis de nivel 2, las áreas de consecuencias se determinan para emisiones toxicas por comparación de la concentración de la nube para varios criterios de impacto tóxico. El análisis de nivel 1 solo usa los datos probit para la determinación de áreas de consecuencia. Además de las ecuaciones probit, un análisis de nivel 2 puede usar cualquier criterio disponible. Un IBR API calcula las áreas de consecuencia para cada criterio disponible para un fluido en particular y usa un área de consecuencia más grande (más conservadora).

6.9.2.1 Análisis ProbitLas ecuaciones probit proveen una manera simple para expresar la probabilidad de fatalidad debido a la exposición de personal por concentraciones y dosis de emisiones toxicas. Los coeficientes para ecuaciones probit se proveen para tóxicos comunes en la tabla 5.14. La ecuación probit y algunos fundamentos de su uso se proveen en el Anexo 3.A

6.9.2.2 Inmediatamente Dañino a la Vida o a la Salud – IDLH Los valores de concentración de aire Inmediatamente dañino para la salud IDLH usado por el Instituto Nacional de Seguridad Ocupacional y Salud (NIOSH) como criterio de selección de respiradores fue primeramente desarrollado a mediado de las 70’s. La documentación para

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concentraciones inmediatamente dañinas para la vida o la salud (IDLHs) es una recopilación de bases logicas y fuentes de información usada por el NIOSH durante la determinación original de 387 IDLHs y sus subsiguientes revisiones en 1994.El IDLH es un límite de exposición de 30 minutos. El modelo de nube de dispersión debera determinar áreas en la nube que tendrán un promedio temporal de concentraciones que excedan el IDLH por un periodo de 30 minutos o mas.

6.9.2.3 Lineamientos de Plan de Respuesta a Emergencias – ERPG3Las ERPGs han sido desarrolladas para químicos tóxicos por la Asociación Americana de Higiene Industrial (AIHA), para tres niveles de peligro creciente al personal expuesto. La IBR API usa el criterio ERPG-3 el cual representa la máxima concentración (ppm) debajo de la cual se cree que casi todos los individuos pueden ser expuestos por más de una hora sin experimentar o desarrollar efectos de riesgo a la vida.El modelo de dispersión de nube deberá determinar las áreas de la nube que tengan una concentración promedio temporal que exceda el límite ERPG-3 por un periodo de una hora o más.

6.9.2.4 Limite de pauta de exposición aguda – AEGL3Los AEGLs representan los valores máximos de exposición para el público general y se publican por periodos de 10 minutos, 3 minutos, 1 hora, 4 horas y 8 horas. La IBR API verifica la concentración en la nube toxica contra duraciones de exposición de 10 minutos, 30 minutos y una hora, debido a que se asume que una emisión será detectada y mitigada dentro de ese marco de tiempo. Los AEGLs se publican para tres niveles de exposición, AEGL-1, AEGL-2, AEGL-3, cada uno representa el nivel creciente de peligro para el personal expuesto. La IBR API utiliza el nivel mas peligroso, AEGL-3 al comparar contra las concentraciones calculadas en el modelo de dispersión de nube. El limite AEGL-3 es la concentración aérea (ppm) de una sustancia a la cual o sobre la cual se predice que la población general, incluyendo individuos susceptibles pero excluyendo hipersuscetibles, pudieran experimentar efectos que arriesguen la vida o incluso la muerte. Las concentraciones aéreas debajo de la AEGL-3 pero por encima de la AEGL-2 representan niveles de exposición que pudieran causar efectos irreversibles u otros efectos serios de larga duración o un deterioro en la habilidad para escapar.

6.9.2.5 Extremos tóxicos EPALos extremos tóxicos EPA se publican en el documento guía EPA RMP. Estos extremos se usan para modelos de dispersión del aire para estimar la distancia de consecuencia para una emisión de gas toxico y se proveen para todos los gases regulados por la EPA.

6.9.3 Duración de la emisión

Al igual que en el análisis de nivel 1, la consecuencia toxica potencial en la IBR API se determina usando ambas la duración de la emisión y la tasa de emisión, véase párrafo 5.9.10 para una discusión sobre la determinación de la duración usada en la IBR API. En general, la duración de fuga toxica, ldtox, deberá calcularse con la ecuación 3.198 para cada tamaño de orificio de liberación como el mínimo de:

a) Una horab) Inventario de masas (masa disponible) dividida por tasa de emision(véase párrafo 5.7)c) Duración máxima de fuga, ldmax enlistada en la tabla 5.7

6.9.4 Probabilidad de eventos tóxicos

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En el evento la emisión puede involucrar tanto resultantes toxicas como inflamables, se asume que ya sea que la resultante inflamable consuma el material toxico o que los materiales tóxicos están dispersos y el material inflamable tiene consecuencias insignificantes (p. ej. La probabilidad de dispersión segura).

6.9.5Consecuencias de emisiones que contengan múltiples químicos tóxicos

Los resultados consecuencia para emisiones con componentes químicos tóxicos múltiples son desconocidos pero pueden ser manejados en una IBR API. De esta manera, las áreas de consecuencia se determinan para cada uno de los componentes tóxicos individuales dentro de la mezcla. La consecuencia toxica global será la más grande de las áreas toxicas individuales.

6.9.6Área de Consecuencia toxica

El resultado de un análisis de nube de dispersión proveerá un área a nivel suelo o limite donde la concentración del material toxico exceda el criterio toxico para la duración de interés, CAcloudn. El análisis de dispersión de nube se realizara para cada uno de los tamaños de orificio con el área resultante cuando multiplicada por la probabilidad de toxicidad, ptox, el cual será el área de consecuencia toxica para lesiones de personal.

Esta área será calculada para cada componente toxico que sea parte de la corriente de emision (véase párrafo 6.9.5) y para cada limite toxico que se encuentre disponible par el componente toxico a ser modelado.El área de consecuencia toxica de daño a componentes, CAtoxcmd es igual a 0.0La mayoría de los simuladores de nube tratan a las mezclas de fluido de emisión como una mezcla homogénea y la tasa de emisión usada en el análisis es igual a la tasa completa de la emisión, no solamente la fracción del material toxico. La mayoría de las corrientes de proceso no son fluidos puros y generalmente la porción toxica es una pequeña fracción del total. Por lo tanto, se usa un criterio toxico modificado para verificar contra las concentraciones predichas para la nube como se muestra en la ecuación 3.201

Por ejemplo, una corriente de hidrocarburo contiene 5% mol de H2S. El H2S tiene un limite toxico AEGL-3 de 10 minutos de 100ppm. Dado que la corriente no es una corriente pura, se puede establecer un límite toxico modificado de la manera siguiente:

Cuando el análisis de nube de dispersión se realiza, el área de consecuencia se puede basar en la porción de nube cuyo nivel de grado excede 2000ppm para una duración de 10 minutos o más.

6.9.7Determinación de las áreas de consecuencia toxica finales

Las áreas de consecuencia toxica finales se determinan como el promedio ponderado de las áreas de consecuencia toxicas individuales calculadas para cada tamaño de orificio de liberación. La ponderación utiliza las frecuencias genéricas de los tamaños de orificio seleccionados del párrafo 5.2.

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La ecuación para la ponderación de las áreas de consecuencia de lesiones de personal se da por la ecuación 3.203

En la ecuación 3.203, la frecuencia de falla genérica total es la calculada del PASO 2.2

6.9.8Procedimiento de calculo

a) PASO 9.1 – Determine la fracción mol de la tasa de emisión que contiene un componente toxico, molefractox.b) PASO 9.2 – Calculo de la duración de emisión, ldtox, usando la ecuación 3.198.c) PASO 9.3 – Determine el criterio de impacto toxico toxlim, y las duraciones asociadas con cada uno. Por ejemplo, un criterio toxico AEGL-3 puede ser basado a 10 minutos, 30 minutos o 1 hora.d) PASO 9.4 – Determine el limite toxico modificado, toxmodlim, usando la ecuación 3.201.e) PASO 9.5 – Para cada tamaño de orificio y para cada criterio toxico disponible para el fluido, use la tasa de fuente de vapor y el área de fuente determinada en el PASO 7.7, y realice un análisis de dispersión de nube de acuerdo al párrafo 6.7.4. La duración de fuga, ldmax, del PASO 9.2 también se usa como una entrada del análisis. Note que la concentración temporal promedio usada en este análisis de dispersión deberá ser igual a la duración aplicable al criterio toxico evaluado.f) PASO 9.6 – Del modelo de análisis de dispersión nube, determine el área de nivel gradual o las limitantes de la nube que se encuentran por el criterio de exposición toxica modificado establecido en el PASO 9.4. Esta área es el área de nube toxica CAcloud.g) PASO 9.7 – Para cada tamaño de orificio, determine la probabilidad de emisión toxica, ptox, usando la ecuación 3.199 y los resultados del PASO 8.10.h) PASO 9.8 – Para cada tamaño de orificio, calcule el área de consecuencia toxica de lesiones a personal. CAtoxinj, usando la ecuación 3.200.i) PASO 9.9 – Calcule el área ponderada o final de consecuencia toxica de lesiones a personal, CAtoxinj, usando la ecuación 3.203.

6.10Determinación de las Consecuencias No-Inflamables No-toxicas


Muchos de los fluidos no inflamables ni tóxicos aun resultaran en un área de consecuencia debido a la perdida de contenido. Estos incluyen vapor, ácidos y otros fluidos donde la preocupación es por el personal en caso de salpicaduras o rociados. Otros gases no inflamables tales como el aire y el nitrógeno, aunque no son inflamables, pueden tener una consecuencia significativa si el equipo sufre ruptura bajo una presión excesiva.

6.10.2 Explosiones físicas

6.10.2.1 GeneralidadesUna explosión física ocurre cuando un equipo presurizado que contenga vapor o un fluido de dos fases sufre de una ruptura. Una explosión u onda de choque ocurrirá a medida que la energía contenida es liberada a la atmósfera. Una explosión física puede resultar con rupturas de equipos conteniendo materiales inflamables o no inflamables. Si el fluido contenido es

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inflamable, la onda de presión puede ser seguida de otros eventos, tales como bola de fuego, incendios de charco, llamaradas o VCEs, dependiendo de si la emisión se enciende o no y de que si existe una ignición inmediata o retardada.

6.10.2.2 Método de equivalencia TNTComo con una VCE, un método conservador para el calculo de los efectos de una explosión física es el de utilizar la equivalencia TNT. La energía asociada con la ruptura del tanque relleno de gas puede ser estimado con la ecuación 3.204 proporcionada por Brode y modificada así para convertir a equivalencia TNT.

6.10.2.3 Área de Consecuencia y Distancia Segura de una Explosión Física. A este punto, el calculo de del área de consecuencia como resultado de la emisión de energía de la ruptura de un recipiente relleno de gas es idéntico al descrito anteriormente para las VCEs. El calculo de la sobre presión de choque utiliza curvas de explosión como se describe en el párrafo 6.8.5.5.c. El cálculo del área de consecuencia es idéntico al del párrafo 6.8.5.5.En general, el procedimiento de calculo resulta en una distancia segura para ambos componentes de daño xspexpcmd y para lesiones de personal xspexpinj, del cual el área de consecuencia puede ser calculada por las ecuaciones 3.205 y 3.206.

6.10.3 BLEVEs

6.10.3.1 GeneralidadesUna explosión por expansión de vapor de liquido hirviente (BLEVE) puede ocurrir dada la ruptura de un recipiente que contenga un liquido supercalentado pero presurizado que flasheara como vapor una vez liberado a la atmósfera. El ejemplo clásico de una BLEVE es el de un recipiente de almacenado de GPL expuesto al fuego. A medida que se crea un espacio de vapor en el recipiente, el metal en el espacio de vapor, de ser expuesto a una flama directamente, puede fallar a una presión mucho menor a la MAWP del recipiente. Si el recipiente se rompe, el líquido supercalentado remanente se expandirá significativamente causando una onda de choque por la sobre presión. A menudo, una BLEVE es seguida por una bola de fuego (véase párrafo 6.8.4).Las BLEVEs pueden también ocurrir con fluidos no inflamables, tales como agua presurizada a alta temperatura.

6.10.3.2 Método de equivalencia TNTDe manera similar a las VCEs (párrafo 6.8.5) y las rupturas físicas (6.10.2) de tanques llenos de gas, el método de equivalencia TNT puede ser usado conservadoramente para el estimar la onda de presión de estallido y el área de consecuencia resultante. La energía asociada con la BLEVE de un recipiente que contiene liquido supercalentado puede ser estimada usando la ecuación 3.207.

Para casos en el que el recipiente contenga liquido y vapor justo antes de la ruptura, la energía liberada puede ser calculada usando la ecuación 3.204 para calcular la energía liberada de la porción vapor almacenada en el recipiente y agregando la energía liberada calculada de la ecuación 3.207 para la porción de liquido en expansión.

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6.10.3.3 Área de consecuencia y Distancia segura de una BLEVEA este punto, el cálculo del área de consecuencia resultante de una BLEVE de la ruptura de un recipiente es idéntico a la descrita anteriormente para VCEs. El calculo de la sobre presión de estallido utiliza curvas de explosión como se describe en el párrafo 6.8.5.5.c. El cálculo de las áreas de consecuencia es idéntico al del párrafo 6.8.5.5.En general, el procedimiento de calculo resulta en una distancia segura para tanto el daño de componente, xsblevecmd, y de lesión de personal, xsbleveinj, para el cual el área de consecuencia puede ser calculado con las ecuaciones 3.208 y 3.209.

6.10.4 Fugas de vapor y Derrames químicos.

El calculo de consecuencias para quemaduras por químicos o fugas de vapor, tales como ácidos débiles o cáusticos, se calculan de la misma manera que la utilizada para el análisis de consecuencias de nivel 1, véase párrafo 5.10.

6.10.5 Determinación de las áreas finales de consecuencia no-inflamables, no toxicas.

Para cada tamaño de orificio, el área de consecuencia de daño de componente y lesiones a persona para cada uno los eventos no tóxicos, no inflamables pueden ser sumados usando las ecuaciones 3.210 y 3.211.

Las áreas finales de consecuencia no inflamables, no toxicas se determinan como el promedio ponderado de las áreas de consecuencia individuales calculadas para cada tamaño de orificio. La ponderación ocupa las frecuencias genéricas de los tamaños de orifico de liberación que se proveen en la tabla 4.1 de la Parte 2. Las ecuaciones 3.212 y 3.213 se usan para calcular las áreas finales ponderadas de consecuencia no inflamable, no toxicas.

6.10.6 Procedimiento de calculo

a) PASO 10.1 – Para cada tamaño de orificio calculado, las áreas de lesión a personal para fugas de vapor y ácidos CAleakinj, como se detallan en los PASOS 10.1 a 10.3 del párrafo 5.10.6.

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b) PASO 10.2 – Para caso de ruptura solamente, calcule el área de consecuencia de daño a equipos, CApexpcmd, y el área de consecuencia de lesiones a personal CApexpinj, para explosiones físicas. 1) Calcule el volumen de vapor almacenado, Vs, del componente de equipo a ser evaluado2) Determine la cantidad de energía potencial en el vapor almacenado expresado como un equivalente TNT, WTNT, usando la ecuación 3.2043) Para las áreas de consecuencia de daño a componentes, la IBR API usa un limite de sobre presión de 34.5kPa [5psi]. Este limite de sobre presión se usa para determinar la distancia segura xspexpcmd, de la explosión usando el siguiente proceso iterativo de cuatro pasos:i) Proponga una distancia aceptable para daño de componentes desde la explosión física xspexpcmdii) Calcule la distancia Hopkinson-escalada RHS, usando la ecuación 3.183. Este parámetro es una función de la distancia desde la explosión física elegida arriba xspexpcmd.iii) Calcule la sobre presión secundaria, PSO, a la distancia Hopkinson-escalada RHS usando la ecuación 3.182iv) Ajuste la distancia, xspexpcmd, y repita los pasos anteriores hasta que la sobre presión secundaria, PSO, sea igual a 34.5kPa [5psi] 4) Calcule el área de consecuencia de daño a componentes CApexpcmd usando la ecuación 3.2055) Para el área de consecuencia de lesiones a personal, la IBR API usa una ecuación probar basada en el colapso de construcciones, véase párrafo 6.8.5.5. Esta ecuación probit se usa para determinar la distancia segura, xspexp, desde la explosión física usando el siguiente procedimiento iterativo de 5 pasos.i) Proponga una distancia aceptable de lesion a personal desde la explosión física, xspexpinjii) Calcule la distancia Hopkinson-escalada RHS, usando la ecuación 3.183. Este parámetro es una función de la distancia desde la explosión física elegida arriba xspexpinj.iii) Calcule la sobre presión secundaria, PSO, a la distancia Hopkinson-escalada RHS usando la ecuación 3.182.iv) Calcule el valor probar Pr, usando la ecuación 3.184.v) Ajuste la distancia, xspexp, y repita los pasos superiores hasta que el valor probit sea igual a 5.06) Calcule el área de consecuencia de lesiones de personal, CApexpinj, usando la ecuación 3.186.c) PASO 10.3 – Para el caso de ruptura solamente, calcule el área de consecuencia de daño a componentes, CAblevecmd y área de consecuencia de lesiones a personal CAbleveinj de una BLEVE. 1) Calcule el número de moles de líquido almacenado que flashea a vapor tras la emisión a la atmósfera nv.2) Determine la cantidad de energía potencial el líquido flasheado expresado como una cantidad equivalente de TNT, WTNT, usando la ecuación 3.207.3) Para los casos de dos fases, agregue a este valor la cantidad equivalente de TNT de la energía del vapor almacenado usando la ecuación 3.204,4) Para el área de consecuencia de daño a componentes, la IBR API usa un limite de sobre presión de 5psig. Este limite de sobre presión se usa para determinar la distancia segura, xsblevecmd desde la BLEVE usando el siguiente procedimiento iterativo de cuatro pasos:i) Proponga una distancia de daño a componentes aceptable desde la BLEVE, xsblevecmd.ii) Calcule la distancia Hopkinson-escalada RHS usando la ecuación 3.183. Este parámetro es una función de la distancia desde la BLEVE elegida anteriormente xsblevecmd.iii) Calcule la sobre presión secundaria, PSO, a la distancia Hopkinson-escalada RHS usando la ecuación 3.182.iv) Ajuste la distancia xsblevecmd, y repita los pasos anteriores hasta que la sobre presión secundaria PSO sea igual a 34.5kPa [5psi]5) Calcule el área de consecuencia de daño a componentes CAblevecmd usando la ecuación 3.208.

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6) Para el área de consecuencia de lesiones a personal, la IBR API usa una ecuación probit basada en el colapso de construcciones, véase párrafo 6.8.5.5. La ecuación probit se usa para determinar la distancia segura xsbleveinj desde la BLEVE usando el siguiente proceso iterativo de cinco pasos:i) Proponga una distancia de lesión de personal aceptable desde la BLEVE, xsbleveinj.ii) Calcule la distancia Hopkinson-escalada, RHS, usando la ecuación 3.183. Este parámetro es una función de la distancia desde la BLEVE elegida anteriormente xsbleveinj.iii) Calcule la sobre presión secundaria, PSO, a la distancia Hopkinson-escalada, RHS, usando la ecuación 3.182.iv) Calcule el valor probit, Pr, usando la ecuación 3.184.v) ajuste la distancia, xsbleveinj, y repita los pasos anteriores hasta que el valor probit sea de 5.07) Calcule el área de consecuencia de lesiones de personal, CAbleveinj, usando la ecuación 3.186.d) PASO 10.4 – Para cada tamaño de orificio, sume las áreas de consecuencia para cada una de los eventos no-inflamables, no tóxicos usando las ecuaciones 3.210 y 3.211. El área de consecuencias de daño a componentes y de lesiones a personal son, CAnfntcmd y CAnfntinj respectivamente. e) PASO 10.5 – Calcule las áreas ponderadas finales de consecuencias no toxicas, no inflamables usando las ecuaciones 3.212 y 3.213.

6.11 Determinación de las Áreas de Consecuencia de Daño a Componentes y de Lesiones a Personal


Las áreas de consecuencia finales para daño de componentes y lesiones de personal son las áreas máximas de aquellas calculadas para:

a) Consecuencias Inflamables, véase párrafo 6.8.b) Consecuencias Tóxicas, véase párrafo 6.9.c) Consecuencias No toxicas, No inflamables.

6.11.2 Área de consecuencia final para daño a componentes

El área de consecuencia final para daño a componentes es:

6.11.3 Área de consecuencia final para lesiones a personal

El área de consecuencia final para lesiones a personal es:

6.11.4 Área de consecuencia final

El área de consecuencia final es:


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a) PASO 11.1 – Calcule el área de consecuencia final para daño de componentes CAcmd usando la ecuación 3.214.b) PASO 11.2 – Calcule el área de consecuencia final para lesiones a personal CAcmd, usando la ecuación 3.215.

6.12 Determinación de las consecuencias financieras


La consecuencia financiera se determina de acuerdo con el análisis de consecuencias de nivel 1, véase párrafo 5.12.


El procedimiento paso a paso para la estimación de las consecuencias financieras se encuentra en el párrafo 5.12.7.

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6.14 Tablas

Tabla 6.1 – Eventos Consecuencia Resultantes para el Análisis de Nivel 2

Evento Resultante

Descripción Procedimiento General

Incendios Piscina

Ocurren como el resultado de una ignición inmediata de un liquido inflamable de un recipiente presurizado del proceso o de una tubería que tiene fuga o ruptura

1. Determine el tamaño de piscina2. Calcular la tasa de quemado3. Calcular la longitud e inclinación de llama4. Determinar la energía radiante emitida5. Determinar la energía recibida a puntos distantes (requiere de factor de vista y transmitividad atmosférica)6. Calcular distancia segura

Fuego a chorro

Ocurre como resultado de una ignición inmediata de un vapor inflamable o una emisión dos fases a chorro desde un recipiente presurizado del proceso o de una tubería que desarrolla un orificio

1. Calcular la longitud de la flama2. Determinar la energía radiante emitida3. Determinar la energía recibida a puntos distantes (requiere factor de vista y transmitividad atmosférica)4. Calcular distancia segura

Bola de fuego

Ocurre como resultado de la ignición inmediata de un líquido o vapor supercalentado emitido dada la ruptura de un recipiente o tubería. Las bola de fuego siempre ocurren en combinación con una explosión física o una BLEVE.

1. Determinar masa inflamable disponible2. Determinar el diámetro de la bola de fuego, altura y duración3. Determinar la energía radiante emitida4. Determinar la energía recibida a puntos distantes (requiere de factor de vista y transmitividad atmosférica)5. Calcular distancia segura.

LlamaradasOcurren como el resultado de una ignición retardada de una nube de vapor. La fuente de la nube de vapor puede ser tanto una emisión de chorro de vapor o dos fases como la evaporación de la superficie de un charco de liquido inflamable

1. Determinarse la fuente de la nube es continua (pluma) o instantánea (bocanada)2. Utilizar un modelo de dispersión de nubes para determinar el area gradual de material inflamable (mayor al LFL) que se encuentra en la nube origen.

Explosión de Nube de Vapor

1. Determinar si la nube origen es continua (pluma) o instantánea (bocanada)2. Utilizar un modelo de dispersión de nubes para determinar la cantidad de materia inflamable (entre LFL y UFL) que se encuentra en la nube origen3. Determinar la cantidad equivalente TNT4. Calcular la sobre presión como función de la distancia5. Calcular distancia segura

BLEVE

Ocurre dada tras la ruptura de un recipiente conteniendo un líquido súper calentado pero liquido que flashea como vapor al ser liberado a la atmósfera.

1. Determinar la cantidad equivalente de TNT el cual es una función de la presión de almacenamiento y la cantidad de líquido que flashea a vapor tras la emisión.2. Calcular la sobre presión como función de la distancia.3. Calcular distancia segura

Explosiones Ocurren tras la ruptura de un 1. Determinar la cantidad equivalente de TNT

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físicasrecipiente conteniendo un vapor inflamable o no inflamable

el cual es una función de la presión de almacenamiento y el volumen del vapor2. Calcular la sobre presión como función de la distancia3. Calcular distancia segura

Emisiones toxicas

Ocurre tras la emisión de un fluido toxico a la atmósfera a través de un orificio o dada una ruptura

1. Determine si la nube fuente es continua (pluma) o instantánea (bocanada)2. Utilice un modelo de dispersión de nube para determinar que porción de la nube sobrepasa en cuanto a nivel gradual el limite toxico (concentración y duración) del fluido.

Tabla 6.2 – Parámetros de Interacción de la superficie con una piscina liquida

Notas:1) Usada como predeterminado por la IBR API

Tabla 6.2M – Parámetros de Interacción de la superficie con una piscina liquida

Tabla 6.3 – Probabilidades de los eventos

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6.15 Figuras

Cálculos termodinámicos usados en el análisis de consecuencias

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Figura 6.1 – Modelado en Termino Origen – Modelado Termodinámico

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Flash isotérmico a condiciones de almacenamiento Ts, Ps

Flash isotérmico a Presión Atmosférica Pa para encontrar

temperatura de flash Tf,

Encontrar temperatura de punto de burbuja Tb a Presión

Atmosférica Pa

Encontrar temperatura de punto de rocío Td a Presión

Atmosférica Pa

Encontrar Presión de punto de burbuja Pb a Temperatura

Atmosférica Ta

Fracción Líquido Fracción Vapor

Dos fasesVaporLiquido


Figura 6.2 – Árbol global de eventos IBR API

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Figura 6.3 – Árbol de eventos de un análisis de consecuencias de nivel 2 para casos de fuga

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Figura 6.4 – Árbol de eventos de un análisis de consecuencias de nivel 2 para casos de ruptura

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Figura 6.5 – Probabilidad de Ignición para líquidos (Unidades Inglesas)

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Figura 6.5M – Probabilidad de Ignición para líquidos (Sistema Métrico)

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Figura 6.6 – Probabilidad de Ignición para vapores (Unidades Inglesas)

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Figura 6.6M – Probabilidad de Ignición para vapores (Sistema Métrico)

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7. ANALISIS DE CONSECUENCIAS – TANQUES ATMOSFERICOS DE ALMACENAMIENTO

7.1 Determinación del fluido representativo y las propiedades asociadas

7.1.1 Fluidos representativos

Cuando se realiza el calculo de consecuencias de un tanque, el usuario deberá elegir entre un juego limitado de fluidos como se muestra en la tabla 7.1. Se deberá elegir el fluido representativo que iguale lo más posible al fluido contenido en el tanque de almacenamiento.

7.1.2 Densidad y viscosidad dinámica del líquido

Las propiedades requeridas del fluido para el modelado de consecuencias en tanques son la densidad de liquido, ρl, y la viscosidad dinámica de liquido, µl.

7.1.3 Conductividad hidráulica

La cantidad de, así como la tasa de fuga de los pisos de tanque depende del tipo de suelo y sus propiedades así como del que si tiene o no el piso del tanque una barrera de prevención de emisiones (RBP). En la tabla 7.2, se muestra una lista de los tipos de suelo y propiedades usadas en la rutina de análisis de consecuencias.La propiedad del suelo fundamentalmente requerida en el análisis de consecuencias es la conductividad hidráulica del suelo, kh. La conductividad hidráulica como función del tipo de suelo se provee en la tabla 7.2 basada en agua. La conductividad hidráulica para otros fluidos puede ser estimada basados en la conductividad hidráulica, densidad y viscosidad dinámica del agua, denotados como khwater, ρw y µw respectivamente, y la densidad y viscosidad dinámica del fluido deseado usando la ecuación 3.217.

7.1.4 Velocidad de filtrado del fluido

La velocidad de filtrado de un fluido en el tanque o producto a través del suelo se da por la ecuación 3.218 donde kh, es la conductividad hidráulica del suelo y ps, la porosidad del suelo.


a) PASO 1.1 – Seleccione el fluido representativo de la tabla 7.1b) PASO 1.2 – Determine las propiedades del fluido representativo incluidas la densidad, y la viscosidad dinámica, de la tabla 7.1

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c) PASO 1.3 – Calcule la conductividad hidráulica para el agua promediando los limites de conductividad hidráulica superior e inferior provistos en la tabla 7.2 para el tipo de suelo seleccionado usando la ecuación 3.2.19.

d) PASO 1.4 – Calcule la conductividad hidráulica del fluido, khprod, para el fluido almacenado en el tanque usando la ecuación 3.217 basada en la densidad, ρl, y la viscosidad dinámica, µl, del PASO 1.2 y de la conductividad hidraulica del agua, khwater del PASO 1.3.e) PASO 1.5 – Calcule la velocidad de filtrado del producto, velsprod, para el fluido almacenado en el tanque usando la ecuación 3.218 basada en la conductividad hidráulica del fluido. Khprod del PASO 1.4 y la porosidad del suelo provisto en la tabla 7.2.

7.2 Selección de los tamaños de orificio de liberación


Un juego discreto de eventos de emisión o tamaños de orificios de liberación se usan en el análisis de consecuencias de nivel 1.


El siguiente procedimiento de cálculo puede usarse para determinar el tamaño de orificio de liberación y las frecuencias genéricas de falla.a) PASO 2.1 – Determine el tamaño de orificio de liberación, dn, de la tabla 7.3 para la coraza lateral del tanque, y de la tabla 7.4 para los fondos de tanque.b) PASO 2.2 – Determine la frecuencia genérica de fallo, gffn, para los tamaños de orificio de la Parte 2, tabla 4.1 y la frecuencia genérica total de falla de esta tabla o de la ecuación 3.220

7.3 Calculo de tasas de emisión


Los cálculos de tasa de emisión se proveen tanto para fugas en la coraza lateral del tanque como para la placa de fondo del tanque. Para las fugas en el fondo del tanque, se asume que el cabezal líquido es constante en el tiempo, y que la fuga es hacia el suelo que es modelado como un medio poroso continuo aproximado por las propiedades de suelos típicamente usados para fundamento de tanques.

7.3.2 Coraza lateral del tanque

La descarga de un liquido a través de un orificio de bordes finos en un tanque con una altura del liquido por sobre la del orificio puede ser calculada con la ecuación 3.221.

En la ecuación 3.221, el coeficiente de descarga, Cd, para flujos de líquidos completamente turbulentos desde orificios de bordes finos se encuentra en un rango de 0.6<Cd<0.65. En el análisis de consecuencias de nivel 1 se recomienda un valor de Cd=0.61.

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7.3.3 Fondo del tanque

La tasa de flujo de fuga del producto a través de un orificio pequeño el fondo del tanque es una función de las propiedades del fluido y del suelo así como la del cabezal de liquido (altura de llenado) por encima del piso. La tasa de flujo a través del fondo del tanque dentro de un medio poroso se calcula usando la ecuación de Bernoulli, Ecuación 3.222, o la ecuación Giroud, ecuación 3.223, basada en la conductividad hidráulica, kh, y la dimensión del orificio de liberación, dn.

En la ecuación 3.223, el parámetro Cqo es un factor de ajuste para el grado de contacto con el suelo y tiene un rango de Cqo=0.21 para buen contacto hasta Cqo=1.15 para contacto pobre. En el análisis de consecuencias, Cqo=0.21.Si el fondo del tanque tiene una barrera de prevención de emisiones (RBP), entonces la altura del líquido hliq, a ser usada en los cálculos de tasa de flujo esta fijada a 0.0762m [0.25ft]. Si el tanque no tiene una barrera de prevención de emisiones, la altura del líquido hliq, para ser usada en los cálculos de tasa de emisión será la altura actual del producto almacenado.El número de orificios de liberación para cada tamaño de orificio es una función del diámetro del tanque y se muestra en la tabla 7.5.

7.3.4 Procedimiento de Cálculo – Coraza lateral del tanque

a) PASO 3.1 – Para cada tamaño de orificio, determine la altura del líquido, hliq, sobre el orificio de liberación dn.b) PASO 3.2 – Para cada tamaño de orificio, determine el área de orificio, An, usando la ecuación 3.224.

c) PASO 3.3 – Para cada tamaño de orificio, determine la tasa de flujo, Wn, usando la ecuación 3.222 basada en hliq del PASO 3.1 y An del PASO 3.2.

7.3.5 Procedimiento de Cálculo – Fondo del tanque

a) PASO 3.1 – Para cada tamaño de orificio, determine la altura del líquido, hliq, sobre el tamaño de orificio de liberación dn.b) PASO 3.2 – Para cada tamaño de orificio, determine el número de orificios de liberación, de la tabla 7.5.c) PASO 3.3 – Determine la conductividad hidráulica del liquido almacenado, kh, del PASO 1.3.d) PASO 3.4 – Para cada tamaño de orificio, determine la tasa de flujo, Wn, usando la ecuación 3.222 o la ecuación 3.223 como se aplique. La altura del líquido, hliq, a ser usada en este calculo se determina como sigue:1) El tanque tiene una RPB. hliq = 0.0762m [0.25ft]2) El tanque no tiene una RPB. hliq = la altura actual del producto

7.4 Estimación del Volumen de Inventario Disponible para Emisión


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La cantidad de inventario en el tanque de almacenamiento disponible para emisión depende del componente a ser evaluado. Para fondos de tanque, el inventario disponible es el contenido entero del tanque. Para corazas laterales, el inventario disponible es una función de la localización del orificio de liberación y se calcula como el volumen del fluido por encima del orificio de liberación.

7.4.2 Procedimiento de cálculo – Coraza lateral del tanque

La cantidad de inventario usada en el análisis de consecuencias de la coraza lateral es solo la cantidad de fluido que se encuentra por encima de la elevación inferior del tramo evaluado. a) PASO 4.1 – Determine la altura del liquido por sobre el tramo de coraza ith donde Nc es el numero total de cursos y CHT es la altura de cada tramo de coraza.

b) PASO 4.2 – Determine el volumen por encima del tramo en cuestión

c) PASO 4.3 – Para cada tamaño de orificio, determine la localización del agujero en la coraza del tanque. Basada en su localización determine el volumen disponible para emisión. Nótese que se deberá asumir que el orificio se encuentre en el fondo del tramo.

d) PASO 4.4 – Calcule el volumen del tanque en barriles usando la ecuación 3.228

7.4.3 Procedimiento de Cálculo – Piso del tanque

La cantidad de fluido disponible para emisión a través del fondo del tanque es el nivel del líquido hasta la altura de diseño de llenado del tanque o la altura de llenado de operación. a) PASO 4.1 – Calcule el volumen del liquido en el tanque en m3 [ft3] usando la ecuación 3.229.

b) PASO 4.2 – Calcule el volumen total del tanque en barriles usando la ecuación 3.230

7.5 Determinación de los tipos de emisión

Se asumirán como continuos los tipos de emisiones provenientes tanto de la coraza como del fondo del tanque.

7.6 Estimación del impacto de los sistemas de detección y aislamiento en la magnitud de la emisión.

No se tomaran en cuenta los sistemas de detección y aislamiento en el análisis de consecuencias del tanque.

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7.7 Determinación de la tasa y volumen de emisión para el análisis de consecuencias


La emisión para la coraza del tanque se asumirá como continua, y la tasa de emisión es calculada en la ecuación 3.231 donde Wn es determinada en el párrafo 7.3.4 o 7.3.5, como sea aplicable.

7.7.2 Procedimiento de calculo – Coraza lateral del tanque

a) PASO 7.1 – Para cada tamaño de orificio, determine la tasa de emisión, raten, en bbl/day usando la ecuación 3.231 donde la tasa de emisión, Wn, es del PASO 3.3b) PASO 7.2 – Determine el tiempo de detección de fuga, tld, de la siguiente manera:1) tld=7 días para dn<3.17mm [0.125in], o2) tld=1 día para dn>3.17mm [0.125in]c) PASO 7.3 – Para cada tamaño de orificio, calcule la duración de fuga, ldn, de la emisión usando la ecuación 3.232 basada en la tasa de emisión, raten, del PASO 7.1, el tiempo de detección de fuga, tld, del PASO 7.2, y el volumen del tanque, Bblavail, del PASO 4.4.

d) PASO 7.4 – Para cada tamaño de orificio, calcule el volumen de emisión de la fuga, Bblleak, usando la ecuación 3.233 basado en la tasa de emisión, raten, del PASO 7.1, la duración de fuga, ldn, del PASO 7.3, el volumen disponible, Bblavail del PASO 4.4.

e) PASO 7.5 – Para cada tamaño de orificio de liberación, calcule el volumen de emisión por ruptura, Bblrupture, usando la ecuación 3.234 basado en el volumen disponible, Bblavail del PASO 4.4.

7.7.3 Procedimiento de calculo – Fondo de tanque

a) PASO 7.1 – Para cada tamaño de orificio, determine la tasa de emisión, raten, usando la ecuación 3.231 donde la tasa de emisión Wn es del PASO 3.5.b) PASO 7.2 – Determine el tiempo de detección de fuga, tld, de la manera siguiente:1) tld = 7 días para un tanque en un fundamento de concreto o asfalto2) tld = 30 días para un tanque con una barrera de prevención de emisiones, o3) tld = 360 días para un tanque sin barrera de prevención de emisiones.c) PASO 7.3 – Para cada tamaño de emisión, calcule la duración de fuga, ldn, de la emisión usando la ecuación 3.235 basado en la tasa de emisión, raten, del PASO 7.1, el tiempo de detección de fuga, tld del PASO 7.2 y el volumen total, Bbl total del PASO 4.2.

d) PASO 7.4 – Para cada tamaño de orificio, calcule el volumen de emisión por fuga, Bblleak, usando la ecuación 3.236 basada en la tasa de emisión raten, del PASO 7.1, la duración de fuga, ldn, del PASO 7.3 y el volumen total, Bbltotal, del PASO 4.2

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e) PASO 7.5 – Para cada tamaño de orificio, calcule el volumen de emisión por ruptura, Bblrupture, usando la ecuación 3.237 basada en el volumen total, Bbltotal, del PASO 4.2.

7.8 Determinación de las consecuencias explosivas e inflamables

Las consecuencias inflamables y explosivas no se incluyen en el análisis de consecuencias para tanques atmosféricos de almacenamiento.


Las consecuencias toxicas no se incluyen en el análisis de consecuencias de un tanque atmosférico de almacenamiento.

7.10 Determinación de Consecuencias no inflamables y no toxicas

Las consecuencias no inflamables y no toxicas no se incluyen en el análisis de consecuencias de tanques atmosféricos de almacenamiento

7.12 Determinación de Consecuencias Financieras


Se proveen procedimientos de cálculo para consecuencias financieras para la coraza lateral del tanque y para el fondo del tanque considerando ambas para fugas y ruptura.

7.12.2 Procedimiento de Cálculo – Coraza lateral del tanque

a) PASO 12.1 – Determine los siguientes parámetros1) Plvdike – Porcentaje del fluido dejando el canal2) Ponsite – Porcentaje del fluido que deja el área de canal pero permanece en sitio3) Poffsite – Porcentaje del fluido que deja el área del canal y el sitiob) PASO 12.2 – Determine la sensibilidad ambiental, y en base a esta establezca Cindike, Css-onsite, Css-offsite y Cwater de la tabla 7.6.c) PASO 12.3 – Determine el total ponderado de barriles de fluido emitidos por fuga, Bblreleased

d) PASO 12.4 – Calcule los barriles totales de fluido dentro de la canaleta por fuga, Bblleakindike, el total de barriles de fluido en la superficie de suelo dentro del sition, Bblleakss-onsite, el total de barriles de fluido en la superficie de suelo fuera del sitio, Bblleakss-offsite y el total de barriles de fluido que alcancen agua, Bblleakwater, usando las ecuaciones 3.239 y 3.243

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e) PASO 12.5 – Calcule el costo ambiental financiero por fuga, FCleakageenvirom

f) PASO 12.6 – Determine el total de barriles de fluido emitido por una ruptura de la coraza lateral, Bblrupturerelease

g) PASO 12.7 – Calcule el total de barriles de fluido dentro de la canaleta por ruptura, Bblruptureindike, el total de barriles en la superficie dentro del sitio, Bblrupturess-onsite, el total de barriles de fluido en la superficie fuera del sitio Bblrupturess-offsite, y el total de barriles de fluido que alcancen agua, Bblleakwater, usando las ecuaciones de la 3.245 a la 3.248 respectivamente.

h) PASO 12.8 – Calcule el costo ambiental financiero por la ruptura de la coraza lateral FCruptureenvirom

i) PASO 12.9 – Calcule el costo ambiental financiero total por fuga y ruptura, FCenvirom, donde FCleakenvirom es del PASO 12.5 y FCruptureenvirom es del PASO 12.8.

j) PASO 12.10 – Calcule el costo por daño de componentes, FCcmd, usando la ecuación 3.98 con los costos de daño por tamaño de orificio de la tabla 5.15 y las frecuencias genéricas de fallo para los tamaños de orificio de liberación del PASO 2.3. El factor de costo de material, matcost, se obtiene de la tabla 5.16.k) PASO 12.11 – Para cada tamaño de orificio, calcule el costo por interrupción de labores debido a los días de inactividad requeridos para la reparación de daños a equipos.1) Calcule el tiempo de inactividad requerido para la reparación de piezas específicas de equipo usando la ecuación 3.100 y el tiempo para cada tipo de agujero, outage, de la tabla 5.15.

122


2) Calcule el costo por paro de labores, FCprod, usando la ecuación 3.102. Los costos de producción prodcost, es el costo de la producción perdida en la unidad, $/día. En este calculo, el tiempo de inactividad necesario para la reparación de equipos vecinos en el área afectada, outageaffa, se asumirá cero.l) PASO 12.12 – Calcule la consecuencia financiera total usando la ecuación 3.251.

7.12.3 Procedimiento de calculo – Fondo del tanque

a) PASO 12.1 – Determine los siguientes parámetros1) Plvdike – porcentaje de fluido dejando la canaleta2) Plvdike-onsite – Porcentaje de fluido que dejando la canaleta permanece dentro del sitio3) Plvdike-offsite- Porcentaje del fluido que deja el sitiob) PASO 12.2 Determine la sensibilidad ambiental, y basándose en ella establecer Cindike, Css-onsite, Css-offsite, Cwater, Csubsoil y Cgroundwater de la tabla 7.6c) PASO 12.3 – Determine la velocidad de filtrado del producto, vels-prod, usando la ecuación 3.218.d) PASO 12.4 – Determine la distancia total hasta el agua subterránea debajo del tanque, sgw, y el tiempo para iniciación de fuga al manto freático, tgl

e) PASO 12.5 – Para cada tamaño de orificio, determine el volumen del producto en el subsuelo y en el manto freático donde el tiempo de detección de fuga, tld, es del PASO 7.2

f) PASO 12.6 – Para cada tamaño de emisión, determine la consecuencia financiera ambiental de una fuga FCleakenvirom

g) PASO 12.7 – Determine el total de barriles de fluido emitido por una ruptura del fondo del tanque Bblrupturerelease

h) PASO 12.8 – Calcule el total de barriles de fluido dentro de la canaleta por ruptura, Bblruptureindike, el total de barriles de fluido en el suelo superficial dentro del sitio, Bblrupturess-onsite, el total de barriles de fluido en el suelo superficial fuera de sitio Bblrupturess-offsite, y el total de barriles de fluido que alcancen agua, Bblleakwater, usando las ecuaciones 3.245 a 3.248 respectivamente.i) PASO 12.9 – Calcule el costo ambiental financiero para la ruptura del fondo del tanque, FCruptureenvirom, usando la ecuación 3.249 donde Bblruptureindike, Bblrupturess-offsite, Bblrupturess-onsite y Bblleakwater son del PASO 12.8.

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j) PASO 12.10 – Calcule el costo ambiental financiero total por fuga y ruptura, FCenvirom, usando la ecuación 3.250 donde FCleakenvirom es del PASO 12.6 y FCruptureenvirom son del PASO 12.8k) PASO 12.11 – Calcule el costo por daño de componentes, FCcmd, usando la ecuación 3.258 con el costo de daño por tamaño de orificio de la tabla 5.15 y las frecuencias genéricas de falla para los tamaños de orifico de liberación del PASO 2.3. El factor de costo de material, matcost, se obtiene de la tabla 5.16.

El parámetro, (Dtank/C36)^2, es un factor de ajuste de costo para el reemplazo del fondo de un tanque. El factor de costo incluido en la tabla 5.15 esta normalizado para un tanque de diámetro de 30.5m [100ft] y este factor corrige el costo para otros diámetros de tanque.l) PASO 12.12 – Para cada tamaño de orificio calcule el costo de paro de labores debido a los días de inactividad requeridos para la reparación de daños de equipo.1) Calcule el tiempo de inactividad requerido para repara la pieza especifica de equipo usando la ecuación 3.100 y el tiempo de inactividad para cada tamaño de orificio, outage, de la tabla5.17.2) Calcule el costo de paro de labores, FCprod, usando la ecuación 3.102. Los costos de producción, prodcost, es el costo de la producción perdida en la unidad, $/día. Note que en este calculo, el tiempo de paro requerido para la reparación de equipos vecinos en el área afectada se considera cero.m) PASO 12.13 – Calcule la consecuencia financiera total usando la ecuación 3.259

124


7.14 Tablas

Tabla 7.1 – Fluidos y Propiedades de fluidos para el análisis de consecuencias de tanques de almacenamiento atmosféricos.

Tabla 7.1M – Fluidos y Propiedades de fluidos para el análisis de consecuencias de tanques de almacenamiento atmosféricos.

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Tabla 7.2 – Tipos de suelos y sus propiedades para el análisis de consecuencias de tanques de almacenamiento atmosféricos

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Tabla 7.2M – Tipos de suelos y sus propiedades para el análisis de consecuencias de tanques de almacenamiento atmosféricos

Tabla 7.3 –Tamaños y áreas de orificios de liberación – Coraza lateral del tanque

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Tabla 7.3M –Tamaños y áreas de orificios de liberación – Coraza lateral del tanque

Tabla 7.4 – Diámetros y áreas de orificios de liberación – Fondo del tanque

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Tabla 7.4M – Diámetros y áreas de orificios de liberación – Fondo del tanque

129


Tabla 7.5 – Numero de Orificios de Liberación como función del diámetro del tanque

Tabla 7.6 – Parámetros de costo basados en la sensibilidad ambiental

Ubicación (1) Descripción

Sensibilidad ambiental

Baja (US$/bbl

)

Mediana

(US$/bbl)

Alta (US$/b

bl)

1 Cindike – costo ambiental por producto ubicado en zona de contención

10 10 10

2 Css-onsite – costo ambiental por producto localizado en suelo superficial in situ

50 50 50

3 Css-offsite – costo ambiental por producto localizado en suelo superficial fuera del sitio

10 250 500

4 Csubsoil – costo ambiental por productos localizados en subsuelo

500 1500 3000

5 Cgroundwater – costo ambiental por productos en aguas subterráneas

1000 5000 10000

6 Cwater – costo ambiental por productos en aguas superficiales

500 1500 5000

Notas:1. Véase figura 7.12. Los valores mostrados arriba son estimados. El usuario final deberá decidir

si estos valores son apropiados para la aplicación especifica.

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Nota: Para diámetros intermedios de tanques, el numero de orificios de liberación pequeños puede ser computado usando la siguiente ecuación donde la función nint[] se define como “entero mas cercano”. Por ejemplo, nint[3.2]=3, nint[3.5]=4


7.15 Figuras

Figura 7.1 – Consecuencias de un tanque

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ANEXO 3.A – BASES PARA EL ANALISIS DE CONSECUENCIAS

3.A.3 ANALISIS DE CONSECUENCIAS DE NIVEL 1

3.A.3.1 Fluidos representativos y Propiedades Asociadas

3.A.3.1.1 Descripción General

En el análisis de consecuencias de nivel 1, el fluido representativo que más asemeje al fluido contenido en el sistema presurizado que esta siendo evaluado se selecciona de los fluidos representativos de la tabla 3.A.3.1. Debido a que muy pocas corrientes de refinerías y plantas químicas son materiales puros, la selección de un fluido representativo casi siempre involucra hacer suposiciones. Estas suposiciones y la sensibilidad de los resultados, depende a cierto grado del tipo de consecuencias que están siendo evaluadas. Si estas suposiciones no son validas o el fluido en cuestión no es adecuadamente representado por los fluidos genéricos dados en la tabla 3.A.3.1, entonces se requerirá de la realización de un análisis de consecuencias de nivel usando el procedimiento de la Parte 3, párrafo 6.0

3.A.3.1.2 Elección del Fluido Representativo para Mezclas

3.A.3.1.2.1 GeneralidadesPara mezclas, la elección de un fluido representativo deberá ser principalmente basada en el punto normal de ebullición y en el peso molecular, y como segunda base, su densidad. Si estos valores son desconocidos, se puede calcular un valor estimado de la propiedad para la mezcla usando la ecuación 3.A.1 a fin de ayudar en la selección del fluido representativo usando una ponderación molar.

Es importante note que los resultados de consecuencias inflamables no son altamente sensibles para el material exacto seleccionado, dado que los pesos moleculares son similares, debido a que las propiedades de dispersión del aire y los calores de combustión son similares para todos los hidrocarburos con peso molecular similar. Esto es particularmente cierto para una cadena lineal de alcanos, pero se vuelve menos cierto a medida que los materiales se vuelven menos saturados o aromáticos. Por lo tanto, se deberá tomar precaución al aplicar la tabla de análisis de consecuencias de nivel 1 para materiales (tales como aromáticos, hidrocarburos clorados, etc.) no definidos explícitamente en los grupos de fluidos representativos de la Tabla 3.A.3.1. En tales casos, es recomendada la realización de un análisis de consecuencias de nivel 2 usando un “solver” de propiedades de fluido para la determinación mas apropiada de las consecuencias de emisiones.

3.A.3.1.2.2 Ejemplo

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Como un ejemplo en la determinación de varias propiedades de mezclas, aplicando la ecuación 3.A.1, un material conteniendo 10%mol C3, 20%mol C4, 30%mol C5, 30%mol C6, y 10%mol C7 tendrá las siguientes propiedades clave promedio.

a) Peso Molecular (MW) = 74.8b) Temperatura de Auto Ignición (AIT) = 322.1°C [629.8°F]c) Punto de Ebullición Normal (NBP) = 39.2°C [102.6°F]d) Densidad = 621.5kg/m3 [38.8lb/ft3]

La mejor selección de los materiales en la lista de fluidos representativos de la Tabla 3.A.3.1 seria C5, dado que la propiedad de principal importancia es el NBP, y C5 tiene un NBP de 36°C [97°F], el cual es menor al NBP calculado de la mezcla ejemplo. No es apropiado el seleccionar un fluido representativo con un NBP mayor que el fluido considerado, así que C6 a C8 se descartan. Estos tienen un NBP de 99°C [210°F]

3.A.3.1.2.3. Ejemplo con una mezclaSi una mezcla contiene inertes tales como el CO2, agua, etc, la elección del fluido representativo deberá ser basada en el material inflamable/toxico de interés, excluyendo estos materiales. Esto es de alguna manera una suposición cruda que resultara en resultados ligeramente mas conservadores, pero es una estimación suficientemente justa para este proceso. Por ejemplo, si el material es 93%mol agua y 7%mol C20 simplemente se modelara como C20 usando el inventario correspondiente del hidrocarburo. Esto puede resultar en una respuesta altamente conservadora. Se deberá usar un análisis de consecuencias de nivel 2 para una modelación mas acertada de la emisión.

3.A.3.1.2.4 Mezcla toxicaSi la mezcla contiene componentes tóxicos y se desean cálculos de consecuencias toxicas, la elección de un fluido de referencia sigue siendo requerida, aun si el componente toxico solo representa una fracción pequeña de la mezcla. En esta situación el grupo del fluido de referencia deberá ser elegido como se describe en el párrafo 3.A.3.1.2.2.

3.A.3.1.3 Propiedades del Fluido

Las propiedades promedio del fluido para el análisis de consecuencias de nivel 1 se proveen en la tabla 3.A.3.1. Estas propiedades de fluidos (o componentes individuales de mezclas) pueden ser comúnmente encontradas en libros de referencia estándar.

3.A.3.2 Selección del tamaño de orificio de liberación

3.A.3.2.1 Descripción general

La Parte 2 de este documento define los tamaños de orificio de liberación que representan los casos de pequeño, mediano, grande y de ruptura para varios componentes o tipos de equipo. Este juego predefinido de tamaños de orificio de liberación es elegido para abarcar las consecuencias potenciales in situ y fuera de sitio. Para efectos in situ, los casos de tamaño de orificio pequeño y mediano usualmente dominan el riesgo debido a su mayor viabilidad y potencial para consecuencias in situ.Para efectos fuera de sitio, los casos de tamaño de orificio mediano y grande dominaran el riesgo. Para abarcar tanto las consecuencias in situ y fuera de sitio, y proveer una buena resolución entre equipos, se usan generalmente los cuatro tamaños por equipo. El párrafo siguiente provee una discusión de cómo los tamaños de orificio son seleccionados para piezas especificas de equipo.

3.A.3.2.2 Tuberias

133


La tubería usa los cuatro tamaños de orificio de liberación estándar: ¼ pulgada, 1 pulgada, 4 pulgadas y ruptura, provisto el diámetro de fuga sea menor o igual, al diámetro en si de la tubería. Por ejemplo, una tubería NPS 1 solo puede tener dos tamaños de orificio, ¼ pulgada y ruptura, debido a que la elección mas alta posible es equivalente a el tamaño de emisión de 1 pulgada. Una tubería NPS 4 puede tener solamente tres tamaños de orificio: ¼ pulgada, 1 pulgada y ruptura, por la misma razón.

3.A.3.2.3 Recipientes Presurizados

Para recipientes presurizados, se asume el mismo estándar de cuatro tamaños de orificios de liberación para todos los tipos y tamaños de recipientes. Los tipos de equipos incluidos en esta clasificación general son: a) Recipiente – recipientes presurizados estándar tales como tanques KO, acumuladores y reactoresb) Filtro – tipos estándar de filtros y coladoresc) Columna – columnas de destilación, absorbedores, desorbedores, etc. d) Coraza de intercambiador de calor – lado coraza de rehervidores, condensadores, intercambiadores de calore) Tubos de intercambiador de calor – lado tubos de rehervidores, condensadores, intercambiadores de calor. f) Enfriadores de ventilador – Intercambiadores de calor tipo ventilador

3.A.3.2.4 Bombas

Las bombas se asume pueden tener tres tipos posibles de orificio: ¼ pulgada, 1 pulgada y 4 pulgada. Si la línea de succión es menor a NPS 4, el ultimo tamaño de orificio de liberación será el diámetro completo de la línea de succión. Las ruptura no se modela para bombas, y el uso de tres tamaños de orificios de liberación para bombas es consistente con los datos históricos de falla.

3.A.3.2.5 Compresores

Tanto los compresores centrífugos como recíprocos utilizan dos tamaños de orificio de liberación: 1 pulgada y 4 pulgada (o ruptura de la línea de succión, cualquiera sea el diámetro menor). La selección de esto dos tamaños de orificio de liberación es consistente con los datos históricos de falla.

3.A.3.3 Estimación del Inventario de Fluido Disponible para Emisión.


El cálculo de consecuencias requiere de un límite superior para la cantidad de fluido, o inventario de fluido que este disponible para la emisión desde un equipo. En teoría, la cantidad total de fluido que pueda ser liberada es la cantidad que esta contenida dentro del equipo contenedor presurizado entre las válvulas de aislamiento que pueden ser cerradas rápidamente. En realidad, las operaciones de emergencia pueden ser realizadas sobe tiempo para cerrar válvulas manuales, vaciar o des-inventariar secciones o sino detener la fuga. Además, las restricciones de tubería y diferencias en elevación pueden servir para alentar efectivamente o detener la fuga. El calculo de inventario como se representa aquí es usado como un limite superior y no indica la cantidad de fluido que será liberada en todos los escenarios de fuga. El modelo de consecuencias de nivel 1 en esta parte no esta basado en modelado detallado de fluidos hidráulicos. En su lugar, se usa un procedimiento sencillo para determinar la masa del fluido que pudiera realmente ser liberado en el evento de una fuga. Donde un componente o pieza de equipo es evaluada, su inventario esta combinado con el inventario de otros equipos

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unidos que puedan realmente contribuir masa de fluido al componente que esta fugando. Estos ítems juntos forman un Grupo de Inventarios. El procedimiento estima la masa disponible como la menor de dos cantidades:a) La masa dentro del componente siendo evaluado más la masa que puede ser agregada a esta en tres minutos desde los grupo de inventarios cercanos, asumiendo la misma tasa de flujo del equipo de fuga, pero limitada a una fuga de 8 pulgadas en el caso de rupturas.b) La masa total de fluido en el grupo de inventarios asociado con el componente siendo evaluado.El limite de tiempo de tres minutos para el fluido agregado desde los grupos de inventarios vecinos esta basado en la dinámica de un escenario de fuga mayor. En una fuga mayor, el recipiente de fuga empezara a vaciarse, mientras un recipiente secundario proveerá del complemento para alimentar la fuga. Las fugas mayores se espera duren unos pocos minutos, debido a las tantas señales dadas al operador de la existencia de la fuga. La cantidad de tiempo que una fuga mayor o ruptura será alimentada se considera entre los 1 a 5 minutos. Los tres minutos se eligieron dado que es el punto medio de este rango.La suposición de los tres minutos no es aplicable para fugas menores, debido a que es menos viable que fugas pequeñas persistan lo suficiente para vaciar el inventario del recipiente de fuga y el inventario adicional de otros recipientes del grupo de inventarios. En esta situación, las técnicas de detección, aislamiento y mitigación de la planta limitaran la duración de la emisión de tal manera que la masa liberada a la atmósfera será significativamente menor que la masa disponible determinada anteriormente. La estimación de los inventarios para equipos y tuberías puede realizarse usando las pautas provistas del 3.A.3.3.2 al 3.A.3.3.5.

3.A.3.3.2 Equipos

Los inventarios líquidos dentro de componentes pueden ser calculados. En línea con una metodología de riesgos burda, las suposiciones presentadas en la Tabla 3.A.3.2 pueden ser usadas (note que los niveles normales de operación deberán ser usadas, de saberse):

3.A.3.3.3 Sistemas líquidos

Para sistemas líquidos, defina los grupos de equipos representativos los cuales, dada una cierta falla dentro de ese grupo, pudieran resultar en consecuencias similares. Ejemplos de sistemas líquidos pueden incluir.a) La mitad inferior de una columna de destilación, su rehervidor, y las tuberías asociadasb) Un acumulador y su tubería de salidac) Una tubería de alimentación largad) Un tanque de almacenamiento y su tubería de salidae) Una serie de intercambiadores de calor y las tuberías asociadasUna vez que los grupos de equipos y tuberías de líquidos sean establecidos, los inventarios para cada ítem se agregan para obtener el inventario del grupo. Este inventario líquido determinado de esta manera es usado para cada equipo modelado de este grupo.

3.A.3.3.4 Sistemas de vapor

Para sistemas de vapor, los grupos comunes de equipos y tuberías incluyen:a) La mitad superior de una columna de destilación, su tubería superior y condensadorb) Una línea de cabezal de venteo, su separador, y su línea de salida.Para sistemas de vapor, sin embargo, no es normal que el inventario este gobernado por la cantidad de vapor en los equipos del inventario, mas bien por su tasa de flujo, o tasa de carga a través del sistema. Un método para determinar el inventario seria el de usar su tasa de flujo por un periodo dado de tiempo (dígase, 60 minutos) y determinar la masa resultante. Si esta tasa no se conoce y, dado que el flasheo pudo ocurrir de un sistema líquido, puede ser preferible el

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simplemente usar el inventario líquido del grupo aguas arriba. Esto sin embargo, puede llevar de alguna manera a un inventario más conservador.

3.A.3.3.5 Sistemas de dos fases

Para sistemas de dos fases, tales como separadores, el inventario potencial de derrame del liquido es comúnmente mas usado, dada la suposición de que la emisión ocurre en la base del equipo. De nuevo, puede ocurrir algo de conservatismo. Para tuberías de dos fases, el inventario de derrame aguas arriba puede ser una consideración de manera que, si la mayoría es liquido entonces se deberá determinar el inventario de derrame liquido. Por otra parte, si la corriente aguas arriba es principalmente gaseosa o de dos fases, entonces el inventario de vapor puede ser calculado con la consideración de la porción liquida.

3.A.3.4 Determinación del tipo de emisión (Instantánea o Continua)

Se usan diferentes métodos y modelos analíticos para estimar los efectos de un tipo de emisión instantáneo contra un continuo. Las consecuencias calculadas pueden diferir grandemente, dependiendo del tipo de modelo analítico elegido para representar la emisión. Por lo tanto, es muy importante que una emisión sea clasificada correctamente dentro de uno de los dos tipos de emisiones.Como un ejemplo de la importancia de la correcta selección del modelo se encuentra el caso de explosiones de nube de vapor, VCEs. Una revisión de los datos históricos en cuanto a incendios y explosiones muestran que las explosiones de nube de vapor sin confinar son mas posibles de ocurrir para emisiones de vapor instantáneas que para emisiones continuas. Para la IBR API un umbral para el modelo instantáneo de emisión es si es de más de 4536kg [10000lb] de fluido en un periodo corto de tiempo. Usando este umbral para definir a las emisiones continuas refleja la tendencia la tendencia de las cantidades emitidas en un periodo corto de tiempo, menores a 4536kg [10000lb], a resultar en una llamarada mas que en un VCE.En un análisis de consecuencias de nivel 1, el modelado de emisiones continuas usa una menor probabilidad de VCE seguida de una fuga y la probabilidad no es función de la tasa de emisión, solo del tipo de emisión. Las probabilidades de evento de un análisis de consecuencias de nivel 1 se proveen en las tablas 3.A.3.3 a 3.A.3.6, Un análisis de consecuencias de nivel do calcula la probabilidad de eventos no solo como una función de su tipo de emisión sino también como una función de la tasa de emisión de masa, véase parte 3, párrafo 6.8.1 para la determinación de probabilidades de eventos para el análisis de consecuencias de nivel 2.

3.A.3.5 Determinación de las Consecuencias Inflamables

3.A.3.5.1 Descripción general

Para materiales inflamables, las consecuencias son medidas en términos de área afectada por la ignición de una emisión. Existen varias consecuencias resultantes potenciales para cualquier emision que involucre material inflamable. La probabilidad de una consecuencia resultante es diferente de, y no debera de confundirse con, la probabilidad de una emision o probabilida d e perdida de contenido (véase parte 2), la cual involucra la evaluacion de un estado de daño de una pieza de equipo, y es una funcion de la integridad del equipo.La probabilidad de una consecuencia resultante representa la probabilidad de que un fenómeno fisico especifico (resultante) sea observada después de que ocurra una emision. Las consecuencias resultantes potenciales de una emision para materiales inflamables son:

a) dipersion segurab) chorro de fuegoc) explosion de nube de vapor (VCE)d) llamaradae) bola de fuegof) incendio tipo charco

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g) Explosion por expansion de vapor de un liquido hirviente (BLEVE)Una descripción de cada evento resultante se provee en la Parte 3, párrafo 6.8

3.A.3.5.2 Suposiciones y Limitantes

El procedimiento de modelado de consecuencias para una IBR API es un acercamiento simplificado de una disciplina relativamente compleja. Existen un gran número de suposiciones implícitas en el procedimiento además de las suposiciones que deben ser parte de un análisis más a fondo. Esta sección tiene la intención de remarcar unas cuantas de las suposiciones más importantes relacionadas con el acercamiento simplificado, pero no intenta dar una discusión comprensiva. a) El área de consecuencia no refleja donde ocurre el daño. Los incendios de chorro y piscina

tienden a tener un área de daño localizada alrededor del punto de emisión, pero las explosiones de nube de vapor y las llamaradas pueden resultar en un daño más lejano a su punto de emisión.

b) El uso de un juego arreglado de condiciones para meteorología y orientaciones de las emisiones es una gran simplificación sobre los cálculos de consecuencia detallados porque estos factores pueden impactar de manera significativa los resultados

c) El uso de árboles de eventos estandarizados para consecuencias resultantes y las probabilidades de ignición estandarizadas es una limitación del método de análisis de consecuencias nivel 1 IBR API. Estos factores son muy específicos en cuanto al sitio, y el usuario necesita realizar que son elegidos para reflejar condiciones representativas para la industria petroquímica. El análisis de consecuencias de nivel 2 lo hace un poco mejor, debido a que las probabilidades de ignición y las probabilidades de otras consecuencias resultantes han sido correlacionadas como una función de la tasa de emisión, tipo de emisión y el peso molecular del fluido.

3.A.3.5.3 Bases para tablas de áreas de consecuencias inflamables

3.A.3.5.3.1 GeneralidadesPara los fluidos representativos mostrados en la tabla 3.A.3.1, la determinación de consecuencias inflamables ha sido simplificada con el acercamiento de análisis de consecuencias de nivel 1 al reducir los cálculos a ecuaciones simplificada en tablas. Esto permite al analista de IBR el determinar medidas aproximadas de consecuencia usando solamente la siguiente información:a) El material representativo y sus propiedades asociadasb) El tipo (continuo o instantáneo) y fase de dispersión. c) La masa o tasa de la emisión, dependiendo del tipo de dispersión y de los efectos de las medidas de detección, aislamiento y mitigación.

3.A.3.5.3.2 Predicción de las probabilidades de resultantes inflamablesCada evento resultante inflamable es el resultado de una cadena de eventos. Los árboles de eventos, como se muestra en la Figura 3.A.3.1, son usado para describir visualmente la posible cadena de eventos que lleven a cada resultante. Los árboles de eventos también son usados para mostrar como las probabilidades de varios eventos individuales deberán combinarse para calcular la cadena de eventos.Para un tipo de emisión dada, los dos factores principales que definen una resultante de la emisión de material inflamable es la probabilidad de ignición y el tiempo de ignición. Las tres posibilidades derivadas en el árbol de eventos resultantes son: no ignición, ignición temprana, ignición retardada. Las probabilidades de resultantes del árbol de eventos usados en el análisis de consecuencias de nivel 1 para todos los tipos de emisiones se presentan en las tablas 3.A.3.3 a 3.A.3.6 de acuerdo con el tipo de emisión y material. Cada fila dentro de las tablas contiene probabilidades para cada resultante potencial, de acuerdo con el grupo del fluido representativo. Los árboles de eventos desarrollados para análisis estándar de riesgo fueron usados para desarrollar las probabilidades relativas de resultante. Las probabilidades de

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ignición fueron basadas en correlaciones previamente desarrolladas. En general, las probabilidades de ignición se encuentran como una función de los siguientes parámetros del fluido:a) Temperatura de Auto Ignición (AIT)b) Temperatura de flashc) Indice de Inflamabilidad NFPAd) Rango de Inflamabilidad (diferencia entre los limites inferior y superior de inflamabilidad)Los fluidos liberados sobre su temperatura de auto ignición tendrán una probabilidad de ignición marcadamente diferente (Tablas 3.A.3.3 y 3.A.3.4) a aquellas liberadas cerca o por debajo de su temperatura de auto ignición (Tablas 3.A.3.5 y 3.A.3.6).

3.A.3.5.3.3 Calculo de las consecuencias para cada salidaUn juego de materiales representativos fue probado a través de un programa de análisis de riesgos para determinar las áreas de consecuencia para todas las resultantes potenciales. Las áreas de consecuencia fueron luego graficadas como una función de la tasa de emisión o masa para generar graficas. Cuando graficadas en una escala logarítmica, las curvas de consecuencia formaron líneas rectas que ajustaban a una ecuación relacionando las áreas de consecuencia con su tasa o masa de emisión. Las ecuaciones de consecuencia se presentan de la siguiente forma genérica.

Las consecuencias de emisiones de materiales inflamables no son fuertemente dependientes de la duración de la emisión, dado que la mayoría de los fluidos alcanzan un tamaño de estado estable, o huella, dentro de un periodo corto de tiempo cuando se dispersan en la atmósfera. La única excepción a esta generalización es el incendio piscina resultante de una emisión continua en liquido. Si se liberan líquidos inflamables de manera continua, las consecuencias asociadas con un incendio piscina dependerán de la duración y de la masa total de la emisión. Para los incendios piscina o tipo charco, el método IBR API asume un dique de tamaño de 30.5 metros por 30.5m (929m2) [100ft por 100ft (10000ft2)] y estima las consecuencias inflamables para un incendio piscina máximo de ese tamaño.

3.A.3.5.3.4 Calculo de las Áreas de Consecuencia CombinadasUna ecuación que representa un área de consecuencia de la combinación de las posibles resultantes puede ser derivada para cada uno de las cuatro combinaciones de tipos de emisiones y casos de fase final. El área de consecuencia combinado es determinada por un proceso de dos pasos:a) PASO 1 – Multiplique las áreas de consecuencia para cada resultante (calculada de las ecuaciones 3.A.2 por las probabilidades asociadas del árbol de eventos (tomado de las tablas apropiadas 3.A.3.3 a 3.A.3.6). Si el criterio de impacto usa solamente una porción del área de consecuencia (por ejemplo, llamaradas usan solamente el 25% del área dentro del LFL para daño de equipos) incluya esto en la ecuación de probabilidad.b) PASO 2 – Sume todos los productos probabilidad-consecuencia encontrados en el PASO 1La ecuación que resume el resultado del proceso es la siguiente:

El procedimiento de combinar las ecuaciones de consecuencia para todas las resultantes potenciales fue realizado por un juego de materiales representativos (Véase tabla 3.A.3.1). Los resultados de este ejercicio fueron las ecuaciones dada en las tablas 5.8 y 5.9 de la Parte 3.

3.A.3.5.3.5 Modelo de dispersión para análisis de consecuenciasEl modelado por computadora necesario para determinar las áreas de consecuencia asociadas con la dispersión de nube (llamaradas, VCEs, emisiones toxicas) requieren de una entrada

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especifica con respecto a las condiciones meteorológicas y de la emisión. Para el análisis de consecuencias de nivel 1, las condiciones meteorológicas representativas de los promedios anuales de costa del golfo fueron usados. Estas condiciones pueden también ser usadas cuando se realiza un análisis de consecuencias de nivel 2. Las entradas meteorológicas fueron como a continuación: a) Temperatura atmosférica 70°F [21°C]b) Humedad relativa 75%c) Velocidad del viento 8mph [12.9 km/h]d) Clase de estabilidad Be) Parámetro de rugosidad de la superficie 30.5mm [1.2in] (típica para plantas de proceso)Se realizaron simplificaciones adicionales como parte de las entradas del análisis de consecuencias de nivel 1 de la siguiente manera:a) Presión inicial típica de condiciones de proceso de mediana presión de una refinería

0.69MPa [100psig]b) Temperatura inicial representando un rango desde las condiciones de baja temperatura

(debajo de auto ignición, p. ej. 20°C [68°F]) hasta alta temperatura (cerca de auto ignición)c) Rango de tamaños de orificio desde un diámetro de 6.35mm hasta 406mm [0.25in a 16in]

para eventos continuos.d) Rango de masas de emisión desde 45.4kg hasta 453592kg [100lb a 100000lb].e) Emisiones tanto vapor como liquido de un recipiente conteniendo liquido saturado, con

orientación de emisión horizontal a favor del viento a una elevación de 10 pies por sobre la superficie de concreto.

El análisis ha mostrado que estas suposiciones son satisfactorias para una amplia variedad de las condiciones de planta. Donde estas suposiciones no son adecuadas, el analista deberá considerar la realización de un análisis de consecuencias de nivel 2.

3.A.3.6 Determinación de Consecuencias Toxicas


Como con el procedimiento para consecuencias inflamables, el análisis de dispersión ha sido realizado para evaluar las áreas de consecuencia asociadas con las emisiones de fluidos tóxicos a la atmósfera. Las suposiciones hechas por el modelado de dispersión de nube son descritas en el párrafo 3.A.3.5.3.5. El procedimiento de análisis de consecuencias de nivel 1 ha sido reducido al uso de ecuaciones simplificadas representadas en tablas, similares a las del procedimiento de consecuencias inflamables descrito en el párrafo 3.A.3.5.

3.A.3.6.2 Fundamento para el calculo de consecuencias toxicas

El desarrollo de las ecuaciones de área de consecuencias toxicas para el análisis de consecuencias de nivel 1 considera dos componentes: tiempo de exposición y concentración. Estos dos componentes se combinan par resultar en una exposición a la que se refiere como dosis toxica. En la IBR API, el grado de daño de una emisión toxica esta directamente relacionada a la dosis toxica. El análisis de consecuencias de nivel 1 relaciona la dosis al daño usando probit.Para exposición a vapores tóxicos, el probit (forma abreviada de unidad de probabilidad) se representa de la siguiente manera:

En la parte 3 tabla 5.14 se proveen de ejemplos de constante para las ecuaciones probit, para varios fluidos tóxicos. La IBR API usa la probabilidad ajustada de fatalidad (50% probabilidad de muerte) para determinar el impacto toxico. Este nivel corresponde a un valor probit de 5.0.

3.A.3.6.3 Emisiones toxicas continuas

139


Un modelo de dispersión de nube se usa para el análisis de emisiones continuas (modelo de pluma) a la atmósfera. La huella de la nube o área de plan es aproximadamente de forma de elipse, como se muestra en la Figura 3.A.3.2, y es calculado usando la ecuación 3.A.6.

3.A.3.6.4 Emisiones toxicas instantáneas

Para emisiones instantáneas (modelo bocanada), la dispersión de la nube sobre el tiempo se muestra en la figura 3.A.3.3. El área plana cubierta por la nube es conservadoramente asumida a ser una elipse, excepto que la distancia y (a) es tomada como la mitad del ancho máximo como fue determinado de los resultados de dispersión. Como parte del análisis de consecuencias de nivel 2, existe software de modelado de nube de dispersión que provee un área graficada más acertada como la función de la concentración que el área elíptica asumida anteriormente.

3.A.3.6.5 Desarrollo de Areas de Consecuencia Toxica para Acido HF

3.A.3.6.5.1 GeneralidadesEl Fluoruro de Hidrogeno es comúnmente almacenado, transferido y procesado en forma liquida. Sin embargo, el impacto toxico asociado con la emisión de HF liquido a la atmósfera es debido a la dispersión de la nube de vapor toxica. Una nube toxica de vapor de HF puede ser producida por flasheo del liquido dada una emisión o la evaporación de un charco liquido. Para el análisis de consecuencias de nivel 1, el estado inicial de HF se asume como liquido; los modelos para el calculo de las áreas de impacto toxico para emisiones liquidas de HF toman en cuenta la posibilidad de flasheo o evaporación de charco. Para emisiones de HF, el análisis de consecuencias de nivel 1 usa las siguientes pautas para determinar la tasa o masa de emisión de mezclas que contengan HF:a) Si el material liberado contiene HF como componente en una mezcla, se obtiene la fracción

masa y,b) La tasa de líquido o masa del HF solamente es usada para calcular el área de impacto

tóxico.c) Para emisiones toxicas, se deberá calcular la tasa de descarga para la mezcla (usando un

fluido representativo que se asemeje lo mas posible) usando las ecuaciones presentadas en el párrafo 5.3 de la parte 3. El análisis de consecuencias de nivel 1 unas un acercamiento simplificado para el modelado de emisiones de mezclas. Si el material de la emisión es una mezcla, la tasa de emisión del material toxico resultante deberá calcularse al multiplicar la fracción masa del componente toxico por la tasa de descarga de la mezcla, previamente calculada.

Para el análisis de consecuencias de nivel 1, se uso una herramienta de análisis de consecuencias para un rango de tasas de emisión y duraciones obteniendo graficas de las áreas de consecuencia toxica. Las duraciones de emisión para instantánea (menos de 3 minutos), 5 minutos (300 segundos), 10 minutos (600 segundos), 30 minutos (1800 segundos), 40 minutos (2400 segundos) y una hora (3600 segundos) fueron evaluados par obtener áreas de consecuencia toxica para una variación de tasas de emisión. Los criterios de impacto toxico usados fueron valores probar de 5.0 usando la ecuación probit 3.A.5 y los valores probar listados en la tabla 5.14 de la Parte 3 para HF.

3.A.3.6.5.2 Emisiones continuasEl resultado del análisis de dispersión mostró que las nubes modeladas de acuerdo con las formas aproximadas de 3.A.3.6.3 pueden ser correlacionadas como funciones de la tasa de emisión de acuerdo con la ecuación.

140


Para emisiones continuas, los valores de las constantes c y d son función de la duración de emisión y se provén para HF en la tabla 5.11 de la Parte 3.

3.A.3.6.5.3 Emisiones instantáneasLos resultados del análisis de dispersión mostraron que las nubes modeladas de acuerdo con las formas aproximadas del 3.A.3.6.4 podían ser correlacionadas como función de la masa liberada para emisiones instantáneas de acuerdo con la ecuación 3.A.8.

Para emisiones instantáneas, los valores de la constante c y d se proveen para HF y H2S en la tabla 5.11 de la parte 3

3.A.3.6.6 Desarrollo de Areas de consecuencia toxica para H2S

3.A.3.6.6.1 GeneralidadesEl sulfuro de hidrogeno, debido a su bajo punto de ebullición, es procesado como un vapor o, cuando procesado a altas presiones, flashea rápidamente una vez liberado. En cualquier caso, la emisión de H2S a la atmósfera resulta en la rápida formación de una nube de vapor toxico. Para emisiones de H2S, el análisis de consecuencias de nivel 1 usa las siguientes pautas para determinar la tasa de emisión o masa de mezclas que contengan H2S: 1) Si el material emitido contiene H2S como componente de una mezcla, se obtiene la fracción

masa de H2S, y 2) Si el estado inicial del material es vapor, la fracción masa de H2S se usa para obtener la

tasa de descarga de vapor (o masa) de solamente el H2S; su tasa (o masa) se usa para determinar el área de impacto, o si el estado inicial del material es un liquido, la fracción masa de H2S es usada para obtener la tasa de flash de vapor (o masa) para solamente el H2S; esta tasa (o masa) se usa para determinar el impacto.

Si la fase inicial del material siendo liberado es 1% masa H2S en combustible, el material tiene el potencial para tener tanto resultantes toxicas como inflamables del vapor, y resultantes inflamables del liquido. Por lo tanto, se sigue el siguiente proceso, usando C17-C25 como material representativo.a) Calcule la tasa de descarga para C17-C25 como se describe en el párrafo 5.3 de la Parte 3. b) Cuando se estimen las consecuencias inflamables, calcule las áreas de consecuencia

inflamables potenciales como en el párrafo 5.3 de la Parte 3 y toma el peor caso entre: 1) Los efectos inflamables de C17-C25 usando el 100% de la tasa de emisión2) Los efectos inflamables del H2S basado en el 1% de la emisión

c) Calcule los efectos tóxicos del H2S usando el 1% de la tasa de emisión. Para emisiones instantáneas, use el procedimiento anterior, sustituyendo la masa del inventario por la tasa de emisión.Las duraciones de la emisión usadas para modelar las consecuencias de la emisión de H2S fueron idénticas a aquellas supuestas por el Acido HF como se discutió en el párrafo 3.A.3.6.5.2.

3.A.3.6.6.2 Emisiones continuasLos resultados del análisis de dispersión mostraron que las nubes modeladas de acuerdo con las formas aproximadas del 3.A.3.6.3 pueden ser correlacionadas como funciones de la tasa de emisión para emisiones continúas de acuerdo con la ecuación 3.A.7.Los valores de las constantes c y d son función de la duración de la emisión y se proveen en para H2S en la tabla 5.11 de la parte 3.

3.A.3.6.6.3 Emisiones instantáneasLos resultados del análisis de dispersión mostraron que las nubes modeladas de acuerdo con las formas aproximadas de 3.A.3.6.4 pueden ser correlacionadas como funciones de la tasa de emisión para emisiones continuas de acuerdo con la ecuación 3.A.8.Para emisiones instantáneas, los valores de las constantes c y d se proveen para H2S en la tabla 5.11 de la parte 3.

141


3.A.3.6.7 Desarrollo de Áreas de Consecuencia toxicas para Amoniaco

3.A.3.6.7.1 GeneralidadesPara estimar el área de consecuencia para amoniaco, se realizaron análisis de dispersión usando un líquido saturado a temperatura ambiente (24°C [75°F]), con líquido siendo liberado de un tanque de almacenamiento de baja presión. El cabezal del tanque fue colocado a 3.05m [10 pies].

3.A.3.6.7.2 Emisiones continuasPara determinar una ecuación para el área continua de una emisión de amoniaco, se probaron cuatro tamaños de orificio de liberación (0.25in, 1in, 4in, y 16in) para cuatro duraciones de emisión (10, 30 y 60 minutos). De nuevo, los cálculos de consecuencias toxicas se realizaron usando un paquete de software que contiene rutinas de dispersión atmosférica. El criterio de impacto usado fue un probit de valor de 5.0 usando la ecuación probit 3.A.5 y los valores probit enlistados en la tabla 5.17 de la parte 3 para amoniaco. Los resultados mostraron que las nubes modeladas de acuerdo con las formas aproximadas 3.A.3.6.3 pueden ser correlacionadas como funciones de la tasa de emisión para emisiones continuas de acuerdo con la ecuación 3.A.9.

Para emisiones continuas, los valores de las constantes e y f son funciones de la duración de la emisión y se proveen para amoniaco en la tabla 5.12 de la parte 3.

3.A.3.6.7.3 Emisiones InstantáneasPara emisiones instantáneas, se modelaron cuatro masas de amoniaco (10, 100, 1000 y 10000lb), y la relación entre las masas emitidas y el área de consecuencia para un valor probit de 5.0 fueron correlacionados. El resultado en ft2 para amoniaco se provee por la ecuación 3.A.10.

3.A.3.6.8 Desarrollo de Áreas de Consecuencia Toxica para Cloro

3.A.3.6.8.1 GeneralidadesPara estimar el área de consecuencia para cloro, el análisis de dispersión fue realizado usando el mismo procedimiento para amoniaco como se describe en 3.A.3.6.7.1 y3.A.3.6.7.2.

3.A.3.6.8.2 Emisiones continuasLos resultados del modelado de nube para cloro mostraron que el área de consecuencia puede ser correlacionado como función de la tasa de emisión para emisiones continuas de acuerdo con la ecuación 3.A.9Para emisiones continuas, los valores de las constantes e y f son funciones de la duración de la emisión y se proveen para cloro en la tabla 5.12 de la parte 3.

3.A.3.6.8.3 Emisiones InstantáneasPara casos de emisiones instantáneas, las áreas de consecuencia en ft2 para cloro pueden ser correlacionadas usando la ecuación 3.A.11.

142


3.A.3.6.9 Desarrollo de Áreas de Consecuencia Toxicas para Químicos Comunes

3.A.3.6.9.1 GeneralidadesLos procedimientos a realizar en el Análisis de consecuencias de nivel 1 se completaron para 10 químicos tóxicos adicionales: a) Cloruro de Aluminio (AlCl3)b) Monóxido de Carbono (CO)c) Cloruro de Hidrogeno (HCl)d) Acido Nítricoe) Dióxido de Nitrógeno (NO2)f) Fosgeno g) Diisocianato de tolueno (TDI)h) Etilen glicol monoetil éter (EE)i) Oxido de Etileno (EO)j) Oxido de Propileno (PO)Las ecuaciones de Análisis de consecuencias de nivel 1 para estos químicos fueron desarrollados en la misma manera que el amoniaco y el cloro, descrito en los párrafos 3.A.3.6.7 y 3.A.3.6.8 anteriormente.

3.A.3.6.9.2 Emisiones ContinuasPara emisiones continuas, el área de consecuencia puede ser aproximada como una función de la duración usando la ecuación 3.A.9 con las constantes e y f provistas en la tabla 5.12 de la parte 3.

3.A.3.6.9.3 Emisiones InstantáneasNo se han desarrollado correlaciones para las áreas de consecuencia toxica para emisiones instantáneas de los químicos adicionales.

3.A.3.8 Tablas

Tabla 3.A.3.1 Lista de fluidos representativos disponibles para análisis de consecuencias nivel 1

143


144


Tabla 3.A.3.2 – Suposiciones usadas en el calculo de inventarios líquidos dentro de equipos

Descripción de equipo

Tipo de Componen

te

Ejemplos Porcentaje liquido predeterminado

Columnas de proceso (pueden ser tratadas como dos o tres ítems)- mitad superior- sección intermedia- mitad inferior

COLTOPCOLMIDCOLBTM

Columnas de destilación, FCC fraccionador primario, Torre divisora, Debutanizadora, Columnas empacadas (véase nota 1), columnas liquido/liquido (véase nota 2)

25%25%37%

Estos valores definidos son comunes de las columnas de destilación de platos y considera una acumulación de liquido en el fondo del recipiente así como la presencia de platos de chimenea en la sección superior

Acumuladores y tambores

DRUM Los acumuladores OH, tanques alimentado, separadores HP/LP, tanques de almacenado de nitrógeno, tanques de condensados, Separadores de tres fases (véase nota 3)

50% liquido

Comúnmente, los tanques de dos fases son controlados en su nivel de liquido al 50%

Secadores y tambos K-O

KODRUM Compresores Knock-out, Tambos KO de gas combustible (véase nota 4), Secadores de aire

10% liquido

Mucho menos inventario liquido esperado en los tanques KO

Compresores COMPCCOMPR

Compresores centrífugos y recíprocos

Despreciable, 0%

Bombas PUMP1SPUMP2SPUMPR

Bombas 100% liquido

Intercambiadores de calor

HEXSSHEXTS

Intercambiadores de tubo y coraza

50% lado coraza, 25% lado tubos

Enfriadores de ventilador

FINFAN Condensadores totales, condensadores parciales,

enfriadores de vapor y enfriadores de liquido

(véase nota 5)

25% liquido

Filtros FILTER 100% llenoTuberías PIPE-xx 100% lleno, calculado para análisis

nivel 2Reactores REACTOR Reactores de fluido

(véase nota 6), Reactores de lecho fijo

(ver nota 7)

15% liquido

Notas:1. las columnas escaneadas contendrán comúnmente mucho menor trafico de liquido que las columnas

de platos. El porcentaje de volumen de líquidos se encuentra comúnmente entre el 10-15%2. Para columnas liquido/liquido, tales como contractotes de amina, contractotes cáusticos y extractores

de aromáticos donde el solvente u otro fluido se pone en contacto directo con el fluido del proceso (p. ej. TEG y BTX en un extractor aromático), el porcentaje de volumen de líquidos es mucho mayor. Se deberá tener consideración de la cantidad de cada fluido en el recipiente y si la composición del fluido incluye o no ambos fluidos en la composición de la mezcla.

3. Para separadores de 3 fases, tales como desaladores o tambores de OH con botas de agua, el porcentaje de volumen liquido deberá ser menor al 50% dependiendo de que tanto la segunda fase

145


liquida (generalmente agua) esta presente y la composición del fluido incluye o no ambas fases liquidas en la composición de la mezcla.

4. La mayoría de los enfriadores de aire son de dos fases y solo condensan el vapor parcialmente. Incluso los aires acondicionados que condensan totalmente la corriente de vapor requieren de la mayoría de su área de transferencia de calor (y volumen) para enfriar el vapor a su punto de rocío y condensar el liquido. Comúnmente solo el ultimo pase (con menor numero de líneas que los otros pases) tendrá una composición predominante de liquido. Un 25% de volumen de liquido deberá ser un valor conservador para todos los A/C exceptuando los enfriadores de líquidos.

5. Para los tambores KO de gas combustible y para secadores de aire, el porcentaje volumen de líquidos es despreciable. Se considerara que este será del 0%.

6. Los reactores fluidizados pueden tener hasta un 15-25% del volumen del recipiente abarcado por el catalizador. El volumen remanen es predominantemente vapor. Se considera como un valor conservador el 25% volumen.

7. Los reactores de lecho fijo pueden tener hasta un 75% de su volumen de recipiente abarcado por el equipo y el catalizador. El volumen remanente generalmente es 50% liquido y 50% vapor. Se toma el 15% del volumen total

Tabla 3.A.3.3 – Probabilidades para eventos específicos – Emisiones continuas de posible auto ignición

146


Notas:1. Las áreas sombreadas representan resultantes no posibles2. Deberán ser procesadas al menos 27°C [80°F] por encima de la TAI

147


Tabla 3.A.3.4 – Probabilidades para eventos específicos – Emisiones instantáneas de posible auto ignición

148


Tabla 3.A.3.5 – Probabilidades para eventos específicos – emisiones continuas de auto ignición no posible

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Tabla 3.A.3.5 – Probabilidades para eventos específicos – emisiones continuas de auto ignición no posible

Notas:1. Las areas sombreadas representan resultantes que no son posibles2. Deberán ser procesados al menos 27°C [80°F] por debajo de su TAI

150


Tabla 3.A.3.6 – Probabilidades para eventos específicos – emisiones instantáneas de auto ignición no posible

151


Tabla 3.A.3.6 – Probabilidades para eventos específicos – emisiones instantáneas de auto ignición no posible

Notas:1. Las areas sombreadas representan resultantes que no son posibles2. Deberán ser procesadas al menos 27°C [80°F] por encima de su TAI

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153


3.A.3.9 Figuras

154


Figura 3.A.3.1 Árbol de eventos de un análisis de consecuencias de nivel 1 IBR API

155


Figura 3.A.3.2 – Forma aproximada de nube para una pluma toxica de una emisión continua

156


Figura 3.A.3.3 – Forma aproximada de nube para una bocanada toxica de una emisión instantánea

157


3.A.4 ANALISIS DE CONSECUENCIAS DE NIVEL 2

3.A.4.1 Descripción General

El uso de árboles de eventos para el análisis cuantitativo de efectos forma la base de los procedimientos de análisis de consecuencias de nivel 2 presentados en el párrafo 6.0 parte 3. La parte 3 da los detalles para el cálculo de probabilidades de árboles de eventos y los efectos de incendios piscina, chorros de fuego, bola de fuego, VCEs y BLEVEs. El impacto de la mayoría de estos eventos puede ser determinado con las ecuaciones de forma presentadas en la parte 3.

3.A.4.1 Análisis de Dispersión de Nube

Sin embargo, algunos de estos eventos, tales como VCEs y llamaradas requieren del uso de un software sofisticado de análisis de dispersión para modelar como las emisiones toxicas e inflamables se mezclan y se dispersan con el aire a medida que son liberados a la atmósfera.Existen varios paquetes de software comercialmente disponibles que permitirán al usuario el desarrollar el modelado de consecuencias de dispersión de gas denso. Los ejemplos incluyen, SLAB, DEGADIS y PHAST, algunos de los cuales están disponibles en el dominio público, y otros disponibles comercialmente. Un estudio realizado por el Departamento de Energía de los Estados Unidos provee una comparación de los diferentes paquetes de software, y se dan recomendaciones para ayudar a seleccionar el paquete apropiado para aplicaciones en particular. En general, los paquetes que realizan modelado de dispersión de gas denso deberán ser escogidos contra los modelos de límites neutrales dado que las emisiones peligrosas serán normalmente materiales con pesos moleculares mas pesados que el aire. Incluso los hidrocarburos ligeros pueden ser modelados de manera acertada usando el modelado de gas denso dado que la temperatura de las emisiones resultara en emisiones con una densidad mayor a la del aire.Los modelos de dispersión proporcionaran un perfil de concentraciones de nube. Para las emisiones inflamables, el perfil de concentraciones se usa para evaluar que porción de la nube se encuentra en un rango inflamable. Para llamaradas, el área de impacto a grado se determina como el área en el que la nube tiene concentraciones inflamables entre los límites superior e inferior de inflamabilidad del fluido liberado. Para explosiones de nube de vapor, se requiere de3 un cálculo volumétrico dado que la cantidad total del volumen y masa inflamable se requiere para evaluar la magnitud de la explosión.

158


3.A.5 ANALISIS DE CONSECUENCIAS PARA TANQUES DE ALMACENAMIENTO ATMOSFERICO

3.A.5.1 Descripción General

El modelo de consecuencias para tanques de almacenamiento atmosférico esta basado en una modificación del análisis de consecuencias de nivel 1. Solo se provee un análisis de consecuencias financieras para los fondos del tanque y las corazas laterales del tanque.

3.A.5.2 Fluidos Representativos y Propiedades Asociadas

Un fluido representativo que más se asemeje al fluido contenido en el sistema de tanque de almacenamiento atmosférico siendo evaluado se seleccionara de los fluidos representativos mostrados en la parte 3, tabla 7.1. Las propiedades requeridas del fluido para el análisis de consecuencias también se contienen en esta tabla. Además de la selección del fluido, también se deberá especificar el tipo de suelo porque el modelo de consecuencias depende de las propiedades del suelo. Las condiciones representativas del suelo y las propiedades asociadas al suelo requeridas para el análisis de consecuencias se proveen en la parte 3, tabla 7.2.

3.A.5.3 Frecuencias Genéricas de Fallo y Tamaños de Orificio de Liberación.

3.A.5.3.1 Fondo del tanque

La frecuencia de fallo base para la fuga de un fondo de tanque se deriva principalmente de un análisis de la porción de la publicación del Instituto Americano del Petróleo “Encuesta sobre las instalaciones de tanques de almacenamiento sobre tierra de Miembros del API”, publicado en julio 1994. La encuesta incluía tanque de almacenamiento de refinación, mercadeo y transporte, cada uno compilado de manera separada. La encuesta incluía los años de 1983 a 1993. Las frecuencias de fallo bases obtenidas de esta encuesta se muestran en la Parte 2 tabla 4.1. Uno de los descubrimientos más significativos de esta encuesta fue que las fugas de fondo de tanques que contribuyen a la contaminación de suelo han sido cortadas a la mitad en los últimos cinco años comparados con los primeros cinco años cubiertos por esta encuesta. Esto fue atribuido al incremento de precauciones sobre la seriedad del problema y a la aplicación de los estándares de la API 653 para inspección de tanques de almacenamiento sobre tierra. Una frecuencia de fuga de fondo de 7.2E-3 fugas por año fue elegida como una frecuencia de fuga base para un tanque de almacenamiento atmosférico. A pesar que los datos de frecuencia de fuga en la parte 2 tabla 4.1 indican que los tanques con menos de cinco años de antigüedad tiene una frecuencia de fuga menor, se decidió usar la población completa de encuesta para el ajuste de las frecuencias de fuga bases. La antigüedad del tanque fue considerada en otros lugares en el modelo dado que el porcentaje de perdida de paredes en el modelo es una función de la edad del tanque, tas de corrosión, y el grosor original de la pared. El porcentaje de perdida de pared fue seleccionado como la base del modificador en la frecuencia de fuga base; además, que un tanque joven con corrosión mínima tendrá un modificador de frecuencia menor a uno, el cual disminuirá la frecuencia de fuga.

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Se deberá notar que el factor de daño para fondos de tanque en la parte 2 fue desarrollado originalmente basado en la frecuencia genérica de fallo igual a 7.2E-3, el cual equivale a un rango factores de daño desde menores a 1 hasta 139. Con el propósito de ser consistente con otros componentes en la parte 2, el rango de factores de daño fue ajustado a un rango de 1 a 1390. Este ajuste en el factor de daño requirió de un cambio correspondiente de la frecuencia genérica de fallo a un valor de 7.2E-4, y este es su valor mostrado en la parte 2, tabla 4.1.La encuesta no reporta el tamaño de las fugas, pero una encuesta con los patrocinadores para el proyecto AST RAP indico que los tamaños de fugas de menos que o iguales a ½ pulgada de diámetro pueden describir adecuadamente la vasta mayoría de fugas de fondo de tanque. En la IBR API se usa un tamaño de orificio de 1/8 de pulgada si se presenta una barrera de prevención de emisiones y un tamaño de orificio de ½ pulgada para tanques que no tengan barrera de protección de emisiones. Se asignó una frecuencia genérica de fallo de 7.2E-4 para este tamaño en el análisis de consecuencias. Además, el número de orificios de liberación en un fondo de tanque se determina como una función del área del fondo de tanque, véase parte 3, tabla 7.3.

3.A.5.3.2 Coraza Lateral

La tasa genérica de fallo para fallas rápidas de coraza fue determinada basada en los incidentes reales. Una revisión de literatura produce reportes de dos fallas rápidas de coraza en la industria del petróleo en los Estados Unidos en los últimos treinta años. a) 1971 (ubicación desconocida), una fractura por fragilidad causó perdida de 66000bbl de crudob) 1988 Ashland Oil, PA, una fractura por fragilidad causó perdida de 96000bbl de dieselEl número de tanques que proveyeron las bases para estas dos fallas fueron estimados de literatura a ser aproximadamente 33300 tanques grandes de almacenamiento. Este valor se baso en un estudio de 1989 llevado a cabo por el API por Entropy Ltd. Large, en este caso, se define tiene una capacidad mayor a 10000 barriles. Este numero de tanques representa el total en los estados unidos por parte de los sectores de refinado, mercadeo, transporte y producción; además, el numero total de años tanque fue encontrado como aproximadamente 1000000. Dividiendo el número de fallas por el número de años tanque da una frecuencia de fallas rápidas de coraza de 2E-6 por año tanque. El Estándar API 653 requiere una evaluación los tanques para susceptibilidad a fracturas por fragilidad y pruebas hidrostáticas o se puede requerir una reevaluación del tanque para el servicio continuo; además, el API 653, provee una protección considerable contra la fractura por fragilidad. Asumiendo que una mitad de los tanques no se mantienen conforme al API 653, entonces la frecuencia de fallo base para fallas rápidas de coraza seria de 4E-6 por año tanque. Debido a que los miembros del comité no tienen casos documentados de fallas rápidas de coraza para tanques que hayan sido operadas, mantenidas, inspeccionada y alteradas de acuerdo al API 653, la frecuencia de falla se cree es significativamente mejor que el resultado promedio calculado y el comité selecciono una frecuencia de 1E-7 por año tanque.La frecuencia genérica de fallo total para eventos de fuga en corazas laterales esta ajustada a ser 1E-4. Las frecuencias genéricas de fallo para los tamaños de orificio chico, mediano y grande se determinan localizando la frecuencia genérica de falla para fugas en una base de 70%, 25% y 5% para estos tamaños de orificio de liberación, respectivamente. Los requerimientos de la falla genérica resultante se muestran en la parte 2, tabla 4.1.

3.A.5.4 Estimación del Inventario de Fluido Disponible para Emisión

El cálculo de consecuencias requiere un límite superior para la cantidad de fluido, o inventario de fluido que este disponible para la emisión desde un componente. La cantidad total de fluido disponible para emisión se toma como la cantidad de producto localizado por encima del tamaño de orificio a ser evaluado. El flujo de entrada y salida del tanque de almacenamiento no se considera dentro del análisis de consecuencias.

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3.A.5.5 Determinación del Tipo de Emisión (Instantánea o Continua)

El tipo de emisión para el fondo y coraza lateral del tanque se asumirá como continua.

3.A.5.6 Determinación de las Consecuencias Inflamables y Explosivas

Las consecuencias inflamables y explosivas no se incluyen en el análisis de consecuencias de tanques de almacenamiento atmosférico

3.A.5.7 Determinación de Consecuencias Toxicas

Las consecuencias toxicas no se incluyen en el análisis de consecuencias de un tanque de almacenamiento atmosférico.

3.A.5.8 Determinación de Consecuencias Ambientales

Las consecuencias ambientales son dirigidas por el volumen y tipo de producto derramado, el medio impactado y los costos asociado con la limpieza. El análisis de consecuencias incluye los impactos ambientales potenciales a las localizaciones mostradas a continuación, véase parte 3, figura 7.1.a) Área de contención- Una emisión de productos de petróleo se contiene dentro de un área de contención o de dique u otro sistema contenedor secundario tales como una barrera de prevención de emisiones (RPB), una cuenca de captura de derrames o tanque de derrame. El medio impactado del área de contención asume que la fuga es de un tamaño y características físicas que pueden ser contenidas en un sistema lo suficientemente impermeable para prevenir la migración del derrame fuera de sitio. El impacto mínimo al suelo del sitio se define como una contaminación del suelo menor a 0.3m [1ft] de profundidad en un periodo de 72 horas. Un sistema contenedor secundario de tierra puede ser considerado como un área de contención o dique si la permeabilidad del suelo y las propiedades del material son suficientes para cumplir con la definición anterior. Por ejemplo, un sistema contenedor secundario construido de suelo arenoso que contiene asfalto u otro producto pesado de petróleo se considerara “dique” puesto que una emisión en el contenedor no se esperara impacte otro medio (p. ej. Impacto limitado del suelo de sitio, no impactos a aguas superficiales o mantos freáticos). Contrariamente, el mismo sistema conteniendo gasolina no corresponde a esa definición. b) Suelo in situ – Una emisión de productos de petróleo esta limitada a contaminar suelos superficiales in situ. In situ se refiere al área dentro de los límites físicos de la propiedad. Suelos superficiales se refiriere a una profundidad de 0.61m [2ft] de suelo que pudiera ser removido en el evento del derrame. El volumen derramado, ubicación del derrame, grado del sitio, tamaño de la propiedad, permeabilidad del suelo y las propiedades del material almacenado son importantes en la determinación de que si el derrame fue o no contenido en sitio. Por ejemplo, una fuga de brida en una sección de tubería superficial puede estar limitada a impactar una sección reducida de suelos in situ.c) Suelo fuera del sitio – Una emisión de productos de petróleo contamina suelos superficiales fuera de sitio. Fuera de sitio se refiere a la propiedad fuera de los límites físicos de las instalaciones. Suelos superficiales se refiere al tramo de 0.61m [2ft] de suelo que puede ser removido dado un evento de derrame. El volumen liberado, ubicación del derrame, grado del sitio, terreno utilizado de la propiedad impactada fuera de sitio, permeabilidad del suelo y las propiedades del material almacenado son importantes en la determinación de los impactos de propiedades fuera de sitio.d) Subsuelo – Una emisión de productos de petróleo contamina suelos subterráneos. Los impactos al subsuelo pueden o no ser contenidos dentro de los límites físicos de las instalaciones. Los suelos subterráneos se refiere a suelos más profundos que 0.61m [2ft] o aquellos suelos que no pueden ser removidos dado un evento de derrame, tales como suelos debajo de tanques erigidos en campo o en losa de construcciones. La permeabilidad del suelo, propiedades del material almacenado y la ubicación del derrame son importantes para la

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determinación de la extensión de las consecuencias ambientales asociadas con los impactos de subsuelo. Por ejemplo, una emisión de petróleo de un fondo AST que descansa en suelos arcillosos puede tener impacto de subsuelo relativamente menor al mismo tanque localizado en suelos arenosos. e) Aguas subterráneas – Una emisión de productos de petróleo contaminara el agua subterránea. Agua subterránea se refiere a los primeros mantos freáticos encontrados que puedan existir en el subsuelo de las instalaciones. La elevación del agua subterránea puede fluctuar por temporadas y pueden existir diferentes mantos freáticos existentes en el sitio (p. ej. Posibles mantos freáticos a poca profundidad y un manto freático en un lecho rocoso profundo). La permeabilidad del suelo, las propiedades del material almacenado y la localización del derrame son importantes en la determinación de la extensión de las consecuencias ambientales asociadas con los impactos de aguas subterráneas. La naturaleza de los suelos subterráneos dictara el tiempo requerido para que un derrame impacte el agua subterránea y la severidad de este impacto.f) Aguas superficiales – Una emisión de productos de petróleo contamina las aguas superficiales fuera del sitio. El transporte de producto derramado a aguas superficiales es principalmente por flujo terrestre, pero también puede ocurrir mediante suelos subterráneos. Las aguas superficiales se refieren a aguas superficiales no intermitentes de canales, lagos, ríos, arroyos, estanques, mares u océanos e incluyen tanto agua salada como dulce. Las aguas superficiales pueden o no ser navegables. Las propiedades del material almacenado, el tipo de agua superficial y las capacidades de respuesta son importantes en la determinación de la extensión de las consecuencias asociadas con los impactos en aguas superficiales.Los costos de limpieza asociados con estos impactos ambientales se proporcionan en la parte 3, tabla 7.6 como una función de la sensibilidad ambiental. La sensibilidad ambiental se da como Baja, Media o Alta, y determina el factor de costo esperado por barril de fluido derramado por limpieza en el escenario de peor caso posible.

Tabla 3.A.5.1 – Enlistado de Instalaciones de Tanques de almacenamiento sobre tierra de miembros del API relativos a la fuga de fondos de tanque

Nota: Año tanque = numero de tanques x numero promedio de años en servicio

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ANEXO 3.B – FACTORES DE CONVERSION PARA SISTEMAS DE UNIDADES AMERICANO Y SI

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TABLA 3.B.1 – Factores de conversión para sistemas de unidades Americano y SI para ecuaciones de la parte 3

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TABLA 3.B.1 – Factores de conversión para sistemas de unidades Americano y SI para ecuaciones de la parte 3

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api rp 581 parte 3 - analisis de consecuencias

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