anejo nº 27 obras complementarias

PROYECTO CONSTRUCTIVO DE INTEGRACIÓN DEL FERROCARRIL EN SANT FELIU DE LLOBREGAT. (BARCELONA)

ANEJO Nº 27

OBRAS COMPLEMENTARIAS

Anejo nº 27. Obras Complementarias


ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN ............................................................................................. 1

2. OBRAS HIDRÁULICAS COMPLEMENTARIAS ............................................. 2

2.1. Colectores de aguas residuales .................................................................... 2

2.1.1. Calle Sànson ...................................................................................... 2

2.1.2. Calle Verge de Montserrat .................................................................. 4

2.1.3. Calle Terrisser .................................................................................... 7

2.2. Colectores de aguas pluviales ...................................................................... 9

2.2.1. Calle Sànson ...................................................................................... 9

2.2.2. Calle Terrisser .................................................................................. 11

2.3. Real Canal de la Infanta Doña Luisa Carlota de Borbón ............................. 11

2.3.1. Situación actual ................................................................................ 12

2.3.2. Solución proyectada ......................................................................... 12

2.3.3. Proceso constructivo ........................................................................ 14

2.3.4. Acceso al canal ................................................................................ 14

2.3.5. Condiciones de trabajo ..................................................................... 15

3. URBANIZACIÓN ........................................................................................... 16

3.1. Nudo calle Sànson ...................................................................................... 16



3.2. Glorieta plaza Catalunya ............................................................................. 22



3.3. Ramón de Trinchería................................................................................... 23



4. INSTALACIONES AUXILIARES DE OBRA ................................................. 25

5. CERRAMIENTO ............................................................................................ 27

Apéndice 1. Puntos singulares Canal de la Infanta

Apéndice 2. Cálculos hidráulicos Canal de la Infanta

Apéndice 3. Cálculos lumínicos nudo calle Sànson


PROYECTO CONSTRUCTIVO DE INTEGRACIÓN DEL FERROCARRIL EN SANT FELIU DE LLOBREGAT. (BARCELONA) Página nº 1

1. INTRODUCCIÓN

El presente Anejo trata de describir las soluciones proyectadas para las diferentes

obras hidráulicas agrupadas en colectores de aguas residuales y pluviales, y las

actuaciones sobre el Canal de la Infanta, la urbanización de los viales que se

necesitaran restituir y el cerramiento del pasillo ferroviario.



2. OBRAS HIDRÁULICAS COMPLEMENTARIAS

Las obras hidráulicas aquí contempladas se corresponden con los colectores de

aguas residuales, los colectores de aguas pluviales y el Real Canal de la Infanta

Doña Luisa Carlota de Borbón.

2.1. Colectores de aguas residuales

2.1.1. Calle Sànson

A lo largo de la calle Sànson discurre un colector de aguas residuales con pendiente

hacia el lado río. Este colector atraviesa la calle Constitució, por lo que la obra del

soterramiento lo afecta, habiendo que reponerlo previamente a la ejecución del nudo

previsto y su urbanización, junto a los colectores que vierten a él a lo largo de su

recorrido.

El primer pozo a tener en cuenta es el PZ-1, al que llega un tubo de 0,9 m de

diámetro a cota 25,151. A su vez, sale otro, del mismo diámetro, a cota 24,211, la

misma que la de su solera.

Durante la visita a la zona, los pozos PZ-7 y PZ-8 se encontraron anegados, por lo

que se desconocen las cotas de entrada y salida de los tramos del colector de

estudio, al igual que las pendientes de los tubos que en ellos se relacionan.

El siguiente pozo encontrado es el PZ-11. A este pozo llega un tramo de colector de

0,90 m de diámetro, entrando en el pozo a cota 21,122, la misma cota que su solera,

y de la que parte un tubo de diámetro 0,50 m.

Del mismo modo, las edificaciones del entorno vierten sus aguas negras a este

colector principal en el pozo PZ-7, aunque antes se juntan en el pozo PZ-3, al que

llegan dos colectores de 0,30 m de diámetro y del que sale otro de 0,65 m. Los tubos

de entrada lo hacen a cota 24,585 y el de salida, a 23,455. La solera se encuentra a

la 23,305.

Se proyecta por tanto un colector principal, bajo la calle y nudo futuro, al que

seguirán vertiendo los de las edificaciones existentes.

Al desconocerse los datos de los pozos, se lleva a cabo la estimación de la

pendiente de los colectores desde la cota del pozo PZ-11, del 2,5% hacia el lado río.

Con esto se hace la suposición de que es factible la ejecución de nuevos pozos con

cotas suficientes como para poder establecer la pendiente indicada. Este valor

permitirá en obra ajustar definitivamente la rasante de cada tramo de modo que no

haya problemas en las conexiones con los tramos existentes.

Con todo ello se tiene un colector que llega hasta el pozo PZ-3bis, situado a cota

23,050. Desde aquí se alcanza 13 m después al pozo PZ-7, que tendrá una cota

entrada de 22,753 y de salida 22,725 y desde el que se accederá al pozo PZ-7bis a

cota 22,522 tras 9 m de recorrido. El siguiente pozo, a 8 m de distancia, será el PZ-

8bis, a cota 22,337 y que tendrá a continuación el PZ-8bis_1, 16,5 m después, a

cota 21,946. Desde este pozo se llegará tras recorrer 18 m al pozo PZ-11bis, a cota

21,542, conectándose finalmente a cota 21,122 con el pozo PZ-11 existente.

Para el ramal que une el pozo PZ-7 con las edificaciones, se dispondrá colector con

pendientes del 2%.

Se han proyectado colectores de hormigón, que se dimensionan hidráulicamente

atendiendo a las Normas para Redes de Saneamiento del Canal de Isabel II. Al

carecer de los valores de los caudales reales, se estiman los mismos en función del

número y tipo de viviendas y de industrias cuyas aguas residuales serán conducidas

por el colector a dimensionar.

Así, se estiman los caudales de aguas residuales domésticas QD siguiente:

QDm = 65 l/s

QDmin= 0,25* QDm = 16,25 l/s

Del mismo modo, el caudal de aguas residuales industriales QI, se estima en:

QIm = 20 l/s

QImin= 0,25* QDm = 5 l/s



Con lo que el caudal punta de aguas residuales será:

mmmmmmP QIQDQIQDQIQDQ 36,1

Es decir, QP = 150,75 l/s

Al tenerse redes separativas, una para saneamiento y otra para pluviales, el caudal

máximo de diseño coincidirá con el caudal punta de saneamiento. El caudal mínimo

de diseño será el menor de entre los mínimos domésticos e industrial: 5 l/s.

Las velocidades máxima y mínima admisibles serán 3 m/s y 0,6 m/s,

respectivamente.

Para el llenado máximo del colector se toma el 75% del diámetro interior. Usando la

figura siguiente, que relacionan los valores de caudal y velocidad a sección llena y

parcialmente llena, en función del grado de llenado de la conducción:

h/D = 0,75

Qp/Qll = 0,9

vp/vll = 1,131

Con ello, el caudal punta de aguas negras lleva a un caudal a sección llena de 0,151

m3/s.

A sección llena, el radio hidráulico resulta R/2, por lo que, entrando en la expresión

de Manning 3

4

22

HR

nvJ con la relación Q = v*S y n= 0,013 por ser conductos de

hormigón, se obtiene un valor del radio para cada colector:

Pendiente (J) Radio colector (m) Diámetro comercial (mm)

0,025 0,155 400

Como se observa, pese a ser suficiente elegir un tubo de 300 mm de diámetro, se

opta por escoger un tubo de mayor diámetro a fin de absorber las posibles

dificultades derivadas del desconocimiento real de los pozos existentes.

Con este diámetro, aplicando nuevamente la expresión de Manning, se tiene que:

Diámetro (mm) Pendiente (J) Qll (m3/s) Vll (m/s)

400 0,025 0,329 2,62

Para este colector, con el caudal mínimo de diseño, las velocidades mínimas de

efluente tienen los siguientes valores, empleando la metodología que en el caso

anterior:

Diámetro (mm) Pendiente (J) Vmáx (m/s) Vmín (m/s)

400 0,025 2,54 0,87

Como comprobación, en lugar de emplear el gráfico adjunto, se han empleado las

tablas de Thormann y Franke, obteniéndose valores de1,00 m/s para la velocidad

mínima y 2,57 m/s para la velocidad máxima.



Del mismo modo, los tramos de colector que discurren desde la salida de las

edificaciones hasta el pozo PZ-3 y, desde aquí, hasta el pozo PZ-7, serán de 300

mm de diámetro.

Con estos diámetros de colector, el ancho de las zanjas a excavar será de 1,00 m, y

su profundidad será 20 cm por debajo de la cota de la generatriz interior más baja.

Estos 20 cm se rellenarán de gravilla de tamaño 5 a 25 mm, seguido a continuación

de una capa de suelo seleccionado con piedras de tamaño inferior a 20 mm, que se

llevará hasta 40 cm sobre la generatriz interior más elevada. El resto de la zanja, se

rellenará de suelo adecuado.

Para minimizar el espacio ocupado durante la excavación de las zanjas, al primer

metro de excavación, el más superficial, se le dotará de unas de hasta 1H:2V. La

excavación restante, irá entibada. No obstante, en las zanjas que alcancen una

profundidad menor de 2,00 m, la entibación será sustituida por la excavación con el

talud indicado, de modo que la anchura máxima ocupada por la zanja sea inferior a

los 3 m.

Del mismo modo, los pozos se construirán in situ con fábrica de ladrillo macizo, con

cerco y tapas de fundición de 0,625 m de diámetro. Los pozos ensancharán su

sección hasta los 0,80 m de diámetro en una longitud de 0,40 m. Desde este lugar

hasta que se llegue a 2,20 m de la solera, mantendrán la sección circular interior de

0,80 m de diámetro, que irá aumentando, a su vez, hasta los 1,10 m a lo largo de los

0,70 m siguientes, para acabar manteniendo esta sección los últimos 1,50 m. La cota

de cuna quedará 0,70 m por debajo, en una cama de 1,00 m de hormigón HM-

20/P/20/IIa que formará el cuenco en el que se asiente el colector, que quedará

centrado en el fondo, a 0,35 m de cada pared.

Se le dotará de pates cada 0,30 m para la bajada al colector, y su solera estará

enlucida bruñida con 2 cm de mortero GP CS IV – W2, al igual que los 0,50 m más

profundos. El resto, hasta la tapa, estará enfoscado fratasado con 2 cm de mortero

tipo GP CS III – W1. Estos pates serán de acero galvanizado (70 µm) por inmersión.

Dispondrán de topes laterales y su empotramiento en pared será de 85 mm.

El resto de pozos que deban ser recrecidos debido a la nueva disposición de la

urbanización, lo harán manteniendo el diámetro existente e instalándose los pates

necesarios hasta llegar a cota de calzada, manteniendo las mismas características

existentes en el pozo.

Por otra parte, las tapas de los pozos serán suministradas con una imprimación

asfáltica y su superficie será antideslizante. Además, llevarán asociadas un

dispositivo que evite su levantamiento debido al paso del tráfico y que no exija

conservación.

Esta actuación se llevará a cabo durante 3 semanas.

2.1.2. Calle Verge de Montserrat

El colector que discurre por la calle Verge de Montserrat presenta un pozo, el PZ-16,

con cota de solera 29,218. Desde aquí, descendiendo hacia el lado río con

pendiente de 4,75%, se encuentra a 22,5 m el pozo PZ-14, al que llega el colector

con cota 28,150 y cuya cota de solera es la 27,900, lo que da una pendiente de

colector saliente de 0,39% y en el que entronca el proveniente de la calle Germán

Carreras también a cota 28,150.

El siguiente pozo, el PZ-13, se encuentra una vez pasadas las vías actuales, a 34 m

del anterior, con cota de entrada del colector anterior 27,769, y del que parte el

siguiente colector a cota 27,319, siendo la cota de su solera 27,149. Finalmente, el

último pozo a tener en cuenta, el PZ-30, se encuentra distanciado del anterior una

longitud de 22 m, con una cota de solera de 26,51, lo que implica una pendiente de

3,678% para el último tramo del colector.

Como se observa, este colector quedará afectado por las obras del soterramiento

entre los pozos PZ-14 y PZ-30, habiendo de reponerse.

Entre los pozos PZ-16 y PZ-14, el colector tiene sección circular, de 0,5 m de

diámetro. Desde aquí hasta llegar al pozo PZ-13, la sección pasa a tener 0,5 m de

ancho y 1,00 m de altura, sección que continúa hasta el pozo PZ-30.



Por otra parte, el pozo PZ-15 presenta una cota de solera de 29,010, y a él llega un

colector de 0,5 m de diámetro y sale otro, también de 0,5 m de diámetro con

pendiente 4,4%.

Se dispone para el soterramiento una losa, que permita el cruce ortogonal del nuevo

colector colgado de ella, en el entorno del PK 89+200, perteneciente a la estación

definitiva. La diferencia de cotas entre la losa del soterramiento y la losa superior es

uno de los condicionantes que se le deben imponer al nuevo colector, a raíz del cual

se adopta una pendiente de 1,5% para todo el colector, compatible con la

profundidad menor admisible para el colector en relación con la calzada.

Se propone una desviación del colector entre los pozos PZ-16 y PZ-30, y del colector

entre el pozo anterior PZ-15bis y el PZ-14, lo que implica, a su vez, la ejecución de

los pozos de registro pertinentes.

Así, se ejecutará un nuevo pozo, PZ-16bis, que sustituya al PZ-16, separado de él 4

m hacia el lado montaña. Será el que sirva de entronque entre el colector entrante, a

cota 29,708, y el de salida, con pendiente de 1,5% hacia el lado río, hasta el pozo

PZ-14bis. Este pozo se encontrará a 3,5 m al lado montaña del PZ-14, y separado

de éste 27,5 m, a cota 29,313. Desde aquí, también con pendiente 1,5%, se llegará

al pozo PZ-14bis_1, a cota 29,079, tras 17 m hacia el lado río.

Al pozo PZ-30bis se accederá tras 21,5 m con una pendiente de 1,5%, hasta la cota

28,771. Debido a que el pozo PZ-30 actual presenta una cota de solera de 26,51, se

adopta la cota de salida del colector del pozo PZ-30bis la 27,800. Este pozo

conectará con el PZ-30 actual tras 17,7 m con una pendiente de 2%, dejando el

colector a su llegada a cota 27,471.

Por otra parte, el desplazamiento del pozo PZ-14 hace necesario actuar también

sobre el colector que une el pozo PZ-15bis y el PZ-14. En este caso, el nuevo pozo

PZ-15bis se sitúa a algo más de un metro de separación del sustituido, hacia el lado

río.

Aunque se desconoce las características del pozo PZ-15bis, se ha dimensionado un

nuevo colector que una los pozos PZ-15bis y PZ-14bis con una pendiente de 1,5%.

Esto, junto con la imposición de la cota de solera del pozo PZ-14bis hace que el

pozo PZ-15bis tenga su solera a cota 29,731.

Se han proyectado colectores de hormigón, que se dimensionan hidráulicamente

atendiendo a las Normas para Redes de Saneamiento del Canal de Isabel II. Al

carecer de los valores de los caudales reales, se estiman los mismos en función del

número y tipo de viviendas y de industrias cuyas aguas residuales serán conducidas

por el colector a dimensionar.


QDm = 48 l/s

QDmin= 0,25* QDm = 12 l/s


QIm = 6 l/s

QImin= 0,25* QDm = 1,5 l/s






de diseño será el menor de entre los mínimos domésticos e industrial: 1,5 l/s.


respectivamente.






h/D = 0,75

Qp/Qll = 0,9

vp/vll = 1,131


m3/s.


de Manning

34

22

HR

nvJ

con la relación Q = v*S y n= 0,013 por ser conductos de hormigón, se obtiene un

valor del radio para cada colector:


0,015 0,145 400

0,020 0,138 400

En la normativa citada, se establece 400 mm como diámetro mínimo para tuberías

por gravedad de la red de alcantarillado, por lo que se opta por él en lugar de los 300

mm estrictos. Con este diámetro, aplicando nuevamente la expresión de Manning, se

tiene que:


400 0,015 0,255 2,03

400 0,020 0,295 2,34

Para estos colectores, con el caudal mínimo de diseño, las velocidades mínimas de


anterior:


400 0,015 1,95 0,43

400 0,020 2,52 0,72


tablas de Thormann y Franke, obteniéndose valores de 0,59 m/s y 0,66 m/s para las

velocidades mínimas y 1,89 m/s y 2,11 m/s para las velocidades máximas, por lo que

se consideran válidas las pendientes elegidas.

Con este diámetro de colector, el ancho de las zanjas a excavar será de 100 cm, y













los 3 m.

Los pozos, de profundidad menor a los 2,60 m, se construirán in situ con fábrica de

ladrillo macizo, con cerco y tapas de fundición de 0,625 m de diámetro. Ensancharán

su sección hasta los 1,10 m de diámetro en una longitud de 0,70 m. Desde este

lugar hasta que la solera mantendrá la sección circular interior de este diámetro. La

cota de cuna quedará 0,20 m por debajo, en una cama de 0,45 m de hormigón HM-

20/P/20/IIa que formará el cuenco en el que se asiente el colector, que quedará

centrado en el fondo, a 0,35 m de cada pared.









conservación.


2.1.3. Calle Terrisser

Por la calle Terrisser discurre un colector de aguas residuales que atraviesa la calle

Jacint Verdaguer, en el PK 89+515, y continúa por Joan Maragall. Queda por

consiguiente afectado en su paso por Jacint Verdaguer al llevarse a cabo el

soterramiento con losa entre pantallas.

Se trata de un colector visitable de 1,44 m de alto y 0,70 m de ancho, con rasante

descendiente hacia el lado río. Al llegar al pozo de registro situado al inicio de la

calle Joan Maragall, la galería pasa a tener sección cercana a 1,80 m de alto y 0,8 m

de ancho.

Así, se hace imprescindible la ejecución de un colector provisional por el que se

deriven las aguas residuales mientras se ejecutan las pantallas y la losa.

El pozo más cercano al soterramiento, aguas arriba, es el denominado PZ-21, cuya

cota de solera es la 27,590. El colector provisional se conectará con el existente en

el lado montaña del soterramiento, construyéndose un pozo de registro destinado a

tal efecto, el PZ-21bis.

Es necesario por tanto, ejecutar en primer lugar el tramo de pantallas y losas

correspondiente al colector provisional, en el PK 89+505 para, posteriormente y

antes de apantallar la zona del colector actual, instalar el colector.

Se plantea el colector con pendientes de 1,2% para los tres tramos, teniéndose la

solera del primero de los pozos de registro a ejecutar, PZ-21 bis, a la cota 29,547, el

PZ-19 bis, a cota 29,408, el PZ-19bis_1 a cota 29,206 Con los condicionantes de

cota y pendiente descritos se enlaza con el último pozo a ejecutar, el PZ-19bis_2, a

la cota 29,168. En este pozo ya se encuentra el colector actual.



Pese a que parecería más lógico conectar el tramo final entre este pozo y el PZ-19

existente, la obra de ejecución del mismo afectaría a los movimientos de entrada y

salida del taller ubicado en la esquina de la calle Joan Maragall, razón por lo que se

ha proyectado los dos últimos pozos de registro, que permitan al colector dirigirse

por la acera lado montaña hasta el colector actual.

Se ha proyectado para esta situación provisional un colector de hormigón, que se

dimensiona hidráulicamente atendiendo a las Normas para Redes de Saneamiento

del Canal de Isabel II. Al carecer de los valores de los caudales reales, se estiman

los mismos en función del número y tipo de viviendas y de industrias cuyas aguas

residuales serán conducidas por el colector a dimensionar.


QDm = 90 l/s

QDmin= 0,25* QDm = 22,5 l/s


QIm = 11,2 l/s

QImin= 0,25* QDm = 2,8 l/s






de diseño será el menor de entre los mínimos domésticos e industrial: 2,8 l/s.


respectivamente.




h/D = 0,75

Qp/Qll = 0,9

vp/vll = 1,131


m3/s.


de Manning

34

22

HR

nvJ



con la relación Q = v*S y n= 0,013 por ser conductos de hormigón, se obtiene un

valor del radio para cada colector:


0,012 0,190 400

Con este diámetro, aplicando nuevamente la expresión de Manning, se tiene que:


400 0,012 0,2281 1,82

Para estos colectores, con el caudal mínimo de diseño, las velocidades mínimas de


anterior:


400 0,012 2,00 0,60


tablas de Thormann y Franke, obteniéndose valores de1,94 m/s para la velocidad

máxima y 0,65 m/s para la mínima.

Con este diámetro de colector, el ancho de las zanjas a excavar será de 100 cm, y











los 3 m.

Del mismo modo, los pozos, todos de profundidad menor de 2,60 m, se construirán

in situ con fábrica de ladrillo macizo, con cerco y tapas de fundición de 0,625 m de

diámetro. Debido a la profundidad a que se encontrará el colector en relación con la

superficie, el pozo ensanchará su sección hasta los 1,10 m de diámetro en una

longitud de 0,70 m. Desde este lugar hasta que la solera mantendrá la sección

circular interior de este diámetro. El colector quedará centrado en el fondo, a 0,35 m

de cada pared.









conservación.


2.2. Colectores de aguas pluviales

2.2.1. Calle Sànson

La calle Sànson presenta, junto al colector de aguas residuales otro de carácter

específico para aguas pluviales. Presenta en su recorrido, en la zona afectada, el

pozo PZ-1, con cota de entrada 25,151 y cota de salida 24,211, de donde parte un

tubo de 900 mm de diámetro hasta el pozo PZ-6, situado 25 m más adelante, hacia

el lado río, hacia el que conduce las aguas. Este pozo presenta su cota de entrada

en la 23,202, y la de salida 23,402, partiendo de aquí dos tubos de diámetro 600 mm

a lo largo de otros 25 m hasta el pozo PZ-9, con cotas de entrada y salida 23,822 y

22,722, respectivamente, volviendo a emplearse el tubo de diámetro 900 mm.

Finalmente, el pozo PZ-10 se encuentra 32 m más adelante, con cotas de 22,076

tanto para entrada como para salida.



Además de estos pozos, en las cercanías se encuentran los pozos PZ-4 y PZ-5, que

recogen el agua y la llevan hacia el pozo PZ-6, conectando con él a cota 23,202.

Se proyecta para su reposición un colector de PVC, que parta del pozo PZ-1 y llegue

al pozo PZ-10, que enlace con el pozo PZ-5 y con otro, el PZ-6bis, antes de llegar a

enlazar con el colector existente.

La metodología empleada para el dimensionamiento de este colector parte de la

premisa del correcto funcionamiento del colector de pluviales existente, de modo

que, con los valores de sus diámetros y pendientes, se determine el caudal máximo

que permite.

Las pendientes escogidas para cada tramo del colector se determinan en función de

las cotas de los pozos existentes con los que se conectan: PZ-1, PZ-5 y PZ-10. Así,

el tramo comprendido entre los dos primeros pozos tendrá una pendiente obligada

de 2,6%, mientras que el nuevo pozo a ejecutar, el PZ-6bis, presentará cotas de

entrada y salida en función de los pozos adyacentes.

En particular, se opta por dotar al primer tramo de una pendiente del 3,00% y de un

2,00% en el último, similar a la existente actualmente entre los pozos PZ-9 y PZ-10.

Así, las cotas de entrada y salida de los colectores serán 22,879 y 22,699,

respectivamente.

Aplicando la expresión de Manning a los tubos actuales,

34

22

HR

nvJ ,

con la relación Q = v*S y n= 0,010, se tiene un valor máximo de caudal de 4,73 m3/s.

Este caudal será el que deba desaguar los nuevos tubos con las pendientes

expresadas.

Con la metodología inversa y n=0,009 por tratarse de tubos de PVC, se determina

como apto el diámetro 900 mm para el nuevo colector.

Con este diámetro de colector, el ancho de las zanjas a excavar será de 1.200 cm, y











los 3 m.

El nuevo pozo de registro, de más de 2,60 m de profundidad, será en su ejecución

similar a los proyectados para los colectores de aguas residuales, construido in situ

con fábrica de ladrillo macizo, con cerco y tapas de fundición de 0,625 m de

diámetro. Ensanchará su sección hasta los 1,50 m de diámetro en una longitud de

0,70 m. Desde este lugar hasta que la solera mantendrá la sección circular interior

de este diámetro. La cota de cuna quedará 0,20 m por debajo, que quedará centrado

en el fondo, a 0,30 m de cada pared.






Por otra parte, la tapa de será suministrada con una imprimación asfáltica y su

superficie será antideslizante. Además, llevará asociada un dispositivo que evite su

levantamiento debido al paso del tráfico y que no exija conservación.








El resto de pozos que deban ser recrecidos debido a la nueva disposición de la

urbanización, lo harán manteniendo el diámetro existente e instalándose los pates

necesarios hasta llegar a cota de calzada.

Esta actuación se llevará a cabo durante 2 semanas

2.2.2. Calle Terrisser

A lo largo de la calle Germans Lladó, entre las calles de Santiago Rusiñol y Laureà

Miró, discurre por el lado norte de la vía actual un colector de pluviales.

Este colector recogía en tiempos pasados el agua de la zona situada en el lado

montaña del municipio, pero las actuaciones realizadas en el entorno han limitado su

zona de actuación a sus manzanas más próximas, hasta la rambla de la Marquesa

de Castellbell.

Este colector vierte a la riera Pahissa, al lado río de la vía ferroviaria, por lo que

queda afectado por el soterramiento del tren.

La solución que aquí se proyecta se restringe al paso del colector sobre el futuro

soterramiento, manteniendo las pendientes y sección actuales. Para ello se

ejecutará un marco de dimensiones interiores 2,90 x 1,70 m (anchura y altura,

respectivamente), que dé continuidad al colector por su trazado actual hasta la riera

Pahissa, donde continúe vertiendo.

Los trabajos de ejecución del marco implican tener en cuenta una situación

provisional para desviar el agua antes de que llegue al tajo y lo mantenga seco,

protegiéndolo de una posible avenida.

Por esta razón, se establecerá un muro provisional que ampare los trabajos de

reposición de dicho colector, dándose continuidad al agua de las posibles avenidas

hacia la riera Pahissa a través de dos tubos de 800 mm de diámetro situados antes

de llegar al muro provisional. Este muro será demolido una vez ejecutado el paso del

colector.

Finalmente, a fin de evitar los posibles daños que pudiesen ocasionarse debido a la

llegada de una avenida de agua lo suficientemente importante como para desbordar

el colector, se permitirá, en el pozo PZ-21, la entrada del caudal de pluviales en el

colector de residuales.

Esta actuación se llevará a cabo durante 3 semanas

2.3. Real Canal de la Infanta Doña Luisa Carlota de Borbón

El Canal de la Infanta abastecía los campos de la Vall Baixa de la comarca del Baix

Llobregat canalizando aguas procedentes del río Llobregat. Inicialmente, se extendía

por los términos municipales de Molins de Rei, Santa Creu d'Olorda, Sant Feliu de

Llobregat, Sant Joan Despí, Cornellà, L'Hospitalet y Sants, a lo largo de sus 17

kilómetros de longitud, siendo construido a comienzos del siglo XIX e inaugurado a

finales de la primera década de ese siglo, con objeto estrictamente agrícola, a fin de

transformar la agricultura de secano en regadío e impulsar así la economía. Más

adelante, su existencia favoreció también el desarrollo de la industria cercana.

En este momento, el canal funciona en el tramo comprendido entre Molins de Rei y

Sant Feliu de Llobregat, manteniendo su función agrícola en el entorno objeto del

Proyecto.



2.3.1. Situación actual

En la actualidad, el paso del canal por la localidad de Sant Feliu de Llobregat lo hace

de forma sensiblemente paralelo a la vía ferroviaria, por su lado río, acercándose de

forma significativa en la zona de Proyecto a la calle Agricultura (a 11 m del eje de la

vía más próxima), alejándose una vez pasada la calle Ramón de Trinchería.

El Canal tiene servidumbre de acueducto, constituida a lo largo de una zona de 3,25

metros a cada lado.

De los datos de que se dispone, se deduce que el canal tiene una sección

rectangular, ejecutado con ladrillos cerámicos de 30 cm de espesor, cuyas

dimensiones aproximadas se sitúan en el entorno de los 3,5 m de ancho, y con una

profundidad que oscila entre 1,80 m y 2,00 m. Sobre la solera del canal se aprecia

una capa de 0,80 m de sedimentos, y un calado de 25 cm de agua,

aproximadamente, presentando la zona afectada una pendiente nula. Las

pendientes anterior y siguiente a este tramo son las que permiten el adecuado

funcionamiento del canal. Su solera tiene una sección de 15 cm aproximadamente,

de hormigón pobre, y se encuentra disgregado. Se puede estimar el caudal

transportado en 1 m3/s.

2.3.2. Solución proyectada

Para este tipo de infraestructura hidráulica, en el ámbito urbano en el que se

inscriben por un lado, y su cercanía al ferrocarril por otro, se propone como solución

más adecuada la entubación total de su sección, por dentro de la propia sección

rectangular actual o en la que precise de su retranqueo. La reposición del canal, en

la solución propuesta, aprovechará mayoritariamente el trazado actual, y quedará

tapado por los terraplenes propios de la obra ferroviaria.

La solución finalmente propuesta, está aprobada por la Propiedad del Canal, según

documentación incluida en el correspondiente Anejo 25.Coordinación con

Administraciones y Entidades Afectadas, y cualquier cambio en el diseño final, como

en el propio proceso constructivo, deberá de tener el visto bueno de los titulares del

canal.

Se proyecta así una entubación del Canal a lo largo de 713 m, entre los pp.kk.

87+505 y 88+218, donde conecta con la parte ya soterrada del Canal existente, en el

tramo urbano, bajo la calle Sànson. Para facilitar las labores de inspección periódica

y mantenimiento, se diseñará una sección visitable, y que pueda albergar el caudal

previsto. Para ello se propone una sección circular de 1.300 mm por su buen

comportamiento ante la circulación de fluidos en este tipo de infraestructuras

hidráulicas, y para evitar, en lo posible, problemas de sedimentación en su interior,

se ha optado por emplear en su acabado interior un material plástico no poroso,

optando por un acabado en polietileno de alta densidad (PEAD).

Por razones hidráulicas se mantendrá una sección única a lo largo del tramo,

manteniendo el régimen hidráulico en su conjunto, indistintamente del grado de

afección e invasión de la plataforma ferroviaria sobre el canal. En los extremos de la

zona entubada, se ejecutarán los respectivos emboquilles según se describe en los

respectivos planos de detalle.

La pendiente proyectada se corresponde con la existente, debido a la necesidad de

volver a conectar con el canal donde acaba la afección.

Se han realizado los cálculos hidráulicos para validar la sección y tipología de la

tubería indicada mediante el empleo del programa HEC-RAS, cuyos resultados se

adjuntan en el Apéndice 2, junto con el perfil longitudinal y las secciones hidráulicas

más significativas.

El perfil longitudinal representado tiene sentido creciente de pp.kk. inverso al del eje

del canal, representado en el plano 18.2.1, correspondiendo el inicio del tubo al pk

850 del perfil (pk 0+000 del eje del canal) y el final al pk 138 (pk 0+712,7 del eje del

canal).

El resultado de los cálculos valida la solución planteada: se tienen unas velocidades

máxima y mínima de 1,42 m/s y 0,65 m/s, respectivamente, correspondiendo el

máximo calado, a la entrada del tubo, de 1,02 m (78,46 % del diámetro de la sección

completa).



La sección en conjunto será de doble pared con alma de acero, elegida por su

resistencia frente a impactos, a agentes químicos y por su elevado valor de

resistencia a la abrasión, mientras que su diámetro interior será de 1.300 mm, el

exterior será de 1.423 mm, de modo que posea una alta rigidez circunferencial (8

kN/m2). Estas características estructurales se mantendrán a lo largo de todo el

tramo, con los respectivos emboquilles en los

En cuanto al sistema de unión entre tubos, en los extremos de cada tramo, se

dispondrá un manguito, fabricado en polietileno por rotomoldeo, que será soldado

interna y externamente.

Desde el tramo comprendido entre la calle Ramón de Trinchería y el final, el nuevo

replanteo del canal se sale del canal rectangular actual, acercándose a las naves

industriales del lado río, lo que obliga a invadir terrenos externos al canal con la

consiguiente zona a expropiar.

Por las características propias del tubo propuesto, éstos no admiten giros superiores

a 2 grados sexagesimales en los empalmes, y se suministran en tramos de 6 ó 12

metros.

Con los condicionantes enumerados anteriormente, se ha procedido al cálculo en

planta del replanteo incluido en el Apéndice 1 al final del anejo.

Asimismo, como criterio general, se han proyectado pozos de registro, de 1.200 mm

de diámetro interior, cada 50 m, aunque su posición final viene determinada también

por su accesibilidad, quiebros propios del trazado, etc. Su situación final viene

reflejada en el siguiente cuadro:

POZO PK DISTANCIA DESDE POZO ANTERIOR (m)

P-1 (*) 87+548 -

P-2 87+598 50

P-3 87+648 50

P-4 87+698 50

P-5 87+747 49

P-6 87+795 48

POZO PK DISTANCIA DESDE POZO ANTERIOR (m)

P-7 87+845 50

P-8 87+895 50

P-9 87+944 49

P-10 87+993 49

P-11 88+043 50

P-12 88+092 49

P-13 88+139 47

P-14 (*) 88+180 41

(*) Pozo de registro 2,50x2,50

La tapa de fundición del pozo tendrá un diámetro de 0,625 m. Desde aquí se

accederá a un tubo de diámetro interior 1.200 mm, con pates para la bajada al

Canal, que acabará entroncando con el tubo de 1.300 mm.

Los pozos de registro de 2,50 m de lado se ejecutarán en las dos zonas donde

existan quiebros de trazado superiores a dos grados sexagesimales, debido a que el

alma de acero de los tubos no permite el curvado del mismo. La geometría de cada

pozo singular y los correspondientes detalles se incluyen en el capítulo

correspondiente de planos (18.2.6.3).

Estos pozos, construidos in situ, se realizarán con hormigón HA-25/B/20/Qa, previo

extendido de una capa de 0,26 m de hormigón de limpieza HL-150/P/20. Las

paredes tendrán un espesor de 0,25 m e irán armadas con redondos de acero B 500

S. La tapa será de fundición, de 0,60 m de diámetro e irá dotado de pates para

posibilitar el descenso hasta la parte superior del tubo.

Comprobado in situ el correcto funcionamiento hidráulico actual, la rasante hidráulica

será la misma que la existente, a una cota 20 cm por encima de la misma, para lo

que se dispondrá un apoyo de hormigón armado para el tubo. Para garantizar que

todas las labores se ejecutan según lo previsto, previo al inicio de los trabajos, el

contratista realizará un levantamiento de precisión del fondo del canal para deducir

con la mayor exactitud el perfil longitudinal resultante.



El tubo, de 1.300 mm de diámetro interior, quedará asentado sobre una zapata

corrida de hormigón armado con apoyos discretos que estarán nivelados

previamente a la colocación de cada tramo de tubo.

La zapata estará encastrada en la solera antigua del canal, según planos, y la parte

inferior de la cara vista en forma de media caña, estará a la misma cota que la solera

actual.

Una vez colocado el tubo, el resto de la sección rectangular del canal actual irá

protegida con suelos adecuados. El material que cubra el tubo hasta coronación de

muros existentes será de tipo seleccionado.

El emboquille del tubo, de hormigón armado, se situará en el PK 87+500,

aproximadamente, y encauzará las aguas del canal hacia el tubo. Tendrá una

longitud de 10 m, en la que se pasará de un ancho de 3,80 m a 2,15 m, donde

embocará el tubo. En el capítulo de planos (18.2.6.4) se representa la geometría de

ambos emboquilles y su replanteo.

2.3.3. Proceso constructivo

Un condicionante que tendrá esta actuación es que no pude dejar de dar servicio a

la comunidad de regantes aguas abajo, por lo que se ha previsto un proceso

constructivo que permitirá ejecutarlo con servicio permanente, sin corte del caudal

aguas arriba.

Las obras a ejecutar se planificarán para que no sean un hito en el conjunto del

soterramiento. Se ha estimado que el plazo de ejecución de las obras será de 9

meses y medio, en concreto entre los meses 2 y 11 y medio del conjunto de las

obras, según se puede deducir del Anejo nº 31 Plan de Obra y Proceso Constructivo.

El método propuesto consiste, básicamente, en levantar una pared paralela, por el

lado izquierdo, y por dentro del canal, para que posteriormente, una vez desviado el

agua entre la pared existente y la nueva ejecutada, se secará y limpiará el resto de

sección, colocando el tubo de 1300 mm sobre una zapata encastrada en la solera

actual. En el capítulo de planos (18.2.4) se ha representado la situación provisional

previa a la instalación de la sección entubada.

La colocación del muro para encauzar las aguas desviadas se ejecutará desde una

plataforma auxiliar de trabajo. Dicha plataforma, se montará sobre perfilería metálica

apoyada y recibida con mortero sobre los muros existentes, según se detalla en el

capítulo de planos (18.2.6.2).

La plataforma para colocar la perfilería metálica y los tablones entre éstos, al tratarse

como un medio auxiliar, el Contratista adjudicatario deberá aportar un cálculo

justificativo del mismo, redactado por técnico titulado competente con conocimiento

probados en estructuras, y se incluirá en el Plan de Seguridad y Salud de la obra.

Debido al peso a soportar, la plataforma auxiliar deberá ser de acero (perfiles y

chapa de acero) siendo la superficie de trabajo antideslizante: A la superficie de

trabajo se accederá de forma segura, con peldaños de anchura y longitud suficiente

y barandilla con rodapié y pasamanos. La barandilla cumplirá la norma UNE-EN

13374 y será de 1 m de altura.

Del capítulo de planos (18.2.5) se pueden deducir las diferentes secciones tipo que

se encuentran a lo largo de canal en el tramo que se va a entubar, definiendo hasta

14 secciones donde se superpone la situación provisional y la definitiva.

2.3.4. Acceso al canal

El replanteo del camino que dará acceso al tajo, se definirá en el momento de

comenzar las obras, y se realizará a través de los terrenos que serán utilizados

posteriormente como ampliación de la plataforma ferroviaria, entre el propio canal y

el pasillo ferroviario actual. Durante todas las obras, la circulación de camiones para

realizar los trabajos, movimiento de tubos, hormigonado del apoyo de los tubos y

pozos, y el posicionamiento de la maquinaria pesada, se realizará con total garantía

para no afectar a los muros existentes del canal.

En el tramo donde la tubo se sale del canal, se realizará un relleno localizado para

acceder desde la calle Ramón de Trinchería con más comodidad, (plano 18.2.4 hoja

8 de 9).



2.3.5. Condiciones de trabajo

Como se ha comentado anteriormente, el servicio de riego no se interrumpirá

durante las obras, por lo que se prevé que los trabajos de desvío del canal se hagan

con agua circulando por el canal, y que una vez desviado por el lateral izquierdo, el

derecho se vaciará, para posterior limpieza de su fondo, y sobre suelo seco, se

realicen los trabajos para posicionar sobre la base sólida y con la pendiente

adecuada el tubo de 1300mm.

Para el cruce bajo la calle Agricultura, o la calle Comercio, se prevén cortes

puntuales de agua para poder introducir operarios por el canal bajo estas estructuras

y terminar de colocar los tubos que serán descolgados y desplazados previamente

sobre el agua. Para estas actividades, se estará en perfecta coordinación con los

administradores del canal que autorizarán el corte puntual de agua, estimando que

estos cortes podrían llegar a ser de un día si se realiza en verano, y hasta una

semana si se realiza en invierno.

Las labores más importantes a destacar para la entubación del canal, y principales

acciones a llevar a cabo en obra para su implantación, son las siguientes:

o Instalación de guías sobre muros del canal para apoyo de plataforma

de trabajo.

o Colocación de muro provisional, desde plataforma provisional, para

desvío de las aguas por dentro del canal.

o Desvío del cauce por la margen izquierda.

o Ejecución del apoyo del tubo de 1300 mm.

o Montaje del tubo de 1300 mm.

o Pruebas y puesta en servicio.

o Retirada de materiales colocados para desvío provisional para otros

usos.

Por último, se ha incluido en el capítulo presupuestario para el desvío del Canal, una

unidad que incluye la presencia en obra de tres electrobombas de 15CV de potencia

y de 3", para asegurar el servicio a los regantes en caso de ser necesario, según

características descritas en el precio, por un valor total estimado de 25.500 euros.



3. URBANIZACIÓN

Corresponde a este apartado definir la urbanización del nudo de la calle Sànson,

junto con el acceso a las naves localizadas en el lado río de ésta y la entrada en el

paseo del Canal, así como la de la glorieta de la plaza de Catalunya, que es en parte

remodelada para permitir el giro de los autobuses en su ruta hacia la estación

provisional y la calle Ramón de Trinchería en su parte final, donde se tenderá el

colector del Canal de la Infanta.

3.1. Nudo calle Sànson

El nudo de la calle Sànson se verá implicado en varias actuaciones a llevar a cabo

en la zona relacionadas con el ámbito del transporte a lo largo del tiempo.

Así, en primer lugar se modificará debido a las obras de soterramiento del ferrocarril

actual que se definen en este Proyecto, al ser necesario el corte de la calle Sànson

para la ejecución de pantallas y losa y demolición del paso ferroviario existente.

Posteriormente se volverá a actuar sobre este vial para dar cabida al tranvía del Baix

Llobregat, contemplado en el Plan Director de Infraestructuras de transporte

colectivo PDI 2001-2010, a lo largo de la avenida urbana que se configura una vez

soterrado el ferrocarril anterior.

La ejecución del tranvía implicará también la urbanización del entorno en un ancho

aproximado de 40 m, según se especifica en el Protocolo entre el Ministerio de

Fomento, el Departamento de Política Territorial, y Obras Públicas de la Generalitat

de Cataluña y el Ayuntamiento de Sant Feliu de Llobregat para el soterramiento de

la línea ferroviaria a su paso por el núcleo urbano, redactado en junio de 2006.

Por tanto, la solución dada en el presente Anejo, consensuada con el Ayuntamiento

y definida en el “Estudio de Viabilidad Técnica para la prolongación del Tranvía

Diagonal-Baix Llobregat hasta la calle Sànson en Sant Feliu de Llobregat” realizado

por la ATM en octubre de 2009, será válida y permitirá la ordenación del tráfico hasta

el momento en el que se ejecuten las obras de tranvía, con las modificaciones que el

proyecto defina para su implantación.


Actualmente, la calle Sànson cruza bajo el ferrocarril existente en el PK 88+300,

aproximadamente. En este entorno se sitúa, paralela a la línea ferroviaria, la calle

Constitución, perpendicular a Sànson.

En el lado montaña del cruce ferroviario existente, la calle Sànson presenta dos

carriles de circulación, uno para cada sentido de la marcha, además de otro donde

estacionan los coches en sentido río. A llegar a la calle Constitució, se permite el giro

a la derecha, a la izquierda (subiendo por la calle Constitució lado montaña), y

continuar la marcha por Sànson. Después de atravesar bajo el paso inferior

ferroviario, se permite el giro hacia la calle Constitución lado río con un giro a la

izquierda.

Realizando el recorrido en sentido inverso, la primera calle que se encuentra es la de

Constitució, lado río, permitiéndose el giro a la derecha. Una vez superado el paso

ferroviario, aparecer la calle Constitución lado montaña, permitiéndose el giro a la

derecha pero no el giro a izquierdas.

En lo que respecta a la calle Constitución, en su lado Molins presenta dos carriles,

uno para cada sentido, además de la posibilidad de estacionamiento de vehículos a

ambos lados. Una barrera de bolardos flexibles en la calle Sànson restringe su

continuidad hacia el lado Barcelona y el giro a la izquierda, hacia el lado montaña de

Sànson, siendo por tanto, obligatorio el giro a la derecha.

El lado montaña de la parte Barcelona de la calle Constitución presenta un único

carril, que dirige el tráfico en sentido Barcelona, con vehículos estacionados en su

margen derecho, según se avanza hacia la citada población.

Descendiendo hacia el lado río de la estructura de paso ferroviaria, los dos carriles

se convierten en tres 80 m antes de llegar a Laureà Miró, dedicándose dos carriles

para el sentido río y uno, para el montaña.




El nudo proyectado para en encuentro de las calles Sànson y Constitución, permitirá

todos los movimientos posibles entre estas calles, exceptuando los cambios de

sentido, frente a la situación actual, descrita en el apartado anterior.

Bajando por la calle Sànson hacia el lado río, constará de dos carriles, como hasta

ahora, uno para cada sentido de circulación hasta la entrada en el nudo,

propiamente dicho.

Desde aquí se podrá realizar el giro a la derecha, directamente, para continuar por la

calle Constitució en sentido Molins, proseguir por la calle Sansón, hacia el otro lado

de la calle Constitució, donde ya tendrá habilitados dos carriles o realizar el giro a la

izquierda, hacia la calle Constitució, lado río, de dos carriles, que estará habilitada

sólo para la circulación en sentido Barcelona sin más que circular por el carril

izquierdo una vez pasada la calle Constitució lado montaña.

En el lado río del nudo, la calle Sànson constará de cuatro carriles, dos por sentido,

hasta la zona de entrada al recinto de las naves industriales, donde desaparece uno

de los carriles en sentido río. Si el desplazamiento por la calle Sànson se realiza en

sentido montaña, las opciones son similares: giro a la derecha por la calle

Constitució lado río, continuar hacia el lado montaña por la calle Sànson o giro a la

izquierda por la calle Constitució, hacia Molins. El giro a la derecha se realizará

desde el carril derecho, mientras que el giro a la izquierda y la continuidad por la

calle Sànson se harán desde el carril izquierdo.

La calle Constitució, en el margen Molins de Rei, constará de tres carriles en el

mismo ancho de calzada que había antes: uno para el sentido Molins y dos para el

sentido Barcelona. De los destinados al sentido Barcelona, uno queda destinado

únicamente para el giro a la izquierda, que permite la circulación por la calle Sànson

hacia el lado montaña. El otro, permite el movimiento hacia el lado río de Sànson y la

continuidad de la marcha por la calle Constitución, en su lado río.

La parte Barcelona de la calle Constitución, dividida en dos como en la actualidad

(lado montaña y lado río), tendrá sentidos de circulación únicos en cada una de sus

partes, correspondiendo el lado montaña al sentido Molins y el lado río, a Barcelona.

Ambas partes presentarán dos carriles para la marcha.

La llegada al nudo desde el lado Barcelona permitirá en giro a la derecha (subida por

la calle Sànson en sentido montaña) y la continuidad por la propia calle Constitució

en sentido Molins por el carril derecho, y el giro a la izquierda para continuar por la

calle Constitución en sentido río, desde el carril izquierdo.

De acuerdo con la Norma 8.2-IC. Marcas viales, la separación de carriles en el

mismo sentido se realizará mediante línea continua de tipo M-2.1, mientras que la

separación entre carriles de diferente sentido se hará con línea M-2.2. Del mismo

modo, se dotará a la calzada de flechas de tipo M-5.2, cada 20 m, que señalizan los

sentidos obligatorios de la marcha.

Las isletas irán bordeadas con marcas tipo M-2.6, e interiormente dispondrán de una

parte pavimentada con piezas de hormigón para el movimiento de peatones hacia

los pasos habilitados para ellos, teniendo el resto una cubierta vegetal, no así el

espacio entre los lados montaña y río de la calle Constitució, en espera de ser

rehabilitados por el proyecto del tranvía.

Los pasos para peatones quedarán pintados según las marcas M-4.3 actuales, con

un ancho de 4 m, al igual que las aceras que los unen. Asociados a estos pasos se

instalarán semáforos, que regulen los movimientos dentro del nudo, debido a la

escasa visibilidad que tiene los vehículos que se incorporar a la calle Constitució

lado montaña con Constitució. Estos semáforos llevarán asociadas marcas de tipo

M-4.1.

Los pasos de peatones y semáforos quedarán dispuestos en los siguientes puntos:

Calle Sànson lado montaña, antes de la zona con mayor desnivel entre la

calzada y la acera

Calle Constitución, lado Molins, entre la acera del lado montaña y las isletas

encauzadoras de tráficos

Calle Constitución, lado Molins, entre la isleta encauzadora de tráficos y la

acera del lado río



Calle Sànson lado río, entre la acera lado Molins y la primera isleta

encauzadora

Calle Sànson lado río, entre las isleta encauzadoras

Calle Sànson lado río, entre la segunda isleta encauzadora y la acera lado

Barcelona

La señalización vertical, definida según la Norma 8.1-IC Señalización vertical, estará

constituida por señales de tipo R-101, de dirección prohibida a la entrada de carriles

destinado al sentido contrario en el nudo, y P-21, de presencia de niños en las

proximidades del paseo del Canal debido a la cercanía de la escuela pública de

primaria Gaudí, respetándose las existente que no impliquen incompatibilidad de

movimientos con los anteriormente descritos.

Asociada a la actuación del nudo de la calle Sànson se encuentra el acceso a las

naves industriales situadas al lado río de este nudo, en la parte Molins. Se llevará a

cabo a 60 m del nudo hacia el lado río, en la prolongación del Canal de la Infanta.

Quedarán las naves por tanto, comunicadas con la calle Sànson, en el lado río del

nudo, pudiéndose entrar al recinto exclusivamente desde el lado río, situándose los

vehículos en el carril de la izquierda, que haría las veces de carril de espera, para

realizar el giro, y quedando señalizado con las marcas viales pertinentes. La entrada

desde el lado montaña no se permitirá debido al reducido radio resultante, por lo que

se deberá continuar hasta Laureá Miro y llevar a cabo un cambio de sentido en

alguna zona habilitada a fin de volver y acceder en sentido montaña.

El vial proyectado en el entorno de las naves estará habilitado para los dos sentidos

de marcha, llegando hasta los locales donde el Ayuntamiento guarda la maquinaria

móvil de limpieza, en la calle colindante con el futuro trazado ferroviario.

La incorporación desde las naves a la calle Sànson se permite hacia los dos

sentidos de circulación, tanto para la llegada al nudo desde el lado río atravesando

un carril, como para la bajada desde el lado montaña. Se dispondrá un paso de

peatones que atraviese este vial de acceso.

Del mismo modo se remodelará el acceso al paseo del Canal con una pequeña

rampa.

El firme quedará compuesto por las siguientes capas:

5 cm de mezcla bituminosa en caliente de tipo AC 20 surf B60/70 D en capa

de rodadura, con el 5,2% de betún y una relación ponderal entre el filler

silíceo de aportación (50%) y el betún de 1,2

Riego de adherencia: 0,50 kg/m2 de emulsión ECR-1 m

7 cm de mezcla bituminosa en caliente de tipo AC 32 base B60/70 S en capa

base, con el 3,9% de betún y una relación ponderal entre el filler calizo de

aportación (50%) y el betún de 1,0

Riego de adherencia: 0,30 kg/m2 de emulsión ECR-1

Base de 25 cm de hormigón no estructural tipo HNE-15/P/20

Subbase de 15 cm de zahorra artificial

50 cm suelo adecuado en formación de explanada

En general, las aceras nuevas que se dispongan se ejecutarán con baldosas

hidráulicas, similares a las actuales, para mantener la estética existente. Para su

ejecución, se dispondrá una base de hormigón no estructural HNE-15/P/20, de 15

cm de espesor, sobre la que se extenderá otra capa de 2 cm de mortero M-2,5 que

servirá de asiento a las baldosas hidráulicas. La subbase quedará conformada por

una capa de 15 cm de zahorra artificial. Las aceras tendrán un bombeo del 2% hacia

la calzada, y estarán separadas de ésta por medio de un bordillo de hormigón de 28

cm de alto y 17 de ancho.

Se adjunta a continuación un croquis de la sección descrita:



La pieza de bordillo se asentará sobre la capa de subbase de la calzada mediante

una capa de 15 cm de hormigón HNE-15/P/20 que formará el cimiento, y una capa

más superficial de 2 cm de mortero de asiento M-5, por establecerse junto a un firme

mixto en la calzada. Queda así una diferencia de cota de 14 cm entre el afirmado de

la acera y el de la calzada, como se aprecia en el gráfico adjunto, dotándose a la

acera de un bombeo del 2% hacia la calzada:

Los rebajes en pasos de peatones, quedarán constituidos por barbacanas de 2 m de

ancho y 2 de longitud para la rampa principal, con acuerdos laterales de 1 m de

ancho, con losetas especiales de carácter podotáctil, diferenciadas del resto. En la

zona de cruce, en contacto con la calzada, no existirá diferencia de cota.

En estas zonas, la sección en bordillo es la siguiente:

Para los lugares donde la acera limite con una zona verde, la sección se realizará

con bordillo de hormigón de 20 cm de alto y 14 de ancho sobre 3 cm de mortero M-5

asentado sobre una capa de hormigón no estructural HNE-15/P/40, habiendo una

diferencia de cota entre la acera y la zona ajardinada de 3 cm. Se dotará a la acera

de una pendiente transversal del 2% hacia el interior, como se ve en la siguiente

figura:



El paso de la zona verde a la calzada se resolverá con bordillo de hormigón de 30

cm de altura y 20 de anchura, asentado sobre 2 cm de mortero M-5 bajo el que se

ejecutará un cimiento y refuerzo de hormigón no estructural HNE-15/P/20, de 17 cm

de espesor, dejando una diferencia de cota con la calzada de 14 cm.

En la calle Constitución en su lado Molins, existen árboles plantados en la acera de

la derecha, según se avanza hacia esta población. La sección aquí considerada, al

igual que en el resto de lugares donde hay plantaciones de árboles, implica la

instalación de bordillo de hormigón de 20 cm de altura, 10 cm de anchura y 100 cm

de longitud como separación entre la acera y el alcorque, sin rejilla, que se proyecta

de características similares a los existentes en cuanto a su forma y tipología.

Al igual que en casos anteriores, el bombeo de la acera será del 2% hacia el

alcorque, que se situará en la parte de la acera más próxima a la calzada.

Así, el alcorque quedará conformado por cuatro piezas de bordillo con los biseles

entre bordillos rellenos de mortero M-5, dando lugar a unas dimensiones exteriores

de 110x110 cm e interiores de 90x90 cm.

El modo de ejecución de este nudo se realizará aprovechando el corte en la calle

Sànson. Esta situación permite la ejecución de la parte río y Barcelona del nuevo

nudo sin necesidad de corte en los viales restantes, que se emplean para el desvío

provisional de tráficos en el entorno.

Para el resto, será necesario llevar a cabo el corte de viales por carriles,

aprovechando la presencia de las calzadas previas a la reurbanización, de modo

que se mantiene en todo momento abierto un carril para cada sentido de circulación.

Así, la calle Constitución, en su lado Molins, reorganizará el ancho de su calzada

para pasar de dos carriles a tres, la calle Sansòn podrá contar con la calzada

existente en el lado Barcelona, y la calle Constitución lado Barcelona, al presentar

dos carriles en la misma dirección, podrá prescindir de uno de ellos mientras se

realiza la reurbanización.

Se llevarán a cabo las obras de implantación de las isletas que dirigen el tráfico por

partes, aprovechando la ocupación que lleve a definir cada carril, comenzando por el

lado río.



En cuanto a la iluminación, en la actualidad la calle Sànson presenta luminarias con

báculo en la acera derecha en sentido de avance hacia el lado río en las cercanías

del cruce con la calle Mataró, antes de llegar a la calle Constitució y al otro lado de

ésta, antes del paso a distinto nivel ferroviario. Una vez superada esta estructura, se

observan luminarias a ambos lados, estando situada la primera en la confluencia con

la calle Constitución lado río, a la izquierda.

Por su parte, la calle Constitución lado río, presenta cuatro luminarias en el lado

derecho según se avanza hacia el lado Barcelona, antes de llegar a los garajes.

Las actuaciones en el campo de la iluminación quedarían restringidas, en un primer

momento, a la reposición de las luminarias afectadas por el nudo en la confluencia

de las calles Sànson y Constitució. No obstante, se proyecta la instalación de 3 más

en las proximidades de los pasos de peatones, que no afectarán a paramentos

verticales:

Confluencia de las calle Sànson y Constitución la do montaña (giro desde

Constitución a Sànson)

Isleta de separación de sentidos río-montaña desde Constitución lado

montaña

Calle Sànson lado izquierdo, según avance hacia lado río, en su afluencia con

la calle Constitución lado río

La iluminación se llevará a cabo mediante la instalación de luminarias que pasen a

formar parte de la red de alumbrado existente, sustituyendo a las existentes en las

calles Sànson y Constitució en el entorno de las obras.

Para su definición se ha buscado lograr un nivel lumínico de tipo ME2, debido a la

importancia de la vía, consiguiéndose lo siguiente:

Niveles en calzada:

Vía Lmed

(cd/m2)

Ug Ulong Interdistancia

(m)

Sànson lado montaña 1,6 0,40 0,78 25

Vía Lmed

(cd/m2)

Ug Ulong Interdistancia

(m)

Constitución lado Molins 1,6 0,52 0,77 40

Sànson lado río 1,5 0,47 0,75 30

Constitución lado Barcelona lado río 1,6 0,40 0,78 25

Constitución lado Barcelona lado

montaña

1,6 0,40 0,78 25

Niveles en acera:

Vía Emed

(lux)

Umed Interdistancia (m) (en el

mismo lado)

Sànson lado montaña 20 0,53 25

Constitución lado Molins 15/13 0,38/0,35 40

Sànson lado río 17/18 0,47/0,48 30

Constitución lado Barcelona

lado río

20 0,53 25

Constitución lado Barcelona

lado montaña

20 0,53 25

Estos cálculos han sido realizados con luminarias marca Carandini modelo QSA-5 o

equivalente, con lámpara tubular IP-66 de VSAP de 150 W y equipo de doble nivel

en columnas de 8 m de altura. La distribución de las luminarias así como la

interdistancia entre ellas a lo largo de los viales se han realizado de acuerdo a los

resultados obtenidos en los cálculos lumínicos que se adjuntan en el apéndice 3,

habiéndose empleado implantaciones unilaterales (calle Sànson lado montaña, y

calle Constitució lado Barcelona) y bilaterales a tresbolillo (calle Constitució lado

Molins y calle Sànson lado río).

Así, se llevará a cabo la implantación de luminarias en la acera lado Molins de la

calle Sánson, lado montaña. Esta línea de luminarias tendrá continuidad a lo largo

del lado Molins de la calle Constitució, en ambas aceras, con distribución a

tresbolillo, así como en el discurso de la calle Sánson hacia el lado río.



La calle Constitució en su lado Barcelona quedará dotada de luminarias tanto en su

lado montaña como lado río en las aceras extremas.

Formarán parte de los circuitos existentes, por lo que irán conectados a ellos en los

puntos correspondientes.

3.2. Glorieta plaza Catalunya

Esta glorieta se ve afectada por la ubicación de la parada de autobús provisional en

el entorno de la calle Dalt, debido a que su geometría actual impide las maniobras

de autobuses a su alrededor, como se ha descrito en otras partes del Proyecto.


En la plaza de Catalunya confluyen las calles de Doctor Fleming, Eugeni d´Ors,

Verge de la Salut y el paseo Onze de Setembre.

Los sentidos actuales de circulación dirigen hacia ella los provenientes de las calles

Doctor Fleming y uno de los sentidos del paseo Onze de Setembre. Asimismo, de

ella parten los tráficos para las calles Verge de la Salut, paseo Onze de Setembre y

Eugeni d´Ors.


La solución proyectada modifica el islote central, eliminando su parte más occidental,

en la que se encuentra el pasillo que comunica los pasos de peatones existentes,

dotado de recinto ajardinado, bancos y farolas.

El islote finalmente resultante mantiene la funcionalidad de la glorieta, favoreciendo

el movimiento de los autobuses a su alrededor al habilitar un mayor espacio para

realizar el giro. Se mantiene la acera existente en un ancho de 2 m dar continuidad

al paso de peatones y se trasladará la farola de la parte eliminada a esta nueva

acera, no así los bancos.

La acera quedará dotada de rebajes para el acceso de personas de movilidad

reducida. Del mismo modo se instalarán piezas de bordillo de hormigón. Se pintará

línea continua, amarilla, tipo M-7.8, para la prohibición de estacionamiento a 20 cm

del bordillo.

La pieza de bordillo a instalar se asentará sobre la capa de subbase de la calzada

mediante una capa de 15 cm de hormigón HNE-15/P/20 que formará el cimiento, y

una capa más superficial de 2 cm de mortero de asiento M-5, por establecerse junto

a un firme mixto en la calzada. Queda así una diferencia de cota mínima de 14 cm

entre el afirmado de la acera y el de la calzada, como se aprecia en el gráfico

adjunto:

Los rebajes en pasos de peatones, se repondrán con las mismas características de

materiales que las existentes, dotando a las rampas de una anchura de 2 m y una

longitud de 2 m.

El firme de la calzada quedará compuesto por las siguientes capas:

Así pues, al igual que en resto de las actuaciones contempladas en este apartado,

para la calzada se dispondrá según las siguientes capas:














3.3. Ramón de Trinchería

Corresponde a este vial la reposición debido a las obras de entubación del Canal de

la Infanta, en el PK 88+123, en los términos descritos con anterioridad.


La calle Ramón de Trinchería discurre perpendicularmente a la de Laureà Miró,

finalizando en el Real Canal de la Infanta, observándose naves industriales a ambos

lados.

Presenta dos carriles con marca longitudinal continua de color blanco junto a los

bordillos a ambos lados y vehículos estacionados.


La parte afectada de este vial no interfiere con el resto de las obras ni viales

relacionados con el soterramiento, por lo que resulta más sencilla su reposición.

Así pues, al igual que en resto de las actuaciones contempladas en este apartado,

para la calzada se dispondrá según las siguientes capas:












Quedará separada de la acera mediante un bordillo de 28 cm de altura y 17 de

anchura, y se le otorgará un bombeo del 2% hacia los lados, de manera que los

sumideros existentes recojan el agua que pudiera discurrir por ella. Los bordillos

quedarán asentados sobre la capa de 19 cm de hormigón HNE-15/P/20 que hará las

veces de cimiento del mismo, a través de 2 cm de mortero M-5, permitiendo una

diferencia de cota entre la acera y el bordillo de 14 cm.



En el caso de que las aceras existentes no posean esta diferencia de cota, se

llevarán a cabo las transiciones necesarias por medio de rampas.

Las aceras quedarán compuestas por una capa de subbase de zahorra artificial de

15 cm sobre la que se verterá otra, también de 15 cm, de hormigón no estructural

HNE-15/P/20 sobre la que se asentarán las baldosas hidráulicas a través de la

última capa de 2 cm de mortero M-2,5. Se le dotará de una pendiente del 2% hacia

la calzada, como se aprecia a continuación:



4. INSTALACIONES AUXILIARES DE OBRA

Tal como se aprecia en el Anejo de Coordinación con Administraciones y Entidades

afectadas se acordó con el Ayuntamiento de Sant Feliu de Llobregat el

establecimiento de la zona destinada a las instalaciones auxiliares de obra en la

explanada del campo de fútbol municipal, situado en el entorno del PK 89+340 del

trazado ferroviario, en su margen izquierdo.

La superficie disponible es aproximadamente de 6.600 m2.

En este lugar se encontrarán las instalaciones temporales que se utilizarán durante

el tiempo que duren los trabajos: oficinas, talleres, parque de maquinaria, almacenes

de materiales y acopios e instalaciones provisionales de obra, así como las

instalaciones de higiene y bienestar, descritas en el Estudio de Seguridad y Salud.

A estas instalaciones se accederá por la calle Santiago Rusiñol, y quedará provista

de cerramiento desde el inicio de las obras. Tan sólo resultará necesario realizar

labores de acondicionamiento del vial de acceso, de modo que se facilite el paso de

la maquinaria.

Se ha contemplado la reubicación de una caseta para albergar el grupo electrógeno

de 3 x 6 metros, así como una escalera para permitir el acceso directo a la calle.

Instalaciones Auxiliares de Obra

Instalaciones Auxiliares de Obra



Calle Santiago Rusiñol. Acceso a la zona de Instalaciones Auxiliares de Obra

Tanto la ubicación de las instalaciones como el acceso a las mismas se recogen en

el plano 18.5. Obras Complementarias. Instalaciones auxiliares de obra.

Una vez finalizadas las obras esta zona se desmantelará para ser devuelta a su uso

deportivo actual.



5. CERRAMIENTO

Tomando como solución la planteada en la IGP 9.2, el cerramiento, urbano, estará

constituido por una malla electrosoldada de acero con triple galvanizado reforzado,

cercana a los 3 m de altura, montada sobre un bastidor con montantes encastrados

en un murete de hormigón armado de 1,25 m de altura con hormigón HA-30/P/20/IIb

en alzados y HA-25/P/20/IIa en cimientos. Bajo la zapata, de 0,30 m de canto y 1,0

m de anchura, y situada a 0,45 m bajo la cota del suelo, se colocará una capa de

hormigón de nivelación de 0,10 m de tipo HL-150/B/20.

En cimentación, la relación agua/cemento no superará el 0,6, con un contenido

mínimo de cemento de 275 kg/m3, mientras que en alzados estos valores serán 0,55

y 300 kg/m3, respectivamente

El acero de las armaduras será de tipo B-500-S. El armado longitudinal en alzado se

realizará mediante barras de 12 mm de diámetro y de 10 mm en cimentaciones. El

armado transversal lo compondrán barras de 12 mm de diámetro dispuestas cada 20

cm, con recubrimientos de 3,5 cm en alzados y 4 cm en zapatas.

En los muretes, se dispondrán pasatubos de hormigón en masa de 300 mm de

diámetro cada 25 m, a cota de terreno, para drenaje superficial. En estos pasatubos,

se colocará una malla electrosoldada de 40 x 40 x 3 mm para evitar la entrada de

animales. Del mismo modo, se ejecutarán juntas de dilatación cada 10 m, como

norma general, instalándose planchas de porexpán de 5 mm de espesor.

El tramo que discurre junto al Canal de la Infanta, quedará limitado con un doble

cerramiento: el urbano descrito con anterioridad y otro, con malla de simple torsión,

que discurra por el lado río del tubo y que salvará los pozos del mismo, a fin de

poder acceder a ellos sin necesidad de entrar en el recinto ferroviario.

Se dispondrá cerramiento al principio y final de la obra, coincidiendo con los tramos

a cielo abierto entre los PPKK 87+300 - 88+290 y 89+389 - 90+340.

Para permitir el acceso al interior del recinto, se le dotará al cerramiento de puertas

tanto de una hoja como de doble hoja, estas últimas de 4 m de ancho y 2 m de altura

sobre el suelo, aproximadamente. Las puertas de dos hojas del cerramiento del

Canal de la Infanta tendrán unas dimensiones de 1,50 m de ancho, cada hoja, y 2,50

m de altura, aproximadamente.

Se dispondrán puertas según la siguiente tabla:

PK Lado Observaciones

87+490 Río 2 hojas

87+565 Río 1 hoja

87+578 Río 2 hojas

87+885 Río 2 hojas

87+913 Río 2 hojas

88+205 Río 2 hojas



Apéndice 1. Listados puntos sing. Canal de la Infanta



DATO TIPO LONGITUD P.K. X Tangencia Y Tangencia Azimut Cos/Xc/Xinf Sen/Yc/Yinf

1 RECTA 30,009 0+030,009 419.659,512 4.583.205,589 155,7913 419.659,511 4.583.205,589

2 RECTA 13,550 0+043,560 419.668,183 4.583.195,177 171,5915 419.668,182 4.583.195,176

3 RECTA 12,472 0+056,032 419.673,566 4.583.183,926 173,7885 419.673,565 4.583.183,926

4 RECTA 12,022 0+068,054 419.678,377 4.583.172,909 175,4635 419.678,376 4.583.172,909

5 RECTA 66,009 0+134,063 419.703,193 4.583.111,742 175,3504 419.703,194 4.583.111,742

6 RECTA 246,011 0+380,074 419.796,085 4.582.883,943 173,1240 419.796,086 4.582.883,943

7 RECTA 12,025 0+392,099 419.801,012 4.582.872,974 170,9708 419.801,013 4.582.872,974

8 RECTA 6,016 0+398,114 419.803,661 4.582.867,573 170,3256 419.803,662 4.582.867,573

9 RECTA 156,014 0+554,129 419.873,778 4.582.728,203 172,4971 419.873,777 4.582.728,203

10 RECTA 24,024 0+578,153 419.883,837 4.582.706,386 171,3157 419.883,838 4.582.706,386

11 RECTA 48,013 0+626,166 419.904,746 4.582.663,165 172,8090 419.904,745 4.582.663,164

12 RECTA 49,283 0+675,449 419.925,161 4.582.618,309 200,4791 419.925,160 4.582.618,309

13 RECTA 37,286 0+712,735 419.924,880 4.582.581,024 200,4791 419.924,880 4.582.581,024



Apéndice 2. Cálculos hidráulicos Canal de la Infanta



PK 0+000

eje canal

PK 0+712,7

eje canal



Sección transversal PK 1400





Sección transversal PK 850 (canal rectangular)



Sección transversal PK 850 (colector)

Sección transversal PK 138 (colector)



Sección transversal PK 138 (canal rectangular)

Sección transversal PK 134,8



Apéndice 3. Cálculos lumínicos nudo calle Sànson

anejo nº 27 obras complementarias

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