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PROYECTO CONSTRUCTIVO DE INTEGRACIÓN DEL FERROCARRIL EN SANT FELIU DE LLOBREGAT. (BARCELONA)

ANEJO Nº 19.

INSTALACIONES DE INFRAESTRUCTURA DE

PROTECCIÓN CIVIL

Anejo nº 19. Instalaciones de Infraestructura de Protección Civil


1. INTRODUCCIÓN ..............................................................................................1

2. OBJETO DEL ANEJO......................................................................................2

3. NORMATIVA DE REFERENCIA ......................................................................3

4. DESCRIPCIÓN DEL TÚNEL ............................................................................4

5. INSTALACIONES AUXILIARES ......................................................................5

5.1. Pasamanos ...................................................................................................5

5.2. Escaleras en bocas de túnel .........................................................................5

6. SEÑALIZACIÓN DE EMERGENCIA ................................................................6

6.1. Señalización Fotoluminiscente de Emergencia .............................................7

6.2. Balizamiento Fotoluminiscente de Emergencia .............................................9

7. PUERTAS DE EVACUACIÓN ........................................................................ 11

7.1. Puertas de conexión con túnel y rutas de evacuación ................................ 11

7.1.1. Descripción de las puertas RF-120 y +/- 10 kPa .............................. 11

7.1.2. Descripción de las puertas RF-120 .................................................. 12

7.2. Puertas de cuartos técnicos ........................................................................ 12

7.2.1. Descripción del sistema .................................................................... 12

7.3. Compuerta hidráulica exterior salida de emergencia .................................. 13

7.3.1. Descripción del funcionamiento ........................................................ 13

8. SUMINISTRO ELÉCTRICO ............................................................................ 14

8.1. Descripción general de la Instalación .......................................................... 14

8.2. Necesidades de potencia del Centro de Transformación ............................ 15

8.2.1. Potencia CT ...................................................................................... 16

8.3. Necesidades de potencia de los Grupos Electrógenos ............................... 16

8.3.1. Potencia GE (redundancia C) ........................................................... 16

8.3.2. Potencia total de la instalación ......................................................... 16

8.3.3. Seccionamiento y transformación ..................................................... 16

8.3.4. Sistema de puesta a tierra ................................................................ 18

8.3.4.1. Descripción de la Puesta a Tierra ............................................. 18

8.3.4.2. Determinación de las corrientes máximas de puesta a tierra y

obtención de los parámetros característicos de la impedancia de puesta a

tierra del neutro. .......................................................................................... 19

8.3.5. Características del suelo .................................................................. 19

8.3.6. Diseño preliminar de la instalación de tierra..................................... 19

8.3.7. Cálculo de la resistencia del sistema de tierra ................................. 20

8.3.8. Cálculo de las tensiones de paso en el interior de la instalación ..... 21

8.3.9. Cálculo de las tensiones de paso en el exterior de la instalación .... 22

8.3.10. Cálculo de las tensiones aplicadas admisibles ................................ 22

8.3.11. Tensiones transferibles al exterior ................................................... 23

8.3.12. Corrección y ajuste del diseño inicial ............................................... 23

8.4. Compensación del factor de potencia ......................................................... 24

8.4.1. Corrección factor de potencia debida a los equipos inductivos en baja

tensión.............................................................................................. 24

8.4.2. Compensación del factor de potencia debido al propio transformador24

8.5. Conexión con línea de Compañía ............................................................... 25

8.5.1. Criterio de cortocircuito .................................................................... 25

8.5.2. Criterio de corriente máxima admisible o calentamiento .................. 26

8.5.3. Criterio de caída de tensión máxima admisible ................................ 26

9. ALUMBRADO DE EMERGENCIA ................................................................. 27

9.1. Alumbrado de emergencia principal en túnel .............................................. 27

9.1.1. Cálculo de secciones ....................................................................... 28

9.1.2. Cálculo de protecciones ................................................................... 29

9.2. Alumbrado de emergencia autónomo en el túnel ....................................... 29


9.2.2. Cálculo de las protecciones ............................................................. 31

9.3. Alumbrado de emergencia principal en edificios de ventilación .................. 31



9.4. Alumbrado de emergencia autónomo en edificios de ventilación ............... 33





9.5. Alumbrado de emergencia principal en cuartos técnicos ............................ 35

9.5.1. Cálculo de secciones ........................................................................ 36

9.5.2. Cálculo de las protecciones .............................................................. 36

9.6. Alumbrado de emergencia autónomo en cuartos técnicos.......................... 36



9.7. Alumbrado de emergencia principal en salida de emergencia .................... 38



9.8. Alumbrado de emergencia autónomo en salidas de emergencia ................ 40



10. TOMAS DE CORRIENTE ............................................................................... 42

10.1. Tomas de corriente en el túnel .................................................................... 42



10.2. Tomas de corriente en cuartos técnicos...................................................... 43



11. DETECCIÓN DE INCENDIOS ........................................................................ 45

11.1. Detección de incendios en cuartos técnicos ............................................... 45

11.2. Detección de incendios en las salidas de emergencia ................................ 45

12. EXTINCIÓN DE INCENDIOS ......................................................................... 46

12.1. Justificación de la solución adoptada .......................................................... 46

12.2. Sistema de extinción de incendios en el túnel ............................................. 46

12.3. Sistema de extinción en salidas de emergencia ......................................... 47

12.4. Sistema de extinción en centros de transformación, edificios de grupos

electrógenos y cuartos técnicos ............................................................................. 47

13. SISTEMA DE DETECCIÓN DE GASES ........................................................ 50

13.1. Introducción ................................................................................................. 50

13.2. Justificación de la solución adoptada .......................................................... 50

13.2.1. Gases tóxicos y calidad del aire ....................................................... 50

13.2.2. Opacidad .......................................................................................... 51

13.2.3. Temperatura y humedad relativa ..................................................... 51

13.3. Descripción del sistema .............................................................................. 51

13.3.1. Unidad de procesamiento ................................................................ 51

13.3.2. Conjunto de sensorización ............................................................... 51

13.3.3. Ubicación de equipos ....................................................................... 51

13.3.4. Integración en el sistema informático ............................................... 52

13.4. Niveles de alerta y alarma .......................................................................... 52

13.4.1. Detección de CO .............................................................................. 52

13.4.2. Detección de escasez de O2 ........................................................... 52

13.4.3. Detección de opacidad ..................................................................... 52

13.4.4. Detección de temperatura ................................................................ 52

13.4.5. Detección de humedad relativa ........................................................ 52

14. SISTEMA DE VENTILACIÓN ........................................................................ 54

14.1. Ventilación en el túnel ................................................................................. 54

14.1.1. Descripción del túnel ........................................................................ 54

14.1.2. Localización de los pozos de ventilación ......................................... 54

14.1.3. Funcionalidad del sistema ................................................................ 55

14.1.3.1. Funcionamiento del sistema en situación de confort ................ 55

14.1.3.2. Funcionamiento del sistema en situación emergencia .............. 55

14.1.4. Metodología de cálculo de la ventilación en caso de incendio en el túnel

......................................................................................................... 57

14.1.4.1. Cálculo de la velocidad crítica ................................................... 57

14.1.4.2. Calculo del caudal ..................................................................... 57

14.1.4.3. Determinación de la presión total .............................................. 57

14.1.5. Potencia necesaria ........................................................................... 59

14.1.6. Supuestos de incendio y funcionamiento del sistema ...................... 59

14.1.6.1. Supuesto de incendio I.............................................................. 59

14.1.6.2. Supuesto de incendio II............................................................. 59

14.1.6.3. Supuesto de incendio III............................................................ 60



14.1.6.4. Supuesto de incendio IV ........................................................... 60

14.1.7. Selección de los ventiladores axiales ............................................... 61

14.1.7.1. Pozo de ventilación 1 ................................................................ 61

14.1.7.2. Pozo de ventilación 2 ................................................................ 61

14.1.8. Secciones del cableado .................................................................... 62

14.1.8.1. Hipótesis de partida ................................................................... 62

14.1.8.2. Criterio de caída de tensión....................................................... 62

14.2. Presurización de salidas de emergencia ..................................................... 65

14.2.1. Cálculos Presurización Prevestíbulo ................................................ 65

14.2.1.1. Determinación del caudal de impulsión para presurización del

prevestíbulo ................................................................................................. 65

14.2.1.2. Determinación de la presión total .............................................. 65

14.2.1.3. Selección del ventilador ............................................................ 66

14.3. Ventilación de salas técnicas ...................................................................... 66

14.3.1. Determinación del caudal ................................................................. 67

14.3.2. Calculo de conductos ....................................................................... 69

14.3.2.1. Circuito de impulsión ................................................................. 70

14.3.2.1.1. Determinación de la presión total .............................................. 70

14.3.2.1.2. Selección del ventilador............................................................ 71

14.3.2.2. Circuito de extracción ................................................................ 71

14.3.2.2.1. Determinación de la presión total: ............................................. 72

14.3.2.2.2. Selección del ventilador. ........................................................... 72

15. SISTEMA DE RADIOCOMUNICACIONES TETRA ....................................... 74

15.1. Topología del túnel de San Feliu ................................................................. 74

15.2. Definición de equipos para el sistema de comunicaciones del túnel. .......... 75

15.2.1. Equipos correspondientes a los canales de Socorro y Seguridad

Sistema RESCAT. ............................................................................ 75

15.3. Topología del sistema de comunicaciones. ................................................. 75

15.4. Descripción general del sistema de comunicaciones. ................................. 76

15.4.1. Sistema de captación y retransmisión de señales en el túnel. Rack

maestro principal. ............................................................................. 76


Maestro Secundario. ........................................................................ 77

15.4.3. Sistema de cobertura en el interior del túnel. Rack Esclavo. ........... 77

15.4.4. Sistema de retransmisión de señales al interior del túnel. ............... 78

15.5. Sistema de radiación y de captación de señales en salidas de emergencia.78

15.6. Descripción de las facilidades de comunicación del sistema. ..................... 78

15.7. Seguridad de las comunicaciones en el túnel. ............................................ 79

15.8. Validación del cable radiante de diámetro 7/8”. .......................................... 79

15.8.1. Cálculo de señal recibida. Funcionamiento nominal y funcionamiento

no degradado ................................................................................... 80

15.8.2. Calculo de señal recibida. Funcionamiento nominal y funcionamiento

degradado ........................................................................................ 80

16. CCTV. ANTIINTRUSIÓN. CONTROL DE ACCESOS. .................................. 82

16.1. CCTV .......................................................................................................... 82

16.1.1. Descripción del Proyecto.................................................................. 83

16.2. Antiintrusión ................................................................................................ 83

Apéndice 1. Cálculos Baja Tensión ......................................................... 85

Apéndice 2. Estudios lumínicos............................................................. 115

Apéndice 3. Documentación Bomberos de Barcelona .......................... 147


PROYECTO CONSTRUCTIVO DE INTEGRACIÓN DEL FERROCARRIL EN SANT FELIÚ DE LLOBREGAT. (BARCELONA) Página nº 1

1. INTRODUCCIÓN

Dada la magnitud y peligrosidad de un incidente en el interior de un túnel, a pesar de

la menor probabilidad de que ocurra, es clara la importancia de dotar al túnel de

unas medidas de seguridad que garanticen una rápida evacuación del mismo. Para

ello una de las principales medidas es la existencia de vías de evacuación

adecuadas y correctamente señalizadas.

Las instalaciones sometidas a estudio en el túnel serán las siguientes:

Pasamanos.

Señalización de emergencia.

Puertas de evacuación.

Suministro eléctrico

Alumbrado de emergencia.

Tomas de corriente.

Detección de incendios.

Extinción de incendios.

Detección de gases.

Ventilación.

Radioscomunicaciones.

Videovigilancia y control de accesos.



2. OBJETO DEL ANEJO

El presente Anejo de Instalaciones no Ferroviarias se encuadra dentro del Proyecto

Constructivo “Proyecto Constructivo de Integración del Ferrocarril en Sant Feliu de

Llobregat Barcelona”. Este Anejo tiene por objeto definir las condiciones y

requerimientos de seguridad a tener en cuenta en el túnes de Sant Feliu de

Llobregat.

Por tanto, se enumerarán y definirán una serie de equipos e instalaciones

complementarias a la obra civil y su repercusión en ésta cuyo fin último es garantizar

la seguridad de las personas en el interior del túnel, tanto en caso de emergencia

como en cualquier situación de explotación normal de la línea.

Las instalaciones de seguridad definidas en el presente Anejo tienen como finalidad:

En primer lugar, tratar de evitar los accidentes en el interior del túnel o, al

menos, disminuir su alcance.

En segundo lugar, crear las condiciones adecuadas para permitir

objetivamente el autosalvamento de las personas afectadas.

En tercer lugar, garantizar la rápida intervención de los equipos de socorro y

emergencia desde el exterior.

Para ello, se analizan las características básicas del túnel que influirán en la

seguridad durante la explotación, las cuales permitirán la posterior definición de los

medios e instalaciones de seguridad aplicables.

Por último, se justificará la implantación de los distintos equipos e instalaciones de

seguridad mediante la comprobación del cumplimiento de los objetivos de seguridad

propuestos (parámetros críticos).

Es preciso tener en cuenta que la gravedad e importancia del accidente se

incrementa con la longitud del túnel, por lo que los “túneles largos” deberán ser

objeto de un tratamiento singular y excepcional en lo que a seguridad se refiere.



3. NORMATIVA DE REFERENCIA

A continuación, se enumera, la normativa de referencia general seguida en la

redacción del Anejo de las Instalaciones de Seguridad no Ferroviarias del túnel de

Sant Feliu.

Normas UNE y su traducción al castellano

Normas CEI

“Reglamento de Alta Tensión (R.A.T.). En todos sus apartados relativos tanto

a líneas, subestaciones, centros de transformación, etc. Decreto 3151/1968

de 28 de noviembre (B.O.E.. n.º 31 27/12/68).

“Nuevo Reglamento electrotécnico de Baja Tensión”. R.D. 842/2002 de 2 de

agosto.

“Especificación Técnica de Interoperabilidad sobre seguridad en los túneles

en los túneles”, de 20 de diciembre de 2007.

“Guía Técnica de Autoprotección del Adif”. Versión Enero 2009.

“Standard for Fixed Guideway Transit and Passenger Rail Systems”. NFPA

130, 11 de febrero de 2000.

Reglamento de Instalación de Protección Contra Incendios (RIPCI).

Código Técnico de la Edificación (CTE).

Normes Tècniques sobre Seguretat Contra Incendis a la Xarxa Ferroviària

Soterrada a Catalunya.

La referencia a la normativa específica empleada y cumplida en cada una de las

instalaciones de seguridad diseñadas se incluye en cada uno de los apartados

correspondientes.

Durante la ejecución del Proyecto se cumplirán todos los requerimientos

establecidos en las diferentes normas relacionadas a lo largo del Proyecto.



4. DESCRIPCIÓN DEL TÚNEL

El túnel objeto de estudio se encuentra bajo la ciudad de San Feliu de Llobregat,

entre los PK´s 88+290 y 89+840. El túnel cuenta con dos tramos separados por la

estación, comprendida ésta entre los PK´s 89+067 y 89+267, ambos tramos de

túnel contarán con las mismas instalaciones.

Se trata de un túnel monotubo con vía doble. Presenta una sección libre variable ya

que parte de su trazado se realiza entre pantallas y otra parte es túnel en mina.

En las siguientes figuras se puede observar la sección tipo entre pantallas y la

sección tipo mina:

1.668

3.820

9.20

5.9

02

1.91 1.91 1.80 0.89

PA

SIL

LO

DE

EV

AC

UA

CIÓ

N

(2.2

5x0.8

4)

1.800.89

PA

SIL

LO

DE

EV

AC

UA

CIÓ

N

(2.2

5x0.8

4)

4.8

00

4.8

00

A A

0.5

5

Figura 1: Sección tipo entre pantallas

GÁLIBO UNIFORME

GEB16

GÁLIBO CINEMÁTICO

GEB16

1.91 1.91 1.80

6.3

00

3.82

5.9

51

9.200

4.8

00

0.89

0.89

GÁLIBO NOMINAL CON

RESGUARDOS GEB16

GÁLIBO DE

EVACUACIÓN

GÁLIBO NOMINAL SIN

RESGUARDOS GEB16

Figura 2: Sección tipo mina

Además el túnel cuenta con escaleras en las bocas que conectán el túnel con el

exterior y una salida de emergencia ubicada en el P.K. 88+690. Estas salidas de

emergencia estarán dotadas de las instalaciones necesarias para facilitar la

evacuación de las personas en caso de incidente en el interior del túnel.

Dadas las caracterirticas y geometría del túnel, cabe destacar que la mayor distancia

a recorrer en el túnel se encuentra en el tramo entre la estación, P.K. 89+267 y el

final del túnel, P.K. 89+840, siendo la longitud entre estos dos puntos de 573 m. En

el primer tramo de túnel las distancias máximas a recorrer son de 400 m para el

tramo comprendido entre el inicio del túnel, P.K.88+290, y la salida de emergencia,

P.K. 88+690, y de 377 m para el tramo comprendido entre la salida de emergencia,

P.K. 88+690 y el incio de la estación, P.K. 89+069.



5. INSTALACIONES AUXILIARES

5.1. PASAMANOS

Por tratarse de un túnel de doble vía, el pasamanos se instalará en ambos hastiales

marcando una vía hacia una zona segura. Estará situado a una altura aproximada

de 1 m por encima del pasillo de evacuación. Se colocará fuera de la distancia libre

mínima del pasillo requerida y con un ángulo entre 30º y 40º respecto al eje

longitudinal del túnel a la entrada y salida del obstáculo.

Será firme y fácil de agarrar y su sistema de sujeción no interferirá en el paso

continuo de la mano.

5.2. ESCALERAS EN BOCAS DE TÚNEL

Se dispondrán en cada una de las bocas del túnel de unas escaleras que conecten

directamente con la vía pública.

Las dimensiones mínimas de las salidas de emergencia serán de 1,50 m de anchura

y 2,25 m de altura. Estas salidas de emergencia dispondrán de puertas con unas

dimensiones mínimas de 1,40 m de anchura y 2,00 m de altura.

Estas salidas de emergencia o escaleras estarán dotadas de todos los equipos

necesarios para una correcta evacuación.



6. SEÑALIZACIÓN DE EMERGENCIA

El objeto es establecer la correcta Señalización y Balizamiento Fotoluminiscente en

los túneles, salidas de emergencia y estancias seguras para su uso en situaciones

de emergencia.

Los Túneles Ferroviarios son elementos singulares que requieren una atención

especial a la seguridad del usuario durante la explotación. Ello se debe a que, si

bien, la probabilidad de accidentes en su interior es menor que a cielo abierto, sus

consecuencias pueden ser mucho más graves, lo que incrementa el riesgo sobre las

personas y los bienes.

Es necesario reducir significativamente el riesgo de accidentes en la explotación y,

en caso de producirse estos, limitar la magnitud de sus consecuencias, favoreciendo

la evacuación rápida y segura de los afectados y facilitando la actuación de los

equipos de intervención.

Por lo tanto, se trata de alcanzar un nivel de seguridad de uso adecuado,

consiguiendo:

La reducción de sus efectos.

Facilitar el escape.

Facilitar el rescate.

Las señalizaciones deben contemplar las necesidades requeridas por este tipo de

infraestructura:

Balizamiento perimetral fotoluminiscente normalizado a lo largo de los

recorridos de túneles, que permita la circulación peatonal de emergencia

hasta las puertas de salida a instalar en los túneles con un mínimo de

garantía de visión, aún en ausencia total de luz.

Señalización fotoluminiscente normalizada complementaria a dichos

balizamientos perimetrales, en el que se indiquen distancias y direcciones

preferentes a utilizar.

Marcaje y señalización de puertas de Salidas de Emergencia con soluciones

visuales adecuadas con señalización normalizada fotoluminiscente.

Balizamiento y señalización fotoluminiscente normalizada desde las puertas

de Salida de Emergencia de túneles hasta el túnel gemelo o espacios

protegidos adyacentes.

Soluciones puntuales fotoluminiscentes normalizadas para ubicación, manejo

de mecanismos de apertura, sistemas de alerta, alarma, etc. en cada lugar

específico del riesgo que se deba visualizar.

Todas las soluciones de balizamiento, marcaje en puertas y señalización, tanto a lo

largo de los túneles como de las vías de evacuación y Zonas de Seguridad son

realizados en base a los diseños experimentados y testados, incluso en soluciones

ya utilizadas fuera de España.

Igualmente, todos los balizamientos, marcajes y señalización a utilizar, tanto en

túneles como en el resto de ubicaciones descritas serán de acero, cumplimentando

las exigencias requeridas de:

Admitir un número ilimitado de recargas

No ser radioactivos ni tóxicos

No incorporar fósforo, plomo ni elementos pesados

Ser aptos para su utilización en "señalización de seguridad contra incendios",

según certificación expresa expedida por Laboratorio Oficial acreditado en

ENAC.

Ser capaces de excitarse por una radiación ultravioleta o visible.

Los productos fotoluminiscentes terminados ensayados de acuerdo a Norma

UNE 23035, deben dar los valores de luminiscencia indicados en el Pliego de

Condiciones Técnicas.



El material de las todas las señales será acero fotoluminiscente, formado por las

siguientes capas según la UNE 23035:

Sustrato Base de Acero Cr-Ni-Mo 1.4404.

Capa blanca con resinas epoxídicas de alta reflexión y adherencia.

Capa fotoluminiscente no radiactiva acrílica con pigmentos fotoluminiscentes

con alto rendimiento.

Capa de barniz de protección transparente y con alta resistencia mecánica y

alta resistencia a los productos químicos yola suciedad, permitiendo su

limpieza simplemente con agua, admitiendo limpieza a alta presión o con

limpiadores de PH < 10.

Todos los materiales utilizados en el Sistema Fotoluminiscente estarán libres de

PVC y no podrán realizarse en bases de Aluminio.

Todos los productos deberán disponer de las tres capas del sistema fotoluminiscente

según UNE 23035/03.

Cumplirán las normas UNE1-115, UNE 23033, UNE 23034, UNE 23035, Reglamento

de Instalación de Protección Contra Incendios (RIPCI), Código Técnico de la

Edificación (CTE) y según RD 485/1997, RD 314/2006 y RD 635/2006.

6.1. SEÑALIZACIÓN FOTOLUMINISCENTE DE EMERGENCIA

Todas las señalizaciones a utilizar en el Interior de los Túneles , Salidas de

Emergencia, así como a lo largo de las vías de evacuación y compartimentos

seguros se realizarán en base a placa de acero fotoluminiscente.

Las tipologías serán las siguientes:

Pictograma Descripción

Referencia 001 "Salida a utilizar en caso de Emergencia" Señal de acero fotoluminiscente de dimensiones 447x447x1 mm.

Se coloca una señal en cada hoja de puerta de salida de emergencia en el sentido de la evacuación. Este pictograma o su simétrico se colocarán en caso de ausencia de puertas, en el inicio de la galería de salida de emergencia, a ambos lados.

Referencia 002 "Apoyar para abrir" Señal de acero fotoluminiscente de dimensiones 224x224x1 mm. Se coloca una señal en cada hoja de puerta de salida de emergencia que disponga de un mecanismo de apertura de barras antipánico. Se coloca justo encima del mecanismo de apertura.

Referencia 005 "Salida - Exit" Señal de acero fotoluminiscente de dimensiones 594x297x1 mm. Se coloca una señal sobre en el dintel de cada puerta de Salida de Emergencia en el sentido de la evacuación. Se coloca centrada con el eje de evacuación, exista puerta o no.

Referencia 006 "Dirección Salida" Señal de acero fotoluminiscente de dimensiones 297x297x1 mm. Se coloca sobre la pared a ambos lados de cada puerta de Salida de Emergencia. En caso de ausencia de puertas de salida de emergencia se sigue manteniendo la señal.

Referencia 007 "No utilizar en caso de Emergencia" Señal de acero fotoluminiscente de dimensiones 224x224x 1 mm. Se coloca una señal sobre todas las puertas que se encuentren en una vía de evacuación que no conduzcan a una salida. Si no existiese altura suficiente se coloca lateralmente junto a la parte superior de la jamba.

TENSIÓN EN

NO LANZAR

AGUA CON

CATENARIA

Referencia 010 "No utilizar agua con tensión en catenaria" Señal de acero fotoluminiscente de dimensiones 224x224x1 mm. Se coloca una señal junto a cada BIE / hidrante en sus proximidades.

Referencia 011 "Uso exclusivo bomberos" Señal de acero fotoluminiscente de dimensiones 224x224x1 mm. Se coloca una señal junto a todo mecanismo susceptible de ser utilizado sólo por el equipo de bomberos. Uso en columnas secas, equipos de protección auxiliar, mecanismos, puertas exclusivas, etc.



Referencia 012 "Dirección de Salida de Emergencia" (Grande) Señal de acero fotoluminiscente para indicar direcciones, sentidos y distancias de evacuación dentro de los túneles de dimensiones 632x316x1 mm. Se coloca a lo largo de todo el recorrido de los túneles en ambos hastiales. Una señal cada 16m. Esta señal siempre se coloca asociada con la señal de la Ref.013. Además coincidirán con secciones de alumbrado de emergencia.

Referencia 013 "Dirección de Salida de Emergencia" (Pequeña) Señal de acero Fotoluminiscente para indicar direcciones, sentidos y distancias de evacuación dentro de los túneles de dimensiones 320x 160x1 mm. Se coloca a lo largo de todo el recorrido de los túneles en ambos hastiales. Una señal cada 16m. Esta señal siempre se coloca asociada con la señal de la Ref.012. Además coincidirán con secciones de alumbrado de emergencia.

Referencia 014 "No obstruir" Señal de acero fotoluminiscente para indicar que deben quedar libres de obstáculos las salidas de emergencia, vías de evacuación y accesos a equipos PCI de dimensiones 224x224x1 mm. Se coloca en la cara posterior al sentido de la evacuación de cada puerta de Salida de Emergencia o inicio de Vía de Evacuación. Se colocará a ambos lados de las puertas de salida de emergencia en caso de que se puedan utilizar en los dos sentidos.

Referencia 015 "Extintor" Señal de acero fotoluminiscente de dimensiones 224x224x1 mm. Se coloca una señal junto a cada extintor. Pueden ubicarse en su parte superior o sobre el mismo (si estuviesen incluidos en armarios).

Referencia 017 "Riesgo Eléctrico" Señal de acero Fotoluminiscente triangular de dimensiones 224x224x1 mm. Se coloca una señal junto a cada fuente susceptible de ser un riesgo eléctrico para las personas. Se ubica en área próxima al riesgo o en la entrada a un recinto de riesgo eléctrico.

AL TREN

ATENCIÓN

Referencia 018 "Atención al tren" Señal de acero fotoluminiscente de dimensiones 447x447x1 mm. Se coloca una señal delante de las puertas de salida de emergencia que dan acceso a un túnel donde puedan circular trenes. Si no existiesen puertas se situará próxima al acceso de circulación de trenes.

Referencia 019 “Botiquín” Señal de acero fotoluminiscente de dimensiones 224x224x1 mm.

Señal que indica la ubicación de un Botiquín de Emergencia dentro de la Zona de Seguridad. Se coloca una señal delante del equipo de primeros auxilios. Ubicación preferentemente sobre el equipo o encima de él.

Referencia 021 “Dirección de Evacuación Izquierda” Señal de acero fotoluminiscente de dimensiones 160x320x1 mm. Se colocan en recorridos de evacuación cada 10m. Se aplican exclusivamente en recorridos de evacuación de un solo sentido. Ubicación en arranques ascendentes a izquierdas en pared próxima.

Referencia 022 “Dirección de Evacuación derecha” Señal de acero fotoluminiscente de dimensiones 160x320x1 mm. Se colocan en recorridos de evacuación cada 10m. Se aplican exclusivamente en recorridos de evacuación de un solo sentido. Ubicación en arranques ascendentes a derechas en pared próxima.

Referencia 023 “Dirección de Evacuación en escalera ascendente a izquierdas” Señal fotoluminiscente de dimensiones 160x320x1 mm. Se coloca en escaleras de evacuación próximas al comienzo de cada tramo.

Referencia 024 “Dirección de Evacuación en escalera ascendente a derechas” Señal fotoluminiscente de dimensiones 160x320x1 mm. Se coloca en escaleras de evacuación próximas al comienzo de cada tramo.

Referencia 028 Plano "Usted está aquí" Plano de acero Fotoluminiscente de dimensiones DIN A-2. Se colocan dos planos en cada galería de evacuación, inmediatamente después de cada puerta de salida de emergencia. Cada plano debe incluir la situación y salidas más próximas y la ubicación de un teléfono o pulsador de emergencia, y el texto "Permanezca tranquilo. Espere a ser evacuado".

Referencia 033 "Identificación Exterior Numérica de Salidas de Emergencia" Señal fotoluminiscente de altura h=900 mm anchura h=500 mm por cada dígito y espesor de 1 mm. Se coloca en el frontal visible de las Salidas de Emergencia en el lado de circulación de trenes. Se ubican junto a puertas de emergencia o galerías de evacuación.

Referencia 034 "Identificación Interior Numérica de Salidas de Emergencia" Señal fotoluminiscente de altura h=420 mm anchura h=297 mm por cada dígito y espesor de 1 mm. Se coloca en el interior de las galerías cerca de las Salidas de



Emergencia o de sus puertas correspondientes. Se ubica junto a puertas o Salidas de Galerías zonas de circulación de trenes.

Referencia 023 “Dirección de Evacuación en escalera ascendente a izquierdas” Señal fotoluminiscente de dimensiones 160x320x1 mm. Se coloca en escaleras de evacuación próximas al comienzo de cada tramo.

Rótulo a dos caras banderola sobre mástil de acero inoxidable de 2 m de longitud y 0.05 m de diámetro.

"Tirar para abrir" Señal fotoluminiscente de dimensiones 160x320x1 mm. Se coloca en escaleras de evacuación próximas tirador de apertura de las compuertas hidráulicas.

"Bifurcación siamesa" Señal de acero fotoluminiscente de dimensiones 210x210x1 mm. Se coloca una señal junto a cada bifurcación siamesa, en la parte superior o sobre la misma.

La sujeción de las señalizaciones en acero fotoluminiscente se realizará con tornillos

de acero inoxidable categoría A4 según ISO 7049 en medidas 3,9 x 30 mm. En los

paramentos que por sus condiciones lo permitan se podrán utilizar bandas

adhesivas especiales y/o adhesivos autoextinguibles de anclaje en lugar de los

tornillos. En zonas de circulación de trenes se atornillarán siempre para evitar

posibles arranques producidos para la sujeción de los mismos.

Las señales deberán llevar además un sellado perimetral integral con adhesivos

cementosos autoextinguibles o ignífugos.

Aquellas señales situadas sobre las puertas contraincendios en vez de tornillos se

fijarán mediante bandas adhesivas bicara de 1 mm de espesor de alta resistencia,

tipo Würth 894-918 o similar.

6.2. BALIZAMIENTO FOTOLUMINISCENTE DE EMERGENCIA

Todos los Balizamientos Fotoluminiscentes a utilizar en el Interior de los Túneles,

Salidas de Emergencia, así como a lo largo de las vías de evacuación y

compartimentos seguros se realizan en placa de acero; sus características técnicas

serán descritas más adelante en el apartado Pliego de Condiciones Técnicas.

Las tipologías serán las siguientes:

Pictograma Descripción

Referencia 035 “Balizamiento Fotoluminiscente próximo a salidas” Balizamiento de acero continuo fotoluminiscente de dimensiones Lx200x1 mm. (L = longitud necesaria para generar el pórtico).

Se coloca creando un pórtico de 200mm de ancho, enmarcando salidas junto a luminarias laterales. Unidad de medición por metro lineal.

Referencia 036 "Balizamiento Fotoluminiscente en puertas de Salida de Emergencia" Balizamiento de acero continuo fotoluminiscente de dimensiones Lx100x1 mm. (L = longitud necesaria para enmarcar la puerta).

Se coloca enmarcando la puerta de Salida de Emergencia en ambas caras si la evacuación es en ambos sentidos. Unidad de medición por metro lineal.

Referencia 037 “Balizamiento Fotoluminiscente para enmarcado de equipos y mecanismos” Balizamiento Fotoluminiscente de acero continuo de dimensiones lx70x 1 mm. (L = longitud necesaria para enmarcar el equipo).

Se coloca enmarcando los equipos de protección contra incendios, alerta y SOS, así como mecanismos de apertura de puertas y elementos a accionar en emergencia. Unidad de medición por metro lineal. Para el adecuado balizamiento se necesitan 7m las Bies, 4m los postes SOS, 4 m para los Hidrantes, 3m los Extintores, 1m los Pulsadores. Los enclavamientos deben balizarse dentro y fuera de las galerías enmarcando el mecanismo (1m). Los mecanismos de apertura tipo (barra) o similar deben señalizarse (1m) a ambos lados (superior e inferior, o izquierda y derecha).

Referencia 038 “Balizamiento Fotoluminiscente de encauzamiento de túnel” Balizamiento Fotoluminiscente de acero continuo de dimensiones lx70x 1 mm. (L = longitud necesaria para enmarcar el equipo).

Se coloca cada 25 m y acompañando al alumbrado de emergencia y a las señales Direccionales de proximidad de Salida de emergencia. Se utiliza 5 unidades hasta conseguir 5 metros de balizamiento debajo de las señales Direccionales.



Referencia 039 “Balizamiento Fotoluminiscente Perimetral en Salidas Túnel” Balizamiento fotoluminiscente de acero continuo barrado de dimensiones Lx70x1 mm. (L = longitud para delimitar recorridos de evacuación).

En suelos encauzando todos los recorridos de evacuación en ambos lados. (Generando el espacio útil disponible). Desarrolla recorridos hasta salidas. En caminos exteriores a galerías en zona de circulación de trenes, delimita al menos 17,5 m a cada lado del eje de salida, creando un pasillo de evacuación que distribuye los flujos a ambos lados. Unidad de medición por metro lineal.

Referencia 041 “Balizamiento Fotoluminiscente de delimitador en túnel”

Balizamiento de acero continuo fotoluminiscente barrado de dimeniones Lx70x1 mm (L= longitud necesaria de acompañamiento).

Cada 25 metros y acompañando al alumbrado de Emergencia y a las señales Direccionales de proximidad de Salidas de Emergencia. Se utilizan 5 unidades hasta conseguir 5 metros de balizamiento delimitando el borde de andén correspondiente. Unidad de medición por metro lineal (ML).

Referencia 043 "Balizamiento Central Pisable Fotoluminiscente de Guiado"

Balizamiento Fotoluminiscente de acero continuo de dimensiones Lx60x 1 mm. (L = longitud para delimitar recorrido pisable).

Se balizará en ejes de circulaciones de Galerías, aceras y/o andenes de circulación peatonal, escalera, peldañeado de todo tipo y demás elementos en zonas de circulación de viajeros que deben ser visibles en la evacuación.

Referencia 044 “Balizamiento Fotoluminiscente en escaleras”

Balizamiento Fotoluminiscente de acero continuo de dimensiones Lx50x1 mm. (L=longitud del peldaño).

Se coloca en l huella de las escaleras de evacuación si el sentido es descendente y en la contrahuella si el sentido de evacuación es ascendente. Unidad de medición por metro lineal (ML). Para escaleras de ancho menor a 1,5 m se pone 1,2 metros de balizamiento. Para escaleras de anchomayor a 1,5 metros se pone 1,8 metros de balizamiento.

La sujeción de los balizamientos se realizará mediante tornillos de Acero Inoxidable

categoría A4 según ISO 7049 en medidas 3,9 x 30 mm. En los paramentos que por

sus condiciones lo permitan se podrán utilizar bandas adhesivas especiales y/o

adhesivos autoextinguibles de anclaje en lugar de los tornillos. En zonas de

circulación de trenes se atornillarán siempre para evitar posibles arranques

producidos por la sujeción de los mismos.

Se utilizarán adhesivos resistentes al agua, con elasticidad de ± 0,2 mm/m entre

señalizaciones y sustratos soporte.

Las señales deberán llevar además un sellado perimetral integral con adhesivos

cementosos autoextinguibles o ignífugos.

Aquellas señales situadas sobre las puertas contraincendios en vez de tornillos se

fijarán mediante bandas adhesivas bicara de 1 mm de espesor de alta resistencia,

tipo Würth 894-918 o similar.



7. PUERTAS DE EVACUACIÓN

Las puertas de evacuación son elementos que completan la protección de las vías

de evacuación.

En líneas generales, estas puertas se diseñan considerando algunos o todos los

objetivos que a continuación se exponen:

Dotar de protección a las vías de evacuación.

Evitar el paso de gases, humo, calor a las vías de evacuación o salidas de

emergencia.

Resistir las altas temperaturas conservando su estructura.

Permitir la apertura fácilmente en el sentido de la evacuación.

La consecución de estas finalidades garantizará una evacuación sin riesgos para las

personas.

7.1. PUERTAS DE CONEXIÓN CON TÚNEL Y RUTAS DE EVACUACIÓN

El túnel cuenta con tres salidas de emergencia que conectan el túnel con el exterior.

En cada una de las salidas de emergencia se ubicarán dos puertas de evacuación

de forma que creen una exclusa, para evitar, de este modo, que cuando se produzca

un incendio en el túnel el humo invada la galería de evacuación. Estas puertas

tendrán unas dimensiones aproximadas de 1800 mm x 2100 mm.

La apertura de estas puertas se realizará mediante barra antipánico en la dirección

de evacuación.

En el lado túnel se instalará una puerta de evacuación capaz de soportar una

presión de empuje y de succión de +/- 10 kPa, así como resistente al fuego durante

al menos 120 minutos, por cada salida de emergencia.

En el lado de las escaleras se instalará una puerta resistente al fuego 120 minutos.

Además en la conexión del túnel con el exterior se instalará una puerta de

características similares a las del lado escalera.

Ambas puertas dispondrán de dos hojas con unas dimensiones aproximadas de

900x2100 mm.

7.1.1. Descripción de las puertas RF-120 y +/- 10 kPa

Las puertas, de aproximadamente 1.800x2.200mm, están destinadas al cierre de las

salidas de emergencia por el lado túnel. Estas puertas están formadas por dos hojas,

de dimensiones aproximadas 900x2.100 mm, las cuales abren hacia la salida de

emergencia, están diseñadas especialmente para soportar una presión de empuje y

de succión de +/- 10kPA, así como para resistir un fuego durante al menos 120

minutos.

La construcción completa cumple una estanqueidad al humo.

La apertura de ambas hojas es mediante un sistema de barra antipánico en

dirección de evacuación, y manilla al otro lado de la hoja. La posición de la puerta,

cerrada, enclavada se transmite por medio de un micro de seguridad, embutido en el

cerco, a los centros de protección y seguridad (CPS). Teniendo en cuenta que la

exclusa de la salida de emergencia tiene una presurización de máx. 50Pa, la fuerza

de apertura será de máx. 100N.

Las hojas una vez abiertas se cierran automáticamente mediante los cierrapuertas

instalados.

El material a utilizar es de chapa de acero galvanizado y lacado según RAL indicado

con un revestimiento especial anticorrosión para túneles. El grosor final es de un

total de 120μm.



Los materiales a utilizar, están probados, y utilizados ya en otros proyectos

demostrando que son los mejores para la utilización en túneles, lugares que están

expuestos a gran suciedad y corrosión.

En la dirección de evacuación las puertas están provistas de una barra antipánico.

En el otro lado de una manilla. Para que la puerta vuelva a cerrar por si sola.

7.1.2. Descripción de las puertas RF-120

Las puertas, de aproximadamente 1.800x2.200mm, están destinadas al cierre de las

salidas de emergencia por el lado túnel. Estas puertas están formadas por dos hojas,

de dimensiones aproximadas 900x2.100 mm, las cuales abren hacia la salida de

emergencia, están diseñadas para resistir un fuego durante al menos 120 minutos.

La construcción completa cumple una estanqueidad al humo.

La apertura de ambas hojas es mediante un sistema de barra antipánico en

dirección de evacuación, y manilla al otro lado de la hoja. La posición de la puerta,


cerco, a los centros de protección y seguridad (CPS).

Las hojas una vez abiertas se cierran automáticamente mediante los cierrapuertas

instalados.

El material a utilizar es de chapa de acero galvanizado y lacado según RAL indicado

con un revestimiento especial anticorrosión para túneles. El grosor final es de un

total de 120μm.

Los materiales a utilizar, están probados, y utilizados ya en otros proyectos

demostrando que son los mejores para la utilización en túneles, lugares que están

expuestos a gran suciedad y corrosión.

En la dirección de evacuación las puertas están provistas de una barra antipánico.

En el otro lado de una manilla. Para que la puerta vuelva a cerrar por si sola.

7.2. PUERTAS DE CUARTOS TÉCNICOS

En las proximidades del pozo de ventilación del lado Barcelona existen unos cuartos

técnicos donde se alojaran los distintos equipos necesarios para alimentar las

instalaciones del túnel, siendo estos el centro de transformación, cuarto de grupo

electrógeno, centro de seccionamiento y cuarto de baja tensión. Asimismo, los pozos

de ventilación también dispondrán de este tipo de puertas.

Estos cuartos técnicos se cerrarán mediante puertas resistentes al fuego 120 min.

Dependiendo del cuatro técnico a proteger se instalarán puertas de dos hojas, de

dimensiones aproximadas 900 mm x 2100 mm cada hoja; o bien, puertas de una

hoja con las dimensiones indicadas anteriormente.

7.2.1. Descripción del sistema

Las puertas destinadas al cierre de los cuartos técnicos son resistentes al fuego

durante un mínimo de 120 minutos (RF120, según ISO 834). Están compuestas por

una hoja de 68/69mm de grosor y el paso de luz total aproximado es de 1.800x

2.200 mm ó 900x2.200mm, dependiendo si se trata de una puerta de doble hoja o

de simple hoja. Cada puerta lleva dos bisagras reforzadas con rodamiento

encapsulado libre de mantenimiento, de acero galvanizado de medidas

200x16x5mm.

La apertura de la puerta dispone de un sistema de barra antipánico en la parte

interior del cuarto técnico, es decir, se abre en dirección de evacuación. La apertura

de la puerta por el lado de fuera sería mediante maneta. La posición de la puerta,


cerco, a los centros de protección y seguridad (CPS).

La hoja una vez abierta se cierra automáticamente mediante un cierrapuertas

instalado.



El material a utilizar es de chapa de acero galvanizado de 1,5mm de grosor y lacado

según RAL indicado con un revestimiento especial anticorrosión para túneles (+/-

120μm).

Los materiales a utilizar están probados para la utilización en túneles, lugares que

están expuestos a gran suciedad y corrosión (condiciones climatológicas adversas).

En la dirección de evacuación las puertas están provistas de una barra antipánico

según DIN EN 1125. En el otro lado de una manilla. Para que la puerta vuelva a

cerrar por si sola.

7.3. COMPUERTA HIDRÁULICA EXTERIOR SALIDA DE EMERGENCIA

En la conexión de la salida de emergencia con el exterior se instalará una compuerta

basculante.

Esta compuerta basculante de accionamiento mecánico tendrá de abertura tanto

interior como exterior. Dicha compuerta estará construida con plataforma metálica

antideslizante en aluminio y elementos de cierre en acero inoxidable.

Las dimensiones aproximadas de la compuerta serán de 4 m x 2 m.

7.3.1. Descripción del funcionamiento

El accionamiento de apertura de la puerta se realiza de dos formas, desde el interior

hacia la salida y desde el exterior hacia entrada.

Desde el interior hay varias posibilidades de accionamiento, dependiendo de las

características de la obra y del lugar, a través de la barra antipánico o mediante un

tirador.

Desde el exterior el accionamiento se realiza accediendo con una llave de bomberos

y accionando una palanca que libera el cierre de la compuerta compuesto por un

trinquete y un sistema de contrapesos.

Todo el sistema es mecánico y únicamente hay que efectuar un mantenimiento de

engrase y corrosión.

El mecanismo de funcionamiento consta como hemos mencionado anteriormente de

un sistema de contrapesos, que será el que nos abrirá la compuerta, una vez

liberemos el cierre y permita que la plataforma gire mediante un eje colocado en un

extremo y bascule permitiendo la salida o entrada.

La plataforma en sus primeros 30 cm. aproximadamente realiza un movimiento

rápido y enérgico, en el cual debe permitir levantar en su extremo más desfavorable

como mínimo 90 Kg de peso; el resto de desplazamiento de la compuerta hasta

llegar a 50 cm. aprox. del punto más alto de apertura, ha de ser un movimiento lo

suficientemente suave para que si hay una persona en la plataforma, se pueda

retirar de ella sin excesivos problemas, además el movimiento debe ser

amortiguado.

Actualmente se ha diseñado un mecanismo que impide este efecto a base de un

pistón disparador tipo muelle que sujete este primer empuje.

La última parte del movimiento es muy suave y en caso de estar una persona en la

parte superior esta puede bajarse de la compuerta sin ninguna dificultad.



8. SUMINISTRO ELÉCTRICO

Este sistema tiene por objeto dotar de suministro eléctrico a todas las instalaciones

de seguridad no ferroviarias del túnel.

La alimentación será independiente y estará redundado de manera que se garantice

en todo momento el suministro de energía eléctrica al interior del túnel.

8.1. DESCRIPCIÓN GENERAL DE LA INSTALACIÓN

Se ha previsto un sistema de alimentación que garantice en cualquier lugar del túnel

el funcionamiento exigido para los distintos equipos e instalaciones, incluso en

condiciones degradadas.

Se considera adecuado:

La alimentación se realizará, en todo los casos, a través de acometida

procedente de la red eléctrica.

La alimentación redundantante, en su caso, se realizará a través de una

acometida por cada boca del túnel, procedentes de subestaciones

transformadoras distintas y, preferentemente, de redes independientes.

Excepcionalmente, se podrá sustituir una de las acometidas por un grupo

electrógeno propio, siempre que se garantice su disponibilidad permanente

durante la explotación. Su autonomía mínima de funcionamiento a plena

potencia será de 24 h.

Adicionalmente, los túneles con intensidad de tráfico media o superior

dispondrán de fuente de energía propia mediante grupo electrógeno. En caso

de Estación próxima, el uso del grupo electrógeno será compartido, por lo que

dispondrá de potencia suficiente para alimentar el túnel y una parte de las

estaciones afectadas por el fallo del suministro eléctrico externo.

Dada la dificultad existente en satisfacer los requisitos establecidos anteriormente,

especialmente en túneles de poca longitud, como es el caso (no existen dos líneas

ni dos subestaciones independientes en las proximidades del túnel), junto con el

hecho de que la adecuación, a posteriori, de las instalaciones de suministro eléctrico,

ni implicaría un coste excesivo, hace que la redundancia conseguida en el sistema

que se propone a continuación se considere suficiente para garantizar en cualquier

lugar del túnel el funcionamiento mínimo exigido para los distintos equipos e

instalaciones.

La decisión de tomar la energía eléctrica de la red pública, en lugar de las

instalaciones ferroviarias, responde a que los planes de actuación ante emergencias

incluyen el corte inmediato del suministro eléctrico a la catenaria, por lo que los

sistemas de seguridad se quedarían sin suministro en el preciso instante en que

tienen que funcionar a pleno rendimiento.

En el túnel de Sant Feliu de Llobregat se instalarán un Centro de Transformación

que suministrará energía a las instalaciones del túnel. Para ello, tomará la energía

de la línea más cercana de la Compañía Eléctrica que distribuya a dicha zona y

reducirán la tensión hasta 400 V.

El Centro de Transformación se instalará en el siguiente P.K.:

C.T.1 ……………P.K. 89+267, en los cuartos técnicos próximos a la estación

por el lado Barcelona

En el Cuartos Técnico de Baja Tensión se situarán los correspondientes Cuadros

Generales, desde los que se alimentarán todos los equipos eléctricos del túnel.

Los cuadros eléctricos irán dotados de todos los dispositivos necesarios para

garantizar una protección adecuada de todos los equipos que conforman el sistema

eléctrico del túnel.

Existen dos formas posibles de obtener redundancia respecto a Centros de

Transformación, en primer lugar se puede prever un sistema que permita conmutar

el CT a otro próximo, de manera que en caso de avería del CT de la Estación el otro

se ocupe de alimentar el túnel. La otra posibilidad consiste en duplicar



transformadores en el Centro de Transformación, de manera que si falla uno de los

transformadores, el que está de reserva entre en funcionamiento supliendo al

averiado.

Se considera que la primera opción planteada requiere un sobredimensionamiento

importante que no está compensado por los escasos beneficios que supone. Por lo

tanto, para obtener redundancia, los Centros de Transformación constarán de dos

transformadores cada uno, trabajando uno de ellos mientras el otro permanece en

reserva. Para aumentar la vida útil de los transformadores cada uno de ellos

trabajará alternativamente un determinado número de horas. La conmutación entre

transformadores se realizará de forma automática.

Para mantener la alimentación de las instalaciones ante un fallo en la línea de

alimentación, se ha previsto un Grupo Electrógeno asociado al CT con capacidad

suficiente para alimentar los equipos considerados imprescindibles afrontando

simultáneamente una situación de emergencia y un fallo de suministro.

La autonomía mínima de funcionamiento a plena potencia del Grupo será de 24 h.

La alimentación desde los transformadores estará conmutada a la salida de los

secundarios, de tal forma que ante un fallo de suministro ocasionado por avería de

los dos transformadores por actuación de las protecciones, o bien, fallo de la red, el

sistema deberá conmutar al Grupo Electrógeno.

Además, se dispondrá de Sistemas de Alimentación Ininterrumpida (SAI´s) que

aseguren la continuidad del suministro eléctrico a todos los equipos de mando y

control pertenecientes a los sistemas de seguridad del túnel.

Dentro de los CT’s se instalarán las celdas de entrada, salida, protección, etc. que

corresponda.

Desde los CGBT se realizará la acometida al interior del túnel para alimentar los

distintos equipos. En los cuartos técnicos se alojarán los siguientes equipos:

Cuadros secundarios de BT

Cuadros de arrancadores de los ventiladores

Sistemas de Alimentación Ininterrumpida

A partir de dichos cuadros secundarios se distribuirá la corriente eléctrica a los

distintos sectores del túnel empleando diferentes circuitos, de manera que se cumpla

lo estipulado en la normativa respecto a longitudes máximas de circuitos en previsión

de averías.

8.2. NECESIDADES DE POTENCIA DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN

A continuación se indican las potencias a instalar en el Centro de Transformación.

Se instalarán, por tanto, en el Centro de Transformación, dos transformadores

secos, uno para operación normal y otro en reserva (variando alternativamente la

función de cada uno de ellos para alargar su vida útil), con capacidad de

conmutación automática. La instalación de transformadores secos respecto de los

transformadores en baño de aceite está justificada por las siguientes ventajas:

Riesgo de explosión inferior.

Riego de contaminación inferior: ausencia de Polibifenilos.

No se ven afectados por la humedad ambiental.

Posibilitan la instalación de ventilación forzada. en caso de ser necesario.

No necesitan mantenimiento.

Construidos con materiales de difícil combustión y auto extinguibles.

En caso de incendio no generan residuos tóxicos



8.2.1. Potencia CT

SISTEMA O EQUIPO POTENCIA

NECESARIA

Sistema de ventilación 1212 kVA

Sistema de alumbrado 21 kVA

Sistema de tomas de corriente

23 kVA

Equipos de control y SAI 10 kVA

Alimentación equipos menores

10 kVA

Reserva de potencia 30 kVA

Total 1306 kVA

La potencia total del Centro de Transformación “C.T” será de 1.306 kVA, siendo la

potencia normalizada del transformador inmediatamente superior, recomendada por

las Compañías Eléctricas, de 1.600 kVA.

Se instalarán, por tanto, dos transformadores secos de 1.600 kVA de potencia, uno

para operación normal y otro en reserva (variando alternativamente la función de

cada uno de ellos para alargar su vida útil), con capacidad de conmutación

automática.

8.3. NECESIDADES DE POTENCIA DE LOS GRUPOS ELECTRÓGENOS

Los Grupos Electrógenos asociado a cada uno de los CT´s, será capaz de alimentar

las instalaciones del tramo de túnel asignado, siendo su autonomía mínima de

funcionamiento plena potencia de 24 horas.

Dicho grupo generará la energía directamente en Baja Tensión y dispondrán de un

sistema que los permita conmutar con el lado de Baja de los transformadores.

La potencia prevista para el Grupo se indica a continuación:

8.3.1. Potencia GE (redundancia C)


NECESARIA

Sistema de ventilación 1212 kVA

Sistema de tomas de corriente

23 kVA

Equipos de control y SAI 10 kVA

Total 1245 kVA

Se considera que la relación coste/beneficio de instalar potencia suficiente para

alimentar el sistema de ventilación completo está plenamente justificada, dada la

relativa pequeña demanda de potencia de las instalaciones de seguridad y de la

elevada importancia de su fiabilidad.

Por tanto, la potencia total del GE será de 1.245 kVA, siendo la potencia

normalizada inmediatamente superior, recomendada por las Compañías Eléctricas,

de 1.260 kVA.

8.3.2. Potencia total de la instalación

El conjunto de la instalación consumirá un total de 1.306 kVAs, tal y como se indica a

continuación:


NECESARIA

Total CT 1306 kVA

8.3.3. Seccionamiento y transformación

Para efectuar el entronque con la línea de alta tensión de la Compañía Eléctrica es

necesario instalar un grupo de seccionamiento que estará constituido por los

siguientes elementos:



Conjunto Compacto equipado con TRES funciones de línea con interruptor,

de dimensiones:

o 1.050 mm. de anchura

o 1.005 mm. de profundidad

o 2.250 mm. de altura

o Este conjunto contará con los siguientes equipos:

Seccionador de puesta a tierra en SF6.

Dispositivos de detección de presencia de tensión incorporados

en todas las funciones de línea.

3 lámparas de presencia de tensión (para conectar a dichos

dispositivos ya incorporados).

Pasatapas de tipo roscados de 400 A en las funciones de línea.

Mando manual y palanca de maniobras.

La conexión de los cables se realizará mediante conectores de 630 A para las

funciones de línea, asegurando así la estanqueidad del conjunto y, por tanto,

la total insensibilidad al entorno en ambientes extraordinariamente

polucionados.

Celda de paso de barras de dimensiones:

o 300 mm de anchura

o 1432 mm de profundidad

o 2250 mm de altura

o Equipo:

Juego de cables AT tripolar.

Juego de 3 bornas enchufables.

Juego de 3 terminales.

Celda de protección con interruptor automático, de dimensiones:

o 750 mm de anchura


o 2250 mm de altura

o Equipo:

Juegos de barras tripolares de 400 A para conexión superior e

inferior con celdas adyacentes.

Seccionador en SF6 de 630 A, tensión de 36 kV y 20 kA

Mando CS1 manual.

Interruptor automático de corte en SF6.

Mando RI manual.

Relé Sepam.

Preparada para salida lateral inferior por barrón a derechas.

3 Toroidales tipo T3.

Cajón de Baja Tensión para relé batería rectificadora.

Batería rectificadora

Embarrado de puesta a tierra.

Celda de medida de tensión e intensidad con entrada inferior y salida superior

laterales, de dimensiones:

o 750 mm de anchura


o 2250 mm de altura

o Equipo:

Juego de barras tripular de 630 A.

Entrada lateral inferior izquierda y salida superior derecha.

3 transformadores de intensidad de relación 100-200/5A, 10VA.

3 transformadores de tensión unipolares, de relación

27.500:V3/110:V3, 25 VA.

Celda de protección con interruptor automático, de dimensiones:

o 750 mm de anchura


o 2250 mm de altura

o Equipo:

Juegos de barras tripolares de 400 A para conexión superior e

inferior con celdas adyacentes.

Seccionador en SF6 de 630 A, tensión de 36 kV y 20 kA

Mando CS1 manual.

Interruptor automático de corte en SF6.



Mando RI manual.

Relé Sepam.

Conesión inferior por cable lateral.

3 Toroidales tipo T3.

Cajón de Baja Tensión para relé.

Embarrado de puesta a tierra.

Seccionadores de puesta a tierra inferior con poder de cierre a

través del interruptor automático.

Transformador Seco, encapsulado en resina epoxy, con el neutro accesible

en baja tensión y refrigeración natural. Máquina trifásica reductora de tensión;

o Potencia nominal: 1600 kVA.

o Tensión nominal primaria: 25000 V.

o Tensión secundaria vacío: 420 V.

o Tensión cortocircuito: 6%.

o Regulación: +/-2,5%, +5%, +7,5%, +10%

o Grupo conexión: Dyn11.

o Nivel de aislamiento:

Tensión de ensayo a onda de choque 1,2/50s 170 kV

Tensión de ensayo a 50Hz 1 min 70 kV

8.3.4. Sistema de puesta a tierra

8.3.4.1. Descripción de la Puesta a Tierra

Se pondrán a tierra las partes metálicas de la instalación que no estén en tensión

normalmente pero que puedan estarlo a consecuencia de averías, accidentes o

sobretensiones (puesta a tierra de protección). Las celdas dispondrán de una pletina

de tierra que las interconectará, constituyendo el colector de tierras de protección.

Asimismo se conectará a tierra el neutro de los transformadores de potencia (puesta

a tierra de servicio).

Las puestas a tierra de protección y de servicio constituirán tierras separadas e

independientes por lo que se tomarán las medidas necesarias para evitar el contacto

simultáneo inadvertido con elementos conectados a instalaciones de tierra

diferentes, así como la transferencia de tensiones peligrosas de una a otra

instalación (MIE RAT-13).

El electrodo de puesta a tierra de protección estará formado por picas verticales de

acero-cobre de 2 m de longitud y 14.6 mm de diámetro enlazadas por conductor de

cobre descubierto de 50 mm2 de sección.

Se conectará a la tierra de protección los elementos siguientes:

Chasis y bastidores metálicos de aparatos de maniobra.

Envolventes metálicos de los conjuntos de cabinas.

Cerramientos metálicos de las celdas de transformadores.

Estructura metálica de los tabiques separadores de celdas.

Carcasa de los transformadores.

Blindajes metálicos de los cables de alta tensión.

Rejas de ventilación cuando queden dentro de celdas con elementos en

tensión.

Mallazo de equipotencialidad.

Tierras de protección en trabajos.

Para la puesta a tierra de servicio se utilizarán picas en hilera de diámetro 14.6 mm y

longitud 2 m, unidas mediante conductor desnudo de Cu de 50 mm2 de sección. El

valor de la resistencia de puesta a tierra de este electrodo deberá ser inferior a 37

ohmios.

Para evitar la aparición de tensiones de paso y de contacto en el interior del local se

dispondrá un mallazo electrosoldado que se conectará a la tierra de protección al

menos por dos puntos perimetralmente opuestos.

El conjunto de las instalaciones de puesta a tierra se realizarán de acuerdo con la

Instrucción Técnica MIE RAT-13.



La conexión desde el Centro de Transformación hasta la primera pica del electrodo

se realizará con cable de Cu de 50 mm2, aislado de 0,6/1 kV bajo tubo plástico con

grado de protección al impacto mecánico de 7 como mínimo. Esto será válido tanto

para la tierra de protección como para la de servicio.

8.3.4.2. Determinación de las corrientes máximas de puesta a tierra y obtención de

los parámetros característicos de la impedancia de puesta a tierra del

neutro.

Según los datos de la red proporcionados por la compañía suministradora (FECSA

ENDESA) en la zona del municipio de Barcelona, el valor máximo de la corriente de

cortocircuito unipolar fase – tierra en el origen de la línea de MT que alimentará las

instalaciones proyectadas es Idm = 600 A.

El punto de conexión se realizará a 25.000 V.

En este caso, cabe considerar que la impedancia del neutro es prácticamente

inductiva (ZN X N y R N 0) y podemos calcular la impedancia reactiva según la

siguiente expresión:

Idm

UnxN

3/

donde,

Un= 25000 V

Idm= 600A

Sustituyendo valores obtenemos:

xN = 24.06

8.3.5. Características del suelo

Tal y como indica el Reglamento sobre centrales eléctricas, subestaciones y centros

de transformación: “En las instalaciones de tercera categoría y de intensidad de

cortocircuito a tierra inferior o igual a 16 kA no será imprescindible realizar la citada

investigación previa de la resistividad del suelo, bastando el examen visual del

terreno, pudiéndose estimar su resistividad”.

En este sentido, en la siguiente tabla se muestra una amplia relación de naturalezas

de terreno, con las oscilaciones de su resistividad.

NATURALEZA DEL

TERRENO

RESISTIVIDAD

EN m

Terrenos pantanosos De algunas unidades a 30

Limo 20 a 100

Humus 10 a 150

Turba húmeda 5 a 100

Arcilla plástica 50

Margas y arcillas compactas 100 a 200

Margas de jurásico 30 a 40

Arena arcillosa 50 a 500

Arena silicica 200 a 3.000

Suelo pedregoso cubierto de césped

300 a 500

Suelo pedregoso desnudo 1.500 a 3.000

Calizas blandas 100 a 300

Calizas compactas 1.000 a 5.000

Calizas agrietadas 500 a 1.000

Pizarras 50 a 300

Rocas de mica y cuarzo 800

Granitos y gres procedentes de alteración

1.500 a 10.000

Granitos y gres muy alterados 100 a 600

Hormigón 2.000 a 3.000

Basalto o grava 3.000 a 5.000

Teniendo en cuenta el orden de magnitud de la resistividad superficial, se estima

una resistividad media superficial = 200 Ωm.

8.3.6. Diseño preliminar de la instalación de tierra

El diseño preliminar de la instalación de puesta a tierra se realiza basándose en las

configuraciones tipo presentadas en el Anexo 2 del método de cálculo de



instalaciones de puesta a tierra de UNESA, que esté de acuerdo con la forma y

dimensiones del Centro de Transformación, según el método de cálculo desarrollado

por este organismo.

8.3.7. Cálculo de la resistencia del sistema de tierra

Características de la red de alimentación:

Tensión de servicio Ur = 25 kV

Puesta a tierra del neutro:

Resistencia del neutro Rn = 0 Ohm

Reactancia del neutro Xn = 24.06 Ohm

Limitación de la intensidad a tierra Idm = 600 A

Nivel de aislamiento de las instalaciones de BT:

Vbt = 10000 V

Características del terreno:

Resistividad de tierra Ro = 200 Ohm·m

Resistividad del hormigón R'o = 3000 Ohm·m

La resistencia máxima de la puesta a tierra de protección, y la intensidad del defecto

se obtienen de:

bttd VRI

donde:

Id intensidad de falta a tierra [A]

Rt resistencia total de puesta a tierra [Ohm]

Vbt tensión de aislamiento en baja tensión [V]

La intensidad del defecto se calcula de la siguiente forma:

223 ntn

nd

XRR

UI

donde:

Un tensión de servicio [V]

Rn resistencia de puesta a tierra del neutro [Ohm]


Xn reactancia de puesta a tierra del neutro [Ohm]

Id intensidad de falta a tierra [A]

El valor máximo admisible de la resistencia de puesta a tierra será:

d

btt

I

VR = 23,11 Ω

Se selecciona el electrodo tipo que cumple el requisito de tener un valor de Kr

inferior o igual al calculado para este caso y para este centro.

Valor unitario de resistencia de puesta a tierra del electrodo:

o

tr

R

RK = 0,115 Ω

donde:


Ro resistividad del terreno en [Ohm·m]

Kr coeficiente del electrodo

Para nuestro caso particular, y según los valores antes indicados:

Kr ≤ 0,115

La configuración adecuada para este caso tiene las siguientes propiedades:

Configuración seleccionada: 5/62

Geometría del sistema: Alineadas

Profundidad del electrodo horizontal: 0,5 m

Número de picas: seis

Longitud de las picas: 2 metros

Parámetros característicos del electrodo:



De la resistencia Kr = 0,073

De la tensión de paso Kp = 0,012

De la tensión de contacto: no procede

Para que no aparezcan tensiones de contacto exteriores ni interiores, se adaptan las

siguientes medidas de seguridad:

Las puertas y rejillas metálicas que dan al exterior de los edificios no tendrán

contacto eléctrico con masas conductoras susceptibles de quedar a tensión

debido a defectos o averías.

En el Centro de Transformación se instalará un mallazo cubierto por una capa

de hormigón de 10 cm, conectado a la puesta a tierra del mismo.

En el caso de instalar las picas en hilera, se dispondrán alineadas con el

frente del recinto.

El valor real de la resistencia de puesta a tierra del edificio será:

RokR rt

donde:

Kr coeficiente del electrodo


R’t resistencia total de puesta a tierra [Ohm]

Por lo que para los Centros de Transformación:

R't = 14,60 Ohm

y la intensidad de defecto real:

22'3

'

ntn

nd

XRR

UI = 512,86 A

8.3.8. Cálculo de las tensiones de paso en el interior de la instalación

Adoptando las medidas de seguridad adicionales, no es preciso calcular las

tensiones de paso y contacto en el interior en los edificios de maniobra interior, ya

que éstas son prácticamente nulas.

La tensión de defecto vendrá dada por:

dtd IRV

donde:

R’t resistencia total de puesta a tierra [Ohm]

I’d intensidad de defecto [A]

V’d tensión de defecto [V]

por lo que en los Centros de Transformación:

V'd = 7487,86 V

La tensión de paso en el acceso será igual al valor de la tensión máxima de contacto

según la fórmula:

docc IRKV

donde:

Kc coeficiente



V’c tensión de paso en el acceso [V]



Por la configuración elegida de picas unidas en hilera en las afueras del recinto no

es preciso calcularlo.

8.3.9. Cálculo de las tensiones de paso en el exterior de la instalación

Adoptando las medidas de seguridad adicionales, no es preciso calcular las

tensiones de contacto en el exterior de la instalación, ya que éstas serán

prácticamente nulas.

Tensión de paso en el exterior:

dopp IRKV

donde:

Kp coeficiente



V’p tensión de paso en el exterior [V]

por lo que:

V'p = 1230,86 V

8.3.10. Cálculo de las tensiones aplicadas admisibles

Los valores admisibles son para una duración total de la falta igual a:

0,9 t > 0,1 seg

3 t > 0,9 seg

5 t > 3 seg

t > 5 seg

K = 72

K = 78,5

n = 1

n = 0,18

Vcc = 64

Vcc = 50

t = 0,65 seg

K = 72

n = 1


1000

61

10)(

o

naccp

R

t

KV

donde:

K coeficiente

t tiempo total de duración de la falta [s]

n coeficiente


Vp tensión admisible de paso en el exterior [V]

por lo que, para este caso

Vp = 2436,92 V

La tensión de paso en el acceso al edificio:

1000

331

10)(

oo

naccp

RR

t

KV

donde:

K coeficiente

t tiempo total de duración de la falta [s]

n coeficiente

Ro resistividad del terreno en [200 Ohm·m]

R’o resistividad del hormigón en [3000 Ohm·m]

Vp(acc) tensión admisible de paso en el acceso [V]

por lo que:

Vp(acc) = 11741,53 V



Comprobamos ahora que los valores calculados son inferiores a los valores

admisibles:


V'p = 1230,86 V < Vp = 2436,92 V

Tensión de defecto:

V'd = 7487,86 V < Vp(acc) = 11741,53 V

Intensidad de defecto, mayor que la intensidad de arranque de las protecciones Ia:

Ia = 50 A < I’d = 512,86 A < Idm = 600 A

8.3.11. Tensiones transferibles al exterior

Para garantizar que el sistema de tierras de protección no transfiera tensiones al

sistema de tierra de servicio, evitando así que afecten a los usuarios, debe

establecerse una separación entre los electrodos más próximos de ambos sistemas,

siempre que la tensión de defecto supere los 1000V.

En este caso es imprescindible mantener esta separación, al ser la tensión de

defecto de 7487,86 V.

La distancia mínima de separación entre los sistemas de tierras viene dada por la

expresión:

2000

do IRD

donde:



D distancia mínima de separación [m]

Resultando:

D = 16,32 m

Se conectará a este sistema de tierras de servicio el neutro del secundario del

transformador, así como la tierra de los secundarios de los transformadores de

tensión e intensidad de la celda de medida.

Las características del sistema de tierras de servicio son las siguientes:

Configuración seleccionada: 5/62

Geometría del sistema: Alineadas

Profundidad del electrodo horizontal: 0,5 m

Número de picas: seis

Longitud de las picas: 2 metros

Los parámetros según esta configuración de tierras son:

Kr = 0,073

Kc = 0,012

El criterio de selección de la tierra de servicio es no ocasionar en el electrodo una

tensión superior a 24 V. Para ello la resistencia de puesta a tierra de servicio debe

ser inferior a 37 Ohm.

RokR rtservocio · = 14,60 < 37 Ohm

Para mantener los sistemas de puesta a tierra de protección y de servicio

independientes, la puesta a tierra del neutro se realizará con cable aislado de 0,6/1

kV, protegido con tubo de PVC de grado de protección 7 como mínimo, contra daños

mecánicos.

8.3.12. Corrección y ajuste del diseño inicial



Según el proceso de justificación del electrodo de puesta a tierra seleccionado, no

se considera necesaria la corrección del sistema proyectado.

No obstante, se puede ejecutar cualquier configuración con características de

protección mejores que las calculadas, es decir, atendiendo a las tablas del Método

de Cálculo de Tierras de UNESA, con valores de "Kr" inferiores a los calculados, sin

necesidad de repetir los cálculos, independientemente de que se cambie la

profundidad de enterramiento, geometría de la red de tierra de protección,

dimensiones, número de picas o longitud de éstas, ya que los valores de tensión

serán inferiores a los calculados en este caso.

8.4. COMPENSACIÓN DEL FACTOR DE POTENCIA

8.4.1. Corrección factor de potencia debida a los equipos inductivos en baja

tensión

Para calcular la potencia de la batería de condensadores a instalar en el Centro de

transformación para compensar el factor de potencia debido a la carga, se procede

como sigue:

En primer lugar es necesario conocer el cos φ que se desea obtener después de

instalar las baterías de condensadores. De acuerdo con la normativa cos φ de 0,95.

También es necesario conocer las potencias activas que existen en cada centro de

transformación. Este cálculo se realiza multiplicando la potencia de los

transformadores de cada centro de transformación por el cos φ’ que se ha supuesto

para la instalación (0,85).

Finalmente, la potencia de la batería de condensadores se obtiene mediante la

expresión:

)'( tgtgPQc

donde,

Qc potencia en kVAr de la batería de condensadores.

P potencia activa en kW de cada CT.

cos φ y cos φ’ factores de potencia antes y después de la compensación.

La capacidad/fase de cada batería de condensadores para una conexión en

triángulo, queda fijada en función de la potencia reactiva necesaria, Qc, con la

siguiente expresión:

·

32U

Q

C

c

Por lo tanto la potencia y capacidad de las baterías de condensadores en cada CT

serán de:

CT P [kVAs] Cos φ P [kW] Cos φ' Qc [kVAr] C/fase Δ [μF]1 1306 0.85 1110.1 0.95 323.11 2142.66

La batería de condensadores seleccionada será la normalizada superior a la

potencia reactiva calculada, siendo esta de 400 kVAr / 400 V.

8.4.2. Compensación del factor de potencia debido al propio transformador

Según la información recibida del fabricante del transformador, la potencia de la

batería de condensadores suele tomar valores entre el 8% y el 12% de la potencia

aparente del transformador. Se considera por lo tanto que la potencia de la batería

de condensadores será un 10% de la potencia del transformador, es decir:

CT Potencia [kVAs] % Qc [kVAr] Capacidad/fase Δ [μF]

1 1600 10.00% 160 1061.03

La capacidad de la batería de condensadores será como mínimo la normalizada por

encima del valor anteriormente calculado. Con esta consideración se selecciona la

batería de condensadores siguiente: 200 kVAr / 400 V.



Debido a que los factores de potencia empleados en los cálculos son estimados, se

realizará una medición de los mismos antes de la instalación de las baterías, para

corroborar la validez de las baterías seleccionadas.

8.5. CONEXIÓN CON LÍNEA DE COMPAÑÍA

Para llevar la energía eléctrica desde la Compañía hasta el Centro de

Seccionamiento será necesario realizar un entronque con dicha línea. La conexión

se realizará en la línea más cercana al cuarto técnico donde se aloja el centro de

seccionamiento.

La potencia total que circulará por el conductor que conforma la acometida al Centro

de Seccionamiento es la potencia total del CT, según los cálculo es de 1306 kVA.

Cabe destacar, según indicaciones de la propia compañía eléctrica de la zona, que

la conexión del centro de transformación con la línea eléctrica suminstradora de

energía dependerá de los condicionantes y requerimiento de la propia compañía. En

el momento de ejecutar las obras se tramitará la conexión con la compañía,

realizándose una solicitud independiente teniendo en cuenta la demanda de

potencia necesaria para la alimentación de todos los equipos del túnel.

Para el dimensionamiento de la sección del conductor de 18/30 kV a lo largo del

túnel se seguirán las Normas Particulares y Condiciones Técnicas y de Seguridad de

la compañía suministradora, así como lo establecido en la siguiente normativa:

Reglamento de Líneas Aéreas de Alta Tensión.

Reglamento de Estaciones de Transformación.

Instrucciones Técnicas Complementarias.

Para dimensionar la sección de un cable de Media Tensión es necesario considerar

los siguientes tres criterios para elegir después aquella sección que satisfaga el más

restrictivo de los tres.

8.5.1. Criterio de cortocircuito

El procedimiento de cálculo toma como datos de partida la potencia de cortocircuito,

el tipo de cable empleado y la tensión nominal de la red de Media Tensión a

alimentar, así como el tiempo que tardan las protecciones en eliminar el fallo.

Scc potencia aparente de cortocircuito. Dato a aportar por la empresa

suministradora. La potencia de cortocircuito en las líneas de la Compañía en

Barcelona es de 500 MVA.

Un tensión nominal de la red MT (25 kV).

Iccp intensidad de cortocircuito primaría en kA.

La corriente de cortocircuito viene dada por la siguiente expresión:

n

cccc

U

SI

3=11,54 kA

La sección mínima del conductor a emplear se obtiene de:

k

tIS cc =152,06 mm2

donde:

S área de la sección del conductor en mm2.

Tipo de conductor. Cable de Aluminio HEPR-Z1 18/30 kV.

k constante del cable dada por el fabricante (un valor habitual es 93).

T tiempo que tardan las protecciones en extinguir la falta. Dato a aportar

por la empresa suministradora. Se emplea un valor conservador, un tiempo de

1,5 s.

Por lo tanto, es necesario escoger la sección normalizada inmediatamente superior y

recomendada por la Compañía, esto es, 240 mm2.

Puesto que, habitualmente, el criterio de cortocircuito es el más restrictivo, a

continuación comprobaremos que la sección obtenida por dicho criterio satisface los

restantes.



8.5.2. Criterio de corriente máxima admisible o calentamiento

Para satisfacer este criterio, la corriente nominal permanente debe ser inferior a la

fijada por la reglamentación específica.

La corriente nominal de la instalación viene dada por:

n

nU

SI

3=30,16 A

Donde se ha tomado la tensión nominal (25 kV) y la potencia máxima que podría dar

el sistema (1306 kVA).

Las especificaciones técnica exigidas por la compañía eléctrica establecen para los

conductores, las siguientes características:

Tipo: HEPR-Z1

Tensión asignada: 18/30 kV

Material: Aluminio compacto según UNE 21-022

Sección: 240 mm2

Pantalla sobre conductor: Capa de mezcla semiconductora

Aislamiento: HEPR, etilenopropileno de alto módulo

Pantalla sobre aislamiento: Capa semiconductora no metálica asociada

a corona de alambre y contraespira de cobre

Cubierta: Compuesto termoplástico a base de poliolefina

Para cables de estas características, enterrados y de sección de 240 mm2, la

intensidad máxima admisible es de 435 A, que se reduce a 348 A por estar

enterrados bajo tubo (factor de corrección de 0,8). Por lo tanto el conductor

seleccionado satisface este criterio.

8.5.3. Criterio de caída de tensión máxima admisible

Tomando como valores de resistencia y reactancia por unidad de longitud los fijados

en las normas de la compañía, 0,169 y 0,113 Ω/km respectivamente en los cables de

distribución, y conociendo la potencia aparente consumida por Centro de

Seccionamiento se emplea la siguiente expresión:

)cos(3 senXRLIU = 12,52V → 0,050%

n

nU

SI

3=30,16 A

Donde se ha tomado una distancia a la línea de 1 km, este valor es desconocido

pero no afectará al dimensionamiento del cable por ser el criterio de cortocircuito el

determinante.

La caída de tensión es de 0,050 %, muy inferior a los valores admisibles que

requieren las compañías y permitido por la reglamentación de aplicación.

Se ha comprobado, pues, que el cable seleccionado y descrito más arriba es válido

para esta aplicación.



9. ALUMBRADO DE EMERGENCIA

El objeto del alumbrado es proponer una solución óptima, tanto para el alumbrado

de emergencia principal como para el alumbrado de emergencia autónomo, en todas

las dependencias del túnel de Sant Feliu de Llobregat.

La iluminación del túnel proporciona unas condiciones mínimas de visibilidad que

garantizar el tránsito por las rutas de evacuación de una manera fácil y ordenada, y

evita la desorientación que produce la falta de luz. También es útil para facilitar las

labores de mantenimiento.

En condiciones normales de utilización es una ayuda para el maquinista, sobre todo

en el momento crítico de la entrada en el túnel, ya que en este momento se pasa

instantáneamente de máxima luz a total oscuridad.

Para los sistemas de alumbrado del túnel, salidas de emergencia y cuartos técnicos

se ha previsto el suministro de energía eléctrica desde el cuarto técnico del túnel.

Se ha previsto dos tipos de alumbrado, siendo estos: alumbrado de emergencia

principal (alimentado por la red o, en su caso, por grupo electrógeno) y alumbrado de

emergencia autónomo (alimentado por baterías).

De acuerdo con las consideraciones mencionadas en los párrafos anteriores, se

desarrollan los siguientes puntos:

9.1. ALUMBRADO DE EMERGENCIA PRINCIPAL EN TÚNEL

La iluminación del túnel proporciona unas condiciones mínimas de visibilidad que

garantizan el tránsito por las rutas de evacuación de una manera fácil y ordenada, y

evita la desorientación que produce la falta de luz. También es útil para facilitar las


En condiciones normales de utilización es una ayuda para el maquinista, sobre todo

en el momento critico de la entrada en el túnel, ya que en este momento se pasa

instantáneamente de máxima luz a total oscuridad.

Se ha previsto instalar luminarias con un diseño apropiado para su ubicación en

túneles, reducidas dimensiones, fácil acceso para mantenimiento, marcado CE.

Dispondrán de las siguientes características:

Protector de vidrio reforzado sellado al marco por medio de silicona.

Consta de dos partes fabricadas de aleación de aluminio inyectado y pintado.

o Cuerpo con reflector fabricado con aluminio abrillantado y anodinado.

o Placa con auxiliares eléctricos desmontables.

Grado de hermeticidad IP 66.

El grado de resistencia al impacto será de IK-08.

La fijación se efectúa mediante una horquilla de acero, fijada a los laterales

del cuerpo del proyector sobre un sistema de orientación adecuado.

Se instalarán lámparas de vapor de sodio de alta presión, con una potencia

de 70 W.

Las pantallas se instalarán a una altura de 4 m en disposición bilateral al tresbolillo,

con una separación de 32 m entre secciones de puntos de luz de un mismo hastial.

Las luminarias a utilizar, responderán a los criterios básicos siguientes:

Seguridad de usuario.

Prestaciones fotométricas para lograr la solución adecuada más económica

posible, de primera instalación y de explotación.

Aptitud a la función, siendo capaces de garantizar durante la vida de la

luminaria el menor deterioro de sus características iniciales y los menores

gastos de mantenimiento.



La alimentación se realizará a través de líneas eléctricas independientes,

conectadas a las fuentes de energía. Cada hastial tendrá sus correspondientes

líneas eléctricas. El alumbrado será de encendido permanente.

Cada una de estas líneas irá dotada de los elementos de protección necesarios para

minimizar los efectos de una avería en la instalación.

Las luminarias serán alimentadas mediante cables que se tenderán en las perchas o

bajo tubo existentes.

A lo largo de los hastiales con acera, se instalarán pulsadores para la conexión del

alumbrado, la separación máxima entre ellos será de 250 m.

La totalidad de los elementos que se integren en las luminarias, así como la propia

luminaria, cumplirán con el Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión vigente e

instrucciones complementarias, con la norma UNE y en caso de no existencia de

esta, con las normas y recomendaciones ISO y CEI.

Asimismo, cumplirán con las exigencias cualitativas y cuantitativas contenidas en la

UNE 20447, y con lo establecido en el Plan de Autoprotección de la Red.

9.1.1. Cálculo de secciones

Conocidas las potencias requeridas, se procede a dimensionar la sección necesaria

de los conductores de alimentación al alumbrado permanente.

La sección necesaria de conductor para no sobrepasar la caída de tensión

determinada por el R.E.B.T (3%) se calcula mediante la expresión:

cos.

..2

Ue

PLS

donde:

S = sección del conductor, en mm2

L = longitud del conductor, en m.

P = potencia instalada en W.

= resistividad del material de línea en .m

e = caída de tensión en V.

U = tensión de línea entre fases, en V.

Cos = factor de potencia (0,9)

La caída de tensión a considerar es del 3%, tal y como establece el Reglamento

Electrotécnico de Baja Tensión.

Se realizan los cálculos, por tanto, para cuatro circuitos, considerando los circuitos

en sentido P.K. crecientes.

Circuito 1 (Hastial Izquierdo tramo anterior a estación P.K. 88+290 a P.K.

89+067)

L=997 m, P=S.cos (P=1,8*24*70) =0,018 .mm2/m, e=6,9, U=230 nos da una

sección de S=25mm2 de sección nominal.

Circuito 2 (Hastial Derecho tramo anterior a estación P.K. 88+290 a P.K.

89+067)



Circuito 3 (Hastial Izquierdo tramo posterior a la estación P.K. 89+267 a P.K.

89+839)





Circuito 4 (Hastial Derecho tramo posterior a la estación P.K. 89+267 a P.K.

89+839)



Nota: cabe destacar que el punto de mayor demanda de potencia se encuentra

aproximadamente en la mitad del circuito. Por este motivo para determinar la

sección de los conductores se reducirá la sección y potencia a la mitad mayorando

cada uno de los parámetros un 10%.

Para la alimentación del alumbrado permanente se emplearán cables de 3

conductores (una fase, neutro y protección) con las secciones indicadas en los

puntos anteriores. Se utilizará el siguiente tipo de cable con las siguientes

características técnicas:

Tipo de cable: LAV RZ1F3Z1-K (AS) o similar.

Tensión de servicio: 0,6/1 kV

Norma: ADIF 03.354.021-2

Clase / Norma: UNE-21022

Número de conductores: 3

Conductor: Cobre

Material aislamiento (fases principales): XLPE

Material asiento armadura: LSF-OH

Material armadura: Fleje Acero Sn longitudinal corrugado

Características: No propagador de la llama. IEC 60332-1-2

No propagador del incendio categoría A. EN 50.266-2-2

Libre de halógenos. EN-50267-2-1

Baja acidez y corrosividad de los gases emitidos. EN-50267-

2-2

Baja opacidad de los humos emitidos. IEC 61034-2

9.1.2. Cálculo de protecciones

Las protecciones deben ser las adecuadas tanto para proteger la línea como las

luminarias.

Para calcular las intensidades máximas admisibles que podrían circular por cada

circuito de alumbrado hay que tener en cuenta, según la ITC-BT-07, la distribución

del cable, el aislamiento y la sección, así para los circuitos de alumbrado se tiene:

Circuito Disposición Aislante Sección

(mm2)

I max.

admisible(A)

Consumo

de la línea

(A)

Circuito 1 Cables unipolares en contacto mutuo. Distancia a la pared no inferior a D.

XLPE 25 123 13,14


XLPE 25 123 13,14


XLPE 10 76 9,86


XLPE 10 76 9,86

La elección de la protección ha de realizarse para proteger la parte más débil de la

instalación que en este caso son las luminarias, ya que el cableado aguanta una

intensidad muy superior, por lo que la protección estándar será de 10 A y 16 A.

9.2. ALUMBRADO DE EMERGENCIA AUTÓNOMO EN EL TÚNEL



El diseño de las luminarias debe ser apropiado para la instalación en túneles,

reducidas dimensiones, fácil acceso para mantenimiento, marcado CE. Las

luminarias tendrán las siguientes características:

Estarán formados por cuerpos y perfiles de aluminio de gran pureza, con

acabados exteriores que aguanten la corrosión.

La entrada de cables se realizará mediante prensaestopas.

Grado de resistencia al fuego M 1.


El grado de protección será IP-67 (según UNE 20324) o superior.

Estará constituido por lámparas fluorescentes de 36 W, situadas al tresbolillo

cada 4 m (cada 8 m en el mismo hastial). Se instalaran a una altura de 1,5 m

respecto el nivel de la acera, haciéndolas coincidir con secciones de

alumbrado de emergencia principal.

Se garantiza la iluminación después del corte de la línea, ya que las

luminarias, incluyen batería propia con autonomía de 2 horas.






UNE 20447, y con lo establecido en el Plan de Autoprotección de la Red.

Los cables de alimentación de las luminarias del alumbrado autónomo se tenderán a

lo largo de las canaletas existentes.



de los conductores de alimentación al alumbrado autónomo.

La sección necesaria de conductor para no sobrepasar la caída de tensión fijada por

el REBT se calcula mediante la expresión:

cos.

..2

Ue

PLS

donde:








Se instalarán 2 circuitos (uno por hastial) en cada uno de los tramos del túnel. Por

estos circuitos circulará la corriente necesaria para mantener encendidas las

luminarias si se desea, pero, fundamentalmente, para cargar las baterías de dichas

luminarias.


89+067)




89+067)




89+839)






89+839)



Nota: cabe destacar que el punto de mayor demanda de potencia se encuentra

aproximadamente en la mitad del circuito. Por este motivo para determinar la

sección de los conductores se reducirá la sección y potencia a la mitad mayorando

cada uno de los parámetros un 10%.

9.2.2. Cálculo de las protecciones


luminarias. A su vez el dimensionamiento de los cables ha de realizarse para cumplir

con el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión en lo relativo a caídas de tensión

permisibles (3% para luminarias).


circuito de alumbrado hay que tener en cuenta la distribución del cable, el

aislamiento y la sección, así para los circuitos de alumbrado se tiene:


(mm2)

I max.

admisible(A)

Consumo

de la línea

(A)


XLPE 50 188 26,20


XLPE 50 188 26,20


XLPE 25 123 20,00


XLPE 25 123 20,00



intensidad muy superior, por lo que la protección estándar será de 32 A y 25 A

dependiendo del circuito.

9.3. ALUMBRADO DE EMERGENCIA PRINCIPAL EN EDIFICIOS DE

VENTILACIÓN

La iluminación en los edificios de ventilación túnel proporciona unas condiciones

mínimas de visibilidad para garantizar el mantenimiento y operación a los equipos

alojados en esta sala.


dichas salas. Dispondrán de las siguientes características:

El grado de protección será IP-65.


Se instalarán lámparas fluorescentes, con una potencia de 58 W.

Se instalará en ambos edificios de ventilación, un total de 11 luminarias por cuarto

de ventilación.










La alimentación de las luminarias de los edificios de ventilación se realizará a través

de líneas eléctricas desde el cuadro de baja tensión ubicado en los cuartos técnicos.






UNE 20447, y con lo establecido en la Guía Técnica de Autoprotección de ADIF.

Descripción de la luminaria:

Luminaria alumbrado principal

Reflector HFW: arranque en caliente balasto electrónico luminaria individual,

longitud de lámpara simple

CARCASA: rectangulares – RAL9018-gris.

Carcasa y cubierta de policarbonato.

Junta de silicona cierres rápidos y soportes de montaje en acero

MEDIDAS: dimensiones (lxbxh) 1570 mm x 136 mm x 90 mm

ÓPTICA: con reflector – aluminio satinado – ala de gaviota.

LÁMPARA: T8 - Ø 26 mm - 2 x 58W (lámpara no incluida)

EQUIPO ELÉCTRICO: HFW: arranque en caliente balasto electrónico

Tensión: 220-240 V

Frecuencia: 50 Hz

INSTALACIÓN: soporte de montaje






cos.

..2

Ue

PLS

donde:








Se instalarán 2 circuitos (uno por cada edificio de ventilación). Por estos circuitos

circulará la corriente necesaria para mantener encendidas las luminarias si se desea,

En ningún caso la sección del cableado será inferior a 4 mm2.

Circuito 1 (Edificio de ventilación lado Molins)

L=246 m, P=S.cos (P=1,8*11*2*58) =0,018 .mm2/m, e=6,9, U=230 nos da una


Circuito 2 (Edificio de ventilación lado Barcelona)

L=46 m, P=S.cos (P=1,8*11*2*58) =0,018 .mm2/m, e=6,9, U=230 nos da una













(mm2)

I max.

admisible(A)

Consumo

de la línea

(A)


XLPE 16 105 10,89


XLPE 4 45 10,89



intensidad muy superior, por lo que la protección estándar será de 16 A.

9.4. ALUMBRADO DE EMERGENCIA AUTÓNOMO EN EDIFICIOS DE

VENTILACIÓN

La iluminación en los edificios de ventilación túnel proporciona unas condiciones

mínimas de visibilidad para garantizar el mantenimiento y operación a los equipos

alojados en esta sala.







de ventilación.

















Alumbrado anti-pánico o vía de evacuación.

Autocomprobación: EST + flujo luminoso en funcionamiento de emergencia:

200 lm






ÓPTICA: lente de Fresnel – distribución extensiva.

LÁMPARA: 1 x 11 W

EQUIPO ELÉCTRICO: Tensión: 230V AC

Frecuencia: 50-60Hz

BATERÍAS: 4 X NiCd 1,2V 4,5Ah

Duración 13h






cos.

..2

Ue

PLS

donde:








Se instalarán 2 circuitos (uno por cada cuarto de ventilación). Por estos circuitos

circulará la corriente necesaria para mantener encendidas las luminarias si se desea,

pero, fundamentalmente, para cargar las baterías de dichas luminarias. En ningún

caso la sección del cableado será inferior a 4 mm2.

Circuito 1 (Edificio de ventilación lado Molins)



Circuito 2 (Edificio de ventilación lado Barcelona)












(mm2)

I max.

admisible(A)

Consumo

de la línea

(A)


XLPE 4 45 1,03


XLPE 4 45 1,03






9.5. ALUMBRADO DE EMERGENCIA PRINCIPAL EN CUARTOS TÉCNICOS

La iluminación en los cuartos técnicos debe proporcionar unas condiciones mínimas

de visibilidad para garantizar el mantenimiento y operación a los equipos alojados en

estas salas.







de ventilación.



















ongitud de lámpara simple








Tensión: 220-240 V

Frecuencia: 50 Hz


Y además se instalará esta otra luminaria en el hall de acceso a los distintos cuartos

técnicos:




CARCASA: rectangulares

Carcasa y cubierta de policarbonato








Tensión: 220-240 V

Frecuencia: 50 Hz







cos.

..2

Ue

PLS

donde:








Se instalarán 1 circuito. Por este circuito circulará la corriente necesaria para

mantener encendidas las luminarias si se desea. En ningún caso la sección del

cableado será inferior a 4 mm2.

Circuito 1 (Cuartos técnicos)

L=85 m, P=S.cos (P=1,8*5*58+1,8*13*2*58) =0,018 .mm2/m, e=6,9, U=230 nos

da una sección de S=10mm2 de sección nominal.










(mm2)

I max.

admisible(A)

Consumo

de la línea

(A)


XLPE 10 76 14,07




9.6. ALUMBRADO DE EMERGENCIA AUTÓNOMO EN CUARTOS TÉCNICOS

La iluminación en los cuartos técnicos debe proporcionar unas condiciones mínimas

de visibilidad para garantizar el mantenimiento y operación a los equipos alojados en

estas salas.









de ventilación.



















200 lm





LÁMPARA: 1 x 11 W


Frecuencia: 50-60Hz


Duración 13h






cos.

..2

Ue

PLS

donde:








Se instalarán 1 circuitos. Por este circuito circulará la corriente necesaria para

mantener encendidas las luminarias si se desea, pero, fundamentalmente, para

cargar las baterías de dichas luminarias. En ningún caso la sección del cableado

será inferior a 4 mm2.

Circuito 1 (Cuartos técnicos)














(mm2)

I max.

admisible(A)

Consumo

de la línea

(A)


XLPE 4 45 1,72




9.7. ALUMBRADO DE EMERGENCIA PRINCIPAL EN SALIDA DE EMERGENCIA

La iluminación en las salidas de emergencia debe proporcionar unas condiciones

mínimas de visibilidad que garantizan el tránsito por las rutas de evacuación de una

manera fácil y ordenada, y evita la desorientación que produce la falta de luz.

También es útil para facilitar las labores de mantenimiento.






Se instalarán en las escaleras situadas en los extremos del túnel 6 luminarias y 15

luminarias en la salida de emergencia situada en el P.K. 88+690.






















CARCASA: rectangulares

Carcasa y cubierta de policarbonato






Tensión: 220-240 V

Frecuencia: 50 Hz







cos.

..2

Ue

PLS

donde:








Se instalarán 1 circuito. Por este circuito circulará la corriente necesaria para

mantener encendidas las luminarias si se desea. En ningún caso la sección del

cableado será inferior a 4 mm2.

Circuito 1 (Salida de emergencia lado Molins)



Circuito 2 (Salida de emergencia P.K. 88+690)



Circuito 3 (Salida de emergencia lado Barcelona)












(mm2)

I max.

admisible(A)

Consumo

de la línea

(A)


XLPE 4 45 2,72

Circuito 2 Cables unipolares en contacto mutuo. Distancia a la pared no inferior a

XLPE 6 57 6,80



D.


XLPE 4 45 2,72



intensidad muy superior, por lo que la protección estándar será de 6 A y 10 A.

9.8. ALUMBRADO DE EMERGENCIA AUTÓNOMO EN SALIDAS DE

EMERGENCIA

La iluminación en las salidas de emergencia debe proporcionar unas condiciones

mínimas de visibilidad que garantizan el tránsito por las rutas de evacuación de una

manera fácil y ordenada, y evita la desorientación que produce la falta de luz.

También es útil para facilitar las labores de mantenimiento.






Se instalará en las salidas de emergencia de los extremos del túnel 10 luminarias y

en la salida de emergencia situada en el P.K. 20 luminarias.

Además en las conexiones del túnel con las salidas de emergencia se instalarán 3

luminarias de 1x58 W, similares a las planteadas en el alumbrado de emergencia

principal, pero estás dispondrán de batéria con autonomía de 3 horas para facilitar la

identificación de dichas salidas de emergencia, aunque estas salidas de emergencia

disponen de balizamiento fotoluminiscente.



















200 lm





LÁMPARA: 1 x 11 W


Frecuencia: 50-60Hz


Duración 13h








cos.

..2

Ue

PLS

donde:








Se instalarán 1 circuitos. Por este circuito circulará la corriente necesaria para

mantener encendidas las luminarias si se desea, pero, fundamentalmente, para

cargar las baterías de dichas luminarias. En ningún caso la sección del cableado

será inferior a 4 mm2.

Circuito 1 (Salida de emergencia lado Molins)

L=70 m, P=S.cos (P=1,8*10*11+1,8*3*58) =0,018 .mm2/m, e=6,9, U=230 nos


Circuito 2 (Salida de emergencia P.K. 88+690)



Circuito 3 (Salida de emergencia lado Barcelona)












(mm2)

I max.

admisible(A)

Consumo

de la línea

(A)


XLPE 4 45 0,86


XLPE 4 45 1,72


XLPE 4 45 0,86






10. TOMAS DE CORRIENTE

10.1. TOMAS DE CORRIENTE EN EL TÚNEL

De acuerdo a la Guía Técnica de Autoprotección en Túneles de Nueva Construcción

de la Dirección de Protección Civil y Seguridad de ADIF se acuerda instalar tomas

de corriente en el túnel.

El objeto del sistema es dotar de tomas de corriente al túnel para que puedan ser

empleadas por los servicios de emergencia o los servicios de mantenimiento.

Se instalarán tomas de corriente al tresbolillo cada 125 m en un mismo hastial y a

una altura de 0,9 m sobre nivel de acera.

Estarán compuestas por un cuadro para la combinación de tomas de corriente

industriales, con dos tomas monofásicas (3P+N+T) y tres tomas monofásicas

(P+N+T) provisto de caja para equipos modulares con perfil DIN simétrico, grado de

protección IP-65.

Se tomará como criterio la intensidad máxima admisible será de 16A para

distribución trifásica, pudiéndose usar dos de forma simultánea de la misma línea

siguiendo las directrices de la Guía Técnica de Protección y Seguridad en Túneles

Ferroviarios de 26/01/09.

Cada toma estará protegida por un magnetotérmico acorde con la potencia de la

misma. El conjunto deberá ir protegido por un diferencial acorde a la potencia

demandada por el mismo.

El grado de protección del cuadro contra daños mecánicos exteriores será de IK 07.

Elevado rendimiento en térmicos de las características de aislamiento completo

previstas por la norma EN 60439-1.

Las tomas serán alimentadas mediante cables que se tenderán preferentemente en

los tubos enterrados bajo acera si hay espacio para dichos cables y en caso

contrario se llevarán perchados al hastial.



de los conductores de alimentación a las tomas de corriente.


determinada por el R.E.B.T (5%, ya que se trata de tomas de corriente) se calcula

mediante la siguiente expresión al tratarse de tomas monofásicas:

Ue

PLS

..

donde:



P = potencia instalada, en W.

= resistividad del material de línea, en Ω·mm2/ m

e = caída de tensión, en V.


Dada la longitud del túnel (1.549 m incluyendo la estación) se realizan los cálculos

para 4 circuitos. Estos circuitos serán alimentados desde los distintos cuadros de

baja tensión situados en uno de los cuartos técnicos de la estación destinados a tal

fin.

Se realizan los cálculos, por tanto, para 4 circuitos, considerando los circuitos en

sentido P.K. crecientes, donde.




89+067)

L=970 m, P=17736 W, =0,018 .mm2/m, e=20 V, U=400 V, nos da una sección de

S=50 mm2 de sección nominal.


89+067)

L=908 m, P=17736 W, =0,018 .mm2/m, e=20, U=400 V, nos da una sección de



89+839)

L=520 m, P=17736 W, =0,018 .mm2/m, e=20 V, U=400 V, nos da una sección de



89+839)

L=583 m, P=17736 W, =0,018 .mm2/m, e=20, U=400 V, nos da una sección de


La sección de los conductores se ha calculado para el caso más desfavorable, para

cada uno de los circuitos de la instalación.

Los cables serán de Cobre de Baja Tensión de 2 conductores más tierra, referencia

RZ1F3Z1-K (AS) 0,6/1 kV no propagadores del incendio, de acuerdo con la ET

03.354.003.0, 4ª edición de octubre de 2008.



tomas de corriente. Para calcular las intensidades máximas admisibles que podrían

circular por cada circuito de tomas de corriente hay que tener en cuenta, según la

ITC-BT-07, la distribución del cable, el aislamiento y la sección.

Las tomas de corriente albergarán las siguientes protecciones en la propia caja:

Tres magnetotérmicos de 2x16 A para protección de las tomas de corriente

monofásicas y dos magnetotérmicos de 4x16 A para protección de las tomas

de corriente trifásicas.

Un diferencial de 4x40 A y sensibilidad 30 mA para proteger la acometida de

la caja de tomas de corriente.

Un magnetotérmico de 2x40 A para proteger la acometida de la caja de tomas

de corriente.

En el cuadro de acometida de estas líneas, ubicado en el armario de vía, se

instalarán las siguientes protecciones para cada uno de los circuitos:

Un magnetotérmico de 4x40 y un diferencial de 4x40 A y 300mA de

sensibilidad.

10.2. TOMAS DE CORRIENTE EN CUARTOS TÉCNICOS

Se instalarán tomas de corriente en los cuartos técnicos y al lado de los cuadros de

baja que se coloquen en las salidas de emergencia. Estas tomas de fuerza estarán

constituidas por 2 tomas trifásicas y 3 monofásicas con capacidad para 16 A en su

conjunto, y se colocarán una en cada cuarto, independientemente de las

dimensiones que éstos tengan.

Desde el cuadro de baja se repartirá hacia las distintas tomas de fuerza ubicadas en

los distintos cuartos técnicos mediante un solo circuito.

El objeto del sistema es dotar de tomas de corriente a los cuartos técnicos para que

puedan ser empleadas por los servicios de emergencia o los servicios de

mantenimiento.



Cada toma estará protegida por un magnetotérmico acorde con la potencia de la

misma. El conjunto deberá ir protegido por un diferencial acorde a la potencia

demandada por el mismo.

Elevado rendimiento en térmicos de las características de aislamiento completo

previstas por la norma EN 60439-1.

Las tomas serán alimentadas mediante cables que se tenderán preferentemente

empotrados en obra.



de los conductores de alimentación a las tomas de corriente.


determinada por el R.E.B.T (5%, ya que se trata de tomas de corriente) se calcula

mediante la siguiente expresión al tratarse de tomas monofásicas:

Ue

PLS

..

donde:







Dada la longitud de la instalación (30 m) se realizan los cálculos para un solo

circuito. Este circuito será alimentado desde un cuadro situado, en el cuarto de baja

tensión.

Para poder llevar el cableado sobre los dos hastíales será necesario disponer de

pasos bajo vía, para lo cual se aprovecharán los ya existentes en las proximidades

de las bocas de los túneles. En el caso de que sea necesario realizar alguno se

seguirán las siguientes indicaciones:

Se realizan los cálculos, por tanto, para un solo circuito

Circuito 1

L=30 m, P=9422 W, =0.018 .mm2/m, e=20 V, U=400 nos da una sección de

S=2,5 mm2 de sección nominal.

La sección de los conductores se ha calculado para el caso más desfavorable,

Los cables serán de Cobre de Baja Tensión, empotrados en obra en XLPE.


En el cuadro de acometida de esta línea, ubicado en el armario del cuarto técnico de

baja tensión, se instalarán las siguientes protecciones para cada uno de los circuitos:

Las tomas de corriente albergarán las siguientes protecciones en la propia caja:

Tres magnetotérmicos de 2x16 A para protección de las tomas de corriente

monofásicas y dos magnetotérmicos de 4x16 A para protección de las tomas

de corriente trifásicas.

Un diferencial de 4x40 A y sensibilidad 30 mA para proteger la acometida de

la caja de tomas de corriente.

Un magnetotérmico de 2x40 A para proteger la acometida de la caja de tomas

de corriente.

En el cuadro de acometida de estas líneas, ubicado en el armario de vía, se

instalarán las siguientes protecciones para cada uno de los circuitos:

Un magnetotérmico de 4x20 y un diferencial de 4x250 A y 30mA de

sensibilidad.



11. DETECCIÓN DE INCENDIOS

El sistema de detección de incendios tiene por objeto la localización de un incendio

en el interior de todos los recintos relacionados con el túnel.

Los sistemas de detección permitirán la monitorización continua de los distintos

cuartos técnicos del túnel y salidas de emergencia, de forma que sea posible, la

rápida actuación de los servicios de emergencia en caso necesario, conociendo con

precisión el lugar y características de la incidencia.

En el interior del túnel no se prevé la instalación de un sistema de detección de

incendios. En el caso de que se produzca un incendio en el interior del mismo, el

sistema de detección de gases será en encargado de transmitir dicha información.

11.1. DETECCIÓN DE INCENDIOS EN CUARTOS TÉCNICOS

Se instalarán sistemas de detección en cada uno de los cuartos técnicos, teniendo

en cuenta que los sensores a instalar serán ópticos en las salas técnicas y térmicos

en el prevestíbulo de dichos cuartos técnicos.

Dichos sensores estarán distribuidos según normativa y su disposición será tal que

lleven a cabo una detección por doble salto.

En el prevestíbulo se instalará 2 detectores dadas las dimensiones de dichas

ubicaciones.

En las salas técnicas, se colocará un sistema de detección compuesto de dos

detectores ópticos cruzados, pulsadores manuales de alarma y sirena. En el cuarto

de baja tensión se instalará una central de incendios analógica que recogerá las

señales de los detectores de la sala en cuestión así como de los prevestíbulos más

cercanos a la misma. Si se activa un detector salta una pre-alarma y cuando se

activa el segundo se mandará la señal al switch correspondiente para

posteriormente enviar la información al centro de control.

11.2. DETECCIÓN DE INCENDIOS EN LAS SALIDAS DE EMERGENCIA

Las salidas de emergencia estarán equipadas con una instalación de detección de

incendios. Se instalarán sistemas de detección en dichas ubicaciones, teniendo en

cuenta que los sensores a instalar serán ópticos, excepto los detectores en los

prevestíbulos que serán térmicos para evitar los problemas producidos por el polvo

del túnel dada su proximidad al mismo.

Dichos sensores estarán distribuidos según normativa y su disposición será tal que

lleven a cabo una detección por doble salto.

En las salidas de emergencia se colocarán 1 detector en el prevestíbulo (detector

térmico), y en la zona de escaleras: 2 detectores ópticos, 2 pulsadores de alarma y 1

sirena.

En la salida de emergencia, en una zona que no obstaculice la ruta de evacuación,

se instalará una central de incendios analógica que recogerá las señales de todos

los detectores de la salida de emergencia.

Si se activa un detector salta una pre-alarma y cuando se activa el segundo se

mandará la señal al switch correspondiente para posteriormente enviar la

información al centro de control.

Todas las centrales serán analógicas y transmitirán al Centro de Control, las señales

preventivas y las señales de actuaciones automáticas protocolarias desde la

centralita de incendios.



12. EXTINCIÓN DE INCENDIOS

El sistema de extinción de incendios estará compuesto por tres subsistemas:

Extinción en túneles: Consistirá en una red de hidrantes dispuestos a lo largo

del túnel, cuyo objeto es facilitar la actuación de los equipos de intervención,

permitiendo la conexión de mangueras y suministro de agua dentro del túnel

para la extinción de incendios.

Extinción en salidas de emergencia: Consistirá en un sistema de extinción de

incendios mediante extintores.

Extinción en centros de transformación, edificios de grupos electrógenos y

cuartos técnicos: Consistirá en un sistema de extinción automático que se

activará para extinguir el conato de incendio detectado.

12.1. JUSTIFICACIÓN DE LA SOLUCIÓN ADOPTADA

Extinción en túneles: Se dotará al túnel de una instalación hidraúlica de

columna seca con hidrantes y bifurcaciones siamesas, para suministro de

agua a presión a lo largo del túnel.

Extinción de incendios en la salida de emergencia: Se ubicará a lo largo del

recorrido de evacuación extintores de polvo polivalente ABC.

Extinción en centros de transformación, edificios de grupos electrógenos y

cuartos técnicos: Para la extinción de incendios en estos habitáculos se

utilizará un sistema de agua nebulizada.

Por todas estas razones y fundamentalmente por tratarse de un gas inocuo tanto

para las personas como para los equipos se ha optado por FE-13.

12.2. SISTEMA DE EXTINCIÓN DE INCENDIOS EN EL TÚNEL

El sistema de extinción de incendios consistirá en una instalación hidráulica de

columna seca, red de bocas de columna seca (boca siamesa), para suministro de

agua a presión a lo largo del túnel, cuya misión, será facilitar la actuación de los

equipos de intervención, permitiendo la conexión de mangueras y suministro de

agua dentro del túnel para la extinción de incendios.

En las proximidades de los accesos a las bocas del túnel o salidas de emergencia se

dispondrá de un hidrante de incendio de 100 mm de diámetro para facilitar la

conexión del vehículo autobomba de bomberos a la red municipal.

Para el abastecimiento del agua al interior del túnel se realizará una acometida a

través del pozo de evacuación y desde ambas bocas del túnel.

El pozo de evacuación dispondrá de un sistema de columna seca, donde la

acometida de la misma se situará en el interior del pozo y en el último tramo de

escaleras de llegada al exterior sin impedir la evacuación de los ocupantes,

instalándose una boca de 1x70 mm. Esta acometida se conecta a través de un

conducto de columna seca de 80 mm en la planta inferior donde se instalará una

conexión siamesa con llaves incorporadas seguida de una bifurcación, también con

llaves de cierre, que desdoblará el conducto principal en dos conductos de 80 mm y

alimentará los dos sentidos del túnel. Estas bifurcaciones serán identificables para

cada ramal del túnel y las llaves instaladas sobre cada uno de los ramales y las

llaves instaladas tendrán indicador de posición abierta/cerrada y serán de fácil

sustitución o mantenimiento.

A continuación se muestra un esquema con los tramos de tubería existentes en el

túnel:

P.K. 88+ 290

P.K. 89+ 067 P.K. 89+ 267

P.K. 89+ 839

P.K. 88+ 690

La tubería de fundición de diámetro 80 mm recorrerá todo el túnel, discurriendo bajo

el pasillo de evacuación de ambos andenes. De la tubería saldrán ramales de 3”,

cada 50 metros, de acero galvanizado para alimentar a las derivaciones tendrán

una llave de seccionamiento y una conexión siamesa con llaves incorporadas y



racores de 45 mm. Todos los conjuntos irán perfectamente empotrados en la pared

para no obstaculizar la ruta de evacuación.

La instalación de Columna Seca es para uso exclusivo del Servicio de Extinción de

Incendios y estará formada por una conducción normalmente vacía que discurre por

el interior del túnel y está provista de tomas de alimentación en ambas paredes del

mismo. Los Servicios de extinción de incendios proporcionarán a la conducción la

presión y el caudal de agua necesarios, desde las tomas de alimentación ubicadas

en el último tramo de cada una de las Salidas de Emergencia.

El abastecimiento de agua a esta red de columna seca se realizará mediante el

vehículo autobomba de los bombero desde la red publica municipal.

Además, ante la posibilidad que el equipo de bombeo suministre una presión

superior para conseguir llegar a la boca de columna seca (boca siamesa) más

alejada con la presión mínima requerida, el agua llegará al resto de las bocas

siamesas con una presión superior a la que pueden soportar dichas boca de

columna seca, por lo que tendremos que reducir dicha presión. Para ello se colocará

a la entrada de cada boca siamesa una válvula reductora de presión dejando a la

salida de la misma la presión conveniente.

Los equipos cumplirán el Reglamento de instalaciones de protección contra

incendios. Los componentes de la instalación, incluyendo las tuberías de los túneles,

se van a pintar de rojo y se señalizarán debidamente, según UNE 1- 115, referente a

colores y señales de seguridad.

Por otro lado, cabe destacar como complemento a la red de columna seca del túnel

se instalarán en ambas bocas del túnel y en la planta inferior de las salidas de

emergencia, previa al acceso del túnel, un armario con material de intervención que

estarán equipados con:

2 bifurcaciones 45-25

2 máscaras de rescate.

12.3. SISTEMA DE EXTINCIÓN EN SALIDAS DE EMERGENCIA

En las salidas de emergencia se dispondrán extintores de 6 kg de polvo polivalente

ABC tanto en el entronque con el túnel como en el punto superior de la salida de

emergencia.

Además en la salida de emergencia localizada en el P.K. 88+690 se ubicarán

extintores en una de cada dos mesetas de las escaleras de la salida de emergencia.

12.4. SISTEMA DE EXTINCIÓN EN CENTROS DE TRANSFORMACIÓN,

EDIFICIOS DE GRUPOS ELECTRÓGENOS Y CUARTOS TÉCNICOS

El sistema contra incendios mediante agua nebulizada se compone de un sistema

de abastecimiento de agua potable conectado a una red de boquillas nebulizadoras

que descargan a alta presión (funcionando entre los 35 a 200 bars) una intensa

niebla sobre el riesgo protegido. La alta velocidad de la descarga permite una

penetración en el foco de la combustión, incluso en grandes incendios.

El agua nebulizada proporcionada por las boquillas debe su eficacia extintora a la

actuación conjunta de tres efectos principales: enfriamiento, sofocación y atenuación

del calor radiante.

Enfriamiento.- El agua nebulizada posee una gran capacidad de enfriamiento. La

división del agua utilizada, en gotas de tamaño micrométrico, produce una gran

superficie de captación de calor y además facilita que estas microgotas en contacto

con las llamas o gases calientes se transformen en vapor absorbiendo una gran

cantidad de calor, equivalente a 540 calorías por gramo de agua utilizada. La rápida

evaporación de las gotas permite un eficaz enfriamiento en el área del incendio.

Debe tenerse en consideración que los sistemas de agua tradicionales sólo enfrían

mediante la absorción de 1 caloría por grado y gramo de agua utilizada.

Sofocación.- La expansión provocada por la rápida evaporación de las gotas de

agua origina un desplazamiento del volumen equivalente de oxígeno en la superficie



del incendio, mientras que en el resto del recinto se mantienen los niveles de

oxígeno normales (entre 17% y 19%) lo que se traduce en una mejoría de las

condiciones de accesibilidad y de permanencia de personal.

Atenuación.- el calor radiante es uno de los fenómenos que contribuye al

mantenimiento de la reacción de combustión. La niebla generada en el recinto

reduce enormemente este fenómeno.

Además, el sistema permite el control del humo a través del proceso de decantación

que las pequeñas gotas de agua ejercen sobre éste y sobre los gases corrosivos

inherentes a la combustión, conservando una atmósfera limpia y habitable, y

evitando los daños por dicho humo que son los que generalmente ocupan el lugar

más relevante en las pérdidas producidas por los incendios.

Los principales componentes de los sistemas son las boquillas nebulizadoras, de las

cuales existe una gran variedad, según el tipo de aplicación. Todas estas boquillas

están conectadas a la fuente de abastecimiento de agua a través de una red de

tuberías de acero inoxidable, de diámetros mucho menores que los utilizados en las

redes de rociadores convencionales.

La instalación tendrá un sistema de bombeo que puede ser de diferentes tipos

(batería modular de cilindros, grupo bombeo autónomo e independiente, grupo

eléctrico, grupo diesel) según las características de la misma.

La instalación del sistema se completa a través de una serie de componentes

auxiliares, tales como, válvulas selectoras y direccionales, instrumentación,

accesorios, etc.

Los sistemas de agua nebulizada se diseñan de acuerdo con el Standard único

existente en la actualidad: la NFPA 750. En normativa establece, de forma taxativa,

que sólo son válidos los sistemas que demuestran su eficacia a través de los

correspondientes ensayos de fuego a escala real y que hayan sido certificados por

los organismos oficiales correspondientes. Los sistemas planteados en el presente

proyecto han sido probados en más de 5.000 ensayos a escala real en laboratorios

de fuego oficiales, y todas sus aplicaciones están certificadas y homologadas por las

Sociedades de Clasificación y Aprobación Internacionales: FM, UL, VdS, VTT, VL,

SPP, FRS, etc.

A modo de resumen, el sistema presenta las siguientes características:

Mínima cantidad de agua-agente ecológico y sin restricciones futuras.

Nebulización de gotas de Ø < 200 micras por la alta presión del agua y por la

tecnología de las boquillas.

Extinción por enfriamiento, reducción local del oxígeno y bloqueo del calor

radiante.

Sistema especial de lavado de humos y gases de combustión en salas

técnicas.

Utilización de materiales de alta calidad y durabilidad.

Entre las ventajas, se citan las siguientes:

Excelente capacidad de supresión del incendio.

Daños mínimos como consecuencia del fuego, el agua o el humo.

Necesidad de un espacio muy limitado para la instalación del sistema.

Costes de recarga y mantenimiento del sistema reducidos.

Seguro para las personas, los equipamientos y el medio ambiente.

Los sistemas se activarán mediante detectores ópticos analógicos e instalados de

manera que toda el área a inundar quede protegida. La conexión eléctrica de los

detectores se realizará según el método de funcionamiento de detección secuencial

o de detección estándar por zonas cruzadas.

Para mayor referencia se adjunta un esquema de la instalación completa:



Detalle 3D de los cuartos técnicos.

Además se dispondrá de un extintor manual de 5 kg de CO2 en cada sala técnica y

en el prevestíbulo.



13. SISTEMA DE DETECCIÓN DE GASES

13.1. INTRODUCCIÓN

El conocimiento de los parámetros de la calidad del aire tiene su utilidad tanto en los

momentos en que se produce una situación de emergencia en el interior del túnel,

como en explotación normal, para informar al sistema de control de la ventilación

sobre las condiciones ambientales del mismo, fundamentalmente temperatura y

gases tóxicos.

En los casos de incendio también son útiles los datos proporcionados por los

opacímetros, cuya misión es medir la cantidad de partículas sólidas en suspensión

en el aire.

El material que, a priori, está previsto que circule por esta línea consiste en trenes de

cercanías. Las características de este tipo de trenes hace que no sea necesaria la

detección de CO2, dado que éste aparece, además de en caso de incendio, en los

gases de escape de los motores de combustión interna.

Asimismo, el tipo de tráfico previsto será únicamente de viajeros, por lo que no se

considera necesario instalar detectores de gases tóxicos que únicamente son

susceptibles de aparecer en el incendio de ciertos tipos de mercancías, como NOX,

HCl, SO2.

Además llegado el caso de que alguno de estos gases (ya sea CO2, o los

anteriores) aparezca se deberá a la existencia de un incendio, que podrá ser

detectado por otros de los sistemas proyectados y la ventilación entrará igualmente

en funcionamiento.

El objeto de la instalación de este tipo de detectores es el conocimiento de todos

estos parámetros, permitiendo establecer qué condiciones ambientales existen a lo

largo del túnel, principalmente cuando es más importante, es decir, en situaciones de

emergencia. Así, se van a considerar los siguientes subsistemas:

Detección de CO, ya que una concentración elevada de CO permite la

detección de incendios precozmente. Asimismo, a pesar de que no se prevé

la circulación de material rodante con motores de combustión interna, la

instalación de detectores de CO sería útil llegado el caso de que exista algún

material rodante de tracción diesel que circule por la línea para efectuar


Detectores de O2, necesario para conocer las condiciones de salubridad de la

atmósfera en el interior del túnel, puesto que si las concentraciones de O2

fuesen bajas o nulas en el túnel, habría que impedir el acceso al mismo.

Detectores de opacidad. La medición de la opacidad ofrece informaciones en

dos vertientes: por un lado, la visibilidad en el interior del túnel causada por

partículas de polvo en suspensión, así como de cualquier otro tipo y por el

otro la detección de humo procedente de un incendio.

Detectores de temperatura y humedad relativa

13.2. JUSTIFICACIÓN DE LA SOLUCIÓN ADOPTADA

Para garantizar un control seguro y continuo se han previsto los sensores de máxima

calidad y fiabilidad que se comentan seguidamente. Los equipos de sensorización

propuestos son los siguientes:

13.2.1. Gases tóxicos y calidad del aire

Los sensores seleccionados para estos gases (CO y O2) del tipo de célula

electroquímica son de máxima calidad y fiabilidad, que permiten medir

concentraciones muy bajas de un determinado gas en el aire. En el caso del

oxigeno, las alertas y alarmas son por baja concentración o ausencia del mismo

cuando el contenido de O2 está por debajo del valor normal de 20,9 %. Cuando llega

a bajar a 19% vol O2 se da una alerta y con 17% vol O2 la alarma se transmite al

Centro de Control del túnel.



13.2.2. Opacidad

La medición de la opacidad ofrece informaciones en dos vertientes: una es la

visibilidad en el interior del túnel causada por la niebla o “partículas negras” y otra

por la detección de humo procedente de un incendio. Hay que tener presente, al

respecto, que en la mayoría de los casos, en un incendio en fase inicial se presentan

cantidades considerables de humo aún mucho antes de alcanzar una potencia de

unos pocos kW.

El equipo propuesto está basado en la difusión de la luz permitiendo un margen de

medición en extinción de 0...15 x 10-3/m o incluso menores.

Gracias a un sistema de limpieza por flujo de aire “limpio total”, se evita el contacto

del aire de muestreo con el sistema óptico, asegurando mediciones de alta

estabilidad.

También en función de los parámetros de opacidad detectados el SCADA ofrecerá al

operador la posibilidad y recomendación de activar la ventilación.

13.2.3. Temperatura y humedad relativa

Para completar la información acerca de las condiciones ambientales, se ha añadido

un sensor de temperatura con margen de – 30... + 70ºC y una precisión de +0,2 ºC y

un sensor de humedad relativa tipo capacitivo y una precisión del 3%.

Por su parte, la detección de alta temperatura implicará también la posibilidad y

recomendación de activar la ventilación.

13.3. DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA

13.3.1. Unidad de procesamiento

Con el fin de simplificar el cableado y el mantenimiento de los equipos, cada

conjunto de 5 sensores lleva una unidad de procesamiento que transforma las

diferentes señales analógicas y de anomalía (los sensores envían señales 4-20 mA y

en caso de que la señal enviada sea inferior a 4 mA se detectará como un error en el

sensor en cuestión) en una información en código MODBUS que se envía por un

canal de comunicación (BUS) a la ERU correspondiente.

13.3.2. Conjunto de sensorización

Con el fin de preparar una unidad funcional premontada, los sensores se encuentran

instalados sobre una bandeja soporte protegida con una cubierta de chapa perforada

que permite el libre contacto con el aire ambiente a la vez de protegerlo contra la

proyección de elementos al paso del tren. De esta manera se facilita y acorta el

montaje en el túnel, garantizando la máxima calidad en el acabado del conjunto.

13.3.3. Ubicación de equipos

Se propone colocar los conjuntos de sensorización sobre el hastial izquierdo en

sentido de PK.’s crecientes. Los conjuntos se situarán a una altura media de 1,50 m

sobre el andén. Aún cuando los gases a detectar tienen diferente peso especifico del

aire, en concentraciones de pocos % de volumen los diferentes gases se mantienen

perfectamente mezclados.

En lo que se refiere a la disposición de los conjuntos de sensorización parece una

distribución adecuada situarlos cada 250 m. De esta forma habrá 7 conjuntos de

sensorización en la totalidad del túnel. En el tramo comprendido entre la boca de

entrada al túnel y la estación se dispondrá el primero a 14 m de la boca de entrada

del túnel y el siguiente a 250 m. Los siguientes guardarán esta distancia. En el tramo

comprendido entre la estación y la boca de salida del túnel el primer conjunto de

sensorización estará ubicado a 36 m de la estación. El motivo de instalar los

detectores a las distancias indicadas anteriormente es debido a que la longitud de

ambos tramos no son múltiplo exacto de 250 y se ha optado por dejar en los

extremos la misma distancia.

En total, habrá 7 conjuntos de control ambiental.



13.3.4. Integración en el sistema informático

Los conjuntos de sensorización con su unidad procesadora son de fácil integración

en el sistema informático por medio del BUS de comunicación (RS 485 a 2 hilos). Se

trata de un BUS de campo con protocolo MODBUS que permite integrar sobre un

BUS de cobre de hasta 1500 m de longitud varios conjuntos de sensorización. El

BUS se conecta a una de las ERUs del sistema de comunicaciones y control

situadas en las salidas de emergencia del túnel. La transmisión de esta información

llegará al CCTT a través de la red de F.O., pudiendo, desde dicho Centro de Control,

telemandar las actuaciones necesarias sobre los equipos de ventilación si así lo

considera oportuno el operario, con ayuda por parte del sistema SCADA.

Gracias al diseño previsto, todos los parámetros medidos:

% de O2 en el aire. (margen de medida 0...25% de O2).

ppm de CO en el aire. (margen de medida 0...300 ppm de CO).

% de Opacidad (margen de medida k= 0...15.10-3/m de extinción).

Temperatura ambiente del aire.

Humedad relativa del aire ambiente.

Están disponibles en el sistema informático, suministrando en todo momento un

reflejo fiel de las condiciones ambientales existentes en los túneles. Esto permite

realizar cualquier intervención sobre el funcionamiento de la ventilación o de otros

sistemas.

13.4. NIVELES DE ALERTA Y ALARMA

Se establecen, según la ISTF y otra normativa consultada (UNE-EN-13779:2004,

UNE-EN-100166:2004), los siguientes niveles de alerta y alarma para los distintos

subsistemas:

13.4.1. Detección de CO

PARÁMETRO Umbral de alerta Umbral de alarma

Contenido de CO

50 ppm

(valor medio en un

intervalo de 30 min)

Se cumplirá la limitación:

1034

1

036,1

tCO i

n

ii

(COi es la concentración, en %, en el

intervalo de tiempo ti) ( n

iit

1

tiempo

total de exposición, en minutos)

(1) La ISTF no marca ningún límite de alarma, únicamente de alerta, siendo su valor de 0,4 ppm, por lo que

se han considerado, conservadoramente. los límites mostrados en la tabla.

13.4.2. Detección de escasez de O2

En el caso del oxigeno, las alertas y alarmas son por baja concentración o ausencia

del mismo cuando el contenido de O2 está por debajo del valor normal de 20,9 %.

Cuando llega a bajar a 19% vol O2 se da una alerta y con 17% vol O2 la alarma,

alarmas que se transmiten al Centro de Control del túnel.


Concentración de O2 < 19 % < 17 %

13.4.3. Detección de opacidad


Coeficiente de extinción (k)

Partículas negras 0,005 m-1 0,4 m-1

13.4.4. Detección de temperatura

PARÁMETRO UMBRAL DE ALERTA UMBRAL DE ALARMA

Temperatura 40º 60º

13.4.5. Detección de humedad relativa

Este parámetro se registrará únicamente como valor informativo para el Centro de

Control, puesto que conocer los valores de humedad en el interior del túnel y demás



dependencias es un factor a tener en cuenta para tomar medidas que, aunque no

son imprescindibles desde el punto de vista de la seguridad, son necesarias de

acuerdo con la norma UNE-EN-13779:2004, para garantizar una atmósfera salubre.



14. SISTEMA DE VENTILACIÓN

14.1. VENTILACIÓN EN EL TÚNEL

Los túneles de explotación ferroviaria deben incluir en sus instalaciones un sistema

de ventilación. En unos casos, las renovaciones de aire asociadas y los niveles de

temperatura perseguidos podrán conseguirse mediante una ventilación natural (por

diferencias de temperaturas, condiciones atmosféricas y el efecto “pistón” provocado

por los propios trenes) y, en otros casos, será preciso incorporar sistemas

electromecánicos de ventilación que posibiliten dichas renovaciones de aire y un

control de temperatura en márgenes aceptables. En general durante la explotación

normal no se necesita del apoyo de una ventilación forzada salvo para túneles de

gran longitud, pero si será indispensable para hacer frente al control de los humos

provocados por un incendio dentro del túnel. Así pues, la práctica habitual es

dimensionar el sistema de ventilación para garantizar el control de humos y

temperaturas para una correcta ventilación en caso de incendio dentro del túnel.

El objeto del presente capítulo es el estudio y dimensionamiento del sistema de

ventilación para dotar al túnel de Sant Feliu de la ventilación necesaria para

conseguir unas adecuadas condiciones de salubridad en explotación normal y de

máxima seguridad en la evacuación de personas en caso de emergencia por fuego.

En los siguientes puntos se describen las condiciones a cumplir de tal forma que se

garantice la seguridad a los usuarios y se minimicen los efectos de las situaciones

de alerta o emergencia.

Una parte importante a considerar del túnel en cuanto a su seguridad y, por tanto, su

ventilación son las rutas de evacuación previstas, puesto que es la ruta de escape

de personas y es estrictamente necesario que en toda esa zona de evacuación el

aire esté libre de humo.

14.1.1. Descripción del túnel

Para la definición y el dimensionamiento de un sistema de ventilación en el interior

del túnel es necesario tener presente, entre otros, los siguientes aspectos:

Morfología y topología del túnel: secciones, longitudes, número de vías, etc.

Localización de salidas de emergencia.

Rutas de evacuación previstas en función de los supuestos de incendio

considerados.

Por lo tanto, a continuación, se muestra un esquema del tramo del túnel, que tiene

cierta influencia en el diseño de la instalación de ventilación, teniendo en cuenta que

el dimensionamiento de este sistema debe orientarse hacia la peor situación posible,

el incendio de un tren en el interior del túnel.

Salida de emergencia Acera de EvacuaciónPozo de Ventilación

Aire frescoDirección evacuación humos

P.K

. 8

8+

29

0

P.K

. 8

9+

06

7

P.K

. 8

9+

26

7

P.K

. 8

9+

83

9

Incendio

ESTACIÓN

En este croquis se muestra la localización de los pozos de ventilación previstos,

cuya adecuada combinación permitirá una evacuación segura de las personas, sin

exponerlas a los humos y las altas temperaturas producidas en un incendio.

14.1.2. Localización de los pozos de ventilación

En el túnel objeto de estudio se tendrán 2 pozos de ventilación ubicados en los

siguientes puntos kilométricos:

Pozo 1: PK 89+067

Pozo 2: PK 89+267

Esta disposición de pozos de ventilación sectorizará la estación.



14.1.3. Funcionalidad del sistema

Para el diseño del sistema de ventilación se toman como hipótesis de partida las

siguientes situaciones:

En caso de incendio en el tren, el maquinista debe hacer cuanto sea posible

para evitar la detección de la composicón en el interior del túnel. La detección

en el interior del túnel únicamente es aceptable en casos de fuerza mayor,

como peligro de descarrilamiento o de imposibilidad de salir del túnel

ocasionada, por ejemplo, por la activación automática del freno de

emergencia, o avería de los equipos de tracción de frenado.

En caso de detención en el interior del túnel, el camino de evacuación de las

personas debe ser opuesto al sentido de la ventilación.

El sistema de ventilación deberá verificar las exigencias siguientes:

El sistema debe ser capaz de trabajar en condiciones extremas, en particular,

aportar aire para dilución de humos en caso de incendio.

El sistema debe permitir el confort de los usuarios en su funcionamiento

normal. Estas condiciones se refieren a temperatura, calidad de aire y

velocidad de la corriente de aire.

El funcionamiento debe tener una máxima fiabilidad, tanto en lo que se refiere

a los ventiladores, como en las instalaciones de regulación, control y sistemas

auxiliares.

Las diferentes partes de los ventiladores deben ser lo más accesibles posible

para poder reparar averías con la máxima rapidez y, a poder ser, sin tener

que interrumpir la circulación en túnel.

Condicionantes económicos:

o Reducción de la inversión inicial mediante la elección del sistema de

ventilación adecuado.

o Bajos gastos de mantenimiento y funcionamiento – zona de trabajo de

los equipos con máximo rendimiento y adecuado sistema de

regulación.

o

14.1.3.1. Funcionamiento del sistema en situación de confort

En confort será necesario asegurar una renovación mínima de aire suficiente para

conseguir unas condiciones de salubridad aceptables. La ventilación en confort se

lleva a cabo para la dilución de los gases nocivos aportados por los vehículos que

circulan por el interior del túnel y eliminar las partículas sólidas en suspensión,

generadas por los vehículos y por el polvo existente del propio túnel. Por otro lado se

tendrá en cuenta que los trenes que circularán por esta línea no serán de tracción

diesel, por lo que no se espera una incidencia acusada de estos problemas.

En cualquier caso, se considera que el efecto chimenea causado por la diferencia de

presión entre las bocas y la diferencia de temperatura entre el interior y el exterior

del túnel, además del efecto pistón ocasionado por el paso de los trenes ayuda a

mantener la atmósfera del interior del túnel en unas condiciones de salubridad

aceptables.

El sistema proyectado podrá entrar en funcionamiento cuando el fenómeno anterior

no garantice las renovaciones mínimas.

14.1.3.2. Funcionamiento del sistema en situación emergencia

Se consideran dos tipos de situaciones de emergencia, aquella producida por un

incendio, o bien, que se superen los valores máximos o mínimos (en el caso del O2)

de alarma permitidos, según distintas normativas, para los siguientes parámetros:

Detección de CO

1034

1

036,1

tCO i

n

ii



Siendo: COi la concentración del gas, en %, en el intervalo de tiempo ti y

n

i

it1 tiempo

total de exposición, en minutos.

Detección de opacidad elevada (“partículas negras” k = 0,4 m-1).

Detección de baja concentración de O2. Por debajo del 17% vol O2.

Ante la superación de alguno de estos niveles, por considerarse emergencia, el

sistema de ventilación entrará en funcionamiento con la máxima potencia durante el

tiempo que el responsable de la gestión de la emergencia considere necesario, en

función de la información obtenida por el SCADA y directamente en campo.

En situación de incendio se procederá de manera que se tenga en consideración

que, en los primeros minutos del incendio, y si no hay fuerzas que lo modifiquen, el

humo invade de forma natural la parte superior de la sección, y de igual forma a

ambos lados. Sin embargo esto se modifica en función de las siguientes

características:

El humo caliente permanece justo por debajo del techo, aunque el aire circule

por la parte inferior del túnel.

Una pendiente en el techo del túnel provoca el desplazamiento longitudinal de

la masa más caliente hacia la parte alta, por “efecto chimenea”.

A partir de una velocidad longitudinal mínima de aire, el humo se desplaza

solamente en una dirección, la misma que la del aire, y a una velocidad

superior.

Una velocidad de aire excesiva provoca turbulencias, y con ello la mezcla del

humo y los gases en toda la sección, con la consiguiente contaminación y

pérdida de visibilidad.

Todas las recomendaciones, coinciden en limitar la velocidad longitudinal del aire,

para evitar turbulencias, pero conseguir las velocidades deseadas lo más

rápidamente posible.

La velocidad del aire debe superar la “crítica” correspondiente a la magnitud del

incendio tipo considerado, y a las características de la geometría del túnel (sección y

pendiente).

En situación de emergencia por fuego, se busca que el aire viciado no invada la

zona de evacuación de personas. En el caso del presente Proyecto, se persigue el

confinamiento del humo entre el punto en el que tiene lugar el incendio y uno de los

pozos o bocas. La salida de emergencia deberá estar especialmente protegida del

acceso de humos por constituir una ruta de evacuación.

Se considerará como criterio prioritario de evacuación del humo por aquella zona

que afecte al menor número de personas posible. El segundo criterio a seguir será el

de menor recorrido de humo y temperatura a lo largo del túnel.

La situación ideal de evacuación es que se puedan cumplir los dos criterios

simultáneamente, pero no se puede saber con seguridad el camino que tomarán las

personas en el interior del túnel, por ello es conveniente disponer de estos datos en

el centro de control de túnel para no dirigir el humo hacia ellas. En el caso en que el

operador no pueda tomar una decisión por falta de información, el ordenador central

tomará el mando en modo automático siguiendo los dos criterios descritos

anteriormente. El operador podrá tomar el mando del sistema de ventilación en

cualquier momento si la recepción de datos le obliga a tomar otra funcionalidad del

circuito de aire.

Se considerará el criterio de ejecución de evacuación del humo en la dirección

contraria a la ruta de evacuación de personas. La determinación de este parámetro

será fundamental por lo que será necesario contemplarlo en el manual de

explotación de la línea en la que está ubicado el túnel. Este criterio será de

utilización preferente, optándose por otra funcionalidad del sistema de ventilación de

emergencia en función de los datos que el centro de control reciba y que puedan

cambiar la actuación de la ventilación.



14.1.4. Metodología de cálculo de la ventilación en caso de incendio en el

túnel

En caso de incendio, el caudal mínimo a extraer es el que se deriva del cálculo de la

velocidad crítica de aire, que es la mínima velocidad necesaria para evitar el retorno

de humos (“backlayering”).

14.1.4.1. Cálculo de la velocidad crítica

Existe una velocidad mínima a conseguir para que no haya retropropagación de

humos, es decir, que estos no puedan avanzar en sentido contrario al del flujo de

ventilación.

De las distintas expresiones que se pueden plantear para el cálculo de la velocidad

crítica, evitando la retropropagación de los humos (backlayering), se ha escogido la

fórmula desarrollada por Kennedy y Danzinger en los “Memorial Tunnel Fire Tests”,

por ser ésta la más ampliamente utilizada en aplicaciones de este tipo.

3

1

P STC

HRRHgV kKg

donde:

Kg = Factor corrector de la pendiente del túnel (Kg = 1 + 0,0374 x α0,8)

k = Constante basada en el número de Fraude (K1 = Frc –1/3)

T = Temperatura media de los gases en K

0TVAC

HRR

P

T0 = Temperatura ambiente en K

V = Velocidad crítica en m/s.

g = Aceleración de la gravedad en m/s2.

HRR = Potencia calorífica del fuego en W (15 MW).

= Densidad del aire en kg/m3.

H = Altura media de la sección transversal del túnel en m.

S = Superficie media de la sección transversal del túnel en m2.

CP = Calor específico del aire en J/kg K.

Aplicando la expresión anterior se obtiene una velocidad crítica para el aire que será

variable dependiendo de la sección en la que se produzca el incendio y cuyo valor

oscila alrededor de 2 m/s. Dado que tenemos dos secciones distintas a lo largo del

túnel la velocidad crítica será distinta para cada una de ellas, siendo:

Sección tramo mina: S= 55 m2 v=2,09 m/s

Sección tramo entre pantallas: S= 54,28 m2 v=2,04 m/s

14.1.4.2. Calculo del caudal

El caudal a extraer por el pozo pertinente se obtendrá sumando el caudal de aire

limpio, el caudal generado por los humos y la sección del tramo donde se produzca

el incendio, según la siguiente fórmula:

Q = V x S+ Qhumos(1) + S(libre de humos) x 1 m/s

donde:

V = Velocidad crítica en m/s.

S = Sección (m2)

Qhumos = Caudal de humos (m3/s) para un incendio de 15 MW son 60 m3/s

El cálculo del caudal variará dependiendo de la sección:

Sección tramo mina: S= 55 m2 Q=265,445 m3/s

Sección tramo entre pantallas: S= 54,28 m2 Q=261,635 m3/s

Considerando que se instalarán dos ventiladores en cada uno de los pozos, el

caudal por ventilador será 1/2 del caudal total calculado.

14.1.4.3. Determinación de la presión total



Las pérdidas de carga del flujo de gases que se mueven a lo largo del túnel son

debidas a varios factores:

Rugosidad en las paredes del túnel, pozos y galerías.

Singularidades a lo largo del circuito que recorre la masa de aire (codos,

rejillas, interferencia de elementos, etc.).

Efecto chimenea.

Pérdidas por tráfico.

El cálculo de estas pérdidas es necesario para el posterior dimensionamiento de los

equipos.

Las fórmulas necesarias para la realización de los cálculos se esquematizan a

continuación:

Las pérdidas por fricción generadas en un conducto vienen dadas

normalmente por la fórmula de Darcy-Weisbach.

HD

vLfP

2

2

Fórmula de Darcy-Weisbach.

donde:

P = pérdida de presión debida a la fricción.

f = cociente de fricción propio de la superficie del túnel.

L = longitud del tramo de túnel.

Dh = diámetro hidráulico de la sección transversal del túnel.

= densidad del aire.

v = velocidad del aire.

El factor de fricción f se calcula a partir del número de Reynolds y de la rugosidad

relativa del conducto (ε):

DvRe

De

El diagrama de Moody para el movimiento de fluidos por conductos nos dará

finalmente el valor del coeficiente de fricción en función del valor del número de

Reynolds y de la rugosidad relativa.

Las pérdidas de carga singulares se determinan por medio de la expresión:

2

2

1vCP

donde:

P = pérdida de presión.

= densidad del fluido.

v = velocidad del fluido.

C = constante que depende de la sección y del NRe.

La constante C es un valor adimensional para una determinada singularidad del

circuito.

Pérdidas por tráfico

Los trenes con su movimiento por el túnel ejercen una fuerza de arrastre sobre el

aire. La circulación en este túnel es de doble sentido. Luego se puede pensar que

los efectos de pistón inducidos por trenes circulando en sentidos contrarios se

compensan durante una circulación normal. Pero si se declarase un fuego en el

interior del túnel por el incendio de un tren (detenido), sólo se estará induciendo

empuje desde el otro sentido de circulación mientras no se detengan todos los

trenes por orden del centro de control y por el cierre del túnel al tráfico. Así pues,

para tener en cuenta esta ventilación inducida por los trenes que aún no se hayan

detenido una vez iniciado el fuego, se supondrá una corriente de 1,5 m/s en el

sentido opuesto al sentido de arrastre de los humos. Esto se traduce al final en el

dimensionado de la ventilación en una presión adicional a vencer por los

ventiladores.



14.1.5. Potencia necesaria

En este apartado se calcula la potencia necesaria de los ventiladores para que

puedan suministrar el caudal necesario, venciendo las pérdidas de carga calculadas

en los apartados anteriores.

Esta potencia se calcula según la siguiente expresión:

)/()( mexaxCmpxQxPv

donde:

Pv = potencia del motor del ventilador (W).

Q = caudal de aire a suministrar (m3/s).

p = elevación de la presión (Pa).

a = densidad del aire a la altitud del túnel (1,21 kg/m3).

Cm = margen mínimo de potencia del motor (se toma un 20%).

m = densidad del aire a nivel del mar (1.21 kg/m3).

e = eficiencia del ventilador (se toma un valor del 75%).

14.1.6. Supuestos de incendio y funcionamiento del sistema

A continuación, se define el comportamiento del sistema de ventilación ante los

diferentes supuesto de incendio.

14.1.6.1. Supuesto de incendio I.

La composición incendiada se encuentra entre el P.K. 88+290 (boca Inicio Túnel) y

el P.K. 89+067 (pozo ventilación 1 e inicio estación).

El fuego está más cercano a la boca de entrada que al pozo de ventilación 1,

considerando la posición del fuego con respecto al tren, y la evacuación de personas

se dirige hacia la salida de emergencia 1 o la estación.

El pozo de ventilación ubicado en el P.K. 89+067 se pondrá en funcionamiento en

modo impulsión, impulsando un caudal de aire que permita alcanzar la velocidad de

no retropropagación de humos en el túnel. De esta manera conseguimos que se

cree un circuito de aire entre el pozo de ventilación 1 y la boca de entrada del túnel.

En cualquier caso se evitará que el humo producido en el túnel invada la estación.



P.K

. 8

8+

29

0

P.K

. 8

9+

06

7

P.K

. 8

9+

26

7

P.K

. 8

9+

83

9

Incendio

La velocidad crítica para que no exista retropropagación de humos en este tramo es:

- Sección tramo mina: S= 55 m2 v=2,09 m/s

El caudal a impulsar o extraer por el pozo pertinente se obtendrá sumando el caudal

de aire limpio, el caudal generado por los humos y la sección del tramo donde se

produzca el incendio, según la siguiente fórmula:

- Caudal según CETU: Q = V x S+ Qhumos(1) + S(libre de humos) x 1 m/s

Q = 2,09m/s x 55 m2 + 60 m3/s + 90,48 m2x1m/s = 265,445 m3/s

14.1.6.2. Supuesto de incendio II

La composición incendiada se encuentra entre el P.K. 88+290 (boca Inicio Túnel) y

el P.K. 89+067 (pozo ventilación 1 e inicio estación).

El fuego está más cercano al pozo de ventilación 1, considerando la posición del

fuego con respecto al tren, que a la boca de entrada y la evacuación de personas se

dirige hacia la boca lado Barcelona.



El pozo de ventilación 1, situado en el P.K. 89+067 se pondrá en funcionamiento en

modo extracción, extrayendo un caudal que permita alcanzar la velocidad de no

retropropagación de humos en el túnel. De esta manera conseguimos que se cree

un circuito de aire entre la boca del lado de Barcelona y el pozo de ventilación 1.

En cualquier caso se evitará que el humo producido en el túnel invada la estación.



P.K

. 8

8+

29

0

P.K

. 8

9+

06

7

P.K

. 8

9+

26

7

P.K

. 8

9+

83

9

Incendio

14.1.6.3. Supuesto de incendio III

La composición incendiada se encuentra entre el P.K. 89+267 (pozo ventilación 2 y

fin estación) y el P.K. 89+839 (boca Fin Túnel).

El fuego está más cercano al pozo de ventilación 2, considerando la posición del

fuego con respecto al tren, y la evacuación de personas se dirige hacia la boca de

salida del túnel.

El pozo de ventilación 2, situado en el P.K. 89+267, se pondrá funcionamiento en

modo extracción. De esta manera conseguimos un circuito de ventilación en sentido

boca salida del túnel a pozo de ventilación 2. Extrayendo un caudal suficiente para

conseguir una velocidad de no retropropagación de humos, la zona afectada estará

únicamente entre el foco de fuego y el pozo de extracción, de este modo se permite

una correcta evacuación de personas.



P.K

. 8

8+

29

0

P.K

. 8

9+

06

7

P.K

. 8

9+

26

7

P.K

. 8

9+

83

9

Incendio

La velocidad crítica para que no exista retropropagación de humos en el tramo entre

pantallas es:

- Sección tramo entre pantallas: S= 54,28 m2 v=2,04m/s

El caudal a impulsar o extraer por el pozo pertinente se obtendrá sumando el caudal

de aire limpio, el caudal generado por los humos y la sección del tramo donde se

produzca el incendio, según la siguiente fórmula:


Q = 2,04m/s x 54,28 m2 + 60 m3/s + 90,48 m2x1m/s = 261,635 m3/s

14.1.6.4. Supuesto de incendio IV

La composición incendiada se encuentra entre el P.K. 89+267 (pozo ventilación 2 y

fin estación) y el P.K. 89+839 (boca Fin Túnel).

La composición incendiada se encuentra entre el PK 102+100 y el PK 103+110.

El fuego está más cercano a la boca de salida del túnel, considerando la posición del

fuego con respecto al tren, y la evacuación de personas se dirige hacia la estación.

El pozo de ventilación 2, situado en el P.K. 89+267, se pondrá en funcionamiento en

modo impulsión. De esta manera conseguimos que se cree un circuito de ventilación

en sentido pozo de ventilación 2 a boca de salida del túnel. Impulsando un caudal

suficiente para conseguir una velocidad de no retropropagación de humos, la zona

afectada estará únicamente entre el foco de fuego y la boca de salida del túnel.





P.K

. 8

8+

29

0

P.K

. 8

9+

06

7

P.K

. 8

9+

26

7

P.K

. 8

9+

83

9

Incendio

14.1.7. Selección de los ventiladores axiales

Según el modelo estudiado, los requerimientos de caudal y presión para los equipos

axiales a instalar en el pozo de ventilación serán los siguientes:

14.1.7.1. Pozo de ventilación 1

La velocidad crítica para que no exista retropropagación de humos en el tramo de

túneladora es:

- Sección tramo mina: S= 55 m2 v=2,09m/s

El caudal a impulsar por el pozo pertinente se obtendrá sumando el caudal de aire




Q = 2,09m/s x 55 m2 + 60 m3/s + 90,48 m2x1m/s = 265,445 m3/s

Teniendo en cuenta la velocidad y el caudal necesario para evitar la

retropropagación de humos se determina la potencia de los ventiladores en función

de las perdidas de carga a vencer: PÉRDIDAS

TÚNEL Fricción túnel Pérd entrada Perd entr opuesta Perdidas estre túnel Perdidas ensan túnelPerdidas presencia tren Perdidas por tráfico

4,194617134 1,51315776 2,77412256 0,256500947 0,00252193 15,29524158 2,357779875

POZO Rejilla pozo de ventilación Galeria pozo Codo rejilla pozo vent Bafle 1 Bafle 2 Codo pozo Chimenea pozo Rejilla chimenea

277,9908535 0,559127694 247,1029809 102,4257807 102,4257807 67,26432751 0,092914945 75,67236845

Pérdidas Totales (Pa) Perdidas totales con ventiladores

899,9280762 1209,928076

Margen motor Eficiencia ventilador

1,1 0,75

POTENCIA TOTAL Potencia por ventilador (kW)

464287,3139 232,144

Con las perdidas de carga calculadas se determina la potencia de los ventiladores:

Diámetro difusor (1) 2800 2000 2200 2400 2600 2800

Diámetro ventilador 2400 1600 1800 2000 2200 2400

Sección Difusor 6,158

Caudal (m3/s) 132,723

Velocidad difusor 21,6

15 MW

Modelo V1CI-2400

Potencia (2) 250,0 Kw

Revoluciones 1000 rpm

Caudal 477.801 m3/h

Pr. Estática 90 mm.c.a.

Pr. Estática Difusor 3 mm.c.a.

Pr. Dinámica 28 mm.c.a.

Pr. Total 121 mm.c.a.

Rendimient hélice (3) 73 %

Rendimiento motor (4) 95 %

Pot. Absorbida 223,8 Kw

(1): Diámetro de los difusores recomendados para el diámetro de ventilador

(2): La potencia a instalar debería ser del orden de un 10% superior a la absorbida. Las potencias normalizadas de

motores son 37 kw, 45 kw, 55 kw, 75 kw, 90 kw, 110 kw, 132 kw, 160 kw, 200 kw, 250 kw, 315 kw, 355 kw, 400 kw, ...

(3): Diámetros hasta 500 mm. tienen un rendimiento aproximado de un 70%

Diámetros entre 500 mm. y 1000 mm. tienen un rendimiento aproximado de un 70%

Diámetros superiores a 1000 mm. tienen un rendimiento aproximado entre 75-80%

Diámetros superiores a 1000 mm. y reversibles tienen un rendimiento aproximado entre 70-75%

(4): Motores hasta 0,75 kw tienen un rendimiento aproximado del 70%

Motores entre 1,1 y 5,5 kw tienen un rendimiento aproximado del 75-85%

Motores entre 7,5 y 22 kw tienen un rendimiento aproximado del 85-90%

Motores de potencia superior a 30 kw tienen un rendimiento aproximado del 90-95%

La potencia de los ventiladores será: 250 KW.

14.1.7.2. Pozo de ventilación 2

La velocidad crítica para que no exista retropropagación de humos en el tramo entre

pantallas es:

- Sección tramo entre pantallas: S= 54,28 m2 v=2,04m/s

El caudal a impulsar por el pozo pertinente se obtendrá sumando el caudal de aire




Q = 2,04m/s x 54,28 m2 + 60 m3/s + 90,48 m2x1m/s = 261,635 m3/s

Teniendo en cuenta la velocidad y el caudal necesario para evitar la

retropropagación de humos se determina la potencia de los ventiladores en función

de las perdidas de carga a vencer:

PÉRDIDAS

TÚNEL Fricción túnel Pérd entrada Perd entr opuesta Perdidas estre túnel Perdidas ensan túnelPerdidas presencia tren Perdidas por tráfico

3,210377353 1,51315776 2,77412256 0 0 16,7730762 1,735714399

POZO Rejilla pozo de ventilación Galería Pozo Codo rejilla pozo vent Bafle 1 Bafle 2 Codo pozo Chimenea pozo Rejilla chimenea

270,0679764 0,543192278 240,0604235 102,4257807 102,4257807 65,34726083 0,144426917 73,51566843

Pérdidas Totales (Pa) Perdidas totales con ventiladores

880,5369579 1190,536958

Margen motor Eficiencia ventilador

1,1 0,75

POTENCIA TOTAL Potencia por ventilador (kW)

456846,3343 228,423



Con las perdidas de carga calculadas se determina la potencia de los ventiladores:

Diámetro difusor (1) 2800 2000 2200 2400 2600 2800

Diámetro ventilador 2400 1600 1800 2000 2200 2400

Sección Difusor 6,158

Caudal (m3/s) 130,818

Velocidad difusor 21,2

15 MW

Modelo V1CI-2400

Potencia (2) 250,0 Kw

Revoluciones 1000 rpm

Caudal 470.943 m3/h

Pr. Estática 88 mm.c.a.

Pr. Estática Difusor 3 mm.c.a.

Pr. Dinámica 28 mm.c.a.

Pr. Total 118 mm.c.a.

Rendimient hélice (3) 73 %

Rendimiento motor (4) 95 %

Pot. Absorbida 215,5 Kw

(1): Diámetro de los difusores recomendados para el diámetro de ventilador

(2): La potencia a instalar debería ser del orden de un 10% superior a la absorbida. Las potencias normalizadas de

motores son 37 kw, 45 kw, 55 kw, 75 kw, 90 kw, 110 kw, 132 kw, 160 kw, 200 kw, 250 kw, 315 kw, 355 kw, 400 kw, ...

(3): Diámetros hasta 500 mm. tienen un rendimiento aproximado de un 70%

Diámetros entre 500 mm. y 1000 mm. tienen un rendimiento aproximado de un 70%

Diámetros superiores a 1000 mm. tienen un rendimiento aproximado entre 75-80%

Diámetros superiores a 1000 mm. y reversibles tienen un rendimiento aproximado entre 70-75%

(4): Motores hasta 0,75 kw tienen un rendimiento aproximado del 70%

Motores entre 1,1 y 5,5 kw tienen un rendimiento aproximado del 75-85%

Motores entre 7,5 y 22 kw tienen un rendimiento aproximado del 85-90%

Motores de potencia superior a 30 kw tienen un rendimiento aproximado del 90-95%

La potencia de los ventiladores será: 250 KW.

A continuación se resumen los datos anteriores:

Tramos túnel Caudal

total

(m3/s)

Nº

ventiladores

Caudal

unitario

(m3/s)

Presión

total

(pa)

Potencia

ventilador

(kw)

Pozo 1 265,445 2 132,72 899 250

Pozo 2 261,635 2 130,82 880 250

14.1.8. Secciones del cableado

14.1.8.1. Hipótesis de partida

Para realizar el cálculo de las secciones de los cables que alimentan los ventiladores

situados en los pozos de ventilación, se ha tenido en cuenta:

Para secciones menores o iguales de 120 mm2, como es lo habitual tanto en

instalaciones de enlace como en instalaciones interiores, la contribución a la

caída de tensión por efecto de la inductancia es despreciable frente al efecto

de la resistencia.

Puesto que los cables utilizados son de cobre, se empleará el valor de la

resistividad correspondiente mostrado en la tabla siguiente.

Material ρ20 (omh·mm2/m) ρ70 (omh·mm2/m) ρ90 (omh·mm2/m) α (ºC-1)

Cobre 0,018 0,021 0,023 0,00392

Aluminio 0,029 0,033 0,036 0,00403

Almelec

(Al-Mg-Si)0,032 0,038 0,041 0,0036

Valores de la resistividad y del coeficiente de temperatura de los conductores más utilizados.

Considerando una temperatura de servicio de 20ºC, se tiene como valor de

resistividad:

m

mm2

018,0

14.1.8.2. Criterio de caída de tensión

La circulación de corriente a través de los conductores ocasiona una pérdida de

potencia transportada por el cable y una caída de tensión o diferencia entre las

tensiones en el origen y extremo de la canalización. Esta caída de tensión debe ser

inferior al 5% de la tensión nominal, considerando líneas trifásicas de baja tensión

(según el REBT, para circuitos de fuerza interiores que no sean viviendas se admite

una caída de tensión máxima del 5%).

La fórmula utilizada para calcular la sección de los cables es:

Ue

PLS

Donde:


= Resistividad del conductor, en Ω·mm2/ m.

L = Longitud del conductor, en m.

P = Potencia transportada por la línea, en W.



e = Caída de tensión, en V.

U = Tensión de la línea, en V.

Como criterio para calcular la caída de tensión se toma el 5% de la tensión nominal.

En este caso, 20 V (0,05 x 400 V).

Aplicando la fórmula, la sección final del cable de cada uno de los circuitos es la

siguiente:

Circuito 1: se llevarán 2 cables, uno para cada ventilador, desde el CGBT situado

en el PK 89+267 hasta el armario de arrancadores de la sala de ventilación situado

en el PK 89+067.

P=250 KW; L=250m -> S=185 mm2 (según la fórmula del cálculo de la sección para

un único cable).

Los criterios establecidos en la ITC-19 del Nuevo REBT del año 2002 exigen que la

sección del conductor sea suficiente como para satisfacer que la intensidad máxima

admisible para una temperatura ambiente de 40ºC (considerablemente superior a la

esperada en el túnel) sea inferior a la establecida en la siguiente tabla, en función

del agrupamiento y tipo de cables, etc.

Para nuestra sección de 185 mm2, la máxima corriente admisible es de 464 A. La

corriente que circulará por nuestros cables será de 563,81 A, por tanto no satisface

el criterio de máxima corriente admisible.



Obviamente, en este caso es el segundo criterio el que marca la sección del

conductor. Observando la tabla se concluye que el cable necesario será de 2x240

mm2, mediante cables unipolares en contacto mutuo, distanciados de la pared al

menos el diámetro del cable. Llevándose 2 cables para alimentar a cada uno de los

ventiladores de sección 240 mm2.

Se considerará que los cables de los ventiladores serán de cobre 0,6/1 kV con

aislamiento XLPE o EPR. Con la siguiente nomenclatura: 2(4x240 mm2 + TTx120

mm2).

Realizando el cálculo de la sección del cable mediante el criterio de la Intensidad

máxima admisible, los cables a utilizar serán: 2(4x240+TTx120)mm²Cu.

Circuito 2: se llevarán 2 cables, uno para cada ventilador, desde el CGBT situado

en el PK 89+267 hasta el armario de arrancadores de la sala de ventilación de dicho

P.K.

P=250 KW; L=50m -> S=50 mm2 (según la fórmula del cálculo de la sección para un

único cable).

Los criterios establecidos en la ITC-19 del Nuevo REBT del año 2002 exigen que la

sección del conductor sea suficiente como para satisfacer que la intensidad máxima

admisible para una temperatura ambiente de 40ºC (considerablemente superior a la

esperada en el túnel) sea inferior a la establecida en la siguiente tabla, en función

del agrupamiento y tipo de cables, etc.

Para nuestra sección de 50 mm2, la máxima corriente admisible es de 188 A. La

corriente que circulará por nuestros cables será de 563,8 A, por tanto no satisface el

criterio de máxima corriente admisible.



Obviamente, en este caso es el segundo criterio el que marca la sección del

conductor. Observando la tabla se concluye que el cable necesario será de 2x120

mm2, mediante cables unipolares en contacto mutuo o en bandeja perforada,

distanciados de la pared al menos el diámetro del cable.

Se considerará que los cables de los ventiladores serán de cobre 0,6/1 kV con

aislamiento XLPE o EPR. Con la siguiente nomenclatura: 2(4x120 mm2 + TTx70

mm2).

Realizando el cálculo de la sección del cable mediante el criterio de la Intensidad

máxima admisible, los cables a utilizar serán: 2(4x120+TTx70) mm2 Cu.

14.2. PRESURIZACIÓN DE SALIDAS DE EMERGENCIA

La ventilación de sobrepresión está diseñada teniendo en cuenta que sólo actuará

en caso de emergencia. Una vez se detecte el incendio, se activará el ventilador

para presurizar.

El ventilador impulsará aire incluso antes de que las puertas estén abiertas, es decir,

antes de que se abra la puerta de conexión con el túnel. Una vez se abran las

puertas antipánico el ventilador continuará impulsando el caudal necesario para

evitar que los humos entren en el prevestíbulo.

La ventilación de sobrepresión deberá ser capaz de impulsar un caudal de aire que

genere una velocidad hacia el entronque del prevestíbulo con el túnel de 1 m/s en

aquellos momentos en que la puerta esté abierta, de esta manera aseguraremos

que el humo no entre en la ruta de evacuación mediante la sobrepresión de la salida

de emergencia.

Mientras el túnel no sufra ningún incidente, las puertas de conexión del túnel con la

salida de emergencia permanecerán cerradas.

El vestíbulo dispondrá de una rejilla de sobrepresión que se abrirá en caso de que la

presión en el interior del vestíbulo supere un cierto valor umbral. Esto será así para

evitar tener que hacer un esfuerzo demasiado grande para abrir la puerta del

vestíbulo.

Se instalará un ventilador mural en la pared más externa del prevestíbulo será

suficiente para presurizar dicho prevestíbulo.

14.2.1. Cálculos Presurización Prevestíbulo

14.2.1.1. Determinación del caudal de impulsión para presurización del

prevestíbulo

La ventilación de sobrepresión deberá ser capaz de impulsar un caudal de aire que

genere una velocidad hacia el entronque del prevestíbulo con el túnel de 1 m/s en

aquellos momentos en que la puerta antipánico esté abierta, de esta manera

aseguraremos que el humo no entre en la ruta de evacuación mediante la

sobrepresión de la cámara presurizada.

La sección de paso del aire desde la cámara presurizada hacia el túnel es 3.78m2 .

Para lograr una velocidad de un metro por segundo necesitaremos un caudal de

3.78 m3/s.

14.2.1.2. Determinación de la presión total

En el proceso de impulsión de aire en el prevestíbulo de la salida de emergencia,

desde que es aspirado de la salida de emergencia por el ventilador, hasta que entra

en el prevestíbulo a presurizar, el caudal de aire atraviesa una serie de elementos

que provocan una pérdida de carga adicional en la instalación. Estos elementos son:

- Rejilla exterior.

- Silenciadores de aspiración

- Ventilador

- Rejilla interior.



Realizando los cálculos de las pérdidas de carga en el circuito obtenemos los datos

de la tabla adjunta.

La presión total a la que el ventilador debe funcionar adecuadamente será de 35 Pa.

14.2.1.3. Selección del ventilador

Con estos datos de partida se selecciona un ventilador axial mural con las siguientes

características:

- Estructura en plancha de acero galvanizado, persiana de apertura

mecánica, hélices de chapa de acero galvanizado.

- Motor monofásico con grado de protección IP54, Clase F.

- Potencia 0.55 KW

- Caudal máximo 15700 m3/h.

- Presión máxima de trabajo 71 Pa.

La curva característica del ventilador es la siguiente:

14.3. VENTILACIÓN DE SALAS TÉCNICAS

El sistema de ventilación de los cuartos técnicos se ha realizado de acuerdo a

varios criterios:

- Ubicación

La sala técnica se encuentra completamente aislada excepto por uno de sus

tabiques colindante con el pozo de ventilación lado Barcelona, y que dará acceso al

mismo a través de una puerta de evacuación. La única posibilidad de ventilación con

el aire exterior es mediante apertura superior. Este aspecto hace que se realice

dicho estudio de una forma mas detenida.

- Características geométricas

Se encuentra dividida en 3 cuartos destinados a albergar diversos equipos eléctricos

y un prevestíbulo común. Las dimensiones de los cuartos técnicos varían conforme a

Long (m) Ap (pa) V (m/s) Pd (pa) k A (Pa) C(Pa) Total (Pa)

Rejilla de entrada 4,39 12 1,35 16 16

Ventilador 5,64 19 0,1 2 2

Rejilla de salida 4,39 12 1,5 17 17

Presión del ventilador 35



la instalación de los equipos, siendo sus dimensiones aproximadas las que se

presentan en el siguiente esquema:

- Equipos

Se instalarán dos transformadores de 1600 kVa y un grupo electrógeno de 1260

kVA, además habrá dos cuartos destinados a albergar equipos eléctricos de medida,

protección etc.

Según los factores citados anteriormente, hacen que la ventilación forzada a través

de conductos sea la opción más fiable.

El sistema de ventilación estará comprendido por dos circuitos independientes, uno

de impulsión y otro de extracción, recorriendo ambos todos los cuartos necesarios

de ventilación.

14.3.1. Determinación del caudal

Para la determinación del caudal necesario, se establecen previamente una serie de

hipótesis de diseño, como son las siguientes:

Calor específico del aire = 0,245 kCal/kg, expresado en unidad de volumen

Ce = 0,27 kCal/m3.

También es necesario definir el incremento de temperatura máximo permitido.

A partir de los 60 ºC los equipos eléctricos pueden ver reducidas sus

capacidades y su vida útil. Por tanto se fija este incremento de temperatura en

6ºC sobre una temperatura ambiente máxima estimada en 32 ºC. de esta

forma se impide que la temperatura en estos cuartos supere los 38ºC

Grupo electrógeno. Según los datos aportados por el fabricante, la disipación

de calor emitida al ambiente en régimen de funcionamiento nominal es de

73546 kCal/h. De acuerdo a los planos, el local tiene un área de:

A=32 m2

Siendo su volumen de:

V=A x H

V=32 x 4,8=153,6 m3

Donde

A= Área del cuarto técnico en m2

H = Altura del cuarto técnico

Para la expresión del caudal necesario se emplea la siguiente expresión:

TCe

WQ

Donde:

Q= Caudal de aire en m3/h

W= Potencia toral disipada en kCal/h

Ce= Calor especifico del aire en kCal/m3

∆T = Incremento máximo de temperatura permitido (6ºC)

De aquí se obtiene un caudal total necesario para realizar la ventilación

del cuarto técnico de 45398,76 m3/h.

Mediante el sistema proyectado, se realizarán aproximadamente 295

renovaciones/hora.

Transformadores

Según los datos aportados por el fabricante, el calor que se libera al

ambiente es el 1% de su potencia nominal. Así mismo y adoptando un



factor de potencia cercano a la unidad, se establece la similitud entre

kVA y kW.

Con estas hipótesis establecidas, y sabiendo que 1kW = 860 kCal/h, las

pérdidas totales serán:

Pérdidas (W) = (1/100) x 1600=16 kW=16000 W x 2 = 32000 W totales

W= 32kW x 860 kCal/h= 27520 kCal/h.

De acuerdo a los planos, el local tiene un área de:

A=40 m2


V=A x H

V=40 x 4,8=192 m3

Donde




TCe

WQ

Donde:


W= Potencia total disipada en kCal/h



De aquí se obtiene un caudal total necesario para realizar la ventilación del cuarto

técnico de 16987,65 m3/h.


renovaciones/hora.

Centro de seccionamiento

Se estima, conservadoramente, la potencia disipada por los equipos sitos en dicho

cuarto tales como elementos de protección eléctrica, etc. En 2500 W. Así, la

potencia disipada total es:

W= 2,5 x 860 = 2150 kCal/h

Según los planos el local tiene un área de:

A=40 m2


V=A x H

V=40 x 4,8=192 m3

Donde




TCe

WQ

Donde:






técnico de 1327 m3/h.


renovaciones/hora.

- Equipos B.T

Se estima, conservadoramente, la potencia disipada por los equipos tales como

luminarias, cuadros eléctricos, equipos de control etc. En 2500 W. Así, la potencia

disipada total es:

W= 2,5 x 860 = 2150 kCal/h

Según los planos el local tiene un área de:

A=32 m2


V=A x H

V=32 x 4,8=153,6 m3

Donde






TCe

WQ

Donde:






técnico de 1327 m3/h.


renovaciones/hora.

Habiendo calculado el caudal necesario para cada uno de los conjuntos de equipos

instalados, se concluye que el total necesario a renovar es de 65040 m3/h.

14.3.2. Calculo de conductos

Para la determinación de los conductos adecuados se han tenido en cuenta varios

aspectos:

- Longitud.

- Número de codos adoptados en el recorrido

- Geometría de los mismos.

Según los factores mencionados, el sistema de ventilación será proyectado según el

siguiente esquema:

Esquema en 3D:

:

Disposición en planta:

Se pretende barrer el máximo volumen de aire posible dentro de cada cuarto. Para

ello se instalará el conducto de impulsión en cotas inferiores respecto al sistema de

extracción, aprovechando así el efecto chimenea producido por la temperatura del

aire irradiado.



Se estudiarán ambos circuitos de forma independiente.

14.3.2.1. Circuito de impulsión

La longitud total del conducto es de 30 metros con una sección variable de

geometría cuadrada. Dicha sección será inicialmente de 1200 x 1200 mm para el

tramo comprendido desde la conexión con el exterior hasta el final del cuarto

destinado al grupo de transformación, reduciéndose a 1000 x 1000 mm para el

tramo correspondiente al cuarto del grupo electrógeno. Por último se reducirá a 800

x 800 para el tramo destinado a ventilar el cuarto de baja tensión. Con estas

circunstancias y el caudal de aire necesario para ventilar cada uno de los cuartos, se

calcula la pérdida de carga originada en el mismo y la velocidad de circulación de

aire necesaria.

Los resultados son los siguientes:

Pérdida de carga de 3,0 mm d.c.a

14.3.2.1.1. Determinación de la presión total

En el proceso de impulsión de aire, desde que es impulsado del exterior por el

ventilador, hasta que pasa al interior, el caudal de aire atraviesa una serie de

elementos que provocan una pérdida de carga adicional en la instalación. Estos

elementos son:

Rejilla interior.

Silenciadores de aspiración

Ventilador

Rejilla interior.

Además, tendrá que atravesar las rejillas de impulsión de los propios

conductos. Serán dos rejillas para cada cuarto técnico de 800 x 500 mm



La presión total a la que el ventilador debe funcionar adecuadamente será de 370 Pa

mas la pérdida de carga provocada a lo largo del conducto. Ésta última, según se

aprecia del estudio pertinente, es de 3.0 mm c.d.a. Sabiendo que 1 mm c.d.a = 9,81

Pa, la presión es de 29,43 Pa.

El ventilador elegido deberá funcionar a una presión total de 399,43 Pa.



Silenciador (entr/sal) 13,4 109 0,7 76 76

Ventilador 13,4 109 0,1 11 11


Rejillas CT (X2) 6,35 24,395 0,5 12 24

Rejillas GE (x2) 15,76 150,27 0,5 75,13 150

Rejillas BT (x2) 0,46 0,128 0,5 0,064 0

Presión estática del ventilador 370




14.3.2.1.2. Selección del ventilador

Con estos datos de partida se selecciona un ventilador tubular axial con las

siguientes características:

400º/2H con palas de aluminio con casquillo de arrastre de acero.

Motor con grado de protección IP55, Clase F

Velocidad de giro 1465 rpm

Potencia 11 KW

Caudal máximo 82472 m3/h.

Presión máxima de trabajo 447 Pa.


14.3.2.2. Circuito de extracción

La longitud aproximada es de 23 metros con una sección variable de sección

cuadrada de 1200 x 1200 mm en su tramo inicial, desde que es extraido por la

sección de conducto perteneciente al cuarto de transformación hasta que es

expulsado al exterior. De 1000 x 1000 mm en el tramo correspondiente al cuarto

destinado al grupo electrógeno y de 800 x 800 mm para el resto del conducto. Con

estas circunstancias y el caudal de aire necesario para ventilar cada uno de los

cuartos técnicos, se calcula la pérdida de carga originada en el mismo y la velocidad

de circulación de aire necesaria.

Los resultados son los siguientes:



Pérdida de carga de 3.0 mm d.c.a

14.3.2.2.1. Determinación de la presión total:

En el proceso de extracción de aire, desde que es aspirado del interior por el

ventilador, hasta que pasa al exterior, el caudal de aire atraviesa una serie de

elementos que provocan una pérdida de carga adicional en la instalación. Estos

elementos son:

Rejilla interior.

Silenciadores de aspiración

Ventilador

Rejilla interior.

Además, tendrá que atravesar las rejillas de impulsión de los propios

conductos. Serán dos rejillas para cada cuarto técnico de 800 x 500 mm



La presión total a la que el ventilador debe funcionar adecuadamente será de 283Pa

mas la pérdida de carga provocada a lo largo del conducto. Ésta última, según se

aprecia del estudio pertinente, es de 3.0 mm c.d.a. Sabiendo que 1 mm c.d.a = 9,81

Pa, la presión es de 29,43 Pa.

La presión total a la que el ventilador debe funcionar adecuadamente será de 370 Pa

más la pérdida de carga provocada a lo largo del conducto. Ésta última, según se

aprecia del estudio pertinente, es de 3.0 mm c.d.a. Sabiendo que 1 mmm c.d.a =

9,81 Pa, la presión es de 29,43 Pa.

El ventilador elegido deberá funcionar a una presión total de 399,43 Pa.

14.3.2.2.2. Selección del ventilador.

Con estos datos de partida se selecciona un ventilador tubular axial con las

siguientes características:

400º/2H con palas de aluminio con casquillo de arrastre de acero.

Motor con grado de protección IP55, Clase F

Velocidad de giro 1465 rpm

Potencia 11 KW

Caudal máximo 82472 m3/h.

Presión máxima de trabajo 447 Pa.



Silenciador (entr/sal) 13,4 109 0,7 76 76

Ventilador 13,4 109 0,1 11 11


Rejillas CT (X2) 6,35 24,395 0,5 12 24

Rejillas GE (X2) 15,76 150,27 0,5 75,13 150

Rejillas BT (X2) 0,46 0,128 0,5 0,064 0

Presión estática del ventilador 370




15. SISTEMA DE RADIOCOMUNICACIONES TETRA

El sistema de comunicaciones del túnel proporcionará servicio de comunicaciones

radio en su interior, con las mismas prestaciones que se disponen en el exterior del

túnel, dado que lo que realmente se realiza es una extensión de la cobertura

radioeléctrica existente en el exterior del túnel al interior del mismo.

En base a estos servicios, las redes de comunicaciones o canales a incorporar en el

sistema de comunicaciones del túnel son:

Sistema de comunicaciones Tetra de la Generalitat de Cataluña, Red

RESCAT, corresponde a Servicios de Emergencia integrados en el Sistema

Tetra.

15.1. TOPOLOGÍA DEL TÚNEL DE SAN FELIU

El túnel de San Feliu tiene una longitud de 1550 metros. La topología es la siguiente:

Ubicación P.K. Distancia

entre ubicaciones

Boca Sur 88.290

385

Salida Emergencia 88.675

392

Comienzo de Estación 89.067

200

Fin de la Estación (cuartos técnicos) 89.267

573

Boca Norte 89.840

Para la realización de la cobertura en el interior del túnel se precisa de unos equipos

que deberán situarse en las dos bocas del túnel.

El rack maestro principal o de enlace con las estaciones de cobertura radio

exteriores se situará en la boca sur.

El rack maestro secundario o de enlace con las estaciones de cobertura radio

Tetra exteriores se situará en la boca norte.

El rack esclavo o de cobertura se situará en el interior del túnel

aproximadamente en su punto central siempre que sea posible. Al tener el

túnel una longitud de 1.550 metros, la equidistancia entre amplificadores es

de 775 metros. Sin embargo, en rack esclavo se ubicará en los cuartos

técnicos de la estación.

Los equipos del rack maestro principal enlazan con las estaciones radio (estaciones

base de cobertura Tetra, denominado como Tetra 1) encargada de proporcionar

cobertura del sistema de comunicaciones Rescat en la boca sur. A su vez en este

rack maestro principal se amplifican las señales Tetra 2 de la boca norte, accediendo

las señales de Tetra 2 a través del dispositivo de fibra óptica dispuesto para este fin.

Los equipos del rack maestro secundario enlazan con las estaciones radio Tetra 2,

encargada de proporcionar cobertura del sistema de comunicaciones Rescat en la

boca norte y a su vez amplificar las señales Tetra 1, accediendo las señales de Tetra

1 a través del dispositivo de fibra óptica dispuesto para este fin.

Los equipos del rack esclavo situado en el interior del túnel son los encargados de

amplificar las señales procedentes del rack maestro principal y del rack maestro

secundario. El rack esclavo se enlaza con los dos racks maestros con el dispositivo

de fibra óptica dispuesto para este fin.

Solo se pueden retransmitir al interior de los túneles aquellos canales radio que

dispongan de cobertura radioeléctrica en el exterior de los túneles con un nivel de

señal adecuado a los requerimientos del sistema. Aquellas señales muy deficientes

en el exterior proporcionarían señales muy deficientes en el interior del túnel.



15.2. DEFINICIÓN DE EQUIPOS PARA EL SISTEMA DE COMUNICACIONES

DEL TÚNEL.

Para los diversos canales y servicios que integran el sistema pueden utilizarse

diversos equipos. Seguidamente se indican cuáles son los posibles equipos y las

ventajas y desventajas que aportan cada uno de ellos.

15.2.1. Equipos correspondientes a los canales de Socorro y Seguridad

Sistema RESCAT.

Los canales de Socorro y Seguridad pertenecen a sistemas digitales con asignación

dinámica de canales (Trunking digital Tetra). Se precisa incorporar al sistema de

comunicaciones todas las portadoras de la estación base de la que se captan las

señales Tetra, que se supone está ubicada en las proximidades del túnel.

Para la captación de estas cuatro portadoras Tetra se puede realizar solamente

haciendo uso de amplificadores de radio frecuencia, de los cuales existen dos

modelos definidos como Amplificador selectivo de canal o canalizado y Amplificador

de banda selectiva.

Los amplificadores selectivos de canal o canalizados seleccionan solo las portadoras

que se desean amplificar, dado que disponen de un amplificador selectivo de canal

por cada portadora sintonizado a su frecuencia. De esta forma, se rechazan

frecuencias de otros servicios que trabajan en frecuencias muy próximas a la vez

que se garantiza el nivel de salida del amplificador por portadora. La potencia de

salida del amplificador se divide por el número de portadoras que amplifica por lo

que las portadoras no deseadas hacen uso de la potencia del amplificador en

detrimento de las señales deseadas. Este amplificador forma parte del Rack Maestro

principal y secundario.

Los amplificadores de banda selectiva amplifican todas las frecuencias que se

encuentran dentro de su banda de trabajo, sean señales deseadas o no deseadas.

Esto significa que no se garantiza el nivel de salida del amplificador por portadora.

La potencia de salida del amplificador se divide por el número de portadoras que

amplifica y las portadoras no deseadas hacen uso de la potencia del amplificador en

detrimento de las señales deseadas.

Estos amplificadores de banda selectiva se utilizan para los rack esclavos de

comunicaciones, ya que si el rack maestro realizara el filtraje de las señales

deseadas, este amplificador esclavo solo amplificaría las señales deseadas y por

tanto se garantiza su nivel de salida del amplificador.

15.3. TOPOLOGÍA DEL SISTEMA DE COMUNICACIONES.

La distribución de equipos y la funcionalidad de los mismos es la que seguidamente

se describe.

Rack Maestro Principal de Enlace

Se ubicará en la boca sur del túnel. Sus funciones son:

Enlazar con las estaciones exteriores de los sistemas Tetra 1 a incorporar en

el sistema de comunicaciones del túnel.

Amplificar las señales Tetra 2 captadas en la boca opuesta del túnel (norte).

Enlazar con el Rack Maestro Secundario, mediante el dispositivo de fibra

óptica.

Dadas las dimensiones del rack de 19” y 42U, se instalará en la salida de

emergencia de la boca sur, situada a escasos metros de la boca.

Rack Maestro Principal Secundario

Se ubicará en la boca norte del túnel. Sus funciones son:

Enlazar con las estaciones exteriores del sistema Tetra 2 a incorporar en el

sistema de comunicaciones del túnel.

Amplificar las señales Tetra 1 captadas en la boca opuesta del túnel (sur).

Enlazar con el Rack Maestro Principal mediante el dispositivo de fibra óptica.



Dadas las dimensiones del rack de 19” y 42U, se instalará en la salida de

emergencia de la boca norte, situada a escasos metros de la boca.

Rack Esclavo

Se ubicará en el interior del túnel a la altura de la estación. Sus funciones son:

Proporcionar cobertura radio al interior del túnel de las señales del rack

maestro principal, señales Tetra 1, proporcionando una redundancia de

comunicaciones en el interior del túnel. Para lo cual se enlaza, vía el

dispositivo de fibra óptica, con el rack Maestro Principal.

Proporcionar cobertura radio al interior del túnel de las señales del rack

maestro secundario, señales Tetra 2, proporcionando una redundancia de

comunicaciones en el interior del túnel. Para lo cual se enlaza, vía el

dispositivo de fibra óptica, con el Rack Maestro Secundario.

Dadas las dimensiones del rack de 19” y 42U, se instalará en los cuartos técnicos de

la estación, situados en el extremo norte de la misma.

Con esta topología se dispone de un sistema de comunicaciones radio redundante y

resistente a fallos y cortes del cable radiante.

15.4. DESCRIPCIÓN GENERAL DEL SISTEMA DE COMUNICACIONES.

El sistema de comunicaciones del túnel está integrado por dos subsistemas:

Sistema de captación y de retransmisión de señales en el interior del túnel.

Sistema de retransmisión de señales en el interior del túnel.

Seguidamente se realiza la descripción detallada de cada uno de los sistemas.


maestro principal.

El sistema de captación de señales del túnel es el encargado de capturar las señales

de los repetidores externos y estaciones base de cobertura de los servicios a

incorporar al sistema de comunicaciones del túnel y de su envío al sistema de

retransmisión, encargado de realizar la cobertura interior del túnel.

Está compuesto por las siguientes unidades:

Sistema de antenas de enlace, instaladas en un mástil. Rack Maestro

principal.

Rack de los equipos amplificadores de enlace.

Sistema de antenas de enlace

El sistema de antenas de enlace es el encargado de transmitir y recibir las señales

procedentes y destinadas a las estaciones base Tetra que se desean incorporar al

sistema de comunicaciones del túnel.

Está compuesto por una antena directiva Yagi. Esta antena se conecta a su

respectivo equipo amplificador bidireccional a través de un cable coaxial de media

pulgada. Se estima que la distancia entre la antena instala en torre al rack de enlace

es de 50 m aproximadamente.

Sistema de equipos amplificadores de enlace. Rack Maestro principal

El rack maestro principal de equipos amplificadores de enlace del túnel, aloja en su

interior el equipo amplificador bidireccional selectivo de canal de las portadoras del

sistema Tetra 1 para enlace con él y el amplificador bidireccional de banda selectiva

de las portadoras Tetra 2 procedentes del rack maestro secundario. Se completa el

número de unidades que integran el rack con al sistema acoplador de señales de

RF.

El sistema acoplador es el encargado de proporcionar una única salida de la vía

transmisión y una única salida de la vía de recepción de las señales procedentes y

destinadas al túnel, mediante la combinación de las señales que se encuentran en

cuatro bandas de frecuencias diferentes.

Para enlazar el rack maestro con el rack maestro secundario y con el rack esclavo

se hace uso de los dispositivos de fibra óptica compuesto por un transmisor y un



receptor óptico por rack que se conecta a él; en base a lo indicado, se precisan para

el amplificador remotos de cobertura de túnel dos conjuntos transmisor/receptor de

fibra óptica.


Maestro Secundario.

El sistema de captación de señales del túnel es el encargado de capturar las señales

de los repetidores externos y estaciones base de cobertura de los servicios a

incorporar al sistema de comunicaciones del túnel y de su envío al sistema de

retransmisión, encargado de realizar la cobertura interior del túnel.

Está compuesto por las siguientes unidades:

Sistema de antenas de enlace, instaladas en mástil. Rack Maestro

secundario.

Rack de los equipos amplificadores de enlace. Rack Maestro secundario

Sistema de antenas de enlace

El sistema de antenas de enlace es el encargado de transmitir y recibir las señales

procedentes y destinadas a las estaciones repetidoras de los canales de

comunicaciones radio que se desean incorporar al sistema de comunicaciones del

túnel.

Está compuesto por una antena por servicio que captaría la señal de RF. Está

compuesto por una antena directiva Yagi. Esta antena se conecta a su respectivo

equipo amplificador bidireccional a través de un cable coaxial de 1/2”. Se estima que

la distancia entre la antena instala en torre al rack de enlace situado en la boca norte

es de 50 m aproximadamente.

Sistema de equipos amplificadores de enlace. Rack Maestro Secundario

El rack maestro secundario de equipos amplificadores de enlace del túnel, aloja en

su interior el equipo amplificador bidireccional selectivo de canal de las portadoras

del sistema Tetra 2 para enlace con él. A su vez aloja el amplificador bidireccional de

banda selectiva de las portadoras Tetra 1 procedentes del rack maestro principal. Se

completa el número de unidades que integran el rack con al sistema acoplador de

señales de RF.

El sistema acoplador es el encargado de proporcionar una única salida de la vía

transmisión y una única salida de la vía de recepción de las señales procedentes y

destinadas al túnel, mediante la combinación de las señales que se encuentran en

cuatro bandas de frecuencias diferentes.

Para enlazar el rack maestro principal con el rack maestro secundario y con el rack

esclavo de cobertura de túnel, se hace uso de un transmisor y un receptor óptico por

rack que se conecta a este.

15.4.3. Sistema de cobertura en el interior del túnel. Rack Esclavo.

El rack esclavo de cobertura del túnel es el encargado de la cobertura desde el

interior del túnel de las señales captadas por el rack maestro principal y secundario,

proporcionando un nivel de redundancia en el sistema de comunicaciones del túnel,

a la vez que lo hace resistente a cortes del cable radiante y a fallos de los equipos

activos de cobertura del túnel.

Está compuesto por la siguiente unidad:

Sistema de equipo amplificador de cobertura de túnel. Rack Esclavo situado en el

interior del túnel.

El rack esclavo de equipos amplificadores de cobertura de túnel, aloja en su interior

el equipo amplificador bidireccional de banda selectiva de las portadoras del sistema

Tetra 1 y Tetra 2 procedentes de los racks maestros principal y secundario.



El amplificador de cobertura del interior del túnel dispone de una ganancia de 50 dB.

Para enlazar este rack esclavo con los racks maestros, principal y secundario, se

hace uso de los dispositivos de fibra óptica compuesto por dos transmisores y dos

receptores ópticos.

15.4.4. Sistema de retransmisión de señales al interior del túnel.

Está formado por el cable radiante, dado que el rack de enlace es a su vez rack de

cobertura interior del túnel.

Con la estructura de máxima fiabilidad y seguridad de las comunicaciones en su

interior exigida, este sistema está compuesto el cable radiante.

Sistema de cable radiante

Con una estructura que transcurre a lo largo del tubo que conforma el túnel y a la

que se inyectan las señales en las dos bocas y en el punto central del túnel; es el

encargado de hacer las funciones de sistema radiante o antena y por lo tanto su

función es la de transmitir las señales de RF a los terminales radio que se

encuentran en el interior del túnel y la de recibir las señales de RF generadas por los

terminales en el interior del túnel.

El cable radiante considerado, dada las longitudes del túnel de y la máxima

frecuencia de uno de los servicios del sistema (Sistemas Tetra en frecuencias de

400 MHz), corresponde a un cable con sección de 7/8”.

15.5. SISTEMA DE RADIACIÓN Y DE CAPTACIÓN DE SEÑALES EN SALIDAS

DE EMERGENCIA.

Para la cobertura radio de las Salidas de Emergencia se hace uso de un cable

radiante de diámetro 7/8”.

Con una estructura que transcurre por la salida de emergencia, es el encargado de

hacer las funciones de sistema radiante o antena y por lo tanto su función es la de

transmitir las señales de RF a los terminales radio que se encuentran en su interior y

la de recibir las señales de RF generadas por los terminales en ellas.

En aras de proporcionar la mas alta fiabilidad del sistema de comunicaciones de las

salidas de emergencia, la captación de señal se realiza mediante acopladores

bidireccionales del cable radiante del túnel, disponiéndose de esta manera de la

fiabilidad de las comunicaciones de los túneles en las salidas de emergencia.

La salida situada en la boca sur, la salida situada en la boca norte y la salida situada

en el pk 88+675 pueden ser iluminadas directamente desde el amplificador de los

racks maestros.

Se haría mediante acopladores de hasta 15 dB que tienen menos pérdidas de paso

y más de acoplamiento. No importa perder más señal en el acoplamiento, pues al

estar tan próximos al amplificador tienen un nivel de señal alto. Los acopladores

presentan 1’2 dB de paso en lugar de los 3, 5 o 4 que presentan los splitters, con lo

que su repercusión al resto del túnel es inferior con acopladores que con splitters.

De esta forma tendríamos alimentadas de señal las salidas de emergencia y la

atenuación lineal de las unidades a incorporar en el cable radiante serían de unos 5

dB contando las pérdidas de los conectores.

15.6. DESCRIPCIÓN DE LAS FACILIDADES DE COMUNICACIÓN DEL

SISTEMA.

El sistema permite una serie de facilidades de comunicación de los terminales radio

que se encuentran en el interior del túnel para cada uno de los canales o servicios

que lo integran. A continuación se describen las facilidades de comunicación de

cada uno de ellos.

Terminal radio móvil o portátil dentro del túnel con terminal radio móvil o

portátil también dentro del túnel.

Terminal radio móvil o portátil dentro del túnel con su estación base o centro

de control en la población en donde presta sus servicios y viceversa

Terminal radio móvil o portátil dentro del túnel con terminal radio móvil o

portátil fuera del túnel que se encuentre bajo la cobertura de los repetidores o

estación de cobertura del servicio correspondiente y viceversa.



15.7. SEGURIDAD DE LAS COMUNICACIONES EN EL TÚNEL.

Uno de los requisitos fundamentales de los sistemas de comunicaciones en el

interior de los túneles es su fiabilidad en condiciones extremas. La solución que

seguidamente se indica garantiza las comunicaciones en el interior del túnel aún en

el caso de rotura de uno de los dos tramos de cable radiante que realizan la

cobertura interior del túnel.

Cada uno de los tramos de cable radiante que se tiende tiene conectado una unidad

amplificadora en cada uno de sus extremos.

Con esta topología de cable radiante en los túneles, cada tramo de cable radiante de

está alimentado de señal por sus dos extremos por unidades amplificadoras

diferentes. A su vez, cada unidad amplificadora tiene capacidad para alimentar de

forma independiente de señal a los 1.550 metros de cable radiante, que iguala la

tirada de mayor longitud.

De esta manera se garantizan las comunicaciones en el interior del túnel de

Montmeló ante dos supuestos de incidencia:

1. Que por causa de un accidente el cable radiante quede cortado. En este

caso los dos tramos en que queda dividido están alimentados de señal por

cada amplificador, no dejando zonas de sombra sin cobertura en el túnel.

2. Si por cualquier causa, avería o fallo de corriente eléctrica, uno de los

amplificadores maestros de enlace y de cobertura de señales del túnel

queda inactivo, el otro amplificador maestro y de cobertura del túnel,

conectado al cable radiante por el extremo opuesto, continúa dando servicio

de comunicaciones durante todo el tramo de cable radiante.

Solo se interrumpirán las comunicaciones en un tramo de cable radiante

comprendido entre dos amplificadores del túnel si se dan los siguientes supuestos:

1. Un tramo de cable radiante se rompe por dos lugares. Queda sin servicio el

tramo de cable radiante no unido a uno de los dos amplificadores extremos.

2. Los dos amplificadores consecutivos quedan fuera de servicio, por avería o

fallo de corriente eléctrica.

15.8. VALIDACIÓN DEL CABLE RADIANTE DE DIÁMETRO 7/8”.

Dos son los parámetros que se precisan para el cálculo del diámetro del cable

radiante y por tanto para la validación del cable radiante de 7/8” de diámetro para

este proyecto. Estos valores corresponden a la longitud del túnel y al valor máximo

de frecuencia a radiar en su interior.

El primer parámetro, la longitud de los sectores de cable radiante en que se ha

dividido el túnel. Estos tienen un valor de 977 metros, valor que corresponde a la

longitud de cable mayor que se encuentra entre el amplificador maestro de la boca

sur y el amplificador esclavo de la estación.

El segundo parámetro, la frecuencia de mayor valor, corresponde a los sistemas

digitales Tetra, cuya frecuencia de emisión se encuentra en las proximidades del

valor de 390 MHz. Para este valor de frecuencias se fijan unos límites mínimos de

señal recibida, dependiendo del modo de funcionamiento del sistema.

El nivel de señal que se exige en el Pliego del Proyecto precisa recibir un equipo

terminal radio, se garantizan los siguientes niveles de señal:

Modo de funcionamiento nominal, sin roturas en el cable radiante y con todas las

unidades del sistema operativas.

Nivel mínimo de recepción de señal en el interior del túnel: valor superior a –

79,00 dBm.

Modo de funcionamiento degradado, con el cable radiante roto por un único lugar.

Nivel mínimo de recepción de señal en el interior del túnel: valor superior a –

79,00 dBm.



15.8.1. Cálculo de señal recibida. Funcionamiento nominal y

funcionamiento no degradado

En el modo de funcionamiento nominal, sin ningún corte en el cable radiante, la

unidad amplificadora alimenta de señal a cada sector de cable radiante del túnel. La

longitud de cada sector es de 977 metros. Para este caso de funcionamiento no

degradado, se calcula la viabilidad de la comunicación de un equipo radio situado en

el punto central del sector, cuya longitud es de 489 metros, distancia a la que hay

que sumar los aproximados 50 metros de cable coaxial de 7/8” que se utilizan para

enlazar el cable radiante con el amplificador.

Para este caso hipotético se calcula la viabilidad de la comunicación de un equipo

radio situado en el punto central del túnel, o sea a 489 metros.

Parámetros de cálculo del enlace.

Frecuencia de trabajo: 390 MHz.

Longitud de medio tramo: 489 metros

P.L.=Pérdidas longitudinales cable radiante a 400MHz = 2’7dB/100m

Nivel de salida del amplificador de RF: + 24.4 dBm

P.A. = Pérdidas de acoplamiento a 400 MHz = 60 dB

Pérdidas del cable coaxial y los divisores de señal para alimentación de cable

radiante desde el rack amplificador: 5 dB.

P.D. = Pérdidas por distancia mayor de 2 metros: 6 dB

Pérdidas en las 2 salidas de emergencia: 5 dB

Para estos valores, el nivel recibido de un terminal radio a 489 metros de un

amplificador es de – 64,80 dBm con un fading marginal de 0 dB, valor que permite

una comunicación radio clara y con calidad, dado que el nivel de entrada mínimo en

el receptor de – 79,00 dBm.

Estos cálculos validan el cable radiante con diámetro de 7/8” seleccionado en modo

nominal.

15.8.2. Calculo de señal recibida. Funcionamiento nominal y

funcionamiento degradado

En el modo de funcionamiento nominal, sin ningún corte en el cable radiante, la

unidad amplificadora alimenta de señal a cada sector de cable radiante del túnel. La

longitud de cada sector es de 977 metros. Para este caso de funcionamiento

degradado, se calcula la viabilidad de la comunicación de un equipo radio situado en

el punto opuesto del amplificador, distante 977 metros, distancia a la que hay que

sumar los aproximados 50 metros de cable coaxial de 7/8” que se utilizan para

enlazar el cable radiante con el amplificador.

Para este caso hipotético se calcula la viabilidad de la comunicación de un equipo

radio situado en el punto central del túnel, o sea a 977 metros.

Parámetros de cálculo del enlace.

Frecuencia de trabajo: 390 MHz.

Longitud de tramo: 977 metros

P.L.=Pérdidas longitudinales cable radiante a 400MHz = 2’7dB/100m

Nivel de salida del amplificador de RF: + 24.4 dBm

P.A. = Pérdidas de acoplamiento a 400 MHz = 60 dB

Pérdidas del cable coaxial y los divisores de señal para alimentación de cable

radiante desde el rack amplificador: 5 dB.

P.D. = Pérdidas por distancia mayor de 2 metros: 6 dB

Pérdidas en las 2 salidas de emergencia: 5 dB

Para estos valores, el nivel recibido de un terminal radio a 875 metros de un

amplificador es de – 77,97 dBm con un fading marginal de 0 dB, valor que permite

una comunicación radio clara y con calidad, dado que el nivel de entrada mínimo en

el receptor de – 79,00 dBm.



Estos cálculos validan el cable radiante con diámetro de 7/8” seleccionado.



16. CCTV. ANTIINTRUSIÓN. CONTROL DE ACCESOS.

En diversas instalaciones ferroviarias y concretamente en las instalaciones objeto del

presente proyecto, es necesario realizar un correcto seguimiento de los distintos

eventos, realizando siempre que sea posible, la visualización del estado de las

distintas instalaciones, posibles riesgos, control de acceso de personal, horarios,

sabotajes, etc. Los actuales sistemas de gestión y control de accesos e intrusión

proporcionan además seguridad añadida imponiendo: imágenes, reglas de horarios,

activando una alarma en caso de intento de acceso no autorizado y almacenando

todos los movimientos de acceso, entradas y salidas, para analizar los eventos más

adelante de haber detectado una fractura en la seguridad.

El objeto de la presente instalación es la implementación de un sistema de gestión

integrada, que permita realizar la visualización de todas las dependencias, la

grabación de todos los eventos que ocurran en las instalaciones y el control de

acceso de las instalaciones al túnel.

Las dependencias en las que se proyecta la instalación de sistemas de

videovigilancia, control de accesos y sistemas Anti-intrusión son las siguientes

Edificios Técnicos

Salidas de emergencia

Túnel

En cada tipo de dependencia mostrada en la clasificación anterior se propone una

instalación particular, adaptando cada uno de los sistemas (videovigilancia, control

de acceso y sistema antiintrusión) a las necesidades concretas existentes.

El sistema de vigilancia estará formado por un conjunto de cámaras de CCTV fijas y

móviles, capaces de monitorizar tanto los accesos exteriores como las estancias

más relevantes en cada caso. Los sistemas anti-intrusión, son capaces de detectar

el acceso y la presencia de personal no autorizado en cualquiera de las

instalaciones. Se basan en un doble sistema:

Por un lado contará con detectores magnéticos de gran potencia, que indican

la apertura de cualquier puerta de acceso exterior.

Por otra parte dispone de detectores de presencia volumétricos, colocados en

cada sala a proteger.

Ambos sistemas podrán ser monitorizados en todo momento desde el centro de

control, estando también conectados a una alarma local que se activará

automáticamente ante la detección de un intruso.

El sistema de seguridad que van a ser instalado en las bocas del túnel van a ser un

sistema de CCTV.

16.1. CCTV

Para cumplir con los requisitos establecidas anteriormente, se instalarán dispositivos

de videovigilancia para el control de los accesos al túnel y dependencias anejas.

En las bocas del túnel, así como en las conexiones de la estación con el túnel, y en

las distintas dependencias anejas se ha previsto instalar cámaras de CCTV.

En concreto a lo largo del túnel, se instalarán cámaras en los siguientes puntos

kilométricos:

PK 88+290

PK 89+067

PK 89+267

PK 89+839

En los accesos al túnel, tanto desde la zona de vías a cielo abierto como desde la

estación, se realizará mediante dos cámaras tipo DOMO fijas antivándalicas

enfrentadas, instaladas en hastiales del túnel altura de 2,20 m y que subdivide la



imagen a dicha altura. Movimiento en la zona baja significa intrusión de persona

mientras que movimiento en la zona alta (por encima de los 2.20 m significa paso de

tren).

Además se instalarán 2 cámaras en el interior de las salidas de emergencia, una

cámara movil en las proximidades de la conexión con el túnel y otra cámara fija en

las proximidades de la conexión con el exterior. Estas cámaras irán situadas en las

plantas a nivel de calle y en la planta nivel de túnel. Por otro lado, se instalará un

domo móvil en el túnel, a la entrada de cada salida de emergencia, con el fin de

visualizar la puerta de la salida y sus inmediaciones. No se colocará en el hastial de

enfrente ya que su visión sobre la salida de emergencia quedaría bloqueada si un

tren llegase a pararse en este punto. Al estar el domo ubicado en el túnel principal,

se podrá visualizar tanto la puerta de entrada como el propio túnel.

Las señales de vídeo se llevarán a un armario donde estarán los equipos de fibra

que convertirán estas señales eléctricas a ópticas para su transmisión al Nodo Local

de la Red de Comunicaciones de Seguridad.

Las canalizaciones de alimentación y de señales de las cámaras serán de tubo de

acero enchufable. La alimentación se recabará de la línea que se trae desde la

estación.

16.1.1. Descripción del Proyecto

La instalación de un Circuito Cerrado de Televisión, requiere de una serie de

equipos codificadores repartidos en diferentes puntos y conectados a una red

TCP/IP.

El Centro de Control Técnico del Túnel local o central, tendrá centralizado tanto los

servidores de visualización como de grabación. Para el reparto total de la grabación

dispondremos de diversos equipos de grabación y un servidor para la gestión y la

visualización.

Los equipos tendrán diferentes características hardware según la función que van a

desempeñar. Los equipos grabadores deberán estar optimizados para la grabación

masiva, con lo cual deberán poseer discos internos de alta calidad y rápido acceso.

Los discos internos estarán preparados para altas cantidades de grabación, se

instalarán RAID externos con conexión a puerto SCSI, y que permitan la

conexión/desconexión de discos en caliente

Para la grabación no se necesitará realizar una decodificación previa con lo cual no

van a realizar un consumo extremo de CPU. Tampoco se realizará, en estos

servidores, la visualización de vídeo, con lo cual la una tarjeta de vídeo estándar

será suficiente.

Se ubicarán en el centro de control pantallas de plasma de 19” o superior para la

visualización (no se encuentran dentro del alcance del presente Proyecto). Haciendo

uso de la capacidad del sistema de incluir planos de la instalación con la ubicación

de todos los elementos de vídeo, alarmas, monitores, etc.

El sistema podrá tener una pantalla visualizando este plano de la instalación y

utilizar la otra pantalla de apoyo para visualizar el vídeo asociado a cualquiera de

estos elementos, haciendo doble clic sobre el mismo en el plano. De igual manera, el

software de gestión permitirá la programación de eventos que despiertan ante la

entrada de alarma, pudiendo visualizar diferentes imágenes en la pantalla de plasma

dedicada a la visualización de vídeo o realizando secuencias de cámaras sobre la

misma pantalla.

El software del sistema permitirá la programación de secuencias de vídeo o de

macros (conjunto de funciones generables en nuestro sistema). Estas secuencias y

macros, automatizaran el trabajo del sistema de vigilancia.

16.2. ANTIINTRUSIÓN

El sistema Anti-intrusión y alarma lo constituirán todos los equipos, elementos de

campo y cableado necesarios que impidan tanto el acceso no deseado o no



autorizado al interior de las instalaciones así como los que permitan, en caso de

emergencia, provocar una señal de alarma.

Los elementos de campo, como son detectores y contactos magnéticos, y los

teclados distribuidos por los accesos de entrada para desarmar sus elementos de

influencia, se conectarán a equipos conversores de contactos para su transmisión y

gestión remota por la Red de Seguridad. Este túnel tendrá un control local de estos

elementos mediante un ordenador.

En los cuartos técnicos se instalarán los siguientes elementos:

Detectores volumétricos de doble tecnología de abanico de al menos 11 x 11

metros de alcance para protección en cada cuarto técnico.

Contactos magnéticos de gran potencia para la protección de las puertas. Se

colocará uno en cada hoja de la puerta. Únicamente se instalarán esto

contactos magneticos en las compuertas exteriores de las saidas de

emergencia, ya que las puertas de cuartos técnicos así como las instaladas

en las salidas de emergencia proximas al túnel cuentan con un micro de

seguridad, embutido en el cerco, que transmite la información de la puerta

(cerrada, enclavada, …) a los centros de protección y seguridad (CPS).

Una sirena exterior para la señalización sonora en caso de alarma.

Se han considerado unas previsiones para cumplir estos objetivos de 10

detectores volumétricos de las características descritas y 10 contactos

magnéticos.

Las alimentaciones de los equipos se llevaran por tubo independiente al de señales.

Estas canalizaciones irán bajo tubo forroplast siempre que haya falso techo en los

edificios y bajo tubo de acero siempre que vaya a ser tubo visto. Estos elementos

obtendrán su energía de una fuente de alimentación que tendrá sus protecciones

independientes dentro del cuadro de BT de seguridad de la estación, totalmente

independiente del resto de sistemas.


PROYECTO CONSTRUCTIVO DE INTEGRACIÓN DEL FERROCARRIL EN SANT FELIÚ DE LLOBREGAT. (BARCELONA)

Apéndice 1. Cálculos Baja Tensión



CUADRO GENERAL DE MANDO Y PROTECCION Fórmulas Emplearemos las siguientes: Sistema Trifásico

Sistema Monofásico:

En donde:

Pc = Potencia de Cálculo en Watios. L = Longitud de Cálculo en metros. e = Caída de tensión en Voltios. K = Conductividad. I = Intensidad en Amperios. U = Tensión de Servicio en Voltios (Trifásica ó Monofásica). S = Sección del conductor en mm². Cos R = Rendimiento. (Para líneas motor). n = Nº de conductores por fase.

Fórmula Conductividad Eléctrica

20 -20)]

T = T0 + [(Tmax-T0) (I/Imax)²]

Siendo, K = Conductividad del conductor a la temperatura T.

20 = Resistividad del conductor a 20ºC.

Cu = 0.018 Al = 0.029

Cu = 0.00392 Al = 0.00403 T = Temperatura del conductor (ºC). T0 = Temperatura ambiente (ºC):

Cables enterrados = 25ºC Cables al aire = 40ºC Tmax = Temperatura máxima admisible del conductor (ºC):

XLPE, EPR = 90ºC

PVC = 70ºC I = Intensidad prevista por el conductor (A). Imax = Intensidad máxima admisible del conductor (A).

Fórmulas Sobrecargas

Donde: Ib: intensidad utilizada en el circuito. Iz: intensidad admisible de la canalización según la norma UNE 20-460/5-523. In: intensidad nominal del dispositivo de protección. Para los dispositivos de protección regulables, In es la intensidad de regulación escogida. I2: intensidad que asegura efectivamente el funcionamiento del dispositivo de protección. En la práctica I2 se toma igual: - a la intensidad de funcionamiento en el tiempo convencional, para los interruptores automáticos (1,45 In como máximo). - a la intensidad de fusión en el tiempo convencional, para los fusibles (1,6 In). Fórmulas compensación energía reactiva cosØ = P/ tgØ = Q/P. Qc = Px(tgØ1-tgØ2).

- Trifásico conexión estrella).

Siendo: P = Potencia activa instalación (kW). Q = Potencia reactiva instalación (kVAr). Qc = Potencia reactiva a compensar (kVAr). Ø1 = Angulo de desfase de la instalación sin compensar. Ø2 = Angulo de desfase que se quiere conseguir. U = Tensión compuesta (V).

C = Capacidad condensadores (F); cx1000000(µF). Fórmulas Cortocircuito

Siendo, IpccI: intensidad permanente de c.c. en inicio de línea en kA. Ct: Coeficiente de tensión. U: Tensión trifásica en V. Zt: Impedancia total en mohm, aguas arriba del punto de c.c. (sin incluir la línea o circuito en estudio).



* IpccF = Ct UF / 2 Zt

Siendo, IpccF: Intensidad permanente de c.c. en fin de línea en kA. Ct: Coeficiente de tensión. UF: Tensión monofásica en V.

Zt: Impedancia total en mohm, incluyendo la propia de la línea o circuito (por tanto es igual a la impedancia en origen mas la propia del conductor o línea). * La impedancia total hasta el punto de cortocircuito será:

Zt = (Rt² + Xt²)½ Siendo, Rt: R1 + R2 + ................+ Rn (suma de las resistencias de las líneas aguas arriba

hasta el punto de c.c.) Xt: X1 + X2 + .............. + Xn (suma de las reactancias de las líneas aguas arriba

hasta el punto de c.c.) R = L · 1000 · CR / K · S · n (mohm)

X = Xu · L / n (mohm) R: Resistencia de la línea en mohm. X: Reactancia de la línea en mohm. L: Longitud de la línea en m. CR: Coeficiente de resistividad.

K: Conductividad del metal. S: Sección de la línea en mm². Xu: Reactancia de la línea, en mohm por metro. n: nº de conductores por fase. * tmcicc = Cc · S² / IpccF² Siendo, tmcicc: Tiempo máximo en sg que un conductor soporta una Ipcc. Cc= Constante que depende de la naturaleza del conductor y de su aislamiento. S: Sección de la línea en mm². IpccF: Intensidad permanente de c.c. en fin de línea en A. * tficc = cte. fusible / IpccF² Siendo, tficc: tiempo de fusión de un fusible para una determinada intensidad de cortocircuito. IpccF: Intensidad permanente de c.c. en fin de línea en A. * Lmax = 0,8 UF / 2 · IF5 · (1,5 / K· S · n)² + (Xu / n · 1000)²

Siendo,

Lmax: Longitud máxima de conductor protegido a c.c. (m) (para protección por fusibles) UF: Tensión de fase (V)

K: Conductividad S: Sección del conductor (mm²) Xu: Reactancia por unidad de longitud (mohm/m). En conductores aislados suele ser 0,1. n: nº de conductores por fase Ct= 0,8: Es el coeficiente de tensión. CR = 1,5: Es el coeficiente de resistencia.

IF5 = Intensidad de fusión en amperios de fusibles en 5 sg.

* Curvas válidas.(Para protección de Interruptores automáticos dotados de Relé electromagnético). CURVA B IMAG = 5 In CURVA C IMAG = 10 In CURVA D Y MA IMAG = 20 In Fórmulas Embarrados Cálculo electrodinámico Siendo,

Ipcc: Intensidad permanente de c.c. (kA) L: Separación entre apoyos (cm) d: Separación entre pletinas (cm) n: nº de pletinas por fase Wy: Módulo resistente por pletina eje y-y (cm³)

Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Icccs = Kc · S / ( 1000 · tcc) Siendo, Ipcc: Intensidad permanente de c.c. (kA) Icccs: Intensidad de c.c. soportada por el conductor durante el tiempo de duración del c.c. (kA) S: Sección total de las pletinas (mm²) tcc: Tiempo de duración del cortocircuito (s) Kc: Constante del conductor: Cu = 164, Al = 107 DEMANDA DE POTENCIAS - Potencia total instalada:



ventilador 1 250000 W ventilador 2 250000 W ventilador 3 250000 W ventilador 4 250000 W cuadro SE1 458 W cuadro SE2 1090 W cuadro SE3 458 W alumbrado túnel 17502 W TC 70944 W SAI 3330 W CS CT 34502 W alumbrado PV1 1408 W alumbrado PV2 1408 W TOTAL.... 1131100 W - Potencia Instalada Alumbrado (W): 24254 - Potencia Instalada Fuerza (W): 1106846 - Potencia Máxima Admisible (W): 0 Cálculo de la Línea: ventilador 1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: F-Unip.Contacto Mutuo Dist >= D - Longitud: 280 m; Cos - Potencia a instalar: 250000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

250000x1.25=312500 W.

I=312500/1,732x400x0.8x1=563.84 A. Se eligen conductores Unipolares 2(4x240+TTx120)mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 980 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 56.55 e(parcial)=280x312500/48.59x400x2x240x1=9.38 V.=2.34 % e(total)=2.34% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Aut./Tet. In.: 630 A. Térmico reg. Int.Reg.: 596 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 30 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 650 A. Cálculo de la Línea: ventilador 2

- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: F-Unip.Contacto Mutuo Dist >= D - Longitud: - Potencia a instalar: 250000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

250000x1.25=312500 W.

I=312500/1,732x400x0.8x1=563.84 A. Se eligen conductores Unipolares 2(4x240+TTx120)mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 980 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 56.55 e(parcial)=280x312500/48.59x400x2x240x1=9.38 V.=2.34 % e(total)=2.34% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Aut./Tet. In.: 630 A. Térmico reg. Int.Reg.: 596 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 30 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 650 A. Cálculo de la Línea: ventilador 3 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: F-Unip.Contacto Mutuo Dist >= D - - Potencia a instalar: 250000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

250000x1.25=312500 W.

I=312500/1,732x400x0.8x1=563.84 A. Se eligen conductores Unipolares 2(4x120+TTx70)mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 628 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 80.3 e(parcial)=50x312500/44.93x400x2x120x1=3.62 V.=0.91 % e(total)=0.91% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Aut./Tet. In.: 630 A. Térmico reg. Int.Reg.: 596 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 30 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 650 A.



Cálculo de la Línea: ventilador 4 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: F-Unip.Contacto Mutuo Dist >= D - - Potencia a instalar: 250000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

250000x1.25=312500 W.

I=312500/1,732x400x0.8x1=563.84 A. Se eligen conductores Unipolares 2(4x120+TTx70)mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 628 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 80.3 e(parcial)=50x312500/44.93x400x2x120x1=3.62 V.=0.91 % e(total)=0.91% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Aut./Tet. In.: 630 A. Térmico reg. Int.Reg.: 596 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 30 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 650 A. Cálculo de la Línea: cuadro SE1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - - Potencia a instalar: 458 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

824.4 W.(Coef. de Simult.: 1 )

I=824.4/1,732x400x0.8=1.49 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 57.6 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.04 e(parcial)=977x824.4/54.48x400x6=6.16 V.=1.54 % e(total)=1.54% ADMIS (4.5% MAX.) Protección Termica en Principio de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 10 A.

Protección Térmica en Final de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 10 A. Protección diferencial en Principio de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. SUBCUADRO cuadro SE1 DEMANDA DE POTENCIAS - Potencia total instalada: alumbrado normal 348 W alumbrado autónomo 110 W TOTAL.... 458 W - Potencia Instalada Alumbrado (W): 458 Cálculo de la Línea: alumbrado normal - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 50 m; Cos - Potencia a instalar: 348 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

348x1.8=626.4 W.

I=626.4/230x1=2.72 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 26.5 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.53 e(parcial)=2x50x626.4/51.42x230x2.5=2.12 V.=0.92 % e(total)=2.46% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Contactor: Contactor Bipolar In: 10 A. Cálculo de la Línea: alumbrado autónomo



- Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 50 m; Cos - Potencia a instalar: 110 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

110x1.8=198 W.

I=198/230x1=0.86 A. Se eligen conductores Unipolares 2x4+TTx4mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 450/750 V, PVC. Desig. UNE: H07V-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 27 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.03 e(parcial)=2x50x198/51.51x230x4=0.42 V.=0.18 % e(total)=1.72% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. CALCULO DE EMBARRADO cuadro SE1 Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5 Pletina adoptada - Sección (mm²): 24 - Ancho (mm): 12 - Espesor (mm): 2

- Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.048, 0.0288, 0.008, 0.0008 - I. admisible del embarrado (A): 110 a) Cálculo electrodinámico · Wy · n) =0.05² · 25² /(60 · 10 · 0.008 · 1) = 0.359 <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible

Ical = 1.49 A Iadm = 110 A c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Ipcc = 0.05 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · tcc) = 164 · 24 · 1 / (1000 · 0.5) = 5.57 kA Cálculo de la Línea: cuadro SE2 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - - Potencia a instalar: 1090 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

1962 W.(Coef. de Simult.: 1 )

I=1962/1,732x400x0.8=3.54 A. Se eligen conductores Unipolares 4x10+TTx10mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 76.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 63 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.14 e(parcial)=577x1962/54.46x400x10=5.2 V.=1.3 % e(total)=1.3% ADMIS (4.5% MAX.) Protección Termica en Principio de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 10 A. Protección Térmica en Final de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 10 A. Protección diferencial en Principio de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. SUBCUADRO cuadro SE2 DEMANDA DE POTENCIAS - Potencia total instalada: alumbrado normal 870 W alumbrado autónomo 220 W TOTAL.... 1090 W



- Potencia Instalada Alumbrado (W): 1090 Cálculo de la Línea: alumbrado normal - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 135 m; Cos - Potencia a instalar: 870 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

870x1.8=1566 W.

I=1566/230x1=6.81 A. Se eligen conductores Unipolares 2x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 46 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 25 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 41.1 e(parcial)=2x135x1566/51.31x230x6=5.97 V.=2.6 % e(total)=3.9% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Contactor: Contactor Bipolar In: 10 A. Cálculo de la Línea: alumbrado autónomo - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 135 m; Cos - Potencia a instalar: 220 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

220x1.8=396 W.

I=396/230x1=1.72 A. Se eligen conductores Unipolares 2x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 450/750 V, PVC. Desig. UNE: H07V-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 36 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 25 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.07 e(parcial)=2x135x396/51.5x230x6=1.5 V.=0.65 % e(total)=1.95% ADMIS (4.5% MAX.)

Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. CALCULO DE EMBARRADO cuadro SE2 Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5 Pletina adoptada - Sección (mm²): 24 - Ancho (mm): 12 - Espesor (mm): 2

- Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.048, 0.0288, 0.008, 0.0008 - I. admisible del embarrado (A): 110 a) Cálculo electrodinámico Wy · n) =0.15² · 25² /(60 · 10 · 0.008 · 1) = 2.819 <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible Ical = 3.54 A Iadm = 110 A c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Ipcc = 0.15 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · tcc) = 164 · 24 · 1 / (1000 · 0.5) = 5.57 kA Cálculo de la Línea: cuadro SE3 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - - Potencia a instalar: 458 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):




I=824.4/1,732x400x0.8=1.49 A. Se eligen conductores Unipolares 4x10+TTx10mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 76.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 63 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.02 e(parcial)=572x824.4/54.48x400x10=2.16 V.=0.54 % e(total)=0.54% ADMIS (4.5% MAX.) Protección Termica en Principio de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 10 A. Protección Térmica en Final de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 10 A. Protección diferencial en Principio de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. SUBCUADRO cuadro SE3 DEMANDA DE POTENCIAS - Potencia total instalada: alumbrado normal 348 W alumbrado autónomo 110 W TOTAL.... 458 W - Potencia Instalada Alumbrado (W): 458 Cálculo de la Línea: alumbrado normal - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 50 m; Cos - Potencia a instalar: 348 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

348x1.8=626.4 W.

I=626.4/230x1=2.72 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 26.5 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20 mm.

Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.53 e(parcial)=2x50x626.4/51.42x230x2.5=2.12 V.=0.92 % e(total)=2.46% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Contactor: Contactor Bipolar In: 10 A. Cálculo de la Línea: alumbrado autónomo - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 50 m; Cos - Potencia a instalar: 110 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

110x1.8=198 W.

I=198/230x1=0.86 A. Se eligen conductores Unipolares 2x4+TTx4mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 450/750 V, PVC. Desig. UNE: H07V-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 27 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.03 e(parcial)=2x50x198/51.51x230x4=0.42 V.=0.18 % e(total)=1.72% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. CALCULO DE EMBARRADO cuadro SE3 Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5



Pletina adoptada - Sección (mm²): 24 - Ancho (mm): 12 - Espesor (mm): 2

- Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.048, 0.0288, 0.008, 0.0008 - I. admisible del embarrado (A): 110 a) Cálculo electrodinámico · Wy · n) =0.15² · 25² /(60 · 10 · 0.008 · 1) = 2.868 <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible Ical = 1.49 A Iadm = 110 A c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Ipcc = 0.15 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · tcc) = 164 · 24 · 1 / (1000 · 0.5) = 5.57 kA Cálculo de la Línea: alumbrado túnel - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: F-Unip.Contacto Mutuo Dist >= D - - Potencia a instalar: 17502 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):


I=31503.6/230x0.8=171.22 A. Se eligen conductores Unipolares 2x120+TTx70mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 380 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 50.15 e(parcial)=2x10x31503.6/49.68x230x120=0.46 V.=0.2 % e(total)=0.2% ADMIS (4.5% MAX.) Protección Termica en Principio de Línea I. Aut./Bip. In.: 250 A. Térmico reg. Int.Reg.: 191 A. Protección Térmica en Final de Línea I. Aut./Bip. In.: 250 A. Térmico reg. Int.Reg.: 191 A. Protección diferencial en Principio de Línea

Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 30 mA. SUBCUADRO alumbrado túnel DEMANDA DE POTENCIAS - Potencia total instalada: circuito 1 1600 W circuito 2 1600 W circuito 3 1247 W circuito 4 1247 W circuito 1 3348 W circuito 2 3348 W circuito 3 2556 W circuito 4 2556 W TOTAL.... 17502 W - Potencia Instalada Alumbrado (W): 17502 Cálculo de la Línea: - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: C-Unip.o Mult.sobre Pared - - Potencia a instalar: 5694 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):


I=10249.2/230x0.8=55.7 A. Se eligen conductores Unipolares 2x35mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 450/750 V, PVC. Desig. UNE: H07V-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 119 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 46.57 e(parcial)=2x0.3x10249.2/50.31x230x35=0.02 V.=0.01 % e(total)=0.21% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 63 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Bipolar Int.: 63 A. Sens. Int.: 30 mA. Cálculo de la Línea: circuito 1



- Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - - Potencia a instalar: 1600 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

1600x1.8=2880 W.

I=2880/230x1=12.52 A. Se eligen conductores Unipolares 2x25+TTx16mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 156.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 90 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.41 e(parcial)=2x499x2880/54.4x230x25=9.19 V.=4 % e(total)=4.2% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Cálculo de la Línea: circuito 2 - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 499 m; Cos - Potencia a instalar: 1600 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

1600x1.8=2880 W.

I=2880/230x1=12.52 A. Se eligen conductores Unipolares 2x25+TTx16mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 156.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 90 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.41 e(parcial)=2x499x2880/54.4x230x25=9.19 V.=4 % e(total)=4.2% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Cálculo de la Línea: circuito 3 - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 286 m; Cos

- Potencia a instalar: 1247 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

1247x1.8=2244.6 W.

I=2244.6/230x1=9.76 A. Se eligen conductores Unipolares 2x16+TTx16mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 122.5 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 63 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.41 e(parcial)=2x286x2244.6/54.4x230x16=6.41 V.=2.79 % e(total)=2.99% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Cálculo de la Línea: circuito 4 - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 286 m; Cos - Potencia a instalar: 1247 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

1247x1.8=2244.6 W.

I=2244.6/230x1=9.76 A. Se eligen conductores Unipolares 2x16+TTx16mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 122.5 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 63 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.41 e(parcial)=2x286x2244.6/54.4x230x16=6.41 V.=2.79 % e(total)=2.99% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Cálculo de la Línea: - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: C-Unip.o Mult.sobre Pared - Longitud: 0.3 m; Cos - Potencia a instalar: 11808 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):




I=21254.4/230x0.8=115.51 A. Se eligen conductores Unipolares 2x120mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 450/750 V, PVC. Desig. UNE: H07V-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 260 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 45.92 e(parcial)=2x0.3x21254.4/50.43x230x120=0.01 V.=0 % e(total)=0.2% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Aut./Bip. In.: 125 A. Térmico reg. Int.Reg.: 125 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 30 mA. Cálculo de la Línea: circuito 1 - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 499 m; Cos - Potencia a instalar: 3348 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

3348x1.8=6026.4 W.

I=6026.4/230x1=26.2 A. Se eligen conductores Unipolares 2x50+TTx25mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 225.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 110 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.88 e(parcial)=2x499x6026.4/54.3x230x50=9.63 V.=4.19 % e(total)=4.39% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 30 A. Cálculo de la Línea: circuito 2 - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 499 m; Cos - Potencia a instalar: 3348 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

3348x1.8=6026.4 W.

I=6026.4/230x1=26.2 A.

Se eligen conductores Unipolares 2x50+TTx25mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 225.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 110 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.88 e(parcial)=2x499x6026.4/54.3x230x50=9.63 V.=4.19 % e(total)=4.39% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 30 A. Cálculo de la Línea: circuito 3 - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 286 m; Cos - Potencia a instalar: 2556 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

2556x1.8=4600.8 W.

I=4600.8/230x1=20 A. Se eligen conductores Unipolares 2x25+TTx16mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 156.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 90 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 26.06 e(parcial)=2x286x4600.8/54.27x230x25=8.43 V.=3.67 % e(total)=3.87% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 25 A. Cálculo de la Línea: circuito 4 - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 286 m; Cos - Potencia a instalar: 2556 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

2556x1.8=4600.8 W.

I=4600.8/230x1=20 A. Se eligen conductores Unipolares 2x25+TTx16mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 156.8 A. según ITC-BT-07



Diámetro exterior tubo: 90 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 26.06 e(parcial)=2x286x4600.8/54.27x230x25=8.43 V.=3.67 % e(total)=3.87% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 25 A. CALCULO DE EMBARRADO alumbrado túnel Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5 Pletina adoptada - Sección (mm²): 125 - Ancho (mm): 25 - Espesor (mm): 5

- Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.521, 0.651, 0.104, 0.026 - I. admisible del embarrado (A): 350 a) Cálculo electrodinámico 1167.623 <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible Ical = 171.22 A Iadm = 350 A c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Ipcc = 10.8 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · tcc) = 164 · 125 · 1 / (1000 · 0.5) = 28.99 kA Cálculo de la Línea: TC - Tensión de servicio: 400 V.

- Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - - Potencia a instalar: 70944 W. - Potencia de cálculo:


I=70944/1,732x400x0.8=128 A. Se eligen conductores Unipolares 4x50+TTx25mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 145 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 63 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 78.96 e(parcial)=5x70944/45.13x400x50=0.39 V.=0.1 % e(total)=0.1% ADMIS (4.5% MAX.) Protección Termica en Principio de Línea I. Aut./Tet. In.: 160 A. Térmico reg. Int.Reg.: 137 A. Protección Térmica en Final de Línea I. Aut./Tet. In.: 160 A. Térmico reg. Int.Reg.: 137 A. Protección diferencial en Principio de Línea Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 30 mA. SUBCUADRO TC DEMANDA DE POTENCIAS - Potencia total instalada: TC1 17736 W TC2 17736 W TC3 17736 W TC4 17736 W TOTAL.... 70944 W - Potencia Instalada Fuerza (W): 70944 Cálculo de la Línea: - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: C-Unip.o Mult.sobre Pared - Longitud: 0.3 m; Cos - Potencia a instalar: 35472 W. - Potencia de cálculo:




I=35472/1,732x400x0.8=64 A. Se eligen conductores Unipolares 4x50mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 450/750 V, PVC. Desig. UNE: H07V-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 125 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 47.86 e(parcial)=0.3x35472/50.08x400x50=0.01 V.=0 % e(total)=0.1% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Aut./Tet. In.: 100 A. Térmico reg. Int.Reg.: 74 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 30 mA. Cálculo de la Línea: TC1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 770 m; Cos - Potencia a instalar: 17736 W. - Potencia de cálculo: 17736 W. I=17736/1,732x400x0.8=32 A. Se eligen conductores Unipolares 4x50+TTx25mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 184 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 110 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 26.97 e(parcial)=770x17736/54.08x400x50=12.63 V.=3.16 % e(total)=3.26% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 38 A. Cálculo de la Línea: TC2 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 708 m; Cos - Potencia a instalar: 17736 W. - Potencia de cálculo: 17736 W. I=17736/1,732x400x0.8=32 A. Se eligen conductores Unipolares 4x35+TTx16mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K

I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 152 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 90 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 27.88 e(parcial)=708x17736/53.89x400x35=16.64 V.=4.16 % e(total)=4.26% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 38 A. Cálculo de la Línea: - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: C-Unip.o Mult.sobre Pared - Longitud: 0.3 m; Cos - Potencia a instalar: 35472 W. - Potencia de cálculo:


I=35472/1,732x400x0.8=64 A. Se eligen conductores Unipolares 4x35mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 450/750 V, PVC. Desig. UNE: H07V-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 104 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 51.36 e(parcial)=0.3x35472/49.47x400x35=0.02 V.=0 % e(total)=0.1% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Aut./Tet. In.: 100 A. Térmico reg. Int.Reg.: 74 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 30 mA. Cálculo de la Línea: TC3 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 520 m; Cos - Potencia a instalar: 17736 W. - Potencia de cálculo: 17736 W. I=17736/1,732x400x0.8=32 A. Se eligen conductores Unipolares 4x25+TTx16mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 128 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 90 mm.



Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 29.06 e(parcial)=520x17736/53.65x400x25=17.19 V.=4.3 % e(total)=4.4% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 38 A. Cálculo de la Línea: TC4 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 583 m; Cos - Potencia a instalar: 17736 W. - Potencia de cálculo: 17736 W. I=17736/1,732x400x0.8=32 A. Se eligen conductores Unipolares 4x35+TTx16mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 152 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 90 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 27.88 e(parcial)=583x17736/53.89x400x35=13.71 V.=3.43 % e(total)=3.53% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 38 A. CALCULO DE EMBARRADO TC Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5 Pletina adoptada - Sección (mm²): 125 - Ancho (mm): 25 - Espesor (mm): 5

- Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.521, 0.651, 0.104, 0.026 - I. admisible del embarrado (A): 350

a) Cálculo electrodinámico 1123.374 <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible Ical = 128 A Iadm = 350 A c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Ipcc = 10.59 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · tcc) = 164 · 125 · 1 / (1000 · 0.5) = 28.99 kA Cálculo de la Línea: SAI - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - - Potencia a instalar: 3330 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

500x1.25+2830=3455 W.(Coef. de Simult.: 1 )

I=3455/1,732x400x0.8=6.23 A. Se eligen conductores Unipolares 4x16+TTx16mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 73 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 40 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.36 e(parcial)=10x3455/51.45x400x16=0.1 V.=0.03 % e(total)=0.03% ADMIS (4.5% MAX.) Protección Termica en Principio de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección Térmica en Final de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial en Principio de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. SUBCUADRO SAI



DEMANDA DE POTENCIAS - Potencia total instalada: CS SE1 SAI 1110 W CS SE2 SAI 1110 W CS SE3 SAI 1110 W TOTAL.... 3330 W - Potencia Instalada Fuerza (W): 3330 Cálculo de la Línea: sai - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 10 m; Cos - Potencia activa: 3.33 kW. - Potencia aparente generador: 4.8 kVA. I= Cg x Sg x 1000 / (1.732 x U) = 1.25x4.8x1000/(1,732x400)=8.66 A. Se eligen conductores Unipolares 4x2.5+TTx2.5mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 23 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 47.09 e(parcial)=10x3840/50.22x400x2.5=0.76 V.=0.19 % e(total)=0.19% ADMIS (1.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: CS SE1 SAI - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud - Potencia a instalar: 1110 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

500x1.25+610=1235 W.(Coef. de Simult.: 1 )

I=1235/1,732x400x0.8=2.23 A.

Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 57.6 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.1 e(parcial)=977x1235/54.47x400x6=9.23 V.=2.31 % e(total)=2.33% ADMIS (4.5% MAX.) Protección Termica en Principio de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección Térmica en Final de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial en Principio de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. SUBCUADRO CS SE1 SAI DEMANDA DE POTENCIAS - Potencia total instalada: vent presur 500 W CCTV 300 W Central Incendios 160 W Anti-intrusión 150 W TOTAL.... 1110 W - Potencia Instalada Fuerza (W): 1110 Cálculo de la Línea: vent presur - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 10 m; Cos - Potencia a instalar: 500 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

500x1.25=625 W.

I=625/1,732x400x0.8x1=1.13 A. Se eligen conductores Unipolares 4x4+TTx4mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 31 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 25 mm.



Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.07 e(parcial)=10x625/51.5x400x4x1=0.08 V.=0.02 % e(total)=2.35% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: CCTV - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 20 m; Cos - Potencia a instalar: 300 W. - Potencia de cálculo: 300 W. I=300/230x0.8=1.63 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 26.5 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.19 e(parcial)=2x20x300/51.48x230x2.5=0.41 V.=0.18 % e(total)=2.51% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Cálculo de la Línea: Central Incendios - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 10 m; Cos - Potencia a instalar: 160 W. - Potencia de cálculo: 160 W. I=160/230x0.8=0.87 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 26.5 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20 mm.

Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.05 e(parcial)=2x10x160/51.51x230x2.5=0.11 V.=0.05 % e(total)=2.38% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Cálculo de la Línea: Anti-intrusión - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 15 m; Cos - Potencia a instalar: 150 W. - Potencia de cálculo: 150 W. I=150/230x0.8=0.82 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 26.5 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.05 e(parcial)=2x15x150/51.51x230x2.5=0.15 V.=0.07 % e(total)=2.4% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. CALCULO DE EMBARRADO CS SE1 SAI Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5 Pletina adoptada - Sección (mm²): 24



- Ancho (mm): 12 - Espesor (mm): 2

- Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.048, 0.0288, 0.008, 0.0008 - I. admisible del embarrado (A): 110 a) Cálculo electrodinámico 5² /(60 · 10 · 0.008 · 1) = 0.356 <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible Ical = 2.23 A Iadm = 110 A c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Ipcc = 0.05 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · tcc) = 164 · 24 · 1 / (1000 · 0.5) = 5.57 kA Cálculo de la Línea: CS SE2 SAI - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - - Potencia a instalar: 1110 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

500x1.25+610=1235 W.(Coef. de Simult.: 1 )

I=1235/1,732x400x0.8=2.23 A. Se eligen conductores Unipolares 4x16+TTx16mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 100 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 63 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.03 e(parcial)=577x1235/54.48x400x16=2.04 V.=0.51 % e(total)=0.54% ADMIS (4.5% MAX.) Protección Termica en Principio de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección Térmica en Final de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial en Principio de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA.

SUBCUADRO CS SE2 SAI DEMANDA DE POTENCIAS - Potencia total instalada: vent presur 500 W CCTV 300 W Central Incendios 160 W Anti-intrusión 150 W TOTAL.... 1110 W - Potencia Instalada Fuerza (W): 1110 Cálculo de la Línea: vent presur - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - - Potencia a instalar: 500 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

500x1.25=625 W.

I=625/1,732x400x0.8x1=1.13 A. Se eligen conductores Unipolares 4x16+TTx16mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 73 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 40 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.01 e(parcial)=10x625/51.51x400x16x1=0.02 V.=0 % e(total)=0.54% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: CCTV - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longi



- Potencia a instalar: 300 W. - Potencia de cálculo: 300 W. I=300/230x0.8=1.63 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 26.5 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.19 e(parcial)=2x35x300/51.48x230x2.5=0.71 V.=0.31 % e(total)=0.85% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Cálculo de la Línea: Central Incendios - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 10 m; Cos - Potencia a instalar: 160 W. - Potencia de cálculo: 160 W. I=160/230x0.8=0.87 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 26.5 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.05 e(parcial)=2x10x160/51.51x230x2.5=0.11 V.=0.05 % e(total)=0.58% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Cálculo de la Línea: Anti-intrusión - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 35 m; Cos - Potencia a instalar: 150 W.

- Potencia de cálculo: 150 W. I=150/230x0.8=0.82 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 26.5 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.05 e(parcial)=2x35x150/51.51x230x2.5=0.35 V.=0.15 % e(total)=0.69% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. CALCULO DE EMBARRADO CS SE2 SAI Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5 Pletina adoptada - Sección (mm²): 24 - Ancho (mm): 12 - Espesor (mm): 2

- Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.048, 0.0288, 0.008, 0.0008 - I. admisible del embarrado (A): 110 a) Cálculo electrodinámico 25² /(60 · 10 · 0.008 · 1) = 6.884 <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible Ical = 2.23 A Iadm = 110 A c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito



Ipcc = 0.23 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · tcc) = 164 · 24 · 1 / (1000 · 0.5) = 5.57 kA Cálculo de la Línea: CS SE3 SAI - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - - Potencia a instalar: 1110 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

500x1.25+610=1235 W.(Coef. de Simult.: 1 )

I=1235/1,732x400x0.8=2.23 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 57.6 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.1 e(parcial)=977x1235/54.47x400x6=9.23 V.=2.31 % e(total)=2.33% ADMIS (4.5% MAX.) Protección Termica en Principio de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección Térmica en Final de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial en Principio de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. SUBCUADRO CS SE3 SAI DEMANDA DE POTENCIAS - Potencia total instalada: vent presur 500 W CCTV 300 W Central Incendios 160 W Anti-intrusión 150 W TOTAL.... 1110 W - Potencia Instalada Fuerza (W): 1110

Cálculo de la Línea: vent presur - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - - Potencia a instalar: 500 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

500x1.25=625 W.

I=625/1,732x400x0.8x1=1.13 A. Se eligen conductores Unipolares 4x4+TTx4mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 31 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 25 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.07 e(parcial)=10x625/51.5x400x4x1=0.08 V.=0.02 % e(total)=2.35% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: CCTV - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud - Potencia a instalar: 300 W. - Potencia de cálculo: 300 W. I=300/230x0.8=1.63 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 26.5 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.19 e(parcial)=2x20x300/51.48x230x2.5=0.41 V.=0.18 % e(total)=2.51% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Protección diferencial:



Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Cálculo de la Línea: Central Incendios - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 10 m; Cos - Potencia a instalar: 160 W. - Potencia de cálculo: 160 W. I=160/230x0.8=0.87 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 26.5 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.05 e(parcial)=2x10x160/51.51x230x2.5=0.11 V.=0.05 % e(total)=2.38% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Cálculo de la Línea: Anti-intrusión - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 15 m; Cos - Potencia a instalar: 150 W. - Potencia de cálculo: 150 W. I=150/230x0.8=0.82 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 26.5 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.05 e(parcial)=2x15x150/51.51x230x2.5=0.15 V.=0.07 % e(total)=2.4% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA.

CALCULO DE EMBARRADO CS SE3 SAI Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5 Pletina adoptada - Sección (mm²): 24 - Ancho (mm): 12 - Espesor (mm): 2

- Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.048, 0.0288, 0.008, 0.0008 - I. admisible del embarrado (A): 110 a) Cálculo electrodinámico 5² /(60 · 10 · 0.008 · 1) = 0.356 <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible Ical = 2.23 A Iadm = 110 A c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Ipcc = 0.05 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · tcc) = 164 · 24 · 1 / (1000 · 0.5) = 5.57 kA CALCULO DE EMBARRADO SAI Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5 Pletina adoptada



- Sección (mm²): 90 - Ancho (mm): 30 - Espesor (mm): 3

- Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.45, 0.675, 0.045, 0.007 - I. admisible del embarrado (A): 315 a) Cálculo electrodinámico 045 · 1) = 988.549 <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible Ical = 6.23 A Iadm = 315 A c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Ipcc = 6.53 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · tcc) = 164 · 90 · 1 / (1000 · 0.5) = 20.87 kA Cálculo de la Línea: CS CT - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - - Potencia a instalar: 34502 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47 y ITC-BT-44):

11000x1.25+25046=38796 W.(Coef. de Simult.: 1 )

I=38796/1,732x400x0.8=70 A. Se eligen conductores Unipolares 4x16+TTx16mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 73 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 40 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 85.97 e(parcial)=10x38796/44.14x400x16=1.37 V.=0.34 % e(total)=0.34% ADMIS (4.5% MAX.) Protección Termica en Principio de Línea I. Aut./Tet. In.: 100 A. Térmico reg. Int.Reg.: 71 A. Protección Térmica en Final de Línea I. Aut./Tet. In.: 100 A. Térmico reg. Int.Reg.: 71 A. Protección diferencial en Principio de Línea

Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 30 mA. SUBCUADRO CS CT DEMANDA DE POTENCIAS - Potencia total instalada: alumbrado normal 1798 W alumbrado autónomo 132 W vent. impulsión 11000 W vent. extracción 11000 W TC 9422 W anti-intrusión 150 W agua nebulizada 1000 W TOTAL.... 34502 W - Potencia Instalada Alumbrado (W): 1930 - Potencia Instalada Fuerza (W): 32572 Cálculo de la Línea: alumbrado normal - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - - Potencia a instalar: 1798 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

1798x1.8=3236.4 W.

I=3236.4/230x1=14.07 A. Se eligen conductores Unipolares 2x10+TTx10mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 65 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 25 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 42.34 e(parcial)=2x105x3236.4/51.08x230x10=5.78 V.=2.52 % e(total)=2.86% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Contactor: Contactor Bipolar In: 16 A.



Cálculo de la Línea: alumbrado autónomo - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - - Potencia a instalar: 132 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

132x1.8=237.6 W.

I=237.6/230x1=1.03 A. Se eligen conductores Unipolares 2x1.5+TTx1.5mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 20 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 16 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.13 e(parcial)=2x46x237.6/51.49x230x1.5=1.23 V.=0.53 % e(total)=0.88% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Cálculo de la Línea: vent. impulsión - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - - Potencia a instalar: 11000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

11000x1.25=13750 W.

I=13750/1,732x400x0.8x1=24.81 A. Se eligen conductores Unipolares 4x4+TTx4mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 31 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 25 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 72.02 e(parcial)=30x13750/46.15x400x4x1=5.59 V.=1.4 % e(total)=1.74% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 25 A. Protección diferencial:

Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 25 A. Cálculo de la Línea: vent. extracción - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - - Potencia a instalar: 11000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

11000x1.25=13750 W.

I=13750/1,732x400x0.8x1=24.81 A. Se eligen conductores Unipolares 4x4+TTx4mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 31 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 25 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 72.02 e(parcial)=30x13750/46.15x400x4x1=5.59 V.=1.4 % e(total)=1.74% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 25 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 25 A. Cálculo de la Línea: TC - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - - Potencia a instalar: 9422 W. - Potencia de cálculo: 9422 W. I=9422/1,732x400x0.8=17 A. Se eligen conductores Unipolares 4x2.5+TTx2.5mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 23 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 67.32 e(parcial)=30x9422/46.86x400x2.5=6.03 V.=1.51 % e(total)=1.85% ADMIS (6.5% MAX.)



Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 20 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Cálculo de la Línea: anti-intrusión - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - - Potencia a instalar: 150 W. - Potencia de cálculo: 150 W. I=150/230x0.8=0.82 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 26.5 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.05 e(parcial)=2x30x150/51.51x230x2.5=0.3 V.=0.13 % e(total)=0.48% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Cálculo de la Línea: agua nebulizada - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 20 m; - Potencia a instalar: 1000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

1000x1.25=1250 W.

I=1250/1,732x400x0.8x1=2.26 A. Se eligen conductores Unipolares 4x2.5+TTx2.5mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 23 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.48 e(parcial)=20x1250/51.43x400x2.5x1=0.49 V.=0.12 % e(total)=0.46% ADMIS (6.5% MAX.)

Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. CALCULO DE EMBARRADO CS CT Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5 Pletina adoptada - Sección (mm²): 90 - Ancho (mm): 30 - Espesor (mm): 3

- Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.45, 0.675, 0.045, 0.007 - I. admisible del embarrado (A): 315 a) Cálculo electrodinámico <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible Ical = 70 A Iadm = 315 A c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Ipcc = 6.53 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · tcc) = 164 · 90 · 1 / (1000 · 0.5) = 20.87 kA Cálculo de la Línea: alumbrado PV1 - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra -



- Potencia a instalar: 1408 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):


I=2534.4/230x0.8=13.77 A. Se eligen conductores Unipolares 2x16+TTx16mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 87 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 32 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 41.25 e(parcial)=2x40x2534.4/51.28x230x16=1.07 V.=0.47 % e(total)=0.47% ADMIS (4.5% MAX.) Protección Termica en Principio de Línea I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Protección Térmica en Final de Línea I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Protección diferencial en Principio de Línea Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. SUBCUADRO alumbrado PV1 DEMANDA DE POTENCIAS - Potencia total instalada: alumbrado normal 1276 W alumbradoautónomo 132 W TOTAL.... 1408 W - Potencia Instalada Alumbrado (W): 1408 Cálculo de la Línea: alumbrado normal - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 246 m; Co - Potencia a instalar: 1276 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

1276x1.8=2296.8 W.

I=2296.8/230x1=9.99 A. Se eligen conductores Unipolares 2x16+TTx16mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K

I.ad. a 40°C (Fc=1) 87 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 32 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.66 e(parcial)=2x246x2296.8/51.39x230x16=5.97 V.=2.6 % e(total)=3.06% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Contactor: Contactor Bipolar In: 10 A. Cálculo de la Línea: alumbradoautónomo - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 246 m; Cos - Potencia a instalar: 132 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

132x1.8=237.6 W.

I=237.6/230x1=1.03 A. Se eligen conductores Unipolares 2x4+TTx4mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 36 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.04 e(parcial)=2x246x237.6/51.51x230x4=2.47 V.=1.07 % e(total)=1.54% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. CALCULO DE EMBARRADO alumbrado PV1 Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25



- Tiempo duración c.c. (s): 0.5 Pletina adoptada - Sección (mm²): 24 - Ancho (mm): 12 - Espesor (mm): 2

- Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.048, 0.0288, 0.008, 0.0008 - I. admisible del embarrado (A): 110 a) Cálculo electrodinámico 60 · d · Wy · n) =2.71² · 25² /(60 · 10 · 0.008 · 1) = 955.757 <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible Ical = 13.77 A Iadm = 110 A c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Ipcc = 2.71 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · tcc) = 164 · 24 · 1 / (1000 · 0.5) = 5.57 kA Cálculo de la Línea: alumbrado PV2 - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - - Potencia a instalar: 1408 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):


I=2534.4/230x0.8=13.77 A. Se eligen conductores Unipolares 2x16+TTx16mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 87 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 32 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 41.25 e(parcial)=2x246x2534.4/51.28x230x16=6.61 V.=2.87 % e(total)=2.87% ADMIS (4.5% MAX.) Protección Termica en Principio de Línea I. Mag. Bipolar Int. 16 A.

Protección Térmica en Final de Línea I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Protección diferencial en Principio de Línea Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. SUBCUADRO alumbrado PV2 DEMANDA DE POTENCIAS - Potencia total instalada: alumbrado normal 1276 W alumbradoautónomo 132 W TOTAL.... 1408 W - Potencia Instalada Alumbrado (W): 1408 Cálculo de la Línea: alumbrado normal - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 38 m; Cos - Potencia a instalar: 1276 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

1276x1.8=2296.8 W.

I=2296.8/230x1=9.99 A. Se eligen conductores Unipolares 2x4+TTx4mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 36 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 43.85 e(parcial)=2x38x2296.8/50.81x230x4=3.73 V.=1.62 % e(total)=4.5% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Contactor: Contactor Bipolar In: 10 A. Cálculo de la Línea: alumbradoautónomo



- Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 38 m; Cos - Potencia a instalar: 132 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

132x1.8=237.6 W.

I=237.6/230x1=1.03 A. Se eligen conductores Unipolares 2x1.5+TTx1.5mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 20 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 16 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.13 e(parcial)=2x38x237.6/51.49x230x1.5=1.02 V.=0.44 % e(total)=3.31% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. CALCULO DE EMBARRADO alumbrado PV2 Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5 Pletina adoptada - Sección (mm²): 24 - Ancho (mm): 12 - Espesor (mm): 2

- Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.048, 0.0288, 0.008, 0.0008 - I. admisible del embarrado (A): 110 a) Cálculo electrodinámico ² / ( 60 · d · Wy · n) =0.54² · 25² /(60 · 10 · 0.008 · 1) = 37.345 <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible

Ical = 13.77 A Iadm = 110 A c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Ipcc = 0.54 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · tcc) = 164 · 24 · 1 / (1000 · 0.5) = 5.57 kA Cálculo de la Batería de Condensadores En el cálculo de la potencia reactiva a compensar, para que la instalación en estudio presente el factor de potencia deseado, se parte de los siguientes datos: Suministro: Trifásico. Tensión Compuesta: 400 V. Potencia activa: 1213003.12 W. CosØ actual: 0.8. CosØ a conseguir: 1. Conexión de condensadores: en Triángulo. Los resultados obtenidos son: Potencia Reactiva a compensar (kVAr): 909.75 Gama de Regulación: (1:2:4) Potencia de Escalón (kVAr): 129.96 Capacidad Condensadores (µF): 861.85 La secuencia que debe realizar el regulador de reactiva para dar señal a las diferentes salidas es: Gama de regulación; 1:2:4 (tres salidas). 1. Primera salida. 2. Segunda salida. 3. Primera y segunda salida. 4. Tercera salida. 5. Tercera y primera salida. 6. Tercera y segunda salida. 7. Tercera, primera y segunda salida. Obteniéndose así los siete escalones de igual potencia. Se recomienda utilizar escalones múltiplos de 5 kVAr. Cálculo de la Línea: Bateria Condensadores - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: F-Unip.Contacto Mutuo Dist >= D



- Longitud: 10 m; Xu(m - Potencia reactiva: 909752.25 VAr. I= CRe x Qc / (1.732 x U) = 1.5x909752.26/(1,732x400)=1969.73 A. Se eligen conductores Unipolares 13(3x240+TTx120)mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 6370 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 44.78 e(parcial)=10x909752.26/50.64x400x13x240=0.14 V.=0.04 % e(total)=0.04% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Aut./Tri. In.: 2000 A. Térmico reg. Int.Reg.: 2000 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 30 mA. CALCULO DE EMBARRADO CUADRO GENERAL DE MANDO Y PROTECCION Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5 Pletina adoptada - Sección (mm²): 24 - Ancho (mm): 12 - Espesor (mm): 2

- Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.048, 0.0288, 0.008, 0.0008 - I. admisible del embarrado (A): 110 a) Cálculo electrodinámico · L² / ( 60 · d · Wy · n) =0² · 25² /(60 · 10 · 0.008 · 1) = 0 <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible Ical = 0 A Iadm = 110 A

c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Ipcc = 0 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · tcc) = 164 · 24 · 1 / (1000 · 0.5) = 5.57 kA Los resultados obtenidos se reflejan en las siguientes tablas: Cuadro General de Mando y Protección Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total Dimensiones(mm) (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band. ventilador 1 312500 2802(4x240+TTx120)Cu563.84980 2.34 2.34 ventilador 2 312500 2802(4x240+TTx120)Cu563.84980 2.34 2.34 ventilador 3 312500 502(4x120+TTx70)Cu563.84 628 0.91 0.91 ventilador 4 312500 502(4x120+TTx70)Cu563.84 628 0.91 0.91 cuadro SE1 824.4 977 4x6+TTx6Cu 1.49 57.6 1.54 1.54 50 cuadro SE2 1962 577 4x10+TTx10Cu 3.54 76.8 1.3 1.3 63 cuadro SE3 824.4 572 4x10+TTx10Cu 1.49 76.8 0.54 0.54 63 alumbrado túnel 31503.6 102x120+TTx70Cu 171.22 380 0.2 0.2 TC 70944 5 4x50+TTx25Cu 128 145 0.1 0.1 63 SAI 3455 10 4x16+TTx16Cu 6.23 73 0.03 0.03 40 CS CT 38796 10 4x16+TTx16Cu 70 73 0.34 0.34 40 alumbrado PV1 2534.4 40 2x16+TTx16Cu 13.77 87 0.47 0.47 32 alumbrado PV2 2534.4 246 2x16+TTx16Cu 13.77 87 2.87 2.87 32 Bateria Condensadores1213003.12 1013(3x240+TTx120)Cu1969.73 6370 0.04 0.04 Cortocircuito Denominación Longitud Sección IpccI P de C IpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas (m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m) ventilador 1 2802(4x240+TTx120)Cu 12 153371.59414.46 630;B ventilador 2 2802(4x240+TTx120)Cu 12 153371.59414.46 630;B ventilador 3 50 2(4x120+TTx70)Cu 12 154704.4553.22 630;B ventilador 4 50 2(4x120+TTx70)Cu 12 154704.4553.22 630;B cuadro SE1 977 4x6+TTx6Cu 12 15 26.261067.49 10;B,C,D cuadro SE2 577 4x10+TTx10Cu 12 15 73.57377.8 10;B,C,D cuadro SE3 572 4x10+TTx10Cu 12 15 74.21371.35 10;B,C,D alumbrado túnel 10 2x120+TTx70Cu 12 155398.51 10.1 250;B,C,D TC 5 4x50+TTx25Cu 12 155295.23 1.82 160;B,C,D SAI 10 4x16+TTx16Cu 12 153267.47 0.49 16;B,C,D CS CT 10 4x16+TTx16Cu 12 153267.47 0.49 100;B,C,D alumbrado PV1 40 2x16+TTx16Cu 12 151354.64 2.85 16;B,C,D alumbrado PV2 246 2x16+TTx16Cu 12 15 267.7773.01 16;B,C Bateria Condensadores 1013(3x240+TTx120)Cu12 155951.165620.53



2000;B,C,D Subcuadro cuadro SE1 Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total Dimensiones(mm) (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band. alumbrado normal 626.4 50 2x2.5+TTx2.5Cu 2.72 26.5 0.92 2.46 20 alumbrado autónomo 198 50 2x4+TTx4Cu 0.86 27 0.18 1.72 20 Cortocircuito Denominación Longitud Sección IpccI P de C IpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas (m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m) alumbrado normal 50 2x2.5+TTx2.5Cu 0.05 4.5 23.4233.44 10;B,C,D alumbrado autónomo 50 2x4+TTx4Cu 0.05 4.5 24.4355.55 10;B,C,D Subcuadro cuadro SE2 Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total Dimensiones(mm) (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band. alumbrado normal 1566 135 2x6+TTx6Cu 6.81 46 2.6 3.9 25 alumbrado autónomo 396 135 2x6+TTx6Cu 1.72 36 0.65 1.95 25 Cortocircuito Denominación Longitud Sección IpccI P de C IpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas (m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m) alumbrado normal 135 2x6+TTx6Cu 0.15 4.5 53.1 261.1 10;B alumbrado autónomo135 2x6+TTx6Cu 0.15 4.5 53.1168.86 10;B Subcuadro cuadro SE3 Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total Dimensiones(mm) (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band. alumbrado normal 626.4 50 2x2.5+TTx2.5Cu 2.72 26.5 0.92 2.46 20 alumbrado autónomo 198 50 2x4+TTx4Cu 0.86 27 0.18 1.72 20 Cortocircuito Denominación Longitud Sección IpccI P de C IpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas (m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m) alumbrado normal 50 2x2.5+TTx2.5Cu 0.05 4.5 23.4233.44 10;B,C,D alumbrado autónomo 50 2x4+TTx4Cu 0.05 4.5 24.4355.55 10;B,C,D

Subcuadro alumbrado túnel Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total Dimensiones(mm)

(W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band. 10249.2 0.3 2x35Cu 55.7 119 0.01 0.21 circuito 1 2880 499 2x25+TTx16Cu 12.52 156.8 4 4.2 90 circuito 2 2880 499 2x25+TTx16Cu 12.52 156.8 4 4.2 90 circuito 3 2244.6 286 2x16+TTx16Cu 9.76 122.5 2.79 2.99 63 circuito 4 2244.6 286 2x16+TTx16Cu 9.76 122.5 2.79 2.99 63 21254.4 0.3 2x120Cu 115.51 260 0 0.2 circuito 1 6026.4 499 2x50+TTx25Cu 26.2 225.4 4.19 4.39 110 circuito 2 6026.4 499 2x50+TTx25Cu 26.2 225.4 4.19 4.39 110 circuito 3 4600.8 286 2x25+TTx16Cu 20 156.8 3.67 3.87 90 circuito 4 4600.8 286 2x25+TTx16Cu 20 156.8 3.67 3.87 90 Cortocircuito Denominación Longitud Sección IpccI P de C IpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas (m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m) 0.3 2x35Cu 10.84 15 5344.93 0.57 63 circuito 1 499 2x25+TTx16Cu 10.73 15 207.31297.38 16;B,C circuito 2 499 2x25+TTx16Cu 10.73 15 207.31297.38 16;B,C circuito 3 286 2x16+TTx16Cu 10.73 15 230.52 98.52 10;B,C,D circuito 4 286 2x16+TTx16Cu 10.73 15 230.52 98.52 10;B,C,D 0.3 2x120Cu 10.84 15 5382.78 6.57 125 circuito 1 499 2x50+TTx25Cu 10.81 15 400.29319.05 30;B,C circuito 2 499 2x50+TTx25Cu 10.81 15 400.29319.05 30;B,C circuito 3 286 2x25+TTx16Cu 10.81 15 352.34102.95 25;B,C circuito 4 286 2x25+TTx16Cu 10.81 15 352.34102.95 25;B,C

Subcuadro TC Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total Dimensiones(mm) (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band. 35472 0.3 4x50Cu 64 125 0 0.1 TC1 17736 770 4x50+TTx25Cu 32 184 3.16 3.26 110 TC2 17736 708 4x35+TTx16Cu 32 152 4.16 4.26 90 35472 0.3 4x35Cu 64 104 0 0.1 TC3 17736 520 4x25+TTx16Cu 32 128 4.3 4.4 90 TC4 17736 583 4x35+TTx16Cu 32 152 3.43 3.53 90 Cortocircuito Denominación Longitud Sección IpccI P de C IpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas (m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m) 0.3 4x50Cu 10.63 15 5258.93 1.2 100 TC1 770 4x50+TTx25Cu 10.56 15 265.6724.67 38;B TC2 708 4x35+TTx16Cu 10.56 15 204.52598.88 38;B 0.3 4x35Cu 10.63 15 5243.52 0.59 100 TC3 520 4x25+TTx16Cu 10.53 15 199.08322.49 38;B TC4 583 4x35+TTx16Cu 10.53 15 246.4412.58 38;B

Subcuadro SAI



Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total Dimensiones(mm) (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band. sai 4800 10 4x2.5+TTx2.5Cu 8.66 23 0.19 0.19 20 CS SE1 SAI 1235 977 4x6+TTx6Cu 2.23 57.6 2.31 2.33 50 CS SE2 SAI 1235 577 4x16+TTx16Cu 2.23 100 0.51 0.54 63 CS SE3 SAI 1235 977 4x6+TTx6Cu 2.23 57.6 2.31 2.33 50 Cortocircuito Denominación Longitud Sección IpccI P de C IpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas (m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m) sai 10 4x2.5+TTx2.5Cu 0.19 4.5 88.37 16.37 16;B CS SE1 SAI 977 4x6+TTx6Cu 6.56 10 26.161075.67 16;B,C,D CS SE2 SAI 577 4x16+TTx16Cu 6.56 10 114.97396.07 16;B CS SE3 SAI 977 4x6+TTx6Cu 6.56 10 26.161075.67 16;B,C,D Subcuadro CS SE1 SAI Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total Dimensiones(mm) (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band. vent presur 625 10 4x4+TTx4Cu 1.13 31 0.02 2.35 25 CCTV 300 20 2x2.5+TTx2.5Cu 1.63 26.5 0.18 2.51 20 Central Incendios 160 10 2x2.5+TTx2.5Cu 0.87 26.5 0.05 2.38 20 Anti-intrusión 150 15 2x2.5+TTx2.5Cu 0.82 26.5 0.07 2.4 20 Cortocircuito Denominación Longitud Sección IpccI P de C IpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas (m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m) vent presur 10 4x4+TTx4Cu 0.05 4.5 25.77492.75 16;B,C,D CCTV 20 2x2.5+TTx2.5Cu 0.05 4.5 24.94 205.4 16;B,C,D Central Incendios 10 2x2.5+TTx2.5Cu 0.05 4.5 25.54195.96 16;B,C,D Anti-intrusión 15 2x2.5+TTx2.5Cu 0.05 4.5 25.24200.65 16;B,C,D Subcuadro CS SE2 SAI Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total Dimensiones(mm) (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band. vent presur 625 10 4x16+TTx16Cu 1.13 73 0 0.54 40 CCTV 300 35 2x2.5+TTx2.5Cu 1.63 26.5 0.31 0.85 20 Central Incendios 160 10 2x2.5+TTx2.5Cu 0.87 26.5 0.05 0.58 20 Anti-intrusión 150 35 2x2.5+TTx2.5Cu 0.82 26.5 0.15 0.69 20 Cortocircuito Denominación Longitud Sección IpccI P de C IpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas (m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m)

vent presur 10 4x16+TTx16Cu 0.23 4.5 113.07409.44 16;B CCTV 35 2x2.5+TTx2.5Cu 0.23 4.5 83.62 18.28 16;B Central Incendios 10 2x2.5+TTx2.5Cu 0.23 4.5 103.84 11.85 16;B Anti-intrusión 35 2x2.5+TTx2.5Cu 0.23 4.5 83.62 18.28 16;B

Subcuadro CS SE3 SAI Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total Dimensiones(mm) (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band. vent presur 625 10 4x4+TTx4Cu 1.13 31 0.02 2.35 25 CCTV 300 20 2x2.5+TTx2.5Cu 1.63 26.5 0.18 2.51 20 Central Incendios 160 10 2x2.5+TTx2.5Cu 0.87 26.5 0.05 2.38 20 Anti-intrusión 150 15 2x2.5+TTx2.5Cu 0.82 26.5 0.07 2.4 20 Cortocircuito Denominación Longitud Sección IpccI P de C IpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas (m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m) vent presur 10 4x4+TTx4Cu 0.05 4.5 25.77492.75 16;B,C,D CCTV 20 2x2.5+TTx2.5Cu 0.05 4.5 24.94 205.4 16;B,C,D Central Incendios 10 2x2.5+TTx2.5Cu 0.05 4.5 25.54195.96 16;B,C,D Anti-intrusión 15 2x2.5+TTx2.5Cu 0.05 4.5 25.24200.65 16;B,C,D

Subcuadro CS CT Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total Dimensiones(mm) (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band. alumbrado normal 3236.4 105 2x10+TTx10Cu 14.07 65 2.52 2.86 25 alumbrado autónomo 237.6 46 2x1.5+TTx1.5Cu 1.03 20 0.53 0.88 16 vent. impulsión 13750 30 4x4+TTx4Cu 24.81 31 1.4 1.74 25 vent. extracción 13750 30 4x4+TTx4Cu 24.81 31 1.4 1.74 25 TC 9422 30 4x2.5+TTx2.5Cu 17 23 1.51 1.85 20 anti-intrusión 150 30 2x2.5+TTx2.5Cu 0.82 26.5 0.13 0.48 20 agua nebulizada 1250 20 4x2.5+TTx2.5Cu 2.26 23 0.12 0.46 20 Cortocircuito Denominación Longitud Sección IpccI P de C IpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas (m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m) alumbrado normal 105 2x10+TTx10Cu 6.56 10 364.32 15.41 16;B,C,D alumbrado autónomo 46 2x1.5+TTx1.5Cu 6.56 10 134.38 2.55 10;B,C vent. impulsión 30 4x4+TTx4Cu 6.56 10 488.68 1.37 25;B,C vent. extracción 30 4x4+TTx4Cu 6.56 10 488.68 1.37 25;B,C TC 30 4x2.5+TTx2.5Cu 6.56 10 323.2 1.22 20;B,C anti-intrusión 30 2x2.5+TTx2.5Cu 6.56 10 323.2 1.22 16;B,C,D agua nebulizada 20 4x2.5+TTx2.5Cu 6.56 10 462.38 0.6 16;B,C,D

Subcuadro alumbrado PV1



Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total Dimensiones(mm) (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band. alumbrado normal 2296.8 246 2x16+TTx16Cu 9.99 87 2.6 3.06 32 alumbradoautónomo 237.6 246 2x4+TTx4Cu 1.03 36 1.07 1.54 20 Cortocircuito Denominación Longitud Sección IpccI P de C IpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas (m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m) alumbrado normal 246 2x16+TTx16Cu 2.72 4.5 231.66 97.55 10;B,C,D alumbradoautónomo 246 2x4+TTx4Cu 2.72 4.5 66.4 74.2 10;B Subcuadro alumbrado PV2 Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total Dimensiones(mm) (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band. alumbrado normal 2296.8 38 2x4+TTx4Cu 9.99 36 1.62 4.5 20 alumbradoautónomo 237.6 38 2x1.5+TTx1.5Cu 1.03 20 0.44 3.31 16 Cortocircuito Denominación Longitud Sección IpccI P de C IpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas (m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m) alumbrado normal 38 2x4+TTx4Cu 0.54 4.5 168.15 11.57 10;B,C alumbradoautónomo 38 2x1.5+TTx1.5Cu 0.54 4.5 103.79 4.27 10;B,C

CALCULO DE LA PUESTA A TIERRA - La resistividad del terreno es 300 ohmiosxm. - El electrodo en la puesta a tierra del edificio, se constituye con los siguientes elementos: M. conductor de Cu desnudo 35 mm² 30 m. M. conductor de Acero galvanizado 95 mm² Picas verticales de Cobre 14 mm de Acero recubierto Cu 14 mm 1 picas de 2m. de Acero galvanizado 25 mm Con lo que se obtendrá una Resistencia de tierra de 17.65 ohmios. Los conductores de protección, se calcularon adecuadamente y según la ITC-BT-18, en el apartado del cálculo de circuitos. Así mismo cabe señalar que la linea principal de tierra no será inferior a 16 mm² en

Cu, y la linea de enlace con tierra, no será inferior a 25 mm² en Cu.


PROYECTO CONSTRUCTIVO DE INTEGRACIÓN DEL FERROCARRIL EN SANT FELIÚ DE LLOBREGAT. (BARCELONA)

Apéndice 2. Estudios lumínicos



1. Estudio lumínico. Alumbrado de emergencia principal en el

túnel



2. Estudio lumínico. Alumbrado de emergencia autónomo en

túnel



3. Estudio lumínico. Alumbrado de emergencia principal en

edifico de ventilación




edifico de ventilación




cuartos técnicos




salida de emergencia




salidas de emergencia



9. Estudio lumínico. Alumbrado de emergencia autónomo en el

lado túnel de la salida de emergencia



Apéndice 3. Documentación Bomberos de Barcelona



1. E-mail 17/09/2008. Norma Técnica recibida por Bomberos

de la Generalitat



En el Anejo nº 19. Instalaciones de Infraestructura de Protección Civil, se recogen

las indicaciones establecidas en la normativa de bomberos de la generalitat “Normes

Tècniques sobre Seguretat Contra Incendis a la Xarxa Ferroviària Soterrada a

Catalunya”, en lo referente a instalaciones en túneles ferroviarios.

A continuación se justifican el cumplimiento de la normativa de bomberos en este

anejo:

El túnel dispone de un sistema de ventilación, con pozos en los piñones de la

estación, que facilitan la evacuación y sectorizan el túnel de la estación.

Además contarán con la señalización e iluminación adecuadas cumpliendo los

requisitos establecidos en la normativa de bomberos.

Tanto los túneles, salidas de emergencia como cuartos técnicos estarán

dotados de sistemas de protección contra incendios. En concreto, los cuartos

técnicos tendrán un sistema de agua nebulizada, el túnel contará con un

sistema de columna seca y las salidas de emergencia con extintores portátiles

a lo largo del recorrido de evacuación. Asimismo, tanto en los cuartos técnicos

como en las salidas de emergencia se dispondrán detectores ópticos o

térmcios para la detección de un incendio.

El túnel también dispone de una red de comunicaciones en el interior del

túnel.

Los cables que alimentan los distintos equipos son cables AS. Estos cables

son adecuados para instalaciones en túneles, estaciones, edificios técnicos y

en general para zonas donde haya personas de forma permanente o

eventual, en las líneas de distribución monofásica y trifásica en montaje

subterráneo, destinados al suministro de energía eléctrica, conforme a:

o no propagador de la llama

o no propagador del incendio

o libre de halógenos

o baja acidez y corrosividad de los gases emitidos

o baja opacidad de los humos emitidos

Existe una salida de emergencia ubicada en el P.K. 88+690. Esta salida de

emergencia estará dotada de las instalaciones necesarias para facilitar la

evacuación de las personas en caso de incidente en el interior del túnel.

Dispondrán de señalización de emergencia, iluminación y equipos de lucha

contraincendios así como sistema de ventilación.

Las puertas de la salida de emergencia abrirán en sentido de la ruta de

evacuación facilitando el paso de las personas.



2. E-mail 11/06/2009. Plan de Evacuación del Túnel

En el estudio de evacuación así como en el proyecto, se recogen los comentarios

indicados por bomberos de la generalitat



3. E-mail 11/11/2009. Informe Estació Sant Feliu



4. Informe Respuesta a Bomberos Generalitat



Este informe sirve de respuesta al documento enviado por bomberos de la

generalitat “Informe en materia de seguridad en caso de incendio evacuación”:

además en el Anejo nº19. Instalaciones de Infraestructura de Protección Civil, se

recogen las indicaciones establecidas en dicho documento.

5. E-mail 03/12/2009. Estación Soterrada Sant Feliu



Nuevo acceso a Molins

PLANTA 500 HOJA 5



PLANTA 500 HOJA 6

6. 04/01/2010. Comentarios Adif



7. 31/08/2010. Escrito de Bomberos de la Generalitat



En el Documento 2 - Planos\12 - ESTRUCTURAS DEFINITIVAS\12.3 TRAMO

SOTERRADO\12.3.3 SALIDA DE EMERGENCIA 88+690, se incluyen planos de

detalle de la salida de emergencia del túnel. Además, en Documento 2 - Planos\12 -

ESTRUCTURAS DEFINITIVAS\12.3 TRAMO SOTERRADO\12.3.8 POZO DE

BOMBEO 89+430, se incluyen planos del pozo de bombeo.

La salida de emergecia se encuentra en una zona ajardinada, próxima a una

carretera. Los bomberos podrán acceder hasta los aledaños de la salida de

emergencia y habilitar la zona de rescate en las proximidades con una superficie

igual o superior a 500 m2.

Los bomberos podrán acceder a esta salida de emergencia desde la Avinguda del

Sol o desde la calle paralela a B-23, tal y como aparece marcado en el siguiente

esquema:



Se dispone de un estudio específico para el sistema de ventilación del túnel, en

concreto en el punto 14. SISTEMA DE VENTILACIÓN de este anejo.

· anejo nº 19. instalaciones de infraestructura de protección civil proyecto constructivo de...

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