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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, VARIANTE DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS (EIVISSA)

ANEJO 8. GEOLOGÍA Y GEOTECNIA


ANEJO 8A. GEOLOGÍA


ANEJO Nº 8A. GEOLOGÍA

ÍNDICE

1 INTRODUCCIÓN .................................................................................................... 1

1.1 OBJETO ........................................................................................................... 1

1.2 INFORMACIÓN UTILIZADA ................................................................................. 1

1.3 TRABAJOS EFECTUADOS .................................................................................. 1

1.3.1 �Fase de gabinete previa. ............................................................................... 1

1.3.2 �Fase de campo. ........................................................................................... 1

1.3.3 Fase de gabinete. Final. ................................................................................. 2

2 GEOLOGÍA REGIONAL ............................................................................................ 2

2.1 ESTRATIGRAFÍA REGIONAL ............................................................................... 2

2.2 TECTÓNICA ...................................................................................................... 3

2.2.1 Tectónica general .......................................................................................... 3

2.3 GEOMORFOLOGÍA ............................................................................................ 5

2.4 HIDROLOGÍA E HIDROGEOLOGÍA ........................................................................ 6

2.4.1 Climatología ................................................................................................. 6

2.4.2 Marco hidrológico e hidrogeológico regional ...................................................... 7

3 GEOLOGÍA DE LA ZONA ....................................................................................... 10

3.1 LITOESTRATIGRAFÍA ....................................................................................... 10

3.1.1 Calizas tableadas con intercalaciones de niveles margosos. Oxfordiense-

Kimmeridgiense (Jurásico superior). .......................................................................... 10

3.1.2 Margas. Burdigaliense-Langhiense (Mioceno inferior) ........................................ 11

3.1.3 Gravas, arcillas y arenas con encostramientos carbonatados a techo. Glacis

antiguo. (Pleistoceno) ............................................................................................. 11

3.1.4 Limos y arcillas con cantos. Llanura de inundación. (Holoceno) ......................... 12

3.1.5 Gravas, arenas y arcillas.Depósitos aluviales. (Holoceno) .................................. 12

3.1.6 Rellenos .................................................................................................... 12

3.2 SISMICIDAD ................................................................................................... 12

3.3 PUNTOS DE OBSERVACIÓN GEOLÓGICA .......................................................... 14

4 PROCEDENCIA DE MATERIALES ........................................................................... 18

APÉNDICES

APÉNDICE 1. PLANTA Y PERFIL GEOLÓGICOS. ESCALA: 1/5.000

APÉNDICE 2. PLANTA SITUACIÓN CANTERAS 1/50.000

APÉNDICE 3. FICHAS DE CANTERAS

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, VARIANTE DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS (EIVISSA) Pág. 1

1 INTRODUCCIÓN

1.1 OBJETO

El objeto del presente Anejo es describir, lo más detalladamente posible, las características

geológicas de la región, para el Proyecto de Mejora de la fluidez y seguridad de la carretera C-

733 que une las poblaciones de Eivissa y Santa Eularia del Riu, que han sido estudiadas

durante el transcurso de los trabajos, y que sirven de base para el análisis geotécnico llevado a

cabo durante el proyecto.

1.2 INFORMACIÓN UTILIZADA

Para la realización del estudio geológico llevado a cabo en el presente proyecto se han

recopilado y consultado las siguientes publicaciones:

Fotografía aérea procedente del Sistema de Información Parcelaria (SIGPAC) del Ministerio de

Medio Ambiente, Medio rural y marino.

Fotografía aérea procedente del programa Google Earth (2010).

Mapa Tectónico de la Península Ibérica, a escala 1:1.000.000; del Instituto Geológico y

Minero de España.

Mapa Hidrogeológico de España y de unidades hidrogeológicas, a escala 1:1.000.000; del

Instituto Geológico y Minero de España.

Mapa de Síntesis Geológica de España, a escala 1:200.000. nº 65 –Ibiza; del Instituto

Geológico y Minero de España.

Mapa Geológico de España, a escala 1:25.000. Serie Magna, nº 798-II –Sant Rafel-; del

Instituto Geológico y Minero de España.

Mapa Geotécnico General, a escala 1:200.000. nº65 – Ibiza-; del Instituto Geológico y Minero

de España.

Geología de España. Instituto Geológico y Minero de España.

Anejo de geología y geotecnia del proyecto constructivo del desdoblamiento de la segunda

ronda de Eivissa realizado por la empresa Prospección y Geotecnia S.L. en Octubre 2001 para

el Departamento de Carreteras del Gobierno Balear.

Anejo de geología y geotecnia del proyecto constructivo del desdoblamiento de la segunda

ronda de Eivissa realizado por la empresa Geología de Mallorca S.L en Marzo de 2004 para el

Departamento de Carreteras del Gobierno Balear.

1.3 TRABAJOS EFECTUADOS

Para la elaboración del estudio geológico del presente proyecto se han seguido las siguientes

fases:

1.3.1 �Fase de gabinete previa.

Ha consistido en las siguientes actuaciones:

Recopilación de información básica existente.

Análisis previo de los caracteres generales del tramo, basado en las descripciones de los

distintos estudios geológicos existentes.

Confección de estratigrafía previa.

Estudio fotogeológico de detalle del trazado, del vuelo a escala 1:5.000, sobre los pares

estereoscópicos correspondientes.

Confección de una cartografía geológica previa, a escala 1:5.000.

1.3.2 �Fase de campo.

Consistente en las siguientes actuaciones:

Recorrido del trazado.

Descripción de detalle de las distintas formaciones que afectan al trazado, así como el

reportaje fotográfico que manifiesta sus aspectos característicos.


Puntos de reconocimiento geológicos, analizando el trazado desde los puntos de vista

litológico, morfológico y estructural.

Reconocimiento de puntos locales de inestabilidad de laderas.

Reconocimiento de fuentes y otros puntos de interés hidrogeológico.

Análisis general de las distintas formaciones, desde el punto de vista de su

aprovechamiento para áridos y en los distintos préstamos.

1.3.3 Fase de gabinete. Final.

Ha consistido en las siguientes actuaciones:

Recopilación de toda la información generada durante los trabajos de campo.

Elaboración de textos, incluyendo planos, gráficos y fotografías, para la confección final

del presente Anejo de Geología.

2 GEOLOGÍA REGIONAL

2.1 ESTRATIGRAFÍA REGIONAL

Los materiales más antiguos aflorantes corresponden al Triásico medio, sin registro alguno de

restos paleozoicos o del Triásico inferior. La serie estratigráfica de la región se caracteriza por

una práctica continuidad de la serie mesozoica, sobre la que se disponen materiales del

Mioceno inferior-medio, con una importante laguna estratigráfica que abarca el Paleógeno y

parte del Mioceno inferior. Una nueva ausencia de registro afecta al Mioceno superior-

Plioceno, apreciándose por último, una gran variedad de formas y un importante desarrollo

superficial del Cuaternario. Se distinguen los siguientes ciclos sedimentarios:

Ciclos I y II. El Triásico aflora de forma localizada en toda la isla, en la base de las unidades

cabalgantes. Los depósitos más antiguos corresponden a las facies Muschelkalk, estando

formadas por dolomías oscuras y calizas dolomíticas, que localmente contienen un

bandeado de colores claros y oscuros. Esta serie evoluciona a techo a calizas laminadas y

nodulosas bioturbadas y margas, alcanzando los 150 m. La facies Keuper presenta una

serie muy irregular que puede alcanzar los 80 m de margas y lutitas rojas con yesos e

intercalaciones de areniscas y brechas de disolución, incluyendo rocas volcánicas. A techo

evolucionan hacia las dolomías que dan paso al Jurásico. El Jurásico se encuentra

formando los relieves más importantes (más de 120 m de dolomías y calizas dolomíticas

masivas se atribuyen al Jurásico inferior). Corresponden a depósitos carbonatados neríticos

de plataforma epicontinental. Durante el Lias medio se produce la rotura de la Pangea; un

suelo endurecido con costra ferruginosa marca la interrupción sedimentaria que dura hasta

el Oxfordiense (Malm. Jurásico superior).

Figura 1. Columna estratigráfica regional.


Ciclo III. Se inicia durante el Oxfordiense medio con 25 m de calizas nodulosas y brechas

rojas que dan paso a 150 m de calizas atribuibles a finales del Jurásico. La fauna indica

que la sedimentación tuvo lugar en condiciones de mar abierto somero, para pasar a

condiciones de mar profundo. En las series localizadas al NO de la isla, continuó la

sedimentación carbonatada con calizas pardas masivas, que intercalan niveles dolomíticos

con fauna nerítica y corales, de mar somero, cálido y agitado. La potencia supera los 150

m y su edad llega hasta el Cretácico inferior. En los dominios más meridionales, las calizas

del Jurásico superior se encuentran cubiertas por margas arenosas amarillas con bancos de

calizas y cuarzo detrítico que incorporan fauna planctónica, indicando condiciones de

mayor profundidad pero próximo a un área continental.

Ciclos IV y V. El Cretácico está bien representado alcanzando hasta el Maastrichtiense

(Cretácico superior), aunque la presencia de estos materiales mesozoicos es escasa debido

a la intensa erosión paleógena. La diferenciación de facies plataforma-cuenca (de NO a SE)

iniciada en el Jurásico superior prosigue durante el Cretácico inferior. En las series

occidentales, las calizas y dolomías del Cretácico inferior alcanzan los 400 m de potencia y

sobre ellas se disponen 120 m de margas del Hauteriviense y Barremiense. El Apítense

comprende 250 m de calizas compactas. La serie termina con un tramo margoso del

Albiense. En las series meridionales, los niveles basales son similares pero intercalan

margas durante el Jurásico, que alcanzan el Albiense con calizas margosas y margas que

pasan a margas hacia el sur. El conjunto representa unas condiciones de mayor

profundidad. El Cretácico superior no aflora.

Terciario. En la isla de Ibiza no se conocen depósitos del ciclo VI (Paleógeno), de manera

que los términos terciarios más antiguos son los del ciclo VII.

Ciclo VII (Mioceno inferior-superior). Ibiza estuvo emergida durante el Paleógeno, y los

materiales basales terciarios corresponden a los depósitos del Mioceno inferior y medio

que, involucrados en la estructuración alpina, conforman las secuencias sin-orogénicas III y

IV (Fornós et al., 2002). Afloran en toda la isla de forma discontinua y compleja,

discordante sobre un paleorrelieve modelado en los materiales mesozoicos. La Secuencia III

está formada por conglomerados poligénicos y calcarenitas bioclásticas que alcanzan los

100 m de potencia. La fauna indica una sedimentación carbonatada en plataforma de

aguas cálidas, con aportes de materiales procedentes de paleorrelieves emergidos. Esta

unidad a techo muestra rasgos estratigráficos propios de una interrupción sedimentaria. La

Secuencia IV está formada por 150 m de depósitos rítmicos de margas y calcarenitas

margosas con fauna planctónica, interpretados como depósitos submarinos turbidíticos

profundos.

Ciclo VIII. Está formada por una serie oolítica con niveles estromatolíticos que alcanza unos

10 m de potencia.

Ciclo IX. Corresponde al Plioceno, pero no se encuentra representada en Ibiza.

2.2 TECTÓNICA

2.2.1 Tectónica general

La estructura de la isla de Ibiza es el resultado de la sucesión de tres fases principales de

deformación: distensión mesozoica, caracterizada por un gran desarrollo de los procesos

sedimentarios; compresión terciaria, caracterizada por el apilamiento de cabalgamientos hacia

el NO y la distensión finimiocena-actual con gran incidencia en la morfoestructura visible en la

actualidad.


Figura 2. Esquema tectónico regional.

Se han considerado tres unidades tectónicas principales de dirección NE-SO, apiladas en

sentido NO. La unidad de Aubarca es la inferior y la más noroccidental. Sobre ella se dispone

la unidad de Llentrisca-Rey, a modo de unidad intermedia. La unidad de Ibiza es la más

suroriental y también la más alta estructuralmente. En cuanto a las etapas de deformación, se

distinguen las siguientes:

Extensión mesozoica. La serie estratigráfica mesozoica permite suponer una geometría

extensional poco acusada que controlaría los espesores y las facies, observándose

variaciones de ambos en sentido NO-SE. A grandes rasgos, la paleogeografía propuesta

para el Jurásico Terminal-Cretácico inferior, señala una plataforma marina compartimentada

por accidentes de dirección NE-SO a E-O, con bloques más subsidentes hacia el SE. Por el

contrario, el resto de la serie mesozoica aflorante sugiere periodos de gran estabilidad en la

cuenca, en la que predominan los procesos de subsidencia térmica por relajación isostática,

subsiguiente a las fases de rifting por estiramiento del Triásico inferior y Cretácico inferior

Compresión terciaria. La fase compresiva principal, durante la que se produjo la

estructuración de la isla, tuvo lugar en durante el Mioceno. El acusado paleorrelieve sobre

el que se depósito el techo del Mioceno inferior, refleja de forma clara la intensa acción de

procesos erosivos sobre la cobertera mesozoica. En concreto, en el ámbito de la unidad de

Aubarca la serie miocena se dispone sobre el conjunto carbonatado del Cretácico inferior,

mientras que la unidad de Llentrisca-Rey lo hace sobre un sustrato más variado, pero en

buena parte triásico; por lo que respecta a la unidad de Ibiza, no se ha hallado registro

mioceno alguno. Con esta distribución de espesores y litologías, la unidad de Aubarca se

ha comportado de un modo más competente, siendo afectada por pliegues de mayor radio

de curvatura. La unidad de Llentrisca-Rey posee una mayor heterogeneidad favoreciendo

un desarrollo preferente de la deformación discontinua, de modo que en sus afloramientos

se aprecia un aspecto fragmentario y de apariencia caótica. En cuanto a la unidad de Ibiza,

la plasticidad de su serie cretácica favorece el deslizamiento en las charnelas sinclinales,

con fuerte laminación del flanco superior. Por lo que respecta a la fase compresiva

principal, el resultado más destacado es el apilamiento de escamas tectónicas vergentes

hacia el norte, escamas delimitadas por cabalgamientos enraizados en la serie triásica. .

Los materiales triásicos han actuado de superficie de despegue de la cobertera,

acompañando a las escamas y, en ocasiones laminándose en sus frentes.

Distensión del Mioceno superior-Cuaternario. Las principales macroestructuras generadas

durante esta fase, corresponden a fallas normales que limitan pequeñas cuencas

cuaternarias, como la que circunda la bahía de Portmany. La dirección de las estructuras es

muy variable, con orientaciones NE-SO, E-O, NO-SE y N-S, apareciendo jalonadas por

depósitos aluviales, que en algunos casos puede tratarse de cabalgamientos y fallas de

transferencia reactivadas como fallas normales.


2.3 GEOMORFOLOGÍA

El relieve presente, se caracteriza por la existencia de importantes diferencias altimétricas y

por las variaciones orográficas, que permiten diferenciar diferentes dominios

morfoestructurales. Dichos dominios son los siguientes:

Franja montañosa meridional. Corresponde al conjunto de sierras que con una dirección NE-

SO atraviesa el sector suroriental de la isla, donde se observa una disminución altimétrica

al norte de la misma. En dicha franja se localizan las principales elevaciones, destacando

Puig Gros (419 m) y Puig des Merlet (402 m), observándose un profundo encajamiento de

la red fluvial.

Dominio de la Bahía de Portmany. Se localiza al noroeste del dominio anterior,

caracterizándose por una orografía suave de lomas, colinas y cerros aislados con una

altitud que disminuye paulatinamente hacia la bahía de Portmany.

Franja montañosa Septentrional. Aparece al noreste de la localidad de Sant Antoni,

alzándose bruscamente sobre el dominio anterior, dando lugar a importantes relieves,

destacando Puig des Castell con una altura que supera los 200 m.

Piedemontes y valles cuaternarios. Se localizan en el sector oriental, donde se disponen

como una zona deprimida entre ambas franjas montañosas, a las cuales interrumpen con

una orientación N-S entre Ibiza y Santa Gertrudis. Los principales valles corresponden al río

de Santa Eulalia, que procediendo del norte, gira hasta discurrir hacia el este, y al torrente

d´en Planes.

Desde el punto de vista morfoestructural, la isla de Ibiza se caracteriza por el apilamiento en

sentido SE-NO de una serie de láminas cabalgantes que, a grandes rasgos, se estructuran en

amplios pliegues volcados y con los flancos intensamente laminados, agrupándose en tres

unidades morfoestructurales:

• Unidad de Aubarca. Se localiza en el sector occidental, aflorando exclusivamente

materiales miocenos y cuaternarios. Los primeros constituyen lomas y pequeños cerros en

torno a los cuales se observan extensos piedemontes que enlazan con los depósitos

litorales de la bahía de Portmany.

Unidad de Llentrisca-Rey. Cabalga sobre la unidad de Aubarca con un trazado poco

definido al alcanzar los depósitos cuaternarios. Predominan los afloramientos triásicos y

miocenos, excepto en los sectores noroccidental y oriental, donde afloran materiales

jurásicos y cretácicos respectivamente. La abundancia de materiales blandos genera la

existencia de un relieve más suavizado, en el que predominan lomas y colinas.

Unidad de Ibiza. Es la más elevada y aflora en el sector meridional de la isla. El

cabalgamiento de esta unidad sobre la de Llentrisca-Rey está marcado principalmente por

el resalte de las calizas y dolomías mesozoicas sobre los depósitos miocenos cabalgados.

Esta unidad configura un amplio sinclinorio entre las localidades de Es Codolar y Puig d´en

Valls, cuyo núcleo es de edad cretácica que enlaza al norte y al sur con anticlinorios

complejos cuyos núcleos corresponden a materiales jurásicos.

Hay un escaso desarrollo de morfologías estructurales. Aún así, cabe destacar la presencia de

cerros cónicos dispersos, así como algunos resaltes estructurales y cuestas. Debido a la

formación de costras, se ha difuminado este tipo de estructuras.

Figura 3. Vista general del relieve en la zona de estudio, donde se aprecia una zona accidentada formada por cerros cónicos, y contrastando con ésta, una zona de escasa pendiente, correspondiente a formaciones aluviales , que conecta con la anterior mediante depósitos de ladera.


La red de drenaje tiene escasa entidad, no existiendo cauces permanentes, circulando el

agua de forma intermitente cuando las precipitaciones lo permiten. La red fluvial queda

restringida a un conjunto de cursos, que debido a su carácter estacional a veces muestran

importantes encajamientos. La linearidad de algunos cauces y la orientación preferente de

buena parte de ellos, marcan las principales direcciones tectónicas, así como zonas de

debilidad litológica.

En general, los procesos erosivos han dado lugar a un relieve bastante agreste,

suavizándose hacia el sureste mediante un modelado de colinas y lomas. La gran

abundancia de materiales carbonatados ha favorecido los fenómenos kársticos en forma de

poljés, dolinas y lapiaces. Además, la presencia de áreas deprimidas cercanas a la línea de

costa, ha producido zonas encharcadas tipo albufera, en las que se han acumulado

sedimentos finos con alto contenido en materia orgánica.

2.4 HIDROLOGÍA E HIDROGEOLOGÍA

2.4.1 Climatología

El clima de Ibiza es Mediterráneo, con temperaturas medias de 17ºC, máximas de 35ºC y

mínimas de 0ºC.

Para los datos de precipitación y temperatura han sido usados datos registrados para un

periodo de 30 años (de 1971 al 2000) por la estación B-954 (Ibiza-Aeropuerto de San José).

La temperatura media del mes más frío (enero) es superior a los 10ºC y la del mes más cálido

(agosto) alcanza los 25ºC. La media anual es de 17,9º.

TEMPERATURA MEDIA MENSUAL (ºC)

ESTACIÓN OCT NOV DIC ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGOS SEPT MEDIA

B-954 19,6 15,6 13,1 11,8 12,2 13,2 15,0 18,2 22,0 25,0 25,9 23,6 17,9


PRECIPITACIÓN TOTAL MENSUAL (mm)

ESTACIÓN OCT NOV DIC ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGOS SEPT MEDIA

B-954 68,9 50,8 54,5 38,2 33,1 36,1 33,4 25,8 14,0 5,5 18,7 47,9 439,1

Aunque la precipitación media anual es del orden de los 439 mm, se registran variaciones

interanuales muy importantes con coeficientes de irregularidad superiores a 6. Estas lluvias se

concentran en los meses de otoño.

2.4.2 Marco hidrológico e hidrogeológico regional

En la isla no existen cursos permanentes de agua, debido al reducido tamaño de las cuencas

hidrográficas, a la irregularidad de las precipitaciones y a las características de los materiales

aflorantes.

La mayoría de los torrentes de la isla permanecen secos casi todo el año, salvo aquellos que

reciben aportaciones de manantiales. Únicamente se aprecian caudales considerables tras

episodios de precipitaciones importantes.

Figura 4. Esquema hidrogeológico regional.

Los tres torrentes con aportaciones subterráneas a tener en cuenta son el Buscatell, San

Miguel y Santa Eulalia. Este último y su cuenca conforman el curso de agua superficial más

importante de la isla, circulando agua gran parte del año.

La complicación tectónica y litológica, hacen de la isla de Ibiza un sistema acuífero complejo y

especialmente compartimentado.


Las diferentes unidades hidrogeológicas que conforman el Sistema Acuífero 79, se consideran

independizadas entre sí y con una importancia variable en función de sus recursos y la

proximidad a los centros de demanda.

Figura 5. Unidades hidrogeológicas

Las unidades definidas, representadas en la figura anterior, son:

Unidad de San Miguel-Costa Norte:

Esta unidad comprende un conjunto de acuíferos complejos en materiales calcáreos jurásico-

cretácicos. Sus afloramientos son dispersos lo que hace difícil su explotación. Estos acuíferos

se comportan como libres, confinados o colgados según las zonas. Los materiales cuaternarios

dispersos no tienen interés como acuíferos en esta zona.

Unidad de Santa Eulalia:

Esta unidad mixta presenta una zona muy permeable al norte de Santa Eulalia, donde afloran,

sobre una superficie de 8 km2, depósitos calizo-dolomíticos del Jurásico, con características

similares a las de las unidades de Sierra Grossa y San Antonio. Este acuífero es libre o

confinado según las zonas.

Unidad de San Carlos:

Se considera esta unidad como integrada por la sierra que se extiende desde el SE de San

Juan Bautista hacia el E. Las calizas y dolomías jurasicas forman un sinclinal tumbado

cabalgado por los materiales triásicos. Los materiales cuaternarios están interrelacionados con

los anteriores.

La superficie permeable de estos afloramientos jurásicos, triásicos y depósitos cuaternarios es

del orden de 10 km2, teniendo el tramo dolomítico básico una potencia de 200 m, el tramo

triásico cabalgante 100 m y el tramo cuaternario de la carretera de Es Figueral entre 1 y 15 m.

Este acuífero se comporta como libre en zonas de afloramiento y confinado en las demás.

Unidad de San José:

En la zona sur-oeste y bajo el nombre de la unidad de San José se engloban una serie de

acuíferos de escasos recursos y, por tanto, de interés únicamente local, que están constituidos

por series carbonatadas y retazos de materiales miocenos y depósitos cuaternarios de cierta

extensión. Estos acuíferos son libres o confinados según las zonas.

Unidad de San Antonio

Esta unidad limita al oeste con el mar, siendo este límite permeable. Hacia el E-SE limita con la

unidad de Ibiza; aunque no se conoce muy bien este contacto se piensa que es impermeable

por la presencia de margas y margo-calizas miocenas. En ella se diferencian dos acuíferos: un

acuífero detrítico formado por arenas, gravas y limos cuaternarios y un acuífero calcáreo

formado por calizas y dolomías del Jurásico y Cretácico

Unidad de Ibiza:

Limita al norte con la unidad de San Antonio y Santa Eulalia, al oeste con la de San José y

hacia el Este con el mar. Los límites con la unidad de San Antonio y Santa Eulalia son

probablemente impermeables y están constituidos por margas miocenas y/o cretácicas. El

límite con el mar es permeable, en cambio el límite con San José es incierto.

Dentro de esta unidad se diferencian dos acuíferos:

1) Acuífero superficial, constituido por arenas, gravas y limos cuaternarios. Se extiende en

la parte centromeridional de la unidad, en lo que constituye el denominado “Llano de


Ibiza”. Puede presentar un espesor de hasta 20 metros. La transmisividad media es

del orden de 100 m2/día y el coeficiente de almacenamiento (s) de entre 0,1 y 0,2. Este

acuífero presenta un funcionamiento libre con un zócalo impermeable compuesto por

margas miocenas. El nivel freático en este acuífero se encuentra a una profundidad de

entre 5 y 10 metros, pudiendo presentar oscilaciones estacionales de 2-3 metros en

función del régimen de lluvias. No presenta variaciones interestacionales muy acusadas.

2) Acuífero profundo, formado por calizas y dolomías del Jurásico (Lías). Aflora en el

sector occidental de la unidad, en lo que constituye la Serra Grossa. Presenta una

potencia de hasta 250 metros con una transmisividad del orden de 1000 m2/día y un

coeficiente de almacenamiento (s) de 0,01. Presenta un funcionamiento en general de

régimen libre aunque ocasionalmente en el Llano de Ibiza puede estar confinado por

margas miocenas y/o cretácicas. En general el nivel piezométrico se sitúa bastante

profundo (en ocasiones a más de 100 metros) con oscilaciones estacionales entre 5 y

10 metros dependiendo del régimen de lluvias y de los bombeos. No sufre variaciones

interestacionales, permaneciendo estable.

Recarga de los acuíferos:

Infiltración de lluvia 6,9 hm3/a

Retorno de riego 0,6 hm3/a

Infiltración aguas residuales 0,3 hm3/a

Pérdidas en las redes de abastecimiento 0,7 hm3/a

Total entradas 8,5 hm3/a

Descarga de los acuíferos:

Bombeos abastecimiento 2,4 hm3/a

Bombeos regadío 5,6 hm3/a

Drenaje al mar 1,7 hm3/a

Total salidas 9,7 hm3/a

El déficit de 1,2 hm3/a se cubre mediante la intrusión marina en el Llano de Ibiza y en la Serra

Grossa.

En cuanto a la calidad del agua subterránea ésta se encuentra degradada debido a los

procesos de intrusión marina por bombeos. Tanto en el acuífero cuaternario (en las zonas

costeras) como en parte del Liásico de la Serra Grossa la concentración de iones cloruro

supera las 4000 ppm. En algunos sectores (norte) todavía se puede extraer agua de buena

calidad. En el acuífero cuaternario del Llano de Ibiza existe cierta contaminación por nitratos

causados por el uso de abonos.

La vulnerabilidad del acuífero superficial se estima como media mientras que la del acuífero

profundo se estima como alta debido a su alta permeabilidad.

Gran parte de la traza discurre por la Plana de Ca’n Jordi que corresponde a una zona de

riesgo alto de inundación según el Plan especial de riesgos por inundaciones del Govern de les

Illes Balears (2005).

La alimentación del Sistema Acuífero nº 79 depende, fundamentalmente de la infiltración de

agua de lluvia sobre los afloramientos permeables.

Las características hidráulicas de los tres principales acuíferos calizos de la isla de Ibiza (Ibiza,

San Antonio y Santa Eulalia) son muy semejantes, siendo los valores medios de transmisividad

del orden de los 500-1000 m2/día y su coeficiente de almacenamiento de un 1%. Los caudales

medios más importantes se dan en el acuífero de Ibiza ( Sierra Grossa). Sus valores

varían entre 25-30 l/s, mientras que en los acuíferos de Santa Eulalia y San Antonio, estos

caudales oscilan en 0,1 y 10 l/s.

Acuíferos Sup. Sup. permeable

Longitud de costa

Lluvia media

% Infiltración Recarga

S. MIGUEL 84 km2 35 km2 65,5 km 491 mm/a 15 2,6 hm3/a S. ANTONIO 97 km2 77 km2 24,7 km 432 mm/a 15 5 hm3/a STA. EULALIA

126 km2 68 km2 24,2 km 482 mm/a 13 4,4 hm3/a

S. CARLOS 61 km2 42 km2 26,4 km 487 mm/a 15 3 hm3/a S. JOSÉ 69 km2 20 km2 49,3 km 432 mm/a 17 1,5 hm3/a

IBIZA 124 km2 97 km2 44,6 km 436 mm/a 16 6,9 hm3/a

TOTAL 561 km2 339 km2 234,7 km 480 mm/a 15 23,4hm3/a


Figura 6. Principales acuíferos de la isla de Ibiza

En estos tres acuíferos, los recursos subterráneos utilizables coinciden con los recursos totales

para los acuíferos de San Antonio y Santa Eulalia. En la zona de Ibiza, con unos recursos

subterráneos utilizables de 5 Hm3/año, se están explotando actualmente 8,7 Hm3/año. El

acuífero calizo de esta zona contribuye a satisfacer las demandas urbanas de la capital con

unos 5 Hm3/año. La sobreexplotación del acuífero calizo de Ibiza se refleja en la evolución de

niveles de agua que se sitúan por debajo de la cota del nivel del mar, provocando una intrusión

de agua de mar en este acuífero y en el cuaternario de Ibiza por estar ambos conectados.

De los tres acuíferos más importantes de la isla de Ibiza, sólo el de Santa Eulalia se presenta

como desconectado del mar y no presenta el fenómeno, tan frecuente en la isla, de intrusión

marina.

3 GEOLOGÍA DE LA ZONA

3.1 LITOESTRATIGRAFÍA

A continuación se describen las características litológicas de cada una de las formaciones

litoestratigráficas que aparecen en el tramo estudiado de más antiguas a más modernas:

3.1.1 Calizas tableadas con intercalaciones de niveles margosos. Oxfordiense-Kimmeridgiense

(Jurásico superior).

Litología: El muro de la formación está constituido por calizas micríticas de color gris, con

frecuencia bioclásticas. El resto de la formación se caracteriza por una alternancia rítmica

de calizas grises y margocalizas, margas calcáreas y margas. Por un lado hay una

secuencia rítmica en la que alternan calizas micríticas grises y margocalizas lajosas grises a

beiges, y por otro la alternancia se produce entre calizas, margocalizas y margas.

Estructura: Las calizas situadas a muro de la formación, se disponen en capas finas a

medias con una estratificación ondulada. En el resto, las calizas se disponen bien

estratificadas, tableadas en capas finas a medias de 10 a 50 cm.

Geomorfología: Generan sierras de dirección SO-NE en las que la erosión ha actuado de

forma escasa, siendo los escarpes de origen tectónico. Las pendientes medias de los

taludes naturales suelen ser superiores al 30 %.

Hidrogeología: Estos materiales se consideran semipermeables, aunque la permeabilidad

puede aumentar en función del grado de diaclasado que presenten. El drenaje superficial es

bueno, determinado por la topografía acusada que se observa. La percolación natural es

limitada y se produce a través de juntas y diaclasas. En general, presenta un drenaje

superficial activo, con la formación de grandes acuíferos.


Foto 1. Afloramiento de calizas micríticas grisáceas jurásicas.

3.1.2 Margas. Burdigaliense-Langhiense (Mioceno inferior)

Litología: Está formada por margas blancas de aspecto hojoso con esporádicas

intercalaciones de niveles calcareníticos o conglomeráticos. También puede presentarse

como una sucesión margosa de color gris, en la que se intercalan niveles rítmicos de

calizas margosas y niveles conglomeráticos y calcareníticos.

Estructura:. La secuencia rítmica se produce en forma de niveles planoparalelos de

espesores decimétricos.

Geomorfología: Configuran terrenos de típicas morfologías suaves y alomadas de tonos

blanco amarillentos.

Hidrogeología: Se trata de materiales impermeables con un drenaje superficial aceptable.

Foto 2. Detalle de las calcarenitas que afloran al inicio del trazado.

3.1.3 Gravas, arcillas y arenas con encostramientos carbonatados a techo. Glacis antiguo.

(Pleistoceno)

Litología: Se trata de glacis antiguos, en concreto de las facies medias y distales,

caracterizadas por lutitas rojas con niveles de gravas y cantos. Estos niveles tienen una

matriz areno-limosa. En las lutitas se han producido varios ciclos de carbonatación que

culminan en costras calcáreas.

Estructura: En los niveles de gravas y cantos, se han observado bases erosivas y

estratificación cruzada tendida.

Geomorfología: Constituyen formas de relieve suave originadas al pie de los relieves,

pudiendo alcanzar de forma excepcional pendientes del 15 %. Son pequeñas zonas

alomadas con formas diversas.


Hidrogeología: Se consideran materiales semipermeables, pudiendo variar en función del

contenido en finos y grado de cementación que presenten. El drenaje superficial es

aceptable, estando relacionado con la topografía. La circulación de agua está ligada a la

presencia de capas intercaladas más arcillosas y menos permeables.

Foto 3. Costra calcárea conglomerática presente en las facies de glacis.

3.1.4 Limos y arcillas con cantos. Llanura de inundación. (Holoceno)

Litología: Se caracterizan por limos arenosos, arenas, arcillas y gravas con matriz areno

limosa, de coloraciones rojizas.

Estructura: Presentan alternancia de niveles limosos y arcillosos sin estructura visible

aparente.

Geomorfología: Se trata de zonas con una topografía prácticamente horizontal.


contenido en finos y grado de cementación que presenten. El drenaje superficial está mal

desarrollado debido a la topografía prácticamente llana.

3.1.5 Gravas, arenas y arcillas.Depósitos aluviales. (Holoceno)

Litología: Se caracterizan por depósitos de gravas, arenas y arcillas con una matriz areno-

arcillosa roja muy abundante.

Estructura: Se trata de depósitos caóticos y masivos.

Geomorfología: Constituyen formas de relieve suave. Se trata de zonas con una topografía

prácticamente horizontal.


contenido en finos y grado de cementación que presenten. El drenaje superficial es

aceptable, estando relacionado con la topografía.

3.1.6 Rellenos

A lo largo de la zona de estudio se distinguen dos tipos de rellenos:

�Rellenos de infraestructuras: Se trata de aquellos rellenos correspondientes a obras

lineales y estructuras (R1).

�Rellenos de zonas urbanizadas: Corresponden a todas aquellas edificaciones que se

encuentran en los polígonos industriales situados en las inmediaciones del trazado (R2).

3.2 SISMICIDAD

El trazado estudiado se encuentra situado en la Zona de Sismicidad Baja, con aceleraciones

básicas (ab) de 0,04g, como muestra su situación en el Mapa de Peligrosidad Sísmica de la

Figura 4.


Figura 7.- Mapa de Peligrosidad sísmica.

La Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02, realiza la siguiente clasificación de las

construcciones:

“Artículo 1.2.2. Clasificación de las construcciones.

A los efectos de esta Norma, de acuerdo con el uso a que se destinan, con los daños que

puede ocasionar su destrucción e independientemente del tipo de obra de que se trate, las

construcciones se clasifican en:

1 De importancia moderada

Aquellas con probabilidad despreciable de que su destrucción por el terremoto pueda ocasionar

víctimas, interrumpir un servicio primario, o producir daños económicos significativos a

terceros.

2 De importancia normal

Aquellas cuya destrucción por el terremoto pueda ocasionar víctimas, interrumpir un servicio

para la colectividad, o producir importantes pérdidas económicas, sin que en ningún caso se

trate de un servicio imprescindible ni pueda dar lugar a efectos catastróficos.

3 De importancia especial

Aquellas cuya destrucción por el terremoto, pueda interrumpir un servicio imprescindible o dar

lugar a efectos catastróficos. En este grupo se incluyen las construcciones que así se

consideren en el planeamiento urbanístico y documentos públicos análogos así como en

reglamentaciones más específicas y, al menos, las siguientes construcciones:

Hospitales, centros o instalaciones sanitarias de cierta importancia.

Edificios e instalaciones básicas de comunicaciones, radio, televisión, centrales telefónicas

y telegráficas.

Edificios para centros de organización y coordinación de funciones para casos de desastre.

Edificios para personal y equipos de ayuda, como cuarteles de bomberos, policía, fuerzas

armadas y parques de maquinaria y de ambulancias.

Las construcciones para instalaciones básicas de las poblaciones como depósitos de agua,

gas, combustibles, estaciones de bombeo, redes de distribución, centrales eléctricas y

centros de transformación.

Las estructuras pertenecientes a vías de comunicación tales como puentes, muros, etc.

que estén clasificadas como de importancia especial en las normativas o disposiciones

específicas de puentes de carretera y de ferrocarril.

Edificios e instalaciones vitales de los medios de transporte en las estaciones de ferrocarril,

aeropuertos y puertos.

Edificios e instalaciones industriales incluidos en el ámbito de aplicación del Real Decreto

1254/1999, de 16 de julio, por el que se aprueban medidas de control de los riesgos

inherentes a los accidentes graves en los que intervengan sustancias peligrosas.

Las grandes construcciones de ingeniería civil como centrales nucleares o térmicas,

grandes presas y aquellas presas que, en función del riesgo potencial que puede derivarse

de su posible rotura o de su funcionamiento incorrecto, estén clasificadas en las categorías

A o B del Reglamento Técnico sobre Seguridad de Presas y Embalses vigente.


Las construcciones catalogadas como monumentos históricos o artísticos, o bien de interés

cultural o similar, por los órganos competentes de las Administraciones Públicas.

Las construcciones destinadas a espectáculos públicos y las grandes superficies

comerciales, en las que se prevea una ocupación masiva de personas.

Artículo 1.2.3. Criterios de aplicación de la Norma:

La aplicación de esta Norma es obligatoria en las construcciones recogidas en el artículo 1.2.1,

excepto:

En las construcciones de importancia moderada.

En las edificaciones de importancia normal o especial cuando la aceleración sísmica básica ab

sea inferior a 0,04 g, siendo g la aceleración de la gravedad.

En las construcciones de importancia normal con pórticos bien arriostrados entre sí en todas

las direcciones cuando la aceleración sísmica básica ab (art. 2.1) sea inferior a 0,08 g. No

obstante, la Norma será de aplicación en los edificios de más de siete plantas si la aceleración

sísmica de cálculo, ac, (art. 2.2) es igual o mayor de 0,08 g.

Si la aceleración sísmica básica es igual o mayor de 0,04 g deberán tenerse en cuenta los

posibles efectos del sismo en terrenos potencialmente inestables.

En los casos en que sea de aplicación esta Norma no se utilizarán estructuras de mampostería

en seco, de adobe o de tapial en las edificaciones de importancia normal o especial.

Si la aceleración sísmica básica es igual o mayor de 0,08 g e inferior a 0,12 g, las

edificaciones de fábrica de ladrillo, de bloques de mortero, o similares, poseerán un máximo de

cuatro alturas, y si dicha aceleración sísmica básica es igual o superior a 0,12 g, un máximo

de dos.”

Se considera que las estructuras que se puedan realizar en el trazado estudiado serán de

importancia normal, ya que entran dentro de esta clasificación aquellas cuya destrucción por el

terremoto pueda ocasionar víctimas, interrumpir un servicio para la colectividad, o producir

importantes pérdidas económicas, sin que en ningún caso se trate de un servicio

imprescindible ni pueda dar lugar a efectos catastróficos.

Por este motivo, y según lo expuesto más arriba, es obligatoria la aplicación de la Norma

Sismorresistente, ya que la aceleración sísmica básica (ab) es igual a 0,04g.

3.3 PUNTOS DE OBSERVACIÓN GEOLÓGICA

A continuación se describe de manera sucinta los distintos puntos de observación geológica:


Punto 1. Afloramiento de calizas micríticas grises (Jurásico superior).

Punto 2. Afloramiento de calcarenitas de colores anaranjados de grano medio a grueso (Terciario).

Punto 3. Costra calcárea de aspecto brechoide que aflora en la cuneta de la carretera C-733 P.K. 5+000 (Glacis).

Punto 4.Costra calcárea conglomerática con cantos subangulosos (Glacis).

Punto 5. Arroyo estacional que deja al descubierto la costra calcárea perteneciente a la facies de glacis.

Punto 6. Canalización de la Sequia Llavanera y Torrent Planes, que constituyen los depósitos aluviales de la zona..


Punto 7. Morfología llana típica de los depósitos de llanura de

inundación. Punto 8. Afloramiento de una costra calcárea conglomerática típica

de los glacis de la zona. Punto 9. Corte litológico en el que se aprecia una costra formada

por fragmentos subangulosos alternando con niveles arcillo limosos anaranjados.


Punto 10. Imagen en la que se ve el contraste geomorfológico entre los depósitos cuaternarios (llanos) y los materiales terciarios y jurásicos (relieves accidentados).


4 PROCEDENCIA DE MATERIALES

La extracción de áridos en esta parte de la isla se realiza en los materiales rocosos calcáreos

del Mioceno inferior y Jurásico inferior-medio mediante explotaciones a cielo abierto.

Los depósitos rocosos de edad Terciario están constituidos por calizas blancas, algo

amarillentas en capas de 0,8-1 m de potencia y subhorizontales.

En los yacimientos de edad Jurásico se explotan las calizas, calizas dolomíticas y dolomías que

se presentan en capas de 0,80 a 1 m de potencia, generalmente con buzamientos que no

sobrepasan los 20º y con una fisuración importante, se explotan en las laderas de los cerros

con buenos frentes y sin problemas de desmonte pues el recubrimiento suele ser escaso.

Actualmente se encuentran sobre este tramo casi todas las explotaciones de calizas para

áridos de la isla de Ibiza.

A continuación se incluye un inventario de las canteras existentes (actualmente activas) en la

zona próxima a la traza, así como de sus características:

Ca’n Orbay II.

Ctra PM-803. Ibiza- San José. Desvío en P.K. 4+300

Coordenadas UTM: (357.000, 4.305.200)

Nº Explotaciones: 1

Material explotado: Calizas y dolomías del Lías-Dogger (Jurásico)

Canal d’en Capità.

Ctra. C-731 Ibiza-San Antonio. Desvío en P.K. 2+000

Coordenadas UTM: (361.400, 4.309.900)



Ca’n Chumeu.

Ctra PM-803. Ibiza- San José. Desvío en P.K. 1+500

Coordenadas UTM: (359.600, 4.308.800)



Hermanos Parrot.

Nuestra Señora de Jesús.

Coordenadas UTM: (367.600, 4.310.900)



Debido a que por la legislación medio ambiental es extremadamente dificultosa la apertura de

nuevas explotaciones, no se han estudiado nuevas zonas de préstamos.

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, VARIANTE DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS (EIVISSA) Apéndices

APÉNDICES

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, VARIANTE DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS (EIVISSA) Ap. 1

APÉNDICE 1. PLANTA Y PERFIL GEOLÓGICOS. ESCALA: 1/5.000

FORMACIONES LITOLÓGICAS

Depósitos aluviales. Holoceno.

CUATERNARIO

Contacto mecánico

Contacto discordante

Cabalgamiento supuesto

QLL

QAl

QG

TERCIARIO

Tc

Depósitos de llanura de inundación. Holoceno.

Depósito de ladera (Glacis). Pleistoceno.

Calcarenitas de colores anaranjados. Burdigaliense-Langhiense.

JURÁSICO

J Calizas micríticas grisáceas. Oxfordiense-Kimmeridgiense

RELLLENOS ANTRÓPICOS

Rellenos de infraestructuras

R2

R1

Rellenos de edificación

SIMBOLOGÍA

TRABAJOS DE RECONOCIMIENTO

C-1

P-1

S-1

Calicata mecánica

Penetración dinámica

Sondeo mecánico

9 Punto de reconocimiento visual

NOTA: Las zonas oscuras dentro de cada unidad indican el afloramiento rocoso de dicha unidad

1

Ap.1.1GEOLOGÍA

PLANTAS GEOLÓGICAS

Hoja de

NºDE PLANO:PLANO DEFECHATITULO

ARCHIVO - CLAVE

ESCALA

AP1-1 C733 PLANTAS GEOLOGICAS

ABRIL 2014

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA

C-733 Y VARIANTE AL NÚCLEO URBANO DE JESÚS

AUTOR DEL PROYECTOCONSULTOR

BENICIA A. LUIS GONZÁLEZ - I.C.C.P. 15480

1:5.000UNE A-3 ORIGINAL

J

Tc

Tc

Tc

R1 R1

R2

R2 R2

R2

R2

R2

R2

R2

R2

R2

QAl

QAl

QG

QG

QG

QG

QG

QLL

B

arri C

a N

a N

egreta

0

+

0

0

0

0+100

0

+

0

0

0

0+

100

0+200

0

+

3

0

0

0

+

0

0

0

0

+

1

0

0

0

+

2

0

0

0

+

0

0

0

0

+

1

0

0

0+200

0+300

0+400

0+500

0+600

0

+

7

0

0

0

+

8

0

0

0

+

9

0

0

PASO INFERIOR

BICICLETAS

4.5X3

X

=

365000

Y

=

4311900

X

=

365100

Y

=

4312600

X

=

365400

Y

=

4311700

X

=

365400

Y

=

4312400

X

=

365600

Y

=

4313200

S-4

S-5

C-8 C-7

P-7

P-6

S-3P-5C-6

P-4

S-221

3

45

6

10

2

Ap.1.1GEOLOGÍA

PLANTAS GEOLÓGICAS

Hoja de


ARCHIVO - CLAVE

ESCALA


ABRIL 2014






R1

R1

R2

R2

R2

R2 R2

R2

R2

R2

QG

QG

QG

QG

QG

QLL

QLL

QLL

QLL

QLL

QLL

B

arri C

an C

rer

U

rbanització C

an B

essó

0+

000

0+100

0

+

2

0

0

0

+

3

0

0

0

+

4

0

0

0

+

5

0

0

0

+

6

0

0

0

+

7

0

0

0

+

8

0

0

0

+

9

0

0

0+

100

0+

200

0+

300

0+

400

0+

500

C

O

L

E

G

I

O

A

IB

IZ

A

X

=

364800

Y

=

4309700

X

=

365000

Y

=4310500

X

=365100

Y

=4311200

X

=

365300

Y

=4

3

1

0

3

0

0

X

=

3

6

5

5

0

0

Y

=

4311000

X

=

366100

Y

=4310900

P-4

S-2

P-2 C-2

P-1

S-1

7

8

9

C-3

C-4

P-3

3

Ap.1.1GEOLOGÍA

PLANTAS GEOLÓGICAS

Hoja de


ARCHIVO - CLAVE

ESCALA


ABRIL 2014






FORMACIONES LITOLÓGICAS

CUATERNARIO

Contacto supuesto entre diferentes formaciones

geologicas

QLL

QG

TERCIARIO

Tc

Depósitos de llanura de inundación. Holoceno.

Depósito de ladera (Glacis). Pleistoceno.

Calcarenitas de colores anaranjados. Burdigaliense-Langhiense.

JURÁSICO

J Calizas micríticas grisáceas. Oxfordiense-Kimmeridgiense

RELLLENOS ANTRÓPICOS

Rellenos de infraestructurasR1

SIMBOLOGÍA

Falla con indicación de desplazamiento

Nivel freático

5.85 m.

1

Ap.1.2GEOLOGÍA

PERFILES GEOLÓGICOS

Hoja de


ARCHIVO - CLAVE

ESCALA

AP1-2 C733 LG_GEOTECNIA

ABRIL 2014






S-5

(0

+1

24

/-1

0/1

0)

S-4

(R

OT

ON

DA

/0

/1

0)

P-7

(0

+3

50

/-1

5/2

.6

0)

C-7

(0

+3

64

/-4

0/3

.3

5)

S-3

(0

+2

60

/-2

0/1

0)

P-6

(0

+2

60

/2

0/7

.2

0)

C-6

(0

+5

40

/6

/2

.6

0)

P-5

(0

+6

95

/3

0/1

.6

0)

0+355.010+000

25

50

0

0+204.28 0+000 0+000 0+500

EJE 30

EJE 22

EJE 31

0+955.42

ROTONDA 3

ROTONDA 2ROTONDA 1

Eje 22

2

Ap.1.2GEOLOGÍA


Hoja de


ARCHIVO - CLAVE

ESCALA


ABRIL 2014






S-2(0+

067/-15/10)

C-5(0+

226/-15/3.20)

P-2(0+

590/-20/5)

C-2(R

OT

ON

DA

/-10/3)

C-1(0+

290/-10/3)

P-1(0+

525/10/8)

S-1(0+

606/-15/10)

5.85 m.

P-4(0+

090/15/3.20)

0+000

25

0

0+587.73 0+500

EJE 1

EJE 4

0+000 0+925.16

50ROTONDA 4

ROTONDA 3

3

Ap.1.2GEOLOGÍA


Hoja de


ARCHIVO - CLAVE

ESCALA


ABRIL 2014






C-4(0+

250/2.90/-15)

C-3(0+

486/2.10/-8)

P-3(0+

210/-15/1.40)

0+000

30

0

0+486.580+000

0+233.542

50

EJE 2

EJE 21

40

20

10

ROTONDA

4

Ap.1.2GEOLOGÍA


Hoja de


ARCHIVO - CLAVE

ESCALA


ABRIL 2014







APÉNDICE 2. PLANTA SITUACIÓN CANTERAS: 1/50.000

1

Ap.2GEOLOGÍA

PLANTA DE SITUACIÓN DE CANTERAS

Hoja de


ARCHIVO - CLAVE

ESCALA

AP2 C733 PLANO DE SITUACION DE CANTERAS

ABRIL 2014







APÉNDICE 3. FICHAS DE CANTERAS

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, VARIANTE DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS (EIVISSA) Ap. 3 Pág. 1


ANEJO 8B. GEOTECNIA DEL CORREDOR


ANEJO Nº 8B. GEOTECNIA DEL CORREDOR

ÍNDICE

1 INTRODUCCIÓN .................................................................................................... 1

2 TRABAJOS DE RECONOCIMIENTO .......................................................................... 1

2.1 RECONOCIMIENTO DE SUPERFICIE ..................................................................... 2

2.2 CALICATAS ...................................................................................................... 2

2.3 ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA. ............................................................. 2

2.4 SONDEOS MECÁNICOS. .................................................................................... 3

2.5 ENSAYOS DE LABORATORIO. ............................................................................ 3

3 CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS GENERALES ....................................................... 3

3.1 JURÁSICO SUPERIOR (OXFORDIENSE-KIMMERIDGIENSE) ...................................... 4

3.1.1 Calizas tableadas con intercalaciones de niveles margosos. J .............................. 4

3.2 TERCIARIO. MIOCENO (BURDIGALIENSE-LANGHIENSE) ......................................... 5

3.2.1 Margas y calcarenitas amarillentas y anaranjadas. TC ........................................ 5

3.3 CUATERNARIO ................................................................................................. 6

3.3.1 Gravas, arenas limosas y arcillas,QAl. ............................................................. 6

3.3.2 Gravas, arcillas y arenas con encostramientos carbonatados a techo. Glacis

antiguo. QG ............................................................................................................ 6

3.3.3 Limos y arcillas con cantos. Llanura de inundación. QLL. .................................... 8

3.3.4 Rellenos antrópicos (R) .................................................................................. 9

3.4 PERFIL GEOLÓGICO - GEOTÉCNICO .................................................................. 10

4 SISMICIDAD ....................................................................................................... 10

5 EXPLANADA ....................................................................................................... 11

6 DESMONTES ...................................................................................................... 11

6.1 GENERALIDADES ............................................................................................ 11

6.2 DESMONTES SINGULARES .............................................................................. 12

6.2.1 Desmonte del P.0+000 (eje 30) al P.0+204 (Eje 30) y Rotonda (Eje 23). .......... 12

6.2.2 Desmonte del P.0+000 al 0+225 (Eje 22) .................................................... 13

6.3 TABLA RESUMEN DE DESMONTES ................................................................... 14

7 RELLENOS .......................................................................................................... 16

7.1 GENERALIDADES ............................................................................................ 16

7.2 RELLENOS SINGULARES .................................................................................. 16

7.2.1 Relleno entre los perfiles PK. 0+225 (Eje 22) al PK.0 +587 (Eje 4) .................. 16

7.2.2 Relleno entre los perfiles PK 0+233 (eje 2) al PK 0+000 (eje 21) ..................... 18

7.2.3 Relleno entre los perfiles PK 0+587 (eje 4) al PK 0+925 (Eje 1) ...................... 19

7.3 TABLA RESUMEN DE RELLENOS ...................................................................... 20

8 GEOTECNIA DE CIMENTACIONES ......................................................................... 22

8.1 INTRODUCCIÓN ............................................................................................. 22

8.2 PASOS SUPERIORES ....................................................................................... 22

8.2.1 Paso superior peatonal ................................................................................. 22


8.3 PASOS INFERIORES ........................................................................................ 23

8.3.1 PASO INFERIOR PEATONAL 0+600 EJE 1 .................................................... 23

8.3.2 PASO INFERIOR PEATONAL 0+060 EJE 4 .................................................... 24

8.3.3 PASO INFERIOR PEATONAL 0+720 EJE 31 .................................................. 25



APÉNDICES

APÉNDICE 1.- PLANOS

1.1.- PLANTA GEOLÓGICA.

1.2.- PERFIL LONGITUDINAL GEOTÉCNICO

APÉNDICE 2.- CALICATAS. DESCRIPCIÓN Y FOTOGRAFÍAS.

APÉNDICE 3.- ENSAYOS DE PENETRACIÓN.

APÉNDICE 4.- SONDEOS. DESCRIPCIÓN Y FOTOGRAFÍAS.

APÉNDICE 5.- ENSAYOS DE LABORATORIO.


1 INTRODUCCIÓN

El presente estudio expone y comenta los resultados de los trabajos realizados para el

reconocimiento geotécnico del Proyecto de Mejora de la Fluidez y Seguridad de la Carretera C-

733. Variante al núcleo urbano de Jesús y Acondicionamiento de su travesía en la PM-V-

810.1.

2 TRABAJOS DE RECONOCIMIENTO

En los apéndices del presente Anejo y del Anejo de Geología se recopila la información

disponible para la redacción del estudio.

Se han realizado los siguientes trabajos:

Reconocimiento de superficie.

Inventario de taludes, toma de muestras manuales y descripción de estaciones geomecánicas.

Sondeos mecánicos a rotación con extracción continua de testigo

Calicatas mecánicas.

Ensayos de penetración dinámica Super Pesada (D.P.S.H).

Ensayos de laboratorio sobre las muestras procedentes de las calicatas y de los sondeos.

En las tablas siguientes se relacionan los trabajos de reconocimiento realizados. Se presentan

tres tablas, con los trabajos ordenados por su identificación, por su situación, y por el grupo

geológico reconocido, incluyendo también sus coordenadas:

Trabajos ordenados por perfil:

TRABAJO PERFIL DISTANCIA GRUPO L (m) TIPO NOTAS

S-5 0+124 (EJE 30) -10 J 10 S Desmonte

C-8 0+095 (EJE 30) 80 TC 3 C Relleno

S-4 ROTONDA 0 J 10 S Desmonte


P-7 0+350 (EJE 22) -15 J 2,60 DPSH Relleno

C-7 0+364 (EJE 22) -40 QG 3,35 C Relleno

S-3 0+260 (EJE 31) -20 QG 10 S Relleno

P-6 0+260 (EJE 31) 20 QG 7.20 DPSH Relleno

C-6 0+540 (EJE 31) 6 QG 2,60 C Relleno

P-5 0+695 (EJE 31) 30 QG 1,60 DPSH Relleno

S-2 0+067 (EJE 4) -15 QG 10 S Relleno


C-5 0+226 (EJE 4) -15 QG 3,20 C Relleno

P-2 0+590 (EJE 4) -20 QG 5 DPSH Relleno

C-4 0+235 RAMAL JESÚS 0 QG 2,90 C Relleno

C-3 0+020 RAMAL JESÚS -45 QG 2,10 C Relleno

P-3 0+235 RAMAL JESÚS 0 QG 1,40 DPSH Relleno

C-2 ROTONDA -10 QG 3 C Relleno

C-1 0+290 (EJE 1) -10 QG 3 C Relleno

P-1 0+525 (EJE 1) 10 QLL/QG 8 DPSH Relleno

S-1 0+606 (EJE 1) -15 QLL 10 S Relleno

Trabajos ordenados por identificación:


C-1 0+290 (EJE 1) -10 QG 3 C Relleno


C-3 0+020 RAMAL JESÚS -45 QG 2,10 C Relleno

C-4 0+235 RAMAL JESÚS 0 QG 2,90 C Relleno

C-5 0+226 (EJE 4) -15 QG 3,20 C Relleno

C-6 0+540 (EJE 31) 6 QG 2,60 C Relleno

C-7 0+364 (EJE 22) -40 QG 3,35 C Relleno

C-8 0+095 (EJE 30) 80 TC 3 C Relleno



P-3 0+235 RAMAL JESÚS 0 QG 1,40 DPSH Relleno








S-2 0+067 (EJE 4) -15 QG 10 S Relleno

S-3 0+260 (EJE 31) -20 QG 10 S Relleno


S-5 0+124 (EJE 30) -10 J 10 S Explanada

Trabajos ordenados por grupo geológico:




C-7 0+364 (EJE 22) -40 QG 3,35 C Relleno

S-3 0+260 (EJE 31) -20 QG 10 S Relleno


C-6 0+540 (EJE 31) 6 QG 2,60 C Relleno


S-2 0+067 (EJE 4) -15 QG 10 S Relleno

C-5 0+226 (EJE 4) -15 QG 3,20 C Relleno



C-1 0+290 (EJE 1) -10 QG 3 C Relleno

C-8 0+095 (EJE 30) 80 TC 3 C Relleno

S-5 0+124 (EJE 30) -10 J 10 S Explanada



2.1 RECONOCIMIENTO DE SUPERFICIE

Se ha realizado un recorrido detallado del trazado tomando información sistematizada de los

puntos de interés geotécnico. Dentro de este reconocimiento se ha dado especial importancia

al estado de las carreteras próximas, intersecciones con carreteras existentes, estado del firme

y presencia de signos de inestabilidad.

Debido a la ausencia de taludes con alturas superiores a los dos metros, no se ha realizado un

inventario de taludes propiamente dicho. En el inicio del trazado, se realizaron unas

observaciones respecto a un talud de altura inferior a dos metros, obteniendo los siguientes

datos:

Litología: Calcarenitas anaranjadas.

Edad: Terciario.

Altura: 1,5-2,0 m.

Inclinación: 40º-50º.

Longitud: 100 m.

Superficie irregular, ausencia de agua y de edificios cercanos.

Medidas de estabilización: Reperfilado y saneo.

2.2 CALICATAS

Se ha realizado una campaña de 8 calicatas para el estudio de la geotecnia del corredor.

Las calicatas han sido realizadas por un geólogo con amplia experiencia en obras lineales.

Durante su ejecución ha efectuado una descripción visual de los materiales afectados, toma de

muestras para su análisis en laboratorio, descripción de las dificultades de excavación y

presencia de agua.

En los apéndices del presente Anejo se incluyen los partes descriptivos de las calicatas

realizadas con los resultados de los ensayos de laboratorio disponibles y fotos de las calicatas.

2.3 ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA.

Se ha realizado una campaña de 7 ensayos de penetración dinámica tipo DPSH, con sistema

de golpeo automático.

Los ensayos de penetración dinámica han sido efectuados por la empresa Geoma S. L. con

penetrómetro tipo DPSH con sistema de golpeo automático y con varillaje de 32 mm de

diámetro.


Estos ensayos tipo DPSH consisten en medir el número de golpes necesarios para hincar 20

cm en el terreno, con un área de la puntaza de 20 cm2 de sección y remate cilíndrico cónica

de 90�, en la punta, prolongada en su parte superior por un prisma de igual sección y altura de 12

cm. Los golpes los aplica una maza de 63,5 Kp con altura de caída de 76 mm. Un varillaje de 32

mm de diámetro, transmite a la puntaza la energía de la maza.

Los penetrómetros dinámicos, tienen la ventaja respecto de otros sistemas de reconocimiento

de que proporcionan una estimación continua de la resistencia del terreno, permitiendo

detectar discontinuidades o niveles de pequeño espesor que con otro sistema de

reconocimiento pudieran pasar desapercibidos.

En los apéndices del presente Anejo se recopilan los gráficos de hinca de los ensayos de

penetración dinámica.

2.4 SONDEOS MECÁNICOS.

En los planos incluidos en el Apéndice 1 se define la situación de los sondeos mecánicos

realizados durante la campaña de geotecnia del corredor, consistente en 5 sondeos mecánicos

a rotación, con una longitud total perforada de 50 m

Los sondeos ejecutados en el presente estudio han sido realizados por la empresa Geoma, S.L.

con una máquinaComacchio MC-300.

Los sondeos disponibles se han efectuado a rotación, con recuperación continua del testigo,

realizando ensayos SPT en los niveles de suelo para estimar resistencia y tomar muestras para

su posterior análisis en laboratorio.

El ensayo SPT consiste en medir el número de golpes necesario para hincar tramos sucesivos

de 15 cm de un sacamuestras normalizado (35 mm de diámetro interior, 51 mm de diámetro

exterior y 550 mm de longitud del cuerpo cilíndrico). El golpeo se efectúa con una maza de 65

kp de peso y altura de caída de 75 cm; es decir, en cada golpe se aplica una energía de unos

48 kp•m. Los 15 cm iniciales se desprecian y se define como N el golpeo necesario para

hincar los siguientes 30 cm, quedando del lado de la seguridad si se adopta el mínimo de

golpeos efectuados al hincar de 15 a 45 cm, de 30 a 60 cm o el doble del golpeo obtenido

entre 45 y 60 cm.

En los apéndices del presente Anejo se incluyen los cortes de los sondeos mecánicos

disponibles, las fotografías de las cajas, los resultados de los ensayos efectuados durante su

ejecución y las medidas del nivel del agua realizadas en su interior.

2.5 ENSAYOS DE LABORATORIO.

Se han obtenido una serie de muestras alteradas en calicatas e inalteradas en sondeos con el

fin de determinar, mediante ensayos de laboratorio, las características geotécnicas de los

materiales.

Los ensayos de laboratorio han permitido la valoración cuantitativa de los parámetros

geotécnicos en los materiales que aparecen a lo largo de la traza, y que determinan el

comportamiento geomecánico de los mismos.

Sobre las muestras procedentes de las calicatas se han realizado ensayos de identificación

(granulométricos, límites de Atterberg y ensayos químicos), Próctor modificado y CBR,

orientados principalmente a su empleo en la ejecución de terraplenes y caracterización de la

explanada. También se han planteado ensayos mecánicos sobre muestras de material

compactado para estudiar su deformabilidad y resistencia.

Sobre las muestras procedentes de los sondeos se han realizado asimismo ensayos de

identificación y ensayos mecánicos (compresio¬nes simples, cortes directos, ...), ensayos de

deformabilidad (edómetros...) y análisis de la composición química (sulfatos, carbonatos,...)

para su caracterización geotécnica.

En los apéndices del presente Anejo se incluyen los resultados de los ensayos de laboratorio

disponibles.

3 CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS GENERALES

Las características hidrogeológicas y geológicas de la zona por la que discurre el trazado han

sido descritas en el Anejo de Geología.

En los puntos siguientes se incluye una descripción geotécnica general de las distintas

formaciones geológicas afectadas por la traza en estudio, junto con una valoración estadística

de sus propiedades índice, y se incluyen tablas resumen de la información disponible. En


capítulos posteriores se tramifica el trazado, definiendo los condicionantes geotécnicos

particulares de cada uno de los tramos.

En la siguiente tabla se recogen las formaciones situadas en el entorno de la traza:

GRUPO EDAD DESCRIPCIÓN

J Jurásico Calizas micríticas grisáceas

TC Terciario (Mioceno) Calcarenitas y margas de colores anaranjados

QAl

Cuaternario

Limos arenosos y arenas limosas

QLL Arcillas limosas y limos orgánicos

QG Costras conglomeráticas y limos arenosos

R1, R2 Rellenos antrópicos

3.1 JURÁSICO SUPERIOR (OXFORDIENSE-KIMMERIDGIENSE)

3.1.1 Calizas tableadas con intercalaciones de niveles margosos. J

Litología: El muro de la formación está constituido por calizas micríticas de color gris, con

frecuencia bioclásticas. El resto de la formación se caracteriza por una alternancia rítmica de

calizas grises y margocalizas, margas calcáreas y margas. Por un lado hay una secuencia

rítmica en la que alternan calizas micríticas grises y margocalizas lajosas grises a beiges, y por

otro la alternancia se produce entre calizas, margocalizas y margas.

Estructura: Las calizas situadas a muro de la formación, se disponen en capas finas a medias

con una estratificación ondulada. En el resto, las calizas se disponen bien estratificadas,

tableadas en capas finas a medias de 10 a 50 cm.

Geomorfología: Generan sierras de dirección SO-NE en las que la erosión ha actuado de forma

escasa, siendo los escarpes de origen tectónico. Las pendientes medias de los taludes

naturales suelen ser superiores al 30 %.

En los sondeos realizados, se observan en general materiales rocosos de resistencia blanda. Se

encuentran alternancias de calizas micríticas con margas arenosas, para pasar en profundidad

a unas margocalizas grisáceas.

En la siguiente tabla se recogen los valores obtenidos de la hinca del tomamuestras, así como

los valores de NSPT, registrados en muestras de la presente formación:

SONDEO MUESTRA Zi

Zf

N/M

GRU

PO

S-5 SPT 0,50 0,95 12 16 R 28 J

S-5 SPT 2,05 2,15 R R J

En las siguientes tablas se recogen los ensayos de laboratorio disponibles en muestras de

sondeos de la presente formación:

SOND

EO

PER

FIL

DIS

TAN

CIA

MU

ESTR

A

Zi Zf

TIPO

MU

ESTR

A

GR

UPO

LITO

LÓG

ICO

SO4

(ppm

)

CO

3Ca

(%)

MO

(%)

Bau

man

-Gul

ly

(ml/K

g)

SS (%

)

Car

ga P

untu

al

(Mpa

)

S-4 Rotonda 0 MR-1 J 61,7 3S-5 0+124 (Eje 22) -10 MR-2 J 62,4 4,6

DATOS 0 2 0 0 0 2MEDIA - 62,1 - - - 3,8MÁXIMO 0,000 62,4 0,0 0,0 0,0 4,6MÍNIMO 0,000 61,7 0,0 0,0 0,0 3,0DESVIACIÓN - 0,5 - - - 1,1

En relación con los ensayos de laboratorio realizados en muestras de sondeos pueden hacerse

las siguientes observaciones:

Las muestras ensayadas, presentan un contenido de carbonatos en torno al 62%.

Se han realizado cargas puntuales con resultados entre 3 y 4,6 MPa, resultando ser una roca

moderadamente dura.

En base a la información disponible pueden considerarse las siguientes características medias

de los materiales de esta formación:


Excavabilidad: Excavación en tierra.

Taludes: No se afectan con la excavación

Capacidad de drenaje: Materiales semipermeables, en función del grado de fracturación. El drenaje por percolación pudiera ser favorable.

Agresividad del suelo: Baja

Capacidad portante para rellenos:

Alta a media

Reutilización: Pedraplén.

Varios: .

3.2 TERCIARIO. MIOCENO (BURDIGALIENSE-LANGHIENSE)

3.2.1 Margas y calcarenitas amarillentas y anaranjadas. TC

Litología: Está formada por margas blancas de aspecto hojoso con esporádicas intercalaciones

de niveles calcareníticos o conglomeráticos. También puede presentarse como una sucesión

margosa de color gris, en la que se intercalan niveles rítmicos de calizas margosas y niveles

conglomeráticos y calcareníticos.

Estructura: La secuencia rítmica se produce en forma de niveles planoparalelos de espesores

decimétricos.

Geomorfología: Configuran terrenos de típicas morfologías suaves y alomadas de tonos blanco

amarillentos.

En la calicata realizada sobre este material, se encuentran en general calcarenitas de colores

anaranjados y arcillas limosas rojas, algo carbonatadas, de plasticidad media-alta, con

consistencia de suelo duro. Durante la excavación, las paredes se mantienen estables,

presentando una excavabilidad fácil.

En las siguientes tablas se recogen los ensayos de laboratorio disponibles en muestras de la

calicata realizada en la presente formación:

GRANULOMETRÍA ENSAYOS QUÍMICOS

PROF. (m) Hnat SO4- CO3Ca M.O. SS

DE A GRUPO LL LP IP (%) (%) (%) (%) (%)C-8 0+095 (Eje 30) 80 0,20 1,30 TC 81,0 71,0 60,0 53,0 32,0 11,0 NP 6,9 0,003 0,30C-8 0+095 (Eje 30) 80 1,30 3,00 TC 100,0 98,0 96,0 95,0 94,0 93,0 53,0 25,1 27,9 22,2 0,003 0,30

2 2 2 2 2 2 1 1 1 2 2 0 2 090,5 84,5 78,0 74,0 63,0 52,0 53,0 25,1 27,9 14,6 0,003 - 0,3 -

100,0 98,0 96,0 95,0 94,0 93,0 53,0 25,1 27,9 22,2 0,0032 0,0 0,3 0,081,0 71,0 60,0 53,0 32,0 11,0 53,0 25,1 27,9 6,9 0,0027 0,0 0,3 0,013,4 19,1 25,5 29,7 43,8 58,0 - - - 10,8 0,0004 - 0,0 -

DATOSMEDIA

MÁXIMOMÍNIMO

DESVIACIÓN

#63 #20 #5 #2 #0,4 #0,08PLASTICIDADC

ATA

PER

FIL

DIS

T.

TIPO

COMPACTACIÓN CBR COLAPSO HINCH. DESMORO- CLASIFICACIÓN

PROF. (m) TIPO Hopt max 100% 95% Hinch. Ic (%) LIBRE NAMIENTO U.S.C.S. PG3

DE A GRUPO (%) (T/m3) (%) (%)C-8 0+095 (Eje 30) 80 0,20 1,30 TC PM 9,5 1,99 61,00 23,00 0,00 GP-GM AC-8 0+095 (Eje 30) 80 1,30 3,00 TC PM 18,3 1,66 7,00 3,25 2,39 CH T

0 2 2 2 2 2 0 0 0- 13,9 1,8 34,0 13,1 1,2 - - -

0,0 18,3 2,0 61,0 23,0 2,4 0,0 0,0 0,00,0 9,5 1,7 7,0 3,3 0,0 0,0 0,0 0,0

- 6,2 0,2 38,2 14,0 1,7 - - -

DATOSMEDIA

MÁXIMOMÍNIMO

DESVIACIÓN

CA

TA

PER

FIL

DIS

T.

TIPO

En relación con los ensayos de laboratorio realizados en muestras de calicatas pueden hacerse

las siguientes observaciones:

Las muestras ensayadas, presentan un contenido medio de finos del 52%. En las muestras de

sondeos se han encontrado dos niveles, uno superior de naturaleza calcarenítica y otro inferor

de carácter arcilloso. De acuerdo con la clasificación de Casagrande, se corresponden en

general con arcillas de alta plasticidad (CH).

Los límites de Atterberg se corresponden en general con arcillas de alta plasticidad (LL=53%

e IP= 28%) para el nivel inferior. En el superior las muestras resultan ser No Plásticas.

Se ha evaluado la reutilización de los materiales mediante la ejecución de ensayos de

compactación Próctor Modificado, obteniendo densidades máximas elevadas, comprendidas

entre 1,99 y 1,66 T/m3, con humedades óptimas situadas en el entorno del 14%.

Los índices de CBR correspondientes a las densidades máximas de compactación del Próctor

Modificado son superiores a 3 en todos los casos. Para el nivel superior calcarenítico, los

valores son elevados (61 y 23 para la energía del 100% y 95% del Proctor Modificado


respectivamente), en cambio para el nivel inferior arcilloso, los valores son bajos (7 para el

100% y 3,25 para el 95% del Proctor Modificado)

En cuanto a los valores del hinchamiento del CBR, destacar que en el caso del nivel inferior

arcilloso, los valores están en torno a 2,4.

En general, las muestras ensayadas presentan un contenido de materia orgánica, del 0,3 %.

El contenido en sulfatos obtenido de los ensayos, da como resultado un valor medio de

0,003%.

Los ensayos de sulfatos presentan contenidos inferiores a los correspondientes a un tipo de

ataque débil (Qa), de acuerdo a la clasificación de agresividad química de la Instrucción de

Hormigón Estructural.

En base a la información disponible pueden considerarse las siguientes características medias de

los materiales de esta formación:


Taludes: 3H:2V

Capacidad de drenaje: Materiales semipermeables a impermeables, en función del contenido de finos. El drenaje por infiltración es desfavorable, al contrario que la escorrentía superficial, debido a la pendiente del terreno natural.



Media

Reutilización: Materiales clasificados en general como aptos para rellenos, de acuerdo con el PG3. A efectos de valoración se ha estimado un 40% de suelos adecuadosy un 60% de suelos tolerables.

Varios: Se distinguen de forma neta dos niveles: uno superior constituido por calcarenitas (suelos adecuados) y uno inferior formado por arcillas (suelos tolerables). Explanada natural: se clasifican como suelos tipo “0”

3.3 CUATERNARIO

3.3.1 Gravas, arenas limosas y arcillas,QAl.

Litología: Se caracterizan por depósitos de gravas, arenas y arcillas con una matriz areno-

arcillosa roja muy abundante.

Estructura: Se trata de depósitos caóticos y masivos.

Geomorfología: Constituyen formas de relieve suave. Se trata de zonas con una topografía

prácticamente horizontal.




Taludes: 2H:1 V

Capacidad de drenaje: Materiales permeables a semipermeables. El drenaje por infiltración es favorable debido a la alta porosidad. La escorrentía superficial es también medianamente favorable, sin haber observado encharcamientos.



Baja

Reutilización: Materiales clasificados en general como tolerables.

Varios:

3.3.2 Gravas, arcillas y arenas con encostramientos carbonatados a techo. Glacis antiguo.

QG

Litología: Se trata de glacis antiguos, en concreto de las facies medias y distales,

caracterizadas por lutitas rojas con niveles de gravas y cantos. Estos niveles tienen una matriz

areno-limosa. En las lutitas se han producido varios ciclos de carbonatación que culminan en

costras calcáreas de carácter conglomerático.

Estructura: En los niveles de gravas y cantos, se han observado bases erosivas y

estratificación cruzada tendida.


Geomorfología: Constituyen formas de relieve suave originadas al pie de los relieves, pudiendo

alcanzar de forma excepcional pendientes del 15 %. Son pequeñas zonas alomadas con

formas diversas.



SONDEO MUESTRA Zi

Zf

N/M

GRU

PO

S-2 SPT 0,80 1,25 2 3 6 5 QG

S-2 SPT 2,00 2,45 10 15 16 25 QG

S-2 SPT 3,15 3,60 24 19 18 36 QG

S-2 SPT 5,00 5,45 4 10 R 14 QG

S-2 MI 6,10 6,70 8 22 24 20 40 QG

S-2 SPT 6,70 7,30 5 15 14 12 24 QG

S-2 SPT 9,20 9,65 26 20 25 45 QG

S-3 SPT 0,55 1,00 1 3 4 4 QG

S-3 MI 1,25 1,85 4 6 9 18 15 QG

S-3 SPT 1,85 2,30 13 6 6 12 QG

S-3 SPT 3,35 3,80 12 20 30 32 QG

S-3 SPT 5,45 5,90 4 6 7 10 QG

S-3 SPT 7,35 7,80 20 14 10 20 QG

S-3 MI 8,95 9,55 10 15 16 18 31 QG

S-3 SPT 9,60 10 10 14 R 24 QG


calicatas de la presente formación:

SON

DEO

PER

FIL

DIS

TAN

CIA

MU

ESTR

A

Zi Zf

TIPO

MU

ESTR

A

GR

UPO

LITO

LÓG

ICO

GR

AVA

(%)

AR

ENA

(%)

FIN

OS

(%)

#63U

NE

#20U

NE

#5U

NE

#2U

NE

#0,4

UN

E

#0,0

8UN

E

LL LP IP

W (%

)

d (T

/m3 )

ap

(T/m

3 )

rel

at (T

/m3 )

S-2 0+067 (Eje 4) -15 MR1 0,80 1,25 SPT QG 1 46 53 100 100 99 97 86 53 23,2 17,6 5,6S-2 0+067 (Eje 4) -15 MR3 3,15 3,60 SPT QG 8 44 48 100 100 92 83 70 48 18,2 15,7 2,5S-3 0+260 (Eje 31) -20 MI 1,30 1,90 MI QG 100 100 85 81 77 72 30,4 17,8 12,6 15,2 1,58S-3 0+260 (Eje 31) -20 MR3 3,40 3,85 SPT QG 1 1 98 100 100 99 99 99 98 56,8 24,9 31,9S-3 0+260 (Eje 31) -20 MR-4 5,45 5,90 SPT QG 3 26 71 100 100 97 90 83 71 26,0 16,6 9,4S-3 0+260 (Eje 31) -20 QG

DATOS 5 5 5 5 5 5 5 5 5 1 1 0 0MEDIA 100,0 100,0 94,4 90,0 83,0 68,4 30,9 18,5 12,4 15,2 1,6 - -MÁXIMO 100,0 100,0 99,0 99,0 99,0 98,0 56,8 24,9 31,9 15,2 1,6 0,0 0,0MÍNIMO 100,0 100,0 85,0 81,0 70,0 48,0 18,2 15,7 2,5 15,2 1,6 0,0 0,0DESVIACIÓN 0,0 0,0 6,0 8,1 10,8 19,7 15,1 3,7 11,5 - - - -

SON

DEO

PER

FIL

DIS

TAN

CIA

MU

ESTR

A

Zi Zf

TIPO

MU

ESTR

A

GR

UPO

LITO

LÓG

ICO

SO4

(%)

CO

3Ca

(%)

MO

(%)

Bau

man

-Gul

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(ml/K

g)

SS (%

)

CO

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DIR

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Kg/

cm2)

' (º

)

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p/cm

2)

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o lib

re (%

)

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asiv

idad

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erch

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Car

ga P

untu

al

(Mpa

)

U.S

.C.S

.

S-2 0+067 (Eje 4) -15 MR1 0,80 1,25 SPT QG CL-ML TS-2 0+067 (Eje 4) -15 MR3 3,15 3,60 SPT QG 66,8 SMu TS-3 0+260 (Eje 31) -20 MI 1,30 1,90 MI QG 0,012 37,0 0,50 0,10 UU 0,20 32,70 CL TS-3 0+260 (Eje 31) -20 MR3 3,40 3,85 SPT QG MH TS-3 0+260 (Eje 31) -20 MR-4 5,45 5,90 SPT QG CL TS-3 0+260 (Eje 31) -20 QG

DATOS 1 2 1 0 1 0 1 1 0 0 0 0 0MEDIA 0,012 51,9 0,5 - 0,1 - 0,2 32,7 - - - - -MÁXIMO 0,012 66,8 0,5 0,0 0,1 0,0 0,2 32,7 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0MÍNIMO 0,012 37,0 0,5 0,0 0,1 0,0 0,2 32,7 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0DESVIACIÓN - 21,1 - - - - - - - - - - -



DE A GRUPO LL LP IP (%) (%) (%) (%) (%)C-4 0+235 (Ramal Jesús) 0 0,40 2,90 QG 100,0 83,0 69,0 61,0 49,0 35,0 NP 20,2 0,003 0,50C-6 0+540 (Eje 31) 6 0,20 2,50 QG 100,0 93,0 83,0 78,0 70,0 51,0 25,8 18,2 7,6 12,8 0,60

2 2 2 2 2 2 1 1 1 2 1 0 2 0100,0 88,0 76,0 69,5 59,5 43,0 25,8 18,2 7,6 16,5 0,003 - 0,6 -100,0 93,0 83,0 78,0 70,0 51,0 25,8 18,2 7,6 20,2 0,0032 0,0 0,6 0,0100,0 83,0 69,0 61,0 49,0 35,0 25,8 18,2 7,6 12,8 0,0032 0,0 0,5 0,0

0,0 7,1 9,9 12,0 14,8 11,3 - - - 5,2 - - 0,1 -

DATOSMEDIA

MÁXIMOMÍNIMO

DESVIACIÓN

#63 #20 #5 #2 #0,4 #0,08PLASTICIDADC

ATA

PER

FIL

DIS

T.

TIPO



DE A GRUPO (%) (T/m3) (%) (%)C-4 0+235 (Ramal Jesús) 0 0,40 2,90 QG PM 11,5 1,90 28,00 13,00 0,17 SMu T-AC-6 0+540 (Eje 31) 6 0,20 2,50 QG CL T

0 1 1 1 1 1 0 0 0- 11,5 1,9 28,0 13,0 0,2 - - -

0,0 11,5 1,9 28,0 13,0 0,2 0,0 0,0 0,00,0 11,5 1,9 28,0 13,0 0,2 0,0 0,0 0,0

- - - - - - - - -

DATOSMEDIA

MÁXIMOMÍNIMO

DESVIACIÓN

CA

TA

PER

FIL

DIS

T.

TIPO


En relación con los ensayos de laboratorio realizados en muestras de sondeos y calicatas

pueden hacerse las siguientes observaciones:

Las muestras ensayadas, presentan un contenido de finos elevado, situándose los valores

entre 43 y 67,5%. Según Casagrande, se trata de arcillas limosas, limos y arenas limosas.

Los límites de Atterberg se corresponden en general con arenas limosas, arcillas y limos de

baja plasticidad (12%<LL<30,9%), excepto en una de las muestra en la que la plasticidad es

alta (56%). Los índices de plasticidad se encuentran en general comprendidos entre el 2,5 y el

31,9%.

Se ha evaluado la reutilización de los materiales mediante la ejecución de ensayos de

compactación Próctor Modificado, obteniendo densidades máximas elevadas, de 1,90 T/m3,

con humedades óptimas situadas en el entorno del 11,5%.

Los índices de CBR correspondientes a las densidades máximas de compactación del Próctor

Modificado son 28 y 13 para el 100 y 95% de la energía del Proctor Modificado,

respectivamente. Los hinchamientos medidos durante la inmersión de las pastillas del CBR son

reducidos, e inferiores en todos los casos al 1%.

Sólo se dispone de un ensayo de contenido de carbonatos, con un valor del 66,8%.

En general, las muestras ensayadas presentan un contenido de materia orgánica del orden del

0,6%.

Los ensayos de sulfatos presentan en todos los casos, contenidos inferiores al tipo de ataque

débil (Qa) (0,0032%), de acuerdo con la clasificación de agresividad química de la Instrucción

de Hormigón Estructural.




Taludes: 2H:1V.

Capacidad de drenaje: Materiales impermeables a semipermeables, debido al elevado contenido de finos y a la presencia de costras carbonatadas. El drenaje por infiltración es desfavorable, al contrario que la escorrentía superficial, al situarse en zonascon una ligera pendiente.



Baja a media

Reutilización: Se trata de materiales clasificados como tolerables para su uso en rellenos tipos terraplén.

Varios: -

3.3.3 Limos y arcillas con cantos. Llanura de inundación. QLL.

Litología: Se caracterizan por limos arenosos, arenas, arcillas y gravas con matriz areno

limosa, de coloraciones rojizas.

Estructura: Presentan alternancia de niveles limosos y arcillosos sin estructura visible aparente.

Geomorfología: Se trata de zonas con una topografía prácticamente horizontal.



SONDEO MUESTRA

Zi

Zf

N/M

GRU

PO

S-1 SPT 0,45 0,90 2 3 5 5 QLL

S-1 MI 1,10 1,70 3 5 6 8 11 QLL

S-1 SPT 1,70 2,15 1 0 3 1 QLL

S-1 SPT 3,90 4,35 8 10 7 14 QLL

S-1 SPT 5,10 5,55 4 6 8 10 QLL

S-1 MI 5,75 6,35 5 6 7 10 13 QLL

S-1 SPT 6,35 6,80 2 2 2 4 QLL

S-1 SPT 8,65 9,15 6 5 8 11 QLL


sondeos y calicatas de la presente formación:


SON

DEO

PER

FIL

DIS

TAN

CIA

MU

ESTR

A

Zi Zf

TIPO

MU

ESTR

A

GR

UPO

LITO

LÓG

ICO

GR

AVA

(%)

AR

ENA

(%)

FIN

OS

(%)

#63U

NE

#20U

NE

#5U

NE

#2U

NE

#0,4

UN

E

#0,0

8UN

E

LL LP IP

W (%

)

d (T

/m3 )

ap

(T/m

3 )

rel

at (T

/m3 )

S-1 0+606 (Eje 1) -15 MI 1,10 1,70 MI QLL 4 16 80 100 100 96 96 94 80 30,2 16,8 13,4 17,6 1,66S-1 0+606 (Eje 1) -15 MR5 6,35 6,80 SPT QLL 4 20 76 100 100 96 93 86 76 35,3 19,6 15,7

DATOS 2 2 2 2 2 2 2 2 2 1 1 0 0MEDIA 100,0 100,0 96,0 94,5 90,0 78,0 32,8 18,2 14,6 17,6 1,7 - -MÁXIMO 100,0 100,0 96,0 96,0 94,0 80,0 35,3 19,6 15,7 17,6 1,7 0,0 0,0MÍNIMO 100,0 100,0 96,0 93,0 86,0 76,0 30,2 16,8 13,4 17,6 1,7 0,0 0,0DESVIACIÓN 0,0 0,0 0,0 2,1 5,7 2,8 3,6 2,0 1,6 - - - -

SON

DEO

PER

FIL

DIS

TAN

CIA

MU

ESTR

A

Zi Zf

TIPO

MU

ESTR

A

GR

UPO

LITO

LÓG

ICO

SO4

(%)

CO

3Ca

(%)

MO

(%)

Bau

man

-Gul

ly

(ml/K

g)

SS (%

)

CO

RTE

DIR

ECTO

C' (

Kg/

cm2)

' (º

)

qu (K

p/cm

2)

Def

orm

%

Hin

cham

ient

o lib

re (%

)

Abr

asiv

idad

C

erch

ar

Car

ga P

untu

al

(Mpa

)

U.S

.C.S

.

S-1 0+606 (Eje 1) -15 MI 1,10 1,70 MI QLL 0,024 UU 0,04 32,50 CL TS-1 0+606 (Eje 1) -15 MR5 6,35 6,80 SPT QLL 0,0025 0,2 CL T

DATOS 2 0 1 0 0 0 1 1 0 0 0 0 0MEDIA 0,013 - 0,2 - - - 0,0 32,5 - - - - -MÁXIMO 0,024 0,0 0,2 0,0 0,0 0,0 0,0 32,5 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0MÍNIMO 0,003 0,0 0,2 0,0 0,0 0,0 0,0 32,5 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0DESVIACIÓN 0,0 - - - - - - - - - - - -



DE A GRUPO LL LP IP (%) (%) (%) (%) (%)C-1 0+290 (Eje 1) -10 C 0,60 3,00 QLL 100,0 100,0 98,0 97,0 96,0 87,0 29,8 17,5 12,3 16,2 0,30

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 0 1 0100,0 100,0 98,0 97,0 96,0 87,0 29,8 17,5 12,3 16,2 - - 0,3 -100,0 100,0 98,0 97,0 96,0 87,0 29,8 17,5 12,3 16,2 0,0000 0,0 0,3 0,0100,0 100,0 98,0 97,0 96,0 87,0 29,8 17,5 12,3 16,2 0,0000 0,0 0,3 0,0

- - - - - - - - - - - - - -

DATOSMEDIA

MÁXIMOMÍNIMO

DESVIACIÓN

#63 #20 #5 #2 #0,4 #0,08PLASTICIDADC

ATA

PER

FIL

DIS

T.

TIPO



DE A GRUPO (%) (T/m3) (%) (%)C-1 0+290 (Eje 1) -10 C 0,60 3,00 QLL CL T

0 0 0 0 0 0 0 0 0- - - - - - - - -

0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,00,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

- - - - - - - - -

DATOSMEDIA

MÁXIMOMÍNIMO

DESVIACIÓN

CA

TA

PER

FIL

DIS

T.

TIPO

En relación con los ensayos de laboratorio realizados en muestras de sondeos y calicatas

pueden hacerse las siguientes observaciones:

Las muestras ensayadas, presentan un contenido de finos elevado, en general entre el 78 y el

85%. De acuerdo con la clasificación de Casagrande, se corresponden en general con arcillas.

Los límites de Atterberg se corresponden en general con arcillas de baja plasticidad

(29,8%<LL<35,3%). Los índices de plasticidad se encuentran en general comprendidos entre

el 12,3 y el 15,7%.

En general, las muestras ensayadas presentan un contenido de materia orgánica entre el 0,2 y

0,3%.

Los ensayos de sulfatos presentan en todos los casos, contenidos inferiores al tipo de ataque

débil Qa (0,013%), de acuerdo con la clasificación de agresividad química de la Instrucción de

Hormigón Estructural.




Taludes: No se afectan con la traza.

Capacidad de drenaje: Materiales impermeables a semipermeables, debido al elevado contenido de finos. El drenaje por infiltración es medianamente desfavorable, al contrario que la escorrentía superficial, medianamente favorable debido a la pendiente del terreno natural.



Baja

Reutilización: No se afectan con la traza.

Varios: -

3.3.4 Rellenos antrópicos (R)

Los rellenos antrópicos detectados a lo largo de la traza se corresponden en general con los

terraplenes compactados de la carretera nacional existente, así como con pequeñas

extensiones de materiales naturales removilizados y dispuestos sin compactar. El espesor de

dichos rellenos en la zona objeto del presente Proyecto no resulta significativo.

De forma general, y en los casos en los que estos rellenos sin compactar se vean afectados

por la traza, se ha previsto el cajeo y sustitución de este material. El cajeo profundizará al

menos 50 cm en terreno natural.


Pueden considerarse las siguientes características medias de los materiales de esta formación:


Taludes: No hay desmontes en la presente formación

Capacidad de drenaje: Drenaje profundo favorable. Escorrentía superficial favorable


Capacidad portante para rellenos::

Baja

Reutilización: Rellenos compactadosC-733: 100% tolerables

Varios: -

3.4 PERFIL GEOLÓGICO - GEOTÉCNICO

En base a la información geológica y geotécnica se ha realizado el perfil geotécnico que se

incluye en páginas posteriores.

En el perfil geotécnico se ha representado la situación de las investigaciones realizadas (puntos

de reconocimiento visual, taludes inventariados, calicatas, penetraciones dinámicas y

sondeos), en las que se indica su identificación con los siguientes datos:

Proyección en el eje.

Distancia al eje (derecha signo positivo e izquierda negativo).

Profundidad.

Al pie de dicho perfil se ha representado una "guitarra" con la siguiente información:

Espesor de tierra vegetal.

En desmontes el talud recomendado, aprovechamiento del material de excavación y

excavabilidad. La excavabilidad se ha recogido indicando si es excavación en tierra (T),

excavación en terreno de tránsito (TT) o excavación en roca (R). Asimismo, la reutilización se

ha indicado en rocas mediante el porcentaje de todo-uno (TU) y pedraplén (P) y en suelos el

contenido de suelos seleccionados (S), adecuados (A) y materiales no aptos (NA).

En terraplenes el talud recomendado, los tratamientos del cimiento y en su caso el cajeo

previsto (incluyendo el espesor de tierra vegetal).

En el perfil geotécnico se han representado únicamente los trabajos correspondientes al

reconocimiento del corredor.

4 SISMICIDAD

De acuerdo a la Norma de Construcción Sismorresistente, Parte General y Edificación (NCSR-

02) el valor de la aceleración sísmica de cálculo se evalúa con la siguiente expresión:

ac= S··ab

donde:

ab: es la aceleración sísmica básica, que caracteriza la aceleración horizontal de la superficie

del terreno, y se expresa en relación con la aceleración de la gravedad. En nuestro caso el

valor es igual a 0,04:

: es un coeficiente adimensional de riesgo, que tiene en cuenta la probabilidad de superar el

valor de ac calculado a lo largo de la vida útil de la obra. Para el caso de desmontes, se adopta

el valor de 1,0 correspondiente a construcciones de importancia normal.

S: es un coeficiente de amplificación del terreno, que se obtiene de las siguientes condiciones:

Para • ab ≥0,4 g, entonces S = C/1,25

C: es el coeficiente de terreno, que depende de las características geotécnicas del terreno de

cimentación.

Para calcular C clasificamos el tipo de terreno que tenemos, considerando un corte tipo del

lado de la seguridad para los desmontes, y otro para el cimiento de los rellenos:

Materiales en desmonte: para las máximas altura que presentarán los desmontes, se ha

considerado de 0 a 15 m de profundidad un terreno tipo III (Suelo granular de compacidad

media, o suelo cohesivo de consistencia firme a muy firme), y de 15 a 30 m terreno tipo II

(Roca muy fracturada, suelos granulares densos o cohesivos duros).


Materiales en cimiento de rellenos: se ha considerado de 0 a 5 m de profundidad un terreno

tipo IV (suelo granular suelto, o suelo cohesivo blando), de 5 a 15m un terreno tipo III, y de 15

a 30 m terreno tipo II.

Según estos datos, los coeficientes C tienen el siguiente valor:

Suelo tipo I: C=1,0

Suelo tipo II: C=1,3

Suelo tipo III: C=1,6

Suelo tipo IV: C=2,0

Para calcular el C definitivo empleamos la siguiente expresión:

C desmonte = Ci·ei/30= 1,45

C relleno = Ci·ei/30= 1,52

Teniendo estos valores en consideración, resulta el siguiente valor del parámetro S y de

aceleración de cálculo, por material:

S desmonte = 1,16; ac= S··ab = 1,16·1·0,04g=0,046 g m/s2

S relleno = 1,21; ac= S··ab = 1,21·1·0,04g= 0,049 g m/s2

Tal como se indica con anterioridad, considerando las características de la construcción de

desmontes y rellenos, su posible afección a la vía de comunicación en caso de deslizamiento,

que aun pudiendo interrumpir el servicio, éste queda restablecido con rapidez y la escasa

altura de las obras de tierra consideradas en el proyecto, se han englobado éstas dentro de las

construcciones de normal importancia.

Para la inclusión de la construcción de obras de tierra en obras de normal importancia también

se han tenido en cuenta las aceleraciones sísmicas básicas correspondientes a cada uno de los

términos municipales recogidas en la Norma Sismorresistente, que se consideran mayoradas y

claramente del lado de la seguridad.

5 EXPLANADA

En capítulos anteriores se describe la campaña de trabajos de reconocimiento realizada.

Para la formación de las explanadas, pueden plantearse las alternativas definidas según los

criterios definidos en la Norma 6.1.-IC “Secciones de Firme”.

Es importante retirar la tierra vegetal y el material procedente de relleno previamente a la

ejecución de los terraplenes o al extendido de la explanada mejorada en los tramos de

desmonte.

En los tramos de desmonte en suelos o rocas muy meteorizadas deberá procederse al

escarificado y compactación de la superficie final de excavación previamente al extendido de

la explanada.

Durante la ejecución de la obra deben comprobarse las características del material aflorante en

la superficie final de excavación de los desmontes, una vez realizada ésta.

En la tabla resumen de desmontes, se indica la estimación de la explanada natural del fondo de

excavación de los desmontes afectados por la traza.

A efectos del definición de la sección de firme, puede homogenizarse la calificación recogida

en la tabla resumen de desmontes, considerando explanada tipo “0” para la formación QG

cálculo que queda del lado de la seguridad.

Para el caso de la coronación de los rellenos, de granulometría terraplén y todo-uno, la

categoría de la explanada dependerá de las características de los materiales que se utilicen en

la ejecución del relleno. Se plantea de forma general clasificar la superficie de la coronación de

los rellenos como suelo tipo “0”.

6 DESMONTES

6.1 GENERALIDADES



En la tabla resumen de desmontes se incluye la clasificación del terreno afectado por el

movimiento de tierras y las conclusiones relativas a geometría de los desmontes, tratamientos

de estabilización, medidas específicas de drenaje, ripabilidad y aprovechamiento de los

materiales afectados por los desmontes.

El drenaje proyectado debe conseguir que el nivel freático quede situado a una profundidad

bajo la superficie de la explanada de al menos 1 m.

Se ha previsto disponer cunetas de captación en la coronación de los desmontes en los que se

prevé afluencia de agua de escorrentía, para impedir la circulación de agua sobre los taludes,

situados en materiales erosionables y de variada granulometría, y así limitar los problemas

derivados de la erosión diferencial.

La transición de desmonte a terraplén debe realizarse de forma gradual especialmente en los

tramos rocosos, para reducir el posible desarrollo de asientos diferenciales. Por este motivo, la

superficie del terreno en estos tramos debe tener una pendiente suave, no superior a la 3H:1V.

De acuerdo con los ensayos de laboratorio efectuados, se recomienda adoptar los siguientes

coeficientes de paso medios para los materiales afectados por los desmontes:

Grupo Coeficiente de paso

J 1,20

TC 0,95

Qg 0,76

Estos valores se han estimado considerando densidades de compactación medias del 97 % de

la máxima correspondiente al ensayo Próctor Modificado (se plantea compactar el núcleo y

cimiento de los terraplenes con densidades no inferiores al 95% de la máxima procedente de

dicho ensayo).

Para el dimensionamiento de vertederos no compactados se estima un coeficiente de paso

medio de 1,25. En base a los datos disponibles se han elaborado las conclusiones que se

recogen en el perfil geotécnico. En los puntos siguientes se estudian de forma particularizada

los desmontes singulares, definiendo en cada caso las modificaciones previstas respecto del

planteamiento general descrito anteriormente.

En los puntos siguientes se estudian de forma particularizada los desmontes singulares,

definiendo en cada caso las modificaciones previstas respecto del planteamiento general

descrito anteriormente.

La excavabilidad se ha definido por desmontes de acuerdo a la clasificación del PG3, indicando

por porcentajes si es excavación en tierra (T), excavación en terreno de tránsito (TT), o si es

excavación en roca (R).

6.2 DESMONTES SINGULARES

6.2.1 Desmonte del P.0+000 (eje 30) al P.0+204 (Eje 30) y Rotonda (Eje 23).

El trazado en este tramo discurre en desmonte, duplicando la actual carretera nacional C-733 a

dos calzadas, con una altura máxima de los desmontes de unos 2,0m. Se afecta a materiales

de las formaciones TC (Calcarenitas y arcillas) y J (Calizas micríticas).

Se dispone de los siguientes trabajos de reconocimiento:

TRABAJO PERFIL Eje DISTANCIA GRUPOS-5 0+124 30 -10 JS-4 Rotonda 0 JC-8 0+095 30 80 TC

La calicata C-8 presenta calcarenitas de colores anaranjados y arcillas limosas rojas, algo

carbonatadas, de plasticidad media-alta, con consistencia de suelo duro.. Las paredes de la

excavación se mantienen estables, siendo la excavación fácil.

El sondeo S-5 presenta:

De 0,0 a 0,2m de profundidad el terreno vegetal.

De 0,2 a 6,10 m de profundidad aparecen calizas muy fracturadas de color gris, con

intercalaciones de margas arenosas gris amarillentas..

A partir de 6,10m de profundidad, y hasta el final del sondeo a10m, aparecen margocalizas

gris oscuras con indicos de intercalaciones de margas arenosas amarillentas.


El sondeo S-4 presenta:

De 0,0 a 0,2m de profundidad el terreno vegetal.

De 0,2 a 3,0m de profundidad aparecen calizas muy fracturadas de color gris, con

intercalaciones de margas arenosas gris amarillentas..

De 3,0m de profundidad hasta el final del sondeo a10m, aparecen margocalizas gris oscuras.

Los taludes situados en la formación TC presentan en general aspectos buenos a aceptables,

con alturas de desmonte de entre 1,5 y 2m, y pendientes comprendidas entre los 40º y 50º.

Sólo se han encontrado ligeros problemas asociados a la erosión superficial.

En la siguiente tabla se recogen los resultados de los ensayos de laboratorio realizados en

muestras de sondeos:

SON

DEO

PER

FIL

DIS

TAN

CIA

MU

ESTR

A

Zi Zf

GR

UPO

LITO

LÓG

ICO

SO4

(ppm

)

CO

3Ca

(%)

MO

(%)

Bau

man

-Gul

ly

(ml/K

g)

SS (%

)

Car

ga P

untu

al

(Mpa

)

S-4 Rotonda 0 MR-1 J 61,7 3S-5 0+124 (Eje 22) -10 MR-2 J 62,4 4,6

DATOS 2 4 2 0 1 2MEDIA 0,013 57,0 0,4 - 0,1 3,8MÁXIMO 0,025 66,8 0,5 0,0 0,1 4,6MÍNIMO 0,001 37,0 0,2 0,0 0,1 3,0DESVIACIÓN 0,0 13,5 0,2 - - 1,1

El nivel freático se ha considerado profundo, de acuerdo con las observaciones realizadas,

habiendo incluido en el cálculo un coeficiente de presión intersticial ru de 0,1, para tomar en

consideración el agua de infiltración debido a lluvias, filtraciones, etc, cálculo claramente del

lado de la seguridad.

De acuerdo con la información disponible, y a las hipótesis consideradas, se plantea la

ejecución de un talud 3H:2V, que en los tramos donde se afecte a la formación J, se podría

plantear el verticalizarlos hasta pendientes máximas del 2H:3V, dependiendo de la altura. No

obstante, debido a la necesidad de proyectar la revegetación de los taludes se desaconseja

esta verticalización a fin de permitir el correcto arraigo de las plantaciones proyectadas.

En base a los datos disponibles se plantean las siguientes conclusiones:

Los desmontes afectan a materiales de las formaciones TC y J.

Se han propuesto taludes homogéneos del 3H:2V, aunque en los tramos rocosos donde se

afecte a la formación J, podría plantearse ne fase de obra la adopción de taludes más

verticales, en función de la altura finalmente alcanzada.

Se estima que los materiales de la formación TC afectados por la excavación presentarán en

su totalidad excavación en tierra, mientras que los niveles de consistencia rocosa de la

formación J presentarán una excavabilidad correspondiente a terrenos de tránsito o materiales

de excavación en roca.

Se ha estimado que los materiales procedentes de la excavación del desmonte se clasifican

como adecuados en un 40%, siendo el resto suelos tolerables, aptos para la ejecución de

rellenos.

Explanada natural: a efectos de valoración de la explanada natural se ha considerado que la

mayor parte de la superficie presentará características de suelos tipo “0”, aunque es previsible

que en las zonas donde se afecte a la formación J, puedan aparecer tramos de explanada en

roca “R”, aunque debido a su localización puntual, puede ser recomendable el considerar en

todos los casos explanada tipo “0”.

6.2.2 Desmonte del P.0+000 al 0+225 (Eje 22)

El trazado en este tramo discurre en desmonte, duplicando la actual carretera nacional C-733 a

dos calzadas. La ampliación de la sección, supone el retranqueo de los desmontes existentes

en la actualidad en la margen izquierda, Los desmontes analizados presentan una altura

máxima de unos 2,0m. Se afecta a materiales de la formación QG (Lutitas rojas con niveles de

gravas y cantos con costras calcáreas de carácter conglomerático).

De acuerdo a los cálculos realizados y a las hipótesis consideradas, el talud 1H:1V puede ser

algo estricto, habiendo observado además en los taludes existentes que con esa pendiente

pueden presentarse problemas de erosión e inestabilidades superficiales. En estas condiciones

se plantea la adopción de taludes de desmontes del 3H:2V.


En base a los datos disponibles se plantean las siguientes conclusiones:

Los desmontes afectan a materiales de la formación QG.

Se han propuesto taludes homogéneos del 3H:2V.

Se estima que los materiales afectados por la excavación presentarán en su totalidad

excavación en tierra.

Se ha estimado que los materiales procedentes de la excavación del desmonte se clasifican

como suelos tolerables, aptos para la ejecución de rellenos.

Explanada natural: de acuerdo con los ensayos de laboratorio efectuados, a efectos de

valoración se estima que la superficie se clasificará como suelos tolerables tipo “0”.

6.3 TABLA RESUMEN DE DESMONTES

En la tabla siguiente se resumen las conclusiones del estudio de desmontes.


Pki PKf Eje Grupo Long. Tramo H máx (m) Geometría Excavabilidad Aprovechamiento Explanada natural

0+000 0+204 30 TC/J 204 2TC (3H.2V)

J(3H:2V a 2H:3V)TC (T: 100%) J(TT‐R: 100%)

TC (A: 40%; T: 60%) J(P‐TU: 100%)

TC: "0" J: "R a 0"

0+000 0+126 23 (Rotonda) TC/J 126 3TC (3H.2V)

J(3H:2V a 2H:3V)TC (T: 100%) J(TT‐R: 100%)

TC (A: 40%; T: 60%) J(P‐TU: 100%)

TC: "0" J: "R a 0"

0+000 0+225 22 QG 225 1 3H:2V T:100% T:100% "0"

TABLA RESUMEN DE DESMONTES

NOTAS: EXCAVABILIDAD: T: tierras; TT: terreno de tránsito; R: roca APROVECHAMIENTO: TU: todo‐uno; S: seleccionado; A: adecuado; T: tolerable; M: marginal; NA: no apto para rellenos EXPLANADA NATURAL: 0: tolerable; IN: Inadecuado, R: Roca Se dispondrán cunetas de coronación de desmontes revestidas


7 RELLENOS

7.1 GENERALIDADES


Como norma general, se recomienda dimensionar los rellenos consideran¬do un talud 2H:1V,

para las alturas máximas consideradas, en general inferiores a los 3,0m.

Para el caso de rellenos de granulometría de terraplén, en coronación la densidad que se

alcance no será inferior a la máxima obtenida en el ensayo Próctor Modifi¬cado. Asimismo,

en cimiento, núcleo y espaldones, la densidad de compactación no será inferior al 95% de la

máxima alcanzada en el ensayo Próctor Modificado. Esta determinación se efectuará según la

norma NLT 108. La humedad de puesta en obra del material, inmediatamente después de la

compactación, será tal que el grado de saturación en ese instante se encuentre comprendido

entre los valores del grado de saturación correspondientes, en el ensayo Próctor Modificado, a

humedades de menos dos por ciento (–2%) y de más uno por ciento (+1%) de la óptima de

dicho ensayo.

En los rellenos de granulometría todo-uno, el método de trabajo a utilizar para su puesta en

obra se ajustará mediante la construcción de un tramo experimental. Mediante el análisis del

relleno experimental se comprobará la idoneidad del método propuesto. La densidad seca del

relleno compactado deberá ser como mínimo del 95% de la densidad seca óptima que se

puede conseguir con el material del relleno que pasa por el tamiz 20 UNE, en el ensayo Próctor

Modificado.

Se estima necesario el utilizar como referencia el ensayo Próctor Modificado, con una energía

de compactación superior a la del ensayo Próctor Normal, con el fin de favorecer la rotura de

las partículas que formarían el terraplén, reduciendo su posible estructuración.

Previamen¬te a la construc¬ción de los rellenos deberá retirarse la capa de tierra vegetal,

suelo blando o material procedente de relleno, efectuar un escarificado y compactación del

terreno de asiento del terraplén y sustituir por suelo de características no inferiores a las de

suelo tolerable, para reducir los posibles asientos.

Se considera importante el que la superficie de los rellenos presente una pendiente transversal

de al menos el 4% con el fin de evitar el encharcamiento del agua de lluvia.

Con el fin de limitar los asientos postconstructivos (durante el primer año se producen del

orden de la mitad), es conveniente planificar las obras de forma que no se proceda al

extendido del firme de la carretera hasta al menos 3 meses después de su terminación,

pudiendo extenderse hasta los 6 meses para el caso de rellenos adosados.

En los casos en los que la pendiente natural del terreno supere el 10%, debe preverse el

escalona¬miento del asiento del terraplén con banquetas cuya anchura mínima inicial sea

superior a 5m.

Se dispondrán bordillos o cunetas de captación de agua en la coronación de los terraplenes,

así como bajantes de fábrica. En caso de disponer bordillos en las bermas, éstas deben

realizarse con material de características no infe¬riores a las de suelo adecuado para evitar su

degrada¬ción. Asimismo se tratará la superficie de los taludes mediante plantaciones.

Los rellenos localizados en trasdós de obras de fábrica (cuñas de transición) tendrán una

longitud mínima de 10m desde el trasdós de la obra de fábrica. En caso de existir losa de

transición, dicha longitud mínima será de al menos dos veces la dimensión de la losa en esa

dirección. A partir de dicha dimensión mínima, la transición entre el relleno localizado y el

relleno normal tendrá, siempre en la dirección longitudinal de la calzada, una inclinación

máxima 1V:2H (Artículo 332 del PG3). En estos rellenos se emplearán únicamente suelos

adecuados o seleccionados con CBR superior a 20.

En las zonas de ensanche o recrecimiento de antiguos terraplenes se efectuará un cajeo de su

superficie retirando el material superficial suelto, y al menos 50 cm. En caso de que la anchura

del recrecimiento sea inferior a su altura, el cajeo deberá hacerse escalonado para mejorar la

unión de los dos rellenos.

7.2 RELLENOS SINGULARES

7.2.1 Relleno entre los perfiles PK. 0+225 (Eje 22) al PK.0 +587 (Eje 4)

El trazado en este tramo discurre en relleno con una altura máxima de unos 4,0m. Se afecta a

materiales de la formación J (Calizas micríticas grises) durante los primeros 350 m, para


atravesar posteriormente materiales pertenecientes a la formación QG(Gravas, arcillas y arenas

con encostramientos carbonatados).


TRABAJO PERFIL DISTANCIA GRUPO

P-7 0+350 (EJE 22) -15 QG

C-7 0+364 (EJE 22) -40 QG

S-3 0+260 (EJE 31) -20 QG

P-6 0+260 (EJE 31) 20 QG

C-6 0+540 (EJE 31) 6 QG

P-5 0+695 (EJE 31) 30 QG

S-2 0+067 (EJE 4) -15 QG

C-5 0+226 (EJE 4) -15 QG

Las calicatas presentan arcillas limosas de baja plasticidad entre las que se intercalan costras

calcáreas.

En la siguiente tabla se recogen los resultados de los ensayos de penetración dinámica

realizados en el entorno del relleno en estudio:

PD P-7 P-6 P-5 P-4 P-5

Sistema DPSH DPSH DPSH DPSH DPSH

PK 0+350 (Eje 22) 0+260 (Eje 31) 0+695 (Eje 31) 0+090 (Eje 4) 0+695 (Eje 31)

GRUPO QG QG QG QG QG

-0,2 16 2 3 2 3

-0,4 10 3 2 1 2

-0,6 6 3 10 0 10

-0,8 5 4 8 1 8

-1,0 7 9 8 3 8

-1,2 27 13 20 2 20

-1,4 30 28 81 9 81

-1,6 43 42 100 8 100

-1,8 33 29 6

-2,0 30 18 8

-2,2 36 14 8

-2,4 81 14 16

-2,6 100 14 8

-2,8 16 10

-3,0 20 91

PD P-7 P-6 P-5 P-4 P-5

Sistema DPSH DPSH DPSH DPSH DPSH

PK 0+350 (Eje 22) 0+260 (Eje 31) 0+695 (Eje 31) 0+090 (Eje 4) 0+695 (Eje 31)

GRUPO QG QG QG QG QG

-3,2 20 100

-3,4 20

-3,6 20

-3,8 22

-4,0 48

-4,2 33

-4,4 27

-4,6 24

-4,8 61

-5,0 100

-5,2 61

-5,4 23

-5,6 9

-5,8 6

-6,0 10

-6,2 16

-6,4 16

-6,6 18

-6,8 17

-7,0 31

-7,2 100

El sondeo S-3 presenta el siguiente corte esquemático:

De 0,0 a 0,4 m de profundidad presenta suelo vegetal.

De 0,4 a 6,80m de profundidad aparecen limos arenosos de coloraciones anaranjadas. Suelo

de consistencia variable firme a muy rígida. Los valores obtenidos en el SPT están

comprendidos entre 4 y 32 golpes. Hay un nivel de 2,70 a 3,55 constituido por arcillas

limosas.

De 6,80 a 7,55m de profundidad aparece una costra calcarenítica de compacidad muy densa.


De 7,55 a 10m de profundidad se observan arcillas limosas de coloraciones anaranjadas. Se

trata de suelos con una consistencia muy rígida. Los valores obtenidos en el SPT están

comprendidos entre 20 y 24 golpes.

SONDEO MUESTRA Zi

Zf

N/M

GRU

PO

S-3 SPT 0,55 1,00 1 3 4 4 QG

S-3 MI 1,25 1,85 4 6 9 18 15 QG

S-3 SPT 1,85 2,30 13 6 6 12 QG

S-3 SPT 3,35 3,80 12 20 30 32 QG

S-3 SPT 5,45 5,90 4 6 7 10 QG

S-3 SPT 7,35 7,80 20 14 10 20 QG

S-3 MI 8,95 9,55 10 15 16 18 31 QG

S-3 SPT 9,60 10 10 14 R 24 QG

El sondeo S-2 presenta el siguiente corte estratigráfico:

De 0,0 a 0,2 m de profundidad presenta suelo vegetal.

De 0,2 a 2,75m de profundidad aparecen limos arenosos de coloraciones anaranjadas. Suelo

de consistencia variable firme a muy rígida. Los valores obtenidos en el SPT están

comprendidos entre 5 y 25 golpes.

De 2,75 a 5,60m aparece una costra calcárea constituida por limos arenosos y arcillosos

cementados. La consistencia varía de rígida a dura, con golpeos entre 14 y 36.

De 5,60 a 8 m aparecen limos arenosos marrones con una consistencia muy rígida.

De 8 a 10m se observa de nuevo una costra calcárea con una consistencia dura.

SONDEO MUESTRA Zi

Zf

N/M

GRU

PO

S-2 SPT 0,80 1,25 2 3 6 5 QG

S-2 SPT 2,00 2,45 10 15 16 25 QG

S-2 SPT 3,10 3,55 24 19 18 36 QG

S-2 SPT 5,00 5,40 4 10 R 14 QG

S-2 MI 6,05 6,65 8 22 24 20 40 QG

S-2 SPT 6,65 7,25 5 15 14 12 24 QG

S-2 SPT 9,20 9,65 26 20 25 45 QG

De acuerdo la información disponible, y a las hipótesis consideradas, no son esperables

problemas de inestabilidad con los rellenos de pendiente 2H:1V, considerando la reducida

altura de los rellenos, de aproximadamente 1,0m, y teniendo además en cuenta la existencia

de un relleno construido en la misma zona, que en apariencia ha presentado un

comportamiento adecuado desde su ejecución. Asimismo, dado el comportamiento granular de

este cimiento, con el nivel freático situado en profundidad, es esperable que los asientos se

produzcan en su mayor parte durante la fase de obra. Además, se puede tener también en

cuenta que parte del nuevo relleno se emplaza adosado a uno existente, y puede considerarse

que el cimiento se encontrará en parte preconsolidado.

Se han planteado varios tramos de cajeo medio de 1,0m de espesor, en el eje 31 (P.0+000 -

0+500), en la rotonda intermedia, y en el eje 4 (P.0+000-0+300).

Es también recomendable el control de los asientos y de las deformaciones observadas en el

relleno durante la fase de ejecución.

7.2.2 Relleno entre los perfiles PK 0+233 (eje 2) al PK 0+000 (eje 21)

El trazado en este tramo discurre en relleno con una altura máxima de 1,5m, ampliando el

relleno existente de la carretera. Se afecta a materiales de la formación QG (Gravas, arcillas y

arenas con encostramientos carbonatados).




C-3 RORONDA (Eje 14) 10 QG

C-4 0+250 (Eje 21) -15 QG

P-3 0+210 (Eje 21) -15 QG

Las calicatas presentan en general una alternancia entre limos arenosos y conglomerados. Las

calicatas alcanzan los 3m de profundidad.



La penetración dinámica presentan hasta la profundidad de 1,2m una consistencia fmuy rígida

a dura a rígida como se puede ver por los valores de NDPSH que están comprendidos entre 13

y 27 golpes. El rechazo se alcanza en el P-3 a los 1,6m.







produzcan en su mayor parte durante la fase de obra. Además, se puede tener también en

cuenta que parte del nuevo relleno se emplaza adosado a uno existente, y puede considerarse

que el cimiento se encontrará en parte preconsolidado.



7.2.3 Relleno entre los perfiles PK 0+587 (eje 4) al PK 0+925 (Eje 1)

El trazado en este tramo discurre en relleno con una altura máxima de 1 m, ampliando el

relleno existente de la carretera nacional C-733. Se afecta a materiales de la formación QLL

(Limos y arcillas con cantos).



P-2 0+590 (Eje 4) -20 QLL

C-2 ROTONDA -10 QLL

C-1 0+290 (Eje 1) -10 QLL

P-1 0+525 (Eje 1) 10 QLL

S-1 0+606 (Eje 1) -15 QLL

Las calicatas presentan en general arcillas limosas de baja plasticidad. Las calicatas alcanzan

los 3m de profundidad.



PD P-2 P-1

Sistema DPSH. DPSH.

PK 0+590 (Eje 4) 0+525 (Eje 1)

GRUPO QLL QLL

-0,2 6 4

-0,4 6 8

-0,6 5 4

-0,8 3 19

-1,0 3 22

-1,2 3 15

-1,4 5 4

-1,6 12 3

-1,8 14 4


PD P-2 P-1

Sistema DPSH. DPSH.

PK 0+590 (Eje 4) 0+525 (Eje 1)

GRUPO QLL QLL

-2,0 14 8

-2,2 14 14

-2,4 13 14

-2,6 7 17

-2,8 14 14

-3,0 10 15

-3,2 8 18

-3,4 6 18

-3,6 7 28

-3,8 11 21

-4,0 9 15

-4,2 9 23

-4,4 6 31

-4,6 6 20

-4,8 16 4

-5,0 100 4

-5,2 3

-5,4 5

-5,6 4

-5,8 4

-6,0 11

-6,2 8

-6,4 2

-6,6 1

-6,8 2

-7,0 1

-7,2 3

-7,4 3

-7,6 12

-7,8 12

-8,0 12

Las penetraciones dinámicas presentan hasta la profundidad de 7,6m una consistencia firme a

rígida como se puede ver por los valores de NBORRO que están comprendidos entre 7 y 22

golpes, pasando en el resto del ensayo a valores en general superiores a los 20 golpes. El

rechazo se alcanza en el PD-12 a los 11,4m y en el PD-30 a los 15,2m.

El sondeo S-1 presenta el siguiente corte esquemático:

De 0,0 a 0,75 m de profundidad se encuentran rellenos.

De 0,75 a 10m de profundidad aparecen arcillas limosas de plasticidad media a baja (a 4,60m

se observa un nivel de 50cm constituido por limos orgánicos). La consistencia de esta

formación varía de blanda a rígida. Los valores del SPT obtenidos para este material se sitúan

entre 1 y 14 golpes.







produzcan en su mayor parte durante la fase de obra.



7.3 TABLA RESUMEN DE RELLENOS

En la tabla siguiente se resumen las conclusiones del estudio de rellenos.


Pki PKf Eje Grupo Long. Tramo H máx (m) GeometríaTerreno

vegetal (m)Tratamiento

0+000 0+925 1 QLL 925 4,00 2H:1V 0,25 Cajeo medio 1,0 m0+000 0+283 3 (Rotonda) QLL 283 2,00 2H:1V 0,20 Cajeo medio 1,0 m0+000 0+233 2 QG 233 1,50 2H:1V 0,200+000 0+126 14 (Rotonda) QG 126 1,00 2H:1V 0,200+000 0+485 21 QG 485 1,00 2H:1V 0,400+000 0+126 12 (Rotonda) QG 126 1,00 2H:1V 0,350+000 0+588 4 QLL/QG 588 2,00 2H:1V 0,20 Cajeo medio 1,0 m0+000 0+126 25 (Rotonda) QG 126 2,00 2H:1V 0,20 Cajeo medio 1,0 m0+000 0+955 31 QG 955 2,50 2H:1V 0,20 Cajeo medio 1,0 m0+000 0+126 24 (Rotonda) QG 126 2,00 2H:1V 0,20 Cajeo medio 1,0 m0+240 0+355 22 QG 115 2,50 2H:1V 0,200+000 0+126 23 (Rotonda) J 126 1,00 2H:1V 0,200+000 0+204 30 TC/J 204 1 2H:1V 0,20

NOTAS: * Los rellenos localizados en trasdós de obras de fábrica se efectuarán según los criterios definidos en el PG3 y en el PPTP

TABLA RESUMEN DE RELLENOS

* La profundidad del cajeo incluye el espesor de tierra vegetal* Se escarificará y compactará el cimiento de los rellenos* La transición de desmonte a relleno se realizará con una pendiente 3H:1V


8 GEOTECNIA DE CIMENTACIONES

8.1 INTRODUCCIÓN

En los puntos siguientes se estudian las cimentaciones de las estructuras proyectadas. La

información utilizada se recopila en los apéndices del presente anejo.

Como norma general, en los emplazamientos donde se proyecte una cimentación directa

mediante zapatas, deben tomarse las siguientes precauciones:

• Es importante no realizar la excavación hasta el nivel final de cimentación, hasta el

momento en el que vaya a procederse al hormigonado, debido a la degradación que sufren los

materiales limosos y arcillosos al exponerlos a la atmósfera. En el caso de que sean de temer

retrasos entre la fase de excavación y de hormigonado, debe dejarse al menos 0,5 m de

material sin excavar por encima del nivel de cimentación, el cual será retirado posteriormente.

El hormigonado debe llevarse a cabo tan rápido como sea posible, debiéndose proteger el

fondo de la excavación mediante una capa de hormigón de regularización y tapando

posteriormente la excavación efectuada.

• En caso de que se observase afluencia de agua hacia la excavación de las zapatas, no

se bombeará ésta desde el interior de las excavaciones, debiendo disponerse pozos

exteriormente a las mismas, desde los que se efectuará el achique necesario.

• Las cimentaciones alcanzarán una profundidad de al menos 1,5 m bajo la superficie del

terreno y, en caso de quedar situadas en zonas afectadas por excavaciones, 1,5 m bajo la

superficie final de excavación.

• Las zapatas que queden situadas sobre, o, próximas a taludes, deberán cumplir, salvo

especificación al respecto, las siguientes condiciones:

- Su punto más cercano al talud y el pie del mismo, formarán una línea de

pendiente inferior a 20º, encontrándose al menos a 1,5 m de profundidad

respecto de la superficie final excavada.

- La distancia horizontal entre la cimentación y la superficie del talud será de al

menos el ancho de la zapata y como mínimo 3 m.

• En los emplazamientos en los que las cimentaciones queden situadas en trincheras de

profundidad superior a 8 m, debe controlarse mediante nivelación, el posible entumecimiento

del terreno debido a la descompresión. El Ingeniero Director decidirá, a la vista de estas

medidas, el momento en el que puede procederse a dar continuidad a las estructuras.

8.2 PASOS SUPERIORES

8.2.1 Paso superior peatonal

8.2.1.1 Descripción

Se ha previsto construir un paso superior peatonal que servirá para dar paso a los peatones,

cruzando por encima de la carretera existente, en el P.K. 0+200 del eje 21. En esta parte del

trazado, la rasante discurre en pequeño terraplén

8.2.1.2 Datos disponibles

En la tabla siguiente se indican las características de las investigaciones de campo más

próximas:

TRABAJO PERFIL DISTANCIA GRUPO L (m) TIPOC‐4 0+250 EJE 21 ‐15 QG 2,90 CALICATAP‐3 0+210 EJE 21 ‐15 QG 1,40 DPSH

A continuación se recogen los valores de los golpeos obtenidos en las penetraciones

dinámicas:

NOMBRE P‐3SISTEMA DPSH

‐0,2 27‐0,4 20‐0,6 13‐0,8 6‐1 2‐1,2 20‐1,4 81‐1,6 100


8.2.1.3 Análisis de la información disponible. Conclusiones

Los cálculos de las cargas de hundimiento de las cimentaciones superficiales se han efectuado

aplicando la siguiente formulación, de acuerdo con las recomendaciones contenidas en la Guía

de Cimentaciones en Obras de Carretera:

Pv adm = 4N60 . fB.fD.fL.fl.fw (KPa)

Donde:

N60 = Valor del cálculo del índice N del ensayo SPT.

fB = Factor de corrección adimensional que tiene en cuenta el ancho de cimentación.

fD = Factor de corrección adimensional que tiene en cuenta la profundidad de cimentación.

fL = Factor de corrección adimensional que tiene en cuenta la forma de la cimentación.

fl, fw = Factores adimensionales para considerar el efecto del agua que pudiera existir bajo la cimentación

Para una cimentación de dimensiones 2mx2mx2m, el valor de la tensión admisible es el

siguiente:

Pv adm = 280 KPa

Para una cimentación de dimensiones 1,5mx1,5mx1,5m, el valor de la tensión admisible es el

siguiente:

Pv adm = 306 KPa

8.3 PASOS INFERIORES

8.3.1 PASO INFERIOR PEATONAL 0+600 EJE 1


Se ha previsto construir un marco de dimensiones interiores 3,0m x 2,5m y una longitud

aproximada de unos 30m. Esta estructura servirá para dar paso a los peatones, cruzando bajo

la carretera existente C-733, en el P.K. 0+600 del eje 1. En esta parte del trazado, la rasante

discurre a cota del terreno.



próximas:

TRABAJO PERFIL DISTANCIA GRUPO L (m) TIPOS‐1 0+600 EJE 1 15 QLL 10 SONDEOP‐1 0+540 EJE 1 15 QLL 8,4 DPSH


dinámicas:

NOMBRE P‐1 NOMBRE P‐1 NOMBRE P‐1 NOMBRE P‐1 SISTEMA DPSH SISTEMA DPSH SISTEMA DPSH SISTEMA DPSH

‐0,2 4 ‐2,4 14 ‐4,8 4 ‐7 1‐0,4 8 ‐2,6 17 ‐5 4 ‐7,2 3‐0,6 4 ‐2,8 14 ‐5,2 3 ‐7,4 3‐0,8 19 ‐3 15 ‐5,4 5 ‐7,6 12‐1 22 ‐3,2 18 ‐5,6 4 ‐7,8 12‐1,2 15 ‐3,4 18 ‐5,8 4 ‐8 12‐1,4 4 ‐3,6 28 ‐6 11 ‐8,2 21‐1,6 3 ‐3,8 21 ‐6,2 8 ‐8,4 100‐1,8 4 ‐4 15 ‐6,4 2‐2 8 ‐4,2 23 ‐6,6 1‐2,2 14 ‐4,4 31 ‐6,8 2

En el siguiente gráfico se recogen los resultados de los ensayos dinámicos efectuados en los

sondeos disponibles en el entorno del marco estudiado:



Cimentación del cuerpo del marco: Para la ejecución del marco, se deberá efectuar un saneo

medio de 0,5m. Una vez finalizada la excavación, se ejecutará el escarificado y compactado

del fondo de la excavación.

A efectos del cálculo del marco, se plantea un módulo de balasto vertical ks de 1630 t/m3.





la carretera existente C-733, en el P.K. 0+060 del eje 4. En esta parte del trazado, la rasante

discurre a cota del terreno.



próximas:

TRABAJO PERFIL DISTANCIA GRUPO L (m) TIPOS‐2 0+060 EJE 4 15 QG 10 SONDEOP‐4 0+060 EJE 4 15 QG 3,2 DPSH


dinámicas:

NOMBRE P‐4 NOMBRE P‐4 SISTEMA DPSH SISTEMA DPSH

‐0,2 2 ‐2,4 16‐0,4 1 ‐2,6 8‐0,6 0 ‐2,8 10‐0,8 1 ‐3 91‐1 3 ‐3,2 100‐1,2 2‐1,4 9‐1,6 8‐1,8 6‐2 8‐2,2 8













la carretera proyectada, en el P.K. 0+720 del eje 31. En esta parte del trazado, la rasante

discurre sobre terraplén.



próximas:

TRABAJO PERFIL DISTANCIA GRUPO L (m) TIPOP‐5 0+720EJE 31 15 QG 3,2 DPSH


dinámicas:

NOMBRE P‐5SISTEMA DPSH

‐0,2 3‐0,4 2‐0,6 10‐0,8 8‐1 8‐1,2 20‐1,4 81‐1,6 100










la carretera proyectada, en el P.K. 0+270 del eje 31. En esta parte del trazado, la rasante

discurre sobre terraplén.

Datos disponibles


próximas:

TRABAJO PERFIL DISTANCIA GRUPO L (m) TIPOS‐3 0+270 EJE 31 15 QG 10 SONDEOP‐6 0+270 EJE 31 15 QG 3,2 DPSH



dinámicas:

NOMBRE P‐6 NOMBRE P‐6 NOMBRE P‐6 SISTEMA DPSH SISTEMA DPSH SISTEMA DPSH

‐0,2 2 ‐3,2 20 ‐6,2 16‐0,4 3 ‐3,4 20 ‐6,4 16‐0,6 3 ‐3,6 20 ‐6,6 18‐0,8 4 ‐3,8 22 ‐6,8 17‐1 9 ‐4 28 ‐7 31‐1,2 13 ‐4,2 33 ‐7,2 100‐1,4 28 ‐4,4 27‐1,6 42 ‐4,6 24‐1,8 29 ‐4,8 61‐2 18 ‐5 100‐2,2 14 ‐5,2 61‐2,4 14 ‐5,4 23‐2,6 14 ‐5,6 9‐2,8 16 ‐5,8 6‐3 20 ‐6 10











aproximada de unos 30m. Esta estructura servirá para dar paso a las bicicletas, cruzando bajo

la carretera existente C-733, en el P.K. 0+120 del eje 30. En esta parte del trazado, la

rasante discurre sobre terraplén.



próximas:

TRABAJO PERFIL DISTANCIA GRUPO L (m) TIPOS‐5 0+120 EJE 30 15 J 10 SONDEO



anejo 8. geologÍa y geotecnia - … · que los términos terciarios más antiguos son los del...

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