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EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA

arquitectura urbana

PROYECTO BASICO Y DE EJECUCION

DE

REMODELIZACION INTEGRAL

DE LAS INSTALACIONES DEPORTIVAS

GAETA HUGUET

CASTELLON

ANEJO 1

ESTUDIO TOPOGRAFICO

TECNICOS REDACTORES

Blas Jovells Igual. Arquitecto

Ángel Beltrán Roig. Arquitecto

Sonia Barragán Bravo Ingeniero técnico Industrial

Hector Moreno Solaz Ingeniero Técnico Industrial

Pilar Albert Saez Arquitecto técnico

Miquel Gómez Garces Arquitecto Técnico

JULIO 2.012


arquitectura urbana


DE



GAETA HUGUET

CASTELLON

ANEJO 2

ESTUDIO GEOTECNICO

TECNICOS REDACTORES







JULIO 2.012

P120051 Informe Estudio Geotécnico 1Referencia: P082205 Referencia: P120051

INFORME DEL ESTUDIO GEOTÉCNICO REALIZADO PARA

LA ADECUACIÓN DEL POLIDEPORTIVO MUNICIPAL

“GAETÀ HUGUET”, SITUADO EN LA CTRA. RIBESALBES

DE CASTELLÓN.

Peticionario: (000312) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana

P120051 Informe Estudio Geotécnico 2

DIRECTORIO DE OFICINAS

Castellón de la Plana:

Avda. Hnos. Bou 171

12100 Castellón

Teléfono 964781100 Fax 964781111

[email protected]

La Vall d'Uixó

Polígono I. La Mezquita Calle E Nave 105

12600 Castellón

Teléfono 964781100 Fax 964781111

[email protected]

Ribarroja (Valencia)

Polígono I. Casanova Avda. dels Corregers Nave B1

46394 Ribarroja

Teléfono 961640146 Fax 961640082

[email protected]

San Vicente del Raspeig (Alicante)

Plaza Quevedo 5 local 2

03690 San Vicente del Raspeig

Teléfono 965675707 Fax 965675805

[email protected]

Pilar de la Horadada (Alicante)

Casicas de Arriba 14 Bajo C.

03190 Pilar de Horadada

Teléfono 965352779 Fax 965352723

[email protected]

Los reconocimientos y acreditaciones como empresa, entidad de control de calidad (ECCE), laboratorio de ensayos y organismo de control técnico se encuentran disponibles en nuestro sitio web.: www.grupo-atcontrol.com


I N D I C E

I.- MEMORIA.

1. - ANTECEDENTES.

2. - ALCANCE Y OBJETO DEL INFORME.

3. - DATOS GENERALES.

3.1. DESCRIPCIÓN DE LA ZONA DE ESTUDIO Y DATOS GENERALES DE LA OBRA.

4. - FACTORES DE RIESGO.

4.1. SISMICIDAD.

4.2. NIVEL FREÁTICO.

4.3. ZONA INUNDABLE.

5.- RECONOCIMIENTOS Y ENSAYOS.

5.1. TRABAJOS DE CAMPO.

5.1.1. SONDEOS DE RECONOCIMIENTO DEL TERRENO.

5.1.1.1. ENSAYOS “IN SITU” ( S.P.T.).

5.1.1.2. TOMA DE MUESTRAS INALTERADAS ( M.I.).

5.1.2. PENETRACIONES DINÁMICAS.

5.2. ENSAYOS DE LABORATORIO.

5.2.1. ENSAYOS DE IDENTIFICACIÓN Y CLASIFICACIÓN.

5.2.2. ENSAYOS QUÍMICOS.

6.- DESCRIPCIÓN DEL SUBSUELO.

6.1. AMBIENTACIÓN GEOLÓGICA.

6.2. CORTE ESTRATIGRÁFICO.

7.- RECOMENDACIONES DE CIMENTACIÓN.

7.1.- PLANO DE CIMENTACIÓN.

7.2.- TENSIÓN ADMISIBLE.

7.3.- EXCAVACIÓN.

8.- CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES.


II.- ANEJOS

ANEJO Nº 1: PLANOS.

1.1.- SITUACIÓN DE LA ZONA OBJETO DE ESTUDIO.

1.2.- EMPLAZAMIENTO DE LOS PUNTOS DE RECONOCIMIENTO.

ANEJO Nº 2: GRAFICOS Y DETALLES.

2.1.- CORTE ESTRATIGRÁFICO ESTIMADO.

2.2.- REGISTRO ESTRATIGRÁFICO DE LOS SONDEOS.

2.3.- LISTADO Y GRÁFICO DE PENETRACIONES DINÁMICAS.

ANEJO Nº 3: ACTAS DE ENSAYO.

3.1.- ACTAS DE TRABAJOS DE CAMPO.

3.2.- ACTAS DE ENSAYOS DE LABORATORIO.

ANEJO Nº 4: REPORTAJE FOTOGRÁFICO.


I.- MEMORIA

1.- ANTECEDENTES. Ante la solicitud del peticionario EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA,

el Equipo de Geotecnia de A.T. CONTROL S.A. se ha encargado de elaborar el

presente estudio geotécnico, para la adecuación de las instalaciones del

“Polideportivo Municipal Gaetà Huguet”, situadas en la Ctra. Ribesalbes de la ciudad

de Castellón.

2.- ALCANCE Y OBJETO DEL INFORME.

2.1. OBJETO.

Es objeto de este informe el presentar la metodología seguida, plan de actuación

adoptado y resultados alcanzados para el reconocimiento geotécnico del subsuelo

objeto de estudio, con vistas a la definición de los siguientes parámetros y datos

geotécnicos:

- Situación y naturaleza del plano de cimentación.

- Recomendaciones acerca del modelo de cimentación.

- Tensión admisible (caso de cimentación superficial).

- Asientos estimados.

- Situación del nivel freático, si existe.

- Estudio de la agresividad del terreno y/o nivel freático a la cimentación.

- Excavación y recomendaciones constructivas.

Todo ello en base a la información disponible y al estado del subsuelo en el momento

del reconocimiento.

2.2. INFORMACIÓN BÁSICA PARA LA REALIZACIÓN DEL INFORME.

Para la elaboración del presente estudio geotécnico partimos de distintos datos que,

en general, podemos dividir en los siguientes grupos:

Datos aportados por el Peticionario del estudio, que comprenden básicamente el

contenido esencial del proyecto.

Datos necesarios para el reconocimiento del subsuelo, atendiendo a criterios

objetivos de máxima información y económicos.


En este caso concreto siguiendo las disposiciones del Código Técnico de la

Edificación, han sido:

• Tres sondeos de reconocimiento del terreno y seis ensayos de penetración

dinámica.

• Realización de los ensayos de laboratorio para la correcta identificación y

propiedades geotécnicas del subsuelo.

Información deducida de la experiencia acumulada en actuaciones geotécnicas

sobre terrenos similares y próximos al del emplazamiento de las obras.

3. DATOS GENERALES.

3.1. DESCRIPCION DE LA ZONA DE ESTUDIO Y DATOS GENERALES DE LA OBRA.

El estudio se ha realizado en el interior de las actuales instalaciones del “Polideportivo

Municipal GAETÀ HUGUET”, situado en la Ctra. de Ribesalbes de Castellón; el

complejo deportivo se encuentra ubicado entre el Centro Comercial La Salera y las

naves de Radiadores Ordóñez.

La zona de actuación se sitúa en el linde norte de las instalaciones junto a la Avda.

Ribesalbes.

Foto 1: Situación de la zona de estudio

Plat. superior

Plat. inferior


En la actualidad la zona de estudio se presenta en dos plataformas, desde la entrada

principal; la plataforma oeste, donde se sitúan los vestuarios, cafetería y los campos

de fútbol, se presenta entorno a 50 cm sobre la plataforma inferior en la cual se

emplazan actualmente los almacenes, las gradas y el jardín posterior.

La obra consiste en la ampliación de las gradas existentes, y derribo y nueva

construcción de las edificaciones existentes, destinadas a vestuarios, cafetería,

almacenes y otros usos. La zona cuenta con una superficie de actuación de unos

6.300 m2.

La edificación prevista de construcción, la cual albergará la totalidad de las

instalaciones descritas anteriormente, constará de planta baja al oeste (plataforma

superior), y de planta baja y dos alturas al este, en coincidencia con la plataforma

inferior.

En el Anejo Nº 1 de este informe se presenta la situación general de la zona de

estudio y en el Anejo Nº 4 el reportaje fotográfico llevado a cabo durante la realización

de los trabajos de reconocimiento.

4.- FACTORES DE RIESGO.

4.1. SISMICIDAD.

De acuerdo con la Norma de Construcción Sismorresistente NCSR-02, la ciudad de

Castellón -donde se halla ubicada la zona de intervención- es zona de aceleración

básica inferior a 0.04g, por tanto no es necesario adoptar ningún tipo de precaución

especial por motivos sísmicos.

4.2. NIVEL FREÁTICO.

Durante la realización de la campaña geotécnica, llevada acabo entre los días 17 y 18

de Enero de 2012, no se detectó la presencia del nivel freático hasta la máxima

profundidad alcanzada, ni se conoce de su existencia a una cota que pueda afectar a

las cimentaciones previstas.

4.3. ZONA INUNDABLE.

La zona de estudio se considera no inundable, quedando ubicada en el casco urbano

de la ciudad de Castellón.


5.- RECONOCIMIENTOS Y ENSAYOS.

5.1. TRABAJOS DE CAMPO.

El diseño de la campaña de investigación fue realizada tenido en cuenta las

disposiciones del Código Técnico de la Edificación, el cual establece el número

mínimo de sondeos a realizar, el porcentaje de sustitución por pruebas continuas de

penetración, las distancias máximas entre puntos y las profundidades orientativas.

Para la definición de la campaña geotécnica se consideró que las edificaciones

previstas de construcción se clasifican según el Código Técnico de la Edificación

como de tipo C-1 y que el terreno de la zona de actuación se define como de tipo T-1

ya que se trata de un terreno favorable desde el punto de vista geotécnico.

Con todo ello, las disposiciones mínimas del Código Técnico de la Edificación son:

Tipo de

construcción Grupo de Terreno

Distancia máxima

entre puntos (m)

Nº mínimo de

sondeos

% de sustitución

por DPSH

C-1 T-1 35 1 70

Por todo ello, la campaña de investigación geotécnica llevada a cabo en la zona de

intervención ha constado finalmente de 9 puntos de ensayo, siendo 3 sondeos

mecánicos y 6 ensayos de penetración dinámicas.

La distancia entre puntos de ensayo ha sido inferior a los 35 m indicados como

distancias máximas según el CTE para este grupo de terreno y tipo de construcción;

igualmente la profundidad de investigación alcanzada ha sido de entre 6,0 y 8,0 m,

cumpliendo en todo caso las especificaciones del Código Técnico de la Edificación.

5.1.1. SONDEOS DE RECONOCIMIENTO DEL TERRENO.

Durante los días 17 y 18 de Enero de 2012 se realizaron tres (3) sondeos de

reconocimiento, distribuidos a lo largo de la zona de actuación, a fin obtener la mayor

información posible acerca de la naturaleza global del subsuelo.


La profundidad alcanzada por los sondeos de reconocimiento ha sido la siguiente,

tomando como origen la boca de inicio del mismo:

SONDEO PROFUNDIDAD medida desde la boca de

inicio del sondeo (en m)

SM-1 6,00 m

SM-2 6,10 m

SM-3 8,00 m

Esta profundidad se considera suficiente para el grado de información requerida en

este estudio geotécnico.

Los sondeos se han efectuado a rotación de manera vertical empleando para la

perforación coronas de widia, obteniéndose el testigo de suelo atravesado de forma

continua. El testigo del terreno a medida que se ha ido recuperando se ha depositado

en las correspondientes cajas, de forma ordenada, para su traslado al Laboratorio.

En el Anejo Nº 1 de este informe se detalla el emplazamiento de los sondeos de

reconocimiento dentro de la zona de actuación.

En el Anejo Nº 2 se presenta el registro de los sondeos y la documentación fotográfica

de las cajas con los testigos de dichos sondeos.

Los trabajos de prospección se han llevado a cabo por personal especialista y equipo

técnico compuesto por sonda Rolatec RL-48, dirigidos por un Geólogo.

5.1.1.1. ENSAYOS "IN-SITU" S.P.T.

A lo largo de la ejecución de los sondeos se han practicado un total de diez (10)

ensayos estándar de Penetración (S.P.T., STANDARD PENETRATION TEST), los

cuales consisten en ensayar 60 cm de suelo en cuatro tramos de 15 cm, contando el

número de golpes necesarios para atravesar dicho suelo mediante la caída de una

maza desde una altura y un peso normalizados.

A efectos de cálculos se considera el N30 como la suma de los golpes necesarios para

atravesar los 30 cm centrales del ensayo. En los ensayos realizados con cuchara

bipartida posteriormente en el laboratorio se determina la humedad natural.


Los ensayos SPT realizados, así como su número de golpes y profundidad han sido

las siguientes:

SONDEO DE / A (m) Nº GOLPES / 15 cm N30 Humedad (%)

SM-1 1,00 a 1,03 50R R Puntaza ciega


SM-1 5,00 a 5,39 27-44-50R R Puntaza ciega


SM-2 3,50 a 3,70 47-50R R Puntaza ciega

SM-2 5,50 a 6,10 22-46-37-38 83 3,1

SM-3 1,00 a 1,02 50R R -

SM-3 3,00 a 3,23 37-50R R Puntaza ciega

SM-3 5,00 a 5,51 16-23-42-50R 65 8,9

SM-3 7,00 a 7,60 23-48-29-41 77 9,5

En el Anejo Nº 2 se hallan representadas las columnas estratigráficas de los sondeos

y a su profundidad correspondiente estos ensayos S.P.T.

5.1.1.2. TOMA DE MUESTRAS INALTERADAS (M.I.).

Dada la naturaleza eminentemente granular y cementada del subsuelo reconocido, no

ha tenido lugar la toma de muestras inalteradas.

5.1.2.- PENETRACIONES DINÁMICAS.

Entre los días 17 y 18 de Enero de 2012 se realizaron seis (6) ensayos de penetración

dinámica, cuya finalidad ha sido encontrar el plano de rechazo, si existe, en cada

punto prospectado, así como obtener los datos necesarios para conocer el grado de

compacidad y variaciones de los distintos estratos del subsuelo atravesado.

Los ensayos de penetración dinámica se realizaron con el penetrómetro DPSH, cuya

técnica consiste en golpear mediante una maza metálica de 63,6 Kg de peso,

cayendo por gravedad desde una altura de 75 cm, anotando el número de golpes de

la maza empleados en hincar 20 cm de varilla metálica de 32 mm de diámetro y

puntaza de 20 cm2 de sección de suelo. El rechazo, durante la hinca de la varilla, en

caso de producirse el mismo se considera para un número de golpes de cada 20 cm

superior a 100 golpes.


La profundidad alcanzada por las penetraciones dinámicas ha sido la siguiente:

* Profundidad a la cual se intercepta un plano de rechazo

En el Anejo Nº 1 de este informe se detalla el emplazamiento de las penetraciones

dinámicas en la zona de actuación. Las actas y resultados de dichos ensayos, se

plasman en los correspondientes gráficos de penetraciones, los cuales se presentan

en el Anejo Nº 2 y Nº 3.

5.2. ENSAYOS DE LABORATORIO.

Las muestras extraídas durante la perforación de los sondeos han sido analizadas en

el Laboratorio de Suelos con el fin de obtener la información necesaria para la

elaboración del presente estudio geotécnico, adoptando criterios de representatividad

de la naturaleza del subsuelo, en las distintas profundidades prospectadas.

Los ensayos de laboratorio realizados, así como sus normas, han sido los siguientes:

ENSAYOS BÁSICOS

GRUPO ENSAYO Nº

NORMA

Granulometría 3 UNE 103.101/95

Límite líquido 3 UNE103.103/94 IDENTIFICACIÓN

Y

CLASIFICACIÓN Índice de plasticidad 3 UNE103.104/93

VOLUMÉTRICOS Humedad 3 UNE103.300/93

QUÍMICOS Contenido en sulfatos (suelo) 2 UNE 83963/08

PENETRACIÓN

DINÁMICA

PROFUNDIDAD desde la boca de inicio

del ensayo (en m)

PD-1 0,87 m

PD-2 1,03 m

PD-3 1,29 m

PD-4 1,22 m

PD-5 1,71 m

PD-6 1,88 m


5.2.1. ENSAYOS DE IDENTIFICACIÓN Y CLASIFICACIÓN.

Se han realizado los siguientes ensayos de identificación:

SONDEO TIPO DE

MUESTRA

Profundidad

(m)

Análisis

Granulométrico

(UNE 103.101.95)

Limites Atterberg

(UNE 103.103-94

/ 103.104-93)

SM-2 Alterada 1,70 a 2,30 X X



En el Anejo Nº 3 se presentan las actas de los ensayos realizados, a modo de

resumen los resultados obtenidos en los ensayos de clasificación han sido:

Lugar de recogida Limites

Atterberg

Granulometría

(% pasa tamiz UNE) Nº de Muestra

Sondeo Profundidad (m) LL IP 20 5 0,08

Clasificación

S.U.C.S.

1200459MG SM-2 1,70 a 2,30 - NP 80 58 14 SM

1200637MG SM-3 1,10 a 1,70 - NP 95 79 42 SM

1200638MG SM-3 3,60 a 4,20 - NP 85 53 12 SW-SM

5.2.2. ENSAYOS QUÍMICOS.

Sobre dos muestras obtenidas del material que conforma el subsuelo, se ha realizado

el siguiente ensayo químico:

SONDEO TIPO DE

MUESTRA

Profundidad

(m)

Contenido Sulfatos

solubles

UNE 83963/08

SM-2 Alterada 1,70 a 2,30 X

SM-3 Alterada 1,10 a 1,70 X

En el Anejo Nº 3 se presentan las actas de los ensayos realizados, a modo de

resumen el resultado obtenido en el ensayo químico ha sido el siguiente:

Lugar de recogida Nº de Muestra

Sondeo Profundidad (m)

Sulfatos solubles

(mg/kg)

1200459MG SM-2 1,70 a 2,30 127

1200367MG SM-3 1,10 a 1,70 113

En base a estos ensayos, el terreno en contacto con la cimentación se clasifica como

no agresivo según la EHE-08 (< 2000 mg SO42- /Kg de suelo seco).


6.- DESCRIPCIÓN DEL SUBSUELO.

6.1. AMBIENTACIÓN GEOLÓGICA.

La ciudad de Castellón se sitúa sobre un amplio conjunto de depósitos cuaternarios

de régimen continental sin síntomas de neotectónica ni de movimientos recientes.

Los materiales más comunes son depósitos del Pleistoceno superior de tipo laminar

que se dispusieron sobre los conglomerados correspondientes a mantos aluviales

encostrados del Pleistoceno inferior.

Los mantos aluviales encostrados que aparecen por debajo de los mantos de

arrollada están formados por un conglomerado de cantos redondeados de caliza y

arenisca, envueltos en una matriz arcillosa. Toda la roca se encuentra fuertemente

cementada y litificada por cementos calcáreos que le dan gran consistencia,

constituyendo un depósito fuertemente encostrado. La formación de estos mantos

esta asociada a épocas con largas y fuertes precipitaciones, ocurridas durante el

Pleistoceno, que erosionaron los materiales rocosos ibéricos depositando los

sedimentos sobre amplias superficies como escurrimientos difusos y muy divagantes

sin relación alguna con los arroyos que corren siguiendo la pendiente.

La fuerte cementación y encostramiento que presentan indican un periodo posterior al

de sedimentación más cálido y húmedo que el actual. El cemento se origina por

ascenso capilar de agua muy cargada en bicarbonato cálcico que al evaporarse se

sobresatura en carbonato y éste precipita.

Los depósitos de manto de arroyada que se disponen sobre los aluviales encostrados

son arenas y arcillas rojas que pueden presentar laminación, con cantos dispersos

que proceden de depósitos cercanos. Su génesis se atribuye a la acción de una lluvia

corta y abundante que forma unos hilillos de agua que constituyen una arroyada

difusa formando un manto continuo que transporta todos los materiales más finos.

El espesor del manto de agua es mínimo y la carga es muy alta. El clima durante la

formación del depósito corresponde a un ambiente semiárido en una estación

lluviosa.

Aunque cartográficamente no son importantes, en estos materiales aparecen unas

costras de escasa potencia (20 cm), formadas por precipitaciones intermitentes de

carbonato sobre el material arcilloso cuando este se exponía temporalmente al aire,

dado que los arroyamientos se producían de forma intermitente.


6.2. CORTE ESTRATIGRÁFICO.

En base a la campaña geotécnica llevada a cabo en la parcela, se han podido

diferenciar los siguientes niveles del terreno:

NIVEL Subnivel NATURALEZA DEL SUBSUELO

Ia Solera de hormigón y rellenos granulares I

Ib Arcillas y arenas pardas, con restos vegetales

II Conglomerados con pasadas de gravas

III Arenas limosas, algo arenosas

- NIVEL I: SOLERA, RELLENOS Y TIERRA VEGETAL.

Coronando la superficie de la parcela se detecta en la mayor parte de la zona de

actuación, a excepción de la zona de jardín, una pequeña solera de hormigón y

rellenos granulares de entre 10 y 30 cm.

Bajo la solera de hormigón y en la zona de jardín desde el inicio del sondeo, se

detecta un nivel de arcillas y arenas de tonos pardo-oscuros, el cual se corresponde

con la capa de cobertera vegetal.

Estos niveles se detectan a la siguiente profundidad en cada uno de los sondeos

realizados:

SONDEO Subnivel Prof. desde cota inicio del sondeo (m) Potencia (m)

Ia De 0,00 a 0,30 0,30 SM-1

Ib De 0,30 a 0,60 0,30

Ia De 0,00 a 0,10 0,10 SM-2

Ib De 0,10 a 0,55 0,45

Ia -- -- SM-3

Ib De 0,00 a 0,70 0,70

Como se observa, el subnivel inferior de arcillas y arenas con restos vegetales

aumenta su potencia hacia el este, alcanzando un espesor máximo en la zona del

ensayo PD-6 de 1,3-1,4 m.

Coincidiendo con estos niveles no se ha considerado necesario la realización de

ningún tipo de ensayo puesto que su naturaleza queda perfectamente definida con el

examen visual, y deberá ser completamente eliminado por debajo del plano de

cimentación.


En los ensayos de penetración dinámica realizados, el nivel superior de hormigón y

rellenos se correlaciona con valores medios de golpeo de N20 de entre 93 y 131

golpes; una vez traspasado el hormigón los golpeos disminuyen a valores medios de

N20 de entre 11 y 20 golpes en coincidencia con el nivel inferior de cobertera vegetal,

cuyo espesor oscila entre un mínimo de 40-50 cm en la zona la PD-1 (oeste) y un

máximo de 130-140 cm en el punto de penetración PD-6 (este).

- Nivel II: CONGLOMERADOS CON PASADAS DE GRAVAS.

Por debajo del nivel superior de rellenos y/o tierra vegetal se detecta, en la mayor

parte de la zona, el nivel geotécnico más representativo del subsuelo, formado por

unos conglomerados con pasadas de gravas.

Este sustrato conglomerático se detecta a las siguientes profundidades en cada

punto de sondeo realizado:

Sondeo Prof. Desde cota inicio del sondeo (m) Potencia (m)

SM-1 De 0,60 a 6,00* 5,40

SM-2 De 0,55 a 6,10* 5,55

SM-3 De 2,70 a 4,80 2,10

SM-3 De 5,20 a 8,00* 2,80 (*) Máxima profundidad alcanzada por el sondeo.

Este nivel es predominante en la zona oeste del área de estudio, perdiendo

protagonismo hacia el este donde se intercala con bandas de arenas limosas.

Este material queda perfectamente definido mediante el reconocimiento visual, no

obstante tomando muestras de material disgregado por las labores de perforación, se

han realizado los siguientes ensayos de identificación y clasificación:


Atterberg

Granulometría

(% pasa tamiz UNE)

Sondeo Profundidad

(m) LL IP 20 5 0,08

Clasificación

S.U.C.S.

SM-2 1,70 a 2,30 - NP 80 58 14 SM

SM-3 3,60 a 4,20 - NP 85 53 12 SW-SM

Según la S.U.C.S. se clasifica como “SM” y “SW-SM” o arenas limosas, tratándose

de un nivel de conglomerados y gravas con grado de cementación variable.


A lo largo del nivel se han realizado un total de nueve (9) ensayos estándar de

penetración, en los que se han obtenido valores de golpeo de N30 de un mínimo de 65

golpes y rechazo. Hacia muro son predominantes las pasadas de gravas (N30 = 65-83

golpes).

La humedad natural medida en este nivel oscila entre un 3,1 % y un 9,5 %.

Sobre una muestra de este nivel se procedió a ensayar el contenido en sulfatos

solubles, obteniéndose un valor de 127 mg/kg, en base al cual el nivel se clasifica

como no agresivo al hormigón de la cimentación.

En los ensayos de penetración dinámica, la aparición de este nivel se pone de

manifiesto por un aumento drástico en los valores de golpeo, siendo éstos de entre

72 y 98 golpes, alcanzándose el rechazo de manera inminente.

- Nivel III: ARENAS LIMOSAS, ALGO ARCILLOSAS.

De manera intercalada entre el nivel de gravas y conglomerados y únicamente en la

zona Este del área de estudio, se detecta un nivel de arenas limosas, algo arcillosas,

el cual se caracteriza por su coloración parda.

Aparece a las siguientes profundidades en cada uno de los sondeos:

Sondeo Prof. Desde cota inicio del sondeo (m) Potencia (m)

SM-1 No se detecta --

SM-2 No se detecta --

SM-3 De 0,70 a 2,70 2,00

SM-3 De 4,80 a 5,40 0,60

En coincidencia con este nivel, se han realizado los siguientes ensayos de

clasificación:


Atterberg Granulometría

(% que pasa tamiz UNE)

SONDEO Profundidad (m) LL IP 20 5 0,08

Clasificación

S.U.C.S

SM-3 1,10 a 1,70 - NP 95 79 42 SM

Se trata de un nivel de arenas limosas, algo arcillosas hacia muro, las cuales se

clasifican como “SM” según la S.U.C.S.


Se realizó un ensayo estándar de penetración sobre la banda superior detectada en el

sondeo SM-3, en el cual se obtuvo un valor de golpeo de N30 de rechazo en los

primeros centímetros del ensayo, lo cual pone de manifiesto la cementación de este

tramo superior. La banda inferior se clasifica como de compacidad media-densa.

La humedad natural medida en este nivel ha sido de 8,9 %.

Sobre una muestra de este nivel se procedió a ensayar el contenido en sulfatos

solubles, obteniéndose un valor de 113 mg/kg, en base al cual el nivel se clasifica

como no agresivo al hormigón de la cimentación.

En los ensayos de penetración dinámica realizados, la aparición de este nivel se pone

de manifiesto por un aumento importante en los valores de golpeo, alcanzándose

valores de golpeo de 43-46 golpes, aumentando drásticamente y obteniéndose el

rechazo de manera inminente.

En el Anejo Nº 2 de este informe se presenta el corte estratigráfico estimado del

subsuelo de la zona de estudio.

7.- PROPUESTAS DE CIMENTACIÓN.

7.1.- PLANO DE CIMENTACIÓN.

Dada la naturaleza y compacidad del terreno que conforma el subsuelo de la zona de

actuación, se recomienda resolver las cimentaciones de las edificaciones previstas de

construcción de manera superficial mediante zapatas aisladas y/o corridas

arriostradas entre sí.

El plano de cimentación deberá estar formado en cualquier caso por el sustrato

rocoso y/o cementado que se detecta a lo largo del subsuelo de la zona de estudio

bajo el nivel superficial de rellenos y/o tierra vegetal, debiendo estar constituido bien

por el nivel II de conglomerados o bien por el nivel III de arenas limosas encostradas

en la zona Este. Se recomienda un empotramiento mínimo de las zapatas en el

sustrato rocoso y/o cementado de unos 10-15 cm.

El sustrato rocoso o cementado se detecta en la mayor parte de la zona de actuación

entorno a 0,6-0,8 m de profundidad respecto a la rasante del terreno en el momento

del reconocimiento, no obstante la potencia del nivel superior arcillo-arenoso aumenta

hacia el Este, detectándose el nivel de apoyo recomendado a partir de 1,2-1,4 m de

profundidad. En estas zonas se podrá alcanzar el sustrato cementado mediante

pozos de cimentación, rellenando la sobreexcavación con hormigón ciclópeo.


7.2. TENSIÓN ADMISIBLE.

El cálculo de la tensión admisible de una cimentación superficial debe estudiarse

desde dos puntos de vista:

- Hundimiento.

- Asientos.

- Hundimiento.

En función a la naturaleza de los niveles que conformarán el plano de apoyo de las

cimentaciones y considerándolos como niveles granulares de cara al cálculo

(RQD<25%), en base a los valores de golpeo de los ensayos SPT realizados (N30) y

aplicando la fórmula de Terzaghi con un valor del ángulo de rozamiento conservador

de 35º, se obtiene:

qu = γ*D*(Nq*sq-1) + 0,5*G*B*Nγ*sγ

Donde: γ = Peso específico del suelo, 2,0 t/m3

D = Empotramiento de la cimentación, 0,8 m

B = Ancho de la cimentación.

Nq;Nγ = factores en función ángulo rozamiento interno, 35º

sq;sγ = Factores de forma en función del tipo de zapata.

El valor de la carga admisible por hundimiento obtenida considerando un factor de

seguridad de 3 es:

qh = qu/3 + γ*D

- Para zapata aislada cuadrada, B = 1,0; qh = 3,5 kg/cm2

Para zapatas de anchos mayores el valor de la carga admisible por hundimiento

aumenta; no obstante, partimos de una tensión asegurada por hundimiento de 3,5

kg/cm2 considerando un empotramiento mínimo de 10-15 cm de todas las zapatas

bien en el nivel II de conglomerados o bien en el nivel III de arenas limosas

encostradas.


- Asientos.

La capacidad de carga no asegura que los asientos sean admisibles; para realizar una

estimación del asiento aplicaremos el método de Steinbrenner que obtiene el asiento

en la esquina de un rectángulo uniformemente cargado. Aplicando el criterio de

superposición, el asiento se obtiene como suma de los producidos en cada nivel.

[ ]212)( φφω BA

EqBzi +=

Donde: q = Carga a transmitir por la cimentación al nivel i.

B = Ancho de la cimentación.

E = Módulo de elasticidad.

A, B = Parámetros en función del módulo de Poisson.

φ1, φ2 = Parámetros en función de la profundidad de cálculo y las

dimensiones de la cimentación.

Con el método de Steinbrenner se obtienen menores asientos en las esquinas que en

el centro del rectángulo puesto que supone una cimentación flexible. Para una

cimentación mayoritariamente rígida, los asientos son del orden del 80% del

calculado en el centro.

Los valores del módulo de deformación de los materiales se extrapolan a partir de los

golpeos observados en las muestras y dependiendo de su naturaleza mediante

fórmulas empíricas de Schertman.

Para el cálculo de asientos se ha considerado el siguiente modelo geotécnico,

teniéndose en cuenta por un lado la zona del SM-1 y SM-2 donde el subsuelo está

formado exclusivamente por el nivel II de conglomerados con pasadas de gravas, y

por otro lado la zona del SM-3 donde se intercalan entre los conglomerados niveles

de arenas limo-arcillosas encostradas y/o densas.

Las profundidades y espesores de los diferentes niveles considerados están medidos

desde la cota de cimentación.

ZONA SM-1/SM-2

• Nivel A: Conglomerados con pasadas de gravas.

- Profundidad: Z = [De 0,0 a 6,0 m]. Espesor: 6,0 m.

- N’ = Rechazo; φ = 40º; ν = 0,263

- E’ = 80,0 MPa


ZONA SM-3

• Nivel A: Arenas limosas encostradas.


- N’ = Rechazo; φ = 35º; ν = 0,299

- E’ = 35,0 MPa

• Nivel B: Gravas y/o conglomerados débilmente cementados.

- Profundidad: Z1 = [De 1,7 a 3,8 m]. Espesor: 2,1 m.

Z2 = [De 4,4 a 6,0 m]. Espesor: 1,6 m.

- N’ = Rechazo; φ = 40º; ν = 0,263

- E’ = 50,0 MPa

• Nivel C: Arenas limosas, algo arcillosas, densas.


- N’ = 30 golpes; φ = 30º; ν = 0,33

- E’ = 22,5 MPa

Por ello y partiendo de una tensión asegurada por hundimiento de 3,5 kg/cm2 y para

las siguientes tipologías y dimensiones estimadas de cimentación, se obtienen los

siguientes asientos teóricos:

Asiento estimado (mm) Tipología cimentación

Ancho cimentación

(m) Zona SM-1/SM-2 Zona SM-3

1,0 3 7

1,5 5 10

2,0 6 12

2,5 7 15

Zapata cuadrada

(B = L)

3,0 8 17

1,0 4 9

1,5 6 12 Zapata rectangular

(B =L/2) 2,0 7 15

Como se observa en la tabla, para las diferentes tipologías y dimensiones de

cimentación consideradas, los asientos para una tensión transmitida de 3,5 kg/cm2 se

sitúan en cualquier caso por debajo de los 15 mm.

Dada la existencia de distintas zonas estructurales con diferentes cargas así como las

diferencias geotécnicas del subsuelo, será responsabilidad del proyectista el diseño y

distribución de la cimentación a lo largo de la edificación, teniendo en cuenta que no

se supere la distorsión angular máxima para este tipo de edificación de 1/500.


El asiento contará con una principal componente de asiento inmediato que se

producirá a media que se lleva a cabo las construcciones. El asiento de consolidación

en caso de producirse se considera del orden de 1/8-1/10 del asiento total estimado.

Con todo esto se recomienda adoptar una tensión admisible de 3,5 kg/cm2,

asegurando el apoyo de todas las zapatas bien en el nivel II de conglomerados o bien

en el nivel III de arenas limosas encostradas.

7.3. EXCAVACIÓN Y RECOMENDACIONES.

Para realizar la excavación de los niveles superiores de rellenos y tierra vegetal será

suficiente con el uso de medios convencionales. Una vez se alcancen los niveles

rocosos y/o cementados se requerirá el empleo de medios mecánicos enérgicos.

Se deberá asegurar un empotramiento mínimo de todas las zapatas de unos 10-15

cm en el sustrato rocoso y/o cementado.


8.- CONCLUSIONES, PRECAUCIONES Y RECOMENDACIONES.

Ante la solicitud del peticionario EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA,

el Equipo de Geotecnia de A.T. CONTROL S.A. se ha encargado de elaborar el

presente estudio geotécnico, para la adecuación de las instalaciones del

“Polideportivo Municipal Gaetà Huguet” de Castellón.

El plan de actuación, metodología y resultados alcanzados ya han sido presentados,

del análisis de los mismos se extraen las siguientes conclusiones:

• Respecto al terreno:

En base a la campaña geotécnica llevada a cabo en la zona de actuación, en el

subsuelo se han reconocido los siguientes niveles:

NIVEL Subnivel NATURALEZA DEL SUBSUELO

Ia Solera de hormigón y rellenos granulares I

Ib Arcillas y arenas pardas, con restos vegetales

II Conglomerados con pasadas de gravas

III Arenas limosas, algo arenosas

En el apartado 6.2 se detallan las características de estos niveles.

Durante la ejecución de los sondeos no se detectó la presencia del nivel freático

hasta la máxima profundidad alcanzada, ni se conoce de su existencia a una cota

que pueda llegar a afectar a las cimentaciones.

• Respecto a la cimentación:

Dada la naturaleza y compacidad del terreno que conforma el subsuelo de la zona

de actuación, se recomienda resolver la cimentación de manera superficial

mediante zapatas aisladas y/o corridas arriostradas entre sí, apoyadas bien en el

nivel II de conglomerados y gravas o bien en el nivel III de arenas limosas

encostradas, asegurando la completa eliminación de los niveles superiores de

rellenos y/o tierra vegetal.

La profundidad del plano de cimentación se situará, en la mayor parte de la mayor

parte de la zona de actuación entorno a 0,6-0,8 m de profundidad respecto a la

rasante del terreno en el momento del reconocimiento, no obstante la potencia del

nivel superior arcillo-arenoso aumenta hacia el Este, detectándose el nivel de

apoyo recomendado a partir de 1,2-1,4 m de profundidad. En estas zonas se

podrá alcanzar el sustrato cementado mediante pozos de cimentación, rellenando

la sobreexcavación con hormigón ciclópeo.


Se recomienda un empotramiento mínimo de las zapatas en el sustrato rocoso y/o

cementado de unos 10-15 cm.

Con todo ello se recomienda adoptar una tensión admisible para el cálculo de la

cimentación de 3,5 kg/cm2, asegurando el apoyo de todas las zapatas en los

niveles rocosos y/o cementados (II y/o III), una vez atravesado el nivel de rellenos

y tierra vegetal, de manera que toda la cimentación se apoye en terrenos de

similares características geotécnicas.

Los asientos teóricos susceptibles de producirse se estiman inferiores a 15 mm.

Dicho asiento, en caso de producirse en su totalidad, contará con una principal

componente de asiento inmediato por lo que se producirá a media que se lleva a

cabo la construcción de la edificación. El asiento de consolidación se considera

del orden de 1/8-1/10 del asiento total previsto.

Dada la existencia de distintas zonas estructurales con diferentes cargas así como

las diferencias geotécnicas del subsuelo, será responsabilidad del proyectista el

diseño y distribución de la cimentación a lo largo de la edificación, teniendo en

cuenta que no se supere la distorsión angular máxima para este tipo de

edificación de 1/500.

• Agresividad:

El terreno en contacto con la cimentación se clasifica como de agresividad nula

según la EHE-08, por lo que el hormigón para la cimentación se encontrará dentro

de una clase general IIa sin clase específica de exposición.

• Permeabilidad:

Durante la campaña geotécnica no se realizaron ensayos de permeabilidad in situ

ya que no fue solicitado por el peticionario; no obstante y en base a la

clasificación obtenida de los distintos niveles geológicos, se pueden aportar

valores orientativos de la permeabilidad de los materiales que conforman el

subsuelo de la zona de estudio según el documento básico DB SE-C del Código

Técnico de la Edificación.

NIVEL Clasificación Permeabilidad K (cm/seg)

II y III Gravas con matriz arenosa y arenas

encostradas 10-5 a 10-8 (*)

* Dependiendo de su cementación.


• Excavación:

Para realizar la excavación de los niveles superiores de rellenos y tierra vegetal

será suficiente con el uso de medios convencionales. Una vez se alcancen los

niveles rocosos y/o cementados se requerirá el empleo de medios mecánicos

enérgicos.

Esperamos haber cumplido el objetivo con la realización del presente estudio

geotécnico, que estimamos suficiente para el nivel de información solicitado y a la

vista de los datos disponibles.

No obstante, hacemos constar que las conclusiones anteriores se han establecido

basándose en la extrapolación a las distintas zonas de cimentación de los datos y

resultados obtenidos en un número puntual de prospecciones.

Teniendo en cuenta la anisotropía, siempre posible, de la masa que constituye el

suelo, en el caso hipotético de que durante la fase de ejecución de la cimentación se

detectarán suelos diferentes o se dieran situaciones distintas a las indicadas en este

informe se deberán considerar las modificaciones oportunas.

Este informe consta de Veinticuatro (24) Páginas numeradas y selladas y Cuatro (4)

Anejos.

Castellón a 14 de febrero de 2012

Los técnicos autores del Estudio Geotécnico:

DEPARTAMENTO DE GEOTECNIA DIRECTOR GENERAL A.T. CONTROL

ESTHER TOMAS HUESO SEVERINO RAMOS APARICI

Licenciada en CC Geológicas Ingeniero de Caminos

P120051 Informe Estudio Geotécnico

ANEJOS


ANEJO Nº 1: PLANOS.


ANEJO Nº 1.1.- SITUACIÓN DE LA ZONA OBJETO DE

ESTUDIO.


ANEJO Nº 1.2.- EMPLAZAMIENTO DE LOS PUNTOS DE

RECONOCIMIENTO.


ANEJO Nº 2: GRÁFICOS Y DETALLES.


ANEJO Nº 2.1.- CORTE ESTRATIGRÁFICO ESTIMADO.


ANEJO Nº 2.2.- COLUMNA DE LOS SONDEOS.

N.F.

N15 N15 N15 N15 N30 N15 N15 N15 N15 LL LP IP C' (kg/cm2)

φ' (º)

OBSERVACIONES

Fin

IaIb

II

6,00

5,40

0,30

3,063,00

R5,00

5,39

17 d

e En

ero

de 2

012

27 44 50R

6

3

1

2

4

5

FEC

HA

DE

E

JEC

UC

ION

SIST

EMA

Y φ

PE

RFO

RAC

ION

CO

TAS

(m)

DEPARTAMENTO DE GEOTECNIA

E. IDENTIFICACION Y CLASIFICACION

Den

sida

d se

ca (t

/m3 )

% P

ASA

TAM

IZ 5

mm

CLA

SIFI

CAC

ION

S.

U.C

.S

Hum

edad

na

tura

l (%

)

PETICIONARIO: (000312)

Excmo. Ayuntamiento de Castellon de la PlanaREGISTRO DEL SONDEO Nº 1

S.P.T

OBRA: (120025)

Adecuacion Polideportivo Gaetà Huguet; Castellon

REFERENCIA:

P120051FECHA:

Enero de 2012

E. QUIMICOS

CORTE DIRECTO

SO4=

(mg/kg)

M.O (%)

CO3Ca (%)

E. MECANICOS

CO

MPR

ESIO

N

SIM

PLE

(k

Pa)

20

16

17

18

19

R

R.Q

.D. (

%)

PRO

FUN

DID

ADES

(m

)

NIV

ELE

S NATURALEZA DEL

TERRENO

M. INALTERADA

ES

PE

SO

R D

EL

ES

TRA

TO

ENSAYOS "in-situ"

CO

TAS

7

8

9

15

13

14

10

11

12

% P

ASA

TAM

IZ 0

,08

mm

LIMITES ATTERBERG

NO SE DETECTA

R 1,031,00

Conglomerados con distinto grado de cementacion, con

pasadas de gravas, las cuales son mas frecuentes hacia muro

Sond

eo a

rota

ción

con

recu

pera

ción

con

tinua

de

test

igo

W =

101

mm

50R

50R

0,30 0,30 Solera de hormigón y rellenos0,60 Arcillas y arenas pardas-rojizas

P120051 Cajas de sondeos Página 1 de 3

Peticionario (000312) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana Obra (120025) Adecuación Polidep. Municipal Gaetà Huguet; CastellónReferencia P120051

SONDEO 1/3 CAJA Nº 1/3 Fecha 17/01/12 SONDEO 1/3 CAJA Nº 2/3 Fecha 17/01/12

SONDEO 1/3 CAJA Nº 3/3 Fecha 17/01/12 SONDEO CAJA Nº Fecha

N.F.


φ' (º)

OBSERVACIONES

38 835,506,10

R3,50

3,70

22 46 37Fin

18 d

e En

ero

de 2

012

47 50R

IaIb

II

Sond

eo a

rota

ción

con

recu

pera

ción

con

tinua

de

test

igo

W =

101

mm

NO SE DETECTA

0,10

7

8

9

1

2

13

14

10

11

12

15

ENSAYOS "in-situ"

CO

TAS

4

5

6

3

R.Q

.D. (

%)

PRO

FUN

DID

ADES

(m

)

NIV

ELE

S

20

16

17

18

19

E. QUIMICOS

CORTE DIRECTO

SO4=

(mg/kg)

M.O (%)

CO3Ca (%)

E. MECANICOS

CO

MPR

ESIO

N

SIM

PLE

(k

Pa)

REFERENCIA:

P120051FECHA:

Enero de 2012


Excmo. Ayuntamiento de Castellon de la PlanaOBRA: (120025)


E. IDENTIFICACION Y CLASIFICACION

Den

sida

d se

ca (t

/m3 )

% P

ASA

TAM

IZ 5

mm

CLA

SIFI

CAC

ION

S.

U.C

.S

Hum

edad

na

tura

l (%

)

% P

ASA

TAM

IZ 0

,08

mm

LIMITES ATTERBERG

1,50

FEC

HA

DE

E

JEC

UC

ION

SIST

EMA

Y φ

PE

RFO

RAC

ION

CO

TAS

(m)

ES

PE

SO

R D

EL

ES

TRA

TO

REGISTRO DEL SONDEO Nº 2

S.P.TNATURALEZA

DEL TERRENO

M. INALTERADA


127- - NP SM58 1450R

6,10

5,55Conglomerados polimícticos con distinto grado de cementacion,

con pasadas de gravas

R

3,1

1,53

0,10 Solera y rellenos granulares0,55 0,45 Arcillas y arenas pardas-rojizas

N.F.


φ' (º)

OBSERVACIONES

7,00

7,60

23 42 50R 655,00

5,51

48 29 41 77

50R3,00

R 3,23

17 d

e En

ero

de 2

012

37

Ib

4,80

2,10 Gravas y/o conglomerados debilmente cementados

Tierra vegetal

18/0

1/20

12

16

6,20 0,80

8,00

1,80 23

5,40 0,60 Arenas limosas pardas

Gravas débilmente cementadas con pasadas de arenas limosas

II

III

II

2,70

2,00 Arenas limosas con costras de tonos pardosIII

1

2

ESPE

SOR

DEL

ES

TRAT

O

REGISTRO DEL SONDEO Nº 3

S.P.TNATURALEZA

DEL TERRENO

M. INALTERADA


0,70 0,70

FEC

HA

DE

EJEC

UC

ION

SIST

EMA

Y φ

PE

RFO

RAC

ION

CO

TAS

(m) E. IDENTIFICACION Y CLASIFICACION

Den

sida

d se

ca (t

/m3 )

% P

ASA

TAM

IZ

5 m

m

CLA

SIFI

CAC

ION

S.

U.C

.S

Hum

edad

na

tura

l (%

)

% P

ASA

TAM

IZ

0,08

mm

LIMITES ATTERBERG


Excmo. Ayuntamiento de Castellon de la PlanaOBRA: (120025)


REFERENCIA:

P120051FECHA:

Enero de 2012

E. QUIMICOSCORTE

DIRECTOSO4

=

(mg/kg)M.O (%)

CO3Ca (%)

E. MECANICOS

CO

MPR

ESIO

N

SIM

PLE

(k

Pa)

20

16

17

18

19

15

ENSAYOS "in-situ"

CO

TAS

4

5

6

3

R.Q

.D. (

%)

PRO

FUN

DID

ADES

(m

)

NIV

ELES

14

10

11

12

7

8

9

13

113

53 12 - - NP SW-SM

79 42 -

8,9

9,5

NP SM-

Fin

NO SE DETECTA

Sond

eo a

rota

ción

con

recu

pera

ción

con

tinua

de

test

igo

W =

86 m

m

1,0050R R 1,02


ANEJO Nº 2.3.- LISTADO Y GRÁFICO DE PENETRACIONES

DINÁMICAS.

A.T.Control S.A.

NATURALEZA SUPUESTADe A DEL TERRENO

0,00 0,20 93 131 117 8 24 27 93 131 117 Solera de hormigon y rellenos0,20 0,40 22 24 19 11 16 200,40 0,60 15 19 15 14 23 18 Arcillas y arenas (con restos vegetales)0,60 0,80 87 16 13 46 17 16 87 460,80 1,00 110 98 17 108 21 16 R 98 108 Arenas limosas con costras1,00 1,20 110 73 110 16 19 R 73 R1,20 1,40 110 83 15 R Sustrato cementado: Gravas, conglomerados y/o arenas encostradas1,40 1,60 61 43 431,60 1,80 110 97 R 97 R Rechazo1,80 2,00 110 R

PD-4 N20

PD-4

1920

16

11

Profundidad (m) PD-1 N20

PD-2 N20

PD-3 N20

72

19

PD-5 N20

PD-6 N20

PD-3 PD-1 PD-2

Valor medio N20 por nivel

PD-6 PD-5

20

P120051 Listado y graficos penetraciones Hoja 1 de1

A.T.CONTROL S.A.

P120051 Gráfico de penetraciones dinámicas

GRAFICO DE PENETRACIONES DINAMICAS

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

110

120

0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8

PROFUNDIDAD (m)

N20

(gol

pes) PD-1

PD-2PD-3PD-4PD-5PD-6


ANEJO Nº 3: ACTAS DE ENSAYOS.


ANEJO Nº 3.1: ACTAS DE TRABAJOS DE CAMPO.

Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: www.grupo-atcontrol.com

Este documento se emite bajo las siguientes condiciones:-Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado.-Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA

ACTA Nº 1200807 RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: (ET) ML

CIF: A12042420

Castellón

Telef/Fax: 964.781100 / 781111

[email protected] S/ref:(120025) Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CSObra:CIF: P1204000BDirección: C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón)Peticionario:

www.grupo-atcontrol.com

Avda Hermanos Bou. 171 (00312 ) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana

*****

DATOS DE LA MUESTRA: TIPO: 15.10.1. SONDEOS

MODALIDAD DE MUESTREO: ML (Muestreo por el Laboratorio)

TOMA DE MUESTRAS SEGÚN:

CODIGO INTERNO EN OBRA: S01

P120051PRESUPUESTO:1200479MGCODIGO MUESTRA:

JRAENSAYOS REALIZADOS POR: 17/01/2012FECHA DE ENCARGO:FECHA MUESTREO/RECEPCION: 17/01/2012

26/01/2012FECHA REGISTRO:17/01/2012FECHA INICIO ENSAYOS:

FECHA DEL ACTA: 26/01/2012

ASTM-D2113-99 / XP P94-202/95

17/01/2012FECHA FIN ENSAYOS:

ENSAYO:

Fecha de finalización del ensayo: 17/01/2012

15.10.1.0. Toma de muestras a rotación con tubo simple o doble, según ASTM-D2113-99/XP P94-202/95. Incluye todas las actividades realizadas durante el sondeo.

*

PUNTO DE RECONOCIMIENTO Nº:

COORDENADAS:

NIVEL FREATICO:

METEOROLOGIA: Nublado

MÁQUINA UTILIZADA:

Hora:Fecha:-En reposo:Hora:Fecha:-Al corte:NO

Z(m) =Y(m) =X(m) =

(1465) Equipo de Perforación RL-48 L I 1

* *

Dispositivo de golpeo, tipo, masa y frecuencia prefijada ML-60 / 115,0 kg / < 30 g.p.m.

Dimensiones de varillaje y masa Diámetro < 50mm / Masa: 7252 kg/m

Tª conservación: aprox. 4 ºC Temperatura agua:

Temperatura ambiente:Entrega laboratorio: 24 h

Toma de muestras de

agua

Equipo de perforación (tipo y características) 2 l recip. de plástico herméticamente cerradoNº envases, capacidad y tipo

-

-

Equipo de Perforación RL-48 L I

Tramo FechaInicio Fin Desde Hasta Mtdo Agua Color Perd. Rev. Maniobras Corona

LongitudTestigo

Tipo de sueloActiv.

Asiento Nº 1 Nº 2 Nº 3

Difict.Avance Desc.

inic.

PerforacionProfundidadHora GolpesSuma (1º + 2º Intervalo) Simbolo Rechazo Puntaza CiegaNº de

Orden

RQD (%)

1 17/01/12 9:20 0,25 R ¨ ¨ 0 3 W101B A 604-Hormigón o asfalto 0,25

2 17/01/12 0,25 0,50 R ¨ ¨ 0 2 W101B B 602-Rellenos granulares 0,25

3 17/01/12 0,50 0,60 R ¨ ¨ 0 1 W101B B 006-Tierra Vegetal 0,10

4 17/01/12 0,60 1,00 R ¨ ¨ 0 2 W101B A 513-Conglomerados medianamente cementados 0,40

5 17/01/12 9:35 9:45 1,00 1,03 G ¨ ¨ 0 1 A 513-Conglomerados medianamente cementados PC 50R R SI30,0 01 0,03


7 17/01/12 10:05 10:15 3,00 3,06 G ¨ ¨ 0 1 A 304-Gravas calizas con matriz arenosa PC 50R R SI60,0 02 0,06

8 17/01/12 3,06 5,00 R ¨ ¨ 0 10 W101B A 304-Gravas calizas con matriz arenosa 1,94

9 17/01/12 10:35 10:45 5,00 5,39 G ¨ ¨ 0 1 A 304-Gravas calizas con matriz arenosa PC 27 44 50R - R SI90,0 03 0,39

10 17/01/12 10:55 5,39 6,00 R ¨ ¨ 0 3 W101B A 304-Gravas calizas con matriz arenosa 0,61

* Ensayo de penetración y toma de muestras standar (S.P.T.), según UNE 103800/92: 3 ensayos.

OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA:

Muestra de Agua: NoCoordenadas según croquis

Suelos: 0,10 - Gravas: 5,65

OBSERVACIONES AL ENSAYO:

Cajas parafinadas portatestigos: 3

DATOS COMPLEMENTARIOS:

ORIGINAL PARA ARCHIVO Nº 1200807

CASTELLÓN, a 26 de enero de 2012V. B. Director General

Severino Ramos ApariciIngeniero de Caminos, Canales y Puertos

Pedro Monserrat BonoLicenciado en Ciencias Químicas

Director de Laboratorio

PG-26-R02-4 Hoja 1 de 1




CIF: A12042420

Castellón

Telef/Fax: 964.781100 / 781111




*****









ASTM-D2113-99 / XP P94-202/95


ENSAYO:



*


COORDENADAS:

NIVEL FREATICO:

METEOROLOGIA: Soleado

MÁQUINA UTILIZADA:


Z(m) =Y(m) =X(m) =


* *





Toma de muestras de

agua


-

-



LongitudTestigo

Tipo de sueloActiv.


Difict.Avance Desc.

inic.


Orden

RQD (%)

1 18/01/12 10:50 0,20 R ¨ ¨ 0 1 W101B A 604-Hormigón o asfalto 0,20

2 18/01/12 0,20 0,50 R ¨ ¨ 0 1 W101B B 006-Tierra Vegetal 0,30


4 18/01/12 11:10 11:20 1,50 1,53 G ¨ ¨ 0 1 A 513-Conglomerados medianamente cementados PC 50R R SI30,0 01 0,03



7 18/01/12 11:40 11:50 3,50 3,70 G ¨ ¨ 0 1 A 304-Gravas calizas con matriz arenosa PC 47 50R - R SI50,0 02 0,20


9 18/01/12 12:40 12:50 5,50 6,10 G ¨ ¨ 0 1 A 304-Gravas calizas con matriz arenosa SPT 22 46 37 38 83 N NO0,0 03 0,60













PG-26-R02-4 Hoja 1 de 1




CIF: A12042420

Castellón

Telef/Fax: 964.781100 / 781111




*****









ASTM-D2113-99 / XP P94-202/95


ENSAYO:



*


COORDENADAS:

NIVEL FREATICO:

METEOROLOGIA: Nublado

MÁQUINA UTILIZADA:


Z(m) =Y(m) =X(m) =


* *





Toma de muestras de

agua


-

-



LongitudTestigo

Tipo de sueloActiv.


Difict.Avance Desc.

inic.


Orden

RQD (%)

1 17/01/12 15:30 0,70 R ¨ ¨ 0 3 W86B B 006-Tierra Vegetal 0,70


3 17/01/12 15:45 15:55 1,00 1,02 G ¨ ¨ 0 1 A 202-Arenas medias SPT 50R R NO20,0 01 0,02

4 17/01/12 1,02 2,60 R ¨ ¨ 0 8 W86B A 202-Arenas medias 1,58

5 17/01/12 2,60 3,00 R ¨ ¨ 0 2 W86B A 301-Gravas calizas limpias 0,40

6 17/01/12 16:10 16:20 3,00 3,23 G ¨ ¨ 0 1 A 304-Gravas calizas con matriz arenosa PC 37 50R - R SI80,0 02 0,23


8 17/01/12 4,80 5,00 R ¨ ¨ 0 1 W86B A 203-Arenas densas 0,20

9 17/01/12 16:35 16:45 5,00 5,51 G ¨ ¨ 0 1 A 203-Arenas densas SPT 16 23 42 50R 65 N NO60,0 03 0,51

10 18/01/12 8:20 5,51 6,20 R ¨ ¨ 0 4 W86B A 513-Conglomerados medianamente cementados 0,69

11 18/01/12 6,20 7,00 R ¨ ¨ 0 4 W86B A 203-Arenas densas 0,80

12 18/01/12 8:40 8:50 7,00 7,60 G ¨ ¨ 0 1 A 203-Arenas densas SPT 23 48 29 41 77 N NO0,0 04 0,60

13 18/01/12 9:00 7,60 8,00 R ¨ ¨ 0 2 W86B A 203-Arenas densas 0,40













PG-26-R02-4 Hoja 1 de 1




S/ref:(120025 ) Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CSObra:CIF:Dirección:

Peticionario:Avda Hermanos Bou. 171 Castellón

Telef/Fax: 964.781100 / 781111 CIF: A12042420

[email protected]/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón)P1204000B

(00312 ) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana

*****

DATOS DE LA MUESTRA: 15.10. 2. PENETRACIONES DINÁMICASTIPO:



CODIGO INTERNO EN OBRA: PD01PRESUPUESTO:

CODIGO MU0,000,00ESTRA:

ENSAYOS REALIZADOS POR:

FECHA DE ENCARGO:

FECHA MUESTREO/RECEPCION:

FECHA REGISTRO:

FECHA INICIO ENSAYOS:

FECHA DEL ACTA:

FECHA FIN ENSAYOS:

P120051

1200482MG

17/01/2012

17/01/2012

26/01/2012

17/01/2012

17/01/2012

26/01/2012

*****

JRA

15.10.2.1 Prueba continua de penetración dinámica superpersada DPSH. Según UNE 103801/94.Fecha de finalización del ensayo: 17/01/2012

ENSAYO:

Tipo de Cono:Diámetro Cono:Sección Nominal Cono:

Longitud Varilla:

Masa Varilla:Diámetro Varillaje:

Masa Cono: Masa del Yunque:Altura de Caida:Tipo Equipo:

Freático:

Desviación de verticalidad:Hora final prueba:Nº de Ensayo: 1

11:25 0,0º

No Excentricidad / Deflexión del Varillaje:Profundidad:PAR max.:Hora inicio prueba: 11:15

0,87mNo / No

2

Máquina Utilizada: (1465) Equipo de Perforación RL-48 L I

0 N.mPerdido50 mm20 cm0,65 kg

DPSH

1.0 m32 mm6,10 kg

7,2 kg76 cm

Coordenadas: X (m): Y(m): Z(m):* * *

InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes40,00-40,20

40,20-40,40

40,40-40,60

40,60-40,80

40,80-41,00

41,00-41,20

41,20-41,40

41,40-41,60

41,60-41,80

41,80-42,00

42,00-42,20

42,20-42,40

42,40-42,60

42,60-42,80

42,80-43,00

43,00-43,20

43,20-43,40

43,40-43,60

43,60-43,80

43,80-44,00

44,00-44,20

44,20-44,40

44,40-44,60

44,60-44,80

44,80-45,00

45,00-45,20

45,20-45,40

45,40-45,60

45,60-45,80

45,80-46,00

46,00-46,20

46,20-46,40

46,40-46,60

46,60-46,80

46,80-47,00

47,00-47,20

47,20-47,40

47,40-47,60

47,60-47,80

47,80-48,00

InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes0,00-0,20 93

0,20-0,40 22

0,40-0,60 15

0,60-0,80 87

0,80-1,00 110

1,00-1,20

1,20-1,40

1,40-1,60

1,60-1,80

1,80-2,00

2,00-2,20

2,20-2,40

2,40-2,60

2,60-2,80

2,80-3,00

3,00-3,20

3,20-3,40

3,40-3,60

3,60-3,80

3,80-4,00

4,00-4,20

4,20-4,40

4,40-4,60

4,60-4,80

4,80-5,00

5,00-5,20

5,20-5,40

5,40-5,60

5,60-5,80

5,80-6,00

6,00-6,20

6,20-6,40

6,40-6,60

6,60-6,80

6,80-7,00

7,00-7,20

7,20-7,40

7,40-7,60

7,60-7,80

7,80-8,00


8,20-8,40

8,40-8,60

8,60-8,80

8,80-9,00

9,00-9,20

9,20-9,40

9,40-9,60

9,60-9,80

9,80-10,00

10,00-10,20

10,20-10,40

10,40-10,60

10,60-10,80

10,80-11,00

11,00-11,20

11,20-11,40

11,40-11,60

11,60-11,80

11,80-12,00

12,00-12,20

12,20-12,40

12,40-12,60

12,60-12,80

12,80-13,00

13,00-13,20

13,20-13,40

13,40-13,60

13,60-13,80

13,80-14,00

14,00-14,20

14,20-14,40

14,40-14,60

14,60-14,80

14,80-15,00

15,00-15,20

15,20-15,40

15,40-15,60

15,60-15,80

15,80-16,00


16,20-16,40

16,40-16,60

16,60-16,80

16,80-17,00

17,00-17,20

17,20-17,40

17,40-17,60

17,60-17,80

17,80-18,00

18,00-18,20

18,20-18,40

18,40-18,60

18,60-18,80

18,80-19,00

19,00-19,20

19,20-19,40

19,40-19,60

19,60-19,80

19,80-20,00

20,00-20,20

20,20-20,40

20,40-20,60

20,60-20,80

20,80-21,00

21,00-21,20

21,20-21,40

21,40-21,60

21,60-21,80

21,80-22,00

22,00-22,20

22,20-22,40

22,40-22,60

22,60-22,80

22,80-23,00

23,00-23,20

23,20-23,40

23,40-23,60

23,60-23,80

23,80-24,00


24,20-24,40

24,40-24,60

24,60-24,80

24,80-25,00

25,00-25,20

25,20-25,40

25,40-25,60

25,60-25,80

25,80-26,00

26,00-26,20

26,20-26,40

26,40-26,60

26,60-26,80

26,80-27,00

27,00-27,20

27,20-27,40

27,40-27,60

27,60-27,80

27,80-28,00

28,00-28,20

28,20-28,40

28,40-28,60

28,60-28,80

28,80-29,00

29,00-29,20

29,20-29,40

29,40-29,60

29,60-29,80

29,80-30,00

30,00-30,20

30,20-30,40

30,40-30,60

30,60-30,80

30,80-31,00

31,00-31,20

31,20-31,40

31,40-31,60

31,60-31,80

31,80-32,00


32,20-32,40

32,40-32,60

32,60-32,80

32,80-33,00

33,00-33,20

33,20-33,40

33,40-33,60

33,60-33,80

33,80-34,00

34,00-34,20

34,20-34,40

34,40-34,60

34,60-34,80

34,80-35,00

35,00-35,20

35,20-35,40

35,40-35,60

35,60-35,80

35,80-36,00

36,00-36,20

36,20-36,40

36,40-36,60

36,60-36,80

36,80-37,00

37,00-37,20

37,20-37,40

37,40-37,60

37,60-37,80

37,80-38,00

38,00-38,20

38,20-38,40

38,40-38,60

38,60-38,80

38,80-39,00

39,00-39,20

39,20-39,40

39,40-39,60

39,60-39,80

39,80-40,00

PG-26-R02-4 Hoja 1 de 2






Telef/Fax: 964.781100 / 781111 CIF: A12042420



*****

-6

-4

-2

0

2

4

6

0,00

0,60

Par (Nm) Golpes

Valores de N20

0

20

40

60

80

100

120

140

160

0,00

0,60

Pro

fundid

ad (

m)

Pro

fundid

ad (

m)

DATOS COMPLEMENTARIOS: OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA:OBSERVACIONES AL ENSAYO:

Coordenadas según croquis

Severino Ramos Aparici Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos

V. B. Director GeneralDirector de Laboratorio CASTELLÓN, a 26 de enero de 2012



PG-26-R02-4 Hoja 2 de 2






Telef/Fax: 964.781100 / 781111 CIF: A12042420



*****







FECHA DE ENCARGO:


FECHA REGISTRO:


FECHA DEL ACTA:

FECHA FIN ENSAYOS:

P120051

1200483MG

17/01/2012

17/01/2012

26/01/2012

17/01/2012

17/01/2012

26/01/2012

*****

JRA


ENSAYO:


Longitud Varilla:



Freático:


11:40 0,0º


1,03mNo / No

2



DPSH

1.0 m32 mm6,10 kg

7,2 kg76 cm



40,20-40,40

40,40-40,60

40,60-40,80

40,80-41,00

41,00-41,20

41,20-41,40

41,40-41,60

41,60-41,80

41,80-42,00

42,00-42,20

42,20-42,40

42,40-42,60

42,60-42,80

42,80-43,00

43,00-43,20

43,20-43,40

43,40-43,60

43,60-43,80

43,80-44,00

44,00-44,20

44,20-44,40

44,40-44,60

44,60-44,80

44,80-45,00

45,00-45,20

45,20-45,40

45,40-45,60

45,60-45,80

45,80-46,00

46,00-46,20

46,20-46,40

46,40-46,60

46,60-46,80

46,80-47,00

47,00-47,20

47,20-47,40

47,40-47,60

47,60-47,80

47,80-48,00


0,20-0,40 24

0,40-0,60 19

0,60-0,80 16

0,80-1,00 98

1,00-1,20 110

1,20-1,40

1,40-1,60

1,60-1,80

1,80-2,00

2,00-2,20

2,20-2,40

2,40-2,60

2,60-2,80

2,80-3,00

3,00-3,20

3,20-3,40

3,40-3,60

3,60-3,80

3,80-4,00

4,00-4,20

4,20-4,40

4,40-4,60

4,60-4,80

4,80-5,00

5,00-5,20

5,20-5,40

5,40-5,60

5,60-5,80

5,80-6,00

6,00-6,20

6,20-6,40

6,40-6,60

6,60-6,80

6,80-7,00

7,00-7,20

7,20-7,40

7,40-7,60

7,60-7,80

7,80-8,00


8,20-8,40

8,40-8,60

8,60-8,80

8,80-9,00

9,00-9,20

9,20-9,40

9,40-9,60

9,60-9,80

9,80-10,00

10,00-10,20

10,20-10,40

10,40-10,60

10,60-10,80

10,80-11,00

11,00-11,20

11,20-11,40

11,40-11,60

11,60-11,80

11,80-12,00

12,00-12,20

12,20-12,40

12,40-12,60

12,60-12,80

12,80-13,00

13,00-13,20

13,20-13,40

13,40-13,60

13,60-13,80

13,80-14,00

14,00-14,20

14,20-14,40

14,40-14,60

14,60-14,80

14,80-15,00

15,00-15,20

15,20-15,40

15,40-15,60

15,60-15,80

15,80-16,00


16,20-16,40

16,40-16,60

16,60-16,80

16,80-17,00

17,00-17,20

17,20-17,40

17,40-17,60

17,60-17,80

17,80-18,00

18,00-18,20

18,20-18,40

18,40-18,60

18,60-18,80

18,80-19,00

19,00-19,20

19,20-19,40

19,40-19,60

19,60-19,80

19,80-20,00

20,00-20,20

20,20-20,40

20,40-20,60

20,60-20,80

20,80-21,00

21,00-21,20

21,20-21,40

21,40-21,60

21,60-21,80

21,80-22,00

22,00-22,20

22,20-22,40

22,40-22,60

22,60-22,80

22,80-23,00

23,00-23,20

23,20-23,40

23,40-23,60

23,60-23,80

23,80-24,00


24,20-24,40

24,40-24,60

24,60-24,80

24,80-25,00

25,00-25,20

25,20-25,40

25,40-25,60

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m)

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18/01/2012

18/01/2012

26/01/2012

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ANEJO Nº 3.2: ACTAS DE ENSAYOS DE LABORATORIO.

ACTA Nº 1201269 RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS

Peticionario:

Dirección:

Obra:

CIF:

CIF: A12042420Avda Hermanos Bou. 171 CastellónTelef/Fax: 964.781100 / [email protected] www.grupo-atcontrol.com

000312 - Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana

C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón)

P1204000B

MODALIDAD DE CONTROL: ET (ESTUDIO TÉCNICO DE MATERIALES)

120025 - Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS

Hoja 1 de 2

S/ref: *****

PRESUPUESTO: P120051DATOS DE LA MUESTRA: TIPO: 48.50.SUELOS

MODALIDAD DE MUESTREO: ML (Muestreo por el Laboratorio) CODIGO MUESTRA: 1200459MGOPERADOR: Esther Tomás Hueso ENSAYOS REALIZADOS POR: JPA, OPC

TOMA DE MUESTRAS SEGÚN: UNE 103101/95 FECHA DE ENCARGO: 23/01/2012OBRA O LUGAR DE RECOGIDA: SM-2 entre 4,60 y 5,20 m. de Profundidad. FECHA MUESTREO/RECEPCIÓN: 23/01/2012DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA: M.A; D = 101 mm FECHA REGISTRO: 25/01/2012CANTIDAD: 9,00 Uds FECHA INICIO ENSAYOS: 01/02/2012CODIGO INTERNO EN OBRA: SM2; MA Nº 1 FECHA FINAL ENSAYOS: 03/02/2012PROCEDENCIA/FABRICANTE: 1200480 MG FECHA DEL ACTA: 08/02/2012

ENSAYO: 48.50.12. Análisis granulométrico de suelos por tamizado

Según UNE 103101/95 Fecha de finalización del ensayo: 03/02/2012

Tamices UNE

100 mm 100 %

80 mm 100 %

63 mm 100 %

50 mm 100 %

40 mm 92 %

25 mm 84 %

20 mm 80 %

12,5 mm 71 %

10 mm 68 %

6,3 mm 61 %

5 mm 58 %

2 mm 47 %

1,25 mm 41 %

0,40 mm 25 %

0,16 mm 18 %

0,08 mm 14 %



D ia g r a m a g r a n u lo m é t r ic o

0

1 0

2 0

3 0

4 0

5 0

6 0

7 0

8 0

9 0

1 0 0

0 , 0 1 0 , 1 1 1 0 1 0 0

T a m a ñ o d e la s p a r t íc u la s (m m )

% q

ue p

asa


PG-26-R02-4Este documento se emite bajo las siguientes condiciones:-Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado.-Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA


Peticionario:

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P1204000B



Hoja 2 de 2

S/ref: *****

ENSAYO: 48.50.13. Determinación de los límites de Atterberg

Según UNE 103103/94 / 103104/93 Fecha de finalización del ensayo: 03/02/2012

****Límite Líquido ****Límite Plástico No plásticoIndice de Plasticidad




CASTELLÓN, a 8 de febrero de 2012

Severino Ramos ApariciPedro Monserrat Bono

ORIGINAL ACTA Nº 1201269

Director de Laboratorio Director General

Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos.

Licenciado en Ciencias Químicas

V.B.



ACTA Nº 1201268 RESULTADOS DE ENSAYOS

Peticionario:

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CIF:




P1204000B



Hoja 1 de 1

S/ref: *****




ENSAYO: 48.50.62. Determinación del contenido de sulfatos de un suelo

Según UNE 83963/08

Sulfatos (Ión SO4) 127 mg/Kg de suelo seco










V.B.



Peticionario:

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Obra:

CIF:




P1204000B



Hoja 1 de 1

S/ref: *****


MODALIDAD DE MUESTREO: ML (Muestreo por el Laboratorio) CODIGO MUESTRA: 1200636MGOPERADOR: Esther Tomás Hueso ENSAYOS REALIZADOS POR: OPC

TOMA DE MUESTRAS SEGÚN: UNE 103300/93 FECHA DE ENCARGO: 18/01/2012OBRA O LUGAR DE RECOGIDA: SM-2 entre 5,50 y 6,10 m. de Profundidad. FECHA MUESTREO/RECEPCIÓN: 18/01/2012DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA: S.P.T; Golpes 22 - 46 - 37 - 38 FECHA REGISTRO: 01/02/2012CANTIDAD: 0,90 Kg FECHA INICIO ENSAYOS: 18/01/2012CODIGO INTERNO EN OBRA: SM-2; SPT Nº 3 FECHA FINAL ENSAYOS: 19/01/2012PROCEDENCIA/FABRICANTE: 1200480 MG FECHA DEL ACTA: 08/02/2012

ENSAYO: 48.50.11. Determinación de la humedad de un suelo mediante secado en estufa


Humedad 3,1 %










V.B.




Peticionario:

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Obra:

CIF:




P1204000B



Hoja 1 de 2

S/ref: *****






Tamices UNE

100 mm 100 %

80 mm 100 %

63 mm 100 %

50 mm 100 %

40 mm 100 %

25 mm 99 %

20 mm 95 %

12,5 mm 89 %

10 mm 86 %

6,3 mm 81 %

5 mm 79 %

2 mm 74 %

1,25 mm 72 %

0,40 mm 65 %

0,16 mm 55 %

0,08 mm 42 %




0

1 0

2 0

3 0

4 0

5 0

6 0

7 0

8 0

9 0

1 0 0

0 , 0 1 0 , 1 1 1 0 1 0 0


% q

ue p

asa




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Obra:

CIF:




P1204000B



Hoja 2 de 2

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V.B.



ACTA Nº 1201271 RESULTADOS DE ENSAYOS

Peticionario:

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Obra:

CIF:




P1204000B



Hoja 1 de 1

S/ref: *****




ENSAYO: 48.50.62. Determinación del contenido de sulfatos de un suelo

Según UNE 83963/08

Sulfatos (Ión SO4) 113 mg/Kg de suelo seco










V.B.



Peticionario:

Dirección:

Obra:

CIF:




P1204000B



Hoja 1 de 2

S/ref: *****






Tamices UNE

100 mm 100 %

80 mm 100 %

63 mm 100 %

50 mm 100 %

40 mm 100 %

25 mm 90 %

20 mm 85 %

12,5 mm 73 %

10 mm 66 %

6,3 mm 56 %

5 mm 53 %

2 mm 42 %

1,25 mm 36 %

0,40 mm 23 %

0,16 mm 16 %

0,08 mm 12 %




0

1 0

2 0

3 0

4 0

5 0

6 0

7 0

8 0

9 0

1 0 0

0 , 0 1 0 , 1 1 1 0 1 0 0


% q

ue p

asa




Peticionario:

Dirección:

Obra:

CIF:




P1204000B



Hoja 2 de 2

S/ref: *****













V.B.




Peticionario:

Dirección:

Obra:

CIF:




P1204000B



Hoja 1 de 1

S/ref: *****



TOMA DE MUESTRAS SEGÚN: UNE 103300/93 FECHA DE ENCARGO: 17/01/2012OBRA O LUGAR DE RECOGIDA: SM-3 entre 5,00 y 5,50 m. de Profundidad. FECHA MUESTREO/RECEPCIÓN: 17/01/2012DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA: S.P.T; Golpes 16 - 23 - 42 - 40 R FECHA REGISTRO: 01/02/2012CANTIDAD: 1,10 Kg FECHA INICIO ENSAYOS: 18/01/2012CODIGO INTERNO EN OBRA: SM-3; SPT Nº 3 FECHA FINAL ENSAYOS: 19/01/2012PROCEDENCIA/FABRICANTE: 1200481 MG FECHA DEL ACTA: 08/02/2012



Humedad 8,9 %










V.B.




Peticionario:

Dirección:

Obra:

CIF:




P1204000B



Hoja 1 de 1

S/ref: *****



TOMA DE MUESTRAS SEGÚN: UNE 103300/93 FECHA DE ENCARGO: 17/01/2012OBRA O LUGAR DE RECOGIDA: SM-3 entre 7,00 y 7,60 m. de Profundidad. FECHA MUESTREO/RECEPCIÓN: 17/01/2012DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA: S.P.T; Golpes 23 - 48 - 29 - 41 FECHA REGISTRO: 01/02/2012CANTIDAD: 1,00 Kg FECHA INICIO ENSAYOS: 18/01/2012CODIGO INTERNO EN OBRA: SM-3; SPT Nº 4 FECHA FINAL ENSAYOS: 19/01/2012PROCEDENCIA/FABRICANTE: 1200481 MG FECHA DEL ACTA: 08/02/2012



Humedad 9,5 %










V.B.




ANEJO Nº 4: REPORTAJE FOTOGRÁFICO.

P120051 Reportaje fotográfico 1

Promotor (000312) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana Obra (120025) Adecuación Polidep. Municipal Gaetà Huguet; CastellónReferencia P120051

Vista general del estado actual de la zona oeste (Plat. superior) Fecha 17/1/12 Detalle del edificio actual de

vestuarios Fecha 17/1/12

Vista general de la zona de intervención –zona este - (plataforma inferior), donde actualmente se sitúan los almacenes, gradas y jardín Fecha 17/1/12

P120051 Reportaje fotográfico 2

Promotor (000312) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana Obra (120025) Adecuación Polidep. Municipal Gaetà Huguet; CastellónReferencia P120051

Detalle del jardín existente al este de la zona de intervención Fecha 17/1/12 Durante la ejecución del sondeo

SM-3 en el jardín Fecha 17/1/12

Vista en detalle de la situación del sondeo SM-2, junto a las gradas Fecha 18/1/12 Detalle del emplazamiento de la

sonda en el punto de ensayo PD-5 Fecha 18/1/12


DE



GAETA HUGUET

CASTELLON

ANEJO 3

JUSTIFICACION CALCULO ESTRUCTURA

TECNICOS REDACTORES







JULIO 2.012

ÍNDICE

1.- VERSIÓN DEL PROGRAMA ...............................................................................................................

2.- DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA ..........................................................................................

3.- NORMAS CONSIDERADAS...............................................................................................................

4.- ACCIONES CONSIDERADAS............................................................................................................ 4.1.- Gravitatorias.......................................................................................................................... 4.2.- Viento..................................................................................................................................... 4.3.- Cargas horizontales y en cabeza de pilares....................................................................

4.3.1.- Cargas en cabeza de pilar.......................................................................................... 4.4.- Listado de cargas.................................................................................................................

5.- DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTAS.............................................................................

6.- MATERIALES UTILIZADOS ..................................................................................................................

6.1.- Hormigones ........................................................................................................................... 6.2.- Aceros por elemento y posición........................................................................................

6.2.1.- Aceros en barras ............................................................................................................ 6.2.2.- Aceros en perfiles...........................................................................................................


arquitectura urbana

1.- VERSIÓN DEL PROGRAMA Y NÚMERO DE LICENCIA Versión: 2012.c 2.- DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA Proyecto: GAETA HUGUET 3.- NORMAS CONSIDERADAS Hormigón: EHE-08 Aceros conformados: CTE DB SE-A Aceros laminados y armados: CTE DB SE-A Categoría de uso: C. Zonas de acceso al público 4.- ACCIONES CONSIDERADAS 4.1.- Gravitatorias

Planta S.C.U(t/m²) Cargas muertas(t/m²)

FORJADO 3 0.00 0.00 FORJADO 2 0.00 0.10 FORJADO 1 0.00 0.10 GRADERIO 0.00 0.00 CIMENTACION SUPERIOR 0.00 0.00 CIMENTACION INFERIOR 0.00 0.00

4.2.- Viento CTE DB SE-AE Código Técnico de la Edificación. Documento Básico Seguridad Estructural - Acciones en la Edificación Zona eólica: A Grado de aspereza: III. Zona rural accidentada o llana con obstáculos La acción del viento se calcula a partir de la presión estática qe que actúa en la dirección perpendicular a la superficie expuesta. El programa obtiene de forma automática dicha presión, conforme a los criterios del Código Técnico de la Edificación DB-SE AE, en función de la geometría del edificio, la zona eólica y grado de aspereza seleccionados, y la altura sobre el terreno del punto considerado: qe = qb � ce � cp Donde: qb Es la presión dinámica del viento conforme al mapa eólico del Anejo D.


arquitectura urbana

ce Es el coeficiente de exposición, determinado conforme a las especificaciones del Anejo D.2, en función del grado de aspereza del entorno y la altura sobre el terreno del punto considerado. cp Es el coeficiente eólico o de presión, calculado según la tabla 3.5 del apartado 3.3.4, en función de la esbeltez del edificio en el plano paralelo al viento. Viento X Viento Y

qb (t/m²)

esbeltez cp (presión)

cp (succión)

esbeltez cp (presión)

cp (succión)

0.04 0.05 0.70 -0.30 0.68 0.77 -0.40

Anchos de banda

Plantas Ancho de banda Y(m)

Ancho de banda X(m)

FORJADO 1 y FORJADO 2 17.60 234.00 CIMENTACION SUPERIOR, GRADERIO y FORJADO 3 0.00 0.00

Se realiza análisis de los efectos de 2º orden Valor para multiplicar los desplazamientos 2.00 Coeficientes de Cargas +X: 1.00 -X:1.00 +Y: 1.00 -Y:1.00

Cargas de viento

Planta Viento X(t) Viento Y(t)

FORJADO 3 0.000 0.000 FORJADO 2 5.666 88.350 FORJADO 1 4.761 74.236 GRADERIO 0.000 0.000 CIMENTACION SUPERIOR 0.000 0.000

Conforme al artículo 3.3.2., apartado 2 del Documento Básico AE, se ha considerado que las fuerzas de viento por planta, en cada dirección del análisis, actúan con una excentricidad de ±5% de la dimensión máxima del edificio.


arquitectura urbana

4.3.- Cargas horizontales y en cabeza de pilares 4.3.1.- Cargas en cabeza de pilar

Referencia pilar Hipótesis N (t) Mx (t�m) My (t�m) Qx (t) Qy (t) T (t�m)

P65 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R)

9.13 -8.15 1.45 3.44 1.57 0.78

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.07 -0.09 0.01 0.05 0.01 0.01

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

P67 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)

1.24 -2.18 1.93 0.13 0.19 0.10

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.44 1.24

-2.32 0.44 0.06 0.03

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

-0.07 -0.11 0.23

-0.05 -0.01 -0.01

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


13.87 2.90

-10.76 6.87 3.14 1.57

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.11 0.02

-0.09 0.11 0.02 0.01

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


1.83 -4.02 3.56 0.25 0.39 0.19

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.63 2.44

-4.24 0.89 0.13 0.06

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

-0.11 -0.22 0.44

-0.11 -0.02 -0.01

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


13.87 2.90

-10.76 6.87 3.14 1.57

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.11 0.02

-0.09 0.11 0.02 0.01

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


3.07 -5.32 3.71 1.01 0.80 0.40

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

-0.08 3.20

-4.16 0.45

-0.10 -0.05

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 -0.30 0.42

-0.07 0.00 0.00

-0.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


14.77 3.06

-10.18 7.74 3.33 1.66

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.14 0.03

-0.14 0.09 0.03 0.02

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


arquitectura urbana


-3.67 -1.23 5.36

-2.62 -0.88 -0.44

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

1.20 0.27

-1.37 0.76 0.28 0.13

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

-0.14 -0.03 0.15

-0.09 -0.03 -0.02

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


13.87 2.90

-10.76 6.87 3.14 1.57

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.11 0.02

-0.09 0.11 0.02 0.01

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


3.07 -5.32 3.71 1.01 0.80 0.40

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

-0.08 3.20

-4.16 0.45

-0.10 -0.05

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 -0.30 0.42

-0.07 0.00 0.00

-0.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


13.87 2.90

-10.76 6.87 3.14 1.57

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.11 0.02

-0.09 0.11 0.02 0.01

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


1.83 -4.02 3.56 0.25 0.39 0.19

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.63 2.44

-4.24 0.89 0.13 0.06

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

-0.11 -0.22 0.44

-0.11 -0.02 -0.01

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


13.87 2.90

-10.76 6.87 3.14 1.57

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.11 0.02

-0.09 0.11 0.02 0.01

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


3.07 -5.32 3.71 1.01 0.80 0.40

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

-0.08 3.20

-4.16 0.45

-0.10 -0.05

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 -0.30 0.42

-0.07 0.00 0.00

-0.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


14.77 3.06

-10.18 7.74 3.33 1.66

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.14 0.03

-0.14 0.09 0.03 0.02

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


arquitectura urbana


-3.67 -1.23 5.36

-2.62 -0.88 -0.44

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

1.20 0.27

-1.37 0.76 0.28 0.13

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

-0.14 -0.03 0.15

-0.09 -0.03 -0.02

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


9.13 -8.15 1.45 3.44 1.57 0.78

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.07 -0.09 0.01 0.05 0.01 0.01

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


1.24 -2.18 1.93 0.13 0.19 0.10

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.44 1.24

-2.32 0.44 0.06 0.03

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

-0.07 -0.11 0.23

-0.05 -0.01 -0.01

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


13.87 2.90

-10.76 6.87 3.14 1.57

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-0.09 0.11 0.02 0.01

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1.83 -4.02 3.56 0.25 0.39 0.19

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0.63 2.44

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13.87 2.90

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1.83 -4.02 3.56 0.25 0.39 0.19

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0.63 2.44

-4.24 0.89 0.13 0.06

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-0.09 0.11 0.02 0.01

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arquitectura urbana


1.83 -4.02 3.56 0.25 0.39 0.19

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.63 2.44

-4.24 0.89 0.13 0.06

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0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.11 0.02

-0.09 0.11 0.02 0.01

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


1.83 -4.02 3.56 0.25 0.39 0.19

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.63 2.44

-4.24 0.89 0.13 0.06

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13.87 2.90

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0.11 0.02

-0.09 0.11 0.02 0.01

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1.83 -4.02 3.56 0.25 0.39 0.19

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0.63 2.44

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-0.11 -0.22 0.44

-0.11 -0.02 -0.01

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


13.87 2.90

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0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

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0.11 0.02

-0.09 0.11 0.02 0.01

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


1.83 -4.02 3.56 0.25 0.39 0.19

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.63 2.44

-4.24 0.89 0.13 0.06

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-0.11 -0.22 0.44

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13.87 2.90

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0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.11 0.02

-0.09 0.11 0.02 0.01

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


arquitectura urbana


1.83 -4.02 3.56 0.25 0.39 0.19

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.63 2.44

-4.24 0.89 0.13 0.06

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

-0.11 -0.22 0.44

-0.11 -0.02 -0.01

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


13.87 2.90

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0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.11 0.02

-0.09 0.11 0.02 0.01

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


1.83 -4.02 3.56 0.25 0.39 0.19

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.63 2.44

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-0.11 -0.22 0.44

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0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


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0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.11 0.02

-0.09 0.11 0.02 0.01

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


1.83 -4.02 3.56 0.25 0.39 0.19

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.63 2.44

-4.24 0.89 0.13 0.06

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

-0.11 -0.22 0.44

-0.11 -0.02 -0.01

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


9.13 -8.15 1.45 3.44 1.57 0.78

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.07 -0.09 0.01 0.05 0.01 0.01

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


1.24 -2.18 1.93 0.13 0.19 0.10

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.44 1.24

-2.32 0.44 0.06 0.03

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

-0.07 -0.11 0.23

-0.05 -0.01 -0.01

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


arquitectura urbana

4.4.- Listado de cargas Cargas especiales introducidas (en Tm, Tm/m y Tm/m2) Grupo Hipótesis Tipo Valor Coordenadas

2 Carga permanente Lineal 0.50 (106.87, 3.42) (248.16, 3.42)

3 Carga permanente Lineal 0.50 ( 8.44, 32.43) ( 46.56, 32.43)

Carga permanente Lineal 0.50 ( 51.94, 20.20) ( 51.94, 15.16)







Carga permanente Lineal 1.00 (101.44, 22.91) (106.77, 22.91)




Carga permanente Lineal 1.50 ( 96.30, 23.00) (101.35, 23.00)



























arquitectura urbana


























Carga permanente Lineal 0.20 ( 81.15, 0.95) ( 92.51, -0.63)

Carga permanente Lineal 0.20 ( 92.51, -0.63) ( 92.97, 3.19)







Carga permanente Superficial 1.00 ( 80.13, 30.06) ( 83.71, 30.06) ( 83.71, 25.04) ( 80.13, 25.04)

Carga permanente Superficial 0.15 ( 13.94, 20.11) ( 13.94, 32.37) ( 8.44, 32.37) ( 8.44, 15.15) ( 51.78, 15.15) ( 51.78, 20.15)





arquitectura urbana

Carga permanente Superficial 0.10 ( 85.03, 12.03) ( 82.64, 12.38) ( 81.13, 0.91) ( 92.50, -0.58) ( 93.00, 3.10) ( 85.19, 3.13) ( 85.08, 12.08)

Sobrecarga de uso Superficial 0.05 ( 84.99, 12.08) ( 82.59, 12.43) ( 81.07, 0.91) ( 92.56, -0.55) ( 93.06, 3.13) ( 85.14, 3.22) ( 85.05, 12.14)

Qa (sobrecarga 1) Lineal 1.50 (156.21, 24.33) (156.21, 15.15)




Qa (sobrecarga 1) Lineal 1.50 ( 96.25, 22.90) (101.35, 22.90)

Qa (sobrecarga 1) Lineal 1.25 ( 88.46, 20.15) ( 95.89, 20.19)




Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 ( 8.45, 32.25) ( 8.45, 22.95) ( 14.01, 22.95) ( 14.01, 32.34)
















arquitectura urbana


Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 (101.42, 23.35) (101.49, 15.35) (106.99, 15.35) (106.93, 23.25)








Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 (134.24, 23.15) (139.67, 23.15) (139.67, 18.04) (136.31, 18.04) (136.31, 20.45) (132.34, 20.45)

Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 (145.11, 23.11) (147.05, 20.18) (147.05, 17.95) (150.53, 17.95) (150.53, 23.04)

Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 ( 85.14, 15.17) ( 90.68, 15.24) ( 95.97, 9.24) ( 85.40, 9.27) ( 85.25, 15.06)













arquitectura urbana





Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 (101.50, 23.05) ( 96.10, 23.05) ( 95.95, 15.30) (101.46, 15.30)










Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 ( 85.25, 23.07) ( 90.53, 23.07) ( 90.53, 15.16) ( 89.56, 15.20) ( 89.56, 15.12) ( 85.08, 15.12)

Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 ( 90.61, 15.28) ( 95.94, 9.20) ( 95.90, 15.21)


4 Carga permanente Lineal 0.80 (161.63, 32.22) (242.93, 32.22)













arquitectura urbana














































arquitectura urbana







































Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 (134.20, 23.09) (132.12, 20.48) (136.35, 20.46) (136.35, 18.04) (139.63, 18.04) (139.63, 23.08)


arquitectura urbana

















Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 (101.37, 15.35) ( 96.51, 15.33) ( 96.56, 23.41) (101.26, 23.37)



Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 ( 90.60, 23.28) ( 85.10, 23.28) ( 85.10, 15.07) ( 88.12, 15.11) ( 88.16, 20.18) ( 90.71, 20.14)


arquitectura urbana

5.- DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTAS

Grup Nombre del grupo Planta Nombre planta Altura Cota 5 FORJADO 3 5 FORJADO 3 3.10 12.00 4 FORJADO 2 4 FORJADO 2 3.50 8.90 3 FORJADO 1 3 FORJADO 1 2.90 5.40 2 GRADERIO 2 GRADERIO 1.25 2.50 1 CIMENTACION 1 CIMENTACION 1.25 1.25 0 CIMENTACION INFERIOR 0.00

6.- MATERIALES UTILIZADOS 6.1.- Hormigones Para todos los elementos estructurales de la obra: HA-30; fck = 306 kp/cm²; c = 1.50 6.2.- Aceros por elemento y posición 6.2.1.- Aceros en barras Para todos los elementos estructurales de la obra: B 500 SD; fyk = 5097 kp/cm²; s = 1.15 6.2.2.- Aceros en perfiles

Tipo de acero para perfiles

Acero Límite elástico(kp/c

Módulo de elasticidad(kp/cm²)

Aceros conformados S235 2396 2140673 Aceros laminados S275 2803 2140673 Acero de pernos B 400 S, Ys = 1.15 (corrugado) 4077 2100000


arquitectura urbana

ÍNDICE

1.- MATERIALES ......................................................................................................................................................

1.1.- Hormigones .........................................................................................................................................

1.2.- Aceros por elemento y posición.......................................................................................................

1.2.1.- Aceros en barras..........................................................................................................................

1.2.2.- Aceros en perfiles ........................................................................................................................

2.- PÉSIMOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS ..................................................................................................

2.1.- Pilares...................................................................................................................................................

2.2.- Pantallas ..............................................................................................................................................

2.3.- Muros ...................................................................................................................................................

3.- SUMATORIO DE ESFUERZOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS POR HIPÓTESIS Y PLANTA .........................

3.1.- Resumido.............................................................................................................................................

Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros

GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12

1.- MATERIALES

1.1.- Hormigones

HA-30; fck = 306 kp/cm²; c = 1.50

1.2.- Aceros por elemento y posición

1.2.1.- Aceros en barras

Para todos los elementos estructurales de la obra: B 500 SD; fyk = 5097 kp/cm²; s = 1.15

1.2.2.- Aceros en perfiles

Tipo de acero para perfiles

Acero Límite elástico(kp/c

Módulo de elasticidad(kp/cm²)

Aceros conformados S235 2396 2140673

Aceros laminados S275 2803 2140673

2.- PÉSIMOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS

2.1.- Pilares

Resumen de las comprobaciones

Esfuerzos pésimos

Pilares Planta Tramo

(m) Dimensión Posición

Naturaleza N (t)

Mxx (t/m)

Myy (t/m)

Qx (t/m)

Qy (t/m)

Pésima Aprov.

(%) Estado

P1 Pie G, Q, V, N 17.67 -7.43 -4.55 -2.88 2.81 N,M 83.4 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO

0.00/4.15 40x40 Cabeza G, Q, V, N 17.00 -3.91 -0.96 -2.88 2.81 Q 40.3 Cumple

CIMENTACION SUPERIOR -0.24/0.00 40x40 Pie G, Q, V, N 17.67 -7.43 -4.55 -2.88 2.81 N,M 83.4 Cumple

P2 FORJADO 1

GRADERIO 0.00/4.15 40x40 Cabeza G, Q, V, N 22.13 -2.36 9.53 -4.13 -1.48 N,M 91.7 Cumple


P3 Cabeza G, Q, V, N 30.79 4.84 10.14 -4.51 3.04 N,M 93.6 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO



P4 Pie G, Q, V, N 28.91 6.88 -3.79 -2.31 -3.02 N,M 57.4 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO

0.00/4.15 40x40 Cabeza G, Q, V, N 35.89 3.10 -1.05 -2.61 -3.38 Q 35.3 Cumple

CIMENTACION SUPERIOR -0.20/0.00 40x40 Pie G, Q, V, N 28.91 6.88 -3.79 -2.31 -3.02 N,M 57.4 Cumple

P5 Pie G, Q, V, N 6.39 -0.13 0.04 -0.02 0.51 NMYMZ 9.7 Cumple

Pie G, Q, V, N 6.94 -1.64 -0.31 -0.12 1.53 NMYMZ 33.9 Cumple

Cabeza G, Q, V, N 7.62 5.92 0.11 -0.04 3.19 NMYMZ 81.5 Cumple

FORJADO 2 4.15/7.65 HEB-160


Cabeza G, Q, V, N 34.81 -2.06 -4.74 1.79 0.09 N,M 28.9 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO

0.00/4.15 40x40 Cabeza G, Q, V, N 27.53 1.05 0.25 1.99 -0.21 Q 18.0 Cumple

CIMENTACION SUPERIOR -0.20/0.00 40x40 Pie G, Q, V, N 35.55 -3.64 1.47 1.31 0.13 N,M 21.6 Cumple

P6 Pie G, Q, V, N 22.35 -6.56 0.34 0.35 2.31 N,M 47.8 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO

0.00/4.15 40x40 Cabeza G, Q, V, N 27.64 -3.68 0.11 1.33 2.30 Q 23.8 Cumple




P7 Pie G, Q, V, N 8.37 3.12 -0.07 -0.06 -2.55 NMYMZ 48.3 Cumple

Pie G, Q, V, N 7.83 1.42 -0.27 -0.11 -1.46 NMYMZ 31.6 Cumple

Pie G, Q, V, N 8.68 4.20 0.02 -0.03 -3.21 NMYMZ 60.3 Cumple

Pie G, Q, V, N 7.83 1.44 0.30 0.05 -1.47 NMYMZ 32.4 Cumple

Cabeza G, Q, V, N 8.51 -5.97 0.11 -0.02 -3.20 NMYMZ 83.2 Cumple

FORJADO 2 4.15/7.65 HEB-160


Cabeza G, Q, V, N 57.77 6.01 -8.35 3.32 3.24 N,M 62.8 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO




FORJADO 1

GRADERIO



P9 Pie G, Q, V, N 8.50 -0.21 -0.05 -0.02 0.63 NMYMZ 13.4 Cumple


Cabeza G, Q, V, N 9.71 6.22 0.00 0.00 3.30 NMYMZ 85.1 Cumple

FORJADO 2 4.15/7.65 HEB-160

Pie G, Q, V, N 9.89 -4.21 0.01 0.00 3.30 NMYMZ 61.6 Cumple

Cabeza G, Q, V, N 33.54 -3.53 3.02 -1.33 -0.02 N,M 26.8 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO




FORJADO 1

GRADERIO



P11 Pie G, Q, V, N 11.09 3.42 0.02 0.00 -2.89 NMYMZ 53.7 Cumple

Pie G, Q, V, N 11.31 4.16 -0.01 0.00 -3.34 NMYMZ 62.6 Cumple



FORJADO 2 4.15/7.65 HEB-160


Cabeza G, Q, V, N 53.77 7.40 6.09 -2.58 2.49 N,M 58.7 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO




FORJADO 1

GRADERIO



P13 Pie G, Q, V, N 8.56 0.12 0.06 0.02 0.34 NMYMZ 12.5 Cumple




FORJADO 2 4.15/7.65 HEB-160


Pie G, Q, V, N 27.55 -3.76 -2.54 -1.48 0.37 N,M 26.9 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO




FORJADO 1

GRADERIO

0.00/4.15 40x40 Cabeza G, Q, V, N 23.79 -1.45 1.80 -0.84 -1.65 Q 17.2 Cumple



Cabeza G, Q, V, N 11.23 -6.02 -0.01 -0.02 -3.14 NMYMZ 84.5 Cumple



Cabeza G, Q, V, N 11.23 -6.03 0.00 0.00 -3.12 NMYMZ 84.4 Cumple

FORJADO 2 4.15/7.65 HEB-160



FORJADO 1

GRADERIO




FORJADO 1

GRADERIO





P17 Pie G, Q, V, N 8.44 0.27 -0.05 -0.01 0.24 NMYMZ 13.8 Cumple



FORJADO 2 4.15/7.65 HEB-160



FORJADO 1

GRADERIO




FORJADO 1

GRADERIO








FORJADO 2 4.15/7.65 HEB-160



FORJADO 1

GRADERIO




FORJADO 1

GRADERIO



P21 Pie G, Q, V, N 8.33 0.18 0.06 0.02 0.36 NMYMZ 12.9 Cumple

Cabeza G, Q, V, N 9.60 5.95 -0.01 -0.03 3.10 NMYMZ 82.0 Cumple



FORJADO 2 4.15/7.65 HEB-160



FORJADO 1

GRADERIO




FORJADO 1

GRADERIO



P23 Cabeza G, Q, V, N 11.15 -6.22 -0.01 -0.03 -3.17 NMYMZ 86.9 Cumple




FORJADO 2 4.15/7.65 HEB-160



FORJADO 1

GRADERIO




FORJADO 1

GRADERIO



P25 Pie G, Q, V, N 8.43 0.56 -0.05 -0.01 0.03 NMYMZ 17.3 Cumple




FORJADO 2 4.15/7.65 HEB-160



FORJADO 1

GRADERIO



P26 Pie G, Q, V, N 16.34 5.72 -0.02 0.02 -1.66 N,M 46.3 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO

0.00/4.15 40x40 Cabeza G, Q, V, N 19.49 3.63 0.13 0.73 -1.75 N,M 19.8 Cumple

CIMENTACION SUPERIOR -0.24/0.00 40x40 Pie G, Q, V, N 16.34 5.72 -0.02 0.02 -1.66 N,M 46.3 Cumple






FORJADO 2 4.15/7.65 HEB-160



FORJADO 1

GRADERIO




FORJADO 1

GRADERIO








FORJADO 2 4.15/7.65 HEB-160



FORJADO 1

GRADERIO




FORJADO 1

GRADERIO



P31 Cabeza G, Q, V, N 11.39 -6.29 -0.01 -0.04 -3.26 NMYMZ 87.9 Cumple




FORJADO 2 4.15/7.65 HEB-160



FORJADO 1

GRADERIO




FORJADO 1

GRADERIO






Cabeza G, Q, V, N 7.80 6.05 -0.05 0.06 3.28 NMYMZ 82.0 Cumple

FORJADO 2 4.15/7.65 HEB-160


Pie G, Q, V, N 21.30 -7.41 2.43 2.19 2.08 N,M 64.9 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO



P34 Pie G, Q, V, N 10.56 8.22 1.69 1.18 -2.95 N,M 95.1 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO


CIMENTACION SUPERIOR -0.24/0.00 40x40 Pie G, Q, V, N 10.56 8.22 1.69 1.18 -2.95 N,M 95.1 Cumple

P35 Cabeza G, Q, V, N 8.62 -6.06 -0.04 0.06 -3.16 NMYMZ 82.8 Cumple



Cabeza G, Q, V, N 8.63 -6.07 -0.03 0.09 -3.14 NMYMZ 82.7 Cumple

FORJADO 2 4.15/7.65 HEB-160



FORJADO 1

GRADERIO



P36 Cabeza G, Q, V, N 28.63 -6.89 -9.10 3.80 -3.68 N,M 97.5 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO

0.00/4.15 40x40 Cabeza G, Q, V, N 27.12 4.88 -0.05 2.93 -4.56 Q 48.8 Cumple









FORJADO 2 4.15/7.65 HEB-140



FORJADO 1

GRADERIO




FORJADO 1

GRADERIO



P39 Pie G, Q, V, N 7.44 -0.58 -0.18 -0.08 -0.04 NMYMZ 28.2 Cumple




FORJADO 2 4.15/7.65 HEB-140



FORJADO 1

GRADERIO




FORJADO 1

GRADERIO







FORJADO 2 4.15/7.65 HEB-160



FORJADO 1

GRADERIO

0.00/4.15 40x40 Cabeza G, Q, V, N 29.25 -4.36 0.32 1.69 0.94 N,M 22.4 Cumple



FORJADO 1

GRADERIO



P43 Pie G, Q, V, N 9.91 -1.24 0.18 0.05 0.21 NMYMZ 29.9 Cumple




FORJADO 2 4.15/7.65 HEB-160



FORJADO 1

GRADERIO




FORJADO 1

GRADERIO







FORJADO 2 4.15/7.65 HEB-140



FORJADO 1

GRADERIO




FORJADO 1

GRADERIO





P47 Pie G, Q, V, N 10.05 -1.32 -0.02 0.00 0.24 NMYMZ 27.5 Cumple




FORJADO 2 4.15/7.65 HEB-160



FORJADO 1

GRADERIO




FORJADO 1

GRADERIO



P49 Cabeza G, Q, V, N 9.51 4.25 -0.01 -0.02 2.15 NMYMZ 89.3 Cumple



FORJADO 2 4.15/7.65 HEB-140



FORJADO 1

GRADERIO

0.00/4.15 40x40 Cabeza G, Q, V, N 26.79 -6.61 -0.29 -1.08 1.82 N,M 41.8 Cumple



FORJADO 1

GRADERIO








FORJADO 2 4.15/7.65 HEB-140



FORJADO 1

GRADERIO




FORJADO 1

GRADERIO



P53 Cabeza G, Q, V, N 9.75 4.43 -0.01 -0.02 2.24 NMYMZ 92.9 Cumple



FORJADO 2 4.15/7.65 HEB-140

Pie G, Q, V, N 9.90 -2.63 -0.01 0.00 2.25 NMYMZ 62.0 Cumple


FORJADO 1

GRADERIO




FORJADO 1

GRADERIO







FORJADO 2 4.15/7.65 HEB-160



FORJADO 1

GRADERIO




FORJADO 1

GRADERIO

0.00/4.15 40x40 Cabeza G, Q, V, N 46.79 7.80 -0.27 0.08 -5.21 Q 37.9 Cumple






FORJADO 2 4.15/7.65 HEB-140



FORJADO 1

GRADERIO




FORJADO 1

GRADERIO







FORJADO 2 4.15/7.65 HEB-160



FORJADO 1

GRADERIO




FORJADO 1

GRADERIO






FORJADO 2 5.40/8.90 HEB-160



FORJADO 1

GRADERIO

CIMENTACION SUPERIOR


CIMENTACION INFERIOR -0.21/0.00 40x40 Pie G, Q, V, N 27.85 -9.59 3.71 2.14 2.42 N,M 86.4 Cumple


FORJADO 1

GRADERIO


0.00/5.40 40x40 Cabeza G, Q, V, N 13.43 0.82 -6.59 2.13 1.85 N,M 48.8 Cumple





Cabeza G, Q, V, N 8.54 -4.51 -0.08 0.10 -2.24 NMYMZ 94.8 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 HEB-140



FORJADO 1

GRADERIO





FORJADO 1

GRADERIO



CIMENTACION INFERIOR -0.28/0.00 40x40 Pie G, Q, V, N 33.50 12.00 4.57 2.53 -3.91 N,M 86.7 Cumple

P65 Cabeza G, Q, V -3.64 0.00 0.00 0.00 0.07 N,M 6.1 Cumple

FORJADO 3 8.90/12.00 40x80

Cabeza G, Q, V, N 20.63 0.00 0.41 0.00 -0.20 N,M 3.3 Cumple

Pie G, Q, V 39.19 12.00 -14.94 -9.74 -2.22 N,M 91.2 Cumple

FORJADO 2 5.55/8.90 40x80

Cabeza G, Q, V 35.95 5.33 14.28 -9.74 -2.22 N,M 83.7 Cumple

5.55 m G, Q, V 39.19 12.00 -14.94 -9.74 -2.22 N,M 91.2 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO


0.00/5.55 40x80 Cabeza G, Q, V 87.00 -14.42 3.60 -1.06 -4.96 N,M 23.7 Cumple

CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V, N 114.55 10.42 -2.88 -1.68 -4.77 N,M 22.8 Cumple



P66 Pie G, Q, V 53.19 -0.84 -21.91 -12.17 0.60 N,M 99.5 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80

Cabeza G, Q, V 49.79 1.07 16.43 -12.17 0.60 N,M 65.6 Cumple

5.40 m G, Q, V 53.19 -0.84 -21.91 -12.17 0.60 N,M 99.5 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO


0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V, N 103.80 1.16 10.21 -3.17 0.79 N,M 27.4 Cumple

CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V 109.25 -2.86 -5.78 -3.17 0.76 N,M 21.4 Cumple

P67 Pie G, Q, V 5.10 1.62 -8.10 -3.34 0.04 N,M 68.9 Cumple

FORJADO 3 8.90/12.00 40x80

Cabeza G, Q, V 2.27 2.35 1.24 -3.34 0.16 Q 21.1 Cumple

8.90 m G, Q, V 5.10 1.62 -8.10 -3.34 0.04 N,M 68.9 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80

Cabeza G, Q, V 42.05 -5.24 12.88 -8.25 -3.09 N,M 62.9 Cumple

5.40 m G, Q, V 43.73 4.79 -13.55 -8.28 -2.66 N,M 65.8 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO



CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V, N 81.21 -2.06 -5.72 -2.84 0.28 N,M 18.4 Cumple


FORJADO 3 8.90/12.00 40x80

Cabeza G, Q, V, N 35.34 0.00 -0.71 0.00 -0.36 N,M 5.7 Cumple

Cabeza G, Q, V 12.41 -0.31 -3.52 2.09 0.46 N,M 15.1 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80

Cabeza G, Q, V 29.27 -0.13 -4.82 2.88 0.72 Q 16.1 Cumple

Pie G, Q, V, N 116.56 4.32 2.33 0.21 -1.14 N,M 19.6 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO


0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 78.96 -2.07 -2.01 0.65 -1.84 N,M 13.4 Cumple


P69 Pie G, Q, V 61.40 -2.67 5.68 3.07 1.00 N,M 16.7 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80

Cabeza G, Q, V 57.99 0.48 -3.98 3.07 1.00 Q 15.1 Cumple


FORJADO 1

GRADERIO




P70 Cabeza G, Q, V -1.22 4.84 -0.34 0.10 1.50 N,M 24.4 Cumple

FORJADO 3 8.90/12.00 40x80


Pie G, Q, V 51.49 -1.19 7.59 4.40 0.08 N,M 21.0 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


5.40 m G, Q, V 51.49 -1.19 7.59 4.40 0.08 N,M 21.0 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO





FORJADO 3 8.90/12.00 40x80



FORJADO 2 5.55/8.90 40x80


Cabeza G, Q, V, N 136.17 -16.80 -2.84 0.92 -6.16 N,M 29.7 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO




P72 Pie G, Q, V 58.91 -6.58 3.33 1.58 3.41 Q 19.1 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


Pie G, Q, V, N 133.81 8.45 -0.08 0.01 -2.85 N,M 23.0 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO



CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V, N 133.81 8.45 -0.08 0.01 -2.85 N,M 23.0 Cumple

P73 Pie G, Q, V 5.98 5.80 -3.78 -3.77 -0.25 N,M 31.8 Cumple

FORJADO 3 9.90/12.00 40x80


9.90 m G, Q, V 5.98 5.80 -3.78 -3.77 -0.25 N,M 31.8 Cumple

FORJADO 2 6.40/9.90 40x80


Pie G, Q, V, N 121.62 3.59 -2.43 -0.69 -1.24 N,M 20.1 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO







FORJADO 3 8.90/12.00 40x80


FORJADO 2 5.40/8.90 40x80 Cabeza G, Q, V 62.83 -8.79 9.53 -5.25 -1.23 N,M 32.9 Cumple


FORJADO 1

GRADERIO




P75 FORJADO 3 8.90/12.00 40x80 Cabeza G, Q, V, N -11.01 3.32 0.00 0.00 0.40 N,M 33.5 Cumple


FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


5.40 m G, Q, V, N 22.50 -3.09 5.70 4.01 0.41 N,M 24.4 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO



CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V 101.98 10.65 0.63 0.42 -3.69 N,M 20.1 Cumple

P76 GRADERIO 0.00/2.50 40x120 Pie G, Q, V, N 50.33 71.19 -1.20 -1.44 -5.28 N,M 89.6 Cumple



FORJADO 3 8.90/12.00 40x80



FORJADO 2 5.40/8.90 40x80

Cabeza G, Q, V 77.92 -54.47 -4.88 1.91 -18.71 N,M 91.3 Cumple


FORJADO 1

GRADERIO


0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 111.84 3.38 2.99 -0.84 0.32 N,M 18.3 Cumple


P78 Pie G, Q, V 56.47 -11.74 -8.64 -4.68 3.71 N,M 34.7 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


5.40 m G, Q, V 56.47 -11.74 -8.64 -4.68 3.71 N,M 34.7 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO




P79 Cabeza G, Q, V 2.98 4.71 -3.39 3.14 0.27 N,M 30.3 Cumple

FORJADO 3 9.90/12.00 40x80


Pie G, V 45.43 -9.94 6.52 4.97 3.72 Q 32.0 Cumple

FORJADO 2 6.40/9.90 40x80


6.40 m G, V 45.43 -9.94 6.52 4.97 3.72 N,M 27.1 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO


0.00/6.40 40x80 Cabeza G, Q, V 82.73 -7.36 0.02 -0.10 -3.58 Q 16.3 Cumple


P80 GRADERIO 0.00/2.50 40x120 Cabeza G, Q, V, N 69.36 83.53 -0.05 0.13 16.64 N,M 94.4 Cumple

CIMENTACION INFERIOR -0.28/0.00 40x120 Pie G, Q, V, N 70.54 55.79 0.19 0.15 12.09 N,M 45.4 Cumple


FORJADO 3 8.90/12.00 40x80



FORJADO 2 5.40/8.90 40x80

Pie G, Q, V, N 126.85 7.04 -5.92 -3.91 -25.99 Q 90.6 Cumple

Pie G, Q, V, N 186.02 4.90 3.72 0.32 0.51 N,M 27.0 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO


0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 136.30 7.84 -2.31 0.78 1.10 N,M 21.0 Cumple



FORJADO 2 5.40/8.90 40x80

Cabeza G, V 52.17 -1.22 -1.04 0.44 3.86 Q 20.9 Cumple


FORJADO 1

GRADERIO


0.00/5.40 40x80 Cabeza G, V 112.47 -9.47 -0.16 0.03 -4.71 N,M 20.7 Cumple




P83 Cabeza G, Q, V -1.54 5.02 -0.10 -0.14 0.92 N,M 25.6 Cumple

FORJADO 3 8.90/12.00 40x80

Cabeza G, Q, V 11.43 -5.03 0.05 -0.63 -2.14 Q 15.5 Cumple

Pie G, Q, V 50.41 -10.38 7.28 4.16 3.39 N,M 29.3 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


5.40 m G, Q, V 50.41 -10.38 7.28 4.16 3.39 N,M 29.3 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO


0.00/5.40 40x80 Cabeza G, V 77.18 -12.32 1.46 -0.56 -5.44 Q 25.6 Cumple


P84 GRADERIO Cabeza G, Q, V, N 73.20 90.52 -0.09 0.15 18.50 N,M 85.6 Cumple

CIMENTACION SUPERIOR 0.00/2.50 40x120

Cabeza G, Q, V 82.33 61.21 0.22 0.17 30.57 Q 94.3 Cumple



FORJADO 3 8.90/12.00 40x80



FORJADO 2 5.40/8.90 40x80

Pie G, Q, V, N 132.27 6.19 -5.67 -3.60 -27.16 Q 95.6 Cumple

Pie G, Q, V, N 190.43 6.47 3.81 0.23 0.03 N,M 27.9 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO




P86 Pie G, V 50.78 -19.46 1.73 1.37 8.96 Q 49.0 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80

Cabeza G, V 47.38 8.75 -2.58 1.37 8.96 Q 50.0 Cumple


FORJADO 1

GRADERIO





FORJADO 3 9.90/12.00 40x80


9.90 m G, Q, V 4.97 5.30 -4.42 -4.13 -0.24 N,M 37.1 Cumple

FORJADO 2 5.40/9.90 40x80



FORJADO 1

GRADERIO




P88 GRADERIO Cabeza G, Q, V 70.58 84.40 0.10 0.05 17.02 N,M 95.0 Cumple





FORJADO 3 8.90/12.00 40x80



FORJADO 2 5.40/8.90 40x80



FORJADO 1

GRADERIO


0.00/5.40 40x80 Cabeza G, V 136.07 2.18 -2.72 0.16 -1.50 N,M 19.5 Cumple




FORJADO 2 5.40/8.90 40x80

Cabeza G, Q, V, N 31.65 -0.81 8.32 -3.72 5.19 Q 37.3 Cumple

5.40 m G, Q, V, N 26.90 -17.31 -1.22 -1.10 5.30 N,M 41.2 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO



CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V 141.84 18.71 -0.57 -0.26 -6.60 N,M 30.5 Cumple


FORJADO 1

GRADERIO




P92 GRADERIO Pie G, Q, V, N 47.05 76.46 1.53 1.38 -8.23 N,M 99.8 Cumple







FORJADO 3 8.90/12.00 40x80



FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


5.40 m G, Q, V 81.30 -9.43 13.85 9.05 -11.48 N,M 38.6 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO


0.00/5.40 40x80 Cabeza G, V 85.75 -4.63 -4.28 1.35 -3.71 N,M 16.7 Cumple



FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


5.40 m G, Q, V 36.68 -20.67 20.35 9.60 7.12 N,M 98.5 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO


0.00/5.40 40x80 Cabeza G, V 64.36 -18.19 -7.10 2.14 -7.91 Q 38.0 Cumple


P95 Pie G, Q, V 2.44 2.51 7.43 7.14 1.09 N,M 66.8 Cumple

FORJADO 3 9.90/12.00 40x80

Cabeza G, Q, V 0.49 4.47 -5.43 7.14 1.09 N,M 52.3 Cumple

Pie G, Q, V 30.42 -12.22 15.52 7.74 1.31 N,M 88.3 Cumple

FORJADO 2 5.40/9.90 40x80


5.40 m G, Q, V 30.42 -12.22 15.52 7.74 1.31 N,M 88.3 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO


0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 48.38 -15.80 -2.51 0.63 -7.13 Q 37.8 Cumple


P96 GRADERIO Cabeza G, Q, V, N 50.42 50.12 0.56 -1.34 4.26 N,M 49.3 Cumple


Cabeza G, Q, V, N 54.22 44.53 0.57 -1.34 10.60 Q 44.8 Cumple

CIMENTACION INFERIOR -0.28/0.00 40x120 Pie G, Q, V, N 52.45 44.79 -1.11 -1.34 4.26 N,M 39.7 Cumple

P97 FORJADO 3 8.90/12.00 40x80 Pie G, Q, V, N 3.35 0.00 0.07 0.00 0.00 N,M 0.5 Cumple


FORJADO 2 5.40/8.90 40x80



FORJADO 1

GRADERIO


0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 64.49 16.34 0.85 -0.20 4.54 Q 21.2 Cumple



FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


5.40 m G, Q, V, N 45.49 6.58 -17.44 -9.83 -3.62 N,M 97.6 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO





FORJADO 3 8.90/12.00 40x80

Cabeza G, Q, V, N 2.48 0.26 1.35 -3.32 -0.85 Q 21.8 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80 Cabeza G, Q, V, N 36.97 -5.37 12.74 -8.11 -2.95 N,M 68.7 Cumple

5.40 m G, Q, V, N 40.43 3.96 -13.24 -8.13 -2.78 N,M 66.8 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO




CIMENTACION INFERIOR -0.28/0.00 40x120 Pie G, Q, V 75.30 34.16 0.15 0.10 21.20 N,M 19.5 Cumple


FORJADO 3 8.90/12.00 40x80



FORJADO 2 5.40/8.90 40x80



FORJADO 1

GRADERIO







FORJADO 2 5.40/8.90 40x80



FORJADO 1

GRADERIO


0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V, N 85.20 -1.56 1.70 -0.09 -1.18 N,M 13.9 Cumple


P103 Pie G, Q, V 3.05 0.29 -3.20 -1.14 0.83 N,M 25.5 Cumple

FORJADO 3 8.90/12.00 40x80


8.90 m G, Q, V 3.05 0.29 -3.20 -1.14 0.83 N,M 25.5 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80

Cabeza G, Q, V 47.73 -1.22 -6.33 4.39 -0.14 Q 21.3 Cumple

5.40 m G, Q, V 39.43 -0.47 7.14 4.09 -0.13 N,M 21.4 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO




CIMENTACION INFERIOR -0.28/0.00 40x120 Pie G, Q, V 79.23 35.13 0.10 0.03 22.86 N,M 19.9 Cumple


FORJADO 3 8.90/12.00 40x80




FORJADO 1

GRADERIO





FORJADO 2 5.40/8.90 40x80



FORJADO 1

GRADERIO




P107 Cabeza G, Q, V 3.16 4.44 3.13 -1.32 1.22 N,M 27.7 Cumple

FORJADO 3 8.90/12.00 40x80

Cabeza G, Q, V 4.32 4.90 2.88 -2.30 1.25 N,M 25.5 Cumple

8.90 m G, Q, V 5.86 0.66 -3.65 -2.03 0.71 N,M 25.8 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


5.40 m G, Q, V 53.92 -3.84 7.85 4.93 0.89 N,M 23.1 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO




P108 GRADERIO Cabeza G, Q, V 70.27 82.61 0.12 -0.03 18.37 N,M 91.9 Cumple



CIMENTACION INFERIOR -0.28/0.00 40x120 Pie G, Q, V 74.07 41.47 0.05 -0.03 18.28 N,M 25.7 Cumple


FORJADO 3 8.90/12.00 40x80




FORJADO 1

GRADERIO






FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


Pie G, Q, V 144.09 8.50 0.04 0.08 -2.84 N,M 24.5 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO


0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V, N 77.47 -6.60 -0.05 -0.02 -3.24 Q 15.2 Cumple



FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


5.40 m G, Q, V 45.72 -6.27 6.37 3.26 1.40 N,M 21.6 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO








Cabeza G, Q, V 53.49 50.18 -0.47 1.37 6.45 N,M 46.6 Cumple



FORJADO 3 8.90/12.00 40x80


FORJADO 2 5.40/8.90 40x80 Cabeza G, Q, V 52.21 -45.74 -3.79 2.21 -14.10 N,M 87.3 Cumple


FORJADO 1

GRADERIO




P114 Pie G, Q, V 46.09 0.19 16.41 9.51 -1.43 N,M 87.0 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


5.40 m G, Q, V 46.09 0.19 16.41 9.51 -1.43 N,M 87.0 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO





FORJADO 3 8.90/12.00 40x80

Cabeza G, Q, V 4.13 1.80 -5.63 4.95 -0.19 N,M 46.8 Cumple

Pie G, Q, V 43.63 -6.61 16.45 9.51 1.08 N,M 93.9 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


5.40 m G, Q, V 43.63 -6.61 16.45 9.51 1.08 N,M 93.9 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO




P116 GRADERIO Pie G, Q, V, N 48.56 83.94 -0.78 -1.13 -12.85 N,M 95.0 Cumple




P117 FORJADO 3 8.90/12.00 40x80 Pie G, Q, V, N 3.35 0.00 0.07 0.00 0.00 N,M 0.5 Cumple


FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


FORJADO 1

GRADERIO




P118 Cabeza G, Q, V, N 40.00 -6.81 9.91 -4.45 -2.41 N,M 43.5 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


Pie G, Q, V 95.15 17.16 2.11 1.10 -6.54 Q 28.5 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO





FORJADO 3 8.90/12.00 40x80


8.90 m G, Q, V 5.32 4.49 -10.02 -3.94 -1.45 N,M 87.3 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


Pie G, Q, V, N 48.11 19.15 0.92 0.39 -7.49 Q 41.3 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO






Cabeza G, Q, V 76.30 67.06 0.14 0.22 12.50 N,M 59.1 Cumple



FORJADO 3 8.90/12.00 40x80




FORJADO 1

GRADERIO







FORJADO 2 5.40/8.90 40x80

Cabeza G, Q, V, N 90.42 -13.54 4.56 -6.73 -6.49 Q 39.1 Cumple

5.40 m G, Q, V, N 93.77 6.58 -16.29 -6.73 -6.49 N,M 51.3 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO




P123 Pie G, Q, V 5.96 0.56 5.84 2.28 0.82 N,M 45.9 Cumple

FORJADO 3 8.90/12.00 40x80

Cabeza G, Q, V, N 3.76 4.26 -0.54 2.28 1.06 Q 16.3 Cumple

8.90 m G, Q, V 5.96 0.56 5.84 2.28 0.82 N,M 45.9 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80

Cabeza G, Q, V 49.35 -0.01 4.74 -3.40 0.84 Q 17.0 Cumple


FORJADO 1

GRADERIO









FORJADO 3 8.90/12.00 40x80



FORJADO 2 5.40/8.90 40x80

Pie G, Q, V, N 124.02 11.07 14.04 7.92 -29.23 Q 99.2 Cumple

5.40 m G, Q, V, N 124.02 11.07 14.04 7.92 -29.23 N,M 33.1 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO





FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


5.40 m G, Q, V 46.47 -11.58 23.97 12.87 4.08 N,M 97.7 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO





FORJADO 3 8.90/12.00 40x80


Pie G, Q, V 35.13 -6.60 11.57 5.80 1.63 N,M 61.4 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


5.40 m G, Q, V 35.13 -6.60 11.57 5.80 1.63 N,M 61.4 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO




P128 GRADERIO Cabeza G, Q, V 69.47 90.02 -0.01 0.17 10.39 N,M 87.6 Cumple





FORJADO 3 8.90/12.00 40x80



7.00/8.90 40x80


FORJADO 2

FORJADO 1

GRADERIO


0.00/7.00 40x80 Cabeza G, Q, V, N 68.94 -62.72 -0.05 0.04 -11.17 N,M 94.8 Cumple



FORJADO 3 8.90/12.00 40x80


Pie G, Q, V 16.63 -10.10 0.00 -0.03 3.66 Q 24.8 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


5.40 m G, Q, V 16.63 -10.10 0.00 -0.03 3.66 N,M 21.7 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO


0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 36.26 8.25 0.27 0.09 -4.59 Q 27.2 Cumple




P131 GRADERIO Cabeza G, Q, V, N 75.54 97.69 0.00 0.16 16.63 N,M 95.0 Cumple





FORJADO 3 8.90/12.00 40x80



FORJADO 2

Pie G, Q, V 81.26 36.71 0.10 0.02 -11.94 Q 53.3 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO


0.00/7.00 40x80 Cabeza G, Q, V 75.16 -27.76 0.01 0.02 -11.93 Q 55.0 Cumple



FORJADO 3 8.90/12.00 40x80


Pie G, Q, V 16.44 -9.91 0.16 0.08 3.59 Q 24.4 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


5.40 m G, Q, V 16.44 -9.91 0.16 0.08 3.59 N,M 21.3 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO









FORJADO 3 8.90/12.00 40x80



FORJADO 2

Pie G, Q, V 79.05 34.48 -0.96 -0.34 -11.18 Q 46.0 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO




P136 Cabeza G, Q, V -0.39 5.06 0.13 -0.21 0.76 N,M 23.9 Cumple

FORJADO 3 8.90/12.00 40x80


Pie G, Q, V 18.24 -9.72 -1.12 -0.63 3.52 Q 23.9 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


5.40 m G, Q, V 18.24 -9.72 -1.12 -0.63 3.52 N,M 20.6 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO



CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V 34.27 12.66 0.05 -0.09 -4.14 N,M 18.6 Cumple






FORJADO 3 8.90/12.00 40x80



FORJADO 2

Pie G, Q, V 79.65 36.74 -2.07 -0.72 -11.95 Q 51.0 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO





FORJADO 3 8.90/12.00 40x80


Pie G, Q, V 14.76 -9.54 -2.30 -1.27 3.45 N,M 26.6 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


5.40 m G, Q, V 14.76 -9.54 -2.30 -1.27 3.45 N,M 26.6 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO











FORJADO 3 8.90/12.00 40x80



7.00/8.90 40x80


FORJADO 2

FORJADO 1

GRADERIO





FORJADO 3 8.90/12.00 40x80


Pie G, Q, V 16.77 -9.35 0.17 0.08 3.38 Q 22.9 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


Pie G, Q, V 31.72 12.37 0.40 0.10 -4.01 Q 24.5 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO









FORJADO 3 8.90/12.00 40x80



FORJADO 2

Pie G, Q, V 81.31 36.76 0.01 -0.01 -11.95 Q 53.4 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO





FORJADO 3 8.90/12.00 40x80


Pie G, Q, V 16.53 -9.16 0.13 0.07 3.31 Q 22.5 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


Pie G, Q, V 31.43 12.23 0.38 0.09 -3.95 Q 24.2 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO









FORJADO 3 8.90/12.00 40x80



7.00/8.90 40x80


FORJADO 2

FORJADO 1

GRADERIO





FORJADO 3 8.90/12.00 40x80


Pie G, Q, V 16.57 -8.98 0.13 0.07 3.24 Q 22.0 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


Pie G, Q, V 31.48 12.09 0.38 0.09 -3.89 Q 23.8 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO











FORJADO 3 8.90/12.00 40x80



FORJADO 2

Pie G, Q, V 81.20 36.79 0.10 0.02 -11.96 Q 53.4 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO





FORJADO 3 8.90/12.00 40x80


Pie G, Q, V 16.48 -8.79 0.15 0.08 3.17 Q 21.5 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


Pie G, Q, V 31.36 11.95 0.39 0.10 -3.83 Q 23.5 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO









FORJADO 3 8.90/12.00 40x80



7.00/8.90 40x80


FORJADO 2


FORJADO 1

GRADERIO





FORJADO 3 8.90/12.00 40x80


Pie G, Q, V 18.24 -8.60 -1.12 -0.63 3.10 Q 21.1 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


5.40 m G, Q, V 18.24 -8.60 -1.12 -0.63 3.10 N,M 17.0 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO




P155 GRADERIO Cabeza G, Q, V, N 74.02 97.66 1.45 -0.89 14.72 N,M 95.3 Cumple





FORJADO 3 8.90/12.00 40x80



FORJADO 2

Pie G, Q, V 79.57 36.83 -2.07 -0.72 -11.97 Q 51.1 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO





FORJADO 3 8.90/12.00 40x80


Pie G, Q, V 14.77 -8.42 -2.30 -1.27 3.03 N,M 22.3 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


5.40 m G, Q, V 14.77 -8.42 -2.30 -1.27 3.03 N,M 22.3 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO











FORJADO 3 8.90/12.00 40x80



7.00/8.90 40x80


FORJADO 2

FORJADO 1

GRADERIO





FORJADO 3 8.90/12.00 40x80


Pie G, Q, V 16.77 -8.23 0.17 0.08 2.96 Q 20.0 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


Pie G, Q, V 31.72 11.52 0.40 0.10 -3.65 Q 22.3 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO









FORJADO 3 8.90/12.00 40x80



FORJADO 2

Pie G, Q, V 81.25 36.84 0.01 -0.01 -11.97 Q 53.5 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO





FORJADO 3 8.90/12.00 40x80


Pie G, Q, V 16.54 -8.03 0.17 0.09 2.88 Q 19.6 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


Pie G, Q, V 31.43 11.37 0.38 0.09 -3.59 Q 21.9 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO









FORJADO 3 8.90/12.00 40x80



7.00/8.90 40x80


FORJADO 2

FORJADO 1

GRADERIO





FORJADO 3 8.90/12.00 40x80


Pie G, Q, V 16.58 -7.85 0.17 0.09 2.81 Q 19.1 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


Pie G, Q, V 31.46 11.23 0.38 0.09 -3.53 Q 21.6 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO











FORJADO 3 8.90/12.00 40x80



7.00/8.90 40x80


FORJADO 2

FORJADO 1

GRADERIO





FORJADO 3 8.90/12.00 40x80


Pie G, Q, V 16.58 -7.68 0.17 0.08 2.74 Q 18.6 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


Pie G, Q, V 31.46 11.09 0.38 0.09 -3.46 Q 21.2 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO






Cabeza G, Q, V 74.91 68.58 0.17 0.13 9.67 N,M 62.1 Cumple



FORJADO 3 8.90/12.00 40x80




FORJADO 1

GRADERIO





FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


FORJADO 1

GRADERIO





FORJADO 3 8.90/12.00 40x80


8.90 m G, Q, V 1.55 5.29 -0.07 0.00 0.00 N,M 21.7 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


Pie G, Q, V 51.08 13.83 0.23 0.01 -5.10 Q 27.6 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO


0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V, N 46.23 -11.14 0.19 0.01 -5.10 Q 28.4 Cumple







FORJADO 3 8.90/12.00 40x80



FORJADO 2 5.40/8.90 40x80



FORJADO 1

GRADERIO




P176 Pie G, Q, V, N 14.50 8.58 0.07 0.02 -2.74 Q 18.9 Cumple

FORJADO 2 5.40/8.90 40x80

Cabeza G, Q, V, N 12.10 0.36 0.24 0.02 -2.74 Q 19.2 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO







FORJADO 3 8.90/12.00 40x80



FORJADO 2 5.40/8.90 40x80


Pie G, Q, V 41.20 13.80 1.26 0.59 -5.10 Q 29.4 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO




PA FORJADO 1

GRADERIO 0.00/4.15 30x30 Cabeza G, Q, V, N 17.24 -1.08 -10.42 5.10 -0.87 N,M 94.3 Cumple


PC-1 Cabeza G, Q, V 61.51 4.89 5.13 -1.59 1.68 N,M 40.5 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO



CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x40 Pie G, Q, V 64.24 -3.57 -2.90 -1.59 1.68 N,M 29.2 Cumple

PC-2 Pie G, Q, V, N 78.04 -1.56 0.21 -0.03 -0.04 N,M 24.4 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO



CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x40 Pie G, Q, V, N 78.04 -1.56 0.21 -0.03 -0.04 N,M 24.4 Cumple

PC-3 Pie G, Q, V 38.65 -3.96 5.91 2.70 1.98 N,M 43.8 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO


0.00/5.75 40x40 Cabeza G, Q, V 37.97 -1.48 2.54 2.70 1.98 Q 27.2 Cumple

CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x40 Pie G, Q, V 38.65 -3.96 5.91 2.70 1.98 N,M 43.8 Cumple

PC-4 Pie G, Q, V, N 62.62 1.67 0.79 0.31 -0.65 N,M 20.8 Cumple

FORJADO 1

GRADERIO




PT-1 Pie G, Q, V 7.97 0.25 -0.08 0.14 0.33 NMYMZ 22.3 Cumple

Cabeza G, Q, V 7.82 1.13 -0.46 0.14 0.33 NMYMZ 42.6 Cumple

FORJADO 1 2.50/5.40 HEB-160

Pie G, Q, V 8.00 0.23 -0.08 0.13 0.31 NMYMZ 22.1 Cumple


Pie G, Q, V 8.04 -0.16 0.09 0.14 0.33 NMYMZ 21.7 Cumple



GRADERIO 1.25/2.50 HEB-160




CIMENTACION SUPERIOR 0.00/1.25 HEB-160


PT-2 Cabeza G, Q, V 10.92 0.62 0.15 -0.04 0.18 NMYMZ 35.5 Cumple

Pie G, Q, V, N 9.67 0.14 0.05 -0.06 0.15 NMYMZ 23.9 Cumple

Pie G, Q, V 10.09 0.13 0.05 -0.04 0.20 NMYMZ 24.6 Cumple


Cabeza G, Q, V 9.94 0.66 0.17 -0.04 0.20 NMYMZ 34.3 Cumple

FORJADO 1 2.50/5.40 HEB-160

Pie G, Q, V 11.08 0.13 0.04 -0.04 0.18 NMYMZ 26.6 Cumple



Pie G, Q, V 10.16 -0.12 0.00 -0.04 0.20 NMYMZ 23.5 Cumple




Pie G, Q, V 11.15 -0.10 0.00 -0.04 0.18 NMYMZ 25.4 Cumple



Pie G, Q, V 10.23 -0.36 -0.06 -0.04 0.20 NMYMZ 28.3 Cumple


Pie G, Q, V 11.22 -0.33 -0.05 -0.04 0.18 NMYMZ 29.8 Cumple



PT-3 Pie G, Q, V 3.43 0.05 0.00 0.03 0.10 NMYMZ 8.1 Cumple

Pie G, Q, V 4.38 0.06 0.01 0.02 0.13 NMYMZ 10.4 Cumple



FORJADO 1 2.50/5.40 HEB-160

Pie G, Q, V 4.50 0.07 0.01 0.01 0.12 NMYMZ 10.8 Cumple











PT-4 Pie G, Q, V 6.99 -0.02 0.02 -0.01 0.00 NMYMZ 15.8 Cumple



Pie G, Q, V, N 7.68 -0.01 0.02 -0.02 -0.05 NMYMZ 17.0 Cumple



FORJADO 1 2.50/5.40 HEB-160

Pie G, Q, V 9.54 0.00 0.02 -0.02 -0.03 NMYMZ 21.0 Cumple




Cabeza G, Q, V 8.58 -0.01 0.03 -0.02 0.01 NMYMZ 19.2 Cumple



Pie G, Q, V 9.61 0.04 -0.01 -0.02 -0.03 NMYMZ 21.3 Cumple







Pie G, Q, V 9.68 0.07 -0.03 -0.02 -0.03 NMYMZ 22.5 Cumple

PT-5 Pie G, Q, V 4.03 -0.05 0.02 -0.01 -0.03 NMYMZ 9.7 Cumple





FORJADO 1 2.50/5.40 HEB-160


Pie G, Q, V 3.64 -0.03 0.00 -0.02 -0.01 NMYMZ 8.3 Cumple






Pie G, Q, V 3.71 -0.02 -0.03 -0.02 -0.01 NMYMZ 8.9 Cumple





Notas: N,M: Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (combinaciones no sísmicas) Q: Estado límite de agotamiento frente a cortante (combinaciones no sísmicas)

NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados

2.2.- Pantallas

Referencias:

Aprovechamiento: Nivel de tensiones (relación entre la tensión máxima y la admisible). Equivale al inverso del coeficiente de seguridad. Nx : Axil vertical. Ny : Axil horizontal. Nxy: Axil tangencial.

Mx : Momento vertical (alrededor del eje horizontal). My : Momento horizontal (alrededor del eje vertical). Mxy: Momento torsor. Qx : Cortante transversal vertical. Qy : Cortante transversal horizontal.



Pantalla PA-A1: Longitud: 262 cm [Nudo inicial: 132.01;17.79 -> Nudo final: 132.01;20.41]

Pésimos

Planta Comprobación Aprovechamiento(

%) Nx(t/m) Ny(t/m

) Nxy(t/m)

Mx(t�m/m)

My(t�m/m)

Mxy(t�m/m)

Qx(t/m)

Qy(t/m)

FORJADO 3 (e=25.0 cm)

Arm. vert. der. 1.15 -10.97 0.01 -0.36 -0.22 -0.02 -0.09 --- ---

Arm. horz. der. 0.16 -2.32 1.22 -2.11 0.15 -0.04 -0.20 --- ---

Arm. vert. izq. 1.15 -10.97 0.01 -0.36 0.22 -0.02 -0.09 --- ---

Arm. horz. izq. 0.08 -2.91 2.21 2.25 -0.13 -0.00 -0.15 --- ---

Hormigón 3.31 -10.97 0.01 -0.36 -0.22 -0.02 -0.09 --- ---

Arm. transve. 0.41 -2.32 1.22 -2.11 --- --- --- -0.45 0.13

FORJADO 2

(e=25.0 cm) Arm. vert. der. 2.24 -21.37 -0.17 4.40 -0.43 0.02 -0.10 --- ---

Arm. horz. der. 0.35 -12.26 -3.06 8.49 0.25 0.01 0.03 --- ---

Arm. vert. izq. 2.24 -21.37 -0.17 4.40 0.43 0.02 -0.10 --- ---

Arm. horz. izq. 0.36 -10.94 -2.86 8.48 -0.22 0.01 -0.03 --- ---

Hormigón 6.68 -21.37 -0.17 4.40 0.43 0.02 -0.10 --- ---

Arm. transve. 0.76 -18.69 -0.16 3.35 --- --- --- -0.86 0.13


Arm. vert. der. 3.78 -45.01 -4.90 -6.41 -0.90 -0.00 0.00 --- ---

Arm. horz. der. 0.62 -19.70 -2.98 -14.81 0.39 0.03 -0.22 --- ---

Arm. vert. izq. 3.78 -45.01 -4.90 -6.41 0.90 -0.00 0.00 --- ---

Arm. horz. izq. 0.51 -17.82 -3.13 -14.57 -0.36 0.04 -0.09 --- ---

Hormigón 10.38 -41.10 -1.70 -11.45 -0.82 0.01 -0.01 --- ---

Arm. transve. 0.53 -19.93 -2.84 -6.98 --- --- --- 0.58 -0.18

GRADERIO

(e=25.0 cm) Arm. vert. der. 4.96 -59.03 -6.51 -6.37 -1.18 -0.00 0.00 --- ---

Arm. horz. der. 0.53 -22.15 -2.87 -15.23 0.44 -0.00 0.00 --- ---

Arm. vert. izq. 4.96 -59.03 -6.51 -6.37 1.18 -0.00 0.00 --- ---

Arm. horz. izq. 0.53 -22.15 -2.87 -15.23 -0.44 -0.00 0.00 --- ---

Hormigón 13.41 -57.26 -4.73 -11.34 1.15 -0.00 0.00 --- ---

Arm. transve. 0.04 -52.69 -4.45 -10.46 --- --- --- 0.05 -0.00

Arm. transve. 0.06 16.34 -0.19 -21.20 --- --- --- 0.07 -0.01

CIMENTACION SUPERIOR (e=25.0 cm)

Arm. vert. der. 98.40 65.06 -3.00 -1.80 0.00 0.00 -0.01 --- ---

Arm. horz. der. 86.65 39.28 3.43 -21.99 0.00 -0.02 -0.01 --- ---

Arm. vert. izq. 99.21 65.05 -2.99 -1.80 -0.06 0.00 -0.01 --- ---

Arm. horz. izq. 87.34 39.28 3.43 -21.99 -0.09 -0.02 -0.01 --- ---

Hormigón 22.02 -93.92 5.96 -1.77 -1.88 -0.00 -0.01 --- ---

Arm. transve. 0.71 38.37 3.34 -21.66 --- --- --- 0.10 -0.01

Pantalla PA-A2: Longitud: 262 cm [Nudo inicial: 136.24;17.79 -> Nudo final: 136.24;20.41]

Pésimos


%) Nx(t/m) Ny(t/m

) Nxy(t/m)

Mx(t�m/m)

My(t�m/m)

Mxy(t�m/m)

Qx(t/m)

Qy(t/m)


Arm. vert. der. 0.75 -7.16 -0.13 -0.32 -0.14 0.02 0.03 --- ---

Arm. horz. der. 0.03 0.22 0.38 0.32 -0.05 0.04 0.08 --- ---

Arm. vert. izq. 0.97 -6.82 -0.07 0.27 0.39 0.02 -0.06 --- ---

Arm. horz. izq. 0.11 -2.27 0.77 1.30 -0.05 0.07 -0.12 --- ---

Hormigón 2.72 -6.82 -0.07 0.27 0.39 0.02 -0.06 --- ---

Arm. transve. 0.26 -2.28 0.77 1.30 --- --- --- 0.26 0.12

FORJADO 2

(e=25.0 cm) Arm. vert. der. 99.88 26.11 -0.16 0.78 0.00 0.05 0.18 --- ---

Arm. horz. der. 33.20 24.73 0.24 0.98 0.00 0.04 0.17 --- ---

Arm. vert. izq. 99.36 26.11 -0.16 0.78 -0.16 0.05 0.18 --- ---

Arm. horz. izq. 15.46 26.11 -0.16 0.78 -0.16 0.05 0.18 --- ---

Hormigón 9.97 -39.24 -1.19 11.20 -0.78 0.05 0.05 --- ---

Arm. transve. 0.65 13.10 2.33 13.07 --- --- --- 0.73 0.11




Arm. vert. der. 99.25 -2.06 -0.03 -19.88 0.20 -0.05 -0.16 --- ---

Arm. horz. der. 98.23 -2.06 -0.03 -19.88 0.20 -0.05 -0.16 --- ---

Arm. vert. izq. 4.10 -48.84 -5.33 -11.73 0.98 0.00 -0.01 --- ---

Arm. horz. izq. 0.92 -21.43 -1.15 -27.62 -0.43 -0.01 -0.03 --- ---

Hormigón 20.19 -2.17 -0.03 -19.89 0.20 -0.05 -0.16 --- ---

Arm. transve. 0.33 -2.64 -0.16 -18.30 --- --- --- 0.34 -0.15

GRADERIO

(e=25.0 cm) Arm. vert. der. 95.65 17.28 -0.13 -21.43 0.00 -0.00 -0.02 --- ---

Arm. horz. der. 88.47 17.17 -0.14 -21.48 0.00 -0.00 -0.02 --- ---

Arm. vert. izq. 94.69 17.28 -0.13 -21.43 -0.01 -0.00 -0.02 --- ---

Arm. horz. izq. 86.92 17.17 -0.14 -21.48 -0.01 -0.00 -0.02 --- ---

Hormigón 16.91 -66.64 -5.41 -20.92 -1.33 -0.00 -0.02 --- ---

Arm. transve. 0.06 16.34 -0.19 -21.20 --- --- --- 0.07 -0.01


Arm. vert. der. 98.40 65.06 -3.00 -1.80 0.00 0.00 -0.01 --- ---

Arm. horz. der. 86.65 39.28 3.43 -21.99 0.00 -0.02 -0.01 --- ---

Arm. vert. izq. 99.21 65.05 -2.99 -1.80 -0.06 0.00 -0.01 --- ---

Arm. horz. izq. 87.34 39.28 3.43 -21.99 -0.09 -0.02 -0.01 --- ---

Hormigón 22.02 -93.92 5.96 -1.77 -1.88 -0.00 -0.01 --- ---

Arm. transve. 0.71 38.37 3.34 -21.66 --- --- --- 0.10 -0.01



2.3.- Muros Referencias:

Aprovechamiento: Nivel de tensiones (relación entre la tensión máxima y la admisible). Equivale al inverso del coeficiente de seguridad. Nx : Axil vertical. Ny : Axil horizontal. Nxy: Axil tangencial. Mx : Momento vertical (alrededor del eje horizontal). My : Momento horizontal (alrededor del eje vertical). Mxy: Momento torsor. Qx : Cortante transversal vertical. Qy : Cortante transversal horizontal.

Muro M1: Longitud: 760.2 cm [Nudo inicial: 139.57;20.20 -> Nudo final: 147.18;20.20]

Pésimos


%) Nx(t/m) Ny(t/m) Nxy(t/m) Mx(t�m/m

) My(t�m/m

) Mxy(t�m/

m) Qx(t/m

) Qy(t/m

)


Arm. vert. der. 0.47 -3.17 0.17 -0.86 -0.91 -0.15 0.22 --- ---

Arm. horz. der. 0.04 -4.60 -0.62 -0.18 -0.28 -0.04 0.11 --- ---

Arm. vert. izq. 0.35 -5.32 -0.66 0.18 0.21 0.03 0.09 --- ---

Arm. horz. izq. 0.05 -3.03 1.83 -1.96 -0.48 -0.09 0.26 --- ---

Hormigón 1.27 -3.17 0.17 -0.86 -0.91 -0.15 0.22 --- ---

Arm. transve. 0.40 -3.33 1.04 -1.14 --- --- --- 0.42 -0.64

FORJADO 2

(e=40.0 cm) Arm. vert. der. 1.72 -17.50 -1.72 0.14 -2.34 -0.35 0.11 --- ---

Arm. horz. der. 0.57 -7.00 -13.86 2.46 0.20 0.07 0.08 --- ---

Arm. vert. izq. 1.63 -10.42 -0.01 -2.97 3.21 0.66 -0.69 --- ---

Arm. horz. izq. 0.61 -7.09 -13.86 2.58 0.26 0.09 0.08 --- ---

Hormigón 4.42 -17.50 -1.72 0.14 -2.34 -0.35 0.11 --- ---

Arm. transve. 2.64 -12.08 3.89 -4.78 --- --- --- -2.17 4.65


Arm. vert. der. 5.17 -46.45 17.98 -16.00 -8.05 -5.78 -3.72 --- ---

Arm. horz. der. 3.24 -50.52 -72.42 18.21 -3.21 -0.66 0.55 --- ---

Arm. vert. izq. 68.21 -39.93 15.54 -13.83 -7.76 -5.56 -3.58 --- ---

Arm. horz. izq. 196.55 -44.28 17.50 -15.52 -8.27 -5.94 -3.82 --- ---

Hormigón 17.04 -46.45 17.98 -16.00 -8.05 -5.78 -3.72 --- ---

Arm. transve. 4.19 -31.73 -8.78 -6.80 --- --- --- -2.69 -7.69

GRADERIO

(e=40.0 cm) Arm. vert. der. 2.09 -35.08 -2.60 -0.21 -0.70 0.23 -0.18 --- ---

Arm. horz. der. 0.14 -29.77 -2.73 -0.15 0.60 0.02 -0.08 --- ---

Arm. vert. izq. 2.24 -32.81 -2.55 -0.37 1.51 0.38 -0.08 --- ---

Arm. horz. izq. 0.32 -32.43 -4.22 -0.11 0.98 0.31 -0.05 --- ---

Hormigón 5.90 -34.63 -1.31 -0.93 -0.69 0.33 -0.08 --- ---

Arm. transve. 0.59 -31.25 -2.31 0.02 --- --- --- -1.14 0.03


Arm. vert. der. 2.04 -34.22 -5.62 -0.31 -0.68 0.56 -0.07 --- ---

Arm. horz. der. 0.12 -31.79 -2.96 -0.13 -0.64 0.11 -0.03 --- ---

Arm. vert. izq. 2.73 -34.02 -2.21 -2.96 2.77 0.37 -0.07 --- ---

Arm. horz. izq. 0.48 -34.21 -5.62 -0.31 2.20 0.56 -0.07 --- ---

Hormigón 7.26 -34.03 -2.21 -2.96 2.77 0.37 -0.07 --- ---

Arm. transve. 0.62 -34.02 -2.21 -2.96 --- --- --- -1.17 0.32

Muro M2: Longitud: 785 cm [Nudo inicial: 88.45;20.18 -> Nudo final: 96.30;20.18]

Pésimos


%) Nx(t/m) Ny(t/m) Nxy(t/

m) Mx(t�m/m

) My(t�m/m

) Mxy(t�m/

m) Qx(t/m

) Qy(t/m

)


Arm. vert. der. 0.36 -4.51 -0.30 0.05 -0.20 -0.03 0.06 --- ---

Arm. horz. der. 0.04 -1.34 2.18 2.74 -0.03 0.02 0.06 --- ---



Arm. vert. izq. 0.34 -4.92 -0.29 0.10 0.10 -0.03 0.05 --- ---

Arm. horz. izq. 0.05 -1.62 2.21 -2.76 -0.23 -0.01 0.08 --- ---

Hormigón 0.96 -4.51 -0.30 0.05 -0.20 -0.03 0.06 --- ---

Arm. transve. 0.12 -1.62 1.94 -2.48 --- --- --- 0.20 -0.06

FORJADO 2

(e=35.0 cm) Arm. vert. der. 1.15 -10.50 -1.67 -0.79 -1.17 -0.12 -0.14 --- ---

Arm. horz. der. 0.78 -13.63 -16.14 6.48 0.27 0.01 0.07 --- ---

Arm. vert. izq. 0.89 -12.90 -0.95 -0.17 0.26 -0.05 0.05 --- ---

Arm. horz. izq. 0.79 -13.63 -16.14 6.48 0.27 0.01 0.07 --- ---

Hormigón 2.96 -10.50 -1.67 -0.79 -1.17 -0.12 -0.14 --- ---

Arm. transve. 0.64 -8.57 -0.65 -0.29 --- --- --- -0.07 -1.08


Arm. vert. der. 2.56 -19.28 -1.28 1.48 -3.13 -0.35 0.48 --- ---

Arm. horz. der. 0.23 -15.30 -1.12 1.29 0.31 -0.37 0.53 --- ---

Arm. vert. izq. 1.69 -24.45 -1.83 0.04 0.49 -0.06 -0.12 --- ---

Arm. horz. izq. 0.12 -23.12 -1.05 -0.05 -0.46 0.13 -0.05 --- ---

Hormigón 6.87 -19.28 -1.28 1.48 -3.13 -0.35 0.48 --- ---

Arm. transve. 1.14 -13.83 -0.61 1.34 --- --- --- -1.18 1.52

GRADERIO

(e=35.0 cm) Arm. vert. der. 1.90 -27.51 -2.36 0.50 -0.55 0.06 -0.11 --- ---

Arm. horz. der. 0.15 -25.21 -2.17 -0.08 0.50 -0.05 -0.14 --- ---

Arm. vert. izq. 1.91 -27.37 -2.33 0.06 0.59 0.13 -0.09 --- ---

Arm. horz. izq. 0.20 -25.45 -2.16 0.05 0.80 0.17 -0.08 --- ---

Hormigón 5.21 -27.37 -2.33 0.06 -0.55 0.13 -0.09 --- ---

Arm. transve. 0.36 -19.21 -1.19 -0.55 --- --- --- -0.60 0.02


Arm. vert. der. 1.95 -28.11 -4.33 0.26 -0.56 0.24 -0.05 --- ---

Arm. horz. der. 0.26 -26.01 -4.02 0.18 0.52 -0.04 -0.07 --- ---

Arm. vert. izq. 2.18 -26.24 -4.05 0.23 1.34 0.32 -0.04 --- ---

Arm. horz. izq. 0.38 -26.24 -4.05 0.23 1.34 0.32 -0.04 --- ---

Hormigón 5.32 -26.24 -4.05 0.23 1.34 0.32 -0.04 --- ---

Arm. transve. 0.39 -19.53 -1.50 -2.08 --- --- --- -0.62 0.23



3.- SUMATORIO DE ESFUERZOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS POR HIPÓTESIS Y PLANTA

� Sólo se tienen en cuenta los esfuerzos de pilares, muros y pantallas, por lo que si la obra tiene vigas con vinculación exterior, vigas inclinadas, diagonales o estructuras 3D integradas, los esfuerzos de

dichos elementos no se muestran en el siguiente listado. � Este listado es de utilidad para conocer las cargas actuantes por encima de la cota de la base de

los soportes sobre una planta, por lo que para casos tales como pilares apeados traccionados, los esfuerzos de dichos pilares tendrán la influencia no sólo de las cargas por encima sino también la de las cargas que recibe de plantas inferiores.

3.1.- Resumido

Valores referidos al origen (X=0.00, Y=0.00)

Planta Cota(

m) Hipótesis N(t) Mx(t�m) My(t�m) Qx(t) Qy(t) T(t�m)

FORJADO 2 8.90 Carga permanente Sobrecarga de uso Qa (sobrecarga 1) Qa (sobrecarga 2) Q 1 Viento +X exc.+ Viento +X exc.- Viento -X exc.+ Viento -X exc.- Viento +Y exc.+ Viento +Y exc.- Viento -Y exc.+ Viento -Y exc.- N (EI) N (R)

770.34 0.00 0.00 0.00

207.96 47.91 0.00

-264.8 -0.00

-108.0 0.00

81.02 -0.00

102.87 51.44

126251 0.00 0.40

-0.94 34821 8552.8

-0.00 -45770

0.00 -18487

-0.09 14599

0.09 17227 8614.0

15768 -0.00 0.13 0.06

3343.3 738.54

0.00 -4084 -0.00

-3548 -0.38

2894.9 0.38

1774.1 887.19

0.00 0.00

-0.00 -0.00 -0.00 0.00

-0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00

-0.00 -0.00 -0.00 -0.00

0.56 -0.00 0.00 0.00 0.20 0.23

-0.00 -2.26 0.00

-6.30 -0.00 11.59 0.00 0.10 0.05

65.73 -0.00 0.00

-0.00 23.99 43.63 0.00

-391.1 -0.00

-1064 0.00

1997.4 -0.00 12.00 6.00

FORJADO 1 5.40 Carga permanente Sobrecarga de uso Qa (sobrecarga 1) Qa (sobrecarga 2) Q 1 Viento +X exc.+ Viento +X exc.- Viento -X exc.+ Viento -X exc.- Viento +Y exc.+ Viento +Y exc.- Viento -Y exc.+ Viento -Y exc.- N (EI) N (R)

3747.7 0.00

266.77 232.99 209.72 47.94 -0.01

-266.0 0.01

-63.54 43.01 36.85

-43.01 103.02 51.50

570932 -0.03

34810 28456 35125 8579.8 18.65

-46004 -18.65

-10768 7202.5 6946.2 -7202 17252 8624.7

75582 0.00

6219.7 5570.4 3358.1 739.20

-0.12 -4102

0.12 -2853

705.87 2221.7 -705.9 1775.3 887.71

-0.16 0.00

-0.04 -0.02 0.00 5.46 5.45

-5.46 -5.45 0.05 0.13

-0.05 -0.13 -0.00 -0.00

293.36 -0.00 -0.16 0.74

-2.10 0.19 0.01

-0.49 -0.01 6.53

14.83 -2.10

-14.83 -0.09 -0.03

50265 0.13

-124.5 78.60

-368.9 -96.89 -119.1 56.18

119.07 -2324 -1005

3084.2 1005.3 -20.67 -7.29



GRADERIO 2.50 Carga permanente Sobrecarga de uso Qa (sobrecarga 1) Qa (sobrecarga 2) Q 1 Viento +X exc.+ Viento +X exc.- Viento -X exc.+ Viento -X exc.- Viento +Y exc.+ Viento +Y exc.- Viento -Y exc.+ Viento -Y exc.- N (EI) N (R)

6835.4 3.17

928.41 806.60 209.72 47.94 -0.01

-266.0 0.01

-63.54 43.01 36.85

-43.01 103.02 51.50

874617 271.51 97410 75312 35125 8609.4 48.27

-46033 -48.27

-10768 7202.9 6946.0 -7203 17252 8624.7

147804 13.24

21528 18614 3352.0 739.76

-0.09 -4103

0.09 -2618

965.06 1999.5 -965.1 1775.0 887.63

-0.16 0.00

-0.04 -0.02 0.00

10.22 10.21

-10.22 -10.21

0.05 0.13

-0.05 -0.13 -0.00 -0.00

293.36 -0.00 -0.16 0.74

-2.10 0.19 0.01

-0.49 -0.01 80.77 89.07

-76.33 -89.07 -0.09 -0.03

50265 0.13

-124.5 78.60

-368.9 -199.9 -212.9 159.22 212.90 6905.6 7792.5 -6145 -7793 -20.67 -7.29

CIMENTACION SUPERIOR 1.25 Carga permanente Sobrecarga de uso Qa (sobrecarga 1) Qa (sobrecarga 2) Q 1 Viento +X exc.+ Viento +X exc.- Viento -X exc.+ Viento -X exc.- Viento +Y exc.+ Viento +Y exc.- Viento -Y exc.+ Viento -Y exc.- N (EI) N (R)

8501.5 3.17

928.62 807.01 207.96 47.91 0.00

-264.8 -0.00

-108.0 0.00

81.02 -0.00

102.87 51.44

1161886 271.55 97400 75354 34821 8615.9 63.12

-45833 -63.12

-18487 0.45

14598 -0.45

17227 8614.0

158569 13.23

21530 18616 3344.4 740.07

-0.02 -4101

0.02 -2615

982.93 2002.2 -982.9 1774.8 887.55

-0.00 0.00 0.00

-0.00 -0.00 10.43 10.43

-10.43 -10.43

0.00 0.00

-0.00 -0.00 -0.00 -0.00

0.56 0.00

-0.00 0.00 0.20 0.23

-0.00 -2.26 0.00

156.29 162.59 -151.0 -162.6

0.10 0.05

65.73 0.00 0.00

-0.00 23.99

-190.4 -215.6 -157.0 215.64 20025 20113

-19092 -20113

12.00 6.00

CIMENTACION INFERIOR 0.00 Carga permanente Sobrecarga de uso Qa (sobrecarga 1) Qa (sobrecarga 2) Q 1 Viento +X exc.+ Viento +X exc.- Viento -X exc.+ Viento -X exc.- Viento +Y exc.+ Viento +Y exc.- Viento -Y exc.+ Viento -Y exc.- N (EI) N (R)

7222.1 3.17

655.26 532.32 207.96 48.06 0.15

-264.9 -0.15

-107.9 0.01

80.97 -0.01

102.87 51.44

1121643 271.55 85150 63026 34821 8622.9 70.12

-45840 -70.12

-18483 1.57

14594 -1.57

17227 8614.0

127800 13.23

14863 12047 3344.7 743.65

3.34 -4107 -3.34

-2787 811.38 2180.8 -811.4 1774.9 887.62

6.09 0.00 1.01 1.42

-0.00 7.87 7.87

-7.87 -7.87 0.00 0.01

-0.00 -0.01 -0.00 -0.00

0.21 -0.00 -0.03 -0.02 0.20 0.26 0.03

-2.28 -0.03

104.38 109.65 -99.09 -109.7

0.10 0.05

-106.6 0.00

-17.57 -40.87 23.99

-132.2 -159.3 -215.3 159.33 17412 17617

-16479 -17617

12.00 6.00

1.- NORMAS CONSIDERADAS

Hormigón: EHE-08

Aceros conformados: CTE DB SE-A

Aceros laminados y armados: CTE DB SE-A

Categorías de uso

C. Zonas de acceso al público

G1. Cubiertas accesibles únicamente para mantenimiento. No concomitante con el resto de acciones variables

2.- MATERIALES UTILIZADOS

2.1.- Hormigones

Para todos los elementos estructurales de la obra: HA-30; fck = 30 MPa; γc = 1.50

2.2.- Aceros por elemento y posición

2.2.1.- Aceros en barras

Para todos los elementos estructurales de la obra: B 500 S; fyk = 500 MPa; γs = 1.15

2.2.2.- Aceros en perfiles

Tipo de acero para perfiles Acero Límite elástico

(MPa) Módulo de elasticidad

(GPa)

Aceros conformados S235 235 210

Aceros laminados S275 275 210

3.- ACCIONES CONSIDERADAS

3.1.- General

Separación entre pórticos: 5.40 m. Con cerramiento en cubierta - Peso del cerramiento: 0.60 kN/m² (superior: 0.20 kN/m² + inferior: 0.20 kN/m² + pendientes: 0.20 kN/m²) - Sobrecarga del cerramiento: 0.40 kN/m² (mantenimiento) Carga lineal en extremo de voladizo: 1kN/ml.

3.2.- Viento

Normativa: CTE DB SE-AE (España) Zona eólica: A Grado de aspereza: III. Zona rural accidentada o llana con obstáculos Periodo de servicio (años): 50 Profundidad edificio: 30.00 Sin huecos. 1 - V(0°) H1: Viento a 0°, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior 2 - V(0°) H2: Viento a 0°, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior 3 - V(90°) H1: Viento a 90°, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior 4 - V(90°) H2: Viento a 90°, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior 5 - V(180°) H1: Viento a 180°, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior 6 - V(180°) H2: Viento a 180°, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior 7 - V(270°) H1: Viento a 270°, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior 8 - V(270°) H2: Viento a 270°, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior

3.2.- Nieve

Normativa: CTE DB-SE AE (España) Zona de clima invernal: 5 Altitud topográfica: 30.00 m

Cubierta sin resaltos Exposición al viento: Normal Hipótesis aplicadas: 1 - N(EI): Nieve (estado inicial) 2 - N(R): Nieve (redistribución)

3.3.- Sismo

Sin acción de sismo

3.4.- Hipótesis de carga

Automáticas Carga permanente Sobrecarga (Uso C) Sobrecarga (Uso G1)

Adicionales Referencia Descripción Naturaleza

Q (G1) Sobrecarga de uso Sobrecarga (Uso G1)

V(0°) H1 Viento a 0°, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Viento








N(EI) Nieve (estado inicial) Nieve

N(R) Nieve (redistribución) Nieve

4.- ESTADOS LÍMITE

E.L.U. de rotura. Hormigón E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones E.L.U. de rotura. Acero laminado

CTE Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m

Desplazamientos Acciones características

5.- SITUACIONES DE PROYECTO

Para las distintas situaciones de proyecto, las combinaciones de acciones se definirán de acuerdo con los siguientes criterios:

- Con coeficientes de combinación

≥

γ + γ Ψ + γ Ψ∑ ∑Gj kj Q1 p1 k1 Qi ai kij 1 i >1

G Q Q

- Sin coeficientes de combinación

≥ ≥

γ + γ∑ ∑Gj kj Qi kij 1 i 1

G Q

- Donde:

Gk Acción permanente

Qk Acción variable

γG Coeficiente parcial de seguridad de las acciones permanentes

γQ,1 Coeficiente parcial de seguridad de la acción variable principal

γQ,i Coeficiente parcial de seguridad de las acciones variables de acompañamiento

ψp,1 Coeficiente de combinación de la acción variable principal

ψa,i Coeficiente de combinación de las acciones variables de acompañamiento

5.1.- Coeficientes parciales de seguridad (γ) y coeficientes de combinación (ψ)

Para cada situación de proyecto y estado límite los coeficientes a utilizar serán:

E.L.U. de rotura. Hormigón: EHE-08

Persistente o transitoria

Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψp) Acompañamiento (ψa)

Carga permanente (G) 1.000 1.350 - -

Sobrecarga (Q - Uso C) 0.000 1.500 1.000 0.700

Sobrecarga (Q - Uso G1) 0.000 1.500 0.000 0.000

Viento (Q) 0.000 1.500 1.000 0.600

Nieve (Q) 0.000 1.500 1.000 0.500

Persistente o transitoria (G1)





Viento (Q) 0.000 1.500 0.000 0.000

Nieve (Q) 0.000 1.500 0.000 0.000

E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones: EHE-08 / CTE DB-SE C






Viento (Q) 0.000 1.600 1.000 0.600

Nieve (Q) 0.000 1.600 1.000 0.500






Viento (Q) 0.000 1.600 0.000 0.000

Nieve (Q) 0.000 1.600 0.000 0.000

E.L.U. de rotura. Acero laminado: CTE DB SE-A






Viento (Q) 0.000 1.500 1.000 0.600

Nieve (Q) 0.000 1.500 1.000 0.500








Viento (Q) 0.000 1.500 0.000 0.000

Nieve (Q) 0.000 1.500 0.000 0.000

Desplazamientos

Característica





Viento (Q) 0.000 1.000 1.000 1.000

Nieve (Q) 0.000 1.000 1.000 1.000

Característica





Viento (Q) 0.000 1.000 1.000 1.000

Nieve (Q) 0.000 1.000 1.000 1.000

6.- COMPROBACIÓN E.L.U. CORREAS.

Datos de correas de cubierta

Descripción de correas Parámetros de cálculo

Tipo de perfil: IPE-160 Límite flecha: L / 300

Separación: 2.18 m Número de vanos: Dos vanos

Tipo de Acero: S275 Tipo de fijación: Fijación por gancho Comprobación de resistencia

Comprobación de resistencia

El perfil seleccionado cumple todas las comprobaciones.

Aprovechamiento: 96.91 % Barra pésima en cubierta

Perfil: IPE-160 Material: S275

Perfil: IPE-160 Material: S275

Nudos Características mecánicas

Inicial Final Longitud

(m) Área (cm²)

Iy(1)

(cm4) Iz

(1) (cm4)

It(2)

(cm4)

28.710, 27.000, 10.000 28.710, 21.600, 10.000 5.400 20.10 869.00 68.30 3.64

Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf.

β 0.00 1.00 0.00 1.00

LK 0.000 5.400 0.000 5.400

Cm 1.000 1.000 1.000 1.492

C1 - 1.000 Notación:

β: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico

COMPROBACIONES (CTE DB SE-A)

Barra λ λw Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY

Estado

pésima en cubierta N.P.(1) x: 0.9 m

λw ≤ λw,máx NEd = 0.00

N.P.(2) NEd = 0.00

N.P.(3) x: 1.8 m η = 96.9

MEd = 0.00 N.P.(4)

x: 5.4 m η = 11.4

VEd = 0.00 N.P.(5)

x: 0.9 m η < 0.1

N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m

η = 65.7 x: 5.4 m η = 16.0

N.P.(9) CUMPLE ηηηη = 96.9

Notación: λ: Limitación de esbeltez λw: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra η: Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede

Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión ni de tracción. (2) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. (3) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (5) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (6) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (7) No hay interacción entre axil y momento flector ni entre momentos flectores en ambas direcciones para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (8) No hay interacción entre momento flector, axil y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (9) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.

Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)

La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión ni de tracción. Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN 1993-1-5: 2006, Artículo 8)

Se debe satisfacer:

29.04 ≤≤≤≤ 250.58

Donde:

hw: Altura del alma. hw : 145.20 mm tw: Espesor del alma. tw : 5.00 mm Aw: Área del alma. Aw : 7.26 cm² Afc,ef: Área reducida del ala comprimida. Afc,ef : 6.07 cm² k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.30

E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa fyf: Límite elástico del acero del ala comprimida. fyf : 275.0 MPa Siendo:

=yf yf f

Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)

La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)

La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)

Se debe satisfacer:

ηηηη : 0.306

ηηηη : 0.969

Para flexión positiva:

MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd

+ : 0.00 kN�m Para flexión negativa:

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 1.800 m del nudo 28.710, 27.000, 10.000, para la combinación de acciones 0.80*G1 + 0.80*G2 + 1.50*V(180°) H1.

MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd

- : 9.91 kN�m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:

Mc,Rd : 32.42 kN�m pl,y ydW f= ⋅c,RdM

Donde:

Clase : 1 Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.

Wpl,y : 123.80 cm³ Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.

fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa

= γy M0fydf

Siendo:

fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa γγγγM0: Coeficiente parcial de seguridad del material. γγγγM0 : 1.05

Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.2)

El momento flector resistente de cálculo Mb,Rd viene dado por: Mb,Rd

+ : 32.42 kN�m LT pl,y ydW f+= χ ⋅ ⋅+b,RdM

Mb,Rd- : 10.23 kN�m LT pl,y ydW f−= χ ⋅ ⋅-

b,RdM Donde:

Wpl,y : 123.80 cm³ Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.


= γy M1fydf

Siendo:


χχχχLT: Factor de reducción por pandeo lateral.

11= ≤χχχχ

χχχχLT+ : 1.00

χχχχLT- : 0.32

Siendo:

φφφφLT+ : 0.00 ( ) 2LT LTLT0.5 1 0.2 Φ = ⋅ + α ⋅ λ − + λ

LT

φφφφLT- : 2.01

ααααLT: Coeficiente de imperfección elástica. ααααLT : 0.21

λλλλLT: Esbeltez reducida. λλλλLT+ : 0.00

pl,y y

cr

W f

M

+ ⋅=

+

LTλλλλ

λλλλLT- : 1.65

pl,y y

cr

W f

M

− ⋅=

-

LTλλλλ

Mcr: Momento crítico elástico de pandeo lateral. Mcr+ : ∞

Mcr- : 12.50 kN�m

El momento crítico elástico de pandeo lateral Mcr se determina según la teoría de la elasticidad:

2 2LTv LTwM M= +crM

Siendo:

MLTv: Componente que representa la resistencia por torsión uniforme de la barra.

MLTv+ : ∞

1 t zc

C G I E ILπ= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅LTvM

MLTv- : 11.96 kN�m

MLTw: Componente que representa la resistencia por torsión no uniforme de la barra.

MLTw+ : ∞ 2

2el,y 1 f,z2

c

EW C i

Lπ ⋅= ⋅ ⋅ ⋅LTwM

MLTw- : 3.61 kN�m

Siendo:

Wel,y : 108.63 cm³ Wel,y: Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida.

Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 68.30 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 3.64 cm4 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lc

+: Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. Lc+ : 0.000 m

Lc-: Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. Lc

- : 5.400 m C1 : 1.00 C1: Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la

forma de la ley de momentos flectores sobre la barra.

if,z+ : 2.16 cm if,z: Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la sección,

del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida. if,z

- : 2.16 cm Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)

La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)

Se debe satisfacer:

ηηηη : 0.114

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo 28.710, 21.600, 10.000, para la combinación de acciones 0.80*G1 + 0.80*G2 + 1.50*V(180°) H1.

VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 13.74 kN El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:

Vc,Rd : 120.97 kN = ⋅ yd

V

fA

3c,RdV

Donde:

Av: Área transversal a cortante. Av : 8.00 cm²

wh t= ⋅VA

Siendo:

h: Canto de la sección. h : 160.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 5.00 mm


= γy M0fydf

Siendo:


Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)

Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:

29.04 < 64.71

Donde:

λλλλw: Esbeltez del alma. λλλλw : 29.04

w

dt

=wλλλλ

λλλλmáx: Esbeltez máxima. λλλλmáx : 64.71

70= ⋅ ελλλλmax

εεεε: Factor de reducción. εεεε : 0.92

= ref

y

ff

εεεε

Siendo:

fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa

Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)

La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.

0.561 ≤ 6.166

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.900 m del nudo 28.710, 27.000, 10.000, para la combinación de acciones 0.80*G1 + 0.80*G2 + 1.50*V(180°) H1.

VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 5.51 kN

Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 120.97 kN Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

No hay interacción entre axil y momento flector ni entre momentos flectores en ambas direcciones para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

No hay interacción entre momento flector, axil y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)

Se debe satisfacer:

ηηηη : 0.657

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo 28.710, 27.000, 10.000, para la combinación de acciones 0.80*G1 + 0.80*G2 + 1.50*V(180°) H1.

MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. MT,Ed : 0.49 kN�m

El momento torsor resistente de cálculo MT,Rd viene dado por: MT,Rd : 0.74 kN�m = ⋅ ⋅T yd

1W f

3T,RdM

Donde:

WT: Módulo de resistencia a torsión. WT : 4.92 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa

= γy M0fydf

Siendo:


Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

Se debe satisfacer:

ηηηη : 0.160

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo 28.710, 21.600, 10.000, para la combinación de acciones 0.80*G1 + 0.80*G2 + 1.50*V(180°) H1.

VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 13.74 kN MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. MT,Ed : 0.46 kN�m

El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido Vpl,T,Rd viene dado por: Vpl,T,Rd : 85.63 kN

T,Edpl,Rd

yd

1 V1.25 f 3

τ= − ⋅

⋅pl,T,RdV

Donde:

Vpl,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vpl,Rd : 120.97 kN ττττT,Ed: Tensiones tangenciales por torsión. ττττT,Ed : 94.3 MPa

= T,Ed

t

MW

ττττT,Ed

Siendo:

WT: Módulo de resistencia a torsión. WT : 4.92 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa

= γy M0fydf

Siendo:


Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.

Barra: voladizo 13,00m en pórtico tipo A

Perfil: IL 750x13.2x265x17, Boyd (alma aligerada) (H: 1226.8 mm, S: 1072.5 mm, D: 975.0 mm, macizados (2, 0)) Material: Acero (S275)



(m) Área (cm²)

Iy(1)

(cm4) Iz

(1) (cm4)

It(2)

(cm4)

N14 N15 13.000 247.55 516380.26 5295.59 178.24 Notas:

(1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme


β 0.33 0.33 0.50 0.50

LK 4.340 4.340 6.540 6.540

Cm 1.000 1.000 1.000 1.000





Estado

N14/N15 x: 2.11 m

λ < 2.0 x: 0 m

λw ≤ λw,máx x: 2.11 m η = 39.0

x: 2.11 m η = 56.0

x: 0 m η = 91.5

MEd = 0.00 N.P.(1)

x: 2.11 m η = 49.4

VEd = 0.00 N.P.(2)

x: 0 m η < 0.1

N.P.(3) x: 2.11 m η = 76.2

x: 2.11 m η < 0.1

MEd = 0.00 N.P.(4)

N.P.(5) N.P.(5) CUMPLE ηηηη = 91.5


Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.

Nota: El análisis de piezas compuestas se realiza mediante la verificación de cada uno de los perfiles simples que las constituyen. Las comprobaciones de dichos perfiles se realizan para los esfuerzos calculados a partir de los que actúan sobre la pieza compuesta, según sus características mecánicas. Para las comprobaciones de estabilidad se utiliza la esbeltez mecánica ideal, obtenida en función de la esbeltez de la pieza y una esbeltez complementaria que tiene en cuenta la separación de los enlaces entre los perfiles simples. Limitación de esbeltez (Cordón superior) (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)

La esbeltez reducida λ de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0.

λλλλ : 0.75

Donde:

Clase : 1 Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.

A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 59.42 cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 2834.80 kN El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a) y b):

a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 10536.43 kN

π ⋅ ⋅=

2y

2ky

E I

Lcr,yN

b) Axil crítico elástico de pandeo por flexotorsión. Ncr,FT : 2834.80 kN

( ) ( )2

cr,z cr,T cr,z cr,T cr,z cr,T

1N N N N 4 N �N

2 = ⋅ + − + − ⋅ β ⋅ ⋅ β

cr,FTN

Donde:

Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 2903.28 kN

π ⋅ ⋅=2

z2kz

E ILcr,zN

Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T : 7646.11 kN

π ⋅ ⋅= ⋅ ⋅ +

2w

t2 20 kt

1 E IG I

i Lcr,TN

Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 584.75 cm4 Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 2638.45 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 51.75 cm4 Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 738.30 cm6 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. Lky : 1.073 m Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 4.340 m Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 1.073 m ββββ: Constante adimensional obtenida mediante la siguiente expresión: ββββ : 0.96

+= −

2 20 0

20

y z1

iββββ

Donde:

i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 7.52 cm

( )= + + +0.52 2 2 2

y z 0 0i i y z0i

Siendo:

iy : 3.14 cm iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. iz : 6.66 cm

y0 : 0.00 mm y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. z0 : -15.23 mm

Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN 1993-1-5: 2006, Artículo 8)

Se debe satisfacer:

90.36 ≤≤≤≤ 814.82

Donde:



=yf yf f

Resistencia a tracción (Cordón superior) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)

Se debe satisfacer:

ηηηη : 0.390

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 2.114 m del nudo N14, para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.

Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 585.00 kN La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por:

Nt,Rd : 1499.77 kN = ⋅ ydA ft,RdN

Donde:

A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 59.42 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa

= γy M0fydf

Siendo:


Resistencia a compresión (Cordón inferior) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)

Se debe satisfacer:

ηηηη : 0.390

ηηηη : 0.560


Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 585.00 kN

La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:

Nc,Rd : 1499.77 kN ydA f= ⋅c,RdN Donde:


A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 59.42 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa

= γy M0fydf

Siendo:


Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)

La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una barra comprimida viene dada por: Nb,Rd : 1044.53 kN ydA f= χ ⋅ ⋅b,RdN

Donde:


= γy M1fydf

Siendo:


χχχχ: Coeficiente de reducción por pandeo.

χχχχy : 0.90

( )21

1= ≤Φ Φ − λ2222

χχχχ++++

χχχχFT : 0.70

Siendo:

φφφφy : 0.62 ( ) ( )20.5 1 0.2 Φ = ⋅ + α ⋅ λ − + λ

φφφφFT : 0.91

ααααy : 0.49 αααα: Coeficiente de imperfección elástica.

ααααFT : 0.49

λλλλ: Esbeltez reducida.

λλλλy : 0.39 y

cr

A f

N

⋅=λλλλ

λλλλFT : 0.75

Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: Ncr : 2834.80 kN

Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 10536.43 kN Ncr,FT: Axil crítico elástico de pandeo por flexotorsión. Ncr,FT : 2834.80 kN

Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)

Se debe satisfacer:

ηηηη : 0.453

ηηηη : 0.915


El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N14, para la combinación de acciones 0.8�G+1.5�V(180°)H2.



El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N14, para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.



Mc,Rd : 2124.63 kN�m el,y ydW f= ⋅c,RdM

Donde:


Wel,y: Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor Wel,y : 8418.33 cm³

tensión, para las secciones de clase 3.


= γy M0fydf

Siendo:



El momento flector resistente de cálculo Mb,Rd viene dado por: Mb,Rd : 1050.59 kN�m LT el,y ydW f= χ ⋅ ⋅b,RdM

Donde:

Wel,y : 8418.33 cm³ Wel,y: Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 3.


= γy M1fydf

Siendo:


χχχχLT: Factor de reducción por pandeo lateral. χχχχLT : 0.49

22LTLT LT

11= ≤

Φ + Φ − λLTχχχχ

Siendo: φφφφLT : 1.35 ( ) 2

LT LTLT0.5 1 0.2 Φ = ⋅ + α ⋅ λ − + λ LT

ααααLT: Coeficiente de imperfección elástica. ααααLT : 0.34 λλλλLT : 1.17 el,y y

cr

W f

M

⋅=LTλλλλ

Mcr: Momento crítico elástico de pandeo lateral. Mcr : 1628.73 kN�m El momento crítico elástico de pandeo lateral Mcr se determina según la teoría de la elasticidad:

2 2LTv LTwM M= +crM

Siendo:


MLTv : 608.68 kN�m

1 t zc



MLTw : 1510.72 kN�m 2

2el,y 1 f,z2

c

EW C i


Siendo:







if,z+ : 6.09 cm if,z: Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la

sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida. if,z


La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z (Montante) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)

Se debe satisfacer:

ηηηη : 0.494



El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por: Vc,Rd : 194.61 kN = ⋅ yd

V

fA

3c,RdV

Donde:


h t= ⋅VA

Siendo:

h: Canto de la sección. h : 97.50 mm t: Espesor de la chapa. t : 13.20 mm


= γy M0fydf

Siendo:





14.239 ≤ 120.266

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N14, para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.

VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 139.68 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 2359.63 kN

Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados (Cordón inferior) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

Se debe satisfacer:

ηηηη : 0.608

ηηηη : 0.667

ηηηη : 0.762

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 2.114 m del nudo N14, para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.

Donde:

Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 585.00 kN My,Ed

+ : 5.93 kN�m My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente. Mz,Ed

+ : 0.00 kN�m Clase : 1 Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de

desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.

Npl,Rd: Resistencia a compresión de la sección bruta. Npl,Rd : 1499.77 kN Mpl,Rd,y : 27.18 kN�m Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones

plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. Mpl,Rd,z : 76.52 kN�m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.4.2)

A: Área de la sección bruta. A : 59.42 cm² Wpl,y : 107.69 cm³ Wpl,y, Wpl,z: Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra

comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. Wpl,z : 303.20 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa

= γy M1fydf

Siendo:


ky, kz, ky,LT: Coeficientes de interacción. ky : 1.08 ( ) c,Ed

y

y c,Rd

N1 0.2

N= + λ − ⋅

χ ⋅yk

kz : 1.49 ( ) c,Ed

z

z c,Rd

N1 2 0.6

N= + ⋅ λ − ⋅

χ ⋅zk

ky,LT : 0.95 z c,Ed

m,LT z c,Rd

N0.11

C 0.25 N⋅ λ= − ⋅

− χ ⋅y,LTk

Cm,y : 1.00

Cm,z : 1.00 Cm,y, Cm,z, Cm,LT: Factores de momento flector uniforme equivalente.

Cm,LT : 1.00 χχχχy : 0.90 χχχχy, χχχχz: Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z,

respectivamente. χχχχz : 0.70 χχχχLT: Coeficiente de reducción por pandeo lateral. χχχχLT : 1.00

λλλλy, λλλλz: Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a λλλλy : 0.39

los ejes Y y Z, respectivamente. λλλλz : 0.74

ααααy : 0.60 ααααy, ααααz: Factores dependientes de la clase de la sección.

ααααz : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (Cordón superior) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.


5.983 ≤ 11.509

Donde:

VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,z : 58.69 kN Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,z : 225.81 kN

Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)

La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)


Barra: Viga 17,00m en pórtico tipo A




(m) Área (cm²)

Iy(1)

(cm4) Iz

(1) (cm4)

It(2)

(cm4)

N12 N14 16.800 247.55 516380.26 5295.59 178.24 Notas:



β 0.26 0.26 0.39 0.39

LK 4.340 4.340 6.540 6.540

Cm 1.000 1.000 1.000 1.000





Estado

N12/N14 x: 2.4 m λ < 2.0

λw ≤ λw,máx x: 14.4 m η = 35.8

x: 14.4 m η = 39.4

x: 16.8 m η = 75.1

MEd = 0.00 N.P.(1)

x: 14.4 m η = 45.8

VEd = 0.00 N.P.(2)

η < 0.1 N.P.(3) x: 16.8 m η = 69.2

η < 0.1 MEd = 0.00

N.P.(4) N.P.(5) N.P.(5)

CUMPLE ηηηη = 75.1



Nota: El análisis de piezas compuestas se realiza mediante la verificación de cada uno de los perfiles simples que las constituyen. Las comprobaciones de dichos perfiles se realizan para los esfuerzos calculados a partir de los que actúan sobre la pieza compuesta, según sus características mecánicas. Para las comprobaciones de estabilidad se utiliza la esbeltez mecánica ideal, obtenida en función de la esbeltez de la pieza y una esbeltez complementaria que tiene en cuenta la separación de los enlaces entre los perfiles simples. Limitación de esbeltez (Sección no aligerada) (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)


λλλλ : 1.29

Donde:


Aef: Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. Aef : 171.16 cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 2706.46 kN El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):


π ⋅ ⋅=

2y

2ky

E I

Lcr,yN

b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 12094.37 kN

π ⋅ ⋅=2

z2kz

E ILcr,zN

c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T : 2706.46 kN

π ⋅ ⋅= ⋅ ⋅ +

2w

t2 20 kt

1 E IG I

i Lcr,TN

Donde:

Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 414425.73 cm4 Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 5276.90 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 141.69 cm4 Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 7100878.89 cm6 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. Lky : 4.340 m Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 4.340 m Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 6.540 m i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 59.43 cm

( )= + + +0.52 2 2 2

y z 0 0i i y z0i

Siendo:


y0 : 0.00 mm y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. z0 : 0.00 mm


Se debe satisfacer:

90.36 ≤≤≤≤ 814.82

Donde:



=yf yf f


Se debe satisfacer:

ηηηη : 0.358


Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 536.35 kN

La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por: Nt,Rd : 1499.77 kN = ⋅ ydA ft,RdN

Donde:


= γy M0fydf

Siendo:


Resistencia a compresión (Montante) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)

Se debe satisfacer:

ηηηη : 0.291

ηηηη : 0.394







= γy M0fydf

Siendo:




Donde:


= γy M1fydf

Siendo:



χχχχy : 0.98

( )21

1= ≤Φ Φ − λ2222

χχχχ++++

χχχχz : 0.74

Siendo:

φφφφy : 0.54 ( ) ( )20.5 1 0.2 Φ = ⋅ + α ⋅ λ − + λ φφφφz : 0.85


ααααz : 0.49


λλλλy : 0.24 y

cr

A f

N

⋅=λλλλ

λλλλz : 0.68


Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 6077.20 kN Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 764.20 kN

Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T : ∞ Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)

Se debe satisfacer:

ηηηη : 0.371

ηηηη : 0.751


El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N14, para la combinación de acciones 0.8�G+1.5�V(180°)H2.



El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N14, para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.




Donde:




= γy M0fydf

Siendo:




Donde:



= γy M1fydf

Siendo:



22LTLT LT

11= ≤



LT LTLT0.5 1 0.2 Φ = ⋅ + α ⋅ λ − + λ LT


cr

W f

M

⋅=LTλλλλ


2 2LTv LTwM M= +crM

Siendo:


MLTv : 608.68 kN�m

1 t zc



MLTw : 1510.72 kN�m 2

2el,y 1 f,z2

c

EW C i


Siendo:









- : 6.09 cm

Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)


Se debe satisfacer:

ηηηη : 0.458


VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 89.07 kN El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:

Vc,Rd : 194.61 kN = ⋅ yd

V

fA

3c,RdV

Donde:


h t= ⋅VA

Siendo:



= γy M0fydf

Siendo:





8.023 ≤ 120.266

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�V(180°)H1+0.75�N(EI).



No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.

Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

Se debe satisfacer:

ηηηη : 0.408

ηηηη : 0.692

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N14, para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.

Donde:

Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 229.70 kN My,Ed

- : 789.29 kN�m My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente. Mz,Ed



Npl,Rd: Resistencia a tracción. Npl,Rd : 6247.68 kN Mel,Rd,y : 2124.63 kN�m Mel,Rd,y, Mel,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones

elásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. Mel,Rd,z : 100.87 kN�m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.4.1)

Mef,Ed: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Mef,Ed : -726.80 kN�m

σ= ⋅y,com com,EdWef,EdM

Siendo:

σσσσcom,Ed: Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. σσσσcom,Ed : 86.3 MPa

y,Ed t,Ed

y,com

M N0.8

W A= − ⋅com,Edσσσσ

Wy,com: Módulo resistente de la sección referido a la fibra extrema comprimida, alrededor del eje Y. Wy,com : 8418.33 cm³ A: Área de la sección bruta. A : 247.55 cm²

Mb,Rd,y: Momento flector resistente de cálculo. Mb,Rd,y : 1050.59 kN�m Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)


Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�V(180°)H1+0.75�N(EI).

8.023 ≤ 120.266

Donde:



La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor.

Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)



Barra: Viga 7,70m en pórtico tipo B




(m) Área (cm²)

Iy(1)

(cm4) Iz

(1) (cm4)

It(2)

(cm4)

N29 N11 7.700 247.55 516380.26 5295.59 178.24 Notas:



β 0.56 0.56 0.85 0.85

LK 4.340 4.340 6.540 6.540

Cm 1.000 1.000 1.000 1.000





Estado

N29/N11 x: 2.68 m

λ < 2.0 λw ≤ λw,máx

x: 5.02 m η = 29.8

x: 5.02 m η = 44.8

x: 7.45 m η = 58.3

MEd = 0.00 N.P.(1)

x: 5.02 m η = 52.0

VEd = 0.00 N.P.(2)

η < 0.1 N.P.(3) x: 5.02 m η = 52.7

η < 0.1 MEd = 0.00

N.P.(4) N.P.(5) N.P.(5)

CUMPLE ηηηη = 58.3



Nota: El análisis de piezas compuestas se realiza mediante la verificación de cada uno de los perfiles simples que las constituyen. Las comprobaciones de dichos perfiles se realizan para los esfuerzos calculados a partir de los que actúan sobre la pieza compuesta, según sus características mecánicas. Para las comprobaciones de estabilidad se utiliza la esbeltez mecánica ideal, obtenida en función de la esbeltez de la pieza y una esbeltez complementaria que tiene en cuenta la separación de los enlaces entre los perfiles simples. Limitación de esbeltez (Sección no aligerada) (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)


λλλλ : 1.29

Donde:


Aef: Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. Aef : 171.16 cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 2706.46 kN El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):


π ⋅ ⋅=

2y

2ky

E I

Lcr,yN

b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 12094.37 kN

π ⋅ ⋅=2

z2kz

E ILcr,zN

c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T : 2706.46 kN

π ⋅ ⋅= ⋅ ⋅ +

2w

t2 20 kt

1 E IG I

i Lcr,TN

Donde:

Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 414425.73 cm4 Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 5276.90 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 141.69 cm4 Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 7100878.89 cm6 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. Lky : 4.340 m Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 4.340 m Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 6.540 m i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 59.43 cm

( )= + + +0.52 2 2 2

y z 0 0i i y z0i

Siendo:


y0 : 0.00 mm y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. z0 : 0.00 mm


Se debe satisfacer:

90.36 ≤≤≤≤ 814.82

Donde:



=yf yf f


Se debe satisfacer:

ηηηη : 0.298




Donde:


= γy M0fydf

Siendo:


Resistencia a compresión (Montante) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)

Se debe satisfacer:

ηηηη : 0.330

ηηηη : 0.448


Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 111.19 kN La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:




= γy M0fydf

Siendo:




Donde:


= γy M1fydf

Siendo:



χχχχy : 0.98

( )21

1= ≤Φ Φ − λ2222

χχχχ++++

χχχχz : 0.74

Siendo:

φφφφy : 0.54 ( ) ( )20.5 1 0.2 Φ = ⋅ + α ⋅ λ − + λ φφφφz : 0.85


ααααz : 0.49


λλλλy : 0.24 y

cr

A f

N

⋅=λλλλ

λλλλz : 0.68


Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 6077.20 kN Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 764.20 kN

Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T : ∞ Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)

Se debe satisfacer:

ηηηη : 0.288

ηηηη : 0.583


El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 7.450 m del nudo N29, para la combinación de acciones 0.8�G+1.5�V(180°)H2.







Donde:




= γy M0fydf

Siendo:




Donde:



= γy M1fydf

Siendo:



22LTLT LT

11= ≤



LT LTLT0.5 1 0.2 Φ = ⋅ + α ⋅ λ − + λ LT


cr

W f

M

⋅=LTλλλλ


2 2LTv LTwM M= +crM

Siendo:


MLTv : 608.68 kN�m

1 t zc



MLTw : 1510.72 kN�m 2

2el,y 1 f,z2

c

EW C i


Siendo:







if,z: Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la if,z+ : 6.09 cm




Se debe satisfacer:

ηηηη : 0.520




V

fA

3c,RdV

Donde:


h t= ⋅VA

Siendo:



= γy M0fydf

Siendo:





7.386 ≤ 120.266

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.



No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados (Cordón superior) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

Se debe satisfacer:

ηηηη : 0.527

ηηηη < 0.001


Donde:

Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 446.51 kN My,Ed

- : 6.24 kN�m My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente. Mz,Ed



Npl,Rd: Resistencia a tracción. Npl,Rd : 1499.77 kN Mpl,Rd,y : 27.18 kN�m Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones


Mef,Ed: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Mef,Ed : 0.00 kN�m

σ= ⋅y,com com,EdWef,EdM

Siendo:

σσσσcom,Ed: Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. σσσσcom,Ed : 0.0 MPa

y,Ed t,Ed

y,com

M N0.8 0 0

W A= − ⋅ < → =σ σσ σσ σσ σcom,Ed com,Ed

Wy,com: Módulo resistente de la sección referido a la fibra extrema comprimida, alrededor del eje Y. Wy,com : 107.69 cm³ A: Área de la sección bruta. A : 59.42 cm²

Mb,Rd,y: Momento flector resistente de cálculo. Mb,Rd,y : 27.18 kN�m Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)


Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.

7.386 ≤ 120.266

Donde:


Barra: voladizo de 13,00m en pórtico tipo B




(m) Área (cm²)

Iy(1)

(cm4) Iz

(1) (cm4)

It(2)

(cm4)

N11 N12 13.000 247.55 516380.26 5295.59 178.24 Notas:



β 0.33 0.33 0.50 0.50

LK 4.340 4.340 6.540 6.540

Cm 1.000 1.000 1.000 1.000





Estado

N11/N12 x: 2.77 m

λ < 2.0 x: 0.25 m λw ≤ λw,máx

x: 2.77 m η = 34.7

x: 2.77 m η = 49.9

x: 0.25 m η = 88.2

MEd = 0.00 N.P.(1)

x: 2.77 m η = 46.6

VEd = 0.00 N.P.(2)

x: 0.25 m η < 0.1

N.P.(3) x: 2.77 m η = 69.1

x: 2.77 m η < 0.1

MEd = 0.00 N.P.(4)

N.P.(5) N.P.(5) CUMPLE ηηηη = 88.2



Nota: El análisis de piezas compuestas se realiza mediante la verificación de cada uno de los perfiles simples que las constituyen. Las comprobaciones de dichos perfiles se realizan para los esfuerzos calculados a partir de los que actúan sobre la pieza compuesta, según sus características mecánicas. Para las comprobaciones de estabilidad se utiliza la esbeltez mecánica ideal, obtenida en función de la esbeltez de la pieza y una esbeltez complementaria que tiene en cuenta la separación de los enlaces entre los perfiles simples. Limitación de esbeltez (Cordón superior) (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)


λλλλ : 0.75

Donde:


A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 59.42 cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 2834.80 kN

El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a) y b):


π ⋅ ⋅=

2y

2ky

E I

Lcr,yN

b) Axil crítico elástico de pandeo por flexotorsión. Ncr,FT : 2834.80 kN

( ) ( )2

cr,z cr,T cr,z cr,T cr,z cr,T

1N N N N 4 N �N

2 = ⋅ + − + − ⋅ β ⋅ ⋅ β

cr,FTN

Donde:

Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 2903.28 kN

π ⋅ ⋅=2

z2kz

E ILcr,zN

Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T : 7646.11 kN

π ⋅ ⋅= ⋅ ⋅ +

2w

t2 20 kt

1 E IG I

i Lcr,TN

Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 584.75 cm4 Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 2638.45 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 51.75 cm4 Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 738.30 cm6 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. Lky : 1.073 m Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 4.340 m Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 1.073 m ββββ: Constante adimensional obtenida mediante la siguiente expresión: ββββ : 0.96

+= −

2 20 0

20

y z1

iββββ

Donde:

i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 7.52 cm

( )= + + +0.52 2 2 2

y z 0 0i i y z0i

Siendo:


y0 : 0.00 mm y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. z0 : -15.23 mm


Se debe satisfacer:

90.36 ≤≤≤≤ 814.82

Donde:

hw: Altura del alma. hw : 1192.80 mm tw: Espesor del alma. tw : 13.20 mm Aw: Área del alma. Aw : 157.45 cm² Afc,ef: Área reducida del ala comprimida. Afc,ef : 45.05 cm²

k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.55


=yf yf f


Se debe satisfacer:

ηηηη : 0.347




Donde:


= γy M0fydf

Siendo:


Resistencia a compresión (Cordón inferior) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)

Se debe satisfacer:

ηηηη : 0.347

ηηηη : 0.499







= γy M0fydf

Siendo:

fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa

γγγγM0: Coeficiente parcial de seguridad del material. γγγγM0 : 1.05 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)


Donde:


= γy M1fydf

Siendo:



χχχχy : 0.90

( )21

1= ≤Φ Φ − λ2222

χχχχ++++

χχχχFT : 0.70

Siendo:

φφφφy : 0.62 ( ) ( )20.5 1 0.2 Φ = ⋅ + α ⋅ λ − + λ

φφφφFT : 0.91


ααααFT : 0.49


λλλλy : 0.39 y

cr

A f

N

⋅=λλλλ

λλλλFT : 0.75


Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 10536.43 kN Ncr,FT: Axil crítico elástico de pandeo por flexotorsión. Ncr,FT : 2834.80 kN

Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)

Se debe satisfacer:

ηηηη : 0.436

ηηηη : 0.882


El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 0.250 m del nudo N11, para la combinación de acciones 0.8�G+1.5�V(180°)H2.







Donde:




= γy M0fydf

Siendo:




Donde:



= γy M1fydf

Siendo:



22LTLT LT

11= ≤



LT LTLT0.5 1 0.2 Φ = ⋅ + α ⋅ λ − + λ LT


cr

W f

M

⋅=LTλλλλ


2 2LTv LTwM M= +crM

Siendo:


MLTv : 608.68 kN�m

1 t zc



MLTw : 1510.72 kN�m 2

2el,y 1 f,z2

c

EW C i


Siendo:


Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 5295.59 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 178.24 cm4 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa

Lc+: Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. Lc

+ : 6.540 m Lc

-: Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. Lc- : 6.540 m

C1 : 1.00 C1: Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la forma de la ley de momentos flectores sobre la barra.





Se debe satisfacer:

ηηηη : 0.466




V

fA

3c,RdV

Donde:


h t= ⋅VA

Siendo:



= γy M0fydf

Siendo:





14.239 ≤ 120.266




No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados (Cordón inferior) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

Se debe satisfacer:

ηηηη : 0.553

ηηηη : 0.605

ηηηη : 0.691


Donde:

Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 521.02 kN My,Ed

+ : 5.60 kN�m My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente. Mz,Ed



Npl,Rd: Resistencia a compresión de la sección bruta. Npl,Rd : 1499.77 kN Mpl,Rd,y : 27.18 kN�m Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones


A: Área de la sección bruta. A : 59.42 cm² Wpl,y : 107.69 cm³ Wpl,y, Wpl,z: Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra

comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. Wpl,z : 303.20 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa

= γy M1fydf

Siendo:


ky, kz, ky,LT: Coeficientes de interacción. ky : 1.07 ( ) c,Ed

y

y c,Rd

N1 0.2

N= + λ − ⋅

χ ⋅yk

kz : 1.43 ( ) c,Ed

z

z c,Rd

N1 2 0.6

N= + ⋅ λ − ⋅

χ ⋅zk

ky,LT : 0.95 z c,Ed

m,LT z c,Rd

N0.11

C 0.25 N⋅ λ= − ⋅

− χ ⋅y,LTk

Cm,y : 1.00 Cm,y, Cm,z, Cm,LT: Factores de momento flector uniforme equivalente. Cm,z : 1.00

Cm,LT : 1.00 χχχχy : 0.90 χχχχy, χχχχz: Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z,

respectivamente. χχχχz : 0.70 χχχχLT: Coeficiente de reducción por pandeo lateral. χχχχLT : 1.00

λλλλy : 0.39 λλλλy, λλλλz: Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente. λλλλz : 0.74

ααααy : 0.60 ααααy, ααααz: Factores dependientes de la clase de la sección.

ααααz : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (Cordón superior) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)



5.649 ≤ 11.509

Donde:







arquitectura urbana


DE



GAETA HUGUET

CASTELLON

ANEJO 4

CUMPLIMIENTO DB HE1 LIMITACION

DEMANDA ENERGETICA-LIDER Y

CALIFICACION-CALENER

TECNICOS REDACTORES







JULIO 2.012

Justificación del cumplimiento del documento HE-1 Limitación

de Demanda Energética y Calificación Energética del Edificio

[Bloque I]

Promotor: EXMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA Ubicación: CARRETERA RIBESALBES, S/N – 12006 - CASTELLÓN

Justificación del cumplimiento del documento DB-HE-1 Limitación de Demanda Energética y Calificación energética

INDICE OBJETO .........................................................................................................................3

TITULAR Y UBICACIÓN DEL EDIFICIO ...........................................................................3

LEGISLACIÓN Y NORMATIVA APLICABLE....................................................................3

DESCRIPCIÓN DEL EDIFICIO.........................................................................................4

SUPERFICIES Y USOS .................................................................................................5 DATOS DE LA ENVOLVENTE ......................................................................................8 ZONA CLIMÁTICA.....................................................................................................8

ENERGÍAS RENOVABLES...............................................................................................8

ENERGÍA SOLAR TÉRMICA........................................................................................8 ENERGÍA SOLAR FOTOVOLTAICA............................................................................8 BIOMASA ..................................................................................................................9 GEOTÉRMICA............................................................................................................9

INSTALACIONES ELÉCTRICAS.......................................................................................9

INSTALACIONES TÉRMICAS..........................................................................................9

AGUA CALIENTE SANITARIA.....................................................................................9 CALEFACCIÓN .........................................................................................................9 REFRIGERACIÓN .......................................................................................................9

DEMANDA DE ENERGÍA ...............................................................................................9

CALIFICACIÓN ENERGÉTICA. CONSUMOS Y EMISIONES DE CO2...........................10

JUSTIFICACIÓN DE CÁLCULO....................................................................................10

CÁLCULO DEL EDIFICIO .........................................................................................10 TRANSMITANCIAS MÁXIMAS .............................................................................11 CONDENSACIONES............................................................................................11 PERMEABILIDAD AL AIRE DE HUECOS ................................................................12

CONCLUSIONES. ........................................................................................................12

ANEXO I: DOCUMENTO JUSTIFICATIVO DE LA OPCIÓN GENERAL DEL

CUMPLIMIENTO DEL DB-HE-1. ....................................................................................13

ANEXO II: CALIFICACIÓN ENERGÉTICA DEL EDIFICIO. DOCUMENTO

JUSTIFICATIVO. ...........................................................................................................14

ANEXO III: ELEMENTOS CONSTRUCTIVOS.........................................................15

ANEXO IV: RESUMEN CARGAS TÉRMICAS. .......................................................16


OBJETO

El objeto de la presente memoria es:

� Justificar la demanda energética de una modificación de las

Instalaciones Deportivas “Gaeta Huguet” de Castellón, en cumplimiento

del documento HE-1 Limitación de Demanda Energética del Código

Técnico de la Edificación, aprobado mediante el R.D. 314/2006 del 17 de

Marzo.

� Justificar la calificación energética de una modificación de las


del R.D. 47/2007, del 19 de Enero.

Los criterios de diseño del edificio, sus materiales y la composición de los

cerramientos, cumplen todos los requisitos técnicos establecidos en este

documento.

TITULAR Y UBICACIÓN DEL EDIFICIO

Titular: EXMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA Ubicación: CARRETERA RIBESALBES, S/N – 12006 - CASTELLÓN

LEGISLACIÓN Y NORMATIVA APLICABLE

� Real Decreto 314/2006 de 17 de marzo por el que se aprueba el Código

Técnico de la Edificación y sus documentos básicos. � Real Decreto 47/2007, de 19 de enero, por el que se aprueba el

procedimiento básico para la certificación energética de edificios de nueva construcción.

� Decreto 112/2009, de 31 de julio, por el que se regulan las actuaciones en

materia de certificación energética de edificios.


DESCRIPCIÓN DEL EDIFICIO

Para la modelización del edificio en 3D mediante programa informático

LIDER y/o CALENER se han tomado algunas simplificaciones geométricas que

no afectan en el cálculo.

Se ha dividido la geometría total del edificio en tres bloques, puesto que

estos están unidos mediante pasarelas y zonas al aire libre. De este modo,

tratándolo como tres bloques independientes evitamos errores en el software

de cálculo.

A continuación se pueden ver algunas imágenes que se ha tomado de

cómo va ha quedar el edificio.

� Alzado.

� Perfil izquierdo.

� Perfil derecho


� Planta

SUPERFICIES Y USOS

ELEMENTO SUP.ÚTIL SUP.NO COMP. SUP.CONSTRUIDA PLANTA BAJA ACCESO PRINCIPAL 287,82 CAFETERÍA 89,61 ALMACÉN/BAR 22,03 COCINA 26,87 SALA DE CALDERAS 22,03 ESCALERA 1 13,28 ESCALERA 2 23,80 ACS Y ENERGÍA SOLAR 59,78 C.T 15,56 C.SECCIONAMIENTO 15,56 PASO 1 222,42 VESTUARIOS 24-1 45,09 VESTUARIOS 24-2 43,37 VESTUARIOS 24-3 43,37 VESTUARIOS 24-4 43,37 VESTUARIOS 24-5 43,37 VESTUARIOS 24-6 43,37 VESTUARIOS 24-7 43,37 VESTUARIOS 24-8 43,58 VESTUARIOS 24-9 45,53 VESTUARIOS 24-10 43,37 VESTUARIOS 24-11 43,37 VESTUARIOS 24-12 43,37 VESTUARIOS 24-13 43,37 VESTUARIOS 24-14 43,59 TALLER ALMACÉN 48,20


VESTUARIO 26-1 44,15 VESTURIO 26-2 44,15 VESTUARIO 26-3 44,15 VESTUARIO 26-4 44,15 VESTUARIO 27-1 21,45 VESTUARIO 27-2 21,45 VESTUARIO 28-1 21,58 VESTUARIO 28-2 21,58 ALMACÉN 1 29,65 INSTALACIÓN CONTRA INCENDIOS 30,14 PASO 2 254,15 ALMACÉN ATLETISMO 1 60,52 ALMACÉN ATLETISMO 2 60,52 ALMACÉN ATLETISMO 3 60,52 ASEO PÚBLICO 1 19,07 ASEO PÚBLICO 2 19,07 CONSERJERÍA 21,08 RACK 11,52 ENFERMERÍA 29,12 VESTUARIO PERSONAL 1 21,94 VESTUARIO PERSONAL 2 21,94 CONTROL ANTIDOPAJE 29,13 SALA HIDROTERAPIA 31,57 GIMNASIO 184,80 VESTUARIO 13-1 53,19 VESTUARIO 13-2 53,19 VESTUARIO 13-3 53,19 VESTUARIO 13-4 53,19 ESCALERA 3 9,80 DESCANSO REFRESCOS 51,36 ALMACÉN LIMPIEZA 19,28 ESCALERA 4 28,48 MÓDULO CUBIERTO ATLETISMO 2470,85 ALMACÉN 2 56,24 ESCALERA 5 28,48

TOTAL PLANTA BAJA 5483,10 6210,55 PLANTA PRIMERA ESCALERA 6 16,10 ESCALERA 2 23,80 PASO 3 117,26


ASEO PÚBLICO 3 40,58 ASEO PÚBLICO 4 40,58 CUBIERTA PLACAS SOLARES 653,33 TERRAZA 1 424,70 TERRAZA 2 115,87 PASO 4 167,00 ARCHIVO 23,87 ALMACÉN 3 23,65 TERRAZA 3 89,76 AULA 1-1 42,29 AULA 1-2 42,29 SALA MULTIUSOS 184,72 ESCALERA 3 9,80 ESCALERA 4 28,48 PASO 5 23,68 ALMACÉN 4 121,52 ESCALERA 5 28,48

GRADAS 602,20

TOTAL PLANTA PRIMERA 1652,17 89,76 2188,86 PLANTA SEGUNDA ESCALERA 6 16,10 PASO 6 126,45 ASEO PÚBLICO 5 40,58 ASEO PÚBLICO 6 4,06 PASO 7 135,36 DESPACHO 1 25,20 DESPACHO 2 21,00 ARCHIVO 13,00 ALMACÉN 5 7,56 LIMPIEZA 7,56 PASO 8 13,65 OFICINA COMPETICIÓN 27,27 SECRETARIA COMPETICIÓN 27,27 FOTO-FINISH 27,27 ESCALERA 3 9,80 SALA DE REUNIONES 88,81 TERRAZA 3 97,52 TERRAZA 4 97,52 PASO 9 11,88


PASO 10 337,39 ALMACÉN 6 12,53 OFFICE 34,19 CAFETERÍA-VIP 77,91 ESCALERA 4 28,48 ESCALERA 5 28,48

GRADAS 722,67

TOTAL PLANTA SEGUNDA 1844,47 195,04 2385,51 PLANTA CUBIERTA 4422,68

SUP.ÚTIL SUP.NO COMP. SUP.CONSTRUIDA TOTAL EDIFICIO 8979,74 4707,48 10784,92

Se observa que todas las estancias han sido consideradas como habitables. Este hecho será considerado en el cálculo y distribución de materiales de la envolvente. DATOS DE LA ENVOLVENTE

Se remite en este punto al anexo correspondiente a ELEMENTOS

CONSTRUCTIVOS.

ZONA CLIMÁTICA

La zona climática donde se encuentra el edificio de acuerdo al CTE DB

HE tabla D.1 es ZONA CLIMÁTICA B3 ENERGÍAS RENOVABLES

ENERGÍA SOLAR TÉRMICA

La energía solar térmica aprovechada se consigue mediante un sistema

de colectores solares dispuestos en cubierta para la obtención de agua caliente sanitaria.

No es objeto de la presente memoria la justificación de la cobertura solar de acuerdo al capítulo HE4 del CTE DB HE, no obstante, se supondrá una cobertura mínima de 60% de acuerdo al CTE, según la zona climática II del CTE DB HE4.

ENERGÍA SOLAR FOTOVOLTAICA

No se instalará instalación fotovoltaica alguna.


BIOMASA

No se prevé la instalación de elementos que consuman biomasa.

GEOTÉRMICA

No se instalará instalación geotérmica alguna.

INSTALACIONES ELÉCTRICAS

Las instalaciones eléctricas corresponderán a las necesarias para dotar al

edificio de suministro eléctrico de tipo terciario y deberán estar ejecutadas y diseñadas de acuerdo al vigente REBT.

El uso del edificio objeto de estudio no implica la necesidad de incluir una

demanda energética de origen eléctrico en alumbrado y otros usos en este estudio. INSTALACIONES TÉRMICAS

AGUA CALIENTE SANITARIA

Se dispondrá de una caldera de gasoil y un aporte por medio de placas solares. CALEFACCIÓN Y REFRIGERACIÓN

Las necesidades térmicas de Climatización del Centro objeto del

proyecto son: Refrigeración: 95 kW Calefacción: 95 kW

Estas necesidades serán cubiertas por un sistema VRV con bomba de calor. Solo se climatizará el bloque 3, puesto que los bloques 1 y 2 son únicamente vestuarios.

DEMANDA DE ENERGÍA

El edificio descrito en este informe cumple con la reglamentación establecida por el código técnico de la edificación, en su documento HE1, atendiendo a la opción simplificada.


CALIFICACIÓN ENERGÉTICA. CONSUMOS Y EMISIONES DE CO2.

JUSTIFICACIÓN DE CÁLCULO

El edificio ha sido calculado mediante programa informático que

permite analizar el edificio para contrastarlo con un edificio de referencia de

acuerdo a la opción simplificada del CTE DB HE1 y calificación mediante

CALENER.

CÁLCULO DEL EDIFICIO

El edificio se ha modelizado en 3D y calculado mediante programa

informático, alcanzándose los requisitos de Demanda Energética establecidos

en el DB-HE-1, tal y como se justifica en el documento justificativo del Anexo I.

La orientación del edificio, los materiales de construcción y cerramientos

utilizados se corresponden con las condiciones reales de la edificación.


Transmitancias máximas

Para evitar descompensaciones entre la calidad térmica de diferentes

espacios, cada uno de los cerramientos y particiones interiores de la

envolvente térmica tendrá unos valores de transmitancia no superiores a la

transmitancia térmica máxima de cerramientos y particiones interiores de la

envolvente térmica (U, W/m2K) para zona climática B3:

CERRAMIENTOS Y PARTICIONES INTERIORES ZONA B3

Muros de fachada, particiones interiores en contacto con

espacios no habitables, primer metro del perímetro de suelos

apoyados sobre el terreno (1) y primer metro de muros en

contacto con el terreno

1,07

Suelos 0,68

Cubiertas 0,59

Vidrios (2) 5,70

Medianerías 1,07

(1) Se incluyen las losas o soleras enterradas a una profundidad no mayor

de 0,5m.

(2) Las transmitancias térmicas de vidrios y marcos se compararán por

separado

Condensaciones

Las condensaciones superficiales de los cerramientos y particiones

interiores que componen la envolvente térmica del edificio, se limitarán de

forma que se evite la formación de mohos en su superficie interior. Para ello, en

aquellas superficies interiores de los cerramientos que puedan absorber agua o

susceptibles de degradarse y especialmente en los puentes térmicos de los

mismos, la humedad relativa media mensual en dicha superficie será inferior al

80%.

Las condensaciones intersticiales que se produzcan en los cerramientos y

particiones interiores que componen la envolvente térmica del edificio serán


tales que no produzcan una merma significativa en sus prestaciones térmicas o

supongan un riesgo de degradación o pérdida de su vida útil.

Además, la máxima condensación acumulada en cada periodo anual

no será superior a la cantidad de evaporación posible en el mismo periodo.

Permeabilidad al aire de huecos

Las carpinterías de los huecos (ventanas y puertas) y lucernarios de los

cerramientos se caracterizan por su permeabilidad al aire.

La permeabilidad de las carpinterías de los huecos y lucernarios de los

cerramientos que limitan los espacios habitables de los edificios con el

ambiente exterior se limita en función del clima de la localidad en la que se

ubican, según la zonificación climática establecida.

La permeabilidad al aire de las carpinterías, medida con una sobrepresión

de 100Pa, tendrá unos valores inferiores a los siguientes:

- Para las zonas climáticas A y B: 50m3/h m2

- Para las zonas climáticas C, D y E: 27m3/h m2

CONCLUSIONES.

En base al diseño del edificio, su orientación y materiales utilizados en su

construcción, y los resultados obtenidos del cálculo mediante la opción

simplificada, queda justificado el cumplimiento del documento HE-1 Limitación

de Demanda Energética y la Calificación Energética.

Castellón, julio de 2012.


ANEXO I: DOCUMENTO JUSTIFICATIVO DE LA OPCIÓN SIMPLIFICADA DEL CUMPLIMIENTO DEL DB-HE-1.

Fichas justificativas de la opción simplificadaFicha 1: Cálculo de los parámetros característicos medios

ZONA CLIMÁTICA B3 Zona de baja carga interna Zona de alta carga interna

Muros (UMm) y (UTm)

Tipos A (m²) U (W/m²K) A · U (W/K) Resultados

N

CE 1 225.83 0.31 68.97 ∑A = 225.83 m² ∑A · U = 68.97 W/K UMm = ∑A · U / ∑A = 0.31 W/m²K

E

∑A = ∑A · U = UMm = ∑A · U / ∑A =

O

CE 1 14.57 0.31 4.45 ∑A = 40.69 m²CE 3 - 40+PYL 150 26.12 0.44 11.42 ∑A · U = 15.87 W/K UMm = ∑A · U / ∑A = 0.39 W/m²K

S

∑A = ∑A · U = UMm = ∑A · U / ∑A =

SE

CE 3 - 40+PYL 150 31.58 0.44 13.81 ∑A = 46.57 m²CE 1 14.99 0.31 4.58 ∑A · U = 18.39 W/K UMm = ∑A · U / ∑A = 0.39 W/m²K

SO


C-T

ER

∑A = ∑A · U = UTm = ∑A · U / ∑A =

Suelos (USm)

Tipos A (m²) U (W/m²K) A · U (W/K) ResultadosSOLERA TIPO 2 - Solera seca "KNAUF".Solado de baldosas cerámicas colocadascon adhesivo (B' = 6.0 m)

586.79 0.49 286.20 ∑A = 586.79 m²

∑A · U = 286.20 W/K USm = ∑A · U / ∑A = 0.49 W/m²K

Cubiertas y lucernarios (UCm, FLm)

Tipos A (m²) U (W/m²K) A · U (W/K) ResultadosFalso techo continuo de placas deescayola, mediante estopadas colgantes -CUBIERTA 1 (Forjado unidireccional)

586.79 0.28 165.19 ∑A = 586.79 m²

∑A · U = 165.19 W/K UCm = ∑A · U / ∑A = 0.28 W/m²K

EXIGENCIA BÁSICA HE 1: LIMITACIÓN DEDEMANDA ENERGÉTICA

Página 1

Tipos A (m²) F A · F (m²) Resultados

∑A = ∑A · F =

FLm = ∑A · F / ∑A =

Huecos (UHm, FHm)


N

Doble acristalamiento Aislaglas"UNIÓN VIDRIERA ARAGONESA",4/6/4

17.64 3.90 68.80 ∑A = 17.64 m²∑A · U = 68.80 W/K

UHm = ∑A · U / ∑A = 3.90 W/m²K

Tipos A (m²) U F A · U A · F (m²) Resultados

E

∑A = ∑A · U = ∑A · F =

UHm = ∑A · U / ∑A = FHm = ∑A · F / ∑A =

O


5.88 3.90 0.52 22.93 3.06 ∑A = 5.88 m²∑A · U = 22.93 W/K∑A · F = 3.06 m²

UHm = ∑A · U / ∑A = 3.90 W/m²KFHm = ∑A · F / ∑A = 0.52

S

∑A = ∑A · U = ∑A · F =

UHm = ∑A · U / ∑A = FHm = ∑A · F / ∑A =

SE

∑A = ∑A · U = ∑A · F =

UHm = ∑A · U / ∑A = FHm = ∑A · F / ∑A =

SO


5.88 3.90 0.49 22.93 2.88∑A = 13.08 m²

∑A · U = 56.27 W/K∑A · F = 3.89 m²



7.20 4.63 0.14 33.34 1.01

Ficha 2: Conformidad. Demanda energética



Página 2

Cerramientos y particiones interiores de la envolvente térmica Umáx(proyecto)(1) Umáx

(2)

Muros de fachada 0.44 W/m²K ≤ 1.07 W/m²KPrimer metro del perímetro de suelos apoyados y muros en contacto con elterreno 0.96 W/m²K ≤ 1.07 W/m²K

Particiones interiores en contacto con espacios no habitables ≤ 1.07 W/m²KSuelos 0.49 W/m²K ≤ 0.68 W/m²KCubiertas 0.28 W/m²K ≤ 0.59 W/m²KVidrios y marcos de huecos y lucernarios 4.63 W/m²K ≤ 5.70 W/m²KMedianerías ≤ 1.07 W/m²K Particiones interiores (edificios de viviendas)(3) ≤ 1.20 W/m²K

Muros de fachada Huecos

UMm(4) UMlim

(5) UHm(4) UHlim

(5) FHm(4) FHlim

(5)

N 0.31 W/m²K ≤ 0.82 W/m²K 3.90 W/m²K ≤ 5.70 W/m²KE ≤ 0.82 W/m²K ≤ 5.70 W/m²K ≤

O 0.39 W/m²K ≤ 0.82 W/m²K 3.90 W/m²K ≤ 5.70 W/m²K ≤

S ≤ 0.82 W/m²K ≤ 5.70 W/m²K ≤

SE 0.39 W/m²K ≤ 0.82 W/m²K ≤ 5.70 W/m²K ≤

SO 0.32 W/m²K ≤ 0.82 W/m²K 4.30 W/m²K ≤ 5.70 W/m²K ≤

Cerr. contacto terreno Suelos Cubiertas y lucernarios Lucernarios

UTm(4) UMlim

(5) USm(4) USlim

(5) UCm(4) UClim

(5) FLm(4) FLlim(5)

≤ 0.82 W/m²K 0.49 W/m²K ≤ 0.52 W/m²K 0.28 W/m²K ≤ 0.45 W/m²K ≤ 0.30

(1) Umáx(proyecto) corresponde al mayor valor de la transmitancia de los cerramientos o particiones interiores indicados en el proyecto.(2) Umáx corresponde a la transmitancia térmica máxima definida en la tabla 2.1 para cada tipo de cerramiento o partición interior.(3) En edificios de viviendas, Umáx(proyecto) de particiones interiores que limiten unidades de uso con un sistema de calefacción previsto desdeproyecto con las zonas comunes no calefactadas.(4) Parámetros característicos medios obtenidos en la ficha 1.(5) Valores límite de los parámetros característicos medios definidos en la tabla 2.2.


Página 3

Ficha 3: Conformidad. Condensaciones

Cerramientos, particiones interiores, puentes térmicos

TiposC. superficiales C. intersticiales

fRsi ≥ fRsmin Pn ≤ Psat,n Capa 1 Capa 2 Capa 3 Capa 4 Capa 5

CE 3 - 40+PYL 150fRsi 0.89 Pn Elemento exento de comprobación (punto 4, apartado

3.2.3.2, CTE DB HE 1)fRsmin 0.40 Psat,n

CE 1fRsi 0.92 Pn Elemento exento de comprobación (punto 4, apartado


Falso techocontinuo de placasde escayola,medianteestopadascolgantes -CUBIERTA 1(Forjadounidireccional)

fRsi 0.93 Pn

Elemento exento de comprobación (punto 4, apartado3.2.3.2, CTE DB HE 1)

fRsmin 0.40 Psat,n

Puente térmico enesquina saliente decerramiento

fRsi 0.81 Pn fRsmin 0.40 Psat,n

Puente térmico enesquina entrante decerramiento


Puente térmicoentre cerramiento ycubierta


Puente térmicoentre cerramiento ysolera


fRsi Pn

fRsmin Psat,n


Página 4


ANEXO II: CALIFICACIÓN ENERGÉTICA DEL EDIFICIO. DOCUMENTO JUSTIFICATIVO.

Calificación Energética

Proyecto: Edificio 1 Instalaciones Gaeta Huguet

Fecha: 19/07/2012

Calificación

Energética

ProyectoEdificio 1 Instalaciones Gaeta Huguet

LocalidadCastelló de la Plana/Castellón de la Plana

ComunidadComunitat Valenciana

Fecha: 19/07/2012 Ref: 2A98485A5FD7A3 Página: 1

1. DATOS GENERALES

Nombre del Proyecto

Localidad Comunidad Autónoma

Dirección del Proyecto

Autor del Proyecto

Autor de la Calificación

E-mail de contacto Teléfono de contacto

Tipo de edificio

Edificio 1 Instalaciones Gaeta Huguet

Castelló de la Plana/Castellón de la Plana Comunitat Valenciana

Ctra. Ribesalbes, s/n - 12006 - Castellón

Terciario

Calificación

Energética





2. DESCRIPCIÓN GEOMÉTRICA Y CONSTRUCTIVA

2.1. Espacios

Altura(m)

Área(m²)

Clasehigrométria

UsoPlantaNombre

P01_E01_Recinto_1 P01 Intensidad Alta - 24h 3 629,05 3,15

2.2. Cerramientos opacos

2.2.1 Materiales

Just.Z

(m²sPa/Kg)R

(m²K/W)cp

(J/kgK)e

(kg/m³)K

(W/mK)Nombre

M02_Alicatado_con_baldosas_c 1,300 2300,00 840,00 - 100000 SI

M03_Barrera_de_vapor_formada 0,500 980,00 1800,00 - 100000 SI

M04_Capa_de_nivelacion_con_g 2,000 1950,00 1045,00 - 50 SI

M05_Falso_techo_continuo_de 0,250 825,00 1000,00 - 4 SI

M06_Forjado_unidireccional_2 1,429 1241,11 1000,00 - 80 SI

M07_Lana_de_roca_KNAUF_ 0,040 40,00 1000,00 - 1 SI

M08_Lana_mineral 0,035 40,00 840,00 - 1.3 SI

M09_Solado_de_baldosas_ceram 2,300 2500,00 1000,00 - 30 SI

M10_Solera_seca_placas_de_ye 0,250 825,00 1000,00 - 4 SI

XPS Expandido con dióxido de carbono CO2 0,034 37,50 1000,00 - 100 SI

Betún fieltro o lámina 0,230 1100,00 1000,00 - 50000 --

Azulejo cerámico 1,300 2300,00 840,00 - 1e+30 --

Cámara de aire ligeramente ventilada horizo - - - 0,08 - --

Cámara de aire ligeramente ventilada vertica - - - 0,09 - --

Calificación

Energética





Just.Z

(m²sPa/Kg)R

(m²K/W)cp

(J/kgK)e

(kg/m³)K

(W/mK)Nombre


Cámara de aire sin ventilar horizontal 10 cm - - - 0,18 - --

Cámara de aire sin ventilar vertical 5 cm - - - 0,18 - --

FR Entrevigado de hormigón aligerado -Cant 1,838 1570,00 1000,00 - 6 --

Tabicón de LH triple Gran Formato 100 mm 0,206 620,00 1000,00 - 10 --

Acero 50,000 7800,00 450,00 - 1e+30 --

Mortero de cemento o cal para albañilería y 0,550 1125,00 1000,00 - 10 --

Arena y grava [1700 < d < 2200] 2,000 1450,00 1050,00 - 50 --

Espuma de poliuretano [PU] 0,050 70,00 1500,00 - 60 --

Placa de yeso laminado [PYL] 750 < d < 900 0,250 825,00 1000,00 - 4 --

2.2.2 Composición de Cerramientos

Espesor(m)

MaterialU

(W/m²K)Nombre

C02_CE_1 0,31 Acero 0,020

Espuma de poliuretano [PU] 0,060

Acero 0,020

Cámara de aire ligeramente ventilada vertical 10 0,000

XPS Expandido con dióxido de carbono CO2 [ 0. 0,040

Mortero de cemento o cal para albañilería y para 0,015

Tabicón de LH triple Gran Formato 100 mm < E 0,115


Azulejo cerámico 0,020

M02_Alicatado_con_baldosas_c 0,005

Calificación

Energética





Espesor(m)

MaterialU

(W/m²K)Nombre

C03_CE_3 0,44 Acero 0,020


Acero 0,020

Cámara de aire ligeramente ventilada vertical 5 c 0,000



Cámara de aire sin ventilar vertical 5 cm 0,000

Placa de yeso laminado [PYL] 750 < d < 900 0,015


C04_CUBIERTA_1_Forjado_unidi 0,28 Arena y grava [1700 < d < 2200] 0,050



Betún fieltro o lámina 0,020



Cámara de aire ligeramente ventilada horizontal 0,000

M06_Forjado_unidireccional_2 0,300

Cámara de aire sin ventilar horizontal 10 cm 0,000

M08_Lana_mineral 0,040

M05_Falso_techo_continuo_de 0,016

C05_SOLERA_TIPO_2 1,12 M09_Solado_de_baldosas_ceram 0,010

M10_Solera_seca_placas_de_ye 0,020

M07_Lana_de_roca_KNAUF_ 0,010

M03_Barrera_de_vapor_formada 0,001

Calificación

Energética





Espesor(m)

MaterialU

(W/m²K)Nombre

C05_SOLERA_TIPO_2 1,12 M04_Capa_de_nivelacion_con_g 0,030


FR Entrevigado de hormigón aligerado -Canto 30 0,300


Arena y grava [1700 < d < 2200] 0,200

2.3. Cerramientos semitransparentes

2.3.1 Vidrios

Just.Factor solarU

(W/m²K)Nombre

V01_Doble_acristalamiento_Ai 3,30 0,77 SI

2.3.2 Marcos

Just.U

(W/m²K)Nombre

R01_Puerta_de_aluminio_abisa 5,70 SI

R02_Ventana_de_aluminio_abis 5,70 SI

2.3.3 Huecos

Nombre H01_Ventana

Acristalamiento V01_Doble_acristalamiento_Ai

Marco R01_Puerta_de_aluminio_abisa

% Hueco 24,91

Permeabilidad m³/hm² a 100Pa 9,00

Calificación

Energética





U (W/m²K) 3,90

Factor solar 0,60

Justificación SI

Nombre H02_Ventana


Marco R02_Ventana_de_aluminio_abis

% Hueco 55,33


U (W/m²K) 4,63

Factor solar 0,39

Justificación SI

Calificación

Energética





3. Sistemas

Nombre Stma ACS

Tipo agua caliente sanitaria

Nombre Equipo Caldera ACS

Tipo Equipo Caldera eléctrica o de combustible

Nombre demanda ACS Demanda ACS

Nombre equipo acumulador Acumulacin ACS ED1

Porcentaje abastecido 70

con energia solar

Temperatura impulsion (ºC) 60,0

Multiplicador 1

4. Iluminacion

Nombre Pot. Iluminación VEEIObj VEEIRef

P01_E01_Recinto_1 20 6 6

5. Equipos

Nombre Acumulacin ACS ED1

Tipo Acumulador Agua Caliente

Volumen del deposito (L) 1500,00

Coeficiente de pérdidas 1,00

global del depósito, UA

Calificación

Energética





Temperatura de consigna 60,00

baja del depósito (ºC)


alta del deposito (ºC)

Temperatura de entrada 15,00

del agua de red (ºC)

Temperatura del 25,00

ambiente exterior (ºC)

Nombre Caldera ACS

Tipo Caldera eléctrica o de combustible

Capacidad nominal (kW) 95,00

Rendimiento nominal 0,92

Capacidad en función de cap_T-EQ_Caldera-unidad

la temperatura de impulsión

Rendimiento nominal en función ren_T-EQ_Caldera-unidad

de la temperatura de impulsión

Rendimiento en función ren_FCP_Potencia-EQ_Caldera-unidad

de la carga parcial

en términos de potencia

Rendimiento en función ren_FCP_Tiempo-EQ_Caldera-unidad

de la carga parcial

en términos de tiempo

Tipo energia Gas Natural

6. Justificación

Calificación

Energética





6.1. Contribución solar

Nombre Contribución Solar Minima Contribución Solar Minima HE-4

Stma ACS 70,0 70,0

Calificación

Energética





7. Resultados

Calificación

Energética






ANEXO III: ELEMENTOS CONSTRUCTIVOS.

ÍNDICE

1.- SISTEMA ENVOLVENTE 2

1.1.- Cerramientos exteriores 2

1.1.1.- Fachadas 2

1.2.- Suelos 3

1.2.1.- Soleras 3

1.3.- Cubiertas 3

1.3.1.- Azoteas 3

1.4.- Huecos verticales 4

2.- MATERIALES 5

3.- PUENTES TÉRMICOS 6

Descripción de materiales y elementos constructivos

Edificio 1 Instalaciones Gaeta Huguet Fecha: 19/07/12

Página 2

1.- SISTEMA ENVOLVENTE

1.1.- Cerramientos exteriores

1.1.1.- Fachadas

CE 3 - 40+PYL 150 Superficie total 85.55 m²

Listado de capas:

1 - Acero 2 cm

2 - Espuma de poliuretano [PU] 6 cm

3 - Acero 2 cm

4 - Cámara de aire ligeramente ventilada 5 cm

5 - Mortero de cemento o cal para albañilería y para revoco/enlucido 1000 < d < 1250

1.5 cm

6 - Tabicón de LH triple Gran Formato 100 mm < E < 110 mm 11.5 cm

7 - Separación 4 cm

8 - Placa de yeso laminado [PYL] 750 < d < 900 1.5 cm

9 - Alicatado con baldosas cerámicas, colocadas con mortero de cemento

0.5 cm

Espesor total: 34 cm

Limitación de demanda energética Um: 0.44 W/m²K

Masa superficial: 428.25 kg/m²

Masa superficial del elemento base: 400.18 kg/m²

Protección frente al ruido

Caracterización acústica, Rw(C; Ctr): 57.5(-1; -7) dB

CE 1 Superficie total 457.86 m²

Listado de capas:

1 - Acero 2 cm


3 - Acero 2 cm


5 - XPS Expandido con dióxido de carbono CO2 [ 0.034 W/[mK]] 4 cm


1.5 cm



1.5 cm

9 - Azulejo cerámico 2 cm


0.5 cm









Página 3

1.2.- Suelos

1.2.1.- Soleras

SOLERA TIPO 2 - Solera seca "KNAUF". Solado de baldosas cerámicas colocadas con adhesivo (AP)

Superficie total 586.79 m²

Listado de capas:

1 - Solado de baldosas cerámicas de gres esmaltado 1 cm

2 - Solera seca placas de yeso con fibras Vidifloor F132 "KNAUF" 2 cm

3 - Lana de roca "KNAUF" 1 cm

4 - Barrera de vapor formada por film de polietileno 0.02 cm

5 - Capa de nivelación con granulado base PA "KNAUF" 3 cm


7 - FR Entrevigado de hormigón aligerado -Canto 300 mm 30 cm


5 cm

9 - Arena y grava [1700 < d < 2200] 20 cm

Espesor total: 64.02 cm

Us: 0.49 W/m²K

(Para una solera apoyada, con longitud característica B' = 6.0 m)

Limitación de demanda energética

Solera con banda de aislamiento perimetral (ancho 1.5 m y resistencia térmica: 0.88 m²K/W)





Nivel global de presión de ruido de impactos normalizado, Ln,w: 60.2 dB

1.3.- Cubiertas

1.3.1.- Azoteas

Falso techo continuo de placas de escayola, mediante estopadas colgantes - CUBIERTA 1 (Forjado unidireccional)


REVESTIMIENTO EXTERIOR: Transitable. ELEMENTO ESTRUCTURAL Estructura de hormigón armado HA-25/B/20/IIa; acero UNE-EN 10080 B 500 S; forjado unidireccional, horizontal, de canto 30 = 25+5 cm; semivigueta pretensada; bovedilla de hormigón, 60x20x25 cm; malla electrosoldada ME 20x20, Ø 5 mm, B 500 T 6x2,20 UNE-EN 10080 en capa de compresión; vigas planas; soportes. REVESTIMIENTO DEL TECHO Techo suspendido continuo, con cámara de aire de 30 cm de altura, compuesto de: AISLAMIENTO: aislamiento acústico formado por panel semirrígido de lana de roca volcánica, de 40 mm de espesor; TECHO SUSPENDIDO: falso techo continuo para revestir, de placas nervadas de escayola, de 100x60 cm, con acabado liso, mediante estopadas colgantes; ACABADO SUPERFICIAL: pintura plástica con textura lisa, color blanco, acabado mate, mano de fondo y dos manos de acabado.



Página 4

Listado de capas:

1 - Arena y grava [1700 < d < 2200] 5 cm



2 cm

4 - Betún fieltro o lámina 2 cm


2 cm

6 - Placa de yeso laminado [PYL] 750 < d < 900 2 cm

7 - Cámara de aire 5 cm

8 - Forjado unidireccional 25+5 cm (Bovedilla de hormigón) 30 cm

9 - Cámara de aire sin ventilar 26 cm

10 - Lana mineral 4 cm

11 - Falso techo continuo de placas de escayola 1.6 cm

12 - Pintura plástica sobre paramentos interiores de yeso o escayola

---


Uc refrigeración: 0.28 W/m²K Limitación de demanda energética

Uc calefacción: 0.28 W/m²K





1.4.- Huecos verticales Ventanas

Acristalamiento MM Dimensiones UMarco FM Pa CM UHueco FS FH Rw (C;Ctr)

Doble acristalamiento Aislaglas "UNIÓN VIDRIERA ARAGONESA", 4/6/4 (x6)

Puerta de aluminio, abisagrada practicable de apertura hacia el interior, de 80x210 cm, con fijo lateral de 60x100 cm

140 x 210 5.70 0.25 Clase 3 Claro (0.40)

3.90 1.00 0.60 31(-1;-4)



140 x 210 5.70 0.25 Clase 3 Claro (0.40)

3.90 0.81 0.49 31(-1;-4)


Ventana de aluminio, abisagrada practicable de apertura hacia el interior, de 150x40 cm

150 x 40 5.70 0.55 Clase 3 Claro (0.40)

4.63 0.36 0.14 31(-1;-4)



140 x 210 5.70 0.25 Clase 3 Claro (0.40)

3.90 0.87 0.52 31(-1;-4)

Abreviaturas utilizadas

MM Material del marco CM Color del marco (absortividad)

Dimensiones Ancho x Alto (cm) UHueco Coeficiente de transmisión (W/m²K)

UMarco Coeficiente de transmisión (W/m²K) FS Factor de sombra

FM Fracción de marco FH Factor solar modificado

Pa Permeabilidad al aire de la carpintería Rw (C;Ctr) Valores de aislamiento acústico (dB)



Página 5

2.- MATERIALES Capas

Material e r l RT Cp m

Acero 2 7800 50 0.0004 450 1000000 Alicatado con baldosas cerámicas, colocadas con mortero de cemento 0.5 2300 1.3 0.00385 840 100000

Arena y grava [1700 < d < 2200] 5 1450 2 0.025 1050 50

Arena y grava [1700 < d < 2200] 20 1450 2 0.1 1050 50

Azulejo cerámico 2 2300 1.3 0.0154 840 1000000

Barrera de vapor formada por film de polietileno 0.02 980 0.5 0.0004 1800 100000

Betún fieltro o lámina 2 1100 0.23 0.087 1000 50000

Capa de nivelación con granulado base PA "KNAUF" 3 1950 2 0.015 1045 50

Espuma de poliuretano [PU] 6 70 0.05 1.2 1500 60

Falso techo continuo de placas de escayola 1.6 825 0.25 0.064 1000 4

Forjado unidireccional 25+5 cm (Bovedilla de hormigón) 30 1241.11 1.43 0.21 1000 80

FR Entrevigado de hormigón aligerado -Canto 300 mm 30 1570 1.84 0.163 1000 6

Lana de roca "KNAUF" 1 40 0.04 0.25 1000 1

Lana mineral 4 40 0.035 1.14 840 1 Mortero de cemento o cal para albañilería y para revoco/enlucido 1000 < d < 1250 1.5 1125 0.55 0.0273 1000 10

Mortero de cemento o cal para albañilería y para revoco/enlucido 1000 < d < 1250 2 1125 0.55 0.0364 1000 10


Placa de yeso laminado [PYL] 750 < d < 900 1.5 825 0.25 0.06 1000 4

Placa de yeso laminado [PYL] 750 < d < 900 2 825 0.25 0.08 1000 4

Solado de baldosas cerámicas de gres esmaltado 1 2500 2.3 0.00435 1000 30

Solera seca placas de yeso con fibras Vidifloor F132 "KNAUF" 2 825 0.25 0.08 1000 4

Tabicón de LH triple Gran Formato 100 mm < E < 110 mm 11.5 620 0.206 0.558 1000 10

XPS Expandido con dióxido de carbono CO2 [ 0.034 W/[mK]] 4 37.5 0.034 1.18 1000 100

XPS Expandido con dióxido de carbono CO2 [ 0.034 W/[mK]] 5 37.5 0.034 1.47 1000 100 Abreviaturas utilizadas

e Espesor (cm) RT Resistencia térmica (m²K/W)

r Densidad (kg/m³) Cp Calor específico (J/kgK)

l Conductividad (W/mK) m Factor de resistencia a la difusión del vapor de agua

Vidrios

Material UVidrio g^ Doble acristalamiento Aislaglas "UNIÓN VIDRIERA ARAGONESA", 4/6/4 3.30 0.77


UVidrio Coeficiente de transmisión (W/m²K) g^ Factor solar

Marcos

Material UMarco Puerta de aluminio, abisagrada practicable de apertura hacia el interior, de 80x210 cm, con fijo lateral de 60x100 cm 5.70

Ventana de aluminio, abisagrada practicable de apertura hacia el interior, de 150x40 cm 5.70 Abreviaturas utilizadas

UMarco Coeficiente de transmisión (W/m²K)



Página 6

3.- PUENTES TÉRMICOS Puentes térmicos lineales

Nombre Y FRsi Fachada en esquina vertical saliente 0.08 0.81

Fachada en esquina vertical entrante -0.15 0.89

Encuentro de fachada con cubierta 0.38 0.69

Unión de solera con pared exterior 0.14 0.73

Ventana en fachada 0.00 0.00 Abreviaturas utilizadas

Y Transmitancia lineal (W/mK) FRsi Factor de temperatura de la superficie interior



Página 7


ANEXO IV: RESUMEN CARGAS TÉRMICAS.

ÍNDICE

1.- PARÁMETROS GENERALES 2

2.- RESUMEN DE LOS RESULTADOS DE CÁLCULO DE LOS RECINTOS 2

3.- RESUMEN DE LOS RESULTADOS PARA CONJUNTOS DE RECINTOS 3

Anexo. Listado resumen de cargas térmicas


Página 2

1.- PARÁMETROS GENERALES Término municipal: Castelló de la Plana/Castellón de la Plana

Latitud (grados): 40.01 grados

Altitud sobre el nivel del mar: 30 m

Percentil para verano: 5.0 %

Temperatura seca verano: 29.87 °C

Temperatura húmeda verano: 22.70 °C

Oscilación media diaria: 10.8 °C

Oscilación media anual: 32 °C

Percentil para invierno: 97.5 %

Temperatura seca en invierno: 2.50 °C

Humedad relativa en invierno: 90 %

Velocidad del viento: 6.3 m/s

Temperatura del terreno: 6.83 °C

Porcentaje de mayoración por la orientación N: 20 %

Porcentaje de mayoración por la orientación S: 0 %

Porcentaje de mayoración por la orientación E: 10 %

Porcentaje de mayoración por la orientación O: 10 %

Suplemento de intermitencia para calefacción: 5 %

Porcentaje de cargas debido a la propia instalación: 3 %

Porcentaje de mayoración de cargas (Invierno): 0 %

Porcentaje de mayoración de cargas (Verano): 0 %

2.- RESUMEN DE LOS RESULTADOS DE CÁLCULO DE LOS RECINTOS Refrigeración

Conjunto: Planta baja - Recinto 1

Subtotales Carga interna Ventilación Potencia térmica

Recinto Planta Estructural (kcal/h)

Sensible interior (kcal/h)

Total interior (kcal/h)

Sensible (kcal/h)

Total (kcal/h)

Caudal (m³/h)

Sensible (kcal/h)

Carga total (kcal/h)

Por superficie (kcal/(h�m²))

Sensible (kcal/h)

Total (kcal/h)

Recinto 1 Planta baja 4537.84 19059.80 23775.05 24305.57 29020.81 5281.09 7827.27 27831.39 96.89 32132.84 56852.20

Total 5281.1 Carga total simultánea 56852.2

Calefacción


Ventilación Potencia

Recinto Planta Carga interna sensible

(kcal/h) Caudal (m³/h)



Total (kcal/h)

Recinto 1 Planta baja 12414.15 5281.09 27494.53 68.01 39908.67

Total 5281.1

Carga total simultánea 39908.7



Página 3

3.- RESUMEN DE LOS RESULTADOS PARA CONJUNTOS DE RECINTOS Refrigeración

Conjunto Potencia por superficie

(kcal/(h�m²)) Potencia total

(kcal/h)

Planta baja - Recinto 1 96.9 56852.2

Calefacción



(kcal/h)




[Bloque II]

Promotor: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA

Ubicación: CARRETERA RIBESALBES, S/N – 12006 - CASTELLÓN


INDICE OBJETO .........................................................................................................................3










DEMANDA DE ENERGÍA ...............................................................................................9




CONCLUSIONES. ........................................................................................................13




JUSTIFICATIVO. ...........................................................................................................15




OBJETO






Marzo.






documento.


Titular: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA Ubicación: CARRETERA RIBESALBES, S/N – 12006 - CASTELLÓN















de cálculo.



� Alzado.


� Perfil derecho


� Planta

SUPERFICIES Y USOS

ELEMENTO SUP.ÚTIL SUP.NO COMP. SUP.CONSTRUIDA PLANTA BAJA ACCESO PRINCIPAL 287,82 CAFETERÍA 89,61 ALMACÉN/BAR 22,03 COCINA 26,87 SALA DE CALDERAS 22,03 ESCALERA 1 13,28 ESCALERA 2 23,80 ACS Y ENERGÍA SOLAR 59,78 C.T 15,56 C.SECCIONAMIENTO 15,56 PASO 1 222,42 VESTUARIOS 24-1 45,09 VESTUARIOS 24-2 43,37 VESTUARIOS 24-3 43,37 VESTUARIOS 24-4 43,37 VESTUARIOS 24-5 43,37 VESTUARIOS 24-6 43,37 VESTUARIOS 24-7 43,37 VESTUARIOS 24-8 43,58 VESTUARIOS 24-9 45,53 VESTUARIOS 24-10 43,37 VESTUARIOS 24-11 43,37 VESTUARIOS 24-12 43,37 VESTUARIOS 24-13 43,37 VESTUARIOS 24-14 43,59 TALLER ALMACÉN 48,20 VESTUARIO 26-1 44,15


VESTURIO 26-2 44,15 VESTUARIO 26-3 44,15 VESTUARIO 26-4 44,15 VESTUARIO 27-1 21,45 VESTUARIO 27-2 21,45 VESTUARIO 28-1 21,58 VESTUARIO 28-2 21,58 ALMACÉN 1 29,65 INSTALACIÓN CONTRA INCENDIOS 30,14 PASO 2 254,15 ALMACÉN ATLETISMO 1 60,52 ALMACÉN ATLETISMO 2 60,52 ALMACÉN ATLETISMO 3 60,52 ASEO PÚBLICO 1 19,07 ASEO PÚBLICO 2 19,07 CONSERJERÍA 21,08 RACK 11,52 ENFERMERÍA 29,12 VESTUARIO PERSONAL 1 21,94 VESTUARIO PERSONAL 2 21,94 CONTROL ANTIDOPAJE 29,13 SALA HIDROTERAPIA 31,57 GIMNASIO 184,80 VESTUARIO 13-1 53,19 VESTUARIO 13-2 53,19 VESTUARIO 13-3 53,19 VESTUARIO 13-4 53,19 ESCALERA 3 9,80 DESCANSO REFRESCOS 51,36 ALMACÉN LIMPIEZA 19,28 ESCALERA 4 28,48 MÓDULO CUBIERTO ATLETISMO 2470,85 ALMACÉN 2 56,24 ESCALERA 5 28,48

TOTAL PLANTA BAJA 5483,10 6210,55 PLANTA PRIMERA ESCALERA 6 16,10 ESCALERA 2 23,80 PASO 3 117,26 ASEO PÚBLICO 3 40,58


ASEO PÚBLICO 4 40,58 CUBIERTA PLACAS SOLARES 653,33 TERRAZA 1 424,70 TERRAZA 2 115,87 PASO 4 167,00 ARCHIVO 23,87 ALMACÉN 3 23,65 TERRAZA 3 89,76 AULA 1-1 42,29 AULA 1-2 42,29 SALA MULTIUSOS 184,72 ESCALERA 3 9,80 ESCALERA 4 28,48 PASO 5 23,68 ALMACÉN 4 121,52 ESCALERA 5 28,48

GRADAS 602,20

TOTAL PLANTA PRIMERA 1652,17 89,76 2188,86 PLANTA SEGUNDA ESCALERA 6 16,10 PASO 6 126,45 ASEO PÚBLICO 5 40,58 ASEO PÚBLICO 6 4,06 PASO 7 135,36 DESPACHO 1 25,20 DESPACHO 2 21,00 ARCHIVO 13,00 ALMACÉN 5 7,56 LIMPIEZA 7,56 PASO 8 13,65 OFICINA COMPETICIÓN 27,27 SECRETARIA COMPETICIÓN 27,27 FOTO-FINISH 27,27 ESCALERA 3 9,80 SALA DE REUNIONES 88,81 TERRAZA 3 97,52 TERRAZA 4 97,52 PASO 9 11,88 PASO 10 337,39


ALMACÉN 6 12,53 OFFICE 34,19 CAFETERÍA-VIP 77,91 ESCALERA 4 28,48 ESCALERA 5 28,48

GRADAS 722,67





CONSTRUCTIVOS.

ZONA CLIMÁTICA


HE tabla D.1 es ZONA CLIMÁTICA B3 ENERGÍAS RENOVABLES







BIOMASA



GEOTÉRMICA











Estas necesidades serán cubiertas por un sistema VRV con bomba de calor. Solo se climatizará el bloque 3, puesto que los bloques 1 y 2 son únicamente vestuarios.

DEMANDA DE ENERGÍA

El edificio descrito en este informe cumple con la reglamentación establecida por el código técnico de la edificación, en su documento HE1, atendiendo a la opción simplificada.


CALIFICACIÓN ENERGÉTICA. CONSUMOS Y EMISIONES DE CO2.





CALENER.



















1,07

Suelos 0,68

Cubiertas 0,59

Vidrios (2) 5,70

Medianerías 1,07


de 0,5m.


separado

Condensaciones







80%.




CONCLUSIONES.








Muros (UMm) y (UTm)


N


E

∑A = ∑A · U = UMm = ∑A · U / ∑A =

O


S

∑A = ∑A · U = UMm = ∑A · U / ∑A =

SE


SO


C-T

ER

∑A = ∑A · U = UTm = ∑A · U / ∑A =

Suelos (USm)


833.13 0.38 319.81 ∑A = 833.13 m²

∑A · U = 319.81 W/K USm = ∑A · U / ∑A = 0.38 W/m²K



833.13 0.28 234.54 ∑A = 833.13 m²

∑A · U = 234.54 W/K UCm = ∑A · U / ∑A = 0.28 W/m²K


Página 1


∑A = ∑A · F =

FLm = ∑A · F / ∑A =

Huecos (UHm, FHm)


N


26.46 3.60 95.26 ∑A = 26.46 m²∑A · U = 95.26 W/K

UHm = ∑A · U / ∑A = 3.60 W/m²K


E

∑A = ∑A · U = ∑A · F =

UHm = ∑A · U / ∑A = FHm = ∑A · F / ∑A =

O

∑A = ∑A · U = ∑A · F =

UHm = ∑A · U / ∑A = FHm = ∑A · F / ∑A =

S

∑A = ∑A · U = ∑A · F =

UHm = ∑A · U / ∑A = FHm = ∑A · F / ∑A =

SE

∑A = ∑A · U = ∑A · F =

UHm = ∑A · U / ∑A = FHm = ∑A · F / ∑A =

SO

Doble acristalamiento Aislaglas"UNIÓN VIDRIERAARAGONESA", 4/6/4

44.10 3.90 0.49 171.99 21.61 ∑A = 44.10 m²∑A · U = 171.99 W/K∑A · F = 21.61 m²





(2)

Muros de fachada 0.31 W/m²K ≤ 1.07 W/m²K


Página 2


(2)

Primer metro del perímetro de suelos apoyados y muros en contacto con elterreno 0.96 W/m²K ≤ 1.07 W/m²K



UMm(4) UMlim

(5) UHm(4) UHlim

(5) FHm(4) FHlim

(5)


O 0.31 W/m²K ≤ 0.82 W/m²K ≤ 5.70 W/m²K ≤

S ≤ 0.82 W/m²K ≤ 5.70 W/m²K ≤

SE 0.31 W/m²K ≤ 0.82 W/m²K ≤ 5.70 W/m²K ≤

SO 0.31 W/m²K ≤ 0.82 W/m²K 3.90 W/m²K ≤ 5.70 W/m²K ≤


UTm(4) UMlim

(5) USm(4) USlim

(5) UCm(4) UClim

(5) FLm(4) FLlim(5)




Página 3








fRsi 0.93 Pn


fRsmin 0.40 Psat,n







fRsi Pn

fRsmin Psat,n

fRsi Pn

fRsmin Psat,n

fRsi Pn

fRsmin Psat,n


Página 4



Fecha: 19/07/2012

Calificación

Energética




Fecha: 19/07/2012 Ref: B07596386FA49E Página: 1

1. DATOS GENERALES

Nombre del Proyecto



Autor del Proyecto



Tipo de edificio




Terciario

Calificación

Energética






2.1. Espacios

Altura(m)

Área(m²)

Clasehigrométria

UsoPlantaNombre



2.2.1 Materiales

Just.Z

(m²sPa/Kg)R

(m²K/W)cp

(J/kgK)e

(kg/m³)K

(W/mK)Nombre







M08_Lana_mineral 0,035 40,00 840,00 - 1.3 SI








Calificación

Energética





Just.Z

(m²sPa/Kg)R

(m²K/W)cp

(J/kgK)e

(kg/m³)K

(W/mK)Nombre




Acero 50,000 7800,00 450,00 - 1e+30 --


Arena y grava [1700 < d < 2200] 2,000 1450,00 1050,00 - 50 --




Espesor(m)

MaterialU

(W/m²K)Nombre

C02_CE_1 0,31 Acero 0,020


Acero 0,020










Calificación

Energética





Espesor(m)

MaterialU

(W/m²K)Nombre

C03_CUBIERTA_1_Forjado_unidi 0,28 Mortero de cemento o cal para albañilería y para 0,020













M04_Capa_de_nivelacion_con_g 0,030




Arena y grava [1700 < d < 2200] 0,200


2.3.1 Vidrios

Just.Factor solarU

(W/m²K)Nombre


Calificación

Energética





2.3.2 Marcos

Just.U

(W/m²K)Nombre

R01_Fijo_de_aluminio_de_90x2 5,70 SI


2.3.3 Huecos

Nombre H01_Ventana


Marco R01_Fijo_de_aluminio_de_90x2

% Hueco 12,70


U (W/m²K) 3,60

Factor solar 0,68

Justificación SI

Nombre H02_Ventana



% Hueco 24,91


U (W/m²K) 3,90

Factor solar 0,60

Justificación SI

Calificación

Energética





3. Sistemas

Nombre Stma ACS ED2

Tipo agua caliente sanitaria

Nombre Equipo Caldera ACS

Tipo Equipo Caldera eléctrica o de combustible

Nombre demanda ACS Demanda ACS

Nombre equipo acumulador Acumulacin ACS ED 2

Porcentaje abastecido 70

con energia solar

Temperatura impulsion (ºC) 60,0

Multiplicador 1

4. Iluminacion


P01_E01_Recinto_2 20 6 6

5. Equipos

Nombre Acumulacin ACS ED 2

Tipo Acumulador Agua Caliente

Volumen del deposito (L) 1500,00

Coeficiente de pérdidas 1,00

global del depósito, UA

Calificación

Energética






baja del depósito (ºC)


alta del deposito (ºC)

Temperatura de entrada 15,00

del agua de red (ºC)

Temperatura del 25,00

ambiente exterior (ºC)

Nombre Caldera ACS

Tipo Caldera eléctrica o de combustible

Capacidad nominal (kW) 95,00

Rendimiento nominal 0,92

Capacidad en función de cap_T-EQ_Caldera-unidad

la temperatura de impulsión

Rendimiento nominal en función ren_T-EQ_Caldera-unidad

de la temperatura de impulsión

Rendimiento en función ren_FCP_Potencia-EQ_Caldera-unidad

de la carga parcial

en términos de potencia

Rendimiento en función ren_FCP_Tiempo-EQ_Caldera-unidad

de la carga parcial

en términos de tiempo

Tipo energia Gas Natural

6. Justificación

Calificación

Energética







Stma ACS ED2 70,0 70,0

Calificación

Energética





7. Resultados

Calificación

Energética





ÍNDICE



1.1.1.- Fachadas 2

1.2.- Suelos 2

1.2.1.- Soleras 2

1.3.- Cubiertas 3

1.3.1.- Azoteas 3


2.- MATERIALES 4




Página 2



1.1.1.- Fachadas


Listado de capas:

1 - Acero 2 cm


3 - Acero 2 cm




1.5 cm



1.5 cm



0.5 cm







1.2.- Suelos

1.2.1.- Soleras



Listado de capas:









5 cm

9 - Arena y grava [1700 < d < 2200] 20 cm


Us: 0.38 W/m²K Limitación de demanda energética




Página 3







1.3.- Cubiertas

1.3.1.- Azoteas




Listado de capas:

1 - Arena y grava [1700 < d < 2200] 5 cm



2 cm



2 cm








---












Página 4

Ventanas

Acristalamiento MM Dimensiones UMarco FM Pa CM UHueco FS FH Rw (C;Ctr) Doble acristalamiento Aislaglas "UNIÓN VIDRIERA ARAGONESA", 4/6/4 (x14)

Fijo de aluminio, de 90x210 cm 90 x 210 5.70 0.13 Clase 3 Claro (0.40)

3.60 1.00 0.68 31(-1;-4)



140 x 210 5.70 0.25 Clase 3 Claro (0.40)

3.90 0.81 0.49 31(-1;-4)










Arena y grava [1700 < d < 2200] 5 1450 2 0.025 1050 50

Arena y grava [1700 < d < 2200] 20 1450 2 0.1 1050 50
























Página 5

Vidrios




Marcos

Material UMarco Fijo de aluminio, de 90x210 cm 5.70

Puerta de aluminio, abisagrada practicable de apertura hacia el interior, de 80x210 cm, con fijo lateral de 60x100 cm 5.70 Abreviaturas utilizadas










Página 6

ÍNDICE






Página 2




























Sensible (kcal/h)

Total (kcal/h)

Caudal (m³/h)

Sensible (kcal/h)



Sensible (kcal/h)

Total (kcal/h)



Calefacción







Total (kcal/h)


Total 7498.0




Página 3




(kcal/h)


Calefacción



(kcal/h)




[Bloque III]

Promotor:


Ubicación:

CARRETERA RIBESALBES, S/N – 12006 - CASTELLÓN


INDICE OBJETO .........................................................................................................................3










DEMANDA DE ENERGÍA .............................................................................................10




CONCLUSIONES. ........................................................................................................12




JUSTIFICATIVO. ...........................................................................................................15




OBJETO






Marzo.






documento.


Titular: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA Ubicación: CARRETERA RIBESALBES, S/N – 12006 - CASTELLÓN















de cálculo.



� Alzado.



� Perfil derecho

� Planta


SUPERFICIES Y USOS

ELEMENTO SUP.ÚTIL SUP.NO COMP. SUP.CONSTRUIDA PLANTA BAJA ACCESO PRINCIPAL 287,82 CAFETERÍA 89,61 ALMACÉN/BAR 22,03 COCINA 26,87 SALA DE CALDERAS 22,03 ESCALERA 1 13,28 ESCALERA 2 23,80 ACS Y ENERGÍA SOLAR 59,78 C.T 15,56 C.SECCIONAMIENTO 15,56 PASO 1 222,42 VESTUARIOS 24-1 45,09 VESTUARIOS 24-2 43,37 VESTUARIOS 24-3 43,37 VESTUARIOS 24-4 43,37 VESTUARIOS 24-5 43,37 VESTUARIOS 24-6 43,37 VESTUARIOS 24-7 43,37 VESTUARIOS 24-8 43,58 VESTUARIOS 24-9 45,53 VESTUARIOS 24-10 43,37 VESTUARIOS 24-11 43,37 VESTUARIOS 24-12 43,37 VESTUARIOS 24-13 43,37 VESTUARIOS 24-14 43,59 TALLER ALMACÉN 48,20 VESTUARIO 26-1 44,15 VESTURIO 26-2 44,15 VESTUARIO 26-3 44,15 VESTUARIO 26-4 44,15 VESTUARIO 27-1 21,45 VESTUARIO 27-2 21,45 VESTUARIO 28-1 21,58 VESTUARIO 28-2 21,58 ALMACÉN 1 29,65 INSTALACIÓN CONTRA INCENDIOS 30,14 PASO 2 254,15 ALMACÉN ATLETISMO 1 60,52 ALMACÉN ATLETISMO 2 60,52 ALMACÉN ATLETISMO 3 60,52 ASEO PÚBLICO 1 19,07 ASEO PÚBLICO 2 19,07


CONSERJERÍA 21,08 RACK 11,52 ENFERMERÍA 29,12 VESTUARIO PERSONAL 1 21,94 VESTUARIO PERSONAL 2 21,94 CONTROL ANTIDOPAJE 29,13 SALA HIDROTERAPIA 31,57 GIMNASIO 184,80 VESTUARIO 13-1 53,19 VESTUARIO 13-2 53,19 VESTUARIO 13-3 53,19 VESTUARIO 13-4 53,19 ESCALERA 3 9,80 DESCANSO REFRESCOS 51,36 ALMACÉN LIMPIEZA 19,28 ESCALERA 4 28,48 MÓDULO CUBIERTO ATLETISMO 2470,85 ALMACÉN 2 56,24

ESCALERA 5 28,48

TOTAL PLANTA BAJA 5483,10 6210,55 PLANTA PRIMERA ESCALERA 6 16,10 ESCALERA 2 23,80 PASO 3 117,26 ASEO PÚBLICO 3 40,58 ASEO PÚBLICO 4 40,58 CUBIERTA PLACAS SOLARES 653,33 TERRAZA 1 424,70 TERRAZA 2 115,87 PASO 4 167,00 ARCHIVO 23,87 ALMACÉN 3 23,65 TERRAZA 3 89,76 AULA 1-1 42,29 AULA 1-2 42,29 SALA MULTIUSOS 184,72 ESCALERA 3 9,80 ESCALERA 4 28,48 PASO 5 23,68 ALMACÉN 4 121,52 ESCALERA 5 28,48

GRADAS 602,20

TOTAL PLANTA PRIMERA 1652,17 89,76 2188,86 PLANTA SEGUNDA ESCALERA 6 16,10


PASO 6 126,45 ASEO PÚBLICO 5 40,58 ASEO PÚBLICO 6 4,06 PASO 7 135,36 DESPACHO 1 25,20 DESPACHO 2 21,00 ARCHIVO 13,00 ALMACÉN 5 7,56 LIMPIEZA 7,56 PASO 8 13,65 OFICINA COMPETICIÓN 27,27 SECRETARIA COMPETICIÓN 27,27 FOTO-FINISH 27,27 ESCALERA 3 9,80 SALA DE REUNIONES 88,81 TERRAZA 3 97,52 TERRAZA 4 97,52 PASO 9 11,88 PASO 10 337,39 ALMACÉN 6 12,53 OFFICE 34,19 CAFETERÍA-VIP 77,91 ESCALERA 4 28,48 ESCALERA 5 28,48

GRADAS 722,67





CONSTRUCTIVOS.

ZONA CLIMÁTICA


HE tabla D.1 es ZONA CLIMÁTICA B3


ENERGÍAS RENOVABLES







BIOMASA


GEOTÉRMICA












Estas necesidades serán cubiertas por un sistema VRV con bomba de

calor. Solo se climatizará el bloque 3, puesto que los bloques 1 y 2 son únicamente vestuarios.

DEMANDA DE ENERGÍA

El edificio descrito en este informe cumple con la reglamentación establecida por el código técnico de la edificación, en su documento HE1, atendiendo a la opción simplificada. CALIFICACIÓN ENERGÉTICA. CONSUMOS Y EMISIONES DE CO2.





CALENER.



















1,07

Suelos 0,68

Cubiertas 0,59

Vidrios (2) 5,70

Medianerías 1,07


de 0,5m.


separado

Condensaciones








80%.


















CONCLUSIONES.





Muros (UMm) y (UTm)


N

CE 2 - 40+PYL 150 206.84 0.29 59.64 ∑A = 341.37 m²CE 3 - 40+PYL 150 134.53 0.44 58.83 ∑A · U = 118.46 W/K UMm = ∑A · U / ∑A = 0.35 W/m²K

E

∑A = ∑A · U = UMm = ∑A · U / ∑A =

O


S

∑A = ∑A · U = UMm = ∑A · U / ∑A =

SE


SO


C-T

ER

∑A = ∑A · U = UTm = ∑A · U / ∑A =

Suelos (USm)


1299.66 0.24 310.29 ∑A = 1299.66 m²

∑A · U = 310.29 W/K USm = ∑A · U / ∑A = 0.24 W/m²K



1261.08 0.28 355.02 ∑A = 1261.08 m²

∑A · U = 355.02 W/K UCm = ∑A · U / ∑A = 0.28 W/m²K


Página 1


∑A = ∑A · F =

FLm = ∑A · F / ∑A =

Huecos (UHm, FHm)


N


2.40 4.54 10.90∑A = 71.25 m²

∑A · U = 243.10 W/KUHm = ∑A · U / ∑A = 3.41 W/m²K


12.60 3.34 42.08


56.25 3.38 190.12


E

∑A = ∑A · U = ∑A · F =

UHm = ∑A · U / ∑A = FHm = ∑A · F / ∑A =

O


20.58 3.75 0.48 77.18 9.88∑A = 34.08 m²

∑A · U = 122.81 W/K∑A · F = 17.44 m²



13.50 3.38 0.56 45.63 7.56

S

∑A = ∑A · U = ∑A · F =

UHm = ∑A · U / ∑A = FHm = ∑A · F / ∑A =

SE


5.88 3.75 0.47 22.05 2.76∑A = 28.38 m²

∑A · U = 98.10 W/K∑A · F = 14.01 m²



22.50 3.38 0.50 76.05 11.25

SO


2.40 4.54 0.14 10.90 0.34∑A = 74.40 m²

∑A · U = 254.26 W/K∑A · F = 36.34 m²



72.00 3.38 0.50 243.36 36.00


Página 2




(2)

Muros de fachada 0.44 W/m²K ≤ 1.07 W/m²KPrimer metro del perímetro de suelos apoyados y muros en contacto con elterreno 0.96 W/m²K ≤ 1.07 W/m²K



UMm(4) UMlim

(5) UHm(4) UHlim

(5) FHm(4) FHlim

(5)


O 0.29 W/m²K ≤ 0.82 W/m²K 3.60 W/m²K ≤ 5.70 W/m²K ≤

S ≤ 0.82 W/m²K ≤ 5.70 W/m²K ≤

SE 0.30 W/m²K ≤ 0.82 W/m²K 3.46 W/m²K ≤ 5.70 W/m²K ≤

SO 0.31 W/m²K ≤ 0.82 W/m²K 3.42 W/m²K ≤ 5.70 W/m²K ≤


UTm(4) UMlim

(5) USm(4) USlim

(5) UCm(4) UClim

(5) FLm(4) FLlim(5)




Página 3










fRsi 0.93 Pn


fRsmin 0.40 Psat,n





Puente térmico enesquina entrante decerramiento






Puente térmicoentre cerramiento yforjado



Página 4



Fecha: 19/07/2012

Calificación

Energética




Fecha: 19/07/2012 Ref: 572823C364496C Página: 1

1. DATOS GENERALES

Nombre del Proyecto



Autor del Proyecto



Tipo de edificio




Terciario

Calificación

Energética






2.1. Espacios

Altura(m)

Área(m²)

Clasehigrométria

UsoPlantaNombre





2.2.1 Materiales

Just.Z

(m²sPa/Kg)R

(m²K/W)cp

(J/kgK)e

(kg/m³)K

(W/mK)Nombre







M08_Lana_mineral 0,035 40,00 840,00 - 1.3 SI



EPS Poliestireno Expandido [ 0.029 W/[mK]] 0,029 30,00 1000,00 - 20 SI



Calificación

Energética





Just.Z

(m²sPa/Kg)R

(m²K/W)cp

(J/kgK)e

(kg/m³)K

(W/mK)Nombre






Cámara de aire sin ventilar vertical 5 cm - - - 0,18 - --



Acero 50,000 7800,00 450,00 - 1e+30 --


Arena y grava [1700 < d < 2200] 2,000 1450,00 1050,00 - 50 --




Espesor(m)

MaterialU

(W/m²K)Nombre

C02_CE_1 0,31 Acero 0,020


Acero 0,020





Calificación

Energética





Espesor(m)

MaterialU

(W/m²K)Nombre

C02_CE_1 0,31 Mortero de cemento o cal para albañilería y para 0,015



C03_CE_2 0,29 Acero 0,020


Acero 0,020








C04_CE_3 0,44 Acero 0,020


Acero 0,020

Cámara de aire ligeramente ventilada vertical 5 c 0,000








Calificación

Energética





Espesor(m)

MaterialU

(W/m²K)Nombre

C05_CUBIERTA_1_Forjado_unidi 0,28 Mortero de cemento o cal para albañilería y para 0,020









C06_FORJADO_ENTRE_PLANTAS 0,28 M09_Solado_de_baldosas_ceram 0,010




M04_Capa_de_nivelacion_con_g 0,030


EPS Poliestireno Expandido [ 0.029 W/[mK]] 0,040









Calificación

Energética





Espesor(m)

MaterialU

(W/m²K)Nombre

C07_SOLERA_TIPO_2 1,12 M04_Capa_de_nivelacion_con_g 0,030




Arena y grava [1700 < d < 2200] 0,200


2.3.1 Vidrios

Just.Factor solarU

(W/m²K)Nombre


2.3.2 Marcos

Just.U

(W/m²K)Nombre

R01_Fijo_de_aluminio_de_150x 5,70 SI

R02_Fijo_de_aluminio_de_150x 5,70 SI


R04_Ventana_de_aluminio_abis 5,70 SI

2.3.3 Huecos

Nombre H01_Ventana


Marco R04_Ventana_de_aluminio_abis

Calificación

Energética





% Hueco 55,33


U (W/m²K) 4,54

Factor solar 0,39

Justificación SI

Nombre H02_Ventana


Marco R02_Fijo_de_aluminio_de_150x

% Hueco 9,14


U (W/m²K) 3,34

Factor solar 0,69

Justificación SI

Nombre H03_Ventana



% Hueco 24,91


U (W/m²K) 3,75

Factor solar 0,59

Justificación SI

Nombre H04_Ventana

Calificación

Energética






Marco R01_Fijo_de_aluminio_de_150x

% Hueco 10,67


U (W/m²K) 3,38

Factor solar 0,68

Justificación SI

Calificación

Energética





3. Sistemas

Nombre Sistema _VRV

Tipo Climaticación multizona por expansión directa

Nombre Equipo Unidad Ext Exp Directa

Tipo Equipo Unidad exterior en expansión directa

Nombre unidad terminal UT_UnidaInterior R3

Zona asociada P01_E01_Recinto_3





4. Iluminacion


P01_E01_Recinto_3 20 6 6

P02_E01_Recinto_4 20 6 6

P03_E01_Recinto_5 20 6 6

5. Equipos

Nombre Unidad Ext Exp Directa

Tipo Unidad exterior en expansión directa

Calificación

Energética





Capacidad total máxima 95,00

refrigeración en condiciones

nominales (kW)

Capacidad sensible máxima 40,00

refrigeración en condiciones

nominales (kW)

Consumo eléctrico del 90,00

equipo en condiciones

nominales de refrigeración (kW)

Capacidad calorífica 90,00

máxima en condiciones

nominales (kW)

Consumo eléctrico 90,00

en condiciones nominales

de calefacción (kW)

Capacidad total de conRef_T-EQ_ED_UnidadExterior-Defecto

refrigeración nominal en

función de la temperatura

Capacidad total de conRef_FCP-EQ_ED_UnidadExterior-Defecto


función del factor de carga

parcial en refrigeración

Capacidad sensible de conCal_T-EQ_ED_UnidadExterior-Defecto


función de las temperaturas

Consumo nominal de conCal_FCP-EQ_ED_UnidadExterior-Defecto

refrigeración en función

de temperatura

Consumo nominal de capTotRef_T-EQ_ED_UnidadExterior-Defecto

refrigeración en función

Calificación

Energética





de la fracción de carga parcial

Consumo nominal de capTotRef_FCP-EQ_ED_UnidadExterior-Defecto

calefacción en función

de la temperatura

Consumo nominal de capSenRef_T-EQ_ED_UnidadExterior-Defecto

calefacción en función de

la fracción de carga parcial

Tipo energia Electricidad

6. Unidades terminales

Nombre UT_UnidaInterior R3

Tipo U.T. Unidad Interior

Zona abastecida P01_E01_Recinto_3


de refrigeración en

condiciones nominales (kW)

Capacidad sensible 10,00

máxima de refrigeración


Capacidad calorífica máxima 20,00

en condiciones nominales (kW)

Caudal nominal de 10000,00

aire impulsado por

la unidad interior (m³/h)

Caudal de aire exterior 0,00

impulsado por la

unidad interior (m³/h)

Calificación

Energética





Ancho de banda del termostato (ºC) 1,00













aire impulsado por



impulsado por la










Calificación

Energética










aire impulsado por



impulsado por la



7. Justificación



Calificación

Energética





8. Resultados

Calificación

Energética





ÍNDICE



1.1.1.- Fachadas 2

1.2.- Suelos 3

1.2.1.- Soleras 3

1.3.- Cubiertas 4

1.3.1.- Azoteas 4


2.- SISTEMA DE COMPARTIMENTACIÓN 5

2.1.- Forjados entre pisos 5

3.- MATERIALES 6




Página 2



1.1.1.- Fachadas


Listado de capas:

1 - Acero 2 cm


3 - Acero 2 cm




1.5 cm



1.5 cm



0.5 cm








Listado de capas:

1 - Acero 2 cm


3 - Acero 2 cm




1.5 cm





0.5 cm









Página 3


Listado de capas:

1 - Acero 2 cm


3 - Acero 2 cm



1.5 cm





0.5 cm







1.2.- Suelos

1.2.1.- Soleras



Listado de capas:









5 cm

9 - Arena y grava [1700 < d < 2200] 20 cm


Us: 0.24 W/m²K


Limitación de demanda energética









Página 4

1.3.- Cubiertas

1.3.1.- Azoteas




Listado de capas:

1 - Arena y grava [1700 < d < 2200] 5 cm



2 cm



2 cm








---












150 x 40 5.70 0.55 Clase 3 Claro (0.40)

4.54 0.36 0.14 35(-2;-4)



150 x 40 5.70 0.55 Clase 3 Claro (0.40)

4.54 1.00 0.39 35(-2;-4)


Fijo de aluminio, de 150x210 cm

150 x 210 5.70 0.09 Clase 3 Claro (0.40)

3.34 1.00 0.69 34(-2;-4)



Página 5

Ventanas




140 x 210 5.70 0.25 Clase 3 Claro (0.40)

3.75 0.82 0.48 35(-2;-4)



150 x 150 5.70 0.11 Clase 3 Claro (0.40)

3.38 0.74 0.50 35(-2;-4)



140 x 210 5.70 0.25 Clase 3 Claro (0.40)

3.75 0.81 0.47 35(-2;-4)



150 x 150 5.70 0.11 Clase 3 Claro (0.40)

3.38 1.00 0.68 35(-2;-4)



150 x 150 5.70 0.11 Clase 3 Claro (0.40)

3.38 0.82 0.56 35(-2;-4)







2.- SISTEMA DE COMPARTIMENTACIÓN

2.1.- Forjados entre pisos

Falso techo continuo de placas de escayola, mediante estopadas colgantes - FORJADO ENTRE PLANTAS - Solera seca "KNAUF". Solado de baldosas cerámicas colocadas con adhesivo


Listado de capas:


2 - Solera seca placas de yeso con fibras Vidifloor F132 "KNAUF"

2 cm





7 - EPS Poliestireno Expandido [ 0.029 W/[mK]] 4 cm






---




Protección frente al ruido Masa superficial: 534.93 kg/m²



Página 6







Arena y grava [1700 < d < 2200] 5 1450 2 0.025 1050 50

Arena y grava [1700 < d < 2200] 20 1450 2 0.1 1050 50





EPS Poliestireno Expandido [ 0.029 W/[mK]] 4 30 0.029 1.38 1000 20









Placa de yeso laminado [PYL] 750 < d < 900 1.5 825 0.25 0.06 1000 4










Vidrios




Marcos

Material UMarco Ventana de aluminio, abisagrada practicable de apertura hacia el interior, de 150x40 cm 5.70



Página 7

Marcos

Material UMarco Fijo de aluminio, de 150x210 cm 5.70

Puerta de aluminio, abisagrada practicable de apertura hacia el interior, de 80x210 cm, con fijo lateral de 60x100 cm 5.70

Fijo de aluminio, de 150x150 cm 5.70 Abreviaturas utilizadas




Fachada en esquina vertical entrante -0.15 0.89



Forjado entre pisos 0.42 0.72





Página 8

ÍNDICE






Página 2




























Sensible (kcal/h)

Total (kcal/h)

Caudal (m³/h)

Sensible (kcal/h)



Sensible (kcal/h)

Total (kcal/h)



Conjunto: Planta 1 - Recinto 4





Sensible (kcal/h)

Total (kcal/h)

Caudal (m³/h)

Sensible (kcal/h)



Sensible (kcal/h)

Total (kcal/h)

Recinto 4 Planta 1 6786.88 20337.36 25372.28 27937.96 32972.88 5633.11 8349.01 29686.53 100.11 36286.97 62659.41




Recinto Planta Estructural

(kcal/h)

Sensible interior

(kcal/h)

Total interior

(kcal/h)

Sensible

(kcal/h)

Total

(kcal/h)

Caudal

(m³/h)

Sensible

(kcal/h)

Carga total

(kcal/h)

Por superficie

(kcal/(h�m²))

Sensible

(kcal/h)

Total

(kcal/h)

Recinto 5 Planta 2 7994.29 16636.41 20752.26 25369.62 29485.47 4609.55 6831.95 24292.34 105.00 32201.57 53777.81




Página 3

Calefacción







Total (kcal/h)


Total 11696.9








Total (kcal/h)

Recinto 4 Planta 1 10674.17 5633.11 29327.21 63.91 40001.38

Total 5633.1








Total (kcal/h)

Recinto 5 Planta 2 11437.31 4609.55 23998.31 69.19 35435.62

Total 4609.5





(kcal/h)


Planta 1 - Recinto 4 100.1 62659.4

Planta 2 - Recinto 5 105.0 53777.8

Calefacción



(kcal/h)


Planta 1 - Recinto 4 63.9 40001.4

Planta 2 - Recinto 5 69.2 35435.6

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