proyecto 2 - diseño de ademados
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Estructuras Geotécnicas
Catedrático: Ing. Patricia de Hasbun
Proyecto 2 – Diseño de Ademados
Presentan:
(00018408) Flores Flores, Mauricio Eduardo
(00000908) Marroquín Callejas, Mario Nelson
(00068010) Portan Peña, David Eduardo
(00016211) Portillo Machuca, José Amadeo
(00040810) Recinos García, Rodrigo Benjamín
Sección 01 Fecha: 07 – 07 – 14
Universidad Centroamericana “José Simeón Cañas”
Estructuras Geotécnicas 01/2014 2
INDICE
1. INTRODUCCION ...................................................................................................................... 3
2. MARCO TEÓRICO PARA EL PROCESAMIENTO DE LOS RESULTADOS......................................... 4
2.1 Envolventes de presión de Peck ...................................................................................... 4
ARENA.................................................................................................................................... 4
ARCILLA .................................................................................................................................. 4
ARCILLA SUAVE A MEDIA ........................................................................................................ 5
ARCILLA FIRME ....................................................................................................................... 6
2.2 Envolvente para suelo estratificado ................................................................................ 6
2.3 Diseño de componentes ................................................................................................. 8
PUNTALES .............................................................................................................................. 8
TABLESTACAS ......................................................................................................................... 9
LARGEROS .............................................................................................................................. 9
3. CONSIDERACIONES DE DISEÑO Y MEMORIA DE CALCULO .................................................... 10
3.1 Creación de Anexo A - Tabla de propiedades de la madera salvadoreña........................ 10
3.2 Consideraciones Generales del Diseño .......................................................................... 10
3.3 Memoria de Calculo ...................................................................................................... 13
4. CONCLUSIONES .................................................................................................................... 14
5. RECOMENDACIONES ............................................................................................................ 15
6. BIBLIOGRAFÍA....................................................................................................................... 17
ANEXO A: Tabla De Propiedades De La Madera Salvadoreña ........................................................ 19
ANEXO B: Tabla De Propiedades Del Acero y Calculo de Pn/Ωc..................................................... 23
ANEXO C: Tabla De Propiedades De La Madera Del Libro “Mecánica de Materiales” de James Gere
.................................................................................................................................................... 26
ANEXO D: Información Tomada De La Tesis “Determinación De Las Propiedades Mecánicas De La
Madera Distribuida Por Los Principales Proveedores En El Salvador” ............................................ 28
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1. INTRODUCCION
En las construcciones se realizan excavaciones de diferente índole y para cada tipo de
excavación existen maneras de protegerla para que el suelo no falle y pueda provocar
algún accidente.
Existe un tipo de excavación que se realiza a cierta profundidad debajo de la superficie del
terreno con sus caras verticales, para las cuales es necesario ocupar el tipo de protección
llamado ademado.
El presente trabajo consta del diseño de ademados para diferentes tipos de suelos, los
cuales constan de arena y arcilla.
Se presenta información acerca de que metodología es ocupada para el diseño de este, en
el cual se incluye la envolvente de presión para los distintos tipos de suelos así como la
manera en que estas influyen en los distintos componentes del ademado así como
también de las propiedades de los materiales ocupados para el diseño.
Se expone el procedimiento tomado para el diseño de componentes del ademado, los
cuales incluyen a los puntales, tablestacas y largueros; se incluye un apartado de todas las
consideraciones tomadas en cuenta para la realización de los cálculos respectivos.
En los cálculos se proponen cinco tipos de diseños para diferentes suelos en cada caso,
arena, arcilla blanda, arcilla firme, arena con estrato de arcilla blanda, arena con estrato
de arcilla firme.
Se podrán visualizar los planos constructivos y una serie de conclusiones con respecto al
diseño y recomendaciones a tomar tanto para próximos cálculos como para la elaboración
de los ademados.
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2. MARCO TEÓRICO PARA EL PROCESAMIENTO DE LOS RESULTADOS.
2.1 Envolventes de presión de Peck
Para la realización del diseño de elementos constructivos de un ademado, muchos
investigadores han realizado muchas teorías sobre la distribución de presiones generadas
por el muro de suelo. Uno de estos investigadores fue Ralph B. Peck (1969) quien
presento las siguientes envolventes de presión según el tipo de suelo con el que se
trabajaría:
ARENA
Peck describió la envolvente para arenas como una carga uniformemente distribuida.
Figura 2.1. Envolvente de presiones para cortes en arena
La presión generada puede ser calculada como sigue:
σa = 0.65 γ H Ka
Dónde:
γ = Peso especifico
H = Altura del corte
Ka = Coeficiente de presión activa [Ka = tan2 (45 - φ’/2)]
φ’ = Angulo de fricción efectivo de la arena
ARCILLA
Peck describió la envolvente para arcillas de dos formas, dependiendo del tipo de arcilla
con la que se contaba, si eran arcillas de suaves a medias o si eran arcillas firmes. Las
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envolventes presentan forma de carga distribuida en la parte central, con cargas
distribuidas triangulares a uno o a ambos lados dependiendo de la clasificación de las
arcillas. Las arcillas las podemos clasificar por medio de la siguiente ecuación.
𝛾 𝐻
𝑐≤ 4
Dónde:
c = Cohesión no drenada
Si esta condición se puede decir que se está trabajando con una arcilla firme. En caso de
no cumplirse se dice que se trabaja con una arcilla suave a media.
ARCILLA SUAVE A MEDIA
Para la arcilla suave a media se presenta la siguiente envolvente de presiones.
Figura 2.2. Envolvente de presiones para cortes en arcilla suave a media.
La presión generada será el mayor valor obtenido de las siguientes ecuaciones:
𝜎𝑎 = 𝛾 𝐻 [1 − 4 𝑐
𝛾 𝐻]
ó
𝜎𝑎 = 0.3 𝛾 𝐻
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ARCILLA FIRME
Para la arcilla firme se presenta la siguiente envolvente de presiones.
Figura 2.3. Envolvente de presiones para cortes en arcilla firme.
La presión generada puede ser calculada como sigue:
𝜎𝑎 = 0.3 𝛾 𝐻
2.2 Envolvente para suelo estratificado
Es común que a la hora de realizar un corte en el suelo encontremos más de un estrato;
para estos casos Peck propuso realizar el cálculo de presiones usando parámetros de una
arcilla equivalente.
Figura 2.4. Suelos estratificados
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Para el caso en que tengamos dispuesto un estrato de arena sobre uno de arcilla, se
determinaran los parámetros de la arcilla equivalente por medio de las siguientes
ecuaciones:
𝐶𝑝𝑟𝑜𝑚 = 1
2 𝐻 [𝛾𝑠𝐾𝑠𝐻𝑠
2 tan 𝜑′𝑠 + (𝐻 − 𝐻𝑠)𝑛′𝑞𝑢]
𝛾𝑎 = 1
𝐻 [𝛾𝑠𝐻𝑠 + (𝐻 − 𝐻𝑠)𝛾𝑐]
Dónde:
H = Altura de corte
γs = Peso específico de arena
Hs = Altura de estrato de arena
Ks = Coeficiente de presión lateral de tierra para arena (~1)
φ's = Angulo de fricción efectivo de arena
qu =Resistencia a la compresión simple de arcilla
n’ =Coeficiente de falla progresiva (valor promedio de 0.75)
Para el caso en que tengamos dispuestos varios estratos de arcilla, se determinaran los
parámetros de la arcilla equivalente por medio de las siguientes ecuaciones:
𝐶𝑝𝑟𝑜𝑚 = 1
𝐻 [𝑐1𝐻1 + 𝑐2𝐻2 + ⋯ + 𝑐𝑛𝐻𝑛]
𝛾𝑎 = 1
𝐻 [𝛾1𝐻1 + 𝛾2𝐻2 + ⋯ + 𝛾𝑛𝐻𝑛]
Dónde:
C1, C2,…,Cn = cohesión no drenada de estratos 1, 2, …, n
H1, H2,…,Hn = espesor de estratos 1, 2, …, n
Posterior al cálculo de los parámetros de arcilla equivalente se debe disponer a clasificarla
y observar la correspondiente envolvente como se realizaría para una arcilla con dichos
parámetros.
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2.3 Diseño de componentes
PUNTALES
Para realizar el cálculo de los requerimientos que deberá soportar un elemento utilizado
para el apuntalamiento, se debe utilizar la envolvente correspondiente y pensar que está
dispuesta sobre una viga; además se debe pensar que los apoyos serán precisamente los
puntales. Para la determinación de las cargas sobre los puntales se deberá evaluar cada
claro como una viga independiente tomando en cuenta que las vigas de los extremos
serán evaluadas como voladizo. Al resolver cada claro nos dará como resultado acciones
en los apoyos y al sumar las correspondientes reacciones de cada lado para cada apoyo
nos resultara la fuerza por unidad de longitud correspondiente a cada puntal. Para evaluar
la carga que llegara a cada puntal se deberán multiplicar los resultados obtenidos del
análisis de vigas por la distancia horizontal entre puntales denominada con “s”.
Figura 2.5. Sección Transversal y vista en planta de un ademado
Figura 2.6. Analogía con vigas para análisis de carga
Los valores de cargas en los puntales se calcularan de la siguiente forma:
Para puntales laterales
𝑃𝐴 = (𝐴)(𝑠)
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Para puntales internos
𝑃𝐵 = (𝐵1 + 𝐵2)(𝑠)
TABLESTACAS
Para el cálculo de las acciones sobre la tabla estaca se debe auxiliar del mismo análisis que
se realizó para los puntales, con la diferencia que el equivalente de la tablestaca será la
viga. En este caso se debe determinar el valor del momento flector máximo y
posteriormente con este realizar el cálculo del módulo de sección. El módulo de sección
debe calcularse como sigue:
𝑆 =𝑀𝑚𝑎𝑥
𝜎𝑝𝑒𝑟𝑚
Donde en valor de (σperm) será el del material a utilizar para este elemento.
LARGEROS
Para el diseño de los largueros se debe realizar el cálculo del módulo de sección, tomando
en cuenta que se someterá a momentos flexionantes producidos por las cargas
producidas en los puntales; además se debe considerar que estas acciones serán
diferentes para cada nivel de los puntales. Primeramente se debe calcular el momento
máximo producido en cada nivel de los puntales:
Para largueros de puntales laterales
𝑀𝑚𝑎𝑥 =(𝐴)(𝑠2)
8
Para largueros de puntales internos
𝑀𝑚𝑎𝑥 =(𝐵1 + 𝐵2)(𝑠2)
8
Posteriormente se debe calcular el módulo de sección al igual que para la tablestaca
auxiliándose del valor de (σperm) del material a utilizar.
𝑆 =𝑀𝑚𝑎𝑥
𝜎𝑝𝑒𝑟𝑚
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3. CONSIDERACIONES DE DISEÑO Y MEMORIA DE CALCULO
3.1 Creación de Anexo A - Tabla de propiedades de la madera salvadoreña
Para la adecuada selección de los elementos de madera que conforman los ademados, era
necesario poseer la información de los módulos de sección de las piezas de madera más
comunes en el mercado nacional. Debido a esto se decidió crear una tabla de propiedades
de la madera salvadoreña basándonos en el formato presentado el libro “Mecánica de
Materiales” de James Gere en el apéndice F y utilizando la información de la Tesis
“Determinación De Las Propiedades Mecánicas De La Madera Distribuida Por Los
Principales Proveedores En El Salvador” de Manuel Guardado y Milton Meza presentada
en el año 2009 en la Universidad Centroamericana “José Simeón Cañas”. Esta tabla de
autoría propia busca ser un equivalente para maderas nacionales de las tablas de
propiedades presentadas en los manuales de diseño en acero, de manera que se pueda
seleccionar la más adecuada a las solicitaciones. La tabla del libro de James Gere se puede
consultar en el Anexo C de este documento y los ensayos realizados para la tesis se
pueden consultar en el Anexo D donde también se presenta la información de contacto
con los aserraderos considerados.
3.2 Consideraciones Generales del Diseño
La determinación de las envolventes de presión aparente para el diseño del
ademado se basó en lo presentado en el libro “Principios De Ingeniería De
Cimentaciones” de Braja Das que fue resumido en el marco teórico de este
documento. Estas envolventes son las estimadas por Peck (1969) para el diseño de
cortes en arena, arcilla blanda y arcilla firme. De la misma manera, se siguió las
consideraciones del libro mencionado para la determinación de las acciones en los
puntales, tablaestacas y largueros.
Se tomaron en consideración 6 especies de madera para la selección de los
elementos, estas especies son: Conacaste, Níspero, Bálsamo, Copinol, Cortes
Blanco y Volador. Se tomaron en cuenta estas especies porque son de las que
disponemos ensayos de laboratorio. A continuación se presentan las tablas
comparativas de los esfuerzos de rupturas de las maderas que fueron consideradas
para el diseño y los esfuerzos permisibles presentados en la “Norma Técnica para
Diseño y Construcción de Estructuras de Madera”. Estas tablas fueron tomadas de
la Tesis “Determinación De Las Propiedades Mecánicas De La Madera Distribuida
Por Los Principales Proveedores En El Salvador” y muestran los factores de
seguridad de cada especie de madera.
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Tabla 3.1 Compresión paralela a la fibra
Tabla 3.2 Flexión estática
Al comparar estos esfuerzos permisibles y de falla se deduce que los diseños
realizados con los esfuerzos especificados en la Norma Técnica serían
excesivamente conservadores (por ejemplo, nótese que el esfuerzo permisible de
la norma para flexión es 10 veces menor al reportado por la especie Copinol). La
Norma Técnica deja la posibilidad de utilizar esfuerzos permisibles diferentes a los
que contiene en ella con la única condición que existan ensayos de otras maderas
consideradas y debido a que los factores de seguridad que se reportan en estas
especies de madera consideradas son muy elevados, se decidió no tomar los
esfuerzos permisibles de la norma y en su lugar considerar los de la tesis y de esta
manera se lograrían diseños más eficientes y económicos porque se utilizarían
secciones transversales menores con madera de mayor resistencia.
La selección del parámetro “s” (espaciamiento de puntales) se terminó tomando
en cuenta que se necesita suficiente espacio para poder trabajar dentro del corte y
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considerando además, la gran altura de éste (6.3 metros) y que las cargas
transmitidas a los elementos del ademado son mayores mientras mayor sea el
espaciamiento. Tomando en cuenta estos factores se definió el espaciamiento
como de 3 metros medidos entre los centros de los puntales.
La memoria de cálculo y por lo tanto el diseño final se realizó con la madera de la
especie Copinol por ser la de mejor comportamiento estructural. Sin embargo,
este diseño permite la utilización de otras especies de madera, las cuales se
detallan para cada caso en la sección de RECOMENDACIONES de este documento
para que de esta manera el diseño no esté limitado a una única especie de
madera.
Al determinar las cargas en los puntales se encontró que ninguna de las secciones
consideradas en el Anexo A eran capaces de resistirlas por lo que se decidió utilizar
perfiles HSS circulares de Acero con Fy de 36 ksi (por ser el más común) y con la
filosofía de diseño ASD para ser conservadores. En el Anexo B se muestran las
propiedades geométricas de los perfiles considerados tomados de la Décimo
Tercera edición del “Steel Construction Manual” del AISC y además, los cálculos
para un acero de Fy igual a 36 ksi.
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3.3 Memoria de Calculo
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4. CONCLUSIONES
La estratigrafía más desfavorable es la de la Arcilla Blanda pues las cargas que
genera en el ademado son mayores por lo que es necesario que los elementos
resistentes tengan dimensiones más grandes. En general, los resultados de las
Arcillas son los más desfavorables debido probablemente a que se consideran en la
condición más desfavorable, es decir, condición no drenada.
Se concluye que la estratigrafía más favorable es la compuesta únicamente de
Arena pues en ella se reportaron las cargas más pequeñas (alrededor de tres veces
menos que en la estratigrafía de Arcilla Blanda).
Para todas las estratigrafías se decidió utilizar madera de la especie Copinol para la
tablaestaca y los largueros pues resulta ser un material satisfactorio desde el punto
de vista estructural y es un material muy disponible en el mercado nacional; para
los puntales se decidió utilizar perfiles HSS circulares de Acero pues todas las
secciones de madera consultadas no eran capaces de resistir las cargas impuestas
por la presión del suelo pues demandaban secciones transversales tan grandes que
no resultaban económicamente viables, así que se decidió utilizar estos perfiles de
acero para todos los puntales de todas las estratigrafías verificando que son
perfiles existentes en el mercado nacional y que por ser de acero son altamente
reutilizables.
Al analizar la información de los ensayos de laboratorio de las maderas
consideradas y comparar sus esfuerzos de falla con los esfuerzos admisibles de la
“Norma Técnica para Diseño y Construcción de Estructuras de Madera”, se
concluye que debido a que la norma no toma en consideración la especie de la
madera, sus esfuerzos admisibles resultan excesivamente conservadores por lo
que se sobredimensionan los elementos y esto impacta de manera desfavorable e
innecesaria en el aspecto económico del diseño.
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5. RECOMENDACIONES
Debido a que los esfuerzos admisibles de la “Norma Técnica para Diseño y
Construcción de Estructuras de Madera” resultan ser excesivamente
conservadores para algunas especies de madera, se recomienda considerar los
esfuerzos de falla obtenidos en los ensayos de la tesis “Determinación De Las
Propiedades Mecánicas De La Madera Distribuida Por Los Principales Proveedores
En El Salvador” para el diseño de elementos de madera de manera que resulten
diseños más económicos, verificando que en el diseño final se obtengan valores de
factores de seguridad aceptables.
Se recomienda realizar otros ensayos a otras especies de madera para ampliar la
información disponible y lograr abarcar todas las especies de madera distribuidas
en el mercado nacional para lograr que los elementos de madera se comporten de
manera más efectiva y se logre aprovechar las propiedades mecánicas de cada
especie resultando en diseños más económicos.
Para la selección de los elementos de madera se recomienda utilizar los módulos
de sección menores de cada pieza para que de esta manera se considere la
condición más desfavorable para mantener los diseños conservadores tomando en
cuenta que en la construcción se pueden cometer errores en la colocación de los
elementos provocando que no sean capaces de resistir las cargas impuestas. En el
anexo A se muestran los módulos de sección alrededor de los dos ejes principales y
se deduce que el eje de menor inercia es el eje x, por lo que es ese módulo de
sección el que se recomienda utilizar.
Los diseños presentados en este documento se realizaron con madera de Copinol
por ser la de mejor calidad por lo que es con esa madera con la que se recomienda
construir el ademado. Pero, para evitar limitar el diseño una única especie de
madera, se presenta a continuación las todas las especies capaces de resistir las
cargas impuestas para cada estratigrafía, pudiéndose utilizar cualquiera de ellas en
la construcción, recordando que la de mejor desempeño es la de Copinol.
Especie Código
Conacaste CN
Níspero N
Bálsamo B
Copinol CP
Volador V
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Estratigrafía: Arcilla Firme
Tablaestaca Larguero A Larguero B Larguero C Larguero D
Sección Seleccionada
Tabloncillo 1 1/4 * 11
Pilarillo 5 1/2 * 5 1/2
Pilar 6 * 6 Pilar 6 * 6 Pilarillo 5 1/2 * 5 1/2
Especie de Madera
N, B, CP, V N, B, CP, V N, B, CP N, B, CP N, B, CP, V
Estratigrafía: Arcilla Blanda
Tablaestaca Larguero A Larguero B Larguero C Larguero D
Sección Seleccionada
Tabloncillo 1 1/4 * 11
Pilar 6 * 6 Pilar 8 * 8 Pilar 8 * 8 Pilar 8 * 8
Especie de Madera
N, B, CP N, B, CP, V N, B, CP, V N, B, CP, V N, B, CP, V
Estratigrafía: Arena
Tablaestaca Larguero A Larguero B Larguero C Larguero D
Sección Seleccionada
Tabloncillo 1 1/4 * 11
Pilarillo 5 1/2 * 5 1/2
Pilarillo 5 1/2 * 5 1/2
Pilarillo 5 1/2 * 5 1/2
Pilarillo 5 1/2 * 5 1/2
Especie de Madera
CN, N, B, CP, V N, B, CP, V N, B, CP, V N, B, CP, V N, B, CP, V
Estratigrafía: Arena – Arcilla Firme
Tablaestaca Larguero A Larguero B Larguero C Larguero D
Sección Seleccionada
Tabloncillo 1 1/4 * 11
Pilar 6 * 6 Pilar 8 * 8 Pilar 8 * 8 Pilar 6 * 6
Especie de Madera
N, B, CP, V N, B, CP, V N, B, CP, V N, B, CP, V CN, N, B, CP, V
Estratigrafía: Arcilla Blanda – Arcilla Firme
Tablaestaca Larguero A Larguero B Larguero C Larguero D
Sección Seleccionada
Tabloncillo 1 1/4 * 11
Pilarillo 5 1/2 * 5 1/2
Pilar 6 * 6 Pilar 6 * 6 Pilarillo 5 1/2 * 5 1/2
Especie de Madera
N, B, CP, V N, B, CP, V N, B, CP N, B, CP N, B, CP, V
Se recomienda comprar la madera con menor humedad pues, según lo presentado
en la tesis “Determinación De Las Propiedades Mecánicas De La Madera
Distribuida Por Los Principales Proveedores En El Salvador”, la humedad afecta las
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propiedades mecánicas de la madera. Los ensayos de humedad realizados a las
especies de madera consideradas se presentan en el Anexo D de este documento.
6. BIBLIOGRAFÍA
Coduto, Donald. “Foundation Desing - Principles and Practices.
Segunda Edicion. Pretince Hall, 2001.
Coduto, Donald. “Geotechnical Engineering”. Pretince Hall. 1999
Das, Braja. “Principios de Ingeniería de Cimentaciones”. Cuarta Edición.
International Thomsom Editores, 1999.
Ministerio de Obras Públicas de El Salvador. “Norma técnica para
diseño de estructuras de madera”. 1994
Gere, James y Goodno, Barry. “Mecánica de Materiales”. Séptima
Edición. Cengace Learning, 2009.
Guardado, Manuel y Meza, Milton. “Determinación De Las Propiedades
Mecánicas De La Madera Distribuida Por Los Principales Proveedores
En El Salvador”. Tesis presentada en el año 2009 en la Universidad
Centroamericana “José Simeón Cañas”.
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ANEXOS
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ANEXO A: Tabla De
Propiedades De La Madera
Salvadoreña
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Propiedades De La Madera Salvadoreña
Especie Esf. falla (kg/cm2)
Aserradero (Ubicados en
S.S.)
Nombre Comercial
h(in) b(in) Area (cm2) Sx (cm3/cm) Sx (cm3) Sy (cm3/cm) Sy (cm3)
Conacaste 364,17 El triunfo Tabloncillo 1 1/4 10 78,13 1,628 40,690 104,167 325,521
El triunfo Cuarton 2 1/2 5 78,13 6,510 81,380 26,042 162,760
Los abetos Tabloncillo 1 1/4 10 78,13 1,628 40,690 104,167 325,521
Los abetos cuarton 2 1/2 5 78,13 6,510 81,380 26,042 162,760
Los abetos Reglon 2 4 50,00 4,167 41,667 16,667 83,333
Los abetos Tabla 1 16 100,00 1,042 41,667 266,667 666,667
Oriental Cuarton 2 1/2 5 1/2 85,94 6,510 89,518 31,510 196,940
Oriental Tabloncillo 1 1/4 11 85,94 1,628 44,759 126,042 393,880
Oriental Pilarillo 5 1/2 5 1/2 189,06 31,510 433,268 31,510 433,268
Oriental Pilares 8 8 400,00 66,667 1333,333 66,667 1333,333
Oriental Pilares 6 6 225,00 37,500 562,500 37,500 562,500
Oriental Viga 4 8 200,00 16,667 333,333 66,667 666,667
Oriental Viga 4 10 250,00 16,667 416,667 104,167 1041,667
Oriental Costanera 2 1/2 2 1/2 39,06 6,510 40,690 6,510 40,690
Oriental Regla Pacha 1 3 18,75 1,042 7,813 9,375 23,438
La ceiba de oro Tabloncillo 1 1/4 11 85,94 1,628 44,759 126,042 393,880
La ceiba de oro Tabla 1 16 100,00 1,042 41,667 266,667 666,667
La ceiba de oro Cuarton 3 6 112,50 9,375 140,625 37,500 281,250
La ceiba de oro Costanera 3 3 56,25 9,375 70,313 9,375 70,313
La ceiba de oro Riostra 1 1/5 1 1/5 9,00 1,500 4,500 1,500 4,500
El Pinar Tabloncillo 1 1/4 10 78,13 1,628 40,690 104,167 325,521
El Pinar Tabloncillo 1 1/4 11 85,94 1,628 44,759 126,042 393,880
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Estructuras Geotécnicas 01/2014 21
El Pinar Tabloncillo 1 1/4 16 125,00 1,628 65,104 266,667 833,333
El Pinar Tabla 1 10 62,50 1,042 26,042 104,167 260,417
El Pinar Tabla 1 11 68,75 1,042 28,646 126,042 315,104
El Pinar Tabla 1 16 100,00 1,042 41,667 266,667 666,667
Níspero 1289,8 Oriental Cuarton 2 1/2 5 1/2 85,94 6,510 89,518 31,510 196,940
Oriental Tabloncillo 1 1/4 11 85,94 1,628 44,759 126,042 393,880
Oriental Pilarillo 5 1/2 5 1/2 189,06 31,510 433,268 31,510 433,268
Oriental Pilares 8 8 400,00 66,667 1333,333 66,667 1333,333
Oriental Pilares 6 6 225,00 37,500 562,500 37,500 562,500
Oriental Viga 4 8 200,00 16,667 333,333 66,667 666,667
Oriental Viga 4 10 250,00 16,667 416,667 104,167 1041,667
Oriental Costanera 2 1/2 2 1/2 39,06 6,510 40,690 6,510 40,690
Oriental Regla Pacha 1 3 18,75 1,042 7,813 9,375 23,438
Bálsamo 1124,4 Oriental Cuarton 2 1/2 5 1/2 85,94 6,510 89,518 31,510 196,940
Oriental Tabloncillo 1 1/4 11 85,94 1,628 44,759 126,042 393,880
Oriental Pilarillo 5 1/2 5 1/2 189,06 31,510 433,268 31,510 433,268
Oriental Pilares 8 8 400,00 66,667 1333,333 66,667 1333,333
Oriental Pilares 6 6 225,00 37,500 562,500 37,500 562,500
Oriental Viga 4 8 200,00 16,667 333,333 66,667 666,667
Oriental Viga 4 10 250,00 16,667 416,667 104,167 1041,667
Oriental Costanera 2 1/2 2 1/2 39,06 6,510 40,690 6,510 40,690
Oriental Regla Pacha 1 3 18,75 1,042 7,813 9,375 23,438
Copinol 1546,26 Oriental Cuarton 2 1/2 5 1/2 85,94 6,510 89,518 31,510 196,940
Oriental Tabloncillo 1 1/4 11 85,94 1,628 44,759 126,042 393,880
Oriental Pilarillo 5 1/2 5 1/2 189,06 31,510 433,268 31,510 433,268
Oriental Pilares 8 8 400,00 66,667 1333,333 66,667 1333,333
Oriental Pilares 6 6 225,00 37,500 562,500 37,500 562,500
Oriental Viga 4 8 200,00 16,667 333,333 66,667 666,667
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Oriental Viga 4 10 250,00 16,667 416,667 104,167 1041,667
Oriental Costanera 2 1/2 2 1/2 39,06 6,510 40,690 6,510 40,690
Oriental Regla Pacha 1 3 18,75 1,042 7,813 9,375 23,438
Volador 714,23 Oriental Cuarton 2 1/2 5 1/2 85,94 6,510 89,518 31,510 196,940
Oriental Tabloncillo 1 1/4 11 85,94 1,628 44,759 126,042 393,880
Oriental Pilarillo 5 1/2 5 1/2 189,06 31,510 433,268 31,510 433,268
Oriental Pilares 8 8 400,00 66,667 1333,333 66,667 1333,333
Oriental Pilares 6 6 225,00 37,500 562,500 37,500 562,500
Oriental Viga 4 8 200,00 16,667 333,333 66,667 666,667
Oriental Viga 4 10 250,00 16,667 416,667 104,167 1041,667
Oriental Costanera 2 1/2 2 1/2 39,06 6,510 40,690 6,510 40,690
Oriental Regla Pacha 1 3 18,75 1,042 7,813 9,375 23,438
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ANEXO B: Tabla De
Propiedades Del Acero y
Calculo de Pn/Ωc
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Determinación de Pn/Ωc para Perfiles HSS Circulares de Acero con Fy=36 ksi
Material E (KPa) D(in) t (in) Área (in2) Radio de giro (in)
KL/r Fe (KPa) Fcr (KPa) Pn (KN) ASD:
Pn/1,67 (KN)
Acero 2,03E+08 4 1/2 0,349 4,55 1,47 61,22 534499,70 206871,04 588,29 352,27
Fy=36 ksi 4 0,291 3,39 1,32 68,18 430983,51 197294,76 418,02 250,31
3 1/2 0,291 2,93 1,14 78,95 321456,71 181510,65 332,39 199,04
3 0,233 2,03 0,982 91,65 238526,03 161941,55 205,46 123,03
2 7/8 0,233 1,93 0,938 95,95 217629,85 155209,74 187,22 112,11
2 1/2 0,233 1,66 0,806 111,66 160687,79 130716,90 135,62 81,21
2 3/8 0,233 1,57 0,762 118,11 143622,58 120909,36 118,64 71,04
1 8/9 0,174 0,94 0,613 146,82 92946,65 81514,21 48,04 28,77
ANEXO C: Tabla De
Propiedades De La Madera
Del Libro “Mecánica de
Materiales” de James Gere
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ANEXO D: Información
Tomada De La Tesis
“Determinación De Las
Propiedades Mecánicas De
La Madera Distribuida Por
Los Principales Proveedores
En El Salvador”
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