memoria estribo
Post on 24-Feb-2018
231 Views
Preview:
TRANSCRIPT
-
7/25/2019 Memoria Estribo
1/25
PROYECTO:
PUENTE VEHICULAR COPY
MEMORIA DE CALCULO
ESTRIBO TIPO
Cochabamba - Bolivia
-
7/25/2019 Memoria Estribo
2/25
PROYECTO : PUENTE VEHICULAR COPY
DESCRIPCION: CALCULO DE CARGAS DEL ESTRIBO
CARACTERISTICAS DEL PROYECTO:
Longitud total del puente: LT= 20.00 m.
Longitud de calculo: LC= 19.40 m.
Ancho de la calzada: LCALZ= 4.00 m.
Nmero de carriles de trfico: NCARR= 1
Cantidad de vigas longitudinales: NVIGAS= 2
Cantidad de diafragmas: NDIAF= 3
Carga (LRFD 2007): HL - 93
Carga por eje trasero: P = 145 kN
Carga por eje delantero: P = 35 kN
Carga por eje tandem: P = 110 kN
Carga distribuida de carril: q = 9.30 kN/m
Cargas de viento en la superestructuraTransversal: WT= 2.45 kPa
Longitudinal: WL= 0.60 kPa
Cargas de viento en la carga viva
Transversal: WT= 1.50 kN/m
Lon itudinal: WL = 0.60 kN/m
HOJA DE CALCULO
CARGAS DE LA SUPERESTRUCTURA
.
Peso unitario Hormign Armado: PUNIT= 24 kN/m
Peso unitario capa de rodadura: PUNIT= 22 kN/m
CARGA MUERTA (DC):
LONG. AREA VOL.
[m] [m] [m] UNIT TOTALLosa, bordillo y acera 20.00 1.06 21.19 1 24.00 508
Postes 0.20 0.13 0.03 22 24.00 14
Barandas 20.00 0.02 0.38 4 24.00 36
Vigas prefabricada (apoyos) 1.18 0.59 0.69 4 24.00 66
Vigas prefabricada (central) 17.65 0.34 6.02 2 24.00 289
Diafragmas (apoyos) 0.20 1.58 0.32 2 24.00 15
Diafragmas (centrales) 0.20 1.80 0.36 1 24.00 9
TOTAL: 938
Carga muerta por estribo: DC = 469 kN
Carga muerta por apoyo: DC = 234 kN
ELEMENTO CANT.PESO [kN]
-
7/25/2019 Memoria Estribo
3/25
PROYECTO : PUENTE VEHICULAR COPY
DESCRIPCION: CALCULO DE CARGAS DEL ESTRIBO
HOJA DE CALCULO
CARGA DE REVESTIMIENTO (DW):
Tipo de Revestimiento para rodadura: Hormign simple
Espesor del Revestimiento: e = 0.02 m
Carga total por Revestimiento: W = 35.20 kN
Carga distribuida por Estribo: W = 4.40 kN/m
Carga de Revestimiento por Estribo: DW = 17.60 kN
Carga de Revestimiento por Apoyo: DW = 8.80 kN
CARGA VIVA LL :
Factor de Presencia Multiple: m = 1.20 ( Una faja de trafico )
La Carga Critica esta dada por el Camin de Diseo mas la Carga Distribuida de Diseo.
Reaccion Camion de Diseo: L = 279 kN
Reaccion Carga Distribuida: L = 93 kN
Reaccion Camion de Diseo con presencia multiple: L = 335 kN
Reaccion Carga Distribuida con presencia multiple: L = 112 kN
Reaccion por Carga Viva Total por Estribo: L = 446 kN
ESTADO DE CARGA VIVA LL1:
-
7/25/2019 Memoria Estribo
4/25
PROYECTO : PUENTE VEHICULAR COPY
DESCRIPCION: CALCULO DE CARGAS DEL ESTRIBO
HOJA DE CALCULO
Carga distribuida por faja de trafico: W1 = 149 kN/m
Reaccion del Apoyo No 1: L1 = 223 kN
Reaccion del Apoyo No 2: L2 = 223 kN
ESTADO DE CARGA VIVA LL2:
Carga distribuida por faja de trafico: W2 = 149 kN/m
Separacin entre las vigas: So = 2.40 m
Voladizo de la losa: S1 = 0.80 m
=
Reaccion del Apoyo No 2: L2 = 316 kN
CARGA DINAMICA (IM):
Factor de Carga Dinamica: I = 33 %
Factor de Carga Dinamica: I = 0.33
Carga Dinamica por Estribo: I = 110 kN
ESTADO DE CARGA DINAMICO IM1:
Carga distribuida por faja de trafico: W1 = 37 kN/m
Reaccion del Apoyo No 1: I1 = 55 kN
Reaccion del Apoyo No 2: I2 = 55 kN
-
7/25/2019 Memoria Estribo
5/25
PROYECTO : PUENTE VEHICULAR COPY
DESCRIPCION: CALCULO DE CARGAS DEL ESTRIBO
HOJA DE CALCULO
ESTADO DE CARGA DINAMICO IM2:
Carga distribuida por faja de trafico: W2 = 37 kN/m
Separacin entre las vigas: So = 2.40 m
Voladizo de la losa: S1 = 0.80 mReaccion del Apoyo No 1: I1 = 32.20 kN
Reaccion del Apoyo No 2: I2 = 78.20 kN
FUERZA DE FRENADO (ESTADOS BR1 Y BR2):
Factor de Presencia Multiple: m = 1.20 ( Una faja de trafico )
25 % Camion de Diseo: BR = 81.25 kN
25 % Tandem de Diseo: BR = 55.00 kN
5 % del Camion de Diseo + Carga distribuida: BR = 25.55 kN
5 % del Tandem de Diseo + Carga distribuida: BR = 20.30 kN
Carga de Frenado critica: BR = 81.25 kN
Carga de Frenado con presencia multiple: BR = 97.50 kN
Altura total vigas + losa: h = 1.36 m
Brazo de palanca de la fuerza longitudinal: H = 3.92 m
CARGAS DE FRENADO [kN]
APOYO
No 1 48.75 9.85
No 2 48.75 9.85
No 3 0.00 0.00
No 4 0.00 0.00
TOTAL 97.50 19.70
Yp Zp
-
7/25/2019 Memoria Estribo
6/25
PROYECTO : PUENTE VEHICULAR COPY
DESCRIPCION: CALCULO DE CARGAS DEL ESTRIBO
HOJA DE CALCULO
VIENTO EN LA ESTRUCTURA (WS):
SECCION EXPUESTA
Para puentes menores a 50 metros es suficiente calcular
la carga de viento con:
Viento longitudinal: p = 0.60 kPa
Viento transversal: p = 2.45 kPa
Longitud total del puente: L = 20.00 m
Altura expuesta al Viento: h = 2.50 m
Area expuesta total: A = 38.43 m
Distancia al Eje de la Viga: y = 1.77 m
Numero de vigas longitudinales: N = 2
Separacin entre las vigas: So = 2.40 m
CARGAS DE VIENTO [kN]
No 1 11.53 0.00 47.08 -69.44
No 2 11.53 0.00 47.08 69.44
No 3 0.00 0.00 0.00 0.00
No 4 0.00 0.00 0.00 0.00TOTAL 23 0.00 94 0.00
VIENTO EN LA CARGA VIVA (WL):
Para puentes menores a 50 metros es suficiente calcular
la carga de viento con:
Viento longitudinal: p = 0.60 kPa
Viento transversal: p = 1.50 kPa
Longitud total del puente: L = 20.00 m
Distancia al Eje de la Viga: y = 3.92 m
Numero de vigas longitudinales: N = 2
Separacin entre las vigas: So = 2.40 m
APOYOTRANSVERSAL
Yp Zp Xp Zp
LONGITUDINAL
-
7/25/2019 Memoria Estribo
7/25
PROYECTO : PUENTE VEHICULAR COPY
DESCRIPCION: CALCULO DE CARGAS DEL ESTRIBO
HOJA DE CALCULO
CARGAS DE VIENTO [kN]
No 1 6.00 0.00 15.00 -49.00
No 2 6.00 0.00 15.00 49.00
No 3 0.00 0.00 0.00 0.00
No 4 0.00 0.00 0.00 0.00
TOTAL 12 0.00 30 0.00
PESO PROPIO (DC):
CARGAS DE LA SUBESTRUCTURA
APOYOLONGITUDINAL TRANSVERSAL
Yp Zp Xp Zp
DIMENSIONES LONG. AREA VOL.
H1 = 2.70 m [m] [m] [m] UNIT TOTAL
H2 = 1.65 m Columnas 1.65 0.79 1.30 2 24 62
E = 0.30 m Cabezal 4.90 1.90 9.31 1 24 223
L = 5.50 m Aleros 0.30 8.41 2.52 2 24 121
D = 1.00 m
TOTAL: 407
Carga muerta por Peso Propio del Estribo: DC = 407 kN
Numero de pilotes del Estribo: N = 2
Carga muerta por Pilote: DC = 203 kN
ELEMENTOPESO [kN]
CANT.
-
7/25/2019 Memoria Estribo
8/25
PROYECTO : PUENTE VEHICULAR COPY
DESCRIPCION: CALCULO DE CARGAS DEL ESTRIBO
HOJA DE CALCULO
PRESION HORIZONTAL DE TIERRA (EH):Peso especifico del relleno: = 19 kN/m
Angulo de friccion interna: ' = 30
Empuje activo de Rankine: Ka = 0.33
Peso especifico equivalente: 1= 6.33 kN/m
Altura de cabezal y muro: H1 = 2.70 m
Altura de pilotes con empuje de suelos: H2 = 1.65 m
Altura total con empuje de suelos: H = 4.35 m
Dimetro del pilote: D = 1.00 m
Nmero de pilotes en el Estribo: # = 2
Presin a nivel de cabezal: P2 = 17.091 kN/m
Presin a nivel de lecho socavado: P1 = 27.536 kN/m
CARGAS EN EL CABEZAL
Longitud total expuesta al empuje de suelos: L1 = 5.50 m
Empuje total de suelos: E1 = 126.90 kN
Excentricidad de la carga E1: D1 = 0.30 m ( Con respecto al eje centroidal del cabezal )
Momento total por efecto de la carga E1: Mx = 37.905 kN-m
Empuje de suelos por pilote: E1 = 63.45 kN / Pil ote
Momento del empuje por pilote: Mx = 18.953 kN-m / Pi lote
CARGAS EN EL PILOTE
Longitud expuesta por pilote: L2 = 1.00 m
Carga a nivel del cabezal por pilote: P2 = 17.09 kN/m / Pi lo te
Carga a nivel de lecho socavado por pilote: P1 = 27.54 kN/m / Pi lo te
-
7/25/2019 Memoria Estribo
9/25
PROYECTO : PUENTE VEHICULAR COPY
DESCRIPCION: CALCULO DE CARGAS DEL ESTRIBO
HOJA DE CALCULO
SOBRECARGA VIVA (LS):
= .
Altura de pilotes con sobrecarga: H2 = 1.65 m
Altura total con sobrecarga: H = 4.35 m
Dimetro del pilote: D = 1.00 m
Nmero de pilotes en el Estribo: # = 2
Altura equivalente de sobrecarga: heq = 0.77 m
Presin de sobrecarga: P3 = 4.87 kN/m
CARGAS EN EL CABEZAL
Longitud total expuesta al empuje de suelos: L1 = 5.50 m
Empuje total por sobrecarga: E2 = 72.32 kN
Excentricidad de la carga E2: D2 = 0.75 m ( Con respecto al eje centroidal del cabezal )
Momento total por efecto de la carga E2: Mx = 54.10 kN-m
Sobrecarga viva por pilote: E2 = 36.16 kN / Pil ote
Momento de la sobrecarga viva por pilote: Mx = 27.051 kN-m / Pi lote
CARGAS EN EL PILOTE
Longitud expuesta por pilote: L2 = 1.00 m
Carga constante por sobrecarga viva: P3 = 4.87 kN/m / Pilote
-
7/25/2019 Memoria Estribo
10/25
PROYECTO : PUENTE VEHICULAR COPY
DESCRIPCION: COMBINACIONES DE CARGA
DC DW EH LL1 LL2 IM1 IM2 BR1 BR2 LS WS WL
RESISTENCIA - I Comb. 1 1.25 1.50 1.50 1.75 1.75 1.75 1.75
Comb. 2 1.25 1.50 1.50 1.75 1.75 1.75 1.75
Comb. 3 0.90 0.65 1.50 1.75 1.75 1.75 1.75
Comb. 4 0.90 0.65 1.50 1.75 1.75 1.75 1.75
RESISTENCIA - IIIComb. 5 1.25 1.50 1.50 1.40
Comb. 6 0.90 0.65 1.50 1.40
RESISTENCIA - V Comb. 7 1.25 1.50 1.50 1.35 1.35 1.35 1.35 0.40 1.00
Comb. 8 1.25 1.50 1.50 1.35 1.35 1.35 1.35 0.40 1.00
Comb. 9 0.90 0.65 1.50 1.35 1.35 1.35 1.35 0.40 1.00
Comb. 10 0.90 0.65 1.50 1.35 1.35 1.35 1.35 0.40 1.00
SERVICIO - I Comb. 11 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.30 1.00Comb. 12 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.30 1.00
HOJA DE CALCULO
COMBINACIONES DE CARGA PARA EL ESTRIBO
-
7/25/2019 Memoria Estribo
11/25
PROYECTO : PUENTE VEHICULAR COPY
DESCRIPCION: CALCULO DE LOS APOYOS DE NEOPRENO
1. CARGAS DE LA SUPERESTRUCTURA
Carga muerta por apoyo: D = 243.24 kN
Carga viva por apoyo (s / impacto): L = 223.07 kN
Fuerza de frenado por apoyo (horizontal): BR = 24.38 kN
Viento en la superestructura por apoyo (horizontal): W = 5.76 kN
Viento en la carga viva por apoyo (horizontal): WL = 3.00 kN
2. NEOPRENO COMPUESTO
PROPIEDADES DEL MATERIAL
Dureza del elastomero: SHORE A - 60
Mdulo de Corte: G = 0.93 MPa
Punto de fluencia del acero: Fy = 250 MPa
DIMENSIONES APARATO DE APOYO
Lado paralelo al trafico: L = 200 mm.
Lado transversal al trafico: W = 400 mm.
Area del a o o de neo reno: A = 80000 mm
HOJA DE CALCULO
APOYOS DE NEOPRENO COMPUESTO
Espesor capas internas neopreno: hri = 10 mm.
Espesor capas externas neopreno: hrc = 5 mm.
Espesor chapas de acero: hrs = 1 mm.
Capas internas neopreno: n = 4
Espesor total del apoyo neopreno: hrt = 55 mm.
3. DIMENSIONES EN PLANTA
FACTORES DE FORMA
Factor de forma capas internas: Si = 6.67
Factor de forma capas externas (de cobertura): Sc = 13.33
REVISION POR COMPRESION
Carga Total (DL + LL): TL = 466.3 kN
Esfuerzo de compresin promedio por carga total: TL= 5.83 MPa
Esfuerzo de compresin por carga viva: LL= 2.79 MPa
Esfuerzo admisible por compresin: ADM= 6.89 MPa
Esfuerzos admisibles de compresin (G*Si): ADM= 6.20 MPa
Revisin por esfuerzo de compresin: TL < ADM BIEN
REVISION DE DEFORMACION POR COMPRESION
Deformacin instantanea por compresin: INST= 0.038
Deformacin de compresin por carga viva: LL= 0.020
Factor de deformacin a largo plazo (creep): Cd = 35 %
Espesor total de capas de neopreno: hrn = 50 mm
Acortamiento instantaneo por compresin: INST= 1.9 mm
Acortamiento por efectos de largo plazo: CREEP= 0.67 mm
Acortamiento total por compresin: TOTAL= 2.57 mm
Acortamiento por carga viva: LL= 1 mm
Revisin de acortamiento por carga viva: LL< 3mm BIEN
Revisin de acortamiento de capas individuales: INST< 0.07 BIEN
-
7/25/2019 Memoria Estribo
12/25
PROYECTO : PUENTE VEHICULAR COPY
DESCRIPCION: CALCULO DE LOS APOYOS DE NEOPRENO
HOJA DE CALCULO
4. DIMENSIONES EN ELEVACION
MOVIMIENTOS HORIZONTALES SUPERESTRUCTURA
Desplazamiento horizontal total: s = 20 mm
Espesor mnimo del neopreno: 2s = 40 mm
Revisin del espesor mnimo: hrn > 2s BIEN
ACCION DE CARGAS RAPIDAS
Carga horizontal total: HTL= 33.14 kN
Distorsin por movimientos y cargas rpidas: = 0.62
Revisin de la distorsin total: < 0.70 BIEN
ROTACION DE VIGAS EN LOS APOYOS
Rotacin mxima de la viga en los apoyos: sx = 0.018 rad.
Nmero de capas iguales a hri: n = 5.00
Compresin promedio mnima: MIN= 4.46 MPa
Revisin por levantamiento: TL > MIN BIEN
5. VERIFICACIONES
ESTABILIDAD
Espesor mximo por estabilidad: L/3 = 67 mm
=
Revisin de la estabilidad: hrt < L/3 BIEN
ESPESOR DE LAS CHAPAS DE ACERO
Altura mxima de las capas de neopreno: hmax= 10 mm
Espesor mnimo de las chapas de acero: hs = 0.70 mm
Revisin del espesor de la chapa de acero: hrs > hs BIEN
-
7/25/2019 Memoria Estribo
13/25
PROYECTO : PUENTE VEHICULAR COPY
DESCRIPCION: CAPACIDAD DE SOPORTE DE LOS PILOTES
COMBINACION DE CARGACarga muerta Superestructura: DC = 469 kN
Carga muerta Subestructura: DC = 407 kN
Carga de Revestimiento: DW = 18 kN
Carga Viva Vehicular: LL = 446 kN
Carga Dinamica: IM = 110 kN
Estado de Carga critica ( RESISTENCIA - I ): Pu = 1.25DC + 1.50DW + 1.75LL + 1.75IM
Carga Total de Diseo: Pu = 2094.8 kN
Numero de Pilotes en el Estribo: # = 2
Carga de Diseo por Pilote: Pu = 1047.4 kN
CARACTERIZACION DEL SUELO DE FUNDACIONPara calcular la Capacidad de Soporte de los Pilotes, tanto axial como lateralmente, se emplearan los Modelos deInteraccin Suelo-Pilote desarrollados por Reese y O'Neill. Algunas propiedades mecanicas del suelo se estimaran
en base a las recomendaciones de los mismos investigadores. Entre estas propiedades bsicas se adoptaran los
valores siguientes:
MODULO DE POISSON
Arenas: = 0.20 - 0.30 Se adopta: = 0.25
Arcillas: = 0.40 - 0.50 Se adopta: = 0.45
MODULO DE CORTE "G"
Sera establecido en base a las formulas siguientes:
Arenas:
Donde: k = Modulo de Reaccin del Suelo
Arcillas: Su = Corte No Drenado (Arcillas)
z = Profundidad desde la superficie
PROPIEDADES MECANICAS PARA EL MODELADO DEL SUELO
z z Dr K Su e50 e100m m kN/m % kN/m kPa % %
Arcilla CL 1.56 1.56 2 16.00 16.00 2.00 4.00 0.45
Arena SC 3.36 1.80 5 19.00 27 5430 0.25
Arena SC 5.16 1.80 10 19.00 30 5430 0.25
Arena SC 6.81 1.65 14 19.00 32 5430 0.25
Arena SC 18.00 11.19 15 19.00 32 16300 0.25
HOJA DE CALCULO
CAPACIDAD DE SOPORTE AXIAL DEL PILOTE
NSPTSUELO Clasif.
9252.72
80880.60
G
kPa
551.72
5343.12
12999.42
+
=
1
**50.0 zkG
+
=
1
*50 SuG
-
7/25/2019 Memoria Estribo
14/25
PROYECTO : PUENTE VEHICULAR COPY
DESCRIPCION: CAPACIDAD DE SOPORTE DE LOS PILOTES
HOJA DE CALCULO
DIMENSIONES DEL PILOTE Y NIVEL FREATICODimetro del pilote: B = 1.00 m
Dimetro de la punta del pilote: Bp = 1.00 m
Numero de Pilotes en el Estribo: # = 2
Separacin entre pilotes: S = 3.00 m
Profundidad del Nivel Fretico: NF = 0.00 m
Peso Unitario del Agua: w = 10.00 kN/m
CAPACIDAD DE SOPORTE POR FRICCION (Rs)Segn metodos de Reese y O'Neill
Zp Zi Zi Su vi 'vi q Li Rs
m m m kN/m kPa kPa kPa kPa m MN
0.00 Arcilla 1.56 0.78 16.00 2 16.00 0.00 0.55 4.68 8.80 0.06 0.45 0.001.56 24.96
Arena 1.80 2.46 19.00 5 0.00 0.37 0.00 17.46 6.49 1.80 0.55 0.02
3.36 59.16
Arena 1.80 4.26 19.00 10 0.00 0.66 0.00 33.66 22.31 1.80 0.55 0.07
5.16 93.36
Arena 1.65 5.99 19.00 14 0.00 0.84 0.00 49.19 41.34 1.65 0.55 0.12
6.81 124.71
Arena 11.19 12.41 19.00 15 0.00 0.64 0.00 106.97 68.15 7.19 0.55 0.85
18.00 337.32
= 14.00 1.05
CAPACIDAD DE SOPORTE POR PUNTA (Rp)Segn metodos de Reese y O'Neill
Dimetro de la punta del pilote: Bp = 1.00 m.
Numero de golpes del SPT: NSPT= 15
Capacidad unitaria por punta: q = 863 kPa
Capacidad unitaria por punta corregida: q= 863 kPa
Factor de resistencia por punta (Arenas): = 0.50
Capacidad de Soporte Factorizada: Rp = 0.34 MN
CAPACIDAD DE SOPORTE TOTAL (Rr)Factor por eficiencia del grupo: = 0.77
Capacidad de Soporte Total: Rt = 1394 kN
Capacidad de Soporte Total en Grupo: Rr = 1068 kN SUFICIENTE
DISEO GEOTECNICO
Dimetro del Pilote: 1.00 m.
Dimetro de la punta: 1.00 m.
Longitud del Pilote: 14.00 m.
iSUELO NSPT i
-
7/25/2019 Memoria Estribo
15/25
PROYECTO : PUENTE VEHICULAR COPY
DESCRIPCION: CALCULO DEL REFUERZO DE LOS PILOTES
Se asume un Modelo del Tipo Pile Bent para investigar esfuerzos y deformaciones en los pilotes del Estribo. Para
este fin, se utiliza el programa computacional FB-MultiPier (Versin 4.10c-Demo), basado en anlisis con elementos
finitos. Siendo entonces: El Modelo, el Sistema de Coordenadas y los Estratos del Suelo los siguientes.
MODELO PILE BENT SISTEMA DE COORDENADAS
HOJA DE CALCULO
MODELADO DEL ESTRIBO
ESTRATOS DE SUELO DEL MODELO
-
7/25/2019 Memoria Estribo
16/25
PROYECTO : PUENTE VEHICULAR COPY
DESCRIPCION: CALCULO DEL REFUERZO DE LOS PILOTES
HOJA DE CALCULO
MODELOS DE INTERACCION SUELO-PILOTE
Con el objetivo de calcular los esfuerzos de Corte y Flexin ademas de sus correspondientes deformaciones y
rotaciones, se han adoptado los siguientes modelos de Interaccin Suelo-Pilote; los cuales estan disponibles
en el programa FB-Multi Pier:
MODELOS ARCILLA ARENA
Modelo Lateral: Clay (O'Neill) Sand (O'Neill)
Modelo Axial: Drilled Shaft Clay Drilled Shaft Sand
Modelo Torsional: Hyperbolic Hyperbolic
Modelo de Punta: Drilled Shaft Clay Drilled Shaft Sand
PROPIEDADES FISICAS Y MECANICAS DEL PILOTE
Resistencia a compresin del Hormign: f'c = 21000 kPa
Resistencia a fluencia del Acero de Construccin: fy = 413.70 MPa
Modulo de Elasticidad del Hormign: E = MPaRecubrimiento del Refuerzo: rec = 7.50 cm
Refuerzo longitudinal del pilote: Fe = 20 25
Refuerzo transversal del pilote ( estribos ): Fe = 1 12
21996.00
ESFUERZOS DE CORTE Y FLEXION DEL ANALISIS
CORTANTE 2-2: Max. Comb. 5 CORTANTE 3-3: Max. Comb. 2
-
7/25/2019 Memoria Estribo
17/25
PROYECTO : PUENTE VEHICULAR COPY
DESCRIPCION: CALCULO DEL REFUERZO DE LOS PILOTES
HOJA DE CALCULO
MOMENTO 2-2: Max. Comb. 2 MOMENTO 3-3: Max. Comb. 6
AXIAL: Max. Comb. 2 RATIO D/C (DEMANDA / CAPACIDAD) Max. Comb. 2
-
7/25/2019 Memoria Estribo
18/25
PROYECTO : PUENTE VEHICULAR COPY
DESCRIPCION: CALCULO DEL REFUERZO DE LOS PILOTES
HOJA DE CALCULO
De los resultados obtenidos se observa que el refuerzo y dimensiones del pilote son suficientes por Flexin.
REFUERZO POR CORTANTE
Resistencia a compresin del Concreto: f'c = 21 MPa
Resistencia a fluencia del Acero: fy = 413 MPa
Dimetro de la columna: B = 1.20 m
Seccin de columna: Ag = 1.13 m
Radio del circulo formado por el refuerzo: Rls = 0.40 m
Seccin efectiva a cortante: Av = 1.00 m
Cortante mayorado mximo: Vu = 318 kN : Comb. 2
Carga axial concurrente al corte maximo: Pu = 1215 kN : Comb. 2
Capacidad resistente a corte del concreto: Vc = 347.90 kN : Refuerzo mnimo
Dimetro del refuerzo principal: = 25 mm
Dimetro del estribo: = 12 mm
Separaciones reglamentarias: 12" = 0.30 m16 db = 0.40 m
48 dv = 0.58 m
Refuerzo de acero requerido: Vs = -35.00 kN
Nmero de estribos agrupados: #= 1= .
Relacin Acero/Separacin: Avs / S = -0.010 cm
Separacin de los estribos: S = -221.6 cm USAR : E 12 c/30
DESPLAZAMIENTOS Y ROTACIONES
DESPLAZAMIENTO LATERAL Y: Max. Comb. 12 ROTACION X: Max. Comb. 12
-
7/25/2019 Memoria Estribo
19/25
PROYECTO : PUENTE VEHICULAR COPY
DESCRIPCION: CALCULO DEL REFUERZO DE LOS PILOTES
HOJA DE CALCULO
En resumen, el Pilote debe tener como mnimo las dimensiones y refuerzos siguientes:
Dimetro del Pilote: 1.00 m.
Dimetro de la punta: 1.00 m.
Longitud del Pilote: 14.00 m.
Refuerzo Longitudinal: 20 25
Refuerzo Transversal: c
-
7/25/2019 Memoria Estribo
20/25
PROYECTO : PUENTE VEHICULAR COPY
DESCRIPCION: DISEO DEL CABEZAL
DISEO DE LA VIGA
MATERIALES
Resistencia a compresin del hormign: f 'c = 21 MPa
Fluencia del acero de construccin: fy = 413 MPa
Recubrimiento: rec = 50 mm.
ESFUERZOS
CORTANTE 2-2: Max. Comb. 2 MOMENTO 3-3: Max. Comb. 5
HOJA DE CALCULO
Cortante mayorado ltimo: Vu = 962 kN
Momento mayorado ltimo: Mu = 332 kN - m
REFUERZO TRANSVERSAL
Base de la viga: B = 1200 mm
Altura de la viga: H = 1200 mm
Peralte efectivo: de = 1088 mm
ACERO
Dimetro de los estribos: = 12 mm
Cantidad de ramas: # = 6 ramas
Seccin total de refuerzo: Av = 6.78 cm
SEPARACIONES MAXIMAS
d / 2 = 544 mm.
12 " = 300 mm. USAR: 180 mm.
-
7/25/2019 Memoria Estribo
21/25
PROYECTO : PUENTE VEHICULAR COPY
DESCRIPCION: DISEO DEL CABEZAL
HOJA DE CALCULO
VERIFICACIONES
Peralte efectivo: dv = 979 mm
Capacidad resistente del hormign: Vc = 894 kN
Capacidad resistente del refuerzo: Vs = 1523 kN
Capacidad resistente total: Vn= 2175 kN REFUERZO SUFICIENTE
REFUERZO POR FLEXION
Momento de agrietamiento: 1.2 Mcr = 1536 kN - m
Momento de diseo: Md = 441 kN - m
Refuerzo calculado: As = 11.02 cm USAR : 8 25
DISE O CON MODELOS S-T-M
Carga muerta Superestructura: DC = 234 kN
Carga de Revestimiento: DW = 9 kNCarga muerta Estribo: DC = 172 kN
Carga Viva (Estado LL2): LL = 316 kN
Carga Dinamica (Estado IM2) IM = 78 kN
Estado de Carga critica ( RESISTENCIA - I ): Pu = 1.25DC + 1.50DW + 1.75LL + 1.75IM
Carga Total de Diseo: Pu = 1211.4 kN
CALCULO DEL PUNTAL Y TENSOR
Inclinacin del Puntal: = 72.91
Puntal (Compresin): S = 1267 kN
Tensor (Traccin): T = 372 kN
CALCULO DEL REFUERZO
Tensor inferior: As = 10.02 cm USAR : 8 25
REFUERZO MINIMO POR AGRIETAMIENTO
Refuerzo ortogonal mnimo: min= 0.003 cm/ cm
Separacin del refuerzo transversal: ST= 18 cm
Separacin del refuerzo longitudinal: SL= 18 cm
Acero transversal: As = 6.48 cm USAR : 6 12
Acero longitudinal: As = 6.48 cm USAR : 6 12
-
7/25/2019 Memoria Estribo
22/25
PROYECTO : PUENTE VEHICULAR COPY
DESCRIPCION: DISEO DEL CABEZAL
HOJA DE CALCULO
VERIFICACION POR COMPRESION
Ancho del Puntal en el apoyo: Bp = 0.5 m
Ancho de la viga: B = 1.20 m
Espesor del Tensor: Ha = 0.20 m
Calculo del espesor del Puntal: W = 0.54 m
Resistencia a compresin del hormigon: f 'c = 21 MPa
Resistencia a fluencia del acero: fy = 413 MPa
Modulo Elastico del acero: Es = 200000 MPa
Refuerzo adoptado por tensin: As = 3928 mm
Deformacin por traccin de la fuerza T: s= 0.0005Deformacin principal del puntal: 1= 0.0007
Esfuerzo de compresin lmite: fcu = 17.85 MPa
Capacidad resistente del puntal: Pn =
8047 kN > S = 1267 kNOK
VERIFICACION DE TENSIONES EN LA ZONA NODAL
Tensin lmite de la zona nodal CCT: fc = 11.03 MPa
Tensin por accin del refuerzo: fc = 1.55 MPa OK
Tensin or accin de los a o os: fc = 0.62 MPa OK
-
7/25/2019 Memoria Estribo
23/25
PROYECTO : PUENTE VEHICULAR COPY
DESCRIPCION: DISEO DE MUROS Y ALEROS
MURO DE CONTENCION
DIMENSIONES
L1 = 0.30 m
H1 = 1.47 m
PARAMETROS DE DISEO
f'c = 21 MPa
fy = 413 MPa
rec = 50 mm
f = 12 mme = 10 mm
1 = 6.33 kN/mS = 1.20 m.
CALCULO DE CARGASLS= 1.75 : Factor de car a or sobrecar a viva
HOJA DE CALCULO
EH= 1.50 : Factor de carga por empuje de rellenos
LS = 11.17 kN
EH = 6.84 kN
CALCULO DE SOLICITACIONES
Vu = 29.80 kN : Cortante mayorado en la seccin A - A
Mu = 19.39 kN - m : Momento mayorado en la seccin A - A
VERIFICACION POR CORTANTE
de = 234 mm.
dv = 211 mm.
Vr = 144 kN > Vu = 30 kN : No requiere refuerzo por cortante
REFUERZO POR FLEXION
Mcr = 80.01 kN - m : Momento de agrietamiento
Md = 25.79 kN - m : Momento de diseo
As = 3.01 cm : Refuerzo calculado USAR REFUERZO: 10 c/23
REFUERZO POR TEMPERATURA:As = 2.65 cm / m : Refuerzo minimo
REFUERZO MINIMO HORIZONTAL:
Base del muro: b = 1000 mm
Altura del muro: h = 300 mm
Refuerzo por temperatura: As = 2.33 cm / m USAR REFUERZO: 10 c/25
-
7/25/2019 Memoria Estribo
24/25
PROYECTO : PUENTE VEHICULAR COPY
DESCRIPCION: DISEO DE MUROS Y ALEROS
HOJA DE CALCULO
DISE O DE ALEROS EN VOLADIZO
DIMENSIONES
h = 1.00 m.
H = 2.70 m.
L = 2.80 m.
E = 0.30 m.
S = 1.00 m.
X = 1.19 m.
PARAMETROS DE DISEO
f'c = 21 MPa
fy = 413 MPa
rec = 50 mm
f = 12 mme = 10 mm1 = 6.33 kN/m
CALCULO DE CARGASLS= 1.75 : Factor de carga por sobrecarga vivaEH= 1.50 : Factor de carga por empuje de rellenos
LS = 32.79 kN
EH = 30.33 kN
CALCULO DE SOLICITACIONES
Vu = 102.88 kN : Cortante mayorado en la seccin A - A
Mu = 121.97 kN - m : Momento mayorado en la seccin A - A
VERIFICACION POR CORTANTE
de = 234 mm.
dv = 211 mm.
Vr = 390 kN > Vu = 103 kN : No requiere refuerzo por cortante
REFUERZO POR FLEXION
Mcr = 216.03 kN - m : Momento de agrietamiento
Md = 162.22 kN - m : Momento de diseo
As = 19.34 cm : Refuerzo calculado
As = 7.16 cm / m USAR REFUERZO: 12 c/15
REFUERZO POR TEMPERATURA:
As = 2.65 cm / m : Refuerzo minimo
-
7/25/2019 Memoria Estribo
25/25
PROYECTO : PUENTE VEHICULAR COPY
DESCRIPCION: DISEO DE MUROS Y ALEROS
HOJA DE CALCULO
REFUERZO MINIMO VERTICAL:
Base del muro: b = 300 mm
Largo del muro: h = 2800 mm
Refuerzo por temperatura: As = 2.46 cm / m USAR REFUERZO: 10 c/25
REFUERZO MINIMO HORIZONTAL:
Base del muro: b = 300 mm
Altura del muro: h = 2700 mm
Refuerzo por temperatura: As = 2.45 cm / m USAR REFUERZO: 10 c/25
top related