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ESTUDIOS DE SUELOS
INFORME GEOTECNICO
ANALISIS DE ASENTAMIENTO,
RECOMENDACIONES PARA LA
CIMENTACIÓN DE TERRAPLENES Y
ESTRUCTURAS, DISEÑO DE ESTRUCTURA
DE PAVIMENTO Y ESPECIFACIONES
TECNICAS
Proyecto:
URBANIZACION
MI CASITA LINDA
Cantón Santa Elena
Provincia de Santa Elena SANTA ELENA, OCTUBRE DEL 2014
1 OBJETIVO DEL TRABAJO
RECIPÉ S.A, realizó un estudio geotécnico del área donde se proyecta la construcción de LA
URBANIZACION “MI CASITA LINDA”, de acuerdo a lo requerido por EMUVIVIENDA,
empresa publica del gobierno autónomo descentralizado de Santa Elena, con el fin de recuperar
muestras del subsuelo del sitio de cimentación de las diferentes estructuras, evaluar las
características geo mecánicas de dichos suelos, determinar la capacidad portante de los mismos,
ejecutar el análisis de asentamiento en función de los espesores de relleno que se generen para
alcanzar la cota de proyecto.
También se ejecutaron exploraciones poco profundas mediante calicatas, con el objeto de obtener
información adicional para diseñar la estructura de pavimento de las vías de ingreso, salida y
circulación interior de los vehículos, cuyos diseños se detallan más adelante.
2 UBICACION DEL PROYECTO
El área estudiada está localizada en la cabecera cantonal de Santa Elena en la provincia de Santa
Elena; ver foto de ubicación obtenida del programa Google Earth.
2.1 Topografía del área de estudio
La topografía del área estudiada es irregular, con variaciones de nivel entre las cotas
+39.0 y +54.0, tal como se observan en las fotografías anexas y la topografía proporcionada.
3 TRABAJOS REALIZADOS
3.1 Trabajos de campo realizados
Personal técnico calificado, procedió a la ejecución de los trabajos de campo correspondientes
para lograr el muestreo del área en estudio, siguiendo las normas AASTHO T-206 y ASTM D-
1586, aplicables en nuestro medio para este tipo de actividades.
Los trabajos de campo ejecutados, corresponden a visitas técnicas al sitio del proyecto,
profundidad cada una, donde se detectó un estrato resistente de alta capacidad portante y 7
calicatas a cielo abierto de 1.50 a 2.00 m de profundidad, donde se obtuvieron los datos geo
mecánicos necesarios para los respectivos diseños de estructura de pavimento.
Las perforaciones y calicatas fueron ejecutadas en sitios estratégicos del área estudiada, que nos
permitieron trazar perfiles estratigráficos representativos del área de cimentación de las diferentes
estructuras, los mismos se anexan más adelante, cuyas coordenadas UTM WGS84 se describen a
continuación.
CALICATAS 1 2 3 4 5 6 7
ESTRATOS
A 0.20
0.60
0.25
0.30
0.60
0.40
0.70
B 0.90
2.40
1.83
1.70
1.60
1.06
0.24
C 1.28
0.81
COORDENADAS X 517578 517765 517825 517866 517937 518010 517382
Y 9752894 9752787 9752672 9752643 9752565 9752433 9752721
En los sondeos se efectuaron a diferente profundidad toma de muestras alteradas, mediante el
ensayos de penetración standard “in situ” SPT, con el objeto de conocer las características
geomecánicas de los estratos inferiores existentes.
3.2 Ensayos de laboratorio
Las muestras tomadas fueron sometidas a ensayos de mecánica de suelos, prueba de campo tales
como la prueba SPT, y de laboratorio, tales como: Límites de Atterberg, contenido de humedad,
granulometría por tamiz # 4 y 200, Expansión Controlada,
CBR y Peso Unitario.
4 EVALUACIÓN Y CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS DEL SUELO DE
FUNDACIÓN
Los resultados obtenidos en el presente estudio muestran a diferentes profundidades la presencia
de suelos residuales que se encuentran depositados sobre una formación rocosa blanda de matriz
arenosa y que a nivel superficial en ciertos sectores están siendo sometidos a un recubrimiento
con material granular (relleno), que se presentan como se describe a continuación:
Estrato 1: a nivel superficial en ciertos sectores se detectó una capa de mejoramiento, compuesta
por grava color café algo amarilla, finos arcillo limosos medianamente plásticos, cuyo espesor es
variable entre 0.20 a 0.60 m en el momento de ejecución del estudio de campo, compacidad
relativa medianamente densa; clasificación SUCS GC.
Estrato 2: estrato meteorizado de matriz arenosa, color café algo amarilla, alto porcentaje de finos
arcillo limosos y limosos, medianamente plásticos y no plásticos, compacidad relativa variable de
medianamente densa a muy densa, alcanza una profundidad variable entre 2.50 a 3.50 m,
clasificación SUCS SC y SM.
Estrato 3: compuesta por una formación rocosa blanda de matriz arenosa, color café con pintas
blancas, fino arcillo limosos plásticos, de compacidad relativa muy densa, que revela su alta
capacidad portante y alcanza la profundidad estudiada.
Fin de los sondeos: se mantiene el estrato rocosa de matriz arenosa de alta capacidad portante,
cuya prueba de SPT, arroja valores de N>50 golpes para una penetración de 12”.
Para propósito de identificación de los estratos del suelo, se considera como cota 0.00 la boca de
las perforaciones y calicatas, coincidente con el nivel actual del terreno.
5 PARAMETROS DE DISEÑO
Para efecto de recomendaciones de cimentación de los terraplenes, análisis de asentamientos de
las diferentes estructuras y diseño de la estructura de pavimento de la vía, se ha revisado la
información, tales como, planos arquitectónicos, planos topográficos, los mismos que se adjuntan
al presente informe y los resultados de los sondeos del subsuelo, de donde se seleccionó los
parámetros para el diseño de cimentación correspondiente.
5.2 Capacidad Portante
Como lo revelan los ensayos de campo y laboratorio de mecánica de suelos, las capas superiores
detectadas en toda el área de estudio hasta una profundidad promedio de 2.50 a 3.50 metros, están
compuestos por materiales meteorizados de matriz arenosa con altos porcentajes de finos y bajos
contenidos de humedad que revelan en su estado actual una buena capacidad portante, >20 Tn/m²,
que admite cimentaciones superficiales sin provocar asentamientos por fenómeno de
consolidación.
Bajo el estrato descrito se detectó una formación rocosa blanda de matriz arenosa de alta
capacidad portante, >50 Tn/m²
5.3 Capacidad Admisible
Tomando en cuenta las características de resistencia de los diferentes estratos de apoyo de la
cimentación, la capacidad admisible del suelo se calculó aplicando los criterios de Karl Terzaghi,
Meyerhot y Holguín, obteniendo un valor de capacidad admisible con un factor de seguridad >2
de 10.0 Tn/m² para el estrato superficial y mayor a 25 Tn/m² para la formación rocosa de matriz
arenosa.
5.4 Criterios geotécnicos de diseño
Se analizó las características geotécnicas de los estratos determinados en los análisis de campo
para la condición más crítica; así como la clasificación y resistencia al corte como indicadores del
comportamiento geomecánicas de los suelos de fundación.
Las características geomecánicas de los estratos demuestran una inestabilidad de los suelos a
nivel superficial debido a su alto contenido de finos, propensos a pérdida de capacidad portante y
a expansión por incremento de humedad.
Los parámetros de clasificación y resistencia al corte, son indicadores del comportamiento
variable de los suelos de fundación.
5.5 Evaluación del comportamiento del suelo
Por las características geomecánicas de los suelos naturales más superficiales, no es
recomendable cimentar directamente sobre ellos, por lo que será necesario generar un relleno
mínimo de 0.40 metros de espesor, con material seleccionado, que cumplirá con las
especificaciones descritas más adelante, que tendrá la función de generar una capa estable y
rígida, capaz de soportar los esfuerzos transmitidos por el tráfico y las diferentes edificaciones a
construirse.
5.6 Asentamiento por consolidación
Considerando los perfiles estratigráficos logrados mediante los sondeos y exploraciones, se puede
determinar que el tipo de estructuras a construirse no provocaran asentamientos; en el caso de
cimentar estructuras de mayor envergadura, estas deberán bajar su cimentación hasta el estrato
rocoso de alta capacidad portante detectada a una profundidad de 2.50 a 3.50 aproximadamente
(ver perfiles estratigráficos), cabe indicar que el presente estudio contempla la información
geomecánicas suficiente para cualquier alternativa de cimentación.
6 DISEÑO DE ESTRUCTURA DE PAVIMENTO FLEXIBLE
Para el Diseño de los Pavimentos de la Urbanización Mi Casita Linda. se usa la Metodología de la American Association of Highway and Transportation Officials -
AASHTO Design Method, 1993, con el procedimiento siguiente:
a) Estimación del Número de Ejes ESALs (Ejes Equivalentes Simples de 8,182 Kg de Carga) correspondientes al tráfico proyectado para la Vida Útil de los pavimentos,
obtenidos a partir de los datos del TPDA (Tráfico Promedio Diario Anual) y la tasa anual de crecimiento del tráfico.
b) Selección de los parámetros mecánicos y geométricos (capacidad de soporte y espesor de las capas), del terreno natural y del material de relleno que se colocará para
el mejoramiento de la Subrasante de la estructura de los Pavimentos Flexibles.
c) Selección de los parámetros geométricos y mecánicos de la Estructura de los Pavimentos Flexibles (Base y Capa de Rodadura).
d) Cálculo del Número de Ejes ESALs de Diseño permisibles durante la Vida Útil de los pavimentos y calculados considerando las siguientes condiciones de diseño:
Vida Útil (Período de Diseño) de 20 años
Factor de Seguridad de Cargas FS = 1.0 (para vías residenciales)
Drenaje superficial muy bueno, caracterizado por pendientes de drenaje de
1,0% o más hacia las cunetas de drenaje de las vías.
Confiabilidad, R = 95%
Desviación Normal Estándar, Zr = -1.645
Desviación General Estándar, So = 0.50
Índice de Servicio Inicial, Po = 4.5
Índice de Servicio Terminal, Pt = 2.5
Pérdida de Serviciabilidad General PSI = 2.0
ANÁLISIS DEL TRÁFICO
Para la Estimación del Número de Ejes ESALs del tráfico esperado o proyectado, se
considera que el TPDA depende del Tipo de Vía y es predominantemente liviano. Se estima que alrededor del 10% del tráfico diario corresponde a vehículos pesados. Para
los dos Tipos de Vías se usan los siguientes datos de Tráfico Promedio Diario inicial:
TPD inicial en Vías Principales y Secundarias:
150 vehículos livianos diarios
9 camiones diarios MTOP Tipo 2DA de 10 Ton (carga por eje sencillo de 7 Ton)
3 camiones diarios MTOP Tipo 2DB de 17 Ton (carga por eje sencillo de 11 Ton)
3 camiones diarios MTOP Tipo 3A de 26 Ton (por eje tándem de 20 Ton)
TPD inicial en Vías Residenciales y de Servicio:
50 vehículos livianos diarios
1 camiones diarios MTOP Tipo 2DA de 10 Ton (carga por eje sencillo de 7 Ton)
1 camiones diarios MTOP Tipo 2DB de 17 Ton (carga por eje sencillo de 11
Ton)
1 camiones diarios MTOP Tipo 3A de 26 Ton (por eje tándem de 20 Ton)
La tasa de crecimiento anual del TPDA se asume igual a 10%, dado que se espera un
crecimiento acelerado del uso de los pavimentos, a partir de su puesta en funcionamiento (tráfico inicial).
El cálculo del número de repeticiones de carga ESALs esperados para cada uno de los
carriles de diseño, usando un factor direccional por carril DD=0,5 (50%) y un factor de distribución de carriles DL=1.0 (100%).
El número total de repeticiones de carga de ejes ESALs esperados durante la vida útil del pavimento para cada tipo de pavimento es:
TPD de Vías Principales y Secundarias:
240,738 ESALs
TPD de Vías Residenciales y de Servicio:
67,791 ESALs
6.1. DISEÑO DE LOS PAVIMENTOS
Se presenta el cálculo del Número de Ejes ESALs de Diseño permisibles durante la Vida
Útil de los pavimentos. El número total de repeticiones de carga de ejes ESALs según el Tipo de Vía es:
TPD de Vías Principales y Secundarias:
245.634 ESALs permisibles
TPD de Vías Residenciales y de Servicio:
69.998 ESALs permisibles
Los ESALs del diseño (Anexo 2) se comparan con los ESALs del tráfico estimado (Anexo 1) a continuación:
TPD de Vías Principales y Secundarias:
245.634 ESALs permisibles > 240,738 ESALs de tráfico estimado (OK)
TPD de Vías Residenciales y de Servicio:
69.998 ESALs permisibles > 67,791 ESALs de tráfico estimado (OK)
CALCULO DE ESALS PARA PAVIMENTO FLEXIBLE (H = 0.1 M)Indice de Servicio
Terminal, Pt = 2.5 y Numero Estructural, SN = 4,6
67.791ESTIMACION DE ESALS PARA PAVIMENTO FLEXIBLE (H = 0.08 M) Índice de Servicio
Terminal, Pt = 2.5 y Numero Estructural, SN = 4,2
DATOS DE DISENO DE LA ESTRUCTURA DEL PAVIMENTO FLEXIBLE:
Tipo, Concreto Asfaltico (CA) o Adoquin (A) = A
Período de Servicio, t (años) = 20(Capa de Rodadura)
Confiabilidad, R (%) = 95
Desviación normal estándar, Zr = -1,645
Desviación general estándar, So = 0,5
Índice de servicio inicial, Po = 4,5
Índice de servicio Terminal, Pt = 2,5
Pérdida de serviciabilidad general DPSI = 2,0
Numero Estructural (cm) SN* = 4,5
CBR Diseno de la Base Granular (%) = 80(Espec MTOP-001-F Tabla 404-1.1 Bases Clase 1 Tipo B)
CBR Diseno de la Sub-Base (%) = N/ANo se usa
CBR Diseno del Material de Mejoramiento (%) = 20Se usa en sustitucion de Sub-Base
CBR del Terreno Natural CH-MH (%) = 3
Modulo Resiliencia del Terreno Natural, Mr (psi) = 4500
a3 de la Subrasante Mejorada (cm/cm) = 0,034(Diseño de Pavimentos Curso UCSG Figura IX 7)
a3 de la Subrasante Mejorada (in/in) = 0,086Para usar espesor de capas en pulgadas
DEFINICIONES:
Mr 1 : Modulo de Resiliencia (psi)
D 1 : espesor de la capa
M c1 : factor de drenaje de la capa
Modulo de Resiliencia del Terreno (psi) = 1500*CBR Suelos Finos
Modulo de Resiliencia del Terreno (psi) = 3000*CBR^0.65 Suelos Granulares
a2 = 0.249log(Ebase) - 0.977 Bases Granulares
a3 = 0.227log(ESubbase) - 0.839 Subbases Granulares
ESALS DE DISEÑO ADMISIBLES (W*18) =69.998ESALs(NUMERO EJES SIMPLES DE 80KN)
ESALS DEL TRAFICO DE DISEÑO =68.127ESALs< W*18 (OK)
DATOS DE DISENO DE LA ESTRUCTURA DEL PAVIMENTO FLEXIBLE:
Tipo, Concreto Asfaltico (CA) o Adoquin (A) = A
Período de Servicio, t (años) = 20(Capa de Rodadura)
Confiabilidad, R (%) = 95
Desviación normal estándar, Zr = -1,645
Desviación general estándar, So = 0,5
Índice de servicio inicial, Po = 4,5
Índice de servicio Terminal, Pt = 2,5
Pérdida de serviciabilidad general DPSI = 2,0
Numero Estructural (cm) SN* = 4,9
CBR Diseno de la Base Granular (%) = 80(Espec MTOP-001-F Tabla 404-1.1 Bases Clase 1 Tipo B)
CBR Diseno de la Sub-Base (%) = N/ANo se usa
CBR Diseno del Material de Mejoramiento (%) = 20Se usa en sustitucion de Sub-Base
CBR del Terreno Natural CH-MH (%) = 3
Modulo Resiliencia del Terreno Natural, Mr (psi) = 4500
a3 de la Subrasante Mejorada (cm/cm) = 0,034(Diseño de Pavimentos Curso UCSG Figura IX 7)
a3 de la Subrasante Mejorada (in/in) = 0,086Para usar espesor de capas en pulgadas
DEFINICIONES:
Mri : Modulo de Resiliencia (psi)
Di : espesor de la capa
mi : factor de drenaje de la capa
Modulo de Resiliencia del Terreno (psi) = 1500*CBR Suelos Finos
Modulo de Resiliencia del Terreno (psi) = 3000*CBR0.65 Suelos Granulares
a2 = 0.249log(Ebase) - 0.977 Bases Granulares
a3 = 0.227log(ESubbase) - 0.839 Subbases Granulares
ESALS DE DISEÑO ADMISIBLES (W*18) =245.634ESALs(NUMERO EJES SIMPLES DE 80KN)
ESALS DEL TRAFICO DE DISEÑO =240.732ESALs< W*18 (OK)
Dimensionamiento de la capa de subbase clase 3
Con los datos anteriores, incluyendo el total de ejes equivalentes y con el CBR de diseño, se halla
el módulo de reacción de la subrasante, el cual de acuerdo a las especificaciones de la AASHTO
es de 9.21 Kg/cm³, con lo que se determina el espesor mínimo de la capa de subbase. Se
recomienda que esta sea granular, que se encuadre dentro de la clase 3; de acuerdo al análisis,
resulta un espesor mínimo 0.40m. (grafico 2).
7 METODOLOGIA DE TRABAJO Y RECOMENDACIONES
7.1 Preparación del terreno
De acuerdo al análisis ejecutado, toda el área de estudio a nivel superficial tiene un potencial
expansivo entre 1.06 a 7.25 Tn/m², peligroso para el tipo de proyecto a ejecutar, por lo que se
recomienda generar una capa de relleno de 0.70 m de espesor como mínimo para mitigar los
posibles cambios de volúmenes que pudieran activar dicho potencial expansivo.
Por otro lado, dependido de la cota de proyecto, se recomienda que el terreno natural actual solo
sea sometido al corte de la capa superficial contaminada con raíces y materiales orgánicos que
pondrían en riesgo la estabilidad de las estructuras, en un espesor de 0.10 metros o hasta eliminar
toda la capa vegetal.
El corte se lo ejecutará en lo posible con pendientes hacia la parte baja del predio, evitando contra
pendientes que pudieren generar estancamientos de aguas.
7.2 Capa de mejoramiento recomendada
7.2.1 Área de edificaciones
Como se indicó anteriormente, una vez ejecutada la limpieza de la capa vegetal, se procederá a
colocar y compactar la capa de mejoramiento de la subrasante de 0.70 m de espesor
recomendada; el relleno se lo ejecutará en capas de 0.30 m de espesor como máximo y cumplirá
con las especificaciones técnicas descritas más adelante, toda las capas serán compactadas con la
cantidad de agua suficiente y con un rodillo vibratorio de 12 Tn como mínimo, cuya energía de
compactación permita alcanzar como mínimo un 95% del método AASHTIO T – 180, lo que será
comprobado mediante la toma de densidades de campo, una cada 20 m² o donde la fiscalización
lo amerite necesario.
7.2.2 Vía de entrada y salida.
En el área de vía de entrada y salida , se ejecutarán cajeras que permitan la construcción de la
estructura de pavimento diseñada, esto es 0.40 m de material de mejoramiento que cumpla las
especificaciones para vías, que será compactada en capas de 0.30 m de espesor como máximo, la
capa de base clase 3 de acuerdo al diseño.
7.2.3 Relleno debajo de las aceras
Las aceras, por ser elementos estructurales de hormigón, propensas a fisuramientos por falta de
rigidez del suelo donde se cimienten, serán construidas sobre una capa rígida de material de
mejoramiento que cumpla con las especificaciones descritas más adelante, el espesor de la capa
baja la acera será de 0.30 m, que será compactada con el equipo apropiado al 95% del AASHTO
T-180 como mínimo, y verificado mediante la toma de densidades de campo.
7.2.4 Construcción de taludes
De acuerdo a la topografía proporcionada, en ciertos sectores circundantes del predio donde se
construirá el proyecto existen causes que atraviesan el predio y conducen las aguas superficiales
hacia sitios más bajos; si se diera el caso de que dicho cause limite al predio y por ende al pie del
talud de la plataforma del relleno, debido al tipo de material detectado, arenas limo arcillosas y
arenas arcillo limosas altamente erosivas, los taludes serán construidos con pendientes 2.5:1
(H:V) para garantizar su estabilidad, que posteriormente serán cubiertos con vegetación de raíces
profundas que minimicen el fenómeno de erosión; para acelerar el proceso de crecimiento de la
vegetación, se podrá hacer uso de materiales geosintéticos tipo geomantas, el mismo que
impedirá que las semillas cultivadas en el talud se desprendan por intervención del medio
ambiente.
Otra alternativa para minimizar la erosión debido a las escorrentías de los meses lluviosos y a la
acción del viento, es proteger los taludes generados mediante materiales geosintéticos tipo
colchacretos FP – 100 o similar de alta tenacidad.
Si el estudio hidrológico indicare que los causes no pueden ser clausurados y el talud del
terraplén por topografía coincida con el tape o taludes del canal, en dichos caso se recomienda
construir muros con suelo reforzados con geosintéticos, los mismos que dan la ventaje de
provocar taludes de 90º con factores de seguridad mayores a 1.5 al volcamiento y deslizamientos,
siempre y cuando la base del muro tenga el empotramiento necesario para soportar los empujes
provocados por los rellenos adyacentes.
Para el presente caso se requiere de un empotramiento mínimo de 2.30 m, debido a que la altura
de los terraplenes no exceden los 2.0 metros de altura.
Los materiales geosintéticos son vulnerables a objetos corto punzantes, por lo que se recomienda
que la parte frontal del muro sea sometido a un recubrimiento o enlucido con hormigón lanzado,
tal como se detalla en el grafico siguiente.
7.3 Cimentaciones de edificaciones
Por las condiciones del terreno natural de fundación, cuyas características se describieron
anteriormente, se recomienda que las zapatas de las edificaciones sean cimentadas sobre un
pedraplén de rocas de tamaño máximo 15 cm, las mismas que serán cimentadas sobre el corte del
terreno natural; sobre el pedraplén se construirá un replantillo de 0.05 a 0.10 metros de espesor.
La excavación para la cimentación de zapatas deberá ser rápidamente protegida de las influencia
de los rayos solares para evitar la desecación o agrietamiento, por lo que se recomienda que el
replantillo deberá ser inmediatamente hormigonado una vez culminada la excavación, y cubrirá
todo el fondo de la cajera.
8 ESPECIFICACIONES
8.2 Materiales para mejoramiento
Los materiales empleados como mejoramiento deberán cumplir con las especificaciones descritas
a continuación.
8.2.1 Área de edificaciones e = 0.70 m.
TAMAÑO MAXIMO: 10 cm.
PASANTE TAMIZ No. 4 30 - 70%
PASANTE TAMIZ No. 200 0 - 15%
LIMITE LIQUIDO: 40% Máximo
INDICE PLASTICO: 20 % Máximo
EXPANSION < 2%
8.2.2 Área de vía de entrada y salida .
TAMAÑO MAXIMO: 10 cm.
PASANTE TAMIZ No. 4 30 - 70%
PASANTE TAMIZ No. 200 0 - 20%
LIMITE LIQUIDO: 35% Máximo
INDICE PLASTICO: 12 % Máximo
EXPANSION < 1%
8.2.3 Área de aceras e = 0.30 m.
TAMAÑO MAXIMO: 10 cm.
PASANTE TAMIZ No. 4 30 - 70%
PASANTE TAMIZ No. 200 0 - 20%
LIMITE LIQUIDO: 35% Máximo
INDICE PLASTICO: 15 % Máximo
Si los materiales disponibles no cumplieren con los requerimientos del límite líquido, deberán
mezclarse con arena fina, o similares, en los porcentajes que determine el laboratorio de mecánica
de suelos.
8.2.4 La arena fina para estabilización:
PASANTE TAMIZ No. 40 95.0 % Mínimo
PASANTE TAMIZ No. 200 5.0 % Máximo
8.3 Compactación
Se verificará que la capa de mejoramiento haya sido debidamente compactada utilizando un
rodillo vibratorio cuyo peso mínimo sea de 12 toneladas, como mínimo al 95 % del método
AASHTO T-180, esto se verificará mediante la toma de densidades de campo con densímetro
nuclear o similar, como mínimo una (1) cada 20 m². o donde fiscalización lo crea necesario.
8.4 Material de subbase clase 3
De acuerdo al análisis se determinó una capa de subbase de 0.25 m de espesor.
Consistirá en la construcción de una capa compuesta de agregados obtenidos mediante trituración
o cribados en yacimientos de piedras fragmentadas naturalmente o de gravas, la cual cumplirá
con los siguientes requerimientos:
El agregado grueso deberá tener un desgaste, según la Prueba de "Los Angeles" del 50 % como
máximo.
La fracción que pase el Tamiz No. 40 deberá tener un límite líquido no mayor de 25% y un índice
plástico no mayor del 6%.
En consideración a las limitaciones de los rodillos existentes en el medio, será compactada, como
mínimo al 100 % del AASHTO T-180, la cual será comprobada mediante la toma de densidades
de campo, como mínimo una (1) cada 20 m. o donde la fiscalización lo crea necesario.
C.B.R. Mínimo: 30 % El material deberá estar libre de materia vegetal y grumos de arcilla, y su
granulometría deberá estar dentro de los límites indicados en el cuadro siguiente:
En general las especificaciones que deberá cumplir el material será la indicada en las
Especificaciones Generales para la Construcción de Caminos y Puentes del MOP 001-F-2002.
8.6 Drenaje
8.6.1 Pavimento
Se deberá considerar la dotación de un buen sistema de drenaje, que permita el desalojo
inmediato de aguas lluvias de la superficie del pavimento, a través de pendientes transversales del
1.5 % en el pavimento y, longitudinales, a través de las cunetas, a fin de reducir los tiempos de
retención de las aguas lluvias sobre el pavimento.
9 CONCLUSIONES
1.- El terreno a nivel superficial será sometido a un corte mínimo de 0.10 m de espesor o hasta
eliminar la capa vegetal, corte que dependerá de la topografía actual y la cota de proyecto que
permita colocar y compactar la capa mínima de mejoramiento recomendada.
2.- Una vez elimina la capa vegetal, se nivelará todo el terreno con pendiente mínima hacia la
zona baja del predio, con el fin de evitar los posibles estancamientos de agua y se ejecutarán
cajeras en el área de vías que permitan construir las estructuras de pavimento diseñadas.
3.- Por las características geomecánicas de los estratos naturales más superficiales, todo el terreno
será sometido a un proceso de protección ante los cambios de humedad, mediante un relleno
mínimo de 0.70 m de espesor, tanto el área de edificaciones como de vías.
4.- El relleno o material de mejoramiento será compactado en capas de 0.30 m de espesor como
máximo hasta completar el espesor recomendado, mediante la cantidad de agua suficiente y un
rodillo vibratorio de 12 toneladas como mínimo, cuya energía de compactación permitirá alcanzar
como mínimo un 95% del método AASHTO T-180.
5.- Los porcentajes de compactación serán verificados mediante la toma de densidades de campo
con densímetro nuclear, una cada 20 m² o donde la fiscalización lo amerite necesario.
6.- Las edificaciones podrán construirse mediante cimentaciones superficiales, cuya geometría
estará en función de las cargas por columnas y la capacidad admisible descrita en el literal 5.3.
7.- La cimentación superficial de las edificaciones tendrán que ser empotradas en el relleno por lo
menos 0.70 m o el empotramiento dependerá del peralte de las vigas o riostras diseñadas por el
ingeniero estructural.
8.- Todos los materiales a ser utilizados para la construcción de la plataforma de mejoramiento,
capas de subbase, deberían cumplir con las especificaciones descritas en el literal 8.
9.- Los diseños de estructuras de pavimento están basados en un tráfico calculado para un periodo
de vida útil de 20 años.
10.- En las capas de rodadura de las vías, se deberá considerar la dotación de un buen sistema de
drenaje, que permita el desalojo inmediato de aguas lluvias de la superficie del pavimento, a
través de pendientes transversales del 1.5% en la losa de pavimento y longitudinales, a través de
las cunetas, a fin de reducir los tiempos de retención de las aguas lluvias sobre el pavimento.
11.- El pavimento asfaltico será construida sobre una capa de subbase clase 3 de 0.40 m de
espesor de acuerdo al cálculo, que será compactada al 100% del método AASHTO T-180, el
mismo que será construido sobre el relleno mínimo recomendado debidamente compactado.
Ing. Wilson Ramos G.
Responsable Técnico
Recipe S.A.
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