estudio de mecanica de suelos en reforma 432
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1
13-3145
Octubre 2013
ESTUDIO DE MECNICA DE SUELOS
REFORMA 432 MEXICO DF
CGS GEOTECNIA Y
CIMENTACIONES
-
2
El sitio en estudio se ubica en la Zona de Lago IIIa.
El coeficiente ssmico es Cs= 0.40.
La estratigrafa es tpica de la zona del lago con la siguiente secuencia:
Costra superficial, 5.0 m de espesor.
Serie arcillosa superior de -5.0 a -23.30 m, de consistencia blanda a
firme con intercalaciones de lentes de arena y ceniza volcnica.
Capa dura de -23.30 a -26.0, de arenas y limos arenosos.
Serie arcillosa inferior de -26.0 a -31.20 m. de consistencia rgida, y con
lentes de arena y ceniza volcnica.
Depsitos profundos hasta la profundidad explorada, -70.20 m.
El NAF se encuentra a -2.15 m respecto al nivel de banqueta, se presenta
un abatimiento de la presin de poro en el sitio.
La solucin de cimentacin ser con pilas de punta coladas in situ
desplantadas a -65.0 m en los estratos profundos.
La profundidad de excavacin ser a -35.0 m, y se utilizar el sistema Top
Down con muro Miln como sistema de contencin a desplantar en los
depsitos profundos, a -42.0 m de profundidad. Finalmente, se incluyen las
recomendaciones de excavacin y construccin de la cimentacin en el
cuerpo del informe.
-
3
1. INTRODUCCIN
1.1 Antecedentes 1.2 Colindancias 1.3 Objetivos
2. CONDICIONES DEL SUBSUELO EN EL SITIO
2.1 Informacin geotcnica 2.2 Exploracin de campo 2.3 Ensayos de laboratorio 2.4 Interpretacin estratigrfica 2.5 Condiciones piezomtricas 2.6 Hundimiento regional
3. DISEO GEOTCNICO DE LA CIMENTACIN
3.1 Solucin de cimentacin 3.2 Pilas de punta y friccin
4. MURO MILN PERIMETRAL
4.1 Empujes laterales sobre el muro Miln 4.2 Estabilidad del empotramiento del muro 4.3 Capacidad de carga del muro Miln 4.4 Losa de cimentacin
5. PROCEDIMIENTO CONSTRUCTIVO Y PROTECCIN A COLINDANCIAS
5.1 Contencin con muro Miln 5.2 Pilas coladas in situ 5.3 Sistema de bombeo 5.4 Sistema Top-Down 5.5 Instrumentacin recomendada
6. REVISIN CON EL REGLAMENTO DE CONSTRUCCIONES
7. COMENTARIOS FINALES
Sondeo de exploracin Ensayes de laboratorio
Pruebas Estticas de Cono Memoria de clculo
-
4
Se presenta el diseo geotcnico de la cimentacin para el proyecto ubicado en Av. Paseo de la Reforma N 432, Col. Cuauhtmoc, en Mxico DF.
1 INTRODUCCIN
1.1 Antecedentes
Foto 2 Panormica del predio.
Foto 1 Ubicacin del predio (1925'27.85"N - 9910'18.03"O).
-
5
Zona I
Zona II
Zona IIIa
Zona IIIb
Zona IIIc
Zona IIId
Esta zona se considerar como II (transicin) para fines de las Normas
Tcnicas Complementarias para Diseo de Cimentaciones
Estas regiones no estn suficientemente investigadas, por lo que la
zonificacin es solamente indicativa
L O N G I T U D
C=0.16
C=0.32
C=0.40
C=0.45
C=0.40
C=0.30
10
E S C A L A G R A F I C A
15 km
L A
T I
T U
D
0 5
XOCHIMILCO
TLALPAN
CONTRERAS
BENITO JUAREZ
CUAUHTEMOC
COYOACAN
IZTAPALAPA
VENUSTIANOCARRANZA
GUSTAVO A. MADERO
ESTADIOAZTECA
C. SANTOTOMAS AJUSCO
LA QUEBRADA
SIERRA DE SANTA CATARINAUNIVERSITARIACIUDAD
MIGUEL HIDALGO
ALVARO OBREGON
SIERRA DEL CHICHINAUTZIN
AZCAPOTZALCO
MAGDALENA
ATIZAPN
PRESA MADN
LOS REMEDIOS
SANTA CLARA
IZTACALCO
MILPA ALTA
TLHUAC
CUAJIMALPA
SAN J IXTAYOPAN
TULYEHUALCO
SAN LUCAS XOCHIMANCAMIXQUIC
TEZONCOSAN LORENZO
ZAPOTITLANSANTIAGO
PADIERNAHEROES DE
TOTOLTEPECSAN ANDRS
AYOTLA
CD. SATLITE
ECATEPEC
ARAGON
LOS REYES
CHIMALHUACN
TLALNEPANTLA
SANTA FE
1.2 Colindancias Norte Vialidad Av. Paseo de la Reforma.
Sur Vialidad Tokio.
Oriente Vialidad Sevilla.
Poniente Vialidad Manchester y Casas Habitacin (2 y 3 niveles).
1.3 Objetivos Determinar la estratigrafa del subsuelo, propiedades ndice y mecnicas.
Definir la solucin de cimentacin para el proyecto.
Calcular la capacidad de carga admisible del suelo.
Analizar los asentamientos que ocurrirn bajo la estructura.
Recomendar el procedimiento constructivo de la cimentacin y excavacin. Todo ello cumpliendo con los requerimientos del Reglamento de Construcciones.
2.1 Informacin geotcnica El predio en estudio se encuentra en la Zona de Lago IIIa, que de acuerdo con la zonificacin del Valle de Mxico, est formada por la presencia de predominan grandes espesores de arcillas de alta compresibilidad con intercalaciones de arenas y limos volcnicos, de mayor resistencia y menor deformabilidad. El coeficiente ssmico para el diseo estructural es de Cs = 0.40.
2 CONDICIONES DEL SUBSUELO EN EL SITIO
Fig 1 Localizacin del sitio en la Zonificacin Ssmica.
-
6
Av. P
ase
o d
e
Tokio
Manchester
la R
efo
rma
Sevilla
Nota:
-Planta esquemtica
Simbologa:
-SM, sondeo mixto actual
-SMS, sondeo de muestreo selectivo
-SM, sondeo mixto (exploracin 2010)
-EP, estacin piezometrica (exploracin 2010)
2.2 Exploracin de campo Se realizaron: En 2010
3 Sondeos Mixtos (SM-1 al 3), combinando las tcnicas de Cono Elctrico (SCE) y Penetracin Estndar (SPT) a -45.5, -70.8 y -45.3 m de profundidad, respectivamente.
1 Sondeo de Muestreo Selectivo (SMS) con extraccin de muestras inalteradas para medir en laboratorio las propiedades ndice, resistencia y deformacin del suelo.
1 estacin piezomtrica, a base de piezmetros abiertos (PA-1 al 5), para medir las presiones del agua en el subsuelo a profundidades de -12.6, -18.4, -21.5, -26.00 y -33.0 m, respectivamente.
6 Pruebas de carga esttica con cono elctrico (PCE-1 al 6) a profundidades de -26.0, -30.0, -35.0, -40.0, -45.0, -50.0 m, respectivamente
En 2013
1 Sondeo Mixto (SM) de Penetracin Estndar (SPT) y Cono Elctrico (SCE) a 70.20 m de profundidad.
1 Sondeo de Muestreo Selectivo (SMS) para extraccin de muestras inalteradas a diferentes profundidades.
1 Sondeo de Piezocono para medir la presin Hidrosttica en diferentes puntos.
3 Pruebas Estticas de cono a 40, 50 y 55 de profundidad.
Fig 2 Planta del proyecto y ubicacin de los sondeos de exploracin.
-
7
e 0 Pc (t/m2) m v (cm
2/kg) g T (t/m
3) c uu (t/m
2) uu () E i (kg/cm
2)
SMS1-1 5.0 - 6.0 CH 2.28 195 4.484 11 0.1 1.26 3.1 11 37.5
SMS1-2 8.0 - 9.0 CH 2.19 274 6.032 18 0.111 1.18 4.9 6 46.6
SMS1-3 10.5-11.5 CH 2.52 77.482 2.02 20 0.013 1.36 2.3 21 57.1
SMS1-4 12.5-13.5 CH 2.22 231.092 5.122 21 0.083 1.2 9.5 5 125
SMS1-5 15.0-16.0 CH 2.41 125.253 2.851 21 0.037 1.36 5 13 128.6
SMS1-6 18.5-19.5 CH 2.17 205.603 4.351 41 0.051 1.2 7.4 10 78.1
Prueba triaxial (UU)
Muestra Prof (m) SUCS Ss w i (%)
Prueba de consolidacin
e 0 Pc (t/m2) m v (cm
2/kg) g T (t/m
3) c uu (t/m
2) uu () E i (kg/cm
2)
SMS1-1 6.0 - 6.50 CH 2.35 290 6.9956 6.7 0.133 1.23 2.977 12.27 38.43
SMS1-2 9.0 - 9.50 CH 2.35 365.2 8.0623 8.4 0.138 1.14 3.073 6.5 39.88
SMS1-3 13.0 -13.5 CL 2.35 172.2 4.9125 8.3 0.109 - - - -
SMS1-4 21.0 -21.5 CL 2.35 148.4 4.1521 14.5 0.036 1.33 5.671 15.73 97.6
SMS1-5 27.0 - 27.5 MH 2.35 125.8 2.7889 8.4 0.046 1.71 4.881 27.89 112.9
SMS1-6 30.0 - 30.5 CH 2.35 76.4 2.07 9 0.04 1.41 1.576 26.32 67.57
Muestra Prof (m) SUCS Ss w i (%)
Prueba de consolidacin Prueba triaxial (UU)
2.3 Ensayos de laboratorio A las muestras inalteradas obtenidas con Tubo Shelby, se les realizaron las siguientes pruebas:
Compresin Triaxial (UU)
Consolidacin Unidimensional Los resultados de las pruebas se resumen en la tabla1 del estudio (2010) y en la tabla 2 los resultados actuales.
2.4 Interpretacin estratigrfica
De 0.00 a 0.30 m Relleno De 0.30 a 5.00 m Costra Superficial compuesta por rellenos de material de
construccin, arcilla, limo poco arenoso de consistencia blanda, con una resistencia a la penetracin medida con el cono elctrico (qc) de 5.0 hasta 50 kg/cm
2. De 5.00 a 23.30 m Serie Arcillosa Superior, arcilla con intercalaciones de lentes
de arena fina y ceniza volcnica de consistencia blanda y compresibilidad alta, con una resistencia (qc) de 3.0 hasta 107 kg/cm2 en lente de arena.
Fig. 3. Planta,
colindancias y ubicacin
de sondeos exploracin
Fig. 3. Planta,
colindancias y ubicacin
de sondeos exploracin
Tabla 1 Resultados de Laboratorio (2010).
Tabla 2 Resultados de Laboratorio Actuales.
-
8
De 23.30 a 26.0 m Capa Dura, formada por arenas y limos arenosos de
consistencia rgida; El (qc) de 15.0 hasta 85.0 kg/cm2
.
De 26.0 a 31.20 m Serie Arcillosa Inferior, conformada por arcilla y limos
arenosos, de consistencia rgida; lentes de arena y ceniza
volcnica, en estado compacto. La resistencia (qc) de 16.0
hasta 75.0 kg/cm2.
De 31.20 a 70.20 m Depsitos profundos conformados por:
De 31.20 a 33.60 m Arena fina de consistencia rgida con una resistencia (NSPT)
variable entre 10 a 300 golpes.
De 33.60 a 38.40 m Limo poco arenoso con gravas de consistencia dura con una
resistencia (NSPT) menor a 150 golpes.
De 38.40 a 41.40 m Limo arcilloso de consistencia dura con una resistencia (NSPT)
variable entre 27 a 93 golpes.
De 41.40 a 43.80 m Arena fina y pumitica de consistencia rgida con una
resistencia (NSPT) variable entre 42 a 150 golpes.
De 43.80 a 54.60 m Limo poco arenoso con gravas de consistencia muy dura con
una resistencia (NSPT) variable entre 40 y 150 golpes.
De 54.60 a 59.40 m Arena fina a media con gravas de consistencia rgida con una
resistencia (NSPT) variable entre 75 y 150 golpes.
De 59.40 a 61.80 m Limo arcilloso de consistencia blanda con una resistencia
(NSPT) menor a 40 golpes.
De 61.80 a 66.00 m Limo arcilloso con arena, de consistencia dura con una
resistencia (NSPT) variable entre 46 a 114 golpes.
De 66.00 a 67.20 m Limo arcilloso con arena y gravas de consistencia muy dura
con una resistencia (NSPT) menor de 100 golpes.
De 67.20 a 68.40 m Arena fina a media con gravas de consistencia rgida con una
resistencia (NSPT) variable entre 136 a 300 golpes.
De 68.40 a 70.20 m Limo poco arenoso de consistencia dura con una resistencia
(NSPT) variable entre 68 y 82 golpes.
-
9
TO - - - 0 0
P-1 -12.6 6.4 10.4
P-2 -18.4 5.75 16.2
P-3 -21.5 4.6 19.3
P-4 -26 7.45 23.8
P-5 -33 0 30.8
Piezmetro
Profundidad
de instalacin
(m)
Presin
actual (t/m2)
Presin
hidrosttica
(t/m2)
LECTURA-1 -3.6 0.80 1.45
LECTURA-2 -12.4 7.00 10.25
LECTURA-3 -17.6 5.00 15.45
LECTURA-4 -21.4 6.50 19.25
LECTURA-5 -24.1 9.30 21.95
Presin
medida por
el piezocono
(t/m2)
Presin
hidrosttica
(t/m2)
Prueba de
Piezocono
Profundidad
de prueba (m)
2.5 Condiciones piezomtricas Nivel fretico. Se midi a 2.15 m de profundidad. Este nivel puede variar por filtraciones de las instalaciones municipales, cisternas y temporadas de lluvias. Se llevaron registros de las lecturas de los piezmetros instalados hasta comprobar su estabilizacin con el tiempo. Los valores de presin determinados con los instrumentos aparecen en la Tabla 3 y 4. Se observa que las presiones de poro se encuentran abatidas con relacin a la hidrosttica, alcanzando los valores mximos a -21.40 y -24.10 m. La reduccin de la presin es debida a la extraccin de agua del subsuelo, generando el fenmeno de hundimiento regional. Estos niveles est influenciados por la cercana del sitio con el Cerro de Chapultepec, en donde al infiltrarse el agua de lluvia, abastece de agua a varios de los estratos permeables del subsuelo.
Tabla 3 Lecturas de piezmetros (2010).
Tabla 4 Pruebas de Piezocono.
Fig. 3. Planta,
colindancias y ubicacin
de sondeos exploracin
-
10
2.6 Hundimiento regional Con informacin de la Direccin General de Construccin y Operacin Hidrulica (DGCOH) se sabe que el hundimiento regional por ao en esta zona es del orden de 3.0 cm y tiende ser menor.
La estructura tendr 9 niveles de stanos (con una profundidad aproximada con respecto al nivel de banqueta de -35.0 m), y una torre con una altura del orden de 53 niveles SNB (159 m). De acuerdo con las caractersticas del proyecto (geometra de la estructura, profundidad de stanos, magnitud de las cargas), el procedimiento constructivo propuesto ser Ascendente/Descendente o "Top-Down", y las condiciones estratigrficas del sitio; la cimentacin se resolver con un cajn complementado con pilas de punta coladas in situ desplantadas a -65.0 m de profundidad a partir del nivel medio de banqueta.
3 DISEO GEOTCNICO DE LA CIMENTACIN
3.1 Solucin de cimentacin
Fig 3 Hundimiento regional 1992 - 2005.
Fig. 3. Planta,
colindancias y ubicacin
de sondeos exploracin
-
11
68
72
82
30013610083
104
114
89
150
150115
100
100
100
10069
110
115136
15068
10063
90
100
100
100
136
150
93
91
10072
100116
125
150100114
100
30092
100
100
15075
83125
A
A
AAA
A
AA
A
A
A
A
A
A
A
A
A
A
A
AA
A
AA
A
A
A
AA
AA
A
A
A
A
A
AAAA
A
6.25
9.25
CH 290 6.9956 1.23
CH 365.2 8.0623 1.14
6.7
8.4
0.133
0.138
16.80
13.02
CH 76.4 2.07 1.41 90.04164.9730.25
2.977
3.073
1.576
12.27
6.5
26.32
13.25 CL 172.2 4.9125 1.08 8.30.109- - -
SUCS, Clasificacin del suelo
w%, Contenido de agua
Nk, Correlacin cohesin-qc
e Relacin de vacos
Mv , Mdulo compresibilidad cm/Kg
= Peso volumtrico
Pc = Esfuerzos de preconsolidacin
NAF Nivel de agua fretica
C, Cohesin (ton/m), ngulo de friccin ()
21.25 CL 148.4 4.1521 1.33 14.50.03624.69 5.671 15.73
NAF -2.15 m
TS-1
TS-2
TS-3
TS-4
TS-5
TS-6
27.25 MH 125.8 2.7889 1.71 8.40.04645.07 4.881 27.89
PZ-2PZ-3PZ-4PZ-5 PZ-1
APilas de cimentacin
Muro miln
A
A
Fig 4 Diagrama de Esfuerzos.
-
12
3.2 Pilas de punta y friccin
Capacidad de carga La resistencia Qadm de la cimentacin est dada por la capacidad de carga por punta y friccin de la pila, aplicando las siguientes expresiones:
(1) Donde Qp y Qf son capacidad de carga por punta y friccin, respectivamente, en T. La capacidad de carga por punta de la pila Qp, se calcula mediante la siguiente expresin:
(2) Donde:
rea de la punta de la pila, m qcp Resistencia de punta ltima del estrato de apoyo, T/m
2
Factor de resistencia por punta, 0.35 El depsito de suelo est sometido a un proceso de consolidacin por hundimiento regional que desarrollar friccin negativa en el exterior del Muro Miln. La capacidad de
carga por friccin de la pila FQ
, se calcula con la siguiente expresin:
2RfusteF FqQ (3)
FNLPq fustemicropilafuste (4)
Donde:
pilaP Permetro de la pila, m
pilaL Longitud de la pila, m
fuste Adherencia a lo largo del fuste de la pila, 10.0 T/m2.
FN Friccin negativa, T
2RF Factor de resistencia por friccin, 0.70 A la profundidad a la que se encuentran las pilas, no aplica el efecto de la friccin negativa.
-
13
Dimetro
(m)
Capacidad de carga
Q adm (T)
Asentamiento
(cm)
Kv
(T/cm)
Q Tension
(T)
0.80 1232 6.87 179 723
1.00 1693 6.82 248 924
1.20 2217 6.91 321 1108
1.40 2802 7.07 396 1293
1.60 3448 7.28 474 1478
1.80 4156 7.52 553 1663
2.00 4926 7.78 633 1847
Dimension
de pila (m)
Capacidad de carga
Q adm (T)
Asentamiento
(cm)
Kv
(T/cm)
Q Tension
(T)
0.6 x 2.7 3251 6.28 518 1663
0.8 x 2.7 3881 6.44 603 1764
1.0 x 2.7 4511 6.67 676 1865
1.2 x 2.7 5141 6.91 744 1966
Se proponen dos tipos de pilas: circulares y oblongas (muro-pila). Para el caso de las pilas oblongas coladas in situ, la capacidad de carga por punta y friccin para un metro lineal de pila, aplicando las mismas expresiones (1), (2), (3) y (4) considerando su desplante en los depsitos profundos a 65.0 m de profundidad. En la tabla 6, se analizaron espesores de pila de 0.60 a 1.20 m. En las tablas 5 y 6 se presentan las resistencias para pilas circulares y oblongas de diferentes dimetros y espesores, respectivamente; as como sus asentamientos y mdulos de reaccin vertical, necesarios para el clculo estructural. En las diversas condiciones del anlisis estructural deber considerarse que se cumpla la siguiente relacin:
(5) Donde:
Cargas del proyecto, T Factores de carga, adimensionales
La distribucin y nmero de pilas debe ser propuesta en el anlisis estructural.
Tabla 5 Capacidad de carga para pilas a 65.0 m, Asentamientos y Mdulo de reaccin vertical
Tabla 6 Capacidad de carga de pilas oblongas a 65.0 m (muro pila) para compresin y tensin, asentamientos, y mdulos de reaccin vertical.
-
14
Asentamientos Al transmitirse el peso de la construccin al material de apoyo a travs de la cimentacin, se producirn asentamientos en la superficie. Debido a las caractersticas de los materiales de desplante, la revisin se efecta considerando nicamente deformaciones a corto plazo o inmediatas, que son debidas a su comportamiento elstico. Para el caso de las pilas trabajando por punta, el asentamiento debido a la carga que transmite la estructura se evala como la suma del acortamiento elstico del elemento trabajando como columna corta c, sumado al asentamiento originado en el material de apoyo e, con las siguientes expresiones:
(6)
Con:
y
( )( )
(7 y 8)
Donde:
Q Carga media de trabajo transmitida a la pila, T Df Longitud efectiva de la pila, m d Dimetro de la pila, m Ec Mdulo de elasticidad del concreto, T/m
2 Es Mdulo de elasticidad del suelo de apoyo, T/m
2 Relacin de Poisson del suelo, adimensional
Se presentan los valores calculados en las Tablas 5 y 6.
Mdulo de reaccin vertical El mdulo de reaccin vertical del subsuelo se define como sigue:
( )( ) (9)
Donde:
k Mdulo de reaccin vertical, T/cm
-
15
Costra superficial
Serie arcillosa
superior
Capa dura
Depsitos
profundos
Nota:
-Corte esquemtico
Simbologa:
SM sondeo mixto
NAF nivel de agua fretica
C O R T E A - A'
NAF -2.15 m
Relleno
Serie arcillosa inferior
Pilas de cimentacin
Muro miln
Lente de arena
Lente de ceniza volcnica
Fig 5 Corte esquemtico y solucin de cimentacin
-
16
Sobrecarga q=3.0 T/m
Leyenda:
H, Profundidad de la excavacin
NAF, nivel de agua fretica
N, nivel
NME, Nivel mximo de excavacin
NAF -2.15 m
17.8 T/m
Muro Miln
Corto plazo. Aplican durante el proceso de construccin en el lapso en el cual la subestructura es flexible. Se calcularon los esfuerzos horizontales asociados a la masa de suelo, imponiendo en la superficie una sobrecarga de 1.5 T/m2; la envolvente de presin horizontal activa (por metro de ancho), que se desarrolla contra el muro se determin utilizando el criterio de Terzaghi-Peck, empleando parmetros de resistencia no drenados, que corresponden con la condicin ms desfavorable:
i
i
i
i
iid dh
N
c2
N
qh
D
14.1P
g
(10)
Donde: id
P Presin envolvente correspondiente a la condicin activa, T/m2
ig Peso volumtrico de cada estrato, T/m3
ih Espesor de cada estrato, m
ic Cohesin no drenada para cada estrato, T/m2
iN Factor funcin del ngulo de friccin interna correspondiente a cada estrato q Sobrecarga en la superficie, T/m2 D Profundidad de excavacin, m
Largo plazo. Una vez que la subestructura alcanza la rigidez definitiva, se considera que las presiones laterales predominantes en el diseo sern a largo plazo, y se determinaron utilizando la condicin en reposo, con la siguiente expresin:
4 MURO MILN PERIMETRAL
4.1 Empujes laterales sobre el muro Miln
Fig 6 Diagrama de empujes a corto plazo.
-
17
Sobrecarga q=3.0 T/m
Leyenda:
H, Profundidad de la excavacin
NAF, nivel de agua fretica
N, nivel
NME, Nivel mximo de excavacin
NAF -2.15 m
Muro Miln
1.8 T/m
23 T/m
27 T/m
40 T/m
Presin horizontal pasiva
Presin horizontal activa
11.2 T/m
3.3 T/m
iwiiohi hqhk ' (11)
Donde:
hi Empujes
i' Peso volumtrico sumergido de cada estrato, T/m3
w Peso volumtrico del agua, 1.0 T/m3
ih Espesor de cada estrato, m q Sobrecarga en la superficie, 3.0 T/m2
k0 Coeficiente de presin de tierras en reposo, 0.6 En la figura 6 y 7 se presentan los empujes a corto y largo plazo, respectivamente.
4.2 Estabilidad del empotramiento del muro Se revisa la estabilidad de la pata del muro, y se tiene:
rm
mp
bpp
pp =FS
(12)
Donde: FSbp Factor de seguridad bidimensional contra falla de la pata Pp Presin pasiva del suelo en la cara interior de la pata, T/m
2 pm Presin media equivalente al momento resistente del muro, T/m
2 prm Presin redistribuida mxima, T/m
2
rm
m
RPnU
bpp
h
MHC
=FS2
25.057.3
(13)
Fig 7 Diagrama de empujes a largo plazo.
-
18
Hp
hm
Prm
PrmPp
Mr
0.3H
H
Pm
Donde: Cu Resistencia al corte no drenada en la superficie de falla, T/m
2
hm altura medida desde el fondo del empotramiento hasta el nivel inferior del ultimo puntal o ancla, en m
gn peso volumtrico del suelo, T/m3
(14) Donde:
As rea de acero por metro lineal, en la cara de tensin de la seccin M, en cm2, aprox. 1% o menor.
Fr Factor de reduccin de resistencia, 0.7 Fy Limite elstico del acero, 4.2 ton/cm
2 h Espesor de la seccin de concreto, 0.6 m r Recubrimiento del acero, 0.075 m
Para las condiciones del terreno, profundidad de excavacin de -35.0 m y empotre del muro Miln a -42.0 m, el factor de seguridad Fsbp es 2.2, el cual es adecuado. Expansin del fondo de la excavacin. La expansin elstica que se produce en el fondo de la excavacin se calcula aplicando el mtodo de Egorov, la cual se basa en la teora de la elasticidad.
rhfFA =M yRSR 2
Fig 8 Factor de Seguridad de la pata incluyendo el momento resistente del muro, Mr
-
19
Espesor
(m)
Capacidad de carga
Q adm (T)
Kv
(T/cm)
0.60 692 202
0.80 884 286
fdf
e
i BFpE
21
-
(15) Donde:
Relacin de Poisson, adimensional Ee Mdulo de Young E50, kg/cm
2. pdf Decremento de presin vertical total en el plano del fondo, kg/cm
2. B Ancho del rea excavada, cm. Ff Factor de forma que toma en cuenta la distribucin del decremento de
presin vertical total pdz, con la profundidad referida al nivel del fondo, adimensional
Realizando las sustituciones correspondientes se tiene una expansin inmediata de
i 1.0 cm que se considera adecuada. Bombeo. Para realizar la excavacin y construccin de la cimentacin se requiere un sistema bombeo a base de puntas eyectoras que sirva para mantener seca el rea de trabajo y disminuir las expansiones ocasionadas por el proceso de excavacin. Las puntas eyectoras se distribuirn en toda el rea de proyecto, considerando una superficie tributaria de 80 m2, lo que equivale a una retcula de 9x9m, para un total de 42 pozos, instalados en los depsitos profundos a 42.0 m de profundidad.
4.3 Capacidad de carga del muro Miln La capacidad de carga al desplante del muro Miln est dada por la punta y friccin por metro lineal de muro, aplicando las mismas expresiones (1) a (4) que para el caso de pilas. Se consider que el desplante del muro Miln ser variable en los depsitos profundos, ubicada a -42.0 m de profundida; en caso de que se requiera que el muro Miln acte como pila de cimentacin, el desplante podr ser tambin a los 65.0 m. En las tablas 7 y 8 se presentan las capacidades de carga y mdulos de reaccin vertical, para muro Miln de 0.60 y 0.80 m de espesor (por metro lineal de muro), para profundidad de 42.0 m y 65.0 m. Debido al hundimiento regional se desarrollan tanto friccin negativa como friccin positiva en el permetro exterior del muro, generndose un equilibrio entre ambas.
Tabla 7 Capacidad de carga y mdulos de reaccin vertical de muro Miln a -42.0 m
-
20
Espesor
(m)
Capacidad de carga
Q adm (T)
Kv
(T/cm)
0.60 1394 116
0.80 1691 179
4.4 Losa de cimentacin No aplica la compensacin, el peso total de la estructura va a las pilas de cimentacin. La losa de fondo se disear en la parte superior para las cargas de servicio y en la parte inferior para una subpresin de 2.0 t/m2
5.1 Contencin con muro Miln Procedimiento para la construccin del muro Miln:
Construccin de un brocal que sirva de gua a los equipos de excavacin e impida el derrumbe de los suelos inestables que se encuentren en la superficie.
Excavacin de las zanjas para los muros, hasta la profundidad prevista segn el proyecto, dejando taludes verticales y realizando la remocin del material directamente del interior del mismo. La excavacin se deber hacer por medio de almejas, con el ancho conveniente, sin excavarse dos o ms zanjas adyacentes a la vez, debiendo alternarse los tramos.
Se emplear de fluido estabilizante, con la viscosidad necesaria para estabilizar las paredes de la excavacin y permitir el colado posterior del concreto estructural.
Colocacin del acero de refuerzo, con el armado que indique el proyecto estructural, colocando rodamientos de cemento arena que permitan garantizar los recubrimientos especificados.
Colado de los muros, utilizando tubera del tipo Tremie o trompa de elefante, desplazando la bentonita a medida que se avanza en el colado.
Al tener completo en el permetro el Muro Miln, se contina con el procedimiento constructivo.
5 PROCEDIMIENTO CONSTRUCTIVO Y PROTECCION A COLINDANCIAS
Tabla 8 Capacidad de carga y mdulos de reaccin vertical de muro Miln a -65.0 m
-
21
5.2 Pilas coladas in situ Se construirn las pilas a nivel de banqueta, as:
Trazo y localizacin de las pilas.
Perforacin hasta la profundidad de desplante.
Colocacin del armado en la perforacin y de columnas metlicas verificando que el fondo est libre de azolve.
Colado de las pilas vaciando el concreto mediante el procedimiento Tremie, procurando que ste se haga de manera uniforme, manteniendo la descarga ahogada en el concreto y ascendindola de manera uniforme de acuerdo al avance del concreto.
Descabece y liga estructural de las pilas a las trabes y colado de la losa de fondo.
Se contina con el procedimiento constructivo Top-Down
5.3 Sistema de bombeo El procedimiento constructivo del sistema de bombeo es el siguiente: Trazo y ubicacin de los 42 pozos de
bombeo, los cuales debern estar distribuidos en toda el rea a excavar, cuidando que cada pozo tenga un rea de influencia de 81 m2 aproximadamente, no se obstaculizar ningn elemento estructural de la cimentacin.
Se perforan los pozos de 25 cm de
dimetro, sta se deber realizar con broca de aletas sin lodo bentontico.
Se instala un ademe de tubo de PVC de 4
pulgadas de dimetro y ranurado en toda la longitud, ste deber estar forrado con una malla de mosquitero.
Colocacin de un filtro a base de una grava
fina de 3/8 de tamao mximo que ocupe el rea anular que se tenga entre la pared de la perforacin y el ademe.
Fig 9 Isomtrico de punta eyectora
-
22
Como etapa final de la construccin de los pozos, se recomienda lavar cada uno de stos inyectando agua a presin hasta observar que retorna agua limpia (sin azolves).
Instalacin de las puntas eyectoras y sistema de bombeo. El abatimiento ser progresivo a medida que avance la excavacin, debiendo garantizarse siempre un abatimiento del nivel de agua, por lo menos 2.0 m por debajo del nivel mximo de excavacin. Para ello, las puntas eyectoras tendrn que situarse a 7.0 m por debajo del nivel de excavacin. El sistema de bombeo se activar por lo menos una semana antes de iniciar la excavacin y se suspender en cuanto el recinto quede estanco
5.4 Sistema Top-Down Se requiere que antes de iniciar los trabajos de excavacin, se tengan ejecutados el muro perimetral de contencin y todas las pilas de cimentacin con sus correspondientes columnas de acero debidamente empotradas en ellas. De manera breve, el procedimiento constructivo es:
Construccin del muro Miln perimetral
Perforacin de las pilas, ademando con lodo bentnico o polmero.
Construccin de las pilas con procedimiento Tremie y colocacin de columnas metlicas bajo lodo bentnico para despus sustituir ese lodo por lodo fraguante.
A partir de esta etapa puede iniciarse la construccin de la superestructura de nivel de banqueta hacia arriba.
Construccin de pozos de bombeo profundo e instrumentacin. Se inicia el abatimiento del NAF en forma descendente hasta el segundo nivel de stanos.
Construccin de trabe perimetral para amarre de la contencin perimetral y montaje de trabes metlicas para apuntalar la contencin a nivel de la planta baja.
Excavacin del primer nivel de stanos y montaje de las trabes metlicas para apuntalar la contencin perimetral a nivel de stano 1.
Abatimiento del NAF hasta debajo del tercer nivel de stanos, excavacin del segundo nivel de stanos y montaje de sus trabes metlicas, calafateo o inyeccin de filtraciones de agua.
Se repiten las actividades hasta llegar al ltimo stano y cisternas.
Construccin ascendente de losas, columnas y trabes de los stanos y de la superestructura.
-
23
Costra superficial
Serie arcillosa
superior
Capa dura
Depsitos
profundos
3) Colocacin de losa diafragma de piso de planta baja
RellenoSerie arcillosa
inferiorLosa diafragma
NAF -2.15 m
Costra superficial
Serie arcillosa
superior
Capa dura
Depsitos
profundos
1) Perforacin de pilas y muro miln
NAF -2.15 m
Rellenoinferior
Costra superficial
Serie arcillosa
superior
Capa dura
Depsitos
profundos
2) Colado de pilas y montaje de columnas metlicas
RellenoSerie arcillosa
inferiorNAF -2.15 m
Terminacin de la superestructura.
Fig 10 Procedimiento esquemtico Top Down
-
24
Costra superficial
Serie arcillosa
superior
Capa dura
Depsitos
profundos
5) Terminacin de la excavacin con losa de fondo del ltimo stano
RellenoSerie arcillosa
inferiorLosa diafragma
NAF -2.15 m
Costra superficial
Serie arcillosa
superior
Capa dura
Depsitos
profundos
4) Excavacin con losa diafragma de piso de 1er. stano, se repite hasta
el ltimo nivel de excavacin
RellenoSerie arcillosa
inferiorLosa diafragma
NAF -2.15 m
Costra superficial
Serie arcillosa
superior
Capa dura
Depsitos
profundos
6) Terminacin de columnas y losa de los stanos
RellenoSerie arcillosa
inferiorLosa diafragma
NAF -2.15 m
Fig 10 Procedimiento esquemtico Top Down
-
25
5.5 Instrumentacin recomendada La instrumentacin recomendada permitir confirmar que las actividades se estn realizando sin generar movimientos en colindancias o asentamientos en la propia estructura, pudiendo detectar a tiempo alguna anomala durante la construccin de la cimentacin: Referencias superficiales: Para medir los desplazamientos horizontales y verticales que ocurren en la superficie del terreno, as como en las construcciones colindantes que pudieran sufrir daos a consecuencia de la excavacin. Estas mediciones permiten detectar oportunamente el desarrollo de condiciones de estabilidad, o bien deformaciones inadmisibles. Testigos en muros. Es una referencia de nivel horizontal formada por un tringulo rojo pintado sobre un fondo blanco, que se localiza en los muros de construcciones cercanas a la excavacin. Banco de nivel externo. Es recomendable ubicar un banco de nivel superficial fuera de la influencia de la excavacin, el cual servir de referencia para efectuar la totalidad de las nivelaciones. Frecuencia de medicin de deformaciones. Las mediciones se realizarn semanalmente durante el proceso de excavacin
Estado lmite de falla. Se revisa el estado lmite de falla aplicando las Normas Tcnicas Complementarias para Diseo de Construccin de Cimentaciones. Se verifica:
Capacidad de carga por punta.
Por existir hundimiento regional, se considera que no hay aporte de friccin positiva.
Para dimetros mayores a 50 cm, se aplica el Factor de efecto de escala Fre (Ver anexo de Memoria de Clculo)
Estado lmite de servicio. El buen comportamiento de la cimentacin y por tanto de la estructura en conjunto, depende de la magnitud de las deformaciones verticales que se presenten en el suelo durante la vida til de la estructura; por ello el Reglamento limita para el caso de asentamientos un valor mximo de 15.0 cm.
6 REVISIN CON EL REGLAMENTO DE CONSTRUCCIONES
-
26
Antes de la excavacin deber realizarse un levantamiento de instalaciones municipales en las colindancias con la calle y verificar cisternas o alguna otra instalacin en la colindancia con casas o edificios.
Cualquier ineficiencia o anomala en el proceso constructivo, puede significar un riesgo para la obra.
Ser necesario contar con un control topogrfico desde el inicio de los trabajos.
Los cambios en las consideraciones del proyecto podran modificar las recomendaciones de este informe.
Atentamente
Ing. Adonay J. Sandoval M. en I. Carlos E. Gutirrez S.
7 COMENTARIOS FINALES
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27
TS-1
TS-2
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100A
R E F O R M A 4 3 2
Reforma N 432
SM-1 (Contina...)
70.20 m 2.15 m
SONDEO MIXTO
PROYECTO
LOCALIZACION
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PROF. EXPLORADA PROF. NAF
DESCRIPCION GEOTECNICA
DEL MATERIALCONTENIDO DE AGUA
Nmero de golpes
10 20 30 40 %PR
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TS = TUBO SHELBY
TD = TUBO DENTADO
NAF= NIVEL DE AGUA FREATICA
A = AVANCE CON BROCA TRICONICA
PH = PESO DE HERRAMIENTA
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LP LL
CGS GEOTECNIA Y
CIMENTACIONES
PPC = PRUEBA DE PIEZOCONO
PEC = PRUEBA ESTATICA DE CONO
Resistencia de punta, q (kg/cm)
4020c
60 80
0 50
Relleno (concreto y tabique)
Costra superficial
Serie arcillosa superior con
intercalaciones de arena fina y ceniza
volcnica
Lente de arena
Lente de ceniza volcanica
NAF -2.15 m
SONDEO DE EXPLORACIN
-
28
TS-4
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100
92
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56
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114
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A
A
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TS-6
R E F O R M A 4 3 2
Reforma N 432
SM-1 (...continuacin)
70.20 m 2.15 m
DESCRIPCION GEOTECNICA
DEL MATERIALCONTENIDO DE AGUA
PR
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20
25
30
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PROYECTO
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PROF. EXPLORADA PROF. NAF
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TS = TUBO SHELBY
TD = TUBO DENTADO
NAF= NIVEL DE AGUA FREATICA
A = AVANCE CON BROCA TRICONICA
PH = PESO DE HERRAMIENTA
PPC = PRUEBA DE PIEZOCONO
PEC = PRUEBA ESTATICA DE CONO
10 20 30 40 %
Nmero de golpes
10 20 30 40
Resistencia de punta, q (kg/cm)
4020c
60 80
0 50
Serie arcillosa superior con
intercalaciones de arena fina y ceniza
volcnica
Lente de arena
Capa dura
Serie arcillosa inferior
Lente de arena
Lente de ceniza volcanica
Depsitos profundos
Arena fina
Limo poco arenoso
con gravillas
Limo arcilloso
SONDEO DE EXPLORACIN
-
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A
A
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A
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A
A
A
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A
A
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A
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R E F O R M A 4 3 2
Reforma N 432
SM-1 (...continuacin)
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DESCRIPCION GEOTECNICA
DEL MATERIALCONTENIDO DE AGUA
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PROYECTO
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PROF. EXPLORADA PROF. NAF
CGS GEOTECNIA Y
CIMENTACIONES
TS = TUBO SHELBY
TD = TUBO DENTADO
NAF= NIVEL DE AGUA FREATICA
A = AVANCE CON BROCA TRICONICA
PH = PESO DE HERRAMIENTA
PPC = PRUEBA DE PIEZOCONO
PEC = PRUEBA ESTATICA DE CONO
10 20 30 40 %
Nmero de golpes
10 20 30 40
Resistencia de punta, q (kg/cm)
4020c
60 80
0 50
Limo arcilloso
Depsitos profundos
Arena fina y
pumtica
Limo poco arenoso
con gravillas
Arena fina a media
con gravillas
Limo arcilloso
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DEL MATERIALCONTENIDO DE AGUA
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CIMENTACIONES
TS = TUBO SHELBY
TD = TUBO DENTADO
NAF= NIVEL DE AGUA FREATICA
A = AVANCE CON BROCA TRICONICA
PH = PESO DE HERRAMIENTA
PPC = PRUEBA DE PIEZOCONO
PEC = PRUEBA ESTATICA DE CONO
10 20 30 40 %
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10 20 30 40
Resistencia de punta, q (kg/cm)
4020c
60 80
0 50
Depsitos profundos
Limo arcilloso
Limo arcilloso con
arena
Limo arcilloso con
arena y gravas
Arena fina a media
con gravillas
Limo poco arenoso
Fin del sondeo
SONDEO DE EXPLORACIN
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TS-1
TS-2
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100A
R E F O R M A 4 3 2
Reforma N 432
SM-1 (Contina...)
70.20 m 2.15 m
SONDEO MIXTO
PROYECTO
LOCALIZACION
SONDEO
PROF. EXPLORADA PROF. NAF
DESCRIPCION GEOTECNICA
DEL MATERIALCONTENIDO DE AGUA
Nmero de golpes
10 20 30 40 %PR
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0
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2050 100 150 200
TS = TUBO SHELBY
TD = TUBO DENTADO
NAF= NIVEL DE AGUA FREATICA
A = AVANCE CON BROCA TRICONICA
PH = PESO DE HERRAMIENTA
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LP LL
CGS GEOTECNIA Y
CIMENTACIONES
PPC = PRUEBA DE PIEZOCONO
PEC = PRUEBA ESTATICA DE CONO
Resistencia de punta, q (kg/cm)
4020c
60 80
0 250
Relleno (concreto y tabique)
Costra superficial
Serie arcillosa superior con
intercalaciones de arena fina y ceniza
volcnica
Lente de arena
Lente de ceniza volcanica
NAF -2.15 m
SONDEO DE EXPLORACIN ESCALA 250
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70.20 m 2.15 m
DESCRIPCION GEOTECNICA
DEL MATERIALCONTENIDO DE AGUA
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PROYECTO
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SONDEO
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CGS GEOTECNIA Y
CIMENTACIONES
TS = TUBO SHELBY
TD = TUBO DENTADO
NAF= NIVEL DE AGUA FREATICA
A = AVANCE CON BROCA TRICONICA
PH = PESO DE HERRAMIENTA
PPC = PRUEBA DE PIEZOCONO
PEC = PRUEBA ESTATICA DE CONO
10 20 30 40 %
Nmero de golpes
Resistencia de punta, q (kg/cm)
4020c
60 80
0 50 100 150 2000 250
Serie arcillosa superior con
intercalaciones de arena fina y ceniza
volcnica
Lente de arena
Capa dura
Serie arcillosa inferior
Lente de arena
Lente de ceniza volcanica
Depsitos profundos
Arena fina
Limo poco arenoso
con gravillas
Limo arcilloso
SONDEO DE EXPLORACIN
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A
A
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70.20 m 2.15 m
DESCRIPCION GEOTECNICA
DEL MATERIALCONTENIDO DE AGUA
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PROYECTO
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CIMENTACIONES
TS = TUBO SHELBY
TD = TUBO DENTADO
NAF= NIVEL DE AGUA FREATICA
A = AVANCE CON BROCA TRICONICA
PH = PESO DE HERRAMIENTA
PPC = PRUEBA DE PIEZOCONO
PEC = PRUEBA ESTATICA DE CONO
10 20 30 40 %
Nmero de golpes
Resistencia de punta, q (kg/cm)
4020c
60 80
0 50 100 150 2000 250
Limo arcilloso
Depsitos profundos
Arena fina y
pumtica
Limo poco arenoso
con gravillas
Arena fina a media
con gravillas
Limo arcilloso
SONDEO DE EXPLORACIN
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A
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Reforma N 432
SM-1 (...continuacin)
70.20 m 2.15 m
DESCRIPCION GEOTECNICA
DEL MATERIALCONTENIDO DE AGUA
PR
OF.
m
60
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LP LL
SONDEO MIXTO
PROYECTO
LOCALIZACION
SONDEO
PROF. EXPLORADA PROF. NAF
CGS GEOTECNIA Y
CIMENTACIONES
TS = TUBO SHELBY
TD = TUBO DENTADO
NAF= NIVEL DE AGUA FREATICA
A = AVANCE CON BROCA TRICONICA
PH = PESO DE HERRAMIENTA
PPC = PRUEBA DE PIEZOCONO
PEC = PRUEBA ESTATICA DE CONO
10 20 30 40 %
Nmero de golpes
Resistencia de punta, q (kg/cm)
4020c
60 80
0 50 100 150 2000 250
Depsitos profundos
Limo arcilloso
Limo arcilloso con
arena
Limo arcilloso con
arena y gravas
Arena fina a media
con gravillas
Limo poco arenoso
Fin del sondeo
SONDEO DE EXPLORACIN
-
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Costra superficial
Serie arcillosa superior con
intercalacin de lentes de arena
y ceniza volcnica
NAF -2.20 m
SONDEO DE EXPLORACIN EXPLORACIN 2010
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Capa dura
Serie arcillosa inferior
Depsitos profundos
Serie arcillosa superior con
intercalacin de lentes de arena
y ceniza volcnica
Lente ceniza volcnica
SONDEO DE EXPLORACIN
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Depsitos profundos
Fin del sondeo
SONDEO DE EXPLORACIN
-
38
Costra superficial
Serie arcillosa superior con
intercalacin de lentes de arena y
ceniza volcnica
NAF -1.80 m
SONDEO DE EXPLORACIN
-
39
Serie arcillosa superior
Capa dura
Lente ceniza volcnica
Depsitos profundos
Lente ceniza volcnica
Serie arcillosa inferior
SONDEO DE EXPLORACIN
-
40
Depsitos profundos
SONDEO DE EXPLORACIN
-
41
Depsitos profundos
Fin del sondeo
SONDEO DE EXPLORACIN
-
42
NAF -1.92 m
Serie arcillosa superior con
intercalacin de lentes de arena y
ceniza volcnica
Costra superficial
SONDEO DE EXPLORACIN
-
43
Depsitos profundos
Capa dura
Lente ceniza volcnica
Serie arcillosa inferior
Serie arcillosa superior con
intercalacin de lentes de arena y
ceniza volcnica
SONDEO DE EXPLORACIN
-
44
Depsitos profundos
Fin del sondeo
SONDEO DE EXPLORACIN
-
45
PRUEBAS ESTATICAS DE CONO
-
46
OBRA SONDEO SMS-1
ENSAYE TS-1 PROFUNDIDAD 6.00 - 6.50 FECHA 22/08/2013
DESCRIPCIN
ENSAYE # Wi % ei Gi % 1(KPa) 3(KPa) 1- 3(KPa) E 50 (Kpa) g (t/m3 ) Ss
CS 172.1 4.06 99.49 73.9 0 73.9 3434 1.23
1 172.9 4.1 98.97 150.8 50 100.8 4252 1.23
REFORMA 432
ARCILLA CH VERDE
2.35
MODO DE FALLAEsfuerzo vs Deformacin
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0 2 4 6 8 10 12 14 16
Deformacin %
Es
fue
rzo
k
Pa
CS
1 2
TX-1
COMPRESION TRIAXIAL
NO CONSOLIDADA NO DRENADA
OBRA SONDEO SMS-1
ENSAYE TS-2 PROFUNDIDAD 9.00 - 9.50 FECHA 23/08/2013
DESCRIPCIN
ENSAYE # Wi % ei Gi % 1(KPa) 3(KPa) 1- 3(KPa) E 50 (Kpa) g (t/m3 ) Ss
CS 229.6 5.63 95.86 69 0 69 3684 1.14
1 265.6 6.36 98.09 103 25 78 4144 1.14
2 276.3 6.6 98.43 131.3 50 81.3 4137 1.14
REFORMA 432
ARCILLA CON LENTES DE ARENA FINA CL CAF ROJIZA
2.35
MODO DE FALLA
Esfuerzo vs Deformacin
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0 2 4 6 8 10 12 14 16
Deformacin %
Es
fue
rzo
k
Pa
TX-2
1 2 3
TX-1
CS
COMPRESION TRIAXIAL
NO CONSOLIDADA NO DRENADA
PRUEBAS DE LABORATORIO
-
47
OBRA SONDEO SMS-1
ENSAYE TS-3 PROFUNDIDAD 13.00 - 13.50 FECHA 22/08/2013
DESCRIPCIN
ENSAYE # Wi % ei Gi % 1(KPa) 3(KPa) 1- 3(KPa) E 50 (Kpa) g (t/m3 ) Ss
1 289 6.94 97.88 85.3 25 60.3 4063 1.13
2 246.1 5.76 100 135 50 85 4775 1.18
3 258 6.01 100 171.2 75 96.2 5753 1.17
REFORMA 432
ARCILLA CH VERDE
2.35
MODO DE FALLAEsfuerzo vs Deformacin
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18
Deformacin %
Es
fue
rzo
k
Pa
TX-1
1 2 3
TX-2
TX-3
COMPRESION TRIAXIAL
NO CONSOLIDADA NO DRENADA
OBRA SONDEO SMS - 1
ENSAYE TS-4 PROFUNDIDAD 21.00 - 21.50 FECHA 16/08/2013
DESCRIPCIN
ENSAYE # Wi % ei Gi % 1(KPa) 3(KPa) 1- 3(KPa) E 50 (Kpa) g (t/m3 ) Ss
1 140.4 3.29 100 193.1 25 168.1 8864 1.29
2 113.2 2.6 100 236.2 50 186.2 9636 1.36
3 111.7 2.56 100 279.3 75 204.3 10780 1.36
REFORMA 432
ARCILLA LIMOSA CL VERDE
2.35
MODO DE FALLAEsfuerzo vs Deformacin
0
20
40
60
80
100
120
140
160
180
200
0 2 4 6 8 10 12 14 16
Deformacin %
Es
fue
rzo
k
Pa
TX-3
1 2 3
TX-1
TX-2
COMPRESION TRIAXIAL
NO CONSOLIDADA NO DRENADA
PRUEBAS DE LABORATORIO
-
48
OBRA SONDEO SMS-1
ENSAYE TS-5 PROFUNDIDAD 27.00 - 27.50 FECHA 23/08/2013
DESCRIPCIN
ENSAYE # Wi % ei Gi % 1(KPa) 3(KPa) 1- 3(KPa) E 50 (Kpa) g (t/m3 ) Ss
1 40.6 0.95 100 162.7 0 162.7 8881 1.66
2 32.9 0.73 100 298.4 50 248.4 13700 1.77
REFORMA 432
LIMO ARCILLOSO MH CAF OBSCURO CON GRAVILLAS
MODO DE FALLA
2.35
Esfuerzo vs Deformacin
0
20
40
60
80
100
120
140
160
180
200
220
240
260
0 2 4 6 8 10 12 14 16
Deformacin %
Es
fue
rzo
k
Pa1 2
TX-1
CS
COMPRESION TRIAXIAL
NO CONSOLIDADA NO DRENADA
OBRA SONDEO SMS-1
ENSAYE TS-6 PROFUNDIDAD 30.00 - 30.50 FECHA 23/08/2013
DESCRIPCIN
ENSAYE # Wi % ei Gi % 1(KPa) 3(KPa) 1- 3(KPa) E 50 (Kpa) g (t/m3 ) Ss
1 77.4 1.84 98.77 50 0 50 5200 1.43
2 82.9 2.02 96.42 119.5 25 94.5 4900 1.39
3 86.9 2.03 100.59 180.2 50 130.2 10172 1.42
REFORMA 432
ARCILLA CH VERDE CON CENIZA VOLCANICA
2.35
MODO DE FALLAEsfuerzo vs Deformacin
0
20
40
60
80
100
120
140
0 2 4 6 8 10 12 14 16
Deformacin %
Es
fue
rzo
k
Pa
TX-2
1 2 3
TX-1
CS
COMPRESION TRIAXIAL
NO CONSOLIDADA NO DRENADA
PRUEBAS DE LABORATORIO
-
49
OBRA SONDEO SMS-1
ENSAYE TS-1 PROFUNDIDAD 6.00 - 6.50 FECHA 20/08/2013
DESCRIPCION
ei ef Wi (%) Wf (%) Gwi (%) Gwf (%) g i(t/m 3 ) g f (t/m 3 )
2.35 6.9956 4.3415 290 180.1 97.43 97.51 1.15 1.23
Esfuerzo (Kpa) e
0 6.996
9.4 6.887
33.9 6.676
61.6 6.438
98.7 6.023
199.5 4.936
296.4 4.293
412.4 3.841
252.4 3.873
98.7 3.999
9.4 4.245
0 4.342
19.96 mm
Esfuerzo (Kg/cm ) Deformacin (mm) H (mm)
0
0.094 0.27 19.6900 0.0135
0.339 0.797 19.1630 0.0399
0.616 1.393 18.5670 0.0698
0.987 2.427 17.5330 0.1216
1.995 5.141 14.8190 0.2576
2.964 6.746 13.2140 0.3380
4.124 7.875 12.0850 0.3945
2.524 7.795 12.1650 0.3905
0.987 7.48 12.4800 0.3747
0.094 6.8660 13.0940 0.3440
0 6.626 13.3340 0.3320
Peso Volumetrico
Altura del Especimen:
REFORMA 432
ARCILLA CH VERDE
SsRelacin de Vacios Contenido de Humedad Grado de Saturacin
Relacin de Vacios vs Esfuerzo
3.841
4.341
4.841
5.341
5.841
6.341
6.841
1 10 100 1000
Esfuerzo kPa
Re
lac
in
de
Va
cio
s
V 0.0000
0.0500
0.1000
0.1500
0.2000
0.2500
0.3000
0.3500
0.4000
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5
De
form
ac
ion
V
olu
me
tric
a %
Esfuerzo (kg/cm)
Pc=67
CONSOLIDACIONES
PRUEBAS DE LABORATORIO
-
50
OBRA SONDEO SMS-1
ENSAYE TS-2 PROFUNDIDAD 9.00 - 9.50 FECHA 20/08/2013
DESCRIPCION
ei ef Wi (%) Wf (%) Gwi (%) Gwf (%) g i(t/m 3 ) g f (t/m 3 )
2.35 8.0623 4.7095 365.2 285.8 100 100 1.21 1.59
Esfuerzo (Kpa) e
0 8.062
9.6 7.966
36.1 7.711
64.9 7.432
99.2 6.969
201.7 5.639
296.2 4.73
413.9 4.063
253.3 4.097
99.2 4.264
9.6 4.582
0 4.71
19.96 mm
Esfuerzo (Kg/cm ) Deformacin (mm) H (mm)
0
0.096 0.212 19.7480 0.0106
0.361 0.774 19.1860 0.0388
0.649 1.387 18.5730 0.0695
0.992 2.406 17.5540 0.1205
2.017 5.332 14.6280 0.2671
2.962 7.333 12.6270 0.3674
4.139 8.799 11.1610 0.4408
2.533 8.725 11.2350 0.4371
0.992 8.357 11.6030 0.4187
0.096 7.6580 12.3020 0.3837
0 7.3770 12.5830 0.3696
Peso Volumetrico
Altura del Especimen:
REFORMA 432
ARCILLA CH CAF ROJIZA
SsRelacin de Vacios Contenido de Humedad Grado de Saturacin
Relacin de Vacios vs Esfuerzo
4.063
4.563
5.063
5.563
6.063
6.563
7.063
7.563
1 10 100 1000
Esfuerzo kPa
Re
lac
in
de
Va
cio
s
V 0.0000
0.0500
0.1000
0.1500
0.2000
0.2500
0.3000
0.3500
0.4000
0.4500
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5
De
form
ac
ion
V
olu
me
tric
a %
Esfuerzo (kg/cm)
Pc=84
CONSOLIDACIONES
PRUEBAS DE LABORATORIO
-
51
OBRA SONDEO SMS-1
ENSAYE TS-3 PROFUNDIDAD 13.00 - 13.50 FECHA 21/08/2013
DESCRIPCION
ei ef Wi (%) Wf (%) Gwi (%) Gwf (%) g i(t/m 3 ) g f (t/m 3 )
2.35 4.9125 3.4186 172.2 133.2 82.37 91.54 1.08 1.24
Esfuerzo (Kpa) e
0 4.912
9.6 4.875
34.1 4.78
62.7 4.668
99.1 4.404
200.5 3.823
296.3 3.449
406.5 3.12
253.3 3.138
99.1 3.198
9.6 3.362
0 3.419
19.96 mm
Esfuerzo (Kg/cm ) Deformacin (mm) H (mm)
0
0.096 0.127 19.8330 0.0064
0.341 0.448 19.5120 0.0224
0.627 0.827 19.1330 0.0414
0.991 1.716 18.2440 0.0860
2.005 3.678 16.2820 0.1843
2.963 4.943 15.0170 0.2476
4.065 6.054 13.9060 0.3033
2.533 5.992 13.9680 0.3002
0.991 5.792 14.1680 0.2902
0.096 5.2380 14.7220 0.2624
0 5.0460 14.9140 0.2528
Peso Volumetrico
Altura del Especimen:
REFORMA 432
ARCILLA LIMOSA CL GRIS
SsRelacin de Vacios Contenido de Humedad Grado de Saturacin
Relacin de Vacios vs Esfuerzo
3.12
3.32
3.52
3.72
3.92
4.12
4.32
4.52
4.72
1 10 100 1000
Esfuerzo kPa
Re
lac
in
de
Va
cio
s
V 0.0000
0.0500
0.1000
0.1500
0.2000
0.2500
0.3000
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5
De
form
ac
ion
V
olu
me
tric
a %
Esfuerzo (kg/cm)
Pc=83
CONSOLIDACIONES
PRUEBAS DE LABORATORIO
-
52
OBRA SONDEO SMS-1
ENSAYE TS-4 PROFUNDIDAD 21.00 - 21.5 FECHA 16/08/2013
DESCRIPCION
ei ef Wi (%) Wf (%) Gwi (%) Gwf (%) g i(t/m 3 ) g f (t/m 3 )
2.35 4.1521 3.5478 148.4 133.1 83.98 88.17 1.13 1.2
Esfuerzo (Kpa) e
0 4.152
9.4 4.113
33.9 4.033
62.4 3.972
98.7 3.9
199.5 3.694
295.5 3.481
412 3.244
252.5 3.268
98.7 3.335
9.4 3.515
0 3.548
19.96 mm
Esfuerzo (Kg/cm ) Deformacin (mm) H (mm)
0
0.094 0.151 19.8090 0.0076
0.339 0.461 19.4990 0.0231
0.624 0.698 19.2620 0.0350
0.987 0.976 18.9840 0.0489
1.995 1.774 18.1860 0.0889
2.955 2.602 17.3580 0.1304
4.12 3.52 16.4400 0.1764
2.525 3.426 16.5340 0.1716
0.987 3.168 16.7920 0.1587
0.094 2.4690 17.4910 0.1237
0 2.342 17.6180 0.1173
Peso Volumetrico
Altura del Especimen:
REFORMA 432
LIMO ARCILLOSO MH GRIS VERDOSO
SsRelacin de Vacios Contenido de Humedad Grado de Saturacin
Relacin de Vacios vs Esfuerzo
3.244
3.344
3.444
3.544
3.644
3.744
3.844
3.944
4.044
4.144
1 10 100 1000
Esfuerzo kPa
Re
lac
in
de
Va
cio
s
V 0.0000
0.0500
0.1000
0.1500
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5
De
form
ac
ion
V
olu
me
tric
a %
Esfuerzo (kg/cm)
CONSOLIDACIONES
Pc=145
PRUEBAS DE LABORATORIO
-
53
OBRA SONDEO SMS-1
ENSAYE TS-6 PROFUNDIDAD 30.00 - 30.50 FECHA 16/08/2013
DESCRIPCION
ei ef Wi (%) Wf (%) Gwi (%) Gwf (%) g i(t/m 3 ) g f (t/m 3 )
2.35 2.07 1.7243 76.4 70.5 86.79 96.14 1.35 1.47
Esfuerzo (Kpa) e
0 2.07
9.6 2.058
34.1 2.023
61.5 1.985
99.1 1.923
200.2 1.798
297.3 1.705
406 1.624
252.8 1.635
99.1 1.662
9.6 1.715
0 1.724
19.96 mm
Esfuerzo (Kg/cm ) Deformacin (mm) H (mm)
0
0.096 0.075 19.8850 0.0038
0.341 0.306 19.6540 0.0153
0.615 0.555 19.4050 0.0278
0.991 0.959 19.0010 0.0480
2.002 1.771 18.1890 0.0887
2.973 2.375 17.5850 0.1190
4.06 2.9 17.0600 0.1453
2.528 2.832 17.1280 0.1419
0.991 2.654 17.3060 0.1330
0.096 2.3080 17.6520 0.1156
0 2.2490 17.7110 0.1127
Peso Volumetrico
Altura del Especimen:
REFORMA 432
LIMO ARCILLOSO MH GRIS CLARO
SsRelacin de Vacios Contenido de Humedad Grado de Saturacin
Relacin de Vacios vs Esfuerzo
1.624
1.674
1.724
1.774
1.824
1.874
1.924
1.974
2.024
1 10 100 1000
Esfuerzo kPa
Re
lac
in
de
Va
cio
s
V 0.0000
0.0500
0.1000
0.1500
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5
De
form
ac
ion
V
olu
me
tric
a %
Esfuerzo (kg/cm)
Pc=90
CONSOLIDACIONES
PRUEBAS DE LABORATORIO
-
54
SONDEO NATURAL
6 6.5 320.69 221.33 99.36 290
9 9.5 410 299.4 110.6 350
13 13.5 305 215.64 89.36 260
21 21.5 198.26 113.03 85.23 150.00
27 27.5 175.36 101.15 74.21 130
30 30.5 130.69 79.33 51.36 80
SMS-1
26-ago-13
LIMITE LIQUIDO INDICE DE PLASTICIDADPROFUNDIDAD
ING DE PROYECTO: A.J.S
1 DE 10.00 - 30.50m MUESTRA: 1,2,3,4,5,6 HOJA:
LIMITE PLASTICO
PROYECTO: REFORMA 432 FECHA:
SONDEO: SMS No. 1 PROFUNDIDAD:
OPERADOR: G.M.R
LIMITES DE CONSISTENCIA
PRUEBAS DE LABORATORIO
0
50
100
150
200
250
300
350
0 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500
IND
ICE
DE
PL
AS
TIC
IDA
D P
I (%
)
LIMITE LIQUIDO WL(%)
CARTA DE PLASTICIDAD SUCS
TS-1 6.00 - 6.50 TS-2 9.00 - 9.50 TS-3 13.0 - 13.50 TS-4 21.0 - 21.5 TS-5 27.0 - 27.50 TS-6 30.0 - 30.5
LOS PUNTOS QUE CAEN SOBRE LA LINEA A INDICAN ARCILLA
LOS PUNTOS QUE CAEN BAJO LA LINEA A INDICAN UN LIMO
CH
LIN
EA
B
CL
CL Y ML
ML Y OL
PROYECTO: REFORMA 432
MH O OH
-
55
DE A
1 0 0.3 0.15 22.66 CL
2 0.6 1.2 0.90 48.46 CL
3 1.2 1.8 1.50 38.54 CL
4 1.8 2.4 2.10 65.28 CL
5 30 30.15 30.08 30.66 ML
6 30.6 31.05 30.83 33.23 ML
7 31.8 32.4 32.10 45.73 ML
8 32.4 33 32.70 168.54 CH
9 33 33.15 33.08 24.25 SM
10 33.6 34 33.80 33.11 ML
11 34.2 34.5 34.35 35.82 ML
12 34.8 35.05 34.93 26.87 ML
13 35.4 35.67 35.54 23.90 ML
14 36 36.4 36.20 16.87 ML
15 36.6 36.9 36.75 19.95 SM
16 37.2 37.8 37.50 31.49 ML
17 37.8 38.1 37.95 23.19 ML
18 38.4 38.85 38.63 25.52 ML
19 39 39.6 39.30 32.78 ML
20 39.6 40.05 39.83 38.44 ML
21 40.2 40.8 40.50 22.84 ML
22 40.8 41.4 41.10 53.65 ML
23 41.4 41.65 41.53 19.74 SM
24 42 42.26 42.13 34.56 ML
25 42.6 43.2 42.90 19.39 SM
26 43.2 43.8 43.50 70.18 SW
27 43.8 43.95 43.88 21.69 ML
28 44.4 44.55 44.48 22.69 ML
29 45 45.15 45.08 17.94 ML
30 45.6 46.05 45.83 25.45 ML
FECHA:
Relleno con tabique rojo arcilla limosa caf
Relleno con tabique rojo arcilla limosa caf
Relleno con tabique rojo arcilla limosa caf
Arcilla limosa caf obscura
Ceniza volcnica
Ceniza volcnica
Arena media limosa gris
Limo arcilloso caf verdoso
Limo arcilloso caf verdoso con gravillas
Limo arenoso caf verdoso
Arena fina limosa gris
Arena pumitica
Limo arenoso gris
Limo gris cimentado
Limo arenoso gris verdoso
16-ago-13
SONDEO: SPT No. 1 PROFUNDIDAD: 70.20m NAF:
PROYECTO: REFORMA 432 ING DE PROYECTO: A.J.S OPERADOR: A.S.C
HOJA: 1 DE 2
MUESTRA
No.
PROF. (m)PROM. W % MATERIAL SUCS
Limo arenoso gris verdoso poco cimentado
Limo arenoso gris verdoso poco cimentado
Limo arcilloso gris verdosa
Arcilla caf verdosa
Arena limosa fina gris verdosa
Limo arenoso gris verdoso
Limo arenoso gris verdoso
Limo arenoso gris verdoso
Limo arenoso gris verdoso
Limo arenoso caf verdoso
Limo arenoso caf verdoso
Limo arenoso caf verdoso
Limo arenoso caf verdoso
Arena fina limosa verdosa
Limo arenoso gris con puntos pumiticos
22.66
48.46 38.54
65.28
30.66
33.23
45.73 168.54
24.25
33.11 35.82
26.87 23.90
16.87 19.95
31.49 23.19
25.52 32.78 38.44
22.84 53.65
19.74 34.56
19.39 70.18
21.69 22.69
17.94
25.45
0.00
2.00
4.00
6.00
8.00
10.00
12.00
14.00
16.00
18.00
20.00
22.00
24.00
26.00
28.00
30.00
32.00
34.00
36.00
38.00
40.00
42.00
44.00
46.00
0 50 100 150 200
PR
OF
UN
DID
AD
(m
)
PORCENTAJE DE HUMEDAD (%)
CONTENIDO DE HUMEDAD
CONTENIDO DE HUMEDAD %
Muestra: 1 Profundidad: 0.00 - 0.30m Material: (Relleno)
tabique rojo Arcilla limosa CL caf
Muestra: 14 Profundidad: 36.0 - 36.4m Material: Limo arenoso
ML gris verdoso poco cimentado
Muestra: 28 Profundidad: 44.4 - 44.55m Material: Limo arenoso
ML gris cimentado
Muestra: 42 Profundidad: 53.4 - 53.7m Material: Limo arenoso ML
caf con gravillas
Muestra: 56 Profundidad: 61.8 - 62.4m Material: Limo arcillas
ML gris verdoso
Muestra: 69 Profundidad: 69.6 - 70.2m Material: Limo arenoso
ML caf con puntos pumiticos
400X 400X 400X 400X 400X 400X
PRUEBAS DE LABORATORIO
-
56
DE A
31 46.2 46.8 46.50 25.66 ML
32 46.8 47.4 47.10 27.08 ML
33 47.4 48 47.70 28.11 ML
34 48 48.3 48.15 56.34 ML
35 48.6 49.2 48.90 27.94 ML
36 49.2 49.45 49.33 16.16 SM
37 49.8 50.06 49.93 28.28 SM
38 51 51.4 51.20 19.30 ML
39 51.6 52.05 51.83 29.73 ML
40 52.2 52.35 52.28 24.83 ML
41 52.8 52.95 52.88 12.77 ML
42 53.4 53.7 53.55 24.52 ML
43 54 54.3 54.15 35.40 ML
44 54.6 54.88 54.74 16.44 SM
45 55.2 55.3 55.25 13.65 SP
46 55.8 56.25 56.03 19.67 SP
47 56.4 56.52 56.46 15.26 SP
48 57 57.6 57.30 29.44 ML
49 57.6 57.85 57.73 26.59 SM
50 58.2 58.45 58.33 71.77 CL
51 58.8 59.25 59.03 60.42 CL
52 59.4 60 59.70 45.35 ML
53 60 60.6 60.30 82.81 CL
54 60.6 61.2 60.90 68.48 ML
55 61.2 61.8 61.50 56.59 ML
56 61.8 62.4 62.10 53.56 ML
57 62.4 63 62.70 35.09 ML
58 63 63.6 63.30 37.31 ML
59 63.6 64.2 63.90 31.10 ML
60 64.2 64.8 64.50 21.14 ML
61 64.8 65.2 65.00 20.85 ML
62 65.4 65.82 65.61 19.62 ML
63 66 66.55 66.28 18.41 ML
64 66.6 66.75 66.68 12.02 SM
65 67.2 67.31 67.26 18.53 SM
66 67.8 67.85 67.83 11.66 SW
67 68.4 68.85 68.63 23.03 ML
68 69 69.6 69.30 27.56 ML
69 69.6 70.2 69.90 26.85 ML
Arena media limosa gris
Arena media gris con gravillas
Arena fina gris
Limo arenoso caf con puntos pumiticos
Limo arenoso caf con puntos pumiticos
Limo arenoso caf con grumos pumiticos
FECHA: 16-ago-13PROYECTO: REFORMA 432 ING DE PROYECTO: A.J.S OPERADOR: A.S.C
HOJA: 2 DE 2
MUESTRA
No.
PROF. (m)PROM. W % MATERIAL SUCS
SONDEO: SPT No. 1 PROFUNDIDAD: 70.20m NAF:
Arena limosa gris verdosa
Limo arenoso caf
Limo arenoso caf
Limo arenoso caf con gravillas
Limo arenoso caf con gravillas
Limo arenoso caf con gravillas
Limo arenoso caf con gravillas
Limo arenoso caf
Limo arenoso caf
Limo arenoso caf
Limo arenoso caf
Arena limosa gris verdosa
Arena limosa media gris
Arcilla limosa gris verdosa
Arcilla limosa gris verdosa
Limo arcilloso gris verdoso
Arcilla limosa caf obscuro
Limo arcilloso gris verdoso
Limo arenoso caf con gravillas
Arena limosa caf
Arena media caf con gravillas
Arena media caf con gravillas
Arena media caf con gravillas
Limo arenoso caf con puntos pumiticos
Limo arenoso caf con gravillas
Limo arenoso caf con gravillas
Limo arenoso caf con gravillas
Limo arcilloso gris verdoso
Limo arcilloso gris verdoso
Limo arcilloso gris verdoso
Limo arenoso gris verdoso
Limo arenoso gris verdoso
Limo arenoso caf con gravillas
25.66
27.08
28.11
56.34
27.94
16.16
28.28
19.30
29.73
24.83
12.77
24.52
35.40
16.44
13.65
19.67
15.26
29.44
26.59
71.77
60.42
45.35
82.81
68.48
56.59
53.56
35.09
37.31
31.10
21.14
20.85
19.62
18.41
12.02
18.53
11.66
23.03
27.56
26.85
46.00
48.00
50.00
52.00
54.00
56.00
58.00
60.00
62.00
64.00
66.00
68.00
70.00
0 50 100
PR
OF
UN
DID
AD
(m
)
PORCENTAJE DE HUMEDAD (%)
CONTENIDO DE HUMEDAD
CONTENIDO DE HUMEDAD %
PRUEBAS DE LABORATORIO
-
57
PRUEBAS DE LABORATORIO
CLASIFICACIN: ARCILLA CON RAICES FSILES,
PRUEBA DE CONSOLIDACIN UNIDIMENSIONAL
PRESIN eUBICACIN: REFORMA 432 GRIS VERDOSO
SONDEO: FECHA:
MUESTRA: 1 0.000 4.484
PROFUNDIDAD: 0.125 4.451
0.250 4.420
0.500 4.347
1.000 4.027
INICIAL FINAL INICIAL FINAL INICIAL FINAL HMEDO SECO SUCS 2.000 3.3134.000 2.312
Ss ei ef wi wf Gwi Gwf gh gs 4.000 2.312
2.000 2.3462.280 4.484 2.572 195.003 87.873 99.154 1.226 0.416 1.000 2.388
0.500 2.435
0.250 2.468
0.125 2.511
0.000 2.572
3.120
DENSIDAD
DE SLIDOS
5.00 - 6.00 m
GRADO DE SATURACINCONTENIDO DE AGUARELACIN DE VACOS
SELECTIVO SS - 1PRESIN e
NOVIEMBRE DE 2009
PESO VOLUMTRICO
2.30
2.50
2.70
2.90
3.10
3.30
3.50
3.70
3.90
4.10
4.30
4.50
0.10 1.00 10.00
RE
LA
CI
N D
E V
AC
OS
(e)
PRESIN (Kg/cm)
EXPLORACIN 2010
-
58
PRUEBAS DE LABORATORIO
CLASIFICACIN: ARCILLA, CAF ROJIZO
e
PRUEBA DE CONSOLIDACIN UNIDIMENSIONAL
PRESIN UBICACIN: REFORMA 432
SONDEO: FECHA:
MUESTRA: 2 0.000 6.032
PROFUNDIDAD: 0.125 6.020
0.250 5.977
0.500 5.881
1.000 5.658
INICIAL FINAL INICIAL FINAL INICIAL FINAL HMEDO SECO SUCS 2.000 5.0034.000 2.991
Ss ei ef wi wf Gwi Gwf gh gs 4.000 2.991
2.000 3.0522.190 6.032 3.452 274.003 267.783 99.485 1.165 0.311 1.000 3.113
0.500 3.189
0.250 3.253
0.125 3.317
0.000 3.452
3.120
SELECTIVO SS - 1e
DENSIDAD
DE SLIDOS
8.00 - 9.00 m
GRADO DE SATURACINCONTENIDO DE AGUARELACIN DE VACOS
NOVIEMBRE DE 2009
PESO VOLUMTRICO
PRESIN
2.90
3.20
3.50
3.80
4.10
4.40
4.70
5.00
5.30
5.60
5.90
6.20
0.10 1.00 10.00
RE
LA
CI
N D
E V
AC
OS
(e
)
PRESIN (Kg/cm)
-
59
PRUEBAS DE LABORATORIO
CLASIFICACIN: ARCILLA LIMO ARENOSA,
PRESIN e
PRUEBA DE CONSOLIDACIN UNIDIMENSIONAL
UBICACIN: REFORMA 432 GRIS VERDOSO
SONDEO: FECHA:
MUESTRA: 3 INF 0.000 2.020
PROFUNDIDAD: 0.125 2.012
0.250 1.999
0.500 1.982
1.000 1.954
INICIAL FINAL INICIAL FINAL INICIAL FINAL HMEDO SECO SUCS 2.000 1.9154.000 1.855
Ss ei ef wi wf Gwi Gwf gh gs 6.000 1.776
6.000 1.7762.520 2.020 1.881 77.482 77.824 96.676 1.481 0.835 4.000 1.786
2.000 1.801
1.000 1.818
0.500 1.834
0.250 1.849
0.125 1.863105
0 1.881147
3.120
DENSIDAD
DE SLIDOS
SELECTIVO SS - 1 PRESIN e
10.50 - 11.50 m
NOVIEMBRE DE 2009
PESO VOLUMTRICOGRADO DE SATURACINCONTENIDO DE AGUARELACIN DE VACOS
1.76
1.78
1.80
1.82
1.84
1.86
1.88
1.90
1.92
1.94
1.96
1.98
2.00
2.02
0.10 1.00 10.00PRESIN (Kg/cm)
RE
LA
CI
N D
E V
AC
OS
(e
)
-
60
PRUEBAS DE LABORATORIO
CLASIFICACIN: ARCILLA,CAF VERDOSO
PRESIN e
PRUEBA DE CONSOLIDACIN UNIDIMENSIONAL
UBICACIN: REFORMA 432
SONDEO: FECHA:
MUESTRA: 4 0.000 5.122
PROFUNDIDAD: 0.125 5.116
0.250 5.085
0.500 5.041
1.000 4.980
INICIAL FINAL INICIAL FINAL INICIAL FINAL HMEDO SECO SUCS 2.000 4.7784.000 3.146
Ss ei ef wi wf Gwi Gwf gh gs 4.000 3.146
2.000 3.2122.220 5.122 3.551 231.092 186.829 100.161 1.201 0.363 1.000 3.293
0.500 3.370
0.250 3.437
0.125 3.521
0.000 3.551
3.120
NOVIEMBRE DE 2009
PESO VOLUMTRICO
PRESIN SELECTIVO SS - 1 e
DENSIDAD
DE SLIDOS
12.50 - 13.50 m
GRADO DE SATURACINCONTENIDO DE AGUARELACIN DE VACOS
3.00
3.20
3.40
3.60
3.80
4.00
4.20
4.40
4.60
4.80
5.00
5.20
0.10 1.00 10.00PRESIN (Kg/cm)
RE
LA
CI
N D
E V
AC
OS
(e
)
-
61
PRUEBAS DE LABORATORIO
CLASIFICACIN: ARCILLA LIMO ARENOSA CON RAICES FOSILES,
PRUEBA DE CONSOLIDACIN UNIDIMENSIONAL
PRESIN eUBICACIN: REFORMA 432 GRIS VERDOSO
SONDEO: FECHA:
MUESTRA: 5 0.000 2.851
PROFUNDIDAD: 0.125 2.850
0.250 2.836
0.500 2.816
1.000 2.782
INICIAL FINAL INICIAL FINAL INICIAL FINAL HMEDO SECO SUCS 2.000 2.7054.000 2.306
Ss ei ef wi wf Gwi Gwf gh gs 4.000 2.306
2.000 2.3212.410 2.851 2.439 125.253 133.319 105.864 1.410 0.626 1.000 2.338
0.500 2.354
0.250 2.371
0.125 2.386
0.000 2.439
3.120
NOVIEMBRE DE 2009
PESO VOLUMTRICODENSIDAD
DE SLIDOS
15.00 - 16.00 m
PRESIN
GRADO DE SATURACINCONTENIDO DE AGUARELACIN DE VACOS
SELECTIVO SS - 1 e
2.30
2.40
2.50
2.60
2.70
2.80
2.90
0.10 1.00 10.00PRESIN (Kg/cm)
RE
LA
CI
N D
E V
AC
OS
(e
)
-
62
PRUEBAS DE LABORATORIO
CLASIFICACIN: ARCILLA, CAF VERDOSO
PRESIN e
PRUEBA DE CONSOLIDACIN UNIDIMENSIONAL
UBICACIN: REFORMA 432
SONDEO: FECHA:
MUESTRA: 6 0.000 4.351
PROFUNDIDAD: 0.125 4.343
0.250 4.327
0.500 4.310
1.000 4.268
INICIAL FINAL INICIAL FINAL INICIAL FINAL HMEDO SECO SUCS 2.000 4.1914.000 3.977
Ss ei ef wi wf Gwi Gwf gh gs 6.000 2.745
6.000 2.7452.170 4.351 3.113 205.603 177.642 102.552 1.239 0.406 4.000 2.769
2.000 2.819
1.000 2.871
0.500 2.928
0.250 2.979
0.125 3.041275
0 3.11324
3.120
PRESIN eSELECTIVO SS - 1
DENSIDAD
DE SLIDOS
18.50 - 19.50 - m
NOVIEMBRE DE 2009
PESO VOLUMTRICOGRADO DE SATURACINCONTENIDO DE AGUARELACIN DE VACOS
2.70
2.80
2.90
3.00
3.10
3.20
3.30
3.40
3.50
3.60
3.70
3.80
3.90
4.00
4.10
4.20
4.30
4.40
0.10 1.00 10.00
PRESIN (Kg/cm)
RE
LA
CI
N D
E V
AC
OS
(e
)
-
63
PRUEBAS DE LABORATORIO
PRUEBA wi wf ei ef Gi Gf 3 1 3
No. % % % % kg/cm kg/cm
1 175.94 4.02 99.91 0.15 0.82
2 183.14 4.20 99.45 0.30 0.86
3 173.80 3.96 99.94 0.50 0.98
PROM. 177.63 0.00 4.06 0.00 99.77 0.00
PESOS VOLUMTRICOS
INICIALES FINALES
g 1 1262 kg/m3 kg/m Tipo de prueba.
g 2 1248 kg/m3 kg/m
g 3 1261 kg/m3 kg/m
% C Ss 2.28
1.40
1.05
0.70
0.35
0 0.35 0.70 1.05 1.40 1.75 2.10 2.45
Localizacin: Sondeo :
Muestra No.: Fecha :
Descripcin:
COMPRESIN AXIAL NO CONFINADA
CURVAS DEFORMACIN UNITARIA vs ESFUERZO
LABORATORIO DE MECNICA DE SUELOS
ESQUEMA DE FALLA
A
B
ENSAYE A ENSAYE B
qu (kg / cm) 0.36
g (Kg / m) 1.22
e 4.36
W (%) 184.93
Localizacin: Sondeo :
Muestra No.: Fecha :
Descripcin: ARCILLA CON RAICES FSILES, GRIS VERDOSO
REFORMA 432 SELECTIVO SS - 1
1 Profundidad : 5.00 - 6.00 m NOVIEMBRE DE 2009
ARCILLA CON RAICES FSILES, GRIS VERDOSO
SELECTIVO SS - 1
NOVIEMBRE DE 2009
REFORMA 432
1 Profundidad : 5.00 - 6.00 m
ESFUERZO NORMAL ( kg/cm )
ES
FU
ER
ZO
C
OR
TA
NT
E
(kg
/cm
)
0.00
0.20
0.40
0.60
0.80
1.00
1.20
0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00E
SF
UE
RZO
(
kg
/cm
)
DEFORMACIN UNITARIA %
ESFUERZO VS DEFORMACIN
UU
NO CONSOLIDADANO DRENADA
= 10.7 C = 3.1 Ton/m
0.00
0.25
0.50
0.75
0.00 0.25 0.50 0.75 1.00 1.25 1.50
ES
FU
ER
ZO
C
OR
TA
NT
E
(kg
/cm
)
ESFUERZO NORMAL (kg/cm)
COMPRESIN TRIAXIAL
0
0.05
0.1
0.15
0.2
0.25
0.3
0.35
0.4
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5
E
S
F
U
E
R
Z O
(
k g
/ c
m)
D E F O R M A C I O N U N I T A R I A (%)
GRFICA DEFORMACIN UNITARIA vs ESFUERZO
-
64
PRUEBAS DE LABORATORIO
PRUEBA wi wf ei ef Gi Gf 3 1 3
No. % % % % kg/cm kg/cm
1 284.52 6.20 100.51 0.15 1.12
2 270.51 5.89 100.53 0.30 1.14
3 269.46 5.90 100.03 0.50 1.20
PROM. 274.83 0.00 6.00 0.00 100.35 0.00
PESOS VOLUMTRICOS
INICIALES FINALES
g 1 1175 kg/m3 kg/m Tipo de prueba.
g 2 1181 kg/m3 kg/m
g 3 1176 kg/m3 kg/m
% C Ss 2.19
1.40
1.05
0.70
0.35
0 0.35 0.70 1.05 1.40 1.75 2.10 2.45
Localizacin: Sondeo :
Muestra No.: Fecha :
Descripcin:
COMPRESIN AXIAL NO CONFINADA
CURVAS DEFORMACIN UNITARIA vs ESFUERZO
LABORATORIO DE MECNICA DE SUELOS
ESQUEMA DE FALLA
A
B
ENSAYE A ENSAYE B
qu (kg / cm) 1.05
g (Kg / m) 1.18
e 5.91
W (%) 271.03
Localizacin: Sondeo :
Muestra No.: Fecha :
Descripcin: ARCILLA, CAF ROJIZO
REFORMA 432 SELECTIVO SS - 1
2 Profundidad : 8.00 - 9.00 m NOVIEMBRE DE 2009
ARCILLA, CAF ROJIZO
SELECTIVO SS - 1
NOVIEMBRE DE 2009
REFORMA 432
2 Profundidad : 8.00 - 9.00 m
ESFUERZO NORMAL ( kg/cm )
ES
FU
ER
ZO
C
OR
TA
NT
E (k
g/c
m)
ESFUERZO VS DEFORMACIN
0.00
0.20
0.40
0.60
0.80
1.00
1.20
1.40
0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00
DEFORMACIN UNITARIA %E
SF
UE
RZ
O (
kg
/cm
)
UU
NO CONSOLIDADA
NO DRENADA
= 5.8 C = 4.9 Ton/m
0.00
0.20
0.40
0.60
0.80
1.00
0.00 0.25 0.50 0.75 1.00 1.25 1.50 1.75
ESFUERZO NORMAL (kg/cm)
ES
FU
ER
ZO
CO
RT
AN
TE
(kg
/cm
)
COMPRESIN TRIAXIAL
GRFICA DEFORMACIN UNITARIA vs ESFUERZO
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5
D E F O R M A C I O N U N I T A R I A (%)
E S
F
U
E
R
Z
O
(
k g
/ c
m)
-
65
PRUEBAS DE LABORATORIO
PRUEBA wi wf ei ef Gi Gf 3 1 3
No. % % % % kg/cm kg/cm
1 55.96 1.47 94.54 0.20 0.93
2 52.76 1.36 96.59 0.40 1.26
3 45.08 1.20 93.80 0.60 1.38
PROM. 51.27 0.00 1.34 0.00 94.98 0.00
PESOS VOLUMTRICOS
INICIALES FINALES
g 1 1584 kg/m3 kg/m Tipo de prueba.
g 2 1620 kg/m3 kg/m
g 3 1650 kg/m3 kg/m
% C Ss 2.49
1.40
1.05
0.70
0.35
0 0.35 0.70 1.05 1.40 1.75 2.10 2.45
Localizacin: Sondeo :
Muestra No.: Fecha :
Descripcin:
COMPRESIN AXIAL NO CONFINADA
CURVAS DEFORMACIN UNITARIA vs ESFUERZO
LABORATORIO DE MECNICA DE SUELOS
ESQUEMA DE FALLA
A
B
ENSAYE A ENSAYE B
qu (kg / cm) 0.61
g (Kg / m) 1.59
e 1.42
W (%) 54.18
Localizacin: Sondeo :
Muestra No.: Fecha :
Descripcin:
ARCILLA CON VETAS DE ARENA Y CENIZA VOLCNICA, GRIS VERDOSO
SELECTIVO SS - 1
NOVIEMBRE DE 2009
REFORMA 432
3 SUP. Profundidad : 10.50 - 11.50 m
ARCILLA CON VETAS DE ARENA Y CENIZA VOLCNICA, GRIS VERDOSO
REFORMA 432 SELECTIVO SS - 1
3 SUP. Profundidad : 10.50 - 11.50 m NOVIEMBRE DE 2009
ESFUERZO NORMAL ( kg/cm )
ES
FU
ER
ZO
C
OR
TA
NT
E (k
g/c
m)
ESFUERZO VS DEFORMACIN
0.00
0.20
0.40
0.60
0.80
1.00
1.20
1.40
1.60
0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00
DEFORMACIN UNITARIA %
ES
FU
ER
ZO
( k
g/c
m)
UU
NO CONSOLIDADA
NO DRENADA
= 21.4 C = 2.3 Ton/m
0.00
0.25
0.50
0.75
1.00
1.25
0.00 0.25 0.50 0.75 1.00 1.25 1.50 1.75 2.00
ESFUERZO NORMAL (kg/cm)
ES
FU
ER
ZO
CO
RT
AN
TE
(kg
/cm
)
COMPRESIN TRIAXIAL
GRFICA DEFORMACIN UNITARIA vs ESFUERZO
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5
D E F O R M A C I O N U N I T A R I A (%)
E S
F
U
E
R
Z
O
(
k g
/ c
m)
-
66
PRUEBAS DE LABORATORIO
PRUEBA wi wf ei ef Gi Gf 3 1 3
No. % % % % kg/cm kg/cm
1 232.02 5.14 100.17 0.20 2.14
2 233.26 5.18 99.96 0.40 2.18
3 232.80 5.15 100.35 0.60 2.22
PROM. 232.69 0.00 5.16 0.00 100.16 0.00
PESOS VOLUMTRICOS
INICIALES FINALES
g 1 1202 kg/m3 kg/m Tipo de prueba.
g 2 1202 kg/m3 kg/m
g 3 1203 kg/m3 kg/m
% C Ss 2.22
1.40
1.05
0.70
0.35
0 0.35 0.70 1.05 1.40 1.75 2.10 2.45
Localizacin: Sondeo :
Muestra No.: Fecha :
Descripcin:
COMPRESIN AXIAL NO CONFINADA
CURVAS DEFORMACIN UNITARIA vs ESFUERZO
LABORATORIO DE MECNICA DE SUELOS
ESQUEMA DE FALLA
A
B
ENSAYE A ENSAYE B
qu (kg / cm) 1.89
g (Kg / m) 1.20
e 5.16
W (%) 233.46
Localizacin: Sondeo :
Muestra No.: Fecha :
Descripcin: ARCILLA, CAF VERDOSO
REFORMA 432 SELECTIVO SS - 1
4 Profundidad : 12.50 - 13.50 m NOVIEMBRE DE 2009
ARCILLA, CAF VERDOSO
SELECTIVO SS - 1
NOVIEMBRE DE 2009
REFORMA 432
4 Profundidad : 12.50 - 13.50 m
ESFUERZO NORMAL ( kg/cm )
ES
FU
ER
ZO
C
OR
TA
NT
E (k
g/c
m)
ESFUERZO VS DEFORMACIN
0.00
0.50
1.00
1.50
2.00
2.50
0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00
DEFORMACIN UNITARIA %
ES
FU
ER
ZO
( k
g/c
m)
UU
NO CONSOLIDADA
NO DRENADA
= 5.2 C = 9.5 Ton/m
0.00
0.25
0.50
0.75
1.00
1.25
1.50
1.75
0.00 0.25 0.50 0.75 1.00 1.25 1.50 1.75 2.00 2.25 2.50 2.75 3.00
ESFUERZO NORMAL (kg/cm)
ES
FU
ER
ZO
CO
RT
AN
TE
(kg
/cm
)
COMPRESIN TRIAXIAL
GRFICA DEFORMACIN UNITARIA vs ESFUERZO
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
1.4
1.6
1.8
2
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5
D E F O R M A C I O N U N I T A R I A (%)
E S
F
U
E
R
Z
O
(
k g
/ c
m)
-
67
PRUEBAS DE LABORATORIO
PRUEBA wi wf ei ef Gi Gf 3 1 3
No. % % % % kg/cm kg/cm
1 131.04 3.17 99.57 0.25 1.40
2 116.09 2.79 100.31 0.50 1.56
3 116.68 2.82 99.80 0.75 1.67
PROM. 121.27 0.00 2.93 0.00 99.90 0.00
PESOS VOLUMTRICOS
INICIALES FINALES
g 1 1338 kg/m3 kg/m Tipo de prueba.
g 2 1377 kg/m3 kg/m
g 3 1369 kg/m3 kg/m
% C Ss 2.41
1.40
1.05
0.70
0.35
0 0.35 0.70 1.05 1.40 1.75 2.10 2.45
Localizacin: Sondeo :
Muestra No.: Fecha :
Descripcin:
COMPRESIN AXIAL NO CONFINADA
CURVAS DEFORMACIN UNITARIA vs ESFUERZO
LABORATORIO DE MECNICA DE SUELOS
ESQUEMA DE FALLA
A
B
ENSAYE A ENSAYE B
qu (kg / cm) 1.22
g (Kg / m) 1.34
e 3.19
W (%) 132.36
Localizacin: Sondeo :
Muestra No.: Fecha :
Descripcin:
ARCILLA LIMO ARENOSA CON RAICES FSILES, GRIS VERDOSO
SELECTIVO SS - 1
NOVIEMBRE DE 2009
REFORMA 432
5 Profundidad : 15.00 - 16.00 m
ARCILLA LIMO ARENOSA CON RAICES FSILES, GRIS VERDOSO
REFORMA 432 SELECTIVO SS - 1
5 Profundidad : 15.00 - 16.00 m NOVIEMBRE DE 2009
ESFUERZO NORMAL ( kg/cm )
ES
FU
ER
ZO
C
OR
TA
NT
E (k
g/c
m)
ESFUERZO VS DEFORMACIN
0.00
0.20
0.40
0.60
0.80
1.00
1.20
1.40
1.60
1.80
0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 3.50
DEFORMACIN UNITARIA %
ES
FU
ER
ZO
( k
g/c
m)
UU
NO CONSOLIDADA
NO DRENADA
= 12.6 C = 5.0 Ton/m
0.00
0.25
0.50
0.75
1.00
1.25
1.50
0.00 0.25 0.50 0.75 1.00 1.25 1.50 1.75 2.00 2.25 2.50
ESFUERZO NORMAL (kg/cm)
ES
FU
ER
ZO
CO
RT
AN
TE
(kg
/cm
)
COMPRESIN TRIAXIAL
GRFICA DEFORMACIN UNITARIA vs ESFUERZO
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
1.4
0 0.5 1 1.5 2 2.5
D E F O R M A C I O N U N I T A R I A (%)
E S
F
U
E
R
Z
O
(
k g
/ c
m)
-
68
MEMORIA DE CLCULO
Profundidad de desplante de la pila 65.00
Profundidad de la excavacin 35.00
Modulo de Elasticidad del suelo de apoyo 15000 t/m2
Modulo de Elasticidad del concreto 2200000 t/m2
Relacin de Poisson 0.35
q adm (T)
Dimetro pila
(m)A pila (m 2) Nm de golpes qc (Ton/m 2) Q ltima (T) 0.35 PUNTA
0.80 0.503 140 2800 1407 493
1.00 0.785 140 2800 2199 770
1.20 1.131 140 2800 3167 1108
1.40 1.539 140 2800 4310 1509
1.60 2.011 140 2800 5630 1970
1.80 2.545 140 2800 7125 2494
2.00 3.142 140 2800 8796 3079
q adm (T)
Dimetro L (m) C (Ton/m 2) Perimetro Q ltima (T) 0.70 FRICCIN
0.80 30.00 14.0 2.513 1056 739
1.00 30.00 14.0 3.142 1319 924
1.20 30.00 14.0 3.770 1583 1108
1.40 30.00 14.0 4.398 1847 1293
1.60 30.00 14.0 5.027 2111 1478
1.80 30.00 14.0 5.655 2375 1663
2.00 30.00 14.0 6.283 2639 1847
q adm (T)
Dimetro
(m)
Q punta diseo
(T)
Q friccin diseo
(T)
Capacidad de carga
Q adm (T)
Asentamiento
(cm)
Kv
(T/cm)
Q Tension
(T)
0.80 493 739 1232 6.87 179 723
1.00 770 924 1693 6.82 248 924
1.20 1108 1108 2217 6.91 321 1108
1.40 1509 1293 2802 7.07 396 1293
1.60 1970 1478 3448 7.28 474 1478
1.80 2494 1663 4156 7.52 553 1663
2.00 3079 1847 4926 7.78 633 1847
REFORMA 432
CAPACIDAD DE CARGA PARA PILAS CIRCULARES A 65.0 M DE PROFUNDIDAD
-
69
CAPACIDAD DE CARGA PARA PILAS OBLONGAS A 65.0 M DE PROFUNDIDAD
CAPACIDAD DE CARGA PARA MURO MILAN A 42.0 M DE PROFUNDIDAD
Profundidad de desplante de la pila 65.00
Profundidad de la excavacin 35.00
Modulo de Elasticidad del suelo de apoyo 15000 t/m2
Modulo de Elasticidad del concreto 2200000 t/m2
Relacin de Poisson 0.35
q adm (T)
Dimension
de pila (m)A pila (m 2) Nm de golpes qc (Ton/m 2) Q ltima (T) 0.35 PUNTA
0.6 x 2.7 1.620 140 2800 4536 1588
0.8 x 2.7 2.160 140 2800 6048 2117
1.0 x 2.7 2.700 140 2800 7560 2646
1.2 x 2.7 3.240 140 2800 9072 3175
q adm (T)
Dimension
de pila (m)L (m) C (Ton/m 2) Perimetro Q ltima (T) 0.70 FRICCIN
0.6 x 2.7 30.00 12.0 6.600 2376 1663
0.8 x 2.7 30.00 12.0 7.00
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