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PROYECTO DE ESTRUCTURAS Central Mareomotriz en el puerto de Bilbao Marta Domínguez Conde Prof. Luis Sopeña
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ÍNDICE
1. Descripción y justificación de la solución estructural adoptada
2. Evaluación de acciones gravitatorias y viento
3. Diagramas
3.1. Cajones turbinas
3.2. Cajón grande
4. Análisis y dimensionado de forjados unidireccionales
4.1. Cajones turbinas
4.1.1. Acciones y definición geométrica
4.1.2. Análisis
4.1.3. Dimensionado a momento flector y a esfuerzo cortante
4.2. Cajón grande
4.2.1. Acciones y definición geométrica
4.2.2. Análisis
4.2.3. Dimensionado a momento flector y a esfuerzo cortante
5. Excavación libre previa
5.1. Cajones turbinas
6. Cimentación
6.1. Cimentación cajones turbinas
6. 2. Cimentación cajón grande
7. Muros
7.1 Cajón turbina
ANEJO 1
PLANOS DE ARQUITECTURA
A1. Nivel de acceso
A2. Nivel -1
A3. Nivel -2
A4. Nivel -4
A5. Nivel -5
A6. Sección Longitudinal
A7. Secciones transversales
A8. Fases de construcción
ANEJO 2
PLANOS DE ESTRUCTURA
E1. Nivel de acceso
E2. Nivel -1
E3. Nivel -2
E4. Nivel -3
E5. Nivel -4
E6. Nivel -5
E7. Planta de cubiertas
E8. Cajón tipo turbinas
E9. Planta cubierta: Armados de vigas cajón grande
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1. Descripción y justificación de la solución estructural adoptada
El proyecto consiste en la prolongación del dique existente de Punta Lucero en el Puerto de
Bilbao, mediante una serie de cajones de hormigón prefabricado que se disponen en sentido
perpendicular al eje principal del dique conformándolo hasta llegar al punto final, donde
aparece un faro. Entre los usos que alberga el proyecto, el uso principal consiste en una central
mareomotriz, albergado en cinco cajones de hormigón prefabricado que se cimentan sobre el
lecho marino y contienen una serie de turbinas que generan energía eléctrica con la subida y
bajada de la marea. En segundo lugar, se genera también energía undimotriz, gracias al batir de
las olas contra el dique, estos cajones estarían cimentados a una cota superior, sobre terreno
artificial vertido para la conformación de la prolongación del dique. También habrá una serie de
laboratorios y zonas de ensayo para el desarrollo de este tipo de dispositivos que se ponen en
práctica. Estos usos estarán albergados en unos cajones de hormigón también de gran tamaño
cimentados sobre el nuevo dique artificial. Por último aparecen una serie de zonas de recreo
para los usuarios que se traducen en plazas y piscinas de agua natural. Los cajones de estas
piscinas serán diferentes a los mencionados anteriormente. No necesitarán ninguna clase de
cimentación, ya que van a encontrarse llenos de agua, tanto en bajamar como en pleamar. Por
tanto para su diseño estructural hará un dimensionado de cada pieza para resistir por su propio
peso el empuje del agua y evitar la flotación.
Por tanto, en términos generales, el sistema estructural adoptado consta de una serie de cajones
prefabricados de hormigón, de gran tamaño, que se llevan por flotación mediante pontona a su
ubicación definitiva. El sistema elegido se considera el idóneo dadas las condiciones que se
presentan, pues se considera más sencilla la construcción en seco de las partes que constituyen
el proyecto, en vez de in situ, ya que sería mucho más complicado y aparatoso puesto que la
mayor parte de lo construido se encuentro sumergido. Una vez allí, se encajarán sobre una
cimentación previamente ejecutada que consta de unos pilotes prefabricados de hormigón
hincados in situ mediante una pilotadora. A su vez estos pilotes llevaran en cabeza unos
encepados, también prefabricados, troncocónicos, sobre los que encajan los cajones, que llevan
en su base una forma “dentada” que se complementa con la de los pilotes. Se ha elegido la forma
troncocónica ya que facilita la labor de que encajen los cajones con su cimentación puesto que
esta operación se hace sumergiendo el cajón. Se ha adoptado esta solución de cimentación para
prevenir posibles asientos del cajón y asegurar su estabilidad sobre una superficie sólida.
Hay un total de 26 cajones de hormigón prefabricados en el proyecto, sobre los que se ha hecho
una clasificación en función de su cimentación.
En primer lugar se encontrarían los cajones de las turbinas, con un total de 5. Estos cajones son
los que tienen la cimentación más profunda, sobre el lecho marino, a -30 metros bajo el nivel del
mar. A su vez son los cajones que más se tienen que sumergir, estos cajones se llevaran por
flotación con sus compuertas metálicas y herméticas cerradas, para impedir el paso del agua, y
una vez en su ubicación se abrirán dichas compuertas para permitir la entrada de agua en el
compartimento de la turbinas y comenzar su hundimiento.
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En segundo lugar tendríamos los cajones que se encuentran cimentados sobre el dique de nueva
construcción, a una cota superior. Se trasladan también por flotación y no es necesario su
hundimiento. En esta clasificación hay un total de 17 cajones.
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Por último los cajones con una cimentación más superficial, que se trata de los cajones de las
piscinas anteriormente mencionados.
Toda la estructura será de hormigón en todos los cajones, funcionan como unidades
independientes unidas entre sí por una serie de piezas metálicas, por lo tanto no existen juntas
de dilatación en el interior de los cajones.
2. Evaluación de acciones gravitatorias y viento
Acciones gravitatorias:
Cubierta cajón grande:
- Carga permanente:
o Forjado unidireccional: 5.00 kN/m2 - Carga variable:
o Nieve: 0.4 KN/m2
Entreplanta segunda cajón grande:
- Carga permanente:
o Forjado unidireccional: 5.00 kN/m2 - Carga variable:
o Nieve: 0.4 KN/m2
o Muro cortina: 1.5 kN/m
o Sobrecarga de uso: 5.0 KN/m2
Entreplanta primera cajón grande:
- Carga permanente:
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o Forjado unidireccional: 5.00 kN/m2 - Carga variable:
o Sobrecarga de uso: 5.0 KN/m2
Planta baja cajón grande:
- Carga permanente:
o Forjado unidireccional: 5.00 kN/m2 - Carga variable:
o Sobrecarga de uso: 5.0 KN/m2
Planta baja cajón grande zona piscina:
- Carga permanente:
o Forjado unidireccional: 5.00 kN/m2
o Estructura auxiliar: 2.0 kN/m2 - Carga variable:
o Sobrecarga de uso: 5.0 KN/m2
Cubierta cajón turbina:
- Carga permanente:
o Forjado unidireccional: 5.00 kN/m2 - Carga variable:
o Sobrecarga de uso: 5.0 KN/m2
Entreplanta cajón turbina:
- Carga permanente:
o Forjado unidireccional: 5.00 kN/m2 - Carga variable:
o Sobrecarga de uso: 5.0 KN/m2
Planta baja cajón turbina: - Carga variable:
o Sobrecarga agua: 9.8 KN/dm3
Valor de cálculo mayorado de las acciones:
Cubierta cajón grande qd = 7.3 kN/m2
Entreplanta segunda cajón grande: qd = 15.2 kN/m2
Muro cortina: qd = 2.2 kN/m2
Entreplanta primera cajón grande: qd = 14.6 kN/m2
Planta baja cajón grande: qd = 14.2 kN/m2
Planta baja cajón grande piscina: qd = 16.9 kN/m2
Cubierta cajón turbina: qd = 14.2 kN/m2
Entreplanta cajón turbina: qd = 14.2 kN/m2
Planta baja cajón turbina: qd = 14.7 KN/dm3
Viento
Valor presión dinámica del viento: qb = 0.52 kN/m2
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Coeficientes de exposición ce a la altura del forjado de:
- Cubierta 10 metros: ce = 3.0
- Cubierta 4 metros: ce = 2.5
Se calcula la dirección del viento tanto norte-sur como este-oeste. Se tiene en cuenta la situación
más desfavorable, cuando se encuentra en pleamar.
1. Coeficientes de presión y succión cp cuando el viento sopla perpendicularmente a las fachadas
de mayor longitud (80.5 m).
- Presión: cp = 0.7
- Succión: cp = - 0.3
Se tiene en cuenta que los muros extremos tienen una rigidez mitad que el muro interior ante la
acción horizontal del viento.
Área cubierta 10 m = 80.5· 10 = 805 m2
Área cubierta 4 m = 80.5· 4 = 322 m2
- Cubierta 10 m: Fk = 439.5 kN
- Cubierta 4 m: Fk = 146.5 kN
Valor mayorado de la carga de viento:
- Cubierta 10 m: Fk = 659.3 kN
- Cubierta 4 m: Fk = 219.8 kN
2. Coeficientes de presión y succión cp cuando el viento sopla perpendicularmente a las fachadas
de menor longitud (31.5 m).
- Presión: cp = 0.7
- Succión: cp = - 0.3
Como sólo hay muros extremos, la rigidez que se tiene en cuenta es de 2.
Área cubierta 10 m = 31.5· 10 = 315 m2
Área cubierta 4 m = 31.5 · 4 = 126 m2
- Cubierta 10 m: Fk = 172 kN
- Cubierta 4 m: Fk = 57.3 kN
Valor mayorado de la carga de viento:
- Cubierta 10.5 m: Fk = 256 kN
- Cubierta 5.5 m: Fk = 86 kN
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3. Diagramas
3.1. Cajones turbinas
PÓRTICO TRANSVERSAL
PÓRTICO TRANSVERSAL_DIAGRAMA DE CORTANTES
Hipótesis II: carga permanente + carga de uso como acción variable determinante.
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PÓRTICO TRANSVERSAL_DIAGRAMA DE MOMENTOS
Hipótesis II: carga permanente + carga de uso como acción variable determinante.
PÓRTICO TRANSVERSAL_DIAGRAMA DE NORMAL
Hipótesis II: carga permanente + carga de uso como acción variable determinante.
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PÓRTICO LONGITUDINAL_DIAGRAMA DE CORTANTES
PÓRTICO LONGITUDINAL_DIAGRAMA DE CORTANTES
Hipótesis II: carga permanente + carga de uso como acción variable determinante.
PÓRTICO LONGITUDINAL_DIAGRAMA DE MOMENTOS
Hipótesis II: carga permanente + carga de uso como acción variable determinante.
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3.2. Cajón grande
VIGA Z DE MAYOR CANTO
VIGA Z DE MAYOR CANTO_DIAGRAMA DE CORTANTES
Hipótesis IIIa: carga permanente + uso como acción variable determinante + viento en un
sentido.
VIGA Z DE MAYOR CANTO_DIAGRAMA DE MOMENTOS
Hipótesis IIIa: carga permanente + uso como acción variable determinante + viento en un
sentido.
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VIGA Z DE MENOR CANTO_DIAGRAMA DE CORTANTES
VIGA Z DE MENOR CANTO_DIAGRAMA DE CORTANTES
Hipótesis IIIa: carga permanente + uso como acción variable determinante + viento en un
sentido.
VIGA Z DE MENOR CANTO_DIAGRAMA DE MOMENTOS
Hipótesis IIIa: carga permanente + uso como acción variable determinante + viento en un
sentido.
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MUROS CAJÓN GRANDE_DIAGRAMA DE NORMALES
MUROS CAJÓN GRANDE_DIAGRAMA DE NORMALES
Hipótesis IIIa: carga permanente + uso como acción variable determinante + viento en un
sentido.
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4. Análisis y dimensionado de forjados unidireccionales
4.1. Cajones turbinas
4.1.1. Acciones y definición geométrica
- FORJADO 1
- FORJADO 2
- FORJADO 3
4.1.2. Análisis
El método de cálculo utilizado es un cálculo plástico.
FORJADO 1
MOMENTO FLECTOR
M1 = q· l2/11.66 · ¼ = 4.8 kN·m
M1-2= q· l2/11.66 = 19.0 kN·m
M2 = 4.8 kN·m
ESFUERZO CORTANTE
Se calculan los esfuerzos cortantes a cara de muro.
Apoyo 1: Vd = 27.7 kN/losa
Apoyo 2: Vd = 27.7 kN/losa
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FORJADO 2
MOMENTO FLECTOR
M1 = q· l2/11.66 · ¼ = 4.8 kN·m
M1-2= q· l2/11.66 = 19.0 kN·m
M2 = 44.2 kN·m
M2-3 = q· l2/11.66 = 44.2 kN·m
M3 = q· l2/11.66 · ¼ = 11.1 kN·m
ESFUERZO CORTANTE
Se calculan los esfuerzos cortantes a cara de viga.
Apoyo 1: Vd = 17.9 kN/losa
Apoyo 2 (vano 1-2) Vd = 37.6 kN/losa
Apoyo 2 (vano 2-3) Vd = 47.7 kN/losa
Apoyo 3 Vd = 36.8 kN/losa
FORJADO 3
MOMENTO FLECTOR
M1 = q· l2/11.66 · ¼ = 37.4 kN·m
M1-2= q· l2/11.66 = 149.6 kN·m
M2 = 37.4 kN·m
ESFUERZO CORTANTE
Se calculan los esfuerzos cortantes a cara de viga.
Apoyo 1: Vd = 86.4 kN/losa
Apoyo 2 (vano 1-2) Vd = 86.4 kN/losa
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4.1.3. Dimensionado a momento flector y a esfuerzo cortante
Como se utiliza un forjado prefabricado de losa alveolar se comprueba que cumpla el
momento y cortante máximos del catálogo siguiente:
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4.2. Cajón grande
4.2.1. Acciones y definición geométrica
- FORJADO 1
- FORJADO 2
- FORJADO 3
Se van a unificar los forjados por entreplantas en este cajón por tener cargas y luces muy
similares.
4.1.2. Análisis
El método de cálculo utilizado es un cálculo plástico.
FORJADO 1
MOMENTO FLECTOR
M1 = q· l2/11.66 · ¼ = 2.4 kN·m
M1-2= q· l2/11.66 = 9.4 kN·m
M2 = q· l2/16· ¼= 9.9 kN·m
M2-3 = q· l2/16 = 9.9 kN·m
M3 = 9.9 kN·m
M3-4 = 9.9 kN·m
M4 = 9.9 kN·m
M4-5 = 9.9 kN·m
M5 = 9.9 kN·m
M5-6 = 9.9 kN·m
M6 = 9.9 kN·m
M6-7 = 9.9 kN·m
M7 = 9.9 kN·m
M7-8 = 9.9 kN·m
M8 = 21.9 kN·m
M8-9 = q· l2/11.66 = 21.9 kN·m
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M9 = q· l2/11.66 · ¼ = 5.5 kN·m
ESFUERZO CORTANTE
Se calculan los esfuerzos cortantes a cara de viga.
Apoyo 1: Vd = 18 kN/losa
Apoyo 2 (1-2): Vd = 25 kN/losa
Apoyo 2 (2-3): Vd = 26.4 kN/losa
Apoyo 3 (2-3): Vd = 26.4 kN/losa
Apoyo 3 (3-4): Vd = 26.4 kN/losa
Apoyo 4 (3-4): Vd = 26.4 kN/losa
Apoyo 4 (4-5): Vd = 26.4 kN/losa
Apoyo 5 (4-5): Vd = 26.4 kN/losa
Apoyo 5 (5-6): Vd = 26.4 kN/losa
Apoyo 6 (5-6): Vd = 26.4 kN/losa
Apoyo 6 (6-7): Vd = 26.4 kN/losa
Apoyo 7 (6-7): Vd = 26.4 kN/losa
Apoyo 7 (7-8): Vd = 26.4 kN/losa
Apoyo 8 (7-8): Vd = 30.4 kN/losa
Apoyo 8 (8-9): Vd = 37.7 kN/losa
Apoyo 9: Vd = 32 kN/losa
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FORJADO 2
MOMENTO FLECTOR
M1 = q· l2/11.66 · ¼ = 7 kN·m
M1-2= q· l2/11.66 = 27.9 kN·m
M2 = 7 kN·m
ESFUERZO CORTANTE
Se calculan los esfuerzos cortantes a cara de viga.
Apoyo 1: Vd = 36.2 kN/losa
Apoyo 2: Vd = 36.2 kN/losa
FORJADO 3
MOMENTO FLECTOR
M1 = q· l2/11.66 · ¼ = 12.3 kN·m
M1-2= q· l2/11.66 = 49.2 kN·m
M2 = q· l2/16· ¼= 49.2 kN·m
M2-3 = q· l2/16 = 34.6 kN·m
M3 = 34.6 kN·m
M3-4 = 34.6 kN·m
M4 = 154.7 kN·m
M4-5 = 154.7 kN·m
M5 = 38.7 kN·m
ESFUERZO CORTANTE
Se calculan los esfuerzos cortantes a cara de viga.
Apoyo 1: Vd = 42.5 kN/losa
Apoyo 2 (1-2): Vd = 57.9 kN/losa
Apoyo 2 (2-3): Vd = 53 kN/losa
Apoyo 3 (2-3): Vd = 47.7 kN/losa
Apoyo 3 (3-4): Vd = 78.5 kN/losa
Apoyo 4 (3-4): Vd = 102.7 kN/losa
Apoyo 4 (4-5): Vd = 102.3 kN/losa
Apoyo 5: Vd = 86.7 kN/losa
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4.1.3. Dimensionado a momento flector y a esfuerzo cortante
Como se utiliza un forjado prefabricado de losa alveolar se comprueba que cumpla el
momento y cortante máximos del catálogo siguiente:
Primera entreplanta:
Segunda entreplanta:
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5. Excavación libre previa
5.1. Cajones turbinas
Como hay que hacer una excavación libre para después colocar los cajones de hormigón
prefabricado, se calcula si es posible con el terreno que tenemos en el dique.
Características del terreno del dique:
- γ = 20 kN/m3
- c’ = 10 kN/m2
- φ’ = 33 º Se calcula a corto plazo ya que se va a llevar el cajón tras la excavación. Tiene un ángulo
ß = 90º. La altura que se tiene en cuenta va a ser la más desfavorable, que corresponde a 15
metros, ya que los cajones que se apoyan en el terreno firme (30 metros) se colocan antes de la
prolongación del terreno del dique.
c’ = Cu =10 kN/m2
Ns = (γ · H)/Ca = 3.85
Ca = (20 · 15)/3.85 = 77.9 kN/m2
F = Cu/Ca = 10/77.9 = 0.13 < 1.5 NO CUMPLE COEFICIENTE DE SEGURIDAD
No podemos hacer la excavación a 90º, vamos a comprobar el ángulo necesario para la
excavación libre.
F = Cu/Ca = 1.5 Ca = Cu/F =10/1.5 = 6.67 kN/m2
Ns = (γ · H)/Ca = (20 · 15)/6.67 = 44.9
No es posible hacer una excavación libre de 15 metros de altura.
Como el terreno del dique es nuevo, vamos a calcular la altura máxima a la que se puede
llevar a cabo la excavación libre. Como el terreno es nuevo, se puede ir vertiendo por tramos.
F = Cu/Ca = 1.5 Ca = Cu/F =10/1.5 = 6.67 kN/m2
Ns = (γ · H)/Ca = (20 · H)/6.67 = 3.85 H = (Ca · Ns)/γ = (6.67 · 3.85)/20 = 1.28 metros
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Para tener algo más de margen, vamos a calcular la altura permitida con una excavación
con ángulo ß = 45 º
F = Cu/Ca = 1.5 Ca = Cu/F =10/1.5 = 6.67 kN/m2
Ns = (γ · H)/Ca = (20 · H)/6.67 = 5.52 H = (Ca · Ns)/γ = (6.67 · 5.52)/20 = 1.85 metros
6. Cimentación
Para la cimentación, se emplean pilotes prefabricados de hormigón armado TERRA. Se utiliza
un hormigón HA-50, apto para su empleo en clases de exposición IV+Qc, según norma EHE-08.
Es necesario que lleguen hasta el estrato resistente, que es el terreno del dique existente.
Características del pilote elegido T-300:
- Sección teórica = 729 cm2
- Armadura longitudinal (B-500 SD) = 4 Φ 16
- Armadura transversal (hélice) Φ 6 (B-500 SD) a: 13.7 cm
6.1. Cimentación cajones turbinas
Para la cimentación, se emplean pilotes prefabricados de hormigón armado TERRA. Se
utiliza un hormigón HA-50, apto para su empleo en clases de exposición IV+Qc, según norma
EHE-08. Es necesario que lleguen hasta el estrato resistente, que es el terreno del dique
existente.
Características del pilote elegido T-270:
- Sección teórica = 729 cm2
- Armadura longitudinal (B-500 SD) = 4 Φ 16
- Armadura transversal (hélice) Φ 6 (B-500 SD) a: 15.2 cm
- RESISTENCIA DEL PILOTE
σ = 0.3 · fck = 0.3 · 50 = 15 N/mm2
A = 729 cm2 = 72900 mm2
Qtope = σ · A = 15 · 40000 = 1093.5 kN
- RESISTENCIA DEL TERRENO
RESISTENCIA POR FUSTE
CORTO PLAZO
P = 2 · π · r = 0.96 m
A = P · L = 0.96 · 10 = 9.6 m2
Tf = (100· Cu)/(100+Cu)= 80 kN/m2
Rfk = Tf · A = 765.7 kN
LARGO PLAZO
Tf = σ'vp · kf · f · tg y = 60 · 1 · 0.9 · tg 30 = 31.17 kN/m2
σ'vp = 6 · 10 = 60 kN/m2
Rfk = Tf · A = 298.4 kN
RESISTENCIA POR PUNTA
CORTO PLAZO
qp = Np · Cu = 9 · 400 = 3600 kN/m2
Ap = 0.0729 m2
Rpk = qp · Ap = 262.4 kN
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LARGO PLAZO
qp = fp · σ'vp · Nq = 3 · 120 · 18.4 = 6624 kN/m2
Rpk = qp · Ap = 482.89 kN
Qhundimiento corto plazo = 1028.14 kN
Qhundimiento largo plazo = 781.3 kN
Rcd = Qh/3 = 206.4 kN
Grupo de pilotes. Se plantean unos encepados de 4 pilotes.
Qmáx = 4 · Qadm = 3125.16 kN Carga que llega al encepado bajo el muro, que es el más desfavorable.
La distancia entre ejes de encepados es de 5 metros. Los encepados situados bajo el cajón,
soportan una carga de 147 KN y unos momentos de 12 kNm y 60 kNm. Calculamos la carga que
llega al pilote más cargado.
Nmáx = 147/4 + (12· 0.6)/((0.6)2 + (0.6)2 + (0.6)2 + (0.6)2) + (60· 0.6)/((0.6)2 + (0.6)2 + (0.6)2 +
(0.6)2)= 66.75 kN
- ASIENTO GRUPO DE PILOTES
Como el terreno es arcilloso, se estiman los siguientes datos:
Eterreno = 40000 kN/m2
Módulo de Poisson ν = 0.3
El encepado tiene unas dimensiones de 1.30 x 1.30 metros y 0.40 m de canto. Le llega una carga
N = 147 kN.
si = (P · L)/(A · Epilote) = 4.2 · 10-8 m
se = ((B*1 · qB1’ · (1- v))/Esuelo)· Ko = 0.01 m
Asiento grupo = 10 mm < 25 mm cumple
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6.2. Cimentación cajón grande
Para la cimentación, se emplean pilotes prefabricados de hormigón armado TERRA. Se utiliza
un hormigón HA-50, apto para su empleo en clases de exposición IV+Qc, según norma EHE-08.
Es necesario que lleguen hasta el estrato resistente, que es el terreno del dique existente.
Características del pilote elegido T-300:
- Sección teórica = 900 cm2
- Armadura longitudinal (B-500 SD) = 4 Φ 20
- Armadura transversal (hélice) Φ 6 (B-500 SD) a: 13.7 cm
- RESISTENCIA DEL PILOTE
σ = 0.3 · fck = 0.3 · 50 = 15 N/mm2
A = 900 cm2 = 90000 mm2
Qtope = σ · A = 15 · 90000 = 1350 kN
- RESISTENCIA DEL TERRENO
RESISTENCIA POR FUSTE
CORTO PLAZO TERRENO 1
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P = 2 · π · r = 1.06 m
A = P · L = 1.06 · 15 = 15.9 m2
Tf = (100· Cu)/(100+Cu)= 75 kN/m2
Rfk = Tf · A = 1196.4 kN
CORTO PLAZO TERRENO 2
P = 2 · π · r = 1.06 m
A = P · L = 1.06 · 10 = 10.6 m2
Tf = (100· Cu)/(100+Cu)= 80 kN/m2
Rfk = Tf · A = 850.78 kN
LARGO PLAZO TERRENO 1
Tf = σ'vp · kf · f · tg y = 75 · 1 · 0.9 · tg 33 = 43.8 kN/m2
σ'vp = 7.5 · 10 = 75 kN/m2
Rfk = Tf · A = 466.17 kN
LARGO PLAZO TERRENO 2
Tf = σ'vp · kf · f · tg y = 135 · 1 · 0.9 · tg 30 = 70.15 kN/m2
σ'vp = 75 + (5 · 12) = 135 kN/m2
Rfk = Tf · A = 746 kN
RESISTENCIA POR PUNTA
CORTO PLAZO
qp = Np · Cu = 9 · 400 = 3600 kN/m2
Ap = 0.09 m2
Rpk = qp · Ap = 324 kN
LARGO PLAZO
qp = fp · σ'vp · Nq = 3 · 270 · 18.4 = 14904 kN/m2
Rpk = qp · Ap = 1341.36 kN
Qhundimiento corto plazo = 2371.18 kN
Qhundimiento largo plazo = 2553.54 kN
Rcd = Qh/3 = 790.39 kN
Grupo de pilotes. Se plantean unos encepados de 4 pilotes.
Qmáx = 4 · Qadm = 9484.73 kN Carga que llega al encepado bajo el muro, que es el más desfavorable.
Los encepados situados bajo el cajón, soportan una carga de 1000 KN. Calculamos la carga que
llega al pilote más cargado.
Nmáx = 1000/4 = 250 kN
- ASIENTO GRUPO DE PILOTES
Como el terreno es arcilloso, se estiman los siguientes datos:
Eterreno = 40000 kN/m2
Módulo de Poisson ν = 0.3
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El encepado tiene unas dimensiones de 1.80 x 1.80 metros y 0.50 m de canto. Le llega una carga
N = 1000 kN.
si = (P · L)/(A · Epilote) = 1.2 · 10-5 m
se = ((B*1 · qB1’ · (1- v))/Esuelo)· Ko = 0.14 m
7. Muros
7.1 Cajón turbina
Para este cajón, se van a analizar dos situaciones. Cuando las compuertas están cerradas
y no hay agua en el interior, y cuando las compuertas están abiertas y el agua está dentro.
SITUACIÓN 1. COMPUERTAS CERRADAS
Se utiliza la hipótesis de Rankine para el cálculo de los muros de los cajones. En este caso sólo
tenemos empujes activos, por eso se utiliza el coeficiente KAR.
σv’ = 10 · 22 = 220 kN/m2
σh’ = KAR · σv’ = 0.29 · 220 =63.8 kN/m2
KAR = tg2 (45 -33/2) = 0.29
E = (63.8 · 22)/2 = 701.8 kN/m aplicado a 1/3 de la altura, que sería a 7.3 metros de la base.
27
Mbase = 701.8 · 7.3 = 5123 kNm por metro de profundidad de muro.
Comprobación a deslizamiento
Suponemos que el rozamiento en la base es de δ = 2φ/3 = 2·30/3= 20. Se tiene en
cuenta el φ del terreno del dique existente ya que el cajón se apoya sobre este terreno.
Calculamos el peso del muro:
Wmuro = 50 kN/m3 · 1.5 m· 24 m = 1800 kN/m
Wlosa = 50 kN/m3 · 2 m· 11.6 m = 1160 kN/m
P = 147 kN/m
Wtotal = 3107 kN/m
FR = μ · N = tan δ · Wtotal = 0.37 · 3107 = 1149.6 kN/m
Fdeslizamiento = FR/E = 1149.6/701.8 = 1.63 > 1.5 cumple
28
Comprobación a vuelco
Fvuelco = ΣMFv / ΣME = (1800 · 0.75) + (1160 · 7.3) + (147 · 0.75)/5135 = 9928/5123 =1.9 > 1.8
cumple
SITUACIÓN 2. COMPUERTAS ABIERTAS
Se utiliza la hipótesis de Rankine para el cálculo de los muros de los cajones. En este caso, como
el agua supone un empuje en el sentido contrario al del terreno, se considera como si hubiese
terreno a ambos lados del muro. Por eso se utiliza el coeficiente de reposo de Rankine KR.
σv’ = 10 · 22 = 220 kN/m2
σh’ = KR · σv’ = 0.46 · 220 =101.2 kN/m2
KR = 1- sen 33 = 0.46
Eterreno = (101.2 · 22)/2 = 1113 kN/m aplicado a 1/3 de la altura, que sería a 7.3 metros de la base.
Eagua_interior = 10 · 15 = 150 kN/m aplicado a 1/3 de la altura, que sería a 5 metros de la base.
Mbase = (1113 · 7.3) – (150 · 15) = 5874.9 kNm por metro de profundidad de muro.
29
Comprobación a deslizamiento
Suponemos que el rozamiento en la base es de δ = 2φ/3 = 2·30/3= 20. Se tiene en
cuenta el φ del terreno del dique existente ya que el cajón se apoya sobre este terreno.
Calculamos el peso del muro:
Wmuro = 50 kN/m3 · 1.5 m· 24 m = 1800 kN/m
Wlosa = 50 kN/m3 · 2 m· 11.6 m = 1160 kN/m
P = 147 kN/m
Wagua = 10 kN/m3 · 15 m · 11.6 m = 1740 kN/m
Wtotal = 4847 kN/m
FR = μ · N = tan δ · Wtotal = 0.37 · 4847 = 1793.4 kN/m
Fdeslizamiento = FR/E = 1793/1113 = 1.6 > 1.5 cumple
Comprobación a vuelco
Fvuelco = ΣMFv / ΣME = (1800 · 0.75) + (1160 · 7.3) + (147 · 0.75) + (1740 · 6.6)/5875 =
21412/5875 =3.6 > 1.8 cumple
30
7.2 Cajón grande
Se utiliza la hipótesis de Rankine para el cálculo de los muros de los cajones. En este caso sólo
tenemos empujes activos, por eso se utiliza el coeficiente KAR.
σv’ = 10 · 15 = 150 kN/m2
σh’ = KAR · σv’ = 0.29 · 150 =43.5 kN/m2
KAR = tg2 (45 -33/2) = 0.29
E = (43.5 · 15)/2 = 326.25 kN/m aplicado a 1/3 de la altura, que sería a 5 metros de la base.
Mbase = 326.35 · 5 = 1631 kNm por metro de profundidad de muro.
Comprobación a deslizamiento
Suponemos que el rozamiento en la base es de δ = 2φ/3 = 2·33/3= 22. Se tiene en
cuenta el φ del terreno nuevo.
Calculamos el peso del muro:
Wmuro = 50 kN/m3 · 1.5 m· 21 m = 1575 kN/m
Wlosa = 50 kN/m3 · 2 m· 23 m = 2300 kN/m
P = 600 kN/m
Wtotal = 4475 kN/m
FR = μ · N = tan δ · Wtotal = 0.47 · 4475 = 1808 kN/m
Fdeslizamiento = FR/E = 1808/326.25 = 5.5 > 1.5 cumple
31
Comprobación a vuelco
Fvuelco = ΣMFv / ΣME = (1575 · 0.75) + (2300 · 11.5) + (600 · 0.75)/1631 = 28081/1631 =17.2 >
1.8 cumple
8. Vigas de hormigón armado
8.1 Cajón turbina
Predimensionado viga transversal
h = L/20 = 6/20 = 0.3m
h = 340 mm h = 300 mm canto decidido
qd = 3.5/2· (11.55)·1.1= 22.2 kN/m
Md = 22.2· 62/18 = 44.3 kN·m
μ = 0.25 0.25 = 44.3 · 106 / ((300-40)2 · b · 30/1.5) b ≈ 250 mm
VIGAS 250x300 mm
Predimensionado otras vigas
h = L/20 = 11.6/20 = 0.58m
h = 620 mm h = 600 mm canto decidido
qd = 6/2· (11.55)·1.1= 38.1 kN/m
Md = 38.1· 11.62/18 = 284.9 kN·m
μ = 0.25 0.25 = 284.9 · 106 / ((600-40)2 · b · 30/1.5) b ≈ 500 mm, por proyecto 1400
VIGAS 1400x600 mm
h = L/20 = 11.6/20 = 0.58m
h = 620 mm h = 600 mm canto decidido
qd = 7/2· (11.55)·1.1= 44.5 kN/m
Md = 44.5· 11.62/18 = 332 kN·m
32
μ = 0.25 0.25 = 332 · 106 / ((600-40)2 · b · 30/1.5) b ≈ 550 mm, por proyecto 1500
VIGAS 1500x600 mm
Predimensionado viga longitudinal
h = L/20 = 17/20 = 0.8 m
h = 800 mm h = 600 mm canto decidido
qd = (2)/2· (11.55)·1.1= 12.6 kN/m
Md = 12.6· 172/18 = 203 kN·m
μ = 0.25 0.25 = 203 · 106 / ((600-40)2 · b · 30/1.5) b ≈ 300 mm
VIGAS 300x600 mm
Dimensionado a momento flector y a esfuerzo cortante
Se dimensionan las vigas utilizando un análisis elástico-lineal.
Siguiendo las instrucciones de la EHE-08 correspondientes al “Estado Límite Último de
agotamiento resistente a tensión normal (Momento flector)”, calculamos la armadura
longitudinal necesaria. Se va a utilizar una armadura activa pretensada de acero Y 1570 C,
armadura pasiva B500S y hormigón prefabricado HP-45.
- PÓRTICO TRANSVERAL (Vigas 300x300)
Armado longitudinal
Armado superior: 2 barras 10 mm de montaje en la zona superior.
Armado inferior: 2 barras 10 mm de montaje en la zona inferior.
Armado superior sobre apoyo 1: 1184 mm2 4 Φ20
Armado superior sobre apoyo 2: 1184 mm2 4 Φ20
Armado inferior vano 1-2: 797 mm2 4 Φ 16
Armadura mínima 300x300: 252 mm2
Longitud de anclaje de las barras 16: lb = 0.68 m
Longitud de anclaje de las barras 20: lb = 1 m
Armado transversal
Valores de cálculo del máximo esfuerzo cortante Vd para la definición de los cercos y armadura
a cortante At
Apoyo 1
Vd = 67 KN
At = 0.43 mm2/mm
Apoyo 2
Vd = 67 KN
At = 0.43 mm2/mm
Armadura mínima a cortante:
Cuantía mínima: At = 0.3 mm2/mm
Armadura mínima 2c6mm/st: st = 180 mm
33
- PÓRTICO LONGITUDINAL (Viga 500x700)
Armado longitudinal
Armado superior: 2 barras 12 mm de montaje,; otras 2 barras 12 mm de montaje en el centro
de la viga por el gran canto de ésta.
Armado inferior: 2 barras 12 mm de montaje.
Armadura de montaje: 678 mm2
Armado superior sobre apoyo 1: 1236 mm2 15 Φ 10 como los tubos son de 7
redondos, se van a utilizar 2 tubos de 7 Φ 10 que supone 1092 mm2 añadido a la
armadura pasiva
Armado superior sobre apoyo 2: 2394 mm2 30 Φ 10 como los tubos son de 7 redondos, se van a utilizar 4 tubos de 7 Φ 10 que supone 2184 mm2 añadido a la armadura pasiva Armado superior sobre apoyo 3: 980 mm2 9 Φ 10 como los tubos son de 7 redondos, se va a utilizar 2 tubo de 7 Φ 10 que supone 1092 mm2 añadido a la armadura pasiva Armado inferior vano 1-2: 1214 mm2 13 Φ 10 2 tubos de 7 Φ 10
Armado inferior vano 2-3: 980 mm2 15 Φ 10 2 tubos de 7 Φ 10
Armadura mínima 500x700: 980 mm2
Longitud de anclaje de las barras 12: lb = 0.45 m
Armado transversal
Valores de cálculo del máximo esfuerzo cortante Vd para la definición de los cercos y armadura
a cortante At
Apoyo 1
Vd = 295 KN
At = 0.7 mm2/mm
Apoyo 2 (vano 1-2)
Vd = 348 KN
At = 0.9 mm2/mm
Apoyo 2 (vano 2-3)
Vd = 540 KN
At = 1.7 mm2/mm
Apoyo 3
Vd = 391 KN
At = 1.1 mm2/mm
Armadura mínima a cortante:
Cuantía mínima: At = 0.42 mm2/mm
Armadura mínima 2c6mm/st: st = 450 mm
Definición de su armado con 2cφ6mm/st
Apoyo 1 (vano 1-2)
Longitud desde el eje del soporte L = 2.4 m
Separación entre cercos: st = 150 mm
34
Apoyo 2 (vano 1-2)
Longitud desde el eje del soporte L = 3 m
Separación entre cercos: st = 110 mm
Apoyo 2 (vano 2-3) con 2cφ8mm
Longitud desde el eje del soporte L = 4 m
Separación entre cercos: st = 110 mm
Apoyo 3
Longitud desde el eje del soporte L = 2.8 m
Separación entre cercos: st = 90 mm
8.2 Cajón grande
Predimensionado viga de mayor canto
Como la geometría de estas vigas es compleja, para calcular el armado se simplifica tomando
una viga rectangular de 400x300 mm.
h = 25/20 = 25/20 = 1.25 m
h = 1290 mm h = 3000 mm canto decidido
qd = (5+5)/2· (7.35)·1.1= 40.4 kN/m
Md = 40.4· 252/14 = 1804.6 kN·m
μ = 0.25 0.25 = 1804.6 · 106 / ((3000-40)2 · b · 45/1.5) b ≈ 40 mm
VIGAS 400x3000 mm
Predimensionado viga de menor canto
Como la geometría de estas vigas es compleja, para calcular el armado se simplifica tomando
una viga rectangular de 400x1300 mm.
h = 25/20 = 25/20 = 1.25 m
h = 1290 mm h = 1300 mm canto decidido
qd = (3+3)/2· (7.35)·1.1= 24.25 kN/m
Md = 24.25· 252/14 = 1083 kN·m
μ = 0.25 0.25 = 1083 · 106 / ((1300-40)2 · b · 45/1.5) b ≈ 30 mm
VIGAS 400x1300 mm
Dimensionado a momento flector y a esfuerzo cortante
Se dimensionan las vigas utilizando un análisis elástico-lineal.
Siguiendo las instrucciones de la EHE-08 correspondientes al “Estado Límite Último de
agotamiento resistente a tensión normal (Momento flector)”, calculamos la armadura
longitudinal necesaria. Se va a utilizar una armadura activa pretensada de acero Y 1570 C,
armadura pasiva B500S y hormigón prefabricado HP-45.
- VIGA DE MAYOR CANTO (Vigas 400x3000)
Armado longitudinal
Armado superior: 6 barras 10 mm de montaje; otras 8 barras 10 mm de montaje en el centro
de la viga por el gran canto de ésta.
35
Armado inferior: 6 barras 10 mm de montaje.
Armadura de montaje: 1560 mm2
Armado superior sobre apoyo 1: 3360 mm2 43 Φ 10 como los tubos son de 7
redondos, se van a utilizar 6 tubos de 7 Φ 10
Armado superior sobre apoyo 2: 3360 mm2 43 Φ 10 como los tubos son de 7
redondos, se van a utilizar 6 tubos de 7 Φ 10
Armado inferior vano 1-2: 3360 mm2 42 Φ 10 6 tubos de 7 Φ 10
Armadura mínima 400x3000: 3360 mm2
Longitud de anclaje de las barras 10: lb = 0.40 m
Armado transversal
Valores de cálculo del máximo esfuerzo cortante Vd para la definición de los cercos y armadura
a cortante At.
Apoyo 1
Vd = 500 KN
At = 9.5 mm2/mm
Apoyo 2
Vd = 388 KN
At = 2.6 mm2/mm
Armadura mínima a cortante:
Cuantía mínima: At = 0.34 mm2/mm
Armadura mínima 4c8mm/st: st = 1000 mm
Definición de su armado con 4cφ8mm/st
Apoyo 1
Longitud desde el eje del soporte L = 4 m
Separación entre cercos: st = 300 mm
Apoyo 2
Longitud desde el eje del soporte L = 1.1 m
Separación entre cercos: st = 800 mm
- VIGA DE MENOR CANTO (Vigas 400x1300)
Armado longitudinal
Armado superior: 6 barras 10 mm de montaje; otras 8 barras 10 mm de montaje en el centro
de la viga por el gran canto de ésta.
Armado inferior: 6 barras 10 mm de montaje.
Armadura de montaje: 1560 mm2
Armado superior sobre apoyo 1: 1456 mm2 19 Φ 10 como los tubos son de 7
redondos, se van a utilizar 3 tubos de 7 Φ 10
36
Armado superior sobre apoyo 2: 1456 mm2 19 Φ 10 como los tubos son de 7
redondos, se van a utilizar 3 tubos de 7 Φ 10
Armado inferior vano 1-2: 3360 mm2 19 Φ 10 3 tubos de 7 Φ 10
Armadura mínima 400x1300: 1456 mm2
Longitud de anclaje de las barras 10: lb = 0.40 m
Armado transversal
Valores de cálculo del máximo esfuerzo cortante Vd para la definición de los cercos y armadura
a cortante At.
Apoyo 1
Vd = 280 KN
At = 3.9 mm2/mm
Apoyo 2
Vd = 220 KN
At = 0.3 mm2/mm
Armadura mínima a cortante:
Cuantía mínima: At = 0.34 mm2/mm
Armadura mínima 4c8mm/st: st = 1000 mm
Definición de su armado con 4cφ8mm/st
Apoyo 1
Longitud desde el eje del soporte L = 1.8 m
Separación entre cercos: st = 50 mm
Apoyo 2
Longitud desde el eje del soporte L = 1 m
Separación entre cercos: st = 850 mm
PLANOS DE ARQUITECTURAA0
A1ARQUITECTURA
A2
A3
A4
Nivel -5cota + 8,00 m
A5
Sección longitudinalA6
A
A
B B
DC C
D
E E
F F
G G
H H
I I
J J
K K
Sección JJ Sección EE Sección II
Sección CC Sección DD Sección HH
Sección AA Sección FF Sección GG Sección KK
Sección BB
1/800
Secciones transversalesA7
FASES DE CONSTRUCCIÓNA8
1. Cimentación previa sobre la que se asientan los cajones de hormigón. Por medio de una pilotadora se reliza la hinca de pilotes prefabricados.
2. Fabricación en seco de los cajones de hormigón. Traslado a su ubicación definitiva mediante pontona.
4. Tras su hundimiento los cajones se asentarán en su correspondiente cimentación previamente realizada.
5. Ejecución del núcleo. Vertido directo mediante ganguiles. El material grueso se debe distribuir uniformemente. Perfi-lación para conseguir geometría.
8. Ejecución de berma de pie y submantos 11. Ejecución de la cimentación de apoyo sobre la que se colocarán los cajones. Por medio de un pilotadroa se realiza la hinca de los pilotes prefabricados.
9. Ejecución de manto principal. Siempre colocación individual. Asegurar siempre 3 puntos de apoyopara la colocación de los bloques de hormigón.
12. Transporte del cajón a su ubicación definitiva y colocación sobre su cimentación correspondiente
13. Pisicinas que permanecen total o parcialmente llenas en bajamar. Predimensionado de la pieza para resistir por su propio peso el empuje del agua y evitar la flotación. Ejecución en seco, transporte y colocación en su ubicacion correspondiente
10. Coronación de la estructura. Colocación individual.
6. Ejecución del núcleo y berma de pie. Colocación individual o vertido directo. Perfilación para comprobar geometría.
7. Ejecución filtros. Colocación individual o vertido directo. Perfilación para comprobar geometría.
FASE 1. CIMENTACIÓN, TRANSPORTE Y HUNDIMIENTO DE LOS CAJONES DE HORMIGÓN SOBRE LECHO MARINO. CIMENTACIONES MÁS PROFUNDAS
FASE 2. CONSTRUCCIÓN DE DIQUE EN TALUD. FASE 3. CIMENTACIÓN, TRANSPORTE Y COLOCACIÓN DE LOS CAJONES CON CIMENTA-CIÓN SOBRE EL DIQUE.
FASE 4. TRANSPORTE Y COLOCACIÓN DE LOS CAJONES CON CIMENTACIONES MÁS SUPERFICIALES.
Los cajones prefabricados se trasladarán con las compuertas de acero herméticas cerradas, para evitar la entrada de agua dentro del cajón y permitir que este flote y no se hunda.
Para realizar el hundimiento se abrirán las compuertas y se per-mitirá la entrada de agua.
3. Hundimiento del cajón
La energía se disipa
Dique vertical Dique mixto
La energía se refleja
PLANOS DE ESTRUCTURAESTRUCTURA
E0
30.0030.00
30.00
28.00
29.00
30.00
27
.5
0
31.20
25
.0
0
26
.0
0
31.2
0
30.00
33.00
30.00
27.60
31.20
24.50
26.50
24.00
27.00
30.00
27.60
26.00
30.00
30.00
30.00
24.00
30.00
30.40
30.00
28.70
cubierta no
transitable
27.00
32.00 32.00
1500 x 600
1000 x 600
Mu
ro
12
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
15
00
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m e
sp
eso
r
Muro 1800 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
1200 x 600
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
1500 x 600
Muro 1500 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
1500 x 500
1500 x 600
Muro 1500 mm espesor
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Muro 1000 mm espesor
Muro 1000 mm espesor
500x500
1000x400
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Muro 1000 mm espesor
1000x400
50
0x
60
0
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Muro 1100 mm espesor
Muro 1100 mm espesor
700x250
700x250
1500x250
Muro 1000 mm espesor
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
500x250
1000x250
Mu
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12
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
12
00
m
m e
sp
eso
r
Muro 1000 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
Muro 1000 mm espesor
500x300
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
500 x 300
500 x 300
500 x 300
500 x 300
500 x 300
500 x 300
500 x 300
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Muro 1500 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
30
0 x
4
00
Muro 1200 mm espesor
Muro 1700 mm espesor
Mu
ro
12
00
m
m
esp
eso
r
Mu
ro
12
00
m
m
esp
eso
r
Muro 1500 mm espesor
500 x 400
500 x 400
Muro 1000 mm espesor
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
2
00
0 m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
1500 x 600
300x600
Muro 1500 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
1000x700
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
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00
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m e
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eso
r
Muro 1500 mm espesor
Mu
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m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
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00
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m e
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eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
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Mu
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00
m
m e
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eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Muro 1000 mm espesor
Muro 1000 mm espesor
Muro 1000 mm espesor
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
300 x 500
30
0 x
5
00
30
0 x
5
00
Mu
ro
2
00
0 m
m e
sp
eso
r
Muro 1500 mm espesor
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
Muro 1000 mm espesor
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Muro 1000 mm espesor
Muro 1000 mm espesor
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Mu
ro
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00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
6
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m
m e
sp
eso
r
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Mu
ro
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m
m e
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eso
r
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Mu
ro
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r
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ro
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Muro 1000 mm espesor
Muro 1000 mm espesor
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25
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Mu
ro
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m
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Mu
ro
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m
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r
Mu
ro
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m
m e
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r
Mu
ro
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m
m e
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r
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500x300
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500x400
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500x400
500x400
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500x600
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0x
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ro
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m
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r
Mu
ro
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00
m
m e
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r
Muro 1000 mm espesor
Muro 1000 mm espesor
1000 x 500
Muro 1000 mm espesor
Mu
ro
10
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m
m e
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r
Mu
ro
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m
m e
sp
eso
r
Muro 1500 mm espesor
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500 x 300
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Muro 1500 mm espesor
Mu
ro
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esp
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r
Mu
ro
15
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m
m
esp
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r
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x
6
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300 x 400
300 x 400
Muro 600 mm espesor
Muro 600 mm espesor
700 x 500
700 x 500
700 x 500
30
0 x
4
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Mu
ro
6
00
m
m e
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eso
r
Mu
ro
6
00
m
m e
sp
eso
r
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0 x
4
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0x
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0
50
0x
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0
300 x 400
300 x 400
300 x 400
300 x 400
300 x 400
300 x 400
300 x 400
300 x 400
300 x 400 300 x 400
300 x 400 300 x 400
300 x 400 300 x 400
300 x 400 300 x 400
50
0x
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Mu
ro
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m
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eso
r
Muro 1000 mm espesor
Muro 1000 mm espesor
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8
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0.3
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24 252322212019181716151413121110987654321
H IA
Undimotriz
Columna de agua oscilante
B
Piscinas de recreo
C
Undimotriz
Columna de agua oscilante
E
Laboratorios
Canal de oleaje
F
Laboratorios
Tanque de oleaje
G
Undimotriz
Sobrecarga
A C DD
E F G H I
HORMIGÓN
CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES
Control
ACERO
Control CaracterísticasCaracterísticas
Elemento
Zona Planta
Nivel de
Control
Coef.
Ponde.
Tipo Consistencia
Tamaño
máx. árido
Exposición
Ambiente
Nivel de
Contro
Coef.
Ponde.
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Normal
Tipo
Recubrimiento
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Estructura
c = 1,50
γ
20HA-45 Blanda IIa+Qa 25
Y1570C
c = 1,15
γ
Normal
Estadístico c = 1,50
γ
NormalHA-50 Blanda 25B500S
Muros
50 c = 1,15
γ
B500S
IIa+Qa
Central Mareomotriz en el puerto de Bilbao
ESTRUCTURA
Nivel de acceso _
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E1
en ascendente, del proyecto
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25.00
25.00
25.00
28.00
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25
.0
0
1400 x 600
1400 x 600
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m
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r
Mu
ro
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Muro 1500 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
1400 x 600
1400 x 600
Mu
ro
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m e
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r
1500 x 600
Muro 1500 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
1500 x 500
1500 x 600
Muro 1500 mm espesor
Mu
ro
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m
m e
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r
Mu
ro
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m
m e
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r
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500x300
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Mu
ro
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m
m e
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r
Mu
ro
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m
m e
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r
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Muro 1100 mm espesor
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700x250
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Muro 1000 mm espesor
Muro 1000 mm espesor
Mu
ro
10
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m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
1000x250
1000x250
1000x250
Mu
ro
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m
m e
sp
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r
Mu
ro
12
00
m
m e
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eso
r
Muro 1000 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
Mu
ro
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m
m e
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r
Mu
ro
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m
m e
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r
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Mu
ro
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m
m e
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r
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500 x 300
500 x 300
500 x 300
500 x 300
500 x 300
500 x 300
Mu
ro
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m
m e
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ro
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r
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Muro 1500 mm espesor
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1000x600
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r
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Muro 1500 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
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m
m e
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eso
r
Mu
ro
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m
m e
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eso
r
Muro 1500 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
Mu
ro
10
00
m
m e
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r
Mu
ro
10
00
m
m e
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eso
r
Mu
ro
10
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m
m e
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eso
r
Mu
ro
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m
m e
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r
Mu
ro
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00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
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m
m e
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r
Muro 1000 mm espesor
Muro 1000 mm espesor
Muro 1000 mm espesor
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ro
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r
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0 x
3
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0 x
3
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ro
2
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0 m
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ro
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ro
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m
m e
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r
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ro
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m e
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r
Mu
ro
10
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m
m e
sp
eso
r
Muro 1000 mm espesor
Muro 1000 mm espesor
1000x700
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
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m
m e
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eso
r
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x3
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Muro 500 mm espesor
Muro 500 mm espesor
Mu
ro
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00
m
m
Mu
ro
5
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m
m
Muro 500 mm espesor
Muro 500 mm espesor
Mu
ro
5
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m
m
Mu
ro
5
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m
m
Muro 500 mm espesor
Muro 500 mm espesor
Mu
ro
5
00
m
m
Mu
ro
5
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m
m
Muro 500 mm espesor
Mu
ro
5
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m
m e
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r
Mu
ro
5
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m
m e
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r
Muro 1000 mm espesor
Muro 1000 mm espesor
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ro
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m
m e
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r
Mu
ro
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m
m e
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r
Mu
ro
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00
m
m e
sp
eso
r
Muro 1500 mm espesor
Mu
ro
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m
m e
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r
Mu
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300x300
300x300
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Mu
ro
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m
m e
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eso
r
Muro 1000 mm espesor
Muro 1000 mm espesor
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1400x700
500 x 300
Mu
ro
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m
m e
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x4
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0x
45
0
45
0x
45
0
300x300
300x300
1000x450
Capa de compresión e=8cmMallazo de reparto6300
1.20
0.2
5
0.3
3
Placa alveolar 25.6
A B C DD
E F G H
H
I
I
24 252322212019181716151413121110987654321
A
Undimotriz
Columna de agua oscilante
B
Piscinas de recreo
C
Undimotriz
Columna de agua oscilante
E
Laboratorios
Canal de oleaje
F
Laboratorios
Tanque de oleaje
G
Undimotriz
Sobrecarga
Central Mareomotriz en el puerto de Bilbao
ESTRUCTURA
Nivel -1 _
cota +27,70 m sobre lecho marino
E2
en ascendente, del proyecto
E. 1600
HORMIGÓN
CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES
Control
ACERO
Control CaracterísticasCaracterísticas
Elemento
Zona Planta
Nivel de
Control
Coef.
Ponde.
Tipo Consistencia
Tamaño
máx. árido
Exposición
Ambiente
Nivel de
Contro
Coef.
Ponde.
Estadístico c = 1,50
γ
Normal
Tipo
Recubrimiento
Arm. (mm)
HA-50 Blanda 25 IV+QcB500S
Cimentación
50 c = 1,15
γ
Estadístico
Estructura
c = 1,50
γ
20HA-45 Blanda IIa+Qa 25
Y1570C
c = 1,15
γ
Normal
Estadístico c = 1,50
γ
NormalHA-50 Blanda 25B500S
Muros
50 c = 1,15
γ
B500S
IIa+Qa
Detalle tipo forjado placa alveolar
E: 120
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25
.0
0
24.50
24.00
27.00
26.50
27.00
cubierta
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22.00
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25.00
25.00
25.00
27.00
25.00
26.0026.00
25.00
22.00
24.00
1400 x 600
1400 x 600
Mu
ro
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00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
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00
m
m e
sp
eso
r
1500 x 600
Muro 1500 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
1400 x 600
1400 x 600
Mu
ro
12
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
15
00
m
m e
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r
1500 x 600
Muro 1500 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
1400 x 600
1400 x 600
Mu
ro
12
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
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r
1500 x 600
Muro 1500 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
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r
Muro 1000 mm espesor
Muro 1000 mm espesor
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Mu
ro
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m
m e
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r
Mu
ro
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m
m e
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r
Muro 1000 mm espesor
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Muro 800 mm espesor
Mu
ro
8
00
m
m
esp
eso
r
Mu
ro
8
00
m
m
esp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Muro 1100 mm espesor
Muro 1100 mm espesor
700x250
700x250
1500x250
Muro 1000 mm espesor
Muro 1000 mm espesor
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
1000x250
1000x250
1000x250
Mu
ro
12
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
12
00
m
m e
sp
eso
r
Muro 1000 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
1000x250
Muro 1000 mm espesor
1500x30
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
500 x 300
500 x 300
500 x 300
500 x 300
500 x 300
500 x 300
500 x 300
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Muro 1500 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
500 x 300
50
0 x
3
00
Muro 1200 mm espesor
Muro 1200 mm espesor
Mu
ro
12
00
m
m
esp
eso
r
Mu
ro
12
00
m
m
esp
eso
r
Muro 1000 mm espesor
1000x600
1000x600
500 x 300
500 x 300
500 x 300
500 x 300
30
0 x
3
00
Muro 1000 mm espesor
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
2
00
0 m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
1500 x 600
Muro 1500 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
1000x300
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Muro 1500 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Muro 1000 mm espesor
Muro 1000 mm espesor
Muro 1000 mm espesor
Mu
ro
6
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
6
00
m
m e
sp
eso
r
300 x 300
30
0 x
3
00
30
0 x
3
00
30
0 x
3
00
30
0 x
3
00
Mu
ro
2
00
0 m
m e
sp
eso
r
Muro 1500 mm espesor
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
500x300
50
0x
30
0
Muro 1000 mm espesor
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
1200x700
Capa de compresión e=8cmMallazo de reparto6300
1.20
0.2
5
0.3
3
Placa alveolar 25.6
A B C D
D
E F G H
H
I
I
24 252322212019181716151413121110987654321
A
Undimotriz
Columna de agua oscilante
B
Piscinas de recreo
C
Undimotriz
Columna de agua oscilante
E
Laboratorios
Canal de oleaje
F
Laboratorios
Tanque de oleaje
G
Undimotriz
Sobrecarga
Central Mareomotriz en el puerto de Bilbao
ESTRUCTURA
Nivel -2 _
cota +25,80 m sobre lecho marino
E3
en ascendente, del proyecto
E. 1600
HORMIGÓN
CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES
Control
ACERO
Control Características
Características
Elemento
Zona Planta
Nivel de
Control
Coef.
Ponde.
Tipo Consistencia
Tamaño
máx. árido
Exposición
Ambiente
Nivel de
Contro
Coef.
Ponde.
Estadístico c = 1,50
γ
Normal
Tipo
Recubrimiento
Arm. (mm)
HA-50 Blanda 25 IV+QcB500S
Cimentación
50 c = 1,15
γ
Estadístico
Estructura
c = 1,50
γ
20HA-45 Blanda IIa+Qa 25
Y1570C
c = 1,15
γ
Normal
Estadístico c = 1,50
γ
NormalHA-50 Blanda 25B500S
Muros
50 c = 1,15
γ
B500S
IIa+Qa
Detalle tipo forjado placa alveolar
E: 120
5
00
x
7
00
5
00
x
7
00
300 x 300 300 x 300
5
00
x
7
00
5
00
x
7
00
300 x 300 300 x 300
300 x 300 300 x 300
5
00
x
7
00
5
00
x
7
00
5
00
x
7
00
5
00
x
7
00
300 x 300 300 x 300
300 x 300 300 x 300
5
00
x
7
00
5
00
x
7
00
21.00
20.00
20.00
24.00
23.00
20.00
20.00
20.00
20.00
20.00
20.00
20.00
20.00
22.00
22.00
1400 x 600
1400 x 600
Mu
ro
12
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
1500 x 600
Muro 1500 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
1400 x 600
1400 x 600
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
1500 x 600
Muro 1500 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
1400 x 600
1400 x 600
Mu
ro
12
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
1500 x 600
Muro 1500 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
1400 x 600
1400 x 600
Mu
ro
12
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
1500 x 600
Muro 1500 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
Mu
ro
12
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
1500 x 600
Muro 1500 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
Muro 1000 mm espesor
1000 x 500
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Muro 1000 mm espesor
1000 x 500
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Muro 1000 mm espesor
Muro 1000 mm espesor
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
500 x 300
500 x 300
500 x 300
500 x 300
500 x 300
500 x 300
500 x 300
500 x 300
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Muro 1500 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
1000x300
1000x300
10
00
x3
00
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Muro 1500 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Muro 1000 mm espesor
Muro 1000 mm espesor
Muro 1000 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
Capa de compresión e=8cmMallazo de reparto6300
1.20
0.2
5
0.3
3
Placa alveolar 25.6
Solera de hormigón armado con
mallazo 8 e=20cm
Lámina de polietileno, para evitar la entrada de
agua y evitar la pérdida de hormigón durante la
ejecución de la solera
Encachado de grava permeable, para evitar el
ascenso de agua por capilaridad
Geotextil, para evitar la entrada de
finos en el encachado
Encepado hormigón prefabricado 130x130x50
Hormigón de limpieza e=10 cm
Pilote prefabricado de sección cuadrada 27x27
Zuncho
A B C D
D
E F G H
H
I
I
24 252322212019181716151413121110987654321
A
Undimotriz
Columna de agua oscilante
B
Piscinas de recreo
C
Undimotriz
Columna de agua oscilante
E
Laboratorios
Canal de oleaje
F
Laboratorios
Tanque de oleaje
G
Undimotriz
Sobrecarga
Central Mareomotriz en el puerto de Bilbao
ESTRUCTURA
Nivel -3 _
cota +22,20 m sobre lecho marino
E4
en ascendente, del proyecto
E. 1600
HORMIGÓN
CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES
Control
ACERO
Control CaracterísticasCaracterísticas
Elemento
Zona Planta
Nivel de
Control
Coef.
Ponde.
Tipo Consistencia
Tamaño
máx. árido
Exposición
Ambiente
Nivel de
Contro
Coef.
Ponde.
Estadístico c = 1,50
γ
Normal
Tipo
Recubrimiento
Arm. (mm)
HA-50 Blanda 25 IV+QcB500S
Cimentación
50 c = 1,15
γ
Estadístico
Estructura
c = 1,50
γ
20HA-45 Blanda IIa+Qa 25
Y1570C
c = 1,15
γ
Normal
Estadístico c = 1,50
γ
NormalHA-50 Blanda 25B500S
Muros
50 c = 1,15
γ
B500S
IIa+Qa
Detalle tipo forjado placa alveolar
E: 120
E: 150
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Muro 1000 mm espesor
Muro 1000 mm espesor
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
Solera de hormigón armado con
mallazo 8 e=20cm
Lámina de polietileno, para evitar la entrada de
agua y evitar la pérdida de hormigón durante la
ejecución de la solera
Encachado de grava permeable, para evitar el
ascenso de agua por capilaridad
Geotextil, para evitar la entrada de
finos en el encachado
Encepado hormigón prefabricado 130x130x50
Hormigón de limpieza e=10 cm
Pilote prefabricado de sección cuadrada 27x27
Zuncho
A B C D
D
E F G H
H
I
I
24 252322212019181716151413121110987654321
A
Undimotriz
Columna de agua oscilante
B
Piscinas de recreo
C
Undimotriz
Columna de agua oscilante
E
Laboratorios
Canal de oleaje
F
Laboratorios
Tanque de oleaje
G
Undimotriz
Sobrecarga
Central Mareomotriz en el puerto de Bilbao
ESTRUCTURA
Nivel -4 _
cota +8,00 m sobre lecho marino
E5
en ascendente, del proyecto
E. 1600
HORMIGÓN
CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES
Control
ACERO
Control CaracterísticasCaracterísticas
Elemento
Zona Planta
Nivel de
Control
Coef.
Ponde.
Tipo Consistencia
Tamaño
máx. árido
Exposición
Ambiente
Nivel de
Contro
Coef.
Ponde.
Estadístico c = 1,50
γ
Normal
Tipo
Recubrimiento
Arm. (mm)
HA-50 Blanda 25 IV+QcB500S
Cimentación
50 c = 1,15
γ
Estadístico
Estructura
c = 1,50
γ
20HA-45 Blanda IIa+Qa 25
Y1570C
c = 1,15
γ
Normal
Estadístico c = 1,50
γ
NormalHA-50 Blanda 25B500S
Muros
50 c = 1,15
γ
B500S
IIa+Qa
F
E: 130
Solera de hormigón armado con
mallazo 8 e=20cm
Lámina de polietileno, para evitar la entrada de
agua y evitar la pérdida de hormigón durante la
ejecución de la solera
Encachado de grava permeable, para evitar el
ascenso de agua por capilaridad
Geotextil, para evitar la entrada de
finos en el encachado
Encepado hormigón prefabricado 130x130x50
Hormigón de limpieza e=10 cm
Pilote prefabricado de sección cuadrada 27x27
Zuncho
A B C D
D
E F G H
H
I
I
24 252322212019181716151413121110987654321
A
Undimotriz
Columna de agua oscilante
B
Piscinas de recreo
C
Undimotriz
Columna de agua oscilante
E
Laboratorios
Canal de oleaje
F
Laboratorios
Tanque de oleaje
G
Undimotriz
Sobrecarga
Central Mareomotriz en el puerto de Bilbao
ESTRUCTURA
Nivel -5 _
cota - 3,00 m bajo lecho marino
E6
en ascendente, del proyecto
E. 1600
HORMIGÓN
CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES
Control
ACERO
Control CaracterísticasCaracterísticas
Elemento
Zona Planta
Nivel de
Control
Coef.
Ponde.
Tipo Consistencia
Tamaño
máx. árido
Exposición
Ambiente
Nivel de
Contro
Coef.
Ponde.
Estadístico c = 1,50
γ
Normal
Tipo
Recubrimiento
Arm. (mm)
HA-50 Blanda 25 IV+QcB500S
Cimentación
50 c = 1,15
γ
Estadístico
Estructura
c = 1,50
γ
20HA-45 Blanda IIa+Qa 25
Y1570C
c = 1,15
γ
Normal
Estadístico c = 1,50
γ
NormalHA-50 Blanda 25B500S
Muros
50 c = 1,15
γ
B500S
IIa+Qa
E: 130
31.20
26.50
24.00
27.00
33.00
30.00
30.00
36.50
30.00 30.00
30.00
31.20
31.2
0
42.00
42.00
36.00
36.00
33.00
32.50
30.00
30.00
30.00
33.00
27.60
26.00
32.00 32.00
1200 x 600
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
1500 x 600
Muro 1500 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
1500 x 500
1500 x 600
Muro 1500 mm espesor
Muro 1000 mm espesor
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
500 x 400
1000x400
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Muro 1100 mm espesor
Muro 1100 mm espesor
700x250
700x250
1500x250
Muro 1000 mm espesor
1000 x 500
Mu
ro
12
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
12
00
m
m e
sp
eso
r
Muro 1500 mm espesor
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
Muro 1000 mm espesor
1000x500
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
500 x 300
500 x 300
500 x 300
500 x 300
500 x 300
500 x 300
500 x 300
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Muro 1500 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
Mu
ro
2
00
0 m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
1500 x 600
Muro 1500 mm espesor
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Muro 1000 mm espesor
Mu
ro
2
00
0 m
m e
sp
eso
r
Muro 1500 mm espesor
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
Muro 1000 mm espesor
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Muro 1000 mm espesor
Muro 1000 mm espesor
300x300
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Muro 1500 mm espesor
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
300x400
Muro 1000 mm espesor
1400x700
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Muro 1000 mm espesor
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Muro 1500 mm espesor
1300 x 600
10
00
x
6
00
Muro 1200 mm espesor
1500 x 600
1000x250
Muro 600 mm espesor
Mu
ro
6
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Muro 1000 mm espesor
Muro 1000 mm espesor
50
0 x
8
00
50
0 x
8
00
50
0 x
8
00
50
0 x
8
00
Muro 1000 mm espesor
300x300
300x300
300x300
300x300
300x300
300x300
300x300
300x300
300x300
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
500x300
1000 x 500
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
50
0 x
4
00
500 x 600
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
10
00
m
m e
sp
eso
r
500 x 400
500 x 400
500 x 400
500 x 400
500 x 400
500 x 400
500 x 400
500 x 400
500 x 400
500 x 400
500 x 400
500 x 400
500 x 400
500 x 400
500 x 400
500 x 400
Vigas en Z 400 x 3000
Vigas en Z 400 x 3000
Vigas en Z 400 x 3000
Vigas en Z 400 x 3000
Vigas en Z 400 x 3000
Vigas en Z 400 x 1300
Vigas en Z 400 x 1300
Vigas en Z 400 x 1300
Vigas en Z 400 x 1300
Vigas en Z 400 x 1300
Vigas en Z 400 x 1300
Vigas en Z 400 x 1300
Vigas en Z 400 x 1300
Vigas en Z 400 x 1300
300x300
300x300
300x300
300x300
300x300
300x300
300x300
300x300
300x300
300x300
300x300
300x300
300x300
300x300
300x300
300x300
300x300
30
0 x
10
00
Muro 1000 mm espesor
2.06
3.9
4
1.73
Armadura activa 6x7Φ10
Armadura de montaje 4Φ10
Armadura de montaje 4Φ10
Armadura de montaje 2Φ10
Armadura de montaje 2Φ10
Armadura de montaje 4Φ10
Armadura de montaje 4Φ10
4cΦ8/300
4cΦ8/300
4cΦ8/300
Capa de compresión e=8cmMallazo de reparto6300
1.20
0.2
5
0.3
3
Placa alveolar 25.6
24 252322212019181716151413121110987654321
H IA
Undimotriz
Columna de agua oscilante
B
Piscinas de recreo
C
Undimotriz
Columna de agua oscilante
E
Laboratorios
Canal de oleaje
F
Laboratorios
Tanque de oleaje
G
Undimotriz
Sobrecarga
A C DD
E F G H I
Central Mareomotriz en el puerto de Bilbao
ESTRUCTURA
Planta de cubiertas _
E7
en ascendente, del proyecto
E. 1600
HORMIGÓN
CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES
Control
ACERO
Control CaracterísticasCaracterísticas
Elemento
Zona Planta
Nivel de
Control
Coef.
Ponde.
Tipo Consistencia
Tamaño
máx. árido
Exposición
Ambiente
Nivel de
Contro
Coef.
Ponde.
Estadístico c = 1,50
γ
Normal
Tipo
Recubrimiento
Arm. (mm)
HA-50 Blanda 25 IV+QcB500S
Cimentación
50 c = 1,15
γ
Estadístico
Estructura
c = 1,50
γ
20HA-45 Blanda IIa+Qa 25
Y1570C
c = 1,15
γ
Normal
Estadístico c = 1,50
γ
NormalHA-50 Blanda 25B500S
Muros
50 c = 1,15
γ
B500S
IIa+Qa
Armado tipo de viga en Z 400 x 3000
E: 1
C DD
E
Detalle tipo forjado placa alveolar
E: 120
5
00
x
7
00
5
00
x
7
00
300 x 300 300 x 300
1400 x 600
1400 x 600
Mu
ro
12
00
m
m e
sp
eso
r
Mu
ro
15
00
m
m e
sp
eso
r
1500 x 600
Muro 1500 mm espesor
Muro 1500 mm espesor
A B C
1
2
3
4
5
6
Viga transversal 300x300
Capa de compresión e=8cmMallazo de reparto6300
1.20
0.2
5
0.3
3
Placa alveolar 25.6
Se rompe la losa para realizar una unión húmeda con la viga y que forme parte del canto de la viga
Losa alveolar 25.6
Viga de hormigón pretensada 500x700
Mallazo de reparto6300 Capa de compresión e=8cm
Central Mareomotriz en el puerto de Bilbao
ESTRUCTURA
E8
E. 1200
Se rompe la losa para realizar una unión húmeda con la viga y que
forme parte del canto de la viga
Capa de compresión e=8 cm
Losa alveolar 25.6
Viga de hormigón pretensada 500x700
Mallazo de reparto 6300
HORMIGÓN
CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES
Control
ACERO
Control Características
Características
Elemento
Zona Planta
Nivel de
Control
Coef.
Ponde.
Tipo Consistencia
Tamaño
máx. árido
Exposición
Ambiente
Nivel de
Contro
Coef.
Ponde.
Estadístico c = 1,50
γ
Normal
Tipo
Recubrimiento
Arm. (mm)
HA-50 Blanda 25 IV+QcB500S
Cimentación
50 c = 1,15
γ
Estadístico
Estructura
c = 1,50
γ
20HA-45 Blanda IIa+Qa 25
Y1570C
c = 1,15
γ
Normal
Estadístico c = 1,50
γ
NormalHA-50 Blanda 25B500S
Muros
50 c = 1,15
γ
B500S
IIa+Qa
E. 120
E. 120
4.0 m
4cΦ8/300 mm
7.6 m
4cΦ8/1000 mm
1.1 m
4cΦ8/800 mm
2Φ10 (25.30 m + 1.00 m + 1.00 m)
25.0 m
6 tubos 7Φ10 armadura activa pretensada (17.70 m)
4Φ10 (24.00 m + 0.30 m + 0.30 m)
4Φ10 (24.10 m + 0.30 m + 0.30 m)
4Φ10 (24.00 m + 0.30 m + 0.30 m)
4Φ10 (24.10 m + 0.30 m + 0.30 m)
6 tubos 7Φ10 armadura activa pretensada (3.80 m)
6 tubos 7Φ10 armadura activa pretensada (3.80 m)
2Φ10 (25.50 m + 1.10 m + 1.10 m)
A
A
B
B
A B
SECCIÓN A-A SECCIÓN B-B
0.4
9
2.06
3.9
4
1.73
Armadura activa positiva 6x7Φ10
Armadura activa 6x7Φ10
Armadura de montaje 4Φ10
Armadura de montaje 4Φ10
Armadura de montaje 2Φ10
Armadura de montaje 2Φ10
Armadura de montaje 4Φ10
Armadura de montaje 4Φ10
4cΦ8/300
4cΦ8/300
4cΦ8/300
Armadura de montaje 4Φ10
Armadura de montaje 4Φ10
Armadura de montaje 2Φ10
Armadura de montaje 2Φ10
Armadura de montaje 4Φ10
Armadura de montaje 4Φ10
4cΦ8/300
4cΦ8/300
4cΦ8/300
27.60
26.00
Central Mareomotriz en el puerto de Bilbao
ESTRUCTURA
Planta cubierta:
E9
E. 140
HORMIGÓN
CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES
Control
ACERO
Control CaracterísticasCaracterísticas
Elemento
Zona Planta
Nivel de
Control
Coef.
Ponde.
Tipo Consistencia
Tamaño
máx. árido
Exposición
Ambiente
Nivel de
Contro
Coef.
Ponde.
Estadístico c = 1,50
γ
Normal
Tipo
Recubrimiento
Arm. (mm)
HA-50 Blanda 25 IV+QcB500S
Cimentación
50 c = 1,15
γ
Estadístico
Estructura
c = 1,50
γ
20HA-45 Blanda IIa+Qa 25
Y1570C
c = 1,15
γ
Normal
Estadístico c = 1,50
γ
NormalHA-50 Blanda 25B500S
Muros
50 c = 1,15
γ
B500S
IIa+Qa
Despiece viga Z mayor canto
Secciones transversales viga Z mayor canto E. 1500
Solera de hormigón armado con
mallazo 8 e=20cm
Lámina de polietileno, para evitar la entrada de
agua y evitar la pérdida de hormigón durante la
ejecución de la solera
Encachado de grava permeable, para evitar el
ascenso de agua por capilaridad
Geotextil, para evitar la entrada de
finos en el encachado
Encepado hormigón prefabricado 130x130x50
Hormigón de limpieza e=10 cm
Pilote prefabricado de sección cuadrada 27x27
Zuncho
Junta (2 piezas iguales)
Azuche
Encepado hormigón prefabricado 130x130x50
Pilote prefabricado de sección cuadrada 27x27
Solera de hormigón armado con
mallazo 8 e=20cm
Lámina de polietileno, para evitar la entrada de
agua y evitar la pérdida de hormigón durante la
ejecución de la solera
Encachado de grava permeable, para evitar el
ascenso de agua por capilaridad
Geotextil, para evitar la entrada de
finos en el encachado
Encepado hormigón prefabricado 130x130x50
Hormigón de limpieza e=10 cm
Pilote prefabricado de sección cuadrada 27x27
Zuncho
Junta (2 piezas iguales)
Azuche
Central Mareomotriz en el puerto de Bilbao
ESTRUCTURA
Detalles encepado de pilotes
E10
E. 120
HORMIGÓN
CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES
Control
ACERO
Control CaracterísticasCaracterísticas
Elemento
Zona Planta
Nivel de
Control
Coef.
Ponde.
Tipo Consistencia
Tamaño
máx. árido
Exposición
Ambiente
Nivel de
Contro
Coef.
Ponde.
Estadístico c = 1,50
γ
Normal
Tipo
Recubrimiento
Arm. (mm)
HA-50 Blanda 25 IV+QcB500S
Cimentación
50 c = 1,15
γ
Estadístico
Estructura
c = 1,50
γ
20HA-45 Blanda IIa+Qa 25
Y1570C
c = 1,15
γ
Normal
Estadístico c = 1,50
γ
NormalHA-50 Blanda 25B500S
Muros
50 c = 1,15
γ
B500S
IIa+Qa
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