afthap tuberia de hormigon para presion

Con la publicación del presente libro AFTHAP hapretendido acercar el mundo de la tubería de pre-sión de hormigón armado o postesado a técnicos yusuarios.

La presentación del libro coincide con la cuarta edi-ción de la jornada CEDEX - AFTHAP y con la con-cesión de certificaciones, amparadas por el docu-mento de idoneidad técnica (DIT) del InstitutoEduardo Torroja, correspondiente al sistema defabricación y puesta en obra de tubos AFTHAP dehormigón armado y postesado con camisa dechapa.

No hemos intentado realizar un tratado magistralque desplace a los ya existentes, sino una obra dedivulgación, donde se tratan muy diversos temas,no solo de diseño y cálculo, sino también de ejem-plos de aplicación, anecdotario e historia.

Intencionadamente hemos evitado los temas másfarragosos de cálculo, remitiendo a ayudas infor-máticas de libre acceso, como el programa de tubosde AFTHAP, o a tratados especializados, sin perder,en ningún momento, el rigor científico en aras de lasencillez.

Se ha procurado dotar al libro de un amplio soportegráfico, para ayudar a entender diversos temas defabricación o puesta en obra, difícilmente explica-bles en palabras.

Los autores, José Rubió Bosch y Antonio RamírezMontoto se han encargado de plasmar esta idea ini-cial y convertirla en el tomo que aquí presentamos.

En un futuro no muy lejano, esperamos poder ofre-cer nuevas publicaciones similares a esta, que tra-ten temas diferentes, relacionados con la tubería dehormigón armado o postesado con camisa dechapa, sus aplicaciones, y las repercusiones en elmedio ambiente y la economía, de las obras rea-lizadas con ella.

La Asociación de Fabricantes de Tubería deHormigón Armado y Postesado se constituye en1982, pudiendo pertenecer a ella las empresas consede social en España titulares de una planta fija defabricación de dicha tubería.La asociación tiene carácter no lucrativo y entre susfines se encuentran:- Prestar asesoramiento a administraciones, usua -rios o proyectistas en cuanto se refiere a la regu-lación técnica de la fabricación y empleo detuberías de hormigón armado o postesado.- Promover la investigación, así como el perfec-cionamiento técnico y profesional de las empresasasociadas.- Intervenir en asuntos que afecten de forma gene -ral a todos los asociados.Tenemos referencias contrastadas de empleo denuestros tubos desde 1958, con un total de más de3,700 kilómetros instalados, aproximadamente ladistancia entre Sevilla y Moscú.En nuestra página WEB pueden descargarse, deforma gratuita, programas de ayuda y documentaciónde apoyo para cálculo y empleo de nuestros tubos.También pueden encontrarse artículos, referencias,noticias, direcciones de contacto, ejemplos de obrasetc.Para cualquier duda relativa a nuestros productos,su diseño o su empleo, no duden en ponerse encontacto con nosotros, que estaremos encantadosde atenderla.

Dr. Esquerdo, 105 - 28007 - MadridTel.: 914 009 604- Fax: 914 009 604

Móvil: 607 76 04 43


Móvil: 607 76 04 43

Acanto, 22 7º Dcha. - 28045 MadridTel.: 915 300 047 - Fax: 915 300 187

Avda. Fuente de la Mora, 2 (Edificio Urbís)28050 - MADRID

Tel. 91 545 48 00 / 48 01Fax. 91 545 48 21

Triana, 42 - 28016 - MadridTel.: 913 453 596- Fax: 913 504 983

Avda. Europa, 18- Parque EmpresarialLa Moraleja

28108 Alcobendas (Madrid)Tel.: 916 589 610 - Fax: 916 570 438

GRUPO CORSAN - CORVIAMZurbano, 76 - 28010 Madrid

Tel.: 914 427 500 Fax: 914 429 676

AFTHAPTUBERÍA DE HORMIGÓN

PARA PRESIÓNAF

TH

AP

- T

UB

ER

ÍA

DE

HO

RM

IG

ÓN

PA

RA

PR

ES

IÓ

N

AFTHAP - TUBERÍA DE

HORMIGÓN PARA PRESIÓN

© AFTHAP

Edita: AFTHAP

D.Legal M - 712 - 2005

Maquetación: [email protected]

Con motivo de la celebración de la cuarta edición de la jornada CEDEX - AFTHAPsobre tuberías de presión de hormigón armado y postesado, AFTHAP decidió edi-tar el presente libro para intentar dar a conocer temas relacionados con el tubo ysus aplicaciones.

Esperamos que este volumen sea el primero de una serie de publicaciones que tra-ten distintos aspectos desde el punto de vista técnico, económico o social de lasobras de tubería.

Este libro pretende ser un anecdotario histórico y una aportación a nivel divulga-tivo sobre temas de diseño, cálculo, fabricación y puesta en obra.

Hemos intentado reunir en un único libro los principales temas de interés paraeste tipo de tubería, de modo que pueda resultar útil tanto a aquellos que se acer-can por primera vez a él, como a los ya iniciados en la materia.

AFTHAP agradece su participación a todos los que han colaborado. Especialmen-te a D. Rafael Navas Quero y a D. Fernando Cequier Girón por compartir susexperiencias con nosotros.

PRESENTACIÓN 5

PRÓLOGO 7

La primera cuestión que nos planteamos los autores cuando recibimos el encargo del presen-te documento por parte de la AFTHAP fue, como parece lógico, determinar su contenido.

Por un lado debía poseer un rigor técnico, aunque sin olvidar que no todos los lectorespotenciales serían profesionales especializados en el transporte de fluidos por tubería, en elcálculo de estructuras de hormigón, en la fabricación de tubos o en la ejecución de obrasciviles.

Por otro, se consideró que una revisión histórica del tubo de hormigón armado podría dar unaidea de su importante contribución en la implantación de las principales redes de transporteque han permitido la optimización del uso racional del agua en nuestro país.

Por último, creímos oportuno enfocar su contenido de forma que constituyese una herra-mienta útil para la toma de decisiones, definiendo las cualidades del hormigón armado y pos-tesado con camisa de chapa en el uso de tuberías y sus campos de utilización, así como sucorrecto uso y manejo para obtener de este producto excelentes resultados, dejando la valora-ción económica para la negociación final.

La importancia de las redes de transporte en el ciclo integral del uso del agua se manifiestaen que, con carácter general, supera el cincuenta por ciento de la inversión necesaria paraprestar los servicios de abastecimiento y saneamiento urbanos.

Las redes son un instrumento que aporta calidad de vida a los usuarios, suministrando aguapotable y evacuando el agua usada. Sin embargo, éstos no saben si existen, como son o dondeestán, siendo por tanto su valoración muy débil.

Gracias a materiales como el hormigón armado y postesado con camisa de chapa, que permi-ten el transporte de agua a presión con garantías y bajas pérdidas de caudal, en el uso agra-rio se están sustituyendo los tradicionales canales de riego por sistemas de tuberías, cam-biando la filosofía de explotación, ya que se introduce el concepto de presión, así como la posi-bilidad de regar durante el día para interrumpir el suministro durante la noche o cuando lascircunstancias así lo aconsejen (riego a la demanda).

En cuanto al transporte y evacuación de las aguas residuales, la estanquidad del tubo de hor-migón con camisa de chapa en colectores y emisarios garantiza la protección de acuíferos yfondos marinos sensibles a incrementos de salinidad localizada, así como el transporte de esteagua con ciertos valores de presión con garantías.

La evolución técnica del hormigón y su combinación con el acero han permitido dar solucio-nes a las tracciones y compresiones que se presentan en la mayoría de las estructuras. En elcaso del tubo de hormigón armado o postesado con camisa de chapa, la resistencia y la estan-quidad quedan aseguradas al ser un producto industrial de elevado control de fabricación,garantizando en todos los casos la capacidad portante y la resistencia mecánica. Además, losnumerosos controles de calidad aseguran el cumplimiento de la normativa preceptiva, dispo-niendo cada unidad producida de una trazabilidad completa.

PRÓLOGO 8

En cualquier caso, en el análisis de los sistemas de abastecimiento y saneamiento de agua nosólo hay que valorar el factor económico, sino que también es muy importante considerar otrosaspectos como la durabilidad, estanquidad, resistencia, facilidad de mantenimiento y explo-tación, así como la garantía de suministro, propiedades que quedan aseguradas con la correc-ta utilización de este material.

Hemos procurado que este libro constituya un texto apetecible para técnicos y profanos, paraadministración y contrata. No se trata, por tanto, de un manual de cálculo. Se trata de unaaproximación a la realidad del diseño, al proceso de fabricación, al transporte, a la puesta enobra, al mantenimiento y a la operación, que pretende permitir al técnico una correcta eva-luación de las alternativas de transporte por tubería con conocimiento del porqué, el para quéy el cómo de las mismas.

Queremos agradecer al personal de las fábricas de los miembros de AFTHAP el trato recibi-do, pero sobre todo la formación e información facilitada, la cual hemos tratado de trasladaral texto desde la visión del usuario. También agradecer al órgano de gobierno de la AFTHAP,pues en todo momento nos ha transmitido sus objetivos de una forma clara, así como a lasvaliosas observaciones realizadas a los distintos borradores, que sin eximirnos de la respon-sabilidad de autores, han enriquecido el contenido final, sin olvidar la alta calidad del mate-rial gráfico suministrado así como la precisión en las relaciones de obras ejecutadas.

Asimismo queremos mencionar y agradecer a D. José Luís Pérez González, Presidente de laComunidad General del Canal de Aragón y Cataluña, por el aporte de documentación sobreel sifón de Sosa y Albelda, obra emblemática ejecutada hace un siglo, que confirma la moder-nidad del hormigón armado y postesado con camisa de chapa.

Por último manifestar nuestra satisfacción profesional, docente y humana, por contribuir adifundir una tecnología que, utilizada de una forma racional, incide muy directamente en elaumento de la calidad de vida de las personas, sobre todo de las más desheredadas.

Antonio Ramírez Montoto – José Rubió Bosch

PRESENTACIÓN..................................................................................................................................................5

PRÓLOGO..............................................................................................................................................................7

ÍNDICE.................................................................................................................................................................9

1. INTRODUCCIÓN A LA TUBERÍA DE HORMIGÓN CON CAMISA DE ACERO...................11

1.1 Referencia histórica.......................................................................................................................111.2 Descripción de la tubería...............................................................................................................19

1.2.1 Tubería de hormigón armado con camisa de chapa........................................................191.2.2 Tubería de hormigón postesado con camisa de chapa....................................................191.2.3 Sistemas de unión (Juntas)..............................................................................................201.2.4 Ventajas y propiedades de los tubos de hormigón con camisa de acero..........................221.2.5 Datos estadísticos.............................................................................................................23

2. ÁMBITO DE APLICACIÓN (EJEMPLOS DE OBRAS).......................................................................27

2.1 Conduccion para riego - Curso medio del Zadorra ......................................................................272.1.1 Introducción.....................................................................................................................272.1.2 Justificación de la solución adoptada. Comparativa con el tramo anterior..................272.1.3 Las obras...........................................................................................................................282.1.4 Descripción de la Tubería y Piezas Especiales...............................................................292.1.5 Fases en la instalación de la tubería..............................................................................30

2.2 Red de riego - Genil Cabra.............................................................................................................392.2.1 Introducción.....................................................................................................................392.2.2 Esquema del sistema de riego de la zona.......................................................................402.2.3 Tomas de parcela..............................................................................................................402.2.4 Red Secundaria................................................................................................................432.2.5 Punto de control de agrupaciones...................................................................................432.2.6 Red Primaria....................................................................................................................442.2.7 Estaciones de puesta en carga de la red..........................................................................452.2.8 Canal principal.................................................................................................................462.2.9 Estación de bombeo principal..........................................................................................472.2.10 Sistema de telecontrol y telemando................................................................................472.2.11 Costo de inversiones.........................................................................................................512.2.12 Gastos de la operación......................................................................................................512.2.13 Datos técnicos de las tuberías de hormigón...................................................................522.2.14 Conclusiones....................................................................................................................522.2.15 Resumen..........................................................................................................................52

2.3 Inmisario submarino - Campo de Gibraltar..................................................................................532.3.1 Introducción.....................................................................................................................532.3.2 Descripción de la solución adoptada...............................................................................542.3.3 Descripción del sistema...................................................................................................562.3.4 Resumen de las piezas ejecutadas..................................................................................612.3.5 Instalación de tubería en obra........................................................................................61

2.4 Abastecimiento - Lleida.................................................................................................................69

3. EL TUBO DE HORMIGÓN CON CAMISA DE ACERO......................................................................83

3.1 Proceso de fabricación...................................................................................................................833.2 Control de calidad........................................................................................................................953.2.1 Generalidades................................................................................................................................953.2.2 Control de los materiales...............................................................................................95

ÍNDICE 9

ÍNDICE

3.2.3 Control durante la fabricación de los tubos..................................................................993.2.4 Control del producto acabado.........................................................................................1013.2.5 Control de recepción en obra..........................................................................................103

3.3 Transporte, descarga e instalación de la tubería (Rendimientos y plazos de ejecución)... ....1053.3.1 Generalidades.................................................................................................................1053.3.2 Manipulación, transporte, descarga y acopio................................................................1053.3.3 Instalación de tubos enterrados....................................................................................110

4. DIMENSIONAMIENTO DE LA TUBERÍA........................................................................................131

4.1 Dimensionamiento hidráulico........................................................................................1314.1.1 Propiedades del agua.....................................................................................................1314.1.2 Hidrostática e hidrodinámica........................................................................................1324.1.3 Principios básicos de la hidrostática y Teorema de Bernouilli.....................................1324.1.4 Tipos de conducciones hidráulicas.................................................................................1354.1.5 Concepto de tubo...........................................................................................................1354.1.6 Cálculo de las pérdidas de carga en tuberías..............................................................1364.1.7 Estados de presión en las conducciones......................................................................1404.1.8 Velocidad máxima del agua..........................................................................................1414.1.9 Piezas especiales y elementos de maniobra y control en las conducciones...............142

4.2 Dimensionamiento mecánico.....................................................................................................1494.3 Dimensionamiento de los tubos de hormigón armado y postesado con camisa de chapa.....1534.4 Coeficiente de seguridad en el dimensionamiento de los tubos de hormigón con camisa de

chapa...........................................................................................................................................1574.4.1 Cuadro comparativo de condiciones de cálculo en hormigón armado con camisa de

chapa de acero.................................................................................................................1614.4.2 Cuadro comparativo de condiciones de cálculo en hormigón postesado con camisa

de chapa de acero..........................................................................................................1624.5 Pruebas en fábrica de tubo terminado (comparación de normas)............................................1634.6 Pruebas en obra (comparación de normas)...............................................................................1654.7 Condiciones de uso. Aspectos no considerados en el dimensionamiento...................................167

4.7.1 Cargas excesivas...........................................................................................................1674.7.2 Defectos en los apoyos...................................................................................................1674.7.3 Defectos en las juntas...................................................................................................1674.7.4 Efectos térmicos............................................................................................................1684.7.5 Sobrepresiones negativas o positivas...........................................................................1684.7.6 Errores durante la colocación.......................................................................................1684.7.7 Anclajes..........................................................................................................................1684.7.8 Aire ocluido....................................................................................................................1694.7.9 Reparación......................................................................................................................169

4.8 Comportamiento de las tuberías en el ambiente......................................................................1714.8.1 Introducción...................................................................................................................1714.8.2 Criterios de protección de tuberías de hormigón armado y postesado con

camisa de acero...............................................................................................................171

5. ANEXOS..............................................................................................................................................175

5.1 Normativa aplicable.................................................................................................................1775.2 Referencias de obras realizadas.............................................................................................1815.3 Bibliografía...................................................................................................................245

10

A lo largo de la historia de la humanidad el agua hajugado un papel fundamental en el desarrollo detodas las civilizaciones.

En un principio los asentamientos se localizabancerca de las fuentes naturales de agua, además detenerse en cuenta otros criterios como protecciónfrente al enemigo o fauna, climatología o cercanía ala costa.

Sin embargo, y con el paso de los siglos, el ser huma-no se las ha ingeniado para no tener que condicionarsu ubicación en nuestro planeta a la existencia deagua en un entorno cercano.

De hecho, el éxito de las diferentes civilizaciones haestado ligado en gran parte a los progresos en lasredes de transporte de agua, tanto para abasteci-miento a poblaciones como para saneamiento deaguas sucias.

Muchos han sido los materiales utilizados para lasconducciones a lo largo de los tiempos, siendo lossiguientes algunos de los más relevantes:

•• Canales excavados directamente en la tierra,o moldeando terrenos rocosos, permitieron anuestros antepasados transportar agua desderíos, lagos, pozos o manantiales hasta los dis-tintos puntos de consumo.

•• Tuberías de cuero, con el obvio inconvenientede no poder disponerse enterradas.

•• Tuberías de madera, construidas mediante elvaciado de troncos.

•• Tuberías metálicas, inicialmente de plomo ycobre.

•• Tuberías cerámicas, de las que actualmenteconservamos numerosas muestras.

•• Canales de mampostería o de piedra, tantopara conducciones enterradas como para con-ducciones aéreas (acueductos).

Se han descubierto restos del 1700 A.C. en Creta de

perfectas redes de distribución y alcantarillado,sobre todo en palacios y templos, y por supuesto nopueden pasar desapercibidos los avances introduci-dos por la cultura egipcia.

Posteriormente, griegos y romanos basaron en granparte su expansión y dominio en los avances tecno-lógicos, muchos de ellos en materia de aguas. Llega-ron a construir ciudades perfectamente abastecidaspor redes de distribución de materiales cerámicos,cobre y plomo y con sistemas de alcantarillado demampostería o piedra. Destacar también las aduc-ciones en mampostería, y en particular los especta-culares acueductos.

El desarrollo histórico del hombre va pues íntima-mente ligado a los avances en redes de abasteci-miento de agua, siendo el hormigón y el acero delos materiales más empleados en la actualidad

1. Introducción a la Tubería de Hormigón con Camisa de Acero

11..11 RREEFFEERREENNCCIIAA HHIISSTTÓÓRRIICCAA

AFTHAP - TUBERÍA DE HORMIGÓN PARA PRESIÓN 11

debido a sus excelentes propiedades.

En consecuencia, la combinación de los dos materia-les ha constituido y constituye una alternativa quecombina las ventajas de ambos, convirtiéndolo enuno de los productos más adecuados para el trans-porte de agua a presión, por lo que día a día se haconsolidado a la cabeza de la producción.

La historia del hormigón es relativamente reciente,por lo que prácticamente no se tienen referencias detubos anteriores al siglo XIX.

No obstante, en las anteriores fotografías podemoscontemplar tubos de bronce y plomo rodeados porhormigón de la época romana. Sin duda se trata dela misma filosofía que la tubería actual de hormigóncon camisa de chapa, ya que el alma metálica era laencargada de conferir estanquidad a la conducción,mientras que la argamasa constituía un refuerzoresistente que además evitaba la corrosión de laanterior.

Queda claro que hoy día la evolución permitefabricar tubos de hormigón armado o postesadocon camisa de chapa con perfectos acabados ygarantías estructurales, pero destaca que yadesde muy antiguo el hombre intuyera las venta-jas de esta combinación de materiales para obrasde transporte de agua cuando la presión es consi-derable.

Historia del hormigón

A lo largo de la historia el hormigón ha tenido distintas constituciones, siendo las rocas o áridos el elemento queha permanecido invariable con el paso del tiempo.

De hecho, las primeras muestras conocidas de un material análogo al hormigón fueron encontradas enChile y datan de hace ya casi cinco milenios. Utili-zando como conglomerante algas calcinadas mezcla-das con agua de mar y rocas de distintos tamaños se consiguió un material que se empleaba para la cons-trucción de las paredes de las chozas. Estos morte-ros alcanzaban ya una resistencia a compresión deaproximadamente 6 N/mm2.

El cemento ha ido cambiando en función de las cir-cunstancias cronológicas y locales. Cal, puzolanas ycementos naturales se han perfeccionado poco a poco.

En la civilización egipcia se utilizaban morteros deyeso y cal, hasta que los romanos dieron un pasoimportante al descubrir un cemento formado pormezcla de cenizas volcánicas con cal viva.

En 1845 Lambot comenzó en el sur de Francia afabricar objetos en los que combinaba el hormigón yel acero, surgiendo de esta forma el primer hormi-gón armado.

Freyssinet, a principios del siglo XX descubre el hor-migón postesado.

Hoy en día el hormigón, en su constante evolucio-nar, se ha perfeccionado gracias a la mejora experi-mentada por los materiales y por los continuosavances tecnológicos, los cuales han elevado sufabricación a altos grados de perfección.

Asimismo, la calidad de los aceros y de las técnicasde pretensado permiten la fabricación de piezas dehormigón y acero que combinan y potencian las cua-lidades de ambos.


Algunas de las primeras obras significativas ennuestro país con tubos de hormigón armado y poste-sado con camisa de chapa.

Sifones del Sosa y del Albelda en el canal de Aragóny Cataluña

Entre las conducciones de hormigón armado concamisa de chapa más representativas realizadas en nuestro país destacan los sifones del Sosa y delAlbelda en el Canal de Aragón y Cataluña. En con-creto, el sifón del Sosa fue descrito por el ingenieroJosé Eugenio Ribera, principal introductor del hor-migón armado en España, como el mayor tubo delmundo, por su diámetro y longitud.

El 2 de marzo de 1906 S.M. el Rey Alfonso XIII pro-cedió a inaugurar oficialmente el paso de las aguaspor los tubos gemelos del sifón del Sosa, así como elprimer riego del Canal.

Este canal arranca en la presa del río Esera, a 5 kmaguas arriba de su confluencia con el río Cinca, ycuenta con una capacidad para transportar un cau-dal de 35 m3/s.

En su recorrido el canal debía atravesar el río Sosay el barranco de Ribabona. Para ello la Dirección deObras Públicas optó por la ejecución de dos sifonesmaterializados mediante doble tubería de hormigónarmado con camisa de chapa. En la siguiente figura se puede apreciar el esquema energético de estassingulares conducciones realizado con técnicas deimprenta de la época.

El primero de los sifones, el del Sosa, consistió endos conducciones gemelas de 3,80 m diámetro inte-rior y 15 cm de espesor. La longitud del sifón es de1.018 m, siendo la presión máxima soportada de 26mca. En las siguientes figuras se puede observar lamagnitud de la obra, que permitía el paso con hol-gura de un carruaje por el interior de la tubería.


Asimismo en las fotografías siguientes se puedenapreciar varias vistas parciales del sifón durante lafase de construcción.

El segundo sifón, el de Albelda, consistió también endos conducciones gemelas, aunque en este caso eldiámetro interior fue de 4 m y el espesor de 20 cm.

La longitud del sifón es de 725 m, soportando unapresión máxima de 3 atmósferas.

Hoy día, y a menos de dos años de la conmemoracióndel Centenario del Canal por parte de la ComunidadGeneral de Regantes, el perfecto estado de las tube-rías nos da una idea de la durabilidad y fiabilidad deeste material para el trasporte de agua a presión,así como de la elevada capacidad de transporte quese puede obtener con el empleo de tuberías de hor-migón armado con camisa de chapa.

Conducción Valmayor – Majadahonda

Esta gran obra, realizada por el Canal de Isabel II aprincipios de los setenta y puesta en servicio en elaño 1975, transporta 6 m3/s de aguas del embalse de

Valmayor y del caudal derivado del río Guadarramahasta la Estación de Tratamiento de Agua Potable(ETAP) de Majadahonda.

En su recorrido se diferencian tres partes:

•• Una primera parte de 1.898 m en canal porgravedad de sección ovoidea desde el embalsede Valmayor hasta la ETAP del mismo nombre.

•• Una segunda parte de 3.294 m que cruza entúnel el Cerro del Madroñal.

•• Una tercera parte de 12.455 m con tubería de hormigón postesado con camisa de chapadesde la salida del túnel hasta la ETAP deMajadahonda, cuya sección se representa enel siguiente esquema.

Como se puede observar, este tercer tramo consistióen doble tubería de 1.600 mm de diámetro de hor-migón postesado con camisa de chapa, espesor de 15cm y junta soldada, y hoy día sigue representandouno de los principales pilares del abastecimiento ala zona oeste de Madrid.

En la siguiente fotografía se puede apreciar el acue-ducto que hubo de construirse para atravesar elarroyo de El Plantío.


Para el recubrimiento exterior de los tubos se optópor una resina de poliuretano.

Prueba del buen resultado obtenido con estos tubos,hoy día, y tras tres décadas de funcionamiento, laconducción se encuentra en perfectas condiciones deservicio, siendo una de las principales arterias de lared de transporte de aguas del Canal de Isabel II yofreciendo año tras año unos excelentes índices deexplotación y mantenimiento.

Sifón del río Odiel

La creación de importantes industrias durante ladécada de los sesenta en la ciudad de Huelva obligóa la construcción de un nuevo sistema de abasteci-miento de aguas para la zona industrial. Las aguasdebían ser transportadas desde el río Piedras hastalos depósitos de la capital onubense, terminando laconducción en un sifón de 8.480 m de longitud queservía para cruzar el río Odiel.

El sifón se ejecutó previendo alojar en el futuro trestuberías de 1.600 mm de diámetro, aunque la pri-mera fase, la cual se describe, consistió en una sola.

La obra contaba con tres tramos diferenciados:

•• Un primer tramo de 4.960 m cuyo trazado dis-curría por terrenos normales.

•• Un segundo tramo de 2.210 m en el que el tra-zado de la conducción discurría por la zona demarismas.

•• Un tercer tramo de 1.310 m con tubería mon-tada sobre el fondo del río Odiel.

Para la obra se optó por tubos de 5 m longitudde hormigón armado con camisa de chapa dediámetro 1.600 mm, espesor total de 15 cm y quesoportaban presiones entre 1 y 6 atmósferas.Sin embargo, y con el objeto de evitar la flota-ción de la tubería, al tramo montado sobre ellecho del río Odiel se le dotó de un sobre-espesorde 10 cm.

Además, en la fabricación de los tubos de los tramosde marismas y río se emplearon cementos resisten-tes a los sulfatos a fin de protegerlos frente a laagresividad de las aguas exteriores.

Las principales peculiaridades residieron en las difi-cultades durante las fases de transporte y montajede los tubos.


En los tramos con trazado a lo largo de la marismay del río fue necesario dragar el fondo, dejando sua-ves taludes para evitar que las aguas los fueranderrumbando.

Además fue necesaria la construcción de un muelledonde llegaban los camiones con los tubos de fábri-ca y se cargaba una barcaza.

Para la preparación del lecho de apoyo había detrasportarse el material granular mediante las bar-cazas, vertiéndose gracias a una trompa elefante.

El montaje de los tubos precisó de la colocación pre-via de unos apoyos de hormigón replanteados en elfondo de la ría gracias a la ayuda de buzos especial-mente entrenados, que guiaban también el descensode los tubos de dos en dos desde la barcaza hasta ellecho del Odiel.

Por último, mediante la trompa de elefante se pro-cedía al vertido del material granular de relleno,previa prueba bajo el agua de los tubos montados.

Además de las singularidades y problemas propiosde una obra subacuática, uno de los principalesinconvenientes durante la ejecución fueron las fuer-tes corrientes del río Odiel, que originaban muchos

arrastres de material y gran turbiedad de sus aguasdificultando la visibilidad, sin olvidar las mareasmuchas veces desfavorables.

Conducciones de entrada al depósito de Plaza deCastilla

Actualmente se están ejecutando las obras de remo-delación del Depósito de Agua de Plaza de Castilladel Canal de Isabel II en Madrid, con objeto de apro-vechar la superficie del mismo para la implantaciónde un parque ajardinado público para el disfrute detodos los ciudadanos de la capital. Consecuencia deestas obras ha sido necesario sustituir por piezasespeciales las conexiones de entrada al depósito, com-puestas por doble tubería de hormigón armado concamisa de chapa de diámetro 1.400 mm.

El primero de estos tubos se colocó en 1949, y fue elprimer tubo de este material colocado en Madrid porel Canal. A continuación se cita textualmente una desus memorias:

La estructura de estas tuberías corresponde a lasdenominadas tipo Bonna empleadas satisfactoria-mente en obras análogas, si bien son las de mayordiámetro fabricadas en España hasta el día, estánconstituidas por una chapa de palastro de 2,7 mmde espesor, forrada exteriormente con una capade hormigón armado y vibrado de 6,5 cm - que es


la que verdaderamente soporta los empujes debi-dos a la presión del agua - e interiormente porotra de hormigón armado y centrifugado de 3 cm,que evita la oxidación y erosión de la camisa porel paso de aquella. En cuanto a la chapa de palas-tro, asegura la impermeabilidad de la tubería.

El detalle de las armaduras es el siguiente:

•• 29 espiras de 8 mm por metro en la capa exte-rior

•• 29 espiras de 5 mm en la capa interior

•• 20 generatrices de 12 mm en la capa exterior

El segundo tubo fue colocado posteriormente, en losaños 60.

En las siguientes fotografías se puede apreciar laperfecta conservación de los tubos, cuyo aspectoharía difícil distinguirlos de conducciones instala-das recientemente.

AFTHAP ha aprovechado la ocasión para estudiar elestado y comportamiento de estos tubos absoluta-mente históricos. Para ello, y gracias a la colabora-ción de la empresa constructora y del Canal de Isa-bel II, los tubos sustituidos fueron transportados auna de las fábricas de la asociación.

Después de realizar un exhaustivo análisis de lashistóricas piezas, se comprobó el perfecto estadode conservación, tanto desde el punto de vistaestético como desde el punto de vista estructural.De hecho, incluso era difícil distinguir el tubo ins-talado en los años cuarenta del instalado dos déca-das después.

Las juntas, de un modelo hoy día obsoleto, estabanrealizadas con boquillas de acero y junta de estan-quidad retacada de estopa y brea, protegidas conmanguitos de hormigón. Su estado era perfecto.

Se analizó también el anillo interior de mortero queprotegía la junta, comprobándose su perfecta con-servación, sin el más mínimo defecto a pesar delmás de medio siglo de servicio. En la siguiente foto-grafía se puede observar el detalle de este anillointerior.


El acero, tanto de armadura como de camisa, seencontraba en perfecto estado en todas las zonas enque se dejó al descubierto, cubierto con cal libre ytotalmente pasivado, sin la menor muestra de oxi-dación o degradación de ningún tipo, tal y como sepuede apreciar en la fotografía anterior.

Una vez terminada la obra del nuevo entronque aldepósito, la conducción ha sido puesta de nuevo enservicio sin que el resto de los tubos de hormigónarmado con camisa de chapa haya requerido la másmínima operación de mantenimiento a pesar de lasdécadas de servicio.


1.2.1 Tubería de hormigón armado con camisa dechapa

El tubo de hormigón armado con camisa de chapaestá constituido por un tubo intermedio de chapa deacero con un doble revestimiento de hormigón. Elrevestimiento exterior es de hormigón armado,mientras que el interior puede ser de hormigón enmasa o ligeramente armado.

El esquema de este tipo de tubos es el siguiente:

La principal función de la camisa de acero es la deconferir estanquidad a la tubería, al mismo tiempoque participa en la resistencia mecánica de lamisma conjuntamente con el revestimiento exterior.Además de colaborar en la resistencia mecánica deltubo, este revestimiento exterior impide todo con-tacto de la camisa de chapa con el terreno, asegu-rando así su total protección frente a las accionesexteriores.

El armado del revestimiento exterior está formadopor una armadura transversal (espiras), dispuestaen una o varias capas, y rigidizada mediante solda-dura con otra armadura longitudinal (generatrices).Su función es la de colaborar en la resistencia mecá-nica del tubo, soportando principalmente los esfuer-zos de tracción originados por la presión a la queestá sometido el fluido transportado y por las accio-nes exteriores.

El revestimiento interior de hormigón tiene porobjeto impedir el contacto directo de la camisa de

chapa con el fluido, asegurando de este modo suprotección frente al posible ataque de sus elemen-tos metálicos. Asimismo, se opone a la formación deconcreciones en la pared interior de la tubería, loque garantiza un rozamiento pequeño y constante.En tuberías de grandes diámetros, este revesti-miento interior de hormigón puede ir ligeramentearmado.

1.2.2 Tubería de hormigón postesado con camisa dechapa

Un tubo de hormigón postesado con camisa de chapaestá constituido por un núcleo zunchado helicoidal-mente con alambre de acero de alta resistencia yque se reviste exteriormente de hormigón.

El núcleo consiste en un tubo de chapa de acerorevestido de hormigón. En función del revestimien-to, se distinguen dos tipos:

a) De camisa revestida: El núcleo está formado porun tubo de chapa de acero revestido interior-mente de hormigón, de tal modo que el alambrede acero de alta resistencia apoya directamentesobre la superficie exterior de la chapa.

b) De camisa embebida: El núcleo está formadopor un tubo de chapa de acero revestido interiory exteriormente de hormigón, de tal modo que elalambre de alta resistencia apoya directamentesobre el recubrimiento exterior de hormigón.


11..22 DDEESSCCRRIIPPCCIIÓÓNN DDEE LLAA TTUUBBEERRÍÍAA


En ambos casos, la principal función de la camisa dechapa, al igual que en los tubos de hormigón armadocon camisa de acero, es la de conferir estanquidad a latubería. El armado exterior, formado por un alambrede alta resistencia zunchado helicoidalmente bajo ten-sión controlada alrededor del núcleo, tiene comomisión participar en la resistencia mecánica de latubería, soportando principalmente los esfuerzos detracción originados por la presión a la que se encuen-tra el fluido y por las acciones exteriores.

Se denomina núcleo primario o núcleo, al tubo de chapade acero revestido de hormigón (interiormente para elcaso de camisa revestida; interior y exteriormente parael caso de camisa embebida) y zunchado helicoidal-mente por el alambre de acero de alta resistencia.

El revestimiento exterior de hormigón o mortero noparticipa en la resistencia del tubo, siendo su únicoobjetivo el de impedir el contacto de la armadura pos-tesada con el terreno, asegurando de este modo su pro-tección frente a los agentes externos. Del mismo modo,el revestimiento interior de hormigón tiene comomisión impedir el contacto directo de la camisa dechapa con el fluido, asegurando su protección frente alposible ataque de sus elementos metálicos. Asimismo,se opone a la formación de concreciones en la paredinterior de la tubería, lo que garantiza un rozamientopequeño y constante.

Para timbrajes muy altos, el empleo de tuberías dehormigón armado con camisa de chapa obligaría a uti-lizar unas cuantías de acero y unos espesores de recu-brimiento de hormigón tales que las haría inviables,tanto desde el punto de vista constructivo como desdeel punto de vista económico. Es por ello que se recurrea la solución de utilizar el acero postesado, a fin desoportar mayores presiones con menores cuantías dematerial, por lo que su utilización es recomendadapara conducciones sometidas a presiones de modera-das a muy altas.

1.2.3 Sistemas de unión (Juntas)

Básicamente, y según el tipo de unión, se distinguendos clases de tubos de hormigón armado y postesadocon camisa de chapa:

a) De junta soldada o rígida.

La unión entre los tubos consecutivos se realizamediante soldadura de las boquillas de las camisasde chapa, y posterior relleno de hormigón tanto delhueco interior como del exterior. Los elementos dela junta soldada están constituidos por dos boqui-llas, una hembra y otra macho. Se fabrican confor-mándolas en una prensa hidráulica, de maneraque se acoplen con precisión.

Según las condiciones de la obra y el diámetro de latubería, la soldadura se efectúa por el exterior o porel interior del tubo, pero nunca por los dos lados. Lajunta se protege con un anillo de hormigón mol-deado “in situ” para establecer la continuidad dela tubería y garantizar una total protección delacero de los tubos frente los agentes externos.

La junta soldada presenta como características másventajosas las siguientes:

1.- Una vez soldada, probada con líquidos pene-trantes y hormigonada interior y exteriormen-te la junta, la conducción puede taparse com-pletamente, aún sin haber realizado las prue-bas de presión de la misma, al no existir riesgode fuga en las juntas.

2.- En el caso de tubería de hormigón armado lajunta soldada puede contribuir al anclaje delas piezas especiales.

Aspectos a tener en cuenta:

1.- Una vez realizado el enchufe de los tubos, hayuna serie de trabajos a realizar en obra comoson:

- Soldadura del perímetro de la junta bienpor el interior o bien por el exterior segúnel diámetro del tubo. Nunca por ambossimultáneamente.

- Prueba de la soldadura mediante apli-cación de líquidos penetrantes.

- Hormigonado de la junta tanto interiorcomo exteriormente.

Todas estas tareas han de controlarse para que suejecución sea correcta.

2.- El ritmo de montaje suele ser inferior al de lajunta elástica como consecuencia de los tra-bajos antes relacionados. Esto puede com-pensarse con un número adecuado de equi

pos para realizar dichos trabajos incremen-tando considerablemente el número de per-sonas que intervienen en el montaje en obra.

3.- En caso de asientos diferenciales del terreno,al formar la soldadura una conducción rígi-da, pueden producirse esfuerzos para los quela tubería no esté dimensionada.

4.- Es necesario tener en cuenta el número detubos soldados al descubierto, puesto quepodrían producirse tracciones en sentido lon-gitudinal como consecuencia de las dilatacio-nes/contracciones originadas por las diferen-cias de temperatura entre la noche y el día opor la propia soldadura.

b) De junta de goma o elástica.

Los elementos de la junta elástica están consti-tuidos por dos boquillas, una hembra y otramacho formada por un perfil con alojamiento deun anillo de goma que queda comprimido en elinterior de la unión y garantiza su total estan-quidad. Estas boquillas se tratan con pinturaepoxi, de forma que se garantiza una adecuadaprotección frente a ataques externos.

Es de mencionar el alto grado de perfección obtenido por el encaje de la goma dentro de la

forma de la boquilla metálica, debido a lasestrictas tolerancias de fabricación.

La junta elástica presenta como características másventajosas las siguientes:

1.- Rendimientos de montaje elevados y con laintervención de menos personal en obra.

2.- La junta, una vez enchufados los tubos, noprecisa de más intervención en la obra al irtratada con una imprimación y un recubri-miento epoxídico de 200 micras de espesordespués de aplicar chorro de arena hastaalcanzar un grado Sa 1.

3.- Permite asientos diferenciales entre tubosevitando esfuerzos no previstos en los mis-mos.

4.- Las necesidades de formación y homologa-ción del personal que interviene en el mon-taje son inferiores a las de la junta soldada.

5.- No existe peligro de tracciones por dilata-ción/contracción en los tramos montados ysin cubrir. Los posibles movimientos sonabsorbidos por las juntas.

6.- Si bien las corrientes anódicas no producen


Junta Soldada

Junta Elástica

corrosión inicialmente en un acero embebidoen hormigón debido al elevado pH de éste,que produce la pasivación del acero, la dis-continuidad eléctrica que produce la juntaelástica es una protección adicional frente ala formación de pilas naturales por disconti-nuidades eléctricas del terreno.

Aspectos a tener en cuenta:

1.- A diferencia de la junta soldada, en el caso dela junta elástica, una vez realizado el enchu-fe no debe taparse la zona de junta de lostubos hasta haber realizado la prueba depresión de la conducción. Esto es debido aque un porcentaje mínimo de juntas puedenhaber sido arrolladas durante el montaje yse precisa tener descubiertas la totalidad delas juntas para identificar una posible fugacon rapidez.

2.- La tubería no puede contribuir, en este caso,en ningún grado al anclaje de las piezasespeciales.

La elección de la junta forma parte de la definicióndel tubo, basándose en su diámetro y en la presiónque soportará en condiciones de servicio. En elsiguiente gráfico se establece un mapa de utilizaciónde cada tipo de junta en función de los factores ante-riormente mencionados. No obstante, se puede colo-car una u otra indistintamente.

Precisamente una de las ventajas de los tubos dehormigón con camisa de chapa es que admiten losdos tipos de unión, la rígida y la flexible, por loque cubren prácticamente todos los campos deutilización.

1.2.4 Ventajas y propiedades de los tubos de hormi-gón con camisa de acero

El campo de utilización de este tipo de tubos esmuy amplio, siendo especialmente recomendablesen conducciones de fluidos sometidos a una exten-sa gama de presiones, así como cuando garantizarla estanquidad de la conducción sea un factordeterminante.

Así, se utilizan en abastecimientos a poblaciones,riegos, impulsiones, sifones, estaciones depuradorasde aguas residuales, emisarios submarinos, tuberíasde hinca, tuberías autoportantes, tuberías aéreas,centrales nucleares, centrales térmicas y muchasotras aplicaciones.

Los tubos de hormigón con camisa de chapa se sue-len emplear para los diámetros, longitudes y presio-nes que se indican a continuación. No obstante, cadafabricante podrá realizar prácticamente cualquiertipo de tubo a la demanda del cliente en función delos condicionantes propios de cada proyecto, siendoésta una de las principales ventajas que presenta elproducto.

Amén de su fabricación a la demanda del cliente,podemos destacar las siguientes cualidades de lostubos de hormigón con camisa de chapa:

•• Son aptos para soportar una amplia gama depresiones, ya que debido a la posibilidad derealizar los tubos “a medida”, bastará conaumentar o reducir las armaduras, en funciónde que las presiones a soportar por la conduc-ción sean mayores o menores.

•• La estanquidad que confiere la camisa dechapa permite evitar fugas y penetraciones deagua a lo largo de toda la conducción.

•• Presentan una gran resistencia a los efectosovalizantes.

•• Debido a su condición de tubo rígido, es el pro-pio tubo quien resiste las solicitaciones sincontar con la ayuda del terreno, de maneraque no se producen deformaciones ni roturasfrágiles.

•• Conforman conducciones que prácticamenteno necesitan conservación.


•• Es importante la carencia total de incrustacio-nes, de forma que las pérdidas de carga se vendisminuidas en gran medida, resultando unrozamiento bajo y constante.

•• Poseen una gran durabilidad debido a la cali-dad y robustez de los materiales que confor-man el tubo. Este hecho ha quedado contras-tado gracias a una experiencia histórica quenos da idea de su elevadísima resistencia, taly como se comentó anteriormente en el apar-tado de Referencias históricas.

•• Fácil colmatación.

•• Respeto por el medio ambiente. Los materialesutilizados no son contaminantes, e incluso

parte de ellos proceden del reciclaje, colabo-rando por tanto en la conservación del entornoambiental.

•• Protección por pasivación permanente de laspartes metálicas frente a la corrosión. Por ello,son conducciones que normalmente no necesi-tan de ningún sistema de protección frente ala misma.

1.2.5 Datos estadísticos

Las siguientes tablas y gráficos expresan datos esta-dísticos sobre tuberías de hormigón con camisa dechapa instaladas en nuestro país, distinguiendoentre las clases de tubo y junta empleados, así comoen el uso al cual se ha destinado la conducción.


Otros: Emisarios, sifones, depuradoras, conducciones autoportantes, centrales de producción de energía eléc-trica, hincas, etc.



2.1.1 Introducción

En el entorno de la localidad de Vitoria-Gasteiz exis-ten varias comunidades de regantes que en su día seplantearon la posibilidad de aprovechar el agua resi-dual reciclada procedente de las distintas estacionesdepuradoras de aguas residuales de la ciudad.

En un primer momento, la Comunidad de Regantesde Arrato impulsó la construcción de una conducciónde 800 mm de diámetro de hormigón armado concamisa de chapa para transportar las aguas depu-radas de las EDAR de Arrato y Crispijana hasta losdistintos campos de cultivo de la Comunidad.

Posteriormente, y vistos los excelentes resultadosderivados de la experiencia anterior, la Comuni-dad de Regantes del Noryeste se planteó la ejecu-ción de un nuevo tramo de conducción a partir dela anterior, con el fin de aprovechar los efluentesdepurados para el riego de sus cultivos. Esta con-ducción, objeto del presente artículo, se realizó enhormigón postesado con camisa de chapa, y actual-mente transporta las aguas residuales desde laconducción anterior hasta la balsa de acumulaciónde Ulibarri.

Esta balsa de acumulación se construyó a base demateriales sueltos, y cuenta con una capacidad dealmacenamiento de 7 hm3 y una altura de 35 m. Porel contrario, la conducción de hormigón postesadocon camisa de chapa tiene una longitud total de 14km, 800 mm de diámetro y fue diseñada para unaspresiones de 5, 7,5, 10 y 12,5 atm.

La conducción es reversible, es decir, permite ladoble función de ser elemento de impulsión en horasvalle para bombear agua procedente de las depura-doras hasta la balsa, para en horas punta conducirpor gravedad el agua embalsada hasta los terrenospertenecientes a la Comunidad de Regantes delNoryeste de Vitoria-Gasteiz.

De esta forma se consiguió, amén de abastecer a losregantes de la zona, ampliar el periodo de utiliza-ción de las plantas de tratamiento.

En la Foto 2 se puede observar, sobre una vista

aérea, la situación de la obra en su zona de empla-zamiento.

En este capítulo describiremos con detalle la tuberíay piezas especiales empleados en el segundo tramode conducción, así como las distintas fases de insta-lación.

2.1.2 Justificación de la solución adoptada. Compa-rativa con el tramo anterior

Tal y como se ha descrito anteriormente, en el tramoya existente de conducción realizado por la Comuni-dad de Regantes de Arrato se optó por una tuberíade hormigón armado con camisa de chapa y juntasoldada de 800 mm de diámetro. Los rendimientosde explotación de este tramo han sido excelentes,

2. Ámbito de Aplicación (Ejemplos de Obras)

22..11 CCOONNDDUUCCCCIIÓÓNN PPAARRAA RRIIEEGGOO EENN EELL CCUURRSSOO MMEEDDIIOO DDEELL ZZAADDOORRRRAA

FOTO 1.- Vista general de la conducción a su paso por elRío Zadorra


aunque este tipo de tubería, debido fundamental-mente a la junta elegida, produjo una disminuciónen el rendimiento de la construcción.

De hecho, para tubos de hormigón con camisa deacero de diámetro inferior a 1.000 mm, tambiéndenominados como no visitables, la soldadura entra-ña cierta dificultad. En el exterior al tubo, la difi-cultad de soldar se manifiesta en los laterales y enla parte inferior del mismo, mientras que en el inte-rior radica en la poca maniobrabilidad con la quecuenta el soldador para ejecutar la soldadura.

Tal circunstancia originó una reducción del rendi-miento de montaje y, en consecuencia, un aumentodel plazo de ejecución de la obra.

Para evitar estos retrasos de ejecución, y tras unestudio previo, se consideraron varias alternativaspara afrontar la construcción del segundo tramo deconducción para el abastecimiento a la Comunidadde Regantes del Noryeste.

Se analizaron los pros y contras de varios materia-les, y finalmente se decidió elegir el hormigón concamisa de chapa debido a los excelentes resultadosobtenidos en la explotación del primer tramo.

En cuanto a este material, se barajaron dos alterna-tivas: hormigón armado y hormigón postesado, eli-

giendo finalmente la segunda opción, con junta elás-tica, debido principalmente a su versatilidad, tantopor su fabricación como por su montaje, ya que per-mite un aumento de rendimientos a un coste inferioral de otros tipos de tubería.

La denominación de la tubería elegida es la de tube-ría de hormigón postesado con camisa de chaparevestida y junta elástica.

2.1.3. Las Obras

El presupuesto total de las obras, conducción ybalsa, se elevó hasta 16,5 millones de euros, y elplazo de ejecución fue de 19 meses.

La fabricación de los 2.295 tubos de la conduccióncomenzó en el mes de julio de 2002, terminandocinco meses después. El montaje de la tubería empe-zó a mediados del mes de septiembre del mismo año,finalizando en el mes de abril del año siguiente.

Sin embargo, durante los meses de invierno, y debi-do a las abundantes lluvias que se produjeron en lazona, los trabajos de montaje tuvieron que ser inte-rrumpidos, por lo que en realidad el montaje de los2.295 tubos se realizó en algo menos de 5 meses.

Finalmente, la colocación de las piezas especiales, larealización de todas las pruebas de presión, el relle-

FOTO 2.- Emplazamiento de la conducción


no, tapado y compactado de las zanjas, así como losdistintos remates finales de la obra, prolongaron lafinalización de la misma hasta finales del mes deseptiembre de 2003.

Los rendimientos medios que se alcanzaron, tantode fabricación como de suministro y montaje de latubería, fueron de 30 tubos/día, es decir, 180 m detubería montada al día.

2.1.4. Descripción de la Tubería y Piezas Especiales

La conducción para riego consistió en una tubería dehormigón postesado con camisa de acero de 800 mmde diámetro, formada por la unión de 2.295 tubos de 6m de longitud útil y un total de 75 piezas especiales.

Cada tubo está constituido por un núcleo de hor-migón revestido con una camisa de chapa de 1,5mm de espesor que le confiere estanqueidad, yuna armadura activa formada por un alambre dealta resistencia de 5 mm de diámetro enrolladohelicoidalmente alrededor del núcleo. Este con-junto, denominado primario, se encuentra revesti-do en último lugar por una capa exterior de hor-migón, cuya misión es proteger la armadura acti-va (Plano 1).

El sistema de unión consiste en una junta elástica,formada por un cabezal macho que consta de una aca-naladura en la que se aloja durante el proceso de mon-taje un anillo elastomérico de 20 mm de diámetro,consistente en una goma tórica, y un cabezal hembracon forma acampanada. Ambos son perfiles de 6 mm

de espesor situados en los extremos del tubo.

Se trata de una junta fácil de montar y, debido a lasestrictas tolerancias de fabricación, con una altagarantía de estanquidad.Cada tubo pesa aproximadamente 3.700 kg, y fue-ron calculados de acuerdo a las siguientes hipótesisy características técnicas:

•• Tipo de tubo: Hormigón postesado con camisade acero.

•• Cálculo mecánico: Según la Instrucción delInstituto Eduardo Torroja para tubos de hor-migón armado y postesado.

•• Diámetro interior de los tubos: 800 mm.

•• Tipo de colocación: Zanja.

•• Tipo de cama de asiento: Granular a 90º (Fig. 2).

•• Relleno: Compactado.

•• Altura del relleno: 3 m sobre generatriz supe-rior del tubo.

•• Sobrecarga de tráfico: Eje de 13 t.

•• Presión Máxima de Trabajo: 5 - 7,5 - 10 - 12,5 atm.

El hormigón utilizado en el núcleo de los tubos esdel tipo HP 45/S/12/IIa con cemento CEM I 42,5 R,con la particularidad de que a los 7 días de curado

PLANO 1.- Detalle de la tubería


debía alcanzar una resistencia de 40 N/mm2 parapoder realizar el zunchado del núcleo. Para elrevestido de hormigón, cuya única misión es la deproteger la armadura activa, se utilizó un hormi-gón del tipo HP 35/S/8/IIa con cemento resistentea los sulfatos tipo CEM I 42,5 R/SR. En la ejecu-ción de ambos hormigones se emplearon tanto ári-dos silíceos como calizos.

Para la armadura activa se utilizaron alambres depretensado del tipo UNE 36094-97 y 1770 C 5,0.

Las piezas especiales (tes para desagües y vento-sas, codos y válvulas de seccionamiento, etc.) serealizaron en chapa de acero, empleando un totalde 50.000 kg de acero para las 75 piezas del tramode conducción.

Las piezas especiales tienen como característicasfundamentales las que se presentan a continuación:

•• Calidad del acero: S 275 JR. NBE-MV 102 yUNE 36.080-73.

•• Tratamiento interior: Chorreo de arena gradoSa 2 ½ y posterior pintado con resina epoxialimentaria de espesor mínimo 200 micras.

•• Espesor de chapa de acero: 6 mm.

•• Codos: según AWWA C208-83.

•• Bridas según norma DIN 2576-PN-10.

•• Tornillería galvanizada según definición DIN.

•• Junta plana de goma para bridas.

•• Ensayos con líquidos penetrantes realizadosen fase de fabricación y obra (100% de las sol-daduras).

2.1.5. Fases en la instalación de la tubería

Desde la fabricación de los tubos hasta la instala-ción definitiva de la tubería se pueden diferenciarlas siguientes fases:

•• Fabricación de los tubos en la fábrica.

•• Transporte hasta obra.

•• Excavación y preparación de la zanja.

•• Montaje de la tubería.

•• Pruebas hidráulicas.

Fabricación de los tubos en la fábrica

El proceso de fabricación de los tubos de hormigónpostesado con camisa de chapa queda perfectamen-te desarrollado en el Capítulo 3.1 Proceso de fabri-cación del presente libro

Transporte hasta obra

El transporte de los tubos se realizó con camionestipo trailer que permitían llevar 6 tubos por camión,siendo necesario llevar a cabo el acondicionamientode los accesos para permitir la circulación y manio-bras de este tipo de vehículos.

En la mayoría de los casos el montaje se realizódirectamente desde el camión, aunque en ocasionesfueron necesarios acopios intermedios, donde lostubos se apoyaban sobre cunas de madera o monto-nes de tierra, evitando el contacto con elementospunzantes y respetando las secuencias de apoyorecomendadas en este libro de (L/5)-apoyo-(3L/5)-apoyo-(L/5), siendo L la longitud del tubo (6 m).

Excavación de la zanja

El replanteo de la traza se efectuó mediante estacascolocadas cada 20 m, señalando los puntos singula-res tales como ventosas, desagües, válvulas de corte,pasos de caminos y cruces de carretera.

Para la excavación de la zanja se procedió en primerlugar a realizar el desbroce de la tierra vegetal,teniendo en cuenta el ancho de la zanja, además delacondicionamiento del camino de acceso para elmontaje de la tubería.

Una vez finalizado el desbroce se realizó la excava-ción de la zanja de alojamiento. El terreno que seencontró fue roca metamórfica, lo que obligó a la uti-lización de explosivos para debilitar el material ylograr la ejecución de la zanja conforme al perfil lon-gitudinal del proyecto (Foto 3).

La zanja de esta obra debía garantizar, al existirpresencia de rocas, una adecuada solera para elsuministro y rasanteo del material granular de lacama de apoyo de 15 cm de espesor, así como unasdimensiones de la zanja con una altura de relleno detierras de 1 a 3 m sobre la clave del tubo y un anchode zanja de aproximadamente 2,10 m, con los talu-des H=1:V=2.

Es importante hacer hincapié en la seguridad de lasexcavaciones que se realizaron, ya que no se produ-jo en toda la obra ningún desprendimiento que oca-sionara daños materiales o físicos.


Montaje de la tubería

El montaje de la tubería se realizó directamentedesde el camión trailer que transportaba los tubos ala zanja con el siguiente equipo de montaje; un ofi-cial montador, dos peones y una grúa de 50 tonela-das que permitía montar 5 tubos sin cambiar deposición (Foto 4).

Tras efectuar un buen rasanteo de la zanja, y con unbuen apoyo granular que arriñone al tubo, el mon-taje de éste es relativamente sencillo: se limpian los

cabezales perfectamente; se monta la junta elásticaen su alojamiento en el cabezal macho repartiendola tensión a toda la goma para evitar arrollamien-tos; se impregna con jabón neutro toda la junta, y sehace penetrar el tubo que tiene suspendido la grúaen la hembra del tubo anterior ayudado por un trác-tel, hasta que el cabezal hembra quede enfrentadocon el borde exterior del hormigón del cabezalmacho (Fotos 5 y 6).

Para el relleno de la zanja se utilizó el material pro-cedente de la propia excavación, vertiéndolo de

FOTO 3.- Vista dela conducción.Zanja y caminode acceso

FOTO 4.- Equipo demontaje:tres

montadores y unagrúa de 50 tn.


manera uniforme a ambos lados del tubo y compac-tándolo mediante la humectación con agua. Debido

al tipo de junta empleada, desde el principio sehizo un tapado parcial mediante caballones dematerial, de forma que las juntas quedaran descu-biertas, a fin de detectar las posibles fugas en laspruebas de presión y estanqueidad (Foto 7), paraposteriormente, y una vez superadas las pruebas,realizar el relleno completo.

Los pasos del Río Zadorra y de los distintos arroyosde la zona se hormigonaron para evitar una posibleflotabilidad de los tubos, y en los cruces con carrete-ras y caminos se rellenó la zanja con arena de río,colocándose una losa de hormigón armado ademásdel resto de relleno y firme (Foto 8).

Para las piezas especiales de chapa se optó pormontarlas mediante junta soldada, con una entra-da de hombre de 600 mm que permitiera a los sol-dadores entrar en las piezas para ejecutar la sol-dadura por su cara interior.

Las piezas estaban formadas por dos partes; laque se enchufaba al cabezal hembra del tubo yuna virola telescópica de cierre que unía lapieza metálica con el cabezal macho del tubosiguiente. Por tanto, había que ejecutar tres cor-dones de soldadura en obra para montar la pieza(Foto 9).

FOTO 5.- Limpieza decabezales y montaje de

a junta elástica

FOTO 6.- Vista de la tuberíamontada en la zanja


Las mayores dificultades encontradas durante elmontaje de la tubería se debieron a las inclemen-cias del tiempo, ya que tanto el montaje de la tube-ría como el esfuerzo para atravesar el río Zadorrafueron realizados en días de continuas lluvias ycon accesos normalmente embarrados (Foto 10).

Además, tal y como se comentó anteriormente, laobra estuvo parada por esta razón durante losmeses de diciembre de 2002 y enero y febrero de2003.

Pruebas hidráulicas

A medida que avanzó la obra, se fueron probando losdistintos tramos de la conducción, dividiendo ésta en ocho sectores con longitudes comprendidas entre500 y 2000 m.

Como todos los elementos de la red debían cumplirlas pruebas de tubería en zanja, las piezas especia-les y la valvulería fueron instaladas antes de su eje-cución con sus correspondientes anclajes.

Para la realización de las pruebas, se cerraron losextremos con los tapones de prueba unidos a los tubosmediante junta elástica, para evitar que la tuberíasufriese esfuerzos longitudinales (Plano 2). Éstos se

FOTO 8.- Paso de la tubería bajo la calzada de lacarretera de Durana

FOTO 7.- Tubería parcialmente tapada para comprobar si existen fugas durante la pruebade la tubería


anclaron con 15 m3 de hormigón y una viga transver-sal HEB-320, a fin de evitar deslizamientos de los mis-mos o fugas de agua, como puede verse en la Foto 12.

En esta obra se realizaron las pruebas de presióninterior y estanquidad, utilizando como presión de

prueba la máxima de trabajo (PMT) del tubo, tal ycomo marca la Instrucción del Instituto EduardoTorroja de tubería hormigón armado y pretensado.

Una vez mantenida la tubería durante 48 horas encarga a la mitad de la PMT para que el hormigón

FOTO 10.-Vista del

cruce de latubería

con el RíoZadorra

en diciembrede 2002

FOTO 9.- Vista de las piezas especiales


interior se saturara de agua, se procedía a realizar la Prueba de Presión. Ésta consiste en mantener

durante treinta minutos la PMT, y comprobar quetranscurrido dicho plazo, el manómetro no acusaba

FOTO 11.- Vista del tramo final de la obra justo antes de llegar a la Balsa de Ullibarri

FOTO 12.- Vistade la instalación

de tapones yanclajes

necesarios


un descenso de presión superior a la raíz cuadradade la quinta parte de la presión de prueba.

Posteriormente se hacía la Prueba de Estanquidad,en la que se medía la cantidad de agua necesariapara mantener la PMT durante dos horas, debiendoser esta cantidad inferior a:

V = K LL di

en la cual:

V = Volumen total de pérdida de agua en la prueba,en litros.

L = Longitud del tramo objeto de la prueba, en metros.

di = Diámetro interior del tubo, en metros.

K = Coeficiente según el tipo de tubería. Para tubosde hormigón el valor es de K = 0,35 l/m2.

Las pruebas comenzaron en marzo de 2003, y finali-zaron en septiembre del mismo año, superándosetodas de forma satisfactoria, tal y como se refleja enla siguiente tabla.

PLANO 2.- Detalle de tapón de prueba cabezal macho


La pequeña dispersión en los resultados obtenidos enlos distintos tramos, tanto de perdida de presión comode volumen de agua, depende mucho del tiempo quese mantuvo cada tramo de prueba embebido en agua

antes de la realización de la misma, debido a que laduración de esta etapa anterior a la prueba, en lostubos de hormigón, es muy importante para mitigar elefecto de absorción de agua de este material.

CUADRO RESUMEN DE OBRA


2.2.1. Introducción

La zona regable Genil-Cabra, de una extensiónaproximada de 40.000 ha, se encuentra situada enlas provincias de Córdoba y Sevilla, en la margenderecha del río Genil, en el tramo comprendidoentre las localidades de Puente Genil y Écija, siendosu cota máxima la 240 y la mínima la 100.

Con carácter previo a las actuaciones administrati-vas que en dicha zona se han producido, se realiza-ron los estudios necesarios, tanto técnicos como eco-nómicos, para garantizar la viabilidad del proyecto.

La declaración de Interés Nacional se efectuó porDecreto del Ministerio de Agricultura del mes deenero de 1.974, redactándose, por parte de la JefaturaProvincial del IRYDA de Córdoba y de la Zona de Cór-doba de la Confederación Hidrográfica delGuadalquivir, los correspondientes planes generalesde transformación, coordinado de obras y de reestruc-turación de la propiedad en fechas sucesivas, los cua-les una vez aprobados posibilitaron las actuacionesque se han realizado y continúan realizándose en laZona. En la actualidad las responsabilidades corres-pondientes al Ministerio de Agricultura se encuentrantransferidas a la Comunidad Autónoma de Andalucía.

La superficie total que contempla el Decreto de Decla-ración de Interés Nacional es de 44.580 ha, de las cua-les, después de descontar lo no regable y atendiendo alas asignaciones de volúmenes que el Plan Hidrológi-co adjudica a la zona, quedan 37.200 ha netas.

En la actualidad, de esas 37.200 ha, ya están trans-formadas y en funcionamiento 15.068 ha.

El clima de la Zona es mediterráneo continental, conuna precipitación media anual de 400 mm, una tem-peratura media en el mes de julio de 29º C, y unaevapotranspiración media corregida total de 650,4mm/año y 135,2 mm en el mes de julio, según Bla-ney-Criddle. El relieve es el típico de campiña, coli-nar con pendientes en general suaves y mecanizablecasi en su totalidad, existiendo una amplia rednatural de drenaje superficial que, salvo en puntosmuy concretos, permite una adecuada evacuación delas aguas de lluvia.

La mayor parte de los suelos son arcillosos expansi-vos, con muy buenas características de fertilidad quepermiten el cultivo de una amplia gama de plantas.El agua procede en su totalidad del embalse de Iznájar,construido en el cauce del río Genil y con una capacidadtotal de 981 hm3. Su calidad es adecuada para el riego.

Si bien el balance hidrológico de la cuenca del ríoGenil, permite la adscripción a la zona del volumen deagua que necesita, la sequía acumulada de algunosaños, obligó en ocasiones a aplicar restricciones deagua de tal forma que en la campaña de menor dota-ción sólo fue posible regar con 500 m3/ha.

La superficie media por propietario es de 16 ha. Lasparcelas de una superficie de 0 - 5 ha representan el5,4 % del total de la zona y las de 5 - 50 ha el 42,15 %Los cultivos existentes en secano son principalmenteherbáceos en alternativa Trigo - Girasol ocupando unasuperficie aproximada de 29.000 ha. El cultivo leñosodominante en secano es el olivar. En las fincas quedentro del perímetro de la zona estaban en riego antesde la transformación, los cultivos dominantes eranalgodón, remolacha, hortícolas (tomate, pimiento,zanahoria, espárrago verde etc.) y algunos frutales.

Los cultivos que se han establecido en la parte de lazona que ya está en explotación, principalmente algo-dón con riego completo y trigo y girasol con riegos deapoyo, no son indicativos de lo que pueda preversepara el futuro, ya que por una parte han sido años desequía con restricciones severas de agua y por otra laaplicación de la cambiante política agraria comunita-ria de la Unión Europea ha hecho variar sensible-mente las previsiones de los estudios previos.

El consumo medio de agua previsto, de acuerdo conlas características climáticas y con la distribución decultivos, está cifrado en 6.626 m3/ha y año, con unapunta de 2.168 m3/ha en el mes de Julio. En la partede la zona ya transformada los consumos medidosen cultivos de máximas necesidades, como puede serel algodón, han alcanzado cifras sensiblemente infe-riores a la citada, llegando a valores máximos de6.500 m3/ha (maíz) y medios de la zona de 3.500m3/ha y año.

Los agricultores de la Zona están constituidos en

22..22 DDIISSEEÑÑOO YY CCOONNTTRROOLL DDEE LLAASS RREEDDEESS CCOOLLEECCTTIIVVAASS DDEE RRIIEEGGOO EENN LLAA ZZOONNAA RREEGGAABBLLEEGGEENNIILL - CCAABBRRAA


comunidad de regantes, desglosada la misma envarias Colectividades, para una mejor adaptación deaquella a la realidad de la transformación en riego.Por el momento están formadas solamente las dosprimeras: Puente Genil y Santaella, con sus corres-pondientes órganos de gestión y gobierno.El proble-ma planteado a la hora de diseñar el sistema deriego, que es objeto de la presente comunicación, esel de conseguir una instalación moderna, que logreunos reducidos consumos de agua y permita unmanejo sencillo, tanto para los usuarios como parala comunidad de regantes.

La descripción que hacemos a continuación delesquema de riego, corresponde a las obras ejecuta-das en las 15.068 has que actualmente están equi-padas, de las cuales las últimas fueron finalizadasen el año 1.992. En la actualidad se están ejecu-tando algunas obras que han seguido el mismodiseño.

2.2.2 Esquema del sistema de riego de la zona

Los criterios que han presidido el diseño de la zonahan sido los siguientes:

- Uso del riego a la demanda, con disponi-bilidad continua durante todo el año.

- El consumo de cada agricultor se controlaindividualmente y se le factura, tambiénindividualmente, mediante tarifa binomia.

- Transporte de agua por tuberías a pre-sión, excepto las grandes obras como es elcanal principal.

- Explotación gestionada por los propiosusuarios, asociados en Comunidad deRegantes.

Enmarcada la Zona de acuerdo con las posibilidadeshidráulicas existentes en su entorno, se ha efectuado el diseño de su esquema teniendo siemprepresente la finalidad para la que ha sido concebida,cual es la de suministrar a cada agricultor indivi-dualmente caudal y presión suficientes de aguapara que pueda regar su finca por aspersión y cuan-do el cultivo lo requiera, es decir a la demanda.

Para ello el primer paso que se ha seguido ha sidoel de dividir el conjunto de la Zona en sectoreshidráulicos, entendiendo por tal la superficie a laque se dota de una red colectiva de tuberías cuyoorigen único se sitúa en el canal principal. Estossectores tienen superficie variable de acuerdo consus condiciones específicas, siendo la tendencia adiseñarlos con superficies de seis a ocho mil hectá-reas con lo que se consigue un menor número deestaciones de puesta en carga de las redes y porconsiguiente una reducción de los costes de insta-lación y explotación.

Estudiado el estado de la propiedad en cada sectorcuya transformación se acomete, se procede al pro-yecto de cada uno de los elementos que van a com-poner la red colectiva de tuberías antedicha. Estoselementos son los que a continuación describimos:

2.2.3 Tomas de parcela

Cada una de las parcelas que existen se dota de unaacometida, que individualmente suministre agua al

Toma deparcela 1


Toma de parcela 3

Toma de parcela 2


agricultor. Este "punto de agua" se sitúa en el lugarmás conveniente bien para el agricultor, cuya redinterna propia de la finca ha de diseñar con poste-rioridad y bajo su responsabilidad, bien para el tra-zado de la red colectiva. En el caso de conflicto entreambos intereses el proyectista ha de llegar a unasolución de compromiso, aunque en general se tien-de a favorecer al agricultor.

Estas tomas de parcela están formadas por:

- Una válvula de corte que permite aislarlade la red para efectuar en ella las opera-ciones de mantenimiento necesarias.

- Una válvula hidráulica cuya misión sedescribe a continuación.

- Los accesorios de conexión precisos aca-bados en una brida taladrada, donde seconsidera que termina la red colectiva.

- Una arqueta que engloba todo ese conjunto.

La válvula hidráulica tiene como misión efec-tuar el primer escalón del control de agua delsistema. Para ello va dotada de los siguienteselementos:

•• Un contador de paso total, tipo Woltman,cuyo cometido es medir el volumen total deagua que el agricultor ha consumido;

•• Un limitador de caudal, que evita quedicho agricultor saque de la red un caudalinstantáneo superior al que le correspon-de, perjudicando de esa forma al resto delos usuarios.

•• Un limitador de presión, que se instalasolamente en los puntos en que realmentese necesita en los que la presión es excesi-va y puede perjudicar a la instalación pri-vada de la parcela.

A esta válvula hidráulica no tiene acceso el agricul-tor para evitar posibles manipulaciones fraudulen-tas, solamente se dota a la arqueta que la protege de una mirilla por la que se puede leer el contador. Lalectura de estos contadores, por parte de la Comuni-dad de regantes, se efectúa directamente por unempleado de la misma sin ningún tipo de automa-tismo o sofisticación, si bien se está estudiando laposibilidad de emplear algún sistema que de mayorfiabilidad y rapidez, como puede ser mediante libre-ta electrónica, teletransmisión etc.

El conjunto de parcelas que componen el sector, sedivide en varios subconjuntos a los que llamamos"Agrupaciones", de tal forma que cada uno de ellosengloba a una o varias parcelas con sus correspon-dientes tomas.

Estas tomas se unen entre sí mediante una red ente-

Agrupación 27 y Red Secundaria


rrada de tuberías, "red secundaria", la cual se conec-ta a un punto de partida dentro de la agrupación alque llamamos "Punto de Control de Agrupación".

Todos estos puntos de control de agrupaciones seunen entre sí mediante otra red enterrada detuberías, "red primaria", que se conecta al puntoinicial del sector situado en el canal principal dela zona. Esta división en agrupa-ciones tiene una doble misión. Poruna parte desde el punto de vistahidráulico se consigue una mayorseguridad de funcionamiento delconjunto de la red al dividirla endos, así como una mayor flexibili-dad de respuesta a las situacionesque en el futuro han de presentar-se respecto a la división o agrupa-ción de fincas; y por otra parte,desde el punto de vista de gestión,cada una de dichas agrupacionespodrá tener un representante antela comunidad, que sea el portavozde la misma para las cuestionesque les sean comunes.

2.2.4 Red secundaria

Como queda dicho más arriba,denominamos de esta forma a lared de tuberías enterradas que

c o n e c t a o c a d a o u n ade las tomas de parcelade una agrupación, conel punto origen de lamisma. Su trazado per-manece dentro de loslímites de la agrupa-ción, los diámetros delas tuberías que lascomponen son en gene-ral pequeños y está pre-visto que en caso dedivisión o agrupaciónde parcelas se modifi-que para hacer frente alas nuevas necesidadesque se planteen.

Los materiales de lastuberías instaladas hansido PVC para diáme-tros hasta 250 mm yfibrocemento para lossuperiores. La juntaadoptada ha sido siem-pre del tipo flexible.

2.2.5 Punto de control de agrupaciones

Este punto, origen de la red secundaria de cadaagrupación, es el segundo escalón del control deagua del sistema. Para ello está dotado de lossiguientes elementos, descritos en el sentido de cir-culación del agua:

Punto de control de agrupaciones

Punto de control de agrupaciones


- Válvula de mariposa de accionamientomanual, que aísla toda la agrupación encaso necesario, alojada en su correspon-diente arqueta debidamente ventilada.

- Ventosa y elemento decantador de piedras.

- Caudalímetro dotado de los elementosnecesarios para conocer tanto caudalinstantáneo, como el volumen de aguaconsumido.

- Sensor de presión.

- Válvula hidráulica dotada de los siguien-tes elementos:

•• Limitador de caudal.

•• Solenoide para telemando.

•• Piloto para apertura en dos etapas.

- Válvula de mariposa que aísle el punto decontrol de la red secundaria.

- Estación remota de telecontrol y teleman-do conectada a los elementos antes descritos y unida a la estación de puesta en

carga de la red junto al canal mediantecable.

- Caseta que alberga lo antedicho.

2.2.6 Red primaria

Esta red principal es la que conecta entre sí todoslos puntos de control de agrupaciones y los une alpunto origen de la misma situado en el canal.

Su importancia es grande, ya que de su buen fun-cionamiento depende la totalidad del riego. Porello su construcción se ha hecho siguiendo las másestrictas normas de calidad y está dotada de cuan-tos mecanismos son necesarios para una correctaoperación y mantenimiento de la misma, como sonventosas para evacuación del aire y válvulas demariposa para aislar los tramos en que ello seanecesario, bien por avería, bien por operación nor-mal de funcionamiento.

Los materiales de las tuberías que se han instaladohan sido de hormigón postesado con camisa dechapa para diámetros de 600 mm y superiores, yfibrocemento para diámetros menores.La junta paraambos tipos de tubería ha sido siempre flexible deltipo Lock Joint en hormigón postesado y RK enfibrocemento.

Agrupaciones y Red Principal


2.2.7 Estaciones de puesta en carga de la red

En el punto origen de las redes sectoriales, se instalan los elementos necesarios para dar la presión

necesaria a las mismas. Este punto es el tercerescalón del control de agua del sistema.

Normalmente de dicho punto origen parten dos

Canal, Estación de bombeo y subestación

Estaciónde bombeo

sectorial


redes: una que abastece a los puntos más bajos delsector y que dada la diferencia de cota de los mismoscon la lámina de agua del canal no es necesario bom-beo alguno; y otra que por atender a los más altos sínecesita bombeo complementario.

Para ambas existe una parte común cual es la de con-trol de entrada del agua a las cántaras, microfiltradoy almacenamiento intermedio del agua filtrada.

La red que abastece a las partes bajas, a la que lla-mamos red de gravedad, solo necesita, a partir de lacántara de agua limpia, un control de salida de lamisma mediante compuerta de paramento y caudalí-metro que mida tanto caudal como gasto de agua.

La regulación de los diferentes caudales que esta redsolicita, se realiza sin necesidad de ningún elementoespecial, por el propio dimensionado de las cántaras yde los mecanismos de entrada desde el canal.

Para la red que atiende a las partes altas, se insta-la una estación de bombeo debidamente moduladaque es capaz de suministrar los caudales variablesque la red demanda.

Ello se consigue adoptando un número elevado debombas que mediante un mecanismo automáticoadecuado se conectan o desconectan de acuerdo conlas necesidades.

En alguna de las estaciones de bombeo, se han ins-talado variadores de velocidad para que la curvade bombeo se adapte mejor a la curva de demandade la red, obteniéndose resultados altamentesatisfactorios.

2.2.8 Canal principal

El canal principal, que sirve de límite a la zona porsu parte más elevada excepto en las vegas del ríoCabra y del Arroyo Salado, se encarga de transpor-tar el agua desde la estación principal de bombeo,situada en el embalse de Cordobilla, hasta cada unade las estaciones de puesta en carga sectorialesantes descritas.

En la primera fase, ya construida, tiene una longi-tud de 20 Km. en canal abierto y 2 Km. en sifón paracruzar el río Cabra. Está dividido en tres tramosiguales, separados unos de otros por una almenara con dos compuertas. Cada almenara lleva una contro-ladora local con la misión de adquirir las medidas delos sensores que tiene a su cargo: niveles aguas arribay aguas abajo de las compuertas; finales de carrera delas compuertas y posición de cada una de ellas.

La regulación de las compuertas se puede realizarde diversas formas, según las necesidades de explo-tación, para lo cual existen varios programas de losque se elige en cada momento el que las circuns-tancias aconsejen.La controladora local, antes cita-da, se comunica con el centro de cabecera del canalpara el transvase de datos, telecontrol y, eventual-mente, para la modificación de consignas y pará-metros de regulación. Dicha comunicación se reali-za mediante cable.

El conjunto de canal con sus controladoras localesconstituye el cuarto escalón de control de agua del sis-tema, cuya misión es mantener el agua a la disposi-ción de las estaciones sectoriales con la mayor efi-ciencia posible y sin que se produzca vertido alguno.

Telecontrol


Actualmente se acaba de terminar una prolongacióndel canal, con una longitud aproximada de 10 Km.,que atenderá al resto de los sectores contempladosen los planes de la zona.

2.2.9 Estación de bombeo principal

Como ya se ha dicho, está ubicada en el embalse deCordobilla y la componen por una parte seis gruposde 2 m3/seg. cada uno, de los cuales uno es de reser-va, y por otra, otros seis grupos de 6 m3/seg. cadauno, uno de ellos asimismo de reserva; de estos últi-mos solo están instalados dos. La capacidad máximade bombeo en la actualidad es de 22 m3/seg. y en elfuturo será de 40 m3/seg., cuando todos los gruposestén instalados.

Esta estación funciona automáticamente gobernadapor un autómata programable, el cual cubre los obje-tivos de atender plenamente las necesidades de aguade los sectores y de minimizar los costes de consumoenergético bombeando en lo posible en horas valle.Referencia importante para la regulación de la esta-ción, es el nivel del canal en cabecera, para cuyamedida existe un sensor de nivel en dicho punto.Enlos colectores de impulsión de la estación, se haninstalado caudalímetros de ultrasonidos que midencaudal y gasto de cada uno de ellos.

2.2.10 Sistema de telecontrol y telemando

Si bien el funcionamiento hidráulico de todas las redes, está garantizado por su propio diseño, se haconsiderado conveniente instalar un sistema de tele-control y telemando, que además de facilitar la vigi-lancia de las redes, desde los diversos centros y elsuministro de una amplia información sobre el com-portamiento de las mismas, permite la protección deellas en caso de avería, mediante telemando auto-mático o, en su caso, manual.

Recordando lo anteriormente expuesto, se ha dise-ñado la zona con cinco escalones de control de fun-cionamiento:

1.- Control de agricultor, que se realiza en latoma de parcela. En este punto se midenvolúmenes de agua consumidos y se evitanlos excesos de caudal y presión. La lectura decontador es manual y los limitadores de pre-sión y caudal son hidráulicos, no existiendoen la actualidad ningún tipo de telecontrol nitelemando.

2.- Control de Agrupación, situado en las case-tas de los puntos de control de agrupaciones.Estos puntos permiten conocer localmente el

Telecontrol


caudal instantáneo que está consumiendo la agrupación, así como la presión dinámicaque en ella existe, mediante el caudalímetroy el sensor de presión ya descritos, los cualesvan equipados con los mecanismos adecua-dos para transmitir las variables medidasmediante señales eléctricas, que serán trata-das en el terminal remoto, ubicado en lamisma caseta.

La válvula hidráulica descrita asimismo conanterioridad, además del limitador de cau-dal, va equipada con un solenoide que, obe-deciendo órdenes de control remoto, abre ocierra.

Es de señalar que, si bien el cierre se efectúade una vez con un tiempo prefijado, para evi-tar fenómenos transitorios, la apertura serealiza en dos etapas, la primera dando pasode agua a caudal reducido, pero suficiente,que permita un llenado lento de la red secun-daria y completado éste abre totalmentepara su funcionamiento normal. Este siste-ma evita el llenado rápido de las tuberíasque se puedan haber quedado vacías, elimi-nando de esta forma la rotura de las mismaspor oclusión de bolsas de aire.

El terminal remoto aquí instalado, recibe

la energía que necesita y se comunica conel siguiente escalón de control mediantecable.

3.- Control de sector, ubicado en las estacionesde puesta en carga de las redes. Este con-trol que, como hemos dicho, se comunicacon los controles de agrupación mediantecable, recibe la información de los mismos,la procesa, la exhibe y en su caso ordenadeterminadas actuaciones como a continua-ción describimos.

Asimismo recibe la información de cuanto seproduce en la estación de puesta en carga,bien de la estación de bombeo, bien de lacabecera de la red de gravedad, sin quetenga encomendada ninguna misión demando sobre las mismas, pues el controlautomático de dichas estaciones se efectúamediante mecanismos autónomos que no for-man parte del sistema de control y teleman-do que describimos. La única misión de tele-mando que efectúa el sistema, es la de orde-nar la apertura o cierre de la válvulahidráulica de la agrupación. Esta apertura o cierre por telemando, puede ser manual o automática. En todo momento, el operador através de la consola del ordenador puedeordenar el cierre o apertura de una o varias

Instalación de tuberías


válvulas si así lo cree conveniente. Por otraparte la orden de cierre automática se pro-duce por una de las dos circunstanciassiguientes:

•• Cuando en la red interna de la agru-

pación ocurra una rotura, simultá-neamente se producirá un aumentobrusco de caudal y una baja tambiénbrusca de la presión, lo cual al serdetectado por el ordenador del con-trol de sector, ordena el cierre inme-




diato de la válvula hidráulicacorrespondiente para evitar, en loposible, los daños y la pérdida deagua que toda avería produce ygenerando una alarma para que el

equipo de mantenimiento la reparea la mayor brevedad.

•• Si en la estación de bombeo se pro-duce un corte de energía eléctrica, el

Riego por goteo en invernadero

Riegopor aspersión


sistema lo detecta y como se mantie-ne activo durante un cierto tiempo,mediante una unidad da alimenta-ción permanente, dará una orden cir-cular de cierre a todas las válvulashidráulicas de las agrupaciones evitando de esta forma el vaciado de lared primaria.

El tratamiento de la información que en este controlse realiza, permite conocer en tiempo real, la situa-ción y evolución de las variables medidas, archivan-do los datos para efectuar posteriormente cuantosanálisis se consideren convenientes.

Es de destacar, que una de las aplicaciones insta-ladas, es la de facturación al conjunto de cadaagrupación, teniendo en cuenta los horarios de con-sumo y por consiguiente, los diferentes precios aaplicar de acuerdo con el valor del Kwh. según tari-fas eléctricas.

4.- Control de canal, situado en las almenarasdel mismo, con un centro en la estaciónprincipal de bombeo que las regula.

5.- Control de zona, situado en la estaciónprincipal de bombeo de Cordobilla. Este cen-tro está conectado mediante cable a todos loscontroles de sector, a todos los controles delcanal y a la estación de bombeo principal. Sumisión es la de vigilar el funcionamiento delos sectores, manejar la regulación dinámicadel canal y conocer el estado de funciona-miento de la estación principal de bombeo.

Este punto es el único en el que habrá un ope-rador responsable de la vigilancia de todo elsistema de riego de la zona, pues el resto delas estaciones de bombeo y por consiguientelos controles de sector, están solos permanen-temente salvo incidencias.

2.2.11 Costo de las inversiones

Creemos que no es posible tener un conocimientoexacto de lo que anteriormente se ha descrito, sininformar de lo que cuesta implantar un sistemacomo el descrito.

Para ello hemos tomado como base las cifras realesde lo que han costado las últimas obras finalizadas yen funcionamiento (año 1.992), según sus correspon-dientes proyectos de liquidación. Dichas cifras se handividido por el número de hectáreas que cada obraatiende, para obtener de esta forma unos valores porha lo más ajustados a la realidad actual posible.

2.2.12 Gastos de la Operación

Los gastos de explotación, que a continuación seindican, corresponden a los de la presente campa-ña de 2.004. A efectos comparativos, hemos deseñalar que la altura media total de bombeo es de65 m.

La facturación al agricultor de dichos gastos se efec-túa mediante tarifa binomia, en la que por unaparte se aplica una partida fija por ha, y por otrauna cantidad variable según el consumo real deagua de cada agricultor.


La cantidad fija se desglosa en las siguientes partidas:

1. Canon de regulación 55,00 €/ha

2. Amortización de obras principales 43,27 €/ha

3. Gastos generales de la Comunidad 45,00 €/ha

TOTAL 143,27 €/HA

La cantidad variable es de 0,02 €/m3.

Los principales cultivos herbáceos han sido: Algo-dón, maíz, trigo, girasol, ajo y los hortícolas: pimien-to, alcachofa, espárrago, brócoli y cebolla. El cultivoleñoso dominante es el olivar, si bien es de señalar que está aumentando el cultivo de frutales aunquela superficie de ellos es todavía muy baja.

2.2.13 Datos técnicos de las tuberías de hormigón

Los suelos en los que se han instalado las tuberíasestán compuestos, en su mayoría, por arcillasexpansivas que presentan localmente bajas resis-tividades: 500-1.000/4.500 Ω x m y en general tie-nen un pH básico (7.7 - 9.25), por lo que el riesgode corrosión es moderadamente bajo. El contenidode sulfatos y cloruros en general es despreciable yel de carbonatos y sulfuros presentan valores queno hacen temer que se presenten problemas decorrosión.

La tubería instalada ha sido, en su mayoría, dehormigón postesado con camisa de chapa y juntaflexible del tipo Lock Joint. Los diámetros son1.800 - 1.600 - 1.300 - 1.100 - 800 y 600 mm. La lon-gitud total instalada es de 103.057 m, lo que repre-senta una cifra de 6,84 ml/ha, para las 15.068 haque, como se ha dicho más arriba, está en funcio-namiento.

Las primeras tuberías de este tipo fueron instaladasen el año 1.984 y las últimas en el 1.992, no habién-dose presentado ningún problema en todo este tiem-po. En la actualidad se está ejecutando una obra enla que asimismo va tubería del mismo tipo.

2.2.14 Conclusiones

Teniendo en cuenta los resultados que en la zona sehan producido, podemos concluir que el esquemadiseñado es correcto y se consiguen los objetivos que,a nuestro juicio, se deben de perseguir en toda zonaregable, cuales son:

- Elevada eficiencia en el transporte.

- Uso racional del riego de acuerdo con lasnecesidades del cultivo.

- Bajo consumo global de agua.

- Costo razonable de las inversiones.

- Bajo coste de explotación.

- Administración racional y muy cercanaal agricultor, al ser realizada por su pro-pia organización: La Comunidad deRegantes.

Por todo ello creemos que el modelo aquí adoptado,es recomendable par otras zonas cuyas característi-cas y condicionantes sean similares a los de ella.

2.2.15 Resumen

En la presente comunicación se describe el esquemaadoptado en la Zona Regable Genil-Cabra, de lasprovincias de Córdoba y Sevilla, en el que se haceespecial hincapié en el control del agua, para conse-guir los objetivos de racionalidad y economía deaplicación.

Dicha zona, de 40.000 ha de extensión, de las cualesestán actualmente en explotación 15.068, disponede un canal que es límite de la misma por su cotasuperior y de diversas estaciones de puesta en cargade las redes de los sectores hidráulicos en que estádividida la misma.

El control de agua referido se efectúa a cinco nive-les: Agricultor; Agrupación; Sector; Canal y por últi-mo Zona. De ellos los cuatro últimos están dirigidospor una red electrónica de teletransmisión y tele-mando que facilita las funciones de vigilancia y deprotección del sistema.

La operación, mantenimiento y administración delconjunto de la zona, incluido el canal principal ybombeo de cabecera, se realiza íntegramente por lacomunidad de regantes sin presencia de funcionarioalguno de la Administración.

La facturación de los gastos de la zona se realizamediante tarifa binomia, que contempla por unaparte un término fijo por ha para los gastos fijos ypor otra los variables de acuerdo con los m3 consu-midos por cada agricultor.

Los resultados obtenidos aconsejan la aplicación deeste esquema a otras zonas de características y con-dicionantes similares.


2.3.1 Introducción

2.3.1.1 AAntecedentes

Construcción del Sistema de Agua de Refrigeración dela Central Térmica de Ciclo Combinado “Campo deGibraltar”, que la empresa Nueva Generadora delSur, S.A. (formada por Unión Fenosa y Cepsa) estáconstruyendo en el municipio gaditano de San Roque.

La obra consiste en la ejecución del siste-ma de captación, bombeo y vertido deagua de refrigeración, que consta de:

Dos inmisarios de una longitud aproxima-da de 450 metros en la zona submarina yunos 190 metros de la zona terrestre conuna profundidad máxima de unos 15metros bajo el nivel del mar.

Un emisario de aproximadamente 550metros en la zona submarina y de 230metros en la terrestre. La profundidad delpunto más extremo es de unos de 25metros bajo el nivel de mar.

Estación de bombeo y vertedero, son dosbalsas enterradas realizadas con muros

pantallas con una superficie en planta de unos620 m y 200 m respectivamente y una profundi-dad de unos 14 metros. En la primera se dispon-drá un sistema de impulsión compuesto por 4bombas de capacidad nominal conjunta de 41.500m3/h, y un sistema de cierre y filtrado, mientrasque en la segunda existe un aliviadero de labiofijo para el vertido del agua ya utilizada en larefrigeración.

Dos líneas de tuberías de impulsión yretorno de 330 metros y 285 metros delongitud respectivamente que conectan lacasa de bombas y el vertedero con los con-densadores de los dos grupos de potenciade la central. También se ha montado unaplanta de electro-cloración para clorar elagua de mar del circuito y evitar la for-mación de algas e incrustaciones demoluscos.

El presente artículo versará únicamentesobre las conducciones del sistema de aguade refrigeración citadas anteriormente.

2.3.1.2 DDescripción General de los tra-bajjos

La fabricación de los 2.035 m de tubería

22..33 IINNMMIISSAARRIIOO SSUUBBMMAARRIINNOO - CCAAMMPPOO DDEE GGIIBBRRAALLTTAARR


comenzó en el mes de agosto de 2002, ter-minando en julio de 2003. El montaje de latubería, empezó en diciembre de 2002finalizando en enero de 2004.

El montaje de la tubería no se realizó deforma lineal debido a condicionantesexternos de la obra que impedían ejecutartoda la zanja de manera continua.

Por este motivo se dividió el montaje de latubería en distintas fases, existiendoimportantes intervalos de tiempo entreellas.

De igual modo la fabricación de la tuberíase adaptó a los cambios surgidos en la eje-cución de obra, ampliándose por este moti-

vo el plazo de ejecución de los tubos.

Los tubos son de hormigón armado concamisa de chapa en diámetros interioresde 2.400, 2.800 y 3.000 milímetros

2.3.2. Descripción de la solución adop-tada

Los dos inmisarios de una longitudaproximada de 450 metros en la zonasubmarina y unos 190 metros de lazona terrestre están formados por tube-ría de hormigón armado con camisa dechapa (HAcCCh) de 2.400 milímetrosde diámetro interior.

El emisario de aproximadamente 550metros en la zona submarina y de 230metros en la terrestre está compuestopor tubería de hormigón armado concamisa de chapa (HAcCCh) de 3.000 y2.400 milímetros de diámetro interior.

Las dos líneas de tubería de impulsióny retorno de 330 metros y 285 metrosestán formadas por tubería de hormi-gón armado con camisa de chapa(HAcCCh) de 2.800 y 2.400 milímetrosde diámetro interior.

Se escogió como material constitutivodel tubo el hormigón armado con cami-sa de chapa, ya que los diámetros delos tubos necesarios en la obra limitanlas posibilidades de suministro en elmercado, porque los diámetros comer-


ciales en materiales habituales para emisarios,polietileno y poliéster, no llegan a estos valores.

Por otro lado, dado que las presiones interiores noson muy altas (P max diseño 4,4 atm), no fuenecesario el empleo de tubería de acero, si bien sise empleó este material en la construcción dealgunas piezas especiales como los codos, protegi-das con un recubrimiento de mortero.

La longitud de los tubos que se adoptó fue de 5,22m de longitud total y 5,12 m de longitud útil.Esta longitud se adaptaba al proceso de fabrica-ción de la propia tubería en factoría, y por otrolado aseguraba un peso de cada pieza dentro deunos límites que aseguraran la manejabilidaden el montaje.

Las uniones empleadas entre tubos fue-ron uniones rígidas a base de unionessoldadas en toda la conducción terrestrey uniones flexibles, con boquilla metáli-ca y anillo elastomérico, en el tramomarino.

El empleo de junta soldada en el tramoterrestre aseguraba la estanqueidad de latubería sin invertir excesivo tiempo en elemboquillado de los tubos, si bien penali-zaba el tiempo de montaje global al sernecesario la soldadura posterior de lasjuntas.

También resultó beneficioso el empleode junta soldada a la hora de realizarlas pruebas de estanqueidad, descritas

más adelante, puesto que permitie-ron la supresión del macizo de ancla-je del tapón de cierre.

En el tramo marino se optó por lajunta flexible, junta de goma, puestoque su montaje debía realizarse en elfondo del mar. Por otro lado la junta degoma permite, aunque pequeño, uncierto ángulo de giro, lo que da al con-junto la flexibilidad adecuada paraadaptarse, sin discontinuidades, a unenrase flexible.

Esto posibilitaba que el perfil longitu-dinal pudiera tener cierta curvaturasin necesidad de piezas especiales, loque permitió reducir la operación de


dragado en roca, que resulta dificultosa por la natu-raleza de la misma, al poder adaptarse mejor alfondo marino.

2.3.3. Descripción del sistema

El tubo de hormigón armado con camisa de chapaestá formado por una pared de hormigón en lacual se encuentran embebidos los siguientes ele-mentos:

Una camisa cilíndrica de chapa que le confiereestanqueidad, situada más próxima al paramentointerior del núcleo.

Una armadura transversal, rigidizada -mediantesoldadura o atado a otra longitudinal; ambas están

situadas más próximas al paramento exterior delnúcleo.

En el recubrimiento interior del núcleo, comprendi-do entre el paramento interior y la camisa de chapa,se puede disponer un mallazo de armadura trans-versal o longitudinal.

En la figura nº 1 puede verse la sección del tubo conlos distintos elementos que lo componen.

En la junta soldada, la estanqueidad se consigue pormedio de soldadura efectuada en el enchufe de lasboquillas extremas. En la junta de goma, se colocaun anillo tórico en la boquilla macho para posterioracoplamiento con la boquilla hembra (figuras nº 2 ynº 3 respectivamente).

Figura 1

Figura 2


2.3.3.1 Criterio de Cálculo

2.3.3.1.1 Definición de Tramos a Efecto de Cálculo

A efectos del cálculo de la tubería se ha dividido todala misma en los siguientes tramos, a efectos de aplicara cada tramo el sistema de cargas correspondiente:

TRAMO 1: Tubería de INMISARIO hasta la llegadaa la línea de costa.

TRAMO 2: Tubería de INMISARIO entre la línea decosta y la toma de las bombas.

TRAMO 3: Tubería de ENTRADA de agua de refri-geración, entre las bombas y los equiposde refrigeración.

TRAMO 4: Tubería de SALIDA del agua de refrige-ración, entre los equipos de refrigeracióny la cámara de descarga.

TRAMO 5: Tubería de EMISARIO, entre la cámara de descarga y la línea de costa.

TRAMO 6: Tubería de EMISARIO, a partir de lalínea de costa hasta el final.

2.3.3.1.2 Cargas Consideradas en la Tubería

Para cada tramo, las cargas consideradas en latubería son las siguientes:

TRAMO 1: Diámetro interior de la tubería:Ø2400 mm

•• Presión máxima de trabajo: 4.4 Atm

•• Presión mínima de cálculo:- 0.5 Atm

•• Temperatura del agua interior: 10ºC

•• Temperatura del agua exterior: 10ºC

•• Altura de tierras: 3.0 m

•• Sobrecargas: NINGUNA

•• Instalación: TERRAPLEN.

•• Cama: GRANULAR A 90 º

Figura 3


•• Tipo de junta: ELÁSTICA.

TRAMO 2: Diámetro interior de la tube-ría: Ø2400 mm


•• Presión mínima de cálculo: -0.5 Atm


•• Temperatura del agua exterior:10ºC

•• Altura de tierras: 6.0m

•• Sobrecargas: TANQUE DE 60Tn

•• Instalación: TERRAPLEN

•• Cama: HORMIGÓN A 120º

•• Tipo de junta: SOLDADA.

TRAMO 3: Diámetro interior de la tube-ría: Ø2800 y Ø2400 mm




•• Temperatura del terreno: 10ºC


•• Sobrecargas: TANQUE DE 60 Tn yS.U. de 1.25 Tn/m2


•• Cama: GRANULAR A 90º


TRAMO 4: Diámetro interior de la tube-ría: Ø2800 y Ø2400 mm







•• Sobrecargas: TANQUE DE 60 Tn yS.U. de 1.25 Tn/m2




TRAMO 5: Diámetro interior de latubería: Ø3000mm






•• Sobrecargas: TANQUE DE 60 Tn


•• Cama: HORMIGÓN A 120º


TRAMO 6: Diámetro interior de la tube-ría: Ø3000 mm




•• Temperatura del agua exterior: 10ºC


•• Sobrecargas: NINGUNA



•• Tipo de junta: ELÁSTICA.


2.3.3.2 MMateriales

2.3.3.2.1 Cementos

Cuando la agresividad del terreno esbaja y dependiendo de la resistenciaque se quiere alcanzar:

CEM I-42,5-R

CEM I-52,5-R

Cuando la agresividad del terreno esmoderada o alta:

CEM I-42,5-SR

2.3.3.2.2 Áridos

Los áridos son de cantera y naturalezacaliza, siendo el tamaño máximo 12 mm.

2.3.3.2.3 Agua

En el amasado y curado del hormigón

se utiliza agua de la red municipal de abastecimiento.

2.3.3.2.4 Aditivos

Superfluidificantes y reductores de agua de alto ren-dimiento, de la casas Bettor y Sika.

2.3.3.2.5 Aceros

2.3.3.2.5.1 Aceros empleados para la fabricación decamisas de chapa

Para la elaboración de camisas de chapa se utilizanaceros de calidad AP-11 y AE-235-B. Los espesores autilizar dependerán del dimensionamiento estructu-ral de la tubería, siendo entre un máximo de 6 mmy un mínimo de 1,5 mm.

2.3.3.2.5.2 Aceros empleados para la fabricación delas boquillas

Para la fabricación de boquillas de junta soldada seutilizan aceros de calidad AP-11 y AE-235-B. Lasboquillas macho para junta de goma se fabrican conperfil laminado en caliente, calidad AE-235-B.

Los espesores a utilizar dependerán del dimensio-namiento estructural de la tubería, entre un máxi-mo de 12 mm y un mínimo de 5 mm.

2.3.3.2.5.3 Aceros empleados para la fabricación dearmaduras

En la armadura longitudinal se utilizan aceros lisosde calidad AE-215-L y diámetros según proyecto,oscilando entre 6 y 12 mm.


En la armadura transversal se utiliza alambretrefilado (corrugado) en rollos, de calidad B-400-S, B-500-T y B-500-SD, empleándose los diáme-tros que requiere el proyecto, entre 6 y 12 mm.

2.3.3.2.5.4 Aceros empleados para la fabricación depiezas especiales

Para la fabricación de piezas especiales se utilizanaceros de calidad AP-11 y AE-235-B.

Los espesores a utilizar dependerán del dimensio-namiento estructural de la pieza.

2.3.4 Resumen de las Piezas Ejecutadas

A continuación se detallan de manera genérica lasunidades de obra ejecutadas distinguiendo por diáme-tros de las tuberías y por tipos de piezas especiales

2.3.5. Instalación de tubería en obra

2.3.5.1 Tramo terrestre

Antes del inicio de los trabajos se realizó un levan-tamiento topográfico de la traza y una campaña desondeos, con objeto de poder calcular las entibacio-nes necesarias y la maquinaria a emplear en la eje-cución de las obras.

2.3.5.1.1 Excavación y Preparación de la zanja

Del análisis de los sondeos realizados se observóla existencia del nivel freático aproximadamen-te a 2,50 m de profundidad respecto al terrenooriginal.

Dado el poco espacio que se disponía en superficiepara ejecutar los trabajos, y la importante profundi-


dad a la que iban colocados los tubos, laopción de realizar la zanja a cielo abiertoquedaba desechada prácticamente en todala traza, resultando necesaria la entiba-ción de la zanja.

Teniendo en cuenta que los niveles deexcavación a realizar en la zona terrestredel emisario e inmisarios se situaban muypor debajo de la cota del nivel freático (12m de profundidad), se decidió ejecutar laentibación por medio de muros pantallade hormigón armado. Este método salvó ladificultad de realizar la hinca de tablesta-cas en estratos de material consolidados,existentes en la traza de la conducción;permitió la creación de recintos práctica-

mente estancos que facilitaron el tra-bajo; y facilitó la excavación interiorpuesto que los muros pantalla de hor-migón permiten la excavación hastacierta profundidad en voladizo y nece-sitan menos anclajes y arriostramien-tos que otros métodos.

Los muros pantalla de hormigónarmado ofrecen además una grandurabilidad permitiendo durante lavida útil de la instalación ejecutarreexcavaciones para realizar mante-nimiento y/o reparaciones de las con-ducciones.

En parte de la traza de la conducciónterrestre del emisario e inmisarioexistía una línea de alta tensión a

una altura de tan solo 8 m sobre el terre-no, que no podía cortarse ni desviarse, porlo que no podía ejecutarse la pantalla conla maquinaria que se disponía. En estazona se optó por realizar una pantalla abase de micropilotes tangentes entre si.Las filtraciones de agua se controlaronpor medio de bombas dado que la longitudentibada con este método era de tan solo30 m en planta, y los distintos niveles dearriostramiento necesarios se ejecutaroncon anclajes activos que no entorpecíanlos trabajos posteriores a la entibación.

La zanja de la conducción de impulsión yretorno que conecta la casa de bombas y elvertedero con los condensadores de los dosgrupos de potencia de la central tenía una


profundidad de unos 6 metros por lo que se pudo eje-cutar entibando por medio de perfiles hincados ytablones de madera sin necesidad de apuntalamien-tos. La ejecución de un tablestacado se desechó debi-do a la imposibilidad de realizar la hinca en el terre-no existente, y la entrada de agua en la zanja pudosolucionarse sin problemas agotando conbombas.

2.3.5.1.2 Montaje de la Tubería

En primer lugar se preparó la solera dela zanja de forma que quedara niveladoel fondo. La solera se terminó con hormi-gón de limpieza, puesto que si bien elmaterial del fondo de la zanja resistíasin problemas la carga de los tubos, lapresencia casi continua de agua aconse-jaba ese acabado.

Posteriormente se colocaron apoyos demadera de hasta 30cm de altura para queal descender los tubos a la zanja no apo-yaran sobre toda la generatriz inferior deltubo sino solo en los apoyos situados a 1/5,del largo total del tubo, de cada cabeza.

Una vez preparada la zanja y el apoyo donde ibacolocado el tubo se descendieron los tubos al fondode la zanja por medio de grúas. Los tubos llegabanen una batea y eran cargados por la grúa directa-mente y colocados en la zanja sin realizar acopiointermedio, por no disponer de espacio suficiente.

De cualquier modo con el tiempo que seinvertía en montar cada tubo y el ritmo dellegada de tubos a obra no se producíanparadas por falta de abastecimiento detubos.

Las grúas empleadas variaban entre las60 Tn y las 160 Tn, dependiendo del tramomontado, dada la diferente anchura de lazanja según el tramo. La grúa montabatres tubos de cada alineación sin variar suposición. Según el tramo las conduccionesllevaban dos alineaciones o tres en parale-lo, por lo que la grúa montaba entre seis ynueve tubos en cada posición.

El rendimiento de montaje de tubos congrúa alcanzado era de entre nueve y doce


tubos al día.

Los tubos se cargaban empleando bragas decinta ancha y balancines de tal forma que que-daran sujetos en dos puntos, a una distanciaaproximada de cada boca correspondiente a 1/5del largo total del tubo.

Posteriormente se colocaban los tubos con sualineación correcta según su eje tanto en hori-zontal como en vertical, y se enchufaban pormedio de trácteles que aproximaban la boqui-lla macho del tubo que se estaba montando ala boquilla hembra del tubo que ya estabamontado.

El solape de las boquillas en alineaciones rec-

tas no debía ser inferior a 50 mm ni superior a78 mm.

Además para variar las alineaciones tanto enel plano vertical como horizontal se podíajugar con un ángulo en la junta de hasta 1,0º.

En uno de los tramos de la conducción debidoa la existencia de una línea de alta tensión apoca altura respecto al terreno no podía emple-arse la grúa para montar los tubos en su posi-ción definitiva, por lo que se descendían alfondo de la zanja en una zona alejada de lalínea de alta tensión y se montaban los tuboscargándolos con una carretilla elevadora. Esteprocedimiento pudo emplearse gracias a que

las dimensiones y el peso de los tubos noeran excesivas.

Posteriormente se realizaba la soldadurainterior de las boquillas, trabajo que podíasolaparse perfectamente con el enchufe detubos en esa alineación.

Después de soldar las juntas se arriño-naban los tubos con hormigón en masa ocon material granular, según las especifi-caciones de cada tramo, dejando libreslas juntas.

Se ejecutan los macizos de anclaje de hor-migón armado, según planos de proyecto,en los cambios de alineación, codos, y enlas reducciones.

Una vez montada la tubería y realizadasde manera satisfactoria las pruebas de


estanqueidad, que se describen en otro punto,se procedía a rellenar las juntas interior yexteriormente con mortero.

Finalmente se ejecutaba el relleno de lazanja, compactando por tongadas sucesivascon un grado de compactación de al menos el95% del proctor modificado.

El relleno hasta 30 cm por encima de la gene-ratriz superior del tubo se realizaba conarena, empleándose para el resto materialprocedente de la excavación o de préstamohasta alcanzar la cota del terreno original.

2.3.5.1.3 Pruebas Hidráulicas

2.3.5.1.3.1 Comprobaciones Previas

Antes de comenzar la prueba se comprobó

que, al menos los siguientes puntos estuviesencorrectos, para el tramo de tubería a probar:

•• Toda la tubería del tramo está correcta-mente instalada, habiéndose realizado lasoldadura de todas las juntas y los con-troles de soldadura especificados.

•• Se ha realizado y compactado (en el casode cama granular) la cama de todos lostubos dejando las juntas sin tapar paradetectar posibles fugas.

•• Se han realizado los muertos de anclajede los codos y de los finales de tubería.

•• Se han apretado correctamente los torni-

llos de las bridas.

•• Se ha colocado y soldado correctamente lastapas de la tubería principal.

•• Se han tapado las derivaciones que no tie-nen válvulas.

•• Se han cerrado las válvulas que aíslan eltramo de otros tramos no sujetos a la prue-ba.

•• Están abiertas las válvulas de entrada deagua y salida de aire.

•• Los manómetros están correctamente colo-cados, para poder medir la presión interioraunque las válvulas de entrada de aguaestén cerradas.


2.3.5.1.3.2 Presiones de Cálculo

Se determinó la presión máxima de prueba en zanjaque podrían admitir los tubos sin sobrepasar lastensiones admisibles consideradas en el cálculo.Para la determinación de esta presión, se considera-ron las siguientes cargas actuantes (para todos lostramos):

Altura de tierras: la altura de cálculo de la tubería.

Sobrecargas: NINGUNA.

Tipo de instalación: la considerada en el dimensio-namiento de cada tubo.

Temperatura del agua interior: 10ºC (agua fría)

Con estas condiciones, se han determinado lassiguientes presiones máximas de prueba en zanjaadmitidas por cada tubo:

TRAMO 2: Ø2400 mm, Ppz,max = 4.5 Atm


Ø2800 mm, Ppz,max = 5.6 Atm


Ø2800 mm, Ppz,max = 6.5 Atm


2.3.5.1.3.3 Desarrollo de la Prueba

2.3.5.1.3.3.1 Llenado de la Tubería.

La tubería se llenó lentamente desde unpunto bajo, dejando abiertas salidas deaire en las partes altas.

El caudal de llenado estaba condicionadopor:

El diámetro de la tubería de entrada.

El diámetro de las salidas de aire, de talforma que, no se debían producir presio-nes superiores a 0.5 atm durante el llena-do.

La geometría de la conducción. Cuantomás intrincada fuese la geometría (puntosaltos y bajos), más lento debía ser el llena-do, para evitar que quedaran bolsas deaire.

Cuando la tubería estuvo prácticamente llena, sedisminuyó el caudal de llenado para evitar que lallegada del agua a los puntos de salida de aire pro-dujese sobre presiones.

Durante el llenado, se cerraron las salidas de aire amedida que el agua iba saliendo por las mismas.

Una vez llenada se le dio al agua una presión de 1atm y se cerraron las válvulas, dejándose la tuberíareposar durante, al menos, 24 hrs. En este tiempo serealizó una primera comprobación de que no habíafuga de agua en ningún punto.

2.3.5.1.3.3.2 Realización de la Prueba

La prueba se realizó según la “Instrucción del Insti-tuto Eduardo Torroja para Tubos de HormigónArmado o pretensado”.

Una vez concluido el plazo de absorción con la tube-ría llena de agua se comenzó la prueba.

Para ello se aportó presión a la tubería, con un bom-bín (o bomba de pequeño caudal) de tal forma que sellegara a la presión de prueba en un plazo de aprox.15 min.

En ningún momento debía sobrepasarse la presiónde prueba especificada.

La prueba consistió en someter el tramo de tubería,durante 2 horas, a la presión de prueba en zanja,que es la máxima presión que puede producirse sinque en ninguna sección del tramo se rebase su pre-


sión máxima de trabajo, siendo ésta para la tuberíade estudio de 4,4 atm.

Durante este tiempo se controlaron:

- Las juntas de los tubos y los posibles puntos defuga, comprobando que no hay fugas visibles.

- La presión interior de la tubería. El resultado de la prueba se consideraba satisfacto-rio si:

- No había fugas visibles.

- El volumen de agua que se debía suministrar altramo de tubería, mediante un bombín tarado,para mantener la presión de prueba, no era supe-rior a V, donde V está dado por la fórmula:

V=0.40 * L * Øinterior.

V= Volumen máximo a introducir en 2 horas, enlitros

L= Longitud del tramo de prueba, en metros. Seconsiderarán las piezas especiales.

Øinterior= Diámetro interior del tubo, en metros

En caso de que en el tramo de prueba hubiesevarios diámetros de tubería, la fórmula anteriordebía sustituirse por:

V= Σi Li * Øinteriori

Las pruebas fueron superadas todas de manerasatisfactoria a lo largo de la obra.

2.3.5.2 Tramo MMarino

Antes del inicio de los trabajos se realizó un levan-tamiento batimétrico de la traza y un reconocimien-to geofísico, para determinar el espesor de los sedi-mentos no consolidados.

2.3.5.2.1 Dragado y Preparación de la zanja

Ante la previsible aparición de material consolida-do (margas) en parte de la traza de la tubería yteniendo en cuenta las profundidades a las que sedebía ejecutar la zona final de la traza (-25m), seoptó por emplear una draga de retroexcavación yuna draga de cuchara.

Los materiales dragados se depositaban en la cán-tara de los gánguiles para posteriormente ser trans-portados y vertidos en los laterales de la zanja, auna distancia lo suficientemente alejada para impe-

dir al aterramiento de la misma y a una profundidad tal que permitía su reutilización como materialde relleno, una vez fondeadas las tuberías.

Una vez realizado el dragado de la zanja y su regu-larización (relleno de los huecos producidos duranteel dragado en roca), se preparaban dos cunas pararecibir al tubo mediante sacos rellenos de balasto.

2.3.5.2.2 Montaje de Tubería

Los tubos se acopiaban temporalmente en el muelledesde donde eran cargados por medio de una grúade 60 Tn en la cántara del gánguil previamenteadaptada para tal fin con unas cunas auxiliares.

Los tubos eran trasladados en el gánguil hasta latraza, donde eran colocados mediante una pontonaflotante dotada de grúa.

El tubo se bajaba al fondo ayudado de un balancíndesde el que se colgaba el tubo por medio de bragasde cinta ancha.

Se emboquillaba el tubo con el que ya había sidocolocado anteriormente ayudándose de gatoshidráulicos submarinos, y se apoyaba sobre unascunas de balasto comprobando la correcta alineacióny nivelación de la tubería.


Al emplear medios marítimos podía independizarseel montaje del acceso por tierra, limitado por la exis-tencia de edificaciones cercanas.

Posteriormente se arropaban lateralmente los tubosya colocados con material granular, siempre dejandoel último tubo sin arriñonar y sin afectar a los futu-ros tubos de las líneas paralelas.

Con objeto de reducir las maniobras de emboquilla-do submarino, más largas y complicadas que lasterrestres, se montaron algunos tramos en gruposde dos a cinco tubos unidos en tierra mediantebarras de tracción capaces de soportar los eventua-les esfuerzos longitudinales. El conjunto de tubos secargaba en el gánguil y era fondeado del mismomodo descrito anteriormente.

El rendimiento alcanzado en el montaje oscilóentre 4 tubos montando tubos individualmente, y10 tubos montando en grupos de cinco tubos conbalancín.

Finalmente se ejecutó el relleno de la zanja emple-ando para ello balasto hasta 1 m por encima de lageneratriz superior del tubo, protegido exteriormen-te por una capa de escollera hasta 30 kg, y tapadotodo ello con material granular proveniente de laexcavación hasta completar la sección del terrenonatural.

Gracias a la resistencia a los impactos de la tuberíade hormigón, los vertidos del material de rellenopudieron ejecutarse directamente desde el gánguilvertiendo por fondo.


1ª PARTE, HASTA CONSTRUCCIÓN CANALPINYANA (INICIO, 1147)

Si hay alguna vinculación específica de Lleida a lolargo de su historia o cordón umbilical que guíe ycondicione su desarrollo y territorialidad, éste es sinduda el agua. Aquí, posiblemente como en ningúnotro sitio, la historia de la ciudad está ligada al aguadesde su propio nacimiento e implantación a orillasdel Segre, ha sido objeto de litigios y peleas por suposesión, de enfermedades y plagas por su contami-nación, de desarrollos inusitados al establecerse losriegos de Pinyana, de inundaciones y catástrofes traslas recurrentes avenidas del Segre, de prosperidad ydesarrollo a nivel territorial, de tradición y moderni-dad para adaptarse a las nuevas situaciones, y tam-bién aquí se ha tomado conciencia del recurso comobien escaso, por ello se coordina perfectamente sudistribución para los distintos usos, se parte de lacolaboración y solidaridad para la ampliación a nue-vos sectores de regadío, se cuida el tratamiento yretorno de las aguas a los cauces públicos, se evitauna contaminación que pueda destruir nuestros eco-sistemas y medio ambiente, se respetan y protegenlos caudales ecológicos, en definitiva, tradición y cul-tura del agua que va unida a la propia historia de laCiudad, nacida a orillas del río Segre pero con laposibilidad inmediata de un baluarte defensivo en la

zona dominante de un cerro o montículo próximo.Así lo entendieron desde la época prerromana, en laque la única forma de suministro era el acarreo deagua desde el río hasta las rudimentarias viviendasubicadas en las colinas.

Posteriormente, ya en la época romana, con una cul-tura muy superior y avanzada para la época, seintrodujo la cultura del aseo y el baño, lo que a suvez condujo a la realización de pequeñas obrashidráulicas, tales como presas y acequias que lleva-ban el agua a sus baños públicos, como el que setenía constancia existía en el denominado BancoVitalicio de la actual Plaza de S. Joan, según infor-mación recogida por José Rabasa Fontseré y Fran-cisco Rabasa Reimat en su libro “El suministro deagua potable a la ciudad de Lérida”, del cual toma-remos las documentadas aportaciones y datos quenos sirvan para esta primera perspectiva históricadel suministro a Lleida.

Así, entre las acequias que nuestros historiadorestienen documentadas de esta época romana, citandos cuyo trazado seguía sendas curvas de nivel. Unade ellas regaría el soto de Fontanet, en la margenizquierda del río Segre, probablemente en la peixeraenfrente del edificio de la Paheria, y finalizando en laactual Clamor del Comendador. La otra se ubicaba

22..44 AABBAASSTTEECCIIMMIIEENNTTOO DDEE LLLLEEIIDDAA HHIISSTTOORRIIAA YY FFUUTTUURROO


en la margen derecha con captación en la zona de lasactuales compuertas de FECSA y utilizando comocauce de reversión de las aguas el río Noguerola.

En la época visigoda la ciudad fue una continuaciónde la romana, así como los baños y obras hidráuli-cas. Se cita por los historiadores que en esta épocaestablecieron, entre otros, los riegos de la falda deGardeny, que en germánico significa jardín, median-te el trazado de otra acequia junto al Segre.

Los sistemas de riego en la época goda ya fueron muyavanzados, circunstancia ésta que, especialmente, seperfeccionó en la época árabe, mejorando las realiza-ciones de los romanos y visigodos y adoptando técni-cas asiáticas desconocidas hasta entonces.

Así durante la dominación islámica se prolongaríanpor la margen derecha del Segre, el primer cauce deGardeny, conduciendo las aguas hasta Alcarrás, ydando nacimiento a la partida rural de Rufea, nom-bre árabe equivalente también al de jardín; asímis-mo la partida rural de Balafia debe su nombre al deAl’bolafia, que en árabe es noria que sube el agua deuna clamor, probablemente la del Noguerola, cuyoscaudales serían aprovechados para el riego de aque-lla partida.

La importancia que alcanzaron los riegos en laépoca islámica, quizás fue la causa de atribuirse alos árabes el nacimiento y desarrollo de todos los rie-gos de nuestra huerta y también, por extensión, losdel Canal de Pinyana, circunstancia que, hoy en día,está desechada por nuestros historiadores.

Durante todo este periodo el suministro de aguapara usos públicos se efectuaba, asímismo, desde lasfuentes o manantiales naturales que existían endiversas partes de la ciudad, perfectamente docu-mentadas y entre las que se pueden señalar las dela fuente de Cardona o del Aguardiente (entre lacalle Carmen y la Rambla de Ferran), el manantialde la calle de Curtidores Bajos (entre las calles baja-da de la Audiencia y Capitán Masip), el manantialde la Plaza Sant Joan, etc.

2ª PARTE, DESDE INICIO CANAL PINYANA(1147) HASTA CONSTRUCCIÓN DEPÓSITOPLA DE L’AIGUA (1784)

Haremos aquí un inciso para referirnos en las pró-ximas líneas a un tema de enorme relevancia en lahistoria y devenir de Lleida como es la creación delcanal de Pinyana.

Hacia la mitad del siglo XII, en 1147, estando Léri-da todavía en poder sarraceno (fue reconquistada en

1149), los condes de Barcelona y de Urgell recon-quistan la villa de Almenar, naciendo este mismoaño la acequia del Segriá, al conceder Ramón Beren-guer IV a los cien hombres que poblaron dicha villauna acequia para regar las tierras con agua deriva-da del río Noguera Ribagorzana.

Este cauce debe entenderse como el origen del Canalde Pinyana, cuando posteriormente fue prolongadaaguas abajo llegando hasta las tierras del llano deLérida, actuaciones que se llevaron a cabo en ladécada del 1180.

Nuestros historiadores Roman Sol Clot y M.CarmenTorres Graell, autores del libro “La historia de uncanal”, son los verdaderos conocedores del canal dePinyana y, por tanto, a ellos nos remitiremos engran parte de la información que subsigue referidaa la historia y las características más relevantes deeste canal.

Esta importante y definitiva obra que con el devenirde los tiempos constituiría la riqueza de la huertaleridana, fue realizada en forma privada y a susexpensas por el leridano Pedro Raimundo de Sassa-la, al que la historia apodaría, en razón a su obra,Pedro Cavasèquies.

En el proceso de consolidación inicial de estos rie-gos del canal de Pinyana, hubo diversos momentosrepresentativos en cuanto al dominio y adminis-tración de la acequia, que terminarían en 1229,después del fallecimiento de Pedro de Sassala, conla cesión a la ciudad de Lérida por parte de su hijaNicolasa de Sassala, de cuantos derechos le corres-pondían, alcanzando así el municipio leridano elpleno dominio, posesión y administración delcanal.

Así la ciudad de Lérida devino en señora de la ace-quia y de las aguas de Pinyana, en un domino queejerció en forma ininterrumpida durante más dequinientos años, en el periodo que va desde 1229hasta 1758.

Así es como nació la grandeza de la Lérida medieval.En el largo periodo que va desde el siglo XII hastabien entrado el XIV se llevan a cabo las grandes rea-lizaciones ciudadanas. Son los siglos de expansióncontinua y de progreso. La riqueza se va acumulan-do en la ciudad y la prosperidad se manifiesta entodos los aspectos. Con su crecimiento vertiginoso,así en lo urbano como en lo económico, con el lustrede sus instituciones culturales, políticas y religiosas,se convirtió en una de las más eficaces colaborado-ras de las glorias del Principado. De la ciudad deLérida, dirá Ramón Muntaner, por su prosperidad y


grandeza, que: Barcelona es cap de Catalunya en lamarina, e en la terra ferma, Lleida.

Como ejemplo sumamente representativo, cabeseñalar que de este periodo son o corresponden lacreación de:

a) La Paheria. La evolución de Lérida hacia suorganización municipal, dará origen a una ins-titución autóctona, enraizada en la propia tie-rra, específica de la Cataluña nueva. Será pri-mero el Consulado. Después la Paheria. El Con-sulado lo establecerá Pedro II al conceder aLérida tal privilegio en 1 de abril de 1197, querepresenta, de facto, el origen de la Paheriacomo institución municipal.

Después, en 1264, nacerá definitivamente laPaheria al otorgar Jaime I a Lérida el privilegiode su establecimiento como culminación a unaserie de reformas. El nombre de paher, derivadode paciarii, hombre de paz, aludirá siempre a sufunción de buen gobierno. Y así aún hoy, puedeverse en la pintura sobre retablo existente en elsalón del Retablo del Ayuntamiento, que sealude a sus paheres como qui facient justitia.

Desde la Paheria se gobernará la ciudad duran-te toda la Edad Media y Moderna, ejerciendo su

labor rectora hasta el reinado de Felipe V.

b) La Catedral. En los albores del siglo XIII, elobispo Gombau de Camporrells concibió laidea de levantar una auténtica Catedral, degrandes proporciones, espoleado por el granauge que la ciudad venía adquiriendo. Los pla-nos del nuevo templo fueron encargados aPedro de Coma, y la primera piedra fue colo-cada el 22 de julio de 1203 por el rey Pedro II.El templo se levantó rápidamente, caso insóli-to en las catedrales medievales, cuya cons-trucción debía durar siglos. La de Lérida, alcabo de setenta y cinco años de iniciada, fueconsagrada al culto en 31 de octubre de 1278por el obispo Guillem de Montcada, durante elreinado de Pedro III.


c) La Universidad. Lérida desconoce el cansancioy antes de terminar la centuria se lanzó a unade las mejores y más brillantes empresas: elEstudio General o Universidad de Lérida.

La primera idea o impulso partió de una peti-ción de los pahers de la ciudad en marzo de1293, solicitando al rey la creación del Estu-dio. No hubo concesión, pero el Consejo deLérida renovó su petición y tras siete años degestiones y esperas, el 1 de septiembre de1300, fecha inolvidable del privilegio de JaimeII, Lérida es escogida como sede del EstudioGeneral.

Sin embargo, los años de esplendor fueron langui-deciendo hasta desaparecer en los inicios del sigloXVIII, cuando en 1707 se produce la capitulaciónde la ciudad frente a las tropas de Felipe V, man-dadas por el duque de Orleans. El nuevo régimensupuso para Cataluña, y para Lérida con ella, ladesaparición de las instituciones políticas y princi-pios políticos que las sustentaban. Todo se consumócon la publicación, el 16 de enero de 1716, deldecreto de Nueva planta de la Real Audiencia delprincipado de Cataluña, con el que desaparece todovestigio de la antigua organización municipal y seinicia el centralismo.

Decíamos que el Canal de Pinyana toma sus aguasdel río Noguera Ribagorzana, las cuales constitui-rán también posteriormente con el paso del tiempola base del suministro de agua potable a la ciudad, yse captan en el congosto de Pinyana, a 30 km. deLérida, en el término municipal de Castillonroy.

La captación directa del río se realizaba a través deuna presa o azud. No obstante los primeros datosfiables sobre la construcción de la obra de tomadatan de 1444 y hace referencia a una reforma com-pleta de la manera de derivarse el canal del río, peroque no afecta a la construcción primitiva de la presa.

Sin embargo la endeblez del primer tramo del canal,junto al cauce del río, expuesto a las avenidas einundaciones periódicas e incluso impetuosas eneste tramo del río, motivó que se procediera en 1581a la construcción de una mina que atravesara elmacizo del barranco de Castillonroy, gran obra parala época y que garantizaba la seguridad y constan-cia del riego al quedar el canal a salvo de las aguasen el caso de avenidas.

Las siguientes informaciones recogidas hacen refe-rencia a diversas reparaciones o reconstrucciones enla presa motivadas por las riadas, hasta que en 1847se procedió a su construcción en la forma definitivaque actualmente se conserva.

Retomando el momento en que habíamos efectuadoel inciso del Canal de Pinyana, y con el que iremosconectando en diversas fases culminantes de la evo-lución del abastecimiento a Lleida, nos encontramosque, con el paso del tiempo y el crecimiento de la ciu-dad, sus edificaciones y sus murallas, resultabainsuficiente el suministro público desde las fuentesnaturales, con lo que hubo que recurrir a otros sis-temas que complementaran el hasta entonces exis-tente. Aparte de la aparición de los denominados


“aguadores” que transportaban el agua desde el ríoo los manantiales públicos a algunos vecinos, se ini-ciaron las construcciones de pozos, cisternas y bal-sas públicas para asegurar el suministro de perso-nas y ganado, evitar el gasto económico del pago alos aguadores o la molestia física de descender hastael río para acarrear el agua.

De los pozos se tiene información de construccionesque se remontan al año 1340 como es el pozo de l’A-reny de Ramón Çacosta (que correspondería a laactual Rambla de Ferran) y el de Cap-Pont o delSpatis, al año 1344 como es el pozo de l’Areny deSant Llorenç (cercano al antiguo Hospital de SantaMaría) y así sucesivamente en años posteriores.Conviene destacar la construcción de los denomina-dos pozos de hielo, que servían para almacenar elhielo procedente de lugares más o menos alejados dela ciudad ( Prades, Peralta de la Sal, Monasterio deNª Sª de Bellpuig de las Avellanas, etc) o, de las pro-pias balsas de hielo que se construían a tales efectospara el agua helada de los días crudos de invierno,empozarla inmediatamente y procurar aislarla tér-micamente del exterior con paja, teniendo de estamanera una limitada reserva para los periodos desequía o estiaje.

El sistema de construcción de pozos, cisternas, bal-sas para el suministro público de agua se prolongóen el tiempo hasta el siglo XVIII, del que nos quedanla información y vestigios más interesantes, comolas cisternas en el recinto amurallado del Castillo,que de las cinco que llegaron a existir se conservanactualmente : la de La Azuda y la del Claustro, y setienen documentadas: dos en la Lengua de Sierpe yde las Almas.

3ª PARTE, DESDE CONSTRUCCIÓN DEPÓSITODEL PLA (1784) HASTA LA CONSTRUCCIÓN DELA PRIMERA RED DE DISTRIBUCIÓN URBANA(187788))

No obstante, tras la terrible epidemia con se vió azo-tada la ciudad y pueblos vecinos, al acabar el invier-no de 1783, la Paheria ante la mala calidad del aguaque consumía el vecindario decidió la construcción de

un depósito, el cual tras diversasalternativas y avatares se inició el30-03-1784 en su ubicación definiti-va en la planicie denominada Pladels Gramàtics y se finalizó trasarduos trabajos en octubre de 1787.Pleyan de Porta en sus Apunteshistóricos de Lleida lo describe deesta manera: Consiste el depósitoen una grandiosa excavación de 50vares de latitud por otras tantas delongitud y 14 de profundidad. Labóveda es a prueba y se halla soste-nida por 25 robustas columnas queforman cinco calles con 38 arcos,todo de piedra de sillería así comolas paredes de su interior que sonde gran espesor y consistencia.

Las dimensiones exactas son lassiguientes: una planta en forma decuadrado de 32,20 m. de lado con25 columnas cuadradas de 0,80 m.

de lado en su interior, lo que representa una super-ficie útil de 1.020,84 m2. La altura aprovechable esde 8,50 m. y, por lo tanto, su volumen o capacidad esde 8.677,14 m3. Es una auténtica catedral sumergi-da, como gusta llamarla en Lleida tanto por la mag-nitud de la obra para la época en que se construyócomo por su belleza oculta durante muchos años yrecuperada para el disfrute de todos los estudiosos


de nuestra historia y, en este caso, de nuestra histo-ria del agua.

La conducción de entrada de agua al depósito se rea-lizaba mediante un acueducto denominado La Mina,que tenía su origen en la Acequia Primera o Majordel canal de Pinyana, en las cercanías del camino deVallcalent, y cruzando la parte nor-occidental de laciudad llegaba al depósito por la actual calle SanCarlos.

Al mismo tiempo que las obras de construcción deldepósito comenzaron las de los acueductos que habí-an de llevar el agua a las cinco fuentes que se pro-yectaron e incluyeron en este plan que, en realidad,constituyen las primeras instalaciones y conduccio-nes urbanas para el suministro público de agua a laciudad.

Relación de fuentes:

1) fuente de la Enseñanza: estaba adosada a lafachada del convento de la Compañía deMaría y Enseñanza, en la calle La Palma (cre-ado en 1755, saqueado e incendiado en 1936 yderribado posteriormente por estar en ruina).


La fuente fue inaugurada en 1789 y suprimi-da en 1886. En los años 70 se recupera delalmacén municipal y se sitúa en su emplaza-miento actual, en las escaleras que llevan a laplaza de San Antonio María Claret.

2) fuente de la Catedral: Fue inaugurada el año1789 y trasladada al interior del recinto de laCatedral en 1940. Finalmente desmontadaen 1948 y trasladada a los almacenes muni-cipales de la Seo Vella, donde actualmente seencuentra.

3) fuente de la Plaza San Francisco: también definales del s. XVIII, sufrió diversas modifica-ciones y parece ser que parte de esta fuentees la que se encuentra en la Cuesta del Jan.

4) fuentes de la Plaza de San Juan: la primerafuente se construyó en 1790, que en todotiempo fué la principal de la ciudad y sedenominaba de Les Sirenes o de Neptuno porlos motivos ornamentales que la decoraban.Esta fuente se desmontó en 1841 y se trasla-dó a la Plaza San Antonio, sin duda para des-pejar el centro de la plaza donde se encon-traba esta fuente monumental. Fue sustitui-da por otra también de carácter monumentaladosada o como formando pórtico a la escali-nata de la calle Fraga, la cual a su vez fuemodificada por adecuaciones urbanísticas y,más tarde, desaparecida.

5) fuente de la calle Caballeros o Font del Roser: fuente adosada a la fachada principal delantiguo convento de Santo Domingo, vinien-do el nombre de Roser, por haber radicadocanónicamente en la Iglesia de este conventola antigua cofradía del Santísimo Rosario.Esta fuente fue inutilizada en el último ter-cio del siglo pasado, conservándose algunosvestigios ornamentales.


Conviene aclarar que tras estas cinco fuentes se fue-ron construyendo muchas más, pues en 1877 eran 8,en 1902 eran ya 25 y en 1936 llegaron a 50. Actual-mente su número supera el centenar aunque sutipología y, sobre todo, su funcionalidad son muydiferentes.

Como sea que el consumo de agua a través de lasminas derivadas del depósito comenzó a ser excesi-vo, se pensó en la posibilidad de conducir las aguaspor cañería cerrada, con el fin de que sólo se consu-ma la que salga por los grifos. Así en 1877/8 se tiene

constancia de la colocación de las primeras cañeríasde hierro colado, que saliendo del depósito general se extendían por toda una trama urbana de calles yfuentes, en lo que constituye la primera construcciónde canalización subterránea para suministro domici-liario de agua en la ciudad, elaborándose el 6 de abrilde 1878 el primer Reglamento que regulaba las peti-ciones de suministro de agua por los particulares.

4ª PARTE, DESDE LA CONSTRUCCIÓN DE LAPRIMERA RED DE DISTRIBUCIÓN URBANA(1878) HASTA LA CONSTRUCCIÓN DE LOSDEPÓSITOS DE LAS BALSAS (1920) Y OBRASCOMPLEMENTARIAS (1933)

No obstante las precarias condiciones sanitarias deeste abastecimiento y el crecimiento constante de lapoblación, llevó a la necesidad de plantear un nuevoservicio, el cual se inició o emprendió en 1900. Endicha fecha se construyeron dos depósitos cilíndricosde hormigón armado en lo que actualmente se conocecomo Las Balsas, tomándose las aguas del canal dePinyana, a través de la denominada acequia del Cap.

En 1919-1920 se amplió la capacidad de la reservacon otro depósito del mismo material, también cilín-drico; se tendió una tubería de chapa de acero asfal-tado hasta la ciudad (6 km. de longitud) y se instalóo amplió la red de distribución urbana.

De esta forma, aunque las exigencias en cuanto alcontrol sanitario eran mucho más modestas que lasactuales, la solución descrita, con la decantación enlos depósitos que un reducido consumo unitario yglobal hacía más eficaz, se obtenían aguas menosturbias y no tan peligrosas sanitaria y bacteriológi-camente como con el servicio anterior.

Sin embargo, el crecimiento extraordinario de Léri-da en el periodo comprendido entre los años 1910 y1920, en el que la población de la ciudad pasó de24.000 a 38.000 habitantes y el aumento en el con-sumo unitario, originado por las nuevas instalacio-nes sanitarias en la gran mayoría de las viviendas,junto con las inevitables y frecuentes fugas o roturasen la conducción y red de distribución de aquellosaños, movieron al Ayuntamiento a estudiar unaampliación que había de consistir en la construcciónde dos nuevos depósitos de 25.000 m3 de cabida cadauno y en la sustitución de la conducción a Lérida poruna tubería de fundición de 500 mm. de diámetrointerior del tipo de enchufe y cordón. Las obras deesta ampliación, se iniciaron en 1929 y se termina-ron en 1933, consiguiéndose una mejora tanto cuan-titativa (por la mayor capacidad de la tubería, la dis-minución de la pérdida de carga y mayores cotaspiezométricas en la red de distribución), como cuali-


tativa (por la mayor capacidad de reserva de agua,lo que permitía una mayor autodepuración pordecantación). Casi simultáneamente, se procedió en1932, a instalar una estación de cloración para eltratamiento de las aguas.

De esta forma, la existencia en las Balsas de depósi-tos con una capacidad total en el entorno de 60.000m3, brindaban la posibilidad de establecer una reser-va, para posibles contingencias, que permitía abaste-cer la red de distribución directamente desde las Bal-sas en condiciones aceptables, durante 3 ó 4 días.

La mayor parte de estos depósitos se transforma-ron posteriormente en piscinas al convertirse lasBalsas en un parque municipal que tuvo gran rele-vancia entre los años 60-90, para ir decayendocomo complejo lúdico del agua, pero manteniendosu importancia como parque y zona verde, asícomo un centro neurálgico en el sistema de abas-tecimiento a la ciudad.

5ª PARTE, DESDE LA CONSTRUCCIÓN DE LOSDEPÓSITOS DE LAS BALSAS Y OBRAS COM-PLEMENTARIAS (1933) HASTA EL ABASTE-CIMIENTO ACTUAL (INICIO PROYECTO1946) (CONDUCCIÓN DE PINYANA Y DEPÓ-SITOS DE LA SEO) Y OBRAS COMPLEMEN-TARIAS (HASTA 1990)

Nuevamente la explosión demográfica de Lérida,juntamente con la necesidad de garantizar un sumi-nistro en las debidas condiciones de calidad y canti-dad, llevan al Ayuntamiento a plantearse en 1944 larealización de un proyecto que resulte definitivopara la época, aunque como veremos se vió supera-do por la realidad posterior.

Se parte de una población de 50.000 habitantes

(ligeramente superior a la existente) y se toma comohorizonte una población de 75.000 habitantes. Ladotación se establece en 300 litros por habitante ydía, con lo que el caudal diario es de 25.000 m3 y elgasto medio continuo de 260 litros por segundo.

De las distintas alternativas que se estudian, seadopta finalmente, en 1946, la que supone una cap-tación de las aguas del río Noguera Ribagorzana, ala altura del congosto de Pinyana y la construcciónde una conducción de 32 km. hasta los depósitos aconstruir en pleno centro dominante de la ciudad, enla meseta de la Seo Vella.

La conducción, siempre por gravedad, está constitui-da por tuberías de hormigón armado de 700/600 mm.de diámetro, con una longitud de 26.150 m. entrePinyana y las Balsas, en éste punto se conecta a latubería de fundición de 500 mm. ya existente en eltramo entre las Balsas y Lérida (con una longitud de5.100 m-.) y, ya dentro de la ciudad, se prolongahasta el emplazamiento de los depósitos reguladoresprevistos en el proyecto (longitud 600 m.).

Los depósitos reguladores son dos de 2.500 m3 decapacidad cada uno, enterrados y cubiertos en loalto del Castillo o meseta de la Seo. Se trata de doscámaras adosadas con un compartimento anejo paraalojamiento de las llaves de maniobra y desagües deambas cámaras. Éstas son de planta circular,cubiertas con cúpulas semiesféricas.

Con el esquema indicado parecía solucionado el pro-blema del abastecimiento de agua durante unamplio periodo de tiempo, pero nuevamente el granavance demográfico que experimento la ciudad enlos años 60/70, llevaron a la necesidad de plantearobras de ampliación de caudales y su almacena-miento, así como del tratamiento de las aguas.

En consecuencia, se llevan a cabo, entre otras, las


siguientes actuaciones:

•• se procede a la construcción de un nuevo depó-sito regulador en la meseta de la Seo, en 1968,remozado y reparado en 1982, debajo de loque actualmente constituye la Plaza de laSardana. La capacidad de este depósito es de10.000 m3.

•• se construye una nueva conducción entre lasBalsas y los depósitos de la Seo, obras quefinalizan en 1971, con tubería de hormigóntipo pretensado de D600 mm.

•• se incrementan las dotaciones mediante con-cesiones del Canal de Aragón y Cataluña en300 l/s.

•• se procede al tratamiento de las aguas queacceden a las Balsas por cauce a cielo abiertoen un planta potabilizadora de nueva cons-trucción, en el propio recinto del parque muni-cipal, la cual se pone en servicio en 1984.

•• se construye la EDAR de Lleida por parte dela Generalitat de Catalunya, finalizada en elaño 1994, realizada en base a lo establecido enla llei 5/1981 de la Generalitat, por la cual seaplica un incremento de tarifa o un canon desaneamiento en función del agua consumida yque se destina a la financiación de las obrasde saneamiento en alta y depuración aguasresiduales.

•• y no debemos olvidar, por la importancia quepara la garantía definitiva del suministrorepresenta, tanto por la cantidad como por lacalidad, que durante estos años se procede ala construcción de la presa de Santa Ana en elrío Noguera Ribagorzana, ligeramente aguasarriba del azud o presa de Pinyana. Esta obraque se inició en 1953, fue puesta en servicio enagosto de 1962, aunque no fuera oficialmenteinaugurada hasta el 12/11/1970 por el enton-ces Príncipe de España.


6ª PARTE, DÉCADA DE LOS 90. LLEIDA Y ELCICLO INTEGRAL DEL AGUA

Entrando en la década de los noventa, la ciudadsupera los 100.000 habitantes, con lo cual se sientela necesidad de acometer nuevas inversiones tantopor la garantía de un suministro de agua para con-sumo humano, zonas industriales, parques y jardi-nes etc., como por la mejora de las condicionesmedio-ambientales en el tratamiento de las aguasresiduales y su vertido a cauce público.

Llegado a este punto el Ayuntamiento decide tras-pasar la gestión del agua (abastecimiento y sanea-miento), que hasta este momento se realizaba porgestión directa municipal, a la empresa privadaespecializada mediante una concesión administrati-va. De esta forma, y tras el correspondiente concur-so, en enero de 1994 Aigües Lleida (UTE Seragua-FCC) obtiene la concesión del servicio por un perio-do de 25 años.

A partir de este momento se inicia un proceso deampliación de instalaciones y modernización del sis-tema, que nos está llevando a situar a Lleida entrelas pocas ciudades que disponen de lo que constitu-ye el objetivo último en los sistemas de abasteci-miento y saneamiento, que es el completar el ciclointegral del agua, incluyendo en el mismo el másabsoluto respeto a las condiciones sanitarias y elmedio ambiente.

Recordemos que captamos las aguas en el ríoNoguera Ribagorzana, aguas abajo de la presa deSanta Ana, a 32 km. de Lleida, que se conduce hastael recinto de las Balsas donde se complementa el

suministro con la concesión de la ConfederaciónHidrográfica del Ebro (a través del Canal de Aragóny Cataluña). En las Balsas hay una planta potabili-zadora que envía las aguas a Lleida y sus depósitosreguladores en lo alto de la meseta de la Seo.

La red de aguas residuales confluye en dos emisa-rios (uno a cada margen del río) que se unen en lasproximidades de la EDAR. Esta planta depuradorade aguas residuales tiene la línea de agua y la defangos. El agua tratada y depurada es vertida final-mente al río Segre con lo que se cierra una parte delciclo. Pero los otros subproductos procedentes de lalínea de fangos: los lodos y los gases, también tienensu tratamiento y/o aprovechamiento. Así los lodos seutilizan para su aplicación en la agricultura comoabono, ya que la analítica de los mismos nos viene ademostrar de forma constante la gran calidad quetienen estos lodos como abonos orgánicos, de acuer-do a las normativas españolas y europeas, o bien sedestinan para la elaboración de compost en la plan-ta que a tales efectos se ha construido recientemen-te en Montoliu, utilizada tanto como vertedero con-trolado de RSU de la comarca del Segriá, como parafabricación del compost utilizando los lodos y la frac-ción orgánica de los RSU.

Y finalmente los gases, que anteriormente se que-maban en la propia EDAR, actualmente se aprove-chan en la planta de cogeneración que el pasado añose construyó en el propio recinto de la EDAR y quepermite la fabricación de energía eléctrica para losconsumos propios de las instalaciones de la planta.

De esta forma se cierra el ciclo, teniendo en cuentaque los productos finales del proceso: agua, gas y


lodos encuentran una adecuada integración medio-ambiental o un aprovechamiento con fines energéti-cos u orgánicos, lo cual insistimos debe ser el objeti-vo a conseguir en los sistemas de abastecimiento ysaneamiento.

Al propio tiempo se van modernizando las estructu-ras de gestión del servicio del agua: atención alusuario, control de consumos, control, detección ysupresión de pérdidas y/o fugas, así como aquellosaspectos más técnicos del servicio, tales como: infor-matización y digitalización de la red, telecontrol delsistema de abastecimiento, etc.

7ª PARTE, NUESTRO FUTURO ABASTECI-MIENTO

Pero hace tiempo que la ciudad está haciendo unaapuesta de futuro, que se va a convertir en una rea-lidad a corto plazo. Se trata del nuevo abastecimien-to para el siglo XXI que se ha preparado para Lleiday los pueblos del entorno de Pinyana (en total 23poblaciones de la comarca del Segriá y la Noguera).

Bajo la tutela de la Confederación Hidrográfica delEbro, con la aportación de los Fondos de CohesiónEuropeos, y con el apoyo e impulso coordinado dela Paeria/Ajuntament de Lleida, la Generalitat deCatalunya y el Consell Comarcal del Segriá, seestá llevando a cabo la realización de una de lasobras más ambiciosas en materia de abasteci-miento y que permitirá garantizar el suministro

de agua a toda la población en cantidad y en cali-dad contrastada durante buena parte del presentesiglo.

La población total actual de Lleida y los núcleosurbanos de la zona regable del canal de Pinyana esdel orden de los 150.000 habitantes y la estimaciónde población futura del proyecto, para el año hori-zonte 2.025 es del orden de los 200.000 habitantes,con una demanda global prevista de 1.235 l/s., queincluye los usos domésticos, industriales, ganaderosy zonas verdes.

El esquema general previsto en el proyecto con-siste, esencialmente, en una conducción principalque parte de un depósito de cabecera de 10.000m3 de capacidad que se construirá en las proxi-midades de la presa de Santa Ana, en el ríoNoguera Ribagorzana. Esta conducción tiene unalongitud de 28 km. hasta los nuevos depósitos deLleida, de los cuales 19 km. son de 1.200 mm. dediámetro y 13 km. de 1.000 mm. de diámetro, contuberías de hormigón postesado con camisa dechapa. De esta conducción principal derivan losramales a los núcleos urbanos o industriales queforman parte del proyecto, con tuberías de fundi-ción dúctil y diámetros comprendidos entre 350 y80 mm..

De los depósitos de Lleida, con una capacidad de75.000 m3, ubicados en el término municipal de Alpi-cat, antes de llegar a las Balsas, parte la conducción


de 1.000 mm. que pasando por las Balsas llega hasta conectar con el casco urbano de Lleida,con una longitud de 9,6 km.

El presupuesto total de las obras es de 10.000 millo-nes de pesetas, desglosado en dos fases: la primerade 4.000 millones que ya está ejecutada en estosmomentos, y la segunda de 6.000 millones.

La financiación de las obras se realiza con la apor-tación del 50% del coste de las obras cargo a los Fon-dos de Cohesión de la Comunidad Europea, a través del Ministerio de Medio Ambiente, y el resto con lasaportaciones de la Generalitat de Catalunya, Ayun-tamiento de Lleida y Consell Comarcal del Segriá(en representación del resto de los municipios inte-

grados en el proyecto).

Somos conscientes de la importancia y dificultadesde este nuevo impulso y avance en el abastecimien-to a la Ciudad y comarca, en un proyecto que partede la idea de consolidar el aprovechamiento de unasaguas de gran calidad del río Noguera Ribagorzanay maximizando su rentabilidad económica, social yambiental al incluir a las 23 poblaciones vecinas quevoluntariamente se han incorporado al proyecto.

Pero al mismo tiempo, estamos convencidos quesabremos y podremos articular las estructuras técni-cas, administrativas y de gestión que nos permitan“disfrutar” a nosotros y, sobre todo, a las generacionesposteriores de este bien tan preciado como es el agua.

El proceso de fabricación de los tubos de hormigónarmado con camisa de chapa (HACCh) se puede sin-tetizar en las siguientes fases:

•• Elaboración de las camisas de chapa.

•• Formación y expansionado de las boquillas.

•• Formación del forro, constituido por la camisamás la boquilla.

•• Elaboración de la jaula de la armadura delrevestimiento exterior.

•• Hormigonado del tubo por colado vertical.

•• Curado del hormigón del tubo.

Para el caso de los tubos de hormigón postesado concamisa de chapa, las fases del proceso de fabricación son las siguientes:

•• Elaboración de las camisas de chapa.

•• Formación y expansionado de las boquillas.

•• Formación del forro, constituido por la camisamás la boquilla.

•• Elaboración de los núcleos.

•• Zunchado del alambre de acero dealta resistencia.

•• Elaboración del revestimiento exte-rior.

•• Curado del hormigón del tubo.

Como se puede observar, los procesos deelaboración de las camisas de chapa, deformación y expansionado de las boqui-llas y de formación del forro son comunespara las dos tipologías de tubos de hormi-gón con camisa de chapa, siendo las fasesrestantes específicas.

Debido al continuo progreso de la tecnolo-gía y a la constante modernización de los

procesos por parte de los fabricantes, los ritmos deproducción que se alcanzan son muy altos, garanti-zándose siempre un adecuado suministro de acuerdoa los plazos de entrega estipulados en cada caso.

En los diagramas de flujo siguientes se esquemati-zan los procesos de fabricación de los dos tipos detubos de hormigón con camisa de chapa.

ELABORACIÓN DDE LLAS CCAMISAS DDE CCHAPA YYDEL FFORRO ((HACCH YY HHPCCH)

El primer paso en la fabricación de los tubos es lafabricación de la camisa interior de chapa deacero.

Se trata de un proceso homologado en el que se con-sigue y garantiza crear una camisa totalmenteestanca que constituye una barrera infranqueable.Por ello, a lo largo del proceso de fabricación se rea-lizan las pruebas necesarias que ofrecen una garan-tía total en cuanto a la correcta elaboración del cilin-dro, lo que se traduce en una estanquidad absolutade la conducción.

Estos cilindros pueden elaborarse bien mediante sol-dadura helicoidal de una bobina, o bien mediantesoldaduras transversales y longitudinales de trozosde chapa de acero.


3. EEl TTubo dde HHormigón ccon ccamisa dde aacero

33..11 PPRROOCCEESSOO DDEE FFAABBRRIICCAACCIIÓÓNN

La soldadura se realiza por solapo, conuna resistencia a tracción mayor o igual ala del acero de la chapa, fabricándose conel menor número de soldaduras posible,consiguiendo de esta forma disminuir almáximo la longitud soldada en la camisa.

Debido a esta razón, y gracias a los avan-ces continuos en la tecnología de fabrica-ción de este producto, hoy en día el proce-dimiento más usual es la elaboración delcilindro de chapa mediante el soldado heli-coidal a solapo realizado en una máquinaautomática, a partir de bobinas de chapade acero de ancho igual o superior a unmetro.

La máquina empleada para la constitución

de los cilindros consta esencialmente de lossiguientes elementos:

a) Bancada de laminación: En ella vaninstalados un portabobina para abasteci-miento de la chapa de acero, una serie derodillos en posición horizontal para apla-nado y arrastre de la misma, y un tren derodillos en posición vertical cuyo funciónes la de laminar los bordes de la chapapara conformar la unión de la junta heli-coidal de la camisa.

Esta bancada es giratoria con respecto alconformador de la camisa, de manera quese produzca el ángulo de inclinación quepermita la fabricación de la hélice genera-triz del cilindro definitivo.

La continua modernización de los equiposmecánicos, así como la constante comproba-ción de la adecuada elaboración de las cami-sas, hacen que la estanquidad conseguida enlas mismas sea total.

b) Útil conformador de diámetro: Es unnúcleo cilíndrico donde la banda de chapa seenrolla al diámetro requerido deslizándosepor su interior, mientras que se lleva a caboel solapo de sus bordes, que ya van confor-mados en pestaña, haciendo la junta helicoi-dal.

c) Pistola de soldadura automática, conla que se consigue un soldado continuo porla parte exterior del cilindro siguiendo launión helicoidal de la chapa.


d) Antorcha de corte transversal, que se acciona alllegar el cilindro de acero a una posición deter-minada, cortando el tubo a la longitud deseada.

Una vez formados los cilindros, en sus extremos seacoplan mediante soldadura las boquillas, macho ohembra, previamente conformadas en una prensahidráulica, tal y como se desarrolla en la siguientefase del proceso de fabricación.

Conformado el cilindro con las boquillas, cada forrose somete a una prueba hidráulica de estanquidadmediante Prueba de Presión Interior o de LíquidosPenetrantes (estas dos pruebas se describen másadelante). Se comprueban todas las camisas, y en elcaso de que se detectara algún defecto en la solda-dura, se procede a la reparación del mismo, y poste-riormente se realiza una nueva prueba, garantizán-dose de esta forma el empleo de camisas de una cali-dad total en las siguientes fases del proceso defabricación.

FORMACIÓN YY EEXPANSIONADO DDE LLASBOQUILLAS ((HACCH YY HHPCCH)

Las pletinas de acero, adecuadamente medidaspara la formación de las boquillas, se curvan en unamaquina y se sueldan en sus extremos.

A continuación se procede al expansionado de lasmismas mediante una prensa hidráulica preparadaal efecto, consiguiéndose un perfecto control dimen-sional que garantizará durante la obra el perfectoencaje en las uniones entre los distintos tubos.

El expansionado de las boquillas consiste en reali-

zar sobre las mismas un ensanchamiento de diáme-tro en uno de los bordes, de forma que se puedanacoplar tubos consecutivos (macho y hembra).

Con esta fase se garantiza la estanquidadtotal del forro, así como un montaje ypuesta en obra perfectos, ya que se tratade un proceso con unas estrictas toleran-cias.

Dependiendo del tipo de tubo, las boqui-llas podrán ser de perfil laminado parajunta de goma o de pletina para junta sol-dada en la boquilla macho y de perfil lami-nado en la boquilla hembra.

En el caso de que los cabezales sean parajunta elástica, el material que los componees previamente granallado, para una vezconformado geométricamente recibir unapintura de imprimación, y posteriormente,y una vez incorporado al tubo, un trata-miento a base de 200 micras de pintura deresina epoxi para garantizar su durabili-dad ante cualquier agente agresivo. Este

producto es de uso alimentario, y cuenta con elcorrespondiente registro en el Ministerio de Sanidady Consumo.


ELABORACIÓN DDE LLA JJAULA DDE LLA AARMADU-RA DDEL RREVESTIMIENTO EEXTERIOR ((HACCH)

Como se ha descrito anteriormente, la jaula está for-mada por una armadura transversal compuesta poruna o varias capas de espiras, una armadura longi-tudinal que rigidiza a cada una de las capasanteriores, y una serie de separadores quepermitirán mantener la distancia adecuadaentre la jaula y el molde exterior durante lafase del hormigonado del tubo.

El acero empleado en el armado longitudinal(generatrices) y separadores es liso, mientrasque las espiras de la armadura transversalse fabrican con acero corrugado.

Para realizar las generatrices, se colocauna bobina de acero liso del diámetro fijadoen la máquina devanadora. El acero pasapor unos rodillos enderezadores hasta llegara un tope que acciona el corte automático.

Para realizar las jaulas de armadura, sesitúa en la devanadora de la maquina de

fabricación una bobina de acero corrugado del diá-metro fijado. Una vez situadas las generatrices enlos alojamientos de los platos de la máquina, éstoscomienzan a girar, desplazándose uno de ellos endirección longitudinal según avanza la espira,mientras que el otro permanece en un plano verti-cal fijo. Según van girando los platos, se va arrollan-do acero corrugado sobre las generatrices, produ-ciéndose un punto de soldadura en cada cruce deespira con generatriz, de manera que no queden dos

puntos contiguos sin soldar. Una vez completada lahélice a la longitud de las generatrices, se liberanéstas, se saca la jaula de la máquina y se colocan losseparadores. El proceso permite obtener unas jaulas de armadurade gran calidad, debido a las estrictas toleranciasdimensionales que se imponen. La hélice elaborada


es continua, y sus empalmes están soldados a topepor resistencia eléctrica o por solapo al arco eléctrico.Para evitar que la jaula de armadura tenga unaconfiguración poligonal, se dispone el númeronecesario de generatrices en cada caso.

HORMIGONADO DDEL TTUBO PPOR CCOLADA VVER-TICAL ((HACCH)

En esta fase se lleva a cabo el hormigonado de losrevestimientos interior y exterior del tubo de hormi-gón armado con camisa de chapa.

El proceso se sintetiza en las siguientes fases:

1º.-Colocación del molde interior sobre el cen-trador inferior.

2º.-Colocación de la camisa de chapa sobre elcentrador inferior.

3º.-Colocación de la armadura exterior.

4º.-Colocación del molde exterior.

5º.-Colocación del centrador superior.

6º.-Colocación de la batea de llenado y hormigo-nado de los revestimientos.

La apertura y cierre de los moldes se realiza median-te un sistema que permite asegurar la completa

estanquidad de los mismos, evitándose así la pérdidade lechada durante la operación de hormigonado. Acontinuación se procede al vertido del hormigónhasta completar el llenado total del molde. Duranteel hormigonado, se realiza el vibrado mediantevibradores situados en el propio molde que aseguranla compacidad y la correcta distribución del hormi-gón a lo largo de todo el tubo.

El tubo permanece en el molde hasta haber alcanza-do una resistencia mínima fijada.


Una vez alcanzada la resistencia mínima, se proce-de al desmoldeo y traslado del tubo a la zona decurado y acopio.

Durante esta fase del proceso de producción, se pres-ta especial atención al hormigonado en tiempo frío,en tiempo caluroso y bajo lluvia.

CURADO DDEL HHORMIGÓN DDEL TTUBO ((HACCH)

Para el curado de los tubos de hormigón armado concamisa de chapa se suelen utilizar métodos acelera-

dos, como es el curado por calor, y en particular elcurado al vapor saturado a la presión atmosférica.

Este segundo tipo de curado se realiza colocando lostubos en cámaras estancas que protegen al hormigónde las corrientes de aire y cuentan con un tamaño sufi-ciente para permitir una perfecta circula-ción del vapor por los paramentos interiory exterior del tubo. Cuando se utiliza esteprocedimiento, la velocidad de calenta-miento y enfriamiento se controla adecua-damente, con el fin de evitar que el hormi-gón sufra choques térmicos y desecacioneso condensaciones excesivas.

El curado del hormigón de los tubos tam-bién puede realizarse por alguno de lossiguientes procedimientos, siempre quese mantengan continuamente húmedassus superficies interior y exterior:

•• La inmersión.

•• El riego directo que no produzcadeslavado.

•• El riego indirecto a través de unmaterial adecuado capaz de retener

la humedad y que no contenga sustancias noci-vas para el hormigón.

Independientemente del proceso de curado elegido,éste se prolonga hasta que el hormigón haya alcan-zado la resistencia necesaria para su manipulación.

Una vez alcanzada dicha resistencia, el tubo, mani-pulado verticalmente mediante collares adecuadosal diámetro, se apoya en dicha posición, bien direc-tamente sobre el suelo o bien sobre bancada detablones convenientemente nivelados.

Por último se coloca en su parte superior un dispo-sitivo de riego para mantener húmedas las superfi-cies del tubo hasta su expedición a obra.

ELABORACIÓN DDE LLOS NNÚCLEOS ((HPCCH)

Como ya se comentó, se denomina núcleo al cilindrode chapa de acero revestido de hormigón.

Se distinguen dos métodos de elaboración de losnúcleos en función del tipo de tubo:

a) De camisa embebida: El núcleo se realizamediante el hormigonado del hueco que quedaentre dos moldes, uno interior y otro exterior,que contienen a la camisa de acero. El procesode hormigonado, vibrado y desmoldeo es análo-go al de elaboración de los tubos de hormigónarmado con camisa de chapa.

b) De camisa revestida: El hormigonado se realizapor el sistema de COMPRESIÓN RADIAL, quese explica a continuación.


Verificada la total estanquidad de la cami-sa de chapa con la prueba hidráulica, éstase deposita en posición vertical sobre unaarandela base mecanizada que conformala boquilla hembra.

Exteriormente se coloca un molde metáli-co resistente que abraza la camisa y absor-be los esfuerzos que soportará esta duran-te el proceso de compresión radial.

El conjunto se deposita en la plataformarotativa inferior de la máquina, y ésta lositúa en el eje de la misma.

La parte superior del molde es abrazadapor una plataforma que lo centra con eleje de la máquina, y desciende un cilin-dro hidráulico en cuyo extremo inferiorestá situado un pistón rotativo cuyo diá-metro conforma el diámetro interior delhormigón del tubo. Este cilindro descien-

de hasta la posición de la boquilla, situa-da en el extremo inferior de la camisa.

Combinando las velocidades de rotación delpistón y la velocidad de subida del mismo,se consigue que el hormigón que se va intro-duciendo por la parte superior se vaya com-primiendo contra la camisa de chapa, que-dando compactado y con una superficie lisaen toda la longitud interior de la camisa.

Con este proceso se obtiene un hormigón dealto grado de compacidad y baja permeabi-lidad, cualidades que lo hacen óptimo pararealizar su función: aislar la camisa dechapa del agua transportada y garantizarun gradiente hidráulico débil y constante.La camisa hormigonada interiormente per-

manece en esta zona el tiempo suficiente (unas ochohoras) para que el hormigón adquiera la resistenciamínima que le permita ser transportado hasta el par-que de acopio, donde permanece en riego hasta alcan-zar la resistencia prevista (aproximadamente unasemana).

Los moldes utilizados para el hormigonado de losrevestimientos poseen una resistencia y una rigidezsuficientes para soportar, sin asientos ni deforma-ciones, las acciones de cualquier naturaleza quepuedan producirse sobre ellos como consecuenciadel proceso de hormigonado, especialmente bajo laspresiones del hormigón fresco o los efectos del méto-do de compactación utilizado.


Asimismo, son lo suficientemente estancos paraimpedir pérdidas apreciables de lechada durante elproceso de compactación previsto.

Para facilitar el desmoldeo de los núcle-os, y nunca antes de que el hormigóntenga la madurez suficiente, se usan des-encofrantes, adoptando las precaucionesnecesarias para evitar posibles efectosperniciosos.

ZUNCHADO DDEL AALAMBRE DDE AACERODE AALTA RRESISTENCIA ((HPCCH)

Cuando el hormigón de los núcleos haalcanzado la resistencia requerida parasoportar la compresión inducida por elacero postesado, se procede a la operaciónde zunchado.

El postesado transversal se realiza median-te una maquina zunchadora que enrolla elalambre de alta resistencia en tensión enespiral sobre el núcleo, constituido, como yase comentó, por la camisa de chapa revestida interior-mente de hormigón para el caso de tubos de camisarevestida, o por la camisa de chapa revestida tanto

interior como exteriormente de hormigón para el casode tubos de camisa embebida.

Para ello se utiliza alambre de alta resistencia decarga de rotura 18.000 kg/cm2 y bajo grado de rela-jación. Normalmente, los diámetros empleados enlas espiras de acero van de 5 a 7 mm.

Para saber en todo momento la tensión a la que seencuentra el alambre, la máquina zunchadora vaprovista de un registrador gráfico de tensión quepermite verificar el valor de ésta a lo largo deltiempo.

Un sistema de variación de velocidad permite el sin-cronismo entre el avance del tubo y la alimentaciónde acero de alta resistencia, proporcionando el pasode hélice entre las espiras postesadas requerido

para cada tubo de acuerdo a las especificaciones delproyecto.

ELABORACIÓN DDEL RREVESTIMIENTO EEXTE-RIOR ((HPCCH)

Como ya se comentó anteriormente, la función delrevestimiento exterior de hormigón o mortero con-siste en proteger la armadura postesada de losagentes agresivos externos.

Hay dos formas de realizar el proceso; medianteregla vibrante y mediante gunitado.

a) Regla Vibrante

Una vez efectuado el postesado del núcleo, seprocede a la protección del acero a tensión por


aplicación sobre el mismo de una capa de hormi-gón o mortero sobre la superficie exterior delnúcleo primario, empleándose para tal efectouna máquina de regla vibrante.

El proceso consiste en girar el tubo sobre un ejeelevado sobre el suelo en posición horizontal, altiempo que se va depositando sobre la genera-triz superior una capa de hormigón que fluyepor efecto de una vibración de alta frecuencia.La adherencia se logra por la acción combinada

de la vibración y la compresión pro-ducida al paso obligado del hormigónpor el espacio comprendido entre laregla y el tubo.

b) Gunitado

Este proceso se realiza mediante unamáquina especial que, mediante unsistema de rodillos giratorios proyectael mortero a alta velocidad contra eltubo, que previamente ha sido regadocon una lechada de cemento, lograndoasí una alta compacidad.

El tubo se toma del acopio en posiciónhorizontal y se coloca entre las rue-das tractoras, que se encuentran losuficientemente separadas. En ese

momento se aproximan, quedando situadas en elinterior del tubo y este apoyado en ellas.

Cuando empieza a girar el tubo, los rodillos proyec-tores empiezan a proyectar mortero por un extremodel tubo (que es donde comienza situándose lamáquina) y se va moviendo ésta a lo largo del tubohasta que llega al otro extremo. Justo por delante dela proyección, se aplica una lechada rica en cemento.Una vez completado el proceso se separan las ruedastractoras y se lleva el tubo, mediante eslingas


anchas de tela que no dañen el recubrimiento reciéncolocado, a una zona protegida donde, mediante laaplicación de vapor se realiza un primer curado delrevestimiento. En ocasiones dicho curado se puederealizar mediante riegos alternativos con aguadurante ocho días

CURADO DDEL HHORMIGÓN DDEL TTUBO ((HPCCH)

Finalizado el proceso de revestimiento exterior delalambre de acero de alta resistencia, y hasta elmomento de iniciación del riego, la superficie exte-rior del tubo se protege con el fin de evitar la dese-cación superficial del hormigón.

El curado del hormigón de los tubos también puederealizarse por alguno de los siguientes procedimien-tos, siempre que se mantengan continuamentehúmedas sus superficies interior y exterior:

•• El riego directo que no produzca deslavado.

•• El riego indirecto a través de un material ade-cuado capaz de retener la humedad y que nocontenga sustancias nocivas para el hormigón.

Independientemente del proceso de curado elegido,éste se prolonga hasta que el hormigón haya alcan-zado la resistencia necesaria para su manipulación.


3.2.1 GGeneralidades

En este apartado se describen todos los controles yensayos a los que se somete a los tubos de hormigóncon camisa de chapa para verificar que cumplen con los requisitos de calidad especificados en cada pro-yecto, desde su fabricación hasta el momento en elque la tubería queda instalada en condiciones deservicio.

Para ello se han tomado como referencia los contro-les, ensayos y frecuencias empleados en el documen-to de idoneidad técnica (DIT) del Instituto EduardoTorroja, que ampara la fabricación de este tipo detubos

Al tratarse este libro de un documento de carácterdivulgativo, se ha optado por una definición somerade los ensayos y pruebas, tratando de transmitir elconcepto y no una descripción detallada de cada unode ellos.

Se comienza describiendo los controles a los que sonsometidos los elementos que constituyen los tubosde hormigón con camisa de chapa. Así, se comentanlas pruebas y ensayos a las que se someten los com-ponentes del hormigón, el acero que forma parte delas armaduras y de las camisas y los materialesempleados en las juntas (para el caso de tubos dehormigón con camisa de chapa de junta elástica).

A continuación se describen los ensayos y métodosde control que se tienen en cuenta durante las dis-tintas fases de los procesos productivos. En estesentido, quedan definidos los controles en la elabo-ración de las camisas de chapa, de las jaulas de lasarmaduras y durante el tesado de los alambrespara los tubos de hormigón postesado, así comodurante el hormigonado de los distintos revesti-mientos.

Posteriormente se definen las pruebas y controles alas que son sometidos los tubos ya fabricados, con elfin de determinar que sus características cumplencon lo especificado en el proyecto.

Por último, y una vez fabricado el tubo de hormigóncon camisa de chapa, y habiendo superado todas las

pruebas y controles de calidad oportunos, éste selleva a la obra correspondiente para proceder a suinstalación.

Con el objeto de que los tubos no se dañen duranteel transporte y la manipulación a que se ven someti-dos hasta que son instalados, es recomendable llevara cabo un control de calidad de los mismos, asegu-rándose de que las condiciones con las que salieronde su correspondiente fábrica no se hubieran vistomodificadas.

3.2.2 CControl dde llos mmateriales

3.2.2.1 CControl dde llos ccomponentes ddel hhormigón

Con el objeto de emplear en la fabricación de lostubos con camisa de chapa un hormigón que cumplacon las condiciones establecidas en el proyecto, elprimer paso en el control de calidad consiste en com-probar que los materiales empleados para la consti-tución del mismo (cemento, áridos, agua y aditivos)son los más adecuados en cada caso, así como quecumplen con las prescripciones necesarias.

A continuación se describe este control de calidadpara cada uno de los elementos constituyentes delhormigón.

CEMENTO

De acuerdo al documento de idoneidad técnica, siste-ma de fabricación y puesta en obra de tubosAFTHAP de hormigón armado y postesado con cami-sa de chapa del I.E.T.C.C, se realizan ensayos paracontrolar la calidad del cemento que formará partedel hormigón de los tubos en los siguientes casos:

a) Al comenzar el hormigonado de una serie detubos que no presente la debida continuidad conla serie anterior, bien sea por:

•• Tratarse de la serie en la que comienza lafabricación.

•• Que se haya producido un cambio del suminis-trador del cemento o de las condiciones desuministro del mismo.


33..22 CCOONNTTRROOLL DDEE CCAALLIIDDAADD

•• Cuando debido a alguna circunstancia, se pro-duzca el cambio del tipo, clase o categoría delcemento empleado.

b) Durante la fabricación de los tubos, con lasiguiente periodicidad:

•• Bimensualmente, si se consumen menos de1.000 t por mes.

•• Mensualmente, si se consumen más de 1.000 tpor mes.

En el caso de que los cementos utilizados cuentencon marcado CE y un distintivo de calidad AENOR,o cualquier otro sello de calidad homologado en unpaís miembro de la UE que tenga un nivel de segu-ridad equivalente, estos ensayos pueden omitirse.

La toma de muestras se realiza de acuerdo a lo espe-cificado en la vigente Instrucción de hormigónestructural.

Si algún resultado de los ensayos efectuados, unavez confirmado por el oportuno contraensayo, nocumpliera con la especificación correspondiente, seprocede al rechazo de la partida de cemento.

Si este cemento se hubiese empleado en la fabrica-ción de algún tubo, se procede además a la compro-bación de la idoneidad del mismo.

AGUA

El agua empleada para la elaboración del hormigónque formará parte de los tubos cumple con lo esta-blecido en la vigente Instrucción de hormigónestructural, siendo aceptables aquellas aguas san-cionadas por la práctica.

En general, si se trata de agua potable no es nece-sario realizar ningún tipo de ensayo .Sin embargo,en caso de no ser así, se efectúan los siguientesensayos:

ÁRIDOS

Los controles de calidad a los áridos que formaránparte del hormigón de constitución de los tubos, serealizan en los siguientes casos:

a) Al comenzar el hormigonado de una serie detubos que no presente la debida continuidad conla serie anterior, bien sea por:

•• Que estemos en la fase de comienzo de lafabricación, si no se poseen antecedentes.

•• Que se produzca un cambio en la proceden-cia de los áridos, si no se poseen antece-dentes.

•• Cuando, por alguna razón, se sospeche varia-ción en las características de los áridos.

b) Durante la fabricación del hormigón, con unaperiodicidad semestral, si bien mensualmentese comprueban las granulometrías, los finos y elequivalente de arena.

En los ensayos se determinan los valores de lascaracterísticas exigidas, y se comprueba que susresultados satisfacen los límites que se fijan en laInstrucción de hormigón estructural.

Si algún resultado, una vez confirmado por eloportuno contraensayo, no cumple la especifica-ción correspondiente, es motivo suficiente para elrechazo de la partida. Si este árido se hubieseempleado en la fabricación de algún tubo, se pro-cede a la comprobación de la idoneidad delmismo.

Los ensayos a relizar son:


* Mensual si se trata de agua de curado procedente del reciclaje


ÁRIDO FFINO

ÁRIDO GGRUESO

ADITIVOS

Los aditivos se ensayan antes de comenzar su utilización.Además, durante la fabricación se comprueba que semantienen esas características, las cuales deben cumplirlas especificaciones fijadas para ellas en la Instrucción dehormigón estructural Si no cumplen alguna especifica-ción, una vez confirmado este extremo mediante los opor-tunos ensayos y contraensayos, es motivo suficiente parael rechazo de la partida. Si este aditivo se hubiese emple-ado en la fabricación de algún tubo, se procede a la com-

probación de la idoneidad del mismo.

3.2.2.2 CControl ddel hhormigón

Además de los controles oportunos que se realizan a cada uno de los componentes, es necesario llevar acabo también el control de calidad del hormigón unavez haya sido elaborado.

En el caso de los tubos a presión de hormigón concamisa de chapa, se efectúa el ensayo de resistenciaa compresión a 28 días de al menos tres probetas,cilíndricas o cúbicas, por día y tipo de mezcla.Paraello, las fábricas de tubos cuentan con los laborato-rios adecuados para la realización del control de cali-dad del hormigón de constitución.

Los siguientes ensayos a realizar al hormigón, a losmorteros y a los revestimientos que formarán partede los tubos, así como la frecuencia de los mismos son:

3.2.2.3 CControl dde llas aarmaduras ppasiva yy aactiva

El control de calidad que se realiza a las partidas deacero se regula de acuerdo con la vigente Instrucciónde hormigón estructural. El nivel de control es eldenominado como intenso.

A los aceros utilizados se les exige que cuenten con


ACEROS PPARA AARMADURAS PPASIVAS

ACEROS PPARA AARMADURAS AACTIVAS

distintivo de calidad AENOR, o cualquier otro sellode calidad homologado en un país miembro de la UEque tenga un nivel de seguridad equivalente.Asimismo, la Guía Técnica sobre tuberías para eltransporte de agua a presión establece los ensayosde las tablas anteriores a realizar a las armaduraspasiva y activa que formarán parte de los tubos, asícomo la frecuencia de los mismos.

3.2.2.4 CControl dde lla cchapa dde aacero

El control de calidad que se realiza a las partidas deacero empleadas en la fabricación de las chapas seregula de acuerdo con la vigente Instrucción de hor-migón estructural. El nivel de control es el denomi-nado como intenso.

A los aceros de las chapas utilizados se les exige quecuenten con distintivo de calidad AENOR, o cualquierotro sello de calidad homologado en un país miembrode la UE que tenga un nivel de seguridad equivalente.En caso de no disponer de sello de calidad, se proce-de, al comienzo de la fabricación, y por cada lote de100 t, a la realización de los ensayos necesarios paracomprobar las características exigidas.

3.2.2.5 CControl dde llos mmateriales eempleados ppara llasjjuntas dde ggoma

Los fabricantes exigen a las casas suministradoras de

las juntas de goma los certificados de control de calidadrelativos a las características que deben cumplir losmateriales que se van a emplear en las juntas elásticasde los tubos de hormigón con camisa de chapa.

A los materiales utilizados en las juntas se les exigeque cuenten con distintivo de calidad AENOR, ocualquier otro sello de calidad homologado en unpaís miembro de la UE que tenga un nivel de segu-ridad equivalente.

3.2.3 CControl ddurante lla ffabricación dde llos ttubos

Durante los procesos de fabricación de los tubos, ycon el objeto de que estos cumplan con los requisitosde calidad determinados en el proyecto y las exigen-cias de fabricación (DIT), se lleva a cabo un controlde calidad, a la vez que se efectúan las pruebas opor-tunas durante la fabricación de los mismos.

3.2.3.1 CControl dde llas ccamisas dde cchapa

Durante el proceso de elaboración de las camisas dechapa se efectúan los siguientes controles:

a) Comprobación del espesor de la chapa de lacamisa y de las boquillas.

b) Comprobación del diámetro y longitud de lacamisa.


ACERO EEN BBOBINAS

ACEROS PPLETINA BBARRAS

c) Prueba de presión interior, mediante la cual secomprueba la estanquidad de la camisa dechapa. Esta prueba consiste en la introducciónde una presión hidráulica interior dentro de lacamisa que produzca en la chapa una tensiónigual al valor máximo supuesto en el cálculo,que no será superior a 130 MPa para espesoresde chapa ≤ 3,5 mm. Para espesores mayores, lapresión del ensayo será la que produciría unatensión igual a la del cálculo en una chapa de3,5 mm.

Esta presión se alcanza aumentando el valor dela misma de forma constante y gradual, hastaalcanzar el valor de prueba (130 MPa), y semantiene el tiempo suficiente para comprobartodas las soldaduras que se han efectuado a lolargo de la chapa de acero.

En caso de que apareciese algún defecto en lasoldadura, se procede a la reparación delmismo, y la camisa se prueba nuevamente hastaque no se observe ninguna fuga. La medición dela presión de prueba se realiza en el centro degravedad de la camisa de chapa de acero.

d) Prueba mediante productos detectores de poros.

Las soldaduras de todos los elementos siempre sonsometidas a alguna de estas dos últimas pruebas(presión interior y/o detectores de poros), o algunaotra equivalente que proponga el fabricante.

En el caso de piezas especiales y tubos de gran diá-metro, el ensayo de la prueba de presión interiorpuede ser sustituido o complementado por la utiliza-ción de detectores de poros o de algún otro procedi-miento equivalente.

Cuando por la disposición de las soldaduras o porel método de ejecución, puedan existir dudassobre la calidad de las mismas, se realizan ensa-yos destructivos y/o no destructivos sobre dichassoldaduras.

3.2.3.2 CControl dde llas jjaulas dde llas aarmaduras ppasivas

Los controles que se efectúan sobre las jaulas de lasarmaduras pasivas que formarán parte de los tubosde hormigón armado con camisa de chapa son lossiguientes:

•• Comprobación del diámetro de las espiras ygeneratrices, así como de su separación.

•• Comprobación del diámetro y longitud de lajaula.

•• Comprobación de la indeformabilidad de lajaula. Las soldaduras se realizan de forma queno queden dos puntos contiguos libres, biensea sobre espira o sobre generatriz.

•• Asimismo, se verifica que en las soldaduras nohaya pérdidas de material que disminuyan eldiámetro de las espiras.

•• Número de generatrices

•• Número de espiras por metro lineal

•• Altura de los separadores

3.2.3.3 CControl ddel ttesado dde llas aarmaduras aactivas

En el caso de los tubos de hormigón postesado concamisa de chapa, se lleva a cabo un control de cali-dad de las operaciones de tesado del alambre de altaresistencia que formará parte de las armaduras acti-vas de los mismos.

Los controles que se efectúan son los siguientes:

•• Comprobación del diámetro de los alambres yde la distancia entre ellos, una vez que se dis-ponen sobre el núcleo.

•• Comprobación de la tensión del alambre.

•• Comprobación de que el hormigón ha alcanza-do la resistencia exigida antes del tesado de laarmadura postesa.

Asimismo, el tarado de la tesadora se comprueba yverifica con una frecuencia de al menos un año.

3.2.3.4 CControl ddel hhormigonado

Durante esta fase, se controla que las operaciones detransporte, colocación y compactación del hormigónse efectúen correctamente, de forma que se obtengaun producto que cumpla las condiciones establecidasen el proyecto.

Asimismo, se controla el hormigonado en tiempofrío, caluroso o bajo lluvia, para asegurarse deque se alcancen las resistencias fijadas en pro-yecto.

Además, se presta especial atención a las operacio-nes de desencofrado y curado de los tubos.

También se comprueba la geometría del tubo, paraasegurarse de que su diámetro interior, espesor, ova-lización en zonas de junta, excentricidades de cami-


sa y/o de armaduras, longitud y las juntas de losmoldes, cumplen las prescripciones fijadas con lastolerancias establecidas.

Por último, se procura que se toman las medidasadecuadas para evitar que, tanto los tubos como losnúcleos, sufran daños durante el período de acopio.

3.2.3.5 CControl dde aacabado

Una vez ha finalizado la fabricación de los tubos dehormigón con camisa de chapa, se revisa el aspectodel tubo, procediéndose a la reparación de aquellaseventuales fisuras de anchura superior a 0,30 mmque pudieran aparecer.

3.2.4 CControl ddel pproducto aacabado

3.2.4.1 CControles ddimensionales

Ya finalizado el proceso de fabricación de lostubos de hormigón con camisa de chapa, se proce-de a la comprobación, de que cumplen con lastolerancias dimensionales adecuadas, con las fre-cuencias que establece el DIT y los criterios de lanorma UNE EN 639:1995

Estas tolerancias, de acuerdo a la Norma dePrefabricados de Hormigón Estructural (ACHE),son las que se exponen a continuación:

DIÁMETRO IINTERIOR DDE LLOS TTUBOS ((Di)

El diámetro interior de los tubos suele medirsemediante calibres, plantillas u otros útiles correc-tamente calibrados, y con una precisión de almenos de 1 mm.

ESPESOR DDE PPARED DDEL TTUBO

Igualmente se comprueba que el espesor de pared nosea inferior al espesor teórico, disminuido en elmayor de los valores siguientes: 5% del valor teórico.

El fabricante establece el espesor de pared para

cada tipo de tubo.

LONGITUD

Se suele medir mediante cinta métrica con una pre-cisión de al menos 5 mm. Se siguen los criteriossiguientes:

•• La longitud teórica interior del cuerpo cilín-drico es especificada por el fabricante, y estásujeta a una tolerancia de ±10 mm para loselementos rectos y de ±20 mm para los otroselementos.

•• La longitud útil teórica especificada por elfabricante, es igual a la longitud teórica inte-rior del cuerpo cilíndrico incrementada en ladistancia existente entre el extremo macho yel fondo de la hembra. La distancia de juntatiene una tolerancia (±) especificada por elfabricante para el caso de tendido recto y parael caso de deflexión angular.

Además, se comprueba que la relación entre la lon-gitud útil teórica y el diámetro interior (expresadosen mm) de cada tubo no exceda de 21.

OVALIZACIÓN DDEL TTUBO EEN LLA ZZONA DDE JJUNTA

El fabricante cuenta con una documentación téc-nica en las que se establecen las dimensiones delas uniones (extremos de tubos), así como las tole-rancias para un adecuado cumplimiento de losrequisitos de calidad relativos a la estanquidad delas mismas.

Para juntas elásticas se comprueba que la diferenciaentre los diámetros máximo y mínimo no exceda delvalor mayor de:

- 0,5% del diámetro nominal.

- 5 mm.

Para el caso de junta soldada, se comprueba que eldesarrollo de la circunferencia de la superficie inte-rior de la boquilla hembra no exceda del desarrollode la circunferencia exterior de la boquilla macho enmás de:

- 5 mm para las juntas de estanquidad cuyodiámetro (o el lado menor del rectángulocircunscrito) es inferior a 17 mm.

- 6,5 mm para las juntas de estanquidadcuyo diámetro (o el lado menor del rec-tángulo circunscrito) es igual o superiora 17 mm.


Para junta soldada en obra, las tolerancias sobre losdesarrollos de las boquillas terminadas se indicanen la tabla siguiente:

Las tolerancias de ovalización de la superficie inte-rior de la boquilla hembra y la superficie exterior delas boquillas macho son las indicadas en la tablasiguiente:

DIMENSIONES DDE LLA CCAMISA DDE CCHAPA YY DDELA JJAULA DDE AARMADURAS

En la camisa de chapa se mide el perímetro externo,comprobándose que la diferencia de desarrollo res-pecto a la teórica no sea superior a ± 10 mm.

Igualmente, en las jaulas de armadura se comprue-ba que la diferencia entre los diámetros máximo ymínimo de armadura no sea superior a 10 mm paratubos de diámetro nominal menor o igual a 1.000mm, y al 1% del diámetro nominal en diámetrossuperiores.

Asimismo, se comprueba que el diámetro medio delas jaulas no se diferencie del teórico en más de 5mm para tubos de diámetro nominal menor o iguala 1000 mm, y en el ± 5% del espesor nominal en losdiámetros mayores.

JUNTAS DDE MMOLDES

La tolerancia considerada para las juntas de moldeses tal que el resalto que origina en el paramento dehormigón del tubo no excede de 5 mm.

Si se sobrepasa este valor máximo, se procede alrepaso de la junta, especialmente en el caso denúcleos de tubos de hormigón postesado, para lograrla aplicación directa del alambre de postesar, entoda su longitud, sobre la superficie exterior del hor-

migón del núcleo.

ALAMBRES DDE PPOSTESAR YY DDE AARMAR

Se comprueba que los aceros de postesado cumplencon las especificaciones de la UNE 36.094, relativasa masa y sección transversal recta.

Análogamente, los aceros de armado cumplen lasespecificaciones de la UNE 36.099 relativas amasa, sección transversal, separación y altura decorrugas.

TENSIÓN DDE ZZUNCHADO

La tensión media es, al menos, igual a la tensión decálculo. Las fluctuaciones normales de tensión novarían con relación a la media en más del 10%, y nose permite que más del 5% de las espiras presentenfluctuaciones instantáneas que excedan de la des-viación permitida del 10%.

3.2.4.2 PPruebas dde eestanquidad dde llos ttubos

El control de calidad de fabricación de los tubos dehormigón con camisa de chapa finaliza con la reali-zación de ensayos de presión hidráulica interior.

Estos ensayos, así como la frecuencia de realiza-ción de los mismos, son los que se exponen a con-tinuación.

FRECUENCIA DDEL EENSAYO

En los tubos con camisa de chapa, se somete a prue-ba de presión interior un tubo de cada lote de 250. Noobstante, la Dirección de Obra puede disminuir eltamaño de estos lotes, no debiendo en cualquier casoreducirlos a menos de 1 tubo por cada lote de 100.

Si el resultado del ensayo fuera negativo, se ensayanotros dos tubos del mismo lote. Si estos dos tubosdan resultado positivo en el ensayo, el lote es acep-tado, y si uno o los dos dan resultado negativo, el lotees rechazado, o bien cada tubo del lote es probadoindividualmente.

La prueba individualizada puede efectuarse para lapresión previamente determinada o bien para otramenor fijada por el fabricante, en cuyo caso, de serpositivo el ensayo, el tubo queda sancionado paraésta nueva presión.

PRESIÓN DDE PPRUEBA PPARA TTUBOS DDE HHORMI-GÓN AARMADO CCON CCAMISA DDE CCHAPA

El valor de la presión interior de prueba es el


siguiente:

•• Para tubos de diámetro nominal menor o igualde 1.200 mm, el mayor de los valores siguien-tes:

- La presión de timbre, definida como lapresión interior que en ausencia de ovali-zaciones da lugar a una tensión en lasarmaduras de 130 MPa.

- La presión máxima de cálculo incremen-tada en 0,2 MPa.

- La presión máxima de cálculo incremen-tada en un 20%.

•• Para tubos de diámetro nominal mayor de1.200 mm, el mayor de los valores siguientes:

- La presión de timbre.

- La presión máxima de cálculo incremen-tada en 0,1 MPa.

- La presión máxima de cálculo incremen-tada en un 20%.

La presión se mantiene al menos durante 5 minutos.Durante el ensayo se comprueba que el tubo perma-nece estanco y que no presenta ninguna fuga.

El resultado de la prueba se considera satisfactoriosi no aparecen en la superficie fisuras, sensiblemen-te longitudinales, de abertura superior a 0,5 mm enuna longitud de 0,30 m. ininterrumpidamente.

PRUEBA DDE FFISURACIÓN CCONTROLADA DDELPRIMARIO EEN TTUBOS DDE HHORMIGÓN PPOSTE-SADO CCON CCAMISA DDE CCHAPA

La prueba consiste en someter el primario en fábrica,

durante 15 minutos, a la presión de fisuración (Pfis).

La prueba se realiza entre las 50 y 100 horas poste-riores al zunchado.

El resultado de la prueba es satisfactorio si, comoconsecuencia de la misma, el primario no presentafisura alguna, sensiblemente longitudinal, superiora 0,2 mm de abertura en 0,30 m de longitud ininte-rrumpidamente.

Además de estas pruebas de presión hidráulica inte-rior, y para el caso de los tubos de hormigón postesa-do con camisa de chapa, se realizan ensayos de per-meabilidad del revestimiento.

3.2.5 CControl dde rrecepción een oobra

Una vez comprobada la idoneidad de los tubos yafabricados, se debería llevar a cabo un controldurante las fases de transporte y puesta en obra, deforma que no se alteren las características de cali-dad de los mismos.

Se recomienda que el personal encargado de lainstalación de la tubería sea lo más experimenta-do posible, además de contar con la capacitaciónadecuada.

Es conveniente realizar un nuevo examen visualuna vez haya sido instalada la tubería, a fin de com-probar su correcto montaje.

Asimismo, se debe comprobar el estado externo detodos los tubos que lleguen a obra, a fin de detectarposibles daños en los bordes ocasionados por eltransporte.

Por último, se debe comprobar que todos los tubosvienen marcados y que su clase resistente y otrascaracterísticas corresponden al Proyecto corres-pondiente.



3.3.1 GGeneralidades

En este capítulo trataremos de dar unas ideas gene-rales sobre la manipulación, acopio, descarga, trans-porte e instalación de los tubos de hormigón armadoy postesado con camisa de chapa. En este sentido, encada apartado se recogen recomendaciones y normasde buena práctica a tener en cuenta para una correc-ta ejecución de cada una de las fases.

Se han intercalado fotografías de obras recientes,además de los oportunos gráficos aclaratorios encada caso, con el objeto de plasmar con la mayor cla-ridad todas las consideraciones a tener en cuentapara una correcta manipulación e instalación deeste tipo de tubos.Finalizado el proceso de fabrica-ción, los tubos se transportan hasta la obra corres-pondiente. La secuencia desde que el tubo de hormi-gón con camisa de chapa es fabricado, hasta quequeda montado definitivamente en su correspon-diente obra, podríamos sintetizarla en las siguien-tes fases:

•• Acopio de los tubos en la propia fábrica.•• Transporte hasta la obra correspondiente.•• Descarga y acopio en obra.•• Replanteo de la obra y montaje de la conducción.•• Relleno parcial de la zanja.•• Comprobación de la correcta instalación y

estanquidad de la tubería montada.•• Relleno final de la zanja.•• Compactación de la zanja•• Puesta en servicio de la conducción.

El correcto funcionamiento de la instalación a lolargo del tiempo depende, en gran manera, de laadecuada ejecución de estas operaciones, por loque es recomendable minimizar los tiempos deacopio de los tubos, los periodos con zanja abierta,así como evitar dañar los tubos durante su mani-pulación, a fin de garantizar la estanquidad de losmismos.

Vistas estas ideas generales, pasamos a analizar

cada unas de las fases anteriores.

3.3.2 MManipulación, ttransporte, ddescarga yy aacopio

Manipulación

Durante todas las operaciones desde que los tubosson fabricados, hasta que quedan definitivamente

33..33 TTRRAANNSSPPOORRTTEE,, DDEESSCCAARRGGAA EE IINNSSTTAALLAACCIIÓÓNN DDEE LLAA TTUUBBEERRÍÍAA.. RREENNDDIIMMIIEENNTTOOSS YY PPLLAA-ZZOOSS DDEE EEJJEECCUUCCIIÓÓNN

instalados, su manipulación se debe realizar adop-tando las precauciones necesarias para que nosufran golpes o rozaduras.

Las operaciones de carga y descarga de los tubos serealizan, debido al peso de los mismos, medianteequipos mecánicos.En estos dispositivos se empleansobre todo eslingas de cinta ancha adecuadamenteprotegidas con un revestimiento, generalmente elás-tico (caucho), de manera que se evita cualquier dañoen la superficie del tubo.

Asimismo, durante todas las operaciones de mani-pulación de los tubos se evita su rodadura o arrastresobre el terreno, a no ser que se dispongan superfi-cies preparadas a tal efecto.

Acopio en fábrica

Por razones de optimización del espacio disponi-ble, el acopio de los tubos en fábrica se realiza en

la mayoría de los casos en posición vertical, aun-que en ocasiones también se pueden disponer enhorizontal.

a) En vertical

Los tubos se depositan sobre el suelo, que seencuentra adecuadamente acondicionado alefecto.

Para ello, las fábricas disponen de superficieslo suficientemente amplias y preparadas parael acopio de los tubos que ya han sido fabrica-dos. Tal y como se puede ver en las siguientesfotografías, resulta espectacular la vista deuna zona de acopio en vertical de tubos dehormigón con camisa de chapa.

Se trata de estructuras de gran tamaño yrobustez ordenadas en distintas filas queimpresionan a la vista.


b) En horizontal

Los tubos se depositan suavemente sobre apo-yos de un material adecuado (madera), de formaque el contacto directo con la superficie de des-canso no le cause desperfectos en ningún puntode su superficie. Por razones de espacio, estamodalidad es menos habitual que la anterior.

Para cualquiera de los dos tipos de acopio, las fábri-cas de tubos de hormigón con camisa de chapa dis-ponen tanto del espacio suficiente y adecuado parael acopio de una gran cantidad de tubos, como de losmedios adecuadamente acondicionados para unacorrecta manipulación de los mismos.

Transporte a obra

Para conseguir que los tubos alcancen la resistenciaproyectada, el transporte de la fábrica a la obra no

se inicia hasta que haya finalizado el período decurado del hormigón que forma parte de los mismos.Generalmente se efectúa en camiones, aunque enobras singulares también pueden trasladarse

mediante otros medios, como barcos o trenes. Loscamiones, o cualquier otro medio de transporte utili-zado, cumplen con los criterios de seguridad vialoportunos para el transporte de esta mercancía,estando acondicionados en función de las caracterís-ticas específicas de cada tipo de tubo, evitando entodo momento posibles daños que pudieran originar-se durante esta fase.

Los tubos se colocan en posición horizontal, sobreunas cunas que garantizan su inmovilidad transversal y longitudinal, así como su adecuada sujeción.Asimismo se amarran al elemento de transportepara asegurar su estabilidad y adecuada sujeciónfrente a posibles movimientos durante esta fase.


Durante la misma, se evitará que los tubos entrenen contacto entre sí.

En cualquier caso, sea cual sea el medio elegido parael transporte, finalmente serán necesarios camionespara llevar los tubos a la obra correspondiente. Enmuchos casos, los accesos a dichas obras suelenencontrarse en mal estado, lo que dificulta esta fasede transporte. Por ello, debe estudiarse la posibili-dad de acondicionar estos accesos.

Descarga

La descarga de los tubos en la obra se realiza congrúas, lo más cerca posible del lugar donde vayan aser colocados.

Durante esta fase debe evitarse que los tubos se gol-peen entre sí y contra el suelo.

Asimismo, se debe evitar que el tubo quede apoyado


sobre elementos punzantes, como pueden ser pie-dras, hierros o cualquier superficie que conlleve unapoyo sobre puntos aislados.

Cuando la zanja no esté abierta en el momento de ladescarga, se debe procurar acopiar los tubos en ellado opuesto a aquél en que se vayan a depositar losproductos de la excavación.

En zanjas abiertas, la descarga es conveniente efec-tuarla al borde de la misma, dejando un resguardopara evitar su posible caída al fondo de la excavación.

De este modo se disminuyen las operaciones demanipulación de los tubos, que en realidad es conve-niente que sean las menores posibles.

Una vez suspendido el tubo, y hasta situarlo en sulugar de acopio, es conveniente tener en cuenta lassiguientes observaciones:

•• Evitar los golpes entre tubos y de éstos contrael terreno.

•• Realizar las diferentes maniobras con precau-ción y suavidad.

•• Calzarlos con útiles que garanticen un apoyocorrecto.

•• No manipularlos con cables o cadenas deacero. Como se comentó anteriormente, sedeben disponer las protecciones elásticascorrespondientes para evitar el contacto direc-to acero-tubo (eslingas de cinta ancha).

Acopio en obra

En la mayoría de las ocasiones, cuando el tubo llegaa la obra se descarga directamente desde el camióna la zanja correspondiente, por lo que no es muyhabitual el acopio intermedio en obra.

Sin embargo, hay ocasiones en que es necesario aco-piar los tubos en espera de que les llegue el momen-to de ser instalados. Como parece lógico, y siempreque las condiciones de la obra lo permitan, la zonade acopio debería quedar ubicada tan cerca como seaposible del lugar de instalación de los tubos.

Asimismo, debe comprobarse que el terreno dondedescansarán los tubos es lo suficientemente resis-tente para soportar las cargas que se le transmitan,y lo suficientemente liso para que éstos se apoyen entoda su longitud, sin presencia de piedras u otrossalientes.

El acopio en obra se debe realizar en posición hori-zontal, dado que las superficies de apoyo son en lamayoría de los casos muy irregulares, así como dis-poner calzos de madera para el apoyo de los tubos.

El tiempo de almacenamiento debe restringirse almínimo posible.

En la práctica, en el caso de que sea necesario el aco-pio en obra, éste se realiza linealmente a lo largo delas zanjas, para lo que es conveniente considerar lossiguientes aspectos:

•• Colocar los tubos lo más próximos posible a la


zanja, siempre que la seguridad de los traba-jadores y de la zanja quede garantizada.

•• Prever el debido resguardo entre los tubos y laexcavación.

•• En caso de que las zanjas no estuvieran exca-vadas, acopiar los tubos en el lado opuesto alque se depositarán las tierras de excavación.

•• Tener en cuenta que los tubos no se hallenexpuestos al tránsito de los vehículos de laobra, zonas de voladura, etc.

•• No almacenar los tubos en el tajo de obra porun período largo de tiempo.

Por último, comentar que para el almacenamientode los elastómeros utilizados en las juntas elásticasde los tubos de hormigón con camisa de chapa, serecomienda tener en cuenta los siguientes aspectos:

•• Almacenar las juntas de goma en lugarescubiertos.

•• Durante el acopio, las juntas deben estarlibres de cualquier tipo de esfuerzo o tensiónque pudiera deformarlas.

•• Evitar que entren en contacto con materiales

líquidos o semisólidos, en especial disolventes,aceites y grasas.

•• No deben almacenarse en puntos próximos ainstalaciones eléctricas capaces de generarozono.

•• Las juntas deben mantenerse limpias.

•• Con el lubricante utilizado en las juntas dedeslizamiento, se deben adoptar las mismasprecauciones de conservación.

3.3.3 IInstalación dde ttubos eenterrados

Lo más habitual es que las tuberías de hormigón concamisa de chapa se instalen enterradas. A tal efecto,se describen en este apartado una serie de recomen-daciones tanto para la ejecución de las zanjas comopara la instalación en sí de los tubos, así como parala ejecución de los rellenos, compactaciones, basesde apoyo, drenajes, entibaciones, etc.

No obstante, es importante recordar que todas lascondiciones de instalación que se dan en la obra hansido tenidas en cuenta en el cálculo de los tubos, ypor lo tanto para su dimensionamiento, por lo que laresistencia de los mismos queda totalmente garanti-zada. Esta es una de las ventajas de la utilización deeste producto, ya que independientemente de losesfuerzos derivados de las condiciones de obra, que-


dará siempre garantizado el aguante de los tubos.

3.3.3.1 EExcavación dde lla zzanjja

La primera operación a la que se procede en la fasede excavación es el replanteo de la traza de la tube-ría. Esta fase se debe realizar con precisión, marcan-do la línea del centro de la zanja y la superficie deanchura de la misma, de forma que nos permita rea-lizar la excavación de la zanja donde irán alojadoslos tubos.

Las zanjas se realizan mediante equipos mecánicosde excavación, debiendo quedar alineadas en plantay con la rasante lo más uniforme posible, siempre deacuerdo con lo indicado en el proyecto.

En el caso de que se trabaje sobre terrenos unifor-mes, basta con excavar hasta la línea de la rasantede proyecto.

No obstante, si durante la excavación quedaran al des-cubierto elementos rígidos tales como piedras, rocas,etc., podría ser necesario excavar por debajo de larasante (entre 15 y 30 cm), para efectuar posterior-mente un relleno que mantenga la capacidad portantedel terreno y proteja a los tubos de los efectos punzan-tes de estos elementos. El relleno de esas sobre-exca-vaciones, así como el de las posibles grietas y hendidu-ras que hayan aparecido en el fondo de la zanja, sedebe efectuar, preferentemente, con el mismo materialque constituya la cama o apoyo de la tubería.

En el caso de terrenos meteorizables o erosionablespor las lluvias en los que las zanjas vayan a estar

abiertas durante un plazo y en el que su rasantepueda deteriorarse, deben dejarse sin excavar unosveinte centímetros sobre dicha rasante, ejecutándo-se éstos poco antes del montaje de la tubería.

Especial atención se debe prestar a la estabilidad dela zanja al comienzo de periodos lluviosos tras unatemporada de tiempo seco.

Si durante la excavación, y debido a la dureza extre-ma del terreno, fuera preciso efectuar voladuras, esconveniente adoptar las precauciones necesarias,siempre de acuerdo con la legislación vigente o conlas ordenanzas municipales.

Como se comentó anteriormente, el material proce-dente de la excavación se irá apilando lo suficiente-mente alejado del borde de las zanjas, con el fin deevitar su desmoronamiento o que los desprendi-mientos pongan en peligro la integridad de los tra-bajadores.

Cuando el movimiento de tierras afecte a pavimen-tos, puede resultar conveniente, desde el punto devista económico, separar los materiales que puedanser utilizados para la restauración de las condicio-nes primitivas de urbanización.

No obstante, el caso más habitual es que el materialextraído se use para el posterior relleno, por lo queun buen método es acopiarlo a lo largo de la zanja, auna distancia adecuada de uno de sus bordes. Comoregla general, y para el caso de zanjas sin entiba-ción, la tierra extraída se puede apilar a una distan-cia del borde de la zanja no menor que la mitad de


su profundidad. Si, por el contrario, la zanja seencuentra entibada, suele ser suficiente con una dis-tancia libre de 90 cm.

La tierra amontonada en la proximidad del borde dela zanja produce una sobrecarga que afecta a suestabilidad. La capacidad de la pared de la zanjapara soportarla depende del grado de cohesión delsuelo. Dicha sobrecarga debe ser considerada alestudiar la estabilidad de los taludes de excavación,pudiendo resultar necesario en ciertas ocasionesproceder a la entibación de la zanja, como veremosmás adelante.

Además, si ésta fuera muy profunda o muy ancha, segeneraría un gran volumen de tierras extraídas,cuyo peso podría resultar excesivo para la estabili-dad del talud. En este caso, resulta necesario alejaruna parte de dichas tierras, o bien extenderlas sobreuna mayor superficie.

Como ya se ha comentado anteriormente, es muyimportante impedir los contactos puntuales o pun-zantes con los tubos de hormigón que se van a insta-lar, a fin de evitar daños en su superficie. Por ello esrecomendable inspeccionar el material de relleno,con el objeto de retirar trozos grandes de roca, peda-zos de escombro, etc.

Se pueden utilizar los diferentes equipos de excava-ción disponible. La elección del equipo más eficientepara una operación de excavación específica esimportante, considerando que todo el equipo deexcavación tiene limitaciones prácticas y económi-cas. Las consideraciones incluyen el tipo y cantidadde material para ser excavado, profundidad y anchu-ra de la excavación, las limitaciones dimensionalesestablecidas en los planos, tamaño del tubo, espaciode operación y colocación de las tierras excavadas.

Entibación de la zanja

En el caso de que los taludes de excavación seaninestables, y no sea posible tenderlos más o ban-quear, es necesario proceder a la entibación de lazanja, a fin de evitar desprendimientos de terrenosque puedan dañar a los tubos, retrasar los plazos deobra o sobre todo causar daños a los trabajadores.En cualquier caso, estas protecciones deben ser dis-puestas de forma inmediata cuando aparezcan sín-tomas de inestabilidad en la zanja. Especial aten-ción hay que prestar cuando la profundidad de éstasupere el metro y medio o dos metros a lo sumo.

Se denomina entibación a la sujeción provisional porcualquier medio de las paredes de la excavación.Mediante este sistema, se consigue apuntalar el

revestimiento de las paredes opuestas de la zanja,consiguiendo una transmisión de los empujes de lastierras a través de los puntales.

La mayor o menor complejidad de la entibacióndependerá de las mismas características de la exca-vación; dimensiones de la zanja, presencia de edifi-caciones colindantes, naturaleza del terreno, alturadel nivel freático, etc.

Teniendo en cuenta estos factores, el tamaño de lostubos a colocar y el tiempo de colocación requerido,se elegirá uno u otro sistema de entibación, median-te codales, paneles, cajones etc.

Drenaje de la zanja

La presencia de agua, como en cualquier obra, puededar lugar a una serie de problemas durante las fasesde ejecución, por lo que resulta conveniente adoptarlas medidas oportunas para llevar a cabo un correc-to drenaje de la excavación antes del montaje de lostubos, además de comprobar que los codales de enti-bación no se hayan relajado.

En general, debe procurarse excavar las zanjas en elsentido ascendente de la pendiente, a fin de dar sali-da a las aguas por el punto bajo, debiendo tomarselas precauciones necesarias para evitar que lasaguas superficiales inunden las zanjas abiertas,para lo que se deben realizar los trabajos de agota-miento y evacuación de las aguas cuando así serequiera.

En casos muy especiales en que es preciso trabajarpor debajo del nivel freático (por ejemplo zanjas enplayas) puede ser necesario recurrir a técnicas derebajamiento del nivel freático (well-point).

Siempre que se empleen métodos que puedan afectar,aunque sea temporalmente, al nivel freático de laszonas colindantes, hay que prestar especial atención enestudiar las repercusiones que nuestra acción puedatener en el entorno, cultivos, cimentaciones, etc.

Profundidad de la zanja

Los principales factores que influyen en la determi-nación de la profundidad de las zanjas se puedensintetizar en los siguientes conceptos:

•• Proteger los tubos de los efectos del tráfico yde las cargas externas.

•• Establecer las separaciones mínimas, tanto enplanta como en alzado, con los demás servi-cios.



•• Tipo de terreno sobre el que se realiza la exca-vación.

Salvo que se adopten precauciones especiales talescomo losas de reparto de cargas, tubos embebidos enhormigón, etc., el recubrimiento mínimo de los tubosde hormigón armado y postesado con camisa dechapa debe ser de al menos 1 metro sobre la genera-triz superior de los mismos en zonas de tránsito y0,60 m en zonas sin tránsito, tanto en fase finalcomo durante la ejecución.

No obstante, y dependiendo de la situación geográfi-ca de la obra, se dispone de unas tablas de separa-ciones mínimas de los servicios, tanto en plantacomo en alzado, que pueden ser facilitadas por lasempresas suministradoras.

Anchura de la zanja

El ancho a adoptar en la zanja depende, entre otros,de los siguientes aspectos:

•• De la naturaleza del terreno.

•• De la profundidad de la zanja.

•• Del talud adoptado en las paredes de la exca-vación.

•• Del diámetro de los tubos que se van a ins-talar.

•• De la maquinaria empleada en el montaje delos tubos.

•• De la necesidad de entibación de las paredesde la zanja.

Como norma práctica, conviene dejar al menos 50cm a cada lado de las generatrices laterales del tubo,aunque dependiendo de los factores anteriormentedescritos, esta medida podrá variar. En realidad, sedebe dejar la anchura necesaria para que los opera-rios trabajen en buenas condiciones y sea posiblemaniobrar con los medios mecánicos empleados parael montaje de los tubos, así como para garantizarunas adecuadas condiciones de seguridad para lostrabajadores dentro de la zanja.

Si se instalan dos tubos en una misma zanja, la dis-tancia horizontal mínima entre ambos es recomen-dable que sea de unos 70 cm. Cuando la profundi-dad de la zanja o la pendiente de la solera seangrandes, o cuando el trazado sea en curva, debe pre-verse un sobreancho de la zanja, para poder satisfa-cer las exigencias de montaje, en su caso, conmedios auxiliares especiales, tales como pórticos,carretones, etc.

En los siguientes cuadros se especifican losanchos mínimos de zanja establecidos en funcióndel diámetro del tubo y de la profundidad de lazanja:

El valor a considerar, en base al diámetro del tubo ya la profundidad de la zanja, sería el mayor de losobtenidos por estos dos criterios.

Tan importante es establecer el ancho mínimo de lazanja, como determinar el ancho máximo o real per-mitido. Si éste excediese del mínimo más de lo debi-do, se podría dar el caso de que la carga sobre latubería resultara excesiva.

Si la zanja se hubiera excavado con una anchuraexcesiva, o sus paredes se hubieran abierto en talud,una solución para evitar el consiguiente incremento

de carga podría consistir en excavar en el fondo unazanja más estrecha, cuyo borde superior quede nomenos de 30 cm por encima de la clave del tubo.

Acondicionamiento del fondo de la zanja

El material del fondo de la zanja deberá ser el esta-blecido en el proyecto. No obstante, se puede utilizarotro material para el relleno, siempre que cumplalas condiciones del mismo.

Finalizada la excavación se rasantea el fondo de lazanja, manteniendo las pendientes contempladas enproyecto. El fondo de la zanja se debe acondicionarde forma que todos los tubos puedan apoyarse sobreél. Para ello en los casos de junta soldada por el exte-rior es necesario realizar una sobre-excavación parala soldadura.

Para conseguir una distribución uniforme de tensio-nes sobre toda la superficie de apoyo de los tubos esindispensable tener una base de apoyo de rasanteuniforme. La forma de conseguirlo es rellenar elfondo de la zanja con arena suelta, grava o piedramachacada, con tamaño máximo de árido de 20 mm,compactándola para evitar asientos diferenciales.

Si la naturaleza del terreno no asegurara la estabili-dad de los tubos o piezas especiales, se debe mejorarla cimentación mediante compactación o consolida-ción, y si no fuera suficiente, se podría estudiar unanueva cimentación, o incluso la mejora del terreno desoporte.


Cuando el material sea rocoso, podrá prepararse elfondo de la zanja con una solera de hormigón de lim-pieza, debidamente nivelada, o con una capa dematerial granular de suficiente espesor.

Preparado el material del fondo de la excavación, seprocede a la compactación del mismo. Esta compac-tación de debe realizar por tongadas de no más de 20cm de espesor.

Como ya se ha comentado, los tubos no deben apoyardirectamente sobre la rasante de la zanja, sino sobrecamas o lechos con una granulometría lo suficiente-mente baja y uniforme que proporcione un contactocontinuo de toda la superficie de apoyo de los mis-mos. Las características de estas camas, como sedesarrollará más adelante, dependen del terreno, delas dimensiones de los tubos y del tipo de tubo utili-zado, siendo conveniente utilizar materiales conresistencias superiores a 0,5 kp/cm2 y de tamañoinferior a 20 mm.

Instalación de la tubería

Se distinguen tres modalidades en la instalación detuberías a presión de hormigón con camisa de chapa;en zanja, en terraplén y en zanja terraplenada.

En todos los casos, las tuberías de abastecimientodeberán ir a cota superior a las de saneamiento, conel objeto de evitar que una eventual fuga de aguasnegras pueda afectar al suministro de agua potable.

Para ello, y dependiendo del organismo que gestionelos servicios, se dispondrá de unas tablas de separacio-nes mínimas tanto en planta como en alzado de la con-ducción con el resto de servicios. Como norma práctica,la generatriz inferior de las conducciones de abasteci-miento debe estar situada al menos 1 m sobre la gene-ratriz superior de las conducciones de saneamiento.

El caso más habitual y deseable es la instalación enzanja. De hecho, en las tuberías instaladas en terra-plén, puede resultar conveniente realizar primero elterraplén, y posteriormente abrir la zanja para colo-car la tubería, ya que aunque este procedimientoencarezca ligeramente la obra, preserva al tubo dehormigón con camisa de chapa de los riesgos de fisu-ración por un inadecuado proceso de compactacióndel terraplén.

A continuación se describe cada una de estas tipolo-gías de instalación.

a) En zanja

Es la forma más habitual de alojar los tubos. Eneste tipo de instalación, el relleno y el apoyosufren un asentamiento relativo frente al terre-no primitivo, produciéndose unas fuerzas derozamiento que originan un aligeramiento delpeso del relleno sobre la tubería.

El esquema de la tubería colocada en zanja es elsiguiente:


Lo ideal es que la excavación de la zanja vayaalgunos días por delante de los trabajos demontaje de los tubos, con un máximo de mar-gen, debiendo reducirse este plazo tanto máscuanto mayor sea la inestabilidad de losterrenos.

Cuando las zanjas se realicen en terrenosrocosos, y debido a la dificultad de excava-ción, se debe realizar con suficiente antela-ción para no llegar a retrasar el montaje de latubería.

Si los terrenos fueran de poca cohesión, laexcavación debe ir inmediatamente pordelante del montaje de la tubería, debido alriesgo de desprendimientos que obligarían acontinuas extracciones de material, lo queretrasaría de forma considerable los tajosde obra. En este tipo de terrenos es aconse-jable, en vez de entibar, realizar un taludsuficiente que evite los riesgos de despren-dimiento.

Experiencias prácticas recomiendan que enterrenos estables se pueden adoptar taludes delorden 1/5.

b) En zanja terraplenada

Un tubo está colocado en zanja terraplenadacuando sobre la zanja que hay que rellenar seefectúa un terraplén.

El prisma central, que está limitado por los pla-nos que contienen las paredes de la zanja, es demayor altura que los prismas exteriores, y portanto, estos prismas asientan menos que el cen-tral, produciéndose sobre él unas fuerzas de

rozamiento que originan un aligeramiento delpeso del relleno sobre la tubería.

El esquema de la tubería colocada en zanjaterraplenada se muestra en la siguiente figura:

c) En terraplén

En las instalaciones en terraplén, el prisma cen-tral, que está limitado por los planos verticalestangentes a la tubería, es de menor altura quelos prismas exteriores, y por tanto estos prismasasientan más que el central y se producen unasfuerzas de rozamiento sobre este último que ori-ginan un aumento del peso del relleno sobre latubería.

Al aumentar la altura del relleno, disminuye ladiferencia de asentamiento, que se hace nula enel plano de igual asentamiento.

3.3.3.2 PPreparación dde lla ccama dde aarena

Para garantizar un reparto uniforme de tensiones,además de preservar a los tubos de hormigón de con-


tactos con elementos punzantes, éstos deben descan-sar sobre un apoyo continuo, generalmente unacama de arena, de material granular seleccionado ode hormigón. Por ello, no deben apoyarse directa-mente sobre la rasante de la zanja, aunque hayasido adecuadamente acondicionada al efecto, sinosobre camas o lechos con un espesor mínimo bajo lageneratriz inferior del tubo de unos diez o quincecentímetros.

Como se comentó anteriormente, previamente hasido necesario acondicionar adecuadamente el fondode la excavación. Si la naturaleza del terreno nofuera la apropiada para el apoyo de los tubos, podríaser recomendable excavar en exceso y rellenar conmaterial seleccionado.

Se distinguen dos tipos de apoyos o camas; el apoyogranular y el apoyo de hormigón. El apoyo, sea deltipo que sea, debe adaptarse perfectamente a laforma del tubo, proporcionando un reparto uniformede las fuerzas de reacción a lo largo de toda susuperficie. Además, influye en gran medida en losesfuerzos que soportarán los mismos, por lo que estenido en cuenta en la fase de diseño y cálculo de lostubos de hormigón.

Cama de material granular

Consiste en una cama de arena a base de materialgranular con granulometría continua e inferior a 20mm. Basta con no compactarlas excesivamente paraque el propio peso del tubo consiga una adaptacióncorrecta.

El apoyo granular habitual es 90º, en el que la camatiene un espesor tal que sus intersección con el tubo

forma un cono de 45º de generatriz respecto a la per-pendicular que pasa por el centro del mismo.

La reacción del terreno que se considera en elcaso de cama granular es uniforme en toda lazona apoyada.

Con carácter general, se recomienda que el material granular a emplear en las camas de apoyo sea noplástico, exento de materias orgánicas y con untamaño máximo de árido de 20 mm, pudiendo utili-zarse arenas gruesas o gravas preferentementerodadas con granulometrías tales que, en cualquiercaso, el material empleado sea autoestable (condi-ción de filtro y dren).

Las camas granulares conviene realizarlas en dosetapas. En la primera se ejecuta la parte inferior dela cama, con superficie plana, sobre la que se colocanlos tubos de hormigón, acoplados y acuñados. En lasegunda etapa se realiza el resto de la cama, relle-nando a ambos lados del tubo hasta alcanzar elángulo de apoyo indicado.

En ambas etapas, los rellenos se deben realizar


por capas compactadas mecánicamente. Unosespesores razonables para cada capa pueden serdel orden de 7 ó 10 cm, y los grados de compacta-ción se aconseja que sean tales que la densidadresulte como mínimo el 95% de la máxima delensayo próctor normal, o bien el 70% de la densi-dad relativa si se tratara de material granularlibremente drenante.

Las camas granulares simplemente vertidas no sonrecomendables en ningún caso. Además, debe pres-tarse especial cuidado en las operaciones de compac-tación para no producir movimientos ni daños en latubería.

En los puntos en los que sea posible, debe darse sali-da exterior a la cama granular para la evacuacióndel posible drenaje.

Cama de hormigón

Consiste en una cama de hormigón de espesormínimo bajo la generatriz inferior del tubo deunos 10 ó 15 cm de espesor, con una resistenciacaracterística no inferior a 150 kp/cm2, y un tama-ño máximo de árido no mayor de la cuarta partedel espesor de la cama bajo el tubo. El apoyo dehormigón más empleado en estas tuberías es lacama de hormigón de 120º.

La reacción que se considera en el caso de cama dehormigón es continua, pero su distribución no eslineal, concentrándose en los extremos del apoyo.

La cama de hormigón se debe construir con los tuboscolocados en su posición definitiva, apoyados sobrecalzos que impidan movimientos en la tubería, ydebiendo asegurar el contacto del tubo con el hormi-gón en toda la superficie de apoyo. En las zonas deuniones, la cama se debe interrumpir en un tramode unos 80 cm como mínimo y, en su caso, debe pro-fundizarse la excavación del fondo de la zanja hastadejar bajo la tubería el espacio libre suficiente para

la ejecución de las uniones.

Para la elección del tipo de apoyo, hay que tener encuenta distintos aspectos, tales como el tipo de tuboy sus dimensiones, el tipo de unión, la naturaleza delterreno, etc.

En función del tipo de apoyo, y en relación con lanaturaleza del terreno del fondo de la zanja, puedentenerse en cuenta las orientaciones siguientes:

a) Terrenos de gran resistencia y rocas. Es reco-mendable disponer camas granulares con unespesor mínimo entre 15 y 20 cm.

b) Suelos de tipo granular. El tubo podría apoyar-se directamente sobre el fondo previamentemoldeado en forma de cuna, o simplemente per-filado y compactado.

c) Suelos normales (areno-arcilloso estables).Pueden disponerse los dos tipos de camas.

d) Suelos malos (fangos, rellenos, etc.). Debe pro-fundizarse la excavación sustituyendo el terrenode mala calidad por material adecuado o unacapa de hormigón pobre.

3.3.3.3 MMontajje dde lla ttubería

Antes de proceder a la instalación de los tubos dehormigón armado o postesado con camisa de chapaen la zanja es conveniente comprobar los siguientesaspectos:

- La profundidad de la zanja.

- La anchura de la zanja.

- La pendiente del fondo de la zanja

- Las condiciones del fondo de la misma.

De hecho, y como regla general, no deberían admitir-se desviaciones superiores al 10-15% de estos valo-res respecto a lo establecido en el proyecto.

Para garantizar una correcta instalación de la tube-ría, el montaje debe ser realizado por personal expe-rimentado que, a su vez, deberá vigilar el posteriorrelleno de la zanja, así como su compactación.

Preparadas la zanja y la cama de apoyo, se fijanunos puntos de referencia mediante estacas, clavoso cualquier otro procedimiento. A partir de estospuntos, se sitúa el eje de la tubería en el fondo dela zanja.


Otro método de replanteo de las tuberías de hormi-gón en la zanja puede ser el uso de rayos láser, queestablecen una línea recta que puede extendersehasta 300 m, y sirve de referencia para el trazadodel eje de la conducción.

En conducciones en presión, adiferencia de las conduccionesrodadas, el replanteo en alzadono suele ser crítico, salvo encasos muy especiales de tuberí-as con tramos de muy poca pen-diente que deberían ser trata-dos como una conducción porgravedad.

Replanteada la traza del eje de latubería, se bajan los tubos con losmedios adecuados a su diámetro,peso y longitud, evitando golpesdurante el descenso. Este descen-so se efectúa mediante grúas auto-móviles.

Si las pendientes de la zanja sonsuperiores al 10%, la tubería sedebe colocar en sentido ascen-dente. Si esto no es posible,

deben tomarse las precauciones necesarias para evi-tar el deslizamiento de la misma.

En el caso de los tubos de hormigón armado y poste-sado con camisa de chapa, el montaje de la tuberíase realiza en el interior de la zanja. El enchufado delos tubos se debe realizar con medios que no dañenlas boquillas, respetándose las tolerancias, el ángu-lo de deflexión admisible facilitado por el fabricantey la limpieza de las mismas.

Además, este enchufado debe efectuarse siemprerecto y, si fuera necesario, girar posteriormente eltubo para conseguir el ángulo de deflexión indicado.

En tubos de gran diámetro, se suelen emplear trácte-les que aproximan la boquilla macho a la boquillahembra, o cualquier otro sistema que no dañe al tubo.

La materialización de la unión depende del tipo detubo ante el que nos encontremos:

•• Para el caso de juntas soldadas, en primerlugar se procede in situ al soldado de lasboquillas de las camisas de chapa contiguas,para posteriormente rellenar las mismasmediante un anillo de hormigón.

•• En el caso de juntas elásticas, la goma de lasjuntas se ha de colocar procurando igualar lastensiones en toda su superficie. Una tensióndesigual a lo largo de la misma puede hacerque quede pillada y originar fugas de agua enel futuro.


Por tanto, antes de proceder al enchufe de lostubos, es recomendable comprobar que la gomaestá en contacto con el interior de la boca machoen todo la circunferencia de su alojamiento. Hayque asegurarse de que los tubos están alineadoscorrectamente; una alineación incorrecta puededesalojar la goma, causando fugas.

En caso de que se interrumpiese la instalación de lostubos, resulta fundamental taponar los extremos delos mismos, con el fin de impedir la entrada de aguao cuerpos extraños. Además, al reanudar el trabajo,se debe examinar con cuidado su interior, para eli-minar cualquier cuerpo extraño que se hubiera podi-do introducir.


En general, no es recomendable colocar más de cienmetros de tubería sin proceder al relleno parcial dela zanja, para evitar la posible flotación de la con-ducción. Si esto no fuera suficiente, deben tomarselas medidas necesarias para evitar esa flotación.

3.3.3.4 UUniones

Las juntas son los elementos de unión entre los dis-tintos tubos, y de éstos con las piezas especiales,cuyo fin es dar continuidad a la conducción. Es fun-damental, además de conseguir una adecuadaunión de los distintos elementos, garantizar laestanquidad de estas uniones.

Las uniones se debenmaterializar en la propiazanja, preferentementepor personal especializado,siendo recomendable pro-ceder previamente a unlimpiado de las boquillaspara eliminar la suciedadque hubiera podido cogeren la obra a lo largo de lasdistintas fases.

Entre la pieza y el tubopueden existir asientosdiferenciales, debido a quequeden asentadas sobrecamas de diferentes tipos


de lecho, o debido a estén sometidos a diferentes car-gas verticales. Si el tubo está rígidamente unido a lapieza, esos asientos diferenciales podrían producirtensiones y fisuraciones transversales en el mismo.Para evitar la aparición de estas fisuras, se usanjuntas elásticas que absorban los mencionadosasientos diferenciales, y/o se disponen camas de hor-migón de espesor variable en los tubos más cercanosa la pieza.

Tipos de juntas

Básicamente, y como se vio anteriormente, se distin-guen dos tipos de juntas en tuberías de hormigónarmado y postesado con camisa de chapa:

a) Junta elástica

Las juntas elásticas utilizadas están provistasde un alojamiento tórico para el anillo de elastó-mero en la boquilla macho. Es precisamente eseanillo de goma el que confiere estanquidad a latubería durante toda la vida útil de la misma.

El primer paso consiste en colocar la goma enese alojamiento, de forma que se garantice unreparto uniforme de tensiones a lo largo de todosu perímetro.

A continuación, puede ser útil lubricar con jabónlíquido neutro tanto la boquilla hembra como lagoma, con el fin de evitar rozaduras a la misma

al encajar los tubos.

El enchufe se realiza mediante tráctel, hastaque la distancia entre el extremo metálico de laboca macho y el hormigón interior de la bocahembra sea inferior a 10 mm.

Es importante asegurarse de que la goma noquede pellizcada. Para ello, basta con observarque el tubo no retrocede cuando se suelta eltráctel.

La calidad de la junta debe acompañar al tubode hormigón durante su vida de servicio, por loque la elasticidad de la goma es primordial, y secomprueba con el test de relajación de esfuerzosa compresión.

La goma utilizada en una operación de enchufeno debe ser reutilizada.

Durante todas las etapas que transcurren entrela fabricación y la puesta en obra del materialelastómero, las juntas deben almacenarse deacuerdo con las recomendaciones dadas en laNorma ISO 2230.

En el momento de su montaje deben presentaruna superficie suave, exenta de fisuras, poros,burbujas o rebabas.

Es recomendable que las superficies del tubo en


contacto con el anillo se encuentren limpias yexentas de cualquier defecto superficial o aris-tas que pudieran afectar a la estanquidad odañar al anillo.

Durante el montaje de la junta elástica, se debeefectuar el encaje correcto del anillo y compro-bar que los paramentos verticales de los extre-mos macho y hembra están debidamente sepa-rados, para poder absorber los posibles movi-mientos de la junta sin entrar en contacto nidesenchufarse. Asimismo, no debe agotarse enesta operación toda la deformación posible de lajunta, para poder absorber eventuales asientosdiferenciales posteriores.

b) Junta soldada

La unión entre tubos consecutivos se consiguemediante la soldadura de dos boquillas de chapaconsecutivas, y posterior relleno de hormigón.

En las juntas soldadas en alineación recta de lostubos, el solapo de las boquillas no debe ser infe-rior a 50 mm.

En alineaciones curvas, se podrá formar unángulo en la junta, que depende del diámetrodel tubo y de la holgura entre los elementos queforman la misma. Esta holgura deberá ser, comomínimo, la necesaria para permitir un enchufenormal de los tubos y, como máximo, la que per-mita una correcta soldadura para el cierre de lajunta.

Las juntas no se deben soldar hasta que hayaun número suficiente de tubos colocados pordelante, para permitir su correcta colocación enalineación y rasante.

En los tubos de diámetro inferior a 800 mm, lasoldadura se debe efectuar por la parte exteriorde la junta. En tubos de diámetro igual o supe-rior a 800 mm, la soldadura se podrá efectuarpor la parte interior o por la exterior, pero nuncapor ambas.

La soldadura se debe realizar en sentido ascen-dente, con una o dos pasadas. Cuando las boqui-llas tengan espesores superiores a 8 mm, sedeben realizar dos pasadas durante la fase desolapo.

El cordón de la soldadura debe tener su gargan-ta de tal forma que el solape de las boquillasquede cubierto por él.

Es recomendable soldar un tubo de cada dos; lostubos dejados sin soldar se soldarán una veztranscurridas 24 horas.

Una vez materializada la unión, las juntas sehormigonan in situ, tanto interior como exte-riormente, mediante los encofrados correspon-dientes.

A título informativo, se indica una dosificación ygranulometría para el hormigón del anillo de lajunta soldada.


Previo al hormigonado, es recomendable daruna imprimación con una lechada formada poruna parte de cemento por cada cuatro partes deuna mezcla al 50% de sikalatex con agua, con elfin de mejorar la adherencia.

La soldadura se debe efectuar de forma que noquede ningún defecto, a fin de conseguir unacompleta estanquidad. Para ello se debe com-probar su estanquidad mediante líquidos pene-trantes.

3.3.3.5 PPruebas een oobra dde lla ttubería iinstalada

Antes de proceder al relleno de la zanja, es conve-niente que nuestra tubería de hormigón con camisade chapa haya quedado correctamente instalada, yque por lo tanto se encuentre en condiciones de serpuesta en servicio. Para asegurarnos de ello, es pre-ceptivo realizar una de las dos pruebas siguientes

para la tubería instalada:

1.- Prueba de estanquidad por tramos.

2.- Prueba de totalidad de las juntas y de estan-quidad final.

Para la elección de una de las dos, se deben tener encuenta las condiciones particulares de la obra, comoson, entre otras, el plan de trabajos, el ritmo de lle-nado de zanjas, la experiencia en obras similares, ladificultad de acceder a la junta y la dificultad deobtener agua.

Conforme vaya avanzando el montaje de la tubería,deberán ir siendo realizadas las oportunas pruebasde la tubería instalada en los distintos tramos que sehayan ejecutado, o bien, dependiendo del trazado yla longitud de la conducción, se puede probar ésta enun solo tramo.


Los extremos del tramo en prueba deben cerrarseconvenientemente con piezas adecuadas, las cualeshan de apuntalarse para evitar deslizamientos delas mismas o fugas de agua, así como ser fácilmentedesmontables.

Antes de empezar la prueba, deben estar colocadosen su posición definitiva todos los tubos, las piezasespeciales, las válvulas y demás elementos de latubería, debiendo comprobarse que las válvulas exis-tentes en el tramo a ensayar se encuentren abiertas,que las piezas especiales están ancladas y las obrasde fábrica cuentan con la resistencia debida.

En tuberías enterradas, la zanja deberá estar par-cialmente rellena (caballones), dejando las unionesdescubiertas. Asimismo, debe comprobarse que en elinterior de la conducción no haya ningún elemento(raíces, escombros, tierras, etc.).

La bomba para introducir la presión hidráulica deprueba irá colocada en el punto más bajo del tramoque se prueba, y debe estar provista, al menos, de unmanómetro de precisión no inferior a 0,02 N/mm2.La medición del volumen, por su parte, debe reali-zarse con una precisión no menor de un litro.

Durante la prueba se deberán adoptar las medidasnecesarias para no dañar ni al personal ni a losmateriales.

De acuerdo a todo lo anterior, la prueba consta de las

dos etapas siguientes:

•• Etapa inicial o preliminar

Se comienza por llenar lentamente el tramode tubería a probar, dejando abiertas las ven-tosas. El llenado se realiza por el punto másbajo del tramo para facilitar la salida del airepor la parte alta del mismo.

En el punto más alto es conveniente colocarun grifo de purga para expulsión del aire ypara comprobar que todo el interior del tramoobjeto de prueba se encuentra comunicado dela forma debida.

La tubería, una vez llena de agua, se debemantener en esta situación al menos durante24 horas.

A continuación, se aumenta la presión hidráu-lica de forma constante y gradual hasta alcan-zar un valor comprendido entre la presiónmáxima de diseño y la presión de prueba de lared, que se calculará teniendo en cuenta elposible golpe de ariete.

Al diseñar los tramos y presión de prueba decada uno, hay que tener en cuenta no sobrepa-sar en ningún punto del mismo la presión deprueba, lo cual lleva a probar a presiones algomás bajas que ésta los puntos más altos del


tramo. Normalmente suele admitirse una des-viación en menos de un 10%, aunque desvia-ciones algo mayores no son significativas encuanto a la validez de la prueba.

Los incrementos de presión hasta alcanzar lapresión de prueba no deberán superar 0,1N/mm2 por minuto.

Esta presión debe mantenerse durante eltiempo especificado, de forma que no aparez-can pérdidas apreciables de agua ni movi-mientos aparentes de la tubería. Caso contra-rio, deberá procederse a la despresurizaciónde la misma, a la reparación de los fallos quehaya lugar y a la repetición del ensayo.

•• Etapa final, principal o de puesta en carga.

Superada la etapa anterior, la presión hidráu-lica interior se aumenta de nuevo de formaconstante hasta alcanzar la presión de pruebade la red, de forma que el incremento de pre-sión no supere 0,1 N/mm2 por minuto.

Una vez alcanzado dicho valor, se desconectael sistema de bombeo, no admitiéndose laentrada de agua durante, al menos, una hora.Al final de este periodo, al medir mediantemanómetro el descenso de presión habidodurante dicho intervalo debe ser inferior a0,02 N/mm2.

A continuación, se eleva la presión en la tube-ría hasta alcanzar de nuevo la presión deprueba de la red, suministrando para ello can-tidades adicionales de agua y midiendo elvolumen final suministrado, debiendo ser ésteinferior al valor dado por la expresión:

DVmax = 11,2 ·· VV ·· DDp ·· ((1/Ew+D/e ·· EE)

DVmax = Pérdida admisible, en litros

V = Volumen del tramo de tubería en prueba,en litros

Dp = Caída admisible de presión durante laprueba, en N/mm2, que para el caso detubos de hormigón con camisa de chapaadquiere el valor de 0,02 N/mm2.

Ew = Módulo de compresibilidad del agua, 2,1 x103 N/mm2.

E = Módulo de elasticidad del material deltubo, en N/mm2, que para el caso de tubos

de hormigón con camisa de chapa adquie-re el valor entre 2,00 x 104 y 4,00 x 104N/mm2.

D = Diámetro interior del tubo, en mm.

e = Espesor nominal del tubo, en mm.

1,2 = Factor de corrección que tiene en cuenta elefecto del aire residual existente en latubería.

Cuando durante la realización de esta etapa,el descenso de presión y/o las pérdidas de aguasean superiores a los valores admisibles, sedeben corregir los defectos observados, repa-sando las uniones que pierdan agua o cam-biando, si es preciso, algún tubo o pieza espe-cial, para así proceder a repetir esta etapahasta superarla con éxito.

En determinadas situaciones puede admitirseque durante esta etapa se realice únicamentela comprobación de que el descenso de presiónproducido durante la misma es inferior a losvalores admisibles antes indicados.

En cualquier caso, si los resultados de la etapaprincipal no son satisfactorios, o existen dudassobre la correcta desaireación de la tubería, sepuede realizar un ensayo complementario depurga que aclare tal circunstancia.

3.3.3.6 RRelleno dde lla zzanjja

Concluido el montaje de la tubería, y efectuadas laspruebas correspondientes, se procede al relleno defi-nitivo y posterior compactación de la zanja.

Antes de iniciarse el relleno, conviene comprobarque los tubos apoyan uniformemente en la cama sinque existan huecos, a fin de garantizar un repartouniforme de tensiones a lo largo de toda su superfi-cie de apoyo, y que están correctamente nivelados,efectuándose las correcciones que fuesen necesarias.

El material de relleno debe tener las característicascontempladas en el cálculo del tubo. No son acepta-bles como relleno arcillas muy plásticas ni suelosaltamente orgánicos, ni cualquier otro material quepudiera resultar perjudicial física o químicamentepara los tubos.

Al rellenar la zanja, se deben distinguir dos zonas:hasta la clave del tubo y por encima de la clave.

Hasta la clave debe rellenarse de forma compensa-


da, evitando el desplazamiento de los tubos, en ton-gadas de pequeño espesor, debiendo compactarsecon medios ligeros, generalmente pisones o ranas.

El material de relleno utilizado debe ser no plástico,preferentemente granular y sin materias orgánicas.El tamaño máximo de las partículas se recomiendasea de 20 mm, colocándose en capas de pequeñoespesor, compactadas mecánicamente hasta alcan-zar un grado de compactación no menor al 95% delpróctor normal, o hasta que su densidad relativa seamayor del 70% si se tratase de material no coheren-te o libremente drenante.

Por encima de la clave del tubo, el relleno puede rea-lizarse con cualquier tipo de material que no produz-ca daños en la tubería. El tamaño máximo admisiblede las partículas se recomienda que sea de 15 cm,colocándose en tongadas horizontales, compactadasmecánicamente hasta alcanzar un grado de compac-tación no menor del 100% del próctor normal, ohasta que su densidad relativa sea mayor del 75% sise tratase de material no coherente o librementedrenante.

El material de relleno para ambas zonas puedeser, en general, procedente de la excavación de lazanja, siempre que cumpla las condiciones antesdescritas.

En cualquier caso, no debe rellenarse la zanja entiempo de heladas o con material helado, salvo que

se tomen medidas para evitar que queden enterra-das proporciones de suelo congelado.

3.3.3.77 CCompactación

La compactación de la zanja es fundamental para uncorrecto funcionamiento de la tubería. Por ello, elgrado de compactación de las tierras debe ser el con-templado en las condiciones de proyecto. Para elcaso de los tubos de hormigón con camisa de chapa,estas cargas de compactación deben ser las contem-pladas en las especificaciones del proyecto.

Extendido el material del relleno, que debe contar lahumedad establecida en el proyecto, se procede a sucompactación.

Las cargas de compactación se evalúan teniendo encuenta el medio utilizado, la profundidad de la zanjay el tipo de relleno.

El relleno de las zanjas debe compactarse por tonga-das sucesivas.

Cuando el trazado de la tubería discurra por zonasno habitadas, basta con compactar hasta la cota de60 cm por encima de la generatriz superior deltubo.

A nivel informativo, se exponen las siguientes reco-mendaciones a tener en cuenta durante el proceso decompactación:


3.3.3.8 PPuesta een sservicio dde lla ttubería

De acuerdo a lo establecido en la ReglamentaciónTécnico Sanitaria, en las conducciones de agua pota-ble (recientemente denominada agua apta para elconsumo humano), antes de la puesta en funciona-miento de la tubería, y después de cualquier actividad de mantenimiento o reparación que puedasuponer un riesgo de contaminación del agua, sedebe realizar el lavado y/o desinfección del tramoafectado.

Lavado de la conducción

Durante esta operación, la tubería se llena de agua,por el punto más bajo y a una velocidad de llenadomuy baja (0,05 m/s). Posteriormente se abren lasválvulas, y se deja salir al agua que arrastra losmateriales que había dentro de la conducción.

El lavado se lleva a cabo por sectores, mediante elcierre de las oportunas válvulas y la apertura de losdesagües correspondientes.

Una vez finalizada la limpieza, y en el caso de aguasaptas para el consumo humano, debe comprobarseque las propiedades del agua se mantienen dentrode los límites establecido en la vigente RTSAP.

Desinfección de la conducción

Tras la limpieza interior de la red, debe procederse ala desinfección de la misma. Para ello puede utilizar-se alguno de los productos incluidos en la siguientetabla.

Prueba de funcionamiento total de la tubería

Efectuadas las operaciones de limpieza y desinfec-


* La primera pasada sobre el tubo será con un relleno mínimo de 50 cm.

ción de nuestras tuberías de hormigón con camisa dechapa, finalmente debe procederse a la prueba defuncionamiento general de la conducción. Para ello,la conducción se llena desde el punto más bajo y auna velocidad de 0,05 m/s.

Durante el llenado, deben estar abiertas todas las

válvulas y ventosas hasta que no haya ninguna fugade aire.

Una vez se llene la conducción, se procede a la prue-ba de servicio general de la tubería, comprobandoque su funcionamiento es satisfactorio.


4.1.1 Propiedades del agua

Las tuberías son elementos de transporte cuya fun-ción consiste en llevar un fluido determinado desdeun punto de origen hasta otro de destino.

Para el caso de los tubos de hormigón armado ypostesado con camisa de chapa, el fluido transpor-tado en la mayoría de los casos es el agua, aunquedependiendo del lugar de ubicación de la conduc-ción en el sistema global de abastecimiento o sane-amiento, ésta podrá ser bruta, potable, residual ode lluvia:

•• Las tuberías dispuestas entre las obras decaptación (presas, pozos, manantiales, etc.),y las estaciones de tratamiento de agua pota-ble (E.T.A.P.), transportarán agua bruta o sintratar.

•• Sin embargo, aquéllas que se encuentrenentre estas E.T.A.P. y los distintos puntos deconsumo, llevarán agua ya tratada (potable oapta para el consumo humano).

•• Una vez usada, el agua residual es evacuada alas redes de alcantarillado, colectores y emisa-rios, para finalmente ser conducida a las esta-ciones depuradoras de aguas residuales(E.D.A.R.), donde es sometida a los tratamien-tos adecuados para eliminar la contaminaciónderivada de sus anteriores usos. Por tanto,estas tuberías de saneamiento transportaránagua residual.

•• Además, si esa red de saneamiento es de tiposeparativo, las aguas residuales irán directa-mente a las E.D.A.R., mientras que las aguasprocedentes de la escorrentía y del drenajeserán evacuadas a cauces naturales a travésde la red de aguas blancas o pluviales.

En resumen, toda conducción de hormigón con cami-sa de chapa utilizada para el abastecimiento y sane-amiento de poblaciones transportará agua, aunquecon características distintas según el caso.

Aparte del ciclo integral del uso del agua, existenotros usos de la misma en los que la utilización de

tubos de hormigón juega un importante papel, comoson los regadíos. En este caso, los conductos trans-portan generalmente agua bruta procedente de lascaptaciones, aunque a veces ésta puede ser tambiénpotable.

Resulta lógico, pues, comenzar este capítulo anali-zando de forma somera las principales característi-cas y propiedades del agua.

Densidad

La densidad se define como la relación entre el pesoy el volumen, o lo que es lo mismo, como la masaque posee la unidad de volumen de un cuerpodeterminado. Se expresa en gramos por centímetrocúbico (g/cm3).

La densidad del agua a una temperatura de 4ºC esde 1 g/cm3, por lo que en general siempre que hable-mos de agua, y al objeto de simplificar cualquier cál-culo, tomaremos este valor como dato.

A partir de la densidad del agua surge el concepto dedensidad relativa, que se define como la relaciónentre la masa de un volumen determinado de unasustancia a una temperatura t, y la masa de un volu-men igual de agua a 4ºC.

Compresibilidad

La compresibilidad es la medida del cambio de volu-men, y por lo tanto de densidad, que experimenta unlíquido cuando se somete a diversas presiones.

Se define el módulo de elasticidad volumétrica de unlíquido (Ev), como la relación entre el incremento depresión necesario que origina un cambio de volumeno densidad en el mismo.

Ev = - dP/(dV/V)

Viscosidad

La viscosidad de un fluido se define como su resis-tencia a fluir como resultado de la interacción y de lacohesión de sus moléculas. Representa la resistenciaal desplazamiento relativo de las distintas partesdel líquido debido a la fuerza de atracción entre las


4. Dimensionamiento de la Tubería44..11 DDIIMMEENNSSIIOONNAAMMIIEENNTTOO HHIIDDRRÁÁUULLIICCOO

distintas moléculas que lo componen.

Para el agua limpia, la viscosidad cinemática tieneun valor de 1,24x10-6 m2/s, mientras que para elagua residual urbana este valor es de 1,31x10-6 m2/s.

Tensión superficial y capilaridad

Alrededor de cada molécula de un líquido en reposose desarrollan fuerzas moleculares de cohesión, lascuales actúan dentro de una pequeña zona de acciónde radio r.

Las moléculas del líquido que se encuentran a unaprofundidad mayor que r producen fuerzas de atrac-ción que se compensan; lo contrario acontece en lasmoléculas que se encuentran dentro de la capa deespesor r en la proximidad de la superficie libre.

Dentro de esta capa se ejercen fuerzas resultantesde cohesión en dirección hacia el fluido, por lo redu-cido de las fuerzas de cohesión del medio que seencuentra encima de la superficie libre (por ejemplo,el aire).

Estas fuerzas impulsan a las moléculas inferiores aun movimiento ascendente, que sólo es posible aldesarrollarse un trabajo por el movimiento de lasmoléculas equivalente al incremento de energíapotencial ganado por las mismas.

La resultante de las fuerzas de cohesión, cuya direc-ción es perpendicular a la superficie libre del líquidoo a la de contacto entre dos líquidos que no se mez-clan, se equilibra por la acción de las componentesverticales de la fuerza que se genera sobre dichassuperficies. Esta fuerza se conoce como tensiónsuperficial, y tiene la misma magnitud en todos lospuntos de la superficie frontera.

La tensión superficial hace inestable la superficieplana de frontera entre el líquido y el otro medio.

Si un líquido está limitado por una pared, sus molé-culas son atraídas no sólo por las fuerzas del mediosuperior, sino además por las de la propia pared. Silas fuerzas moleculares de la pared son mayores quelas de las moléculas vecinas de líquido, éste seextenderá sobre la pared (moja). Si acontece lo con-trario, el líquido repele la pared y entonces no lamoja.

A continuación se muestran los valores de la ten-sión superficial agua-aire en función de la tempe-ratura. Como se observa, el valor decrece alaumentar la temperatura del agua, pues aumentasu fluidez.

4.1.2 Hidrostática e hidrodinámica

En primer lugar, tendríamos que aclarar los concep-tos de hidrostática e hidrodinámica.

Se entiende por hidrostática a la parte de la hidráu-lica que analiza el comportamiento de los fluidos enreposo, estudiando sus leyes de equilibrio y las pre-siones que transmiten a las paredes de los elemen-tos que los contienen.

Se entiende por hidrodinámica a la parte de lahidráulica que analiza el comportamiento de losfluidos considerando su movimiento, principal-mente a través de canales o tuberías, determinan-do sus velocidades y las distribuciones de presiónen cada caso.

En la práctica, y para un análisis práctico del compor-tamiento hidráulico de las conducciones, se puede dejara un lado el comportamiento dinámico y considerar elproblema como un caso puramente hidrostático.

4.1.3 Principios básicos de la hidrostática y Teoremade Bernouilli

Principios básicos de la hidrostática

•• La presión ejercida sobre una porción de lasuperficie de un líquido se transmite íntegra-mente y por igual en todas las direcciones(Principio de Pascal).

•• La presión que ejerce un líquido en repososobre la superficie que lo contiene es siemprenormal a dicha superficie. Además, estasuperficie presenta una reacción igual y desentido contrario, cuya neutralización produceel equilibrio.

•• La presión en un plano horizontal de un líqui-do en reposo es idéntica en todos los puntosdel mismo, y proporcional a su profundidad.


•• La presión en un punto determinado de unfluido en reposo es proporcional a la densidaddel líquido.

P = γ.g.h

siendo:

γ = Densidad del líquido

g = Aceleración de la gravedad

h = Profundidad de cada punto medida desdela superficie

Teorema de Bernouilli

Este teorema es de gran utilidad para comprender elestado energético en cualquier sistema hidráulico,permitiendo clasificar las conducciones en funcióndel mismo.

Bernouilli demostró que la energía del agua (H) encualquier punto de una conducción es siempre sumade tres factores:

- Energía potencial: Se debe a la cota topo-gráfica del punto (Z). El plano de referen-cia escogido es el nivel medio del mar, porlo que el valor de la energía potencial encualquier punto de una conducción secorresponde con la elevación de dichopunto sobre el mencionado nivel mediodel mar.

- Energía de presión: Este valor viene dadopor la presión a la que se encuentra some-tida el agua dentro de la conducción encada punto de la misma (P/γ).

- Energía cinética: Representa la energíadebida a la velocidad de la masa de aguaen cualquier punto de la conducción(v2/2g).

H = z + P/γ + v2/2g

Además, Bernouilli afirma que, en condiciones idea-les, la energía total del agua en un sistema hidráu-lico se conservaría a lo largo de todos los puntos delmismo, variando el valor de cada uno de los factoresanteriores en función del trazado vertical de la con-ducción (condicionado en gran parte por la topogra-fía) y de la velocidad de circulación del agua a lolargo de la misma.

Estas condiciones ideales o hipótesis de Bernouilli,

para las cuales se conserva la energía en cualquierpunto de la conducción, son las siguientes:

- Que no se produzca pérdida o disipaciónde energía en el sistema debido al roza-miento del agua con las paredes de losconductos o a la dificultad que determina-dos elementos presentan a su paso.

- Que en cualquier punto de la conducciónla velocidad permanezca constante y uni-forme en toda su sección.

- Que el movimiento del fluido a lo largo detodo el tubo sea paralelo a su eje.

Sin embargo, y como parece obvio, al rozar el aguacon las paredes de los conductos que la transportanse produce una disipación de energía. Son las llama-das pérdidas de carga lineales, y dependiendo delmaterial de constitución de las paredes de estos con-ductos, su valor podrá alcanzar distintos valores.

Además, al encontrarse con elementos que se opo-nen o dificultan su paso, como cambios de sección,codos, derivaciones, válvulas, etc, también se produ-ce una pérdida de energía en el sistema. Son lasdenominadas pérdidas de carga puntuales, singula-res o localizadas.

Suponiendo que las otras dos hipótesis se pudierandespreciar, al no tener demasiada relevancia para unanálisis práctico de las conducciones de agua, se llegaa la conclusión de que la energía en un punto 1 (H1),es igual a la energía en un punto 2 (H2), más las pér-didas de carga, tanto lineales como localizadas, pro-ducidas a lo largo del camino entre 1 y 2 (J1,2).

H1 = H2 + J1,2

Podemos representar en un gráfico las distintaslíneas de energía que, consecuencia de este análisis,


aparecen en nuestro sistema hidráulico:

Cota topográfica, z (m.c.a.), es la cota de la conduc-ción con respecto al plano horizontal de referencia(normalmente el nivel medio del mar), y representala energía potencial gravitatoria que tiene el aguaen cada punto de la misma.

Altura de presión, P/γ (m.c.a.), es la energía depresión que posee el agua en cada punto de laconducción.

Altura cinética, v2/2g (m.c.a.), es la energía cinéticapara una velocidad media de circulación del agua ven cada punto de la conducción.

Altura piezométrica, Hp (m.c.a.), es la suma de lacota topográfica y de la altura de presión en cadapunto de la conducción. Uniendo el valor de la altu-ra piezométrica en cada punto de la conducción,obtenemos la línea piezométrica. Esta línea une losniveles que alcanzaría el agua en diferentes tubospiezométricos instalados a lo largo de la conducción

Altura total, H (m.c.a.), es la energía mecánica totalen cada punto de la conducción, y es suma de la altu-ra piezométrica y de la altura cinética. Uniendo elvalor de la altura total en cada punto de la conduc-ción obtenemos la línea de altura o carga total.

Pérdida de carga total, J (m.c.a.), es la disminuciónde energía total a lo largo de la conducción, y essuma de dos términos; las pérdidas de carga linealesy las pérdidas de carga localizadas.

Pérdidas de carga lineales, Jl (m.c.a.), es el trabajorealizado por las fuerzas de rozamiento que se opo-nen a la circulación del agua a través de la conduc-ción. Se obtienen multiplicando la pérdida de cargaunitaria por la longitud del tramo de conducción.

Pérdidas de carga unitarias, j (m.c.a./km), es el tra-bajo realizado por las fuerzas resistentes que se opo-nen a la circulación del agua a través de la conduc-ción por unidad de longitud. Se suelen expresar entanto por mil o en m.c.a./km. Su valor depende delmaterial de constitución de los conductos de agua.

Pérdidas de carga localizadas, Jp (m.c.a.), es la pér-dida de carga discreta correspondiente a alteracio-nes localizadas de la conducción; este es el caso deun ensanchamiento de sección, un codo, una válvu-la, etc.

Energía total disponible, E (m.c.a.), es la diferenciaentre las alturas o cargas totales de dos puntos de laconducción.

En la mayoría de los sistemas hidráulicos, los valo-res de las alturas cinéticas son despreciables respec-to a los valores de las cotas y de las alturas de pre-sión. De hecho, considerando velocidades de circula-ción del agua inferiores siempre a 2,5 m/s, las altu-ras cinéticas adoptan valores por debajo de 0,32m.c.a. Por otro lado, no todos los levantamientostopográficos tienen una precisión de este orden demagnitud. Por todo ello, es posible identificar lalínea de alturas piezométricas con la línea de altu-ras totales en las condiciones normales de flujo.

Clasificación de los flujos

Los diferentes tipos de flujo a presión pueden clasi-ficarse atendiendo a las variaciones de las magnitu-des hidráulicas (velocidad media y presión) en eltiempo y en el espacio. En el caso del agua, las varia-ciones en el espacio serán a lo largo del eje de la con-ducción.

TIPOS DE FLUJOS A PRESIÓN

- PERMANENTE (constante en el tiempo)

UNIFORME (constante en el espacio)VARIADO (variable en el espacio)

- TRANSITORIO o VARIABLE (variable con el tiempo)

OSCILACIÓN EN MASA (variaciones lentas)GOLPE DE ARIETE (variaciones rápidas)

Se denomina flujo permanente a aquel que mantie-ne las variables de presión y velocidad media de cir-culación constantes en el tiempo para cada secciónde la conducción. Por contra, será flujo transitorio elque experimente variación de dichos parámetros a lolargo del tiempo.

Dentro del flujo permanente, si la presión y la velo-cidad media de circulación adquieren idéntico valorpara los distintos puntos de la conducción, será ade-más uniforme, y si no es así, variado.

En el caso de que el punto origen de la conducción yel punto final de la misma tuvieran un nivel cons-tante, estaríamos ante un flujo permanente. Estesería el caso de una tubería de unión entre unembalse y el depósito, o de dos depósitos, ya quepara el análisis podríamos suponer que la variacióndel nivel del agua en los depósitos y en el embalse esdespreciable.

Para un caudal constante a lo largo de una conduc-ción, el flujo es permanente y uniforme si la conduc-ción tiene una sección recta y constante. Sin embar-


go, si algún tramo de la conducción fuera de seccióntroncocónica, o aun siendo recta, sobre él se realiza-ra un consumo uniformemente distribuido, estaría-mos ante un flujo permanente y variado.

Por lo tanto, para el caso de transporte de aguamediante tubos de hormigón armado y postesadocon camisa de chapa, en la mayoría de las situacio-nes, salvo situaciones especiales como sifones o tra-mos impulsados, estaremos ante flujo permanente yuniforme, ya que al ser utilizados mayoritariamenteen conducciones con diámetro considerable, suelenunir puntos a nivel constante (embalses, pozos,depósitos), y además rara vez alimentan consumosuniformemente distribuidos, al emplearse funda-mentalmente en arterias de reparto y no en red dedistribución donde sí se dan consumos uniforme-mente distribuidos.

Visto todo lo anterior, a partir de ahora centraremosel análisis hidráulico de las conducciones en el flujopermanente y uniforme.

4.1.4 Tipos de conducciones hidráulicas

De acuerdo al teorema de Bernouilli podemos clasi-ficar las conducciones hidráulicas en función de suestado energético:

a) Conducciones por gravedad: El transporte delagua se realiza por gravedad, debido a la dife-rencia de cotas entre el origen y el destino.Dentro de este grupo, y dependiendo de la pre-sión a la que se encuentre el agua transportada,se distinguen:

•• Conducciones a lámina libre, rodadas o sinpresión: El agua se desplaza por gravedadsin presión, debido a la diferencia de cotas,siendo el trazado vertical de la conducciónprácticamente coincidente con la línea piezo-métrica.

Por tanto, el agua circula a presión atmosféri-ca. La conducción del agua se puede realizar através de tubos o de canales abiertos, pues noes necesario confinarla.

•• Conducciones forzadas o a presión: El agua sedesplaza por gravedad, debido a la diferenciade cotas, aunque en este caso el trazado verti-cal de la conducción se sitúa por debajo de lalínea piezométrica.

Por tanto, el agua circula con un determinadovalor de presión. El transporte se realizarásiempre mediante tubos, debido a que el agua

transportada se encuentra a presión, por loque deberá estar confinada.

b) Conducciones por impulsión: Debido a que elorigen se sitúa a menor cota que el punto de des-tino, o que aún no siendo así, las pérdidas decarga harían imposible el transporte por grave-dad, no existe energía potencial gravitatoriasuficiente para el transporte del agua a lo largode la conducción, por lo que es preciso realizaruna aporte externo de energía.

Este aporte externo se efectúa mediante estacio-nes de bombeo. La energía suministrada propor-ciona una presión al agua, por lo que se debenutilizar siempre conductos cerrados (tubos) parasu transporte.

Los tubos de hormigón armado y postesado concamisa de chapa, como se verá más adelante, seemplean para el abastecimiento de aguamediante conducciones forzadas y por impul-sión, en las que el agua siempre tiene un deter-minado valor de presión.

Asimismo, cada vez más se están utilizandopara el transporte de aguas residuales a pre-sión. Aun siendo usual llevarlas mediante con-ducciones en lámina libre, en casos puntuales,como pueden ser la elevación a la entrada de laE.D.A.R., o en colectores que por necesidades detrazado deban separarse de la línea piezométri-ca, el uso este tipo de tuberías puede resultar lasolución más conveniente.

4.1.5 Concepto de tubo

Como hemos visto anteriormente, las conduccioneshidráulicas podrán ir con o sin presión, según su tra-zado vertical discurra por debajo o sensiblementecoincidente con la línea piezométrica.

Cuando el agua se transporta a presión atmosférica,no es necesario confinarla en conductos cerrados,pues no tiende a empujar contra las paredes de losmismos. En este caso, se pueden emplear canalesabiertos. Sin embargo, hay ocasiones en las que esobligado recurrir a conducciones cerradas, ya seapor tratarse de túneles, de tramos en los que el ajus-te a la línea piezométrica exija ir bajo rasante, o sim-plemente porque resulte más económico. No obstan-te, a pesar de disponer conductos cerrados, estos nodeberán haber sido calculados para soportar la pre-sión que ejerce el agua sobre sus paredes.

Cuando el agua transportada lleva un determinadovalor de presión, no es viable la solución de canales


abiertos. En este caso, siempre deberá confinarse, yaque ejercerá una presión sobre las paredes del con-ducto, tanto mayor cuanto más se aleje el trazado dela línea piezométrica.

Por tanto, será necesario disponer conductos conresistencias a esa presión, e imprescindible tener encuenta dicho valor a la hora de dimensionarlos.

Los conductos a adoptar deberán tener la forma másadecuada para el transporte del agua, además deresultar lo más económicos posibles.

Por un lado, la superficie que encierra una mayorárea a partir de una menor longitud es la circunfe-rencia. Por otro, la resistencia a esfuerzos proporcio-nada por estructuras cilíndricas es muy alta.

En base a estos dos criterios, aparece el concepto detubo, que es el elemento utilizado para el transportede agua a presión.

La resistencia que deberán oponer las paredes deltubo a la presión interior del agua, así como las car-gas externas a las que estará sometida la conducciónen caso de ir enterrada, condicionan el dimensiona-miento de los tubos, siendo mayor el espesor necesa-rio cuanto mayores sean las presiones a las que seencontrará sometido.

s = PD/2e

s = Resistencia característica del material del tubo

P = Presión a la que se encuentra sometida el tubo

D = Diámetro interior del tubo

e = Espesor de la pared del tubo

Analizando la fórmula, y teniendo en cuenta que s esuna característica intrínseca del material, y portanto de valor constante, llegamos a la conclusión deque para una tensión admisible dada, el espesor dela pared del tubo es proporcional a la presión y aldiámetro interior.

Por tanto, en función del material que constituya estostubos, serán necesarios mayores o menores espesores,en función de la presión que deban soportar.

Sin embargo, en el caso de tubos de hormigón arma-do y postesado con camisa de chapa, la solución noconsiste en aumentar el espesor de las paredes, sinoen aumentar el armado activo o pasivo de los mis-mos. Esta es una de las principales ventajas de estetipo de tubos, ya que se podrán fabricar para cual-

quier situación a la medida de las necesidades exis-tentes. En contraste con otros materiales empleadosen tuberías a presión, el hormigón con camisa dechapa en sus dos modalidades abarca prácticamentecualquier valor de presión, a la vez que esta soluciónno se traduce en espesores excesivamente grandesque hagan de la tubería un elemento difícilmentemanejable y por lo tanto poco práctico.

4.1.6 Cálculo de las pérdidas de carga en tuberías

Las pérdidas de carga representan la energía disipa-da durante el transporte del agua a lo largo de lasconducciones.

De acuerdo al teorema de Bernouilli, y como se des-arrolló en apartados anteriores, la energía en unpunto 1 será igual a la energía en otro punto 2, máslas pérdidas de carga producidas en el trayecto 1-2.

H1 = H2 + J1,2

Como se comentó anteriormente, se distinguen dostipos de pérdidas de carga:

1.- Lineales: Se deben al rozamiento del aguacon las paredes del conducto a través del quees transportada, ya sea un canal abierto o untubo. Su valor es proporcional al recorridorealizado, y depende del material constitu-yente de la conducción.

En este capítulo desarrollaremos las pérdi-das de carga para el caso de tuberías a pre-sión, independientemente de que ésta seadebida a la diferencia de cotas o a la aporta-ción de energía externa mediante un grupode bombeo, pues es en esta tipología donde seencuadran los tubos de hormigón con camisade chapa.


En primer lugar habría que comentar quehoy día, y debido al continuo avance tecnoló-gico en el campo de la ingeniería, el cálculode las pérdidas de carga se realiza medianteun amplio abanico de programas informáti-cos, que logran resultados muy ajustados a loque ocurre en la realidad, aunque todos ellosestán basados en las teorías y conceptos tra-dicionales de la hidráulica.

En este manual analizaremos precisamenteestos conceptos y teorías tradicionales de cál-culo de pérdidas de carga, insistiendo en queactualmente estas teorías nos sirven paracomprender la esencia hidráulica del proble-ma, mientras que la informática se ha con-vertido en la herramienta adecuada paraobtener los resultados.

Existe un gran número de fórmulas empíri-cas que permiten obtener el valor de las pér-didas de carga lineales, estableciendo la rela-ción existente entre el caudal, el gradientehidráulico, el diámetro de la tubería y el coe-ficiente de rugosidad de la misma.

De todas ellas las más conocidas, ordenadascronológicamente, son las siguientes:

•• Chezy (1765)

•• Darcy-Weisbach (1775)

•• Manning (1890)

•• Ganguillet y Kutter (1896)

•• Bazin (1897)

•• Hazen-Williams (1905)

•• Scimemi (1925)

•• Scobey (Mills) (1931)

Posteriormente, en 1939 Colebrook publicósus fórmulas racionales, que fueron com-pletadas en 1944 por Moody con la apari-ción del diagrama que lleva su nombre.Esta fórmula de carácter racional es de usouniversal recomendado, tanto para tuberí-as lisas como para tuberías rugosas, desdeque así se acordó en el II Congreso de laInternacional Water Supply Association(IWSA) en 1952.

Todas las anteriores fórmulas empíricas han

sido utilizadas dentro de los campos más omenos específicos a través de los años, y auncuando la Fórmula Universal de Colebrookha venido a revelar las limitaciones de lasmismas, la ventaja que supone la simplici-dad de su aplicación ha permitido que seantodavía utilizadas y aparezcan tanto enManuales de Cálculo como en ReglamentosOficiales.

De todos modos, no debe olvidarse que lasfórmulas empíricas se establecen para deter-minar la rugosidad de la tubería desnuda, ysuponen que las características del fluidoque transporta son las que corresponden aaguas claras, filtradas, exentas de lodos y atemperaturas normales (12º C).

Para la determinación real de las pérdidasde carga deben de tenerse en cuenta, ademásde la rugosidad intrínseca de la tubería, laspérdidas producidas por los elementos singu-lares de la conducción tales como codos, vál-vulas, juntas entre tubos, etc.

Teniendo en cuenta la antigüedad de las fór-mulas empíricas, véase la relación anterior,estas no recogen el efecto positivo que lasmodernas técnicas de fabricación han tenidosobre la rugosidad de los tubos de hormigón.En este sentido puede hablarse de una equi-valencia entre materiales desde el punto devista de rugosidad siendo más determinantelas características de la conducción que elmaterial con que está realizada de modo queen la actualidad pueden emplearse coefi-cientes similares para el conjunto de la con-ducción independientemente del materialconsiderado.

A continuación se desarrolla la FórmulaUniversal de Colebrook, cuyo uso, como secomentó anteriormente, es recomendadodesde que así se acordara en 1952 en el IICongreso de la Internacional Water SupplyAssociation (IWSA).

FÓRMULA UNIVERSAL DE COLEBROOK

El estudio del comportamiento de las tuberí-as lisas fue planteado por Darcy-Weisbach, yquedó definido con las ecuaciones de resis-tencia de Karman-Prandtl, que establecieronla curva de variación del coeficiente de resis-tencia en función del número de Reynoldspara régimen laminar, turbulento o en situa-ciones intermedias.


Este estudio fue ampliado con las experien-cias de Nikuradse, con la introducción delconcepto de rugosidad artificial uniforme delos granos de arena, que confirmaron la vali-dez de las fórmulas de Karman-Prandtl, queNikuradse modificó retocando ligeramentelos valores numéricos pero manteniendoíntegramente su expresión.

Colebrook demostró experimentalmente laimposibilidad de aplicar el concepto de rugo-sidad uniforme a las tuberías comerciales, ypropuso una fórmula asintótica de las de lafamilia de las ya definidas por Karman-Prandtl, introduciendo el valor k que se defi-ne como rugosidad equivalente de Nikuradsede las tuberías comerciales. La fórmula tiene carácter semi-empírico, y esde aplicación tanto a tuberías lisas comorugosas.

Por esta razón, ha recibido el nombre deFórmula Universal de Colebrook. Como yase comentó anteriormente, su utilizaciónes universal desde que en 1952, en el IICongreso de la Internacional WaterSupply Association (IWSA), celebrada enParís, se tomara el acuerdo de recomendarsu utilización.

La expresión de la fórmula universal deColebrook es:

Y permite obtener el coeficiente de pérdidade carga de la tubería o factor de fricción (f),en función del número de Reynolds y de larugosidad de la tubería.

La pérdida de carga viene definida por la fór-mula de Darcy-Weisbach:siendo:

J = pérdida de carga unitaria, en m.c.a./m

f = coeficiente de pérdida de carga (adimen-sional)

v = velocidad del agua en la conducción, enm/s.

g = aceleración de la gravedad, en m/s2.

di = diámetro interior de la tubería, en m.

k = rugosidad equivalente de Nikuradse de

la tubería, en m. Para el caso de tuberí-as de hormigón el valor de k es de 0,10mm, y considera otros factores queinfluyen en las pérdidas de carga comoson las juntas, los cambios de alinea-ción, etc.

Re = número de Reynolds (adimensional)

ν = viscosidad cinemática, en m2/s.

Las pérdidas de carga lineales se obtienenmultiplicando la pérdida de carga unitaria,obtenida preferentemente mediante laexpresión general de Colebrook, por la longi-tud del recorrido medida a lo largo de la con-ducción:

J = j x L

siendo:

J = Pérdidas de carga lineales, en m.c.a.

j = Pérdidas de carga unitarias, en m.c.a./km

L = Longitud de la conducción, en km

Por último, comentar que una de las ventajasde las tuberías a presión de hormigón consis-te en que a medida que aumenta su tiempode funcionamiento, disminuye la pérdida decarga, pues al poner la tubería en servicio lapérdida de carga es mayor que unos mesesdespués de su entrada en funcionamiento,circunstancia que no se da en tuberías deotros materiales.

Esto es debido a la formación de un gel jabo-noso que se forma en las paredes interioresde las conducciones de hormigón, y que da altubo un aislamiento espectacular con la con-siguiente disminución de la pérdida de carga,tal y como se ha comprobado experimental-mente.

2.- Localizadas: Cuando el flujo de agua atravie-sa piezas especiales de la conducción, comopueden ser válvulas, ensanchamientos o con-tracciones producidas por los cambios de sec-ción, se producen pérdidas de carga a añadira las lineales producidas por la rugosidad dela tubería.

Cuando se trata de conducciones de largadistancia, tales pérdidas reciben el nombrede pérdidas menores. Sin embargo, puedentener una mayor importancia en el cálculo


hidráulico cuando se trate de instalacionesindustriales, plantas de tratamiento o redesen las que los valores de presión estén com-prometidos. En estos casos, resulta necesariocalcular las pérdidas de carga ocasionadaspuntualmente por estos elementos singula-res de la conducción.

Se ha comprobado experimentalmente queen estos puntos se produce plenamente elrégimen turbulento, lo que permite expresarlas pérdidas mediante la siguiente fórmula:

J = kV2/2g

Siendo:

J = Pérdida de carga localizada, en m.c.a.

V = Velocidad del agua antes de producirse la perturbación, en m/s

K = Constante adimensional, cuyo valor se determina a continuación

Codos

El valor de K viene dado por la fórmula deFortier:

K = (0,13 + 1,8 (di/2R)7/2) A/90º = K1A/90

siendo:

di = Diámetro interior de la tubería, en m

R = Radio de curvatura del codo, en m

A = Ángulo del codo, en grados sexagesimales

Válvulas

Apertura total K = 0,1

¼ Cerrada K = 0,6

½ Cerrada K = 2,8

¾ Cerrada K = 12

Ensanchamientos

El valor de K viene dado por la fórmula deFliegner:

K = sen A [1 – (d i/d2) 2] 2

siendo:

A = Ángulo referido al vértice del tronco del cono

di = Diámetro de la conducción, en m

d2 =Diámetro del ensanchamiento, en m

Contracciones

Por razones de forma, las contracciones pro-ducen pérdidas de carga que se pueden eva-luar como el 50% del valor obtenido en elcaso anterior.

Orificio de salida del depósito

Con aristas vivas K = 0,5

Con aristas redondeadas K = 0,05

Orificio de entrada en depósito

En todos los casos K = 1.

Asimismo, existen numerosas publicacionesen las que podemos obtener tablas elabora-das a partir de valores experimentados de laspérdidas de carga localizadas:


4.1.7 Estados de presión en las conducciones

En las conducciones de agua sometida a presión, yasea debido a la energía potencial derivada de la dife-rencia de cotas, o al aporte de energía externamediante una impulsión, podemos distinguir básica-mente cuatro estados de presión:

a) Presión Estática: Es la que posee cualquier puntode la conducción de agua cuando no hay circulaciónde la misma. Es proporcional a la altura de cadapunto respecto a la del origen, que generalmente seráel nivel de agua de un embalse o de un depósito.

En la determinación de su valor no intervienen laspérdidas de carga, al ser un estado con velocidad cero.

b) Presión piezométrica o presión dinámica:Representa el valor de presión al que está sometidael agua que circula por la conducción.

Para evaluarla es necesario tener en cuenta las pér-didas de carga, obteniéndose como la diferenciaentre la línea piezométrica y la cota topográfica encualquier punto de la conducción.

Representa la energía en forma de presión que poseeel agua en cualquier punto del sistema hidráulico.

c) Presión manométrica: Es la presión que debeaportar el grupo de bombeo, en el caso de conduccio-nes por impulsión, para vencer la resistencia ofreci-da por el agua debido a la altura de impulsión nece-saria más las pérdidas de carga.

d) Sobrepresiones accidentales: Las sobrepresionesaccidentales son debidas a alteraciones del movi-miento del agua en el interior de las tuberías, comopueden ser en estrechamientos y ensanchamientosde la conducción, cierre de válvulas, codos, deriva-ciones, etc.

La más importante es el golpe de ariete. Este fenó-meno se da en conducciones forzadas, cuando debidoal cambio de las condiciones de funcionamiento deun aparato (bomba, válvula, etc.) instalado en latubería, se producen unas variaciones de presión ycaudal que se propagan por el interior de la mismaa una velocidad determinada, la cual sólo dependede la compresibilidad del líquido y de la rigidez de latubería.

Antes de comentar los sistemas para aliviar los efec-tos producidos por esta sobrepresión, así como lasexpresiones clásicas para determinar su valor, esimportante resaltar la ventaja de la utilización detuberías de hormigón con camisa de chapa para

amortiguar las sobrepresiones originadas por estefenómeno.

Las tuberías de hormigón armado y postesado concamisa de chapa no son sensibles a los efectos defatiga producidos por las variaciones de presióndurante el servicio de la conducción, por lo que sucomportamiento es sensiblemente mejor que el deotros materiales frente a las eventuales sobrepresio-nes y vaciados de la tubería.

Otra ventaja que presentan estos tubos es su fabri-cación a medida, por lo que siempre se habrán teni-do en cuenta las condiciones particulares pésimas decarga y las presiones de cada tramo de la conduc-ción. Los tubos de otros materiales, a diferencia delos de hormigón, se suelen fabricar por timbrajesescalonados, o a partir de un alto timbraje, lo queconlleva a un despilfarro de material resistente.

En el caso de que el golpe de ariete lo produzca unaválvula, una manera de reducir su valor, y por tantosus efectos, consiste en aumentar el tiempo de cierrede ésta.

Es importante no suponer tiempos de cierre muycortos al dimensionar la tubería, pues ello nos llevaa coeficientes de seguridad excesivos, sin relacióncon la realidad, ya que las válvulas en general seconstruyen para cierres obligatoriamente lentos, y elcierre rápido es físicamente imposible.

Otro sistema barato y eficaz de reducir la sobrepre-sión por cierre de válvula es disponer un by-pass conuna válvula de pequeño diámetro enclavada con laválvula principal, de modo que para cerrar la princi-pal sea preciso que esté abierta la secundaria, demanera que una vez cerrada totalmente la válvulagrande se cierra la pequeña.

Con este dispositivo se alarga enormemente el tiempode cierre, y se reduce muchísimo el golpe de ariete.

En el caso de impulsiones, el golpe no puede evi-tarse, aunque sus efectos sobre la tubería sí pue-den reducirse mediante el empleo de sistemasreductores, como calderines, chimeneas de equili-brio, o conexiones susceptibles de funcionar comochimeneas de equilibrio.

En cualquier caso, si hemos calculado un golpe deariete reducido, y tememos que pueda ser sobrepasa-do, podemos disponer válvulas de alivio de presión,que consisten en elementos que se abren y sueltanagua cuando la presión supera un valor prefijado.

Todos estos sistemas son más baratos y eficaces que


sobredimensionar el conjunto de la conducción.

Es importante no olvidarse nunca del golpe de arie-te negativo; las sobrepresiones por golpe de arieteson simétricas, y pueden llegar a producir presionespor debajo de la presión de vapor del agua, lo cualpuede ser nefasto para las piezas metálicas y engeneral para todos aquellos elementos que no resis-tan presiones negativas.

Aunque el golpe de ariete debe calcularse medianteprogramas informáticos capaces de modelizar conprecisión la evolución de las presiones transitorias,a continuación incluimos las fórmulas clásicas decálculo aproximado, válidas exclusivamente paratanteos iniciales, y nunca para dimensionar unaconducción.

En primer lugar, debemos calcular la celeridad de laonda de presión, que para el caso del agua se obtie-ne de la siguiente expresión:

donde:

c = celeridad de la onda, en m/s

E = módulo de elasticidad de la tubería, en MPa (Para el hormigón E = 25.000 MPa)

e = espesor de la tubería

di = diámetro interior, en la misma unidad que el espesor

El siguiente paso es calcular el periodo de la conduc-ción, que se define como el tiempo que tarda la ondaen recorrer el tramo de tubería considerado enambos sentidos.

donde:

T = periodo, en s

L = longitud total del tramo, en m

c = celeridad de la onda, en m/s

Si este periodo es menor que el tiempo de cierre de

la válvula, o de parada del fluido en el caso debomba, la conducción es corta, y en caso contrario, laconducción es larga.

La fórmula para el cálculo de sobrepresiones (positi-vas y negativas) en conducción corta es la deMichaud:

Si la conducción es larga, la fórmula a emplear es lade Allievi:

donde:

H = sobrepresión positiva y negativa

L = longitud de la conducción

V0 = velocidad en régimen anterior al cierre

g = aceleración de la gravedad

t = tiempo de cierre de válvula Io de parada deflujo en bomba

4.1.8 Velocidad máxima del agua

Otro aspecto a tener en cuenta a efectos del cálculohidráulico de tuberías a presión es la velocidadmáxima admisible de circulación del agua a lo largode la conducción.

La determinación de la velocidad de circulación delagua debe ser resultado de un ejercicio de optimiza-ción económica de la red que minimice los costestotales de la tubería, teniendo en cuenta tanto loscostes de la propia instalación, como los asociados alas pérdidas de carga.

Este sería el caso, por ejemplo, de una impulsión enla que para bombear un caudal dado, al aumentar lavelocidad admisible disminuye el diámetro, pero seincrementan las pérdidas de carga, elevándose portanto los costes energéticos.

No obstante, otro factor limitativo para la fijación dela velocidad máxima de circulación del agua sería queel valor de las sobrepresiones derivadas de los posi-bles golpes de ariete causados ante las variaciones deflujo no sea excesivo. O, por ejemplo, también podría


ser limitativo para la determinación de la velocidadmáxima el garantizar que, a causa de ella, no existariesgo de ataque físico a la tubería (erosión).

Con todo ello, unos valores habituales para las velo-cidades máximas en servicio en las tuberías a pre-sión pueden oscilar entre 1,5 y 3 m/s.Habitualmente, cuanto mayores sean los diámetros,mayores serán las velocidades admisibles.

No obstante, en instalaciones singulares como lastuberías forzadas de las centrales hidroeléctricas,pueden ser admisibles velocidades muy superiores alas anteriores, de hasta 6 ó 7 m/s.

Simplificadamente, algunos autores (Clement-Galand, 1979 ó Granados, 1986) proponen comoórdenes de magnitud de la velocidad máxima delagua en la conducción los que se indican en lasiguiente tabla.

O también, a modo de ejemplo, en ocasiones se hanpropuesto algunas expresiones para fijar la veloci-dad máxima de circulación del agua en función deldiámetro de la tubería. Ha sido clásica, si bien pocoutilizada en la actualidad, la expresión de Mougnie,que relaciona la velocidad (m/s) con el diámetro (m).

V = 1,5 (D + 0,05)1/2

Los resultados obtenidos con la fórmula anterior,claramente conservadores, habría que entenderloscomo el resultado de la optimización económicaantes mencionada.

4.1.9 Piezas especiales y elementos de maniobra ycontrol

4.1.9.1 PPiezass Esspecialess

Las conducciones son obras lineales. Sin embargo,hay ciertos puntos en las mismas que requieren lainstalación de determinadas piezas especiales parafacilitar la explotación, como son los cambios dedirección, ensanchamientos y estrechamientos desección, extremos, derivaciones, etc.

Las piezas especiales más significativas en conduc-ciones de hormigón con camisa de chapa son lassiguientes:

a) Codos

Son piezas especiales cuya función es realizar uncambio de dirección en la conducción.

Por lo tanto, se disponen cuando la conducción pre-cisa, tanto en planta como en alzado, un cambio dedirección debido a los condicionantes del trazado.


Dependiendo de la inclinación del cambio de direcciónse dispondrán distintos tipos de codos, que comercial-mente se catalogan en función del ángulo formado porlas dos alineaciones rectas consecutivas.

b) Tes

Son piezas especiales cuya función es permitir unaderivación de la conducción, en previsión de futuros


enganches a la tubería principal. Su diámetro es elde la tubería de salida.

c) Conos de reducción

Son piezas especiales cuya función es realizar latransición entre secciones transversales de diferentediámetro dentro de la conducción.

d) Bridas ciegas

Son piezas especiales que se disponen en los extre-mos de los ramales de la conducción para evitar lasalida del fluido de la misma. También se utilizan enpiezas en T, en espera del acople de la conduccióndefinitiva.

Constitución y fabricación de las piezas especiales

En el caso de tuberías a presión de hormigón concamisa de chapa, las piezas especiales se fabrican en

las mismas instalaciones que los tubos, y están cons-tituidas en hormigón armado o en chapa. De estaforma se garantizan piezas robustas, fabricadas a lademanda del cliente, y que garantizan un adecuadofuncionamiento de las conducciones.

Las piezas especiales están compuestas por:

•• Un tubo intermedio de chapa de acero soldada.

•• Armaduras constituidas por espiras y gene-ratrices.

•• Un revestimiento exterior e interior de hormi-gón que forma cuerpo con las armaduras.

Asimismo, y como se comentó anteriormente, estaspiezas especiales también se fabrican en chapa,revestidas interiormente de hormigón y pintadasexteriormente con una pintura.


4.1.9.2 Elementoss de Maniobrra y Contrrol

Además de las piezas especiales, a lo largo de todaconducción de agua se disponen elementos que facili-ten su maniobra y control. Se trata, sin duda, de ele-mentos fundamentales en cualquier sistema hidráuli-co, pues inciden de manera muy especial en la explo-tación del mismo; permiten aislar tramos de conduc-ción, regular caudales y presiones, proteger las tube-rías frente a sobrepresiones y/o depresiones, etc.

A continuación se comentan algunos de los principa-les elementos de maniobra y control empleados enlas conducciones de agua a presión.

a) Válvulas de compuerta

Son elementos utilizados para el seccionamiento deconducciones de agua a presión. El corte del paso delagua por la conducción se produce mediante unobturador normal al eje de la tubería, que sube obaja mediante el accionamiento de un eje de manio-bra o husillo.

A igualdad de diámetro con la tubería que se insta-lan, apenas presentan pérdida de carga cuandoestán totalmente abiertas. Por ello, y por ser unaválvula que ofrece unas buenas características en loque a estanquidad se refiere, normalmente es utili-zada como válvula para funcionar en dos posiciones;abierta o cerrada.

Es precisamente esta buena cualidad lo que la haceno excesivamente recomendable cómo válvula deregulación de caudales. En general, su cierre sólo esefectivo a partir del 50% de su recorrido. Por lotanto, las posiciones intermedias tendrán siempreun carácter provisional.

Estas válvulas, al igual que todos lo elementos demaniobra y control, deben ir siempre alojadas encámaras o registros.

Se disponen en lugares estratégicos para facilitar laexplotación de la conducción, de forma que puedanaislar tramos de la misma para operaciones de man-tenimiento o reparación, o bien porque se quieradejar ese tramo sin circulación de agua por algúnmotivo concreto.

El par necesario para mover el eje puede ser consi-derable en ocasiones, dado que la presión existenteen la conducción puede generar unos importantesesfuerzos opuestos al movimiento de la compuerta.Por ello, puede resultar conveniente colocar en para-lelo un by-pass con una válvula de menor tamaño, afin de equilibrar las presiones y poder maniobrar deforma más sencilla.

b) Válvulas de mariposa

Igualmente son elementos de seccionamiento, en losque el corte del paso del agua se realiza mediante un


obturador que gira en un eje perpendicular al movi-miento de la misma, y es accionado mediante un ejede maniobra o husillo.

Con un diseño adecuado en su disco, proporcionapérdidas de carga, a válvula abierta, casi tan peque-ñas como la válvula de compuerta.

El par que su maniobra requiere no es tan exigentecomo en otro tipo de válvulas, por existir un buenequilibrio de las presiones entre las dos caras de lamariposa. Este hecho es particularmente interesan-te cuando el número de maniobras diarias es impor-tante, ya que ello equivale, en el caso de válvulasmotorizadas, a alargar la vida del actuador de lamariposa al no tener que soportar esfuerzos excesi-vos. Los fabricantes suelen dar los valores necesa-rios del par de accionamiento.

c) Válvulas de asiento plano

Este tipo de válvulas, cuyo cuerpo exterior tienediversas geometrías (globo, ángulo, Y, etc.), es posi-blemente el más versátil del mercado en cuanto a suutilización.

En posición completamente cerrada, un disco asien-ta sobre un orificio circular situado en el cuerpo dela válvula. En posición abierta, este disco se encuen-tra a una cierta distancia del orificio, permitiendo elpaso del agua.

Es importante significar las altas pérdidas decarga a que dan lugar este tipo de válvulas cuan-do se encuentran completamente abiertas, debidoa la complicada trayectoria a la que es sometidael agua al atravesarlas. En este aspecto, sonmucho más desfavorables que las válvulas demariposa y de compuerta, por lo que no se suelenutilizar como válvulas de seccionamiento (abier-tas o cerradas).

De hecho, normalmente se utilizan como válvulasreguladoras o de control, en las que el objetivo esproducir una determinada pérdida de carga.

d) Válvulas de diafragma

Se utilizan principalmente como válvulas de controlautomático en sistemas de abastecimiento. El cierreo apertura lo realiza un elastómero (diafragma) con-tra el cuerpo de la válvula.

e) Válvulas reductoras de presión

Las válvulas reductoras de presión tienen comomisión mantener constante la presión aguas abajo

del punto de instalación. Normalmente se utilizanpara limitar la presión en las conducciones, demanera que puedan disminuirse timbrajes en laszonas donde la presión estática es elevada.Asimismo permiten, al limitar el valor de la presión,acotar el caudal instantáneo a suministrar hacia lazona situada aguas abajo de las mismas y el volu-men de fugas. El número de averías de la red se limi-ta considerablemente al trabajar con niveles de pre-sión más adecuados.

La regulación de presión se hace efectiva a través dela pérdida de carga que introduce la válvula.

f) Válvulas sostenedoras de presión

Son aquellas que mantienen la presión aguas arribade un punto de instalación en un valor igual o supe-rior al de su tarado.

La regulación de presión, al igual que en las reduc-toras, se obtiene gracias a la acción de un pilotoque actúa sobre la válvula hidráulica, abriendo ocerrando en mayor o menor medida el paso de lamisma.

Se instalan en aquellos puntos en los que se preten-de que la presión no caiga por debajo de un determi-nado valor. Con el aumento del caudal aguas abajo,la válvula va cerrando progresivamente a fin demantener la presión de aguas arriba.

g) Válvulas limitadoras de caudal

Son válvulas que impiden que el caudal que las atra-viesa supere un determinado valor máximo. Por elcontrario, cuando el caudal es inferior al valor detarado, están completamente abiertas. Se suelenutilizar en redes de riego.

h) Válvulas de retención

Son válvulas que permiten el paso del agua en unsolo sentido. Sus aplicaciones son múltiples, tantoen sistemas por gravedad como en estaciones debombeo, siempre que por cualquier causa se preten-da evitar el flujo en un sentido.

De hecho, su empleo aguas arriba y aguas debajo delas estaciones de bombeo permite mantener las bom-bas cebadas, así como prevenir los efectos del golpede ariete.

Asimismo, se suelen disponer en la tubería de entra-da a los depósitos para el llenado de los mismos, evi-tando su vaciado al no permitir la circulación delagua en este sentido.


i) Desagües

Son válvulas de seccionamiento, de diámetro infe-rior al de la tubería, que permiten el vaciado de ter-minados tramos.

Se colocan en los puntos más bajos de cadatramo de la red, disponiendo una acometida alalcantarillado o vertiendo directamente a caucesnaturales.

Es norma de buena práctica hacer coincidir la ubi-cación de los desagües con la de las entradas dehombre, de manera que se facilite la explotacióndel sistema.

j) Ventosas

Son elementos ubicados en las conduc-ciones con dos objetivos fundamenta-les: la ventilación del sistema, y comodispositivo de protección frente al golpede ariete.

Habría que resaltar la importancia deestos elementos en el adecuado funcio-namiento de las conducciones de aguaa presión. De hecho, una adecuadadisposición de las mismas reduce engran medida los valores de presión alas que se ven sometidas las tuberíastanto en los procesos de llenado yvaciado, como durante el régimen nor-mal de funcionamiento.

La presencia de aire en las conduccio-nes provoca una disminución de lasección útil de la conducción, por loque cuando el caudal circulante seaproxime al caudal de sección llena, ydebido a la incompresibilidad tantodel agua como del aire, puede originarunas presiones internas de valoresmuy elevados.

Por lo tanto, siempre es recomendable realizar unestudio detallado de la correcta ubicación de las ven-tosas a lo largo de la tubería, teniendo en cuenta loscondicionantes topográficos y el valor de la línea pie-zométrica en cada punto.

Como elemento de ventilación, las ventosas tienenlos siguientes objetivos:

•• Evacuación del aire en el proceso de llenado dela tubería para evitar presiones durante elmismo.

•• Admisión de aire en el proceso de vaciado de latubería.

•• Expulsión del aire liberado en el transcursodel funcionamiento normal del sistema, impi-diendo que el mismo permanezca acumuladoen algunos puntos altos de la tubería.

Se disponen en los puntos más altos del trazadode la conducción, así como en instalaciones debombeo.

Asimismo, es norma de buena práctica hacer coinci-dir la ubicación de las ventosas con la de los codosverticales localizados en los puntos altos de cadatramo de la conducción.


k) Entradas de hombre

Se trata de piezas en T con una brida, para inspec-ción de tuberías de gran diámetro. Por lo tanto, el

diámetro de la parte de la tubería en brida deberáser suficiente para permitir la visita, siendo reco-mendable que nunca sea inferior a 600 mm.


Aunque trataremos de definir los conceptos básicos,el cálculo mecánico de los tubos de hormigón arma-do y postesado con camisa de chapa viene perfecta-mente desarrollado en el programa de la AFTHAP.

No obstante, y antes de desarrollar los conceptosteóricos del cálculo mecánico, es importante resaltarque estos tubos se dimensionan para la hipótesispésima de carga, difícilmente alcanzable, y con loscorrespondientes coeficientes de seguridad, sin queen ningún momento alcancen los estados límites defisuración ni de rotura.

A este respecto, exponemos el siguiente ejemplo decálculo:

Tubo de Hormigón Armado con Camisa de Chapa dediámetro 2.000 mm

Altura de relleno = 3 m

Eje de 13 toneladas

Presión Máxima de Trabajo (PMT) = 10 atm

Presión de Prueba de Fisuración (Pfis) = 16,77 atm

Presión de la Prueba de Rotura (Prot) = 1,85 x 16,77== 31,02 atm

Como se puede ver, la presión de rotura resultamás de tres veces superior a la presión máxima detrabajo, alcanzable en contadas ocasiones, lo que setraduce en un elevado coeficiente de seguridad enel diseño de este tipo de tubos.

Además, cabe recordar que la presión de rotura sedefine como aquella por la que las armadurasalcanzan una tensión de 1.300 kg/cm2, muy lejanadel agotamiento del tubo, y que en cualquier casosólo produciría pequeñas fisuras que no afectaríanal comportamiento estructural.

Para todas las disposiciones de la tubería, y en cadauna de sus secciones más desfavorables, se realiza elcorrespondiente cálculo mecánico de la misma, alobjeto de lograr un correcto dimensionamiento.

En primer lugar, habría que comentar que los tubos

en general se dividen en rígidos y flexibles, segúnsea su comportamiento mecánico ante las solicitacio-nes ante las que están expuestos.

Los criterios tradicionales de clasificación entiendenque la flexibilidad o la rigidez de un tubo es una pro-piedad intrínseca del mismo, relacionada con sucapacidad para deformarse ante la acción de las car-gas externas sin sufrir daños irrecuperables.

De acuerdo a estos criterios tradicionales, se puedeestablecer que un tubo es rígido si no puede soportarsin daños deformaciones de su diámetro superiores aun valor (uno por mil, según Liria), y es flexible sipuede soportar, sin daños, deformaciones de su diá-metro superiores a otro valor (tres por ciento, segúnLiria).

Los nuevos enfoques en materia de clasificación detuberías, a diferencia de los criterios tradicionales,consideran la rigidez o flexibilidad del tubo no comouna propiedad del tubo analizado de forma indivi-dual, sino del conjunto que forman el propio tubojunto a las características del terreno que lo rodea,las condiciones de instalación, relleno, compacta-ción, etc.

De este modo, los tubos flexibles se definen comoaquellos que admiten ciertas deformaciones por laacción de las cargas verticales.

Estos tubos quedarían fuera de servicio (las tensio-nes en la pared superarían las admisibles), si sealcanzasen deformaciones circunferenciales muyelevadas, no siendo recomendable que superen el 3%de su diámetro.

En el extremo opuesto estarían los tubos rígidos,dentro de los cuales se engloban los tubos de hor-migón armado y postesado con camisa de chapa, enlos que la deformación por la acción de cargas ova-lizantes es tan pequeña, que el propio tubo absor-be todas las solicitaciones a las que se encuentrasometido.

En este libro desarrollaremos el cálculo mecánico delos tubos rígidos, particularizando en todo momentopara el caso de los tubos de hormigón armado y pos-


44..22 DDIIMMEENNSSIIOONNAAMMIIEENNTTOO MMEECCÁÁNNIICCOO

tesado con camisa de chapa.

ACCIONES A CONSIDERAR

Las acciones básicas que se consideran en el diseñode los tubos de hormigón con camisa de chapa, dadoel tipo de elemento estructural que es el tubo, y suforma de fabricación y colocación, son las accionesdirectas, a las que hay que añadir las acciones debi-das al postesado, cuando se trate de tubos de estetipo, o de compresión longitudinal cuando seantubos para hincar.

Las acciones indirectas, con una cuidadosa fabrica-ción y colocación de los tubos, son muy secundariasfrente a las anteriores, y normalmente no se consi-deran en el cálculo (salvo las acciones reológicas, aefectos de postesado).

En general, las acciones directas que se tienen encuenta, en función del tipo de tubo y del método dedimensionamiento, son las siguientes:

- Peso propio.

- Carga de fluido.

- Cargas verticales del relleno.

- Cargas concentradas.

- Empuje lateral del terreno.

- Presión máxima de trabajo.

En la determinación de las cargas verticales delrelleno se diferencia entre la tubería situada:

- en zanja, cuando el tubo esta instalado deforma que la cota de la generatriz supe-rior del mismo esté situada por debajo dela rasante del terreno natural.

- en zanja terraplenada, cuando sobre lazanja que hay que rellenar se efectúa unterraplén

- en terraplén, cuando la cota de la genera-triz superior del tubo esté situada porencima de la rasante del terreno natural.

El empuje lateral del terreno considerado es de tipoactivo, siempre que se garantice la compactación dela zanja.

Las reacciones de apoyo consideradas son de tiporadial, uniformes en el caso de cama granular, y

triangulares, con valor nulo en la sección de base, enel caso de cama de hormigón.

Se considera como presión interna la presión máxi-ma de trabajo a la que se encuentra sometido elfluido transportado, y cuya determinación se des-arrolló en el apartado anterior Dimensionamientohidráulico.

Como ya se comentó, para su determinación se tie-nen en cuenta tanto el término de presión a la que seencuentra sometida el agua dentro de la conducción,como las sobrepresiones accidentales producidasdurante el régimen normal de funcionamiento de latubería.

En cuanto a la determinación de las cargas concen-tradas, se admite que una carga concentrada, Q,aplicada en la superficie del terreno, se transmiteuniformemente en profundidad en el interior de untronco de pirámide de igual pendiente, cuyas aristasestán redondeadas y cuyas caras laterales formanun ángulo de 35º con la vertical.

En el caso de cargas móviles susceptibles de provo-car un efecto de impacto, éste se tiene en cuentacon un coeficiente de mayoración, tanto mayorcuanto menor sea la distancia entre la generatrizsuperior del tubo y la superficie de aplicación de lacarga.

Asimismo, y dependiendo de las condiciones propiasde cada proyecto, en el dimensionamiento de lostubos de hormigón con camisa de chapa se tienen encuenta, en caso de producirse, las cargas derivadasdel tráfico vial, ferroviario e incluso aéreo.

Como se ha comentado anteriormente, el desarrollodel cálculo y las fórmulas empleadas para el dimen-sionamiento de los tubos vienen detallados en lacitada Instrucción, que, con autorización delInstituto Eduardo Torroja, se incluye como anexo enla documentación del programa de cálculo de laA.F.T.H.A.P.

A continuación pasaremos a describir muy breve-mente los distintos tipos de colocación de tuberíaque dan lugar a diferentes cálculos de cargas delrelleno y empujes laterales.

Instalación en zanja

En la instalación en zanja, el relleno y el apoyosufren un asentamiento relativo frente al terrenoprimitivo, y se producen unas fuerzas de rozamientoque originan un aligeramiento del peso del rellenosobre la tubería.


Este efecto favorable disminuye a medida queaumenta la anchura de la zanja, lo que obliga a cal-cular también el peso del relleno como si la tuberíaestuviera colocada en terraplén, y considerar comoreal el menor de ambos, ya que la carga para el casode instalación en terraplén es la mayor que se puedeproducir para una altura de relleno determinada.

Instalación en zanja

Instalación en zanja terraplenada

En la instalación en zanja terraplenada, el prismacentral, que está limitado por los planos que contie-nen las paredes de la zanja, es de mayor altura quelos prismas exteriores, y por tanto, estos prismasasientan menos que el prisma central, produciéndo-se unas fuerzas de rozamiento sobre este último queoriginan un aligeramiento del peso del relleno sobre

la tubería.

Al aumentar la altura del relleno, disminuye la dife-rencia de asentamiento, que se hace nula en el lla-mado plano de igual asentamiento.

Instalación en terraplén

En las instalaciones en terraplén el prisma central,que está limitado por los planos verticales tangentesa la tubería, es de menor altura que los prismasexteriores, y por tanto, estos prismas asientan másque el prisma central y se producen unas fuerzas derozamiento, sobre este último, que originan unaumento del peso del relleno sobre la tubería.

Al aumentar la altura del relleno disminuye la dife-rencia de asentamiento, que se hace nula en el planode igual asentamiento.


Instalación en zanja terraplenada

Instalación en terraplen

En el dimensionamiento de los tubos de hormigónarmado y postesado con camisa de chapa podemosdistinguir las siguientes fases:

1.- Determinación de las acciones a la que va aestar sometida la tubería, tanto directascomo indirectas.

2.- Obtención de las solicitaciones producidaspor dichas acciones. Estas solicitaciones sonfundamentalmente esfuerzos transversalesaxiles y momentos flectores ovalizantes.

3.- Cálculo de las secciones resistentes necesa-rias y de las tensiones de trabajo de los mate-riales, o dimensionamiento propiamentedicho, en función de las solicitaciones obteni-das anteriormente.

A continuación se desarrollan brevemente cada unade estas fases de dimensionamiento, insistiendo denuevo en que para un análisis más profundo seadjunta un CD con el programa de cálculo.

4.3.1 Determinación de las acciones a las que seencuentra sometida la tubería

Esta fase ya ha sido desarrollada en los dos capítu-los anteriores, Dimensionamiento hidráulico yDimensionamiento mecánico, en los que se estable-cieron los métodos para determinar el valor de lasacciones a las que puede estar sometido el tubo dehormigón armado y postesado con camisa de chapa.Para un caso general, estas acciones eran:

- Peso propio.

- Carga de fluido.

- Cargas verticales del relleno.

- Cargas concentradas.

- Empuje lateral del terreno.

- Presión máxima de trabajo.

4.3.2 Obtención de las solicitaciones producidas pordichas acciones

Como esquema estructural, se asimila la sección

transversal del tubo a un arco elástico. Se consideramedia sección transversal del tubo, supuesta empo-trada en la base y con empotramiento deslizante enla clave.

Los esfuerzos transversales producidos por cada unade las acciones que actúan sobre el tubo se obtienenpor superposición de dos estados: el de esa acción, yel de su reacción sobre el apoyo.

El apoyo de la tubería se supone continuo en sentidolongitudinal y en sentido transversal sobre camagranular o de hormigón.

La presión interna produce un esfuerzo axil de trac-ción. Para el cálculo de dicho esfuerzo se admitecomo simplificación utilizar la expresión correspon-diente a los tubos de pared delgada.

Insistir de nuevo en que el programa de cálculo de laA.F.T.H.A.P. realiza estos cálculos siguiendo laInstrucción del Instituto Eduardo Torroja. Una vezmás, remitimos al lector a dicha Instrucción paraconocer al detalle las fórmulas empleadas.

4.3.3 Dimensionamiento de los tubos de hormigónarmado y postesado con camisa de chapa

Criterios hidráulicos

En general, no se adoptan velocidades permanentessuperiores a 3 m/s, a fin de evitar la posibilidad deque se produzcan erosiones, tanto más importantescuanto mayor sea el contenido de partículas sólidastransportadas, requiriéndose un estudio específicode durabilidad.

La pérdida de carga por unidad de longitud en unatubería, y como se vio en el apartado deDimensionamiento hidráulico, se pueden obtener dela fórmula teórica de Colebrook.

El cálculo del tubo se realiza para que soporte lahipótesis pésima de carga, que se define como lacombinación de las acciones de tipo gravitatorio conla presión máxima de trabajo.

Como la presión máxima de trabajo es la suma de lapresión de servicio más las sobrepresiones produci-


44..33 DDIIMMEENNSSIIOONNAAMMIIEENNTTOO DDEE LLOOSS TTUUBBOOSS DDEE HHOORRMMIIGGÓÓNN AARRMMAADDOO YY PPOOSSTTEESSAADDOO CCOONNCCAAMMIISSAA DDEE CCHHAAPPAA

das en la tubería, conviene destacar la importanciade considerar los valores de estas sobrepresionespara el correcto cálculo de la conducción, de maneraque el margen de seguridad utilizado en el dimensio-namiento del tubo no se diferencie sensiblemente delreal de la tubería.

Criterios mecánicos de dimensionamiento

Los esfuerzos transversales de momento flector yesfuerzo axil se obtienen a partir de las accionesdeterminadas en la fase anterior, y de las reaccionescorrespondientes a los dos apoyos tipificados posi-bles de las tuberías; sobre cama de arena o sobrecama de hormigón.

Dimensionamiento transversal de los tubos

Aunque en este apartado se comentan aspectosgenerales sobre el dimensionamiento transversal delos tubos de hormigón armado y postesado con cami-sa de chapa, para estudios más detallados y para uncorrecto análisis del método de dimensionamientonuevamente se recomienda consultar el programade cálculo de la AFTHAP.

Sin embargo, es importante resaltar que los tubos sedimensionan para la hipótesis pésima de carga, difí-cilmente alcanzable, y con los correspondientes coe-ficientes de seguridad, de manera que estén siempreen condiciones óptimas, y en ningún momento alcan-cen los estados límites de fisuración ni de rotura,siempre de acuerdo a lo indicado en la vigenteInstrucción de hormigón estructural.

Como ya ha quedado definida, la hipótesis pésima decarga en una sección de la tubería se define como lacombinación de acciones (presión máxima de traba-jo, peso propio, carga del fluido, cargas verticales delrelleno, cargas concentradas y empuje lateral delterreno) que durante el servicio de la tubería produ-ce la máxima solicitación en esa sección, habidacuenta del tipo de apoyo.

Los coeficientes de seguridad adoptados son los

correspondientes a un nivel de control intenso parael acero, el hormigón y la ejecución, ya que se tratade una fabricación industrial controlada.

a) Dimensionamiento transversal de tubos de hor-migón armado con camisa de chapa.

El estado límite de fisuración controlada se definepor la aparición de la primera fisura, de 0,5 mm deabertura y 0,30 m de longitud ininterrumpida, taly como se expone en el procedimiento de diseñotípico de la norma UNE-EN 640.

Los estados límite de rotura y de fisuración con-trolada se comprueban en las secciones de base,riñones y clave, de acuerdo con sus respectivassolicitaciones.

Se adoptan, como cuantías de chapa de acero yde armadura transversal, los valores máximosobtenidos para el interior y el exterior de lasmencionadas secciones respectivamente.

Con el fin de estar en buenas condiciones res-pecto al estado límite de fisuración controlada,se limita:

a) La tensión de trabajo del acero en servicio a130 Mpa, con independencia del valor del lími-te elástico del acero.

b) Los diámetros de las armaduras, los espesoresde chapa y las cuantías cumplirán lo establecidoen la instrucción del IETCC (anejo de cálculo).

b) Dimensionamiento transversal de tubos de hor-migón postesado con camisa de chapa.

Los tubos se dimensionan para que, en cualquierade sus secciones, y bajo la hipótesis pésima de carga,se cumplan, una vez que han tenido lugar todas laspérdidas, las condiciones siguientes:

•• El hormigón del primario esté sometido a unacompresión igual o superior a 0,5 MPa.

•• La tensión en el alambre de pretensar nosupere su tensión de zunchado.

•• El hormigón del revestimiento no esté someti-do a una tracción superior a la máxima admi-sible (fct).

En el proceso de zunchado del núcleo se tienen encuenta, además, las condiciones siguientes:

•• Que durante el zunchado, la tensión del alam-


bre no supere el 80% del valor característicode la carga unitaria de rotura del acero(fmax,k).

•• Que inmediatamente después de terminado elzunchado, la fuerza de tesado proporcione alas armaduras activas una tensión no mayorque el 75% del valor de la fmax,k.

•• Que la compresión del hormigón del primariono supere el 60% de la resistencia caracterís-tica a compresión del hormigón en esemomento.

•• Que en la chapa no se supere el 80% del lími-te elástico característico del acero (fyk).

•• Que la tracción longitudinal transitoria, pro-ducida durante el postesado transversal, yque no es absorbida por la resistencia admisi-ble del hormigón del núcleo, lo sea mediante lachapa.

En el estado final de postesado, y a efectos de cálcu-lo, se cumple además:

•• Que el valor característico final de postesadoadoptado (el obtenido una vez deducidas todaslas pérdidas) no sea superior al que correspon-de a una tensión en las armaduras activasigual al 60% del valor característico de lacarga unitaria de rotura del acero (fmax,k).

•• Que la compresión del hormigón no supereel 60% de la resistencia característica acompresión del hormigón (fck), después depérdidas, sin presión interior y con carga detierras.

Dimensionamiento longitudinal de los tubos

Los tubos de hormigón armado apoyados de formacontinua no precisan ser calculados longitudinal-mente, debido a que este tipo de tubos ofrecen unexcelente comportamiento a flexión, además de serel valor de esta flexión longitudinal despreciable encondiciones normales.

En realidad, sólo es necesario y recomendable calcu-lar y comprobar la armadura longitudinal en el casode que se trate de conducciones autoportantes, enlos que la flexión longitudinal puede alcanzar valo-res considerables. Por ello, y para el caso tubos dehormigón con camisa de chapa, esta armadura sedispone de acuerdo a criterios constructivos, ya quesu principal fin es servir de soporte a las espiraspara impedir la deformación de éstas.

Las armaduras longitudinales van soldadas con lastransversales, para mantener la forma y la separa-ción deseadas entre redondos, siendo la separaciónmáxima de la armadura transversal dependiente dela maquinaria empleada en la fabricación de laarmadura correspondiente, como se vio en elCapítulo Proceso de fabricación.


No es habitual hablar de coeficientes de seguridaden tuberías, y menos frecuente aún disponer deinformación que nos permita comparar coeficientesde seguridad entre tuberías fabricadas con diferen-tes materiales.

En este capítulo trataremos de enumerar los con-ceptos considerados a la hora de diseñar y calcu-lar una tubería, con el objeto de poder compararentre los distintos materiales con unos criteriosanálogos.

En este sentido, y como referencia de todo cuantovamos a exponer, hacemos una especial mención a laGuía Técnica sobre tuberías para el transporte deagua a presión del CEDEX, documento que ha trata-do de recoger los distintos tipos de tubos a presiónexistentes.

Comenzaremos explicando las diferencias entrepresión de servicio (PS), presión máxima de traba-jo (PT ó PMT) y presión nominal (PN), incidiendoen la equivalencia que existe entre algunas deellas dependiendo del material del que estemoshablando.

A continuación, hablaremos sobre las hipótesis dediseño y cálculo de los tubos de hormigón con cami-sa de chapa, y su influencia en los coeficientes deseguridad frente a rotura de los mismos.

Finalmente, trataremos de comparar los conceptosanteriormente expuestos para los diferentes mate-riales empleados en la fabricación de tubos para con-ducciones de agua a presión.

Definiciones

Los términos usados para referirse a las distintaspresiones hidráulicas son muy distintos, lo que hacontribuido a que exista una cierta confusión. Hayque distinguir entre las presiones hidráulicas quesolicitan a la tubería, y las presiones que cada com-ponente es capaz de resistir.

Dentro de las presiones hidráulicas definimos lassiguientes:

Presión de servicio (PS): Es la presión que indicaría

un tubo piezométrico en régimen hidráulico estable,es decir, excluidas las fases transitorias producidaspor un posible golpe de ariete.

Presión máxima de trabajo (PT ó PMT): Es la pre-sión máxima que puede llegar a alcanzarse duran-te el funcionamiento de la tubería, incluidas lasfases transitorias producidas por un posible golpede ariete.

Dentro de las presiones que cada componente escapaz de resistir, tenemos:

Presión nominal (PN): Es un valor numérico de unaserie convencional que se adopta para caracterizar alos tubos. La relación entre los valores de la PN y lapresión hidráulica interior depende del tipo de mate-rial. Así, por ejemplo en la valvulería y en los tubosde fundición con bridas, la PN es la presión que uncomponente es capaz de aguantar en servicio sinconsiderar el golpe de ariete (PS), y en los tubos depoliéster reforzado con fibra de vidrio (en adelantePRFV) se entiende que es la presión que el tubo escapaz de aguantar, incluyendo las sobrepresionesdebidas al golpe de ariete (PT ó PMT).

Presión equivalente: Se entiende por presión equi-valente en una sección de la tubería a la presióninterior teórica que, por sí sola, produce el mismodimensionamiento en esa sección que el correspon-diente a la hipótesis pésima de carga.

La relación entre esta presión equivalente y la pre-sión máxima de trabajo es variable, ya que depen-de de muchos factores tales como el relleno de tie-rras considerado, el tipo de apoyo, la misma pre-sión máxima de trabajo de cálculo, etc. Así, y atítulo orientativo, para tubos de hormigón concamisa de chapa, podríamos estimar dicho valor en1,5 veces la presión máxima de trabajo para valo-res medios de ésta (hasta 9 ó 10 atm) y unas hipó-tesis de 3 metros de relleno de tierras con apoyogranular a 90º, quedándose el mismo en valoresdel orden de 1,25 si hablamos de presiones máxi-mas de trabajo del orden de las 20 atm y apoyo dehormigón a 120º.

La relación entre la presión equivalente y la máxi-ma de trabajo no es un coeficiente de seguridad,


44..44 CCOOEEFFIICCIIEENNTTEE DDEE SSEEGGUURRIIDDAADD EENN EELL DDIIMMEENNSSIIOONNAAMMIIEENNTTOO DDEE LLOOSS TTUUBBOOSS DDEEHHOORRMMIIGGÓÓNN CCOONN CCAAMMIISSAA DDEE CCHHAAPPAA

sino que tan sólo aporta un valor de referencia quepermite ver la mayor o menor incidencia de lascargas ovalizantes en el dimensionamiento de latubería. Lo importante es definir correctamenteestas cargas.

Dimensionamiento de los tubos de hormigón concamisa de chapa

Como ya se vio anteriormente, para el dimensiona-miento de los tubos de hormigón con camisa dechapa se adopta siempre la hipótesis pésima decarga, entendida como la combinación de acciones(presión máxima de trabajo, peso propio, carga delfluido, cargas verticales del relleno, cargas concen-tradas y empuje lateral del terreno) que, durante elservicio de la tubería, produce la máxima solicita-ción de la sección estudiada, habida cuenta del tipode apoyo.

Es decir, la tubería se dimensiona para que durantetoda su vida útil esté soportando simultáneamentela presión máxima de trabajo (presión de serviciomás el golpe de ariete), las cargas completas delrelleno de tierras y las sobrecargas que se haya con-siderado, y en estas condiciones no se superen unastensiones admisibles determinadas en función deque estemos hablando de tubería de hormigón arma-do o postesado.

a) Tubos de hormigón armado con camisa dechapa: En este caso, la tensión de trabajo delacero se limita a 1.300 kp/cm2, tal y como sedefinió en apartados anteriores, con el fin deestar en buenas condiciones respecto al estadolímite de fisuración controlada.

Para ver el coeficiente de seguridad con el quese trabaja en este tipo de tubos en condicionesreales de servicio, necesitamos definir la presiónde timbre, que es aquella que aplicada al tuboen ausencia de ovalizaciones, y sin considerar lacolaboración del hormigón, produce en la sec-ción de armadura real del tubo la tensión de cál-culo. Vemos, por tanto, que en este tipo de tubospodemos asimilar la presión de timbre a la pre-sión equivalente que hemos definido anterior-mente.

Pues bien, la presión de rotura para los tubos dehormigón armado con camisa de chapa es 1,85veces la presión de timbre; es decir, el coeficien-te de seguridad a rotura de la tubería en condi-ciones de servicio es 1,85.

Es interesante recalcar en este momento dosaspectos: En primer lugar, recordar que como

hipótesis de partida estamos adoptando laactuación simultánea de todas las acciones, esdecir, no sólo la presión de servicio y las cargasde tierras, sino además la sobrepresión porgolpe de ariete y la sobrecarga móvil, y que conrespecto a esta combinación pésima de accionesel coeficiente de seguridad es de 1,85.

En segundo lugar, si observamos la tensión decálculo del acero (1.300 kp/cm2), y el coeficien-te de seguridad (1,85), la condición de roturade la tubería viene dada cuando se alcanza enel acero una tensión de aproximadamente2.400 kp/cm2. Normalmente, para la fabrica-ción de la tubería de hormigón armado concamisa de chapa se utiliza chapa con un límiteelástico de 2.400 kp/cm2 y acero corrugado B-400 con límite elástico 4.000 kp/cm2, con lo queel criterio de rotura adoptado está muy del ladode la seguridad.

De hecho, las normas AWWA admiten tensionesde cálculo distintas para el acero corrugado ypara la chapa. Es más, en ciertos diseños detubería, como son los casos de armadura arrolla-da a la camisa, permiten incrementar la tensiónde cálculo de la chapa.

Por tanto, dependiendo del balance de armadu-ra en chapa o acero corrugado, el coeficiente deseguridad se verá en mayor o menor medidaincrementado respecto al valor mínimo que seha adoptado de 1,85.

b) Tubos de hormigón postesado con camisa dechapa: Como vimos en apartados anteriores, lostubos se dimensionan para que en cualquiera desus secciones, y bajo la hipótesis pésima decarga, se cumplan, una vez que han tenido lugartodas las pérdidas, las condiciones siguientes:

•• El hormigón del primario esté sometido a unacompresión igual o superior a 5 kp/cm2.

•• La tensión en el alambre de pretensar nosupere su tensión de zunchado.

•• El hormigón del revestimiento no esté sometido auna tracción superior a la máxima admisible, fct.

Al igual que en los tubos de hormigón armadohemos definido la presión de timbre, en los dehormigón postesado con camisa de chapa hay unconcepto similar; la presión de prueba de fisura-ción controlada, que es aquella presión internaque en ausencia de ovalizaciones, al oponerse a laprecompresión, determina en la fibra interior del


hormigón una compresión residual de 5 kp/cm2.

Vemos que, al igual que antes, y teniendo encuenta los criterios para el dimensionamientode este tipo de tubos, estamos hablando nueva-mente de la presión equivalente.

La presión de la prueba de agotamiento (rotu-ra), es aquella presión interna que, en ausen-cia de ovalizaciones, solicita al acero de pre-tensar a una tensión igual al 85 % de su cargade rotura. En este caso, no existe una relaciónfija entre la presión de agotamiento y la pre-sión de fisuración controlada, ya que el valorde la presión de agotamiento depende del esta-do tensional del acero de pretensar en condi-ciones de servicio.

No obstante, con el método de cálculo adopta-do es posible fijar a priori la presión de prue-ba del primario (presión de fisuración contro-lada, según hemos definido anteriormente),de tal forma que se añada una condición adi-cional que puede ser determinante o no enfunción de la presión máxima de trabajo queestemos considerando y de las cargas ovali-zantes adoptadas.

En este caso, este coeficiente sí actúa como coefi-ciente de seguridad, ya que al aumentar la pre-sión de fisuración por encima del valor corres-pondiente al determinado por el cálculo, aumen-tamos por ende la presión de agotamiento.

Lo habitual, como norma de buena práctica, esfijar la presión de prueba del primario como 1,6veces la presión máxima de trabajo. Con estacondición el coeficiente de seguridad a rotura deeste tipo de tubería en diámetros por debajo de1.000 mm varía entre 2,15 y 1,7 dependiendo delas presiones consideradas, y entre 1,9 y 1,5para diámetros superiores a 1.000 mm con idén-ticas consideraciones.

En los tubos de hormigón postesado con camisade chapa podemos hacer las mismas considera-ciones que hemos hecho con los de hormigónarmado. Por una parte, recordar nuevamenteque estamos considerando todas las cargasactuando simultáneamente, incluido el golpe deariete. Por otra, hay que tener presente que lapresión de agotamiento que hemos definido esaquella que lleva al acero de pretensar a un 85% de su carga de rotura, es decir, a su límiteelástico garantizado; pero normalmente, el lími-te elástico suele ser del orden del 90 % de lacarga de rotura o mayor.

Comparativo entre tubos de distintos materiales

Con el objeto de realizar un estudio homogéneo delos coeficientes de seguridad a rotura de distintostipos de tubos, sólo expondremos el caso de tubossometidos a cargas de aplastamiento (tubos ente-rrados).

En primer lugar, hay que tener claro que fijar uncoeficiente sobre la presión nominal (PN) y/o sobre lapresión máxima de trabajo (PT ó PMT) no es repre-sentativo del coeficiente de seguridad en condicionesde servicio, ya que no estamos teniendo en cuentalas tensiones adicionales generadas por las cargasovalizantes, con lo que por ejemplo un coeficiente de2 sobre la presión máxima de trabajo, si estimamosla repercusión de las cargas de tierras y demás car-gas externas en un 50% de los esfuerzos que provo-ca la presión interior, es en realidad un coeficientede 1,33 para la carga combinada.

Aclarado este punto, pasamos a ver los distintostipos de tubos que se emplean en conducciones a pre-sión.

a) Tubos de hormigón armado y postesado concamisa de chapa.

Con respecto a estos tipos creemos que haquedado claro en la exposición anteriormenterealizada cuales son los coeficientes de segu-ridad:

- Tubos de hormigón armado con camisa dechapa: 1,85

- Tubos de hormigón postesado con camisade chapa: Variable entre 2,15 y 1,5,dependiendo del diámetro y las presionesconsideradas.

b) Tubos de poliéster reforzado con fibra de vidrio

En el dimensionamiento de este tipo de tuboshay que hacer una comprobación conjunta apresión interna y cargas externas. En estecaso, el coeficiente de seguridad fijado es de1,5.

Por otra parte, en la hipótesis de actuaciónúnica de la presión interna debe comprobarseque la presión máxima de trabajo es inferior a laPN. En este caso (teórico, no práctico) el coefi-ciente de seguridad es de 1,5 a 2,0 sobre la pre-sión máxima de trabajo, dependiendo de queestemos hablando de las características mecáni-cas del tubo o de las juntas.


En el dimensionamiento de este tipo de tubos sehacen otras comprobaciones, como son: tensio-nes y deformaciones para cargas externas, fle-xión longitudinal, pandeo transversal, flexiónlongitudinal y tracción longitudinal, con dife-rentes coeficientes de seguridad para cada hipó-tesis actuando independientemente.

c) Tubos de fundición

En este tipo de tubo el dimensionamiento serealiza independientemente para presión inte-rior, flexión transversal y flexión longitudinal,pero no se contempla como hipótesis pésima decarga la combinación de esfuerzos.

Con estos parámetros, el coeficiente de seguri-dad frente a la presión de servicio (PS) es 3, y2,5 frente a la presión máxima de trabajo. Sinembargo, estos coeficientes no consideran másesfuerzos que las presiones hidráulicas.

d) Tubos de acero

El dimensionamiento de estos tubos es similar alos de fundición, con un coeficiente de seguridad

de 2 frente a la presión máxima de trabajo.

Conclusión.

Como hemos podido ver, no es fácil comparar los coe-ficientes de seguridad de los distintos tipos de tubos,ya que no en todos los casos se contempla la compro-bación del dimensionamiento del tubo para una com-binación de presión interior y cargas exteriores.

Esto sí sucede en los tubos de hormigón armado o pos-tesado con camisa de chapa y en los de poliéster refor-zado con fibra de vidrio. Por el contrario, en los tubosde fundición y acero no se contempla tal posibilidad.

Lo importante, a la hora de comparar diferentessoluciones, es definir claramente unas hipótesis decálculo homogéneas, que deben ser las mismas inde-pendientemente del tipo de tubo a emplear, de talforma que fijadas la presión de servicio (o presión dediseño, DP, según la nuevo terminología), la presiónmáxima de trabajo (presión máxima de diseño,MDP) y las cargas externas, sea posible el dimensio-namiento homogéneo de los distintos tipos de tubosy a partir de aquí comprobar los coeficientes de segu-ridad de cada uno de ellos.



4.4.1 Cuadro comparativo de condiciones de cálculo en hormigón armado con camisa de chapa de acero

(**) En el cálculo mecánico de la tubería se aplica la teoría de Marston ampliada por Schilk y Spangler para las cargas verticales queproducen los rellenos.

(*) La Norma UNE tiene en cuenta lo improbable que es la simultaneidad del golpe de ariete con la aplicación de una sobrecargamóvil y el efecto de sobredimensionado que esta hipótesis provoca.


4.4.2 Cuadro comparativo de condiciones de cálculo en hormigón postesado con camisa de chapa de acero

(**) En el cálculo mecánico de la tubería se aplica la teoría de Marston ampliada por Schilk y Spangler para las cargas verticales queproducen los rellenos.

(*) La Norma UNE tiene en cuenta lo improbable que es la simultaneidad del golpe de ariete con la aplicación de una sobrecargamóvil y el efecto de sobredimensionado que esta hipótesis provoca.


44..55 PPRRUUEEBBAASS EENN FFÁÁBBRRIICCAA DDEE TTUUBBOO TTEERRMMIINNAADDOO ((CCOOMMPPAARRAACCIIÓÓNN DDEE NNOORRMMAASS))


44..66 PPRRUUEEBBAASS EENN OOBBRRAA ((CCOOMMPPAARRAACCIIÓÓNN DDEE NNOORRMMAASS))

(*) En 30 minutos la presión no bajará más de ((1,4 x Pt ) / 5)½

(**) En 1 hora el agua aportada para mantener la presión no superará:

V = K x L x D K = 0,40 hormigón armado con camisaK = 0,25 hormigón pretensado con camisaL = longitud del tramo probado en metrosD = diámetro interior de la tubería en metrosV = volumen de agua aportada en litros

(***) En 2 horas el agua aportada para mantener la presión no superará:

V = K x L x D K = 0,35L = longitud del tramo probado en metrosD = diámetro interior de la tubería en metrosV = volumen de agua aportada en litros

(****) a) Método de la pérdida de agua: en 1 hora el agua aportada para mantener la presión no superará:

1,2 x V x ∆P x (1/EW + D/(e x ER))

V = volumen del tramo de tubería en prueba en litros

∆P = Descenso admisible de presión 0,02 MPa

EW = Módulo de compresibilidad del agua 2,1x103 MPa

ER = Módulo de elasticidad de material, de 2 a 4x104 MPa para el hormigón

D = diámetro interior del tubo en milímetros

e = espesor de la pared del tubo en milímetros

b) Método de la pérdida de presión. En 1 hora la presión no bajará más de 0,02 MPa (0,2Kp/cm2)

A continuación se describen las causas más fre-cuentes de mal uso en conducciones de hormigóncon camisa de chapa, que quedan agrupadas enlas siguientes familias con características comu-nes. Asimismo, a parte de la descripción del maluso en sí, se describen sus causas, así como lassoluciones y medidas a adoptar en caso de queaparezcan.

4.7.1 Cargas excesivas

Este mal uso se caracteriza por la aparición de fisu-ras longitudinales en la clave y en la solera de lostubos, y puede producirse por alguna de las siguien-tes causas:

•• Altura de tierras de relleno y/o cargas detráfico mayores que las contempladas en elcálculo.

•• Compactación excesiva en la parte de rellenosituada sobre el tubo. De hecho, no es reco-mendable compactar directamente con vibra-dor sobre el tubo hasta tener al menos 1 m decobertura.

•• Material de relleno de los laterales inadecua-do o falto de compactación.

•• Que se opte por un tipo de instalación distintodel calculado (zanja - terraplén - zanja terra-plenada).

•• Que el fondo de la zanja se encuentre mal pre-parado.

4.7.2 Defectos en los apoyos

Se manifiesta mediante la aparición de fisuracioneslongitudinales o transversales, debidas a alguna delas siguientes causas:

•• Que el ángulo de apoyo sea distinto que el con-siderado en el cálculo.

•• Que el tipo de apoyo sea distinto del conside-rado en cálculo (p.e. apoyo granular en lugarde hormigón).

•• Una mayor rigidez que la considerada en el cál-culo. De hecho, las camas granulares no debencompactarse, ya que se supone que han de serflexibles y proporcionar un apoyo uniforme.

•• Que se presente una discontinuidad diferen-cial en el asiento. Si se producen cambios derigidez de la cama a lo largo de la tubería, sepueden provocar asientos diferenciales. Debencuidarse especialmente las transiciones conpiezas de cimentación rígida como anclajes,arquetas, etc.

4.7.3 Defectos en las juntas

El desplazamiento por relleno incorrecto de los late-rales de los tubos puede provocar daños en juntas,sobre todo en las elásticas. Por lo tanto, debe relle-narse y compactarse por tongadas alternativas aambos lados de la tubería, nunca primero un lado yluego el otro.

Juntas soldadas

Se distinguen las siguientes causas:

•• Efectos térmicos. Pueden aparecer fisuracio-nes por soldar tubos a temperatura muy dife-rente de la de su estado final. El error más fre-cuente es soldar tubos a temperatura elevada,lo cual origina posteriormente tensiones muyaltas en la junta y en los tubos.

•• Soldar por ambos lados. Produce tensionesimportantes en las juntas. Debe soldarse eltubo a ser posible por dentro. Si el diámetro nolo permite se soldará por fuera, pero nuncapor ambos lados.

Se cuidará dejar de soldar un tubo de cadados, a fin de eliminar las tensiones provocadaspor las soldaduras. El tubo que se deje sin sol-dar se soldará transcurridas 24 horas.

•• Rejuntado de protección incorrecto o inexis-tente. En este caso, posteriormente se puedeproducir corrosión en la junta, ya que ésta nopuede llevar una protección previa, puesto quese destruiría en el proceso de soldadura.


44..77 CCOONNDDIICCIIOONNEESS DDEE UUSSOO.. AASSPPEECCTTOOSS NNOO CCOONNSSIIDDEERRAADDOOSS EENN EELL DDIIMMEENNSSIIOONNAAMMIIEENNTTOO

Juntas elásticas

Se distinguen las siguientes causas.

•• Falta de limpieza o de lubricante. La juntadebe estar limpia y lubricada antes de colocarla goma en su alojamiento, así como duranteel proceso de enchufado.

•• Junta pellizcada, cortada o arrollada. La juntadebe estar bien alojada, sin tensiones diferen-ciales a lo largo del desarrollo. Durante elenchufe debe comprobarse visualmente que nose produce el pellizcado. Una vez enchufado eltubo, debe comprobarse que la goma estácorrectamente alojada.

•• Ángulo de deflexión mayor que el admisible.El ángulo máximo depende del diámetro deltubo y del diseño de la junta, debiéndose pediral fabricante el valor máximo admisible y cui-dar que no se supere. El ángulo debe medirseen el espacio, es decir, si hay ángulo vertical yhorizontal, sus valores deben componerse vec-torialmente para obtener el ángulo en el espa-cio el cual no debe superar el admisible.

•• Enchufe de tubos de ejes no coincidentes. Estamaniobra daña la junta, ya que los tubosdeben enchufarse siempre en alineación recta.Cuando deban formar ángulo, se enchufan enrecta, y se deflectan una vez enchufadoscorrectamente.

•• Rejuntado exterior inadecuado. Las juntaselásticas no suelen llevar rejuntado exterior, ycon determinados niveles de protección podríaprescindirse del interior, pero si el perfil dejunta no está preparado para ser durable en elmedio en que está colocada la tubería, debehacerse el rejuntado exterior.

4.7.4 Efectos térmicos


•• Deformación diferencial por soleamiento deuna cara, en junta soldada.

•• Deformaciones rápidas por llenado en pruebade tuberías descubiertas si la temperatura deéstas es excesiva.

4.7.5 Sobrepresiones negativas o positivas


•• Presión mayor que la considerada en el diseño.

•• Falta o mal funcionamiento de elementos deprotección, calderines, válvulas de alivio de pre-sión o chimeneas de equilibrio, que se traduceen unas sobrepresiones accidentales que pudie-ron no ser consideradas en la fase de diseño.

•• Golpe de ariete negativo, que puede llegar aproducir depresiones. Éstas dan lugar a cavi-tación y a posibles aplastamientos en piezasde chapa. Es un error de diseño relativamentefrecuente el sobrevalorar el golpe positivo yolvidar el negativo.

4.7.6 Errores durante la colocación

Podemos distinguir las siguientes causas:

•• Flotabilidad. Si la zanja se inunda accidental-mente durante la fase de montaje, en los pun-tos bajos la tubería puede flotar y dañar lasjuntas, tanto si son elásticas como si son sol-dadas. Por tanto, es preciso mantener siempresalida de agua en los puntos bajos.

•• Mala colocación en terraplenes. Es más difícilcompactar adecuadamente un terraplén quelleva instalada una tubería. Se recomiendacompactar primero el terraplén y posterior-mente excavar y rellenar la zanja, al menos enla cobertura de 1 m sobre la clave.

•• Fondo de zanja irregular con espesor de camaescaso. Para regularizar la reacción de apoyo,el espesor de la cama ha de ser al menos de 15cm si el terreno es roca, y 10 cm si está com-puesto por suelos.

4.7.7 Anclajes

En los anclajes se distinguen las siguientes causas:

•• Movimientos de los macizos de anclajedurante la prueba o en servicio. La presiónde prueba no debe ser mayor que la conside-rara en el dimensionamiento, y si se ejecutacon tubería parcialmente descubierta, lascondiciones son mucho más desfavorables encuanto a movimientos que las de servicio.Durante la prueba es normal que se produz-can pequeños movimientos en los macizos deanclaje, aunque estos no deben superar losvalores admisibles según el tipo de tubería yjunta empleada. Deben controlarse los movi-mientos durante la prueba, y si se apreciandesplazamientos, quitar inmediatamente


presión y reforzar el anclaje antes de reanu-dar la prueba.

•• Anclaje insuficiente o inadecuado de válvulasy piezas especiales. Debe prestarse especialatención al diseño y ejecución de los anclajes,así como vigilar su comportamiento durantelas pruebas de presión.

4.7.8 Aire ocluido

Un diseño inadecuado de la rasante, falta de vento-sas en los puntos altos o un llenado incorrecto en laprueba puede provocar la presencia de aire en latubería, reduciendo su capacidad hidráulica ypudiendo ocasionar desperfectos en piezas delicadascomo válvulas.

•• En prueba debe llenarse la tubería de aguasabajo a aguas arriba. Las ventosas debenestar colocadas en los puntos altos de cadatramo y encontrarse en perfecto estado de fun-cionamiento.

•• Asimismo, durante el uso normal la tuberíadebe contar con ventosas en buen estado defuncionamiento en los puntos altos.

•• Además, para una correcta explotación la tube-ría, debe contar con desagües en los puntosbajos. No es necesario, pero sí muy convenien-te, dejar entradas de hombre permanentes endiámetros mayores o iguales de 800 mm.

4.7.9 Reparación

Cuando se detectan fisuras en las tuberías, en pri-

mer lugar debe averiguarse la causa que las ha pro-ducido.

Si las fisuras son activas, es decir, siguen creciendo,debe actuarse sobre las causas que las producenhasta conseguir que dejen de progresar. Los métodosmás usuales son:

•• Estabilizar el terreno con inyecciones.

•• Eliminar o reducir cargas.

•• Reforzar interiormente con cerchas.

•• Instalar refuerzos puntuales como macizadosde hormigón, o zunchos pretensados.

Una vez estabilizadas las fisuras, puede procedersea su reparación. El método a emplear depende delancho de fisura.

•• Cuando las fisuras tienen un espesor inferiora 0,3 mm, lo mejor es no efectuar ningún tipode actuación, ya que éstas se autosellan porcolmatación en un plazo muy breve.

•• Cuando las fisuras tienen espesores compren-didos entre 0,3 y 1 mm, deben limpiarse concepillo y tratarse con un producto sellante.

•• Cuando las fisuras son de un espesor mayorde 1 mm, pueden sellarse con mástic que per-mita desplazamientos, como puede ser el sul-furo de thiokol. Este tipo de sellado requiere elcajeado de la fisura con radial para ajustarsea las dimensiones de junta especificadas por elfabricante del producto.


4.8.1 Introducción

La corrosión es un factor a tener en cuenta a la horade proyectar abastecimientos y saneamientos deagua. De hecho, en tuberías enterradas, la presenciade humedad o la propia agresividad del terrenorepresentan un riesgo de corrosión para las partesmetálicas de las conducciones.

Sin embargo, para el caso de los tubos de hormigóncon camisa de chapa, el efecto de la corrosión noadquiere tanta importancia como en otros materia-les, debido al proceso denominado de pasivación delhormigón.

Gracias a esta pasivación, el propio recubrimiento dehormigón crea una barrera muy eficaz en la granmayoría de los casos para la protección frente a lacorrosión de los elementos de acero de estas conduccio-nes.De hecho, estadísticamente puede afirmarse queel mismo hormigón de los tubos constituye una protec-ción adecuada del acero de las armaduras y de la cami-sa, y así se confirma por la experiencia de los más de3.500 km de tuberías instaladas en nuestro país.

A partir de estas cifras, los pocos casos detectados nosólo se debieron a problemas de corrosión directa,siempre en ambientes de una gran agresividad, sinoque su origen radicó, en la mayoría de las ocasiones,en otras causas que desembocaron en algún tipo decorrosión, como:

- instalación inadecuada.

- golpes o mala colocación de la tubería.

- averías mecánicas de las tuberías duran-te o después de su instalación.

- sobrepresiones en las conducciones de lascuales no sé informó en la fase de diseño ycálculo, y por lo tanto no fueron tenidasen cuenta para el dimensionamiento delos tubos.

Toda esta casuística demuestra la gran seguridad de estetipo de tuberías frente a la corrosión. De hecho, y en basea la experiencia, en la mayoría de los casos no es necesa-rio tomar medidas adicionales al propio recubrimientopara conseguir una eficaz protección de los tubos, siem-

pre que se adopten las adecuadas precauciones duranteel proceso de producción, transporte y colocación.

4.8.2 Criterios de protección de tuberías de hormi-gón armado y postesado con camisa de acero

El acero que constituye la camisa y las armaduras, yasean activas o pasivas, de los tubos de hormigón seencuentra sólidamente protegido, tanto frente adaños físicos como frente a daños químicos. Las eleva-das dosificaciones de cemento empleadas en la fabri-cación de los hormigones propician la precipitación decristales de cal procedentes de las reacciones dehidratación del propio cemento. Esto hace que elacero se encuentre en un medio con un pH claramen-te alcalino, aproximadamente de 12,5, teniendo enestas condiciones un potencial respecto al electrodo dereferencia Cu-SO4Cu saturado del orden de –300 mV,potencial en el que el acero se encuentra en estado depasivación, es decir, totalmente estable y sin corro-sión (protegido por una capa resistente de hidróxidoferroso). La protección catódica puede emplearsecomo complemento a una protección por revestimien-to únicamente cuando sean previsibles problemas sig-nificativos de corrosión. Esto es en casos excepciona-les, puesto que la aplicación inadecuada de la protec-ción catódica puede provocar el efecto contrario aldeseado degradando la protección natural que propor-ciona la película estable de oxido hidróxido ferroso.

Esta circunstancia desaconseja el empleo de la pro-tección catódica, salvo para rehabilitar conduccionesenterradas con problemas localizados de corrosióncuando se constate que la protección del hormigón esinsuficiente, siendo inadecuado asimilar este tipo detubería, a efectos de la protección catódica, a las con-ducciones metálicas en contacto directo con el suelo oprovistas de revestimiento aislante.La protección delacero por el hormigón es suficiente en la mayoría delos casos, aunque en las circunstancias especialessiguientes puede ser necesario adoptar medidas com-plementarias distintas de la protección catódica:

1. Zonas con alto contenido en sulfatos.2. Zonas con alto contenido en cloruros.3. Suelos con carácter marcadamente ácido4. Suelos con resistividad baja.5. Existencia de corrientes vagabundas.6. Conexión a otras conducciones.


44..88 CCOOMMPPOORRTTAAMMIIEENNTTOO DDEE LLAASS TTUUBBEERRÍÍAASS EENN EELL AAMMBBIIEENNTTEE

1. Zonas con alto contenido en sulfatos

Concentraciones elevadas de sulfato de sodio, magne-sio o calcio pueden atacar químicamente al hormigónde forma ocasional.Los límites considerados a partirde los cuales hay que tomar medidas adicionales, asícomo las medidas a tomar, son las de la tabla anterior:

2. Zonas con alto contenido en cloruros

Concentraciones elevadas de iones cloruro pueden

destruir la pasivación del acero y provocar corrosión,siempre que exista renovación de oxígeno.

En condiciones de no aireación (tubos sumergidos enagua de mar) con concentraciones de 20.000mg/litro, el acero embebido en hormigón no sufrecorrosión. Los límites considerados a partir de loscuales hay que tomar medidas adicionales, así comolas medidas a tomar, son las siguientes:


Manual de Corrosión y Protección de Tuberías de la Asociación Española de Abastecimiento de Agua y Saneamiento (AEAS), Instrucción del Instituto Eduardo Torroja para tubos de hormigón armado o pretensado. Junio 1980.

3. Suelos con carácter marcadamente ácido

Los límites considerados a partir de los cuales hayque tomar medidas adicionales, así como las medi-das a tomar, son las siguientes:

4. Suelos con baja resistividad

Los límites considerados a partir de los cuales hayque tomar medidas adicionales, así como las medi-das a tomar, son las siguientes:

5. Existencia de corrientes vagabundas

El efecto corrosivo de las corrientes vagabundas seve mitigado en la tubería de hormigón. De hecho, no

se produce corrosión inicialmente, ya que la reacciónanódica producida no afecta al acero al consumiriones hidróxido aportados por la elevada alcalinidad del hormigón. Los límites considerados a partir delos cuales hay que tomar medidas adicionales, así

como las medidas a tomar, son las de la tabla de lapágina siguiente.

6. Conexión a otras conducciones.

Cuando una tubería de hormigón con camisa de

acero se conecta a una conducción metálica conrevestimientos orgánicos o protegida catódicamente,es necesario garantizar el aislamiento eléctrico de laconexión entre las conducciones.



Guía técnica sobre tuberías para el transporte de agua a presión.

5. Anexos

5.1. Normativa

NORMATIVA 179

Instrucción del Instituto Eduardo Torroja para Tubos de Hormigón Armado o Pretensado

Normativa Europea, normas UNE – EN – ISO

639 – 1995 Prescripciones comunes para tubos de presión de hormigón incluyendo juntas y acce-sorios

641 – 1995 Tubos de presión de hormigón armado, con camisa de chapa, incluyendo juntas y acce-sorios

642 – 1995 Tubos de presión de hormigón pretensado, con y sin camisa de chapa, incluyendo jun-tas, accesorios y prescripciones particulares relativos al acero de pretensar en tubos.

681 – 1996, 1999, 2000, 2001 y 2002 Juntas elastoméricas. Requisitos de los materiales para jun-tas de estanquidad de tuberías empleadas en canalizacio-nes de agua y drenaje

Normativa estadounidense, aunque no es de estricta aplicación en España la citamos como ele-mento de consulta, normas AWWA

C300 – 97 Reinforced concrete pressure pipe, steel – cylinder type, for water and others liquids

C301 – 99 Prestressed concrete pressure pipe, steel – cylinder type, for water and others liquids

5.2. Referencias de obras realizadas

1958

Sifo

nes

del B

oeza

y B

albu

eza

EM

PRE

SAN

AC

ION

AL

DE

4,

200

Car

bone

ras

ALM

ER

ÍA5,

000

2,50

02.

56.

0E

LEC

TRIC

IDA

D (E

ND

ESA

)19

60G

ran

Art

eria

de

Ref

uerz

o tr

amo

SOC

IED

AD

GE

NE

RA

LD

E

3,64

0B

arce

lona

BA

RC

ELO

NA

1,60

01,

600

8.0

8.0

Esp

ulga

s - L

as C

orts

AG

UA

S D

E B

AR

CE

LON

A

1962

Nva

. Im

puls

ión

Est

ació

n de

SO

CIE

DA

D G

EN

ER

AL

DE

4,

200

Bar

celo

naB

AR

CE

LON

A1,

550

1,55

06.

56.

5Tr

atam

ient

o y

Dpt

o. d

e A

GU

AS

DE

BA

RC

ELO

NA

1962

Ref

rige

raci

ón c

on a

gua

del m

ar

FEC

SA70

0B

arce

lona

BA

RC

ELO

NA

1,45

01,

450

3.0

3.0

de la

Cen

tral

Tér

mic

a de

La

Mat

a en

el P

aral

elo

1963

Sifó

n A

taza

r - P

laza

Cas

tilla

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II50

,526

Mad

rid

MA

DR

ID2,

000

2,00

02.

012

.0

1964

Art

eria

s pr

inci

pale

s de

SO

CIE

DA

D G

EN

ER

AL

DE

40

,110

Bar

celo

naB

AR

CE

LON

A70

040

08.

08.

0di

stri

buci

ón d

e la

ciu

dad

de

AG

UA

S D

E B

AR

CE

LON

AB

arce

lona

1964

Con

ducc

ión

a Sa

n B

audi

lloSO

CIE

DA

D G

EN

ER

AL

DE

1,

930

Bar

celo

naB

AR

CE

LON

A80

080

08.

010

.0A

GU

AS

DE

BA

RC

ELO

NA

1964

Sifo

nes

del B

esós

y A

rbuc

ias

JUN

TAA

DM

A. D

EL

NU

EV

O2,

400

Bar

celo

naB

AR

CE

LON

A1,

600

1,60

04.

016

.0A

BA

ST. D

E A

GU

AD

E

BA

RC

ELO

NA

1964

Uni

ón A

taza

r - G

olos

o - P

laza

C

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

10,0

21M

adri

dM

AD

RID

2,20

02,

000

2.0

18.0

Cas

tilla

y r

ed d

e di

stri

buci

ón

1965

Con

ducc

ión

Past

eral

HIS

PAN

O A

LEM

AN

AD

E

15,5

85G

eron

aG

ER

ON

A80

080

010

.010

.0C

ON

ST.,

S.A

.

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

183

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

TIP

O D

E T

UB

O:

HO

RM

IGÓ

N A

RM

AD

O C

ON

CA

MIS

AD

E C

HA

PA

Tipo

de

junt

a: J

unta

sold

ada

1965

Enl

ace

sifó

n de

l Bes

ós c

on la

s JU

NTA

AD

MA

. DE

LN

UE

VO

1,94

0B

arce

lona

BA

RC

ELO

NA

1,60

01,

600

7.5

7.5

inst

alac

ione

s te

rmin

ales

de

la

AB

AST

. DE

AG

UA

DE

Tr

inid

adB

AR

CE

LON

A

1965

Sifó

n de

l Tin

ajón

en

el C

anal

del

M

AN

CO

MU

NID

AD

DE

LO

S 2,

162

Alic

ante

ALI

CA

NTE

1,00

01,

000

3.5

6.0

Segu

raC

AN

ALE

S D

EL

TAIB

ILLA

1966

N.D

.SO

CIE

DA

D G

EN

ER

AL

DE

1,

143

Bar

celo

naB

AR

CE

LON

A70

070

08.

09.

0A

GU

AS

DE

BA

RC

ELO

NA

1966

Art

eria

0-7

0 Tr

inid

ad -

Puer

to

SOC

IED

AD

GE

NE

RA

LD

E

7,37

6N

.D.

BA

RC

ELO

NA

1,20

01,

000

8.0

10.5

San

Juan

AG

UA

S D

E B

AR

CE

LON

A

1966

Art

eria

de

Ret

amar

esC

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

5,00

0M

adri

dM

AD

RID

1,20

060

04.

08.

0

1966

Art

eria

Pri

ncip

al d

el E

ste

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II8,

600

Mad

rid

MA

DR

ID1,

600

1,60

04.

018

.0

1966

Cen

tral

Tér

mic

a C

rist

óbal

Col

ónC

EN

TRA

LTÉ

RM

ICA

113

Hue

lva

HU

ELV

A2,

390

2,39

02.

52.

5C

RIS

TÓB

AL

CO

LÓN

1966

Cen

tral

Tér

mic

a de

Bad

alon

aFE

NO

SA70

0B

adal

ona

BA

RC

ELO

NA

1,80

01,

600

4.0

8.0

1966

Con

ducc

ión

Alb

erch

eC

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

1,36

0M

adri

dM

AD

RID

1,60

01,

600

4.0

6.0

1966

Pant

ano

Bem

béza

rPA

NTA

NO

BE

MB

EZA

R4,

460

Cór

doba

CÓ

RD

OB

A1,

200

1,20

01.

03.

0

1966

Sifó

n de

l Bol

inch

uC

ON

SOR

CIO

GR

AN

BIL

BA

O25

0B

ilbao

VIZ

CAY

A2,

000

2,00

08.

016

.0

1966

Sifó

n de

l Par

doC

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

930

Mad

rid

MA

DR

ID1,

400

1,40

05.

06.

0

1966

Sifó

n de

l Par

doC

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

8,00

0M

adri

dM

AD

RID

1,40

01,

400

2.0

8.0

1967

N.D

.C

.H. D

EL

GU

AD

ALQ

UIV

IR1,

654

N.D

.N

.D.

1,30

070

018

.018

.019

67A

bast

ecim

ient

o de

agu

a a

EM

AC

SA8,

000

Cór

doba

CÓ

RD

OB

A80

040

06.

012

.0

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

184

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1967

Aba

stec

imie

nto

de a

guas

a

C.H

. DE

LSU

R1,

920

Mál

aga

MÁ

LAG

A70

070

05.

020

.0

1967

Art

eria

100

-130

Tri

nida

d -

SOC

IED

AD

GE

NE

RA

LD

E

6,09

0B

arce

lona

BA

RC

ELO

NA

900

600

5.0

10.0

Alfo

nso

El S

abio

AG

UA

S D

E B

AR

CE

LON

A

1967

Art

eria

de

El P

lant

íoC

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

4,00

0E

l Pla

ntío

MA

DR

ID90

090

03.

012

.0

1967

Can

al d

el V

elló

nC

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

2,51

0M

adri

dM

AD

RID

1,60

01,

600

4.0

8.0

1967

Car

rete

ra A

lcal

áE

MA

SESA

3,92

5A

lcal

á de

SE

VIL

LA60

060

08.

28.

3G

uada

ira

1967

Dep

ósito

de

Hue

lva

C.H

. DE

LG

UA

DIA

NA

560

Hue

lva

HU

ELV

A50

050

05.

05.

0

1967

Dep

urad

ora

del C

anal

Baj

o de

C

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

2,59

3M

adri

dM

AD

RID

1,20

080

01.

01.

0M

adri

d

1967

Indu

stri

as Q

uím

icas

de

Avilé

sSI

DE

RÚ

RG

ICA

DE

AV

ILÉ

S2,

790

Avilé

sA

STU

RIA

S1,

200

1,00

01.

03.

0

1967

Políg

ono

5 y

6 de

Zar

agoz

aN

.D.

7,79

0Za

rago

zaZA

RA

GO

ZA1,

400

700

2.0

5.0

1967

Políg

ono

Indu

stri

al d

e Sa

n C

IA. I

ND

UST

RIA

L2,

600

San

Bau

dilio

de

BA

RC

ELO

NA

400

400

10.0

20.0

Bau

dilio

de

Llob

rega

tLl

obre

gat

1967

Ret

amar

es -

Car

aban

chel

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II1,

632

Mad

rid

MA

DR

ID80

055

09.

010

.0

1967

Serv

icio

s Pú

blic

os d

e M

adri

dC

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

1,78

7M

adri

dM

AD

RID

1,40

01,

400

6.0

6.0

1967

Tube

ría

de M

orat

alaz

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II1,

100

Mad

rid

MA

DR

ID1,

700

1,70

05.

55.

5

1967

Tube

ría

L.D

. De

Avilé

sSI

DE

RÚ

RG

ICA

AVIL

ÉS

1,44

0Av

ilés

AST

UR

IAS

900

800

9.0

10.0

1967

Tube

rías

par

a Av

ilés

SID

ER

ÚR

GIC

AAV

ILÉ

S8,

968

Avilé

sA

STU

RIA

S1,

400

400

3.0

6.0

1967

Uga

rte

- Por

tuga

lete

UG

AR

TE-P

OR

TUG

ALE

TE1,

505

Bilb

aoV

IZC

AYA

900

600

2.0

14.0

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

185

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1968

Aba

stec

imie

nto

a la

Cos

ta d

el

C.H

. DE

LSU

R13

,917

Mar

bella

MÁ

LAG

A1,

500

700

6.0

10.0

1968

Cen

tral

Nuc

lear

de

Vand

elló

sH

IFR

EN

SA2,

400

Tarr

agon

aTA

RR

AG

ON

A2,

500

350

3.0

6.0

1968

Con

ducc

ión

desd

e C

orne

llá d

e SO

CIE

DA

D G

EN

ER

AL

DE

6,

108

Bar

celo

naB

AR

CE

LON

A90

080

010

.010

.0Ll

obre

gat h

asta

Zon

a Fr

anca

AG

UA

S D

E B

AR

CE

LON

A

1968

Enl

ace

San

Adr

ián

- Bad

alon

aA

GU

AS

RÍO

BE

SÓS

2,60

0B

arce

lona

BA

RC

ELO

NA

600

200

15.0

30.0

1968

Puen

te G

ener

alís

imo

Sevi

llaE

MA

SESA

425

Sevi

llaSE

VIL

LA50

050

08.

28.

3

1968

Río

Uru

mea

N.D

.1,

616

Gui

púzc

oaN

AVA

RR

A80

080

06.

06.

0

1968

Side

rurg

ia d

e Av

ilés

SID

ER

ÚR

GIC

AD

E A

VIL

ÉS

6,78

1Av

ilés

AST

UR

IAS

1,10

020

06.

010

.0

1968

Sum

inis

tro

a C

ovile

sC

.H. D

EL

GU

AD

ALQ

UIV

IR15

0C

ovile

s Lo

s SE

VIL

LA1,

600

1,20

03.

03.

0Pa

laci

os

1969

N.D

.A

ZUC

AR

ER

AD

E

14,4

75C

ádiz

CÁ

DIZ

800

800

3.0

5.0

1969

Aba

stec

imie

nto

a M

iere

sC

.H. D

EL

NO

RTE

4,10

0M

iere

sA

STU

RIA

S1,

000

500

10.0

40.0

1969

Art

eria

Cin

tura

Sur

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II6,

200

Mad

rid

MA

DR

ID1,

600

1,60

011

.011

.0

1969

Cen

tral

Tér

mic

a de

Sab

ónFE

NO

SA50

0Sa

bón

AC

OR

UÑ

A2,

350

1,70

06.

012

.0

1969

Side

rurg

ia d

e Av

ilés

SID

ER

ÚR

GIC

AD

E A

VIL

ÉS

2,64

7Av

ilés

AST

UR

IAS

1,10

01,

100

6.0

6.0

1969

Sifó

n de

l Gua

darr

anqu

eC

.H. D

EL

SUR

300

Alg

ecir

asC

ÁD

IZ1,

400

1,40

05.

010

.0

1969

Su E

min

enci

a - M

iraf

lore

sN

.D.

2,69

6M

adri

dM

AD

RID

500

500

8.2

8.3

1969

Zona

Indu

stri

al d

e H

uelv

aN

.D.

339

Hue

lva

HU

ELV

A1,

600

600

7.0

8.0

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

186

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1970

Con

ducc

ión

a O

lesa

CO

NSO

RC

IO D

E

2,85

0B

arce

lona

BA

RC

ELO

NA

1,00

01,

000

2.5

2.5

AB

AST

EC

IMIE

NTO

DE

A

GU

AD

EL

RÍO

1970

Con

ducc

ión

Abr

era

- Mar

tore

llC

ON

SOR

CIO

DE

1,

248

Bar

celo

naB

AR

CE

LON

A2,

500

1,00

06.

06.

0A

BA

STE

CIM

IEN

TO D

E

AG

UA

DE

LR

ÍO

1970

Con

ducc

ión

Vila

deca

mps

a G

avá

CO

NSO

RC

IO D

E

3,36

1B

arce

lona

BA

RC

ELO

NA

800

600

6.0

9.0

AB

AST

EC

IMIE

NTO

DE

A

GU

AD

EL

RÍO

1970

Hin

ca e

n la

aut

opis

ta B

ilbao

- E

UR

OPI

STA

S10

0B

ilbao

VIZ

CAY

A1,

600

1,60

00.

00.

0B

ehov

ia

1970

Impu

lsió

n de

l Nar

cea

N.D

.90

4N

.D.

N.D

.1,

250

1,25

018

.018

.0

1970

Políg

ono

Indu

stri

al n

º 1 d

e C

.H. D

EL

EB

RO

3,00

0Za

rago

zaZA

RA

GO

ZA1,

000

1,00

03.

08.

0Za

rago

za

1970

Ram

al P

ortu

gale

te -

Las A

rena

sC

ON

SOR

CIO

GR

AN

BIL

BA

O3,

500

Port

ugal

ete

VIZ

CAY

A50

050

011

.022

.0

1970

Side

rurg

ia d

e Av

ilés

SID

ER

ÚR

GIC

AAV

ILÉ

S2,

114

Avilé

sA

STU

RIA

S1,

250

350

6.0

6.0

1970

Sum

inis

tro

de A

gua

al P

olíg

ono

D.G

. DE

OB

RA

S 12

,355

Zara

goza

ZAR

AG

OZA

1,00

075

02.

08.

0nº

1 d

e Za

rago

za

1970

T. O

livar

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II18

0N

.D.

MA

DR

ID1,

000

1,00

05.

05.

0

1971

Am

plia

ción

Cam

po F

eria

Sev

illa

EM

ASE

SA1,

030

Sevi

llaSE

VIL

LA50

050

08.

28.

3

1971

Cen

tral

Tér

mic

a de

San

Adr

ián

FEC

SA2,

000

Bar

celo

naB

AR

CE

LON

A2,

000

1,80

04.

08.

0

1971

Lam

inac

ión

Est

eSI

DE

RÚ

RG

ICA

AVIL

ÉS

344

Avilé

sA

STU

RIA

S30

030

06.

06.

0

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

187

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1971

Parq

ue A

lcos

aN

.D.

3,35

0N

.D.

N.D

.80

080

08.

28.

3

1971

Políg

ono

Indu

stri

al L

as

EM

AC

SA6,

700

Cór

doba

CÓ

RD

OB

A80

060

05.

015

.0

1971

Ram

al P

ortu

gale

te -

Mus

ques

C.H

. NO

RTE

5,00

0M

usqu

esV

IZC

AYA

600

300

6.0

24.0

1971

Sifo

nes

del G

rana

doN

.D.

3,43

6H

uelv

aH

UE

LVA

1,60

01,

600

5.0

7.0

1971

Uni

ón e

ntre

em

bals

esN

.D.

1,82

8Av

ilés

AST

UR

IAS

1,60

01,

100

5.0

5.0

1971

Urb

aniz

ació

n Pi

no M

onta

noN

.D.

1,00

0Se

villa

SEV

ILLA

500

500

8.2

8.3

1972

Car

rete

ra L

a Pl

aya

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II1,

950

Mad

rid

MA

DR

ID60

060

06.

06.

0

1972

Con

ducc

ión

desd

e la

pre

sa d

e A

GU

AS

DE

VA

LEN

CIA

3,50

0M

anis

esVA

LEN

CIA

1,10

060

010

.015

.0M

anis

es

1972

Cru

ce d

e Fu

engi

rola

C.H

. DE

LSU

R1,

625

Fuen

giro

laM

ÁLA

GA

900

800

8.0

10.0

1972

Cua

rtill

o de

Jer

ezN

.D.

860

N.D

.N

.D.

1,30

01,

300

2.0

2.0

1972

Fact

oría

EN

SID

ESA

EN

SID

ESA

480

Ovi

edo

AST

UR

IAS

1,25

01,

250

10.0

10.0

1972

Políg

ono

Indu

stri

al d

e B

adia

sSO

CIE

DA

D G

RA

L. D

E

2,90

0B

arce

lona

BA

RC

ELO

NA

1,00

060

04.

019

.0A

GU

AS

DE

BA

RC

ELO

NA

1972

Políg

ono

Indu

stri

al E

l Gor

nal

SOC

IED

AD

GR

AL.

DE

2,

100

Bar

celo

naB

AR

CE

LON

A40

030

04.

015

.0A

GU

AS

DE

BA

RC

ELO

NA

1972

Ret

ranq

ueo

San

Jeró

nim

oN

.D.

760

Sevi

llaSE

VIL

LA80

080

08.

28.

3

1972

Uni

ón d

epós

itos

de L

a Pe

rdiz

y

EM

PRE

SAM

UN

ICIP

AL

DE

1,

000

Gijó

nA

STU

RIA

S90

090

05.

05.

0R

oces

AG

UA

S D

E G

IJÓ

N

1973

Aba

stec

imie

nto

Mad

rid

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II85

8M

adri

dM

AD

RID

1,60

090

03.

03.

0

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

188

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1973

Art

eria

Leg

anés

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II2,

920

Lega

nés

MA

DR

ID90

080

06.

010

.0

1973

Cen

tral

de

Vapo

r La

Can

dela

ria.

U

NIÓ

N E

LÉC

TRIC

A40

0La

Can

dela

ria

TEN

ER

IFE

1,40

01,

400

2.0

4.0

Gru

po 1

1973

Impu

lsió

n a

Sard

eñol

aSO

CIE

DA

D G

RA

L. D

E

4,00

0B

arce

lona

BA

RC

ELO

NA

700

400

8.0

12.0

AG

UA

S D

E B

AR

CE

LON

A

1973

Plaz

a de

Cas

tilla

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II1,

400

Mad

rid

MA

DR

ID80

060

07.

07.

0

1973

Port

a si

fón

rieg

os d

el

C.H

. DE

LSU

R1,

980

Alg

ecir

asC

ÁD

IZ1,

000

1,00

03.

03.

0G

uada

rran

que

1973

Sifo

nes

de F

onca

lent

y V

inal

opó

MA

NC

OM

UN

IDA

D D

E L

OS

1,00

0C

arta

gena

MU

RC

IA1,

000

700

1.5

4.0

CA

NA

LES

DE

LTA

IBIL

LA

1974

Art

eria

5 A

vda.

La

Paz

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II1,

385

Mad

rid

MA

DR

ID90

060

07.

57.

5

1974

Art

eria

Get

afe

1C

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

1,59

5G

etaf

eM

AD

RID

1,60

01,

600

3.0

7.0

1974

Aut

opis

ta d

e N

avar

raA

UTO

PIST

AD

E N

AVA

RR

A4,

580

Nav

arra

NAV

AR

RA

1,40

01,

000

3.0

3.0

(AU

DE

NA

SA)

1974

E.T

.P. G

uada

rran

que

INST

ITU

TO N

AC

ION

AL

DE

1,

950

Alg

ecir

asC

ÁD

IZ1,

900

1,00

02.

02.

0U

RB

AN

IZA

CIÓ

N

1974

Gar

cía

Nob

leja

sC

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

2,58

6M

adri

dM

AD

RID

600

600

7.0

7.0

1974

Hér

oes

de T

oled

oE

MA

SESA

2,50

0Se

villa

SEV

ILLA

500

500

7.5

7.5

1974

Impu

lsió

n O

jos A

lham

a. S

ifón

C.H

. DE

LSE

GU

RA

7,10

0M

urci

aM

UR

CIA

3,00

01,

800

2.0

36.0

de R

icot

e

1974

Red

Bes

ós -

Sard

anyo

laSO

CIE

DA

D G

RA

L. D

E

7,10

0B

arce

lona

BA

RC

ELO

NA

1,00

020

06.

015

.0A

GU

AS

DE

BA

RC

ELO

NA

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

189

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1974

Ref

iner

ía d

e pe

tról

eo d

e E

NTA

SA14

,200

Tarr

agon

aTA

RR

AG

ON

A1,

800

400

5.0

9.0

1975

Aba

stec

imie

nto

a C

órdo

baE

MA

CSA

9,60

0C

órdo

baC

ÓR

DO

BA

2,35

080

03.

020

.0

1975

Art

eria

de

Get

afe

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II4,

613

Get

afe

MA

DR

ID1,

250

900

8.0

10.0

1975

Cen

tral

Nuc

lear

de

Asc

ó.

FEC

SA3,

200

Asc

óTA

RR

AG

ON

A2,

800

1,80

03.

57.

0G

rupo

s I y

II

1975

Plan

ta d

e G

as N

atur

al L

icua

do.

EN

AG

AS

2,00

0B

arce

lona

BA

RC

ELO

NA

1,70

050

01.

07.

0Pu

erto

de

Bar

celo

na

1975

Sum

inis

tro

de a

gua

a la

zon

a de

C

.H. D

EL

GU

AD

ALQ

UIV

IR13

,576

Cád

izC

ÁD

IZ1,

900

1,80

02.

04.

0C

ádiz

1975

Sum

inis

tro

de a

gua

Vald

efer

riu

INST

ITU

TO N

AC

ION

AL

DE

1,

820

Zara

goza

ZAR

AG

OZA

1,00

080

03.

03.

0U

RB

AN

IZA

CIÓ

N

1976

Aba

stec

imie

nto

a B

arac

aldo

CO

NSO

RC

IO G

RA

N B

ILB

AO

2,10

0B

arac

aldo

VIZ

CAY

A60

030

04.

030

.0

1976

Am

plia

ción

del

Can

al d

e M

AN

CO

MU

NID

AD

DE

LO

S 6,

300

Alic

ante

ALI

CA

NTE

1,30

01,

300

2.0

10.0

CA

NA

LES

DE

LTA

IBIL

LA

1976

Art

eria

de

Mor

atal

azC

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

1,48

6M

adri

dM

AD

RID

800

800

9.0

10.0

1976

E.D

.A.R

. Gra

nada

AYU

NTA

MIE

NTO

DE

16

5G

rana

daG

RA

NA

DA

1,25

01,

250

2.5

2.5

GR

AN

AD

A

1976

Mue

lle Ib

iza

y M

ahón

Pilo

tes

N.D

.7,

500

Bal

eare

sB

ALE

AR

ES

650

650

0.0

0.0

1976

Segu

nda

Cin

tura

EM

ASE

SA8,

000

Sevi

llaSE

VIL

LA1,

300

1,00

07.

57.

5

1976

Tom

a pa

ra c

arga

buq

ue ta

nque

C.H

. DE

LSU

R1,

416

Alg

ecir

asC

ÁD

IZ80

050

010

.010

.0

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

190

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1977

Cen

tral

Tér

mic

a de

Mei

ram

aFE

NO

SA10

,500

AC

oruñ

aA

CO

RU

ÑA

2,80

050

02.

520

.0

1977

Con

ducc

ión

Vent

a A

lta S

an

CO

NSO

RC

IO G

RA

N B

ILB

AO

7,60

0Ve

nta

Alta

VIZ

CAY

A70

045

02.

012

.0Vi

cent

e

1977

Paso

de

FF.C

C. M

adri

d -

FEC

SA20

0Ta

rrag

ona

TAR

RA

GO

NA

2,80

02,

800

0.0

0.0

Bar

celo

na. C

.N. D

e A

scó

1978

Art

eria

de

Pica

sent

AG

UA

S D

E V

ALE

NC

IA7,

600

Pica

sent

VALE

NC

IA1,

600

1,60

03.

013

.0

1978

Cen

tral

Tér

mic

a de

Alc

údia

GE

SA60

0A

lcúd

ia -

BA

LEA

RE

S2,

000

2,00

02.

55.

0M

allo

rca

1978

Dep

ósito

de

agua

s en

Get

afe

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II20

0G

etaf

eM

AD

RID

1,60

01,

600

1.5

1.5

1978

Líne

a de

met

ro d

e Se

villa

EM

PRE

SAM

UN

ICIP

AL

DE

65

9Se

villa

SEV

ILLA

600

600

10.0

10.0

AG

UA

S D

E S

EV

ILLA

(EM

ASE

SA)

1978

Rie

gos

zona

Val

deca

ñas

C.H

. DE

LTA

JO -

MO

PU -

20,6

05Va

ldec

añas

CÁ

CE

RE

S1,

000

500

5.0

7.5

IRYD

A

1978

Sane

amie

nto

inte

gral

Cos

ta d

el

C.H

. DE

LSU

R19

,626

Mál

aga

MÁ

LAG

A1,

100

600

2.0

10.0

Sol,

sect

ores

Fue

ngir

ola

y

1978

SIM

SA- C

alat

rava

- Sa

ntan

der

N.D

.7,

000

N.D

.N

.D.

600

600

5.0

5.0

1978

Sum

inis

tro

de a

gua

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II6,

780

Mad

rid

MA

DR

ID1,

600

1,60

03.

013

.0

1978

Sum

inis

tro

de a

gua

a M

alpi

caIN

STIT

UTO

NA

CIO

NA

LD

E

1,22

0Za

rago

zaZA

RA

GO

ZA1,

000

800

3.0

3.0

UR

BA

NIZ

AC

IÓN

1978

Tube

ría

para

La

Cor

uña

AG

UA

S C

OR

UÑ

A6,

000

AC

oruñ

aA

CO

RU

ÑA

900

900

10.0

10.0

1979

Aba

stec

imie

nto

a G

uech

oC

ON

SOR

CIO

GR

AN

BIL

BA

O3,

100

Gue

cho

VIZ

CAY

A50

040

06.

024

.0

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

191

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1979

Art

eria

5 A

vda.

La

Paz

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II1,

171

Mad

rid

MA

DR

ID90

090

06.

06.

0

1979

Cen

tral

Tér

mic

a de

Cór

doba

N.D

.60

0C

órdo

baC

ÓR

DO

BA

1,80

01,

800

10.0

10.0

1979

Con

ducc

ión

gene

ral G

erga

l -

EM

PRE

SAM

UN

ICIP

AL

DE

11

,650

Sevi

llaSE

VIL

LA2,

150

2,15

04.

07.

0C

aram

bolo

/ G

uille

na -

Cas

tille

jaA

GU

AS

DE

SE

VIL

LA(E

MA

SESA

)

1979

Con

duct

o pa

ra c

arga

de

CO

MPA

ÑÍA

ESP

AÑ

OLA

DE

3,

800

Alg

ecir

asC

ÁD

IZ1,

300

700

3.0

3.0

PETR

ÓLE

OS

(CE

PSA

)

1979

Em

isar

io s

ubm

arin

o de

C

.H. D

EL

SUR

- M

OPU

1,20

0Fu

engi

rola

MÁ

LAG

A1,

100

1,10

01.

01.

0

1979

Em

isar

io s

ubm

arin

o de

Mar

bella

C.H

. DE

LSU

R -

MO

PU1,

100

Mar

bella

MÁ

LAG

A80

080

03.

03.

0

1979

Em

isar

io s

ubm

arin

o Pl

anta

de

NE

TAIG

UA

693

Bar

celo

naB

AR

CE

LON

A2,

750

2,75

01.

01.

0B

esós

1979

Plan

ta d

e de

sala

ción

de

agua

de

MIT

SUB

ISH

I1,

638

Yam

buA

RA

BIA

2,00

01,

000

6.0

6.0

mar

1979

Políg

ono

Indu

stri

al d

e A

zaha

ra

UR

PESA

2,50

0C

órdo

baC

ÓR

DO

BA

500

400

6.0

12.0

y Va

llehe

rmos

o

1979

Proy

ecto

12.

283

de A

rter

ia d

e la

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II5,

254

Mad

rid

MA

DR

ID1,

250

1,25

08.

512

.5ca

rret

era

de T

oled

o (1

º Tra

mo)

1979

Tube

ría

para

Bilb

aoN

.D.

2,40

0B

ilbao

VIZ

CAY

A1,

300

1,30

010

.010

.0

1980

2ª A

rter

ia d

e C

intu

ra S

ur (1

º C

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

2,20

8M

adri

dM

AD

RID

1,60

01,

600

11.0

14.0

Tram

o)

1980

Art

eria

de

Mós

tole

sC

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

7,46

3M

ósto

les

MA

DR

ID1,

000

1,00

015

.015

.0

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

192

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1980

Cen

tral

Nuc

lear

de

Cof

rent

esH

IDR

OLA

2,50

0C

ofre

ntes

VALE

NC

IA1,

000

300

1.0

2.0

1980

Con

exió

n de

l dep

ósito

de

El

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II1,

600

Mad

rid

MA

DR

ID1,

400

1,40

05.

55.

5G

olos

o co

n el

sifó

n de

El P

ardo

1980

Impu

lsió

n E

mer

genc

iaN

.D.

3,50

0N

.D.

N.D

.1,

000

1,00

07.

57.

5

1980

Nue

vas

arte

rias

par

a la

s zo

nas

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II5,

900

Mad

rid

MA

DR

ID1,

250

800

6.0

14.0

Alta

y M

edia

de

Mad

rid

1980

Rem

odel

ació

n ba

rrio

de

La J

ota.

AY

UN

TAM

IEN

TO D

E

3,00

0Za

rago

zaZA

RA

GO

ZA50

050

010

.020

.0A

reas

10

y 14

. Zar

agoz

aZA

RA

GO

ZA

1980

Rie

gos

del S

egur

aC

.H. D

EL

SEG

UR

A- M

OPU

1,64

2M

urci

aM

UR

CIA

1,80

01,

800

1.0

1.0

1980

Sond

eos

fábr

ica

de S

olva

ySO

LVAY

3,20

0To

rrel

aveg

aC

AN

TAB

RIA

500

500

9.0

18.0

1981

Aba

stec

imie

nto

al A

ctur

C.H

. DE

LE

BR

O5,

500

Zara

goza

ZAR

AG

OZA

1,40

01,

400

2.0

10.0

1981

Am

plia

ción

Art

eria

de

Tole

doC

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

212

Mad

rid

MA

DR

ID1,

250

1,25

08.

510

.0

1981

Anl

lare

s C

entr

al T

érm

ica

FEN

OSA

3,49

5A

nlla

res

LEÓ

N2,

500

500

3.5

25.0

1981

Cen

tral

Tér

mic

a So

to d

e R

iber

aA

GR

OM

AN

, S.A

.51

0So

to d

e R

iber

aA

STU

RIA

S2,

500

2,50

03.

03.

0

1981

Com

post

illa

IV y

Cen

tral

E

.N.D

.E.S

.A.

699

Ponf

erra

daLE

ÓN

2,50

080

03.

58.

0

1981

Dep

urad

ora

de V

enta

Alta

CO

NSO

RC

IO G

RA

N B

ILB

AO

1,20

0Ve

nta

Alta

VIZ

CAY

A2,

350

1,00

02.

04.

0

1981

E.D

.A.R

. Rej

asAY

UN

TAM

IEN

TO D

E

154

Mad

rid

MA

DR

ID1,

000

1,00

01.

01.

0

1981

La R

obla

II C

entr

al T

érm

ica

UN

IÓN

ELÉ

CTR

ICA

, S.A

.36

0La

Rob

laLE

ÓN

2,00

02,

000

3.5

3.5

1981

Ref

iner

ía d

e PE

TRO

LIB

ER

PETR

OLI

BE

R3,

300

AC

oruñ

aA

CO

RU

ÑA

500

500

5.0

10.0

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

193

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1981

Sifó

n de

La

Guí

aM

AN

CO

MU

NID

AD

DE

LO

S 9,

100

Mur

cia

MU

RC

IA1,

000

1,00

02.

07.

0C

AN

ALE

S D

EL

TAIB

ILLA

1981

Tube

ría

Bar

ranc

o de

l San

toC

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

600

Mad

rid

MA

DR

ID1,

600

1,60

05.

55.

5

1982

Aba

stec

imie

nto

Políg

ono

IPPV

3,20

0Va

lenc

iaVA

LEN

CIA

600

500

6.0

10.5

"Acc

eso

a A

dem

uz"

1982

Art

eria

Poz

uelo

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II18

2Po

zuel

oM

AD

RID

1,00

01,

000

12.0

12.0

1982

Cen

tral

Elé

ctri

ca y

de

desa

laci

ónM

ITSU

BIS

HI

4,03

2N

.D.

AR

AB

IA3,

000

600

2.8

2.8

de a

gua

de m

ar

1982

Cen

tral

Tér

mic

aC

OM

PAÑ

ÍASE

VIL

LAN

AD

E2,

210

Alg

ecir

asC

ÁD

IZ3,

500

700

1.0

3.5

ELE

CTR

ICID

AD

LO

S B

AR

RIO

S, I

y II

1982

Con

exió

n Av

da. d

el C

id -

Avda

. A

GU

AS

DE

VA

LEN

CIA

4,30

0Va

lenc

iaVA

LEN

CIA

1,00

060

08.

012

.0G

ener

al A

vilé

s. V

alen

cia

1982

E.D

.A.R

. Rej

asAY

UN

TAM

IEN

TO D

E

588

Mad

rid

MA

DR

ID1,

200

800

1.0

1.0

1982

Impu

lsió

n A

ljara

fesa

N.D

.1,

500

N.D

.SE

VIL

LA80

080

015

.020

.0

1982

Políg

ono

Uni

vers

idad

. Zar

agoz

aAY

UN

TAM

IEN

TO D

E

3,40

0Za

rago

zaZA

RA

GO

ZA1,

000

700

6.0

20.0

ZAR

AG

OZA

1982

Rie

gos

Gua

dalm

ena

C.H

. DE

LSE

GU

RA

- MO

PU3,

161

Mur

cia

MU

RC

IA1,

100

1,10

02.

06.

0

1982

Sane

amie

nto

de M

adri

dC

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

560

Mad

rid

MA

DR

ID1,

500

1,50

01.

01.

0

1983

Aba

stec

imie

nto

a la

Cos

ta d

el

C.H

. DE

LSU

R -

MO

PU19

,327

Mál

aga

MÁ

LAG

A1,

200

1,00

04.

012

.0

1983

Aba

stec

imie

nto

a la

Cos

ta d

el

C.H

. DE

LSU

R -

MO

PU29

,930

Mál

aga

MÁ

LAG

A1,

200

800

4.0

12.0

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

194

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1983

Aba

stec

imie

nto

a M

ondr

agón

DIP

UTA

CIÓ

N F

OR

AL

DE

4,

200

Mon

drag

ónG

UIP

ÚZC

OA

900

900

3.5

20.0

GU

IPÚ

ZCO

A

1983

Cen

tral

Nuc

lear

Val

deca

balle

ros

CE

NTR

AL

NU

CLE

AR

4,

500

Vald

ecab

alle

ros

BA

DA

JOZ

1,40

01,

400

5.0

5.0

VALD

EC

AB

ALL

ER

OS

1983

Cen

tral

Tér

mic

a de

Gua

rdo

IBE

RD

UE

RO

1,25

0G

uard

oPA

LEN

CIA

2,50

02,

500

7.5

7.5

1983

Col

ecto

r in

terc

epto

r pl

anta

C

UB

IER

TAS

Y M

ZOV

1,02

3B

arce

lona

BA

RC

ELO

NA

2,00

02,

000

0.0

0.0

1983

Cru

ce F

FCC

Mad

rid

- Mál

aga

C.H

. DE

LG

UA

DA

LQU

IVIR

50Pu

ente

- G

enil

CÓ

RD

OB

A3,

000

3,00

00.

00.

0en

Pue

nte

Gen

il

1983

Impu

lsió

n pr

esa

de T

ous

AG

RO

MA

N, S

.A.

260

Tous

VALE

NC

IA2,

000

2,00

04.

54.

5

1983

Rec

onst

rucc

ión

aceq

uias

de

AG

RO

MA

N, S

.A.

700

N.D

.N

.D.

2,00

02,

000

3.0

3.0

Car

cage

nte

1983

Red

Art

eria

l de

Vale

ncia

AG

UA

S D

E V

ALE

NC

IA2,

500

Vale

ncia

VALE

NC

IA1,

250

600

8.0

12.0

1983

Tran

sfor

mac

ión

en r

egad

ío

FOM

EN

TO D

E O

BR

AS

Y 6,

585

N.D

.C

ÁC

ER

ES

1,10

080

05.

010

.0se

ctor

es II

-Ay

II-B

de

La

CO

NST

RU

CC

ION

ES,

S.A

.R

iber

a de

Fre

sned

osa

1984

2ª A

rter

ia M

ajad

ahon

daC

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

10,3

68M

ajad

ahon

daM

AD

RID

1,60

01,

600

5.0

8.0

1984

Aba

stec

imie

nto

a Sa

n Se

bast

ián

C.H

. DE

LN

OR

TE2,

000

San

Seba

stiá

nG

UIP

ÚZC

OA

1,25

060

02.

09.

0

1984

Cen

tral

Nuc

lear

de

Trill

oC

.N. T

RIL

LO9,

500

Trill

oG

UA

DA

LAJA

3,20

070

05.

012

.0

1984

Cen

tral

Nuc

lear

Van

delló

s II

. A

SOC

IAC

IÓN

NU

CLE

AR

6,

612

Vand

elló

sTA

RR

AG

ON

A80

020

08.

08.

0Se

rvic

ios

esen

cial

es y

red

es

VAN

DE

LLÓ

Sco

ntra

ince

ndio

s.

1984

Cen

tral

Tér

mic

a de

Los

Bar

rios

. A

GR

OM

AN

, S.A

.86

0N

.D.

N.D

.2,

500

2,50

01.

01.

0Si

fón

de T

oma

en v

acío

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

195

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1984

Col

ecto

r de

Ech

evac

oiz

AG

UA

S D

E L

AC

OM

AR

CA

600

Pam

plon

aN

AVA

RR

A2,

000

2,00

01.

012

.0D

E P

AM

PLO

NA

1984

Con

ducc

ión

Gen

eral

Car

ambo

lo

EM

PRE

SAM

UN

ICIP

AL

DE

7,

800

Sevi

llaSE

VIL

LA1,

600

1,60

07.

57.

5- A

lcal

áA

GU

AS

DE

SE

VIL

LA(E

MA

SESA

)

1984

Con

ducc

ione

s de

agu

a po

tabl

e C

.H. D

EL

SUR

27,1

57La

Lín

ea d

e la

C

ÁD

IZ1,

200

500

3.0

7.5

para

el C

ampo

de

Gib

ralta

rC

once

pció

n19

84H

inca

en

el c

olec

tor

Nor

te T

uria

RE

NFE

50Va

lenc

iaVA

LEN

CIA

3,00

03,

000

0.0

0.0

1984

Uga

rte

- Bal

lont

iC

AD

ASA

224

Bilb

aoV

IZC

AYA

900

900

10.0

14.0

1985

Aba

stec

imie

nto

a To

rrel

aveg

aC

.H. D

EL

NO

RTE

4,80

0To

rrel

aveg

aC

AN

TAB

RIA

1,10

01,

100

2.0

9.0

1985

Car

rete

ra d

e A

ndal

ucía

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II3,

682

Mad

rid

MA

DR

ID90

090

020

.020

.0

1985

Dep

urad

ora

de A

lcal

á de

C

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

1,10

0M

adri

dM

AD

RID

900

450

1.0

2.0

1985

Dep

urad

ora

de R

anill

aE

MA

SESA

600

Sevi

llaSE

VIL

LA80

040

02.

55.

0

1985

Sifó

n de

Ara

zuri

AG

UA

S D

E L

AC

OM

AR

CA

400

Ara

zuri

NAV

AR

RA

1,40

01,

000

4.0

8.0

DE

PA

MPL

ON

A

1985

Sifo

nes

de E

l Hor

cajo

y d

e E

l M

AN

CO

MU

NID

AD

DE

LO

S 40

0M

urci

aM

UR

CIA

1,60

01,

600

2.0

5.0

Coc

ónC

AN

ALE

S D

EL

TAIB

ILLA

1986

Aba

stec

imie

nto

a Sa

ntia

go d

e C

.H. D

EL

NO

RTE

6,00

0Sa

ntia

go d

e A

CO

RU

ÑA

800

700

2.0

21.0

Com

post

ela

Com

post

ela

1986

Aba

stec

imie

nto

al P

olo

de

C.H

. DE

LG

UA

DIA

NA

21,1

18N

.D.

HU

ELV

A1,

900

1,50

01.

06.

0D

esar

rollo

de

Hue

lva

1986

Art

eria

del

Txo

rier

ri. T

ram

o:

C.H

. DE

LN

OR

TE4,

800

Bilb

aoV

IZC

AYA

1,50

090

06.

027

.0Tr

okas

-Kor

ilsa

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

196

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1986

Cen

tral

Hid

roel

éctr

ica

de L

a SE

IT. S

UM

INIS

TRO

S 51

2B

inéf

arH

UE

SCA

2,50

02,

500

2.0

4.0

Muz

ola,

en

Bin

éfar

ELÉ

CTR

ICO

S IN

DU

STR

IALE

S A

NTO

N -

1986

Dep

urad

ora

de A

razu

riC

.H. D

EL

NO

RTE

600

Ara

zuri

NAV

AR

RA

1,00

01,

000

1.0

2.0

1986

Dep

urad

ora

de P

onte

vedr

aC

.H. D

EL

NO

RTE

2,00

0Po

ntev

edra

PON

TEV

ED

R90

060

03.

015

.0

1986

E.D

.A.R

. Mós

tole

sC

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

161

Mós

tole

sM

AD

RID

700

700

1.0

1.0

1986

Em

isar

io S

ubm

arin

o de

El P

alo

D.G

. DE

PU

ER

TOS

1,50

0M

álag

aM

ÁLA

GA

900

900

1.0

1.0

1986

Red

Art

eria

l de

Vale

ncia

SOC

IED

AD

DE

AG

UA

S 1,

089

Vale

ncia

VALE

NC

IA1,

000

1,00

010

.010

.0PO

TAB

LES

Y M

EJO

RA

S D

E

VALE

NC

IA

1986

Sifó

n cr

uce

del r

ío A

rga

en

AG

UA

S D

E L

AC

OM

AR

CA

400

Pam

plon

aN

AVA

RR

A1,

400

1,00

02.

04.

0Pa

mpl

ona

DE

PA

MPL

ON

A

1986

Sifó

n de

Bol

ívar

C.H

. DE

LN

OR

TE90

0A

retx

abal

eta

GU

IPÚ

ZCO

A70

070

04.

08.

0

1986

Tube

ría

auto

port

ante

par

a el

C

.H. D

EL

SUR

660

Mál

aga

MÁ

LAG

A1,

000

1,00

010

.010

.0si

fón

de G

uada

lorc

e

1986

Tube

rías

de

las

depu

rado

ras

de

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II3,

459

MA

DR

ID1,

800

500

1.0

2.0

Villa

lba,

Ara

njue

z, S

an M

artín

1986

Uga

rte

- Bal

lont

iC

ON

SOR

CIO

DE

4,

215

Vizc

aya

VIZ

CAY

A1,

100

1,10

010

.014

.0A

BA

STE

CIM

IEN

TO Y

SA

NE

AM

IEN

TO D

EL

GR

AN

B

ILB

AO

1987

N.D

.E

MPR

ESA

NA

CIO

NA

LD

E

1,44

5Sa

gunt

oVA

LEN

CIA

1,00

060

06.

06.

0FE

RTI

LIZA

NTE

S (E

NFE

RSA

)

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

197

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1987

Am

plia

ción

rie

gos

zona

4ª.

C.H

. DE

LSE

GU

RA

4,70

0A

bani

llaM

UR

CIA

900

700

3.0

12.0

Aba

nilla

(Mur

cia)

1987

Arr

iaga

- K

urku

diC

.H. D

EL

NO

RTE

4,50

0Vi

zcay

aV

IZC

AYA

1,50

01,

500

10.0

14.0

1987

Art

eria

Ara

vaca

- Po

zuel

oC

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

1,15

8M

adri

dM

AD

RID

600

600

14.0

14.0

1987

Art

eria

de

Alc

orcó

nC

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

700

Alc

orcó

nM

AD

RID

600

600

10.0

10.0

1987

Can

al d

e Ta

ibill

aM

AN

CO

MU

NID

AD

DE

LO

S 29

4O

rihu

ela

ALI

CA

NTE

1,50

01,

500

6.0

6.0

CA

NA

LES

DE

LTA

IBIL

LA-

MO

PU

1987

Col

ecto

res

de V

ilade

cam

ps -

EM

PRE

SAM

UN

ICIP

AL

DE

3,

700

Gav

aB

AR

CE

LON

A1,

000

1,00

02.

55.

0SA

NE

AM

IEN

TO

1987

Col

ecto

res

Rie

ra P

ahis

a -

EM

PRE

SAM

UN

ICIP

AL

DE

90

0B

arce

lona

BA

RC

ELO

NA

800

800

2.5

8.0

Mol

ins

de R

eySA

NE

AM

IEN

TO

1987

Dep

urad

ora

Puen

te G

arcí

a E

MPR

ESA

NA

CIO

NA

LD

E

309

AC

oruñ

aA

CO

RU

ÑA

2,20

02,

200

1.0

1.0

Rod

rígu

ezE

LEC

TRIC

IDA

D (E

ND

ESA

)

1987

Exp

o 92

SOC

IED

AD

EST

ATA

LPA

RA

7,87

8Se

villa

SEV

ILLA

1,00

060

07.

57.

5LA

EXP

OSI

CIÓ

N

UN

IVE

RSA

LSE

VIL

LA92

1987

Losa

de

Obi

spo

GE

NE

RA

LITA

T D

E

530

Vale

ncia

VALE

NC

IA1,

700

1,70

02.

07.

0

1987

Prol

onga

ción

art

eria

C

OR

POR

AC

IÓN

1,

470

Saba

dell

BA

RC

ELO

NA

1,10

01,

100

8.0

8.0

abas

teci

mie

nto

agua

sM

ETR

OPO

LITA

NA

DE

B

AR

CE

LON

A

1987

Proy

ecto

12.

986

de c

onex

ión

de

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II6,

543

Mad

rid

MA

DR

ID60

060

04.

08.

5la

1ª A

rter

ia d

e C

intu

ra S

ur c

on

la d

e R

etam

ares

- C

arab

anch

el

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

198

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1987

Proy

ecto

13.

014

de A

rter

ia d

e C

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

6,23

9M

adri

dM

AD

RID

600

600

8.5

14.0

Ara

njue

z. T

ram

o 1º

: Pin

to -

Fund

ació

n Sa

n M

artín

de

la

1987

Proy

ecto

2R

-107

de

retr

anqu

eo

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II60

0M

adri

dM

AD

RID

600

600

17.0

17.0

de tu

berí

a de

l sifó

n de

l Pue

nte

de T

oled

o

1987

Rea

l ace

quia

de

Luce

niC

.H. D

EL

EB

RO

2,00

0Pe

drol

aZA

RA

GO

ZA90

090

04.

010

.0

1987

Red

Art

eria

l de

Vale

ncia

. SO

CIE

DA

D D

E A

GU

AS

4,98

9Va

lenc

iaVA

LEN

CIA

1,00

080

08.

010

.0Pr

oyec

to P

V-II

-78

POTA

BLE

S Y

ME

JOR

AS

DE

VA

LEN

CIA

1987

Riv

era

de G

ata

C.H

. DE

LTA

JO1,

036

Các

eres

CÁ

CE

RE

S1,

300

1,30

03.

03.

0

1987

Sane

amie

nto

inte

gral

Cos

ta d

el

C.H

. DE

LSU

R12

,350

Man

ilva

MÁ

LAG

A90

050

00.

05.

0So

l. Se

ctor

de

Man

ilva

1987

Sifó

n de

Vel

illa

CO

MU

NID

AD

DE

2,

183

Velil

laLE

ÓN

1,00

01,

000

0.0

0.0

CA

STIL

LAY

LEÓ

N

1987

Sifó

n de

l Gua

dalo

pillo

C.H

. DE

LE

BR

O1,

400

Teru

elTE

RU

EL

1,00

01,

000

2.5

5.0

1987

Tube

ría

EN

FER

SAE

MPR

ESA

NA

CIO

NA

LD

E

1,44

5Sa

gunt

oVA

LEN

CIA

1,00

060

06.

06.

0FE

RTI

LIZA

NTE

S (E

NFE

RSA

)

1987

Tube

ría

Parl

a - P

into

EN

TRE

CA

NA

LES

4,02

6M

adri

dM

AD

RID

600

600

3.0

14.0

1987

Vari

ante

Alg

ecir

asC

.H. D

EL

SUR

1,61

0A

lgec

iras

CÁ

DIZ

1,30

060

05.

05.

0

1987

Vari

ante

Fue

ngir

ola

MA

NC

OM

UN

IDA

D D

E

2,05

4Fu

engi

rola

MÁ

LAG

A90

090

08.

010

.0M

UN

ICIP

IOS

DE

LA

CO

STA

DE

LSO

L- M

OPU

1988

2ª T

uber

ía d

e M

arbe

llaC

.H. D

EL

SUR

11,5

92M

arbe

llaM

ÁLA

GA

1,50

01,

100

3.0

8.0

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

199

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1988

2ª T

uber

ía, t

ram

o: E

step

ona

- C

.H. D

EL

SUR

16,1

42E

step

ona

MÁ

LAG

A90

080

04.

010

.0M

anilv

a

1988

Aba

stec

imie

nto

agua

s a

Cór

doba

C.H

. DE

LG

UA

DA

LQU

IVIR

646

Alc

olea

CÓ

RD

OB

A80

080

05.

05.

0(P

resa

San

Raf

ael)

1988

Aba

stec

imie

nto

de a

gua

a Lo

ma

OC

ISA

37Lo

ma

de U

beda

JAÉ

N2,

150

2,15

00.

00.

0de

Ube

da

1988

Aba

stec

imie

nto

de A

lbac

ete

CO

MU

NID

AD

DE

1,

703

Alb

acet

eA

LBA

CE

TE1,

000

600

5.0

10.0

CA

STIL

LA-L

AM

AN

CH

A

1988

Aut

ovía

Cos

ta d

el S

olC

.H. D

EL

SUR

1,53

9A

lgec

iras

- La

C

ÁD

IZ1,

300

1,00

03.

07.

0Lí

nea

1988

Aut

ovía

Cos

ta d

el S

olM

AN

CO

MU

NID

AD

DE

1,

466

Ben

alm

aden

aM

ÁLA

GA

900

600

6.0

12.0

MU

NIC

IPIO

S D

E L

AC

OST

AD

EL

SOL

- MO

PU

1988

Aut

ovía

lím

ite p

rovi

ncia

Sev

illa

FOM

EN

TO98

6M

álag

aM

ÁLA

GA

1,80

01,

000

3.0

3.0

- Ant

eque

ra

1988

Can

al d

e la

cot

a 22

0C

.H. D

EL

JUC

AR

3,20

0C

aste

llón

de la

C

AST

ELL

ÓN

1,

100

1,00

02.

04.

0Pl

ana

1988

Can

al d

el J

abal

ónC

.H. D

EL

GU

AD

ALQ

UIV

IR1,

200

Gra

nada

GR

AN

AD

A1,

600

900

2.0

4.0

1988

Car

ambo

lo -

Alc

alá

EM

ASE

SA4,

350

Sevi

llaSE

VIL

LA1,

600

1,60

08.

28.

3

1988

Car

rete

ra U

beda

- Jó

dar

JUN

TAD

E A

ND

ALU

CÍA

146

Jaén

JAÉ

N1,

000

1,00

00.

00.

0

1988

Cen

tral

Hid

rául

ica

de A

race

naA

BE

NG

OA

30A

race

naH

UE

LVA

2,15

02,

150

10.0

10.0

1988

Con

ducc

ión

agua

pot

able

de

SOG

EM

ASA

18,0

00N

.D.

BA

RC

ELO

NA

2,40

02,

400

3.0

7.5

Abr

era

a Sa

n Jo

an D

espí

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

200

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1988

Dep

urad

ora

de C

hurr

iana

y

D.G

. DE

OB

RA

S 83

8G

rana

daG

RA

NA

DA

1,20

060

01.

01.

0Sa

neam

ient

o G

rana

daH

IDR

ÁU

LIC

AS

- JU

NTA

DE

A

ND

ALU

CÍA

1988

Dep

urad

ora

de C

órdo

baC

.H. D

EL

GU

AD

ALQ

UIV

IR3,

100

Cór

doba

CÓ

RD

OB

A1,

300

600

1.0

2.0

1988

Em

isar

io s

ubm

arin

o en

Bla

nes

AU

XILI

AR

DE

1,

983

Bla

nes

GE

RO

NA

800

800

4.0

4.0

CA

NA

LIZA

CIO

NE

S, S

.A.

1988

Est

ació

n de

trat

amie

nto

de

C.H

. DE

LN

OR

TE1,

800

Aña

rbe

GU

IPÚ

ZCO

A1,

400

800

7.0

14.0

1988

Est

ació

n de

pura

dora

de

Tabl

ada

EM

ASE

SA80

0Se

villa

SEV

ILLA

1,30

070

01.

02.

0

1988

Exp

o 92

SOC

IED

AD

EST

ATA

LPA

RA

1,61

6Se

villa

SEV

ILLA

1,40

01,

200

7.5

7.5

LAE

XPO

SIC

IÓN

U

NIV

ER

SAL

SEV

ILLA

92

1988

Impu

lsió

n R

iego

s Sa

gunt

oC

.H. D

EL

JUC

AR

4,60

0Sa

gunt

oVA

LEN

CIA

600

600

7.5

7.5

1988

Plan

ta d

e tr

atam

ient

o de

l Cam

poC

.H. D

EL

SUR

358

Los

Bar

rios

CÁ

DIZ

1,20

01,

200

2.5

2.5

de G

ibra

ltar

1988

Proy

ecto

07/

86 d

e A

rter

ia d

e C

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

8,42

9M

adri

dM

AD

RID

600

600

10.0

25.0

Ara

njue

z. T

ram

o 2º

: San

Mar

tín

de la

Veg

a - C

iem

pozu

elos

- Fu

ndac

ión

1988

Red

de

Ince

ndio

s de

Alic

ante

JUN

TAD

E O

BR

AS

DE

L64

Alic

ante

ALI

CA

NTE

1,10

01,

100

0.0

0.0

PUE

RTO

DE

ALI

CA

NTE

1988

Rie

gos

Mon

tehe

rmos

oC

.H. D

EL

TAJO

462

Các

eres

CÁ

CE

RE

S80

080

05.

511

.0

1988

Sane

amie

nto

de G

rana

daJU

NTA

DE

AN

DA

LUC

ÍA26

Gra

nada

GR

AN

AD

A1,

000

1,00

00.

00.

0

1988

Sum

inis

tro

de tu

berí

a en

C

UTE

SA24

6C

antil

lana

SEV

ILLA

1,60

01,

600

0.0

0.0

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

201

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1988

Tube

ría

Mer

cam

adri

dC

UB

IER

TAS

Y M

ZOV

422

Mad

rid

MA

DR

ID60

060

00.

00.

0

1989

Aba

stec

imie

nto

a A

lcac

er -

Silla

C. M

ETR

OPO

LITA

NO

DE

6,

300

Vale

ncia

VALE

NC

IA60

060

08.

012

.0LA

HU

ER

TA

1989

Aba

stec

imie

nto

a To

rrel

aveg

aC

.H. D

EL

NO

RTE

10,9

00To

rrel

aveg

aC

AN

TAB

RIA

900

900

2.5

29.0

1989

Aba

stec

imie

nto

de a

gua

a Le

ónJU

NTA

DE

CA

STIL

LAY

32,4

00Le

ónLE

ÓN

1,30

01,

300

4.5

12.0

1989

Aba

stec

imie

nto

de A

lbac

ete

CO

MU

NID

AD

DE

6,

879

Alb

acet

eA

LBA

CE

TE1,

000

800

4.0

8.5

CA

STIL

LA-L

AM

AN

CH

A

1989

Acc

eso

a Se

villa

. Sec

tore

s de

A

GR

OM

AN

- FO

ME

NTO

1,00

0Se

villa

SEV

ILLA

1,30

01,

300

10.5

10.5

Cha

pina

, Car

tuja

y P

laza

de

Arm

as p

or la

CN

-630

1989

Art

eria

de

Cin

tura

del

Est

e.

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II5,

145

Mad

rid

MA

DR

ID1,

250

600

0.0

0.0

Tram

o 3º

y r

amal

es d

e re

fuer

zo

de la

CN

-II

1989

Art

eria

de

Cin

turó

n Su

r 3º

C

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

3,38

6M

adri

dM

AD

RID

1,60

01,

600

13.0

18.0

1989

Aut

ovía

Che

ste

- Val

enci

a M

INIS

TER

IO D

E O

BR

AS

3,84

3C

hest

eVA

LEN

CIA

1,10

060

08.

08.

0(F

OC

SA)

PÚB

LIC

AS

Y U

RB

AN

ISM

O

(MO

PU)

1989

Aut

ovía

Cos

ta d

el S

olC

.H. D

EL

SUR

185

Palm

ones

- C

ÁD

IZ1,

000

1,00

07.

07.

0A

lgec

iras

1989

Cal

le C

abal

lero

s. B

arce

lona

SOC

IED

AD

GR

AL.

DE

2,

200

Bar

celo

naB

AR

CE

LON

A70

060

010

.015

.0A

GU

AS

DE

BA

RC

ELO

NA

1989

Con

ducc

ión

Art

eta

- Egu

illor

AG

UA

S D

E L

AC

OM

AR

CA

6,91

0Pa

mpl

ona

NAV

AR

RA

1,60

01,

600

2.5

12.5

DE

PA

MPL

ON

A

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

202

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1989

Cub

rim

ient

o de

l arr

oyo

Rec

ache

C

ON

STR

UC

CIO

NE

S 15

0C

antil

lana

SEV

ILLA

1,60

01,

600

0.0

0.0

en C

antil

lana

1989

E.D

.A.R

. Alc

oben

das

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II -

364

Alc

oben

das

MA

DR

ID1,

000

700

1.0

1.0

CO

MU

NID

AD

DE

MA

DR

ID

1989

E.D

.A.R

. Jer

ez d

e la

Fro

nter

a.

JUN

TAD

E A

ND

ALU

CÍA

- 1,

546

Jere

z de

la

CÁ

DIZ

1,80

070

01.

01.

0(L

aing

, S.A

.)A

GU

AS

DE

JE

RE

ZFr

onte

ra

1989

E.D

.A.R

. Sur

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II -

380

Mad

rid

MA

DR

ID1,

400

900

1.0

1.0

AYU

NTA

MIE

NTO

DE

1989

Exp

o 92

EXP

O 9

291

2Se

villa

SEV

ILLA

1,00

060

07.

510

.0

1989

Hin

ca e

n la

con

ducc

ión

CO

NSO

RC

IO

50Ta

rrag

ona

TAR

RA

GO

NA

2,35

02,

350

0.0

0.0

prin

cipa

l, Tr

amo

II b

. Tar

rago

naC

ON

CE

SIO

NA

RIO

DE

A

GU

AS

PAR

AAY

UN

T. E

1989

Inte

rcon

exió

n de

pósi

tos

EM

ASE

SA35

0Se

villa

SEV

ILLA

1,60

01,

600

8.2

8.3

1989

Juan

Nic

olás

PAR

TIC

ULA

R32

2M

adri

dM

AD

RID

1,50

01,

500

1.0

1.0

1989

Min

itrav

ase

del E

bro,

Ram

al,

AU

XILI

AR

DE

2,

028

N.D

.N

.D.

700

700

7.5

15.0

Cal

afel

l, C

unit

CA

NA

LIZA

CIO

NE

S, S

.A.

1989

Reg

adío

s de

Los

Mon

egro

s II

DIP

UTA

CIÓ

N G

EN

ER

AL

DE

1,

400

Peña

lva

ZAR

AG

OZA

1,50

01,

500

7.5

10.0

AR

AG

ÓN

- TR

AG

SA

1989

Sur

- Sur

- E

ste

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II1,

156

Mad

rid

MA

DR

ID60

060

08.

012

.0

1989

Sur

- Sur

- O

este

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II19

6M

adri

dM

AD

RID

800

800

12.0

12.0

1989

Vía

bor

de H

orta

leza

D.G

. DE

CA

RR

ETE

RA

S50

Mad

rid

MA

DR

ID1,

250

1,25

013

.513

.5

1989

Villa

Olím

pica

Bar

celo

na.

SUB

MA

RIN

O T

ISA

-VO

SA2,

500

Bar

celo

naB

AR

CE

LON

A2,

400

2,40

00.

00.

0G

aler

ías

de S

ervi

cios

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

203

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1990

Aba

stec

imie

nto

a To

rren

teC

. ME

TRO

POLI

TAN

O D

E

3,50

0To

rren

teVA

LEN

CIA

600

600

8.0

12.0

LAH

UE

RTA

1990

Aba

stec

imie

nto

de A

lbac

ete

CO

MU

NID

AD

DE

6,

552

Alb

acet

eA

LBA

CE

TE80

060

08.

510

.0C

AST

ILLA

-LA

MA

NC

HA

1990

Art

eria

Cin

turó

n Su

rC

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

20,7

90M

adri

dM

AD

RID

1,60

01,

600

13.0

18.0

1990

Art

eria

de

cone

xión

de

las

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II3,

104

Mós

tole

s-Fu

enl

MA

DR

ID80

080

017

.021

.0ar

teri

as d

e M

ósto

les

y ab

rada

1990

Art

eria

de

Fuen

labr

ada

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II6,

600

Fuen

labr

ada

MA

DR

ID1,

200

1,20

013

.018

.0

1990

Art

eria

de

Parl

aC

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

2,21

2Pa

rla

MA

DR

ID80

080

05.

08.

0

1990

Aven

ida

Fran

cisc

o M

acia

. SO

CIE

DA

D G

RA

L. D

E

2,00

0B

arce

lona

BA

RC

ELO

NA

700

700

8.0

12.0

Bar

celo

naA

GU

AS

DE

BA

RC

ELO

NA

1990

Can

al A

lto d

e Lo

s Pa

yuel

osJU

NTA

DE

CA

STIL

LAY

8,40

0Le

ónLE

ÓN

1,90

01,

100

5.0

10.0

1990

Can

al d

e C

olom

era

C.H

. DE

LG

UA

DA

LQU

IVIR

1,05

7G

rana

daG

RA

NA

DA

1,50

01,

500

1.0

6.0

1990

Cin

tura

Sur

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II5,

040

Mad

rid

MA

DR

ID1,

600

1,60

018

.025

.0

1990

Con

ducc

ión

Gen

eral

Car

ambo

lo

EM

ASE

SA1,

670

Sevi

llaSE

VIL

LA1,

600

1,60

08.

28.

3- A

lcal

á

1990

Con

ducc

ión

Gen

eral

Car

ambo

lo

EM

ASE

SA11

,000

Sevi

llaSE

VIL

LA2,

150

2,15

03.

08.

0- A

lcal

á

1990

Dep

urad

ora

de F

rier

esC

.H. D

EL

NO

RTE

1,00

0Fr

iere

sA

STU

RIA

S1,

600

600

1.0

2.0

1990

Des

dobl

amie

nto

Vari

ante

C

ON

STR

UC

CIO

NE

S V

ER

A11

4M

álag

aM

ÁLA

GA

1,60

01,

600

0.0

0.0

MA

-401

y r

amal

acc

eso

a M

A-4

05. V

aria

nte

de M

álag

a -

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

204

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1990

Dis

trib

uido

r de

l Est

eC

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

230

Mad

rid

MA

DR

ID1,

600

1,60

016

.016

.0

1990

E.D

.A.R

. Mon

tcad

aE

MPR

ESA

MU

NIC

IPA

LD

E

840

Mon

tcad

a -

BA

RC

ELO

NA

1,40

090

01.

01.

0SA

NE

AM

IEN

TO

Rex

ac(C

OR

POR

AC

IÓN

M

UN

ICIP

AL

DE

1990

El E

spin

illo

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II90

0M

adri

dM

AD

RID

800

800

12.0

12.0

1990

Enl

ace

Can

to B

lanc

oC

OM

SA19

6N

.D.

MA

DR

ID1,

800

1,80

00.

00.

0

1990

Impl

anta

ción

dob

le v

ía A

.I.

TEC

SA15

0Se

villa

SEV

ILLA

1,00

01,

000

10.5

10.5

Tram

o: M

ajar

abiq

ue -

Sevi

lla

1990

Paso

de

FFC

C e

n Vi

lla d

el R

íoR

EN

FE50

Villa

del

Río

CÓ

RD

OB

A2,

500

2,50

00.

00.

0

1990

Políg

ono

Oliv

eral

JUN

TAD

E

4,19

0R

ibar

roja

VALE

NC

IA60

060

06.

06.

0

1990

Reg

adío

s en

Gel

saD

IPU

TAC

IÓN

GR

AL.

DE

5,

200

Gel

saZA

RA

GO

ZA1,

300

1,30

05.

012

.5A

RA

GÓ

N

1990

Ron

da d

e ci

rcun

vala

ción

Dos

H

ELI

OPO

L- S

ALV

AD

OR

12

Dos

Her

man

asSE

VIL

LA2,

150

2,15

00.

00.

0H

erm

anas

1990

Secc

ión

hidr

áulic

aC

ON

SELL

ER

IAD

E O

BR

AS

7,12

7To

rren

tVA

LEN

CIA

800

800

8.0

8.0

PÚB

LIC

AS

Y U

RB

AN

ISM

O

DE

VA

LEN

CIA

1990

Sifó

n de

Pel

aC

.H. D

EL

TAJO

1,23

2M

adri

dM

AD

RID

1,80

01,

800

2.0

2.0

1990

Tube

ría

Yunq

uera

- Fo

ntan

arC

.H. D

EL

TAJO

2,02

9Yu

nque

ra -

GU

AD

ALA

JA1,

200

1,20

014

.014

.0Fo

ntan

ar

1990

Vari

ante

Ben

alm

aden

aM

INIS

TER

IO D

E O

BR

AS

796

Ben

alm

aden

aM

ÁLA

GA

1,10

01,

000

5.0

6.0

PÚB

LIC

AS

Y U

RB

AN

ISM

O

(MO

PU)

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

205

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1990

Vari

ante

de

Med

ina

Sido

nia

SALV

AD

OR

RU

S25

9M

edin

a Si

doni

aC

ÁD

IZ2,

500

2,15

00.

00.

0

1991

Aba

stec

imie

nto

a Se

villa

JUN

TAD

E A

ND

ALU

CÍA

5,71

2Se

villa

SEV

ILLA

1,60

01,

600

7.5

7.5

1991

Aba

stec

imie

nto

Cos

ta d

el S

olC

.H. D

EL

SUR

13,0

00M

arbe

llaM

ÁLA

GA

1,40

01,

400

10.0

15.0

1991

Aba

stec

imie

nto

Mad

rid

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II81

9M

adri

dM

AD

RID

1,20

01,

200

7.0

8.0

1991

Acc

eso

a H

uelv

a A

-49

DE

MA

RC

AC

IÓN

DE

78

Hue

lva

HU

ELV

A1,

900

1,90

07.

07.

0C

AR

RE

TER

AS

AN

DA

LUC

ÍAO

CC

IDE

NTA

L- M

OPT

1991

Aco

ndic

iona

mie

nto

de V

aria

nte

OB

RA

SCO

N45

3C

ádiz

CÁ

DIZ

2,50

01,

600

0.0

0.0

de C

N-3

42 d

esde

Inte

rsec

ción

C

N-4

11 a

Var

iant

e de

1991

Art

eria

de

Alc

oben

das

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II83

Alc

oben

das

MA

DR

ID1,

000

1,00

021

.021

.0

1991

Art

eria

de

cone

xión

de

las

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II1,

600

Mós

tole

s-Fu

enl

MA

DR

ID1,

000

1,00

018

.018

.0ar

teri

as d

e M

ósto

les

y ab

rada

1991

Aut

ovía

de

Mér

ida

DE

MA

RC

AC

IÓN

DE

1,

395

Mér

ida

BA

DA

JOZ

1,80

080

02.

05.

0C

AR

RE

TER

AS.

MO

PT

1991

Can

al d

e Lo

aysa

C.H

. DE

LG

UA

DA

LQU

IVIR

16,0

03G

rana

daG

RA

NA

DA

1,60

080

02.

013

.0

1991

Cin

tura

Est

eC

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

1,52

6M

adri

dM

AD

RID

1,20

01,

200

6.0

8.0

1991

Col

ecto

res

de A

stur

ias

C.H

. DE

LN

OR

TE52

Ast

uria

sA

STU

RIA

S1,

200

800

0.0

0.0

1991

Col

ecto

res

de C

aste

ldef

ells

EM

PRE

SAM

UN

ICIP

AL

DE

3,

500

Cas

teld

efel

lsB

AR

CE

LON

A70

070

02.

04.

0SA

NE

AM

IEN

TO

1991

Con

ducc

ión

de E

l Car

ambo

lo.

EM

ASE

SA7,

500

Sevi

llaSE

VIL

LA1,

300

1,30

07.

57.

5R

ed a

rter

ial d

e Se

villa

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

206

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1991

Con

ducc

ión

Gen

eral

Car

ambo

lo

C.H

. DE

LG

UA

DA

LQU

IVIR

5,50

0Se

villa

SEV

ILLA

1,60

01,

600

7.5

7.5

- Alc

alá

1991

Dep

urad

ora

de A

lbac

ete

JUN

TAD

E C

AST

ILLA

-LA

1,20

0A

lbac

ete

ALB

AC

ETE

1,00

070

01.

02.

0M

AN

CH

A

1991

Dep

urad

ora

de P

ined

oG

EN

ER

ALI

TAT

DE

81

6Va

lenc

iaVA

LEN

CIA

1,50

01,

000

2.0

2.0

1991

Des

dobl

amie

nto

sifo

nes

del

C.H

. DE

LG

UA

DIA

NA

3,71

7E

l Gra

nado

HU

ELV

A1,

800

1,80

01.

07.

0C

hanz

a

1991

Des

vío

Cal

le T

orne

oE

MA

SESA

1,25

0Se

villa

SEV

ILLA

1,30

01,

300

8.2

5.3

1991

E.D

.A.R

. Egu

illor

AG

UA

S D

E L

AC

OM

AR

CA

539

Pam

plon

aN

AVA

RR

A1,

100

800

2.0

4.0

DE

PA

MPL

ON

A

1991

Em

isar

io s

ubm

arin

o de

Pin

edo

CO

NSE

JER

ÍAD

E O

BR

AS

3,90

0Va

lenc

iaVA

LEN

CIA

2,46

02,

460

0.0

0.0

PÚB

LIC

AS

DE

LA

GE

NE

RA

LITA

T

1991

Paso

de

FFC

C e

n A

love

raR

EN

FE10

0A

love

raG

UA

DA

LAJA

2,50

02,

500

0.0

0.0

1991

Paso

infe

rior

en

calle

Arj

ona,

FO

ME

NTO

47Se

villa

SEV

ILLA

2,15

02,

150

1.5

1.5

futu

ra c

alle

Tor

nero

1991

Plan

ta p

otab

iliza

dora

en

la P

resa

AG

UA

S D

E V

ALE

NC

IA, S

.A.

431

Man

ises

VALE

NC

IA2,

000

700

2.0

3.0

de M

anis

es

1991

Políg

ono

de M

ontig

ala

SOC

IED

AD

GR

AL.

DE

1,

500

Bar

celo

naB

AR

CE

LON

A60

040

010

.015

.0A

GU

AS

DE

BA

RC

ELO

NA

1991

Proy

ecto

de

la c

ondu

cció

n C

.H. D

EL

SUR

30,2

30M

álag

aM

ÁLA

GA

2,15

080

05.

019

.0pr

inci

pal d

e ri

ego

del m

arge

n iz

quie

rdo

del r

ío V

élez

. Pla

n

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

207

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1991

Ron

da O

este

de

Mál

aga,

enl

ace

DE

MA

RC

AC

IÓN

DE

1,

660

Mál

aga

MÁ

LAG

A1,

400

600

5.0

5.0

Cam

pani

llas

CA

RR

ETE

RA

S A

ND

ALU

CÍA

OR

IEN

TAL

- MO

PT

1991

Salto

de

Río

Osc

uro

EM

PRE

SAN

AC

ION

AL

DE

20

0Le

ónLE

ÓN

1,60

01,

600

2.0

4.0

ELE

CTR

ICID

AD

1991

Sifó

n de

l Jer

teC

.H. D

EL

TAJO

651

Jert

eC

ÁC

ER

ES

2,70

02,

700

4.0

5.0

1991

Vari

ante

Cam

as -

Paño

leta

EM

ASE

SA1,

500

Cam

asSE

VIL

LA1,

300

1,30

08.

28.

3

1992

Aba

stec

imie

nto

Car

ambo

loJU

NTA

DE

AN

DA

LUC

ÍA70

2Se

villa

SEV

ILLA

1,60

01,

600

7.5

7.5

1992

Car

ambo

lo -

Alc

alá

EM

ASE

SA5,

550

Sevi

llaSE

VIL

LA1,

600

1,60

08.

28.

3

1992

Cen

tral

Tér

mic

aSO

CIE

DA

D E

STAT

AL

DE

73

6Jo

rf -

Lasf

arM

AR

RU

EC

OS

2,40

01,

400

4.0

4.0

ELE

CTR

ICID

AD

1992

Com

erci

al P

ryca

CA

MIN

OS

Y PU

ER

TOS

339

N.D

.N

.D.

1,00

01,

000

10.0

10.0

1992

Con

ducc

ión

de r

iego

Pla

n G

uaro

C.H

. DE

LSU

R3,

990

Mál

aga

MÁ

LAG

A1,

600

1,20

05.

012

.0

1992

Dep

urad

ora

Villa

lba

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II1,

667

Villa

lba

MA

DR

ID1,

400

1,10

017

.025

.0

1992

E.D

.A.R

. Bur

gos

JUN

TAC

AST

ILLA

- LE

ON

Y

846

Bur

gos

BU

RG

OS

1,10

060

01.

01.

0AY

UN

TAM

IEN

TO B

UR

GO

S.

1992

E.D

.A.R

. Nav

alca

rner

oC

OM

UN

IDA

D D

E M

AD

RID

61

1N

aval

carn

ero

MA

DR

ID1,

200

600

1.0

1.0

Y C

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

.

1992

E.D

.A.R

. Vel

illa

C.H

. DE

LTA

JO39

8Ve

lilla

de

San

MA

DR

ID1,

200

600

0.5

0.5

Ant

onio

1992

El G

olos

oC

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

98M

adri

dM

AD

RID

1,10

01,

100

7.0

7.0

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

208

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1992

Las

Cha

pas

MA

NC

OM

UN

IDA

D C

OST

A65

1M

álag

aM

ÁLA

GA

1,10

01,

100

8.0

10.0

DE

LSO

L

1992

Nue

va C

ondu

cció

n R

iego

s C

.H. D

EL

SUR

- M

OPT

8,53

3Lo

s B

arri

osC

ÁD

IZ1,

200

600

5.0

9.0

mar

gen

dere

cha

Río

G

uada

rran

que

DC

-2-D

D-1

1992

Políg

ono

Cam

p Fa

tjo. B

arce

lona

SOC

IED

AD

GR

AL.

DE

1,

600

Bar

celo

naB

AR

CE

LON

A1,

250

500

10.0

23.0

AG

UA

S D

E B

AR

CE

LON

A

1992

Reg

adío

s de

l Zad

orra

CO

MU

NID

AD

DE

8,

100

Vito

ria

ÁLA

VA1,

000

800

4.0

10.0

RE

GA

NTE

S A

RR

ATO

1992

Sect

or V

. Zon

a re

gabl

e ca

nal

C.H

. DE

LD

UE

RO

1,20

0Le

ónLE

ÓN

1,40

080

02.

52.

5em

bals

e de

Ria

ño

1992

Sifó

n de

l Can

al d

el P

iedr

asC

.H. D

EL

SUR

2,04

4H

uelv

aH

UE

LVA

2,15

02,

150

1.0

3.0

1992

Sifó

n de

l Jer

teC

.H. D

EL

TAJO

2,00

0Je

rte

CÁ

CE

RE

S2,

700

2,70

04.

05.

0

1992

Vald

eber

nard

oC

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

602

Mad

rid

MA

DR

ID1,

000

1,00

016

.016

.0

1993

Aba

stec

imie

nto

a la

Cos

ta d

el

C.H

. DE

LSU

R3,

023

Torr

emol

inos

MÁ

LAG

A1,

000

1,00

05.

05.

0So

l. Pl

an d

e E

mer

genc

ias

1993

Alc

alá

- Ger

gal

C.H

. DE

LG

UA

DA

LQU

IVIR

4,06

8Se

villa

SEV

ILLA

2,00

01,

300

5.0

5.0

1993

Alc

oben

das

- San

Seb

astiá

n de

C

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

19,2

78M

adri

dM

AD

RID

1,00

01,

000

15.0

24.0

los

Rey

es

1993

Am

plia

ción

E.D

.A.R

. Ben

icas

imC

ON

SEJE

RIA

DE

OB

RA

S 98

1B

enic

assi

mC

AST

ELL

ON

1,00

060

01.

01.

0PÚ

BLI

CA

S U

RB

AN

ISM

O Y

TR

AN

SPO

RTE

1993

Arr

oyo

Ace

doS.

A. H

ULL

ER

A88

2La

Rob

laLE

ON

1,40

01,

400

1.0

1.0

VASC

O-A

RA

GO

NE

SA

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

209

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1993

Art

eria

Pue

ntes

del

Rea

l y A

ngel

AG

UA

S D

E V

ALE

NC

IA1,

700

Vale

ncia

VALE

NC

IA80

080

08.

012

.0C

usto

dio.

Val

enci

a

1993

Can

al d

el G

uada

lcac

ínC

.H. D

EL

GU

AD

ALQ

UIV

IR2,

500

Jere

z de

la

CÁ

DIZ

2,00

02,

000

2.0

4.0

Fron

tera

1993

Cen

tral

Tér

mic

a de

Gra

nadi

llaU

NE

LCO

600

Gra

nadi

lla d

e TE

NE

RIF

E1,

800

1,80

03.

56.

0A

bona

1993

Col

ecto

r O

este

Gijó

nE

MPR

ESA

MU

NIC

IPA

LD

E

2,72

6G

ijón

AST

UR

IAS

1,80

01,

800

5.0

5.0

AG

UA

S

1993

Con

ducc

ión

La V

iñue

la -

Vél

ez

C.H

. DE

LSU

R2,

700

Mál

aga

MÁ

LAG

A1,

200

1,20

012

.016

.0M

álag

a

1993

E.D

.A.R

. de

Villa

pére

zC

ON

SEJE

RÍA

DE

OB

RA

S 1,

100

Ovi

edo

AST

UR

IAS

2,00

050

01.

01.

0PÚ

BLI

CA

S

1993

E.D

.A.R

. Sur

Cop

ero

C.H

. DE

LG

UA

DA

LQU

IVIR

144

Sevi

llaSE

VIL

LA1,

500

1,50

01.

01.

0

1993

Em

bals

e de

Maq

uine

nza

EM

PRE

SAN

AC

ION

AL

DE

4,

769

Cas

peZA

RA

GO

ZA1,

300

1,30

02.

011

.0E

LEC

TRIC

IDA

D (E

ND

ESA

)

1993

Em

erge

ncia

s C

anal

del

Via

rC

.H. D

EL

GU

AD

ALQ

UIV

IR5,

882

La A

lgab

aSE

VIL

LA2,

000

1,30

05.

010

.0

1993

Em

erge

ncia

s M

adri

dC

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

6,07

7N

avas

del

Rey

MA

DR

ID2,

000

2,00

05.

013

.0

1993

Inte

rcon

exió

n G

uada

rran

que

C.H

. DE

LSU

R -

MO

PT5,

731

San

Roq

ueC

ÁD

IZ1,

800

1,00

05.

09.

0

1993

P.l.

San

Fdo.

Jes

ús d

e AY

UN

TAM

IEN

TO D

E

721

Sant

ande

rC

AN

TAB

RIA

900

800

1.0

1.0

Mon

aste

rio

y SA

NTA

ND

ER

acon

dici

onam

ient

o pe

aton

al

1993

Porm

aC

.H. D

EL

DU

ER

O2,

863

León

LEÓ

N1,

900

1,90

03.

03.

0

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

210

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1993

Rie

gos

de "L

a G

arro

fera

". AY

UN

TAM

IEN

TO D

E

1,80

0A

lcúd

iaVA

LEN

CIA

800

800

3.0

6.0

1993

Rie

gos

El F

eria

l - V

alde

lafu

ente

RIE

GO

S D

E N

AVA

RR

A3,

300

Vald

elaf

uent

eN

AVA

RR

A1,

200

1,20

04.

08.

0

1993

San

Juan

Val

may

orC

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

6,66

0M

adri

dM

AD

RID

2,00

02,

000

5.0

6.0

1994

Aba

stec

imie

nto

a L'

Hor

ta N

ord

CO

NSE

JER

ÍAD

E O

BR

AS

8,24

2Va

lenc

iaVA

LEN

CIA

1,10

080

06.

014

.0PÚ

BLI

CA

S D

E L

AG

EN

ER

ALI

TAT

1994

Aba

stec

imie

nto

Turi

a - S

agun

toC

.H. D

EL

JUC

AR

27,0

37Sa

gunt

oVA

LEN

CIA

1,20

01,

000

2.0

12.0

1994

Arv

ega

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II1,

148

Mad

rid

MA

DR

ID1,

000

1,00

015

.020

.0

1994

Cen

tral

Tér

mic

a de

G.I.

C.C

., E

LCO

GA

S50

0Pu

erto

llano

CIU

DA

D

2,00

01,

200

3.5

3.5

Puer

tolla

no

1994

Des

dobl

amie

nto

calz

ada

CN

-5

MO

PT Y

M.A

.3,

177

Mér

ida

BA

DA

JOZ

1,80

01,

000

1.0

1.0

tram

o M

iaja

das

Sur

- Mér

ida

este

P.K

. 295

al P

.K. 3

34,5

1994

E.D

.A.R

. La

Pedr

era

MA

NC

OM

UN

IDA

D

78M

urci

aM

UR

CIA

1,20

01,

200

1.0

1.0

CA

NA

LES

DE

LTA

IBIL

LA

1994

Impu

lsió

n C

entr

al T

érm

ica

UN

IÓN

ELÉ

CTR

ICA

541

Bar

ranc

o C

AN

AR

IAS

1,80

01,

800

3.5

3.5

Tira

jana

1994

Mej

ora

Infr

aest

ruct

ura

deri

vada

C

.H. D

EL

GU

AD

ALQ

UIV

IR46

9C

enes

GR

AN

AD

A1,

600

1,60

02.

02.

0de

la P

resa

de

Can

ales

(Los

1994

Políg

ono

Indu

stri

al P

rovi

ncia

l de

JUN

TAD

E C

AST

ILLA

Y 5,

700

Vent

a de

Bañ

osPA

LEN

CIA

2,00

030

01.

05.

0Ve

nta

de B

años

1994

QU

AR

T-B

EN

AG

ER

CO

NSE

JER

IAD

E O

BR

AS

1,86

8Va

lenc

iaVA

LEN

CIA

1,40

060

01.

01.

0PÚ

BLI

CA

S D

E L

AG

EN

ER

ALI

TAT

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

211

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1994

S. S

ebas

tián

de lo

s R

eyes

- C

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

4,81

6S.

S. D

e lo

s M

AD

RID

1,00

01,

000

23.0

24.0

Alc

oben

das

Rey

es

-Alc

oben

das

1994

Tube

ría

de A

gua

de C

ircu

laci

ón

ASO

CIA

CIÓ

N N

UC

LEA

R D

E

402

Asc

óTA

RR

AG

ON

A3,

200

3,20

01.

01.

0de

la C

entr

al N

ucle

arA

SCÓ

1995

Alg

odor

- Ta

ranc

ónC

.H. D

EL

TAJO

26,0

65A

lcol

ea d

e Ta

joM

AD

RID

1,20

01,

200

5.0

11.0

1995

Am

plia

ción

del

Sifó

n de

la G

uía.

MA

NC

OM

UN

IDA

D D

E L

OS

7,80

0M

urci

aM

UR

CIA

1,00

01,

000

5.0

5.0

Mur

cia

CA

NA

LES

DE

LTA

IBIL

LA

1995

By-

pass

Impu

lsió

n G

uada

lcac

ín

C.H

. DE

LG

UA

DA

LQU

IVIR

759

San

José

del

C

ÁD

IZ1,

300

1,30

010

.010

.0A

rter

ia II

Valle

1995

Can

al d

e Pi

nyan

aR

EG

SA85

Léri

daLÉ

RID

A1,

200

1,20

05.

05.

0

1995

Cen

tral

de

Cof

rent

esIB

ER

DR

OLA

741

Vale

ncia

VALE

NC

IA80

080

02.

02.

0

1995

Dep

urad

ora

Agu

as R

esid

uale

sO

BR

AS

HID

RÁ

ULI

CA

S 11

1A

nteq

uera

MÁ

LAG

A1,

600

700

1.0

1.0

(JU

NTA

DE

AN

DA

LUC

ÍA)

1995

Dep

urad

ora

de J

aén

JUN

TAD

E A

ND

ALU

CÍA

294

Jaén

JAÉ

N1,

200

600

1.0

1.0

1995

Des

dobl

amie

nto

N-I

V P

to. S

ta.

D.G

. DE

CA

RR

ETE

RA

S 1,

100

Pto.

San

ta

CÁ

DIZ

900

900

12.0

12.0

Mar

ía P

to. R

eal A

cces

o Su

r(M

OPT

MA

)

1995

E.D

.A.R

. de

Cam

brils

, Vin

yols

G

EN

ER

ALI

TAT

DE

85

1C

ambr

ilsTA

RR

AG

ON

A90

070

02.

02.

0y

El A

rcs

CAT

ALU

ÑA

. D

EPA

RTA

ME

NTO

DE

M

ED

IO A

MB

IEN

TE.

1995

Em

erge

ncia

de

Hue

lva

C.H

. DE

LG

UA

DIA

NA

3,51

6H

uelv

aH

UE

LVA

1,60

01,

600

5.0

5.0

1995

Em

erge

ncia

Gua

diar

o - C

osta

del

D.G

. DE

OB

RA

S 8,

155

Gua

diar

o -

CÁ

DIZ

-MÁ

LA80

060

02.

012

.0So

lH

IDR

ÁU

LIC

AS.

C.H

. DE

LM

anilv

aSU

R (M

OPT

MA

)

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

212

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1995

Em

isar

io s

ubm

arin

o de

Sal

ouJU

NTA

DE

SA

NE

AM

IEN

TO

2,46

2Sa

lou

TAR

RA

GO

NA

1,50

01,

000

1.0

1.0

DE

BA

RC

ELO

NA

1995

Impu

lsió

n de

l can

al d

el P

ollo

sC

.H. D

EL

DU

ER

O1,

200

Valla

dolid

VALL

AD

OLI

D1,

400

1,40

010

.010

.0

1995

Met

aseq

uía

Gua

darr

anqu

eD

.G. D

E O

BR

AS

14,0

03G

uadi

aro

CÁ

DIZ

1,00

080

02.

015

.0H

IDR

ÁU

LIC

AS.

C.H

. DE

LSU

R (M

OPT

MA

)

1995

Proy

ecto

de

mej

oras

del

G

EN

ER

ALI

TAT

DE

96

7Sa

nta

Susa

naB

AR

CE

LON

A90

090

02.

510

.0ab

aste

cim

ient

o de

agu

a po

tabl

e C

ATA

LUÑ

A.

del A

lt M

ares

me

2ª fa

seD

EPA

RTA

ME

NTO

DE

PO

LITI

CA

TER

RIT

OR

IAL

Y

1995

Rec

onst

rucc

ión

y Pr

otec

ción

del

EM

PRE

SA15

4Sa

n A

driá

n de

l B

AR

CE

LON

A1,

800

1,80

02.

02.

0Si

fón

del R

ío B

esós

del

M

ETR

OPO

LITA

NA

DE

B

esós

Col

ecto

r de

Lev

ante

1995

Rie

go z

ona

Reg

able

Cos

ta N

.O.

CO

NSE

JER

IAD

E

2,18

4Sa

nlúc

arC

ÁD

IZ1,

200

900

0.5

10.0

de C

ádiz

Sec

tor

III y

IV.

AG

RIC

ULT

UR

AD

E L

AJU

NTA

AN

DA

LUC

IA

1995

Rie

gos

en e

l Pár

amo

bajo

. Leó

nC

.H. D

EL

DU

ER

O4,

000

León

LEÓ

N3,

200

3,00

02.

04.

0

1995

Rie

ra d

e C

alde

s, tr

amo

IA

GU

AS

TER

LLO

BR

EG

AT4,

300

Cal

des

BA

RC

ELO

NA

1,20

01,

200

11.0

13.0

1995

Ron

da E

xter

ior

de M

anre

saA

GU

AS

DE

MA

NR

ESA

130

Man

resa

BA

RC

ELO

NA

900

900

2.0

2.0

1995

Term

inal

de

carg

a en

aer

opue

rto

AE

NA

600

Bar

celo

naB

AR

CE

LON

A2,

400

2,40

00.

00.

0de

Bar

celo

na

1995

Tube

ría

Cen

tral

Tér

mic

aM

OPT

MA

49A

ndor

raTE

RU

EL

1,00

01,

000

2.0

2.0

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

213

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1995

Vari

ante

Pue

rto

Rea

l - P

uert

o D

EM

AR

CA

CIÓ

N D

E

1,77

9Pu

erto

Rea

lC

ÁD

IZ1,

100

900

10.0

10.0

Sta.

Mar

íaC

AR

RE

TER

AS

DE

LE

STA

DO

. AN

DA

LUC

ÍAO

CC

IDE

NTA

L(M

OPT

MA

)

1996

Aba

stec

imie

nto

al b

ajo

Llob

rega

tSO

CIE

DA

D G

RA

L. D

E

2,50

0B

arce

lona

BA

RC

ELO

NA

1,25

01,

000

10.0

10.0

AG

UA

S D

E B

AR

CE

LON

A

1996

Alg

odor

- Ta

ranc

ónC

.H. D

EL

TAJO

27,5

95A

lcol

ea d

e Ta

joM

AD

RID

1,20

01,

200

5.0

14.0

1996

Am

plia

ción

Cal

anda

DIP

UTA

CIÓ

N G

EN

ER

AL

DE

25

Cal

anda

TER

UE

L2,

300

2,30

02.

52.

5A

RA

GÓ

N

1996

By-

pass

Impu

lsió

n G

uada

lcac

ín

C.H

. DE

LG

UA

DA

LQU

IVIR

117

San

José

del

C

ÁD

IZ1,

300

1,30

010

.010

.0A

rter

ia I

Valle

1996

Can

al R

ío C

arri

ónC

.H. D

EL

DU

ER

O1,

836

Pale

ncia

PALE

NC

IA2,

500

2,50

01.

52.

5

1996

Con

ducc

ión

Yunq

uera

de

C.H

. DE

LTA

JO9,

000

Yunq

uera

de

GU

AD

ALA

JA1,

200

1,20

05.

012

.5H

enar

es -

Pres

a B

eleñ

aH

enar

es

1996

Dep

ósito

par

a la

Est

ació

n de

O

BR

AS

HID

RA

ULI

CA

S 13

0É

cija

SEV

ILLA

700

700

2.5

2.5

agua

s de

Éci

ja(J

UN

TAA

ND

ALU

CIA

)

1996

Ele

vaci

ón T

orre

alta

MA

NC

OM

UN

IDA

D D

E L

OS

1,41

7M

urci

aM

UR

CIA

1,40

01,

400

5.0

10.0

CA

NA

LES

DE

LTA

IBIL

LA19

96E

mer

genc

ia p

ara

la C

onex

ión

de

C.H

. DE

LSU

R84

6Sa

n R

oque

CÁ

DIZ

1,00

080

05.

012

.0lo

s Po

zos

de G

uadi

aro

con

San

Roq

ue

1996

Est

ació

n D

epur

ador

a A

guas

C

.H. D

EL

JUC

AR

364

Eld

aA

LIC

AN

TE80

060

01.

01.

0R

esid

uale

s

1996

Est

ació

n D

epur

ador

a A

guas

JU

NTA

SAN

EA

MIE

NTO

97

9Si

tges

BA

RC

ELO

NA

800

600

2.0

2.0

Res

idua

les

GE

NE

RA

LITA

T D

E

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

214

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1996

Est

ació

n E

leva

dora

del

Tin

ajón

MA

NC

OM

UN

IDA

D93

8M

urci

aM

UR

CIA

1,00

01,

000

7.5

7.5

DE

LO

SCA

NA

LES

DE

LTA

IBIL

LA

1996

Proy

ecto

Con

stru

cció

n M

AN

CO

MU

NID

AD

97

0A

razu

riN

AVA

RR

A2,

000

900

6.0

6.0

Trat

amie

nto

Bio

lógi

co d

e la

C

OM

AR

CA

DE

E

.D.A

.R. D

e A

razu

riPA

MPL

ON

A

1997

Apa

rcam

ient

o A

erop

uert

o de

A

EN

A2,

000

Bar

celo

naB

AR

CE

LON

A2,

400

2,40

00.

00.

0B

arce

lona

1997

Art

eria

San

Fer

nand

oC

.H. D

EL

TAJO

5,92

8M

adri

dM

AD

RID

1,20

01,

200

20.0

22.0

1997

Cas

ram

a 2ª

fase

C.H

. DE

LTA

JO2,

548

Mad

rid

MA

DR

ID1,

600

1,60

05.

05.

0

1997

Des

vío

tube

ría

por

obra

s A

GU

AS

DE

VA

LEN

CIA

, S.A

.48

7M

isla

taVA

LEN

CIA

1,00

01,

000

10.0

10.0

Líne

a-5

met

ro

1997

E.D

.A.R

. de

Car

ambo

loJU

NTA

DE

AN

DA

LUC

IA15

0Se

villa

SEV

ILLA

2,15

02,

150

0.0

0.0

1997

E.D

.A.R

. de

Mur

cia

C.H

. DE

LSE

GU

RA

1,65

5M

urci

aM

UR

CIA

2,20

060

01.

01.

0

1997

E.D

.A.R

. de

Valla

dolid

JUN

TAD

E C

AST

ILLA

-LE

ON

1,95

2Va

llado

lidVA

LLA

DO

LID

2,50

060

01.

01.

0(M

edio

Am

bien

te)

1997

Proj

ecte

Mod

ifica

t 1 d

e la

Xar

xaR

IEG

OS

DE

CAT

ALU

ÑA

, 4,

874

Alg

uerr

iB

AR

CE

LON

A1,

000

900

5.0

7.5

de R

eg d

el S

ecto

r Ade

l Can

al

Alg

uerr

i - B

alag

uer

1997

Rep

arac

ión

Can

al A

lto

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II66

Mad

rid

MA

DR

ID2,

200

2,20

01.

01.

0(U

nive

rsid

ad A

utón

oma)

1997

Sifó

n de

Pel

eago

nzal

o - T

oro

C.H

. DE

LD

UE

RO

2,16

0To

roZA

MO

RA

1,80

01,

800

2.0

2.0

1998

Alg

erri

- B

alag

uer

RE

GS

DE

CAT

ALU

NYA

2,17

1Lé

rida

LÉR

IDA

1,20

01,

200

5.0

10.0

1998

Art

eria

San

Fer

nand

oC

.H. D

EL

TAJO

7,47

9M

adri

dM

AD

RID

1,60

01,

200

10.0

22.0

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

215

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1998

Col

ecto

res

Gen

eral

es d

e La

SA

NE

AM

. DE

AG

UA

S 7,

163

La S

afor

VALE

NC

IA1,

000

1,00

01.

01.

0C

OM

UN

IDA

D

1998

E.D

.A.R

. Peñ

ón d

el C

uerv

oE

DA

R P

EÑ

ON

DE

LC

UE

RVO

62M

álag

aM

ÁLA

GA

800

800

1.0

1.0

1998

E.T

.A.P

. La

Pedr

era

MA

NC

OM

UN

IDA

D D

E L

OS

195

Alic

ante

ALI

CA

NTE

1,20

01,

200

6.1

6.1

CA

NA

LES

DE

LTA

IBIL

LA

1998

Prol

onga

ción

Avd

a. J

uan

Car

los

AYU

NTA

MIE

NTO

1,

098

Est

epon

aM

ÁLA

GA

900

900

10.0

10.0

I a P

to. D

epor

tivo

1998

Sane

amie

nto

de C

amas

EM

ASE

SA80

0C

amas

SEV

ILLA

2,00

02,

000

4.0

4.0

1998

Tubo

s Aut

ovía

del

Bai

x M

INIS

TER

IO D

E F

OM

EN

TO97

5B

aix

Llob

rega

tB

AR

CE

LON

A1,

000

800

1.0

1.0

1999

Aer

opue

rto

de B

arce

lona

AE

NA

512

Bar

celo

naB

AR

CE

LON

A2,

500

2,50

00.

00.

0

1999

Am

plia

ción

ER

AR

Viv

eros

AYU

NTA

MIE

NTO

DE

1,

407

Mad

rid

MA

DR

ID2,

000

600

1.0

1.0

1999

Art

eria

San

Fer

nand

oC

.H. D

EL

TAJO

1,90

8M

adri

dM

AD

RID

1,60

01,

400

10.0

20.0

1999

Con

stru

cció

n de

l Em

isar

io

CO

NSE

JER

IAM

.A. Y

93

4Sa

ntan

der

CA

NTA

BR

IA1,

800

1,80

01.

53.

0Su

bmar

ino

del S

anea

mie

nto

OR

DE

NA

CIO

N D

EL

inte

gral

de

la B

ahía

de

Sant

ande

rTE

RR

ITO

RIO

DE

LG

OB

IER

NO

DE

CA

NTA

BR

IA

1999

E.D

.A.R

. de

Logr

oño

C.H

. DE

LE

BR

O87

1Lo

groñ

oLO

GR

OÑ

O1,

600

700

1.0

1.0

1999

Em

erge

ncia

s C

anal

del

Via

rV

IAS

Y C

TNE

S.3,

400

Sevi

llaSE

VIL

LA1,

500

1,50

08.

08.

0

1999

Em

isar

io y

ED

AR

Ciu

dad

de

C.H

. DE

LD

UE

RO

1,14

6Pa

lenc

iaPA

LEN

CIA

2,00

060

01.

01.

0Pa

lenc

ia

2000

Aba

stec

imie

nto

zona

del

Arr

ago

D.G

. DE

OB

RA

S 47

5Vi

llasb

uena

s de

CA

CE

RE

S1,

200

1,20

010

.010

.0G

ata

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

216

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

2000

Aer

opue

rto

de M

anis

esC

OM

UN

IDA

D

2,00

0M

anis

esVA

LEN

CIA

1,40

060

010

.015

.0

2000

Am

plia

ción

de

los

sifo

nes

del

MA

NC

OM

UN

IDA

D D

E L

OS

1,39

6C

arta

gena

MU

RC

IA1,

600

1,60

01.

02.

0N

uevo

Can

al d

e C

arta

gena

CA

NA

LES

DE

LTA

IBIL

LA

2000

Con

ducc

ione

s pr

inci

pale

s pa

ra

GIA

SA23

,313

Est

epon

aM

ÁLA

GA

1,10

080

06.

010

.0ab

aste

cim

ient

o de

la C

osta

del

So

l Occ

iden

tal.

Ram

al O

este

: de

sde

la p

lant

a de

trat

amie

nto

deR

ío V

erde

has

ta E

step

ona.

Se

gund

a tu

berí

a

2000

E.D

.A.R

. de

Alc

alá

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II26

5A

lcal

áM

AD

RID

1,50

060

01.

01.

0

2000

Em

erge

ncia

de

repa

raci

ón d

el

292

Vald

erre

yC

ácer

es1,

400

1,40

04.

04.

0si

fón

de V

alde

rrey

2000

Mon

te C

arm

elo

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II86

8M

adri

dM

AD

RID

2,00

02,

000

1.0

1.0

2000

Rie

gos

Tier

ra A

ltaR

EG

S D

E C

ATA

LUN

YA21

0Lé

rida

LÉR

IDA

2,00

01,

600

2.5

5.0

2001

CC

. TT.

Cic

lo c

ombi

nado

de

EN

DE

SA1,

000

Bar

celo

naB

AR

CE

LON

A2,

000

2,00

06.

06.

0

2001

CC

. TT.

Cic

lo c

ombi

nado

de

EN

DE

SA1,

000

San

Roq

ueC

ÁD

IZ1,

500

1,50

06.

06.

0Sa

n R

oque

2001

CC

.TT.

Cic

lo c

ombi

nado

de

IBE

RD

RO

LA50

0Zi

érba

naV

IZC

AYA

3,00

03,

000

1.0

4.0

Ziér

bana

2001

Cie

rre

ram

al d

el T

into

, zon

a H

IDR

OG

UA

DIA

NA

7,70

0H

uelv

aH

UE

LVA

2,00

01,

000

3.0

7.0

indu

stri

al d

e H

uelv

a

2001

Col

l de

Bal

ague

rC

AT74

4Ta

rrag

ona

TAR

RA

GO

NA

1,60

01,

600

10.0

10.0

2001

Eda

r de

l Bai

x Ll

obre

gat

DE

PUR

AD

OR

AD

EL

BA

IX

2,48

0B

arce

lona

BA

RC

ELO

NA

2,00

080

01.

01.

0LL

OB

RE

GAT

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

217

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

2001

Exc

eden

tes

pres

a B

enin

ar.

C.H

. DE

LSU

R60

0A

lmer

íaA

LME

RÍA

1,25

01,

250

4.0

4.0

Cam

po d

e D

alia

s. A

lmer

ía

2001

Hin

ca D

epós

ito d

e C

olm

enar

C.H

. DE

LTA

JO40

Col

men

ar V

iejo

MA

DR

ID1,

200

1,20

01.

01.

0

2001

Mod

erni

zaci

ón d

e la

Ace

quia

C

.H. d

el J

úcar

35,0

00Va

lenc

iaVa

lenc

ia2,

000

900

2.0

12.0

Rea

l del

Júc

ar 2

001

2001

Vivi

enda

s y

Urb

aniz

ació

n "L

a SO

CIE

DA

D T

EN

ED

OR

AD

E

130

Man

ilva

MA

LAG

A80

080

010

.010

.0A

lmad

raba

" El H

acho

INM

UE

BLE

S, S

.A.

2002

54 V

ivie

ndas

en

Est

epon

aIN

MO

BIL

IAR

IAS

154

Est

epon

aM

ALA

GA

900

900

10.0

10.0

2002

Ace

quia

de

Ont

iñen

aC

ON

FED

ER

AC

IÓN

16

0O

ntiñ

ena

HU

ESC

A1,

800

1,80

01.

01.

0H

IDR

OG

RÁ

FIC

AD

EL

EB

RO

2002

Alm

anzo

ra-P

onie

nte

AC

USU

R4,

024

Níja

rA

LME

RÍA

1,40

01,

400

5.0

11.0

2002

Am

plia

ción

de

la c

ondu

cció

n C

.H. D

el G

uadi

ana

1,35

1H

uelv

aH

uelv

a2,

600

2,60

03.

09.

0en

tre

la p

resa

del

Cha

nza

y el

tu

nel d

e Sa

n Si

lves

tre

2002

Am

plia

ción

ED

AR

de

Palm

a I

DIR

EC

CIO

N G

EN

ER

AL

DE

84

5Pa

lma

de

PALM

AD

E

1,00

070

01.

01.

0O

BR

AS

HID

RA

ULI

CA

S Y

Mal

lorc

aC

ALI

DA

D D

E L

AS

AG

UA

S

2002

Aut

ovía

La

Mes

eta,

tram

o:

DIR

EC

CIO

N G

EN

ER

AL

DE

18

5Lo

s C

orra

les

CA

NTA

BR

IA1,

100

1,10

010

.010

.0To

rrel

aveg

a-Lo

s C

orra

les

CA

RR

ETE

RA

S

2002

Cen

tral

de

Cic

lo C

ombi

nado

N

UE

VAG

EN

ER

AD

OR

AD

EL

2,16

3A

lgec

iras

CA

DIZ

3,00

02,

400

4.4

4.4

Cam

po d

e G

ibra

ltar

SUR

(NG

S)

2002

Con

exió

n N

egra

tín A

lman

zora

, A

CU

SUR

252

Alm

ería

Alm

ería

1,20

01,

200

2.0

2.0

desg

losa

do 5

, Bal

sas

4 y

6

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

218

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

2002

Con

exió

n N

egra

tín A

lman

zora

, A

CU

SUR

9,99

6A

lmer

íaA

lmer

ía1,

200

1,20

02.

011

.0de

sglo

sado

9, P

K 1

09+2

00 a

12

0+89

0

2002

Dep

ósito

equ

ilibr

io e

n ce

ntra

l de

S.G

. Agu

as d

e B

arce

lona

3,60

0C

orne

llá d

e B

arce

lona

1,50

01,

200

10.0

10.0

Cor

nellá

Gra

nolle

rs

2002

Des

alob

rado

ra E

l Ata

bal

AC

USU

R33

6M

álag

aM

ALA

GA

1,70

01,

400

1.0

1.0

2002

Eda

r C

uleb

roC

ON

FED

ER

AC

IÓN

52

Mad

rid

MA

DR

ID1,

200

1,20

01.

01.

0H

IDR

OG

RÁ

FIC

AD

EL

TAJO

2002

ED

AR

de

Alz

ira

CO

NSE

JER

IAD

E O

BR

AS

1,56

0A

lzir

aVA

LEN

CIA

1,60

080

01.

01.

0PU

BLI

CA

S G

EN

ER

ALI

TAT

VALE

NC

IAN

A

2002

ED

AR

de

Pate

rna

Gen

eral

itat V

alen

cia

1,70

0Pa

tern

aVa

lenc

ia1,

400

600

1.0

1.0

2002

Mod

erni

zaci

ón d

e la

Ace

quia

C

.H. d

el J

úcar

35,0

00Va

lenc

iaVa

lenc

ia2,

000

900

2.0

12.0

Rea

l del

Júc

ar 2

002

2002

Mod

erni

zaci

ón d

e la

zon

a A

CU

SUR

1,10

0Se

villa

Sevi

lla1,

400

1,40

07.

57.

5re

gabl

e de

l Gen

il, m

arge

n 20

02Pa

que

logí

stic

o A

erop

uert

o de

A

EN

A70

0B

arce

lona

Bar

celo

na2,

500

2,50

01.

01.

0B

arce

lona

2002

Proy

ecto

s y

mej

oras

del

em

bals

eC

.H. J

úcar

1,60

0A

lican

teA

lican

te1,

100

1,10

05.

05.

0de

l can

al d

e A

lican

te

2002

Rie

gos

del R

ío A

daja

200

2A

GU

AS

DE

LD

UE

RO

2,41

5Á

vila

ÁV

ILA

2,00

02,

000

4.0

6.0

2002

Tube

ría

Faro

911,

200

1,20

04.

04.

0

2002

Tube

ría

Urb

aniz

ació

n en

C

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

1,49

6Po

zuel

o de

M

AD

RID

1,60

01,

600

15.0

15.0

Pozu

elo

de A

larc

ónA

larc

ón

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

219

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

2002

Urb

aniz

ació

n N

uevo

Cor

rale

sH

idro

guad

iana

800

Hue

lva

Hue

lva

1,80

01,

800

5.0

5.0

2002

Vent

a de

l Pob

reA

CU

SUR

6,90

0Ve

nta

del P

obre

Alm

ería

1,40

01,

400

4.0

8.0

2003

2ª F

ASE

PLA

TAFO

RM

AA

EN

A11

6B

AR

CE

LON

AB

AR

CE

LON

A2,

500

2,50

01.

01.

020

03A

LMA

NZO

RA

- PO

NIE

NTE

A

CU

SUR

2,02

1N

ÍJA

RA

LME

RÍA

1,40

01,

400

5.0

9.0

DE

SGLO

SAD

O 3

2003

ALM

AN

ZOR

A- P

ON

IEN

TE.

AC

USU

R4,

634

NÍJ

AR

ALM

ER

ÍA1,

400

1,40

05.

010

.0D

ESG

LOSA

DO

2

2003

Art

eria

de

Plan

ta T

er-T

rini

tat

AG

UA

S D

EL

860

Plan

ta

Bar

celo

na2,

600

2,60

02.

02.

0H

inca

baj

o ni

vel f

reát

ico

2003

CA

PTA

CIO

N Y

VE

RTI

DO

U

NIO

N F

EN

OSA

2,60

0PA

LOS

DE

LA

CA

DIZ

1,00

01,

000

10.0

10.0

CIC

LOS

CO

MB

INA

DO

SFR

ON

TER

A

2003

Cem

ente

rio

de P

ater

naC

omun

idad

Val

enci

ana

900

Pate

rna

Vale

ncia

800

800

10.0

10.0

2003

Cen

tral

Tér

mic

a C

.C. C

rist

obal

E

ND

ESA

400

Hue

lva

Hue

lva

2,40

02,

400

6.0

6.0

Col

ón20

03D

iver

sas

actu

acio

nes

en z

ona

C.H

.GU

AD

IAN

A1,

080

Cha

nza

Hue

lva

1,20

090

05.

010

.0re

gabl

e de

l Cha

nza

2003

ED

AR

CU

LEB

RO

CO

NFE

DE

RA

CIÓ

N

973

MA

DR

IDM

AD

RID

2,50

01,

200

1.0

1.0

HID

RO

GR

ÁFI

CA

DE

LTA

JO

2003

Em

isar

io T

erre

stre

de

Abo

ñoC

.H. N

OR

TE1,

700

Abo

ñoA

stur

ias

2,00

01,

200

1.0

1.0

2003

Mod

erni

zaci

ón d

e la

Ace

quia

C

.H. d

el J

úcar

13,8

00Va

lenc

iaVa

lenc

ia2,

000

900

2.0

12.0

Rea

l del

Júc

ar 2

003

2003

Obr

as d

e sa

neam

ient

o en

C

.H.N

OR

TE4,

203

rio

Lour

oPo

ntev

edra

1,60

01,

600

4.0

4.0

terr

enos

de

alta

difi

culta

d

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

220

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

2003

Rep

osic

ión

de r

iego

s m

edia

nte

DE

MA

RC

AC

ION

40

3au

toví

a A

-42

Ciu

dad

Rea

l1,

200

1,20

04.

04.

0si

fone

s en

aut

ovía

A-4

2C

AR

RE

TER

AS

DE

LE

STA

DO

EN

C.L

AM

AN

CH

A

2003

Rie

gos

del A

lman

zora

. Nija

r. C

.H. S

UR

800

Nija

rA

lmer

ia1,

400

1,40

02.

08.

0A

lmer

ia

2003

RIE

GO

S D

EL

RÍO

AD

AJA

AG

UA

S D

EL

DU

ER

O22

,071

AR

ÉVA

LOÁ

VIL

A2,

000

2,00

04.

08.

0

2003

Tom

a B

ent

re C

arde

nell-

La

Agu

as T

er L

lobr

egat

2,40

0B

arce

lona

Bar

celo

na1,

000

1,00

010

.010

.0

Tipo

de

junt

a: J

unta

elá

stic

a co

nfin

ada

1983

Art

eria

Poz

uelo

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II7,

539

Pozu

elo

MA

DR

ID60

060

06.

011

.0

1983

Mál

aga

Sane

amie

nto

AYU

NTA

MIE

NTO

DE

31

,013

Mál

aga

MÁ

LAG

A1,

200

600

3.0

5.0

1984

Sane

amie

nto

Cos

ta d

el S

ol.

C.H

. DE

LSU

R2,

100

Mál

aga

MÁ

LAG

A70

060

01.

015

.0A

rroy

o de

la M

iel

1985

Sane

amie

nto

inte

gral

Cos

ta d

el

C.H

. DE

LSU

R1,

535

Torr

emol

inos

MÁ

LAG

A1,

000

1,00

01.

01.

0So

l. Se

ctor

Arr

oyo

de la

Mie

l.

1985

Sane

amie

nto

inte

gral

Cos

ta d

el

C.H

. DE

LSU

R17

,692

Mál

aga

MÁ

LAG

A1,

100

600

1.0

5.0

Sol.

Sect

or A

rroy

o de

la V

íbor

a

1986

Aba

stec

imie

nto

a C

euta

AYU

NTA

MIE

NTO

DE

50

4C

euta

CE

UTA

700

700

3.0

3.0

1986

Em

isar

io s

ubm

arin

o A

rroy

o de

C

.H. D

EL

SUR

1,60

0M

arbe

llaM

ÁLA

GA

1,10

080

01.

01.

0la

Víb

ora

1986

Rie

gos

en S

an F

erri

olIN

STIT

UTO

DE

RE

FOR

MA

8,40

0Pa

lma

de

BA

LEA

RE

S1,

000

1,00

02.

55.

0Y

DE

SAR

RO

LLO

AG

RA

RIO

Mal

lorc

a

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

221

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1987

Col

ecto

res

Torr

emol

inos

AYU

NTA

MIE

NTO

DE

8,

118

Torr

emol

inos

MÁ

LAG

A1,

100

800

1.0

1.0

1987

Con

ducc

ión

prin

cipa

l. Tr

amo

II

CO

NSO

RC

IO

6,10

0Ta

rrag

ona

TAR

RA

GO

NA

1,30

060

02.

510

.0b.

Tar

rago

naC

ON

CE

SIO

NA

RIO

DE

A

GU

AS

PAR

AAY

UN

T. E

1987

Dep

urad

ora

Gra

nada

C.H

. DE

LG

UA

DA

LQU

IVIR

324

Gra

nada

GR

AN

AD

A1,

000

800

2.0

2.0

1988

Em

isar

io s

ubm

arin

o de

los

JUN

TAD

E A

ND

ALU

CÍA

3,00

0M

álag

aM

ÁLA

GA

1,60

01,

600

0.0

0.0

cole

ctor

es d

e M

álag

a

1988

Red

de

dist

ribu

ción

de

agua

INST

ITU

TO A

ND

ALU

Z D

E

8,45

4C

hipi

ona

CÁ

DIZ

1,00

060

05.

07.

5R

EFO

RM

AA

GR

AR

IA

1988

Ret

ranq

ueo

Polid

epor

tivo

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II -

231

Mad

rid

MA

DR

ID60

060

016

.016

.0C

OM

UN

IDA

D D

E M

AD

RID

1988

Sane

amie

nto

Mál

aga

C.H

. DE

LSU

R1,

176

Mál

aga

MÁ

LAG

A1,

600

1,00

01.

01.

0

1989

Art

eria

Poz

uelo

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II1,

722

Pozu

elo

MA

DR

ID60

060

012

.012

.0

1989

Cos

ta d

el S

olAY

UN

TAM

IEN

TO D

E

476

Mál

aga

MÁ

LAG

A70

070

03.

03.

0

1989

Em

isar

io s

ubm

arin

o de

Gav

a y

EM

PRE

SAM

UN

ICIP

AL

DE

1,

800

Bar

celo

naB

AR

CE

LON

A1,

200

500

1.0

2.0

Vila

deca

mps

SAN

EA

MIE

NTO

1989

Min

itras

vase

Tom

aC

ON

SOR

CIO

6,

013

Tarr

agon

aTA

RR

AG

ON

A1,

600

1,60

08.

012

.0C

ON

CE

SIO

NA

RIO

DE

A

GU

AS

PAR

AAY

UN

T. E

IN

D. D

E T

AR

RA

GO

NA

1989

Min

itras

vase

Tun

elC

ON

SOR

CIO

1,

519

Tarr

agon

aTA

RR

AG

ON

A1,

600

1,60

08.

012

.0C

ON

CE

SIO

NA

RIO

DE

A

GU

AS

PAR

AAY

UN

T. E

IN

D. D

E T

AR

RA

GO

NA

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

222

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1989

Rie

gos

Cos

ta N

ores

te d

e C

ádiz

IN

STIT

UTO

AN

DA

LUZ

DE

8,

133

Jere

z de

la

CÁ

DIZ

900

600

5.0

7.5

Sect

or V

. Sub

sect

or II

IR

EFO

RM

AA

GR

AR

IAFr

onte

ra(I

AR

A) -

TR

AG

SA

1989

Rie

gos

en M

oneg

ros

II. H

uesc

aIN

STIT

UTO

DE

RE

FOR

MA

1,80

0H

uesc

aH

UE

SCA

1,10

01,

000

7.5

10.0

Y D

ESA

RR

OLL

O A

GR

AR

IO

1989

Torr

elag

una

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II64

4To

rrel

agun

aM

AD

RID

1,60

01,

600

2.5

2.5

1990

Aut

ovía

Can

tabr

iaM

INIS

TER

IO D

E O

BR

AS

2,60

0So

lare

sC

AN

TAB

RIA

600

600

2.5

2.5

PÚB

LIC

AS

Y U

RB

AN

ISM

O

(MO

PU)

1990

Em

isar

io s

ubm

arin

o de

La

AYU

NTA

MIE

NTO

DE

60

0M

álag

aM

ÁLA

GA

1,20

01,

200

1.0

2.0

Mis

eric

ordi

a

1990

Pues

ta e

n ri

ego

subs

ecto

r II

I, IN

STIT

UTO

AN

DA

LUZ

DE

8,

589

Chi

pion

aC

ÁD

IZ90

060

05.

07.

5Se

ctor

V c

osta

N.O

. Cád

izR

EFO

RM

AA

GR

AR

IA

1990

Rie

gos

del C

hanz

aC

.H. D

EL

GU

AD

IAN

A6,

335

Hue

lva

HU

ELV

A2,

000

900

3.0

5.0

1990

Rie

gos

en S

an J

ordi

INST

ITU

TO D

E R

EFO

RM

A4,

100

Palm

a de

B

ALE

AR

ES

1,00

01,

000

5.0

5.0

Y D

ESA

RR

OLL

O A

GR

AR

IOM

allo

rca

1991

Aba

stec

imie

nto

Gijó

nC

AD

ASA

624

Gijó

nA

STU

RIA

S1,

000

1,00

04.

04.

0

1991

Art

eria

Get

afe

2C

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

3,85

7G

etaf

eM

AD

RID

600

600

13.0

13.0

1991

Art

eria

Poz

uelo

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II27

1Po

zuel

oM

AD

RID

600

600

12.0

12.0

1991

Bal

sa d

e la

Rev

aIN

STIT

UTO

DE

RE

FOR

MA

3,70

0Va

lenc

iaVA

LEN

CIA

1,00

01,

000

5.0

5.0

Y D

ESA

RR

OLL

O A

GR

AR

IO

1991

Can

al d

el C

olom

era

C.H

. DE

LSU

R8,

298

Gra

nada

GR

AN

AD

A1,

500

1,50

01.

09.

0

1991

Cor

dobi

llaC

.H. D

EL

GU

AD

IAN

A19

8C

órdo

baC

ÓR

DO

BA

2,00

02,

000

3.5

6.0

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

223

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1991

Rie

gos

del C

hanz

aC

.H. D

EL

GU

AD

IAN

A7,

224

Hue

lva

HU

ELV

A90

060

03.

05.

0

1991

Rie

gos

del G

uada

lete

INST

ITU

TO A

ND

ALU

Z D

E

7,45

8R

ota

CÁ

DIZ

900

600

5.0

7.5

RE

FOR

MA

AG

RA

RIA

1991

Rie

gos

sect

or IV

, Mon

egro

s II

. IN

STIT

UTO

DE

RE

FOR

MA

11,3

00Pe

ñalb

aH

UE

SCA

1,60

01,

100

7.5

10.0

Peña

lba

Y D

ESA

RR

OLL

O A

GR

AR

IO

1991

Sifó

n ba

jo e

l río

Ebr

oAY

UN

TAM

IEN

TO D

E

1,00

0Za

rago

zaZA

RA

GO

ZA1,

000

1,00

01.

02.

0ZA

RA

GO

ZA

1992

Aba

stec

imie

nto

Gijó

nC

AD

ASA

1,27

8G

ijón

AST

UR

IAS

1,60

01,

000

4.0

4.0

1992

E.D

.A.R

. Lep

eC

.H. D

EL

GU

AD

IAN

A22

1Le

peH

UE

LVA

1,20

01,

200

7.5

10.0

1992

E.D

.A.R

. Pue

rto

Sant

a M

aría

C.H

. DE

LG

UA

DA

LQU

IVIR

1,78

3E

l Pue

rto

de

CÁ

DIZ

800

800

5.0

15.0

Sant

a M

aría

1992

E.D

.A.R

. Tar

rago

naC

ON

FED

ER

AC

IÓN

20

2Ta

rrag

ona

TAR

RA

GO

NA

900

600

1.0

1.0

HID

RO

GR

ÁFI

CA

DE

LE

BR

O

1992

El P

aste

ral

JUN

TAD

E A

GU

AS

16,1

59G

eron

aG

ER

ON

A1,

000

1,00

03.

011

.0

1992

Em

isar

io s

ubm

arin

o de

la B

ahía

C

ON

SOR

CIO

CO

STA

1,50

0R

osas

GIR

ON

A90

050

00.

00.

0de

Ros

as

1992

Em

isar

io s

ubm

arin

o de

La

XUN

TAD

E G

ALI

CIA

500

AC

oruñ

aA

CO

RU

ÑA

1,40

01,

400

0.0

0.0

1992

Em

isar

io s

ubm

arin

o de

Sal

ouJU

NTA

DE

SA

NE

AM

IEN

TO,

1,40

0Sa

lou

TAR

RA

GO

NA

1,00

050

00.

00.

0D

PTO

. M.A

.

1992

Lorc

a Se

ctor

VII

IC

OM

UN

IDA

D D

E

403

Lorc

aM

UR

CIA

1,20

01,

200

1.0

1.0

1992

Sect

or V

III d

e Zu

jar

C.H

. DE

LG

UA

DIA

NA

6,78

3B

adaj

ozB

AD

AJO

Z1,

200

700

5.0

15.0

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

224

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1993

E.D

.A.R

. Las

Gal

eras

JUN

TAD

E A

ND

ALU

CÍA

354

Cád

izC

ÁD

IZ60

060

05.

05.

0

1993

E.D

.A.R

. Pue

rto

de S

anta

Mar

íaC

.H. D

EL

GU

AD

ALQ

UIV

IR2,

436

EL

Puer

to d

e C

ÁD

IZ60

060

05.

05.

0Sa

nta

Mar

ía

1993

Rie

gos

Sect

or II

I. M

oneg

ros

II.

DIP

UTA

CIÓ

N G

EN

ER

AL

DE

24

,500

Can

dasn

osH

UE

SCA

1,60

090

05.

010

.0C

anda

snos

AR

AG

ÓN

1993

Sect

or V

III Z

újar

C.H

. DE

LG

UA

DIA

NA

13,8

54Zú

jar

BA

DA

JOZ

1,50

060

010

.016

.7

1994

Aba

stec

imie

nto

a L'

Hor

ta N

ord

CO

NSE

JER

ÍAD

E O

BR

AS

7,50

2Va

lenc

iaVA

LEN

CIA

800

800

8.0

10.0

PÚB

LIC

AS

DE

LA

GE

NE

RA

LITA

T

1994

Can

al d

el P

iedr

asJU

NTA

DE

AN

DA

LUC

ÍA1,

400

Hue

lva

HU

ELV

A1,

600

1,60

02.

08.

0

1994

Cha

nza

C.H

. DE

LG

UA

DIA

NA

96H

uelv

aH

UE

LVA

900

900

3.0

3.0

1994

Col

ecto

r M

arge

n Iz

quie

rda

Río

C

ON

SEJE

RÍA

ME

DIO

48

4Va

llado

lidVA

LLA

DO

LID

1,50

01,

500

1.0

1.0

Pisu

erga

AM

BIE

NTE

DE

LA

JUN

TAD

E C

AST

ILLA

Y LE

ÓN

Y

AYTO

. DE

VA

LLA

DO

LID

1994

Dep

urad

ora

San

Feliu

GE

NE

RA

LITA

T D

E

122

San

Feliu

BA

RC

ELO

NA

800

800

2.5

2.5

1994

E.D

.A.R

. de

Vila

seca

GE

NE

RA

LITA

T D

E

288

Vila

seca

TAR

RA

GO

NA

1,20

080

01.

01.

0

1994

Rie

gos

en C

astil

lejo

s de

JU

NTA

DE

CA

STIL

LAY

2,00

0C

astil

lejo

sSA

LAM

AN

CA

900

800

5.0

7.5

1994

Sifo

nes

del O

diel

JUN

TAD

E A

ND

ALU

CÍA

6,00

0H

uelv

aH

UE

LVA

1,80

01,

800

5.0

5.0

1994

Vari

ante

Arg

amas

illa

D.G

. DE

CA

RR

ETE

RA

S.

965

Arg

amas

illa

CIU

DA

D

1,20

01,

200

2.5

2.5

DE

MA

RC

AC

IÓN

DE

C

AR

RE

TER

AS

DE

C

AST

ILLA

LAM

AN

CH

A

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

225

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1995

Baj

ondi

llo -

Car

ihue

laC

.H. D

EL

SUR

1,26

7M

álag

aM

ÁLA

GA

1,00

01,

000

1.0

1.0

1995

Cal

anda

- A

lcañ

izD

IPU

TAC

IÓN

GE

NE

RA

LD

E

2,75

7C

alan

daTE

RU

EL

1,40

080

08.

010

.0A

RA

GÓ

N

1995

Des

vío

de s

ervi

cios

afe

ctad

os

FEV

E31

4A

still

ero

CA

NTA

BR

IA60

060

04.

04.

0po

r du

plic

ació

n de

vía

. Tra

mo

Ast

iller

o rí

a de

Boo

.

1995

Em

isar

io S

ubm

arin

o de

Tir

ajan

aU

NIÓ

N E

LÉTR

ICA

599

Bar

ranc

o C

AN

AR

IAS

2,80

01,

400

2.0

2.0

Tira

jana

1995

Est

ació

n de

bom

beo

del

JUN

TAD

E A

ND

ALU

CÍA

1,00

0M

álag

aM

ÁLA

GA

1,80

01,

000

1.0

1.0

sane

amie

nto

de M

álag

a

1995

Pues

ta e

n ri

ego

por

aspe

rsió

n D

IPU

TAC

ION

GE

NE

RA

LD

E

2,23

7A

lcañ

izTE

RU

EL

1,10

090

07.

010

.0de

l Can

al C

alan

da -

Alc

añiz

AR

AG

ON

1995

Rie

go z

ona

Reg

able

Cos

ta N

.O.

CO

NSE

JER

IAD

E

2,48

2Sa

nlúc

arC

ÁD

IZ80

070

010

.010

.0de

Cád

iz S

ecto

r II

I y IV

.A

GR

ICU

LTU

RA

DE

LA

JUN

TAA

ND

ALU

CIA

1995

Tube

ría

de A

gua

de

UN

ION

ELE

CTR

ICA

231

Zori

taG

UA

DA

LAJA

2,00

01,

100

3.4

3.4

Ref

rige

raci

ón d

e la

C.N

. Jos

é FE

NO

SA, S

.A.

1996

Con

ducc

ión

Em

erge

ncia

s C

.H. D

EL

JUC

AR

4,79

9B

enid

orm

ALI

CA

NTE

800

800

5.0

10.0

Ben

idor

m

1996

Con

exió

n de

l Can

al d

el B

ajo

C.H

. DE

LG

UA

DA

LQU

IVIR

1,27

3A

rcos

/Bor

nos

SEV

ILLA

1,30

01,

300

5.0

5.0

Gua

dalq

uivi

r co

n A

rcos

/Bor

nos

1996

Em

erge

ncia

par

a la

con

ducc

ión

C.H

. DE

LSE

GU

RA

3,42

2Lo

rca

MU

RC

IA1,

000

1,00

07.

510

.0de

agu

as c

lara

s a

Lorc

a

1996

Rie

gos

del C

hanz

aC

.H. D

EL

GU

AD

IAN

A8,

600

Hue

lva

HU

ELV

A1,

600

1,60

04.

07.

0

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

226

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1996

Rie

gos

sect

ores

XI,

XII y

XII

I M

INIS

TER

IO D

E

5,00

0H

uelv

aH

UE

LVA

1,30

060

05.

015

.0de

l Cha

nza

AG

RIC

ULT

UR

A

1996

Tom

a de

l Em

bals

e de

l Pie

dras

C.H

. DE

LG

UA

DIA

NA

1,83

4C

arta

yaH

UE

LVA

1,30

01,

300

2.0

10.0

1997

Em

isar

io D

esal

ador

a de

M

AN

CO

MU

NID

AD

DE

49

Mar

bella

MÁ

LAG

A1,

800

1,80

01.

01.

0M

UN

ICIP

IOS

DE

LA

CO

STA

DE

LSO

L

1997

Rie

gos

del C

hanz

aC

.H. D

EL

GU

AD

IAN

A4,

190

Hue

lva

HU

ELV

A1,

400

1,30

04.

06.

0

1997

Tom

a de

l Em

bals

e de

l Pie

dras

C.H

. DE

LG

UA

DIA

NA

4,35

1C

arta

yaH

UE

LVA

1,40

01,

400

2.0

6.0

1998

Ade

cuac

ión

del c

urso

baj

o de

l C

.H. D

EL

SUR

6,80

1M

álag

aM

ÁLA

GA

1,80

070

03.

05.

0rí

o G

uada

lhor

ce

1998

Rie

gos

sect

or V

, Mon

egro

s II

DIP

UTA

CIÓ

N G

RA

L. D

E

7,80

0Pe

ñalb

aH

UE

SCA

1,50

080

05.

012

.5A

RA

GÓ

N

1998

Tom

a de

l Em

bals

e de

l Pie

dras

C.H

. DE

LG

UA

DIA

NA

6,97

9C

arta

yaH

UE

LVA

1,40

01,

400

2.0

8.0

1999

Col

ecto

r de

los

Mon

tero

sA

CO

SOL

1,00

0M

arbe

llaM

ÁLA

GA

1,40

01,

100

10.0

10.0

1999

Em

isar

io R

incó

n de

Leó

nC

ON

SEJE

RÍA

DE

OB

RA

S 65

8A

lican

teA

LIC

AN

TE1,

800

700

1.0

1.0

PÚB

LIC

AS

DE

LA

GE

NE

RA

LITA

T

1999

Sane

amie

nto

de la

Cos

ta d

el S

ol.

C.H

. DE

LSU

R8,

500

Mál

aga

MÁ

LAG

A1,

300

600

1.0

1.0

Mál

aga

2000

Des

dobl

amie

nto

de s

ifone

s de

C

.H. D

EL

GU

AD

IAN

A1,

100

Salin

asH

UE

LVA

1,90

01,

900

6.0

12.0

Vaci

ader

o y

Salin

as

2000

Em

isar

io s

ubm

arin

o de

San

JU

NTA

DE

AN

DA

LUC

ÍA2,

000

San

Fern

ando

CÁ

DIZ

1,40

060

01.

01.

0Fe

rnan

do

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

227

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

2000

Rie

gos

del C

hanz

a, s

ecto

res

14,

MIN

ISTE

RIO

DE

2,

500

Hue

lva

HU

ELV

A2,

000

1,00

02.

57.

515

y 1

6A

GR

ICU

LTU

RA

2000

Rie

gos

sect

or X

XXIV

T.M

. D

IPU

TAC

IÓN

GR

AL.

DE

2,

900

Hue

rto

HU

ESC

A1,

000

800

2.5

7.5

Hue

rto.

Hue

sca

AR

AG

ÓN

2000

Rie

gos

sect

ores

XV

y X

VI d

e D

IPU

TAC

IÓN

GR

AL.

DE

12

,000

Zara

goza

ZAR

AG

OZA

1,20

090

05.

012

.5B

arde

nas

AR

AG

ÓN

2001

Aba

stec

imie

nto

a Lé

rida

200

1A

CE

SA2,

117

Léri

daLÉ

RID

A1,

200

1,20

02.

510

.0

2001

Am

plia

ción

ED

AR

de

Pine

doC

OM

UN

IDA

D

1,50

0Pi

nedo

VALE

NC

IA1,

800

800

2.0

2.0

2001

Dep

urad

ora

Arr

oyo

de la

Mie

lC

.H. D

EL

SUR

1,50

0B

enal

mád

ena

MÁ

LAG

A90

070

02.

04.

0

2001

Em

isar

io d

esal

ador

a B

ahía

de

D.G

. DE

OB

RA

S 48

6Pa

lma

de

PALM

AD

E

900

600

1.5

1.5

Palm

a de

Mal

lorc

aM

allo

rca

MA

LLO

RC

A

2001

Em

isar

io s

ubm

arin

o de

Abo

ñoC

.H. D

EL

NO

RTE

1,50

0A

boño

AST

UR

IAS

1,80

01,

800

1.0

1.0

2001

Sane

amie

nto

inte

gral

Cos

ta d

el

C.H

. DE

LSU

R5,

500

Man

ilva

MÁ

LAG

A80

060

01.

01.

0So

l. M

anilv

a

2001

Sane

mie

nto

inte

gral

- C

ambi

o de

A

CO

SOL

806

Est

epon

aM

ÁLA

GA

1,00

01,

000

1.0

1.0

ubic

ació

n de

l col

ecto

r pr

inci

pal

en e

l tra

mo

bom

beo

Ben

amar

a -

El S

alad

illo

2002

Aba

stec

imie

nto

a Lé

rida

200

2A

CE

SA3,

061

Léri

daLÉ

RID

A1,

200

1,00

02.

515

.0

2002

Can

al d

el P

iedr

asH

idro

guad

iana

2,00

0H

uelv

aH

uelv

a2,

000

1,50

01.

03.

0

2002

Des

dobl

amie

nto

del T

into

Hid

rogu

adia

na1,

400

Hue

lva

Hue

lva

1,40

01,

400

5.0

5.0

2002

Em

isar

io U

TE B

ahía

BA

HIA

DE

BIZ

CA

IAG

AS

42B

ilbao

VIZ

CAY

A2,

800

2,80

03.

03.

0

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

228

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

2002

Reu

tiliz

ació

n de

Agu

as

CO

NSE

JER

IAD

E O

BR

AS

640

Vale

ncia

VALE

NC

IA60

060

01.

01.

0D

epur

adas

ED

AR

de

Pine

doPU

BLI

CA

S G

EN

ER

ALI

TAT

VALE

NC

IAN

A

2002

Sane

amie

nto

Inte

gral

de

la C

osta

DIR

EC

CIO

N G

EN

ER

AL

DE

1,

025

Torr

e de

l Mar

MA

LAG

A80

080

03.

03.

0de

l Sol

Ori

enta

l. C

olec

tore

s de

O

BR

AS

HID

RA

ULI

CA

S Y

Vél

ez-M

álag

aC

ALI

DA

D D

E L

AS

AG

UA

S

2002

Sect

or X

XXV

II d

el C

inca

, T.M

.D

IRE

CC

ION

GE

NE

RA

LD

E

2,58

9Vi

cién

HU

ESC

A1,

200

800

2.5

7.5

Vici

énO

BR

AS

HID

RA

ULI

CA

S Y

CA

LID

AD

DE

LA

S A

GU

AS

2003

Am

plia

ción

ED

AR

Pin

edo

IIC

omun

idad

Val

enci

ana

1,80

0Pi

nedo

Vale

ncia

1,80

01,

000

2.0

2.0

2003

Cen

tral

Ter

mic

a en

Arc

os d

e la

H

iber

drol

a2,

500

Arc

os d

e la

C

ádiz

700

700

6.0

6.0

Fron

tera

Fron

tera

2003

ER

AR

sur

de

Get

afe

Com

unid

ad d

e M

adri

d40

0G

etaf

eM

adri

d1,

200

800

1.0

1.0

2003

Sane

amie

nto

Cos

ta d

el S

ol

C.H

. del

SU

R1,

500

Mál

aga

Mál

aga

800

600

1.0

1.0

Occ

iden

tal

TOTA

LH

OR

MIG

ÓN

AR

MA

DO

CO

N C

AM

ISA

DE

CH

APA

2.30

4.59

0 m

.

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

229

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1966

Aba

stec

imie

nto

a M

adri

d:

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II7,

300

Mad

rid

MA

DR

ID1,

600

1,60

06.

018

.0Si

stem

a oe

ste

1968

Art

eria

Sur

, Tra

mo

1º. M

adri

dC

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

2,40

0M

adri

dM

AD

RID

1,60

01,

600

8.0

16.0

1969

Art

eria

Cin

tura

Sur

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II7,

500

Mad

rid

MA

DR

ID1,

600

1,60

012

.019

.0

1969

Art

eria

Con

ducc

ión

C.H

. DE

LN

OR

TE20

,400

N.D

.A

STU

RIA

S80

060

010

.020

.0Av

ilés-

UN

INSA

1969

Art

eria

Pri

ncip

al d

el E

ste

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II17

,930

Mad

rid

MA

DR

ID1,

600

1,60

06.

016

.0

1969

Sect

or E

-1 M

ontij

oC

.H. D

EL

GU

AD

IAN

A1,

315

Mon

tijo

BA

DA

JOZ

900

900

7.0

7.0

1969

Sect

or E

-1 M

ontij

oC

.H. D

EL

GU

AD

IAN

A5,

655

Mon

tijo

BA

DA

JOZ

700

700

7.0

7.0

1970

Aba

stec

imie

nto

a Pa

mpl

ona

AYU

NTA

MIE

NTO

DE

19

,885

Pam

plon

aN

AVA

RR

A80

080

04.

015

.0PA

MPL

ON

A

1970

Aba

stec

imie

nto

a Pa

mpl

ona

CO

NSO

RC

IO D

E A

GU

AS

DE

37

0Pa

mpl

ona

NAV

AR

RA

1,00

01,

000

6.0

6.0

PAM

PLO

NA

1970

Art

eria

Est

e. T

ram

o 1º

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II15

,322

Mad

rid

MA

DR

ID1,

600

1,60

08.

519

.5

1972

Aba

stec

imie

nto

de a

gua

a C

ON

SOR

CIO

DE

14

,130

Saba

dell

BA

RC

ELO

NA

1,25

01,

100

2.0

21.0

AB

AST

EC

IMIE

NTO

DE

A

GU

AD

EL

RÍO

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

230

TIP

O D

E T

UB

O:

HO

RM

IGÓ

N P

OST

ESA

DO

CO

N C

AM

ISA

DE

CH

APA

EM

BE

BID

A

Tipo

de

junt

a: J

unta

sold

ada

1973

Acu

educ

to T

er -

Llob

rega

tC

.H. D

EL

PIR

INE

O

4,60

0N

.D.

N.D

.2,

500

2,50

07.

57.

5

1973

Art

eria

Car

rete

ra d

e To

ledo

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II8,

269

Mad

rid

MA

DR

ID1,

250

1,00

012

.015

.0

1973

Maj

adah

onda

- R

etam

ares

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II14

,583

Mad

rid

MA

DR

ID1,

600

1,60

06.

013

.0

1973

Tram

o II

de

la c

ondu

cció

n de

l C

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

6,78

4M

adri

dM

AD

RID

1,60

01,

600

10.0

21.0

sist

ema

Gua

darr

ama

- Aul

enci

a

1974

Can

al m

arge

n de

rech

a rí

o Se

gura

.C

.H. D

EL

SEG

UR

A2,

300

Mur

cia

MU

RC

IA1,

800

1,80

00.

00.

0Tr

amo:

Ojo

s-A

lham

a.

Segr

egad

o B

y C

1974

Con

ducc

ión

de r

iego

en

Oliv

enza

INST

ITU

TO D

E R

EFO

RM

A50

0O

liven

zaB

AD

AJO

Z80

080

016

.016

.0Y

DE

SAR

RO

LLO

AG

RA

RIO

(I

RYD

A)

1975

Sum

inis

tro

de a

gua

a la

zon

a de

C

.H. D

EL

GU

AD

ALQ

UIV

IR27

,011

Cád

izC

ÁD

IZ1,

900

1,80

04.

012

.0C

ádiz

1975

Torr

ejón

IC

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

283

Torr

ejón

MA

DR

ID80

080

017

.017

.0

1975

Torr

ejón

IIC

.H. D

EL

TAJO

4,21

4To

rrej

ónM

AD

RID

900

600

12.5

17.0

1976

Con

ducc

ión

de A

brer

a - S

abad

ell

CO

NSO

RC

IO D

E

6,70

0Sa

bade

llB

AR

CE

LON

A1,

250

1,10

011

.041

.0A

BA

STE

CIM

IEN

TO D

E

AG

UA

DE

LR

ÍO

1977

Acu

educ

to T

er -

Llob

rega

t. C

.H. D

EL

PIR

INE

O

1,20

0N

.D.

N.D

.2,

500

2,50

07.

07.

0D

esgl

osad

o nº

2

1977

Can

al m

arge

n de

rech

a rí

o Se

gura

.C

.H. D

EL

SEG

UR

A5,

300

Mur

cia

MU

RC

IA1,

800

1,80

00.

00.

0Tr

amo:

Ojo

s-A

lham

a. S

ifone

s 1

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

231

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1977

Impu

lsió

n re

frig

erac

ión.

Cen

tral

FE

NO

SA7,

800

Mei

ram

aA

CO

RU

ÑA

800

800

0.0

0.0

Térm

ica

de M

eira

ma

1978

Aba

stec

imie

nto

a Vi

tori

aAY

UN

TAM

IEN

TO D

E

21,8

00Vi

tori

aÁ

LAVA

1,25

080

02.

020

.0

1978

Art

eria

de

Pica

sent

AG

UA

S D

E V

ALE

NC

IA, S

.A.

16,5

00Pi

case

ntVA

LEN

CIA

1,60

01,

600

3.0

13.0

1978

Can

al m

arge

n de

rech

a rí

o Se

gura

.C

.H. D

EL

SEG

UR

A90

0M

urci

aM

UR

CIA

3,00

03,

000

0.0

0.0

Impu

lsió

n de

Ojo

s. S

ifón

de

1980

Art

eria

Cin

tura

Est

eC

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

12,3

56M

adri

dM

AD

RID

900

900

13.0

19.0

1981

Art

eria

del

Est

e. 2

º Tra

mo

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II3,

985

Mad

rid

MA

DR

ID1,

600

1,60

012

.521

.0

1981

Rie

gos

Zona

3ª d

el S

egur

aC

.H. D

EL

SEG

UR

A50

0M

urci

aM

UR

CIA

1,00

01,

000

0.0

0.0

1982

Art

eria

Nor

teC

AD

ASA

2,52

5A

stur

ias

AST

UR

IAS

1,10

01,

100

10.0

21.0

1982

Art

eria

Nor

teC

AD

ASA

21,4

87A

stur

ias

AST

UR

IAS

1,50

01,

000

10.0

21.0

1982

Impu

lsió

n pa

ra r

iego

s en

D

IRE

CC

IÓN

GR

AL.

DE

60

0M

urci

aM

UR

CIA

1,80

01,

800

1.0

20.0

Cal

aspa

rra

y C

ieza

OB

RA

S H

IDR

ÁU

LIC

AS

E

1982

Riv

as -

Jara

ma

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II5,

102

Mad

rid

MA

DR

ID1,

000

1,00

017

.017

.0

1982

Zona

reg

able

de

Qui

nto

de E

bro

INST

ITU

TO D

E R

EFO

RM

A4,

300

Qui

nto

ZAR

AG

OZA

1,60

01,

600

1.0

28.0

Y D

ESA

RR

OLL

O A

GR

AR

IO

1983

Aba

stec

imie

nto

Fuen

te P

alm

era

C.H

. DE

LG

UA

DA

LQU

IVIR

27,0

73Fu

ente

Pal

mer

aC

ÓR

DO

BA

1,70

060

010

.030

.0

1983

Adu

tor

Cas

telo

de

Bod

e - V

ila -

EM

PRE

SAPÚ

BLI

CA

DE

85

,000

Lisb

oaC

ON

CE

JO D

E

1,85

01,

850

17.0

17.0

fran

ca d

e Xi

ra. D

esdo

blam

ient

o A

GU

AS

DE

LIS

BO

Ado

aba

stec

imie

nto

a Li

sboa

.

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

232

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1983

Rie

go G

uada

lhor

ceIN

STIT

UTO

DE

RE

FOR

MA

9,86

1M

álag

aM

ÁLA

GA

1,00

070

03.

015

.0Y

DE

SAR

RO

LLO

AG

RA

RIO

(I

RYD

A)

1983

Rie

gos

en la

zon

a de

El V

icar

ioC

.H. D

EL

GU

AD

IAN

AE

1,

700

Em

bals

e de

El

CIU

DA

D

1,10

01,

100

10.0

22.0

Vica

rio

1983

Rie

gos

Sect

ores

2 y

3 d

el G

enil

-C

.H. D

EL

GU

AD

ALQ

UIV

IR6,

600

Cór

doba

CÓ

RD

OB

A1,

250

600

7.5

20.0

Cab

ra

1984

Ele

vado

ras

nº 5

y 6

, rie

gos

de

C.H

. DE

LSE

GU

RA

1,10

0A

lican

teA

LIC

AN

TE1,

600

1,60

02.

010

.0Le

vant

e

1986

Cin

tura

Sur

Tra

mo

2ºC

AN

AL

DE

ISA

BE

LII

8,49

1M

adri

dM

AD

RID

1,60

01,

600

10.0

12.0

1986

Con

ducc

ión

Alic

ante

INST

ITU

TO D

E R

EFO

RM

A2,

600

Alic

ante

ALI

CA

NTE

600

600

12.5

12.5

Y D

ESA

RR

OLL

O A

GR

AR

IO

(IRY

DA

)

1988

Con

ducc

ión

secu

ndar

ia. R

amal

C

ON

SOR

CIO

12

,300

Tarr

agon

aTA

RR

AG

ON

A1,

300

800

0.0

0.0

Lito

ral

CO

NC

ESI

ON

AR

IO D

E

DE

AG

UA

S PA

RA

AYU

NT.

E IN

D. D

E

TAR

RA

GO

NA

1988

Min

itras

vase

del

Ebr

oC

ON

SOR

CIO

15

,986

Tarr

agon

aTA

RR

AG

ON

A1,

600

1,60

07.

515

.0C

ON

CE

SIO

NA

RIO

DE

A

GU

AS

PAR

AAY

UN

T. E

IN

D. D

E T

AR

RA

GO

NA

1988

Pres

a de

Gua

dalc

acín

C.H

. DE

LSU

R40

0A

rcos

de

la

CÁ

DIZ

3,00

03,

000

0.0

0.0

Fron

tera

1989

Exp

o 92

EXP

O 9

222

4Se

villa

SEV

ILLA

800

800

15.0

15.0

1989

Fact

oría

Alto

s H

orno

s de

A

.H. V

IZC

AYA

1,55

0B

ilbao

VIZ

CAY

A1,

000

600

7.5

7.5

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

233

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1989

Min

itras

vase

CO

NSO

RC

IO

27,6

36Ta

rrag

ona

CAT

ALU

ÑA

1,60

01,

600

8.0

10.0

CO

NC

ESI

ON

AR

IO D

E

AG

UA

S PA

RA

AYU

NT.

E

IND

. DE

TA

RR

AG

ON

A

1989

Zona

reg

able

del

Cha

nza

INST

ITU

TO A

ND

ALU

Z D

E

995

Lepe

HU

ELV

A1,

000

900

7.5

10.0

DE

RE

FOR

MA

AG

RA

RIA

1990

Aba

stec

imie

nto

Avilé

sC

.H. D

EL

NO

RTE

1,39

5Av

ilés

AST

UR

IAS

1,10

01,

100

32.5

39.0

1990

Can

al d

el C

olom

era

C.H

. DE

LG

UA

DA

LQU

IVIR

546

Col

omer

aG

RA

NA

DA

1,10

01,

100

1.0

2.0

1990

Dep

urad

ora

Gua

dalh

orce

C.H

. DE

LSU

R1,

004

Mál

aga

MÁ

LAG

A90

070

02.

02.

0

1990

La S

agra

C.H

. DE

LTA

JO1,

365

Tole

doTO

LED

O1,

800

1,80

06.

012

.0

1990

Pues

ta e

n ri

ego

de lo

s Se

ctor

es

INST

ITU

TO A

ND

ALU

Z D

E

5,64

0C

arta

yaH

UE

LVA

1,40

01,

000

7.5

12.5

II, I

I y IV

de

la z

ona

rega

ble

del

RE

FOR

MA

AG

RA

RIA

Cha

nza

1990

Zona

reg

able

Mon

egro

s II

TRA

GSA

- (U

SA)

2,83

2Va

lfart

aZA

RA

GO

ZA1,

400

1,30

010

.010

.0

1996

Con

exió

n de

l Can

al d

el B

ajo

C.H

. DE

LG

UA

DA

LQU

IVIR

302

Arc

os/B

orno

sSE

VIL

LA1,

300

1,30

05.

05.

0G

uada

lqui

vir

con

Arc

os /

1996

Pica

das

C.H

. DE

LTA

JO3,

965

Mad

rid

MA

DR

ID1,

200

1,20

025

.030

.0

1997

Pica

das

C.H

. DE

LTA

JO2,

425

Tole

do -

TOLE

DO

-MA

1,20

01,

200

25.0

30.0

1998

Vari

ante

del

Sifó

n R

ojitá

n -

C.H

. DE

LG

UA

DA

LQU

IVIR

6,18

2A

rcos

de

la

CÁ

DIZ

1,60

01,

600

5.0

7.5

Gar

ciso

baco

Fron

tera

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

234

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1999

ETA

P, C

onex

ione

s y

GE

STIO

N D

E

1,79

5V

élez

- M

álag

aM

ÁLA

GA

1,20

01,

200

6.0

16.0

Aut

omat

ism

os d

el S

iste

ma

de

INFR

AE

STR

UC

TUR

AS

DE

A

bast

ecim

ient

o de

agu

a po

tabl

e A

ND

ALU

CIA

, S.A

.a

la A

xarq

uía

(Mál

aga)

2000

Dep

ósito

de

Col

men

arC

.H. D

EL

TAJO

130

Col

men

ar V

iejo

MA

DR

ID1,

200

1,20

01.

01.

0

2000

Mar

gen

Izqu

ierd

a C

anal

Júc

ar -

CO

NSE

JER

ÍAD

E

1,04

0Pi

case

ntVA

LEN

CIA

1,20

01,

200

8.0

12.0

Turi

aA

GR

ICU

LTU

RA

DE

LA

GE

NE

RA

LITA

T

2001

Aut

ovía

A-3

81, J

erez

- Lo

s G

IASA

297

Med

ina

Sido

nia

CÁ

DIZ

1,90

01,

900

12.0

12.0

Bar

rios

, Tra

mo

II

Tipo

de

junt

a: j

unta

elá

stic

a co

nfin

ada

1979

Impu

lsió

n de

l Cha

nza.

Hue

lva

C.H

. DE

LG

UA

DIA

NA

500

Hue

lva

HU

ELV

A1,

800

1,80

02.

520

.0

1986

Con

ducc

ión

de a

bast

ecim

ient

o a

C.H

. DE

LSU

R1,

447

Mál

aga

MÁ

LAG

A1,

000

1,00

07.

57.

5M

álag

a de

sde

la p

resa

del

Li

mon

ero

1986

Sum

inis

tro

de a

gua

pota

ble

a E

MPR

ESA

MU

NIC

IPA

LD

E

24,8

50Fá

bric

a de

G

UAY

AS

1,80

090

010

.010

.0G

uaya

quil

y pr

ovin

cia

de

AG

UA

S D

E G

UAY

AQ

UIL

Gua

yaqu

il

1987

Con

ducc

ión

secu

ndar

ia. R

amal

C

ON

SOR

CIO

32

,500

Tarr

agon

aTA

RR

AG

ON

A1,

300

700

2.5

10.0

Lito

ral.

Tarr

agon

aC

ON

CE

SIO

NA

RIO

DE

A

GU

AS

PAR

AAY

UN

T. E

1994

Proy

ecto

Aba

stec

imie

nto

CO

NSO

RC

IO A

GU

AS

Y 35

,679

Villa

nuev

a -

SEV

ILLA

1,30

090

012

.520

.0D

eriv

ado

del E

mba

lse

del

SERV

ICIO

S D

EL

HU

ESN

AU

trer

a(J

UN

TAA

ND

ALU

CIA

)

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

235

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1996

Con

ducc

ión

Em

erge

ncia

s C

.H. D

EL

JUC

AR

7,04

1B

enid

orm

ALI

CA

NTE

800

800

12.5

17.5

Ben

idor

m

1996

Con

exió

n de

l Can

al d

el B

ajo

C.H

. DE

LG

UA

DA

LQU

IVIR

6,51

3A

rcos

/Bor

nos

SEV

ILLA

1,30

01,

300

5.0

15.0

Gua

dalq

uivi

r co

n A

rcos

/

1996

Tube

ría

de Im

puls

ión

de

C.H

. DE

LE

BR

O2,

007

Alh

ama

de

ZAR

AG

OZA

1,30

01,

300

5.0

10.0

Ele

vaci

ón d

e A

gua

al E

mba

lse

deA

ragó

nLa

Tra

nque

ra. A

lham

a de

TOTA

LH

OR

MIG

ÓN

PO

STE

SAD

O C

ON

CA

MIS

AD

E C

HA

PAE

MB

EB

IDA

632.

777

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

236

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1980

Riv

as -

Jara

ma

CA

NA

LD

E IS

AB

EL

II3,

323

Mad

rid

MA

DR

ID80

080

09.

017

.0

1981

Sorb

e 1

C.H

. DE

LTA

JO19

,144

Gua

dala

jara

GU

AD

ALA

JA90

090

05.

015

.0

1984

Sorb

e 2

C.H

. DE

LTA

JO6,

912

Gua

dala

jara

GU

AD

ALA

JA1,

200

1,20

010

.015

.0

1986

Ben

inar

JUN

TAD

E A

ND

ALU

CÍA

7,06

5B

enín

arA

LME

RÍA

600

600

11.0

11.0

1988

Gua

dalc

ínC

.H. D

EL

GU

AD

ALQ

UIV

IR2,

400

Cád

izC

ÁD

IZ1,

300

1,30

05.

015

.0

1992

Ger

gal -

Min

illa

C.H

. DE

LG

UA

DA

LQU

IVIR

7,99

8Se

villa

SEV

ILLA

1,00

01,

000

5.0

12.5

1992

Rie

gos

Gua

dalc

acín

C.H

. DE

LG

UA

DA

LQU

IVIR

2,86

2C

ádiz

CÁ

DIZ

1,00

01,

000

10.0

10.0

1994

Can

al d

el A

lber

che

MIN

ISTE

RIO

DE

OB

RA

S 12

,500

Tala

vera

de

la

TOLE

DO

1,40

01,

400

2.1

2.1

PÚB

LIC

AS

Y U

RB

AN

ISM

O

Rei

na(M

OPU

)

1996

Bom

beo

Hue

sna

C.H

. DE

LG

UA

DA

LQU

IVIR

888

Sevi

llaSE

VIL

LA1,

400

1,10

05.

020

.0

1996

E.D

.A.R

. Rin

cón

de L

eón

CO

NSE

JER

ÍAD

E O

BR

AS

2,31

0A

lican

teA

LIC

AN

TE90

070

04.

06.

0PÚ

BLI

CA

S D

E L

AG

EN

ER

ALI

TAT

1996

Pica

das

C.H

. DE

LTA

JO84

6To

ledo

- TO

LED

O Y

1,

200

1,20

020

.022

.5

2000

Mar

gen

Izqu

ierd

a C

anal

Júc

ar -

CO

NSE

JER

ÍAD

E

4,96

8Pi

case

ntVA

LEN

CIA

1,20

01,

000

2.0

12.0

Turi

aA

GR

ICU

LTU

RA

DE

LA

GE

NE

RA

LITA

T

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

237

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

TIP

O D

E T

UB

O

H

OR

MIG

ÓN

PO

STE

SAD

O C

ON

CA

MIS

AD

E C

HA

PAR

EV

EST

IDA

Tipo

de

junt

a: J

unta

sold

ada

2000

Rie

gos

Tier

ra A

ltaR

EG

S D

E C

ATA

LUN

YA2,

166

Léri

daLÉ

RID

A1,

500

1,50

05.

07.

5

Tipo

de

junt

a: J

unta

elá

stic

a co

nfin

ada

1986

Aba

stec

imie

nto

Torr

emol

inos

JUN

TAD

E A

ND

ALU

CÍA

3,83

6To

rrem

olin

osM

ÁLA

GA

800

600

10.0

12.0

1986

Ago

stU

EA

- IN

STIT

UTO

DE

3,

150

Ago

stA

LIC

AN

TE60

060

012

.512

.5R

EFO

RM

AY

DE

SAR

RO

LLO

A

GR

AR

IO (I

RYD

A)

1986

Cha

rco

Red

ondo

C.H

. DE

LSU

R25

,150

Cád

izC

ÁD

IZ1,

800

1,00

02.

07.

0

1986

Gen

il - C

abra

1C

.H. D

EL

GU

AD

ALQ

UIV

IR40

,456

Cór

doba

CÓ

RD

OB

A1,

600

600

2.5

15.0

1987

Col

ecto

r To

rrem

olin

osAY

UN

TAM

IEN

TO D

E

6,36

0To

rrem

olin

osM

ÁLA

GA

700

700

7.0

7.0

1987

Rie

gos

Elc

heC

.H. D

EL

SEG

UR

A2,

373

Elc

heA

LIC

AN

TE1,

200

1,20

01.

01.

0

1987

Vina

lopó

CO

NSE

LLD

'AG

RIC

ULT

UR

A12

,072

Alic

ante

ALI

CA

NTE

600

500

12.5

20.0

I PE

SCA

. GE

NE

RA

LITA

T

1988

Ace

quia

de

Mor

ante

C.H

. DE

LE

BR

O20

,171

Nav

arra

NAV

AR

RA

900

900

3.0

14.0

1988

Alc

olea

de

Tajo

C.H

. DE

LTA

JO18

6A

lcol

ea d

e Ta

joTO

LED

O1,

600

1,60

05.

05.

0

1988

Aut

ovía

Mur

cia

D.G

. DE

CA

RR

ETE

RA

S57

0M

urci

aM

UR

CIA

900

900

5.0

5.0

1988

Gen

il - C

abra

2IN

STIT

UTO

AN

DA

LUZ

DE

42

6C

órdo

baC

ÓR

DO

BA

900

900

10.0

10.0

RE

FOR

MA

AG

RA

RIA

1988

Rie

gos

del P

unta

lC

.H. D

EL

EB

RO

10,6

20H

uesc

aH

UE

SCA

1,10

070

01.

07.

5

1988

Sane

amie

nto

Mál

aga

C.H

. DE

LSU

R15

,576

Mál

aga

MÁ

LAG

A1,

100

900

5.0

5.0

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

238

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1989

Éci

ja 1

D.G

. DE

CA

RR

ETE

RA

S1,

662

Sevi

llaSE

VIL

LA80

080

03.

06.

5

1989

Gen

il - C

abra

2IN

STIT

UTO

AN

DA

LUZ

DE

18

,852

Cór

doba

CÓ

RD

OB

A1,

800

800

3.0

13.0

RE

FOR

MA

AG

RA

RIA

1989

Rie

gos

del V

illar

CO

MU

NID

AD

DE

5,

130

Sevi

llaSE

VIL

LA1,

100

1,10

03.

010

.0

1989

Vidr

e - A

gost

GE

NE

RA

LITA

T D

E

1,26

0A

lican

teA

LIC

AN

TE1,

800

1,80

05.

05.

0

1990

Aba

stec

imie

nto

Mál

aga

EM

ASA

360

Mál

aga

MÁ

LAG

A70

070

012

.512

.5

1990

Dep

urad

ora

Gua

dalh

orce

C.H

. DE

LSU

R1,

014

Mál

aga

MÁ

LAG

A90

070

02.

02.

0

1990

Éci

ja 2

D.G

. DE

CA

RR

ETE

RA

S51

0É

cija

SEV

ILLA

800

800

6.0

6.0

1990

Fern

án -

Núñ

ezD

IPU

TAC

IÓN

DE

27

6Fe

rnán

- N

úñez

CÓ

RD

OB

A1,

300

1,30

04.

04.

0

1990

Gen

il - C

abra

2IN

STIT

UTO

AN

DA

LUZ

DE

4,

314

Cór

doba

CÓ

RD

OB

A1,

300

1,10

010

.011

.0R

EFO

RM

AA

GR

AR

IA

1990

Gen

il - C

abra

3IN

STIT

UTO

AN

DA

LUZ

DE

9,

648

Cór

doba

CÓ

RD

OB

A1,

000

700

10.0

16.5

RE

FOR

MA

AG

RA

RIA

1990

La S

agra

C.H

. DE

LTA

JO1,

365

Tole

doTO

LED

O1,

800

1,80

06.

012

.0

1990

Los

Hum

osos

INST

ITU

TO A

ND

ALU

Z D

E

4,84

8C

órdo

baC

ÓR

DO

BA

1,50

070

06.

012

.0R

EFO

RM

AA

GR

AR

IA

1990

Los

Hum

osos

2IN

STIT

UTO

AN

DA

LUZ

DE

1,

422

Cór

doba

CÓ

RD

OB

A1,

300

1,30

010

.012

.0R

EFO

RM

AA

GR

AR

IA

1991

Alc

olea

de

Tajo

C.H

. DE

LTA

JO1,

704

Alc

olea

de

Tajo

TOLE

DO

1,60

01,

600

3.0

11.0

1991

Ast

iller

oC

.H. D

EL

NO

RTE

1,85

4Sa

ntan

der

CA

NTA

BR

IA60

060

010

.010

.0

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

239

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1991

Col

. Mis

eric

ordi

aAY

UN

TAM

IEN

TO D

E

240

Mál

aga

MÁ

LAG

A1,

600

1,60

05.

05.

0

1991

Fern

án -

Núñ

ezD

IPU

TAC

IÓN

DE

19

8Fe

rnán

- N

úñez

CÓ

RD

OB

A1,

500

1,50

02.

02.

0

1991

Los

Hum

osos

INST

ITU

TO A

ND

ALU

Z D

E

5,25

0C

órdo

baC

ÓR

DO

BA

1,50

090

02.

012

.0R

EFO

RM

AA

GR

AR

IA

1991

Sect

or 9

Cha

nza

INST

ITU

TO A

ND

ALU

Z D

E

3,94

8H

uelv

aH

UE

LVA

900

600

7.5

7.5

RE

FOR

MA

AG

RA

RIA

1992

Fern

án -

Núñ

ezD

IPU

TAC

IÓN

DE

34

8Fe

rnán

- N

úñez

CÓ

RD

OB

A1,

500

1,50

01.

01.

0

1992

Gen

il - C

abra

3IN

STIT

UTO

AN

DA

LUZ

DE

60

0C

órdo

baC

ÓR

DO

BA

1,30

01,

300

13.3

13.3

RE

FOR

MA

AG

RA

RIA

1992

Pase

o M

aríti

mo

AYU

NTA

MIE

NTO

DE

38

4M

arbe

llaM

ÁLA

GA

800

800

1.0

1.0

MA

RB

ELL

A19

92R

iego

s Lo

rca

CO

MU

NID

AD

DE

26

4Lo

rca

MU

RC

IA1,

200

1,20

05.

35.

3

1993

Col

ecto

r R

ío N

oreñ

aC

.H. D

EL

NO

RTE

222

Ovi

edo

AST

UR

IAS

1,00

01,

000

10.0

10.0

1993

Fern

án -

Núñ

ezD

IPU

TAC

IÓN

DE

39

6Fe

rnán

- N

úñez

CÓ

RD

OB

A1,

500

1,50

01.

01.

0

1994

Acu

educ

to C

omod

oro

- M

INIS

TER

IO D

E

223,

809

Com

odor

o -

CH

UB

UT

1,10

045

04.

025

.0E

CO

NO

MIA

Y

Riv

adav

iaSE

RVIC

IOS

1994

Can

al d

el A

rlan

zón

C.H

. DE

LE

BR

O2,

080

Bur

gos

BU

RG

OS

1,10

01,

100

3.0

3.0

1994

E.D

.A.R

. De

Vila

seca

GE

NE

RA

LITA

T D

E

267

Vila

seca

TAR

RA

GO

NA

1,10

090

01.

03.

0

1994

Hum

osos

IAR

A1,

854

Cór

doba

CÓ

RD

OB

A1,

500

1,50

010

.012

.0

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

240

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1994

Sist

ema

Hue

sna

C.H

. DE

LG

UA

DA

LQU

IVIR

5,22

6Se

villa

SEV

ILLA

1,40

01,

400

5.0

15.0

1995

Em

erge

ncia

Jal

ónC

.H. D

EL

EB

RO

3,08

4Za

rago

zaZA

RA

GO

ZA1,

300

1,30

05.

010

.0

1995

La S

agra

CO

NSE

JER

ÍAD

E O

BR

AS

16,8

24To

ledo

TOLE

DO

1,20

01,

200

5.0

15.0

PÚB

LIC

AS

CA

STIL

LA-L

AM

AN

CH

A

1995

Mar

Men

orC

ON

SEJE

RÍA

DE

OB

RA

S 10

,140

Mur

cia

MU

RC

IA90

090

06.

012

.0PÚ

BLI

CA

S D

E M

UR

CIA

1995

Sist

ema

Hue

sna

C.H

. DE

LG

UA

DA

LQU

IVIR

18,8

46Se

villa

SEV

ILLA

1,20

090

05.

017

.5

1996

Col

ecto

r R

ío N

oreñ

aC

.H. D

EL

NO

RTE

174

Ast

uria

sA

STU

RIA

S1,

000

1,00

05.

05.

0

1996

Em

erge

ncia

Alic

ante

C.H

. DE

LJÚ

CA

R13

,092

Ben

idor

mA

LIC

AN

TE80

070

015

.025

.0

1996

La S

agra

CO

NSE

JER

ÍAD

E O

BR

AS

31,2

66To

ledo

TOLE

DO

1,20

070

05.

022

.5PÚ

BLI

CA

S D

E

CA

STIL

LA-L

AM

AN

CH

A

1996

Lago

Cas

a de

Cam

poAY

UN

TAM

IEN

TO D

E

528

Mad

rid

MA

DR

ID1,

800

1,80

01.

01.

0

1996

Mar

Men

orC

ON

SEJE

RÍA

DE

OB

RA

S 6,

918

Mur

cia

MU

RC

IA1,

300

800

6.0

12.0

PÚB

LIC

AS

DE

MU

RC

IA

1996

Pica

das

C.H

. DE

LTA

JO9,

450

Tole

do -

TOLE

DO

-MA

1,20

01,

200

5.0

17.5

1996

Rie

gos

Gen

il - C

abra

IAR

A4,

494

Cór

doba

CÓ

RD

OB

A1,

600

1,10

010

.013

.3

1996

Sist

ema

Hue

sna

C.H

. DE

LG

UA

DA

LQU

IVIR

17,2

02Se

villa

SEV

ILLA

1,40

080

05.

017

.5

1996

Term

inac

ión

Cal

anda

DIP

UTA

CIÓ

N G

EN

ER

AL

DE

28

8C

alan

daTE

RU

EL

1,80

01,

800

2.5

2.5

AR

AG

ÓN

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

241

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

1997

Impu

lsió

n en

Pin

edo

CO

NSE

JER

ÍAD

E

1,37

4Va

lenc

iaVA

LEN

CIA

1,00

01,

000

5.0

5.0

AG

RIC

ULT

UR

AD

E L

AG

EN

ER

ALI

TAT

1997

Tube

ría

en É

cija

JUN

TAD

E A

ND

ALU

CÍA

234

Éci

jaSE

VIL

LA80

080

010

.010

.0

1998

Impu

lsió

n en

Pin

edo

CO

NSE

JER

ÍAD

E

3,83

4Va

lenc

iaVA

LEN

CIA

1,00

01,

000

5.0

10.0

AG

RIC

ULT

UR

AD

E L

AG

EN

ER

ALI

TAT

1999

Sane

amie

nto

de S

anta

nder

CO

NSE

JER

ÍAD

E M

ED

IO

2,05

8Sa

ntan

der

CA

NTA

BR

IA1,

800

1,80

01.

01.

0A

MB

IEN

TE Y

O

RD

EN

AC

IÓN

DE

LTE

RR

ITO

RIO

DE

2000

Aba

stec

imie

nto

a B

adaj

ozH

IDR

OG

UA

DIA

NA

26,4

84B

adaj

ozB

AD

AJO

Z1,

200

1,20

02.

510

.0

2000

Reg

adío

s de

Sag

unto

VAE

RSA

6,80

4Sa

gunt

oVA

LEN

CIA

1,20

01,

000

5.0

7.5

2001

Aba

stec

imie

nto

a B

adaj

ozH

IDR

OG

UA

DIA

NA

4,36

2B

adaj

ozB

AD

AJO

Z1,

200

1,20

02.

510

.0

2001

Aba

stec

imie

nto

a Lé

rida

200

1A

CE

SA15

,336

Léri

daLÉ

RID

A1,

200

1,20

02.

510

.0

2002

Aba

stec

imie

nto

a Lé

rida

200

2A

CE

SA11

,400

Léri

daLÉ

RID

A1,

200

1,00

02.

515

.0

2002

Rie

gos

de V

itori

aD

IPU

TAC

IÓN

DE

ALA

VA11

,298

Vito

ria

ÁLA

VA80

080

05.

012

.5

2002

Rie

gos

del R

ío A

daja

AG

UA

S D

EL

DU

ER

O1,

608

Ávi

laÁ

VIL

A1,

500

1,50

06.

06.

0

2002

Sant

aella

- C

órdo

baIA

RA

360

Sant

aella

Cór

doba

1,30

01,

300

13.3

13.3

2003

AU

TOV

ÍAV

EG

AS

ALT

AS

CO

NSE

JER

IAD

E

3,48

6D

ON

BE

NIT

OB

AD

AJO

Z1,

500

600

1.0

1.0

OB

RA

SPÚ

BLI

CA

S

DE

LA

JUN

TAD

E E

XTR

EM

AD

UR

A

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

242

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

2003

BA

LSA

ULL

IBA

RR

ID

IPU

TAC

IÓN

DE

ALA

VA1,

602

VIT

OR

IAV

ITO

RIA

800

800

7.5

12.5

2003

PUE

STA

EN

RIE

GO

DE

LO

S C

ON

SEJE

RÍA

DE

10

,062

SAN

TAE

LLA

CÓ

RD

OB

A1,

200

600

10.0

10.0

SEC

TOR

ES

XII A

LXV

I DE

LA

GR

ICU

LTU

TAY

PESC

AG

EN

IL-C

AB

RA

DE

LA

JUN

TAD

E

2003

RE

GA

DÍO

S D

E M

OG

UE

RD

IPU

TAC

IÓN

DE

HU

ELV

A1,

770

MO

GU

ER

HU

ELV

A80

060

06.

06.

0

2003

RIE

GO

S D

EL

RÍO

AD

AJA

AG

UA

S D

EL

DU

ER

O12

,360

AR

ÉVA

LOÁ

VIL

A1,

500

500

5.0

6.0

2003

SEC

TOR

I LO

S TO

LLO

SC

ON

SEJE

RÍA

DE

13

8A

LCIR

AVA

LEN

CIA

1,00

01,

000

2.0

2.0

AG

RIC

ULT

UR

AD

E L

AG

EN

ER

ALI

TAT

2003

TUB

ER

ÍAA

UTO

VÍA

DE

LA

MIN

ISTE

RIO

DE

FO

ME

NTO

138

VIL

LAM

AÑ

ÁLE

ÓN

1,10

01,

100

1.0

1.0

PLAT

A

2003

UTE

MIÑ

AN

OD

IPU

TAC

IÓN

DE

ALA

VA73

8V

ITO

RIA

VIT

OR

IA80

080

010

.010

.0

2003

ZON

AR

EG

AB

LE D

E

CO

NSE

JER

ÍAD

E

14,1

66V

ILLA

MA

RTÍ

CÁ

DIZ

900

600

6.0

10.0

VIL

LAM

AR

TÍN

AG

RIC

ULT

UR

AY

PESC

AD

E L

AJU

NTA

DE

TOTA

LH

OR

MIG

ÓN

PO

STE

SAD

O C

ON

CA

MIS

AD

E C

HA

PAR

EV

EST

IDA

775.

551

m.

TOTA

LH

OR

MIG

ÓN

PO

STE

SAD

O1.

408.

328

m.

LO

NG

ITU

D T

OTA

L3,

712,

918

m.

AFT

HA

P-T

UB

ER

ÍAD

E H

OR

MIG

ÓN

PA

RA

PRE

SIÓ

N

243

Año

Obr

aC

lient

eL

ong.

Situ

ació

nPr

ovin

cia

Diá

met

roPr

esió

nm

.M

áx.

Mín

.M

áx.

Mín

.

5.3. Bibliografía

BIBLIOGRAFÍA 247

Tuberías de Hormigón de Gran Diámetro, de Carlos Carril Carvajal – Editores Técnicos Asocia-dos, S.A. - Barcelona 1969.

Ingeniería Hidráulica Romana, de Carlos Fernández Casado – Colección Escuelas del C.I.C.C.P.,Ediciones Turner - Madrid 1983.

Saltos de agua y presas de embalse (Tercera Edición), de José Luis Gómez Navarro y José JuanAracil - Tipografía Artística - Madrid 1952.

Historia de las Obras Públicas en España, de Pablo Alzota y Minando – Ediciones Turner.C.I.C.C.P.-

Estudios y Tanteos. Tomo I: Edificios, Alumbramiento, Abastecimiento de Aguas, Saltos deAgua (Segunda Edición), de Eduardo Gallego Ramos – Biblioteca de la Construcción Moderna- 1914.

Estudios y Tanteos. Tomo I: Abastecimiento de Aguas, Saltos de Agua (Tercera Edición), deEduardo Gallego Ramos – Biblioteca de la Construcción Moderna - 1923.

Estudios y Tanteos. Tomo VII: Cemento Armado (Aplicaciones Corrientes) (Segunda Edición), deEduardo Gallego Ramos – Biblioteca de la Construcción Moderna - 1914.

Hormigón, de Manuel Fernández Cánovas – Colección Escuelas del C.I.C.C.P. – 1993.

Materiales Metálicos de Construcción, de Aurelio Alaman Simón – Colección Escuelas delC.I.C.C.P.Norma de Prefabricados de Hormigón Estructural (ACHE).

Instrucción del Instituto Eduardo Torroja para tubos de hormigón armado o pretensado, del Ins-tituto Eduardo Torroja del C.S.I.C - 1980.

Manual de Corrosión y Protección de Tuberías, de la Asociación Española de Abastecimiento deAguas (AEAS).

Guía Técnica sobre tuberías para el transporte de agua a presión, del Centro de Estudios y Expe-rimentación (CEDEX).

Hidráulica. Hidráulica Técnica y Mecánica de Fluidos, de Antonio Osuna – Colección Escuelas delC.I.C.C.P.

Edición de la Conmemoración del Centenario del Canal de Aragón y Cataluña, de la ComunidadGeneral de Regantes del Canal de Aragón y Cataluña – 2004.

Artículos y publicaciones varias de la Biblioteca de la E.T.S. de Ingenieros de Caminos,Caminos y Puertos de la Universidad Politécnica de Madrid.

Artículos y publicaciones varias de la Biblioteca del Colegio de Ingenieros de Caminos, Cana-les y Puertos.

Artículos, publicaciones y material fotográfico de la Biblioteca de la A.F.T.H.A.P.

Con la publicación del presente libro AFTHAP hapretendido acercar el mundo de la tubería de pre-sión de hormigón armado o postesado a técnicos yusuarios.

La presentación del libro coincide con la cuarta edi-ción de la jornada CEDEX - AFTHAP y con la con-cesión de certificaciones, amparadas por el docu-mento de idoneidad técnica (DIT) del InstitutoEduardo Torroja, correspondiente al sistema defabricación y puesta en obra de tubos AFTHAP dehormigón armado y postesado con camisa dechapa.

No hemos intentado realizar un tratado magistralque desplace a los ya existentes, sino una obra dedivulgación, donde se tratan muy diversos temas,no solo de diseño y cálculo, sino también de ejem-plos de aplicación, anecdotario e historia.

Intencionadamente hemos evitado los temas másfarragosos de cálculo, remitiendo a ayudas infor-máticas de libre acceso, como el programa de tubosde AFTHAP, o a tratados especializados, sin perder,en ningún momento, el rigor científico en aras de lasencillez.

Se ha procurado dotar al libro de un amplio soportegráfico, para ayudar a entender diversos temas defabricación o puesta en obra, difícilmente explica-bles en palabras.

Los autores, José Rubió Bosch y Antonio RamírezMontoto se han encargado de plasmar esta idea ini-cial y convertirla en el tomo que aquí presentamos.

En un futuro no muy lejano, esperamos poder ofre-cer nuevas publicaciones similares a esta, que tra-ten temas diferentes, relacionados con la tubería dehormigón armado o postesado con camisa dechapa, sus aplicaciones, y las repercusiones en elmedio ambiente y la economía, de las obras rea-lizadas con ella.

La Asociación de Fabricantes de Tubería deHormigón Armado y Postesado se constituye en1982, pudiendo pertenecer a ella las empresas consede social en España titulares de una planta fija defabricación de dicha tubería.La asociación tiene carácter no lucrativo y entre susfines se encuentran:- Prestar asesoramiento a administraciones, usua -rios o proyectistas en cuanto se refiere a la regu-lación técnica de la fabricación y empleo detuberías de hormigón armado o postesado.- Promover la investigación, así como el perfec-cionamiento técnico y profesional de las empresasasociadas.- Intervenir en asuntos que afecten de forma gene -ral a todos los asociados.Tenemos referencias contrastadas de empleo denuestros tubos desde 1958, con un total de más de3,700 kilómetros instalados, aproximadamente ladistancia entre Sevilla y Moscú.En nuestra página WEB pueden descargarse, deforma gratuita, programas de ayuda y documentaciónde apoyo para cálculo y empleo de nuestros tubos.También pueden encontrarse artículos, referencias,noticias, direcciones de contacto, ejemplos de obrasetc.Para cualquier duda relativa a nuestros productos,su diseño o su empleo, no duden en ponerse encontacto con nosotros, que estaremos encantadosde atenderla.


Móvil: 607 76 04 43


Móvil: 607 76 04 43

Acanto, 22 7º Dcha. - 28045 MadridTel.: 915 300 047 - Fax: 915 300 187

Avda. Fuente de la Mora, 2 (Edificio Urbís)28050 - MADRID

Tel. 91 545 48 00 / 48 01Fax. 91 545 48 21

Triana, 42 - 28016 - MadridTel.: 913 453 596- Fax: 913 504 983

Avda. Europa, 18- Parque EmpresarialLa Moraleja

28108 Alcobendas (Madrid)Tel.: 916 589 610 - Fax: 916 570 438

GRUPO CORSAN - CORVIAMZurbano, 76 - 28010 Madrid

Tel.: 914 427 500 Fax: 914 429 676

AFTHAPTUBERÍA DE HORMIGÓN

PARA PRESIÓNAF

TH

AP

- T

UB

ER

ÍA

DE

HO

RM

IG

ÓN

PA

RA

PR

ES

IÓ

N

afthap tuberia de hormigon para presion

Documents

steel cylinder

mbito de aplicacin

instituto

campo de gibraltar

chimeneas

elementos

comparacin

teniendo en