992465-5940-b-c-mc-1001 (1) memoria calculo

MEMORIA DE CLCULO - CIMENTACION FAJA TRANSPORTADORAFAJA 5941-CB-110

PAQUETE 10

992465-5940-B-C-MC-1001 Rev_A

CWE-992465-5940-B-C-MC-1001

PROYECTO "AMPLIACIN SHOUGANG HIERRO PER S.A.A."

SHOUGANG HIERRO PER S.A.A

PROYECTO "AMPLIACIN DE OPERACIONES SHOUGANG HIERRO PER S.A.A."

MEMORIA DE CLCULO - FAJA TRANSPORTADORA FAJA 5941-CB-110

BA

Rev.CWE

FAJA 5941-CB-110PAQUETE 10

992465-5940-B-C-MC-1001

CWE-992465-5940-B-C-MC-1001

28/01/2015 Revisin SHP C. Vadillo K. Blacker F. iquen Coordinador SHP28/01/2015 Revisin interna C. Vadillo K. Blacker F. iquen N.R.

SHPFecha Emitido para Preparado por Revisado por Aprobado por Aprobado por

CWE SHP

INDICE

1.0 GENERAL1.1 ALCANCE1.2 CDIGO, ESTANDARES Y REFERENCIAS1.3 DOCUMENTOS Y PLANOS DE REFERENCIA

2.0 GEOMETRA.2.1 CARGAS A CONSIDERAR

2.1.1. CARGAS EN FAJA TRANSPORTADORA 5941-CB-110 (Ver plano 992465-5940-G-C-DWG-0102_Rev3)2.2 COMBINACIN DE CARGAS

2.2.1 COMBINACIONES DE CARGAS DE SERVICIO ( RNE 2006 )2.2.2 COMBINACIONES DE CARGAS ULTIMAS ( RNE 2006 )

3.0 CIMENTACIN ZAPATA COMBINADA Z-1 (SOPORTE TIPO I)A. SKETCHB. CARACTERISTICAS GEOMTRICASC. CARGAS DE PESO PROPIO DE LA CIMENTACIND. CARGAS EN LOS PEDESTALESE. RESUMEN DE CARGAS EN LA BASE DE LA CIMENTACIONF. COMBINACIONES DE CARGAS DE SERVICIO (REGLAMENTO NACIONAL DE EDIFICACIONES E060-2010)G. COMBINACIONES DE CARGAS ULTIMAS (REGLAMENTO NACIONAL DE EDIFICACIONES E060-2010)H. VERIFICACION DE LA CIMENTACIONI. VERIFICACION DE LAS PRESIONES SOBRE EL TERRENOJ. VERIFICACION DE LA ESTABILIDAD


Rev_AMEMORIA DE CLCULO - CIMENTACION FAJA TRANSPORTADORAFAJA 5941-CB-110

PAQUETE 10

992465-5940-B-C-MC-1001

CWE-992465-5940-B-C-MC-1001

J. VERIFICACION DE LA ESTABILIDADK. DISEO DE LA CIMENTACIONL. PRESIONES DE DISEO SOBRE EL TERRENOM. CORTE POR FLEXIONN. DIRECCION TRANSVERSALO. DIRECCION LONGITUDINALP. CORTE POR PUNZONAMIENTOQ. REFUERZO POR FLEXION EN LA ZAPATAR. DIRECCION TRANSVERSALS. DIRECCION LONGITUDINALT. DISEO DEL PEDESTALU. CARGAS DE DISEOV. DISEO POR FLEXIONW. DISEO POR CORTE

4.0 PERNOS DE ANCLAJE (Soporte tipo I)4.1 DISEO DE PERNOS DE ANCLAJE

1.0 GENERAL

1.1 ALCANCEEl presente documento desarrolla el diseo de la cimentacin correspondiente a la faja transportadora 5941-CB-110ubicada en la Planta de Beneficio y zona de Ampliacin de Operaciones de la Mina San Nicolas, Marconade SHOUGANG HIERRO PER S.A.A.

1.2 CDIGO, ESTANDARES Y REFERENCIASPara el desarrollo de la ingeniera se har uso de los cdigos y estndares que se especifican en los siguientesdocumentos.NTE E-020 Norma de Cargas.NTE E-030 Norma de diseo Sismo resistente.NTE E-050 Norma de Suelos y Cimentaciones.NTE E-060 Norma de diseo en Concreto Armado.

Adicionalmente se tomar como referencia las siguientes normas:ACI 301-10 "Specification for Structural Concrete for buildings" - American Concrete Institute.ACI 318-2011 "Building Code Requirements for Structural Concrete Institute" - American Concrete Institute.ASCE 7 - 10 Minimum Desing Loads for Building and Other Structures.

1.3 DOCUMENTOS Y PLANOS DE REFERENCIA

Documentos992641-5840-B-C-CD-1001_REV_0 CRITERIOS DE DISEO CIVIL - PAQUETE 06

Rev_A

CWE-992465-5940-B-C-MC-1001PROYECTO "AMPLIACIN SHOUGANG HIERRO PER S.A.A."


PAQUETE 10

992465-5940-B-C-MC-1001

992641-5840-B-C-CD-1001_REV_0 CRITERIOS DE DISEO CIVIL - PAQUETE 06992461-5840-B-C-ET-1002_REV_0 ESPECIFICACIONES TCNICAS DE CONCRETO CWE PAQUETE 06992461-5840-B-C-ET-1001_REV_1 ESPECIFICACIONES TCNICAS MOVIMIENTO DE TIERRAS CWE992465-5940-D-C-INF-1001 Informe de Ingeniera Geotcnica, en elaboracin por parte de CWE.992621-5000-D-S-INF-003_REV_F Informe de Ingeniera Geotcnica, Klhon Crippen Berger

Planos992461-5940-B-C-DWG-1027: Cimentaciones - Fajas Transportadoras 5941-CB-110992465-5940-G-C-DWG-0102 Fundamento y Cargas de Conveyor 941-CB-110992465-5940-G-C-DWG-0101 Fundamento y Cargas de Conveyor 941-CB-110

Rev_A

CWE-992465-5940-B-C-MC-1001PROYECTO "AMPLIACIN SHOUGANG HIERRO PER S.A.A."


PAQUETE 10

992465-5940-B-C-MC-1001

1.4 DATOS A CONSIDERAR EN EL ANLISIS Y DISEO.

Pernos de Conexin. : A-325, 325-N, GRADO 5 O EQUIVALENTE.Pernos de Conexin (Elementos secundarios) : A-307.Soldadura. : E-70xx, E-60xx. De AWS A5.1

Peso especfico del concreto. : Kg/mPeso especfico del suelo. : Kg/mEsfuerzo mnimo de compresin(f'c) cimentaciones : Kg/cmConcreto Simple : Kg/cmLmite de fluencia del acero corrugado (fy) : kg/cm2Recubrimientos

Zapatas : mmVigas : mmLosas Macizas : mm

1.5 CONDICIONES DEL SUELO DE FUNDACIN.

Tipo de Suelo : Arenas densas : Kg/cmAdamelita : Kg/cmLimolita : Kg/cm

Angulo de friccin interna :

4,200

704025

35

4.318.81

24002000

4.80

280100

Capacidad portante para el diseo de fundacin : Kg/cm5 (A ser verificado en campo)

2.0 GEOMETRA.


PAQUETE 10PROYECTO "AMPLIACIN SHOUGANG HIERRO PER S.A.A."

ARREGLO GENERAL TRAMO DE FAJAS PAQUETE 10 - PLANTA

992465-5940-B-C-MC-1001 Rev_A

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ELEVACIN FAJA TRANSPORTADORA 941-CB-110 (Ejes 12 al 26)

ELEVACIN FAJA TRANSPORTADORA 941-CB-110 (hasta eje 140)


PAQUETE 10PROYECTO "AMPLIACIN SHOUGANG HIERRO PER S.A.A."

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2.1 CARGAS A CONSIDERAR

2.1.1. CARGAS EN FAJA TRANSPORTADORA 5941-CB-110 (Ver plano 992465-5940-G-C-DWG-0102_Rev3)

+/-+/-+/-+/-+/-+/-+/-+/-

2.2 COMBINACIN DE CARGAS

2.2.1 COMBINACIONES DE CARGAS DE SERVICIO ( RNE 2006 )

SL 1.1 = D + L SL 3.1 = D + L + 0.7ExSL 2.1 = D + 0.7Ex SL 3.2 = D + L - 0.7Ex

0.00 0.71 1.120.20 0.00 0.41

0.00 0.00 0.001.63 0.00 0.20

0.10 0.00 0.000.00 0.92 -2.55

0.10 0.00 0.000.00 0.10 -0.10

Earthquake Z (R=1,5)

012 - 140.1Hx Hy Vz

[kN] [kN] [kN]0.00 0.00

Imperfektion YWind XWind YTemperatur DT = 15CEarthquake X (R=1,5)Earthquake Y (R=1,5)

Shougang 941-CB-110Foundation loads (action loads)

Tolerance +/- 10%Dead loadsLive load belt conveyor loadImperfektion X

50

-1/1-7/7-2/2

b 012 - b 140.1

0/ 0-3/30/0

Vz

1030

[kN]64010

00

-4/40/0-1/1

Hy[kN]

000

-2/2

a 012 - a 140.1Hx

[kN]001101

0/0

Vz[kN]

740-10-50

-1/1

Hy[kN]

00010300

-4/4

00

0/00/0-4/4

-1/1-7/7

Hx[kN]

010

4.280.00 0.00 1.63

SL 2.1 = D + 0.7Ex SL 3.2 = D + L - 0.7ExSL 2.2 = D - 0.7Ex SL 3.3 = D + L+ 0.7EySL 2.3 = D + 0.7Ey SL 3.4 = D + L - 0.7EySL 2.4 = D - 0.7Ey

2.2.2 COMBINACIONES DE CARGAS ULTIMAS ( RNE 2006 )

UL 1.0 = 1.4D + 1.7L UL 3.1 = 0.9D + ExUL 2.1 = 1.25D + 1.25L + Ex UL 3.2 = 0.9D - ExUL 2.2 = 1.25D + 1.25L - Ex UL 3.3 = 0.9D + EyUL 2.3 = 1.25D + 1.25L + Ey UL 3.4 = 0.9D - EyUL 2.4 = 1.25D + 1.25L - Ey

3.0 CIMENTACIN ZAPATA COMBINADA Z-1 (SOPORTE TIPO I)

A. SKETCH

Coordenadas


PAQUETE 10

Rev_A

PROYECTO "AMPLIACIN SHOUGANG HIERRO PER S.A.A."CWE-992465-5940-B-C-MC-1001

992465-5940-B-C-MC-1001

A

X

Z

YX

Y

Z

hz

h2

h1

hgrout

a

a2

A

a1

CoordenadasLocales

PLANTA ELEVACIN

B. CARACTERISTICAS GEOMTRICAS

a = m Dimensin de pedestal en X h1 = m Ver Sketchb = m Dimensin de pedestal en Y h2 = m Ver Sketch

a1 = m Ver Sketch Df = m Df = hz + h2a2 = m Ver Sketch Iy = m4 Momento de Inercia de la zapata para la direccin X..b1 = m Ver Sketch Ix = m4 Momento de Inercia de la zapata para la direccin Y.b2 = m Ver Sketch cx = m Centro de Gravedad de la zapata respecto a X.A = m Ver Sketch cy = m Centro de Gravedad de la zapata respecto a Y.B = m Ver Sketch Area = m2 Area de la Zapata

xc1 = m Dist. x-x del centro del pedest. 1 al centroide de la zapataL = m Ver Sketch yc1 = m Dist. y-y del centro del pedest. 1 al centroide de la zapata

hz = m Altura de zapata xc2 = m Dist. x-x del centro del pedest. 2 al centroide de la zapatahgrout = m Altura de grout yc2 = m Dist. y-y del centro del pedest. 2 al centroide de la zapata

C. CARGAS DE PESO PROPIO DE LA CIMENTACIN

t Peso del pedestal.t Peso de la cimentacin. f ' c = Kg/cmt Peso del relleno sobre la cimentacin.t Peso total de la cimentacin

D. CARGAS EN LOS PEDESTALES

= Carga muerta = Fuerza en el eje X= Carga viva = Fuerza en el eje Y= Carga de Viento X = Fuerza en el eje Z= Carga deViento Y = Momento en el eje X= Sismo X = Momento en el eje Y

0.400 0.2000.400 0.7000.400 1.2000.400 0.3590.400 1.5440.400 0.6001.200 1.2452.490 2.988

0.6451.290 0.0000.500 -0.6450.025 0.000

P ped = 0.35P cim = 3.59P rell = 3.96P cim = 7.89

D FXL FY

Wx FZWy MXEx MYEy MZ

280.00

= Sismo Y = Momento en el eje ZEy MZ


PAQUETE 10

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992465-5940-B-C-MC-1001

E. RESUMEN DE CARGAS EN LA BASE DE LA CIMENTACION

Se cambio el sentido de las reaccionessegn sea el caso de acuerdo a lasiguiente convencin:

P1FX ( t ) FY ( t ) FZ ( t ) MX ( t-m ) MY ( t-m )

0.00 0.000.00 0.00D 0.00 0.00 -7.00

Wy 0.00 -3.00 5.00

L 0.00 0.00 -4.00

Ex 4.00

0.00 0.000.00 0.00

Wx -1.00 0.00 0.00

0.00 2.000.00 1.00 0.00 0.00

Ey 1.00

0.00 0.00

0.00 0.00

P2FX ( t ) FY ( t ) FZ ( t ) MX ( t-m ) MY ( t-m )

0.00 0.00D 0.00

L 0.00 0.00 -4.000.00 -6.00

Wx -1.00 0.00 0.00

Wy 0.00 -3.00 5.00

Ex 4.00

0.00 0.000.00 0.00

0.00 0.000.00 0.00

Ey 1.00 0.00 2.000.00 1.00

MXb ( t-m ) MYb ( t-m )0.00 0.650.00 0.008.00

0.00 20.89FXb ( t ) FYb ( t ) FZb ( t )

Wx 2.00 0.00

D 0.00L 0.00 0.00

Wy 0.00 -6.00 -10.00 -8.40 0.00-2.00

0.000.00

0.00 11.20

-2.80

Z+ Hacia Ex -8.00 0.00

Donde: FXb = FX Fuerza cortante en la direccin X-XFYb = FY Fuerza cortante en la direccin Y-YFZb = FZ Fuerza de gravedad ( para DL se incluye peso de la zapata ) - Carga en traccin

+ Carga en compresinMXb = -MX(en el pedestal) + [FY x (hgrout+h1+h2+hz)-Fz x yc]MYb = MY(en el pedestal) + [FX x (hgrout+h1+h2+hz)-Fz x xc]

F. COMBINACIONES DE CARGAS DE SERVICIO (REGLAMENTO NACIONAL DE EDIFICACIONES E060-2010)

SL 1.1 =SL 2.1 =SL 2.2 =SL 2.3 =SL 2.4 =SL 2.5 =SL 2.6 =SL 2.7 =SL 2.8 =SL 3.1 =SL 3.2 =SL 3.3 =SL 3.4 =SL 3.5 =SL 3.6 =SL 3.7 =SL 3.8 =

-2.00 0.00 11.20 Z+ Hacia Ey -2.00 0.00 -4.00 0.00 2.80Ex -8.00 0.00

D + L+ 0.7EyD + L - 0.7Ey

D + L + WxD + L - WxD + L+ WyD + L - Wy

D + WxD - WxD + WyD - Wy

D + LD + 0.7ExD - 0.7ExD + 0.7EyD - 0.7Ey

D + L + 0.7ExD + L - 0.7Ex


PAQUETE 10

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Convencin de signos en Z:

- = Traccin

+ = Compresin

Donde FXs, FYs, FZs, MXs y MYs son las cargas resultantes de las combinaciones de servicio en la direccin respectiva.

G. COMBINACIONES DE CARGAS ULTIMAS (REGLAMENTO NACIONAL DE EDIFICACIONES E060-2010)

UL 1.1 =

MYs ( t-m )FXs ( t ) FYs ( t ) FZs ( t )

0.00 19.49

MXs ( t-m )

0.00 8.49

0.00 -7.20

SL 1.1 0.00 0.00 28.89 0.00 0.65

SL 2.1 -5.60

SL 2.3 -1.40 0.00 18.09

SL 2.2 5.60 0.00 22.29

SL 2.4 1.40 0.00 23.69

SL 2.5 -5.60

0.00 2.61

0.00 -1.32

0.00 -7.20

0.00 8.49

SL 2.6 5.60 0.00 30.29

0.00 27.49

SL 2.7 -1.40 0.00 26.09

SL 2.8 1.40 0.00 31.69

0.00 2.61

1.4D + 1.7L

0.00 -1.32

0.00 0.00

SL 3.7 0.00

SL 3.8 0.00 3.00 -16.00

-6.00 18.89

0.00 0.00

0.00 0.00

-8.40 0.65

SL 3.6 1.00 0.00 -11.00

SL 3.5 -1.00 0.00 -11.00

0.00 0.00

SL 3.3 0.00

SL 3.4 0.00 3.00 -12.00

-6.00 10.89

0.00 0.00

0.00 3.45

-8.40 0.65

SL 3.2 -2.00 0.00 20.89

SL 3.1 -1.00 0.00 -7.00

UL 1.1 =UL 2.1 = UL 5.1 = 1.25D + 1.25L + 1.25WxUL 3.1 = UL 5.2 =UL 3.2 = UL 5.3 = 1.25D + 1.25L + 1.25WyUL 3.3 = UL 5.4 = 1.25D + 1.25L - 1.25WyUL 3.4 = UL 6.1 =UL 4.1 = UL 6.2 =UL 4.2 = UL 6.3 =UL 4.3 = UL 6.4 =

Donde FXu, FYu, FZu, MXu y MYu son las cargas resultantes de las combinaciones de cargas ltimas en la direccin respectiva.

FXu ( t ) FYu ( t ) FZu ( t )

1.4D + 1.7L1.25D + 1.25L + Ex1.25D + 1.25L - Ex1.25D + 1.25L + Ey1.25D + 1.25L - Ey

0.9D + Ex

MXu ( t-m ) MYu ( t-m )

0.9D - Ex0.9D + Ey0.9D - Ey

UL 1.1 0.00 0.00 42.85 0.00 0.90UL 2.1 -8.00 0.00 34.11

0.00 12.01UL 3.1 8.00 0.00 38.11

34.11

0.00 12.010.00 -10.39

0.00 -1.99

8.00 0.00 20.80

UL 3.2 -8.00UL 3.3 2.00 0.00 40.11

0.00

-10.62

0.00 -2.22

UL 3.4 -8.00 0.00 16.80

0.00 3.38UL 4.1UL 4.2 -2.00UL 4.3 2.00 0.00 22.80

0.00 14.80

10.50 0.58UL 6.3 0.00UL 6.4 0.00 7.50 31.30

-7.50 6.30

0.00 -2.920.00 4.08

-10.50 0.58-2.50 0.00 18.80

UL 6.1 2.50 0.00 18.8010.50 0.81

UL 5.3 0.00 -7.50UL 5.4 0.00 7.50 48.61

23.6136.11 0.00 4.3136.11 0.00UL 5.1

-10.50 0.81

0.9D + 1.25Wx0.9D - 1.25Wx0.9D + 1.25Wy0.9D - 1.25Wy

-2.69

0.00 11.780.00

2.50 0.00UL 5.2 -2.50 0.00

UL 6.2

1.25D + 1.25L - 1.25Wx


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H. VERIFICACION DE LA CIMENTACION

Nomenclatura :ex = - MYs / FZs ey = MXs / FZs Excentricidad en X y en Y.

Presiones sobre el terreno debido al efecto biaxial. ( i=1, j=1,,4 )

qmax = Max (q 11, q 12, q 13, q 14) Presin mxima para la combinacin correspondienteqadm = Capacidad portante Capacidad portante del terreno

Fdes = (FXs2 + FYs2) Fuerza de deslizamiento

FSD = ABS(FZs) / Fres Factor de seguridad al desplazamiento = Coeficiente de friccin suelo - concreto

Convencin de signos: Excentricidades mximas permitidas:

+ = Presin sobre el terreno ex max = B/3-Fz/(7.5*qsad*A) - = Traccin sobre el terreno ey max = A/3-Fz/(7.5*qsad*B)

I. VERIFICACION DE LAS PRESIONES SOBRE EL TERRENO

Verif.OKOKOKOKOKOK

q i j =FZs

A x B Iy Ix

FZs x ex x cx

FZs x ey x cy

0.50

ex ey ex max ey max q11 q12 q13 q14 C3(fint q5 qmax qsad Verif. SL 1.1 0.02 0.00 0.62 0.30 10.7 10.7 8.6 8.6 1.04 10.10 10.7 15.00 OKSL 2.1 0.44 0.00 0.72 0.35 20.7 20.7 -7.7 -7.7 2.07 13.53 20.7 19.95 OKSL 2.2 -0.32 0.00 0.71 0.34 -4.6 -4.6 19.5 19.5 1.75 13.04 19.5 19.95 OKSL 2.3 0.14 0.00 0.73 0.35 10.4 10.4 1.7 1.7 1.38 8.34 10.4 19.95 OKSL 2.4 -0.06 0.00 0.70 0.34 5.7 5.7 10.1 10.1 1.11 8.81 10.1 19.95 OKSL 2.5 0.31 0.00 0.68 0.33 23.4 23.4 -5.0 -5.0 1.72 15.82 23.4 19.95 OKOK

OKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOK

J. VERIFICACION DE LA ESTABILIDAD

DESLIZAMIENTO VOLTEO

SL 2.5 0.31 0.00 0.68 0.33 23.4 23.4 -5.0 -5.0 1.72 15.82 23.4 19.95 OKSL 2.6 -0.24 0.00 0.66 0.32 -1.9 -1.9 22.2 22.2 1.58 15.99 22.2 19.95 OKSL 2.7 0.10 0.00 0.68 0.33 13.1 13.1 4.4 4.4 1.20 10.49 13.1 19.95 OKSL 2.8 -0.04 0.00 0.65 0.31 8.4 8.4 12.8 12.8 1.08 11.49 12.8 19.95 OKSL 3.1 0.00 0.00 0.87 0.42 -2.3 -2.3 -2.3 -2.3 1.00 -2.34 -2.3 19.95 OKSL 3.2 0.16 0.00 0.71 0.34 12.8 12.8 1.2 1.2 1.43 10.01 12.8 19.95 OKSL 3.3 0.06 0.77 0.77 0.37 11.5 -2.1 9.3 -4.2 1000 364.00 364.0 19.95 OKSL 3.4 0.00 0.00 0.90 0.43 -4.0 -4.0 -4.0 -4.0 1.00 -4.02 -4.0 19.95 OKSL 3.5 0.00 0.00 0.89 0.43 -3.7 -3.7 -3.7 -3.7 OKSL 3.6 0.00 0.00 0.89 0.43 -3.7 OKSL 3.7 0.03 0.44 0.72 0.35

19.95

14.2 0.6-3.7 -3.7

19.95-3.7

1.00 -3.68 -3.7

-5.4 -5.4

1.00 -3.68

19.9512.0 -1.5 6 37.51 37.5

SL 3.8 0.00 0.00 0.92 0.44 -5.4 OK-5.4 -5.4 1.00 -5.35OK

-3.7 19.95

Fdes FSD FSD reqVerif. FSD

Mvol x FSVx FSVx reqVerif. FSVx

Mvol y FSVy FSVy reqVerif. FSVy

SL 1.1 1.50 SL 1.1 1.50 0.65 55.8 1.50 OKSL 2.1 5.60 1.7 1.50 OK SL 2.1 1.50 8.49 2.9 1.50 OKSL 2.2 5.60 2.0 1.50 OK SL 2.2 1.50 7.20 3.9 1.50 OKSL 2.3 1.40 6.5 1.50 OK SL 2.3 1.50 2.61 8.6 1.50 OKSL 2.4 1.40 8.5 1.50 OK SL 2.4 1.50 1.32 22.4 1.50 OKSL 2.5 5.60 2.5 1.50 OK SL 2.5 1.50 8.49 4.0 1.50 OKSL 2.6 5.60 2.7 1.50 OK SL 2.6 1.50 7.20 5.2 1.50 OKSL 2.7 1.40 9.3 1.50 OK SL 2.7 1.50 2.61 12.5 1.50 OKSL 2.8 1.40 11.3 1.50 OK SL 2.8 1.50 1.32 30.0 1.50 OKSL 3.1 1.00 3.5 1.50 OK SL 3.1 1.50 1.50SL 3.2 2.00 5.2 1.50 OK SL 3.2 1.50 3.45 7.5 1.50 OKSL 3.3 6.00 2.0 1.50 OK SL 3.3 8.40 2.0 1.50 OK 0.65 21.0 1.50 OKSL 3.4 3.00 2.0 1.50 OK SL 3.4 1.50 1.50SL 3.5 1.00 5.5 1.50 OK SL 3.5 1.50 1.50SL 3.6 1.00 5.5 1.50 OK SL 3.6SL 3.7 6.00 1.6 1.50 OK SL 3.7 36.5 1.50 OK

1.501.501.508.40 1.8 OK 0.65SL 3.7 6.00 1.6 1.50 OK SL 3.7 36.5 1.50 OK1.508.40 1.8 OK 0.65

1.501.50SL 3.8 3.00 2.7 1.50 OK SL 3.8


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K. DISEO DE LA CIMENTACION

L. PRESIONES DE DISEO SOBRE EL TERRENO

Convencin de signos: + = Presin sobre el terreno - = Traccin sobre el terreno

Donde: ex = -MYu/ FZu , ey = MXu/ FZu Excentricidad en X y en Y respectivamente.Presiones sobre el terreno debido al efecto biaxial. ( i=1, j=1,,4 )

qumax = Max (q , q , q , q ) Presin mxima para la combinacin correspondiente

16.831.530.131.5

ey q11 q12 q13 qu maxUL 1.1 0.02 0.00 15.85 15.9 12.8 12.8 15.9

ex

UL 2.1 0.35 0.00 31.51 31.5 -8.7 -8.7

q14

-8.7 -8.7UL 3.1 -0.27 0.00 -4.64 -4.6 30.1

0.00 10.09 10.1 16.8

30.1UL 3.2 0.35 0.00 31.51 31.5

16.8UL 3.4 0.70 0.00 25.34 25.3 -14.1 -14.1UL 3.3 -0.05

25.3UL 4.1 -0.51 0.00 -10.81 -10.8 24.7 24.7 24.7UL 4.2 0.23 0.00 10.61 10.6 -0.7 -0.7 10.6UL 4.3 -0.10 0.00 3.92 3.9 11.3 11.3 11.3UL 5.1 -0.07 0.00 7.58 7.6 16.6 16.6 16.6UL 5.2 0.12 0.00 19.29 19.3 4.9 4.9 19.3UL 5.3 0.03 0.44 17.72 0.8 15.0 -1.9 17.7UL 5.4 0.02 -0.22 9.15 26.1 6.5 23.4 26.1UL 6.1 -0.16 0.00 1.41 1.4 11.2

UL 6.4 0.02 -0.34 2.98

11.2 11.2-0.5 -0.5 13.1UL 6.2 13.1

UL 6.3 0.09 1.67 11.550.22 0.00 13.12

19.9 1.0 18.0 19.9-5.4 9.6 -7.3 11.5

FZu x ey x cyA x B Ix Iy

q i j =FZu

FZu x ex x cx

qumax = Max (q 11, q 12, q 13, q 14) Presin mxima para la combinacin correspondiente

M. CORTE POR FLEXION

qsnu = T/m2 qsnu = Max (qumax)qu = T/m2 Presin de diseo: qu = qsnu - x ( P cim ) / (A XB)

dzap = m Distancia de la cara en compresin al refuerzo. (dzap = hz - 0.10m)

N. DIRECCION TRANSVERSAL

DESCRIPCION DIRECCION EN EL EJE Y

Distancia Crtica en direccin de anlisis Ly flexin = m f ' c = Kg/cmCortante mximo Vuy = tResistencia al corte Vcy = tVerificacin Vcy > OK

Vuy = qu * Ly flexin * B' Vcy = 0.75 x 0.53 x f'c x B' x dzap B' = m

O. DIRECCION LONGITUDINAL

w = T/m Carga Distribuida en la direccion longitudinal qu x A

DESCRIPCION DIRECCION EN EL EJE XCortante mximo Vux = t Vcx = 0.75 x 0.53 x f'c x A x dzapResistencia al corte Vcx = tVerificacin Vcx > OK

31.5128.34 #REF!0.40

0.000 280.000.0033.12Vuy

1.245

34.01

15.4631.93Vux


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P. CORTE POR PUNZONAMIENTO

Apunzo = m2 Area de punzonamiento.

Vupunzo = T Corte ltimo por punzonamiento. (Vupunzo = qu x Apunzo)b0 = m Perimetro de rea crtica para zapata. bc = Relacin entre el lado mas largo y corto del rea de reaccins = Constante para calcular la resistencia al corte

Vc1 = T Resistencia al cortante 1 : Vc1 = 0.75 x 0.27 x (2 + 4 / bc) x f'c x b0 x dzap) Vc2 = T Resistencia al cortante 2 : Vc2 = 0.75 x 0.27 x (as x dzap/b0+2) x f'c x b0 x dzap) Vc3 = T Resistencia al cortante 3 : Vc3 = 0.75 x 1.1 x f'c x b0 x dzap) Vc = T Resistencia al cortante del concreto Vc = > Vux OK

Q. REFUERZO POR FLEXION EN LA ZAPATA

R. DIRECCION TRANSVERSAL

DESCRIPCION DIRECCION EN EL EJE X

Brazo para clculo de momento = mMomento Muy = qu * (Lxflexion)2 /2 * B' Muy - = tmCuanta del refuerzo en traccin x =Area de refuerzo calculada AsxCal = cm2

Area de refuerzo mnima Asmin = cm2

Mximo espaciamiento del refuerzo en flexin smax = m

Lxflexion

1.01

2.001.00

28.74

30.00162.65216.86110.44110.44

0.40-0.03

0.000%0.0011.210.45

Refuerzo inferior @Area de refuerzo colocado As. Inf. = cm2

Se verifica As. Inf. AsyCal OK

Area de refuerzo total colocado As. Tot. = cm2

Se verifica As. Tot. OK

S. DIRECCION LONGITUDINAL

w = T/m Carga Distribuida en la direccion longitudinal qu x A

DESCRIPCION DIRECCION EJE Y M+ DIRECCION EJE Y M-

Momento Muy + = tm Muy - = tmCuanta del refuerzo en traccin y = x =Area de refuerzo calculada AsxCal = cm2 AsxCal = cm

2

Area de refuerzo mnima Asmin = cm2 Asmin = cm2

Mximo espaciamiento del refuerzo en flexin smax = m smax = m

Refuerzo inferior @ @

Area de refuerzo colocado As. Inf. = cm2 As. Inf. = cm2

Se verifica As. Inf. OK As. Inf. AsyCal OK

Area de refuerzo total colocado As. Tot. = cm2 As. Tot. = cm2

Se verifica As. Tot. OK As. Tot. OK

#5 0.200 m.12.32

12.32Asmin

34.01

1.30 0.000.018% 0.000%

0.86 0.00

10.80 10.80

0.45 0.45

#5 0.200 m. #5 0.200 m.

11.88 11.88AsxCal

11.88 11.88Asmin Asmin


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T. DISEO DEL PEDESTAL

U. CARGAS DE DISEO

Fzp + Hacia Abajo

Donde:FXp = FX MXp = MX(en el pedestal) - [FY x (hgrout+h1+h2)]FYp = FY MYp = MY(en el pedestal) + [FX x (hgrout+h1+h2)]FZp = FZ (Para la carga debida al PP, FZp = FZ + peso del pedestal)

Si ABS(FZpu) 0.1 x f'c x a x b, entonces el pedestal se comporta como VIGA, no como COLUMNA.

0.00 0.00

El siguiente cuadro presenta, las cargas en la base del pedestal. Donde FXp, FYp, FZp, MXp y MYp son las cargas en la base del pedestal.

FXp (Tn) FYp (Tn) FZp (Tn) MXp (Tn-m) MYp (Tn-m)

0.00 0.00D 0.00L 0.00 0.00 4.00

0.00 7.35

Wx 1.00 0.00 0.00Wy 0.00 -3.00 -5.00Ex -4.00

0.00 -0.90-2.70 0.00

0.00 0.900.00 3.60

Ey -1.00 0.00 -2.000.00 -1.00

Estas cargas son amplificadas por las combinaciones correspondientes y se obtienen las cargas de diseo del pedestal. A continuacin semuestran las cargas resultantes de estas combinaciones y el comportamiento del pedestal, que depende del valor de FZpu,

FXpu (Tn) FYpu (Tn) FZpu (Tn) MXpu (Tn-m) MYpu (Tn-m) COMPORT.

0.00 VIGAUL 1.1 0.00 0.00 10.28 0.00 0.00 VIGAUL 2.1 0.00 0.00 10.81 0.00

Donde: FXpu, FYpu, FZpu, MXpu y MYpu= Son las cargas en la base del pedestal amplificadas por la combinacin correspondiente.

V. DISEO POR FLEXIONDistribucin de refuerzo mnimo por pedestal:

Asmin = cm2 rea de acero mnimo por seccin de pedestal = 0.005xaxb

Varilla = Varilla seleccionada.N = Nmero de varillas mnimas que se deben colocar en el pedestal y distribuir uniformemente.Nx = Nmero de varillas colocadas en la direccin X.

Asminx = cm3 rea de acero mnima por pedestal, para una cara en la direccin X.Ny = Nmero de varillas colocadas en la direccin Y.

Asminy = cm3 rea de acero mnima por pedestal, para una cara en la direccin Y.5.94

0.00 15.21 0.00 -0.72 VIGAUL 3.2 -0.80 0.00 15.21 0.00 0.72 VIGAUL 3.1 0.80

0.00 VIGAUL 3.3 0.00 -2.40 11.21 -2.16 0.00

0.00 10.81 0.00 -1.44

VIGAUL 3.4 0.00 2.40 19.21 2.16

VIGAUL 4.2 -1.60 0.00 10.81 0.00 1.44 VIGAUL 4.1 1.60

0.00 VIGAUL 4.3 0.00 -4.80 2.81 -4.32 0.00

0.00 7.81 0.00 3.60

VIGAUL 5.1 0.00 4.80 18.81 4.32

VIGAUL 5.3 4.00 0.00 9.81 0.00 -3.60 VIGAUL 5.2 -4.00

-0.90 VIGAUL 5.4 -1.00 0.00 6.81 0.00 0.90

UL 6.3 -1.60 0.00 6.61

VIGAUL 6.1 1.00 0.00 10.81 0.00

UL 6.4 0.00 -4.80 -1.39 -4.32

UL 6.2 1.60 0.00 6.61

0.00 VIGA

0.00 -1.44 VIGA0.00 1.44 VIGA

#REF!

8.00#553

5.943

Asminy = cm3 rea de acero mnima por pedestal, para una cara en la direccin Y.As = cm2 rea de acero a colocar. OK

5.94

15.83


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DESCRIPCION DIRECCION DEL EJE X DIRECCION DEL EJE Y

Momento de diseo Mpux = tm Mpuy = tmCuanta requerida por flexin. x = y =Area de acero calculada por lado AsxCal = cm2 AsyCal = cm2

Min(Area de acero mnima por flexin, 1.3 AsCal ) Asmin1 = cm2 Asmin1 = cm2

Mn. Area por compresin Asmin2 = cm2 Asmin2 = cm2

rea a colocar = Max( AsxCal, Asmin1, Asmin2 ) As = cm2 As = cm2

Varilla seleccionada. y yNmero de varillas a colocar. y yArea de varillas colocadas en cada lado En lado a1 = cm2 En lado b1 = cmNmero de varillas colocada en cada lado En lado a1 = En lado b1 =Separacin entre varillas en la direccin. sep = m sep = m

Mpux = Max(MXpu) Mpuy = Max(MYpu)

Este caso particular y para la misma combinacin de cargas tambin tiene traccin, por lo que se verifica el rea de acero en traccin.

Traccin ltima = Tu = TnArea de acero requerida por traccin: Ast = Tu / 0.9fy = cm2Area de acero requerida por flexin = Asf = cm2Area de acero en el lado ms crtico = As = Asf+Ast/2 =. cm2 As < Acolocada OkArea de acero total para el pedestal = 2 As = cm2Area de acero a colocar: = cm2 OK

W. DISEO POR CORTE

CORTE EN X-X

4.32 3.600.253% 0.21%

3.44 2.854.47 3.712.00 2.004.47 3.71

#6 #6 #6 #62 1 2 1

8.55 OK 8.55 OK3 3

0.15 0.15

1.390.373.443.627.2410.13

CORTE EN X-X

Vc > Vu Vc = x 0.53 x f'c1/2 x a x (b-.05) = 0.75

Vux = T Cortante mximo en X = Max (FXpu)Vcx = T Resistencia del concreto al corte para la direccin X.

Vc > Vux OK El concreto resiste todo el cortante, pero se colocar refuerzo al corte mnimo # 3 @ 0.125

CORTE EN Y-Y

Vuy = T Cortante mximo en Y = Max (FYpu)Vcy = T Resistencia del concreto al corte para la direccin Y.

Vc > Vuy OK El concreto resiste todo el cortante, pero se colocar refuerzo al corte mnimo # 3 @ 0.125

4.009.05

4.809.31

4.0 PERNOS DE ANCLAJE (Soporte tipo I)4.1 DISEO DE PERNOS DE ANCLAJE Se toma como referencia el pedestal mas esforzado

DATOS PARA DISEO

PROPIEDADES DE LOS PERNOS DE ANCLAJE

fya = 31 Mpa Esfuerzo de fluencia

futa = 400 Mpa Resistencia ultima

do = 25.4 mm diametro del perno

nt = 3 mm Nmero de hilos por mm

Wn = 44.01 mm Ancho de tuerca

CONCRETO

fc = 28 Mpa Esfuerzo de compresin del concreto

= 1.00 Factor de reduccin de propiedades mecnicas debido a la reduccin del peso del concreto

GEOMETRIA DEL PEDESTAL

Lp1 = 400 mm Ver Item 3.0

Lp2 = 400 mm Ver Item 3.0

n1 = 2 Nmero de pernos de anclaje en la direccin del eje 1

n2 = 1 Nmero de pernos de anclaje en la direccin del eje 2

hef = 350 mm Longitud de anclaje del perno medida desde el NTC del pedestal hasta la parte superior de la cabeza

S1 = 90 mm Distancia entre pernos direccin paralela a seccin A

S2 = 0 mm Distancia entre pernos direccin paralela a seccin B



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S2 = 0 mm Distancia entre pernos direccin paralela a seccin B

ha = 900 mm h1+ h2 segn item 3

Ca1 = 155 mm Distancia del eje del perno a cara direccin paralela a seccin A

Ca2 = 200 mm Distancia del eje del perno a cara direccin paralela a seccin B

RESISTENCIA A TRACCION

RESISTENCIA DE LOS ANCLAJES A TRACCION

= 0.75 Factor de reduccin de resistenciaAse = 493.8 mm2 Area nominal del perno

n = 2 Nmero de pernos de anclaje

futa = 59 Mpa Resistencia ltima a la traccin; futa



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RESISTENCIA AL ARRANCAMIENTO DEL CONCRETO POR TRACCION

= 0.70 Factor de reduccin de resistenciakc = 10 mm kc = 10, anclajes pre-instalados, kc = 7, anclaje post-instalados

hef' = 133.3 mm Profundidad efectiva de anclaje

Nb = 81.5 KN Resistencia Bsica al arrancamiento por traccin

Nb = kc fc1/2 hef'1.5 y Nb 635mmeN = 0 mm Excentricidad de la carga en traccin de un grupo de anclajes (0 para un solo anclaje)

ec,N = 1.00 Factor de modificacin por carga excntrica en traccin en el grupo de anclajesec,N = 1 / [ 1 + 2eN / ( 3hef' ) ] = 1.5 hef' , ed,N = 0.7 + 0.3 CaMIN / ( 1.5hef' ) para CaMIN



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RESISTENCIA AL CORTE

RESISTENCIA DEL ANCLAJE AL CORTE

= 0.65 Factor de reduccin de resistenciaAse = 493.8 mm2 Area nominal del perno

n = 2 Nmero de pernos de anclaje

futa = 59 Mpa Resistencia ltima; futa



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Resistencia al arrancamiento por corte en la direccin del eje 2

Caso 1: Falla en los anclajes ms cercanos al borde

Ca2' = 200 mm Distancia efectiva al borde analizado

Le = 203 mm Longitud de apoyo de carga , Le = 1 para ha < 1.5Ca2'AVc = 120000 mm2 Area proyectada de la superficie de falla

AVco = 180000 mm2 Area proyectada de la superficie de falla de un solo anclaje ; AVco = 4.5 Ca2'

Fa = 0.67 Relacion de areas , Fa = AVc / AVco



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INTERACCION DE LAS FUERZAS DE TRACCION Y CORTANTE

Cargas concomitantes mximas factoradas

Nua = 0.00 KN Traccin

Vua = 16.08 KN Corte

Cortante en la direccin del eje 1

Nua / F Nn = 0.00Vua / F Vn = 0.70

Inter1 = 0.70 < 1.0 OK

Cortante en la direccin del eje 2

Nua / F Nn = 0.00Vua / F Vn = 0.78

Inter1 = 0.78 < 1.0 OK

992465-5940-b-c-mc-1001 (1) memoria calculo

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