8 programa perforación bbl 17

EMPRESA PETROLERA YPFB CHACO SA.

A : Ver Distribución.

DESDE : Omar Salazar

FECHA : Abril 2014

ASUNTO : BBL – 17 Plan Operaciones Perforación

A continuación esta el Plan de Operaciones de Perforación para el pozo de desarrollo Bulo Bulo – 17 a ser perforado con el equipo SINOPEC 164. Por favor, llamar a YPFB Chaco S.A. Oficina Perforación (591–3–3453700) para cualquier consulta o inquietud.

Omar Salazar C.Gerente Perforación

DISTRIBUCIONYPFB Chaco

Edgar Sagárnaga Freddy Espinoza Omar Salazar Francisco Coronado/Isaías Tarqui Archivo Pozo

Contratistas SINOPEC, Santa Cruz SINOPEC Rig 164 Toolpusher NOV Tuboscope – Fluido perforación Halliburton Services - Cementación Schlumberger – Registros Eléctricos/Direccional Intergas – Direccional/Mud logging Fiscal YPFB

PROGRAMA PERFORACIÓN POZO BBL – 17

Programa Perforación

Bulo Bulo – 17

Preparado por: _______________________ ___________ A. Hidalgo/F. Coronado Fecha

Revisado por: ______________________ ___________ Rubén Escalera Fecha

Aprobado por: ______________________ ___________ Omar Salazar Fecha

PERFORACIÓN POZO BBL - 17CONTENIDO Página

SECCIÓN “A” INFORMACIÓN GENERAL 6

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1.1. Introducción 6-71.2. Objetivos Proyecto Perforación Pozo BBL-17 8-9 1. Objetivos Estratégicos 2. Objetivos Técnicos 3. Objetivos Operacionales 4. Objetivos HSSE1.3. Datos Básicos Pozo 10-111.4. Formulario 46 121.5. Formulario 850 - AFE 13-141.6. Curva Costo Vs Profundidad Perforación 151.7. Curva Tiempo Vs Profundad Perforación 161.8. Diagrama de Pozo 171.9. Prognisis Geológica 18-231.10 Plan Direccional 24 - 261.11 Desafíos de la Perforación 27-351.12. Presión Poro / Gradiente Fractura 361.13. Curva Offset Peso de Lodo 371.14. Gradiente Temperatura 381.15. Curva Días vrs Profundidad Pozos BBL-9D, BBL-11, BBL-13, BBL-14, BBL-10 & BBL-12

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1.16. Días vrs Profundidad Pozos Offset 40SECCIÓN “B” PROCEDIMIENTO PERFORACIONINTÉRVALO I CONDUCTOR 24”Objetivos 41Offset Experiencia & Información 41INTÉRVALO II HUECO 22” – CSG 18 5/8”1. Resumen Sección Hueco 422. General Información 42 Offset Experiencia & Información 42-49 Objetivos Sección Hueco 49 Problemas o Desafíos 49 - 53 Notas Pre-Drill 53 - 543. Secuencia Operativa 55-614. Lodo: Ben Ext. - Klashield 61 - 625. Diagrama de Cabezales & BOPs 636. Trépanos e Hidráulica 63 - 647. BHA Convencional / Direccional 65 - 668. Desviación Survey 67INTÉRVALO III HUECO 16” – CSG 13 3/8”1. Resumen Sección Hueco 682. General Información 68 Offset Experiencia & Información 69 - 81 Objetivos Sección Hueco 81 Problemas o Desafíos 81 - 84 Notas Pre-Drill 853. Secuencia Operativa 86 - 924. Lodo: PolytraXX - KlaShield 92 - 945. Diagrama de Cabezal & BOP’s 946. Trépanos e Hidráulica 95

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7. BHA / Direccional 96 - 978. Desviación Survey 98INTÉRVALO IV HUECO 12 ¼” – CSG 9 5/8” 1. Resumen Sección Hueco 992. General Información 99 Offset Experiencia & Información 99-116 Objetivos Sección Hueco 116 Problemas o Desafíos 117 - 119 Notas Pre-Drill 119 - 1203. Secuencia Operativa 121 - 1294. Lodo: PolytraXX HT-HP 130 - 1315. Diagrama de Cabezal & BOP’s 1316. Trépanos e Hidráulica 1327. BHA / Direccional 136 - 1368. Desviación Survey 136INTÉRVALO V HUECO 8 ½” – Liner 7” 1. Resumen Sección Hueco 1372. General Información 137 Offset Experiencia & Información 137 - 147 Objetivos Sección Hueco 131-132 Problemas o Desafíos 148 Notas Pre-Drill 149 - 1503. Secuencia Operativa 151 - 1564. Lodo: Polimérico Drill N LS 156 - 1575. Diagrama de Cabezal & BOP’s 1586. Trépanos e Hidráulica 158 - 1597. BHA / Direccional 159 - 1608. Desviación Survey 161INTÉRVALO VI HUECO 6” – Liner 5” 1. Resumen Sección Hueco 1622. General Información 162 Offset Experiencia & Información 162 - 172 Objetivos Sección Hueco 172 Problemas o Desafíos 172 - 173 Notas Pre-Drill 1733. Secuencia Operativa 174 - 1814. Lodo: PolytraXX HT- HP 181 - 1835. Diagrama de Cabezal & BOP’s 1836. Trépanos e Hidráulica 1847. BHA / Direccional 185 - 1878. Desviación Survey 187

ANEXOS 188 PROGRAMA LODOS PROGRAMA TREPANOS & HIDRAULICA PRACTICAS OPERATIVAS PROGRAMA CEMENTACION PROGRAMA UNIDADES CONTROL SÓLIDOS PROGRAMA MANEJO DESECHOS

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APLICACIONES LANDMARK CABEZALES – BOP’s WELL CONTROL CHECK LIST MATERIALES CHACO / SERVICIOS MEDEVAC COMUNICACIONES – TELÉFONOS – E-MAILS DESCRIPCIÓN EQUIPO SINOPEC 164

SECCION “A” INFORMACION GENERAL

1.1. Introduction

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YPFB CHACO SA, ha planificado perforar el pozo BBL-17 de una profundidad de 4.400 m, en una posición intermedia entre los pozos BBL-10 & BBL-X8, con el objetivo de acelerar el desarrollo de las reservas de gas y condensado del Reservorio Roboré-I y también recuperar reservas de gas y condensado asociadas al Reservorio Roboré-III.

El pozo tendrá un diseño vertical hasta la base del reservorio Roboré I y dirigido (en dirección NW con tendencia perpendicular al sistema de fracturas del reservorio Roboré-III) a partir de la base de Roboré-I, hasta el TD del pozo. El pozo se encuentra localizado en la Provincia Carrasco, Departamento Cochabamba, Bolivia. Geomorfológicamente se situa en la zona de pie de monte de la faja Subandina Central. Actualmente el campo Bulo Bulo es productor de gas de la formación Roboré (Devónico Inferior), formación Cajones & Yantata (Cretácico Superior). Este pozo BBL-17 será perforado desde una nueva planchada.

Se iniciará la perforación del pozo con trépano de 22” alcanzando los 650 m manteniendo verticalidad, para luego asentar y cementar CSG de 18 5/8”, buscando integridad de formación para la instalación de un conjunto de BOP’s. Luego continuar perforando con diámetro de 16” hasta ingresar a la formación Iquiri, manteniendo verticalidad, alcanzando una profundidad de 2333 m, asegurando ingresar en el Iquiri +/- 50 m, consiguiendo integridad de formación para continuar la perforación de niveles de alta presión. Se correran los registros eléctricos, corrida y cementación del CSG 13 3/8”. Se continuará perforando con diámetro de 12 ¼”, manteniendo la verticalidad, hasta los 3865 m (+/- 30 m antes del tope de la Ar. RBR-I), para tomar registros eléctricos que permita ajustar la correlación; luego continuar la perforación hasta los 3895 m ingresando a la Ar. RBR-I, dentro del radio de tolerancia de 30 m N-W-S x 10 m E definido al Reservorio RBR-I. Con éste diámetro atravezar la formación Iquiri y Limoncito, de características inestables y de alta presión, llegando hasta ingresar dentro de la Ar. Roboré-I, punto clave para los objetivos posteriores operativos, posible perdida total de lodo como indicador de ingreso real al reservorio Roboré-I que se encuentra depletado. Se correran los registros eléctricos de confirmación, se correrá CSG de 9 5/8” y se realizará la cementación respectiva. Luego con hueco de 8 ½” atravezar RBR-I con un sistema de perforación en Near Balance, logrando una densidad equivalente con la inyección de N2 de 6.0 ppg, hasta la profundidad suficiente dentro del sello de la Ar. Roboré-II. Se correran los registros eléctricos, recuperando la mayor información necesaria para establecer el plan direccional del tramo de 6”, que permita confirmar con datos estructurales obtenidos del registro FMI (imagen de pozo), luego proceder a la corrida del Liner de 7” con swell packer’s. Finalmente con diámetro de 6” se perforará en forma direccional con rumbo 307° de azimut (NW) con tendencia perpendicular al sistema de fracturas del reservorio Roboré-III, con el objetivo de atravesar la mayor cantidad de fracturas en el reservorio, considerando los reservorios RBR-II & III de características de alta presión y alta temperatura. Alcanzando el TD final de 4400 m se correran los registros eléctricos, corrida y cementación del liner de 5” de producción.

La completación será con un arreglo doble con tubería de 3 ½” 13Cr para producir de las Areniscas RBR-I & RBR-III.

Los pozos offset más importantes constituyen el pozo BBL-X8, BBL-10, BBL-11 & BBL-12, por estar a una distancia de 1.06, 1.17, 2.5 & 6 Km en línea recta, respectivamente. Además, los otros pozos del campo, como BBL-X9, BBL-X3, BBL-15, BBL-14, por las

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consideraciones de secuencia estratigráfica que se atravesarán: Chaco, Guandacay, Tariquia, Yecua, Petaca y Naranjillos (sistema Terciario) y las formaciones Cajones, Yantata, Ichoa (sistema Cretácico), las formaciones Iquiri, Limoncito, reservorios RBR-I, II & III (sistema Devónico).

El sistema Terciario con Petaca, Yecua, Tariquía, Guandacay con alternancias de paquetes de arenas y arcilla. El sistema Cretásico con las formaciones Ichoa, Yantata y Cajones son eminéntemente arenosas, con Yantata y Cajones productores de gas y condensado. El sistema Devónico con Iquiri y Limoncito, donde se desarrolla una columna sedimentaria con pelitas e intercalaciones delgadas de niveles arenosos. Al nivel de la Arenisca Roboré – I, se tienen una porosidad promedio de 5.3% y es naturalmente fracturado. La Ar. Roboré-III con una porosidad promedio de 6% representado por fracturas de tamaño microporo, contituyendo las vías posibles para la circulación de los fluidos.

El pronóstico de producción, considerando los reservorios Roboré-I & Roboré-III, con un escenario P50, con un caudal inicial, de gas de 13.5 MMPCD & 196 BPD de condensado.

Las presiones de reservorio se considera que serán similares a la del pozo BBL-11, BBL-10 & BBL-9D en la que se tuvo una lectura de RCI de 2367 psi para el Yantata, dando una equivalente de 8.4 ppg a 1.646 m TVD. Para RBR-I de 6500 psi original, con una equivalente de 10.1 ppg, actualmente se espera un presión depletada de 2600 psi (más probable), dando una equivalente < a 7.0 ppg. Para la Roboré-II, con una presión original de 10.000 psi, con una equivalente de 14.53 ppg. Para Roboré-III con una presión de 10.500 psi original, con una equivalente de 14.88 ppg, esperando una presión actual de 7900 psi (más probable) por la producción. El máximo peso de lodo programado con el que perforará el tramo productor RBR-I sería de 6.0 ppg equivalente al perforarse con el sistema de inyección de N2 y para RBR-II & III con una máxima densidad de 16.0 ppg.

El equipo SINOPEC 164 será empleado para la perforación de este pozo.

El tiempo estimado para perforar este pozo esta en 136.37 días (P10), 176.66 días (P80) y 185.35 días (P90), más 30.0 días para la completación doble línea de 3 ½” 13Cr, para completar en RBR-I & RBR-III.

El AFE es de $us. 23’645.550 sin/IVA para pozo Productor (perforación + terminación) y $us. 18’500.000 sin/IVA para pozo Seco. El Presupuesto autorizado $us 22’224.163.50 con IVA y $us 19’335.022,25 sin IVA.

1.2. Objetivos Proyecto Perforación Pozo BBL-17

Tres niveles de objetivos para este pozo:

1. OBJETIVOS ESTRATEGICOS

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1.1 Producción gas y condensado de las reservas probadas del reservorio RBR-III & acelerar la producción de gas del reservorio RBR-I.

1.2 Acceso a reservas definidas como probadas.1.3 Aportar volumen a la capacidad de proceso de la Planta Criogénica

de Carrasco-Kanata.1.4 Poner el pozo en producción en Noviembre 11, 2014.1.5 Producción inicial un caudal de 13.5 MMpcd de gas y 196 bpd de

condensado.

2. OBJETIVOS TECNICOS

2.1 Perforar el pozo vertical hasta la base del reservorio Roboré-I, y atravesar la Ar. Roboré-III, en forma direccional, con tendencia perpendicular al sistema de fracturas (NW-307°), con el objetivo de atravesar la mayor cantidad de fracturas.

2.2 Asentar y cementar CSG 18 5/8” atravesando la zonas débiles y de influjo de agua dulce, que permita instalar el conjunto de BOP’s.

2.3 Asentar y cementar CSG 13 3/8” atravesando los sistemas Terciario y Cretásico, ingresando +/- 50 m dentro del Iquiri.

2.4 Asentar y cementar CSG 9 5/8” con el aseguramiento de haber ingresado en la arenisca RBR-I (actualmente depletada, sensible a pérdidas totales y daño a la productividad).

2.5 Correr Liner de 7” confinando la Ar. RBR-I entre packers hinchables y pozo abierto.

2.6 Correr Liner de 5” y cementar, con traslape a la RBR-I que permita la producción de la base del reservorio RBR-I.

2.7 El TD final del pozo establecido por la cota de -4039 m TVDss (4400 m MD).

2.8 Obtención de registros de buena calidad de información de los reservorios, con incapíe en la del hueco de 12 ¼” que permita ajustar la correlación para el ingreso efectivo al reservorio RBR-I y en 8 ½”, que permita confirmar la interpretación estructural, con el azimut de las fracturas.

2.9 Asegurar la integridad del equipo superficial y de completación para mínimo cinco (5) años.

2.10 Aplicar las lecciones aprendidas en el pozo BBL-12, BBL-10, BBL-11, BBL-13, BBL-14, BBL-9D, BBL-X3 & BBL-X8.

3. OBJETIVOS OPERACIONALES

3.1 Cumplir con el target definido al reservorio Box 30 m N,S,O y 10 m E a RBR-I & un Box de 50 m de radio a RBR-III (pozo vertical hasta RBR-I y Dirigido hasta RBR-III).

3.2 Llegar a +/-10% de CAPEX.3.3 Alcanzar a:

109.74 días/10.000 ft PERFORACION @ hueco abierto productor 6”.30.0 días de COMPLETACION.

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NPT Perforación ≤ 10 % (real promedio BBL + KNT’s + CRC) NPT de Completación ≤ 10 % (real promedio BBL + KNT’s + CRC)

4. OBJETIVOS HSSE

4.1 Cero (0) DAFW.4.2 Cero (0) Spills.4.3 Cero (0) VIC (Incidente vehicular).4.4 Cumplir con los compromisos comunitarios

1.3. Datos Básicos Pozo

Bloque : Bulo Bulo

Pozo : Bulo Bulo - 17

Operador : YPFB CHACO SA.

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Locación Superficie : X: 349.638.42 m E : Y: 8'087.559,34 m N

Elevación : Zt: 301.5 m

Ubicación objetivo RBR-I : Coordenadas(Objetivo principal) X: 349.638.42 m E

: Y: 8'087.559,34 m N: MD = 3.895 m; TVD = 3.895 m - 3.583 m TVDss

Ubicación objetivo RBR-III : Coordenadas (Objetivo principal) : X: 349.616.00 m E

: Y: 8'087.576,20 m N : MD = 4.191 m; TVD = 4.188 m, - 3.876 m TVDss

Locación a TD : Coordenadas fin Hueco productor: X: 349.536.90 m E: Y: 8'087.635,70 m N: MD = 4.400 m; TVD = 4.371 m;

- 4.059 m TVDss

Tolerancia al Target : Box 30 m N,S,O y 10 m E a RBR-I & un Box de 50 m de radio a RBR-III

: Fondo definido por TVDss - 4059 m.

Clasificación Pozo : Desarrollo

Objetivo : Principal Ar. RBR-I & RBR-III.

Profundidad Objetivo : 3.895 m Roboré-I (TVDRT) 4.188 m Roboré-III (TVDRT)

Profundidad Total 4.371 m TVD & 4.400 m MD

KB a Nivel Tierra : + 10.70 mGL Elevación sobre MSL : 301.50 mRKB Elevación sobre MSL : 312.20 m

Drilling Rig : SINOPEC 164Tipo : 2000 HP con TDS National Oilwell Varco

500 TN800 HP

Profundidades Asentamiento Cañerías Programadas:

24” Conductor 5 m TVD; 5 m MD18 5/8” Superficial 650 m TVD; 650 m MD13 3/8” Intermedio Casing 2.333 m TVD; 2.333 m MD9 5/8” Production Casing 3.895 m TVD; 3.895 m MD 7” Liner Production 3.991 m TVD; 3.991 m MD

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5” Liner Production 4.371 m TVD; 4.400 m MD

Costo AFE Dry Hole : $us. 18.5 MMUSD sin IVACosto AFE Productor Hole : $us. 23.6 MMUSD sin IVA

Presupuesto Autorizado : $us 19’335.022,25 sin IVA : $us 22’224.163.50 con IVA

1.4. Form 46

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EMPRESA PETROLERA YPFB CHACO S.A. File: BBL-17 f46r.xls

PROGRAMA PERFORACIÓN & TERMINACIÓN Date:11 marzo 2014Nombre Pozo: Bulo Bulo - 17 Well Location Coordinates Location coordinates use PSAD56 Horizontal Datum.UTM Grid is zona 20Pozo No: BBL-17 Location Surf. X= 355.227.00 m E349.638.42 m E Bottom Hole:País: Bolivia Y= 8,084.979.0 m N8'087.559,34 m N Profundidad = 4.371 m TVD - 4.400 MD (-4.059 m TVDss) Liner 5"Campo: Desarrollo Z = 301.5 m Z KB = 312.2 mApprox: 1.06 Km BBL-X8 Objetivo Roboré I : X: 349.638.42; Y: 8.087.559; - 3583 m TVDss, vertical

1.17 Km BBL-10 Objetivo Roboré III: X: 349.616; Y: 8.087.576; - 3876 m TVDss, dirigido2.5 Km BBL-11 Target 30 m N,S,O y 10 m E a RBR-I & 50 m de radio a RBR-III

OBJETIVO: Areniscas Roboré I & Roboré III METODO DE PERFORACIÓN TOPES FORMACIONALES

TIPO DE HERRAMIENTAS PROFUNDIDAD DE PERFORACION Elevation: 301.5 m RT - GL = 10.7 mPerforación Rotary, Motor Fondo & Near Balance 0 - 4400 m MD FORMACIÓN PROFUNDIDAD (En metros TVD)TIPO SPECIAL SURVEYS INTERVALO Guandacay Planchada

22" Tariquia 772Gamma Ray, Sónico, Calibre. 16" 650-2333 m Yecua 1,339Gamma Ray, Resistividades, Calibre, Neutron 12 1/4" a 3865 m Petaca 1,515GR, Resistividades, Sónic, Perfil de Imagen FMI, Calibre, Neutron 12 1/4" a 3865 m Naranjillos 1,623GR Espectral, Resistividades, Sónico Scanner,Perfil Imagen FMI, Cajones 1,740Calibre, Densidad, Neutrón. 8 1/2" @ 3991 m & 6" @ 4400 m Yantata 1,789Imagen Ultrasónico /USIT-CBL-VDL/GR/Cuplas 9 5/8", 7" & 5" Ichoa 1,907LWD (GR) tramo basal Form. Limoncito ingreso R-I e ingreso a sello R-II Iquiri 2,283DEFINITIVE SURVEY: Pozo Vertical q RBR-I & Dirigido @ RBR-III Limoncito 2,427 MWD Durante perforación & Direccional Registros Eléctricos Roboré I 3,895REMARKS: Roboré II 4,062

Roboré III 4,188TDC-DST a nivel de RBR-ITestigos No TD final = 4371 mRegistro Presión (FMT's) R-I & R-III MUESTRAS DE CUTTING TIEMPO PERFORACIÓNArreglo final producción Dual 3 1/2" 13 Cr. FREQUENCY DEPTH FREQUENCY DEPTH

5 m 650 - 2333 m CDR 0 - TD SPECIAL TESTS 2 m 2333- 4400 m

TYPE DEPTH INTERVAL, ETC REMARKS: REMARKS:Unidad Mud Logging Básico 0 - 650 m Coronas:

Evaluación Cemento CSG's 9 5/8", 7" & 5 Unidad Mud Logging Avanz. 650 - 4400 m NoPROGRAMA LODOS:Tramo Type Mud Weight, ppg YP/VP Lec (R6/R3) FL, cc's/30 min PPT SL MBT Drill Sol pH0 - 650 m WBM / Bent. Extend 10 - 10.3 ppg 25-40 /15-25 25-30 /10-16 SC /SC HPHT SC <25 3-5 9-9.5650 - 2315 m WBM / Polytraxx Sellante 9.8 - 10.5 ppg 25-40 /15-25 12-14 /10-15 5-6/< 15 HPHT 4-5/15-20 < 20 3-5 9-9.52315 - 3879 m WBM /Polytraxx Sellante 15.0 - 15.7 ppg 25-35/20-30 14-16/10-15 <5/<14 HP-HT < 10 < 20 < 5 9.5-103879 - 4005 m WBM/Nov Drill N (Drill In) 8.6 - 6.0 ppg 20-25/10-14 12/8-10 <4/<14 HP-HT <5/<15 < 5 3 9-9.54005 - 4400 m WBM /Polytraxx Sellante 15.6 - 16.0 ppg 20-25/25-30 10-12/10-15 <5/<15 <5/<15 <5 5 9.5-10Completación WBM /Agua Poliamina 12.5 ppg 20-25/25-30 10-12/8-10 2-5/<14 NA <5 5 9.5-10REMARKS:Tramo 22":Lodo simple Bent. Extend. perforación @ 650 m, atravezar zonas permeables/pérdidas. Tramo 16" PolytraXX @ ingresar Iquiri, zonas c/arenas friablesEn 12 1/4": PolytraXX HP-HT p/perforar Limoncito, zona inestable (lutitas). Para 8 1/2" lodo RDF cinyección N2 para perforar RBR-I, c/gradiente presión muy baja, posibles pérdidas. Para 6" PolytraXX p/atravezar zona de HP-HT, inestable. Terminación c/ mismo lodo de 6" PolytraXX HP-HTPROGRAMA CAÑERIAS: Casing String Estimated Depth Casing Size Hole Size Landing Pt, Cement Top, EtcConductor 5 m 24" 28" Cemento a superficieSuperficial 650 m 18 5/8" 22" Cemento a superficieIntermedio 2333 m 13 3/8" 16" Cemento a 1000 mProducción 3895m 9 5/8" 12 1/4" Cemento a 2000 mLiner Producción 3991 m 7" 8 1/2" Hueco expuesto - swell pck'sLiner Producción 4400 m 5" 6" Cemento @ boca LinerREMARKS:(A) En 22" perforar c/BHA rotary y direccional c/MF 11" + DC's 9 1/2" + MWD, p/mantener verticalidad. (B) En 16" c/BHA direccional c/MF 9 5/8" + MWD(C) En 12 1/4" c/BHA c/MF 8" + MWD, primera carrera. 2da carrera y siguientes c/MF 8" + MWD + GR/Resitiv. Mantener verticalidad.(D) En 8 1/2" c/BHA direccional c/MF 6 1/2" + MWD, priemra carrera + GR. Mantener verticalidad. Perforación c/inyección N2.(E) En 6" con MF 4 3/4" + MWD + GR. Pozo dirigido hasta el TD final.GENERAL REMARKS: Hueco 22"pozo vertical @ 650 m @ conseguir integridad p/instalar BOP's. Zona de pérdidas por permeabilidad alta e influjo agua.Tramo 16" entre 650 - 2333 m vertival, bancos de arcilla, zonas permeables y muy friables. Ingresar a Iquiri p/conseguir integridadTramo 12 1/4" 2333-3895 m zona inestable, derrumbe, requerimiento alta densidad. Influjo de agua formación. Zapato ingresando dentro Ar. RBR-I.Tramo hueco 8 1/2" 3895-3991 m atravezar Ar. RBR-I muy baja presión. Zona de alta compactación y abrasiva. Posible admisión. Zapato en pleno sello de RBR-IITramo hueco 6" 4005-4400 m para atravesar Ar. RBR-II & III de HP-HT, con requerimiento de densidad muy alta. Posible inestabilidad.Lodo WBM en los 5 tramos. Manejo desechos sólidos y líquidos con sistema de locación seca. En CRC-FW1 y CRC-FW2 se inyectarán los desechos líquidos.Terminación c/Arreglo Final Dual de 3 1/3" 13CR p/Ar. RBR-I & RBR-III.

Form 46 reviewed by:

PREPARED BY: APPROVED: APPROVED:Apolinar Hidalgo/ Francisco Coronado Omar Salazar Edgar Sagarnaga

Rubén Escalera/Jaime SoriaForm 46 - 84bw Gerente Perforación Gerente Subsuelo

1.5. AFE Form (Formulario 850)

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:


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POZO BBL - 17 PREPARADO POR Hidalgo - Coronado

Pozo Nuevo DEPARTAMENTO PERFORACION

Tipo pozo Dearrollo, Vertical p/R-I & dirigido p/R-III FECHA: 07/04/2014

PROVINCIA Cochabamba - Bolivia MONTO POZO PRODUCTIVO $23,645,550

AFE #: $23,646 POZO PARA: DESARROLLO OIL/GAS: PETROLEO/GAS POZO : Vertical RBR-I & Dirigido RBR-III BUDGET YEAR: 2014TVD/TMD: 4371 m TVD / 4400 m MD PROD DRYSURF LOCATION: X: 349.638,42 DAYS: 217 179

Y: 8'087.559,34TOPE RBR-I: X: 349.638,42 Y:8'087.559,34TOPE RBR-III: X:349.616.0 Y: 8'087.576,2

ASUNCIONES1. Días Perforación basados en ROP pozos BBL-13, BBL-14, BBL-9D, BBL-11, BBL-10 & BBL-12. Tiempos Completación de acuerdo SOR.2. Pozo vertical c/obj. Ar. RBR-I & dirigido Ar. RBR-III. Tiempos p/un P-80 (desarrollo). Perforación Ar. RBR-I hueco 8 1/2" en Near Balance c/inyección N2.3. Lodos WBM:22" Ben. Ext., 16" PolytraXX, 12 1/4" PolytraXX HP-HT, 8 1/2" Drill N LS c/N2, 6" PolytraXX HP-HT y Complet. Agua Poliamina4. Registros Eléctricos en 16", 12 1/4", 8 1/2" & 6" + USIT en CSG 9 5/8" & Liner 5". LWD (GR ) p/Tope RBR-I y RBR-III

7. Los costos del equipo de perforacion están basados en la tarifa de un equipo de 2000 HP. 8. Pozo con camino & planchada nueva. Disposición desechos sólidos (recortes) a entierro & líquidos a inyección anular9. Costo de Overhead Promedio últimos pozos

INTANGIBLE M$'S M$'S TANGIBLE M$'S M$'SPERFORACIÓN TERMINACIÓN PERFORACIÓN TERMINACIÓN

01 Servicio Seguridad 18.6 0 86 MAT.TANG. NO CONTROLABLES0 56002 Servicio Alimentación 196.8 64.7 87 CABEZALES - ARB. 202 43304 Serv.Prof.Contratistas (No BP o PAE) 121 31 88 CASING 18 5/8" 214 006 Capacitación 12 4 88 CASING 13 3/8" 858 007 Trépanos (Dientes-Insertos-PDC) 396 0 88 CASING 9 5/8" 564 013 Contratación Eq. Perforación 5,425 950 88 LINER 7" 28 020 Comunicaciones, Serv. Teléfonico 20 5 88 Liner 5" 57 021 Transporte Aereo 7 1 88 Colgador 7" & 5" 400 022 Const.Locación, Carretera (Comp. Propietarios) 630 0 88 Sw ell Packer's 360 023 Transporte Terrestre 164 33 88 CASING 24" & Otros 15 028 Medio Ambiente, EH&S 588 169 89 TUBING 3 1/2" & 2 7/8" 0 71632 Alquiler Herramientas 601 26 TOTAL TANGIBLE $2,698 $1,70933 Relacionamiento Cumunitario 22 034 Agua 57 0

35 Serv.Perforación Direccional 2,968 0 COSTO TOTAL36 Serv.Pesca 0 0 SIN IVA $18,500 $5,14537 Serv.Intalación Cabezales/Arbolito 104 4338 Inspección Tubulares 47 2139 Equipo,Serv.Cementación 568 59 TOTAL $23,64641 Combustible 11 045 Materiales Quím, Serv. Lodos 1,483 046 Fluido Terminación 0 19147 Registros Evaluación 700 6148 LWD Registros Evaluación 72 049 Materiales & Suministros 32 051 Servicio Baleo/TCP 0 26152 Registro Lodo (Mud Logging) 360 4855 Serv.Bajada Cañerías/Tuberías 365 22657 Poliza de Seguros 4659 Testigos/Coroneo 0 063 Serv.Terminación,Emp.Grava,Slickline 0 064 Coiled Tubing 0 23065 Pruebas Pozo (Well Testing) 0 53166 Servicio Slickline 0 7467 Servicio Terminación - Alquiler Htas 0 8769 Servicio Bombeo 0 7970 Mano Obra Propios (Overhead) 767 19272 Servicio Filtración 0 5274 Servidumbre 22 0TOTAL INTANGIBLE $15,802 $3,437

6. Completacion Doble con tubería 3 1/2" 13CR , producción gas - condensado.5. Terminación en Liner 7" & 5". Realizar TCP-DST en Arenisca RBR-I & en RBR-III c/Liner ranurado

ESTIMACION DE COSTOS DE PERFORACION Y TERMINACION FINAL

1.6. Curva Costo Perforación

14


0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

4000

4500$0.000 $5.000 $10.000 $15.000 $20.000 $25.000

DEP

TH M

D [m

]

COST [MM$us]

CURVA PERFORACIÓN POZO BBL-17COSTO vs. PROFUNDIDAD

P-10 REAL P-90 P-80

Hueco 22"

Hueco 16"

Hueco 12 1/4"

Hueco 6"

Hueco 8 1/2"

CSG 18 5/8"

Liner 7"

CSG 13 3/8"

CSG 9 5/8"

Liner 5" + Terminación

1.7. Curva Tiempo de Perforación

15


0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

4000

4500

5000

0 50 100 150 200 250

Prof

, m

Días

Tiempos BBL-17

P-90 P-80 P-10

Hueco 22"

CSG 18 5/8"

Hueco 16"

CSG 13 3/8"

CSG 9 5/8"

Hueco 12 1/4"

Hueco 8 1/2"Liner 7"

Hueco 6"


1.8. Diagrama Pozo Propuesto

16


0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

4000

4500

DIAGRAMA DEL POZO BBL – 17 CAMPO BULO BULO DEPARTAMENTO COCHABAMBA, BLOQUE CHIMORE Abril 2014

Cajones 1.740m

Guandacay

Yantata 1.788 m

Ichoa 1.907 m

16” HOLE9.8 – 10.5 ppg

WBM PolytraXX

Yecua 1.339 m

Limoncito 2.426 mCasing 13 3/8”, @ 2.333 mP-110, 68.0 #/ft, Ultra SF

Casing 9 5/8”, @ 3.895 m P-110, 53.5#/ft, UPJ (cupla)

10,000 psi Wellhead Equipment

22” HOLE10.0 – 10.3 ppg WBM Bent. Ext.

Petaca 1.515 m

Robore-I 3.895 m

Robore-III 4.188 m

Casing 18 5/8”, @ 650 mK-55, 87.5 #/ft, BTC

12 ¼” HOLE15.0 – 15.7 ppgWBM PolytraXX

Robore-II 4.061 m

TC 2.000 m

8 ½” HOLE8.6 – 6.0 ppg (c/N2)

WBM Drill-N LS

Liner 7”, @ 3991 m Q-125, 32 #/ft, ANJO

Casing 24”, @ 5 m

TC 1000 m

TC 1.400 m

TC 3.095 m

Boca Liner 7’’ 3.865 m

6” HOLE15.6 – 16.0 ppg

WBM PolytraXX HP-HT

Liner 5”, @ 4400 m MD – 4371 m TVD P-110, 18 #/ft, ANJO

Naranjillos 1.622 m

Iquiri 2.283 m

Tariquia 772 m

Prof 4.400 m

Boca Liner 5’’ 3.976 m

Desv.39.32°, Az. 306.95°

Desv. 0°, Az. 0°

17


1.9. Prognosis Geológica

FORMACION Buz. (°) Acimut (°)Profundidad

medidaAprox. Aprox. Esperado MD Variación (m) Desde KB TVDSS (m)

Guandacay 0 +/-13 0 312.2Tariquía 3 281 772 +/-10 772 -460Yecua 3 283 1339 +/-10 1339 -1027Petaca 3 290 1515 +/-10 1515 -1203Naranjillos 3 291 1623 +/-10 1623 -1310Cajones 3 290 1740 +/-10 1740 -1428Yantata 3 276 1789 +/-10 1789 -1476Ichoa 3 293 1907 +/-10 1907 -1595Iquiri 3 283 2283 +/-20 2283 -1971Limoncito 2 247 2427 +/-20 2427 -2114Roboré Ar. Roboré-I 13 350 3895 +/-30 3895 -3583

Base Ar. Roboré-I 14 350 3991 +/-30 3991 -3679Ar. Roboré-II 17 353 4062 +/-30 4062 -3749Ar. Roboré-III 23 354 4191 +/-30 4188 -3876

Base Ar. Roboré-III 32 358 4374 +/-30 4350 -4037Profundidad Final 4400 4371 -4059

Profundidad Vertical Verdadera

MIEMBRO

772

566

1339 176

Oligoceno1515

225

1740 481789 1191907

376

Frasniano 2283 144

Givetiano …………………

Eifeliano ………………….

Emsiano ……………………

……………. Siegeniano

2427

1469

Ar. Rob-I 3895 963991

Ar. Rob-II 4062 104072

Ar. Rob-III 4191 182

4374TD 4400.0

Tope MD

Litología

Roboré

Ichoa

Iquiri

CRET

ACIC

ODE

VONI

CO

PALE

OZO

ICO

MES

OZO

ICO

Maastrich.

Gediniano

Cajones

772

Limoncito

Yantata

ERA SIST PISO

TariquíaCENO

ZOIC

O

Mioceno

Guandacay

Emborozú

TERC

IARI

O

ESP (m)MD

FORMACION

Yecua

Petaca

18


Modelo estructural, Campo Bulo Bulo, con desarrollo de fracturas

esquemáticas.

BBL-17

BBL-10

BBL-X8

BBL-17

BBL-10

BBL-X8

Midland Valley

Campo Bulo BuloTope Arenisca Robore I

Modelo Teórico

Línea sísmica 2D a través del pozo BBL-X8

Fm. Cajones

Fm. Roboré

Línea 1003-22

Pozo BBL-X8

Fm. Cajones

Fm. Roboré

Línea 1003-22

Pozo BBL-X8

Mapa Estructural, Tope Arenisca Robore III

19


Santa Cruz-Boliv ia ,

EXPLORACIONY DESARROLLOChaco

GERENCIA DE

CAMPO BULO BULOMAPA ESTRUCTURAL

TOPE AR. ROBORE III

Enero - 2013

ESC. 1 : 20 000

Ub. BBL-17X= 349616.00 Y= 8087576.19 CAMPO BULO BULO

MAPA ESTRUCTURALTOPE AR. ROBORE III

Interpretación de Fracturas Naturales Ar. Robore III, pozo BBL-10

BBL-100 150

GR

DIRECCION (AZIMUT) DE LAS FRACTURAS

S 45°E

FRACTURAS

N

S

Ew

20


Correlación Estructural, Formación Robore

CORRELACION ESTRUCTURALCAMPO BULO BULO

BBL-11

BBL-10

BBL-X8

BBL-17

Santa Cruz-Bolivia ,

EXPLORACIONY DESARROLLOChaco

GERENCIA DE

CAMPO BULO BULO

CORRELACION ESTRUCTURAL

FM. ROBORE

Noviembre 2013

FM. ROBORE.

Ar.

RO

BO

RE

IA

r. R

OB

OR

E II

I

ROBORE II

ROBORE I

ROBORE III

3895 m MD -3583 m TVDSS

3991 m MD -3679 m TVDSS

4062 m MD -3750 m TVDSS4072 m MD -3759 m TVDSS

4191 m MD -3876 m TVDSS

4374 m MD -4038 m TVDSS

TD. 4400 m MD, -4059 m TVDSS

Perfil interpretado pozo BBL-X3 Arenisca Robore-I

21


Perfil interpretado pozo BBL-X3 Arenisca Robore- III

Compartimentos de presión en Bulo Bulo

Modelo Estructural, Superficie “Base Robore III”, Diseño de pozo

22


BBL-17, “Fase 6”, dirección Perpendicular a las Fracturas Naturales.

BBL-17

BBL-10

BBL-X8

N

Tope Ar. Robore I

Base Ar. Robore I

Tope Ar. Robore III

135° Acimut deFracturas

307°Dir. Pozo

MODELO ESTRUCTURALSuperficie: Base Robore III

Tope Ar. Robore III

Tope Ar. Robore I

DISEÑO DE POZO BBL-17

N

1.10. PLAN DIRECCIONAL:

23


M D Inc Azi TV D N o rth E as t V 'Sec t D 'Le g B u ild Tu rn T 'Face S ubS e a C losure B earing Field Eas t Field N orth m deg deg m m m m °/30 °/30 °/30 deg m m deg m m 0.0 0 0.00 306.94 0.00 0.0 0 0 .00 0.00 0 .0 0 0.00 0 .0 0 0.00 312 .0 0 0.0 0 0.0 0 34963 8.4 2 808 75 59.34

772.00

0.00

306.94

772.00

0.0 0

0.0 0

0.00

Tariquia 0.0 0

772.0 0.00

0 m TVD 0.0 0

0.00

-46 0.0 0

0.0 0

0.0 0

34963 8.4 2

808 75 59.34

Well Report

Company : YPFB CHACO Page: 1 Well : BBL-17 Date : 14 /03/20 14 Location : BULO BU LO Reference: True North

Vertical Section Calculated Along Azimuth 306.80°

KB Elevation = 312.00m GR. Elevation = 301.50m

Yecua 1339.00 m TVD 1339.00 0.00 306.94 1339.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1027.00 0.00 0.00 349638.42 808 7559.34

Petaca 1515.00 m TVD 1515.00 0.00 306.94 1515.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1203.00 0.00 0.00 349638.42 808 7559.34

Naranjillos 1622.00 m TVD 162 2.00 0.00 306.94 1622.0 0 0.0 0 0 .00 0.00 0 .0 0 0.00 0 .0 0 0.00 -13 10.0 0 0.0 0 0.00 349638 .4 2 808 75 59.34 1740.00

0.00

306.94

1740.00

0.00

0.00

0.00

Cajones 0.00

1740.00 m TVD 0.00 0.00

0.00

-1428.00

0.00

0.00

349638.42

8087559.34

178 8.00

0.00

306.94

1788.0 0

0.0 0

0.00

0.00

Yantata 0.0 0

1788.00 m TVD 0.00 0.0 0

0.00

-14 76.0 0

0.0 0

0.00

349638 .4 2

808 75 59.34

Ichoa 1907.00 m TVD 1907.00 0.00 306.94 1907.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1595.00 0.00 0.00 349638.42 808 7559.34

Iquiri 2283.00 m TVD 2283.00 0.00 306.94 2283.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1971.00 0.00 0.00 349638.42 808 7559.34

Limoncito 2426.00 m TVD 2426.00 0.00 306.94 2426.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -2114.00 0.00 0.00 349638.42 808 7559.34

Robore I 3895.00 m TVD 3895.00 0.00 306.94 3895.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -3583.00 0.00 0.00 349638.42 808 7559.34

Base Robore I 3991.00 m TVD 3991.00 0.00 306.94 3991.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -3679.00 0.00 0.00 349638.42 808 7559.34 4012.00 0.00 306.94 4012.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 306.94 -3700.00 0.00 0.00 349638.42 808 7559.34

Robore II 4061.00 m TVD 4061.06 4.97 306.94 4061.00 1.28 -1.70 2.13 3.04 3.04 0.00 0.00 -3749.00 2.13 306.94 349636.72 808 7560.62 4184.70 17.50 306.94 4182.02 15.73 -20.92 26.17 3.04 3.04 0.00 0.00 -3870.02 26.17 306.94 349617.50 808 7575.07

Robore III 4188.00 m TVD 4190.96 17.50 306.94 4188.00 16.86 -22.42 28.05 0.00 0.00 0.00 0.02 -3876.00 28.05 306.94 349616.00 808 7576.20

Base Robore III 4349.00 m TVD 4372.41 36.41 306.95 4349.00 66.08 -87.85 109.93 3.13 3.13 0.00 0.01 -4037.00 109.93 306.95 349550.57 808 7625.42

Profundidad Final 4371.00 m TVD

24

M D Inc A zi TV D N orth E as t V 'Sect D 'L eg B uild Turn T 'Face S ubS e a C losu re B earing Field East Field N orth m deg deg m m m m °/30 °/30 °/30 deg m m deg m m

4400 .2 8 3 9.3 2 306.95 4371 .0 0 76.36 -101.52 1 27.03 3.13 3.13 0.00 0.01 -40 59 .0 0 127.0 3 306.95 3495 3 6.90 8 0876 35.70


TVD

(m)

N.Of

fset

(m)

POZO : BBL - 17

Pla n D ata fo r B B L-1 7

W ell: B B L -17 T y p e: M a i n - W el l F i l e N u m b e r: V e r t i c al S ec t io n : P o s i t i o n o f f s et o f o r i gi n f r o m S i t e c e n t re : + N / -S : 0 . 0 0 m A z i m u t h : 7 0 .0 0 ° + E / - W : 0 . 0 0 m M a g n e t ic P a r a m e t e rs : M o d el : F i e l d S t re n g t h : D ec l i n at i o n : D i p: D a t e: I G R F 2 3 2 0 7 (n T ) - 1 0 .1 7 ° - 1 3 .2 7 ° 2 0 1 4 - 0 3- 1 0

-2 0 0

0

2 0 0

4 0 0

6 0 0

8 0 0

Pla n P oint Infor m ation: D o g L e g S e v er i ty U n i t : ° / 3 0 . 0 0 m P o s i t i o n o f f se t s f r o m S i te c e n t re

M D I n c A z T V D + N / - S + E / - W N o rt h i n g E a s t i n g V S e c D L S T o ol fa c e B u i l d T u rn ( m ) (° ) ( ° ) ( m ) ( m ) ( m ) ( m ) ( m ) ( m ) ( D L S U) (° ) ( D L S U ) ( D L S U )

0 . 0 0 0 .0 0 0 .0 0 0 .0 0 0 . 0 0 0 .0 0 8 0 8 7 5 5 9 .3 4 3 4 9 6 3 8 .4 2 0 .0 0 0 . 0 0 0 . 0 0 .0 0 0 . 0 0 6 5 0 .0 0 0 .0 0 0 .0 0 6 5 0 .0 0 0 . 0 0 0 .0 0 8 0 8 7 5 5 9 .3 4 3 4 9 6 3 8 .4 2 0 .0 0 0 . 0 0 0 . 0 0 .0 0 0 . 0 0

2 3 1 5. 0 0 0 .0 0 0 . 0 0 2 3 1 5.0 0 0 .0 0 0 . 0 0 8 0 8 7 5 5 9 .3 4 3 4 9 6 3 8 . 4 2 0 . 0 0 0 .0 0 0 .0 0 .0 0 0 .0 0 3 8 7 9. 0 0 0 .0 0 0 . 0 0 3 8 7 9.0 0 0 .0 0 0 . 0 0 8 0 8 7 5 5 9 .3 4 3 4 9 6 3 8 . 4 2 0 . 0 0 0 .0 0 0 .0 0 .0 0 0 .0 0 3 8 9 5. 0 0 0 .0 0 0 . 0 0 3 8 9 5.0 0 0 .0 0 0 . 0 0 8 0 8 7 5 5 9 .3 4 3 4 9 6 3 8 . 4 2 0 . 0 0 0 .0 0 0 .0 0 .0 0 0 .0 0 4 0 1 2. 0 0 0 .0 0 0 . 0 0 4 0 1 2.0 0 0 .0 0 0 . 0 0 8 0 8 7 5 5 9 .3 4 3 4 9 6 3 8 . 4 2 0 . 0 0 0 .0 0 0 .0 0 .0 0 0 .0 0 4 1 8 4. 5 9 1 7 .4 9 3 0 6 .9 4 4 1 8 1 .9 2 1 5 . 7 1 - 2 0 .8 9 8 0 8 7 5 7 5 .0 5 3 4 9 6 1 7 . 5 3 - 1 4 . 2 6 3 .0 4 3 0 6 . 9 3 .0 4 0 .0 0 4 1 9 0. 9 6 1 7 .4 9 3 0 6 .9 4 4 1 8 8 .0 0 1 6 . 8 6 - 2 2 .4 2 8 0 8 7 5 7 6 .2 0 3 4 9 6 1 6 . 0 0 - 1 5 . 3 0 0 .0 0 0 .0 0 .0 0 0 .0 0 4 3 9 8. 8 8 3 9 .1 8 3 0 6 .9 5 4 3 6 9 .9 1 7 5 . 8 3 - 1 0 0 . 8 1 8 0 8 7 6 3 5 .1 7 3 4 9 5 3 7 .6 1 - 6 8 .8 0 3 .1 3 0 .0 3 .1 3 0 .0 0 4 4 0 0. 2 8 3 9 .1 8 3 0 6 .9 5 4 3 7 1 .0 0 7 6 . 3 6 - 1 0 1 . 5 2 8 0 8 7 6 3 5 .7 0 3 4 9 5 3 6 .9 0 - 6 9 .2 8 0 .0 0 0 .0 0 .0 0 0 .0 0

1 0 0 0

1 2 0 0

1 4 0 0

1 6 0 0

1 8 0 0

2 0 0 0

2 2 0 0

2 4 0 0

2 6 0 0

2 8 0 0

3 0 0 0

3 2 0 0

3 4 0 0

3 6 0 0

3 8 0 0

4 0 0 0

4 2 0 0

4 4 0 0

4 6 0 0

R o b oreI

R o b o re III T D

2 0 0 1 7 5 1 5 0 1 2 5 1 0 0 7 5 5 0 2 5 0 -2 5 -5 0 -7 5 -1 0 0 -1 2 5 -1 5 0 -1 7 5 -2 0 0

T D

R o b o r e I I I R o b o r e I

4 8 0 0

- 2 0 0 - 1 7 5 - 1 5 0 - 1 2 5 - 1 0 0 - 7 5 - 5 0 - 2 5 0 25 50 75 100 125 150 175 2 0 0 E . O f f s e t ( m )( S c a l e : 2 5 m /i n c h )

5 0 0 0 -2 0 0 0 200 400 6 0 0

V S ( m ) ( B e a r i n g : 7 0 . 0 0 ° S c a l e : 2 0 0 m /i n c h )

25


Section View

BBL-17 PLAN Version 1

0 Guandacay

500

1000

Tariquia

1500

2000

Yecua

Petaca Naranjillos Cajones Yantata Ichoa

2500

Iquiri Limoncito

3000

3500

4000

4500

R. obore I

Robore II .R. obore III

.P..rofundidad Final

-2000 -1500 -1000 -500 0 500 1000 1500 2000 2500 3000

Vertical Section Calculated Along Azimuth 306.80° All units are displayed in M eters

Date :24/03/20

14 File #:

26


Plan View

BBL-17 PLAN Version 1

140

120

100

80 ...

Profundidad Final

60

40

Robore III

20 ..

0 Robore II

Robore I

.

-20

-40

-140 -120 -100 -80 -60 -40 -20 0 20 40

All units are displayed in M eters

Date :24/03/20

14 File #:

1.11. Desafíos de la Perforación (BBL-12, BBL-10, BBL-X3, BBL-X8, BBL- 9D & BBL-11)

27


28


29


30


31


32


33


34


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1.12. Presión Poro / Gradiente Fractura

0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

4000

4500

7 9 11 13 15 17 19 21 23

TVD

, m

PPG

BBL - 17PP, PF, MW mín, MW máx

PF PP BRB-I RBR-I RBR-II

RBR-III FIT-LOT MW Real BBL-11 RBR-III Estimado RBR-I Estimado

MW Real BBL-13 FIT BBL-13 MW Real BBL-14 MW máx MW mín

BBL-10 Real MW Real BBL-12 Influjo BBL-10 Influjo BBL-12 Influjo BBL-9D

RBR - I

RBR - II

RBR - III

Limoncito

Ichoa

Yantata

NaranjillosPetaca

Yecua

LOTLOT

FIT

FITPP orig. R-I

PP orig. R-II

PP orig. R-III

Tariquia

Cajones

Iquiri

PP est. R-III

PP est. R-I

FIT

Influjo Agua Dulce

36


1.13. Curva Offset Peso Lodo

37


1.14. Gradiente Temperatura

38


1.15. Curvas Días vrs Profundidad

0 m

1,000 m

2,000 m

3,000 m

4,000 m

5,000 m

6,000 m

0 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500

Prof

., m

Días

Tiempos Offset BBL

BBL-11 BBL-9D BBL-X3BBL-X8 BBL-13 Real BBL-14 RealBBL-10 Real BBL-12 BBL-17 Prog

Hueco 26"

Hueco 17 1/2"

Hueco 22"

Hueco 16"

Hueco 8 1/2"

Hueco 17 1/2"

Hueco 12 1/4"

Hueco 12 1/4"

Hueco 8 1/2"

Hueco 12 1/4""

Hueco 8 1/2"

Hueco 6"

Hueco 28"

Hueco 12 1/4"

Hueco 8 1/2"

Hueco 6"

Hueco 16"

Hueco 22"

Hueco 8 1/2"

Hueco 6" Hueco 4 1/4"

Hueco 12 1/4""

Hueco 17 1/2"

Hueco 26"

Hueco 6"

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1.16. Dias vrs Profundidad Pozoz Offset

0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

4000

4500

5000

0 50 100 150 200 250 300 350 400

Prof

, m

Días

Tiempos BBL-17

P-90 P-80 P-10 BBL-11 BBL-10 BBL-12

Hueco 22"

CSG 18 5/8"

Hueco 16"

CSG 13 3/8"

CSG 9 5/8"

Hueco 12 1/4"

Hueco 8 1/2"Liner 7"

Hueco 6"


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SECCIÓN “B”. PROCEDIMIENTOS PERFORACIÓN

INTERVALO IHueco: +/- 28” (construido con retro excavadora)Profundidad: 5 m (debajo piso antepozo)Cañería: 24” Conductor – cementado @ 5 m. Objetivos:

Proteger el antepozo de erosión y conseguir sello de circulación en prevención a generar una brecha en superficie mientras se perfora el intervalo de 22”.

Offset Experiencia & InformaciónPozo: BBL – 9DSuperficie – 100 m Hueco 26”Lavado o erosión arena no consolidada:

Este problema fue ocasionado por, los caudales altos de circulación generando turbulencia en el anular, afectando a las arenas superficiales no consolidadas. Con exceso de lechada de cemento de 150% no se consiguió circulación de cemento en superficie, fue necesaria una cementación por espacio anular (Top Job).

Pozo: BBL-11Superficie – 110 m Hueco 28”Lavado por erosión arena friable

Lavado por Erosión Arena Friable.- Con el exceso de lechada de cemento del 150 % fue suficiente para conseguir cemento en superficie; sin embargo, muestra un cierto lavado de hueco hasta un diámetro de +/-31”.

Notas Pre-Drill1. Fuente de agua para el Equipo y Lodos estará ubicado en el río Bulo Bulo

próximo a la planchada a +/- 1.200 m (de la planchada). Siendo necesario tender una línea de agua de 2 7/8” de +/- 1.5 Km desde río a pozo BBL-17. La otra fuente para agua de consumo humano se habilitará el pozo de agua del pozo BBL-8 con una opción de recurrir al Río Volcán a +/- 5 Km de la planchada.

2. Sistema Big Bag Hopper & Hiride : Instalar sistema de agregado de baritina con la instalación de un (u) embudo a nivel de la plataforma, diseño similar instalado en pozo BBL-10 & BBL-12.

3. Centrífugas de Alto proceso : Se debe instalar 3 centrífugas de Alto proceso: 2 unidades Brandt HS-2000 y 1 unidad Brandt HS-3400, para proceamiento del lodo, recuperación de baritina y procesamiento de desechos líquidos..

4. Orientación Arbolito Producción: En el anexo están los planos de orientación del Arbolito de Producción que permira el alienado de los cabezales, definiendo las salidas de los dos brazos (LC & LL).

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INTERVALO IIHueco: 22”Profundidad: +/- 650 mCañería: 18 5/8”, K-55, 87.5 #/ft, BTC

1. Resumen Sección Hueco Objetivos:

Perforar con 22” hasta 650 m para cubrir con cañería de 18 5/8” las arenas permeables, gruesas y débiles. Además, de bancos de arena activos con influjo de agua dulce.

Cubrir con cañería zonas de agua dulce aislándolos y protegiéndolos.

Bajar CSG 18 5/8”. Cementar cañería hasta superficie, que evite se genere una brecha de

integridad formacional a superficie. Lograr una integridad y soporte (integridad estructural) para las instalaciones de superficie. Instalar Seción “A” 18 5/8” (BTC) x 20 ¾” 3K sobre Landing Base.

Formación: Chaco, Guandacay.

Litología: Chaco: Paquetes de arenas de grano medio a grueso, granos de cuarzo cristalino, moderadamente consolidado a friable, con intercalaciones de arcilla soluble. Guandacay: Intercalaciones de paquetes de arenas & arcilla. Arenas mediana a fina en partes gruesa, friable. Arcilla rojizo claro, soluble, plástica, hidratable. Presencia de conglomerados focalizado a +/- 110 – 455 m (BBL-X3 @ 5%), +/- 140 – 785 m (BBL-9D entre 10 – 90 %), & +/- 120 – 590 m (BBL-12 entre 20 – 10%).

2. General Información: Perforar con 22” hasta +/- 650 m manteniendo verticalidad. Correr cañería 18 5/8” K-55, 87.5 #/ft, BTC a TD. Cementar con Stinger para cuyo objeto se debe utilizar el zapato flotador con simple válvula donde se deberá utilizar centralizadores de cañería de flejes y bajar dos cestas en la cañería de 18 5/8” a una profundidad de +/- 30 & 60 mts. La cementación deberá ser hasta superficie. En caso de no tener retorno en superficie se debe realizar top job. Tipo de lodo WBM Bentonítico Extendido de 10.0 – 10.3 ppg.

Offset Experiencia & InformaciónBBL – X3Tramo 51 – 605 m Hueco 17 ½” – CSG 13 3/8”ConglomeradosSe presentó en tramos entre 110 – 550 con presencia hasta 5% de Conglomerados. Tendencia a la desviación por buzamiento de las capas de formación

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Se estima buzamiento de las capas entre 7-10°, que tienden a que el hueco tome desviación, a +/- 360 2.41° y a 640 m 6.07° con rumbo NE.

BBL – X8 Tramo 154 – 2425 m. Hueco 17 ½” – CSG 13 3/8”

VIBRACION HERRAMIENTAA partir de los 234 m se observa vibración de herramienta, limitando el peso aplicado sobre el trépano. A partir de los 735 y hasta los 1719 m se hace más continuo, variando normas para controlar vibración, sólo permite aplicar hasta 25 Mlb de peso. A partir de los 1719 m se inicia con el uso de amortiguador de vibración permitiendo aplicar de 30-40 Mlb de peso sobre el trépano.

PERDIDAS POR PERMEABILIDADEn los 234 m se registra una admisión por permeabilidad de 4 BPH. Continúa la pérdida hasta los 918 m, coincidiendo con la presencia de grano suelto de 85 al 10 %. A partir de los 918 m hasta los 1585 m no se observa pérdida, coincidiendo con una descripción de arcilla - limolita y disminución de grano suelto - arena hasta 15 % como máximo. Con la aparición intermitente de 90 - 15 - 100 % de grano suelto se registra nuevas pérdidas en formación por permeabilidad, esto ocurre a partir de los 1585 m hasta los 2425 m. En el tramo 2068 - 2118 m (80 - 45 % grano suelto) se observa un régimen de pérdida de 5-8 BPH, teniendo que bajar el caudal de 730 a 710 GPM. Tratamiento efectuado en todo el tramo consistió de Carbonato de calcio (Sellante 4.23 lb/bbl) y sellante celulósico (SBD 1.5 lb/bbl). Volumen total admitido es de 1017 bbl

BBL – 9 DTramo 100 – 2660 m. Hueco 17 ½” – CSG 13 5/8”

Arenas No Consolidada DeleznableSe presentó dos tramos entre 210 – 330 y 370 – 520 m, de arena muy fina “azúcar” y conglomerado. Con características peculiares donde: la ROP que cae a valores menores de 1.0 min/m, presencia de vibración o zapateo de herramienta, sensibilidad en su estabilidad a la disminución de hidrostática (bajando la densidad de 10.0 a 9.5 ppg la recuperación de arena es mayor), haciendo difícil el procesamiento por zarandas, siendo necesario tiempos de operación para el trabajo de repaso y back reaming en estos tramos.

Influjo Agua FormaciónNiveles de influjo entre 505 – 572 m con una variación en régimen de flujo entre 52.5 – 75.0 bpm para una densidad de lodo de 8.7 – 9.8 ppg, con una hidrostática equivalente en densidad de 9.9 ppg. El control del influjo se consiguió con un lodo de 10.0 ppg. La salinidad correspondió a un agua dulce. Este nivel acuífero superficial esta presente en los pozos perforados en el campo, pero solo en este pozo se puso en manifiesto el influjo, al no haber considerado que la cota de la planchada esta 30 m más bajo que los otros pozos. Este problema generó incrementos en el costo de tratamiento del lodo que significó adiciones extras de polímeros para restablecer los niveles adecuados de concentración, los volúmenes con ingreso alto de agua fueron desechados a las fosas de lodo para luego ser depositados por inyección en el BBL-7.

Doblez Pata De Perro (Dog Leg) – Key SeatDe los datos finales tomados por Gyro Data se observa la existencia de valores de severidad al Dog Leg > 1°/30 m, entre los tramos 210 – 300 m y 480 – 510 m, con un incremento brusco en ángulo de 1.5° registrado a 210 m hasta 8.9° en 570 m. La existencia de esta severidad generó resistencias al sacar herramienta, hueco apretado, excesivo arrastre que obligó a un trabajo extenso en tiempo de back reaming, que llevó a operaciones para rectificar la configuración del Key Seat, pérdida de herramienta por aprisionamiento, cambio de la sarta de sondeo de 5”, cambio de portamechas de 9.1/2” – 8.1/4”, sustitutos, requerimientos de herramientas para rectificar (Mills-Water Mellom). Esto significó costos altos por los servicios complementarios necesarios para encarar estas operaciones.Las lecturas tomadas de ángulo con Teledrift establecieron valores entre 1° y ½°, alejados de los reales que vario entre 4.3° y 7.1°. La causa de esta situación fue la obstrucción con goma del instrumento e inadecuado rango de trabajo utilizado en el instrumento (con un rango de apenas ½° -

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3°). Por coincidencia, en los 115 m del tramo de mayor desviación no se toma lectura alguna con Teledrift. Los aspectos que favorecieron a que el hueco tome valores altos de ángulo superficialmente esta: La presencia de intercalaciones de formaciones de perforabilidad diferentes(paquetes de arena friable – arcilla), falta de datos confiables y reales de ángulo por Teledrift, y la no-respuesta del BHA empacado de tres puntos.

Heat Checked DC 9.1/2”-DC 8.1/4”-XO 4.1/2”IFx6.5/8” REG-XO 6.5/8”REGx7.5/8”REGEl trabajo de 40:30 horas acumuladas de back reaming en el tramo 217 a 1458 m trajo como consecuencia el fenómeno de “Heat Checking” que mostró su efecto sobre los DC de 9.1/2”, 8.1/4”, Sustituto, HWDP 5” y XO’s, con agrietamiento y fisuras en la caja, deterioro de las roscas macho - hembra, deterioro en la superficie de sello, que llevó a presentarse agujeros de lavado en las roscas. Luego de 16:30 horas adicionales de back reaming se produjo un corte de herramienta en el XO 4.1/2”IFx6.5/8” Reg, dejando en pesca 176.62 m del BHA, que finalizó en el Side Track N° 1.La configuración geométrica de Keat Seat entre 580 a 180 m fue la raíz del trabajo de fricción de los DC y XO. Las secciones de cambios de diámetro de la sarta o BHA y los cajas de conexión fueron las que sufrieron mayor efecto.

Sistema PHPA/Alplex – Dispersión Recortes – Incremento MBT - Embotamiento Sistema de base agua caracterizado por su carácter dispersivo que mostró su efecto sobre las arcillas del Terciario, con volúmenes de desechos depositados (lodo+agua+recortes) en las dos, de las tres, fosas de lodo con una deposición al 100% de sus capacidades, que significó 2.66 veces de aquella programada. Del balance de volúmenes de desechos sólidos generados en lo real, del lodo fabricado, de los volúmenes de dilución y el lavado de equipo alcanzó a 43.327 bbl, frente a los 31.696 bbl que debería generarse para condiciones normales, con un exceso de 11.631 bbl, que redundo significativamente en el incremento de los costos del fluido de perforación. Incremento continuo en el MBT por efecto de la dispersibilidad llevó a registrar valores mayores a 30 lpg, con un % de sólidos en el sistema del 10% para una densidad de 10.0 ppg, dando una concentración de sólidos de baja gravedad > a 110 lpg. En las maniobras de viaje todas las cuplas o conexiones de la sarta de perforación salieron con embotamiento en la parte superior e inferior, alcanzado también a los trépanos. Los ensayos de laboratorio, previo al inicio de la perforación, mostraron este carácter dispersivo del sistema.El sistema PHPA/Alplex fue manejado con criterio técnico erroneo en cuanto a su dosificación, mantenimiento y tratamiento, con una falta de soporte técnico específico ante los problemas propios del lodo por parte de la supervisión y laboratorio de Intergas - SCZ.

Perdidas de CirculaciónCon la siguiente secuencia: 2217, 2306 y 2312 m, con una densidad de lodo de 10.0 ppg, el volumen total perdido llegó a 1735 bbl, siendo en la última profundidad la más severa; desplazando baches con LCM Pheno Seal (F-M) y CO3Ca (F-M), se logró restablecer la circulación, bajando el régimen de perdida a 45-35 BPH. Luego opta por agregar al sistema “Cáscara de Arroz” en una concentración de +/- 25 lpb, que permitió continuar la perforación con un régimen de 20-10-8 BPH, manteniendo un sistema cerrado sin zarandas hasta 2438 m, que requirió de tratamiento con bactericida por observar descenso en la alcalinidad del lodo y descomposición, lo que obligó a eliminar por zarandas. El volumen de material consumido de obturante llegó a 2667 sacos. La disminución de la hidrostática al bajar la densidad de 10.0 a 9.5 ppg hizo que el régimen disminuyera, que originó se indujera influjo de agua del tramo acuífero. La perforación del tramo terminó con un régimen de perdida de 10 BPH y una densidad de lodo de 10.0 ppg.El tratamiento con CO3Ca (F-M) y Soltex parar encarar pérdidas totales de circulación fue inadecuado, por el tipo de granulometría no adecuada para pérdidas totales.

Deficiencias Trabajo Llaves Hidráulicas Bajada CSG 13.5/8”Dificultades en llaves hidráulicas por el uso de mordazas para CSG 13.3/8” en CSG de 13.5/8” Q-125, adaptadas a mandíbulas de 24” de diámetro. Aspecto que causó demora en el ajuste a un ritmo de sólo 4 piezas por hora, con tiempos estáticos por cambio de mordazas y mandíbulas, que pusieron en riesgo la bajada con posibilidad de pegamiento de la cañería.La deficiencia se debió a dos aspectos: (1) Uso de mordazas de 13.3/8” en CSG de 13.5/8”, adaptadas sobre rodillos pequeños que permiten mayor abertura a las mordazas; esta práctica se considera normal por la empresa de servicio Weatherford empleado para CSG P-110 y otras pero no así para CSG de mayor dureza como Q-125. (2) Uso de llaves de 24” que permitió aplicar torque óptimo de 26.000 lb.pie requerido para CSG de 13.5/8”, las adecuadas debería ser de 16”, pero con limitación en un máximo torque de 25.000 lb.pie. Se completo la corrida de cañería a fondo pozo.

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Combinación Diferentes Grados CSGPor falta de longitud disponible de CSG 13.5/8”, 88.2 ppf, Q-125, BOSS para cubrir el requerimiento del hueco abierto, se recurrió a completar la longitud con CGS 13.3/8”, 68 ppf, J-55, BTC. Se instaló la cañería complementaria después de los accesorios de cementación conectado por juntas XO’s. Esta combinación de diferente especificación técnica puso límite a la que corresponde a la resistencia del CSG de 13.3/8”, en reventamiento a 3.450 psi, colapso 1.950 psi, frente a la de 13.5/8” de 10.030 psi en reventamiento y 4.800 psi de colapso. La presión de prueba de cañería se limitó a sólo 2.000 psi en lugar de 7.500 psi, la prueba de L.O.T. se limitó a una prueba de integridad con 2.600 psi en superficie, equivalente a 16.0 ppg para 2664 m que es la parte superior del Devónico (formación Iquiri).

BBL - 11Hueco 28” Tramo 0 – 110 m. Hueco 28” – CSG 24”

Vibración herramienta.- Empezó a los 22 m de profundidad, afectando la ROP, coincidiendo con la salida en abundancia de arena muy fina. Se presentó vibración con mayor intensidad al atravesarse paquetes de arena muy friable, no consolidada cuyas penetraciones fueron rápidas. No se presentó cantos rodados. Con las mismas características se presentó la vibración durante el ensanche de hueco a 28”, limitando la penetración.

Lavado por Erosión Arena Friable.- Con el exceso de lechada de cemento del 150 % fue suficiente para conseguir cemento en superficie; sin embargo, muestra un cierto lavado de hueco hasta un diámetro de +/-31”.

Perdida Por Permeabilidad.- Se presento la primera a los 35m con una admisión de +/-30bbl, sellándose automáticamente.

Tipo rosca trépanos 28”.- La nota técnica de programa, el experto de trépanos Smith, el reporte de campo de CMT-X1, registraron que la conexión era de 7.5/8” REG; sin embargo, la misma era de 8.5/8” REG LT, que ocasionó espera de equipo por lapso de +/- 4 horas hasta el arribo del Bit Sub necesario y adecuado para conectar el trépano a los DC de 11”.

OD cuerpo estabilizadores.-

Los mismos que presentaron diámetros mayores a 11.1/4”, como ser 11.5/16”, dificultando el agarre y ajuste con las llaves, siendo necesario corte con soplete de +/- ¼” de espesor del tope de la pestaña de cierre de la visagra de las llaves de fuerza en ambas mandíbulas. No se disponía grapples de pesca para este diámetro

Hueco 22” Tramo 110 – 603 m Hueco

Floculación Lodo por CementoSe observo al perforar cemento dentro del CSG de 24” una floculación severa del lodo, siendo necesario desplazar en el hueco un nuevo lodo. Esto se debió al alto contenido de sólidos de baja gravedad del lodo viejo y al no haber realizado un tratamiento previo del mismo antes de perforar cemento. Significó 2 horas de equipo para el desplazamiento del lodo nuevo.

Pérdida Parcial LodoMientras se perforaba una sección de arenas entre 162 a 179 m se presentó pérdida de lodo parcial de +/- 90 bbl en 30 minutos, restableciéndose el retorno. En apariencia una vez que se formó el revoque en la arena se logró sello natural del mismo. No fue necesario una acción para remediar dicha pérdida. La pérdida se presentó con peso del lodo de 9.2 ppg.

Gradiente de TemperaturaMientras se perforaba esta sección se notó que la temperatura de salida del lodo fue alta alcanzando entre 140 – 150 °F. La alta temperatura de fondo pozo BHT fue confirmado en la toma de registros eléctricos registrándose 154 ° F, después de +/-4.5 horas luego de la última circulación. Los ensayos o

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diseño de lechada iniciales a 100 °F de BHT programado para la cementación de la CSG de 18.5/8” fueron modificados a la temperatura real estática de fondo de 154 °F.

Tendencia al Incremento de AnguloSe buscó varias combinaciones de WOB & RPM para incrementar la ROP manteniendo baja la inclinación. Aplicando 25 klb de WOB se logra incremento en la ROP de 2 a 10 m/hr, pero mostrando un incremento en el ángulo de inclinación en la siguiente lectura. Siendo necesario el disminuir el WOB aplicado a valores de 15 a 10 klb, manteniendo una RPM entre 120 a 150, decreciendo la ROP de 10 a 3 m/hr. Se confirma la tendencia del hueco a tomar incrementos en ángulo de inclinación por aplicación de cierto peso sobre el trépano. Esta característica obligó a trabajar con una perforación controlada.

“Galleteo” Conexiones DC 11”Ligeros “galleteos” se presentaron en las conexiones de los DC’s de 11” y estabilizadores de sarta. Esta conexiones fueron trabajadas o refrentados en sus espejos en el campo mientras se bajaba el BHA. La posible causa fue el insuficiente torque de ajuste inicial aplicado (133.000 lb-ft), lo que se recomienda es de 130.680 lb-ft + 10% = +/- 143.748 lb-ft. Se bajó el BHA hasta los 483m en 3.5 horas, por el trabajo de refrenteo.

Embotamiento de EstabilizadoresLuego de la última carrera de trépano se observa un embotamiento severo en los dos estabilizadores superiores, sólo parcialmente en el near bit y el trépano bastante limpio. Por el hueco ensanchado o lavado no causó problema de arrastre este embotamiento durante las carreras de viaje corto y en el de la salida final.

Incompatibilidad Espaciador – Lodo durante CementaciónAl final del desplazamiento de +/- 40 a 50 bbl, se observó en las zarandas lodo floculado con reología “fuera de escala”, debido a la incompatibilidad entre el MC Spacer y el lodo. Esta floculación se debió al espaciador y no al cemento, ya que no se observó la salida de cemento en superficie. En futuros trabajos es necesario que la empresa cementadora realice ensayos piloto de compatibilidad de los fluidos usados con el lodo. Esta situación puede generar altos valores de ECD’s que den lugar a inducir pérdidas.

“Top – job” CementaciónPor el lavado ensanchado del hueco, con un diámetro promedio mayor a 23.4” no se observó salida de cemento en superficie al completar el desplazamiento, siendo necesario realizar un trabajo de cementación desde superficie. Se mezcló y desplazó 1 bbl de lechada entre el anular de 24” a 18.5/8”, desde superficie a 18 m. Significó 2 hrs de equipo para esta operación.

Influjo Agua de la Formación luego de CementaciónAproximadamente después de las 16 hrs de haber completado la cementación al iniciar el corte de CSG de 18.5/8” se observó flujo de agua de formación del anular entre los CSG’s de 24” – 18.5/8”, proveniente de una zona permeable, el agua de formación mostraba un pH de 11.5 a 9.0, Cl– y Ca++

bajos de 150 ppm y 40 ppm, respectivamente (agua dulce), la temperatura de salida llegó a 90 °F. El caudal de flujo inició con +/- 20gpm y fue disminuyendo paulatinamente a 12.5 – 8.0 – 2.0 gpm hasta que en fecha 13-03-00 no se observó flujo. Mientras se procedía al monitoreo del influjo del agua de formación se fue depositando en la fosa N°2.

Prueba Presión Rams Ciego 20.3/4” / Obstrucción Pasaje Tapón Prueba en Niple CampanaCon los blocks del rams ciego no se logra sello completo, sin conseguir realizar la prueba de presión. Luego fue instalado un set de rams de back-up, también fallo su sello. Cambiando los packing de sello en los blocks se logra realizar la prueba de presión con 3.000 psi satisfactoriamente. El tiempo perdido de esta operación fue de +/-6.5 hrs.Al recuperar el tapón de prueba (20.3/4”) de las BOP’s, se observa obstrucción en el niple campana (20.3/4”), por disminución del diámetro, debido a la excentricidad generada en el trabajo de soldadura. Obligó a desarmar el niple campana, para recuperar el tapón, para luego rectificar el pasaje. Correspondía al Tool Pusher o soldador verificar el diámetro de pasaje del tapón de prueba y/o wear bushing. El tiempo perdido en esta operación significó 3 hrs de equipo.

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Bajada CSG 18.5/8” – Spider/SlipsEl Spider/Slip proporcionado por Frank’s fue de mayor tamaño que el requerido para CSG de 18.625”, este fue de 18.72”; por lo que el Slip de Frank’s no fue empleado, se recurrió al del equipo Servoil para completar la corrida del CSG. Es necesario discutir con Frank’s los límites de tolerancia de sus slips.

BBL – 13Hueco 12 ¼” 0 – 800 m. CSG 9 5/8”Resistencia firme repasando viaje de 79 m:

Luego de sacar herramienta de 79 m, se cambia BHA a MF 9 5/8” + MWD, bajando encuentra resistencia a los 16 m, tiene que bajar con golpes de rotación en partes entre 16-24 m, 31, 37, 48-50 m, a los 53 m encuentra resitencia firme. Tiene que desarmar DC 8” y bajar 2 tiros de HWDP 5” con circulación y rotación eliminando laresistencia de 51 a 78 m. Nuevamente reemplaza los 2 tiros de HWDP 5” por DC’s 8” + tijera.

Admisiones por Permeabilidad

Se observa admisiones puntuales por permeabilidad de 20 – 25 bph en tramos arenosos entre 150-160m, 165-175 m, 202-204 m, se controla con CO3Ca. Admisión normal llega a 1.3 bph.

Gelificación colchón cementación Mus Sweep

Durante el preparado del colchón Mud Sweep se activó prematuramente (sensibilidad al pH) dando lugar a un fluido imbombeable, por lo que se descartó su uso reemplazando por un colchón de Mud Clean.

BBL – 14Hueco 12 ¼” 0 – 800 m. CSG 9 5/8”Resistencia maniobra corta:

Luego de perforar hasta 488 m, realiza manibra corta hasta 64 m (@ 1 tiro DC 8”), baja encontrando resitencia puntual de 15Klb a 225 m, reciproca sin lograr pasar, con circulación y rotación pasa punto de resistencia.

Cementación posible canalización. Top Job:

Durante la cementación se recupera colchones y 70 bbl de lechada de relleno de 12.5 ppg, teniendo que desplazar solo 76 bbl de lechada principal, de los 183 bbl de programa, esto por posible canalización de cementación. Terminado cementación, observa descenso de nivel en EA. Baja tunería 3/42 PVC a espacio anular entre 13 3/8” – 9 5/8” y realiza Top Job por 2 oportunidades, una con 18 bbl y la siguiente con 6 bbl de 15.8 ppg al 2% con Cl 2Ca.

BBL – 10Hueco 22” 0 – 652 m. CSG 18 5/8”Preparación Raiser 24"

Soldador prepara y acondiciona Riser 24", con grúa levanta y posiciona raiser 24" en caño conductor 24", dimensiona y retira riser. Soldador corta tope raiser a medida y suelda niple de salida 12 3/4" a flow line + centralizadores + niple de salida 4" en sección inferior del riser, instala válvula 4". Levanta e instala riser 24" con 3 sellos de goma enchufando a caño conductor.

Llaves de ajuste DC's 9 1/2" - Mandíbula llave de potencia fuera de rango.:

Con llaves de potencia SXD-200, para DC's 9 1/2", levanta y enrosca DC's 9 1/2", intenta aplicar TQ de ajuste repetidas veces (-), llave holgada con cuerpo de 9 1/2" de DC, verifica mandibula fuera de medida. Arma 3 piezas de DC's 9 1/2" y para en peine sin torque de ajuste final, por problema de mandibula fuera de rango. Bajando los DC's 9 1/2" con el BHA recien aplica TQ de ajuste.

Influjo Agua Dulce - Corridas CSG's canceladas:Durante perforación tramo 270 - 373 m observa incremento gradual de volumen en piletas y alteración de propiedades del lodo (VM de 62 a 45 seg/qt), debido a influjo de agua (total ingreso 105 bbl) con MW 8.8 ppg. Se incrementa MW a 9.4 ppg, controlando la misma. Sacando BHA de 446 a 204 m (por perdida señal MWD), sacando con elevador @ 385 m c/@ 30 - 40 Klb, c/Back Reaming de 385 - 376 m, observando continua devolución de fluido por efecto pistón, llena pozo en 262, 124 y superficie. Al

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bajar Nuevo BHA en 262 - 299 m observa influjo de agua con devolución continua fluido por zarandas (ganancia 88 bbl), repasa tramo de resistencia (puente) 199 - 204, con 10 Klb, en retorno observa MW 9.2 ppg, normalizando propiedades con 9.5 ppg, realiza flow check, estático.

Alcanzando 653 m TD, saca BHA con BR, desarma BHA, desconecta salida lodo, retira caño conductor 24", etc y monta equipo corrida CSG (haciendo un total 9.25 horas), al iniciar 1era bajada CSG 18 5/8" en 1er caño, observando devolución lodo en antepozo, con incremento gradual. Cancela corrida de CSG. Arma BHA con T+ sondeo liso, @ 303 m, donde observa resistencia 20 Klb, circula reciprocando entre 300 - 313 m, sifoneando antepozo observa lodo diluido contaminado con agua dulce, densifica lodo a 10.1 ppg, paralelo sifonea antepozo con una ganacia de 700 bbl (sifón e influjo) , por zaranda retorna apresiable cantidad de arena de formación.Sacando BHA liso repasa y eleimina resistencia, verificando paso libre v/v.

En 2da corrida CSG 18 5/8" baja @ 310 m, donde apoya 40 Klb, maniobra CSG @ 80 - 90 Klb, sin lograr pasar punto. Instala botella cementación, reciproca y circula tratando pasar punto de resistencia a 310 m, observa daño del pasador del seguro de insertos de un segmento de la cuña del elevador Spider OTC. Deside sacar CSG, circulando c/5 piezas por observar suabeo. Observa perder partes de los centralizadores de CSG.

Enchufó riser 20" y conectó flow line. Baja BHA c/T + BHA 0-30', baja @ 310 m, apoya 40 Klb, repasa, recuperando abundante pelicula lodo, panecillos 5-10 cm x 1-2 cm espesor, repasa v/v, verificó sin rotación circulación, OK. Continúo repasando a f.p recuperando pelicula y panecillos. Circuló en f.p recupera arena fina y película. Densificó lodo a 10.3 ppg, desplazó Bache Swellante c/50lpb de CO3Ca en tramo 310 - 255 m, saca por encima del tramo de influjo con circulación para evitar suabeo.

En 3era corrida de CSG 18 5/8" baja @ fp. En cementación acondiciona lodo a VP=12 y PC = 10. En lechada removedora agrega material sellante Mica M (1-2 plb), en retorno recupera colchones y lodo floculado, pero sin observar lechada relleno. NO observó admisión durante cementación.

El Mud Log muestra una litología interpretada como un banco de arena entre 270 - 370 m, de acuerdo a la penetración se observa intercalaciones de arenas y arcillas. Conclusiones: (1) Influjo debido a falta de hidrostática, superando la altura de la cabezera/cordillera. (2) Existe un efecto pistón al salir el BHA embotado. (3) punto se resistencia o apoyo firme de la CSG es debido a intercalaciones de arcilla (hidratadas), la recuperación de panecillos confirma el trabajo del T+BHA sobre hueco cerrado.

BBL – 12Hueco 22” 0 – 624 m. CSG - 18 5/8”Instalar Riser 24" - Caño Guía 24"

Se instala riser 24" en caño guía con dificultad para lograr sello, debido a pasaje mayor, se levanta raiser y refuerza sellos de goma.

ROP Lento Arcillas - Rápido Arenas

Con BHA convencional T-Dientes + SS, ROP son bajas, 4.8 m/hr, en tramos de arcilla. Bombea 20 bbl de agua fresca para desembotar trépano, NO observa mejoría en ROP. En intercalaciones de arenas la ROP incrementa a 10 - 20 m/hr.

NO se presenta influjo de agua dulce

Inicia perforación con lodo 8.8 ppg, luego incrementa a 9.0 ppg a 122 m, a 9.2 ppg a 150 m, a 9.4 ppg a 232 m, a 9.6 ppg a 250 m y a 338 m 9.7 ppg, termina perforación c/9.7 ppg a 624 m. NO observa influjo de agua dulce.En agregados de tiro observa nivel pozo estático.

Conglomerados - Vibración Hta.

Maniobra herramienta en partes por vibración en intercalaciones de conglomerados. Mud Log muestra entre 120 - 150 m conglomerados @ 20%, entre 320 - 330 m y 345 - 350 m un 10 %.

Caida Presión - Falla MF

Perfora @ 388 m normal (2650 psi con 100 psi diferencial), a partir de 388 m presión baja gradualmente @ mantenerse en 2250 psi (fuera de fondo). Luego de último "S" observa presión oscilante entre 2200 - 2250 psi. Perforando modo "R" 480 - 483 m observa caída de presión de 2200 a 1950 psi. Deside sacar hta.pensando por posible wash out?. Con hta en superficie no observa wash out, GAP de MF con 3 mm. Se desarma en el MF la sección de rodamientos, observando pistas tomadas, lavado del anillo de compresión, que hizo que se produjera la pérdida o caída de presión.

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Para retirar las pistas se usó combo y cincel corta-hierro (soldadura). Se observa apreciables cantidades de residuos de fibras plásticas y carbonatos en los restrictores de flujo.

Arcillas Reactivas - Generan Cierre hueco - No permite corrida CSG 18 5/8".

En bajada BHA con fondo en 348 m encuentra P/R firme de 10-20 Klb a 93 m, maniobra sin éxito. Repasa @ 151 m, recuperando abundante clastos de limolitas y arcilitas (0.5 - 1 pulg), baja @ 182 m donde encuentra nuevo P/R, repasando a f.p (348 m), recuperando moderada cantidad de clastos de limolitas y arcilitas (1/2", 1/4", 1/8").De Mud log, profundidades 93 & 182 m corresponde a ingreso intercalación de limnolita & arcilita (90%)

En 1era corrida CSG 18 5/8" baja @ 69 m, observa resistencia, maniobra c/10 - 15 Klb (-), tendencia a aprisionamiento, libera @ arriba.Conecta cabeza circulación, circulando avanza @ 74 m nuevo P/R, maniobra v/v sin éxito. Deside sacar CSG a superficie. Arma y baja BHA calibración repasa de 52 a 105 m, en retorno moderada cantidad de derrumbe limolitas (1/2" - 1") + arcilita aglomerada. Repasa @ fp. en BVP observa apresiable cantidad de recortes + trazas de derrumbe en masa pelítica con cuarzo.

En 2da corrida CSG 18 5/8" encuentra resistencias en 89 - 125 m (20 - 25 Klb), 101 & 113 m (10 - 20 Klb), de 114 a 125 m (10 - 20 Klb), de 126 a 138 m (15 a 24 Klb), de 139 a 149 m (30 - 15 Klb). En 167 m P/R de 25 a 35 Klb, intenta pasar maniobrado v/v logra bajar a 176 m. De 176 m a 506 m baja con P/R puntuales de 20 a 35 Klb intermitentes. En 506 m toca P/R de 50 Klb, maniobra sin éxito, conecta cabeza circulación bajando CSG @ 620 m.

De Mud Log los P/R's coiciden con contactos con las intercalaciones de arcillas, luego de atravesar las arenas. Antes de bajada CSG 18 5/8" sólo se realizó una maniobra corta larga @ 63 m con el mismo BHA de perforación.

Canalización Durante Cementación

Durante cementación se observa retorno de colchones y lechada removedora anticipadamente, estimando un Dp = 23.12", por lo que se disminuye de 262 a 200 bbl el volumen de lechada principal programada. Se recupera lechada removedora de densidad 13 ppg. Tanque de oro quedó con cemento y lodo contaminado con capacidad copada. Perforación con Lodo Bent. Extend de 9.8 ppg por control influjo agua dulce.

Objetivos Sección Hueco Mantener verticalidad.

Control del posible influjo de agua.

Bajar CSG 18 5/8” asentando cabezal en landing base.

Cementación hasta superficie.

Desafíos Sección Extractados Pozos Offset:1. RE-USO LODO KLASHIELD: Se planifica re-utilizar +/- 600 bbl

lodo recuperado de CAI-X1001 de 14.4 ppg. Relación de mezcla lodo nuevo/viejo +/- 73/27 %. Volumen estimado 2400 bbl, luego ser desechado 100%. Acciones: (1) Análisis fisico-químico muestra representativa de lodo recuperado. (2) Rolación mezcla lodo 73/27 versus lodo nuevo a presión-temperatura 12 – 36 – 48 horas, comparación resultados. (3) Determinar efecto “dispersión” en arcillas Chaco, comparción resultados.

2. PREPARACIÓN E INSTALACIÓN RAISER 24” : Demoras en trabajos de preparación y acondicionado del raiser 24”, levantar c/grúa, posicionar raiser, dimensionar y retirar. Trabajos soldadura de corte y soldadura niple salida, instalación válvula inferior de descarga 4”. Dificultad de sello en empaquetaduras superior e inferior. Acciones: (1) Preparar y dimensionar previamente longitud de riser existente a medidas de antepozo y MR equipo SINOPEC. (2) Preparación de área de sello sea de

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mayor longitud y reforzar bridas. (3) Confirmar OD del niple de salida (12 3/4") a flow line.

3. ARENAS NO CONSOLIDADAS (Lavado – Erosión – Vibración) : Presencia de arenas superficiales no consolidadas muy friables. Planchada con afloramiento de intercalaciones de arenas muy friables (aspecto “azucar”). Lavado/Erosión de arenas con 150% exceso lechadas no se consiguió circulación cemento en BBL-9D y en BBL-X3 con 150% exceso se logró circulación. En BBL-10 la ROP con cambios bruscos de 4 - 6 m/hr en arcilla a 40 - 100 m/hr en arenas friables. En BBL-X8 a partir de 234 m se observa vibración hta., limitando aplicar WOB. Vibración herramienta al atravesar paquetes de arena muy friable. Acciones: (1) Lodo Bent. Ext. de alta viscosidad. (2) BHA convencional c/amortiguador vibración. (3) Inicio con Q reducido.

4. PRESENCIA CONGLOMERADOS : Presencia en BBL-X3 de 5% entre 110 – 455 m; en BBL-9D con 5% entre 140 – 180 m, con 60 – 90 % entre 210 – 450 m y del 20 – 5 % entre 450 – 790 m. En BBL-12 @ 205 entre 120 – 150 m, luego 10% entre 320 – 330 m y 345 – 350 m Genera vibración hta., impacto, alto torque, deterioro trépano, admisiones altas. Acciones: (1) Se correrá trépano dientes que soporte impacto. (2) Control de parámetros de perforación por alto torque. (3) Lodo Bent. Ext. alta viscosidad (4) BHA convencional c/amortiguadfor vibración. (5) Material sellante.

5. LLAVES DE AJUSTE 9 ½” DC’s - MANDIBULA LLAVES POTENCIA FUERA DE RANGO: Con llaves de potencia SXD-200, para DC's 9 1/2", levanta y enrosca DC's 9 1/2", intenta aplicar TQ de ajuste repetidas veces (-), llave holgada con cuerpo de 9 1/2" de DC, verifica mandibula fuera de medida. Arma 3 piezas de DC's 9 1/2" y para en peine sin torque de ajuste final, por problema de mandibula fuera de rango. Bajando los DC's 9 1/2" con el BHA recien aplica TQ de ajuste. Acciones: (1) Confirmar tipo de llaves de potencia a usar p/DC’s 9 ½” & 11” – 11 ¼”. (2) Verificar que mandíbulas estén dentro del rango apropiado para DC's 9 1/2" & 11” – 11 ¼”.

6. ALTOS PROCESAMIENTO CORTES : Por incremento paulatino Q’s altos de circulación, arenas muy friables, sensibles a erosión. Sobrecarga zarandas. Logística disposición cortes. Acciones: (1) Inspección técnica zarandas técnico Tuboscope. (2) Instalación zaranda secadora. (3) Disponibilidad mallas zarandas diferentes mesh’s. (4) Disponibilidad equipos p/disposición desechos sólidos y líquidos.

7. PERDIDAS POR PERMEABILIDAD Y PARCIALES : En BBL-11, con 9.2 ppg, mientras se perforó paquetes arena entre 162 – 179 m con pérdida parcial de 90 bbl/30min, con sello natural. Formaciones superiores con tramos o bancos de arena y conglomerados. En BBL-8 se registra admisión p/permeabilidad de 4 BPH. Acciones: (1) Dosificación material sellante (2)

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Monitoreo admisiones CD &CE – Unidad mud logging desde inicio. (3) Lodo Bent. Ext. alta viscosidad.

8. INFLUJO AGUA : En BBL-9D entre 505 – 572 m con regimen de 52.5 BPH con 8.7 ppg, disminuye a 45 BPH con 9.0 ppg y finalmente controla influjo con 10.0 ppg. En BBL-10 entre 270 – 373 m, con 8.8 ppg ingresa 105 bbl agua, inicialmente controla con 9.4 ppg, luego en maniobra c/BR obserga ganacia 88 bbl, incrementa a 9.5 ppg, con flow check estático. En montaje herramientas corrida CSG 18 5/8” (9.25 hrs estático) observa influjo con 9.5 ppg, cancela 1era corrida CSG. Con BHA T + DP 5” acondiciona hueco y lodo (salida apreciable cantidad arena), densifica a 10.1 ppg. Realiza 2da carrarera CSG sin pasar de 310m, baja BHA y acondicona hueco. Con 3era carrera CSG llega a TD, incrementando MW a 10.4 ppg. En BBL-12 ingresa a zona de influjo c/MW 9.6 ppga 250 m, y a 338 c/9.7, termina perforación c/9.7 ppg, NO observa influjo. Influjo genera complicación en corrida CSG y cementación. Acciones: (1) Iniciar perforación con MW de 10.0 ppg y lodo Bent. Extend, p/ mejor reboque y estabilidad arenas friables. (2) Monitorear continuamente influjo-propiedades fisico-químicas lodo. (3) viajes a superficie c/circulación por encima de la zona de influjo, para evitar suabeo. (4) Incrementar MW, si necesario, a 10.3 ppg. (5) realizar observación CE con válvula raiser abierta, para confirmar NO influjo p/la disminución de hidrostática del raiser, simulando tiempo de preparación y corrida CSG. (6) Adecuar programa cementación a situación de influjo. (7) Programar una carrera de calibración c/2 puntos apoyo 0-30' p/acondicionar hueco y lodo, previo a corrida CSG 18 5/8".

9. GRADIENTE ANORMAL TEMPERATURA: BBL-11 se registró, en los registros eléctricos, BHT 154°F a 603 m y en la salida de lodo durante la perforación hasta 150°F. En BBL-10 con temperatura salida de 153°F a 653 m, en BBL-12 máx. temp salida lodo 158 °F. Por lo que el gradiente de temperatura es anormal. Acciones: (1) Monitoreo y registro temperatura salida lodo. (2) utilizar temperatura de fondo de 154° F para diseño lechada cementación.

10. ARCILLAS REACTIVAS – CIERRE HUECO – DIFICULTAD CORRIDA CSG 18 5/8”: En BBL-12 durante maniobras puntos firmes de resistencia 93 y 182 m, en repaso recupera clastos de limolitas y arcillas; de mud log corresponden a ingreso intercalaciones de limolita & arcilla (90%). En 1era carrera CSG p/R a 69 m, maniobra c/15 Klb, con tendencia a Apris., libera, circula con cabeza y avanza @ 74 m p/R, maniobra v/v sín éxito., saca CSG. Con BHA repasa y recupera moderada cantidad derrumbe limolitas (@ 1”9 + arcilla aglomerada. En 2da carrera CSG p/R en 89, 126 & 167m entre 25 – 35 Klb, luego baja a 506 m c/R’s de 20 – 30 Klb intermitente, luego c/circ. @ f.p. De Mud Log p/R’s coinciden c/intercalaciones arcillas. Para bajada CSG sólo se realizó maniobra larga @ 63 m. Acciones: (1) programar una

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carrera con BHA de calibración de 2 ó 3 puntos de apoyo específica para acondicionar lodo y hueco, previo a la bajada del CSG. (2) Monitorear descripción litología (Mud Log) y p/R’s durante perforación.

11. TENDENCIA A LA DESVIACIÓN: En BBL-X3 a 650 m desviación > 6° con rumbo NE. En BBL-9D desviación > 8° y rumbo SE y desplazamiento de la vertical > a 40 m a los 650 m. Buzamiento superficial entre 7-10°. En BBL-9D resalta un incremento brusco de desviación entre 210 m de 1.5° y a 510 m 8.9°, dando un DL >1°/30, por posible aplicación de WOB > 35 Klb y presencia de intercalaciones arena friable – arcilla (BHA rigido 3 puntos de apoyo). En BBL-X8 con máxima desviación 1° a los 154 m. Necesitamos mantener verticalidad en el pozo. En BBL-10 con un máximo de 2.9° se deslizó 11 m p/controlar incremento angular. Existe una tendencia a incrementar el ángulo en forma natural y cuando se incrementa WOB. Acciones: (1) Lectura de de totco con BHA Rotary y con MWD con MF para mantener verticalidad. (2) Con BHA Rotary trabajar con normas de perforación (WOB & RPM) que disminuyan probabilidad de incremento de la desviación.

12. CEMENTACIÓN CSG 18 5/8”: En BBL-10 cementación con exceso de 100%, observó 57 bbl de pérdida, realizando Top Job (MW @ 10.4 ppg por influjo). BBL-12 en cementación c/exceso 100% c/retorno de colchones y lechada removedora anticipada, “tanque de oro” quedó con cemento y lodo contaminado con capacidad copada (MW 9.8 ppg sin influjo). Acciones: (1) Determinar diámetro de pozo, con cortes y BVP’s. (2) Determinar exceso de cemento. (3) Diseño de colchones apropiados para condiciones de influjo, no agua. (4) Programa basado en simulación cementación. (5) Desplazamiento lechada a flujo tapón y evitar canalización y descenso del nivel en el EA durante la cementación (adición obturante). (6) Disponibilidad de siatema de bombas para desalojo antepozo y minimizar lodo contaminado.

Problemas propios de la perforación para esta sección están:

Vibraciones debido a presencia de arena no consolidad friable.

Vibración por diámetro de MF (11 ¼”).

Hueco lavado y ensanchado. Sensibilidad a erosión del hueco debajo del caño conductor 24” y del hueco perforado.

Limpieza de pozo, por alta penetración.

Embotamiento, empacado del trépano/estabilizadores. Arcilla muy reactiva/hidratable superficial.

Pérdidas por permeabilidad por intercalaciones de paquetes grandes de arenas muy permeables.

Influjo de agua de formación.

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Vibración herramienta, por presencia de paquetes de arenas no

consolidadas y/o conglomerados.

Manejo y procesamiento de volúmenes altos de recortes (arcilla + arena + conglomerados).

Tendencia a la desviación.

Canalización y descenso nivel EA durante cementación.

Notas Pre – Drill

Reunión Technical Limit se esta programando realizar en los ambientes de la Planta de CRC, con la participación de YPFB Chaco y Empresas de Servicio.

Esta programado utilizar para esta sección BHA con Motor de Fondo de 11 ¼” con DC’s de 11” & 9 ½”. NOTA: DC’s 11”, herramientas manipuleo y XO’s para los BHA’s serán tomados en alquiler de la Empresa SAI. Confirmar disponibilidad antes de inicio.

Programar el soporte técnico del especialista de las zarandas tipo Derrick (Tuboscope-NOV) para que realice la inspección técnica, y verifique el inicio de procesamiento, como medida de aseguramiento de funcionamiento eficiente.

Mantener el peso de lodo de acuerdo al programa y adicionar material sellante. Mantener alta reología del lodo y usar baches pesados para monitorear limpieza del pozo.

Al inicio de la construcción del antepozo se cementó un caño guía de 24” a 5 metros, en el que se conectará el raiser de 24”. Caño al ras del piso.

Instalar todas las unidades de control de sólidos, incluyendo la zaranda secadora, la que será usada para una generación mayor de recortes.

Disposición de los desechos líquidos serán inyectados al EA entre las CSG’s 13 3/8” – 9 5/8” a una profundidad entre 500 – 1.500 m en los pozos CRC-FW1 & CRC-FW2.

Todas las medidas deberían ser tomadas desde la Rotary Table (RT).

Para los primeros metros iniciar con parámetros mínimos de perforación (caudal reducido) para evitar la erosión del antepozo. A medida que se profundice utilizar el caudal adecuado que garantice una buena limpieza del pozo sin causar mucha erosión del tramo, para facilitar la cementación del mismo. NOTA: Se observa intercalaciones de areniscas de grano fino muy friable (deleznable) como itercalación de paquetes de arcilla.

Control de la desviación será con lectura de Totco & MWD.

Realizar una inspección, revisión y verificación de los Cabezales Sección “A” & “B”, previo a su movilización, como medida de aseguramiento.

La unidad de Mud Logging de Intergas iniciará su servicio desde el inicio de operaciones con un servicio básico que incluye detección de gas,

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cromatografía, registro parámetros de perforación, descripción geológica, transmisión satelital (Scada Pro) en tiempo real.

Notas: La instalación del profundímetro (sensor de profundidad) se debe

realizar cuando el mástil esté horizontal , es decir antes de levantar, esto por las múltiples observaciones en HSE. Por lo que en su momento se debe coordinar la presencia de un personero de Intergas para ésta instalación.

Lecciones Aprendidas deben ser registradas en link disponible en Open Well o en su caso en el formulario siguiente:

FORMULARIO LECCIONES APRENDIDAS: BBL - 17Número:Fecha:Autor:

Tópico Principal: Descripción en Detalle de la

Lección Aprendida (sujeta revisión): Descripción, causas, solución, NPT y Lección aprendida & Acciones Futuro.

Revisión por el Equipo Si / No:

Comentarios:

Documento a Incorporarse Lección Aprendida:

Estado Actual

125/4/06AHM

Inestabilidad derrumbe

Si Programa perforación Difundido

226/4/06AHM

Falla MWD No 1.- Programa Perforación2.- Procedimiento Intergas

Incorporado a KNT FW-2H

Nota: Este formulario permitirá registrar lecciones aprendidas por parte del Company Man, facilitando el registro diario de eventos, problemas, observación, prácticas o procedimientos que resultaron adecuados o que redujeron tiempos de operación.

3. Secuencia Operativa

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3.1. Todas las profundidades asumir a una elevación RT sobre el MSL de 301.5 m.

+ ASR de 10.7 m. = RT 312.2 m. Equipo SINOPEC 164.

3.2. Reunión de Inicio Operaciones tramos 22” (YPFB Chaco & Servicios).3.3. Levantar y posicionar riser 24”. Centrar con mesa rotaria e instalar tensores.

Conectar flow line y asegurar camisa conexión. Verificar que se tenga en almacén de Pozo la suficiente empaquetadura de goma nueva, que será utilizada para empaquetar la camisa conexión del Riser 24” y no observar fuga durante la prueba de integridad.

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3.4. Levantar y armar 80 Tiros DP 5” grado “S” (+/- 2300 m) + 3 Tiros HW DP 5” +

2 Tiros DC’s 8” + 1 Tiro DC 9 ½”.

Notas: Previo a levantar DP 5”, realizar limpieza interior + conexiones que

permita ahorro en tiempo operación.

La totalidad del DP 5” debe estar con inspección reciente . 3.5. Levantar & enroscar trépano dientes 22” XR + CPS (Smith) + BHA N° 1A

Rotary con: Bit Sub + 11” Amortiguador Vibración + 1 x 11” DC + XO’s + 5” HWDP.

Notas: Por aspectos de HSE el equipo SINOPEC deberá tener la Llave de

Ajuste y/o EZ-Torq para dar Torque necesario a los DC’s de 9 ½” & 11”.

Optimizar tiempo de armado BHA recurriendo a la coordinación con grúa y montacarga.

3.6. Perforar hasta +/- 130 m con BHA sin estabilizadores, con Shock Sub 11” + DC 11” + XO’s + HWDP 5”. Circular y tomar totco. Sacar a superficie, recuperar totco.

Nota: Lectura de desviación tomada con MWD reemplazaría la toma de

totco. 3.7. Levantar, armar & bajar BHA Rotary N° 1B con trépano 22” XR + CPS

(Smith) + Bit Sub + Amortiguador Vibración 11” + 1 x DC 11” + STB 21 7/8” + 1 x DC 11” + STB 21 7/8” + XO’s + HWDP 5” hasta +/- 60 m . Bajar y repasar hasta los 130 m eliminando resistencias. Circular @ zarandas limpias.

3.8. Sacar hasta tope STB 21 7/8” superior. Desconecta XO’s e incorporar al BHA DC’s 9 ½” + DC’s 8” bajando hasta 130 m.

3.9. Continuar perforación hasta los 350 m manteniendo la verticalidad, tomando lecturas de totco intermedias a 200 y 300 m. Flow check en CE p/observar comportamiento influjo.

Notas: Incrementar caudal paulatinamente +/- entre 900 - 1000 GPM.

3.10.Circular hasta zarandas limpias y tomar Totco. Bombear Bache Pesado de 12.5 ppg. Dejar caer totco.

3.11. Sacar trépano + BHA a superficie. Desarmar BHA.

3.12. Armar BHA Direccional N° 2: Trép. Dientes 22" XR+ CPS + MF 11 1/4" c/AKO 0.78° (camisa 21 7/8") + XO + 21 7/8" STB + XO + Float Sub 9 1/2" + Aligment Sub 9 1/2" + Monel c/MWD 9 1/2" + Pony Monel 9 1/2" + XO + Pieza maniobra. Probar MF + MWD. Continuar bajando completar BHA @ +/- 200 m (repasando s/necesidad).

3.13. Bajar repasando hasta los 350 m.

3.14.Perforar sección 22" @ 500 m.

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3.15. Circular @ zarandas limpias, bombear BVPesado.

3.16.Viaje corto. Sacar @ Tope DC's 9 1/2" +/- 60 m.

3.17.Bajar repasando @ 500 m.

3.18.Perforar sección 22" @ 650 m.

Nota: La profundidad final estará establecida de acuerdo a: (a) encontrar

un paquete de arcilla a los +/- 650 m, por aspectos de integridad para la instalación de BOP’s, (b) al tally de la cañería .

3.19.Circular hasta zarandas limpias. Bombear Bache Pesado de 12.5 ppg.

3.20.Sacar Hta @ +/- 200 m.

3.21.Desarmar BHA (T 22"+ MF 11 3/4" + Stab 21 7/8" + Float Sub + Aligment Sub + Monel c/MWD + Pony Monel).

3.22.Armar BHA Calibración N° 3: Trep. 22" Dientes XR+ CPS + BS + 11" DC + 21.7/8" STB + 11" DC + 21.7/8" STB + XO's (+/- 60 m) + 5" HWDP , Repasar @ +/- 130 m. Recupera 5" HWDP's.

3.23.Desconectar XO's . Adicionar: XO + 9 1/2" DC's + XO * 8" DC's + 8" TJ + 8" DC's @ +/- 130 m.

3.24.Continuar bajando repasando hasta 650 m.

3.25.Circular @ zaranda limpiar, bombear BV/Pesado, & desplazar y balancear Bache Sellante.

Nota: En el acondicionamiento, circular y acondicionar lodo para facilitar la

bajada de cañería. Monitorear de fondo arriba y hacer ajuste necesario en el peso y las propiedades del lodo.

Considerar dejar MW lodo en 10.3 ppg, como medida complementaria para evitar influjo.

3.26.Sacar Hta @ +/- 200 m.

3.27.Sacar & desarmar BHA Calibración N° 3.

3.28.Acondicionar y limpiar piso trabajo. Flow Check estático reduciendo hidrostática abriendo válvula 4" base Raiser.

3.29.Limpiar antepozo. Desconectar Flow Line & Raiser 24".

3.30.Alistar plataforma. Levantar & Armar Htas. p/Corrida CSG 18 5/8". Reemplazar Links (brazos) TD.

Nota: Para una limpieza eficiente y determinar el retorno real de

cemento en superficie, se debe instalar el sistema Sifón para la limpieza del antepozo e instalar una línea directa de descarga desde el antepozo al “tanque de oro”.

3.31.Correr cañería 18 5/8”, 650 m, de la siguiente manera:

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o Zapato 18 5/8” Tag In conexión BTC (B)

o 50 piezas (+/-650 m) cañería K-55, 87.5 #/ft, BTC

o Sección “A” MMA 18 5/8” (Roscado BTC) x 20 ¾” 3K + Brida compañera 20 ¾” 3K + Casing Niple 18 5/8” + Landing Joint 18 5/8” BTC.

o Llenar cada joint con lodo mientras se corre la cañería en el hueco e ir monitoreando el volumen de retorno del desplazamiento de la cañería.

Notas:PROPIEDADES CAÑERÍA 18 5/8”

Peso

Grado

Conexión

ID

(in)

ConexOD

(in)

Drift

(in)

Espesor Pared

(in)

Min. Resist Tensión B/J

(Klb)

Resistencia

Reventamiento

(psi)

Resistencia Colapso

(psi)

Torque Ajuste:

Min/Opt/Máx

(lb.ft)

87.5, ppf

K-55

BTC

17.755 20.0 17.568 0.435 1367

1329

2250 630 Aplique

Procedimiento

API

(a) Inspección visual y dimensionamiento de la CSG BTC que corresponde a una partida nueva. (b) Solicitar el registro de TQ electrónico. (c) inspección visual de la conexión BTC, se trata de una compra nueva.

Zapato flotador Tag-in debe ser Instalado en SCZ para darle el torque correcto. Efectuar revisión del interior de la cañería antes de bajar en el pozo (calibrado en planchada para asegurarse que se encuentra sin ninguna obstrucción).

Instalar centralizadores 18 5/8” x 22” + canasta cementación de acuerdo a Programa Cementación.

Para la contingencia de presentarse relleno (fill) antes de llegar al fondo, tener dispuesto reducción (swedge) 18 5/8” BTC (p) x Weco 1502 (Halliburton), para lavar el relleno.

Dimensionar el tally de la cañeria de tal forma de dejar +/- 1 metro de rathole en fondo pozo, además considerar que para realizar el corte de cañería, la misma no debe quedar en cupla en el piso del antepozo.

Realizar el centrado correspondiente de la cañería de 18 5/8” en relación de la mesa rotaria, de esta centralización depende todas las demás instalaciones.

(b) Disponer de: 1. Brida compañera 20 ¾” – 3K psi, Casing Niple 18 5/8”

+ Landing Joint 18 5/8” para bajar con la Sección “A”.

2. Disponer de una Sección “A” para soldar, como contingencia, al no llegar al TD final del tramo.

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3. Herramientas de corrida de CSG 18 5/8” de back-up a

cargo de Weatherford por contrato.

4. Tomar servicio del Fill Up Tool (Weatherford) sólo como llenador, para optimizar la corrida de CSG.

3.32.Continuar bajando CSG 18 5/8” @ 650 m. Centrar cañería a mesa rotaria. Asentar CSG & Sección “A” sobre Landing Base. Desconectar Landing Joint.

3.33.Desmontar & apartar Herramientas Corrida CSG + Reemplazar links (brazos) TD. Preparar htas. corrida DP.

3.34.Enroscar & Bajar Stinger + Conectar Chicksan + Tocar & Asentar.

Nota: Disponer de uno o dos pups joints de DP 5”, para un mejor

dimensionamiento del stinger.

Asegurar DP y cañería contra la estructura del equipo para evitar flotación de la cañería durante la cementación.

Lodo acondicionado a un YP/VP de +/- 20/15 & Geles 2/4.

3.35.Circular Acondicionar Lodo.

3.36.Prueba líneas cementación c/3.000 psi. Cementar CSG 18 5/8" c/dos lechadas. Desplazar c/Lodo.

Nota: En BBL-11, luego de haber completado la cementación se observó

influjo de agua de formación +/- 20 gpm, la misma que fue disminuyendo hasta 0 gpm, coincidiendo con las torrenciales lluvias.

En BBL-14, en apariencia se presentó canalización en la cementacion. Luego de completar la cementación con cemento en superficie, se observó descenso de nivel en el EA, siendo necesario realizar 2 Top Job.

En BBL-10, no observa lechada de relleno, sólo observa parte colchones y lodo floculado, no observa admisión durante cementación. Realiza Top Job con leve descenso nivel.

En BBL-12, durante la cementación se presentó canalización con retorno anticipado de colchones y lechada removedora

3.37.Desenchufar Stinger + Circular c/lodo + Sacar Stinger @ sup + Desarmar Stinger

Nota: Desplazar y reversar bache c/cáscara de nuez para limpieza DP 5”,

por continuar perforación con MF.3.38.Realizar Top Job.

3.39.Limpiar antepozo + Desconectar Brida Comp + Nipple 18.5/8".

3.40.Levantar & Arma BOP's: 2 Espaciador 20 3/4" 3K + Adapter spool 20 3/42 3K x 21 1/4" 2K+ Drilling S pool 21 1/4" 2K + BOP Doble 21 1/4" 2K + BOP Anular

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21 1/4" 2K + válvulas Laterales + Linea Ck manifold + Líneas acumulador. Raiser + Salida Flow Line (Prueba Rams + Apertura/cierre).

Nota: Este conjunto BOP’s, en lo posible, ya armados de tal forma de

realizar dos conexiones y optimizar el tiempo de armado. Opción armado en dos partes.

Disponer de los adaptadores.

3.41.Bajar e instalar tapón de prueba 20 3/4". Conectar líneas de prueba.

3.42.Probar Conjunto BOP's + Stand Pipe + Vál. TDS + KL + HCR + Manguera + CK Manifold con 400/1600 psi.

3.43.Retirar tapón de prueba. Instalar Wear Bushing.

LÍNEAS GUIA DE CEMENTACIÓN CSG 18 5/8”.

El procedimiento final detallado de la cementación será desarrollado previo a la bajada de la cañería de acuerdo a las siguientes líneas guía:

OBJETIVO:

Cemento a superficie, para proveer adecuado soporte estructural.

Minimizar tiempo de frague (WOC).

Evitar fractura de formación con resultado de pérdida de circulación.

Suministrar buena aislamiento y suficiente resistencia para soporte estructural que permita la instalación de las BOP’s. Suministrar integridad del pozo por ser este CSG de 18 5/8” la cañería para el control de pozo.

REQUERIMIENTO DE CONTINGENCIA:

Para posible pérdida de circulación durante la cementación se instalará 2 Canastas de cementación a +/- 30 y 60 m.

Se bombeará volumen definido de las lechadas de relleno & principal para alcanzar teóricamente superficie (100% exceso para la de relleno y principal), de no lograr circular cemento en superficie de inmediato proceder a Top Job.

Disponer de tubería de 1” (Halliburton). Antes de iniciar la cementación realizar las conexiones para poder cementar con Top-Job con sus respectivas conexiones.

PARÁMETROS DE DISEÑO:

TVD/MD RT 650 m /650 m

BHST /BHCT 155°F / 116 °F

NOTA: En BBL-11 se registró en los registros eléctricos BHT 154°F a 603 m y en la salida de lodo dutante la perforación hasta 150°F, por lo que el gradiente de temperatura es anormal, utilizando esta referencia para el diseño de la lechada principal. En BBL-10 se registró 155°F a los 653 m como temperatura de salida, confirmando gradiente anormal de temperatura. En BBL-12, se registró una máxima de 158 °F a los 290 m.

Lechada con cemento clase “A”. Exceso 100% la cual estará en función del volumen de recortes a ser reportado por PFM –Tuboscope / Unidad Mud Logging. En BBL-11 el diámetro equivalente de hueco fue de 23.4” para un trépano de 22”. Considerar: (1) Monitoréo y determinación del Diámetro Equivalente por recortes, (2) Remosión de la película, (3) Lavado de los tramos ensanchados.En BBL-10 se usó un 100% de

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exceso sin lograr retorno de cemento En BBL-12 la lechada se canalizó con diámetro equivalente a 23.12”.

Cemento adicional en planchada 200 % de primer trabajo.

Tipo de lodo Bent. Extend. , programado para disminuir riesgo de pérdida por permeabilidad y otros.

Propiedades Principal Relleno o Removedora

Densidad, ppg 15.6 13.5

Tipo cemento Clase “A” Clase “A”

Volumen, bbl 308 261

Altura cemento 350 300

Bombeabilidad 50/100 BC

2:56/3:38 hrs 4:22/4:40 hrs

Resistencia Compresiva 1610 psi @ 90 °F @ 24 hrs

510 psi @ 90 °F @ 24 hrs

Agua libre, ml 0 1.0

Filtración, ml/30min N/A N/A

ESPACIADORES & DESPLAZAMIENTO:

Tuned Spacer 70 bbl de densidad 12.0 ppg

Agua 5 bbl de 8.4 ppg

Desplazamiento con Lodo.

OBSERVACIONES TÉCNICAS:.

Controlar el retorno permanentemente durante toda la operación.

Observar presiones máximas a desarrollar

Asegurar el casing contra la estructura del equipo para evitar la flotación del casing.

Estar preparado para recibir exceso de lechada en superficie. Uso de las Foam Wiper Ball, p/separación y limpieza tubería.

4. LODO: Bentnítico Extendido-Klashield El tramo de 22” será perforado con un sistema Bentonítico Extendido - Klashield, para encarar las pérdidas por permeabilidad, parciales y niveles de areníscas friables presentes en BBL-X3, BBL-9D, BBL-11, BBL-13 & 14, BBL-10 & BBL-12. El diseño esta basado en la mezcla del lodo Klashield recuperado de CAI-X1101 +/- 600 bbl de 14.4 ppg, mezclado con lodo nuevo Ben Ex, obteniendo +/- 2400 bbl y un peso de 10.0 ppg.

PROPIEDADES GENERALES LODOBent. Ext.0 – 650

Peso Lodo, ppg 10.0 – 10.3

VM, seg/qt 50 - 70

YP, lpcpc 25 – 40

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VP, cp 15 – 20

Lect (R6 / R3) 10 – 18 / 20 - 30

Filtrado API, cc/30 min Sin Control

Filtrado HP – HT; cc/30 min Sin Control

MBT, ppb < 25

Ión Calcio, mg/lt < 200

Arena, v/v % < 0.5

pH 9.0 – 9.5

CONCENTRACIONESBent. Ext.

Bentonita, ppb 15

Benex, ppg 0.02

Soda Cáustica, ppb 0.1

Petrocide, ppb 0.5

Xan D, ppb 0.25

Observaciones & Recomendaciones: Puntos clave: limpieza, control densidad, control incorporación

sólidos, pérdidas por permeabilidad/parcial y control embotamiento (hidraúlica con HSI > 3).

Posible influjo de agua +/- entre 270 – 350 m. Iniciar con Bent. Ext. 500 Bbls & reforzar sello con CO3Ca . Al finalizar tramo descartar todo el lodo.

Si hay signos de embotamiento, bombear baceh con surfactante.

Para bajada CSG 18 5/8” balancear 50 bbl bache sellante c/10 ppb CO3Ca (G) + 15 ppb CO3Ca (M) + 10 ppb CO3Ca (F).

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5. Diagrama de Cabezal & BOP’s

6. Trépanos e Hidráulica

TREPANOS 22”

IADC Tipo Línea Característica Conexión Observaciones

115X XR + CPS Smith Dientes con protección en los dientes. Sello Gemini dual

7 5/8” API Reg Para 2 carreras

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Iniciar perforación con un trépano de dientes 22” XR + CPS Smith (nuevo) con boquilla central, para perforar hasta +/- 130 m, luego continuar hasta los 350 m como 1era carrera. La segunda carrera con el trépano anterior de dientes para llegar a los 650 m.

El Equipo Sinopec 164 esta equipado con Tres (2) bombas Triplex PZ-12 F-1600 HP TRIPLEX MUD PUMP. Esta bombas tienen un stroke de 12” y provistas de camisas entre 7”, 6 ½”, 6” & 5 ½”. Máxima velocidad es de 110 SPM.

7” Liners 6 ½” Liners 6” Liners 5 ½” LinersMáx. Pres. Descarga

3624 4203 4933 5000

Descarga Máxima (Gpm 100%)

575 496 422 355

DesplazamientoGal/stroke (100%)

5 4.31 3.67 3.09

Las bombas PZ – 12 deben ser instaladas con camisas 7”.TABLA PARÁMETROS PERFORACIÓN

ROP

Target, m/h

Horas Avance

m

WOB

Klb

RPM Caudal

gpm

HSI Boquillas Presión

Stand Pipe

5.3 @ 130 m 15.82 115 5 - 15 90 600 - 900 > 1 3 x 14+1 x 16

TFA = 0.647

800 - 2500

7.0 @ 350 m

5.8 @ 650 m

33.3

36.81

220

300

5 – 20

10 – 25

*92 + 70

*115 + 70

*103 + 70

*115 + 70

800 - 1000

800 – 900

> 1

> 1

3 x 14+1 x 16

TFA = 0.647

3x15 + 1x 16

TFA = 0.

1600 – 2500

1600 – 2500

(BBL-12)

Nota: *Relación RPM/Caudal para MF de 11 ¼” MN3436-ML” es de 0.115 RPM/Gal .

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7. BHA Convencional / Direccional

BHA’s N° 1 (A) & (B): Objetivo perforar el hueco piloto a 130 m y a 350 m, atravesando las posibles presencias de cantos rodados con posibles vibraciones, para luego armar el BHA direccional.

BULO BULO - 1722" Rotary BHA N° 1(A) @ 130 m

OD ID Length Top Weight Air Component Inches Inches meters Connection lbs/ft Wt. Lbs Source22" Bit Dientes 22.00 - 0.5 m 7-5/8" Reg (P) 400 YPFB ChacoBit Sub 11.00 3 0.9 m 7-5/8" Reg (B) x 8-5/8" Reg (B) 299 883 Contratista11 1/4" Shock Sub 12.00 3 4.1 m 8-5/8" Reg(P) x (B) 361.0 4,855 YPFB Chaco1 x 11" DC 11.00 3 9.5 m 8-5/8" Reg (P) x (B) 299.0 9,317 ContratistaX-Over Sub 11.00 3 1.2 m 8-5/8" Reg (P) x 7-5/8" Reg (B) 299.0 1,147 ContratistaX-Over Sub 9.50 3 1.2 m 7-5/8" Reg (P) x 6 5/8" Reg (B) 216.0 829 ContratistaX-Over Sub 8.00 3 1.2 m 6-5/8" Reg (P) x NC 50 (B) 147.0 564 Contratista5" x 6 HWDP 5.00 3 57.0 m NC50 (B) 49.0 9,161 Contratista5" DP, 19.5 ppf, S-135 5.00 4 8/29 54.5 m NC50 (B) 22.0 3,936 Contratista

TOTAL BHA = 75.5 m 27,156 lbsMud Weight 10.3 ppg WBMBouyancy Factor 0.843Wt. Below the Jars in mudString Wt in mud at Total Depth 130.0 m 26,195 lbsMaximum Overpull 90% 478,493 lbs5" 19.5# NC50 S-135 DP PropertiesPremium Strength 560,764 lbsCapacities (bbl/m) 0.5640 Bbl/mOpen End Displacement 0.2713 Bbl/m

BULO BULO - 1722" Rotary BHA N° 1(B) @ 350 m

OD ID Length Top Weight Air Component Inches Inches meters Connection lbs/ft Wt. Lbs Source22" Bit Dientes 22.00 - 0.5 m 7-5/8" Reg (P) 400 YPFB ChacoBit Sub 11.00 3 0.9 m 7-5/8" Reg (B) x 8-5/8" Reg (B) 299 883 Contratista11 1/4" Shock Sub 12.00 3 4.1 m 8-5/8" Reg(P) x (B) 361.0 4,855 YPFB Chaco 1 x 11" DC 11.00 3 9.5 m 8-5/8" Reg (P) x (B) 299.0 9,317 Contratista21 7/8" STAB 21.88 3 1/2 2.1 m 8-5/8" Reg (P) x (B) 299.0 2,060 YPFB Chaco 1 x 11" DC 11.00 3 9.5 m 8-5/8" Reg (P) x (B) 299.0 9,317 Contratista21 7/8" STAB 21.88 3 1/2 2.1 m 8-5/8" Reg (P) x (B) 299.0 2,060 YPFB ChacoX-Over Sub 11.00 3 1.2 m 8-5/8" Reg (P) x 7-5/8" Reg (B) 216.0 829 Contratista3 x 9 1/2" DC 9.50 3 28.5 m 7-5/8" Reg (P) x (B) 216.0 20,192 ContratistaX-Over Sub 9.50 3 1.2 m 7-5/8" Reg (P) x 6 5/8" Reg (B) 216.0 829 Contratista3 x 8" DC 8.00 3 28.5 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 13,742 Contratista8" Drilling Jar Houston Engineering 8.00 3 5.0 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 2,411 YPFB Chaco8" x 3 DC 8.00 3 28.5 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 13,742 ContratistaX-Over Sub 8.00 3 1.2 m 6-5/8" Reg (P) x NC 50 (B) 147.0 564 Contratista5" x 9 HWDP 5.00 3 85.5 m NC50 (P) x (B) 49.0 13,742 Contratista5" DP, 19.5 ppf, S-135 5.00 4 8/29 141.8 m NC50 (B) 22.0 10,235 Contratista

TOTAL BHA = 208.2 m 94,939 lbsMud Weight 10.3 ppg WBMBouyancy Factor 0.843Wt. Below the Jars in mudString Wt in mud at Total Depth 350.0 m 88,610 lbsMaximum Overpull 90% 416,077 lbs5" 19.5# NC50 S-135 DP PropertiesPremium Strength 560,764 lbsCapacities (bbl/m) 0.5640 Bbl/mOpen End Displacement 0.2713 Bbl/m

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BHA N° 2: Objetivo es perforar con control de la verticalidad.

BULO BULO - 1722" Motor Fondo-MWD @ 650 m BHA N° 2

OD ID Length Top Weight Air Component Inches Inches meters Connection lbs/ft Wt. Lbs Source22" Bit DIENTES 22.00 - 0.5 m 7-5/8" Reg (P) 400 YPFB Chaco11 1/4" DHM 0.78° AKO c/21 7/8" Stb. 11.25 3.25 9.7 m 7-5/8" Reg (B) x (B) 299.0 9,542 YPFB ChacoX-Over Sub 11.25 3.00 1.5 m 7-5/8" Reg (B) x 8-5/8" Reg (B) 299.0 1,471 YPFB Chaco21 7/8" STB 11.00 3 2.0 m 8-5/8" Reg (P) x (B) 299.0 1,961 YPFB ChacoX-Over Sub 9.50 3 1.5 m 8-5/8" Reg (P) x 7-5/8" Reg (B) 216.0 1,063 YPFB ChacoFloat Sub 9.50 3 1.0 m 7-5/8" Reg (P) x (B) 216.0 708 YPFB ChacoAligment Sub 9.44 3 1.0 m 7-5/8" Reg (P) x (B) 216.0 708 YPFB ChacoMonel c/MWD 9.44 3 1/2 9.0 m 7-5/8" Reg (P) x (B) 216.0 6,376 YPFB Chaco9 1/2" Pony Monel 9.50 3 1/2 4.3 m 7-5/8" Reg (P) x (B) 216.0 3,032 YPFB Chaco3 x 9 1/2" DC 9.50 3 28.5 m 7-5/8" Reg (P) x (B) 216.0 20,192 ContratistaX-Over Sub 8.00 3 1.5 m 7-5/8" Reg (P) x 6-5/8" Reg (B) 147.0 723 Contratista3 x 8" DC 8.00 3 28.5 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 13,742 Contratista8" Drilling Jar Houston Engineering 8.00 3 5.0 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 2,411 YPFB Chaco8" x 3 DC 8.00 3 28.5 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 13,742 ContratistaX-Over Sub 8.00 2 7/8 1.2 m 6-5/8" Reg (P) x NC50 (B) 147.0 564 Contratista5" x 9 HWDP 5.00 3 85.5 m NC50 (P) x (B) 49.0 13,742 Contratista19.5 ppf S-135 DP 5.00 4 8/29 440.8 m NC 50 (P) x (B) 22.0 31,810 Contratista

TOTAL BHA = 209.2 m 90,378 lbsMud Weight 10.3 ppg WBMBouyancy Factor 0.843Wt. Below the Jar in mud 50,483 lbsString Wt in mud at Total Depth 650.0 m 102,944 lbsMaximum Overpull 90% 401,744 lbs5" 19.5# NC50 S-135 DP PropertiesPremium Strength 560,764 lbsCapacities (bbl/m) 0.5640 Bbl/mOpen End Displacement 0.2713 Bbl/m

BHA Calibración: Si es requerido realizar una carrera de calibración antes de bajar CSG de 18 5/8”

BULO BULO - 1722" Calibración @ 650 m BHA N° 3

OD ID Length Top Weight Air Component Inches Inches meters Connection lbs/ft Wt. Lbs Source22" Bit DIENTES 22.00 - 0.5 m 7-5/8" Reg (P) 400 YPFB ChacoBit Sub 11.00 3.00 1.5 m 7-5/8" Reg (B) x 8-5/8" Reg (B) 299.0 1,471 Contratista1 x 11" DC 11.00 3 1/2 9.5 m 8-5/8" Reg (P) x (B) 299.0 9,317 Contratista21 7/8" STAB. 21.88 3.25 2.1 m 8-5/8" Reg (P) x (B) 299.0 2,060 YPFB Chaco1 x 11" DC 11.00 3 1/2 9.5 m 8-5/8" Reg (P) x (B) 299.0 9,317 Contratista21 7/8" STAB 21.88 3 1/2 2.1 m 8-5/8" Reg (P) x (B) 299.0 2,060 YPFB ChacoX-Over Sub 11.00 3 1.5 m 8-5/8" Reg (P) x 7-5/8" Reg (B) 216.0 1,063 Contratista3 x 9 1/2" DC 9.50 3 28.5 m 7-5/8" Reg (P) x (B) 216.0 20,192 ContratistaX-Over Sub 9.50 3 1.5 m 7-5/8" Reg (P) x 6-5/8" Reg (B) 216.0 1,063 Contratista3 x 8" DC 8.00 3 28.5 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 13,742 Contratista8" Drilling Jar Houston Engineering 8.00 3 5.0 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 2,411 YPFB Chaco8" x 3 DC 8.00 3 28.5 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 13,742 ContratistaX-Over Sub 8.00 2 7/8 1.2 m 6-5/8" Reg (P) x NC 50 (B) 147.0 564 Contratista5" x 9 HWDP 5.00 3 85.5 m NC50 (P) x (B) 49.0 13,742 Contratista19.5 ppf S-135 DP 5.00 4 8/29 444.6 m NC 50 (P) x (B) 22.0 32,085 Contratista


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8. Desviación Survey:

Objetivo: Puede existir una fuerte tendencia a tomar la desviación por lo que se realizará un control de la verticalidad con partámetros de perforación con el BHA rotary y con el BHA direccional.

Frecuencia & Instrumentos: Las lecturas de desviación serán tomadas con Totco hasta los 350 m luego hasta el TD con herramienta MWD. Frecuencia el registro debe ser cada tiro o dependiendo del comportamiento de la desviación.

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INTERVALO IIIHueco: 16” Profundidad: 2.333 m MD – 2.333 m TVDCañería: 13 3/8” P-110, 68.0 #/ft, Ultra SF


Atravesar el Tariquia, Yecua, Petaca, Naranjillos, Cajones, Yantata, Ichoa, ingresando +/- 50 m dentro del Iquiri.

Mantener la verticalidad del pozo.

Aplicación de las “Recomendaciones de las Prácticas Operativas” con enfoque en la limpieza de un pozo de alto diámetro.

Lograr tomar registros eléctricos de evaluación en el tramo.

Cubrir con cañería 13 3/8” la zona más débil, logrando una profundidad de integridad formacional para ingresar a formaciones de alta presión & temperatura.

Lograr un buen aislamiento con cemento en el zapato, con tope cemento hasta +/- 1000 m.

Formación: Tariquia, Yecua, Petaca, Naranjillos, Cajones, Yantata, Ichoa ingresando a la formación Iquiri.

Litología: Tariquia: Con predominio de areniscas con matríz arcillosa, friable a suelta. Arcilla rojizo claro plástica, hidratable. Yecua: predominio arcilla castaño rojizo, masiva, en parte soluble, hidratable, inclusiones arenosas muy finas, moderadamente compacta. Limolita gris verdosa masiva hidratable. Arenisca gris clara, fina, cuarzosa, matríz arcillosa, cemento calcareo, moderadamente friable. Petaca: Con predominio de arenisca muy fina a fina, friable + intercalaciones de arcillita blanda a moderadamente compacta. Naranjillos: Paquete de arcilla rojizo, amorfo, blanda plástica y arcilla marrón rojizo soluble, plástico. Cajones: arenas de grano muy fina a fina, con clastos redondeados, con cemento arcillas y abundante calcita como relleno en los poros.Yantata e Ichoa: Arenas masivas, de granulometría fina amuy fina, con clastos, cemento escaso. Iquiri: compuesta por una alternancia de areniscas y pelitas (limolita).

2. Información General Perforar hueco de 16” manteniendo la verticalidad atravesando las formaciones del Terciario y Cretásico, hasta ingresar dentro del Devónico, hasta 2333 m. La profundidad de éste tramo esta definido asegurando ingresar +/- 50 m dentro del Iquiri. Se correrán registros eléctricos. Correr cañería 13 3/8” P-110, 68 #/ft, conexión Ultra SF hasta profundidad total. Cementar CSG parcialmente con tope de cemento hasta +/- 1000 m. Tipo de lodo WBM Polimérico Polytraxx con 9.8 a 10.5 ppg de peso de lodo.

Offset Experiencia & InformaciónBBL-X3

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Tramo: 605 – 2300 m

INESTABILIDAD DE HUECO PERFORADO CON 8.1/2”Luego de la perforación del hueco con 8.1/2” de 1350 a 1512 m , observa incremento del torque, desplaza bache de limpieza, saca hta. maniobrando y circulando con arrastre de 30-40 Mlb en tramo 1460-1390 m . En el ensanche de hueco se observa incremento de presión y excesiva salida de recorte por zda.De la observación de los registros, el tramo 1380 a 1255 m hueco excéntrico y lavado hasta un diámetro de 22”. Correspondiendo a la zona de transición del Chaco al Yecua y parte superior del Yecua. CONCLUSION: Hueco inestable por derrumbe con acumulación de recortes en la boca del cuello de botella invertido observado en 1390 m. RECOMENDACIONES: Realizar ajustes en la reología y tixotropía del lodo .Bombeo intermitente de baches viscosos ,para evitar acumulaciones de recortes , generado por el cambio de diámetro y la consecuente disminución de la velocidad anular.

AMAGO APRISIONAMIENTO-EMBOTAMIENTO Sacando hta. de 1833 m , observa arrastre de 20-30 Mlb y saca con rotación y circulación desarmando pieza x pieza entre 1642 a 1356 m ,con salida de arcilla granulada y dura. Estabilizadores , reamer y trépano con embotamiento severo por arcilla reactiva ; desplazó baches lavadores a base de Lignox como medio de reducir embotamiento. Baja hta. con reamer y en 1754 m observa amago de aprisionamiento, repasando con peso y torque, recuperándose abundante recorte arcilloso de forma granular y dura. Se incrementa la densidad del lodo de 1.13 a 1.15 gr/cc. CONCLUSION: De los registros se observa que el tramo 1550 a 1420 m el hueco esta en calibre coincidiendo con un paquete arenoso de formación PETACA, según el GR; es probable que al salir el arreglo completamente embotado el sector de menor diámetro sea el causante de la dificultad de salida.El tramo de 1550 a 1690 m, tramo arcilloso según el GR, tiene un lavado de hueco que va desde 15 a 22” de diámetro ,con una probable acumulación de recortes , por la falta de capacidad de limpieza y de suspención por el tipo y características tixotrópicas del lodo. El desplazamiento de baches viscosos con recuperación de recortes arcillosos de forma granular y dura, corrobora la existencia de acumulaciones. Estos aspectos podrían explicar el amago de aprisionamiento al bajar la hta. RECOMENDACIONES Trabajar con estabilizadores siempre en calibre.Mejorar las condiciones tixotrópicas del lodo. De ser necesario bombear baches viscosos de mayor volumen con más frecuencia. En caso conveniente incrementar el caudal de proceso a más de 650 GPM. Analizar la posibilidad de incrementar la densidad. Recurrir al uso de detergente o lubricante que evite excesivo embotamiento .Dosificación de material sellante será importante al ingreso al PETACA, con un control de pérdidas por permeabilidad.

REPASOS EN HUECO EN CALIBRE TRAMO ARENOSO Y PERMEABLELuego de perforar hasta 1952 m, saca hta. con arrastre de 20-25 Mlb entre 1805-1762 m , por piezas con rotación y circulación el tramo 1762- 1618 m; con embotamiento en estabilizadores, reamer y trépano. Al bajar hta. cambió rodillos y pasadores a reamer , cambiando posición a estabilizadores, coloco camisa en calibre a estabilizador inferior. A partir del metro 716 m se encuentra puntos de resistencia, repasando hasta 1698 m con leve resistencia; continuo repasando hasta 1952 m con incremento en torque hasta 120 div. y peso de 5 Mlb. Con un total de 46.5 Hrs. de repaso neta. CONCLUSION: Por la dificultad de repaso entre 1698 a 1952 m , que corresponde a un tramo de agujero en calibre cerrado , correspondiendo a la base del PETACA y a todo el YANTATA, con arenas muy permeables, es que la formación de revoque grueso y bajar el estabilizador inferior + reamer en calibre generaron el repaso severo. RECOMENDACIONES: El uso de estabilizadores nuevos con refuerzo en el calibre y no rellenados de desgaste prematuro.Mejorar la calidad del revoque , el control de sólidos y la dosificación de sellantes.

APRISIONAMIENTO POR DERRUMBE - ENVEJECIMIENTO DEL HUECOPerfora hasta 2198 m ,, desplaza bache lavador + bache viscoso .Saca hta. desarmando por piezas el tramo 2179 - 2079 m con rotación y circulación , hasta 1212 m con resistencia puntual de 25 Mlb y rotación. Estabilizador ,reamer y trépano salen embotados. Baja hta. y encuentra resistencia a 778 m , repasando hasta 944 m con leve resistencia, saca pieza de maniobra más vástago a 923 m , repasa nuevamente hasta 935 m , sacando vástago para hacer conexión , observa hta aprisionada en 933 m. Maniobra , bombea bache lavador, y golpeo con tijera hacia abajo librando hta.

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Repasa hasta 1059 m , al levantar vástago para volver a repasar observa aprisionamiento y pérdida total de circulación en 1052 m . Luego de una hora restableció circulación lentamente , con golpe de tijera hacia arriba libra. Llegando a perder 311 bbl a un régimen de 5.75 BPH.Al inicio del tramo(12.1/4”) el caudal fue de 652 GPM y 2500 psi , a partir de los 2072 m se bajó a 620 GPM a pedido de la empresa Bolifor, .para evitar que la presión de circulación no fuese mayor de 2500 psi. CONCLUSION: Desde 890 a 1170 m hueco se caracteriza por excesivo lavado y excéntrico llegando a más de 22” , denotando tramo inestable, de característica arcillosa por el GR. Afectado por el tiempo de envejecimiento . Un derrumbe considerable hizo que la hta. se enchufara con incremento de presión hasta 1800-2000 psi.( 300-500 psi más que en cond. normales) , con admisión de la formación ; la limpieza del pozo y el golpe de tijera hacia arriba que permitieron librar la hta. , confirman la inestabilidad y derrumbe. El gradiente de admisión equivalente estaría entre 1.38 a 1.51 gr/cc. El tiempo de envejecimiento de 25 días de este tramo afectó a la estabilidad del hueco. No se aclara la formulación de los baches lavadores usados con frecuencia; sin embargo se puede interpretar que se prepararon a base de dilución + lignox + NaOH buscando lograr baja reología .La capacidad de limpieza fue afectada por la disminución del caudal de circulación RECOMENDACIONES: Se debe analizar el uso demasiado frecuente del bache lavador por la probabilidad de un efecto negativo sobre la estabilidad del hueco, ya que remueve la película.De ser posible atravesar este tramo en un tiempo menor a 25 días , la estabilidad de los tramos arcillosos se considera como función del tiempo de exposición , en base a la experiencia.Evaluar la inhibición del sistema POLINOX . Considerar su efecto dispersivo por el alto valor de alcalinidades y pH , cuyo efecto sobre las arcillas de la formación CHACO es comprobada .Buscar de ampliar los limites de presión que a su vez no limiten el caudal de circulación o trabajar a máximo caudal posible.

EXCENTRICIDAD Y LAVADO DEL HUECODel registro de geometría del pozo se observa una excentricidad marcada del hueco hasta el tope de la formación YECUA , con sectores de diámetro mínimo de 12.1/4” y un máximo de 22”,en los registros se observa cambios de sentido del diámetro máx-mín. de izquierda a derecha y viceversa, estableciéndose un problema de geometría de pozo .Hueco lavado con ensanche a diámetro de hasta 22” , fundamentalmente en tramos de arcilla . Esta característica es más severa en la formación CHACO ,menor en el YECUA , muy reducido en el PETACA y ninguno en el YANTATA. CONCLUSION Se presentó inestabilidad de la formación , con incompatibilidad del lodo con las formaciones arcillosas ,especialmente por el carácter dispersivo del sistema POLINOX. No se aprecia el trabajo de inhibición del sistema al generarse cavernas y una geometría de pozo muy irregular. Por la excentricidad y cambios de sentido, se puede aceptar la probabilidad de la formación de patas de perro y la consecuente formación de ojos de llave , que causen problemas de maniobras de sacada dificultosas. RECOMENDACIONESEvaluar el trabajo de inhibición del sistema POLINOX ,considerando su efecto altamente dispersivo sobre las arcillas.De recurrir en próximo pozo a un lodo base agua con inhibición química, es conveniente adecuar el caudal de circulación para condiciones de ensanche de hueco, asegurando una buena limpieza.

DESVIACION POR BUZAMIENTO DE LAS CAPASSe presentó tendencia a la desviación , debido al buzamiento de las capas , las que según el registro Ciberdip muestran valores entre 10 a 15 ° con marcada tendencia hacia el NE , rumbo que también tomó el pozo .A partir de los 1400 m (próximo al ingreso al PETACA) el buzamiento disminuye a valores de 8° , coincidiendo con la desviación del pozo ya no es severa. El ángulo de desviación, de un valor máximo de 6° 15’ a 834 m , bajó a 1° 30’ a 2198 m. CONCLUSION: Se establece que existe un tramo de mayor buzamiento con efecto severo sobre el ángulo de desviación del pozo, luego del cual disminuye y su efecto es prácticamente nulo.Del registro de desviación se corrobora la disminución del ángulo, los parámetros y arreglos empleados en la perforación permitieron controlar la tendencia natural de las capas de la formación. RECOMENDACIONES: Utilizar para la perforación de este tramo un arreglo rígido, con portamecha corto y reamer en el fondo, el más indicado para un pozo con tendencia a la desviación. Trabajar con estabilizador de fondo en lugar de reamer y aplicar un peso de 30 Mlb con máximo de RPM , de modo de neutralizar el efecto provocado por la formación. Tomar las previsiones necesarias para atravesar la zona de mayor buzamiento, luego del cual se podría cambiar algunas condiciones para la perforación.

TREPANOS – HIDRAULICA

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En número de trépanos se superó el 100% de lo programado ,debido a que: (1) El N° 2 (IADC 437) planeado para perforar hasta 1350 m ,tuvo que ser reemplazado por cuatro trépanos (2 IADC 437 y 2 IADC 114) por las normas conservadoras de peso por la tendencia a la desviación ; (2) Por el predominio de arcillas plásticas (embotamiento) que no permitieron desempeño satisfactorio ; (3) Empleó 3 trépanos sin darles utilidad neta o usaron para repasar acondicionando pozo y lodo.Los trépanos de mejor rendimiento , en cuanto a promedio de penetración ,fueron los de tipo X1G, ATJ-11 y S11J, siendo los de tipo ATJ-11 los que más tiempo rotaron y mayor progreso obtuvieron.Las normas promedios de perforación fueron las siguientes: PESO 25-30 Mlb, VELOCIDAD ROTARIA 110- 120 RPM, PRESION DE CIRCULACION 2200- 2500 psi y CAUDAL 652- 620 GPMEn lo referente a la hidráulica , se empleo durante toda la fase una selección de boquillas para la aplicación de impacto hidráulico . RECOMENDACIONES: Iniciar este tramo con trépanos de dientes IADC 116 hasta entrar a la formación PETACA , continuar con un IADC 126 ó 134 hasta llegar a la formación ICHOA , para luego continuar con trépanos de insertos IADC 437 y 527 que permitan menos maniobras.

BBL-X8Tramo 154 – 2425

VIBRACION HERRAMIENTAA partir de los 234 m se observa vibración de herramienta , limitando el peso aplicado sobre el trépano. A partir de los 735 y hasta los 1719 m se hace más continuo , variando normas para controlar vibración , sólo permite aplicar hasta 25 Mlb de peso. A partir de los 1719 m se inicia con el uso de amortiguador de vibración permitiendo aplicar de 30-40 Mlb de peso sobre el trépano .RECOMENDACION: Usar amortiguador de vibración desde el inicio del tramo.

PERDIDAS POR PERMEABILIDADEn los 234 m se registra una admisión por permeabilidad de 4 BPH . Continua la pérdida hasta los 918 m, coincidiendo con la presencia de grano suelto de 85 al 10 %. A partir de los 918 m hasta los 1585 m no se observa pérdida ,coincidiendo con una descripción de arcilla - limolita y disminución de grano suelto - arena hasta 15 % como máximo. Con la aparición intermitente de 90 - 15 - 100 % de grano suelto se registra nuevas pérdidas en formación por permeabilidad, esto ocurre a partir de los 1585 m hasta los 2425 m . En el tramo 2068 - 2118 m (80 - 45 % grano suelto) se observa un régimen de pérdida de 5-8 BPH , teniendo que bajar el caudal de 730 a 710 GPM . Tratamiento efectuado en todo el tramo consistió de Carbonato de calcio (Sellante 4.23 lb/bbl) y sellante celulósico (SBD 1.5 lb/bbl). Volumen total admitido es de 1017 bbl. CONCLUSION: Por las lecturas del GR y geometría de pozo, se aprecia que en los tramos donde se registra pérdidas por permeabilidad ,el hueco esta en calibre coincidiendo con un tramo de arena , por lo que es evidente que las admisiones corresponden a permeabilidad de las arenas. RECOMENDACIONES: Iniciar el tramo con el agregado continuo de material sellante, realizando un seguimiento de los regímenes de pérdida .

REPASO POR DERRUMBEDurante la maniobra de sacada de los 1527 a los 1371 m se observa resistencia de hasta 30 Mlb teniendo que maniobrar con cuña ,rotación y vástago por tramos cortos , con salida continua de recortes en regular cantidad.Cambio camisa a estabilizador inferior , bajó hasta 816 m de donde empezó a repasar con peso mínimo y torque elevado de hasta 200 div. , con salida de abundante recorte-derrumbe en partes . En 1309 y 1508 m se nota incremento paulatino de la presión de circulación , con incremento de la salida de derrumbe .Con un repaso neto de 40,75 hrs.Se procedió a densificar el lodo de 1.13 a 1.15 gr/cc. CONCLUSION Del registro de geometría de pozo se nota que el hueco se ensancha en los tramos de arcilla y un cierre a calibre en tramos de arena . El máximo diámetro observado es de 22” en la mayoría de los sectores de arcilla, denotando inestabilidad o derrumbe .El tiempo de exposición es de apenas 13 días para los 816 m . RECOMENDACIONES Buscar fluido compatible con intercalaciones de arcilla-arena.Mejorar la capacidad de limpieza con aumento del caudal de circulación por encima de los 700 GPM.Como última alternativa recurrir a densificar el fluido .

PESCA - DETECCCION DE CO2 - INESTABILIDAD DE HUECO

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Al perforar los 2024 m ,observa caída de presión , con pesca por rotura rosca pin inferior de substituto ubicado por debajo del AV 9.1/2” .Luego de quedar en condiciones estáticas durante 20 hrs. circula a los 2011 m con salida de lodo degradado ,detectando hasta 17 % de CO2 , se realiza tratamiento con Cal y preservativo .Recupera pesca.En circulaciones, posterior a la recuperación de la pesca y tratamiento con cal, se observa nueva detección de CO2 de hasta 31 % y una caída del pH a 7.Tramo de 1936 a 2024 m presenta resistencia al torque hasta 200-250 div. con abundante salida de recortes gruesos, como indicación de cierta inestabilidad de hueco. Las horas de repaso neto llegó hasta 18.75. CONCLUSION: Material sellante celulosico (SBD) , tiene carácter ácido con un requerimiento adicional de dosificación de alcalinizante, sensible a la degradación . Los valores de pH y alcalinidades se mantuvieron muy bajos , que crearon un ambiente propicio para la degradación del sellante. Con sólo el tratamiento de cal , preservativo y renovación de lodo, sin modificación de la densidad del lodo, se controló la presencia de CO2.Sin embargo, existe una probabilidad de que el CO2 detectado puede ser por influjo de formación, esto en razón a que el consumo de cal más soda cáustica fue continuo. Por ejemplo , a las profundidades de 2278 m y de 2323 m se circuló para acondicionar el lodo con tratamiento específico de cal más soda cáustica y preservativo La rotura del substituto no es aclarada si se debe a fatiga mecánica o si fue consecuencia del efecto corrosivo del CO2.La contaminación de CO2 afectó las propiedades físico químicas del lodo, con el consecuente efecto sobre la estabilidad del mismo, que pudo incidir en la estabilidad de la formación. El acondicionado del fluido, recuperación de la pesca y repaso del hueco llevó en total de 72 hrs (3días).RECOMENDACIONES: De usar material sellante celulosico , asegurarse de un control de alcalinidades y pH, por el carácter ácido del producto.Si fuese influjo de formación será conveniente subir la hidrostática hasta controlar tal intromisión. Sin embargo , un sistema de que contenga fuente de Ca++ pude permitir mantener una densidad baja para atravesar esta zona que esta intercalada con tramos muy permeables y de presión normal.

CONIFICACION DE HUECODesde 1921 hasta 2116 m (formación YANTATA) se describe presencia de pirita hasta un 10 % , con un desgaste en calibre de 1/8” del trépano N° 15 S21G que perforó el tramo con pirita.Llegando a la profundidad de 2135 m ,y bajando hta con trépano nuevo y estabilizador inferior en calibre, se observa bastante resistencia al torque entre 200-250 div., indicándose que la resistencia se debía a conificación del hueco. Las horas de repaso neto en esa oportunidad fue de 18.5 .CONCLUSION: Del registro de geometría de pozo , en el tramo entre 1610 a 2250 m ,existen sectores cortos en calibre coincidiendo con los tramos arenosos , que pudieron generar resistencia, con la necesidad de repaso. RECOMENDACIONES: Programar trépanos y estabilizadores con refuerzo al calibre , especialmente para atravesar este tramo de pirita. Bajar arreglos con estabilizadores cuyas camisas estén en calibre.

RENDIMIENTO DE TRÉPANOS - HIDRAULICASe uso 19 trépanos nuevos.Los rendimientos de perforación de los trépanos 17.1/2” no fueron los que se pensaba encontrar en el programa, sino mucho menores, con un promedio de 19 y 22 minutos por metro.Durante la perforación se realizaron optimizaciones hidráulicas , a los fines de aplicar impacto hidráulico . Finalizando la fase, se observo limitación por incremento de las pérdidas de presión observadas, se penso en una probable reducción del diámetro interno del sondeo de 5” de grado G. Las normas promedio fueron las siguientes:

Peso 25-40 Mlb ( tramos con AV.)Velocidad rotaria 120-130 RPMCaudal 700-730 GPMPresión de circulación 1650-2500 PSI

RECOMENDACIONES: Trabajar con trépanos de insertos y boquillas más pequeñas.

BBL - 9DTramo 100 – 2660Arenas No Consolidada Deleznable

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Se presentó dos tramos entre 210 – 330 y 370 – 520 m, de arena muy fina “azúcar” y conglomerado. Con características peculiares donde: la ROP que cae a valores menores de 1.0 min/m, presencia de vibración o zapateo de herramienta, sensibilidad en su estabilidad a la disminución de hidrostática (bajando la densidad de 10.0 a 9.5 ppg la recuperación de arena es mayor), haciendo difícil el procesamiento por zarandas, siendo necesario tiempos de operación para el trabajo de repaso y back reaming en estos tramos.

Influjo Agua FormaciónNiveles de influjo entre 505 – 572 m con una variación en régimen de flujo entre 52.5 – 75.0 bpm para una densidad de lodo de 8.7 – 9.8 ppg, con una hidrostática equivalente en densidad de 9.9 ppg. El control del influjo se consiguió con un lodo de 10.0 ppg. La salinidad correspondió a un agua dulce. Este nivel acuífero superficial esta presente en los pozos perforados en el campo, pero solo en este pozo se puso en manifiesto el influjo, al no haber considerado que la cota de la planchada esta 30 m más bajo que los otros pozos. Este problema generó incrementos en el costo de tratamiento del lodo que significó adiciones extras de polímeros para restablecer los niveles adecuados de concentración, los volúmenes con ingreso alto de agua fueron desechados a las fosas de lodo para luego ser depositados por inyección en el BBL-7.

Doblez Pata De Perro (Dog Leg) – Key SeatDe los datos finales tomados por Gyro Data se observa la existencia de valores de severidad al Dog Leg > 1°/30 m, entre los tramos 210 – 300 m y 480 – 510 m, con un incremento brusco en ángulo de 1.5° registrado a 210 m hasta 8.9° en 570 m. La existencia de esta severidad generó resistencias al sacar herramienta, hueco apretado, excesivo arrastre que obligó a un trabajo extenso en tiempo de back reaming, que llevó a operaciones para rectificar la configuración del Key Seat, pérdida de herramienta por aprisionamiento, cambio de la sarta de sondeo de 5”, cambio de portamechas de 9.1/2” – 8.1/4”, sustitutos, requerimientos de herramientas para rectificar (Mills-Water Mellom). Esto significó costos altos por los servicios complementarios necesarios para encarar estas operaciones.Las lecturas tomadas de ángulo con Teledrift establecieron valores entre 1° y ½°, alejados de los reales que vario entre 4.3° y 7.1°. La causa de esta situación fue la obstrucción con goma del instrumento e inadecuado rango de trabajo utilizado en el instrumento (con un rango de apenas ½° - 3°). Por coincidencia, en los 115 m del tramo de mayor desviación no se toma lectura alguna con Teledrift. Los aspectos que favorecieron a que el hueco tome valores altos de ángulo superficialmente esta: La presencia de intercalaciones de formaciones de perforabilidad diferentes (paquetes de arena friable – arcilla), falta de datos confiables y reales de ángulo por Teledrift, y la no-respuesta del BHA empacado de tres puntos.

Heat Checked DC 9.1/2”-DC 8.1/4”-XO 4.1/2”IFx6.5/8” REG-XO 6.5/8”REGx7.5/8”REGEl trabajo de 40:30 horas acumuladas de back reaming en el tramo 217 a 1458 m trajo como consecuencia el fenómeno de “Heat Checking” que mostró su efecto sobre los DC de 9.1/2”, 8.1/4”, Sustituto, HWDP 5” y XO’s, con agrietamiento y fisuras en la caja, deterioro de las roscas macho - hembra, deterioro en la superficie de sello, que llevó a presentarse agujeros de lavado en las roscas. Luego de 16:30 horas adicionales de back reaming se produjo un corte de herramienta en el XO 4.1/2”IFx6.5/8” Reg, dejando en pesca 176.62 m del BHA, que finalizó en el Side Track N° 1.La configuración geométrica de Keat Seat entre 580 a 180 m fue la raíz del trabajo de fricción de los DC y XO. Las secciones de cambios de diámetro de la sarta o BHA y los cajas de conexión fueron las que sufrieron mayor efecto.

Side Track N° 1Luego de perforar hasta los 2168 m saca herramienta con bomba hasta los 786 m por presentarse hueco apretado con tensión hasta 45K, luego recurre al Top Drive para back reaming hasta los 436 m con torque de entre 20 –25Klb-pie. En tramo 436 a 404m y de 404 a 379 m trabajó por continuos aprisionamientos, jalando con tensiones de hasta 360Klb y asentando peso hasta 80Klb, combinando con el desplazamiento de píldoras de Lubricante (Mil Lube), logrando sacar hasta los 260 m. Logra sacar hasta superficie la sarta recuperando solo 9 jt HWDP y XO 4.1/2” x 6.5/8”Reg, con el pin de 6.5/8” roto, dejando en el hueco 176.62 m de BHA (Trepano + Roller Reamer + Amortiguador + Estabilizadores + DC 9.1/2”+ Sub teldredrift + DC 8.1/4”). Esta maniobra llevó 17 hrs de back reaming y 9 hrs de trabajo sobre herramienta aprisionada.Con un nuevo BHA repasa solo hasta 758 m, llegando con back reaming sólo hasta 396 m, observando en este punto una característica de un key seat en 386 m, donde fue difícil lograr

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pasar de este punto. Recurre a instalar String Mills de 8.7/8” combinando con un estabilizador de 9.1/2”, haciendo que trabajen entre los 145 m a 408 m, combinado con baches viscosos de limpieza y de lubricante. Luego de desarmar los Mills y estabilizador se tuvo que trabajar con back reaming desde 308 a 147 m donde la herramienta esta libre. En esto sale el trépano MS13GKCC sin conos y sin cuerpo por sufrir las consecuencias de trabajo sobre arenas muy abrasivas, afectando también a los hard banding de los HWDP, DC de 8.1/4” y de 9.1/2”.La siguiente carrera con Mill de 14.3/4” logró llegar sólo a 530 m, finalmente con BHA empacado de 3 estabilizadores 17.1/2” adicionando además uno de 14.3/4” un IBS de 9.1/2”, que permitió repasar el tramo de key seat, lavar y repasar logrando llegar hasta los 1972 m que corresponde a la profundidad del tope pesca.

Con overshot 10.5/8” intenta trabajar sobre la pesca pasando la misma por un lado sin lograr contacto con la misma, queda fallada la operación de pesca.

Con DP en 1972 m se coloca un tapón de cemento para el side track, bombeando 191.2 bbl de cemento de 16.5 ppg, con tope a los 1868 m, inicia side track a los 1874 m, con perforación en deslizamiento hasta salida a formación 100%

Sistema PHPA/Alplex – Dispersión Recortes – Incremento MBT - Embotamiento Sistema de base agua caracterizado por su carácter dispersivo que mostró su efecto sobre las arcillas del Terciario, con volúmenes de desechos depositados (lodo+agua+recortes) en las dos, de las tres, fosas de lodo con una deposición al 100% de sus capacidades, que significó 2.66 veces de aquella programada. Del balance de volúmenes de desechos sólidos generados en lo real, del lodo fabricado, de los volúmenes de dilución y el lavado de equipo alcanzó a 43.327 bbl, frente a los 31.696 bbl que debería generarse para condiciones normales, con un exceso de 11.631 bbl, que redundo significativamente en el incremento de los costos del fluido de perforación. Incremento continuo en el MBT por efecto de la dispersibilidad llevó a registrar valores mayores a 30 lpg, con un % de sólidos en el sistema del 10% para una densidad de 10.0 ppg, dando una concentración de sólidos de baja gravedad > a 110 lpg. En las maniobras de viaje todas las cuplas o conexiones de la sarta de perforación salieron con embotamiento en la parte superior e inferior, alcanzado también a los trépanos. Los ensayos de laboratorio, previo al inicio de la perforación, mostraron este carácter dispersivo del sistema.El sistema PHPA/Alplex fue manejado con criterio técnico erroneo en cuanto a su dosificación, mantenimiento y tratamiento, con una falta de soporte técnico específico ante los problemas propios del lodo por parte de la supervisión y laboratorio de Intergas - SCZ.

Perdidas de CirculaciónCon la siguiente secuencia: 2217, 2306 y 2312 m, con una densidad de lodo de 10.0 ppg, el volumen total perdido llegó a 1735 bbl, siendo en la última profundidad la más severa; desplazando baches con LCM Pheno Seal (F-M) y CO3Ca (F-M), se logró restablecer la circulación, bajando el régimen de perdida a 45-35 BPH. Luego opta por agregar al sistema “Cáscara de Arroz” en una concentración de +/- 25 lpb, que permitió continuar la perforación con un régimen de 20-10-8 BPH, manteniendo un sistema cerrado sin zarandas hasta 2438 m, que requirió de tratamiento con bactericida por observar descenso en la alcalinidad del lodo y descomposición, lo que obligó a eliminar por zarandas. El volumen de material consumido de obturante llegó a 2667 sacos. La disminución de la hidrostática al bajar la densidad de 10.0 a 9.5 ppg hizo que el régimen disminuyera, que originó se indujera influjo de agua del tramo acuífero. La perforación del tramo terminó con un régimen de perdida de 10 BPH y una densidad de lodo de 10.0 ppg.El tratamiento con CO3Ca (F-M) y Soltex parar encarar pérdidas totales de circulación fue inadecuado, por el tipo de granulometría no adecuada para pérdidas totales.

Deficiencias Trabajo Llaves Hidráulicas Bajada CSG 13.5/8”Dificultades en llaves hidráulicas por el uso de mordazas para CSG 13.3/8” en CSG de 13.5/8” Q-125, adaptadas a mandíbulas de 24” de diámetro. Aspecto que causó demora en el ajuste a un ritmo de sólo 4 piezas por hora, con tiempos estáticos por cambio de mordazas y mandíbulas, que pusieron en riesgo la bajada con posibilidad de pegamiento de la cañería.La deficiencia se debió a dos aspectos: (1) Uso de mordazas de 13.3/8” en CSG de 13.5/8”, adaptadas sobre rodillos pequeños que permiten mayor abertura a las mordazas; esta práctica se considera normal por la empresa de servicio Weatherford empleado para CSG P-110 y otras pero no así para CSG de mayor dureza como Q-125. (2) Uso de llaves de 24” que permitió aplicar torque óptimo de 26.000 lb.pie requerido para CSG de 13.5/8”, las adecuadas debería ser de 16”,

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pero con limitación en un máximo torque de 25.000 lb.pie. Se completo la corrida de cañería a fondo pozo.

Combinación Diferentes Grados CSGPor falta de longitud disponible de CSG 13.5/8”, 88.2 ppf, Q-125, BOSS para cubrir el requerimiento del hueco abierto, se recurrió a completar la longitud con CGS 13.3/8”, 68 ppf, J-55, BTC. Se instaló la cañería complementaria después de los accesorios de cementación conectado por juntas XO’s. Esta combinación de diferente especificación técnica puso límite a la que corresponde a la resistencia del CSG de 13.3/8”, en reventamiento a 3.450 psi, colapso 1.950 psi, frente a la de 13.5/8” de 10.030 psi en reventamiento y 4.800 psi de colapso. La presión de prueba de cañería se limitó a sólo 2.000 psi en lugar de 7.500 psi, la prueba de L.O.T. se limitó a una prueba de integridad con 2.600 psi en superficie, equivalente a 16.0 ppg para 2664 m que es la parte superior del Devónico (formación Iquiri).

BBL - 11Tramo 603 – 2136DP 5” CorrosiónMientras se inspeccionaba el DP se eliminaron 85 piezas de las 145 por corrosión en forma de pitting en sus conexiones. Falta de manejo de prácticas de protección para la corrosión fueron las razones. Esta sarta, anteriormente, fue usada en el la perforación del CCR – 11. Correspondió tomar un plan de acción para la corrosión por parte de TH Hill. Del sumario de inspección de TH Hill, de 262 piezas de DP 5” grado S–135 de 19.5 ppf, sólo 110 están en condiciones buenas, 147 rechazadas por corrosión, 3 por desgaste excéntrico en conexión, y 2 no reparable.

Flocula ción lodo por Cemento Durante el perforado del cemento se observó floculación severa por cemento, dificultando la circulación por las bandas de las zarandas y canaletas del circuito, obligando a disminuir el caudal de circulación al mínimo, eliminar por el bypass hacia la fosa de lodo un 50% del caudal, hacer una dilución masiva con el agua recuperada de la fosa N° 1. Se puso en riesgo la contaminación del lodo nuevo de yeso acumulado en el resto del circuito. Correspondía un tratamiento previó del lodo viejo con una dilución hasta del 75 %, reciclando el agua de fosa hacia la succión a fin de minimizar una floculación crítica.

Unidad Mud LoggingInició su trabajo con medición y monitoreo de los parámetros de perforación incompleto. Faltó la instalación del monitor de Vibración (Slips Stick). Valores de WOB, caudal, peso de la sarta, torque, volúmenes del sistema no guardan relación con la realidad, comunicación telefónica de perforador sin funcionamiento, reportes hidraúlicos que no corresponden, faltando una calibración y/o corrección continua. Personal nuevo, falto de iniciativa propia para cumplir con el servicio que espera Chaco. Falto de comunicación de supervisor o ingeniero de la Unidad en constante defensiva ante los requerimientos del ingeniero y geólogo de Chaco.

Arcilla Hidratable / Rotura mallas Zarandas Por el tipo de corte del PDC se generó un área de contacto o hidratación mayor, haciendo que la invasión del fluido o filtrado del lodo hidrate a la arcilla, dando lugar a una masa hidratada sin forma, en lugar de un corte íntegro. Este hecho causó problemas en el procesamiento por las zarandas con pegamiento de la masa arcillosa produciendo rotura muy frecuente de las mismas por sobrecarga. La ayuda con dilución continua en gran proporción en zarandas llevó a una incorporación de los sólidos de baja gravedad, incremento drástico del MBT, subida del peso en forma natural, gastos adicionales por cambio de mallas. De las acciones tomadas para superar este problema fueron: (1) Incrementar o mejorar el carácter inhibitorio del sistema, con incremento de la concentración de polímeros PAC-L, XCD Polímero, Yeso; (2) prueba con dosificación de un floculante selectivo MF-1, para ayudar al deslizamiento, sin resultado claro; (3) impregnar las mallas con lubricante “penetrex”, que favoreció mínimamente en el deslizameinto; (4) recurrir a mallas de numeración mayor, cambio de N° 20 a 60 – 80, con resultados que sí ayudaron al escurrimiento de los recortes. Fundamentalmente, la mejora en el carácter inhibitorio del sistema la que hizo que su supere este problema.

Defici encias Mallas Scalpers Por mala calidad de la disponibilidad de mallas proporcionadas por Servoil (fabricados por Brandt). Los problemas fueron: dimensiones no adecuadas, mas largas y menos anchas; llevando a ajuste de las mismas deficientemente, con formación de áreas flojas y puntos de rotura. El consumo de

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las primeras 24 hrs fueron de +/- 20 piezas. De las acciones tomadas, tenemos: (1) buscar un ajuste de tensión uniforme e igual, con adaptación con nuevo caucho o partes de goma; (2) uso de mallas pre – tensionadas N° 50 – 80; (3) proceder al cambio de las partes componentes como ser gomas, empaquetaduras, pernos y barras de ajuste; (4) trabajar con sólo 3 cuerpos, dejando 1 en stand-by para facilitar cambios de mallas.

Dimensio nes Fosa N° 1 Hasta los 1290m ya se recibió +/-10000 bbl de desechos, sólidos – agua, siendo su capacidad de +/-7000 bbl, siendo necesario transferir en 2 oportunidades volúmenes para evitar rebalse del mismo. La causa fue que la estimación de la capacidad necesaria para recibir los desechos base agua no fue adecuada, el factor de 3 ó 5 veces el volumen teórico de desechos, no fue el adecuado para la construcción de la fosa. El problema radicó en el tipo de cortes que genera un PDC en las arcillas, la hidratación de los cortes puede llegar a 10 veces su volumen original, aspecto que ocurrió y fue la causa para encarar este problema. Se recurrió a horas de trabajo de la retroexcavadora para transferir los desechos a la fosa N° 2, que significa costos adicionales.En el futuro, al existir formación hidratable que es cortada con un PDC, el factor de estimación de volumen de fosa puede ser 10.

Arenis ca Friable Grano Suelto En tramo 1335m a 1365m se encuentran paquetes de arena friable de grano suelto fino, con penetración de 1 - 2 min/m aplicando WOB mínimo o sin peso, presentando problemas de torque sostenido y/o errático elevado de hasta 20 klb-ft. Una característica fue que a un aumento de las RPM el torque se hacía más crítico. Las causas pueden ser alta concentración de arena en grano suelto en el anular, siendo necesario aplicar la práctica de maniobrar y repasar hasta mejorar la limpieza del hueco. Por zaranda se observa abundante salida de arena en grano suelto fino.

Taponamiento Mallas zarandaDebido al uso de la combinación de CO3Ca y Protectomagic (asfalto), adheriéndose a los retículos de las mallas scalpers. Se recurrió al cambio en numeración de mallas a Mesh menores de #20, cambio de tipo de asfalto a Soltex. Se varió caudales de procesamiento para evitar rebalse y cambios en mallas.

Derrumbe NaranjillosA los 1457m se presentá derrumbe con recuperación de recortes de tamaño grande de ¾” x ¼” x 1/8”, angulares en una cantidad anormal. Se observa signos o señales de inestabilidad por ejemplo: durante la circulación de fondo se mantiene la salida de cortes pese a haber cumplido tiempo de retorno, se observa incremento de presión de circulación +/-50 psi, presenta alto torque sin aplicar peso sobre el trépano. Se incrementa peso de lodo de 9.9 ppg a 10.1 ppg, coincidentemente el derrumbe desaparece y se incrementa la concentración de asfalto al lodo. De los registros de geometría del hueco se observa ensanche con cavernas de hasta 19.2”.

Daños Conexiones BHA 16”Se presentó daños en las conexiones siguientes: (1) Fracturas o fisuras en el pin del Shock Sub, luego de 250.5 hrs; (2) Engranado profundo del sello box del Sub Teledrift, luego de 132 hrs; (3) Engranado profundo del sello pin en el Short DC 11”. Como una de las causas probables del daño se conversó que pueda deberse al sobretorque aplicado en el fondo del pozo, como consecuencia de la presencia de vibraciones. Se recomendó seguimiento en el monitoreo de Slip–Sticks, habilitación o puesta en funcionamiento del semáforo indicador de vibraciones en plataforma del perforador, a cargo de Geoservices.

Amago Aprisionamiento Por Cierre HuecoA la profundidad de 1614m, se inicia viaje para toma de corona, con dificultad tensionando hasta 50 klb y torque hasta 25 klb-ft, quedando herramienta sin movimiento. Con maniobra de rotación y tensión queda libre, sale con dificultad +/- 9m para luego salir libre. De la revisión de la geometría del pozo de los registros podemos concluir que se debió a un cierre de hueco entre los 1614m a 1590m donde se presenta hueco con menor diámetro de 15” por depositación de revoque al haber ingresado a la arena permeable del Yantata.

Rotura Empaquetadura Rams MedidaPara ejecutar las pruebas de presión de las BOP’s, se trató de recuperar el Wear Bushing, sin lograr sacar, por obstrucción a la altura de los rams de medida. Desarmó los rams y verificó rotura

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de la empaquetadura de caucho, esta deformación impedía pasaje libre del wear busshing. No se disponía del repuesto en boca pozo, por lo que se espera +/- 10 horas para la llegada del mismo desde SCZ. Nuevamente quedó habilitado el rams con el cambio de empaquetadura.

Excesivo Revoque Filtrado Arenas Petaca – Cajones – Yantata - Ichoa / Arratres / Amago de AprisionamientosMientras se perforaba estas formaciones en sus tramos o paquetes arenosos de alta permeabilidad y porosidad, con una reducción del diámetro del hueco hasta 14.5” por excesivo revoque del filtrado del lodo. (1) En el viaje corto para recuperar Totco de 1211 m, se encontró arrastres entre 50 – 40 – 30 klb de sobretensión en puntos 1049 – 1039m, 972 – 963m, 840 – 837m, teniendo que usar tiempo de equipo para el repaso al bajar. (2) Perforando 1365 – 1426m, se aplicó WOB errático, por formaciones duras – blandas, perforadas con 0 – 20 klb de peso, torque errático de 3 – 12 – 20 klb-ft. En la primera maniobra corta de estas profundidades se observa arrastres de 50 – 60 klb entre 1414 – 1280m, teniendo que repasar en la bajada. (3) Perforando de 1633m a 1698m, presenta variaciones de alto torque en el rango de 3 – 20 klb-ft, siendo más severo cuando la ROP llega a 8 m/hr; en los 1697 m herramienta queda sin movimiento, maniobrando se logra librar. (4) En el repaso entre los 1690 – 1698m se aprisiona en el fondo, logrando librar. (5) A partir de esta profundidad se perfora con velocidad controlada y aplicación de la práctica de perforación de perforar 1 m y repasar 2 – 4 m, y una dosificación mayor de sellantes (CO3Ca fino – sellante, Chek Loss, Phenoseal, Mica fina y asfalto Soltex). A partir de esta profundidad se hace más frecuente los viajes cortos para observar comportamiento de hueco después de cada +/- 8 hrs de perforación.

De una revisión de la geometría del pozo según registros se da la coincidencia de los tramos con dificultades corresponden exactamente a zonas con diámetro reducido por revoque. Las prácticas de perforación aplicadas y el tratamiento de sallantes en el lodo permitió alcanzar la profundidad final de la sección.

Operación de Registro de Presiones / Aprisionamiento / PescaCon profundidad de fondo de 1730 m, se arma y baja FMT para toma de registro de presiones en formación Yantata. Tomando 11 puntos de lecturas entre 1698 a 1648 m. Se presenta fallas en la unidad de adquisición de datos y problemas mecánicos en el camión de Schlumberger, siendo necesario cambio del mismo. Tomando muestra en 1658 m nuevamente falla herramienta, quedando el RFT aprisionado sin movimiento. Baja overshot con agarre de 3.3/8” se logra primero circular sobre boca pesca lavando desde 1695 a los 1707 m, enganchando, confirmando agarre, logra recuperar el 100 % de la pesca. Llevó +/-36.5 horas de operación por los problemas y recuperación de la pesca.

Aprisionamiento Combinación Diferencial / Mecánico por Grueso RevoqueDespués de los registros y operaciones de pesca del FMT. Se presenta excesivo revoque durante los viajes a través de los paquetes de arenas. (1) A los 1777m, mientras se realizaba backreaming/lavando el último tiro se aprisiona a los 1751m, trabaja con maniobras y libra. (2) De 1777m a 1850m con perforación errática en torque y continuo amago de aprisionamiento, en el viaje corto se presenta una sobretensión de 100klb entre 1850m a 1831m, haciendo backreaming en 1747m nuevamente se aprisiona librando de inmediato. La característica del backreaming fue con arrastre entre 10 – 20 klb.

Estos incidentes de aprisionamiento fueron el resultado de la combinación de diferencial y pegamiento mecánico por revoque grueso. El gradiente de presión para Cajones y Yantata es normal +/- 8.9 ppg, estos tramos fueron perforados con lodo de salida de 10.5 ppg, más tarde fue disminuido a 10.2 ppg, con una combinación en dosificación de Phenoseal y Mica en baches, que trajo como resultando no más incidentes de pegamiento.

Reparación mecánica Cuadro Maniobra – Embrague de bajaServoil tuvo problema en el tambor del embrague de baja, resbalando mientras se perforaba. Se encontró una perdida de aceite en el pin del principal sprockets. El sello fue reemplazado y habilitado satisfactoriamente. Se esperó 3 días para el arribo de los repuestos para la habilitación del embrague. Fue imprescindible la habilitación para la carrera del CSG de 13.5/8”.

Elevador “Agripado”– Spider Frank’sEl elevador de Frank’s de 500 ton quedó “agripado” o aprisionado con la pieza de CSG N° 133 (1670m), siendo necesario cortar el CSG, bajando de plataforma con grúa el conjunto agripado

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junto a la pieza cortada. Se recurre a elevador de backup de Servoil. En la pieza N° 158 (2036 m) se “agripó” o aprisionó la cuña (Spider), siendo necesario desenroscar la pieza aprisionada con el spaider con la ayuda de una grua, se reemplaza con otra de Servoil. Se observó signos de pre-aviso de que el elevador y spider no tenían un trabajo normal, sin que personal de Frank’s alertara o tomara medidas ante tal situación. Las dificultades de liberar el CSG fue creciente en dificultad a medida que se avanzó en profundidad y peso de la sarta del CSG.Estos problemas llevaron a exponerse a riesgos de aprisonamiento por presión diferencial de la cañería en las zonas permeables de alto revoque y diámetro de hueco reducido y no llegar a la profundidad final.De las causas probables están: (1) Dimensiones de los dardos no adecuados para 13.5/8”, (2) Cuerpo de elevador y spider no adecuado para dimensiones de dardos y/o cañería, (3) Desgaste cóncavo interior de la base de la cuña o elevador.

BBL – 13Hueco 8 ½” 800 – 1798 m. CSG 7”Recuperación de > % de Cortes c/BVP - Derrumbe

Desde los 999 m se bombeo 30 bbl de bache viscoso pesados de 12.5 ppg, recuperando en retorno 20% más de lo normal. A partir de los 1030 m se incrementó densidad a 10.2 ppg por oobservar 5% de derrumbe.

Signos de Inestabilidad Yecua & Naranjillos

En tramo 1160 – 1335 m, formación Yecua se observa del calibre del heuco zonas ensanchadas hasta de 15”, mostrando signos de inestabilidad. Densidad del lodo llega a 10.3 ppg. En tramo 1446 – 1554 m, formación Naranjillos, se observa hueco uniforme ensanchado de 11”, con signos de inestabilidad. Densidad de lodo 10.3 ppg. En desplazamientos de baches viscosos pesados de 12.5 ppg se recupera hasta un 10 - 20 % más de cortes respecto de lo normal.

BBL – 14Hueco 8 ½” 800 – 1792 m, CSG 7” & Hueco 6” 1792 – 1878 m

Perdida parcial lodo 1485 – 1510 mDurante perforación areniscas conglomerados (base Petaca 1485 – 1510 m) se observa fuerte admisión en un régimen de 20 – 30 BPH. Intenta sellar con baches de CO3Ca diferentes granulometrías, sin éxito. Saca BHA direccional, reemplaza por BHA liso con trépano + DC 9 ½” + HWDP 5, baja y prezuriza zona de perdida tratando admisión de sellante, sin éxito. Bombea y desplaza bache con material de pérdida con una concentración de 120 ppb, presurizando en diferentes profundidades logrando admisión de 8 bbl del bacha a 1410 m, logrando sellar la pérdida. Luego de los registros eléctricos, en la carrera de calibración a fondo reaparece admisión a un réginen de 8 – 10 BPH.

Fallas Sonda Registros Eléctrico AsistidoProbando telemetría, con herramienta en 36 m, no logra señal. Revisa y soluciona falla en conexión, por falta de continuidad en la línea del Latch, por cable mal ajustado. Observa baja aislación entre líneas, falta de continuidad en uns línea, por mala aislación del conector húmedo. Imposibilidad de abrir caliper en superficie, por relay de la herramienta abierto imposibilitando la llegada de corriente a los calipers.

Desperfecto Sistema Computarizado JAMPro Weatherforod Corrida CSG 7”.Durante bajada del CSG 7 a los 1206 m se observa desperfecto en el sistema computarizado de torque de ajuste JAMPro, generando un torque alto que lleva adañar conexión de CSG, teniendo que retirar 2 piezas de CSG. Luego continua bajando cañería hasta fondo pozo sin registro del torque de ajuste que requiere la conexión Premium ANJO.

Cromatografía de gases sin componente C5Las detección de gas caé sustancialmente al perforarse un hueco de 6” versus un hueco de 8 ½”, guardando relación directa con la cantidad de roca a cortarse, tomando en cuenta la rata de penetración. Lo llamtivo es que la cromatografía no muestra la presencia de los componentes más pesados al C4, despareciendo el componente C5. El lodo que se empleó fue un fluido con

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componentes cuyo reboque es afectado o roro por la acción del hidrocarburo. Se busca una expliación de tipo técnica. En la prueba de prducción del Yantata se corrobora la existencia del componente C5 en la cromatografía, confirmando la observación de la desaprición del comonente C5 durante la perforación.

Registros Eléctricos Afectado por Presencia de ión +K.Las lecturas o curvas someras de la resistividad, en los registros eléctricos del hueco de 6” con lodo Fluthru con contenido de ión Potasio, fueron afectadas estableciendo curvas no representativas.

BBL-10Tramo 653 – 2225 m Hueco 16”. CSG 13 3/8”

Presencia “Panecillos Arcilla”:Perforando @ 1059 m, en BVP, recupera regular cantidad de panecillos de 2 x 3", luego realiza viaje corto a 660 m (zapato) con resistencias puntuales 20-25 Klb, circula y recupera "panecillos de arcilla", baja @ 854 m, donde apoya 20 Klb, maniobra v/v sin éxito, tiene que repasar @ fpPerforando @ 1638 m, en BVP recupera regular cantidad de panecillos de 2 x 2", saca @ zapato, nuevamente circula y sale "panecillos de arcilla".Mud log muestra predominio de arcillas (banco de arcillas) en todo lo que es Tariquía, Yecua y Naranjillos. De los registros electricos se confirma predominio de arcillas con ligeras inrtercalaciones de arenas. En bancos de arcilla hueco ligeramente lavado algo uniforme; por ejemplo, en 854 m de una intercalación de arena se pasa a un banco de arcilla importante, que generó la resistencia. Conclusiones: (1) existe un proceso de hidratación de los bancos de arcilla, que genera cierre de hueco, que requiere de repaso, dando lugar a la generación de "panecillos de arcilla". (2) existe un predomio de arcillas a pequeñas intercalaciones de arenas. (3) presencia de panecilllos indicativo de signos de inestabilidad.

Amago Aprisionamiento Perforación "Slide"- Indicios Hueco EspiralBHA de perforación c/MF 9 5/8" & AKO 1.15°. (1) Luego de perforar modo "S" tramo 1720 - 1723.5 m, al levantar último tramo deslizado observa A.A., subiendo presión, maniobra y tensiona @ 40 Klb, libera hta. (2) Al levantar hta. del tramo deslizado, 1749 - 1751.5 m, observa A.A. , subiendo presión, maniobra y tensiona @ 40 Klb, liberando hta. (3) En 1806 m, al intentar realizar "S" y levantar Hta. observa A.A. , maniobra y tensiona @ 40 Klb, liebra hta.Mud Log muestra una litología de 100% arena, formación Yantata. Registros eléctricos denotan: (1) banco de arena, con hueco en calibre. (2) se pone en manifiesto indicios de hueco "espiral", coincidiendo en los 3 tramos de"S" con A.A. Conclusión: (1) problema de A:A. debido a enchufe por conformación de hueco en "espiral", favorecido por presencia de un banco de arena y hueco en calibre.

Indicios Inestabilidad Yecua.Registros muestra hueco lavado homogéneo @ 19" en formación Yecua. Durante perforación reporta de 15 - 20 % más de cortes recuperados en BVP, mostrando hueco mayor a calibre

Indicios Inestabilidad Naranjillosregistro muestra hueco lavado heterogéneo @ 20" por signos de inestabilidad-derrumbe. En perforación con recuperación regular de "panecillos" de @ 2 x 3" en BVP

Hueco en "espiral" Formaciones Yantata – IchoaDe registros se aprecia signos de hueco en "espiral" en los bancos de arena, resaltándo los 3puntos de A.A durante la perforación en modo "slide" en Yantata, encajando con la zona de hueco en "espiral". En Ichoa también se aprecia signos de hueco en "espiral" de onda menor. Durante carrera calibración p/registros con BHA 0-30' no observa resistencia. BHA de perforación direccional c/AKO 1.15°

Inestabilidad - Derrumbe Iquiri:Luego de los registros eléctricos, en la carrera de calibración previo al CSG 13 3/8" en BVP recupera derrumbe de formación (lutita planar, alargada, astillosa de 3-5 cm, limolita y arcilita de forma subredondeada, subangular de 2-3 cm, se deside densificar lodo de 10.5 a 10.8 ppg. Se dejó en CE +/- 37.25 hrs

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Registros eléctricos muestran hueco lavado uniforme denotando inestabilidad y derrumbe, desde inicio a Iquiri.

BBL-12Tramo 620 – 2232 m Hueco 16”. CSG 13 3/8”

AKO de MF DesconectadoCon BHA c/MF 9 5/8" & MWD, a 890 m intenta perforar con 5-10 Klb, 800 gpm, 2-2.5 Klb.ft, observa valores de presión inestables (2100 - 2200 psi) y sin avance. Direccional intenta perforar en modo "S" sin resultado. Deside sacar BHA con circulación. Aparta sonda de MWD, levanta hta, y observa AKO de MF desconectado. STB + Trépano embotados con arcilla y limolitas aglomeradas.

Pérdida Total CirculaciónPerforando 1733 m se observa zaranda sin retorno. Para perforación, reduce Q @ 250 gpm, levanta hta, paró bomba, vol. perdido 105 bbl/8 min. (regimen 787 BPH), llena anular c/19 bbl, volumen parcial perdido 124 bbl, levanta hta 2 trs, circula intermitente a bajo Q 150 gpm, sin retorno.Vol. perdido acumulado 335 bbl. En 1690 m bombea 100 bbl lodo 10.5 ppg, a los 29 bbl observa retorno p/zda. Bombea y desplaza 100 bbl bache sellante c/Drilplex (OM-Mica-CO3Ca), observa restablecer circulación. Saca hta por encima de tope bache 1603 m, circula c/Q reducido 291 gpm , observa admisión 70 BPH, reduciendo a 19 BPH, incrementa Q a 340 gpm, observa brusca pérdida de 30 bbl, vol. parcial perdido 118 bbl. Prepara y bombea 160 bbl Bache c/LCM (100 ppb Gelplex - OM 500-800-Mica G-M-CO3Ca F-M-G). Saca hta a superficie, desde 1201 saca con cir., observa pérdida sin retorno, restablece circulación y regimen es de 76 BPH, luego normaliza circ.c/admisión mín.Volumen perdido 433 bbl. La ROP antes de ingresar a la zona de pérdida fue de 5 m/hr, ingresando y atravezando la zona fue de 11.0 m/hr.Arma & baja BHA cT + BHA liso sin ESTB. Baja @ 1609 m circula a diferentes Q's @ 485 gpm, sin admisión. Baja con circulación @ 1733 m, c/485 gpm, observa admisión de +/- 60 BPH, reduce Q. Bombea 127 bbl bache c/LCM (150 ppb c/Gelplex-OM 500-800-1200- Mica F-M-G, Cáscara Nuez F-M-G, CO3= M-G), desplazando a EA, logra sello y elimina pérdida parcial. Levanta hta a 1550 m, circula @ c/Q 821 gpm, sin admisión. Cierra RMS y presuriza c/120-150 psi, DEq = 11 ppg fondo, circula c/8313 gpm sin admisión. Baja BHA @ p/R en 1678 m, donde encuentra resistencia @ 18 Klb, maniobra v/v sin lograr pasar ( coincide con nivel Conglomeradico de grano fracturado ). Repasa @ fondo. Perfora @ 1740 m c/800 gpm, observando regimen de admisión de 4-2 BPH, circula y reduce MW de 10.5 a 10.2 ppg. Saca BHA convencional y baja BHA c/MF & MWD, continua perforación sin admisión. Vol. perdido 94 bbl.Conclusiones: (1)bache sobre Drilplex NO muestran efectividad por no permitir ingreso de LCM a fracturas o zonas de alta permeabilidad (2) Dosificacion de material LCM debe ser G-M-F para pérdidas totales, máximo 100 ppb. (3) Presurización c/cierre Rams, mostró más efectividad de sello. (4) Volumen perdido total 862 bbl.(5) La ROP ingresando y atravesando la zona de pérdida total fue el doble de la anterior 5.0 m/hr vrs 11.0 m/hr).

Aglomerado s Luego perforar @ 862 m, envia BVP recupera abundante recorte en zarandas y aglomerados redondos ( 5 x 4 cm). A 1200 m, antes de viaje corto, circula, observa incremento de recortes: arcilla, limolitas y aglomerados de arcilla. En 2031 m, antes de viaje corto, circula y recupera mínima cantidad de arcilla y aglomerados. Alcanzando el TD del tramo 2235 m, con BHA convencional 0-30', baja @ 2143 m, luego repasa con golpes de TQ @ 4-6-10 Klb.ft, circula , reciproca hta, en retorno abundante cantidad de aglomerados de arcilla marron rojiza, retrabajada redondeada menor a 2 cm, correspondiendo a la base del Ichoa. Tambien recupera derrumbe de 5 cm de largo y clastos anguloso de limolita de la formación Iquiri.Registros muestra hueco lavado en zonas de GR alto, arcillas. En intercalaciones de arenas hueco se caracteriza por lavado. Este comportamiento en la base del Tariquía (Chaco inferior).

Inestabilidad Yecua - Petaca - Naranjillos – IquiriAlcanzando la profundidad de 2235 m, luego de la 1era carrera de calibración previo a registros, se circula en el fondo recuperando abundante cantidad de aglomerados de arcilla marron rojizo, retrabajado < 2 cm, de la base del Ichoa + derrumbe de lutita & clastos de limolirta de @ 5 cm de largo. En la 1era carrera registros NO llega a f.p, posible relleno. En 2da carrera calibración, previo a corrida CSG, en BVP se recupera abundante cantidad de recorte de aglomerados de arcilla

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marrón rojizo, retrabajada, redondeada con presencia derrumbe de lutitas + limolitas tabulares del Iquiri.De los registros, en las formaciones Yecua, Petaca , Naranjillos & Iquiri hueco lavado excéntrico (@ 20") coincidiendo lecturas de GR alto (arcillas), mostrando inestabilidad.Cementación CSG 13 3/8" - Perdida circulaciónDurante la cementación con 2 lechadas relleno con 145 bbl lechada de 13.0 ppg y 318 bbl de 15.6 ppg principal, luego de desplazar 1015 bbl, de los 1079 bbl teoricos, se observa pérdida de lodo sin retorno, estabilizando a una presión de 1530 psi, con una presión final de 1850 psi. Volumen admitido durante el desplazameinto 80 bbl + 20 bbl interior sin desplazar = 108 bbl. Desconecta líneas superficiales y observa leve devolución continua de lodo. Deja cabeza instalada y espera frague monitoreando presión , acumuladad 20 psi. Deja en frague 12 horas.Conclusión: (1) durante desplazamiento, al momento de la pérdida se tenía una hidostatica a nivel de la zona de pérdida (1733m) de 426 psi ó 1.44 ppg adicional, haciendo que la hidrostática sea equivalente de +/- 11.94 ppg, por las alturas de cemento de relleno y principal encima de la profundidad de 1733 m. (2) Zona débil a la altura del nivel de arenisca conglomerádica. (3) Considerar el utilizar los sistemas de control de peridida (Flow Guard & BJ Fiber). (4) La válvulas de flotación no sellaron en su totalidad, debido al material sellante empleado durante la circulación.

Objetivos Sección Hueco

Perforar verticalmente hasta ingresar dentro del sistema Devónico, formación Iquiri.

Aplicación de las “Recomendaciones de Prácticas Operativas” con enfoque en la limpieza de pozo de alto diámetro, para reducir riesgos y tiempos.

Evitar de ponerse en contaco con la Arenisca “D” del Iquiri, asegurándose que la profundidad del tramo sea a +/- 50 m debajo del tope del Iquiri. Profundidad estimada de la Arenisca “D” 2401 – 2396 m, es decir a 25 – 30 m encima del tope de Limoncito (2426 m)

Correr registros eléctricos. Bajar CSG hasta dentro del Iquiri, para conseguir una FIT

apropiada. Cementación adecuada para conseguir integridad en el zapato,

aislando las formaciones de alto porcentaje de arenas permeables.

Desafíos Sección Extractados Pozos Offset:

1. RE-USO LODO KLASHIELD: Se planifica re-utilizar +/- 1600 bbl lodo recuperado de DRO-X1002 de 14.9 ppg, tipo lodo similar a BBL-12. Relación de mezcla lodo nuevo/viejo +/- 80/20 %. Volumen estimado 5900 bbl, luego ser desechado 100%. Acciones: (1) Análisis fisico-químico muestra representativa de lodo recuperado. (2) Rolación mezcla lodo 80/20 versus lodo nuevo a presión-temperatura 12 – 36 – 48 horas, comparación resultados. (3) Determinar efecto “dispersión” en arcillas Chaco, comparción resultados.

2. INESTABILIDAD TARIQUIA (Chaco Inferior), YECUA & NARANJILLOS – Presencia “conglomerados” – “panecillos”: En BBL-10, se recupera “panecillos” 2 – 3” perforando, luego de viajes cortos y maniobras. Mud log muestra bancos de arcilla, con indicativos de signos de hidratación – inestabilidad. Perforando Naranjillos c/MW 10.5 ppg, se

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observa en registros con hueco lavado @ 19-21”, con recuperación de @ un 10% más de cortes durante la perforación. En BBL-12, recupera abundante cantidad de “aglomerados” de arcilla. Lluego de la carrera de calibración p/registros, se recupera abundante cantidad de “aglomerados” de arcilla < 2 cm. De los registros Yecua, Petaca, Naranjillos muestra hueco lavado excéntrico coincidiendo con lecturas de GR alto (arcillas), inestabilidad. En BBL-13 en Yecua con un hueco de 15” y en Naranjillos de 11” para trépano de 8 ½”, con un MW de 10.3 ppg. En los BVP’s de 12.5 ppg se recupera @ un 25% más de cortes. En BBL-11, en Naranjillos, con recuperación de recortes de ¾” x ¼” x 1/8”, angulares en cantidad anormal. Se observa signos de inestabilidad por ejemplo: en circulación de fondo se mantiene la salida de cortes pese a haber cumplido tiempo de retorno, se observa incremento de presión de circulación +/-50 psi, presenta alto torque sin aplicar peso sobre el trépano. Se incrementa peso de lodo de 9.9 ppg a 10.1 ppg. De los registros se observa ensanche del hueco con cavernas de hasta 19.2”. Acciones: (1) Iniciar hueco 16” c/MW 9.8 ppg (2) Ingreso a Yecua c/ 10.5 ppg, si necesario, antes corrida CSG 10.8 ppg. (3) Monitoreo y apoyo con BVP’s para mejorar limpieza. (4) Lodo PolytraXX - Klashield con Nov TraXX Block control arcillas, control filtrado y asfalto.

3. PERDIDA TOTAL CIRCULACIÓN: En BBL-12 perforando a los 1733 m (Yantata c/10.5 ppg) se observa zaranda sin retorno, perdiendo volumen de 105 bbl/8 min (787 BPH – total final perdido 862 bbl). Se bombea baches de Drillplex c/LCM, se saca BHA direccional y cambia de BHA liso, bombea baches c/LCM, presuriza @ equivalente de 11.0 ppg, logrando sello. Nivel coincide con nivel conglomerádico de grano fracturado, ROP ingresando y atravesando zona pérdida total fue el doble más rápido. Se baja MW de 10.5 a 10.2 ppg. En BBL-X8, en el tramo 2068 – 2118 m (Ichoa 80-45% grano suelto) pérdida 5-8 BPH c/MW 9.6 ppg, vol. Total admitido 1017 bbl. Acciones: (1) Monitorear niveles de arenas conglomerádicas. (2) MW debe estar entre 10.2 - 10.5 ppg (3) Baches c/LCM dosificados @ un máximo de 100 ppb c/material G-M-F, de acuerdo a régimen de pérdida total. (4) Bache debe ser preparado sobre lodo Bentonítico p/permitir transporte de LCM a zonas fracturadas. (5) Programar cierre de rams y presurizar. (6) Dosificación material sellante (Yantat-Ichoa).

4. PEGAMIENTO DIFERENCIAL : Formaciones Yantata e Ichoa (muy sensible). En BBL-10, al terminar perforación modo slide, se observa amago de pegamiento, con incremento de presión de +/- 400 psi, se tiene que maniobrar y tensionar hasta 40 Klb de sobretensión. Registro muestra un hueco homogéneo cerrado, correspondiendo al paquete de arenas. En BBL-11, con amago aprisionamiento, con hueco de

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menor diámetro 15” por depositación de revoque ingresando a la arena permeable del Yantata. En BBL-X3, repasos con dificultad en un agujero en calibre cerrado, correspondiendo a la base del Petaca y a todo el Yantata, con arenas muy permeables. Acciones: (1) Minimizar perforación modo slide. (2) Perforación c/velocidad controlada. (3) Dosificación sellantes & lubricante forma continua – balanceo Baches Sellantes – Presurizar para sello efectivo.(4) Aplicación prácticas para evitar pegamiento diferencial (repaso c/ ½ barra, maniobras cortas, rotación permanente, observar admisiones). (5) Al ingreso Yantata asegurar calidad lodo.

5. HUECO “ESPIRAL” YANTATA - ICHOA: En BBL-10, con BHA MF 9 5/8” & AKO 1.15°, en “slide” 1720 – 1723.5 m, 1749 – 1751.5 m, y 1806 m al intentar “S” y al levantar observa A.A. Mud log y registros muestra bancos de arena de buen calibre, indicios de hueco “espiral”, coincidiendo en los 3 tramos de “S” c/A.A., problema debido a enchufe por conformación de hueco en “espiral”. Acciones: (1) Cambiar a BHA direccional con AKO 0.78°. (2) Minimizar o eliminar trabajos en modo "slide" en formaciones Yantata e Ichoa p/ hueco en calibre, c/bancos de arena y sensibles a generar "espiral". (3) optimizar condiciones del lodo en sólidos incorporados, lubricidad, regimen de filtrado, etc.

6. INESTABILIDAD – DERRUMBE IQUIRI: Luego de los registros eléctricos, en la carrera de calibración previo al CSG 13 3/8" en BVP recupera derrumbe de formación (lutita planar, alargada, astillosa de 3-5 cm, limolita y arcilita de forma subredondeada, subangular de 2-3 cm, se deside densificar lodo de 10.5 a 10.8 ppg. Se dejó en CE +/- 37.25 hrs. Registros eléctricos muestran hueco lavado uniforme denotando inestabilidad y derrumbe, desde inicio a Iquiri. Acciones: (1) ingresar a Iquiri con MW de 10.5 ppg. (2) monitorear % derrumbe. (3)de ser necesario incrementar MW a 10.8 ppg para corrida CSG.

7. TENDENCIA A LA DESVIACIÓN: BBL-X3 se presentó tendencia a la desviación hasta 7.2° a 960 m por buzamiento de las capas, el registro Ciberdip muestra valores entre 10 a 15 ° con marcada tendencia hacia el NE. Al ingreso al Petaca el buzamiento disminuye a 8° y bajó a 1° 30’ a 2198 m. Al ingreso del Yecua presenta tendencia a incrementar el ángulo, este incremento es normal y proporcional al peso sobre el trépano. Necesitamos mantener verticalidad por box reducido en objetivo. Acciones: (1) Perforación con MF & MWD para mantener verticalidad. (2) Minimizar perforación modo slide en zonas sensibles a pegamiento diferencial.

8. PROFUNDIDAD ASENTAMIENTO CSG 13 3/8” : Por Integridad de pozo e instalación conjunto de BOP’s 10K, la profundidad

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del tramo esta definido por ingreso dentro de la formación Iquiri +/- 50 m. Ingreso a Iquiri conlleva enfrentar signos de inestabilidad – derrumbe. En BBL-10 calibre con hueco lavado hasta 19” uniforme. En BVP’s se recupera @ 10% más de cortes, con MW 10.5 ppg. En carrera calibración previo a registros y CSG, se recupera en BVP’s @ 25% más de cortes/derrumbe (lutita planar alargada astillosa 3 – 5 cm) y repaso severo. Se incrementa MW a 10.8 ppg para corrida CSG. En BBL-12, en Iquiri hueco lavado excéntrico ( @ 20”) mostrando inestabilidad. Acciones: (1) Control geológico determinando profundidad de pase a Iquiri. (2) Bombeo y desplazamiento de BVP > a 12.5 ppg para monitoreo derrumbe y mejorar limpieza. (3) Considerar incremento MW a 10.8 ppg antes de corrida CSG.

9. REGISTROS ELECTRICOS : Hueco extenso 16” +/- 1683 m y problemas pegamiento diferencial (Yantata e Ichoa). Acciones : (1) Realizar carrera de calibración de hueco, acondicionado lodo. (2) Registro con wireline. (3) Balancear bache lubricante sólido/líquido.

10. CEMENTACIÓN CSG 13 3/8” : En BBL-12, durante el desplazamiento, se genera una hidrotática equivalente de +/- 11.49 ppg, observando pérdida de lodo sin retorno, por existir una zona débil a la altura del nivel de arenisca conglomerádica. Cementación adecuada para conseguir integridad en el zapato, aislamiento formaciones de alto porcentaje de arenas permeables. Acciones: (1) Cementación CSG 13 3/8” en una etapa con 2 lechadas. (2) Programa basado en simulación cementación. (3) Altura de tope lechada removedora que permita inyección anular entre 18 5/8” – 13 3/8”. (4) Desplazamiento lechada a flujo tapón. (5) Considerar niveles débiles y pérdida en programa cementación..

Problemas propios de la perforación para esta sección son:

Admisiones hacia la formación por permeabilidad.

Perforación de tramos permeables con diferencial +/- 500 psi, con sensibilidad a pegamiento diferencial. Generar reboque grueso.

Signos de inestabilidad (Yecua, Naranjillos e Iquiri). Manejo de MW programado para lograr un pozo en calibre.

Limpieza de pozo de alto diámetro.

Presencia de CO2, con caída del pH, por degradación material celulósico (LCM) (ejemplo, BBL-X8 a 2011 m).

Viajes de trépano con golpes de presión por empaquetamiento.

Sensibilidad ROP afectada por presencia de arenas friables no consolidadas.

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Cañería no llegue a profundidad programada.

Cementación defectuosa.

Notas Pre – Drill La perforación manteniendo la verticalidad será con MF & MWD. Preparar 1200 bbls de lodo Polimérico Polytraxx, con mezcla de

lodo recuperado de DRO-X1002 (+/- 1600 Bbls - 14.9 ppg), en una proporción de 73% nuevo & 27 % viejo recuperado.

Se utilizará un lodo Polimérico Polytraxx hasta el TD, con peso de lodo de acuerdo a Programa.

Nota: Requerimiento de mayor MW será observado y

dependerá de la estabilidad del hueco. Se espera que esta sección tendrá un comportamiento de gradiente

normal en presión y temperatura (ver curvas de PP & GF). El buzamiento de las capas son subhorizontales. La disposición final de los cortes o sólidos se realizará construyendo

(cavando) pequeñas fosas (3 x 4 x 3 m) en al área destinada para este fin, con el mezclado de cortes en una proporción de 1 x 2 con tierra virgen. Por el valor de pH de los recortes alrededor de 8.5 – 8.8 es importante establecer la mejor proporción o relación de cortes a tierra virgen.



Tópico Principal: Descripción en Detalle de

la Lección Aprendida (sujeta revisión): Descripción, causas, solución, NPT y Lección aprendida & Acciones Futuro.


Comentarios:


Estado Actual

125/4/06AHM


Si Programa perforación

Difundido

226/4/06AHM



Nota: Este formulario permitirá registrar lecciones aprendidas por parte del Company Man, facilitando el registro diario de eventos, problemas, observación, prácticas o procedimientos que resultaron adecuados o que redujeron tiempos de operación

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3. Secuencia Operativa 3.1 Reunión de Inicio Operaciones tramo 16” (YPFB Chaco & Servicios).

3.2 Armar BHA limpieza cemento & accesorios (BHA N° 4) c: Trép. 16" Dientes XR+ VEC + BS + 3 x DC 9 1/2" + XO + 3 x DC 8" + TJ + 3 x DC 8" + 9 HWDP 5" +/- 180 m.

Nota: Disponer de Plato Ajuste para trépano 16” (Bit Braker).

3.3 Bajar BHA @ tope cemento. +/- 646 m.

3.4 Circular limpieza pozo & probar cañería con 1.000 psi de la presión (el reventamiento para la cañeria de 18 5/8”, 87.5 #/ft, K-55, BTC es 2.250 psi el 80% seria 1.800 psi).

3.5 Perforar cemento y zapato flotador. Simultáneamente cambiar Lodo Bent. Extend. por Lodo Polimérico PolytraXX con MW de 9.8 ppg.

Nota: Utilizar baches separadores (NOV) para el cambio de fluido.

Cuando lodo nuevo, en el cambio de fluido, esté en el trépano reiniciar perforación, ya que el metro de cemento no afectará el sistema.

3.6 Perforar +/- 5 m de formación hasta 655 m. Homogenizar y acondicionar lodo.

3.7 Sacar trépano dentro del zapato cañería y realizar FIT (Formation Integrity Test) a una densidad equivalente de 12.5 ppg, usando el procedimiento establecido (ver anexo). Registrar volumen vs presión.

3.8 Sacar y desarmar BHA # 4 a superficie.

3.9 Armar BHA direccional (BHA N° 5) c/ MF 9 5/8" c/AKO 0.78° + STB 15 7/8" + Aligment Sub + MWD. Conecta TDS, prueba MF & MWD. Conectar Trép. 16" PDC MDSi619HBPX & completar BHA @ +/- 200 m. Nota:

Disponer de Plato Ajuste para trépano 16” (Bit Braker). Efectuar Prueba de DHM & Señal MWD a diferentes caudales &

registrar la diferencial de presión. 3.10 Bajar BHA # 5 Direccional @ 655 m.

3.11 Perforar manteniendo la verticalidad dentro de la formación Tariquía @ 1066 m MD, registrando desviación y azimuth.

Nota: A inicio de perforación con cada nuevo trépano o BHA reportar:

Peso sarta @ arriba, Peso @ abajo, Peso @ arriba y abajo rotando, Peso fuera de fondo. Torque en el fondo y fuera de fondo, registrar presiones reducidas.

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Aplicar “Recomendaciones de Practicas Operativas” para hueco

de 16” de alto diámetro en cuanto a Caudal, Motor de Fondo, Rotación, Conexiones (antes & después), ROP, Control de recortes, Parámetros Críticos del Lodo, Limpieza del pozo, Píldoras y Materiales de Puenteo, tapones Previos a la maniobra y carrera CSG, Empaquetamiento del MF (ver Anexo)

Mantener un caudal entre 800 – 900 gpm de flujo para asegurar limpieza del pozo y requerimiento de HSI en previsión a embotamiento del trépano. La apropiada limpieza sería la clave para una perforación satisfactoria del intervalo.

Usar la práctica de perforación de tiro perforado tiro repasado, bombear baches pesados de monitoreo de limpieza, píldoras con bahces lubrciantes (mejorar ROP/trabajo direccional).

Instruir a NOV Tuboscope y PFM el control de la recuperación de recortes de tal forma de ir monitoreando el calibre del pozo

Registrar regimen de admisión en CONDICIONES ESTÁTICAS antes y depués de atravesar la formación Tariquia.

3.12 Circular hasta zarandas limpias. Bombear BVP de 14.0 ppg.

3.13 Sacar trépano + BHA hasta zapato CSG 18 5/8” (650 m) en maniobra corta. Bajar repasando hasta fondo pozo.

Nota: Aplicar el procedimiento consolidado resultado de experiencia de los últimos pozos para los viajes de trépanos en caso de presentarse resistencias o arrastres:

Reciprocar. Rotación Intermitente & rotación continua. Backreaming. Cuando se haga backreaming, sacando herramienta, a

una profundidad intermedia, circular fondo arriba para eliminar acumulación o material arrastrado (revoque, embotamiento, cortes, etc), esto evitará que acumulaciones o camas se escurran hacia abajo y generen puntos de resistencia o punto de golpe de presión cuando se este repasando.

3.14 Continuar perforando manteniendo la vertical atravezando el resto del Tariquía, Yecua, Petaca, hasta el tope del Naranjillos 1.622 m.

Nota: El MW ingresando al Yecua debe ser 10.5 ppg

3.15 Circular hasta zarandas limpias. Bombear BVP Limpieza 14.0 ppg.

3.16 Sacar trépano + BHA N° 5 hasta superficie para cambio de trépano.

3.17 Armar BHA direccional (BHA N° 6) c/MF 9 5/8" c/AKO 1.15° + STB 15 7/8" + Aligment Sub + MWD. Conecta TDS, prueba MF & MWD. Conecta

87


Trép. 16" PDC MDSI619HBPX & completa BHA @ +/- 200 m. Bajar repasando hasta 1622 m MD.

3.18 Continuar perforando manteniendo la vertical, atravesando las formaciones Naranjillos, Cajones, Yantata hasta el tope del Ichoa 1.907 m MD.

Notas: Naranjillos muestra su caracter inestable con derrumbe. Atravesando Cajones & Yantata se tendrá una diferencial > a 600

psi con posibilidad de pegamiento diferencial. Aplicar las prácticas recomendadas para esta situación.

Dosificación permanente de material sellante especialmente al ingresar a Cajones & Yantata.

3.19 Circular hasta zarandas limpias. Sacar trépano + BHA @ +/- 1622 m en carrera corta. Bajar repasando hasta fondo pozo.

Nota: Aplicar el procedimiento consolidado resultado de experiencia de los últimos pozos para los viajes de trépanos en caso de presentarse resistencias o arrastres:

o Reciprocar.

o Rotación Intermitente & rotación continua.

o Backreaming.

o Cuando se haga backreaming, sacando herramienta, a una profundidad intermedia, circular fondo arriba para eliminar acumulación o material arrastrado (revoque, embotamiento, cortes, etc), esto evitará que acumulaciones o camas se escurran hacia abajo y generen puntos de resistencia o punto de golpe de presión cuando se este repasando.

3.20 Continuar perforando manteniendo la vertical, atravesando la formación Ichoa @ 2283 m Tope Iquiri.

3.21 Circular hasta zarandas limpias. Sacar trépano + BHA @ +/- 1907 m en carrera corta. Bajar repasando hasta fondo pozo.

3.22 Continuar perforando manteniendo la vertical ingresando +/- 50 m dentro del Iquiri 2333 m.

Notas: Confirmar ingreso a Iquiri y avanzar máximo +/- 50 m, evitando

contacto con la arenisca “D” del Iquiri que es presurizada que requiere de peso de lodo.

3.23 Circular hasta zarandas limpias. Bombear BVP Limpieza 14.0 ppg. Sacar trépano + BHA N° 6 para cambio a BHA de calibración.

Nota:

88


Perforación formación Ichoa con diferencial > 600 psi, con

riesgo de pegamiento diferencial. Aplicar las prácticas para esta situación.

3.24 Armar & bajar Trépano Dientes 16” XR+ VEC + BHA N° 7 convencional de calibración para corrida de registros con BHA 0’-30’ con estabilizadores (ver Sección BHA’s) para limpieza del hueco abierto para la carrera de registros eléctricos.

3.25 Repasar acondicionando hueco y lodo hasta los 2333 m. 3.26 Circular hasta zarandas limpias. Desplazar bache Lubricante + sellantes

para toma de registros eléctricos.

3.27 Sacar Trépano y BHA direccional a superficie para carrera de registros eléctricos.

3.28 Preparar plataforma. Montar, armar, probar y correr registro con wireline, de acuerdo al programa Geológico. Se tiene programado 1 carrera: Gamma Ray – Sónico – Calibre: SLS-EMS-GR. Sacar hasta superficie y desarmar herramientas de registros.

Notas: Se dispondrá el Kit completo de herramientas de pesca. Disponer

de las simulaciones.

3.29 Retirar Wear Bushing e Instalar Tapón de Prueba. Probar Stack BOP´s c/400-1600 Psi.

3.30 Retirar Tapón de Prueba e Instalar Wear Bushing.

3.31 Enroscar Trépano Dientes 16” XR+ VEC con BHA N° 8 convencional de calibración para carrera CSG 13 3/8” con BHA 0–30’-60’ con estabilizadores (ver Sección BHA’s).

3.32 Bajar a fondo pozo repasando tramos de resistencia.

3.33 Circular @ zarandas limpias.

3.34 Realizar Carrera Corta @ +/- 1700 m c/rotación + Back Reaming s/necesidad. Bajar Hta hasta fondo pozo con repaso s/necesidad.

3.35 En el fondo circular y acondicionar lodo para carrera de cañería 13 3/8”. En última maniobra desplazar y balancear bache lubricante mecánico / químico hasta +/- 1600 m).

3.36 Sacar trépano + BHA hasta superficie. Desarmar BHA.

3.37 Sacar buje de desgaste (wear bushing). Limpiar plataforma.

3.38 Levantar & montar herramientas, correr cañería 13 3/8” como sigue:

Zapato flotador reperforable con PDC, Top-Co Tipo 966 Single Valve Float Shoe, P-110, 48-72 #/ft, BTC.

Una pieza X-Over CSG 13 3/8” (P) BTC x Ultra SF (B) + 1 x CSG 13 3/8” Ultra SF + X-Over CSG Ultra SF (P) x BTC (B) (+/- 39 m).

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Collar Flotador perforable con PDC, Top-Co Tipo 965 Single Valve

Float Collar P-110, 48-72 #/ft, BTC + X-Over CSG BTC (P) x Ultra SF (B)

+/- 176 joints (+/- 2277 m) cañería 13 3/8”, P-110, 68 #/ft, Ultra SF . Correr centralizadores Top-Co tipo 300 Welded Bow Spring de

acuerdo al programa de cementación.

Stops rings y centralizadores deben ser pre-instalados en superficie en los caballetes.


Peso

Grado

Conexión

ID

(in)

Conex. OD

(in)

Drift

(in)

Espesor Pared

(in)

Min. Resistencia Tensión B/J

(Klb)

Resistencia Reventamiento

(psi)

Resistencia Colapso

(psi)

Torque Ajuste:

Min/Opt/Máx

(lb.ft)

68, ppf

P-110

Ultra SF

12.415 13.654 12.259 0.480 1883.5 7890

2330 17,600

19,600

21,600

Asegurarse del correcto funcionamiento de los equipos de flotación previo a su corrida y de su limpieza interna.

Drift de la cañería debe ser calibrada a 12.25”.

El zapato y el collar flotador deben ser instalados en Santa cruz. Soldadura fría en el zapato, collar y las 3 primeras piezas.

Instalar Fill Up Tool (Weatherford) para llenado durante la bajada de toda la cañeria.

Circulación intermedia p/romper geles en 650 m.

3.39 Una vez en el fondo romper circulación con el Fill Up tool e instalar cabeza de cementación. Las líneas de Halliburton deberán estar probadas previamente con 6.000 psi.

Nota: Probar líneas de Halliburton c/6.000 psi

Intentar reciprocar la cañería (si es posible), contar con la suficiente longitud de línea de cementación para permitir el movimiento de +/- 5 m de la cañería durante la circulación y cementación.

3.40 Iniciar circulación muy lentamente hasta normalizar los parámetros de circulación. Circular dos volúmenes de cañería paralelamente se debe acondicionar la reología del lodo a parámetros requeridos de cementación, observar la limpieza de las zarandas. Circular a máximo caudal. Controlar los volúmenes de admisión.

Nota: Halliburton supervisará el acondicionado del lodo a las

propiedades reológicas recomendadas del programa de cementación

90


y pruebas de laboratorio de lodos (evitando geles no progresivos) y el % de movimiento del lodo en el pozo.

El acondicionado del lodo se hará en superficie, que significará solo un cambio.

3.41 Largar tapón inferior. Realizar la cementación con 2 lechadas de acuerdo a programa de cementación Halliburton (Bombear colchones y Lechadas).


El procedimiento final detallado de la cementación será desarrollado previo a la bajada ce la cañería de acuerdo a las siguientes líneas guía:

OBJETIVO:

Cubrir con cemento la cañería de 13 3/8” para lograr integridad del zapato y el aislamiento adecuado de las zonas más débiles ya que con el siguiente diámetro se ingresará a zonas de alta presión. Con 2 lechadas, lechada removedora y la principal que llevará control de gas.


Lechada diseñado con suficiente tiempo de bombeabilidad. Disponer cemento clase “G” excedente considerando lavado excesivo de hueco.


TVD/MD RT 2333m / 2333 m

BHST /BHCT 180 °F / 137 °F

Lechada con cemento clase “G”. Volumen definido por la altura del tope de cemento a +/- 1400 m lechada principal (+/- 933 m) y a 1000 m (400 m) lechada relleno .



Tipo cemento Clase “G” + control de gas

Clase “G”


Altura cemento 933 m 400 m

Bombeabilidad 50/100 BC @ 109°F

5:10/5:21 hrs 6:19/7:14 hrs

Resistencia Compresiva 2850 psi @ 150°F @ 24 hrs

550 psi @ 142 °F @ 24 hrs

Agua libre 0 2.0

Filtración, ml/30min 25 -


150 bbl de Tuned Spacer, dens. 12.0 ppg.

Desplazamiento con lodo, usando el equipo de bombeo de Halliburton.

OBSERVACIONES TÉCNICAS:

Controlar el retorno permanentemente durante toda la operación


Chequear equipo de flotación y flujo anular.

91


Efectuar tope tapón con 500 – 1000 psi por encima de la máxima presión de

bombeo. Levantar lentamente presión hasta 3500 psi para probar integridad de la CSG durante 10 min (Max Bump Pressure Zapato y Collar Flotador 13 3/8” es 5.000 psi) .

3.42 Parar bombeo y dejar caer tapón superior. Desplazar cemento con agua. Los últimos 15 Bbls se debe bajar el caudal a 2 BPM continuar bombeando hasta conseguir presión de cierre de 500/1000 psi sobre la presión final de desplazamiento y mantener 5 min. Incrementar presión hasta 3.500 Psi, para probar la integridad de la cañeria. Liberar presión y chequear el trabajo de los equipos de flotación. Todo el trabajo de desplazamiento se lo debe realizar con Halliburton.

3.43 Retirar cabeza de cementación, líneas, desconectar Flow Line & Bandeja ecológica. Apartar herramientas de corrida de CSG. Levantar BOP´s 21 ¼” 2K.

3.44 Instalar colgador & colgar CSG 13 3/8”. Colgar la cañería con +/- 220.000 lb (c/+/- 15 %).

3.45 Desmontar & bajar equipo de corrida de cañería.

3.46 Realizar corte grueso & retirar landing Joint. Asentar BOP’s.

3.47 Despresurizar líneas al acumulador. Retirar manguerote y válvulas laterales. Desmontar y desarmar conjunto de BOP’s 21 ¼” 2K.

3.48 Realizar el corte final + biselar. Instalar brida adaptadora doble esparragada 20 ¾” 3K x 16 ¾” 5K. Instalar Sección “B” 16 ¾” 5K x 13 5/8” 10K. Inyectar empaque plástico para energizar sello “P” con 1.864 psi que es 80% del colapso de la CSG . Probar hermeticidad brida y sellos c/ 80% del colapso de la CSG 1.864 psi.

3.49 Levantar & armar Stack BOP’s: Espaciador 13 5/8” 10 K + BOP Rams Simple 13 5/8” 10K + Drilling Spool 13 5/8” 10K + BOP Rams Doble 13 5/8” 10K + Adaptador 13 5/8” 10K x 13 5/8” 5K + BOP Anular 13 5/8” 5K + Kill line + Coflex + Líneas a Koomey. Instalar Rams 5” & probar apertura y cierre.

3.50 Instalar tapón de prueba. Prueba de presión de BOP’s de acuerdo a procedimiento establecido, con 300/4.000 psi rams. Válvulas laterales, Choke manifold, TDS válvulas y stand pipe con 300/4.000 psi. Anular BOP con 300/4.000 psi. Rams ciego con 300/4.000 psi.

3.51 Retirar tapón de prueba. Instalar buje de desgaste (wear bushing).

3.52 Instalar salida de lodo + Bandeja ecológica + Flow line y otros.

3.53 Desarmar 6 piezas de DC’s 9 ½” + STB’s 15 7/8”.

4. LODO: Polimérico PolytraXX –Sellante - Klashield El tramo de 16” será perforado con un sistema Polimérico PolytraXX - Klashield. El diseño será mezclando lodo recuperado de DRO-X1002, +/- 1600 bbl de Klashield de 14.9 ppg en 28%, con lodo nuevo PolytraXX en un 72%, acondiconado a una MW de 9.8 ppg. Se iniciará preparando 2000 bbl.

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PROPIEDADES GENERALES LODO650 - 2333


VM, seg/qt 50 - 70

YP, lpcpc 25 - 40

VP, cp 15 - 25

Geles,lpcpc 8 – 15/15 - 30

Lect (R3) 8 – 15

Filtrado API, cc/30 min 5 - 6

Filtrado HP – HT; cc/30 min < 15

MBT, ppb < 20

Drilling Solids, % < 5

pH 9.0 – 9.5

Calcio, ppm < 200

PPT, sport loss 4-5/15-20

CONCENTRACIONES Carbonato Calcio. G/M, ppb 20

Nov PAC R/LV 2.5

NOV Xan-D, ppb 1.5

NOV Tex, ppb 10

NOV ROP-EPX02 5.0

NOV TRAXX Block (Poliamida), ppb 5.0

NOV Drill – L (PHPA) 1.0

SERFLUFIBRA M 2.0

Soda cáustica, ppb 0.5

Petrocide, ppb 0.75

Asfalto Sulfonado, ppb 6.0

Baritina, ppb 50

Observaciones & Recomendaciones: Puntos críticos: limpieza, hueco cerrado por tramos de arenas

permeables, inhibición para bancos de arcilla hidratables, ensanche huecos en zonas pelíticas, empaquetamiento por acumulación cortes.

93


Sistema Polimérico PolytraXX - Klashield empleará sólo CO3Ca

grueso/medio se ajustará en base a los ensayos PPT c/discos 35 micrones.

MW se inicia con 9.8 ppg, de observaciones en cuanto a estabilidad del pozo se hará la consideración de un posible incremento.

De observarse problemas de embotamiento y/o torque recurrir a Material Lubricante.

Para los registros se considera un bache lubricante líquido + sellante. Para la corrida del CSG 13 3/8” se dejará bache lubricante sólido, preparado 7 ppb Glydril + 7 ppb Alpine Dril Bead.


ESPACIADOR

CASING 24”CASING 13 3/8”

2.75m. SECCION “B”

13 5/8” 10K

13 5/8” – 5000.

ESTADO SUPERFICIAL HUECO 12 ¼”

13 5/8” – 10 K

ASR = 10.7 m.

NIVEL MR

0.92 m.

0.79m.

13.5/8”-5000

CAMERON “U” 11” -5M13 5/8” – 10 K

CAMERON

DSA 13 5/8” 10 K

CAMERON “U” 11” -5M13 5/8” – 10 K

CAMERON

13 5/8” – 10 KCAMERON

HYDRILLGK 13 5/8” – 5 K

13 5/8” – 10 K

0.15 m.

0.89 m.

20 ¾” 3K x 16 ¾” 5K

13 5/8” – 10K

A. 13 5/8” 10K x 5K

20 ¾” - 3000

SECCION “A”

16 ¾” 5K

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TREPANOS 16”IADC Tipo Línea Característica Conexión ObservacionesPDC MDSi619HBPX

Nuevo venta directa

Smith 6 aletas

Cortadores de 19 & 16 mm. Perfil parabólico.

Longitud calibre 4”

7 5/8” API Reg

Para 1era & 2da carrera

PDC M619reparado

Smith De 6 aletas

Cortadores de 19 & 13 mm + de respaldo


7 5/8” API Reg

Contingencia

115X XR + VEC Smith De dientes 7 5/8” API Reg

Respaldo

Las bombas PZ – 10 con camisas 6 ½”.TABLA PARÁMETROS PERFORACIÓN

ROPTarget,

m/h

Horas Avancem

WOBKlb

RPM Caudalgpm

HSI Boquillas PresiónStand Pipe

9.13 @ 1066 m9.32 @ 1339 m7.87 @ 1515 m5.67 @ 1622 m4.99 @ 1740 m4.17 @ 1788 m6.13 @ 1907 m6.59 @ 2283 m3.83 @ 2333 m

45.03

29.30

22.35

21.13

23.65

11.51

19.45

57.04

13.04

411

273

176

107

118

48

136

424

50

15 – 25

15 – 25

15 - 30

102 + 70

114 + 70

102 + 70

114 + 70

800 – 900

800 – 900

800 - 900

> 1.5

> 1.5

> 1

6x11 + 3x10

TFA = 0.787

6x11 + 3x10TFA = 0.787

(BBL-12)

2000 – 3000

2000 – 3000

2000 - 3000

Nota: Relación RPM/Caudal para MF LE6750ML 9 5/8” es de 0.127 RPM/Gal

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7. BHA’s/Direccional BHA N° 4 Convecional p/Limpieza:BHA Convencional p/Limpieza Accesorios de Flotación + 5 m Formación p/efctuar Prueba FIT.

BULO BULO - 1716" Limpieza @ 655 m BHA N° 4

OD ID Length Top Weight Air Component Inches Inches meters Connection lbs/ft Wt. Lbs Source16" Bit DIENTES 16.00 - 0.5 m 7-5/8" Reg (P) 400 YPFB Chaco3 x 9 1/2" DC 9.50 3 28.5 m 7-5/8" Reg (P) x (B) 216.0 20,192 ContratistaX-Over Sub 8.00 3 1.5 m 7-5/8" Reg (P) x 6-5/8" Reg (B) 147.0 723 Contratista3 x 8" DC 8.00 3 28.5 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 13,742 Contratista8" Drilling Jar Houston Engineering 8.00 3 5.0 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 2,411 YPFB Chaco8" x 3 DC 8.00 3 28.5 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 13,742 ContratistaX-Over Sub 8.00 2 7/8 1.2 m 6-5/8" Reg (P) x NC50 (B) 147.0 564 Contratista5" x 9 HWDP 5.00 3 85.5 m NC50 (P) x (B) 49.0 13,742 Contratista19.5 ppf S-135 DP 5.00 4 8/29 475.8 m NC 50 (P) x (B) 22.0 34,336 Contratista


BHA N° 5 & 6 Direciconal c/MF & MWD:BHA con MF & MWD, para perforar verticalmente, atravesando Tariquía, Yecua, Petaca, Naranjillos, Cajones, Yantata, Ichoa hasta ingresar +/- 50 m dentro del Iquiri, que es el TD final del tramo.

BULO BULO - 1716" Motor Fondo-MWD @ 2333 m BHA N° 5 & 6OD ID Length Top Weight Air

Component Inches Inches meters Connection lbs/ft Wt. Lbs Source16" Bit PDC 16.00 - 0.5 m 7-5/8" Reg (P) 400 YPFB Chaco9 5/8" DHM 1.15° AKO c/15 7/8" Stb. 9.50 3.25 9.7 m 7-5/8" Reg (B) x (B) 216.0 6,894 YPFB ChacoFloat Sub 9.50 3 1.0 m 7-5/8" Reg (P) x (B) 216.0 708 YPFB Chaco15 7/8" STB 9.50 3 2.0 m 7-5/8" Reg (P) x (B) 216.0 1,417 YPFB ChacoAligment Sub 9.44 3 3/16 1.0 m 7-5/8" Reg (P) x (B) 216.0 708 YPFB Chaco9 1/2" Monel c/MWD 9.44 3 1/2 9.0 m 7-5/8" Reg (P) x (B) 216.0 6,376 YPFB Chaco9 1/2" Pony Monel 9.50 3 1/2 4.3 m 7-5/8" Reg (P) x (B) 216.0 3,032 YPFB Chaco3 x 9 1/2" DC 9.50 3 28.5 m 7-5/8" Reg (P) x (B) 216.0 20,192 ContratistaX-Over Sub 8.00 3 1.5 m 7-5/8" Reg (P) x 6-5/8" Reg (B) 147.0 723 Contratista3 x 8" DC 8.00 3 28.5 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 13,742 Contratista8" Drilling Jar Houston Engineering 8.00 3 5.0 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 2,411 YPFB Chaco8" x 3 DC 8.00 3 28.5 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 13,742 ContratistaX-Over Sub 8.00 2 7/8 1.2 m 6-5/8" Reg (P) x NC50 (B) 147.0 564 Contratista5" x 9 HWDP 5.00 3 85.5 m NC50 (P) x (B) 49.0 13,742 Contratista19.5 ppf S-135 DP 5.00 4 8/29 2126.9 m NC 50 (P) x (B) 22.0 153,475 Contratista


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BHA N° 7 & 8 calibración para Registros & Corrida CSGPara acondicionar el hueco y lodo previo a la corrida de registros eléctricos & corrida de la cañería de 13 3/8” que tendrá una configuración convencional.

BULO BULO - 1716" Calibración p/Registros @ 2333 m BHA N° 7OD ID Length Top Weight Air

Component Inches Inches meters Connection lbs/ft Wt. Lbs Source16" Bit DIENTES 16.00 - 0.5 m 7-5/8" Reg (P) 400 YPFB Chaco15 7/8" Near Bit STAB. 15.88 3.25 2.1 m 7-5/8" Reg (B) x (B) 216.0 1,488 YPFB Chaco1 x 9 1/2" DC 9.50 3 1/2 9.5 m 7-5/8" Reg (P) x (B) 216.0 6,731 Contratista15 7/8" STAB 15.88 3 1/2 2.1 m 7-5/8" Reg (P) x (B) 216.0 1,488 YPFB Chaco3 x 9 1/2" DC 9.50 3 28.5 m 7-5/8" Reg (P) x (B) 216.0 20,192 ContratistaX-Over Sub 8.00 3 1.5 m 7-5/8" Reg (P) x 6-5/8" Reg (B) 147.0 723 Contratista3 x 8" DC 8.00 3 28.5 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 13,742 Contratista8" Drilling Jar Houston Engineering 8.00 3 5.0 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 2,411 YPFB Chaco8" x 3 DC 8.00 3 28.5 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 13,742 ContratistaX-Over Sub 8.00 2 7/8 1.2 m 6-5/8" Reg (P) x NC50 (B) 147.0 564 Contratista5" x 9 HWDP 5.00 3 85.5 m NC50 (P) x (B) 49.0 13,742 Contratista19.5 ppf S-135 DP 5.00 4 8/29 2140.1 m NC 50 (P) x (B) 22.0 154,432 Contratista


BULO BULO - 1716" Calibración p/Carrera CSG @ 2333 m BHA N° 8

OD ID Length Top Weight Air Component Inches Inches meters Connection lbs/ft Wt. Lbs Source16" Bit DIENTES 16.00 - 0.5 m 7-5/8" Reg (P) 400 YPFB Chaco15 7/8" Near Bit STAB. 15.88 3.25 2.1 m 7-5/8" Reg (B) x (B) 216.0 1,488 YPFB Chaco1 x 9 1/2" DC 9.50 3 1/2 9.5 m 7-5/8" Reg (P) x (B) 216.0 6,731 Contratista15 7/8" STAB 15.88 3 1/2 2.1 m 7-5/8" Reg (P) x (B) 216.0 1,488 YPFB Chaco1 x 9 1/2" DC 9.50 3 1/2 9.5 m 7-5/8" Reg (P) x (B) 216.0 6,731 Contratista15 7/8" STAB 15.88 3 1/2 2.1 m 7-5/8" Reg (P) x (B) 216.0 1,488 YPFB Chaco3 x 9 1/2" DC 9.50 3 28.5 m 7-5/8" Reg (P) x (B) 216.0 20,192 ContratistaX-Over Sub 8.00 3 1.5 m 7-5/8" Reg (P) x 6-5/8" Reg (B) 147.0 723 Contratista3 x 8" DC 8.00 3 28.5 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 13,742 Contratista8" Drilling Jar Houston Engineering 8.00 3 5.0 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 2,411 YPFB Chaco8" x 3 DC 8.00 3 28.5 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 13,742 ContratistaX-Over Sub 8.00 2 7/8 1.2 m 6-5/8" Reg (P) x NC50 (B) 147.0 564 Contratista5" x 9 HWDP 5.00 3 85.5 m NC50 (P) x (B) 49.0 13,742 Contratista19.5 ppf S-135 DP 5.00 4 8/29 2128.5 m NC 50 (P) x (B) 22.0 153,595 Contratista


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Objetivo: Mantener la verticalidad.

Frecuencia & Instrumentos: Las lecturas de desviación serán tomadas con el MWD. Frecuencia el registro debe ser cada 28 m (1 Tiro).

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INTERVALO IV

Hueco: 12 ¼” Productor IntermedioProfundidad: 3895 m MD – 3895 m TVDCañería: 9 5/8” P-110, 53.5 #/ft, APJ (Cupla)


Perforar el Devónico en su parte superior, atravezando el Limoncito hasta Tope de la Arenisca Roboré-I.

Ingresar en el Radio de tolerancia 30 m N-W-S & 10 m E a la RBR-I.

Superar los problemas de inestabilidad típica de la formación Limoncito, manejando el programa de densidad de lodo.

Formación: Iquiri y Limoncito.

Litología: Iquiri: compuesta por una alternancia de areniscas y pelitas. Limoncito: donde prevalecen sedimentitas pelíticas de plataforma marina distal, con muy delgadas intercalaciones de niveles arenosos.

2. Información General Perforar hueco intermedio manteniendo la vertical, atravezando las formaciones Iquiri y Limoncito hasta los +/- 3865 m (+/- 30 m antes del tope de la Ar. RBR-I), dentro del box rectangular 30 m N-W-S & 10 m E, donde se correrá registros de GR + Resistividades, Neutron y Calibre para ajustar la correlación. Continuar perforando hasta ingresar en el cuerpo de la Ar. RBR-I. La profundidad definida del tramo debe ser hasta tope de la arenisca RBR-I, la misma será apoyada con registro de LWD (GR & Resistividad). Con éste diámetro se atravezará zonas de alta presión con requerimiento de densidades altas. La perforación se realizará con un lodo drill in WBM PolytraXX HP-HT llegando a 15.7 ppg. Se tomarán registros eléctricos de confirmación. Se correrá y cementará cañería de 9 5/8”.

Offset Experiencia & Información

BBL-X3Tramo 2300 – 3703 m Hueco 8 ½” CSG 7”

DESVIACIÓN POR BUZAMIENTO DE LAS CAPASEl registro de desviación muestra un incremento paulatino del ángulo desde 4° 45’ hasta un máximo de 13° a los 2875 m , par luego disminuir hasta 3° 45’ a los 3505 m El registro del Cyberdip muestra a los 2375 m un buzamiento de 9° N40E ,luego incrementa a 15° N40E a los 2450 m, disminuyendo a 12° N60E a los 2900 m, a los 2980 m toma un valor de 8° S60E y luego baja a 7° a los 3010 m .Para efectos de control de desviación fue necesario la utilización de motor de fondo en los tramos 2614-2812 m , 3171-3514 m y 3517 -3661 m , no se logró su objetivo en el primer tramo. En los dos otros tramos se consiguió el objetivo deseado logrando disminuir el ángulo de 11° en 3171 m a 3° 45’ en 3505 m. CONCLUSION: Existe una tendencia fuerte natural a la desviación en el sistema Devónico , debido al buzamiento de las capas. Se observa una relación directa entre los

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valores altos de ángulo de desviación con los valores mayores de buzamiento, de igual modo al bajar el buzamiento baja la desviación.El uso de motor de fondo y conjuntos de fondo , estimamos inadecuados , quizá solo neutralizó parcialmente la tendencia natural. Existe la probabilidad de formación de patas de perro y canales a lo largo del tramo.: RECOMENDACIONES: El análisis minucioso del registro SHDT o CYBERDIP al final del agujero de 12./4” para observar la inclinación de las capas para estimar el comportamiento de la desviación a lo largo del tramo.Uso de motor de fondo, con el arreglo de fondo más adecuado y normas de perforación que permitan neutralizar el efecto causado por la formación. Revisar los arreglos de fondo empleados en este pozo para definir el adecuado a programarse.

INFLUJO DE AGUA SALADA- CO2De la estimación de presión de poro existe un aumento constante hasta un valor de 1.69 gr/cc a los 3300 m , para luego bajar a 1.14 gr/cc a 3700 m (estimado).La salinidad del lodo se incrementa desde un valor de 520 ppm (Cl-) a 7200 ppm (Cl-) a los 3171 m ,para luego diminuir a 5600 ppm (Cl-) a los 3703 m.El incremento de la densidad del lodo fue paulatino basado el la estimación de presión de poro, influjo de agua de formación ,gas de conexión , de viaje y presencia de derrumbe . Se inicia tramo con 1.22 con un incremento paulatino hasta 1.80 gr/cc. De ejemplos de influjo: A 2543 m, con hta. fuera observa leve flujo de lodo,dens.lodo 1.22 gr/cc; a 2875 m y dens. 1.28 gr/c con flujo de 0.71 BPH, incrementa a 1.32 gr/cc y observa flujo 0.60 BPH ; a 2972 m y dens. 1.35 gr/cc observa flujo de 0.88 BPH ; a 2976 m con 1.38 gr/cc observa 0.47 BPH; a 3136 m flujo de 0.54 BPH con dens. 1.60 gr/cc; a 3514 m con flujo de 0.57 BPH con dens. 1.70 gr/cc; a 3661 m con flujo de 0.22 BPH con dens. 1.75 gr/cc ; con 1.80 gr/cc no observa aporte.Por el mayor requerimiento de adición de cal hidratada para mantener el exceso programado y el descenso continuo de las alcalinidades, se puede afirmar que existió aporte de CO2 ,llegando a una concentración de 6.43 lb/bbl de cal. CONCLUSION: El sistema Devónico presenta un gradiente de presión de formación anormal, entre 2450 a 3500 m, regresando a la normalidad a los 3700 m .Existen arenas presurizadas que aportan agua de formación , con un aporte mínimo en gas, con un requerimiento de hidrotática que evite el influjo.Considerar un fluido de perforación que permita el agregado de cal o tenga fuente de Ca++ más alcalinidades para contrarrestar el aporte de gas ácido CO2. RECOMENDACIONES: Efectuar los incrementos en densidad necesarios en forma paulatina mientras se perfora y no en forma brusca, cuando los problemas de inestabilidad o influjo sean severos. Emplear como una de las referencias las observaciones de incremento en salinidad del lodo par los respectivos incrementos en densidad.

INESTABILIDAD DEL HUECO-DERRUMBE-AMAGO DE APRISIONAMIENTOLuego de perforar hasta 3136 m ,envía bache viscoso, saca hta. con dificultad en 3076m con cuña y rotación. Luego de 17 hrs. de reparación mecánica , baja y encuentra resistencia en 3049 m trató de repasar hasta 3057 m sin éxito por amago de aprisionamiento , observando abundante derrumbe de hasta 1.1/2 “ de tamaño .En condiciones estáticas con devolución de 0.48 BPH. Densifica lodo de 1.55 a 1.60 gr/cc , logrando superar problema.Después de perforar a 3171 m ,desplaza bache viscoso, saca hta. con cuña y rotación en 2988. Baja y encuentra resistencia a 2651 m repasando hasta 3171 m , el tramo 3140 a 3171 m con mucha dificultad por continuos amagos de aprisionamiento . Densifica lodo a 1.67 gr/cc.Luego de perforar hasta 3514 m ,envía bache viscoso, saca hta. maniobrando con vástago el tramo 3460-3384 m por resistencias de 50-60 Mlb . Baja hta. con resistencia más significativa en 3231 m, repasando pieza por pieza con resistencia fuerte al torque(200 div.) y peso (8 Mlb), con salida de apreciable cantidad de recorte, densifica a 1.73 gr/cc. ,con más de 33 hrs. de repaso neto.Después de perforar hasta 3663 m , saca a 3654 m con vástago y circulación por fuerte resistencia de hasta 60 ; continua sacando a 2286 m , baja y encuentra resistencia a 3218 m donde asienta hasta 20 Mlb ,repasa con amagos de aprisionamiento y asienta hasta 50 Mlb de peso ; el repaso en general es de hasta 6 Mlb de peso y reiterativo desde los 2848 m a los 3663 m .En zaranda se observa abundante salida de recortes (derrumbe). El repaso neto duró más de 76 hrs. Densifica lodo de 1.75 a 1.78 gr/cc.A los 3700 m la maniobra de sacada se mantiene con mucha dificultad sacando con vástago , circulación y rotación por continuo y fuerte arrastre( 55 Mlb de peso) hasta 3553 m. Decide bajar CSG de 7”.

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Del registro de geometría del pozo se aprecia que de 2740 m a 2880 m el hueco esta ensanchado hasta de 16”. De los 3030 m a 3460 m con sectores o puntos ensanchados de hasta 20-22”,el sector más severo esta en 3425 a 3460 con 22”.Se presentan excentricidades más severas en los tramos 3140 a 3330 m de 8.1/2 a 14-20” y de 3330 a 3420 m con 8.1/2” a 14-16” ; con cambio de izquierda a derecha a los 3330 m.De los cortes O-E y S-N la trayectoria del pozo es de forma parabólica .En la carrera de registros encontró resistencia a los 3456.5 m , no pudiendo bajar más la sonda de SHDT.Al bajar CSG 7”a profundidad de 3539 m encontró resistencia , instaló cabeza de cementación , circuló y reciprocó logrando continuar con la bajada, es probable que se formó un puente de recortes. CONCLUSION: Se establece que si se presentó inestabilidad de hueco (derrumbe) por trabajar en condiciones de un desbalance hidrostático durante la perforación por la falta de densidad adecuada.La configuración compleja del pozo y los cambios de curso observados (azimuts) originó múltiples puntos de fricción , que pudo significar fuertes y continuas resistencias durante las maniobras y aún en los agregados de barras durante la perforación, derrumbe mecánico de la formación, al margen de del balance hidrostático negativo de trabajo.El aporte de agua de formación fue evidente, el de gas fue mínimo, que permitió trabajar de alguna manera en desbalance.No se llegó a perforar la profundidad programada con este diámetro (4000 m) debido a los problemas de inestabilidad y geometría de pozo , que obligó a anticipar la bajada de CSG de 7”.El tipo de fluido de perforación fue el sistema POLINOX con características tixotrópicas muy bajas y de carácter muy despersivo por el alto pH.. RECOMENDACIONES: Por aspectos de seguridad trabajar con balance hidrostático que evite inestabilidad de hueco y/o influjo de agua o gas de formación. Será importante mejorar los caudales de circulación , incrementando a valores que garanticen limpieza en zonas ensanchadas o de menor velocidad anular. Para efectos de penetración es conveniente que los incrementos de densidad sean paulatinos según la estimación de presión de poros. El uso de motor de fondo más arreglo adecuado para encarar tramo de tendencia natural a la desviación por su buzamiento .En las carreras de reconocimiento para registros y bajada de CSG asegurarse de la limpieza del hueco; acondicionar el lodo con características tixotrópicas que eviten acumulaciones o puentes de recortes.

TREPANOS - HIDRAULICALa mejor perfomance con rotación convencional fue la obtenida con trépanos tipo ATJ -22 (IADC 517) en la parte superior y los de tipo J-2 (IADC 217) para el final del tramo.El empleo de trépanos PDC tipo R433SC y R433S con motor de fondo tipo D-1000 ayudaron notablemente la velocidad de penetración .Esta perfomance fue interrumpida al tener que realizar dificultosas carreras intermedias con arreglo rígido en calibre ,para conformar el intervalo perforado .Las normas promedio de perforación fueron las siguientes:

Convencional M-FondoPeso 30-20 10-20Velocidad rotaria 120-130 Mesa -50 RPM

Motor-390 RPMPresión circulación 2100-2500 2700 PSICaudal 350-340 352 GPM.

RECOMENDACIONES: De esperar inclinación de las capas de formación , que genere una tendencia a la desviación natural , empezar el hueco de 8.1/2” con trépanos de dientes IADC 126 ó 134 y con arreglos adecuados para neutralizar el efecto causado por la formación . Una vez que se tenga las condiciones correr los trépanos de insertos IADC 437 y 527 hasta la profundidad final. La otra opción sería empezar con los trépanos PDC IADC M645 ,efectuando carreras de acondicionando intermedias con trépanos de dientes IADC 126

BBL – X8Tramo 2425 – 3735 m CSG 9 5/8”

APRISIONAMIENTOS POR INESTABILIDAD HUECO (DERRUMBE) - SIDETRACK

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A partir de los 2417 m existe un aumento constante de la presión de poro estimada, corroborada por el incremento de la salinidad del lodo por el aporte de agua de formación ,e incremento de el gas de base , gas de conexión, incremento de la temperatura de salida, arrastre en los agregados de barra y la constante presencia de derrumbe .Los factores anteriores obligaron a densificar el lodo paulatinamente. El detalle simple muestra lo indicado:

PROF. DEPP D.LODOCONX. CL- ARR. DERR.2417 m 1.04 gr/cc 1.25 gr/cc 0 UGM 400 ppm0 Mlb 0 %2821 1.23 1.30 4 3200 35 202878 1.30 1.35 2 4500 15 20

A partir de los 2821 m sale abundante cantidad de recortes por derrumbe de hasta 0.5-1” de diámetro , obligando a densificar hasta 1.36 gr/cc a los 2885m.A la profundidad de 2851 m toca maniobra, siendo en ambos sentidos normal , al retorno se detectó 70 ugm , cortando el lodo a 1.32 gr/cc , la salinidad de la muestra de fondo fue de 6700 ppm.Al continuar la perforación en 2887 m para agregar barra se observa 30 Mlb de tensión y brusco aumento de la presión hasta 3000 psi con corte de circulación . Reciproca hta., golpea con tijera, y mínimo régimen de bombeo, logrando mínima circulación al principio , con corte posterior. Se realizaron 246 golpes de tijera hacia arriba y 43 hacia abajo con 2500 psi de presión sin librar. Punta trépano en 2824.81 m.Realizó back off en 2824.81 m (positivo) ; densificando lodo a 1,42 gr/cc.Bajo zapato frezador más caños lavadores 10.3/4” a 2808 m ,colocó vástago , con circulación y rotación baja sin resistencia hasta 2820 m .Al levantar hta. para agregar barra en 2815.39 m se observa resistencia de 30 Mlb e incremento de presión hasta 3000 psi con corte de circulación. Con golpes de tijera consigue circulación , incrementando hasta conseguir librar. Sacó hta, observando que quedó en pesca zapato frezador y un caño lavador.Se coloca tapón de cemento para realizar Sidetrack. CONCLUSION: El problema radicó en la inestabilidad del hueco por el derrumbe masivo que se observó.Los valores registrados de presión de poro estimada, gas de conexión ,aporte de agua de formación, % de derrumbe y otros indicaron que se ingresó a la zona es de presión anormal con un requerimiento de mayor de hidrostática o densidad de lodo .De acuerdo al CIBERDIP se tiene una zona de fallamiento entre 2800 - 2850m , coincidiendo con el tramo problema inestable.Queda en observación la compatibilidad del sistema base agua, como el lodo base YESO, para atravesar el sistema Devónico. La disminución del caudal inicial de circulación de 610 GPM a 588 GPM a los 2687 m manteniendo hasta los 2821 m e incremento a 600 GPM a los 2842 m favoreció a que la acumulación y limpieza no sean las mejores dado el elevado porcentaje de derrumbe. RECOMENDACIONES: A los primeros síntomas de incremento en los indicativos de inestabilidad de agujero proceder con el incremento de la densidad hasta una diferencial razonable. No esperar a que el problema sea más severo para que recién se tome medidas correctivas. Ejecutar un seguimiento continuo a los síntomas de inestabilidad.Mejorar los caudales de circulación a valores por encima de 650 GPM.

SIDETRACK - INFLUJO DE AGUA DE FORMACIÓN - APRISIONAMIENTOPara el Sidetrack, que inicio en 2721 m, el KOP quedó establecido en 2734 m. Se cambio tipo de lodo de YESO a KCL-KLA CURE. Se densificó el lodo a 1.45 gr/cc .Durante el armado de arreglo y preparado del nuevo tipo de lodo ,se registró un aporte de 0.6-1.0 BPH de influjo de formación , con una columna de lodo de 1.42 gr/cc.Durante la circulación con fondo pozo en 2720.5 m se observó los siguientes datos de retornos:

PROF. GAS D. SAL. CL-2471 m 1 UGM 1.41 gr/cc 13000 ppm2484 81 1.36 150002584 100 1.36 152002720 141 1.35 15000

A los 2756 m durante la maniobra se registra nuevamente un aporte de agua de formación de 0.37 BPH, densificando el lodo a 1.50 gr/cc.

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En 2886 y 2933 m ,se densificó lodo a 1.55 y 1.60 gr/cc ,respectivamente, por incremento en presión poral estimada. En 3068 y 3070 m se densifica a 1.65 y 1.70 gr/cc por incremento del derrumbe y arrastres de 30 Mlb al sacar hta, con salida de recortes de tamaño de 1-2”.A partir de los 3280 m baja motor de fondo y trépano R-422S perforando hasta 3452 m ,con carrera corta en 3396 , en 3452 m la maniobra con bastante dificultad recurriendo a tensión de 40 Mlb, cuña, rotación y reciprocado de hta. Con fondo pozo en 3452 m, bajando hta con arreglo convencional de dos puntos encuentra resistencia a los 3163 m, asentando hasta 40 Mlb de peso, continuo bajando repasando y reciprocando hasta 3312 m donde asienta 40 Mlb de peso y tensión de 50 Mlb, intentó rotar sin éxito , hta. queda aprisionada. Tensiona con 300 Mlb y golpes de tijera hacia arriba libra hta. Se nota circulación franca, con salida de abundante cantidad de recortes de 2-3 cm de tamaño . Continua repaso hasta 3452 m. Caudal de circulación de 545 GPM. Del registro de geometría del pozo se observa de 2850 a 3450 m hueco excéntrico con diámetro mín-máx. de 12.1/4” a 16-18”,en algunos tramos.Del cálculo de coordenadas de desviación se aprecia que a partir de los 3118 m el azimut toma una tendencia a bajar en valor, en mayor proporción a partir de los 3318m, para luego tomar un rumbo diametralmente opuesto a los 3668 m., generando un problema de geometría de pozo. Aunque los ángulos de desviación fue máximo de 3° 45’ a los 3020 m para luego bajar a 0° 30’ a los 3722 m. CONCLUSION: El Sidetrack fue normal sin complicación.Mientras se observó influjo de agua de formación ,la densidad de lodo no fue la suficiente ,que puede ser la principal causa para el problema de inestabilidad del agujero.Por los datos del Ciberdip se tienen zonas de fallamiento entre 3025-3100 m y 3450-3500 m, que coincidentemente encajan a los tramos problema, este aspecto puedo favorecer a la inestabilidad del hueco.El aprisionamiento a los 3312 m creemos que fue más por problema de geometría de pozo, debido al rumbo que empieza a tomar el agujero; el asentar 40 Mlb de peso, la excentricidad del hueco y la circulación franca corroboran este criterio. RECOMENDACIONES: Incrementar la densidad del lodo continuamente hasta evitar el influjo de agua de formación.Mejorar la capacidad de limpieza de hueco con el incremento del caudal por encima de los 650 GPM.

PERDIDA PARCIAL LODO POR PERMEABILIDADPerforando el tramo 3642 al 3647 m se observa pérdida por permeabilidad a un régimen de 1-2 BPH, con una densidad de lodo de 1.73 gr/cc . Trata con sellante celulosico y baja la dendidad a 1.70 gr/cc ,aliminándose la admisión. CONCLUSIÓN: Tramo muestra limolitas arenosas con cierta permeabilidad, que podría ser la causa de la pérdida. Este sector esta en calibre denotando que es probable la afirmación anterior.RECOMENDACIÓN: Proceder con el mismo tratamiento y ver la factibilidad de bajar la densidad según la referencia anterior .

TREPANOS - HIDRAULICASe usaron para este tramo 20 trépanos .El mejor metraje se logró con el trépano R-422S (N) con motor de fondo , tramo 3280 - 3452 m (172 m) en 116 hrs., a razón de 1.48 m/hr, formación Los Monos. La mejor perfomance fue el trépano HP51A que perforó 149 m en 69.5 hrs a razón de 2.1 m/hr, con rotación convencional en el tramo superior de Los Monos, 2660-2805 m.Las normas de perforación promedio fueron las siguientes:

Convencional M. FondoPeso 30-40 10-20 MlbVelocidad rotaria 120 285-424 RPMPresión circul. 2300-2500 2500-2900 PSICaudal 610-445 545-445 GPM

CONCLUSIONSe establece bajo promedio de penetración , debido a la alta densidad del lodo que se empleo para evitar aporte de formación y/o derrumbes.

APRISIONAMIENTO SONDA REGISTROSCorriendo registros DIL - SLS - GR , observó resistencias en diferentes puntos de tramo 3616 a 3135 m . En este ultimo punto sonda quedó aprisionada ,maniobró y libró.Luego de una carrera de acondicionado ,se baja sonda NGT-SHDT y registra sin dificultad.CONCLUSION

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El tramo de resistencias coincide con el sector donde hay un cambio de rumbo del pozo, estableciendo que la configuración del pozo fue la causa de la dificultad observada. RECOMENDACIONES:Acondicionar el hueco y lodo antes de la carrera de registros .

SELLO COLGADOR 9.5/8” Debido a problemas de sello en colgador de cañería 9.5/8” ,intentó solucionar soldando anilla metálica entre cañería 9.5/8”-13.3/8” sin éxito.Se observó aporte de lodo por espacio anular entre 9.5/8” - 13.3/8” ,intentó solucionar colocando dos tapones de cemento ,notó disminución de aporte. Cortó cuerpo de brida superior y cuerpo colgador 9.5/8” ,recuperó cuña por trozos, cambió colgador por uno nuevo ,colgó cañería de 9.5/8” ,instaló colgador de 7”.

BBL – 9DTramo 100 – 2660 m CSG 13 5/8”

Prueba de Presión BOP’sAl probar con 7500 psi el rams ciego se observó caída de presión y goteo por las bridas entre el carretel espaciador y el carretel de perforación ubicados debajo del rams inferior de medida del BOP doble y sobre el cabezal del pozo. El goteo se presentó por dos sectores. Se reajustó sin éxito. El pozo tenia agujero abierto de 1069 m en la Formación Limoncito.

La prueba de presión se lo efectuó con una unidad de prueba de Equipetrol con capacidad para 15.000 psi. El uso de llaves hidráulicas de ajuste de Equipetrol llevó 33 minutos en el desajuste de una brida de 20 pernos. El tiempo para desajuste y ajuste hasta el torque adecuado con la secuencia respectiva significò 1:30 horas por cada brida. Luego del cambio del carretel inferior se repitió la prueba con resultado satisfactorio.

Pegamiento Por Presión Diferencial Después de perforar hasta 3108 m, al sacar la herramienta efectuando Back Reamer durante la conexión al Top Drive se observó aprisionamiento en 3087 m con circulación franca. Se maniobró la herramienta golpeando la tijera con peso hasta 70.000 lbs hacia abajo y 350.000 lbs de tensión hacia arriba con 650 gpm sin éxito.

Al encontrarse los Portamechas de 8” frente al tramo arenoso 3030-3055 m en condiciones estáticas con un arreglo direccional y un pozo con ángulo de 30º se dedujo un aprisionamiento de la herramienta por presión diferencial.

La presión poral estimada para esta arena estaba calculada entre 9.0 y 9.5 ppg, estructuralmente más baja en aproximadamente 460 m respecto al Pozo BBL-X3.

Con el fin de librar la herramienta se bombeó 310 bbl de diesel, tratando de balancear 275 bbl en el anular y 35 bbl en la directa obteniendo una densidad equivalente de 10.6 a 10.7 ppg. La sarta quedó con tensión mientras se desplazaba el diesel y antes de colocar los 275 bbl en el anular la herramienta quedó libre. Se sacó ésta hasta 3068 m observándose desbalanceo de lodo con fuerte devolución por directa. Se circulo y eliminó el diesel del sistema recuperándose los 310 bbls de diesel bombeados. La densidad del lodo quedó con 11.8 ppg.

Luego se bajó un arreglo direccional disminuyendo el número de portamechas de 8” de 12 a 4 piezas. De esta manera se evitó futuros aprisionamientos por presión diferencial, manteniéndose la herramienta con rotación continua, además de bajar la densidad del lodo hasta 11.2 ppg.

Prueba CIT y FITSe bajó un arreglo empacado con tres estabilizadores hasta 2601 m. Después de repasar hasta 2627.5 m y perforar cemento hasta 2628 m se levantó la herramienta hasta 2620 m. Con BJ se armó líneas y probó con 3000 psi. Seguidamente se efectuó una Prueba de Integridad de la Cañería de 13.5/8” con lodo base agua de 10.0 ppg bombeando a ¼ bpm hasta 2000 psi. Manteniendo la presión durante 10 min. El volumen bombeando fue de 9.1/4 bbl. Observó devolución de 8.3/4 bbl.

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La determinación de la presión de prueba fue determinada en base a las siguientes consideraciones:

Las condiciones más críticas. Una columna de agua dulce detrás de la cañería (densidad 8.33 ppg).

Presión de reventón de la cañería más débil (3450 psi para CSG 13.3/8, J-55, 68 lbs/pie). Factor de seguridad del 80% (0.8 del reventón).Presión de prueba = Presión de reventón – (PH detrás casing – PH interior cañería) = 2000 psi.

Luego se perforó el tapón de desplazamiento, el collar flotador, el cemento, el zapato guía y la formación hasta los 2664 m. Acondicionó el lodo. Con BJ inicio el FIT. Una primera prueba fue efectuada con 2760 psi, observando caída de 215 psi en 10 minutos. Bombeó a un régimen de ¼” bpm un total de 11.3/4” bbl con una devolución de 8.1/2 bbl concluida la prueba.

Al acondicionar lodo para bajar la alta viscosidad por contaminación de cemento se observó caída en la densidad del lodo a 9.8 ppg.

Una vez concluido el acondicionamiento del lodo se realizó una segunda prueba, para lo cual se procedió a presurizar con 2749 psi observando caída hasta 2700 psi en 20 min. El régimen de bombeo fue de ¼ bpm bombeando 12.1/4 bbl y devolviendo 7.1/2 bbl con admisión de la formación de 4.3/4 bbl.

La determinación de la presión de prueba fue determinada en basado a lo siguiente:Presión de reventón de la cañería más débil (3450 psi para cañería de 13.3/8”, J-55, 68 lbs/pie).

Factor de seguridad del 80% (0.8 del reventón). Presión de integridad = Presión de reventón * 0.8 = 2800 psi.

Maniobras de Deslizamiento en Agujero DireccionalEl trépano PDC DS103 dificultó el deslizamiento por la agresividad de sus cinco aletas, en comparación con el trépano PDC DS104 que con sus siete aletas y una hilera de dientes con diamante, detrás de los cortadores permitió una estabilidad y un deslizamiento normal. La agresividad que presentó el trépano DS 103 permitió el resbalamiento veloz y luego este se tranque con un incremento violento de presión (de 3600 a 3900 psi) no permitiendo el trabajo direccional.

Se recurrió al artificio de cuatro vueltas hacia la derecha, haciendo de esta manera que el peso llegue al trépano. Luego se fue liberando el número de vueltas a medida que se efectuó el deslizamiento. En caso de no utilizar este artificio la herramienta quedaba colgada. La condición normal debería ser ¾ de una vuelta para llegar con el peso sobre el trépano. El problema sustancial radicaba en la configuración del hueco.

La secuencia de deslizamiento y rotación no puede ser definida y preestablecida por la dificultad intermitente de deslizar, optándose a repasos o modificaciones con disminución de longitud de deslizamiento, acomodándose a la situación real.

Se observó una influencia importante por efecto de la litología durante el deslizamiento, por la coincidencia tomamos como ejemplo significativo la presencia de limolita y/o arcilla donde el deslizamiento se hace más simple y efectivo sin problemas de colgado.

Al mostrar la formación una fuerte tendencia al incremento de ángulo se recurrió a deslizar primero para balancear la fuerte tendencia, luego romper la tendencia y finalmente bajar el ángulo. La perforación con rotación generaba un incremento de 0.3 a 0.5º por cada 10 m.

Incendio en el Area de Bombas del EquipoDurante el desplazamiento de 300 bbl de diesel oil para circular por E.A. con el fin de bajar la columna hidrostática a una equivalente de 12.8 ppg, al estimar que el aprisionamiento fue debido a presión diferencial, ocurre el incidente, según la siguiente secuencia de hechos:

Se bombeó 215 bbl de diesel con una presión de bomba de 4250-4300 psi, establecida fundamentalmente por la diferencia entre la columna del E.A. y la tubería. El bombeo se efectuó con la bomba Nº 1 y con las líneas de alivio de las tres bombas conectadas entre si.

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Por la alta presión registrada se decidió suspender el desplazamiento de diesel y cambiar a lodo, consiguiéndose bombear 9.6 bbl de lodo de 13.6 ppg.

A hrs 13:05 pm observó desprendimiento del manifold de la válvula de seguridad o alivio de la bomba Nº 3 en la rosca del niple al soportar una presión de 4250 y 4300 psi. Este manifold salió disparado alcanzando la corona del mástil, seguido por un chorro de lodo que también alcanzó la misma altura. Al rociar el lodo los escapes de los motores Nº 1 y N° 2 se generò fuego que se extendió desde la base hasta llegar a la altura de la corona.

El fuego se estableció en la parte exterior de los motores 1 y 2 por la caída del lodo en su superficie alcanzando la corona del equipo y quemando la bandera Boliviana más una porción de cable eléctrico.

El personal que ocupaba la plataforma salió en dirección contraria al fuego abandonando la misma, para luego tomar la dirección hacia los motores incendiados, logrando controlar de inmediato con ayuda de los extinguidores.

Las acciones que se tomaron en cuenta antes de ejecutar la operación del desplazamiento fueron: Al establecer que la presión de bomba podría alcanzar los 4500 psi, se decidió instalar una clavija equivalente a 4500 psi para habilitar la válvula de descarga o alivio.

Se aclaró que la presión de trabajo de las bombas con camisas de 5.1/2” podía alcanzar los 4600 psi, se penso que se adecuaba a nuestras necesidades.

Sin embargo, se dejó claro que en caso de que la presión alcanzaría los 4400 o 4500 psi, se optaría por parar el bombeo de diesel y continuar con lodo de tal forma que no permita incrementar las presiones por directa.

Se realizó la reunión de seguridad con todo el personal involucrado en la operación, donde se reiteró un resumen de las operaciones, el trabajo con presiones altas y los riesgos que podrían ocasionar el desbalance de las columnas por las hidrostáticas presentadas. Una línea preparada para circular por el choque manifold cuando sea cerrado el pozo. La prioridad de colocar solo el personal estrictamente necesario para cumplir su trabajo, permitiendo que personal ajeno abandone la plataforma.Un minuto antes del incidente, vía intercomunicadores se exige que los operadores que estaban en el área de bombas se alejen.

Aprisionamiento - Pesca Se perforó hasta los 4400 m con normalidad, efectuando maniobras cortas para verificar las condiciones del hueco cada 24 hrs o cierto número de metros debido a la dificultad de sacar la herramienta en el tramo 4230-4170 m.En la maniobra corta correspondiente a la profundidad de 4400 m, se envió un bache viscoso con obturante, al retorno no se observo incremento en la recuperación de recortes, solo lo correspondiente a la perforación. Esta maniobra corta llegó hasta los 4000 m con un trabajo continuo de back reamer, con la siguiente secuencia de resistencias:En 4371 m retorna un caudal mínimo de 275 gpm, arrastres de 50-70.000 lbs y torque de 25.000 lbs-pie, perdió rotación.De 4345 m a 4268 m se observa arrastre de 50-60.000 lbs y torque de 25.000 lbs-pie, con pérdida de rotación.

Se incrementó el caudal de circulación a 590 gpm.En 4260 m los puntos de resistencia son mayores, arrastres de 20-30.000 lbs y el torque de 25.000 Lbs-pie perdiendo rotación. Sacó herramienta por tramos cortos en 45 minutos de trabajo. De 4257 m a 4234 m con arrastre de 30.000 lbs y torque mayor a 25.000 lbs-pie perdiendo rotación.

Tiempo de trabajo 1:00 horas. De 4220 m a 4209 m torque mayor a 25.000 lbs-pie perdió rotación. De 4200 a 4198 m torque mayor a 25.000 lbs-pie y amago de aprisionamiento. De 4191 m a 4145 m torque mayor a 25.000 lbs-pie pierde rotación. Hasta la profundidad de 4000 m el back reamer sin inconveniente.

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Al bajar a 4083 m prueba funcionamiento del MWD. Se tomó tres surveys en forma continua. La primera lectura deficiente por presión errática en el registrador producto del mal estado de la bomba y/o restricción en directa o espacio anular (tiempo 5 min). La segunda se toma inmediatamente con una presión estable, no se observó ningún pulso en la herramienta de registro (tiempo 5 min). Por permanecer en un mismo punto 15 minutos se observa la herramienta aprisionada. Se maniobró con 150.000 lbs de tensión sobre el peso de la herramienta sin lograr disparar la tijera. Se perdió rotación aunque sí se tubo circulación franca. Se aplicó torque hasta 10 vueltas a la derecha para intentar conseguir rotación sin éxito. Luego se maniobró con peso hasta 70-90.000 lbs sin lograr movimiento. Correlacionó ubicación del arreglo con el perfil litológico observando que los portamechas de 8” estaban expuestos frente a la arena, por encima de la tijera. El arreglo prácticamente estaba ubicado en un sector de menor problema. Al no trabajar la tijera se estimó que el aprisionamiento podía estar por encima del arreglo en el tramo arenoso 3700-3840 m y 3000-3130 m. Se decidió proceder al colocado de diesel en un volumen de 300 bbl para encarar el problema como presión diferencial, bajando el equivalente a 12.8 ppg.Al no poder desplazar los 300 bbl de diesel, solo 215 bbl, se combinó el bombeo con 50 bbl de lodo de 13.6 ppg, para luego completar con 85 bbl de diesel, registrándose una presión máxima de 3800 psi en el desplazamiento adicional de los 85 bbl. Continuó la circulación hasta que el diesel se ubicó en el tramo 3100 a 2915 m dejándolo en remojo mientras se maniobró la sarta. Luego se continuó circulando saliendo a superficie el diesel con una máxima detección de gas de 40 UGT. Se continuó maniobrando la sarta con tensión de 340.000 lbs y 7 vueltas de torque observando 7 metros de recorrido de la herramienta y perdida de peso en la sarta hasta 52.000 lbs. Inició la sacada de la herramienta recuperando 10 tiros de DP y una pieza con rotura en la espiga (total 300.56 m). Se alistó la herramienta de pesca en la planchada sin lograr disponer de agarres de 6.5/8”ordenandose el agarre en Santa Cruz.Con Bit Sub + XO + DP se determinó la profundidad de la boca pesca en 625.28 m. Con Overshot de 11.3/4” y agarre tipo cesta de 6.5/8” tocó, enchufó y aseguró pesca. Libró herramienta con 150-180.000 lbs de tensión. Al sacar observó muchas piezas de sondeo y barras pesada torcidas. También algunas conexiones engranadas y la tijera con signos de mal estado. El trépano PDC con cinco insertos rotos. Se procedió a desarmar toda la sarta de perforación para su cambio por otra tubería de 5” grado “S-135” nueva. La válvula principal del MWD salió obstruido por fibra (LCM) impidiendo la comunicación electrónica.

Pesca y Aprisionamiento por Presión DiferencialAntes de presentarse la pesca, se maniobró la herramienta en la profundidad de 4095 m donde se presentó un punto fijo de resistencia. Para eliminarlo se bajó un arreglo con un estabilizador Mill de aletas verticales tratando de llegar al fondo en 4475 m y determinar la ubicación de los conos perdidos y las condiciones del hueco por el tiempo prolongado de exposición. Solo se logró llegar a la profundidad de 4095 m con maniobras de repaso. Asentó hasta 50.000 lbs de peso en algunos casos con torque hasta 30.000 lbs-pie y en otros sin torque. Al levantar la herramienta se observó 110.000 lbs de tensión en varios puntos, con un punto critico de hueco apretado en los 3728 m con arrastre de 180.000 lbs. El resultado final negativo. Se alistó y bajó un trepano PDC con un arreglo empacado con MWD para perforar haciendo un Side Track Natural, chequeando el ángulo de desviación y el azimut hasta los 4095 m. Realizó una carrera corta hasta los 3858 m con Back reamer con tensiones de 470.000 lbs y torque de 30.000 lbs-pie. Continuó perforación hasta 4148 m con continuos viajes cortos y Back Reamer haciendo una comparación en las lecturas de ángulo y azimut entre el hueco viejo y nuevo. Siendo así que en los 4152 m se retorno al hueco anterior. Repasó hasta los 4158 m donde observó el agujero hueco muy apretado y golpes de torque altos. Sacó herramienta sin dificultad con tensiones de 470.000 lbs. A continuación mostramos en el siguiente cuadro los ángulos y azimut comparando el hueco viejo con el nuevo:

HUECO VIEJO HUECO NUEVO Prof. Ang. Azim. Prof. Ang. Azim. 4072 38.10 35.20 35.50 35.90 4082 37.20 34.80 36.40 35.00

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4091 37.08 35.30 37.40 36.30 4101 38.10 36.10 37.60 35.80 4111 39.60 35.70 39.50 37.60 4120 40.70 36.20 41.40 37.10 4135 4080 3640 4133 40.70 37.90

Se bajó un arreglo empacado de dos puntos, uno de ellos fue un Estabilizador Mill de Aletas Verticales, el fín encontrar los conos en pesca. El primer punto de resistencia se presentó en los 3734 m. Inició repaso observando mínima resistencia hasta 3833 m. Continuó bajando herramienta hasta 4123 m asentando peso hasta 70-90.000 lbs. Repasó cada ½ pieza con torque hasta 25-30.000 lbs-pie y cortes de rotación frecuentes. Observó amago aprisionamiento en 4352 m, donde perdió acción de la tijera. Bombeó baches viscosos con alto peso con tensión de 140.000 lbs. Observó tramo crítico en 4349-4372 m. Puntos críticos en 4382 y 4392 m. Luego del back reamer se aprisionó la herramienta en 4379 m, librando con maniobra. Desde la profundidad de 4395 m en adelante el repaso se hace más suave con torque de 12-20.000 lbs-pie. El back reamer con torque estático de 18.000 lbs-pie. En 4416 m asentó peso de 15-20.000 lbs y torque de 12-20.000 lbs-pie para luego caer a cero en 4417 m. Bombeó bache lubricante con Thuslick. De 4433 m a 4437 m el comportamiento del torque es el mismo. En esta última profundidad sin avance.Asentó peso hasta 120.000 lbs alcanzando la profundidad de 4440 m. Realizó una carrera larga sacando herramienta con circulación de 4414 m hasta 4007 m con tensiones de 380-430.000 lbs. Terminó de sacar quedando en pesca parte del arreglo por rotura en la rosca pin del Estabilizador Mill de 12” quedando boca pesca en 4428 m. (quedó en pesca Trepano + NB 12.1/4” +DC 8”). La rosca del pin salió perdiendo los hilos con un achatamiento de la parte delantera del pin. Bajó Overshot 10.5/8” con agarre tipo cesta 8” + Bumper sub + Jar + 6x8” DC + Jar intensf. + XO + 9 HWDP 5” hasta boca pesca en 4428 m. Embocó fácilmente observando incremento de presión en 100 psi. Asentó 2-18.000 lbs con rotación. Luego aseguro pesca con 85.000 lbs. Sacó herramienta hasta 4404 m, donde se tiene nuevo aprisionamiento. Tensionó hasta 560.000 lbs sin éxito. Asentó hasta 180.000 lbs. Con golpe de tijera libró herramienta. Continuó sacando herramienta con arrastres puntuales de 500.000 lbs hasta 4337 m. De 4337 m a 4133 m con bomba. Luego normal hasta superficie sin recuperar pesca sin embargo en el over shot observó lo siguiente:

Mill control con trabajo en los dientes.Agarre con 5 hilos (4 pulg) de mordaza trabajados y rastros de roce metálico circular al ingreso al agarre.

El guiador del Overshot con deformación por fuerte contacto. Bajó Overshot de 10.5/8” con extensión y mismo arreglo anterior con 3 portamechas 8” adicionales hasta 4404 m perdiendo rotación. Maniobró herramienta con tensión y peso hasta 4407 m restableciendo rotación, continuó bajando herramienta embocando la pesca en 4432 m sin dificultad, asentó 30.000 lbs. Maniobró sobre pesca. Enchufó y pescó. Probó con 160.000 lbs de tensión. Observó incremento de 200 psi de presión. Bombeó 70 bbl de Thuslick 4 ppg. Trató de sacar herramienta sin éxito. Maniobró con tensión hasta 550.000 lbs (229.000 lbs sobre peso de la herramienta) y peso hasta 280.000 lbs (30.000 lbs netas de peso). Aplicó máximo torque de 31.000 lbs-pie. Combinó torque y tensión sin resultado. No disparó tijera. Bombeó y desplazó 150-150-100 bbl de diesel para crear diferencial de 2000 psi intentando efectuar Tubo en “U” tratando de bajar la densidad equivalente a 11.3-11.5 ppg sin éxito. De las maniobras se observó máxima detección de 14 UGT.Western Atlas determinó punto libre en 299-2600-4240 (libre) y 3730 m (aprisionado). Luego bajó Severing tool de 2.5/8” hasta 4343 m donde efectuó corte en la conexión del portamecha debajo de la Tijera. Inició circulación y maniobró herramienta aprisionada con 70.000 lbs peso y tensión de 160-250.000 lbs con reiterados intentos de rotación y torque con resultado negativo. Realizó nuevo corte con el Severing tool 43165,2 m. Maniobró la sarta con torque de 31.000 lbs-pie y tensión hasta 240.000 lbs sin éxito.Bombeó 150 bbl de diesel para tener 3000 psi en directa y conseguir un efecto de Tubo en U. Maniobró la sarta con 15 vueltas de torque (31.000 lbs-pie) y 550.000 lbs de tensión sin resultado positivo.Al considerar que el aprisionamiento fue por presión diferencial se realizó un nuevo intento con el efecto del Tubo en “U” con 570 bbl de diesel (para una densidad equivalente en el fondo de 10.5 ppg). Bombeó por directa con una máxima presión de 5000 psi. El tubo en U se puso en acción recuperando 406 bbl de diesel en los tanques de almacenaje con 4000 psi inicial y 500 psi al final.

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Maniobró con 410.000 lbs de tensión librando la herramienta. Consiguió rotación. Circuló con retorno de 84 UGT como máximo. Recuperó 100 bbl de diesel adicional.

Como resultado de la operación se recuperó todo la tubería de perforación y 8 piezas de barras pesadas, la última con el pin abombado en el punto de corte.

Tapones de Cemento para Side TrackPara el colocado del cemento se bajó el Para Bow Cementing Tool + 19 piezas de tubería de 3.1/2” + DP 5” hasta 4300 m. Circuló y acondicionó lodo. Largó bola.

Se formuló una lechada para condiciones de temperatura estática de 245º F y circulación de 195º F con un cemento clase “G” que se disponía en los silos almacenado unos 4 meses atrás. El tiempo de bombeabilidad fue de 4:21 hrs con una resistencia compresiva de 6625 psi medida en el destructor de cubos. Según BJ el cemento guardado cumplía con las especificaciones API para ser usado en la lechada.

Luego de probar la línea de cementación con 3500 psi bombeo 25 bbl de diesel con 10% de J-40, 50 bbl de 15 ppg de Mud Sweep, 30 bbl de 8.4 ppg de Mud Clean y 94 bbl de lechada de 16.7 ppg (438 sacos de cemento “G” + 0.2% CD-32 + 1% SR 30 + 2.8 gal FP-6L/100 sacos de cemento). Desplazó con 233 bbl de lodo de 13.3 ppg. Se balanceo al bombear un volumen menor al calculado. Observó devolución de 3 bbl. Tapón tenia un tope teórico en 4150 m y una altura de 150 m. Sacó 12 tiros de Tubería de Perforación e intento circular con 3500 psi sin éxito. Sacó herramienta llena observando 233 m con lodo contaminado y 118 m con cemento duro.

Los tiempos reales de operaciones fueron: 30 min preparando lechada en Bach Mixer.30 min para bombear los 3 colchones.30 min para bombear 94 bbl de lechada. 45 min desplazamiento60 min sacar 12 tiros de sondeo. Total 3 horas 15 min. Total tiempo de bombeabilidad de laboratorio 3 hrs 28 min.Se bajó un trépano PDC (DS103) usado con motor de fondo sin estabilizador Nortrack (AKO 0) y un arreglo pendular de 54 pies para efectuar el Side Track hasta 4197 m donde encuentra cemento con cierta resistencia. Perforó con 10-11.000 lbs de peso hasta 4209 m con penetraciones de 1:45 min y 1:20 min, bajando a 1:0-0:5 min en el tramo 4209-4244 m. En la profundidad de 4122 m intentó iniciar el Kick Off sin éxito. La recuperación de recortes en zaranda alcanzó un 100% de cemento sólido blanquecino pero muy blando que se pulverizaba fácilmente al tacto. Se definió que el tapón no era apto para este trabajo por falla en la formulación de la lechada.Se preparó programa para un segundo tapón con una lechada con control de filtrado a diferencia de la primera dándole mayor tiempo de bombeabilidad (30 min más que la anterior lechada) que simule el tiempo empleado en el Back Mixer, logrando una resistencia de compresión de 7500 psi en 12 horas. Se mantuvo el mismo gradiente de temperatura para esta operación empleando diesel + Xileno como colchones delantero y trasero.Inicialmente se acondicionó y normalizó el lodo. Posteriormente fue balanceado 130 bbl de lechada de 16.7 ppg para ocupar una altura de 211 m con base en 4242 m y tope en 4031 m. Los tiempos de operación que se usaron llegaron a un total de 3:00 horas incluyendo 1:00 hr para sacar 10 tiros de tubería de perforación. Durante la maniobra de sacada de la tubería se observó el desplazamiento normal por directa. Con la herramienta en 3803 m se circuló para limpieza con una presión de 2250 psi.Se bajó el arreglo descrito anteriormente hasta 4079 m donde se encontró el tapón de cemento. Perforó cemento hasta los 4140 m con recuperación del 40% de cemento medio duro. Desde los 4140 m perforó con penetración controlada de 1 pie/hora tratando de lograr el Kick Off la recuperación fue de 100% de cemento de consistencia medio dura logrando recuperar el 100% de formación después de 56 horas en 4163 m. Se observó que luego de 72 horas de fragüe el cemento alcanzó una buena resistencia compresiva lo que permitió lograr el side track.El sistema de comunicación y la iluminación del área fue deficiente.

Maniobra de Sacada de Harramienta Despues de Perforar para Cambio Trépano Perforó con normalidad hasta 4475 m. Se sacó la herramienta con rotación y circulación desde la profundidad final hasta 4448 m. Asentó herramienta en cuñas. Apartó un tiro TP 5” al peine. Tensionó herramienta con 35.000 lbs. sobre el peso de la herramienta para conectar el Top Drive

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a la sarta. Circuló e intentó rotar sin éxito. Maniobró con 100.000 lbs netas de tensión con resultado negativo. Conectó una pieza de tubería de perforación 5”. Asentó peso hasta 85.000 lbs efectuando disparó de tijera y consiguiendo librar y rotar en 4449 m con 28.000 lbs-pie de torsión. Intentó efectuar back ream sin resultado por perder rotación. Maniobró herramienta entre 330.000 lbs y 270.000 lbs mientras se bombeaba 120 bbls de Bache Viscoso (preparado con Nut Plug y Mil Fiber). Por calentamiento del cable entre la unidad de potencia y el Top Drive paró rotación con herramienta en 4452 m. Revisó cables. Luego intentó rotar nuevamente sin éxito. Observó herramienta aprisionada. Maniobró herramienta con golpes hacia abajo librando y consiguiendo rotación manteniendo 28.000 lbs de torsión en forma constante. Inició repaso con torque constante desde 4453 m. hasta 4456 m. Bombeó bache pesado de 14,1 lbs/gal (preparado con obturante anterior). Seguidamente bombeó 50 bbl de Diesel Oil y continuó repaso de 4456 m. hasta 4459 m. El torque se mantiene constante en 25.000 lbs-pie. Bombeó 2 Baches Viscosos de 150 bbl cada uno (preparado con obturante anterior). Paró rotación con circulación para reparar Top Drive por mal suministro de energía. Al intentar conseguir rotación observó herramienta aprisionada. Efectuó maniobras combinadas de asentar peso, tensión y torsión sin conseguir movimiento. Bombeó 150 bbl Diesel Oil y continuó maniobras para librar herramienta. Efectuó golpes de tijera hacia abajo logrando librar herramienta. Consiguió rotación. Inició operaciones de Back reaming desde 4464 m. hasta 4099 m. con amagos de aprisionamiento, fuerte resistencia a la torsión y levantando herramienta por tramos cortos. Muchas veces efectuando back reaming de tramo repasado. Maniobró herramienta continuamente con peso, tensión, rotación y golpes de tijera con circulación paralela. En 4138 m. rompió perno regulador de freno durante maniobra. Utilizó Baches de Diesel Oil con Soltex en una concentración de 20-30 lbs/Bbl. con leve mejoría cuando el bache salía del trepano al Espacio Anular. Luego continuó sacando herramienta con circulación y rotación de 4099 m. hasta 2900 m. con resistencia puntual en 4093 m., 4088 m., 3899 m. y 3877 m. Posteriormente con elevador hasta superficie.

Perdida De Conos Trépano F2DL SmithConcluida la sacada de la herramienta a superficie se observó desgaste plano en la segunda pieza de las barras pesadas. Así mismo fuerte desgaste en los hombros de la reducción de 8” a 6.1/2” hasta redondearla completamente. En general toda sarta con brillo característico de haber trabajado pandeada la hta.Posteriormente a medida que sacaba la herramienta se calibró los estabilizadores superior e inferior. El estabilizador superior salió con un desgaste de 1/8” en la parte superior, 1/16” en la parte media y 1/8” en la parte inferior. El estabilizador inferior presentó desgaste de 1/16” en la parte superior, 0 en la parte central y 1/16” en la parte inferior. Finalmente al salir el trépano, este salió sin conos perdiendo los tres y quedando en pesca en el fondo del pozo. El trabajo de este trépano consistió en 53.1 m perforados con 50.30 horas de rotación. La causa del desgaste fue el trabajo en back reaming – reaming de 123.5 horas continuas.

Maniobras de Sacada y Bajada de Herramienta Durante Repaso Después del primer repaso que había llegado a los 3537 m. se procedió a sacar herramienta sin lavar el pozo. Los primeros dos tiros con arrastre de 100.000 lbs sobre el peso de la herramienta con tendendencia a incrementarse (tramo 3537-3480 m.)Posteriormente se continuó sacando herramienta con rotación y circulación continua aprovechando las ventajas del Top Drive de 3480m. hasta 3350 m. con arrastres de 10-15.000 lbs.Solamente con circulación de 3350 m. a 2830 m. manteniendo los valores de arrastre anteriores.Luego sin rotación ni circulación hasta 2658 m. (zapato cañería 13.3/8”). Para finalmente continuar sacando normal (sin rotación ni circulación). Una vez hecho el cambio de trépano y estabilizador en el arreglo se reinició la bajada de la herramienta con mínima resistencia puntual hasta 3527 m., llegando 10 metros por encima del último repaso. La máxima resistencia observada fue de 28.000 lbs precisamente en 3527 m.Posteriormente se procedió a repasar el pozo hasta la profundidad de 4143 m Ultima profundidad de perforación.

BBL - 11Tramo 2901 – 3800 m

Perforación Tapón - Collar FlotadorDebido a la perforación con trépano PDC MA89SPX girando sin lograr avanzar sobre los tapones, se recurre a la práctica de perforación sin circulación, se detiene el bombeo y se perfora el tapón y

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collar flotador en seco con 75 rpm x 25 klb WOB, logrando atravesar. Se perfora cemento duro y luego el zapato flotador sin problemas. El tiempo que significó esta operación fue de 6.5 horas de equipo.

Incorporación Gilsonita en OBMSe preparó +/-1000 bbl de lodo nuevo de OBM con +/- 10 ppb de Gilsonita, la misma que luego fue circulada en superficie por un tiempo mayor a 24 horas tratando que este producto se incorpore, sin lograr este objetivo. En la circulación, que permita la mezcla del lodo nuevo con el que se usó en el desplazamiento de la cementación, la Gilsonita fue eliminada por las zarandas, generando taponamiento de las mallas scalpers, fue necesario cambiar las mismas de N° 40 a 20. El efecto de la temperatura para la incorporación de la Gilsonita fue determinante; por lo que el sistema requiere alcanzar cierta temperatura que favorezca la solubilidad o incorporación al sistema.

Presión Confinada en Prueba CSG – 13.5/8” y FITLa prueba de CSG se hace con 7500 psi por 10 minutos, con el cierre de los rams de medida, luego del cual no se logra desfogar la presión por directa, debido a que la sarta porta una Float Valve, creando una presión confinada en el anular. Se desfoga el espacio anular.Para la prueba de integridad de la formación, con 3 metros de formación nueva, se cierra rams y se bombea 7.25 bbl de lodo a 0.5 bpm presurizando hasta 1650 psi (16.0 EMW), sin que la formación tome, manteniendo la presión por 10 minutos. Se desfoga por directa, logrando sólo la devolución de 1.25 bbl del fluido de prueba, debido a que la sarta porta una Float Valve y una presión confinada queda en el anular. La despresurización se realizó por el choke manifold.En ambas situaciones, la instalación de una válvula tipo “F” (Float Valve, sin orificio) encima del trépano, hizo que se generara una presión confinada en el anular, entre la cañería y la sarta de perforación, obligando a un desfogue de esta presión confinada por el choke manifold, antes de la apertura de los rams. La prueba fue válida ya que no cayó la presión en superficie.

Volumen Desechos Sólidos – CompactaciónPor la alta penetración y el tipo de corte que genera el PDC, el volumen de desechos sólidos fue mayor de lo que se pensó, haciendo que el “Tanque de Oro” estuviera a punto de ser rebasado en su capacidad. Fundamentalmente debido a que la inyección de desechos estuvo demorado por el traslado de la planta de inyección desde BBL-11 a BBL-7. Este tanque fue el único recipiente programado para recibir los sólidos humectados con diesel. Por lo que la opción inmediata debería ser el recurrir a usar la fosa N° 1, significando la contaminación de un volumen mayor de sólidos humectados con lodo base agua, como así también, las paredes y piso de la fosa.El mantener por un tiempo prolongado los desechos sólidos, hasta una altura de +/-2m, favoreció a la compactación del mismo por la sobrecarga continua y en aumento. Esto dificultó la extracción del “tanque de oro” por la retroscavadora, siendo necesario recurrir a personal extra, en doble turno, para que con pico y pala removiera y pusiera los recortes al alcance de la retroescavadora.La generación de grandes volúmenes de recortes y la acumulación existente, obligó a que la planta de inyección trabajara en forma continua las 24 horas, con doble turno en personal; única forma de manejar este volumen de desechos.

Aprisionamiento – Dificultad en las Conexiones – Torque elevado – Control ROP A partir de 2639m, durante la perforación, en los agregados de tiros se observa resistencias

de 40klb hasta +/-4 m del fondo, teniendo que repasar varias veces. En las posteriores profundidades se incrementa las resistencias con tensiones de 50 klb, en

algunas se pierde rotación, en otras la herramienta queda sin movimiento, el overpull llega hasta 94 klb, siendo necesario golpes de tijera (hacia abajo) para librar y se tiene que realizar repasos. Las profundidades críticas fueron: 2668m, 2685m, 2719m, 2728m, 2777m, 2814m y 2902m.

A incrementos de ROP hasta 13m/hr se observa incremento en la presión de circulación hasta 150 psi para luego observar pegamientos en el fondo. Observando incrementos de torque en los quiebres de penetración. Se presentan intercalaciones de perforabilidad rápida que requiere de WOB mínimo entre 2 – 3 klb.

La característica de estas resistencias, sólo se presenta en el tramo nuevo perforado, pero no así en los tramos que fueron repasados previamente. Por ejemplo, al perforar una pieza de DP, sólo la longitud de la pieza perforada presenta resistencias al torque y a la tensión, siendo difícil su salida, el resto sale libre y con normalidad.

Se tiene que incrementar el peso de lodo desde 12.1ppg hasta 14.2ppg, en base al registro de derrumbe, resistencias a la tensión-torque, estimación de presión, y fundamentalmente, al

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programa de peso de lodo que se logró de la correlación de presiones con el pozo vecino BBL-X3.

Las prácticas de perforación empleadas, van desde: (a) Repasos por cada tiro perforado, (b) por cada pieza perforada, (c) backreamer para salir del nuevo tramo perforado, (d) perforación controlada a ROP máximo de 10m/hr, luego disminuye a 6 – 8 m/hr, evitando sobrecarga al anular.

Se mantiene un agregado continuo de material sellante entre Check Loss y CO3Ca (F) y (S).

Influjo Agua de Formación Perforando con ROP controlado entre 3160m a 3282 m, donde se incrementó el peso de lodo

de 14.2 a 14.5 ppg, se tiene los primeros indicativos del ingreso de agua de formación en el lodo, por el incremento del porcentaje de agua en el análisis de la retorta, subiendo desde 1% hasta 3%. Desde +/-3000 m el porcentaje de agua se mantiene en 3 – 4 % constante en el lodo, pese a que la temperatura de salida sube hasta 180°F, teóricamente este porcentaje debería bajar por el proceso de evaporación continuo, sin embargo se mantiene en ese valor, la estimación indica un régimen mayores a 2 BPH.

Persistiendo la subida del porcentaje de agua en la retorta de 3% a 5%. Se descubre que las muestras de fondo, luego de una maniobra, presentan entre 8% a 9 % de agua, con un incremento sustancial de la viscosidad (VM = 143 – 135 s/qt), estimándose que el influjo puede llegar a 2 BPH. Se dosifica emulsificantes y en previsión se incrementa el peso de lodo hasta +/-14.8 ppg.

Durante las 26 horas de pozo en condiciones estáticas (3743m) por cambio de trépano, pruebas presión BOP’s y reparación de válvula Top Drive, se observó flujo continuo de lodo por la válvula del cabezal de la sección “A”, durante toda la prueba de BOP’s. El régimen observado fue de 1 l/37seg = +/-0.6 BPH, que corresponde al influjo de agua de formación. La retorta de la profundidad correspondiente a 3000m dio 10 % de agua.

Influjo de CO2Coincidiendo con el influjo de agua de formación, desde +/- 3000 m, se tiene indicios de presencia o aporte de formación de CO2, con caída del exceso de cal. Siendo necesario la dosificación continua y en mayor proporción de cal hidratada. Consumos promedios anteriores a este tramo fueron de 12 sacos por día, esto se incrementó entre 20 – 62 sacos por día en el ingreso a esta zona de aporte. Este tratamiento controló la caída del exceso de cal necesario que debe mantenerse en el sistema.

Aprisionamiento – Incremento peso LodoPerforando 3325m se presenta aprisionamiento, con un golpe de tijera libera, luego restablece las normas de perforación para luego aplicar la práctica de solamente perforar 3m de hueco nuevo y sacar para el repaso respectivo.Con fondo en 3343m, en la limpieza y repaso, nuevamente se aprisiona en 3339m, se trabaja la sarta y se libera luego de 4 disparos de tijera con 120 Klb de over pull, con dificultades en el TDS.Por estas condiciones y aprisionamientos, además de tener en claro el influjo de agua de formación, y el influjo de CO2, se acondiciona el lodo e incrementa el peso de 14.5ppg a 14.8ppg.

Control DireccionalA partir de los 3311m se presenta incremento de la inclinación a 6.58°, llegando hasta 8° a los 3342m; coincidentemente se presentan los aprisionamientos de 3325 y 3339m, por lo que se decide cambiar de BHA, a uno pendular de 75 pies de un solo punto. A medida que se avanza se mantiene la tendencia a incremento en inclinación llegando a un máximo de 13.3° a los 3475m, sin lograr bajar, más al contrario se hizo más severo el incremento. La perforación tuvo que realizarse con la práctica de perforar 5m con alto RPM (170rpm) y bajo WOB (6 –10 klb), sacando con backreamer y repasando hasta fondo, haciendo que la perforación sea normal. Finalmente se logra romper la tendencia de incremento del ángulo hasta lograr una caída del ángulo o inclinación hasta una lectura de 9° en 3631m, para posteriormente mantenerse este ángulo. Finalmente decide volver a un BHA empacado de 3 puntos anterior. El buzamiento presente en esta formación (la base del Devónico – pelítico) a esta profundidad indujo a tomar ángulos elevados del hueco. Con el BHA empacado se mantuvo la inclinación hasta 9° en 3688m. Ingresando a la arena RBR-I se nota una caída de la inclinación hasta 5.75° a 3718m, tope RBR-I es 3719m.

Canalización y Comunicación EA cementado 24”-18.5/8” con EA entre CSG’s 13.5/8-18.5/8” Durante la Inyección Anular en Hueco 16”

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Luego de la inyección en el anular entre CSG 13.5/8” – Hueco 16”, de volúmenes de agua de fosa N°1, del lodo de Yeso desechado de anterior tramo, y de las lechadas de recortes de la fase OBM, se presenta retorno o circulación o comunicación franca entre anulares, recuperándose en el antepozo lodo original de Yeso inyectado anteriormente. La causa para esta comunicación fue la débil o mala cementación lograda del CSG de 18.5/8”. Durante la cementación de esta cañería, la lechada de cemento no logró circular en superficie, se realizó un trabajo de cementación superficial (“top job”). Pese a la cementación secundaria, de igual forma se presentó influjo de agua de formación luego de la cementación. Esto obligó a descartar o suspender la inyección anular, para luego trasladar o retornar la planta de inyección al pozo BBL-7.

Pozo BBL – 10Tramo 12 ¼” 2225 – 3759 m. CSG 9 5/8”

Perdida Parcial LodoDurante la perforación de los tramos 2428 - 2438 m y 2451 - 2456 m se detecta pérdida parcial de 4 - 8 BPH (54 bbl/día), controla inmediatamente con material sellante CO3Ca (F-M-G), MW era 13.6 ppg. A los 2878 m se reporta 0 BHP de admisión con MW 14.7 ppg.

Inestabilidad Derrumbe - Gas Conexión - Influjo Agua Formación - Incremento Cl-. Hueco Limoncito.Con BHA c/MF 8" AKO 1.15° iciando con MW 15.0 ppg la ROP fluctua entre 9.4 a 10.9 m/hr neto entre 2945 - 3168 m. A partir de 3104 m 31 UGT, 3132 m 46 UGT y 3160 m 75 UGT, observa gas de conexión permanente y desde +/- 3090 m aporte de fluido de formación ( 50 bbl), incrementando salinidad Cl- de 1500 @ 4000 mg/lt, se incrementa MW a 15.2 ppg, posible tramo de aporte 3000 - 3015 m. En 3160 m se realiza flow check 15 min observando aporte 1.4 BPH, ganancia de fluido formación día 60 bbl. Luego en 3188 m flow check observa 1.2 BPH aporte, densificando MW a 15.5 ppg, observa aporte de fluido formación (4 bbl) incrementando salinidad Cl- de 1500 a 5000 mg/lt. Con MW 15.5 ppg flow check observa 1.1 BHP de aporte, densifica a 15.7 ppg y flow check indica 0.2 BPH de aporte, luego observa nivel estático. Observa en sistema circulación incremento Cl- desde 12.100 a 14.500 mg/lt entre 3205 - 3315 m con MW 15.7 ppg. ROP neto fluctua entre 2.5 m/hr, perforando hasta 3508 m. Saca BHA c/MF con elevador c/30-40 Klb de arrastre, reciproca y pasa, puntos c/backreaming con alto TQ.Baja BHA c/PD + ARC-8 @ 3437 m, continua bajando a vel. controlada repasando y registrando GR-Resistividad, sale gas de viaje 916 UGT, cortó lodo a 12.0 ppg, salida de abundante recorte, muestra de fondo de 2950 m 49.000 mg/lt de Cl-, lodo con VM = 34 seg/qt (aguado), MW 15.7 ppg. Continua perforando a 3750 m, realiza viaje corto a 3467 m, repasando con alto TQ 10-15 Klb.ft, último tramo 3740 - 3750 m maniobra continuamente por alto TQ @ 20 Klb.ft by amagos de aprisionamiento, tensionando @ 100 Klb OP, liberando con rotasión y tensión, densifica MW a 15.9 ppg. Perfora @ 3759.5 m, para perforación por alto TQ y baja ROP. Saca con circulación continua, en retorno de 3500 m apreciable cantidad de derrumbe.Para registro baja BHA 0 - 30' @ 2667 m donde asienta 30 Klb , continua repasando con TQ alto, abundante derrumbe, amago aprisionamiento (3455 & 3576, 3631 m), liberando con golpe TJ. Sacando a 2043 - 2035 m (dentro CSG) con resistencia de 50 Klb arriba - abajo, realiza golpes de TJ @ arriba para detrozar rocas.Arma y baja Registros PPC-EDTC-GPIT-MAST-MSIP llegando solo a 2250 m donde apoya maniobra v/v sin éxito.Nuevamente baja BHA 0 - 30', bajando a 3544 m donde apoya 25 Klb, maniobra reciproca y circula sin éxito. Baja repasando con TQ alto 13 - 16 klb.ft, amago aprisionamiento, con retorno buena cantidad de cortes - derrumbe hasta 3759 m. Realiza maniobra corta @ 2200 m, circula y recupera regular cantidad de cortes de tamaño medio y grande de derrumbe lutitas. Baja repasando y en 2784 - 2828 m, circulando recupera regular cantidad de cortes - derrumbe lutitas de tamaño medio a grande 6-10 cm. Continua repasando con alto TQ, puntos de apoyo y recuperación de cortes de tamaño medio a grande 10 cm y amagos de empaquetamiento hasta 3759 m. Densifica MW a 16.4 ppg. En viaje a superficie., circulando en 2201 m se recupera buena cantidad derrumbe lutitas de tamaño mediano y grande 13 x 12 x 6 cm.Baja BHA liso c/Trépano 12 1/4" + DC's 8", baja @ 2771 m donde apoya 30 Klb, reciproca y con circulación sin lograr pasar. Baja repasando c/TQ alto puntual, regular cantidad de cortes-derrumbe hasta 3759.5 m.Baja BHA # 2 liso c/Trepano 12 1/4" + DC's 8", bajaj @ 2810 m apoyando 55 Klb maniobra sin éxito.Repasa de 2810 - 2817 m con recuepración de recortes pequeños, medianos y grandes, faltando 20 min antes de completar el retorno observa pérdida parcial de fluido 80 bbl en 10 min (8

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BPH), bombea 200 bbl de bache LCM, balanceando en 2865 - 2500 m y espera reacción píldora por 4 horas, continua repasandoq 3759.5 m, manteniendo MW 16.4 ppg. balancea bache de 200 bl c/LCM para carrera CSG 9 5/8".CSG 9 5/8" baja hasta fondo. Circula acondicionando lodo VP-22 y YP 29 no observa admisión.Durante cementación no admisión.Tiempo de repaso antes de bajar Registros 93 horas (3.88 días). Tiempo de repaso antes de correr CSG 9 5/8" 290 horas (12.08 días).Registro y gráfica CO2, muestra incremento paulatino de % presencia con respuesta a incremento de MW's.

Falla Rosca Pin Collar Flotador - Baja CSG 9 5/8" sin CFAl intentar enroscar Collar Flotador (enroscado y torquedo en SCZ con 1 pieza CSG 9 5/8", Q-125, 53.5 #/ft, ANJO), en 3era pieza CSG 9 5/8, observa que esta "rota" en el mismo lugar, sin enroscar ningún hilo de la misma, intenta varias veces con mismo resultado (problema en rosca pin del collar flotador 9 5/8"). Aparta Collar Flotador con pieza CSG 9 5/8" a caballetes. Continuó bajando CSG sin Collar Flotador.Desconecta líneas + cabeza cementación, observa devolución de fluido por CSG 9 5/8", con tendencia a incrementar. Instala tapa 9 5/8"con válvula 1502 y cierra pozo. Tiene que dejar en frague cemento por 13.75 horas, acumulando 600 psi.Conclusión: Conexión pin de CF NO corresponde para libraje 53.5 #/ft, por lo que no ingresa.

Fuerte Tendencia a giro - Trabajo de Slide p/mantener en área toleranciaLos deslizamientos con dificultad por dureza de la formación (limolita), colgamiento de hta, liberando c/40-80 Klb sobre tensión. Las dificultades que se tuvo fue para girar el pozo y mantener dentro del área de tolerancia.

Pozo BBL – 12Tramo 12 ¼” 2238 – 3860 m. CSG 9 5/8”

Inestabilidad - Derrumbe - Colapso Formaciones Iquiri - Limoncito - Perdida parcial circulación.Inicia perforación c/13.5 ppg & sistema Vertitrack (100 % Slide), en 2277 m se presenta A.A - empaquetamiento, maniobra y libra. Circula y recupera derrumbe 10% tubular, astillosa y cóncavas, lutitas y limolitas redondeadas retrabajadas. A partir de 2313 m se observa trazas de derrumbe de 5-10 mm de forma tabular astillosa con lodo 13.6 ppg. A los 2336 m del BVP recupera abundante cantidad de recortes astilloso, angular concavo, lutitas y limolitas re-trabajadas, como indicativo de inestabilidad con lodo de 13.8 ppg. Perfora @ 2492 m recuperando en BVP buena cantidad de recortes lutitas y limolitas laminares alargadas astillosas de 2-5 cm. A los 2512 m perforando c/14.0 ppg, levantando el Vertitrack con rotación 20-30 rpm en 2497.5 m, para repaso observa arrastre e incremento brusco de presión de 2800 a 3500/3700 psi, intenta bajar observando resistencia 15-30 Klb, con pérdida parcial circulación, maniobra asentando @ 60 Klb intentanto liberar hta c/golpes de TJ (-). Admisión pozo 12 BPH. Logra rotar hta c/20-30 rpm, 10-12 Klb.ft circulando c/420 GPM y 1600 psi.Trépano se encuentra Aprisionada, hta rota sobre bearings de Motor Vertitrack. Bombea 50 bbl bache sellante (40 lpb CO3Ca & 20 lpb G-Seal), admisión baja a 6 BPH, repite bache y baja admisión a 0.5 BPH, restablece circulación franca. En bache se recupera lutitas, limolitas y arenisca alargadas y astillosas y otras redondeadas de 10-30 mm de largo. Golpes de TJ @ abajo (-), cambia a golpes @ arriba @ 100 Klb observando liberar hta hacia abajo. Establece rotación con TQ normal. En BVP recupera moderada cantidad derrumbe lutita, limolita alargada, astillosa de 30-60 mm, tambien recortes retrabajados redondeados. Saca BHA Vertitrack c/rotación y circulación a velocidad controlada, maniobra tramos por incrementos de presión.Baja BHA c/MF + MWD, baja repasando @ 2474 m donde incrementa TQ @ 12 Klb.ft, circula en 2480 y 2511 m + BVP con incremento de cortes/derrumbe de 30-60 - 80 mm, alargadas, astillosas tubulares de lutita y limolita y retrabajadas redondeadas, MW 14.0 ppg. Perforando a 2582 m en BVP recupera regular cantidad de derrumbe 30 - 80 mm, alargadas, astillosas, tubular de lutitas y limolitas. En 2613 & 2623 m maniobra hta por incremento de presión de 3770 a 4100 psi, luego de BVP derrumbe 30 -60 mm, luego disminuye presión normalizando, con MW 14.4 ppg. Perforando con 14.5 ppg a los 2744 m observa pérdida parcial de 6 bbl de lodo, levanta hta y circula @ normalizar. Realiza maniobra corta de 2750 a 2493 m, circula con apreciable derrumbe, baja con circulación con algunos incrementos de presión, en BVP de 17.0 ppg abundante cantidad de cortes, derrumbe 30 - 80 m astillosos, lubulares, redondeados masivo de lutita, limolita y arenisca.

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Continua perforando con 14.5 ppg y recupera mínima cantidad de cortes derrumbe de 30 - 50 mm, luego con 14.8 ppg el tamaño de los cosrtes baja a 10 - 20 mm.Luego de maniobra corta de 3206 a 2208 m, encuentra puntos apretados, circula y sale considerable cantidad de derrumbe 10 x 70 mm de 1-2 mm de espesor. Bajando a 3025 m circula y detecta contaminación ligera con incremento de Cl- de 1500 a 6000 mg/lt y 160 a 220 mg/lt de Ca++, máximo gas 139 UGT, baja repasando a fondo pozo con incrementos de presión por empaquetamiento (derrumbe), incrementa MW a 15.0 ppg. Saca para registros.Corre registros GR-HDIP @ 3187 m. encuentra relleno, no logra pasar p/R, con MW 15.0 ppg.Baja BHA c/MF + MWD @ 3187 m con p/R 10 - 15 Klb, baja repasando con alto TQ 13 Klb.ft, empaquetamiento, A.A a 3199 m, gas de viaje 248 UGT, lodo corta a 14.9 de 15.0 ppg. Retorno de 3000 m lodo contaminado, incrementa Cl- de 4.000 a 12.000 mg/lt & C++ de 200 a 290 mg/lt, CO2 de 2000 a 4000-7000 ppm, luego densifica a 15.2 ppg.Registros calibre: Hueco perforado con 13.5 ppg de 2231 - 2334 m lavado, excéntrico exagerado c/diámetro > 20". Hueco con 13.7 ppg entre 2334 - 3396 m lavado, excéntrico c/diámetro @ 20". Hueco con 13.8 ppg entre 3396 - 2512 m lavado, excéntrico en un patín @ 20" y en arenas en calibre.Hueco con 14.0 ppg entre 2512 - 2623 m lavado, excéntrico en un patín @ 20". Hueco con 14.2 ppg entre 2623 - 2700 m hueco +/- en calibre, sin excentricidad. Registro NO pasa de 2723 m debido a restriccón. NO SE TIENE MAS REGISTRO.

Dificultad p/Deslizar p/Colgamiento Hta.A 3206 m baja BHA c/MF 8" AKO 1.15° (0.25 rev/gal) + STB 12 1/8" + Aligment Sub + Monel c/MWD + Pony Monel + 9 DC's 8" + JAR 8" + 3 DC's 8".Perforando "S" tramos 3298 - 3302 m (4 m), 3312 - 3315 m (3 m), 3352 - 3356 m (4 m), 3416 - 3418 m (2 m), 3552 - 3553 m (1 m), 3567 - 3570 m (3 m), se observa dificultad para deslizar por colgamiento hta. Al levantar hta se observa tensión entre 20 - 40 Klb.A partir de 3640 m se baja BHA c/MF 8" AKO 1.15° (0.152 rev/gal) + otros similar al anterior. Realiza trabajos en modo "S" logrando perforar en tramos de 6 m observando dificultad por colgamiento de hta.Conclusión: MF de menor relación 0.152 rev/gal permitió trabajo en modo "S" en 6 m, empleando Q 577 gpm y 88 RPM de MF, versus MF de 0.25 rev/gal con 575 gpm y 143 RPM que sólo permitio entre 3 - 4 m "S".

Acondicionamiento Hueco p/Registros & CSG 9 5/8".Alcanzando TD final tramo 12 1/4" a 3860 m, en base a pequeña deflexión no muy definida de GR, indicativo de entrada posible a zona de transición.Saca BHA perforación c/MF + MWD/GR, en 42 horas, por dificultades durante el viaje. Maniobra se realiza con circulación y rotación de 3860 m hasta +/- 3035 m, en BVP 18 ppg se recupera mínima cantidad de cortes de derrumbe mecánico elongados, tubulares, planares, angulosos y subredondeados @ 6 cm, tramos con amagos de empaquetamiento e incremento de presión, maniobrando hta. constantemente por incremento de TQ, aprisionamiento en 3443 m, maniobra durante 15 min hasta librar, paralelamente densifica a 15.6 ppg. Continua sacando de 3035 m a 2293 m con circulación, rotando en algunos puntos, recupera moderada cantidad de cortes - derrumbe lutitas @ 3 cm alargadas, planares tubukares, en BVP 18 ppg a 2293 m, observa incremento TQ y presión (+800 psi), recupera gran cantidad de derrumbe lutitas @ 10 cm. Finalmente saca @ 224 m con elevador. Arma & Baja BHA calibración 0 - 30', @ 2300 m donde asienta 20-25 Klb, continua bajando repasando, con peso y variaciones de TQ, recuperando abundante cantidad de derrumbe de lutitas elongadas, planares, tululares , angulosos y subredondeados @ 14 cm, llegando a 3548 m, observando en muestra de fondo de 3000-3100 m con increnmento de Cl-de 11.000 a 14.500 mg/lt, filtrado API sube de 3 a 3.5 ml, Ca** sube de 200 a 240 mg/lt, YP baja de 48 a 30 lb/100ft2, máximo UGT 167. Continua repasando @ 3710.6 m, con mismas características, resistencia la peso @ 15 Klb, resistencia al TQ @ parar TDS, recuperando en BVP 18 ppg apreciable cantidad de recortes/derrumbe de lutitas @ 8 cm. Repasando de 3710 a 3710.6 m TQ @ 14 Klb.ft, maniobrando hta constantemente por incremento TQ y enchufe hta, deside sacar BHA 0 - 30'. Saca BHA con backreaming, maniobrando en partes por incremento TQ @ 14 Klbft, en BVP recupera apreciable derrumbe @ 11 cm.Deside bajar BHA liso c/trépano dientes + DC's 8"+ HWDP 5", baja @ 2308 m c/punto resistencia 15-20 Klb, repasando con resistencia la peso 14 Klb y TQ 15 Klb.ft @ 3724 m. Desde 3710 m alto TQ @ 10-15 Klb.ft continuo. A 3650 m densifica lodo a 15.8 ppg. En 3713 m c/picos de presión (+ 200 - 400 psi) con derrumbe y aprisionamiento @ 3718 m, maniobrando c/TQ, y 80 Klb de OP, v/v, hasta librar hta. Continua repasando @ 3860 m, c/golpes de TQ y peso, en BVP 18 ppg con apreciable derrumbe lutitas.Realiza dos carreras cortas, 1ero a 3400 m y el 2do a 2206 m,

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maniobrando con circulación y rotación, luego repasando a fondo. Antes de realizar 2da carrera corta balancea 227 bbl bache c/LCM p/mejorar estabilidad hueco. Luego saca BHA liso. Carrera con BHA liso duró 170.5 horas (7.1 días).Baja Registros GR-HDIL-DAL-HDIP-ORIT sólo @ 2725 m p/resistencia maniobra v/v sin éxito. Modifica configuración sonda registros, baja @ 2725 m (mismo punto), maniobra v/v, sin éxito.Para corrida CSG 9 5/8" baja BHA 0 - 30', repasa @ fondo, realiza carrera corta @ zapato 13 3/8" (2232 m), repasa a fondo pozo. En 3860 m bombea 70 bbl de bache viscoso c/LCM de 15.9 ppg. Recuperando BHA a superficie, verifica que STB superior e inferior entró y salió c/ 1/8"/ 3/16", trépano 1/16" - 3/16" (0-0-RG-G-E-3-NO-BHA), por lo que deside bajar BHA liso con trépano 12 1/4" + DC's 8". Baja con elevador @ 3792 m p/resistencia 20-25 Klb peso, repasa a fondo c/resistencia al TQ y peso paro rotación continuo, recupera mínima cantidad de cortes y derrumbe. Bombea 60 bbl de LCM (25 ppb) de 18.5 ppg, intenta sacar (-), reciproca y circula bache LCM. Balancea Bache con Alpine, saca con circulación @ 2464 m, donde bombea 2 BVP recuperando abundane y luego moderada cantidad de recortes-derrumbe, luego saca con elevador. Tiempo de repaso @ antes de bajar CSG fue de 156 horas (6.5 días).CSG 9 5/8" baja @ 3849 m donde asienta 50-60 Klb, maniobra con circulación asentando 150-200 klb, consigue limpiar @ 3857 m, donde la resistencia se hace más severa, zapato quedó 3856.3 m. Acondiciona lodo para cementación, no observ admisión. Prueba funcionamiento válvulas flotadoras, observando devolución, deja pozo cerrado, en frague cemento, presión incrementa a 1050 psi, luego de 10 horas devuelve 3 bbl, luego queda leve flujo.

Desperfecto MachacaPor rotura de "yoque" con crucetas en toma fuerza bomba hidráulica de potencia. Retira cable + puntal bandeja . Instala grúa y prepara para levantar cañería de caballetes a plataforma. (1.5 horas NPT). Continua bajando CSG asistido con Grúa.

Mal Funcionamiento Válvulas Flotadoras Acc. CementaciónSe circuló por 5 horas para continuar bajando de 3848 m a 3857 m, donde la resistencia se hace más severa (Zapato en 3856.3 m). En circulación se recupera míninma cantidad de cortes y de derrumbe. Instalando cabeza cementación, se circula por 10 horas acondicionando lodo y bajando reología y esperando preparado de lechada principal en bach mixer.Total de circulación a traves de las válvulas fue de 15 horas.Luego de la cementación, se desfoga línea, observando buen funcionamiento válvulas flotadoras, luego de 3 min se observa leve devolución de lodo. Cierra pozo en cabeza cementación, espera frague por 10 horas, presión incrementa @ 1050 psi. Desfoga presión, devuelve 3 bbl, luego queda leve devolución (cañería llena).En cementación se consiguió tope tapón 1500 psi. TC encuentra en 3806 m, CF esta en 3814.9 m, encontrando +/- 9 m de cemento por la devolución o mal funcionamiento de las válvulas flotadoras.


Perforar el hueco intermedio hasta una profundidad de +/- 30 m antes del tope de la Ar. RBR-I.

Correr registros eléctricos para ajustar la correlación. Perforar el hueco hasta el tope de la Ar. RBR-I. Tomar recaudo al

tener contacto con la Arenísca RBR-I por tener una presión poral muy baja (pérdida total de lodo).

Mantener la verticalidad del pozo hasta ingresar al box de 30 m N-W-S & 10 m E Para RBR-I.

Superar los problemas de inestabilidad/derrumbe con peso de lodo. Correr registros eléctricos de confirmación. Asentar la cañería a Tope Arenisca RBR-I , cubriendo plenamente

el Limoncito.


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1. PERDIDA PARCIAL: En BBL-10, perforando c/mW 13.6 ppg, tramo

2428 – 2438 m y 2451 – 2456 m detecta perdida parcial de 4 – 8 BPH, logra controlar con dosificación material sellante CO3Ca (F-M-G). En BBL-12, A los 2512 m perforando c/14.0 ppg, levantando el Vertitrack con rotación 20-30 rpm en 2497.5 m, para repaso observa arrastre e incremento brusco de presión de 2800 a 3500/3700 psi, intenta bajar observando resistencia 15-30 Klb, con pérdida parcial circulación, maniobra asentando @ 60 Klb intentanto liberar hta c/golpes de TJ (-). Admisión pozo 12 BPH. Perforando con 14.5 ppg a los 2744 m observa pérdida parcial de 6 bbl de lodo, levanta hta y circula @ normalizar. Acciones: (1) Monitorear admisiones desde incicio perforación en CE & CD. (2) MW inicial será de 15.0 ppg (3) Baches c/LCM dosificados @ un máximo de 100 ppb c/material G-M-F, de acuerdo a régimen de pérdida. (4) Bache debe ser preparado sobre lodo Bentonítico p/permitir transporte de LCM a zonas fracturadas. (5) Programar cierre de rams y presurizar.

2. INESTABILIDAD – DERRUMBE – COLAPSO FORMACIONES IQUIRI - LIMONCITO: BBL-10, con MW 15.0 ppg desde 2945 m ROP neto llega 10.9 m/hr, luego de 3104 m observa gas de conexión permanente, aporte de fluido de formación (50 bbl), incremento Cl- y en muestras de fondo (49.000 mg/lt de Cl-), registro y gráfica de CO2 muestra incremento paulatino, de 3750 m perfora repasando por alto TQ @ 20 Klb.ft, A.A, realiza golpes de TJ p/ romper trozos grandes de lutitas (13 x 12 x 6 cm), densifca MW a 16.4 ppg. Tiempo de repaso antes de registros +/- 4 días y antes de corrida de CSG +/- 12 días. Registros sólo llega a 2250 m, donde apoya, maniobra v/v sin éxito. Geología sugiere presencia de zona fracturada, con buzamiento de +/- 20°. No logra tomar registros eléctricos. En BBL-12, inicia c/ MW 13.5 ppg, en 2277 m se presenta A.A – empaquetamiento, con recuperación de cortes lutitas, limolitas laminares, alargadas, astillosas (3 – 6 cm), incrementos bruscos de presión. A 3025 m en circulaciones detecta contaminación de Cl- (12.000 mg/lt) y Ca++ (290 mg/lt), CO2 de 4000-7000 ppm, densifica a 15.2 ppg. Registros de calibre mustra hueco lavado excéntrico. Registro sólo llega a 2723 m, cancelando la misma. En BBL-X3 con influjo de agua @ 0.71 BPH (con 15.00 ppg controla) y CO2, gas de conexión/viaje, presencia de derrumbe, zona de alta presión 2450 – 3500 m, tendiendo a la normalidad a los 3700 m. Tramo crítico 2740 – 3460 m con hueco ensanchado @ 22”. Regitra sólo hasta 3456 m (TD tramo 3700 m). En BBL-X8, a partir de los 2417 m, incremento PP estimada, salinidad Cl-, aporte agua formación, gas de base, conexión, temperatura salida y derrumbe. Con MW 10.83 ppg a 2887 m observa corte circulación y aprisionamiento. Realiza side track c/MW @ 14.2 ppg. En BBL-11 observa influjo agua formación desde los 3000 m con +/- 2.0 BPH, mantine con 14.8 ppg un regimen de +/- 0.6 BPH. También, observa ingreso de CO2. desde +/- 3000 m. Acciones: (1) Iniciar hueco 12 ¼” c/MW 15.0 ppg (2) Definir altura estructural del tope Limoncito respecto de los pozos offset.- MW que correspondería. (3) Arenas presurizadas esta entre 3100 - 3300 m, MW a los 3000 m debe ser 15.2 ppg y a 3200 15.5 ppg. (4)

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Monitoreo y seguimiento indicadores de ingreso a zonas de alta presión: estimación de PP & PF en base al exponente "dc", perforabilidad, gas conexión, gas de viaje, influjos de agua y CO2 - flow check, muestras recuperados de fondo, % derrumbe y características. (5) Uso de BVP de @ 18.0 ppg para monitorear y mejorar limpieza. (6) Uso de MF de 8” para mejorar EA con hueco 12 ¼”. (7) Bombear y desplazar baches con LCM para sello fracturas.

3. TENDENCIA A LA DESVIACIÓN: BBL-X3 se presentó tendencia a la desviación hasta 13° a los 2840 m° por buzamiento de las capas, el registro Ciberdip muestra valores buzamiento entre 9° - 15° N40E a los 2375 – 2450 m, para luego cambiar a 8° S60E a 2980 m. Es importante mantener verticalidad por box reducido en el objetivo. En la formación Limoncito el incremnto angular es severo, incluso aplicando bajo WOB. Acciones: (1) Perforación con MF & MWD para mantener verticalidad. (2) Uso de MF de 8” para mejorar efectividad corrección direccional.

4. DIFICULTAD PERFORACIÓN MODO SLIDE : En BBL-10 Los deslizamientos con dificultad por dureza de la formación (limolita), colgamiento de hta, liberando c/40-80 Klb sobre tensión. Las dificultades que se tuvo fue para girar el pozo y mantener dentro del área de tolerancia. En BBL-12, con BHA direccional AKO 1.15° (0.25 rev/gal) se tuvo dificultad para perforar “S”, observando dificultad para deslizar por colgamiento hta, con tensión de 20-40Klb, logró perforar “S” 3-4 m. Con MF AKO 1.15 (0.152 rev/gal) realiza trabajo “S” @ de 6 m con dificultad. En BBL-X3 el mayor buzamiento corresponde al tramo 2375 – 2450 m con 15°. Acciones: (1) disponer de MF de alta RPM y de baja RPM para conseguir los dos propositos: (a) para mejor ROP con el de alta relación y (b) para trabajo "S" con el de baja relación. (2) Preguntar a Intergas su criterio???..

5. PROFUNDIDAD ASENTAMIENTO CSG 9 5/8” – PERDITA TOTAL CIRCULACIÓN INGRESO AR. RBR-I: En BBL-17, objetivo de hueco 12 ¼” es tomar contacto con AR. RBR-I, para evitar exponer niveles de lutitas a la perforación en Near Balance (inyección N2) al perforar RBR-I con 8 ½”. Se perforará 12 ¼” hasta +/- 30 m antes de tope, se tomará registros para mejorar correlación, luego continuar perforación con BHA convencional c/GR a +/- 4 m, atravesando la zona fracturada (perdida total) y tomar contacto con el nivel 100% arena. Ar. RBR-I, esta con gradiente subnormal, con MW alto, con riesgo de pérdida de circulación y daño a la productividad. En BBL-10 se logró asentar CSG 9 5/8” a 35 m del tope de la Ar. RBR-I, en la zona de transición a gradiente normal. Registro de fracturas muestra importantes fracturas naturales ingresando a RBR-I. Acciones: (1) Control geológico determinando profundidad de pase a RBR-I. (2) Incorporar LWD (GR) para ayuda a correlación. (3) Correlación con marker’s (4) Perforación con velocidad controlada (5) Monitoreo del exponente “dc”, con estimación presión poro y gradiente fractura (5) Registro eléctrico antes de tope RBR-I, para

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mejorar correlación.(6) Disponer de volúmenes de baches con material LCM para reacción inmediata. (7) BHA de ingreso a zona de pérdida que permita pasaje de LCM.

6. REGISTROS ELECTRICOS : Hueco extenso 12 ¼” +/- 1562 m con problemas de inestabilidad/derrumbe (Iquiri-Limoncito). En BBL-10, baja BHA 0 – 30’, repasando con alto TQ, abundante derrumbe,, A.A, liberando c/golpes TJ. Registros solo baja a 2250 m con apoyo maniobra v/v sin éxito. Se canceló los registros eléctricos. En BBL-12, bajó BHA 0 – 30’ y liso (DC’s 8” + HWDP 5”), densificando @ 15.8 ppg, incrementos de TQ, derrumbe, aprisionamiento, empleando 7.1 días. Baja registros solo @ 2725 m p/resistencia, maniobra v/v sin éxito, modifica configuración sonda sin éxito. En BBL-X3 se corrió parcialmente sin lograr llegar a fondo pozo. Acciones : (1) Realizar carrera de calibración de hueco, acondicionado lodo. (2) Ajustar MW para mantener CE prolongada (3) Registro con wireline. (3) Balancear bache lubricante sólido/líquido.

7. CORRIDA & CEMENTACIÓN CSG 9 5/8” : Cañería debe cubrir zona inestable de alta presión y alta temperatura, para permitir perforación del objetivo RBR-I con sistema de inyección de N2 en Near balance. Cementación adecuada para conseguir integridad en el zapato, aislamiento formaciones de alta presión. En BBL-12, tiempo de repaso llevó a 6.5 días, con BHA 0 – 30’. CSG baja con circulación por apoyo de 50-60 Klb tramo final. Acciones: (1) realizar carrera de calibración para acondicionar lodo y hueco. (2) Ajuste del MW si necesario. (3)Cementación CSG 13 3/8” en una etapa con 2 lechadas. (4) Programa basado en simulación cementación. (5) Desplazamiento lechada a flujo tapón.

Problemas propios de la perforación para esta sección son:1. Derrumbe por inestabilidad.2. Influjo de agua de formación & CO2. 3. Temperatura alta de salida de lodo +/- 180 °F.4. Tendencia a incremento de ángulo por buzamiento.5. Gradiente de presión anormal, requerimiento de peso lodo.6. Perdida total al ingreso a Ar. RBR-I.

Notas Pre – Drill Iniciar tramo con lodo nuevo PolytraXX HT-HP de 15.0 ppg que

permita densificar y llegar hasta +/- 15.7 ppg.

Por encima de la formación Limoncito se encuentra la formación Iquiri, compuesta por una alternacia de areniscas y pelitas. En su parte basal se desarrolla un importante paquete de areniscas que recibe el nombre de Arenisca “D”, alcanza un espesor de alrededor de 25 m y se distingue por estar saturada con agua con presencia de gas. Profundidad estimada del tope de la Arenisca “D” es 2401 – 2396 m, es decir unos 25 – 30 m por encima de Limoncito (tope 2426 m).

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En BBL-X3 se perforó tramo 3699 m a tope RBR-I (3940 m) con

lodo 12.2 y disminuye a 11.7 ppg. Observando hueco lavado excéntrico entre 3700 – 3880 m (signos de inestabilidad), luego de 3880 a tope de RBR-I (3940 m) el hueco esta en calibre y de buenas condiciones, por lo que podemos considerar la zona de transición de presión de +/- 60 m.

En BBL-X8 se perforó tramo 3735 m a tope RBR-I (3978 m) con lodo de 11.7 ppg, que corresponde a la base del Limoncito. Observando que hueco es excéntrico y lavado entre 3735 m a 3860 m (signos de inestabilidad), luego de 3860 m a tope RBR-I (3978 m) el hueco esta en calibre en excentes condiciones, por lo que podemos considerar la zona de transición de presión anormal a normal de +/- 118 m, por lo que el TD del tramo debe ser en ese rango por encima de la RBR-I, asentándo la CSG de 9 5/8” en ese rango.

En BBL-10 se asentó CSG 9 5/8” a 35 m encima del tope de la RBR-I. Luego se perforó con lodo de 10.1 ppg desde 3759 a 3917 m con tope de RBR-I a 3794 m. Se observa hueco muy lavado > 14” excéntrico con indicativo de inestabilidad entre 3759 a tope RBR-I 3794 m, comportamiento muy diferente a lo observado en pozos BBL-X3 & BBL-X8 (posible al tipo de lodo usado).

En BBL-12 se asentó CSG 9 5/8” a 182 m del tope de la Ar. RBR-I. Luego con hueco 8 ½” se perforó Limoncito con una MW de 10.1 ppg, incrementando por problemas de inestabilidad- derrumbe hasta 15.5 ppg. Los registros muestran excesivo lavado de hueco < 22”

Realizar cambio de camisas en bombas de lodo a 6 ½”, para disponer mayor rango de presión de trabajo (ver programa hidráulico).



Tópico Principal: Descripción en Detalle de la Lección Aprendida

(sujeta revisión): Descripción, causas, solución, NPT y Lección aprendida & Acciones Futuro.


Comentarios:


Estado Actual

125/4/06AHM



226/4/06AHM




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3. Secuencia Operativa 3.1 Reunión de inicio de operaciones hueco 12 ¼” (YPFB Chaco &

Servicios).

3.2 Acondicionar, calibrar y medir DP 5”.

3.3 Armar BHA N° 9 limpieza cemento & accesorios c: Trép. 12 1/4" Dientes XR+ CPS + BS + 9 x DC 8" + TJ + 3 x DC 8" + XO + 9 HWDP 5" +/- 200 m.

3.4 Bajar BHA N° 9 armando DP 5" p x p @ 1600 m. Continuar bajando DP 5" p/tiros @ TC +/- 2294 m. Circula @ zarandas limpias.

Nota: Armar el DP conjuntamente al BHA (40 Tiros +/- 1400 m). Llenado del DP con lodo cada 15 tiros o 500 m.

Recomendación technical Limit.3.5 Cerrar rams. Probar CSG 13 3/8" c/4000 psi.

Nota: Presión de reventamiento de la CSG 13 3/8” es 7.890 psi (conexión

Ultra SF), por lo que la aplicación de 4.000 psi es un 51 %.

3.6 Reperforar tapón de cemento + collar flotador + tapón cemento. Circular. Realizar prueba de presión con 4000 psi.

3.7 Perforar TC + Cambio Fluido Polytra XX x PolytraXX HP-HT nuevo de 15.0 ppg + Perforar Zapato + Acondiciona Lodo.

Nota: Utilizar baches separadores (NOV Tuboscope) para el cambio de

fluido.

3.8 Perforar +/- 5 m de formación @ 2338 m. Homogenizar y acondicionar lodo.

3.9 Sacar trépano dentro del zapato cañería y realizar FIT (Formation Integrity Test) a una densidad equivalente de 17.0 ppg, usando el procedimiento establecido (ver anexo). Registrar volumen vs presión.

3.10 Sacar y desarmar BHA N°9 a superficie.

3.11 Armar BHA direccional (BHA N° 10) c/ Trép. 12 1/4" PDC Mi519HSBPX c/MF 8" c/AKO 0.78 c/camisa 12 1/8"° + STB 12 1/8" + MWD. Conecta TDS, probar MF & MWD. Conectar Trép. 12 1/4" & completa BHA @ +/- 230 m.

3.12 Bajar BHA llenando c/5 tiros @ +/- 2338 m.

3.13 Perforar Vertical Limoncito @ 2598 m dentro Limoncito, Registra c/MWD c/trio + BR + Repaso c/tiro.

Nota: A inicio de perforación con cada nuevo trépano o BHA reportar:

Peso sarta @ arriba, Peso @ abajo, Peso @ arriba y abajo

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rotando, Peso fuera de fondo. Torque en el fondo y fuera de fondo, registrar presiones reducidas.

Aplicar “Recomendaciones de Practicas Operativas” para hueco de 12 ¼” sensible a problemas de inestabilidad (derrumbe) en cuanto a Caudal, Motor de Fondo, Rotación, Conexiones (antes & después), ROP, Control de recortes, Parámetros Críticos del Lodo, Limpieza del pozo, Píldoras y Materiales de Puenteo, tapones Previos a la maniobra y carrera CSG, Empaquetamiento del MF (ver Anexo)

Parte superior y medio de la formación Limoncito es de presión alta e inestable con un requerimiento en peso de lodo.

A profundidad de 3000 m la MW de lodo debe ser 15.2 ppg. Aplicar la práctica de Control Geomecánico de los cortes de

formación: tipo, tamaño, forma y fotográfico, para apoyar desición de incremento de MW por inestabilidad o derrumbe.

Mantener un caudal entre 750 – 600 gpm de flujo para asegurar limpieza del pozo y requerimiento de HSI en previsión a embotamiento del trépano. La apropiada limpieza sería la clave para una perforación satisfactoria del intervalo.

Usar la práctica de perforación de tiro perforado tiro repasado, bombear baches pesados de monitoreo de limpieza, píldoras de Drillzone B (mejorar ROP/trabajo direccional).

Instruir a Tuboscope y PFM el control de la recuperación de recortes de tal forma de ir monitoreando el calibre del pozo

Registrar regimen de admisión en CONDICIONES ESTÁTICAS antes y depués de atravesar la formación Iquiri.

Registrar los indicadores de alta presión: perforabilidad, gas de conexión, gas de viaje, influjo de agua de formación/flow check, incremento de cloruros en muestras de fondo y en el sistema, % de derrumbe y características, monitoreo con BVP’s del derrumbe y el exponente “dc”, desde inicio de la perforación.

3.14 Circular hasta zarandas limpias. Bombear BVP

3.15 Sacar trépano + BHA hasta zapato CSG 13 3/8” en maniobra corta. Bajar repasando hasta fondo pozo.

Nota: Aplicar el procedimiento consolidado resultado de experiencia

de los últimos pozos para los viajes de trépanos en caso de presentarse resistencias o arrastres:

Reciprocar. Rotación Intermitente & rotación continua. Backreaming. Cuando se haga backreaming, sacando herramienta, a

una profundidad intermedia, circular fondo arriba para

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eliminar acumulación o material arrastrado (revoque, embotamiento, cortes, etc), esto evitará que acumulaciones o camas se escurran hacia abajo y generen puntos de resistencia o punto de golpe de presión cuando se este repasando.

3.16 Circular hasta zarandas limpias. Bombear BVP

3.17 Sacar @ BHA N° 10 c/Reciprocado + Rotación + Back reaming s/necesidad @ +/- 230 m. Desarmar BHA N° 10.

3.18 Retirar Wear Bushing + Instalar Tapón Prueba. Probar BOP's c /8000- 4000 psi. Retirar Tapón Prueba + Instalar Wear Bushing.

3.19 Armar BHA direccional (BHA N° 11) c/MF 8" c/AKO 0.78 c/camisa 12 1/8"° + STB 12 1/8" + MWD. Conecta TDS, probar MF & MWD (c/LWD: GR). Conecta Trép. 12 1/4" PDC MDi519HBPX & completa BHA @ +/- 230 m. Bajar BHA @ 2333 m. Correr Cable + mantenimiento Equipo. Bajar @ 2858 m. Repaso s/necesidad.

3.20 Circular BVP eliminando relleno/derrumbe.

3.21 Perforar Vertical Limoncito @ 3118 m dentro Limoncito, Registrar c/GR + BR + Repaso c/tiro.

Notas: Realizar maniobras cortas de verificación condiciones del

hueco y lodo. Limoncito medio de características de alta presión e inestable.

Tramo crítico por alta presión e inestabilidad – derrumbe entre 2700 – 3400 m (referencia BBL-12, BBL-10 y BBL-X3), la formación fracturada.

Densificar lodo de acuerdo al programa y observaciones del % de derrumbe y problemas observados durante la perforación.

3.22 Circular @ zarandas limpias. Bombear BVP.

3.23 Sacar @ 2858 m Carrera Corta c/ Reciprocado + Rotación + Back reaming s/necesidad. Bajar @ 3118 m c/repaso s/necesidad.

3.24 Perforar Vertical Limoncito @ 3378 m dentro Limoncito, Registra c/GR + Resistiv. + BR + Repaso c/tiro.



3.27 Armar BHA direccional (BHA N° 12) c/MF 8" c/AKO 0.78° c/camisa 12 1/8"° + STB 12 1/8" + MWD. Conecta TDS, probar MF & MWD (c/LWD: GR). Conecta Trép. 12 1/4" PDC MDi 519HBPX & completa BHA @ +/- 230 m. Bajar BHA @ 2333 m. Correr Cable + mantenimiento Equipo. Bajar @ 3378 m. c/repaso s/necesidad.


123


3.29 Perforar Vertical Limoncito @ 3508 m dentro Limoncito, Registra c/GR

+ BR + Repaso c/tiro.



3.32 Perforar Vertical Limoncito @ 3638 m dentro Limoncito, Registra c/MWD c/trio + BR + Repaso c/tiro.



3.35 Retirar Wear Bushing + Instalar Tapón Prueba. Probar BOP's c /8000 - 4000 psi. Retirar Tapón Prueba + Instalar Wear Bushing.

3.36 Armar BHA direccional (BHA N° 13) c/MF 8" c/AKO 0.78° c/camisa 12 1/8"° + STB 12 1/8" + MWD. Conecta TDS, probar MF & MWD (c/LWD: GR). Conecta Trép. 12 1/4" PDC MSi516HBPX & completa BHA @ +/- 230 m. Bajar BHA @ 2333 m. Correr Cable + mantenimiento Equipo. Bajar @ 3638 m. c/repaso s/necesidad.


3.38 Perforar Vertical Limoncito @ 3768 m dentro Limoncito, Registrar c/GR + BR + Repaso c/tiro.



3.41 Perforar Vertical Limoncito @ 3865 m @ +/- 30 antes tope RBR-I, Registrar c/GR + BR + Repaso c/tiro.

Notas: Se correrá registros de GR + Resistividades, Neutron y Calibre

para ajustar la correlación.

Luego se continuará perforando @ ingresar al cuerpo de la Ar. RBR-I (cuerpo neto +/- 80 m)

3.42 Circular @ zarandas limpias. Recuperar muestra Geología + BVP.

3.43 Sacar BHA N° 13 c/Reciprocado + Rotación + Back reaming s/necesidad @ +/- 230 m. Desarmar BHA N° 13.

3.44 Armar Trépano PDC + BHA calibración/limpieza p/registros @ +/- 200 m (BHA N° 14). Bajar BHA @ 2333 m. Corre Cable + Mantenimiento Equipo. Bajar @ 3865 m c/repaso s/necesidad.


3.46 Sacar @ 2333 m Carrera Corta c/ Reciprocado + Rotación + Back reaming s/necesidad.


124


3.48 Bajar @ 3865 m c/repaso s/necesidad.

3.49 Circular @ zarandas limpias. Bombear y desplazar 200 bbl B/Lubricante & sellante (Glydrill + CO3Ca).

3.50 Sacar BHA N° 14 c/reciprocado+Rotación + Back reaming s/necesidad @ +/- 200 m. Desarmar BHA Calibración.

3.51 Montar, armar y probar herramientas de registros eléctricos.

3.52 Armar + Bajar Registros Eléctricos c/WL @ Tope RBR-I c/1 carrera GR, Resistividad, Neutrón, Calibre. Para ajustar correlación.

Nota: Para un control estructural y ajuste de correlación se ha

planificado realizar el registro, que permita ajustar la correlación para estimar la profundidad del tope de la Ar. RBR-I .


3.54 Armar BHA p/ Ingreso Ar. R-I (BHA N° 15): Trépano 12 1/4" PDC MSi516HBPX + 12 1/8" NB + Aligment Sub + 8" Monel c/MWD & GR + 8" Pony Monel + 8" PBL + 12 1/8" STB + 9 x 8" DC + 8" Jar + 3 x 8" DC + XO + 9 x 5" HWDP @ +/- 230 m. Bajar BHA @ 2333 m. Correr Cable + mantenimiento Equipo. Bajar @ 3865 m. c/repaso s/necesidad.

Notas: El BHA para ingreso llevará el GR a +/- 4 m del trépano, que permita

el registro lo más cerca al trépano.

El BHA permitirá pasaje de material LCM para el ingreso con alto MW a la zona defracturas de la RBR-I.

El BHA lleva como alternativa el sistema PBL como contingencia.


3.56 Perforar Vertical Limoncito @ Ingresando a RBR-I, @ 3895 m . Registrar c/GR + BR + Repaso c/tiro.

3.57 De observar pérdida lodo parcial o pérdida total de circulación, levantar hta. y reducir el caudal. Bombear y balancear +/- 100-150 bbl bache con material sellante/obturante LCM (F), (M) & (G).

3.58 Levantar Hta p/encima Bache +/- 3500 m. Circular a máximo caudal, aplicando una Dequiv. adicional. Realizar Flow Check. Bajar @ 3895 m c/repasar s/necesidad.

3.59 Bombear y desplazar 150 bbl bache con material sellante/LCM para reforzar control Pérdida Ingreso R-I.

3.60 Levantar Hta p/encima Bache +/- 3500 m. Cerrar BOP, presurizar @ 1000 psi, forzando bache LCM. Realizar Flow Check. Bajar @ 3895 m c/repaso s/necesidad.

3.61 Circular @ zarandas limpias. Verificar admisión. Flow check. Bombear y balancear bache LCM.

125


3.62 Sacar BHA N° 15 c/Reciprocado + Rotación + Back reaming

s/necesidad @ +/- 230 m. Desarmar BHA N° 15.

3.63 Armar Trépano PDC + BHA calibración/limpieza p/registros confirmación @ +/- 200 m (BHA N° 16). Bajar BHA @ 2333 m.. Corre Cable + Mantenimiento Equipo. Bajar @ 3895 m c/repasi s/necesidad.




3.67 Bajar @ 3895 m c/repaso s/necesidad. Circular @ zarandas limpias. Bombear y desplazar 200 bbl B/Lubricante & sellante (Glydrill + CO3Ca).


3.69 Montaje, armar y probar Htas Registros.

3.70 Armar + Bajar Registros Eléctricos c/WL @ Tope RBR-I c/2 carreras GR, Resistividades, Sónico, Dipmeter, Calibre.

Nota: Registros de confirmación .


3.72 Armar Trépano PDC + BHA calibración/limpieza p/corrida CSG 9 5/8" @ +/- 200 m (BHA N° 17). Bajar BHA @ 2333 m. Corre Cable + Mantenimiento Equipo. Bajar @ 3895 m c/repaso s/necesidad.




3.76 Bajar @ 3895 m c/repaso s/necesidad. Circular & Bombear BVP @ zaranda limpia. Bombear y balancear bache lubricante mecánico/químico.


3.78 Apartar buje desgaste. Cambiar Rams 5" x 9 5/8".

3.79 Levantar & montar herramientas, correr cañería 9 5/8” como sigue:

Zapato flotador reperforable con PDC, Top-Co Tipo 966 Single Valve Float Shoe, P-110, 32-53.5 #/ft, BTC.

Una pieza X-Over CSG 13 3/8” (P) BTC x UPJ (B) + 1 x CSG 13 3/8” UPJ + X-Over CSG UPJ (P) x BTC (B) (+/- 39 m).

Collar Flotador perforable c/PDC, Top-Co Tipo 965 Single Valve Float Collar P-110, 32-53.5 #/ft, BTC + X-Over CSG BTC (P) x UPJ (B)

+/- 296 joints (+/- 3839 m) CSG 9 5/8”, P-110, 53.5 #/ft, Ultra SF .

126


Correr centralizadores Top-Co tipo 300 Welded Bow Spring de

acuerdo al programa de cementación.



Peso

Grado

Conexión

ID

(in)

Conex. OD

(in)

Drift

(in)

Espesor Pared

(in)


(Klb)


(psi)

Resistencia Colapso

(psi)

Torque Ajuste:

Min/Opt/Máx

(lb.ft)

53.5 , ppf

P-110

UPJ (cupla)

8.921 10.625 8,764 0.352 1281

1281

10900 7950 15900 Mín.

17700 Opt.

19500 Máx.

Asegurarse del correcto funcionamiento de los equipos de flotación previo a su corrida y de su limpieza interna.

Drift de la cañería debe ser calibrada a 8.5”.

El zapato y el collar flotador deben ser instalados en Santa cruz. Soldadura fría en el zapato, collar y las 3 primeras piezas.

Instalar Fill Up Tool (Weatherford) para llenado durante la bajada de toda la cañeria.

Circulación intermedia a 2333 m. Programar otras circulaciones intermedias para romper geles por tener lodo de alto peso.

3.80 Una vez en el fondo llenar CSG, romper circulación con el Fill Up tool, circular e instalar cabeza de cementación. Las líneas de Halliburton deberán estar probadas previamente con 6.000 psi.

Nota: Probar líneas de BJ a 6.000 psi

Intentar reciprocar la cañería (si es posible), para lo cual contar con la suficiente longitud de línea de cementación para permitir el movimiento de +/- 5 m de la cañería durante la circulación y cementación.

3.81 Iniciar circulación muy lentamente hasta normalizar los parámetros de circulación. Circular dos volúmenes de cañería paralelamente se debe acondicionar la reología del lodo a parámetros requeridos de cementación, observar la limpieza de las zarandas. Circular a máximo caudal para limpieza por derrumbe acumulado.

Nota: Halliburton supervisará el acondicionado del lodo a las

propiedades reológicas recomendadas del programa de cementación (YP/VP 20 – 15 y geles no progresivos) y el % de movimiento del lodo en el pozo.

127


3.82 Cementar CSG 9 5/8", 2 lechadas c/tope a +/- 2000 m.



OBJETIVO:

Cubrir con cemento la cañería de 9 5/8” para lograr integridad del zapato y el aislamiento adecuado de las zonas de presión de poro alta e inestable ya que con el siguiente diámetro se ingresará a zonas de baja presión. Con 2 lechadas, lechada removedora y la principal que llevará control de gas.




TVD/MD RT 3895m / 3895m


Lechada con cemento clase “G”. Volumen definido por la altura del tope de cemento a +/- 3095 m lechada principal (+/- 800 m) y a 2000 m (1095 m) lechada relleno (ingreso a CSG anterior).




Clase “G”


Altura cemento 800 m 1095m


7:37/7.39 hrs 7:48/7:54 hrs

Resistencia Compresiva 6100 psi @ 260°F @ 52hrs

3000 psi @ 168 °F @ 24 hrs

Agua libre 0 0

Filtración, ml/30min 10 320


Tuned Spacer 100 bbl de 16.0 ppg



Usar 2 tapones inferiores tipo NR con disco de ruptura.




Efectuar tope tapón con 500 – 1000 psi por encima de la máxima presión de bombeo. Levantar lentamente presión hasta 3500 psi para probar integridad de la CSG durante 10 min (Max. Bump Pressure Collar Flotador 9 5/8” es: 7.500 psi) .

3.83 Desconecta líneas + cabeza cementación.

128


3.84 Desconectar líneas acumulador y valvulas laterales conjunto BOP's .

Retirar bandeja ecológica + barril flow line + salida lodo. Colocar cables p/levantar BOP's . Aflojar esparragos sección "B".

3.85 Centralizar CSG 9 5/8". Instalar colgador CSG 9 5/8". Bajar y asentar conjunto BOP's.

3.86 Tensionar CSG, retirar cuña Spider, & colgar CSG 9 5/8". Retirar elevado spider, melas & levantar BOP's.

3.87 Retirar cabeza de cementación líneas, desconectar Flow Line & Bandeja ecológica. Apartar herramientas de corrida de CSG. Levantar & colgar BOP´s 13 5/8” 10K. Colgar la cañería con +/- 348.000 lb (+ 15 %).

3.88 Realizar corte bruto CSG 9 5/8"& retirar CSG cortado. Realizar corte fino & biselado.

3.89 Instalar Sección "C" 13 5/8" x 11" 10K c/valvulas laterales + Adaptador 11" x 13 5/8" 10K. Energizar & probar sello secundario + sello colgador + sello anilla.

3.90 Asentar conjunto BOP's: BOP Simple 13 5/8" 10K + DS 13 5/8" 10K + BOP Doble 13 5/8" 10K + SA 13 5/8" 10K x 13 5/8" 5K + Anular 13 5/8" 5K) + Raiser + Salida Flow Line (Cambio Rams 9 5/8" x 5" + Aper/cierre).

3.91 Armar & Asientar Tapón Prueba.

3.92 Prueba Presión BOP's (rams 600/8500 psi & anular 600/4000 psi).

3.93 Retirar Tapón prueba & Instalar Wear Bushing.

3.94 Instalar pipa & salida lodo + bandeja ecológica. Regular tensores BOP's.

3.95 Limpiar y acondicionar plataforma.

3.96 Desarmar DC's 8" & DC's 9 1/2".

3.97 Corre & Corta Cable + Rig Service TD & otros.

3.98 Armar BHA N° 18 Limpieza c/Trépano 8 1/2" Dientes p/reperforar de Accesorios & cemento +/- 230 m. Bajar BHA N° 18 @ TC +/- 3856 m. Verifica TC. Realizar cambio de fluido PolytraXX de 15.7 ppg x Drill-N LS 8.6 ppg.

3.99 Prueba CSG 9 5/8" c/8500 psi3.100 Perforar TC + CF + TC @ +/- 3890 m & Circula + Prueba CSG 9 5/8"

c/8.500 psi.3.101 Circular hasta retorno limpio cemento.

3.102 Sacar BHA N° 18 Limpieza @230 m. Desarmar BHA N° 18 limpieza.

3.103 Armar BHA N° 19 c/Trépano 8 1/2" Dientes+ Scrapper p/Limpieza de CSG +/- 230 m. Bajar BHA N° 19 @ TC +/- 3890 m. Trabajar c/scrapper tramo 3856 - 3890 m.


3.105 Sacar BHA N° 19 Limpieza @230 m. Desarmar BHA N° 19 limpieza.

3.106 Instalar Shut in Niple 7" + Cierra BOP Anular p/asegurar.

129


3.107 Armar + Bajar Registro Eléctrico USIT + VDL + CBL + CCL + GR

c/Wireline. Registrar Tramo 3890- 2200 m + Sacar y desarmar htas. Registro Eléctricos.

4. LODO: PolytraXX - HP-HT El hueco intermedio de 12 ¼” será perforado con un sistema PolytraXX HP-HT hasta +/- 3895 m (+/- 1562 m), con MW entre 15.0 – 15.7 ppg. Siendo el aspecto más importante el control de presión y la inestabilidad característica de la formación Limoncito.

PROPIEDADES GENERALES LODO Tramo perforación 2333 – 3895 m


YP, lpcpc 40 - 50

VP, cp 30 - 40

Lect (R6 / R3) 14 – 18/10 - 12



MBT, ppb < 15

Drilling Solids, % < 4.5

pH 10.0 – 10.5

PPT, sport loss

CONCENTRACIONES Bentonita API, ppb 3.0

Baritina, ppb 410

Carbobato Calcio M/G, ppb 5/5

Soda Cáutica ppb 0.5

NOV Defoam, ppb 0.15

NOV Blacknite, ppb 15.0

NOV Xan D, ppb 1.0

NOV Blacknite, ppb 15.0 -17.5

NOV R LIG, ppb 8.0

NOV Desco, ppb 3.0

NOV PolytraXX Block, ppb 5.0

Sulfonated Asphalt, ppb 10

NOV Slip Seal M/F, ppb 5/5

130


NOV Myacide G 25, ppb 0.5

NOV CFLS, ppb 1.5

NOV Thin L, ppb 1.0

Observaciones & Recomendaciones: Factor clave control de presión de poro y estabilidad del hueco.

Densidad del lodo será de acuerdo al programa.

Objetivo hueco uniforme en calibre y estable.


SECCIÓN “C”

CASING 24”


13 5/8” 10K

13 5/8” – 5000.

ESTADO SUPERFICIAL HUECO 8 ½”

13 5/8” – 10 K

ASR = 10.7 m.

NIVEL MR

0.92 m.

0.79m.

13.5/8”-5000

CAMERON “U” 11” -5M13 5/8” – 10 K

CAMERON

DSA 13 5/8” 10 K

CAMERON “U” 11” -5M13 5/8” – 10 K

CAMERON

13 5/8” – 10 KCAMERON


0.15 m.

0.77 m.

11” x 13 5/8” 10K

20 ¼” 3K x 16 ¾” 5K

13 5/8” – 10K

BRIDA 13 5/8” 10K

20 ¾” - 3000

SECCION “A”

16 ¾” 5K

0.12 m.11” – 10 K

131


6. Trépanos e Hidráulica TREPANOS 12 ¼”

IADC Tipo Línea Característica Conexión ObservacionesPDC Mi519HSBPX Smith 5 aletas

Cortadores 19 & 16 mm. Plano ligeramente cono profundo, para aplicaciones direccional.


6 5/8” API Reg

Para 1era carrera

M223 MDi519HBPXNuevo

Smith 5 aletas

Cortadores 19 & 16 mm. Plano ligeramente cono profundo, para aplicaciones direccional.


6 5/8” API Reg

Para, 2da & 3era carrera

S223 MSi516HBPXReparado

Smith 5 aletas

Cortadores 16 mm. Perfil liegramiente cono profundo, parar aplicaciones direccional.


6 5/8” API Reg

Para 4ta carrera.

117 XR+ CPS Dientes

Smith Gemini doble sello. Hardmetal y TCI

6 5/8” API Reg

Limpieza

Los trépanos programados para este hueco son PDC’s.

Las bombas PZ – 10 deben ser instaladas con camisas 6 ½” TABLA PARÁMETROS PERFORACIÓN

ROPTarget,

m/h

Horas Avancem

WOBKlb

RPM Caudalgpm


5.32 @ 2426 m4.64 @ 2598 m4.12 @ 2858 m4.51@ 3118 m3.19 @ 3378 m2.4 @ 3508 m1.86 @ 3638 m1.79 @ 3768 m

16.55

37.05

63.15

57.68

81.38

54.12

70.02

72.71

88

172

260

260

260

130

130

130

15 – 30

15 - 30

183 + 70

146 + 70

159 + 70

145 + 70

750 - 600

650 - 600

> 1.9

> 2.0

4x13 + 3x14

TFA = 0.969

4x13 + 3x14TFA = 0.969

(BBL-12)

2800 – 3500

3300 – 3600

132


1.57 @ 3865 m 0.88 @ 3895 m

61.75

34.27

97

30

Nota: Relación RPM/Caudal para MF ME4569-ML 8” es de 0.244 RPM/Gal7. BHA / Direccional

BHA 12 1/4” Limpieza CMT & AccesoriosBULO BULO - 17

12 1/4" Limpieza CMT & Accesorios @ 2338 m BHA N° 9OD ID Length Top Weight Air

Component Inches Inches meters Connection lbs/ft Wt. Lbs Source12 1/4" Bit Dientes 12.25 - 0.5 m 6-5/8" Reg (P) 400 YPFB ChacoBit Sub 7.75 3.0 1.0 m 6-5/8" Reg (B) x 6-5/8" Reg (B) 147.0 482 YPFB Chaco9 x 8" DC 8.00 3 85.5 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 41,225 Contractor8" Drilling Jar Houston Engineering 8.00 3 5.0 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 2,411 YPFB Chaco8" x 3 DC 8.00 3 28.5 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 13,742 ContratistaX-Over Sub 8.00 2 7/8 1.2 m 6-5/8" Reg (P) x NC 50 (B) 147.0 564 Contratista5" x 9 HWDP 5.00 3 85.5 m NC50 (P) x (B) 49.0 13,742 Contratista19.5 ppf S-135 DP 5.00 4 8/29 2130.9 m NC 50 (P) x (B) 22.0 153,764 Contratista


BHA 12 ¼” Perforación Limoncito.

Perforación con MF 8” + MWD & GR @ arribo +/- 30 m antes del tope de la Ar. RBR-I.

BULO BULO - 1712 1/4" Motor Fondo-MWD @2858 m BHA N° 10OD ID Length Top Weight Air

Component Inches Inches meters Connection lbs/ft Wt. Lbs Source12 1/4" Bit PDC 12.25 - 0.5 m 6-5/8" Reg (P) 400 YPFB Chaco8" DHM 0.78° AKO c/12 1/8" Stb. 12.13 3.25 9.7 m 6-5/8" Reg (B) x 6-5/8" Reg (B) 147.0 4,691 YPFB Chaco8" Float Sub 8.00 3.00 1.0 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 482 YPFB Chaco12 1/8" STB 12.13 3 2.0 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 964 YPFB ChacoAligment Sub 8.00 3 3/16 1.0 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 482 YPFB Chaco8" Monel c/MWD 8.00 3 1/2 9.0 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 4,339 YPFB Chaco8" Pony Monel 8.00 3 1/2 4.3 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 2,064 YPFB Chaco9 x 8" DC 8.00 3 85.5 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 41,225 Contractor8" Drilling Jar Houston Engineering 8.00 3 5.0 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 2,411 YPFB Chaco8" x 3 DC 8.00 3 28.5 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 13,742 ContratistaX-Over Sub 8.00 2 7/8 1.2 m 6-5/8" Reg (P) x NC 50 (B) 147.0 564 Contratista5" x 9 HWDP 5.00 3 85.5 m NC50 (P) x (B) 49.0 13,742 Contractor19.5 ppf S-135 DP 5.00 4 8/29 2624.9 m NC 50 (P) x (B) 22.0 189,411 Contractor


133


BULO BULO - 17

12 1/4" Motor Fondo-MWD + GR @ 3865 m BHA N° 11, 12 & 13OD ID Length Top Weight Air

Component Inches Inches meters Connection lbs/ft Wt. Lbs Source12 1/4" Bit PDC 12.25 - 0.5 m 6-5/8" Reg (P) 400 YPFB Chaco8" DHM 0.78° AKO c/12 1/8" Stb. 12.13 3.25 9.7 m 6-5/8" Reg (B) x 6-5/8" Reg (B) 147.0 4,691 YPFB Chaco8" Float Sub 8.00 3.00 1.0 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 482 YPFB Chaco12 1/8" STB 12.13 3 2.0 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 964 YPFB ChacoAligment Sub 8.00 3 3/16 1.0 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 482 YPFB Chaco8" Monel c/MWD + GR 8.00 3 1/2 9.0 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 4,339 YPFB Chaco8" Pony Monel 8.00 3 1/2 4.3 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 2,064 YPFB Chaco9 x 8" DC 8.00 3 85.5 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 41,225 Contractor8" Drilling Jar Houston Engineering 8.00 3 5.0 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 2,411 YPFB Chaco8" x 3 DC 8.00 3 28.5 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 13,742 ContratistaX-Over Sub 8.00 2 7/8 1.2 m 6-5/8" Reg (P) x NC 50 (B) 147.0 564 Contratista5" x 9 HWDP 5.00 3 85.5 m NC50 (P) x (B) 49.0 13,742 Contratista19.5 ppf S-135 DP 5.00 4 8/29 3631.9 m NC 50 (P) x (B) 22.0 262,076 Contratista


BHA 12 ¼” Perforación ingreso a la Ar. RBR-IEl BHA convencional con GR a +/- 4 m del trépano

BULO BULO - 1712 1/4" Ingreso R-I @ 3895 m BHA N° 15

OD ID Length Top Weight Air Component Inches Inches meters Connection lbs/ft Wt. Lbs Source12 1/4" Bit PDC 16.00 - 0.5 m 6-5/8" Reg (P) 400 YPFB Chaco12 1/8" Near Bit STAB. 15.88 3.25 2.1 m 6-5/8" Reg (B) x 6-5/8" (B) 147.0 1,013 YPFB ChacoAligment Sub 8.00 3 3/16 1.0 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 482 YPFB Chaco8" Monel c/MWD + GR 8.00 3 1/2 9.0 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 4,339 YPFB Chaco8" Pony Monel 8.00 3 1/2 4.3 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 2,064 YPFB Chaco8" PBL 8.00 3 1/2 2.5 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 1,205 YPFB Chaco12 1/8" STAB 15.88 3 1/2 2.1 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 1,013 YPFB Chaco9 x 8" DC 8.00 3 85.5 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 41,225 Contractor8" Drilling Jar Houston Engineering 8.00 3 5.0 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 2,411 YPFB Chaco8" x 3 DC 8.00 3 28.5 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 13,742 ContratistaX-Over Sub 8.00 2 7/8 1.2 m 6-5/8" Reg (P) x NC 50 (B) 147.0 564 Contratista5" x 9 HWDP 5.00 3 85.5 m NC50 (P) x (B) 49.0 13,742 Contratista19.5 ppf S-135 DP 5.00 4 8/29 3667.9 m NC 50 (P) x (B) 22.0 264,672 Contratista


134


BHA 12 ¼” Calibración/Limpieza Para la carera previa a los registros y corrida de CSG.

BULO BULO - 1712 1/4" Calibración @ 3865 m BHA N° 14, 16 & 17OD ID Length Top Weight Air

Component Inches Inches meters Connection lbs/ft Wt. Lbs Source12 1/4" Bit DIENTES 16.00 - 0.5 m 6-5/8" Reg (P) 400 YPFB Chaco12 1/8" Near Bit STAB. 15.88 3.25 2.1 m 6-5/8" Reg (B) x 6-5/8" (B) 147.0 1,013 YPFB Chaco1 x 8" DC 8.00 3 1/2 9.5 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 4,581 Contratista12 1/8" STAB 15.88 3 1/2 2.1 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 1,013 YPFB Chaco6 x 8" DC 8.00 3 57.0 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 27,483 Contractor8" Drilling Jar Houston Engineering 8.00 3 5.0 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 2,411 YPFB Chaco8" x 3 DC 8.00 3 28.5 m 6-5/8" Reg (P) x (B) 147.0 13,742 ContratistaX-Over Sub 8.00 2 7/8 1.2 m 6-5/8" Reg (P) x NC 50 (B) 147.0 564 Contratista5" x 9 HWDP 5.00 3 85.5 m NC50 (P) x (B) 49.0 13,742 Contratista19.5 ppf S-135 DP 5.00 4 8/29 3673.6 m NC 50 (P) x (B) 22.0 265,089 Contratista


BHA para limpieza de cemento y accesorios de cementación previo a la carrera de calidad de cemento

BULO BULO - 17BHA Limpieza Cemento CSG 9 5/8" @ 3890 m BHA N° 18

OD ID Length Top Weight Air Component Inches Inches meters Connection lbs/ft Wt. Lbs Source8 1/2" Bit Dientes 8.50 - 0.2 m 4-1/2" Reg Pin 250 YPFB ChacoBit Sub 6.50 2 1/2 1.2 m 4-1/2" Reg (B) x NC46 (B) 47.0 188 YPFB Chaco6 x 6 1/2" DC 6.50 2 1/4 57.0 m NC46 47.0 8,787 ContratistaX-Over Sub 6.50 2 1/4 0.5 m NC46 (P) x NC 50 (B) 47.0 82 Contratista9 x 5" HWDP 5.00 2 1/4 85.5 m NC50 14.7 4,122 Contratista6 1/2" Drilling Jar Houston Engineering 6.50 2 1/4 5.0 m NC50 100.0 1,640 YPFB Chaco9 x 5" HWDP 5.00 2 1/4 85.5 m NC50 14.7 4,122 Contratista19.5 ppf S-135 DP 5.00 4 8/29 3655.1 m NC 50 (P) x (B) 22.6 270,942 Contratista


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BULO BULO - 17

BHA Limpieza Cemento CSG 9 5/8" @ 3890 m BHA N° 19OD ID Length Top Weight Air

Component Inches Inches meters Connection lbs/ft Wt. Lbs Source8 1/2" Bit Tricono PDC 8.50 - 0.2 m 4-1/2" Reg Pin 250 YPFB Chaco9 5/8" Casing Scraper 9.63 2 1/2 1.2 m 4-1/2" Reg (B) x (P) 47.0 188 YPFB Chaco6 1/2" Bit Sub 6.50 2 3/8 1.2 m 4-1/2" Reg (B) x NC46 (B) 47.0 185 Contratista6 x 6 1/2" DC 6.50 2 1/4 57.0 m NC46 47.0 8,787 ContratistaX-Over Sub 6.50 2 1/4 0.5 m NC46 (P) x NC 50 (B) 47.0 82 Contratista9 x 5" HWDP 5.00 2 1/4 85.5 m NC50 49.3 13,826 Contratista6 1/2" Drilling Jar Houston Engineering 6.50 2 1/4 5.0 m NC50 100.0 1,640 YPFB Chaco9 x 5" HWDP 5.00 2 1/4 85.5 m NC50 14.7 4,122 Contratista19.5 ppf S-135 DP 5.00 4 8/29 3653.9 m NC 50 (P) x (B) 22.6 270,853 Contratista


8. Desviación Survey: Objetivo: Mantener la verticalidad del pozo, ingresando al box de la arenisca RBR-I.

Frecuencia & Instrumentos: Las lecturas de desviación serán tomadas con la herramienta MWD. Frecuencia el registro debe cada 28 m hasta el TD.

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INTERVALO V

Hueco: 8 ½” Productor Profundidad: 3895 m MD – 3991 m TVDCañería: Liner 7” Q-125, 32.0 #/ft, ANJO


Perforar atravesando la Arensica Roboré-I, hasta un TD dentro del sello de la Arenisca Roboré-II.

Mantenerse dentro del Box de tolerancia 30 m N-W-S & 10 m E Minimizar el daño a la productividad, considerando la presión

depeltada del reservorio RBR-I. Perforación Near Balance.

Tomar los registros eléctricos de información del reservorio y del comportamiento estructural.

Formación: Arenisca Roboré-I.

Litología: Arenisca RBR-I esta compuesta por arenitas subfeldespáticas, de granulometría fina a muy fina, con clastos. El cemento es de cuarzo y siderita y escasas arcillas autigénicas (Clorita e Illita).

2. Información General Perforar hueco productor manteniendo la vertical, atravezando la Arenisca RBR-I, evitando el contacto con la roca sello de la Ar. RBR-II, manteniéndose dentro del box de tolerancia. La profundidad definida del tramo debe ser asegurando que se perforo la Ar. RBR-I en su toptalidad, ingresando a la roca sello de la arenisca RBR-II lo mínimo necesario, la misma será apoyada con registro de de LWD (GR). Con éste diámetro se atravezará zonas de presión de gradiente subnormal actual (arena depletada) con requerimiento de densidad muy baja. La perforación se realizará con un lodo WBM Drill-N LS de 8.6 ppg e inyección de N2 (Nitrógeno) Near Balance para conseguir una densidad equivalente de 6.0 ppg. Se tomarán registros eléctricos. Se correrá liner de 7” y no cementar, consiguiendo aislamiento o sello con Swell Packer’s (packer’s inchables), quedando por detrás del Liner hueco abierto expuesto para su producción en hueco abierto.


BBL – X3Tramo 3703 – 4189 m CSG

INESTABILIDAD ´POR TIEMPO DE EXPOSICION DEL HUECO A CONDICIONES ESTATICAS - CAMBIO DE EQUIPO Reinició perforación bajando la densidad del lodo de 1.80 a 1.50 gr/cc . A los 3733 m se decide bajar a 1.42 gr/cc y continua la perforación hasta 3910 m.Corre registros VSP y DIL-LSS-NGT-SHDT, operando esta última en el intervalo 3913-3750 m observa resistencia ,tensiona hasta 6.2 MLB ,soltó punto libre quedando sonda en pesca , con pescador logra recuperar sonda.

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En el intervalo 3914 a 3937 m se baja densidad a 1.20 gr/cc (con reducciones de 0.05 gr/cc por vez),hacia el final de la sección se observa algunas manifestaciones de gas de maniobra (gas de base 2 UGM) .Continua perforación hasta 3941 m y coronea con sacatestigo convencional hasta 3945.4 m , con una recuperación del 42 % y buzamiento de 7° corregido a 12° .Colocó tapón de cemento balanceado en tramo 3687-3629 m ,dentro de CSG 7”, dejando hueco abierto expuesto al fluido.Inicio desmontaje equipo BOLIFOR y traslado y montaje del equipo N° 32 YPFB. La decisión de cambio de equipo fue para continuar las operaciones de perforación al existir indicios de haber ingresado en un arena a partir de los 3934 m. CONCLUSION: De la comparación de los registros, antes y después del cambio de equipo, se observa notoria diferencia en el diámetro de hueco , ya que de 11” pasó a 20”en el sector más ensanchado. La causa para esta situación son las 3 semanas de exposición estático de la formación al fluido ,generando inestabilidad, obligando a subir la densidad por esto a 1.23 gr/cc, realizando tratamiento con asfalto para estabilizar las lutitas e incremento de la reología y tixotropía.

APRISIONAMIENTOS POR DERRUMBECon equipo YPFB continuo perforando a 3959 m incrementando densidad a 1,25 gr/cc .Saco testigo de 3959 a 3962 m ,con una recuperación del 75.2 % y 100 % de arena.A los 3995.5 m , sacando hta. a los 3958 m por punto de resistencia , coloca vástago observando incremento de presión y torque ,restablece circulación y rotación, verifica pérdida parcial de lodo en formación de 25 bbl/hr ; desplaza bache con CO3Ca (S) , probando sello con incremento de presión hasta 2000 psi . Al sacar hta. en 3932 m coloca vástago y observa aprisionamiento con incremento de presión a 2500 psi , con golpes de bomba y mesa rotaria logra librar, observa abundante salida de derrumbe .Perfora hasta 4001.4 m con incremento de presión hasta 2500 psi , saca hta y en 3941 m se aprisiona ,con golpes de bomba hasta 2400 psi y desfogue por tubería por taponamiento de espacio anular ,por derrumbe, logra librar con 4 golpes de tijera en forma ascendente.Incrementa el caudal de circulación de 183 a 213-207 GPM y presión de 2350-2100 psi. Perfora con normalidad hasta 4101.5 m , con máxima detección de gas a los 4099 m de 889 UGM y densidad mínima de salida de 0.93 gr/cc.De observación de registro de geometría de pozo se aprecia en tramo 3885 a 3703 m un hueco ensanchado por inestabilidad, llegando hasta un diámetro de 22” excéntrico .Con la formación de un cuello de botella invertido. CONCLUSION: Es evidente la presencia de inestabilidad el tramo superior de este tramo, fundamentalmente debido a que el hueco abierto entre 3703 a 3945.4 m quedó 3 semanas expuesto al fluido de perforación, por la aislación con tapón de cemento ,para el cambio de equipo. El derrumbe fue la causa para los dos aprisionamientos.La baja tixotropía del fluido no fue la adecuada para reducir las acumulaciones que dieron lugar a incrementos de presión.Nuevamente el tiempo de exposiciones prolongadas de zonas lutíticas pueden traer problemas severos de inestabilidad de hueco ,especialmente cuando se emplea lodos base agua.El incremento en caudal de circulación favoreció la limpieza del pozo y permitió una perforación normal. RECOMENDACIONES: Reducir el tiempo de exposición del tramo lutítico , haciendo que se lo atraviese en el menor tiempo posible.

APRISIONAMIENTO POR PRESIÓN DIFERENCIALA partir de 4101.4 m continuo perforación con alta detección de gas tanto de base como de conexión ,correspondiendo al tramo arenoso de la Ar. RBR-II ,incrementando la densidad de 1.25 a 1.40 gr/cc.A los 4205 m el gas de conexión llega a 2235 UGM ,la densidad mínima 0.61 gr/cc y densidad de entrada 1.40gr/cc ; se nota incremento de volumen en los cajones y en 4210 m con amago de descontrol (Ar. RBR III ), se cierra pozo ,se circula por choque y quema gas, densifica el lodo a 1.65 gr/cc .Se cierra el pozo y observó SIDPP=790 psi , SICP=1187 psi (KWM=1.78 gr/cc), sube a 1.69 gr/cc ; al intentar la maniobra de control observó incremento y brusca caída de presión seguida por una pérdida parcial de circulación por lo que trató con obturante el sistema ; sube densidad a 1.73 gr/cc y cierra pozo con SIDPP=0 y SICP=315 psi, luego circula variando choque regulable manteniendo la presión de bombeo constante , efectúa apertura de BOP Hydrill observando hta aprisionada . Trata de golpear con tijera sin accionar. Desplaza bache librador sin éxito. Con baches de obturante logra reducir la perdida a valores mínimos .Se continua maniobrando con tensión ,rotación y circulación sin éxito. Colocó tapón de abandono en fondo pozo 4210 m . Balea tramos 4084-4085 y 4005-4006 m , reduce densidad a 1.55 gr/cc .Intento recuperar tijera sin éxito, accidentalmente se desenrosca en 3965 m . Intentó lavar con caños

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lavadores sin lograr avanzar de 3969 m , por lo que decidió colocar un tapón de cemento para side track en tramo 3967-3844.5 m .CONCLUSION: Por las presiones de poro estimada entre 3895 a 4080 m que varió entre 1.02 a 1.20 gr/cc , tramo netamente arenoso, con buena permeabilidad, hueco en calibre según registro , la admisión de la formación en el proceso de control de pozo y la diferencial aplicada a este tramo de 3000 a 4000 psi establecen las condiciones para el pegamiento por presión diferencial. RECOMENDACIÓN: Aislar la arena RBR I, de gradiente normal, con la arena RBR II y III de gradiente de presión anormal.

TREPANOS , ABRASIVIDAD - DUREZA ARENAS ROBOREEl trépano de mejor rendimiento fue el de diamantes TD-103 (PDC) y TB-593 (PDC).Las normas promedio de perforación fueron:

Peso 15-22 MlbVelocidad rotaria 70-100 RPMPresión de circulación 2000-2200 PSICaudal 195-207 GPM.

El arreglo usado fue semirígido ,lo que provocó un ángulo de desviación desde 6.12° en 4020 m hasta 12.25° en 4100 m.En la parte superior se confirmó la fuerte abrasividad y dureza de las arenas de la formación Robore ,ocasionando el desgaste prematuro en la base del cono , provocando la caída de los insertos del frente de ataque del trépano .Los trépanos de dientes (IADC 216) se usaron para carrera de limpieza y sólo uno de ellos perforó 9.2 m , saliendo bastante desgastado, por lo que se confirma que no son los adecuados para este tipo de formación. RECOMENDACIONES: Probar los trépanos PDC con motor de fondo de baja rpm y alto torque . Realizar una optimización de la hidráulica tomando como punto principal la limpieza del hueco (2xVC) .Analizar el tipo de arreglo de fondo que neutralice la tendencia a la desviación , especialmente en el tramo 4020 a 4100 m.

BBL – X8Tramo 12 ¼” 3731 – 4150 m CSG 9 5/8”

AMAGO DE DESCONTROL - APRISIONAMIENTOPerforado el tramo 4080 al 4126 m , en los agregados de barra se tiene de 20 a 2 UGM de gas de conexión; luego en 4131 m se note incremento en la detección de gas; a los 4135 m se tiene un incremento violento hasta 3000 UGM , notando ganancia de 10 bbl ,sube densidad de 1.40 a 1.42 gr/cc.Continuo perforando hasta 4168 m con alta detección de gas ; en 4145 m noto violento incremento de gas a 2059 UGM ,con rebalse de lodo por salida vertical, cerro pozo y circulo por choque manifold y difusor.A los 4168 m nuevo brusco incremento de detección de gas , por quiebre de penetración en 4166 m , con ganancia en cajones de 12 bbl , cierra preventores , pasó flujo por choque manifold , con ganancia de 18 bbl. Cerro pozo registrando presiones SIPP = 600 psi SICP = 850 psi en una hora. Circulando luego por choque variable , nota pérdida de lodo a un régimen de 1 bbl/hr , agrega material sellante y densifica a 1.48 y a 1.53 gr/cc, incrementando el régimen de pérdida a 3 BPH , nota que hta esta aprisionada en dos oportunidades, libro con golpes de tijera . Por no poder controlar el influjo de gas ,densifica lodo a 1.53, 1.58, 1.62, 1,65, y 1.67 gr/cc .Coloca el primer tapón de cemento, durante el desplazamiento de observa admisión de 40 bbl e incremento en la detección de gas, evacuando el tapón sin resistencia . Sube densidad a 1.69 gr/cc ,con admisión de 28 bbl. Balanceo segundo tapón de cemento en tramo 4167- 4073 m con 27 bbl de lechada ,sacando hta a 3942 m y normaliza lodo. CONCLUSION: Es evidente que luego de atravesar la Ar, RBR-I (tope 3975.5m) ,de gradiente normal, se ingresó a la RBR-II (tope 4133.5 m) de gradiente anormal en presión ; por lo que la densidad necesaria y suficiente para la I no es la adecuada para la II. Existe incompatibilidad de gradientes de presión entre las dos.La admisión correspondió al tramo de la RBR I por su alta permeabilidad.El problema de amago de descontrol obligó bajar cañería de 7 “. RECOMENDACIONES Aislar con cañería la Ar. RBR I de la II por se incompatibles. Definir el espesor real de la I para no ingresar a la II.Siendo que el gradiente de presión de la RBR-I es normal y objetivo más importante, frente a la de Los Monos y a las Ar. RBR-II y III (tope 4266.5 m),que son anormales, se debe aislar con cañería .

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TREPANOS - HIDRAULICASe usaron 18 trépanos siendo el de mejor metraje el R433S con motor de fondo ,que perforó en 116 hrs. el tramo 3791 - 3919 m ,con un promedio de 1.08 m/hr .La penetración con rotación convencional fue similar a la del motor de fondo ,con la diferencia de que las maniobras son más frecuentes y con un consumo mayor de trépanos.Las normas promedio de perforación fueron las siguientes:

Peso 15-25-40 MLBVelocidad rotaria 50-180-420 RPMCaudal 330-350 GPMPresión circulación 2000-2400 PSI

CONCLUSIÓN La penetración del tramo fue baja , del orden de 1 m/hr , tanto en la formación Los Monos como en las arenas RBR-I-II. RECOMENDACIONESTrabajar con motor de fondo por los tiempos de rotación y avance, que permita ahorrar en tiempo de maniobras largas para cambio de trépanos .

MANIOBRAS PARA EMBOLSILLADO DE INSERTOS - ABRASIVIDADCon trépano MF2DL , que ingresó a los 3992 y salió a 4024 m (32 m) con 32 hrs de rotación neta ,observa 31 insertos entre perdidos y astillados. Teniendo que realizar carrera con cesta para embolsillar insertos.Con trépano ATM-33 , que ingresó a los 4025.6 m y salió a 4038 m (12.4 m) con 16.00 horas de rotación neta , observa que pierde en primer cono 15 insertos rotos y perdidos, segundo cono con 22 insertos rotos y perdidos, cono tercero con 22 insertos perdidos y 44 insertos pequeños externos perdidos. Se realizan carreras con cesta para embolsillar insertosEl tiempo demorado en maniobras de embolsillado estuvo por encima de las 72 hrs. CONCLUSION El tramo corresponde a las areniscas blanquecinas ,de cemento silicio , compactas, duras y abrasivas de la Ar RBR I, por lo que esta descripción litológica fue negativa para la penetración y vida de los trépanos. RECOMENDACIONES Usar los trépanos PDC con motor de fondo.

BBL – 11Tramo 12 ¼” 2136 – 3860 m CSG 9 5/8”

Perforabilidad Arena RBR-ILa arena RBR-I se caracteriza por tener: (a) Un esfuerzo compresivo de +/- 10000 a 20000 psi, (b) Muy abrasiva, (c) Fracturada, con permeabilidad secundaria dada por las micro fracturas, (d) Con presión de poro o yacimiento de +/- 6500 psi. La perforación con lodo de peso de 14.8ppg generó una diferencial de presión, respecto de la del yacimiento, de +/-3200psi en condiciones de circulación, generando un sobrebalance haciendo que la roca sea más dúctil (plástica). En el fondo del pozo está en compresión y la roca está más dura, retardando la propagación de fractura causada por el trépano. Estas condiciones llevaron a que se observara que la taza de penetración disminuyera drásticamente por la ductilidad (plasticidad) y dureza. También, estas condiciones de sobrebalance llevan a la retención de los recortes generada por el revoque - filtrado del lodo y/o sólidos microfinos del lodo que bloquean las micro/macro fracturas producidas por el trépano, esto no permite que la fase del lodo de perforación invada las fisuras, manteniendo una diferencial de presión positiva a través de la cima del recorte. La fuerza de retención es el área del recorte por la diferencial de presión.Este fenómeno fue apreciado por la caída brusca de la penetración y las condiciones con la que los diferentes trépanos salieron. Por ejemplo: PDC M16VPX 8.1/2”, con cortadores de 9mm, perforó solo 9 m a ROP 0.5 – 0.75 m/hr, de

3730m a 3739 m, con desgaste significativo en sus cortadores, rotura de los mismos, con presencia de heat cheking e indicios de tracking.

SS86FD IADC 537 no logró avance alguno, intentó perforar por 7.5 horas en 3723m, variando WOB de 5 – 60 klb, sin éxito. Sale sin aparente desgaste en sus insertos, pero con signos evidentes de tracking.

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Perforabilidad en Arena RBR-I Hueco pleno de 8.1/2” y de 12.1/4” vs Ensenche 8.1/2” – 12.1/4”Se observó, al usar diferentes tipos de trépanos, la diferencia en penetración de la perforación de un hueco pleno de 8.1/2” frente a uno pleno de 12.1/4” y frente a una de ensanchamiento de 8.1/2” a 12.1/4”. Tomemos tres ejemplos: El trépano F4 IADC 617 logró ensanchar hueco de 8.1/2” a 12.1/4”, desde 3743 a 3749 m,

con ROP +/-0.68 m/hr, con WOB 25 – 40 klb, haciendo un avance de 6 m. A continuación de haber completado el ensanche se intentó perforar 1 m de formación pleno de 12.1/4” sin lograr, ya que se tardó 5 horas para hacer 0.5 m (3749.0m a 3749.5m), variando WOB entre 25 – 51 klb. El trépano sale con desgaste en insertos de 1-1, manifestándose con signos de tracking.

Ensanche de hueco de 8.1/2” a 12.1/4” con el impregnado S279 (u), hizo 4 m (3730m a 3734 m) con ROP de 0.5 m/hr. Trépano F4PS IADC 617 ensanchó 9m (3734m a 3743 m) con ROP 0.45m/hr.

Hueco pleno de 8.1/2” con PDC M16VPX 8.1/2”, con cortadores de 9mm, perforó 9m a ROP 0.5 – 0.75 m/hr, de 3730m a 3739 m. El DPO265 IADC perforó 13 m (3750 – 3763 m) con ROP 0.6 m/hr.

Para perforar hueco pleno de 12.1/4”, se usaron trépanos impregnados, de insertos y de diamante natural logrando muy bajos ROP de entre 0.2 – 0.4 m/hr, más bajos comparando con lo que se logró con los de 8.1/2”.

La conclusión que se extrajo de estos hechos fue: (a) Al perforar con 8.1/2” el peso por pulgada cuadrada aplicado sobre el trépano o la formación es mayor comparativamente respecto a uno de 12.1/4”. (b) En el ensanche se trabajó sobre una roca que perdió su esfuerzo compresivo natural, con una disipación de este esfuerzo, al haberse perforado con 8.1/2”, sólo se va a vencer la presión diferencial de presión que da la del lodo, +/- 3200 psi, por lo que el ensanche es más fácil de vencer. (c) Al perforar hueco pleno de 12.1/4” se tiene que vencer el esfuerzo compresivo natural de 10000 a 20000 psi y además el que genera la diferencial de presión debido al peso de lodo de +/- 3200 psi. Este sobre balance empeora las condiciones para este diámetro.Se empleó +/- 30 días para atravesar 141 m de la arena RBR-I, con un costo diario de +/-48.000us$/día de equipo que incluye los servicios complementarios, significando un total de +/- 1.440.000 us$. El costo de una cañería completa, promedio, puede significar +/- 250.000 us$, más 15 días operación equipo, harían un total de +/- 970.000 us$, con un ahorro de +/- 470.000 us$.

Vibración HerramientaEl trépano F4-PS que trabajó con BHA empacado sin amortiguador de vibración (Shock Sub), sufrió rotura de +/- 55 insertos a consecuencia de la vibración de herramienta presente durante esta operación de ensanche del hueco de 8.1/2” a 12.1/4”. Esto significó empleo de tiempo adicional para superar la vibración y torque errático, siendo necesario recurrir a maniobras para superar este problema, incrementando las horas de operación. En la siguiente carrera de trépano F4 se bajó con un BHA empacado con amortiguador de vibración (Shock Sub), sin observarse signos de vibración, logrando que el WOB sea continuo y homogéneo, mejorando la ROP hasta un máximo de 0.77 m/hr.

Perdidas Circulación Lodo En el ingreso a la arena RBR-I, perforando entre 3723m a 3724m se pierde la circulación por

pérdida total de lodo, con descenso del nivel en el espacio anular. El peso de lodo fue de 14.8ppg. Circulando a caudal de 161 GPM y 550psi logra restablecer el retorno en forma parcial. Bombea dos píldoras de 55 bbl c/u con 45 ppb de LCM (CO3Ca + Check Loss + Phenoseal), logrando sellar y tener un retorno del 100%. El volumen total perdido llegó a 331 bbl.

Perforando hueco piloto de 8.1/2” en 3752m, con pérdida parcial de 145 a 36BPH, con un volumen perdido de 165 bbl. Se controló estas pérdidas con píldoras de LCM.

Perforando hueco piloto de 8.1/2” en 3762 m, con pérdida total de circulación y descenso de nivel en el espacio anular, con un volumen perdido de 315 bbl. Se logró restablecer el 100% del retorno con píldoras de LCM.

Perforando el tramo 3762m a 3763.5 m, perdida parcial con régimen de 40 BPH, llegando a perder 180 bbl de lodo. Se controló con píldoras de LCM.

Las características previas de perforabilidad antes del ingreso a zonas o profundidades de pérdidas y prácticas aplicadas para su control, fueron:

Quiebres en ROP, de 0.5 m/hr sube a 4.75 m/hr. Recuperación de muestras con un promedio del 80 % de arenisca.

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El peso de lodo usado fue de 14.8 ppg. Se logra sello con el desplazamiento y/o balanceo de píldoras de LCM en concentraciones de

39 – 45 ppb. Revisando registros eléctricos, las profundidades de pérdida coinciden con el ingreso a los

tramos de paquetes de arena. Una posibilidad es la presencia de micro fracturas y/o fracturas considerables. Superar el gradiente de presión de fractura.

La severidad de la pérdida total presentada en el hueco piloto 8.1/2” pospuso el corte de testigo en el segundo paquete de la arena RBR-I, dejando sin efecto esta operación de recuperación de muestras.

Llave hidráulica de ajuste (Hawk Jaw)El soporte técnico de la empresa Frank’s no fue el más efectivo, en razón a que ante problemas de las llaves hidráulicas Hawk Jaw, el personal técnico empleado para la reparación llevó más de 36 horas sin lograr establecer causas del problema presentado en la unidad. La primera acción ante esta situación fue el desplazar otra unidad de SCZ, misma que llegó con problemas en su control de ajuste de torque, procediendo a reparación con los mismos técnicos sin lograr dar solución. Fue necesario desplazar al único técnico que conocía estas herrameintas desde el pozo Madrejones (+/-800 km), con un viaje continuo e inseguro. El arribo de este técnico dió solución al problema de ajuste de estas llaves. El servicio de mantenimiento y reparación no esta garantizado por el número y suficiente personal capacitado disponible para este soporte.

BBL – 9DTramo 12 ¼” 2660 – 4610 m CSG 9 5/8”

Prueba de Presión de BOP’sSe optó por colocar solo un tapón de prueba dentro la cañería y levantar las BOP`s para el trabajo que corresponde.

Fue conveniente por medida de seguridad, la espera de la llegada del carretel de 13.5/8” adicional para reemplazar los que posiblemente estuvieron dañados. Existía en boca de pozo solo uno.Recomendamos recurrir a la unidad de Equipetrol de acción rápida para reducir tiempos en lo que significan las pruebas de las BOP`s.Por la reducción del tiempo recomendamos recurrir a uso de las llaves hidráulicas de ajuste.Respetar las normas de toma de medidas y tolerancias que son aceptables especialmente para unidades de seguridad como las BOP`s. Empleo de los servicios especializados para este trabajo, de forma tal que garantice su trabajo especifico.

Pegamiento por Presión DiferencialPor las características de cómo se aprisionó la herramienta y como se libró se define que el mismo se debió a presión diferencial.En este tipo de eventualidades no debe buscarse el balance del bache, lo correcto es desplazar al espacio anular el bache liviano, y de librarse solo mantener rotación y reciprocando la herramienta hasta que el bache o diesel salga del espacio anular.El cerrar el pozo con el preventor anular pone en riesgo el que se produzca nuevamente el pegamiento, porque la densidad equivalente será mayor por la contra presión que se genera pasar por choque manifold.Se recomienda: tomar todos los recaudos o medidas preventivas de pegamiento por presión diferencial aún con lodo 100% aceite. Por ejemplo, rotar con mesa durante la conexión, tratando de estar en condiciones estáticas el menor tiempo posible.Para problema de pegamiento por presión diferencial no buscar balance del fluido de bajo peso, sino desplazar completamente al espacio anular, luego de quedar libre solo reciprocar y eliminar el bache en superficie, luego iniciar sacada de herramienta. Estar consiente que se genera inevitablemente un desbalance por la hidrostática presentada al combinar dos fluidos de diferente densidad.

Pruebas CIT y FITDisponer de la longitud de cañería programada suficiente para cubrir el tramo perforado, evitando llegar a eventualidades o improvisaciones como las de este caso.En las pruebas de integridad, leak off test, de presión de cañería asegurarse que el lodo este homogéneo en densidad y ausencia de burbujas de espuma que hagan compresible al fluido de prueba.

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Incidente Incendio Area Bombas EquipoCalcular el valor real de la presión máxima que se establecerá al desplazar un fluido de diferente densidad. Estar seguro que las condiciones involucradas en la circulación se adecuan y en lo posible probadas a las presiones de trabajo que se plantean.El trabajo con presiones altas exige que en las reuniones de seguridad previas a la operación deben incluir todos los aspectos de seguridad en detalle, por ejemplo:

Numero de personal estrictamente necesario. Areas expuestas a las presiones máximas despejadas. Monitoreo de las presiones Sistema de extinguidores de fuego dispuestos. En lo posible colocación de techos metálicos en los motores con protección de los

escapes de combustión. Verificar el punto de inflamación, punto de combustión, punto anilina y otros del Diesel

Oil y del lodo, por la facilidad con la que el lodo alcanzó su punto de inflamación. Analizar la importancia de un incremento de densidad en este tramo, creemos que no ha

sido lo ideal ya que lo único que se logró fue generar una mayor diferencial.

Aprisionamiento - PescaLuego de dos o tres desplazamientos de BV`s pesados, es conveniente establecer si los mismos mejoran la limpieza del pozo, en caso contrario será conveniente eliminarlos por las consecuencias secundarias que traen consigo.En pozos dirigidos con ángulos mayores a 30º, las lecturas de survey deben ser tomadas con precaución y mantener la herramienta en constante movimiento, estar consciente que la herramienta estará siempre apoyada y en contacto continuo con la formación.Exigir a la empresa de servicio del equipo disponer de un inventario con todas las partes y accesorios de las herramientas de pesca, especialmente en dimensiones de la sarta con la que se esta trabajando. El tiempo de espera para la llegada de un agarre tipo cesta de 6.5/8” fue de 24 horas.

Pesca Aprisionamiento Por Presión diferencialExigir a H&P que disponga de los agarres adecuados y de las medidas adecuadas para toda la sarta. Se utilizó tiempo de espera y costo de traslado desde Santa Cruz por la falta del mismo en boca pozo.Tomar las precauciones al usar un estabilizador de aletas rígidas verticales como el que se empleo en este pozo, acompañando el ajuste adecuado y la inspección de su conexión en forma previa a su uso.Ejecutar un proceso de tubo en U considerando los cálculos adecuados, asegurándose que la densidad equivalente que quiera lograrse sea la que se busca y no como ensayos o pruebas.Exigir a H&P actualizar las dimensiones de los OD de los portamechas, cross over y otros por el desgaste continuo de los mismos en la parte de la conexión, para problemas de seleccionar adecuadamente las herramientas de pesca en cuanto al agarre.Por el incidente del cable de Western Atlas, es importante que en este tipo de servicio se haga conocer la secuencia de acciones que ejecutará durante un trabajo, responsabilidad - función de cada operario, medidas de seguridad que se toman.Recordar que luego de una operación de tubo en U la línea directa queda con presiones altas que genera problema al buscar el desfogar la válvula de seguridad, que en este caso tenia una presión de 4400 psi que no permitía la apertura de la misma, teniendo que primero presurizar hasta igualar la presión y luego accionar la válvula; en este caso programar el emplear la unidad de cementación para este trabajo.

Tapones de Cemento para Side TrackLas lechadas de cemento deben ser probadas, no sólo en los laboratorios de la empresa que hace el servicio, sino buscar una verificación de sus características en los laboratorios de la empresa competencia. Esto garantizara una adecuada formulación, tiempos de bombeabilidad, determinación de las resistencias a la compresión y trabajo de los aditivos adicionados.Optimizar los tiempos de operación, simplificando el uso de colchones removedores y de balanceo, preparación de una secuencia de volúmenes de desplazamiento disponible sin limitaciones y un tiempo programado mejorado en la mezcla en el Bach Mixer, estos aspectos evitaran el uso de tiempos adicionales que no permitan tener los márgenes de seguridad que se han programado.Recurrir a medios de comunicación adecuados en el momento de la ejecución que permita una mejor coordinación e información, asegurarse que la iluminación del área sea la adecuada.

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Maniobra de Sacada de Herramienta Después de perforar para Cambio de TrépanoPor todo lo expuesto podemos recomendar que al primer indicio de tener la herramienta muy apretada con movimiento difícil en tramos mayores a 5 metros seria incrementar la densidad para evitar la pérdida de calibre del pozo. Es importante aclarar que una vez cerrado el pozo no logra abrirse inmediatamente después de incrementar la densidad. Las formaciones que por distintas razones reducieron el calibre del pozo no retorna a su posición inicial. Lo que quiere decir que el pozo tiene que ser repasado y habilitado nuevamente al calibre de la herramienta y el lodo con la nueva densidad recién soportará las paredes que es una de sus funciones si la densidad es suficiente. Conviene indicar también que es muy importante que la herramienta este en continuo movimiento (vertical o rotacional) en todo momento, pues cabe decir que por reparación de la Unidad del Top Drive la herramienta quedó parada con circulación por espacio de una hora lo que ocasionó el aprisionamiento de la herramienta en la profundidad de 4459 m. Debiendo hacerlo rotar con cuña y mesa rotaria. (no se lo hizo). Tal vez por falta de un reloj de torque convencional en buen estado, pues el que tiene esta descalibrado.Se equivocaron con el bombeo de los baches. Los baches viscosos en este caso no sirvieron, pues no traían absolutamente nada en los retornos. Los baches pesados muy poco recorte, pues las resistencias no se debían a derrumbes, ni siquiera falta de limpieza del pozo porque se estaba trabajando con una reología alta acorde a un pozo HPHT. Los Baches de Diesel Oil y Diesel Oil Soltex sólo sirvieron de lubricante a la herramienta. Para el futuro hay que determinar y diferenciar con precisión el tipo de problema que se tiene, pues el bombeo sin control de Baches pesados y livianos inflan y desinflan el pozo creando inestabilidad y antes de solucionar pueden inclusive permitir perder el pozo. Se recomienda cambiar el Topa Derive, pues según los entendidos del funcionamiento de estas unidades recomiendan mantenimiento completo con cambio de piezas después de 60 a 90 días especialmente cuando trabajan en forma continua y esforzada como lo están haciendo en este pozo.

Perdida de Conos en Trépano 12.1/4” F2DL SmithPara evitar estos problemas que quitan tiempo e incrementan gastos es conveniente respetar las normas de los fabricantes tomando en cuenta los RPM y pesos recomendados. Por otra parte también es importante considerar los tiempos en este caso por la experiencia del área estos trépanos sólo deben rotarse entre 35 a 40 horas en estas zonas, esto se lo puede comprobar viendo los historiales de los pozos vecinos perforados.Finalmente conviene indicar que el máximo peso disponible de la herramienta era de 35.500 lbs con la tijera en compresión, pero se trabajó con 50.000 lbs razón por la cual se observó fuerte desgaste lateral en el relleno que tiene el HW-5” ubicado en la segunda pieza y también en los hombros del cambio de 8” a 6.1/2”, además de mostrar los cuerpos de los DP-5” completamente brillosos por efecto de la fricción a la que fueron sometidos al trabajar pandeados. Es importante considerar estos aspectos y no trabajar empíricamente como se lo esta haciendo porque de esta forma estamos dañando la herramienta y su costo por alquiler permiten subir los gastos totales. Para la recuperación de estos conos se puede utilizar un Pescador Cesta de Circulación Inversa pues pienso que por las características del pozo vale decir la inclinación estos conos deben estar en el fondo en el lado bajo del pozo. Por esta razón seria muy fácil su recuperación. Pues de otra forma como el tratar de molerlos o destrozarlos a parte de ser riesgosa porque se pueden quedar los otros conos del moledor, aun destrozados no van a permitir perforar el pozo normalmente pudiendo dañar el siguiente trepano muy fácilmente.

Maniobras de Sacada y Bajada de Herramienta Durante el RepasoDe cualquier forma creo a mi modo de entender que es conveniente efectuar back reamer en pozos que tienen un alto ángulo de desviación asegurando un alisado del pozo continuamente.También debemos recomendar el uso de la Tubería de Perforación Grado “S” en toda su longitud, esto hace que podamos tener bastante margen de tensión fuera del peso de la herramienta.Finalmente en futuras operaciones tal vez no deberíamos descartar el uso de la Tubería de Perforación de 6.5/8”, grados “G” y “S”. Maniobras de Sacada y Bajada de la Herramienta para Cambio de ArregloLa costumbre de no circular y lavar el pozo antes de una maniobra de sacado no permite diferenciar las resistencias reales producto de los derrumbes y de la geometría del pozo. Recomendamos eliminar este mal hábito. Las condiciones del pozo y las limitaciones tanto en la tensión como en la torsión de la Tubería de Perforación nos ponen en una situación muy critica, razón por la cual hay que tener mucho cuidado evitando aprisionamientos por derrumbes o enchufes de la herramienta.

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Amagos de Aprisionamiento Durante la PerforaciónConvencidos de la inestabilidad fue incrementada la densidad utilizando baches pesados de limpieza que al homogenizarse fueron alcanzando valores de 12,6 y 12,8 lbs/gal en el peso del lodo (antes 12,4 lbs/gal).En esas condiciones se logró controlar los amagos de aprisionamiento con los cuales se estaba tropezando estabilizando mejor el pozo.La limpieza se fue controlando también paulatinamente incrementando la reología del lodo de 30 a 35 en la plástica y de 20 a 30 el punto cedente. Pues, los valores iniciales pudieron estar seriamente afectados por la temperatura del fondo originando valores mucho más bajos en profundidad que impedían una buena limpieza.Concluimos diciendo que un peso de lodo mayor nos garantiza una buena estabilidad del pozo durante las maniobras de perforación, de sacada y bajada de herramienta. La reología alta también es recomendada en pozos con alta temperatura y presión para lograr una buena limpieza del fondo.

Bajada de Herramienta con Punto de resistencia Fija en 4091 m Es importante utilizar un arreglo rígido para perforar utilizando el peso de portamechas y evitar usar el peso de las barras pesadas que por la facilidad de flexibilidad que tienen para pandearse creando problemas en la geometría del pozo. Esta situación se ve muy afectada en un pozo inclinado donde generalmente la herramienta viene recostada en la pared baja del pozo en todo momento.También debe evitarse rotar en un solo lugar durante el repaso, esto hace que la herramienta tienda a crear gradas en el pozo y en el futuro son puntos de resistencias fijas. Precisamente para esto es importante tratar de sacar y meter la herramienta sin rotación o rotarla sólo cuando sea muy necesario y el menor tiempo posible.El tiempo utilizado por la maniobra de sacada de la herramienta representó alrededor de 172 horas (7.17 días) pues se inició el 13/11/98 y concluyó el 21 /11/98 antes de bajar un nuevo arreglo para iniciar un Side Track convencional en 4091 m. El costo que representó fue de aproximadamente 600.000 $us americanos.

BBL – 10Tramo 12 ¼” 3769 – 3898 m Liner 7”

Restricción CSG 9 5/8" p/ Trépano ImpregnadoBaja BHA c/Trépano Impregnado 8 1/2" K503QBPX c/MF c/AKO 1.15°, baja @ 3729.8 m (Zapato CSG 9 5/8" 3758 m), punto de resistencia. Maniobra repetidas veces (reciprocando hta., cambiando posición, con rotación, con circulación, intentando pasar de 3728.4 m, negativo. Observando restricción al paso con tendencia a enchufarse (incrementa presión en 300 psi, 7-10 Klb.ft TQ, 20 Klb OP. Deside sacar hta. En superficie observa 2 cortadores laterales de trépano rotos y 2 astillados.Prepara y baja Taper Mill 5.5 " x 8.5" + BHA para rectificar. Baja @ 3688.44 m p/R 10 Klb (cupla CSG 9 5/8"), levanta y libra c/20 Klb OP, rectifica acondicionando cupla, baja a 3716.11 m p/R 10 Klb (cupla CSG 9 5/8"), levanta y libra c/20 Klb OP, rectifica acondicionando cupla, baja a 3729.83 m p/R 10 Klb (cupla CSG 9 5/8"), levanta y libra c/20 Klb OP; luego baja a 3760. 5 m (Zapto CSG 9 5/8"). Al sacar rectifica en 3141 m, 2760 m y 2732 m; luego continua sacando @ superficie observando resitencias puntuales entre 15-20-28 Klb. Deside cancela nueva corrida del trépano Impregnado.Conclusiones: Las restricciones se debieron al "labio interno" que se genera en el ajuste de la conexión ANJO; además, favorecido por que el trépano K503 tiene un gauge Length de 4" (rigidez importante), el AKO del MF fue de 1.15°.

Inestabilidad Limoncito abierto - Taponamiento Boquillas TrépanoPerforó hueco 8 1/2" @ 3917 m, realiza carrera corta @ 3758 m (zapato CSG 9 5/8"), repasa en fondo de 3825 - 3917 m, en 3915.5 m apoya 15 Klb, levanta a 3913 m, conecta bomba y establece circulación, detectándo alta presión por obstrucción en interior de sarta de perforación, maniobra v/v, logra incrementar Q, en retorno recupera recorte fino astilloso lutitas + limolitas. Saca hta a superficie.Trépano sale con 2 boquillas taponadas.En carrera de calibración previo a la corrida Liner 7", repasando en fondo, circuló BVP 13 ppg, recueprando buena cantidad de derrumbe (lutitas, limolitas y areniscas), se densifica lodo a 10.5 ppg.

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Registros de hueco 8 1/2" muestra hueco lavado excéntrico en zona de GR alto (lutitas + limolitas del Limoncito, encima de la AR. RBR-I), calibre > 14", mostrando su caracter inestable-derrumbe. Hueco en calibre en zonas de GR bajo (arenas), en zonas donde GR toma un valor mayor (intercalaciones de lutitas + limolitas) calibre hueco mayor a 8 1/2". Pozo fue perforado con MW 10.1 ppg.Conclusión: Longitud de Limoncito expuesto esta muy lavado p/inestabilidad, generando un "cuello de botella" ingresando a la arena RBR-I. Las resistencias en el fondo corresponde al "relleno" generado en el Limoncito. Arena o roca reservorio RBR-I muestra estabilidad.

BBL – 12Tramo 12 ¼” 3857 – 4174 m Liner 7”

Estimación Tope RBR-I No Apropiada - Inestabilidad Limoncito c/MW Bajo - Pérdida Lodo RBR-IInicia la perforación c/ 11.0 pp, perfora sin observación alguna, deslizando, rotando, conexiones sin observación, tomando survey incrementando MW a 10.4 ppg @ 4044 m, donde bombea 1er BVP de 12.5 ppg, recupera abundante derrumbe de Lutitas de forma tubular, con bordes muy redondeados, escaso laminar astilloso, el máximo de 3.2 x 2.5 x 0.5 cm, el incremento en TQ oro de 3 bbl. Continua perforando, en tramos 4031 - 4060 m, al repasar tramo perforado 3 v/v por presencia de TQ 6-9 Lb.ft, en 4073 m bombeaa 40 bbl de BVP de 12.5 ppg observando amago empaquetamiento por parada debido a falla en una bomba, retorno de bache abundante cantidad de derrumbe de lutitasde forma tubular con bordes muy redondeados escasos laminares y astillosos, máximo 5 x 2 x 0.25 cm, incremento TQ oro 5 bbl. Similar observación en BVP a 4084 m. En 4086 m, maniobra hta por no obv. avance, en 3er maniobra obs. incremento brusco de presión de 2250 a 3100 m psi con hta aprisionada, maniobra c/tensión 40 Klb, descarga presión, continua maniobrando rotando y haciendo viajar TQ@ librar hta c/40 Klb tensión, MW 10.9 ppg.En repasos (2 v/v) de tramo perforado observa overpull 15 Klb y asienta 10 Klb para rotación. En BVP de 4104, 4112 & 4116 m, retorna considerable a abundante cantidad derrumbe con zaranda llena de lutitas y areniscas de forma tubular, laminar con bordes muy redondeados, algunos muy relavados, angulares y astillosos finos, máximo 4 x 1.5 x 0.25 cm, incremento TQ oro 2 bbl, MW 10.9 ppg.En maniobra de viaje de 4116 m, saca con rotación + circulación, observando incremento de presión por posible columna cargada, a los 3886 m en retorno BVP sale superabundante cantidad derrumbe de lutitas con zaranda llena forma astillosa, angulares, escaso tabulares, máximo 5 x 2 x 0.1 cm, incremento TQ oro 7 bbl, MW 10.9 ppg.Deside bajar BHA liso c/trépano 8 1/2" + DC's 6 1/2", baja @ 3836 m donde encuentra resistencia de 10 Klb, repasando con amagos de aprisionamiento continuos, incrementos de TQ y presión, maniobra permanentemente, con tensiones de 80 -100 Klb de overpull y golpes de TJ, levantando y encontrando resistencia en puntos repasados, incremento en detecciones de gas, abundante recuperación de derrumbe de lutitas de forma laminar tabular, con bordes angulosos, tamaño 2 x 1.5 x 0.3 cm, recuperando en TQ oro de 4 -8 bbl de cortes ; llegando al 4116 m (fp) en 90.5 horas (3.77 días).Se sigue trabajando repasando haciendo maniobras cortas con mismas características de primer repaso densificando @ 14.0 ppg, lleva +/- 73.5 horas (3.06 días). Luego estando en 4116m, con MW 14.0 ppg, bombeando BVP 16 ppg, circulando bache, faltando 3000 bbl (cap. EA = 750 bbl) de retorno a superficie, observa caída brusca de presión de 3210 a 2380 psi (-830 psi), con pérdida total de flujo en zarandas, pérdida de 33 bbl en 4 min (+/- 500 BPH), reduce Q, sin retorno por zaranda. Con hta en 4110 m observa incremento de TQ @ 10-15 Klb.ft, maniobrando reciprocado y TQ libra hta.Bombea LCM bombeando @ 150 bbl, logra minimo flujo , luego retorno nuevamente sin retorno. Con 4to bache LCM, mantiene nivel en EA estable. Nuevamente en 4110 m trabaja hta aprisionada con tensión y rotación (TQ 16 Lb.ft, 130 Klb sobre tensión , luego con 42 golpes de TJ arriba y 5 abajo, logra librar hta. Iniciando circulación con leve flujo, incrementando muy lentamente. Saca BHA con circulación @ zapato (3853 m). Circula en

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zapato, balancea bache sellante y saca a superficie. Total horas trabajo = 188 horas ( 7.83 días).Baja nuevo BHA liso para control de pérdida. Baja a zapto 3855 m. Cierra rams, realiza prueba de inyectividad 200 psi @ 900 psi, sin admisión. Baja a 3969 m, con punto resistencia 15-20 Klb, establece circulación baja repasando a 4116 m, incremento Q @ 500 gpm , bombea BVP 15.5 ppg, circula y reciproca, observa pérdida parcial de 40-30-15 BPH, desplaza bache LCM balancea tramo 4100-3961 m, saca a zapato. Cierra BOP , realiza prueba inyectividad (verifica admisión bache sellante ), presuriza @ 1000 psi, alcanzando DE = 14.9 ppg con 1000 psi en zona pérdida, volumen admitido 4.6 bbl. Baja repasando con Q minimo, e incremetando Q @ 500 gpm, con niveles estables. Saca hta.Baja nuevo BHA liso para acondicionar pozo, repasa de 3973-4116 m con niveles estables.MW 13.5 ppg.Arma y baha BHA c/MF 6 3/42 AKO 1.15°, baja a 3905 m, repasa a fondo con resistencia TQ 5-11 Klb.ft. Perfora a 4175 m, en BVP retorno 15.5 ppg, recupera apreciable cantidad de cortes-derrumbe de lutitas, MW 13.7 ppg.En registros, 1era carrera baja a 3970 m, donde pierde señal de hta (falla telemetría), continuo bajando a 4175 m sin recueprar señal. Saca y cambia sensores GR - Common remote. 2da carrera baja a 4000 m P/R maniobra sin pasar punto resistencia, levanta a 3975 m y observa amago aprisionamiento. Solo corre registros de 3975 a 3856 m. Calibre muestra hueco excesivamente lavado > a 22" @ 3930 m, luego 20" @ 3960 m.Geología: Incremento de limolita + 10% Arenisca fue factor que incidió para parar perforación a 3960 m. Debido a que no se queria entrar en el reservorio RBR-I por presión normal (Fm Limoncito = Presión Anormal), que ocasionaría perdida y daño a formación.Por similitud de los registros GR de los pozos BBL-12 & BBL-11 se estimaba topr RBR-I en 3960 m.Las condiciones del hueco 12 1/4" no se pudo registrar la parte inferior del limoncito para confirmar el Tope RBR-I, se deside bajar CSG 9 5/8" @ 3857 m.Se perforo en 8 1/2" atravesando 180 m Limoncito y luego Ar RBR-I @ 4175 m.No se pudo registrar el reservorio RBR-I, luego los baleos fueron propuestos en base a (1) detecciones de gas y (2) GR.Con BHA's 0-30', baja @ 4005 m, donde apoya 25 Klb, repasa c/R TQ 15 klb.ft, con incremento de derrumbe, BVP con regular cantidad cortes-derrumbe de lutitas subagulares, palanares, tabulares5 x 3 x 0.5 cm (4.9 bbl). Intentó sacar SIN circ. sin éxito. Realizó maniobra corta, repaso, circulo, en BVP mínima cantidad de cortes-derrumbe (MW 13.5 ppg).Bajó Liner 7" Fex Lock Hydraulic desde 3831 a 4119 m sin resistencia, donde apoya 20 Klb , reciproca, circula y rota, observando incremento de presión c/amago empaquetamiento y amago de pérdida de circulación a momentos. Saca @ 4034 m. Circula y rota, con continuos amagos de empaquetamiento. Deside sacar Liner 7". Logra sacar rotando y circulando con veloc. controlada. Observó equipo flotación OK.Bajó BHA 0-30' + PBL. Bajó a 4039 m. Activó PBL, recuepró mayor vcantidad de cortes-derrumbe. En maniobra corta, en repaso, de 3958 m a 3959 m, incremento presión, parada TDS, se cortó circulación, queda Hta aprisionada, golpea c/TJ, logra circular, recuepra circulación plena. en BVP recuepra apreciable cantidad de recorte-derrumbe de lutitas. Saca BH c/backreaming.MW 14.0 ppg.Baja BHA liso c/DC's 6 1/2", repasa, haciendo viajes cortos, recuperando recortes-derrumbe, aprisionamiento y empaquetamiento, densificando lodo @ 15.5 ppg. Circulando a los 4175 m, bombea BV, observa brusca caída de presión, con descenso de nivel, 15 bbl/4 min (200 BPH instantáneo), desplaza bache LCM. Acondicionó hueco por +/- 18 días, antes de correr Liner 7". Bajó Liner @ 4173 m.Realizó FIT, con MW 15.0 ppg, consiguiendo P.equivalente = 1070 psi, Mweq = 16.0 ppg.Realizó un 2do FIT , con MW 15.2 ppg, consiguiendo P.Equiv = 1020 psi, MW eq = 16.7 ppg.Durante Cementación, observó retorno parcial a los 80 bbl de desplazamiento, retorno total 45 bbl, . Volumen total perdido a formación en cementación 649 bbl. Cementación Liner 7", luego de SBT-CCL-GR, establece tope cemento en 4041 m.

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Perforar solo el hueco productor (Arenisca RBR-I neta +/- 80 m) con una profundidad de asentamiento de liner a +/- 1-2 m dentro de la roca sello de la arenisca RBR-II.

Conseguir un hueco en calibre que permita el trabajo de los Packers Inchables de aislación del Liner 7”.

Mantenerse dentro del Box de tolerancia 30 m N-W-S & 10 m E. No tomar contacto con la Arenísca RBR-II por tener una

presión poral muy alta de 10.500 psi (gasificación y requerimiento de MW alto)

Minimizar el daño a la productividad , perforando con el sistema de Inyección de N2 en Near Balance.

Tomar los registros eléctricos que permita confirmar la interpretación estructural en base a los registros de FMI (imagen), para la perforación direccional en hueco de 6”.


1. INESTABILIDAD – DERRUMBE – COLAPSO FORMACIONES LIMONCITO EXPUESTO: BBL-10 se registra un caliper > 14” muy ensanchado en los 35 m del lomoncito expuesto al lodo RDF de MW 10.1 ppg, con inestabilidad manifiesta, luego en la misma arena se mantine un hueco homgéneo en calibre. Perforando Limoncito expuesto con alto TQ. En BBL-12, Limoncito fue expuesto a MW de 11.0 ppg, luego de A.A continuos, incrementos de TQ y presión, overpull altos y golpes de TJ, con detecciones de gas, abundante recuperación de cortes – derrumbe lutitas, se incrementó MW a 13.7 ppg. Soloo se logra registros de 3975 – 3856 m, con hueco excesivamente lavado > 222. La causa fue dejar expuesto a MW bajo +/- 182 m de Limoncito al perforar hueco 8 ½”. En BBL-X3, los 60 m de limoncito expuesto a lodo de MW 11.7 se mantiene en calibre homogéneo. En BBL-X8, los 118 m de Limoncito expuesto a 11.7 ppg se mantinen un buen calibre de hueco. Acciones: (1) Aseguramiento de zapato 9 5/8” cubriendo la totalidad del Limoncito e ingreso efectivo a la Ar. RBR-I. (2) Monitoreo y seguimiento a a l descripción litológica, % derrumbe y características.

2. FUERTE TENDENCIA A LA DESVIACIÓN: En BBL-10 se constató que al nivel de la Arenisca RBR-I un marcado cambio de buzamiento de hasta 35° en los flancos del anticlinal, llegando hasta 50° en la Arenisca RBR-II. Se establece una fuerte tendencia al incremento angular en dirección SUR. En BBL-12 muestra tendencia a subir el ángulo y rumbo proporcionalmente al WOB. En BBL-X3 mantine tendencia a incremento de desviación, por ejemplo, 3840 m con 5.9°. Es importante mantener verticalidad por box reducido en el objetivo. Acciones: (1) Perforación con MF 6 ¾” & MWD para mantener verticalidad. (2) perforación con WOB restringido y

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deslizamiento por tramos para control verticalidad. (3) monitorear tendencia de rumbo.

3. PERFORACIÓN ROCA SELLO ARENISCA ROBORE-II : En BBL-10 se perforó 17 m de la roca sello, desde la base de la Ar. RBR-I, observando incremento en detección de gas de 5 a 15-20 UGT. Espesor real de la roca sello fue de 72 m. Las lecturas en tiempo real de GR permitieron una mejor correlación. El traslape del Liner de 5” fue de 3917m - 3882 m (34 m) que cubrió parte de la Arenisca basal más importante de la RBR-I, dejando cubierta por 2 cañerías. Es objetivo minimizar el contacto con la roca sello de la Ar. RBR-II, evitando inestabilidad, influjo de gas. Acciones: (1) Perforar +/- 1-2 m como mínimo dentro de la roca sello, para dejar expuesto la Arena basal de la RBR-Ia sólo el CSG de 7”. (2) Empleo de GR en tiempo real para definir profundidad de ingreso a roca sello, con preferencia con lectura en el trépano. (3) monitorear detección de gas, derrumbe y otros parámetros para apoyar decisión de profundidad final de tramo.

4. DAÑO A LA PRODUCTIVIDAD DE LA AR. RBR-I : En BBL-10, con presión de reservorio de 3300 psi, no se registró daño a la productividad durante la perforación. RBR-I fue expuesta a lodo de 16.0 ppg aún así la productividad resultó buena. La presión de reservorio de Ar. RBR-I en BBL-17 será +/- 2600 psi. Acciones: (1) perforar con sistema de Near Balance con inyección de N2 sobre un lodo base de 8.6, logrando una densidad equivalente de perforación de solo 6.0 ppg (2) monitoreo y seguimiento a los regimenes de admisión y/o influjo.

Problemas propios de la perforación para esta sección son:1. Derrumbe por inestabilidad, tramo abierto del Limoncito y

RBR-I. 2. Perforación vertical, evitando generar altos valores de

tortuosidad. 3. ROP de perforación, por atravesar roca con esfuerzo

compresivo entre 18 K – 23 Kpsi en su parte superior y la base de 10 – 14 Kpsi.

4. Gradiente de presión subnormal (depletado entre 2.600 psi).5. Primera experiencia de la perforación con un sistema

Near Balance con inyección de N2.

Notas Pre – Drill Lodo nuevo base Drill-V LS de MW entre 8.6 ppg . En BBL-X8 y BBL-X3, la estabilidad del Limoncito, zona de

transición, expuesto a MW a 11.7 ppg responde dando un hueco estable en calibre. En BBL-10, con lodo de 10.1 ppg, no responde a la estabilidad del limoncito expuesto, con un hueco demasiado lavado ensanchado.

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Realizar cambio de camisas en bombas de lodo a 6”, para disponer

mayor rango de presión de trabajo (ver programa hidráulico).






Comentarios:


Estado Actual

125/4/06AHM



226/4/06AHM




150


3. Secuencia Operativa 3.1 Reunión inicio de operaciones hueco 8 ½” (YPFB Chaco & Servicios).

Notas: Objetivos minimizar el daño inducido durante las

operaciones de perforación y terminación a la Ar. RBR-I, utilizando MW’s de lodo próxima a la presión de reservorio actual.

Trabajo propuesto: Perforar el hueco 8 ½” en condiciones de Near Balance (inyección de N2), sobre MW base 8.6 ppg para una DEC de 6.0 ppg. con aislamiento de la zona de interés RBR-I utilizando Packers inchables al tope y la base del reservorio.

3.2 Armar la cabeza rotatoria en el Stack de BOP´s.

3.3 Empalmar ó conexiones lineas de flujo con la Cabeza Rotatoria (linea primaria y linea de flote).

3.4 Retirar Wear Bushing + Instalar Tapón Prueba.

3.5 Prueba de presion: Cabeza Rotatoria, lineas primaria, secundaria 4"Fig 602 y choke manifold (a 2000 psi).

3.6 Retirar Tapón Prueba + Instalar Wear Bushing.

3.7 Alinear pozo convencionalmente, por linea de flote (linea horizontal).

3.8 Armar BHA direccional (BHA N° 20) c/MF 6 3/4" c/AKO 1.15 /camisa 8 3/8"° + STB 8 3/8" + MWD. Conecta TDS, probar MF & MWD (c/LWD: GR) . Conecta Trép. 8 1/2" PDC MSi713BPX & completa BHA @ +/- 250 m. Bajar BHA N° 20 @ 3890 m TC.

3.9 Perforar TC + Perforar Zapato @ 3895 m.

3.10 Levantar o posicionar sarta dento del zapato CSG 9 5/8".

3.11 Instalar Bearing Assembly en cabeza rotativa.

3.12 Conectar Valvula de No Retorno (NRV) en la sarta.

3.13 Tomar presiones reducidas a las bombas de lodo.

3.14 Alinear pozo hacia el sistema MPD (abrir valvula hacia linea primaria y cerrar valvula linea de flote).

3.15 Circular solo liquido hasta tomar niveles de trabajo del separador y retorne normal a zarandas.

3.16 Registras pesos de la sarta pasando el cuerpo y TJ del DP por las gomas de la cabeza, subiendo/bajando.

3.17 Con los caudales acordados iniciar inyeccion N2 y circulara hasta homogenizar sistema y obtener el ECD ± 6.10 ppg.

Nota: Lodo base WBM de 8.6 ppg, tipo Drill-N LS.

3.18 Registras pesos de la sarta subiendo/bajando pasando el cuerpo y TJ del DP por las gomas de la cabeza.

151


3.19 Conexión según porcedimiento para lodo nitrogenado.

3.20 Perforar Vertical Roboré-I @ 3943 m dentro RBR-I, Registrar GR + BR + Repaso c/tiro.


3.22 Quitar bombeo de lodo e inyeccion de N2, y cerrar el pozo en choke MPD con P.Max calculada.

3.23 Sacar sarta con BHA N°20 stripping hasta el zapato Csg 9 5/8".

3.24 Bombear lodo cap. del interior para desplazar lodo nitrogena hacia el EA, balancear pozo con ECD requerido.

3.25 Despresurizar el sistema (espacio anular a 0 psi).

3.26 Retirar Bearing Assembly de la cabeza rotativa e instalar campana de viaje.

3.27 Desconectar valvual de no retorno (NRV) de la sarta.


3.29 Sacar BHA N° 20 @ +/- 250 m. Desarmar BHA N° 20. Tomas de Nivel de Fluido con equipo Echometer cada 1000 de tuberia extraida.

3.30 Armar BHA direccional (BHA N° 21) c/MF 6 3/4" c/AKO 1.15 /camisa 8 3/8"° + STB 8 3/8" + MWD. Conecta TDS, probar MF & MWD (c/LWD: GR) . Conecta Trép. 8 1/2" PDC MSi713BPX & completa BHA @ +/- 250 m. Bajar BHA N°21 @ 3895 m. Correr Cable + mantenimiento Equipo.





3.35 Homogenizar sistema con inyeccion de N2 y lodo.



3.38 Bajar @ 3943 m. Repaso s/necesidad.

3.39 Perforar Vertical Roboré-I @ 3991 m dentro Sello RBR-II (+/- 1 - 2 m), Registra GR + BR + Repaso c/tiro. Perforación velocidad controlada.

Nota: El objetivo es atravesar solo el paquete de arenas de la RBR-I

(espesor neto +/- 80 m) y evitar el contacto con la Ar. RBR-II que es muy sensible a inestabilidad cuando es expuesta a baja hidrostática y de presión alta.


152


3.41 Quitar bombeo de lodo e inyeccion de N2, y cerrar el pozo en choke MPD

con P.Max calculada.

3.42 Sacar sarta con BHA N°21 stripping hasta el zapato Csg 9 5/8" (maniobra corta).



3.45 Circular @ zarandas limpias. Balancear bache c/lubricante mecánico + sellantes.



3.48 Bombear lodo cap. del interior para desplazar lodo nitrogena hacia el EA, balancear pozo con ECD requrido.


3.50 Retirar Bearing Assembly de la cabeza rotativa e instalar campana de viaje.



3.53 Sacar BHA N° 21 c/Reciprocado + Rotación + Back reaming s/necesidad @ +/- 250 m..

3.54 Desarmar BHA N° 21. Tomas de Nivel de Fluido con equipo Echometer cada 1000 de tuberia extraida.

3.55 Montaje, armar y probar Htas Registros (Instalar 7" nipple).

3.56 Armar + Baja Registros Eléctricos c/WL @ Sello RBR-II 2 carreras GR, Resistividades, Sónico Full wave, Perfil de imagen FMI, Calibre, densidad, Neutrón.

3.57 Armar Trépano PDC + BHA calibración/limpieza @ +/- 250 m (BHA N° 22) para corrida Liner 7". Bajar BHA N°22 @ 3895 m. Correr Cable + mantenimiento Equipo.








153





3.68 Sacar sarta con BHA N°22 stripping hasta el zapato Csg 9 5/8" (maniobra corta).



3.71 Circular @ zarandas limpias. Balancear bache c/lubricante mecánico + sellantes.



3.74 Bombear lodo cap del interior para desplazar lodo nitrogena hacia el EA, balancear pozo con ECD requrido.


3.76 Retirar Bearing Assemble de la cabeza rotativa e instalar campana de viaje.



3.79 Sacar BHA N° 22 c/Reciprocado + Rotación + Back reaming s/necesidad @ +/- 250 m.

3.80 Desarmar BHA N° 22. Tomas de Nivel de Fluido con equipo Echometer cada 1000 de tuberia extraida.


3.82 Preparar plataforma p/corrida Liner 7". Cambiar brazos al TDS.

3.83 Recuperar wear bushing.

3.84 Levantar cabeza cementación + conectar pup joint.

3.85 Levantar & Montar Eq. p/Bajar Liner 7".

3.86 Correr Liner 7" a +/- 126 m. Instalar Swell Packer's 7” x 8.25" & centralizadores 8 5/16" rigidos. Llenar c/5 jts. Chequea eq. Flotación.

Nota: Zapato flotador reperforable con PDC, Q-125, 32.0 #/ft, ANJO. Una pieza de Swell Packer 7”, Q-125, 32.0 #/ft, ANJO (+/- 8 m). +/- 7 piezas (+/-96 m) 7” cañería, Q-125, 32.0 #/ft, ANJO. Una pieza de Swell Packer 7”, Q-125, 32.0 #/ft, ANJO (+/- 8 m). +/- 3 joints (+/- 39 m) 7” cañería, Q-125, 32.0 #/ft, ANJO.

154


3.87 Apartar Htas. Corrida Liner 7".

3.88 Levantar & Armar Colgador Hidráulico 7 " x 9 5/8" + Setting Tool + HWDP 5". Registrar peso @ arriba/abajo.

3.89 Bajar Liner 7" c/HWDP + Drill Pipe 5" @ +/- 3895 m. Llenado c/10 tiros. Observar desplazamiento.

3.90 Conectar TDS . Tomar registro peso @ arriba/abajo.

3.91 Bajar con Liner 7" en hueco abierto c/DP 5" @ 3991 m. Llenado c/5 tiros. Repasando puntos de resistencia.

3.92 Armar & probar lines cementación c/8500 psi.

3.93 Desconectar TDS. Conectar Cabeza & líneas cementación.

3.94 Desconectar cabeza cementación. Largar bola asentamiento colgador. Conectar cabeza cementación. Esperar bola gravite.

3.95 Presurizar sarta + observar caida presión + anclar Colgador Liner 7". Verificar anclaje c/tensión.Liberar setting tool asentando #. Verificar setting tool libre.

3.96 Levantar Setting Tool . Apartar cabeza cementación .

3.97 Desconectar líneas. Apartar cabeza cementación + conexiones superficiales.

3.98 Sacar DP 5" + setting tool @ superficie. Desarmar setting tool.

3.99 Destorquear & apartar cabeza cementación.

3.100 Instalar wear bushing.

3.101 Desarmar cabeza rotatoria del Stack de BOP´s y lineas adjuntas.

3.102 Acondicionar piso trabajo. Bajar +/- 1000 m DP 5".

3.103 Sacar DP 5" desarmando p x p +/- 1000 m.

3.104 Acondicionar piso trabajo. Cambiar elevador 5" x 3 1/2". Medir & registrar DP 3 1/2".

3.105 Armar BHA N° 23 Limpieza Liner 7"c/Trépano Dientes 6" + BS + DC's 4 3/4" + Jar + DC's 4 3/4" + HWDP 3 1/2" @ +/- 290 m.

3.106 Bajar BHA N° 23 armando DP 3 1/2" p x p +/- 800 m.

3.107 Conectar XO 3 1/2" x 4 1/2" + Elevador 3 1/2" x 5".

3.108 Bajar BHA DP 5" por tiros @ +/- 3865 m boca liner.

3.109 Conectar TDS . Bajar circulando @ Zapato Liner 7" +/- 3990 m.

3.110 Circular @ zarandas limpias. Paralelo probar líneas superficiales c/5000 psi.

3.111 Cerrar BOP's. Probar Boca Liner 7" c/4000 psi (Prueba Positiva). Abrir BOP.

3.112 Perforar Zapato 7" & +/- 5 m formación, @ +/- 3996 m.

155


3.113 Circular @ zarandas limpias. Acondicionar lodo.

3.114 Cerrar BOP's. Boca Liner 7" + Liner + Probar sello Swell Packer + FIT formación c/6100 psi (Prueba Positiva Dequiv. +/- 17.5 ppg). Abrir BOP.

3.115 Sacar @ BHA 23 c/DP 5" & DP 3 1/2" +/- 290 m. Desarmar BHA N° 23

Notas:PROPIEDADES CAÑERÍA 7”

Peso

Grado

Conexión

ID

(in)

Conex. OD

(in)

Drift

(in)

Espesor Pared

(in)


(Klb)


(psi)

Resistencia Colapso

(psi)

Torque Ajuste:

Min/Opt/Máx

(lb.ft)

32.0 , ppf

Q-125

ANJO

6.094

6.051

7.197 6.00

6.00

0.453 1165

844

14160 11710 7800 Mín.

8400 Opt.

9000 Máx.

APLICAR PROCEDIMIENTO GENÉRICO PARA CORRER LINER DE 7” x 9 5/8””.

Chequear compatibilidad de componentes, revisar herramientas de corrida, inspeccionar accesorios y otros. Asegurarse del correcto funcionamiento de los equipos de flotación previo a su corrida y de su limpieza interna.

Drift de la cañería debe ser calibrada a 6”.

4. LODO: Drill-N LS El hueco intermedio de producción de 8 ½” será perforado con un sistema Near Balance hasta +/- 3991 m (+/- 96 m), con MW equivalente de 6.0 ppg con inyección de N2, empleando un lodo base WBM de 8.6 ppg. Siendo el aspecto más importante daño a la productividad por por admisión o pérdidas de lodo en la arenisca RBR-I.


Peso Lodo, ppg 8.6 (lodo base) YP, lpcpc 20 - 30

VP, cp 12 - 15

Lect (R6 / R3) 12/10

Filtrado API, cc/30 min 5

Filtrado HP – HT; cc/30 min 10

MBT, ppb < 5

Drilling Solids, % < 3

156


pH 10.0 – 11.0

PPT, sport loss <15

CONCENTRACIONESBentonita API, ppg 3.0


NOV Xan D, ppb 2

NOV PolytraXX Block, ppb 5

NOV Aquafilm HT, ppb 6

NON Myacide G 25, ppb 0.5

NOV Defoam A, ppb 0.5

Observaciones & Recomendaciones: Factor clave admisiones, de presión de poro y estabilidad del hueco.

Densidad del lodo base 8.6 ppg.


157



SECCIÓN “C”

CASING 24”


13 5/8” 10K

13 5/8” – 5000.

ESTADO SUPERFICIAL HUECO 6”

13 5/8” – 10 K

ASR = 10.7 m.

NIVEL MR

0.92 m.

0.79m.

13.5/8”-5000

CAMERON “U” 11” -5M13 5/8” – 10 K

CAMERON

DSA 13 5/8” 10 K

CAMERON “U” 11” -5M13 5/8” – 10 K

CAMERON

13 5/8” – 10 KCAMERON


0.15 m.

0.77 m.

11” x 13 5/8” 10K

20 ¼” 3K x 16 ¾” 5K

13 5/8” – 10K

BRIDA 13 5/8” 10K

20 ¾” - 3000

SECCION “A”

16 ¾” 5K

0.12 m.

11” – 10 K

6. Trépanos e Hidráulica TREPANOS 8 ½”

IADC Tipo Línea Característica Conexión ObservacionesPDC MSi713BPX

NuevoSmith De 7 aletas.Cortadores

13 mm + respaldo. Long. calibre 0”

4 ½” API Reg

Para 1ra & 2da carrera

158


PDC MSi616 Smith De 6 aletas. Cortadores 16 mm + respaldo. Long. Calibre 0”

4 ½” API Reg

Contingencia

PDC MDSi813 Smith De 8 aletas. Coprtadores 13 mm + respaldo. Long. Calibre 2”

4 ½” API Reg

Contingencia

117 XR + PS Simth Gemini doble sello. Hardmetal y TCI

4 ½” API Reg

Para limpieza

Los trépanos programados para este hueco son PDC’s.

Las bombas PZ – 10 deben ser instaladas con camisas 6 ½” TABLA PARÁMETROS PERFORACIÓN

ROPTarget,

m/h

Horas Avancem

WOBKlb

RPM Caudalgpm


1.33 @ 3943 m1.12 @ 3991 m

36.13

42.89

48

48

15 – 30

15 - 30

390 + 70

390 + 70

450 - 400

450 - 400

> 1.0

> 1.0

7 x 11

TFA = 0.650

6 x 12TFA= 0.663

(BBL-12)

2000 – 2500

2500 - 3000

Nota: Relación RPM/Caudal para MF LE6754ML 6 3/4” es de 0.283 RPM/Gal.7. BHA / Direccional

BHA N° 20 & 21 Perforación Arenisca Roboré-I.Perforación con MF e inyección de N2, para perforar los +/- 96 m de la Arenisca RBR-I.

BULO BULO - 178 1/2" Motor Fondo-MWD - GR @ 3991 m BHA N° 20 & 21

OD ID Length Top Weight Air Component Inches Inches meters Connection lbs/ft Wt. Lbs Source8 1/2" Bit PDC 8.50 - 0.5 m 4-1/2" Reg (P) 400 YPFB Chaco6 3/4" DHM 1.15° AKO c/8 3/8" Stb. 8.38 2.88 8.4 m 4-1/2" Reg (B) x 4 1/2" NC50(B) 100.0 2,739 YPFB ChacoFloat Sub 6.50 2 13/16 1.0 m NC 50 (P) x (B) 91.0 298 YPFB Chaco8 3/8" STB 8.38 2 13/16 1.5 m NC 50 (P) x NC 46 (B) 91.0 448 YPFB ChacoAligment Sub 6.50 2 13/16 1.0 m NC 46 (P) x (B) 91.0 298 YPFB Chaco6 1/2" Monel c/MWD + GR 6.50 2 13/16 8.2 m NC 46 (P) x (B) 91.0 2,448 YPFB Chaco6 1/2" Pony Monel 6.50 2 13/16 3.8 m NC 46 (P) x (B) 91.0 1,134 YPFB Chaco6 x 6 1/2" DC 6.50 2 13/16 57.0 m NC 46 (P) x (B) 91.0 17,013 ContratistaX-Over Sub 6.50 3 1.5 m NC 46 (P) x NC 50 (B) 91.0 448 Contratista9 x 5" HWDP 5.00 3 85.5 m NC 50 (P) x (B) 49.3 13,826 Contratista6 1/2" Drilling Jar Houston Engineering 6.75 2 7/8 5.0 m NC 50 (P) x (B) 100.0 1,640 YPFB Chaco9 x 5" HWDP 5.00 3 85.5 m NC 50 (P) x (B) 49.3 13,826 Contratista19.5 ppf S-135 DP 5.00 4 8/29 3732.2 m NC 50 (P) x (B) 22.0 269,316 Contratista


159


BHA N° 22 Calibración/Limpieza hueco abierto 8 ½”p/corrida Liner 7”Para la carrera de calibración y acondicionado de lodo previo a la bajada del liner de 7”

BULO BULO - 178 1/2" Calibración @3991 m BHA N° 22

OD ID Length Top Weight Air Component Inches Inches meters Connection lbs/ft Wt. Lbs Source8 1/2" Bit PDC 8.50 - 0.5 m 4-1/2" Reg (P) 400 YPFB Chaco8 3/8" Near Bit STAB. 8.38 2.88 8.4 m 4 -1/2" Reg (B) x NC 46 (B) 100.0 2,739 YPFB Chaco6 1/2" DC 6.50 2 13/16 9.5 m NC 46 (P) x (B) 91.0 2,836 Contratista8 3/8" STB 8.38 2 13/16 1.5 m NC 46 (P) x (B) 91.0 448 YPFB Chaco6 x 6 1/2" DC 6.50 2 13/16 57.0 m NC 46 (P) x (B) 91.0 17,013 ContratistaX-Over Sub 6.50 3 1.5 m NC 46 (P) x NC 50 (B) 91.0 448 Contratista9 x 5" HWDP 5.00 3 85.5 m NC 50 (P) x (B) 49.3 13,826 Contratista6 1/2" Drilling Jar Houston Engineering 6.75 2 7/8 5.0 m NC 50 (P) x (B) 100.0 1,640 YPFB Chaco9 x 5" HWDP 5.00 3 85.5 m NC 50 (P) x (B) 49.3 13,826 Contratista19.5 ppf S-135 DP 5.00 4 8/29 3736.7 m NC 50 (P) x (B) 22.0 269,640 Contratista


BHA N° 18 Limpieza cemento CSG 9 5/8”Para la limpieza del cemento dentro de la cañería de 9 5/8” luego de la corrida del liner de 7”.

BULO BULO - 17BHA Limpieza Zapato Liner 7" @ 3991 m + 5 m formación BHA N° 23

OD ID Length Top Weight Air Component Inches Inches meters Connection lbs/ft Wt. Lbs Source6" Bit PDC 6.00 - 0.2 m 3-1/2" Reg Pin 250 YPFB ChacoBit Sub 3.50 2 1/2 1.2 m 3-1/2" Reg x NC38 47.0 188 Contractor15 x 4 3/4" DC 4.75 2 1/4 142.0 m NC 38 (P) x (B) 47.0 21,891 Contractor4 3/4" Drilling Jar Houston Engineering 4.75 2.25 4.8 m NC 38 (P) x (B) 47.0 740 YPFB Chaco6 x 4 3/4" DC 4.75 2.25 57.0 m NC 38 (P) x (B) 47.0 7,054 Contractor9 x 3 1/2" HWDP 3.50 2 1/4 85.0 m NC 38 (P) x (B) 25.3 72 Contractor13.3 Drill Pipe S-135 3.50 2 1/8 500.0 m NC 38 (P) x (B) 14.7 24,092 ContractorX-Over 3.50 2 1/4 1.5 m NC 38 (P) x NC 50 (B) 14.7 72 Contractor19.5 ppf S-135 DP 5.00 4 8/29 3705.8 m NC 50 (P) x (B) 22.6 274,702 Contractor


160



Objetivo: Mantener la verticalidad del pozo, manteniéndose en el box de la arenisca RBR-I.


161


INTERVALO VI

Hueco: 6” Productor Profundidad: 4400 m MD – 4400 m TVDCañería: Liner 5” P - 110, 18.0 #/ft, ANJO


Completar la perforación atravesando la Arenisca Roboré – II y Roboré-III hasta un TD final definido por la cota - 4.058.7 m TDVss.

Perforar hacia el Box de tolerancia 50 m de radio, preferencia NW. Superar los problemas presiones porales altas de la RBR-II &

RBR-III, y la inestabilidad que tiene como característica estas formaciones.

Formación: Arenisca Roboré-II & Roboré-III.

Litología: Arenisca RBR-II: Con areniscas cuarrzitica y cemento csiliceo, consolidaddo de duro a medianamente duro. Limolita arenosa, poco compacto. Lutita gris oscura, laminar, astillosa, físil, dura, diseminación de pirita. Arenisca RBR-III: Areniscas subfeldespáticas de grano muy fino a fino, con clastos angulosos y subangulosos. El cemento es cuarzo y feldespatos y escasa calcita. Clorita e Illita están como minerales arcillosos.

2. Información General Perforar con 6” la roca sello y la Ar. RBR-II y atravesar la Ar. Roboré-III, en forma direccional, con tendencia perpendicular al sistema de fracturas (NW-307°), con el objetivo de atravesar la mayor cantidad de fracturas, manteniéndose dentro del box de 50 m radio. La Ar. RBR-II mantiene su presión original de reservorio de +/- 10.000 psi. La Ar. RBR-III con una presión de reservorio estimada de 7900 psi. La profundidad final del pozo esta definida por la cota – 4058.7 m TVDss con un TD final de 4400 m. El lodo será WBM PolytraXX HP-HT iniciando con 16.00 ppg. Se tomarán registros eléctricos. Se correrá y cementará liner de 5”.


BBL – 10Tramo 3758 – 4300m Liner 5”Sensibilidad Inestabilidad – Colapso Roca Sello RBR-II:Durante la prueba de formación (DST) en hueco abierto, tramo 3758 – 4040 m (hueco 6”), se expuso la roca sello de la RBR-II a una diferencial negativa, respecto de la presión poral original, generando colapso y una prueba de formación negativa nada conclusiva. Luego de la prueba del DST, se recuperó la válvula de prueba (POTV) cerrada trabada con restos de lutita en su interior.En la carrera de limpieza con trépano de 6” + BHA liso, se tiene que repasar con incrementos súbitos de presión y TQ + amamgos de aprisionamiento, recueprándose derrumbe de lutitas angulares y planares, durante 2.5 días, confirmando el colapso en el tramo abierto.No se pudo correr registros eléctricos en hueco 6” (4300 m TD) con 3 intentos de pasar el punto de resistencia de 4040 m. Se acondiciona el lodo y hueco sin lograr estabilizar el hueco. Se cancela los registros eléctricos y se baja elLiner 5”.

162


Fuerte Tendencia DesviaciónSe perforó en forma combinada (rotando 73% - deslizando 27%) hasta los 4300 m, manteniendo la verticalidad del pozo. Ingresando a la Ar . BRB-II, tratando de mantener dentro del radio de tolerancia, se continuó observando la fuerte tendencia al incremento angular hacia el SUR, similar a los pozos vecinos. Se trató de mantener la inclinación en valores menores de 2° y se logró girar el pozo hacia la izquierda hasta 104° de azimuth. Al ingreso a la arenisca RBR-III, bajó la inclinación y el pozo se giró nuevamente hacia el SUR (tendencia de formación)BBL – X3Tramo 4 1/4” 4189 – 4288 m Fue perforado por un sólo trépano de diamantes tipo D71H, en dos tramos. El primero de 4191 a 4281 m con motor de fondo y el segundo hasta 4288 m con arreglo convencional (sin motor fondo) Las normas promedio de perforación fueron las siguientes:

Peso 2-5 MlbVelocidad rotaria 540 RPMPresión de circulación 2150 PSICaudal 117 GPM.

La densidad del lodo fue 1.80 gr/cc.Se observó detecciones de gas correspondiente a la zona de la boca liner (máximo 49 UGM).CONCLUSION : La perforación de este tramo es considerada normal.

BBL - X8Tramo 8 ½” 4147 – 4491 m Liner 5”APRISIONAMIENTO - AMAGO DE DESCONTROL - SIDETRACKLuego de perforar hasta los 4520 m , baja sonda de registros SHDT-NGS-AMS , encontrando resistencia a 4440 m sin lograr pasar, perfila. En segunda carrera con sonda de inducción , no puede bajar más de 4440 m .Baja arreglo de dos puntos hasta 4435 m sin resistencia , inicia circulación, , trata de bajar observando resistencia asentando 20 MLB., trató de levantar observado hta. aprisionada .Intentó librar con golpes de tijera 102 veces ,sin éxito. Balanceo bache con defloculante polimérico , maniobró con tensión, sin éxito.Se realizó back-off en 4403.6 y 4320 m ,sin éxito, noto desenrosque mecánico al transmitir torsión. Quedó en pesca arreglo de perforación y 7 piezas de tubería de perforación 3.1/2”..Con sondeo liso bajó a 4141 m ,comprobó circulación ,enrosco en pesca , intento circular presurizando hasta 4000 psi ,sin éxito.Efectuó back off en 4264 m (dejó en pesca varilla 7./16” ) y desenrosque en 4255 m. Saca hta. hasta 2442 m, notó devolución de lodo por EA y sondeo , debido a amago de descontrol. Baja hta hasta 3020 m ,cerro pozo y registra SIPP=4000 psi y SICP=6620 psi. Con equipo cementador ahoga pozo , densificó de 1.80 a 1.86 gr/cc.Bajo arreglo de pesca con PM 4.3/4” ,enroscando en pesca, intento recuperar varilla en pesca sin éxito, intento golpear con tijera ,negativo. Logró desenroscar en 4264.4 m , balanceo bache pesado de 2.00 gr/cc en fondo pozo , recupero 1 PM 4.3/4”.Lavó pesca con caños lavadores de 5.1/2” hasta 4276.4 m .Intentó continuar lavando ,sin éxito ,por dificultad en el avance y haber dejado un pedazo de zapato frezador (pesca apoyada).Bajó pescador overshot 5.3/4” a 4265.9 m, embocó pesca, desenroscó mecánicamente en 4226.87 m , quedando en pesca overshot y 4 piezas de sondeo 3.1/2” Intentó colocar tapón ciego con CCL hasta 4265.9 m ,encontró resistencia , intentó repetidas veces sin éxito. Trató de desenroscar más abajo de 4265.9 m sin éxito.Coloca tapón de cemento para realizar el Sidetrack.CONCLUSIÓN: Por el ángulo de desviación observado 4435 m (14.50°), el rumbo que toma el pozo, el apoyo de la hta que dificultó trabajar con los caños lavadores, la resistencia de la sonda , el aprisionamiento se debe a la configuración que tomó el pozo. Aprisionamiento por enchufe.El amago de descontrol se debió al tiempo en condiciones estáticas con densidad de 1.80 gr/cc (5 días). El efecto de suaveo, la remoción de la película por el bache con defloculante, favorecieron la migración del gas, la presión de poro estimada máxima para este sector es de 1.68 gr/cc. Con una densidad de 1.87 gr/cc el pozo estuvo mejor estabilizado. RECOMENDACIONES : Con huecos de características de alto ángulo tomar los cuidados necesarios en las maniobras de bajada de hta.

AMAGO DE DESCONTROL - APRISIONAMIENTO POR PRESION DIFERENCIAL

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En la maniobra de 4410.4 m (densidad entrada 1.80 gr/cc) , sacando en 997 m observó devolución por espacio anular (ganancia 1 bbl). Bajó hta. hasta 2003 m con devolución lodo por espacio anular y sondeo. Cerró BOP anular , presión de cierre en sondeo 1800 psi y en anular 1650 psi. Luego de 9 hrs de observación estabilizó SIDPP=2000 psi. y SICP=2250 psi. Controló bombeando 30 bbl de lodo de 2.17 gr/cc + 470 bbl de lodo de 1.97 gr/cc. A los 210 bbl bombeados presurizando hasta 4200 psi , notó franca admisión , logrando inducir contra la formación 260 bbl de lodo (presión equivalente = ). Desfogó espacio anular y sondeo a 0 psi. Con preventores cerrado , bajó hta. hasta 2697 m, abrió preventores y continuo bajando hasta 4164 m, cerró preventores, circuló , pasó flujo por quemador. Abrió preventores, circuló hasta normalizar, con densidad de entrada de 1.90 gr/cc. Bajó hta hasta 4400 m , durante circulaciones en 4369, 4395 y 4389m observó amago de aprisionamiento, en la ultima se libró con golpe de tijera pero bajando la densidad de 1.90 a 1.80 gr/cc y balanceando 106 bbl de lodo de una densidad de 1.78 gr/cc.Continuo perforación con normalidad hasta 4494 m , con una densidad de 1.80 gr/cc .Las maniobras de sacada , con motor de fondo , se realizaron llenando pozo continuamente y con velocidad controlada de hasta 6-2 minutos por tiro. CONCLUSION: La causa más probable para la gasificación , devolución y consecuente amago de descontrol fue el efecto de pistoneo que se generó por la velocidad de sacada de hta., ya que una densidad de 1.80 gr/cc es suficiente para controlar la presión de formación .Las maniobras de sacada con motor de fondo de velocidad controlada de 6-2 minutos por tiro resultaron adecuadas .El aprisionamiento durante el control de pozo se debió a presión diferencial, ya que con una disminución de la densidad o hidrostática permitió librar. La sobrepresión frente a un tramo permeable fue evidente.La admisión permitió establecer la presión de admisión respectiva del tramo, equivalente a gr/cc. RECOMENDACIONES Efectuar los cálculos de la disminución en hidrostática por el efecto pistón para diferentes velocidades de sacada, estableciendo la adecuada y la recomendable. Usar la referencia de 6-2 minutos por tiro, con un continuo llenado del pozo.

TREPANOS - HIDRAULICAEl tramo se perforó con bajas penetraciones , del orden de 0.5 m/hr con rotación convencional y 1 m/hr con motor de fondo ,debido a la compactación de la formación RBR III.Este tramo demandó el uso de 13 trépanos , siendo el de mejor perfomance el TB593 (U) que perforó 50 m en 42 hrs. a razón de 1.19 hr/m. Uso trépano de diamantes + motor de fondo y trépano de insertos hasta 4520 m.

Las normas de perforación promedio fueron las siguientes:Peso 7 - 20 MlbVelocidad rotaria 50-80-219-354 RPMCaudal 141 - 171 GPMPresión circulación 2500-2700 PSI

RECOMENDACIÓN Probar con trépanos PDC y motor de fondo de baja rpm y alto torque.

PERDIDA DE CIRCULACIÓN CEMENTACION LINER 5”Bajó CSG 5” a 4140 m circula. Continua bajando a 4490.7 m , inicia circulación con ½ BPM y 1000 psi ,abrió cuña liner con1500 psi, incrementó a 3300 psi ,rompió asiento de collar ,aseguró cuña liner, continuo circulando. Bombeo Mud Push XT + lechada cemento D = 15.8 LPG a 2 BPM y 3100 psi , a los 6 bbl bombeado, observa incremento de presión a 4100 psi y pérdida de circulación ; nivel lodo en pozo mantiene estático a 30 cm. de salida horizontal.Largó tapón desplazador y desplazó con lodo sin retorno a 2 BPM y 3700 psi . Presión de cierre 4000 psi .Nivel de lodo mantiene estático a 30 cm de salida horizontal.Del registro de CBL - VDL - GR , se observa lecturas menores de 5 MV en el tramo 4365 a 4305 m , mostrando buena adherencia de cemento.

BBL - X8Tramo 4 ¼” 4491 – 4621 m

INESTABILIDAD DE HUECO-DERRUMBE-APRISIONAMIENTOSe perforó hasta 4545.5 m con una densidad de lodo de 1.80 gr./cc. Con arreglo continua perforando ,en 4494 m baja densidad de 1.80 a 1.60 gr/cc .En maniobra de esta profundidad repasa a fondo pozo notando salida de recortes de derrumbe de 1x0.5x0.3 cm , con gas de conexión hasta de 9 UGM.

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A los 4578 m se baja densidad de 1.60 a 1.50 gr/cc , notando incremento de gas de conexión a 10 UGM y derrumbe de apreciable cantidad de recortes de hasta ½ “, con una deteción de gas continua de 5-8 UGM.Perfora hasta 4582 m observó violento incremento de presión de 2650 a 3100 psi. , maniobra con tensión de 45 Mlb ,librando hta. y presión baja a 2800 psi , levanta a 2563 m con amago de aprisionamiento e incremento de presión , consigue rotación con torsión máxima de 75 div. Repasa tramo problema con incrementos de presión hasta 3200 psi , al levantar hta tensiona hasta 20 Mlb , al bajar asienta hasta 20 Mlb .Desplaza bache viscoso en retorno abundante cantidad de derrumbe de 1” de tamaño. Saca hta y cambia arreglo.Al bajar arreglo tiene que repasar con salida de derrumbe e incrementa densidad a 1.60 gr/cc.Perfora a 4592.2 m , con incrementos de torque hasta 120 div. Repasando tramo 4570-4592 m con 3 Mlb y tq.100-120 div observa amago de aprisionamiento por derrumbe lutitico , con incremento de presión. Continua perforando hasta 4621.6m con similares características de resistencia a la tensión, torque, incremento de derrumbe ; sube paulatinamente la densidad a 1.67 gr/cc.A los 4621.2 m ,levanta vástago a 4611 m y observa incremento de presión y torque , maniobra con 50 Mlb de tensión , observa deslizamiento hacia abajo ,se corta circulación y rotación , llegando a 4615 m donde queda aprisionada hta. Maniobra hta con golpes de tijera y golpes de bomba , consiguiendo flujo por zaranda, pero sin librar hta. Por los golpes de tijera ,se desenganchó y cayó el vástago del aparejo , solucionó problema y sacó hta, observando washout (boca pesca 937.69 m) .Con sondeo liso embocó pesca y efectuó back off en 982.5 m, recuperando 4 pieza s de sondeo 3.1/2” . Nuevo back off en 4023 m, recuperando todo el sondeo de 3.1/2”+ tijera (boca pesca 4025.85 m). Con sondeo liso circula y densifica lodo a 1.80 gr/cc . Por zaranda derrumbe de diferentes tamaños. No se pudo realizar back off por no pasar de 4030 m .Se realiza desenrosque mecánico y recupera 6 pzas tubería 2 .7/8” (boca pesca 4536.88 m). Pesca es de sólo 78.12 m. Bajó sondeo liso con tijera, circuló con máxima detección de gas de 534 UGM, asegura pesca y tensiona golpeando con tijera hasta observar pérdida de peso en la sarta, sacó hta. Tijera notó desconectada en rosca fina, quedando 144.23 m de hta. en pesca (boca pesca 4472.7 m) .Bajó tijera parcial + sondeo liso a boca pesca, efectuó desenrosque mecánico, en superficie observó la falta de 22 cm de la sección superior de la tijera de 3.3/4”.Al no poder recuperar hta en pesca, se aisló la zona entubada del tramo de hueco abierto 4.1/4”, con dos tapones mecánicos en 4471 y 4470 m (encima de la boca pesca, luego balea liner 5” en 4255 m y cemento espacio anual (hueco 6” - liner 5”). CONCLUSION: La estimación de presión de poro muestra una tendencia a disminuir a partir de 4500 m, llegando a 1.41 gr/cc a los 4620 m; sin embargo , el hecho de bajar la densidad a valores de l.50 gr/cc hizo que se generara una inestabilidad de hueco severa, con detecciones de gas continua y gases de conexiones también constantes. Estos indicios indican que nos encontramos en un sector que mantiene su característica de presión anormal de baja permeabilidad. La estimación de presión de poro ,para este último tramo esta alejada de la realidad.El restablecer la densidad de 1.80 gr/cc, luego de haber bajado a 1.50 gr/cc, se restableció las condiciones de estabilidad del hueco, aunque no se libró la hta. RECOMENDACIONES:Tratar al tramo por debajo de las arenas RBR II y III como anormales, que mantienen una presión de poro alta, sensible a la inestabilidad por falta de hidrostática.

BBL – 11Tramo 8 ½” 3860 – 4382 m Liner 7 5/8”

Perforabilidad de Formación RBR-IIIEn la perforación con el trépano PDC M29BQPX de 12 aletas con cortadores de 13 mm y 16 mm se presentó las siguientes características: En la parte pélítica, antes del ingreso al paquete de areniscas, con un predominio de la lutita

sobre la limolita, la ROP se presenta en +/- 3 a 4 m/hr En el mismo paquete de arena (4011.80m tope RBR-III), con 40% de arenisca consolidada

cuarcítica silícea, de buena dureza, la ROP baja hasta 0.8 a 1.2 m/hr, siendo necesario aplicar WOB hasta 24.0 klb y rotación entre 90 rpm a 150 rpm.

Se buscó la combinación o relación de WOB/RPM, por presentarse pérdida de avance, con torque estático, siendo necesario aplicar maniobras y variaciones frecuentes de los parámetros hasta atravesar el paquete.

En el 2do paquete de arenas (4041 m) se observa un quiebre de penetración, cayendo de 30 min/m a 14 min/m, con recuperación de +/-20% de arenisca.

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En el tramo inferior de 4053m a 4064m se presenta una disminución más significativa de la

ROP, comparada con los paquetes superiores, subiendo el tiempo a +/-100 – 58 min/m, con una recuperación de 20% a 40% de una arenisca dura, abrasiva, de mayor esfuerzo compresivo entre 15 a18 psi, acompañada de un predominio de una limolita arenosa y muy poca lutita.

Pasando los paquetes de arenas, la ROP mejoró de +/- 35 a 50min/m entrando al paquete netamente pelítico que corresponde a la base de la RBR-III.

DerrumbeAtravesando la RBR-III se inicia el incremento de peso de lodo desde 16.0 ppg a 17.5 ppg, según lo establecido por el programa; sin embargo, a partir de los 4281 m se presenta un 15% de derrumbe, el cual se incrementa hasta un máximo de 30% a los 4313 m, teniendo que subir el peso de lodo a 18.2 ppg, con lo que disminuyó el % entre 5 a 10%. Se presentó con signos de alto torque, arrastres de hasta 50 klb, siendo necesario aplicar la práctica de un control de la perforación de 2 a 3 m/hr levantando cada 1 ó 2 DP’s para chequear arrastre/torque, viajes cortos de verificación de hueco. El comportamiento de la presión de poro estimada muestra un incremento paulatino de 17.4 ppg a 17.7 ppg.Luego de las condiciones estáticas de los viajes cortos, que significó sólo +/- 2.5 horas, se recupera de la circulación del fondo pozo hasta un 30 % de derrumbe. La misma característica se encontró después de +/- 36.0 horas de condiciones estáticas que significó la toma de registros eléctricos, recuperando en la muestra de fondo un derrumbe hasta de 30 a 40 %. El tamaño en recortes de la profundidad de 4320m llega a 1” x 3/8”, desde 4333m con ½” x 1/8”, obligando a incrementar el peso de lodo a 18.5 ppg, con lo que el derrumbe bajó hasta 10 – 15 %. Se confirma la presencia de una zona muy inestable debajo del paquete de arenas de la RBR-III, con buzamiento hasta de 20° en TD final.

Control DireccionalSólo a la profundidad de 4041 m se trató de tomar una lectura de Totco la cual falló, por lo que no se tuvo ningún registro de lectura de desviación en todo el tramo de 8.1/2”, mientras se procedía a la perforación.De las lecturas de desviación tomados con registros eléctricos, se puede apreciar que a partir de los 4320 m el ángulo toma valores de +/- 9.0°, para luego tomar un valor máximo de +/- 18° en el fondo pozo 4380 m.Durante la perforación, a partir de los 4312 m se presenta incrementos en el torque, arrastres de fondo de hasta 50 klb, relacionando estas características al derrumbe que coincidentemente se presenta en valores de hasta 30%. La combinación de la inestabilidad y el incremento de ángulo dieron lugar a presencia de torques erráticos y resistencias al inicio del viaje de fondo.De las causas que dieron lugar a este incremento de la inclinación está el aumento del buzamiento de las capas de esta zona de características netamente pelíticas, que muestra un incremento continuo sostenido de buzamiento desde 5° en los 4250 m hasta 20° en el fondo 4380 m con un rumbo SW, que arrastró el hueco a tomar ángulo creciente.Se dio por finalizada la perforación en vista de que manteniendo esta tendencia de la desviación difícilmente podremos lograr corregir esta tendencia por la cercanía que se tiene al objetivo más aún el pensar en ingresar en el objetivo de la arena Sara. Las condiciones de perforabilidad quedaron deterioradas al generarse resistencias al torque y/o tensión crecientes, haciendo que la perforación sea más difícil. El plan que se trazó consistió en terminar la perforación a +/- 50m encima del tope de la arena Sara (Boomerang), para que en un futuro sea posible ingresar con un diámetro de trépano de 6”, como parte de la exploración de esta formación.

Caída Colgador Liner 7”Se bajó 44 piezas de CSG de 7.5/8” de 53.3 ppf, Q-125, con un colgador de liner, bajando a una velocidad de 4 min/stand, con llenado continuo, llegando a fondo sin problema, restableció circulación. En el intento de asentar el Liner, se pierde 60 klb de peso, cayendo el Liner al fondo. La causas probables fueron las vueltas en número cresciente que se aplicó (20 hacia la derecha) para que llegara el torque al colgador asentando el mismo o que la dureza de la cañería Q-125 no permita el que se asiente el colgador. Se mantuvo la circulación permanente, estableciendo que la circulación se realizaba por el fondo del pozo.Ante esta situación se bajó un niple sello modificado del packer, logrando asentar 5 klb de peso al niple sello. Restableció circulación y procedió a cementar sin inconvenientes, logrando una cementación muy buena del liner.

BBL – 9D

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Tramo 8 ½” 4616 – 5456.7 m Liner 7”

Prueba de Presión Cañería 9.5/8”Rotura del collar doble etapa (DV Tool) en la prueba de presión del CSG de 9.5/8”, donde debería aplicarse un 75% de la presión de reventamiento, es decir con 6975 psi. Esta primera prueba se realizó por encima del Collar doble etapa (DV tool)con un máximo de 7012 psi que cae a 6842 psi manteniendo por lapso de 8 min, para luego caer bruscamente a 3730 psi. En principio se presume rotura de CSG, para lo cual se abre la válvula anular 13.5/8” x 9.5/8” del cabezal “B” y realiza prueba de comunicación hacia el anular, siendo negativo. Fue necesario ejecutar prueba de presión con Packer ( Arrow R-3 H/D Retrievable 9.5/8”) en 600, 1011 m con 1500 psi y 5000 psi en la última profundidad, sin observar pérdida ni flujo por anular 13.5/8” x 9.5/8”.Significó una demora de 31 horas, por las operaciones de confirmación de pérdida, un costo por equipo y servicios.

Leak Off TestLos problemas presentados en las pruebas de presión del CSG con rotura del DV, llevaron a que la prueba de Leak Off Test (L.O.T.) programado se convirtió en sólo una prueba de Integridad de Formación con sólo una densidad equivalente de 18.0 ppg, aplicando 3500 psi a una columna de lodo de 13.3 ppg. Para esta operación se perforó 4 metros de hueco nuevo, para que finalmente sean 7 metros de hueco abierto.

Dificultades Recuperación Single Shot SurveyEn la primera intención de sólo usar el Single Shot para toma de desviación, se presenta la dificultad de recuperar este instrumento, con el wireline overshot no se pudo recuperar el barril del survey, por lo que debe realizar un viaje completo que permita su recuperación. La configuración del hueco puso límite a usar este tipo de herramienta de survey, la opción siguiente fue usar el MWD, con un costo alto por el servicio de alquiler de las herramientas y equipos.

Protección de CSG y Reducción TorquePor la severidad del dogleg presente con la configuración del hueco, luego de un análisis de las fuerzas de contacto y el correspondiente al del torque/drag en condición de rotación en el fondo se determinó la necesidad de instalar o cubrir intervalos con protectores Non-Rotating Drill Pipe, que proteja la CSG de 9.5/8” y reducir el torque. La recomendación fue instalar tramo 252 a 504 m con 1 protector por joint, entre 2596 a 2770 m con 2 protectores por joint y 1 protector por joint entre 2770 a 2916 m, haciendo un total de 78 piezas, considerando una carrera de trépano de 100 m.

BHA Efectivo para un Régimen Caída Angulo (Dogleg) Preestablecido En la búsqueda de un BHA que se adecue al objetivo de lograr un dogleg de caída de ángulo de entre -2.5° a –1.5°/100ft y un azimuth que alcance el objetivo Sara, se han recurrido a probar diferentes diseños de BHA’s que pueda dar un régimen de caída de ángulo con dogleg bajos, balanceando mejoras en la ROP, superando los problemas que genera un hueco dirigido de ángulo elevado. Probando péndulos de 30 pies de 8.1/4” – 8.3/8”, el primer estabilizador en el motor de fondo y el otro estabilizador de sarta sobre el mismo. Con turbina y tres estabilizadores 8.7/16 – 8.1/4 – 8.3/8”, con resultado negativo en caída ángulo y ROP. Un pendular con dos estabilizadores de sarta a 32 – 72 pies de 8.3/8” con motor de fondo, que permitió trabajo de repaso y backreaming en sobre hueco con problemas de aprisionamiento. Un BHA pendular de un solo estabilizador de sarta de 8.3/8” a 30 pies y una camisa de 7.3/4” que reemplazaba el estabilizador nortrac del motor de fondo, este BHA fue el que perforó mayor proporción de hueco.Esta búsqueda significó tiempos adicionales de equipo en maniobras de viaje, un mayor número de trépanos, al sacar y cambiar trépanos con vida útil reemplazando por otras nuevas.

Aprisionamiento – Side Track N° 3A la profundidad de 5163 m, bajando trépano para reiniciar perforación, luego de lavar y repasar desde 5137 a 5162 m, se observa incremento brusco de torque desde 12-15 a 20-25000 lb.pie e incremento de presión de 3200 a 4000 psi, sin lograr circulación con herramienta aprisionada. Se trabajó con golpes de tijera, tensiones de hasta 580 Klb y peso de 100 Klb sin éxito. Se ejecuta un desenrosque mecánico solo libra a 5020 m, string shot y punch en 5131 m sin éxito y sin lograr circulación, corte con disparo (severing tool) en 5047 m no logra movimiento de sarta, strig shot en 5038 - 5028 m con éxito en esta última profundidad, dejando boca pesca en 5028 m conexión box de la tijera. Por los antecedentes de resistencias – reporte de presencia de derrumbe, - ingreso a este tramo inestable - perforación y maniobras anteriores a esta profundidad con resistencias anormales - la imposibilidad de establecer circulación en el momento del aprisionamiento y en las

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operaciones posteriores - la salida en mayor proporción de recortes recuperados en zaranda durante la perforación - al estar atravesando una zona fracturada, se ha concluido que la causa del aprisionamiento es un derrumbe masivo o colapso de formación. Ante la imposibilidad de recuperar la pesca, el tiempo que podría significar el intento de recuperar, los riesgos que conlleva el realizar otras operaciones, se inicia el side track N°3 con la ubicación del tapón de cemento en 4813 m con tope en 4612 m, abandonando la pesca. Esta profundidad de aprisionamiento se atravesó, con normalidad en el side track N°3, con una densidad de 15.3 ppg, mayor a la que se usó en el momento del aprisionamiento de 14.5 ppg.

Con este aprisionamiento solo se corrió registros eléctricos de un tramo parcial desde 4969 a 4607 m recurriendo a PCL que es una herramienta especial de registros con drill pipe, perdiendo información desde 5163 a 4969 mSide track N°3 se inicia a los 4714 m, perdiendo 899 m, tiempo perdido adicional ..... días, costos por operaciones – servicios en recuperación pesca, herramienta perdida llega a .......$US

Resistencias – Maniobras cortasPor el tipo de perforación direccional, deslizamiento – rotación, solo rotación con un dogleg de caída, por las resistencias o arrastres de orden crecientes, la configuración que iba tomando el agujero, exigió recurrir a la práctica de viajes cortos de verificación de condiciones del hueco, que permita alisar o comprobar puntos de resistencia para repasar o sólo remoción de acumulaciones de recortes mejorando la limpieza de hueco. A medida que el hueco abierto se extendía las resistencias o arrastres fueron crecientes en función del tiempo de exposición, por lo que la frecuencia de viajes de 24 horas pasaba a 12 horas dependiendo de las observaciones y comportamiento observados en cada viaje. La extensión del viaje fue variable, dependiendo de la existencia de resistencias críticas o ausencia de los mismos, por ejemplo, antes del side track la extensión del viaje fue alcanzando el zapato de 9.5/8”, posteriormente en el hueco del tercer side track sólo hasta una profundidad menor del zapato.Una estimación de horas usadas en este aspecto llegó a +/- 89.5 horas acumuladas.

Registros EléctricosImposibilidad de correr registros con el sistema wire line (convencional) En un primer intento de toma de registros, LOG #1 HIDL-MAC-ZDL-CN-SL-TTRM, se bajó a 4598 m, luego de correlacionar y verificar tensión (arrastre), logra llegar a 4877 m donde pierde toda la tensión del cable, hala hasta 4750 m donde queda aprisionado la herramienta de registros, con tensión al máximo y maniobras consigue deslizar y librar, recuperando la sonda. Fue necesario recurrir a la segunda opción armando los XO’s del PCL, con sonda de HDIL-ZDL-CN-SL-TTRM, bajando y tomado registros de 4607 a 4969 m, en esta última profundidad pierde la señal. Los registros fueron irregulares entre los 4607 a 4883 m, teniendo que asentar 155 Klb de peso y tensión de 125 Klb hasta quedar libre, continua asentando 60 Klb hasta 4969 m. Finalmente, luego de restablecer la señal completa los registros PCL entre 4469 a 4607 m.Este problema incidió en los costos en ........$US.

Incidentes – AprisionamientoPor Conificación Trépano – Estabilizador:Durante perforación en 5022 m, por incremento brusco del torque queda aprisionado, con solo golpe de tijera se libra. Se repite proceso perforando 5022 a 5023 m, pese a estar reciprocando por cada metro perforado, sólo libra con golpes de tijera. Perforando el metro 5026.3 m, con la misma característica de torque brusco, se aprisiona, librando con golpes de tijera. Se concluye que los problemas se debieron a un proceso de “conificación” del trépano y BHA, con pérdida de calibre del trépano de 1/8” frente a la pérdida de calibre del estabilizador de solo 1/16”, que generó enchufes del estabilizador al ingresar a un hueco más reducido de diámetro. Trépano empleado un PDC DS104HS IADC M223 usado(con desgaste en el calibre) con cortadores 22x19 mm – 4x13 mm 2” longitud calibre y 5 aletas, se bajo con un estabilizador de 8.1/2” (full gage). Este trépano, cuyo rango de aplicación entra en formaciones medio blanda a medio dura, atravesó una zona compacta y abrasiva. Su uso significó sólo el avance de 27.3 m con una carrera reducida, de riesgo y problemática.

Por Presión Diferencial – Control de Pozo: Deslizando con BHA direccional de BH 1.1° en 4874.3 m, al quedar la herramienta colgada sin deslizamiento con cierto descenso de la diferencial se asentó 70 Klb que significó forzar el BHA y sarta a un contacto completo con la parte baja del hueco estando los DC de 6.1/2” expuestos a la arena RBR-III, estableciéndose el aprisionamiento. Por las características del aprisionamiento, trabajo negativo de la tijera, circulación franca, ausencia de derrumbe, BHA expuesto plenamente a la arena RBR III, se concluyó que se trataba

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de un problema de presión diferencial. Con el desplazamiento de 140 bbl de Diesel al anular, bajando la densidad equivalente al nivel de la RBR III de 13.4 ppg, se libra sin necesidad de recurrir a golpes de tijera. Al sacar 3 tiros de la zona de aprisionamiento se observó reacción inmediata del pozo con un volumen de ganancia de 93 bbl, se procedió al control del pozo.El control de pozo se hizo en tres circulaciones, la primera con contra presión de 3500-2000 psi, en la segunda con 2500 psi y dejó caer en forma natural hasta 1750 psi, con nueva ganancia de volumen de 60 bbl; en la tercera, se incrementa la densidad de 14.8 a 15.0 ppg y contra presión de 2500 psi, logrando el control. Al abrir el preventor anular nuevamente queda aprisionada, con maniobra de tensión-torsión y peso logra librar.Significó 20 horas de equipo, costos de diesel, tratamiento del lodo con mayor concentración de sellantes.

Perforación: Zona Fracturada (Derrumbe) – Alta PresiónLa formación Boomerang (con tope en 4981 m MD), en el que se ingresó parcialmente en el hueco side track N°2 hasta la profundidad de 5163 m (aprisionamiento) y en el hueco nuevo donde se atravesó en forma completa por el side track N°3 hasta los 5456 m, se observó características similares en cuanto a comportamientos o signos de problema de zona fracturada (derrumbe) y de alto gradiente de presión:

Gases de conexión en aumento continuo a medida que se alcanzaba mayores profundidades.

Gases acumulados de viajes cortos y de cambio trépano en aumento paulatino. Quiebres de penetración, con ROP instantáneos que inician con 1 m/hr pasando

a 3-4 m/hr, que requerían de WOB muy bajos cercanos a sólo 500 lb. Presencia de derrumbe, con porcentaje reportado en aumento hasta 50 %, con

salida de recortes de tamaño grande entre 1-3/4” x ¼ - 3/16”, y de tamaño menudo en proporción fuera de lo que corresponde al metro perforado.

Se observa dificultades durante la perforación con incrementos de presión – torque que exigían realizar maniobras para normalizar. Tensiones más altas durante las maniobras.

El Boomerang esta por encima de la culminación de la Arena Sara, por lo que debe existir una distorsión tectónica, donde se presenta una zona fracturada o disturbada y de buzamiento alto.

Presiones de poro estimada de orden creciente, llegando a valores equivalentes a 15.7 ppg.

La conclusión que se extrajo de la causa que llevó al aprisionamiento en el side track N° 2, fue el colapso de la formación con un derrumbe masivo que ocasionó pérdida de herramienta, la boca pesca que se dejó en el hueco estuvo a 5028 m, coincide con el ingreso al Boomerang donde las características de la formación están fracturadas y de sensibilidad a la inestabilidad por derrumbe.

Estos aspectos fueron los que llevaron a: incrementos de la densidad del lodo hasta 15.9 ppg, aplicación de prácticas de perforación como ser repasos por metro perforado, maniobras cortas con más frecuencia, encarar problemas de capacidad de limpieza en hueco con ángulo elevado(49°) de zona de escombros fracturado recurriendo a circulación de hasta dos retornos y desplazamiento de baches viscosos - pesados, lavado de hueco excéntrico, trabajo de lavado repaso y back reaming durante la perforación - maniobras, incorporación en el BHA de Roller Reamer para mejorar la remoción.

Capacidad limpiezaPor el problema de la configuración del hueco con un ángulo de inclinación de hasta 49°, que tomó una forma “S” con zona de “escombros” fracturada inestable o derrumbable con generación de cortes en mayor proporción, llevó a encarar el problema de falta de capacidad de limpieza. Se recurrió al manejo de baches o píldoras viscosas – de alto peso de lodo, sin lograr éxito o mejoras, más al contrario al retorno de estos desplazamientos no mostraba recortes. Buscó incrementar caudal de circulación, pero limitado por el efecto “rebote” del trépano PDC en el fondo con incremento de presión y que no permitía una perforación normal. Acumulaciones de recortes o derrumbe en el espacio anular mostró su efecto en el desbalance observado al proceder al agregado o conexión de DP, con la pérdida de lodo en plataforma. La opción adecuada fue tomada, luego de experiencias, que fue la de proceder con circulación de dos o más retornos, con respaldo de los cálculos de capacidad de limpieza para huecos de elevado ángulo u horizontales.

Registros Eléctricos Convencional – LWD

169


La formación Boomerang con sus características peculiares que presentó ángulos de inclinación elevados, zonas de “escombros” fracturado (derrumbable), presurizado, de alto buzamiento, tendencias al aprisionamiento, que obligó a la aplicación de prácticas de perforación especiales para superar los problemas enumerados; pero además, de las condiciones críticas y severas presentes en las maniobras de viaje que exigían el uso continuo de back reaming para superar la severidad de las resistencias al sacar herramienta, hizo imposible querer usar las herramientas comunes de toma de registros eléctricos, para recuperar información imprescindible de las formaciones perforadas RBR III y Boomerang. Con esta realidad, se recurrió a una herramienta que permita incorporar en el BHA una sonda de registros que a su vez se pueda recurrir a circulación y rotación, superando las resistencias que se presentan. Esta herramienta fue la LWD.El correr el LWD requirió de tiempo de equipo para una previa simulación de la carrera de registros bajando el BHA desde 4800 a 5286 m con circulación y rotación a una de 4 tiros por hora (116 m/hr) controlando el peso sobre el trépano menor a 20 Klb y torque menor a 15000 Lb.pie. Luego se logra correr los registros con la herramienta LWD desde 4650 a 5303 m a 1 m/min, 50-90 rpm, 370 gpm.

Ingreso Arena SaraEl ingreso a la arena Sara representó encarar una formación con un gradiente de presión anormal equivalente a 15.3 – 15.8 ppg, que sólo alcanzaba a ser balanceada por la densidad del lodo usado en ese momento de 15.9 ppg. El tope estimado de la arena correspondía a 5447 m MD (TVD 5030 m)

El problema se presentó al perforar 5444 a 5456.7 m, donde se manifestó un quiebre en la penetración, con un cambio en la litología a 35 % Arena GS, 40 % Limolita y 25 % de Lutita. Estando con la práctica de 1 metro perforado por repaso de 4 metros, realizando una carrera corta a 5448 m el gas se incrementa a 634 ugt, manteniendo el BG al pico más alto de 141ugt, observando un incremento rápido de flujo y gas a más de 800 ugt, circulando e incrementado la densidad de 15. 9 a 16.1 ppg, para luego cerrar el pozo y circular a través de choke manifold quemando gas con una contra presión en el anular de entre 1000 – 200 psi. No siendo suficiente el incremento anterior de densidad, se sube hasta 17.8 ppg, recurriendo nuevamente circulando por manifold – difusor. Finalmente logra el control.El aporte de flujo y gas significó 51.5 horas de circulaciones, verificación de flujo y otros.

Pérdida Boca Liner 7”Aprovechando del armado de la tubería 3.1/2” CS Hydrill, y en consideración a que la tubería para el DST tiene un límite de torque máximo de 3800 lb.pie, se programa la operación de prueba de torque para asentar packer. Tocando la boca liner en 4544.5 m, antes de la prueba de torque, se inicia la circulación con lodo de 14.2 ppg detectando hasta un máximo de gas de 845 UGT con una densidad mínima 10.9 ppg, manteniendo un promedio continuo de 384 a 730 UGT. Definiéndose de que se tiene una pérdida o fuga de la boca liner de 7”. Del aporte y por cromatografía se puede establecer que la fuga viene de la arena Sara. La prueba de torque se realizó con un total de 18 vueltas y asentando el PCK con sólo el máximo de 3800 lb.pie.Es importante mencionar, que previo a esta operación, se realizó la prueba negativa semiseca con un PCK Positest + Válvula de prueba IRDV, con una columna de diesel en tubería, que generó un desbalance de 1245 psi respecto de la presión de la arena RBR-I. Luego de la apertura de la válvula IRDV, se dejó en observación el pozo abierto durante una hora sin observar reacción del pozo, resultando la prueba negativa OK.Finalmente se realiza la operación de verificación de la zona de aporte de gas, a través de un BHA liso, circulando por una hora en la profundidad tope del liner, para luego ingresar al liner de 7” hasta llegar al Landing Collar, con detecciones de 28 y 56 UGT, respectivamente, confirmando la fuga de gas en el liner de 7”.De la conclusión extractada de las operaciones de fuga de gas se define postergar la prueba de formación DST N°1 para la RBR I, procediéndose al desmontaje del equipo de Schlumberger ya instalado.

Cementación Tie BackAl establecerse fuga de gas en la boca liner 7”(4544 m), se cambio sección “C” a 11-15,000 psi en el cabezal y limpio la camisa del colgador de liner, procediendo a bajar Tie Back 7.5/8” enchufando y probando sello con 1900 psi. Con BJ seprocedió a la cementación del Tie Back sin lograr desplazar el volumen total de lodo programado por observar incremento de presión debido a un puenteo de la lechada. Siendo imposible enchufar el Tie Back en la camisa del liner. Con registro de CCL – GR en la zona del tie back se verificó el “GAP” de +/- ½ m de abertura, siendo la

170


produndidad a los 4545.6. Con un volumen de cemento que quedó dentro de la cañería de 29 bbl sobre el collar + 10 bbl debajo del collar = 39 bbl, que significó 304 m de tapón y tope en los 4241 m, con 60.6 bbl de lechada en el espacio anular, con tope en 3252.1 m.

BBL – 10Tramo 8 ½” 3917 – 4040 m Liner 5”Puebra Producción DST Hueco abierto AR. RBR-II - Colapso formación: Luego de perforar de 3917 m a 4040 m, se deside realizar Prueba de Producción en hueco abierto para la Ar-- RBR-II. Se baja BHA DST, abre pozo y observa reacción inmediata con devolucióncontinua de fluido. Pozo en limpieza p7CK 8/64" y 1915 psi. Pasa por cks 10, 12, 14 & 16 flujo a quemador quemando regular cantidad de gas y con caida de la presión continua hasta 0 psi.Baja BHA liso c/trépano 6"@ 3918 m, zapato liner 7", donde tienen resistencia 10KLb, repasa c/incrementos TQ's y presión súbitos + A.A por colapso formación, con recuepración de cortes-derrumbe de 1-1.5. Empaquetamiento a 3986 m librando con TJ. Continuo repaso y viajes cortos por lapso de 53.75 horas.

BBL – 12Tramo 8 ½” 4173 – 4570 m Liner 5”Registros Eléctricos - Aprisionamiento SondaPerforó hueco 6" @ 4225 m, realizó solo viaje corto a zapato. Corre registros 1era carrera GR-HDIP-CBIL, baja @ 4183 m, donde apoya 5 Klb, maniobra v/v sin lograf pasar dicho punto. Baja 2da carrera registros CBIL-ORIENT-GR (cambio centralizadorguía inferior, por hole finder nariz de goma, baja solo a 4174 m , baja sonda registrándo @ 4183 m donde apoya 5 Klb, maniobra v/v sin lograr pasar. Recupera sonda, con fragmentos (clastos) de derrumbe de lutitas en interior de flejes centralizador de CBIL. MW = 16.0 ppg.Arma y baja BHA 0-30', bajando a 4191 m apoyando 6-8 Klb, repasa varias veces, hasta verificar pase sin rotación. Nueva carrera registros CBIL-DIPLOG-ORIENT-GR, baja a 4185 m , maniobra y logra llegar a fondo. Registra con resistencia y amagos de aprisionamiento tramo 4214-4183 m.Registros muestra hueco en calibre bastante homogéneo.Conclusión: resistencias debido a geometría de pozo. Lecturas de registros afectadas (mala calidad) pór sobretensiones, maniobras y saltos de hta.Perforó hueco 6" @ 4570 m, baja BHA 0-30' de calibración p/registros, recueprando derrumbe apreciable cantidad de cortes-derrumbe, tamaño 8 x 4 x 0.75 cm. Corre nueva carrera registros 1era carrera DSL-HDIL-XMAC-6CAL, baja con precaución a f.p, observa leves puntuales de resistencia, en 4425-4400 m punto crítico muy severo maniobra con tensión de 9300 lb y logra liberar, en 4320 observa otro agarre, maniobra y libera con 9000 lb. en superficie observa brazos caliper dañados 3 brazos buen estado, uno doblado, un brazo parcial perdido, y un brazo perdido total.Para 2da carrera registros, baja BHA 0-30', repasa con resistencia TQ, amagos empaquetamiento, recueprando en BVP recortes-derrumbe, no observa restos metálicos. Realiza 2da carrera registros ZDL-CN-GR, baja a fp, en tramo 4433-4429 m maniobra v/v, tensionando 10KLb (4500 overpull), queda sonda aprisionada. Realiza pesca enhebrada, emboca pesca, en 3248 m observa hebra de cable wireline 7 /16" dañada, corre y corta cable, prepara conexión ráopida. baja a boca pesca, emboca y asegura. Saca hta enhebrada a la inversa, efectua procedimiento liberación eléctrica sin éxito, por dicontinuidad conectores. Tensiona calbe @ 16 klb, libera cable, recupera cable 2100 m, observa hebras rotas de cable en varios intérvalos. Deja en pesca 31 cm de cable y 16.11 m de sonda.Con Over Shot 4 3/8" & 5 3/4", con agarre espiral 3 3/8" & cesta 3 5/8", con aporte + 2 lower extensión verifica agarre de pesca, recuera 100 % pesca.

Falla Sincronización MWDEn 4269 m intenta sincronizar MWD para tomar survey, negativo. Perfora 1 m e intena nuevamente sincronizar, positivo.

Amago empaquetamientoDurante repaso 4364 m con incremento de presión (+595 psi) y resistencia TQ 7-10 Klb.ft. Registros muestra zona fuera de calibre lavado muy excéntrico.Pérdida parcial lodo formaciónEn 4507 m registra pérdidad parcial de lodo a formación 20 bbl (20 min), regimene 60 BPH, luego estabiliza. Posible zona de fracturas.

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Colapso Liner 7"Durante el re-baleo TCP N° 2 tramo 4050-4105 m, exponiendo a una diferencial de 1500 ps, con tramo ya abierto 4047-4145m, se presenta gas quemando en fosa y presencia de líquido, presión de surgencia cae continuamente desde 600 psi @ 15 psi. Verificando luego colapso de la cañería de 7"a +/- 3979.3 m, coincidiendo con el tramo de cañería 7" sin cemento (tope cemento 4041 m).

Desafíos Sección Hueco

Perforar el hueco dirigido productor hasta un TVDss de -4058.7 m, arenas de presión poral muy alta.

Construir la trayectoria del pozo atravesando la mayor cantidad de fracturas, dentro del box de 50 m de radio a la RBR-II & RBR-III con rumbo NW.

Superar los problemas de inestabilidad/derrumbe. Lograr la perforabilidad y la ROP’s de las arenas con un diámetro

de hueco de 6”. Correr registros eléctricos. Bajar y cementar Liner 5”.


1. INESTABILIDAD – DERRUMBE – COLAPSO FORMACIONES ROCA SELLO RBR-II EXPUESTO HIDROSTATICA MENOR: BBL-10 se realizó una prueba de formación DST en hueco abierto, tramo 3758-4040 m, exponiendo a una hidrostátia menor que presión de poro, se generó un colpaso, prueba de formación no conclusiva. Acondicionado de hueco llevó 2.5 días de repaso, con problemas de: incrementos de presión súbitos, torque, amamgos de aprisionamiento, derrumbe masivo. Se canceló los registrso eléctricos. En BBL-12, perforando recupera apreciable cantidad de cortes-derrumbe. Durante repasos con incremento de presión y TQ. Registros muestra zona fuera de calibre lavado muy excéntrico. Observa dificultades para correr registros eléctricos por geometría del pozo, generando sobretensiones, maniobras y saltos de hta. En 2da carrera registros queda sonda aprisionada. Acciones: (1) Iniciar hueco 8 ½” c/MW 16.0 ppg (2) Monitoreo y seguimiento al % derrumbe y características. (3) De ser necesario incrementar MW hasta 17.0 ppg y observar. (4) Bombear y desplazar baches viscosos pesados para mejorar limpieza.

2. FUERTE TENDENCIA A LA DESVIACIÓN: En BBL-10 se constató al ingresar y atravesar la RBR-II fuerte tendencia al incremento angular con dirección SUR. Al ingresar a la RBR-III bajó la inclinación y el azimuth giró hacia el SUR, similar a los pozos vecinos. A parit de los 4178 m la inclinación se incrementa aún deslizando, posible desgaste cortadores de los periféricos del trépano o por fuerte tendencia natural del pozo. En BBL-12, Con fuerte tendencia a incrementar el ángulo proporcionala WOB, debido a la flexibilidad de la herramienta y a la tendencia formacional. En BBL-17, el objetivo es atravesar atravesar la Ar. Roboré-III, en forma direccional, con tendencia perpendicular al sistema de fracturas

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(NW-307°), con el objetivo de atravesar la mayor cantidad de fracturas, manteniéndose dentro del box de 50 m radio Acciones: (1) Perforación con MF 6 ¾” & MWD para trabajo direccional. (2) Iniciar perforación direccional con trépano de insertos (tricono) para obtener eficiencia en la construcción, luego continuar con trépanos PDC (3) La dirección o rumbo debe ser confirmada por los resultados de interpretación estructural de los registros FMI (hueco 8 ½”). (4) Definir el tipo de cortadores periféricos de los trépanos PDC para trabajo direccional.

Problemas propios de la perforación para esta sección son:1. Trabajo con MW altos @ 16.0 ppg para control de presión de

reservorio.2. Derrumbe por inestabilidad, tramo RBR-II & RBR-III. 3. Tendencia a la desviación, sensible a la flexibilidad del BHA y

a la aplicación de WOB. 4. ROP de perforación, por atravesar roca con esfuerzo

compresivo entre 13 K – 20 Kpsi.5. Gradiente de presión anormal (RBR-II +/- 10.000 psi & RBR-III

actual +/- 7.900 psi estimado más probable).

Notas Pre – Drill Iniciar tramo con lodo reacondicionado y recuperado del tramo de 12

¼” de 15.7 ppg, PolytraXX HT-HP, acondicionado a un MW de 16.0 ppg con la posibilidad de llegar hasta +/- 17.0 ppg.

En BBL-11 se inicio la perforación de la Arenisca RBR-II con 16.0 ppg para luego incrementar hasta un valor de 18.0 ppg terminando de atravesar la RBR-III. La densidad equivalente a la presión original de la RBR-II corresponde a 14.9 ppg con una diferencial de +/- 730 psi respecto a 16.0 ppg de MW. En BBL-10 & BBL-12 se inica con 16.0 ppg y termina con la misma MW.

Realizar cambio de camisas en bombas de lodo a 5 ½”, para disponer mayor rango de presión de trabajo (ver programa hidráulico).






Comentarios:


Estado Actual

125/4/06AHM



226/4/06AHM




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3 Secuencia Operativa

3.1 Reunión inicio de operaciones hueco 6” (Chaco & Servicios).

3.2 Armar BHA direccional (BHA N° 24) c/MF 4 3/4" c/AKO 1.15° + MWD. Conectar TDS, prueba MF & MWD + GR. Conectar Trép. 6" Insertos XR20T TCI & completa BHA @ +/- 310 m.

3.3 Bajar BHA N° 24@ +/- 3991 m, combinando DP 3 1/2" + DP 5".

3.4 Cambiar Fluido Drill N-LS x PolytraXX HP-HT 16.0 ppg + Acondicionar Lodo.

Nota: Utilizar baches separadores (MI Swaco) para el cambio de fluido

3.5 Perforar hueco direccional RBR-II @ 4026 m . Registra c/MWD + GR c/trio + BR + Repaso c/tiro. Inicia trabajo direccional.

Nota: A inicio de perforación con trépano de insertos & BHA

direccional, reportar: Peso sarta @ arriba, Peso @ abajo, Peso @ arriba y abajo rotando, Peso fuera de fondo. Torque en el fondo y fuera de fondo, registrar presiones reducidas.

Aplicar “Recomendaciones de Practicas Operativas” para hueco de 6” sensible a problemas de inestabilidad (derrumbe) en cuanto a Caudal, Motor de Fondo, Rotación, Conexiones (antes & después), ROP, Control de recortes, Parámetros Críticos del Lodo, Limpieza del pozo, Píldoras y Materiales de Puenteo, tapones Previos a la maniobra y carrera CSG, Empaquetamiento del MF (ver Anexo)

La RBR-II tiene una presión de reservorio original de 10000 psi (con una equivalente de 14.5 ppg).

Mantener un caudal entre 180 – 220 gpm de flujo para asegurar limpieza del pozo y conseguir una ROP programada. La clave de este tramo es la penetración con diámetro reducido y con lodo de alto peso.

Usar la práctica de perforación de tiro perforado tiro repasado, bombear baches pesados de monitoreo de limpieza, píldoras de Drillzone B (mejorar ROP/trabajo direccional).

Instruir a Tuboscope y PFM el control de la recuperación de recortes de tal forma de ir monitoreando el calibre del pozo.

Registrar % de derrumbe desde inicio de la perforación. 3.6 Circular @ zarandas limpias

3.7 Sacar BHA N° 24 c/DP 5" & 3 1/2". Reciprocado + Rotación + Back reaming s/necesidad @ +/- 310 m. Desarmar BHA N° 24.

Nota: Aplicar el procedimiento consolidado resultado de experiencia de

los últimos pozos para los viajes de trépanos en caso de presentarse resistencias o arrastres:

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Reciprocar. Rotación Intermitente & rotación continua. Backreaming. Cuando se haga backreaming, sacando herramienta, a una

profundidad intermedia, circular fondo arriba para eliminar acumulación o material arrastrado (revoque, embotamiento, cortes, etc), esto evitará que acumulaciones o camas se escurran hacia abajo y generen puntos de resistencia o punto de golpe de presión cuando se este repasando.

3.8 Armar BHA direccional (BHA N° 25) c/MF 4 3/4" c/AKO 1.15° + MWD. Conectar TDS, prueba MF & MWD + GR. Conectar Trép. 6" Insertos XR20T TCI & completa BHA @ +/- 310 m.

3.9 Bajar BHA N° 25 @ 3991 m, combinando DP 3 1/2" + DP 5". Correr Cable + mantenimiento Equipo. Bajar @ 4026 m c/repaso s/necesidad.

3.10 Perforar hueco direccional RBR-II @ 4056 m . Registra c/MWD c/trio + Registrando GR + BR + Repaso c/tiro. Según plan direccional.


3.12 Sacar BHA N° 25 c/DP 5" & 3 1/2". Reciprocado + Rotación + Back reaming s/necesidad @ +/- 310 m. Desarmar BHA N° 25.


3.14 Armar BHA direccional (BHA N° 26) c/MF 4 3/4" c/AKO 1.15° + MWD. Conecta TDS, prueba MF & MWD + GR . Conectar Trép. 6" PDC MSi813BPX & completa BHA @ +/- 310 m.


3.16 Perforar hueco direccional Roboré-II @ 4116 m dentro RBR-III, Registra c/MWD c/tiro + Registrando GR. + BR + Repaso c/tiro. Según plan direccional.


3.18 Sacar @3991 m Zap 7" Carrera Corta c/ Reciprocado + Rotación + Back reaming s/necesidad. Bajar @ 4116 m c/repaso s/necesidad.

Notas: Carreras cortas están programadas para verificar

condiciones del hueco. Monitorear detecciones de gas, gas de conexión y

acumulados, influjos, presencia CO2, otros. Monitorear % de derrumbe y diámetro equivalente de hueco. Monitorear muestras de fondo de pozo por efecto de

exposición a condiciones estáticas y altas temperaturas, durante maniobra de viaje, para observar comportamiento del lodo (pérdida de Polímeros).

175


3.19 Perforar hueco direccional Roboré-III @ 4171 m, Registra c/MWD

c/tiro + Registrando GR + BR + Repaso c/tiro. Según plan direccional.


3.21 Sacar BHA N° 26 c/DP 5" & 3 1/2". Reciprocado + Rotación + Back reaming s/necesidad @ +/-310 m. Desarmar BHA N° 26.

3.22 Armar BHA direccional (BHA N° 27) c/MF 4 3/4" c/AKO 1.15° + MWD. Conecta TDS, prueba MF & MWD + GR. Conectar Trép. 6" PDC MSi813BPX & completa BHA @ +/- 310 m.


3.24 Perforar hueco direccional Roboré-III @ 4231 m, Registra c/MWD c/tiro + Registrando GR + BR + Repaso c/tiro.Según plan direccional.


3.26 Sacar @ 3991 m Zap 7" Carrera Corta c/ Reciprocado + Rotación + Back reaming s/necesidad. Bajar @ 4231 m c/repaso s/necesidad.

3.27 Perforar hueco direccional Roboré-III @ 4286 m dentro RBR-III , Registra c/MWD c/tiro + Registrando GR + BR + Repaso c/tiro. Según plan direccional.




3.31 Armar BHA direccional (BHA N° 28) c/MF 4 3/4" c/AKO 1.15° + MWD. Conecta TDS, prueba MF & MWD + GR. Conectar Trép. 6" PDC MSi813BPX & completa BHA @ +/- 310 m.


3.33 Perforar hueco direccional Roboré-III @ 4346 m, Registra c/MWD c/tiro + Registrando GR + BR + Repaso c/tiro. Según plan direccional.


3.35 Sacar @ 3991 m Zap 7" Carrera Corta c/ Reciprocado + Rotación + Back reaming s/necesidad. Bajar @ 4346 m c/repaso s/necesidad.

3.36 Perforar direccional Roboré-III @ 4400 m (TD Final), Registra c/MWD c/tiro + Registrando GR + BR + Repaso c/tiro.Según plan direccional.

Notas: TD final del pozo esta definido por la cota – 4058.7 m TVDss.



176


3.39 Armar Trépano 6" + BHA calibración/limpieza p/registros @ +/- 280 m

(BHA N° 29).



3.42 Sacar @ Zapato 7" @ 3991 m Carrera Corta c/ Reciprocado + Rotación + Back reaming s/necesidad.

3.43 Circular @ zarandas limpias, bombear BVPesado, desalojar derrumbe de backreaming.




3.47 Montaje, armar y probar Htas Registros (Instalar 7" nipple).

3.48 Armar + Bajar Registros Eléctricos c/WL 2 carreras: GR, Resistividades, Sónico Full wave, Perfil de imagen FMI, Calibre, densidad, Neutrón.


3.50 Armar Trépano 6" + BHA calibración/limpieza p/corrida Liner 5"@ +/-280 m (BHA N° 30).

3.51 Bajar BHA N° 30 @3991 m, combinando DP 3 1/2" + DP 5". Corre Cable + Mantenimiento Equipo. Bajar @ 4400 m c/repaso s/necesidad.


3.53 Sacar @ Zapato 7" @ 3991 m Carrera Corta c/ Reciprocado + Rotación + Back reaming s/necesidad.



3.56 Circular & Bombea Pill 18.5 ppg @ zaranda limpia.

3.57 Sacar BHA N° 30 c/Reciprocado + Rotación + Back reaming s/necesidad @ +/- 3991 m.


3.59 Continuar BHA sacando quebrando DP 5" p x p de 3991 a 800 m.

3.60 Preparar y bajar 13 trs DP 5". Sacar quebrando DP 5" p x p +/- 1180 a 800 m.

3.61 Acondicionar plataforma para armar DP 3 1/2" p x p. Cambiar llaves potencia.

177


3.62 Continuar bajando BHA N° 30 armando DP 3 1/2" pieza x pieza de 800

m @ 3991 m.

3.63 Sacar de 3991 a 3611 m , +/- 13 Tiros DP 3 1/2", parados al peine.

3.64 Continuar bajando BHA N° 30 armando DP 3 1/2" pieza x pieza de 3611 m @ 3991 m.

3.65 Continuar bajando BHA N° 30 c/ DP 3 1/2" p/tiros repasando según necesidad @ 4400 m.

3.66 Circular & Bombear Pill 18.5 ppg @ zaranda limpia. Bombea y balancea pill lubricante mecánico/químico p/corrida Liner 5".


3.68 Preparar plataforma p/corrida Liner 5".

3.69 Levantar & Montar Eq. p/Bajar Liner 5".

3.70 Torquear pup joint a Colgador Liner 5" & Cabeza cementación. Retirar a caballetes.

3.71 Correr Liner 5" a +/- 424 m. Instalar centralizadores 5 7/8" rigidos. Llenar c/5 jts. Chequea eq. Flotación.

Nota: Zapato flotador reperforable con PDC, P-110, 18.0 #/ft, ANJO . Dos piezas de cañería 5”, P-110, 18.0 #/ft, ANJO (+/- 26 m). Collar Flotador perforable con PDC, P-110, 18.0 #/ft, ANJO. Una pieza de cañería 7”, P-110, 18.0 #/ft, ANJO (+/- 13 m) Collar de aterrizaje (Landing Collar) perforable con PDC, P-110, 18.0

#/ft, ANJO +/- 30 joints (+/- 385 m) 5” cañería, P-110, 18 #/ft, ANJO . Correr centralizadores tipo integrales rotarivos de acuerdo al

programa de cementación.


Notas:PROPIEDADES CAÑERÍA 5”

Peso

Grado

Conexión

ID

(in)

Conex. OD

(in)

Drift

(in)

Espesor Pared

(in)


(Klb)


(psi)

Resistencia Colapso

(psi)

Torque Ajuste:

Min/Opt/Máx

(lb.ft)

18.0 , ppf

P-110

ANJO

4.276 5.178 4.151 0.362 580

412

13940 13470 3400 Mín.

3700 Opt.

4000 Máx.

3.72 Apartar Htas. Corrida Liner 5".

178


3.73 Levantar & Armar Colgador Hidráulico 5 " x 7" + Setting Tool + HWDP

3 1/2". Registrar peso @ arriba/abajo.

3.74 Bajar Liner 5" c/HWDP + Drill Pipe 3 1/2" @ +/-3991 m. Llenado c/10 tiros. Observar desplazamiento.

3.75 Conectar TDS . Circular. Tomar registro peso @ arriba/abajo.

3.76 Bajar con Liner 5" en hueco abierto c/DP 5" @ 4400 m. Llenado c/5 tiros. Repasando puntos de resistencia.

3.77 Circular acondicionado lodo p/ cementación. Reciprocar & rotar. Prueba lines cementación c/8500 psi.

Nota: Halliburton supervisará el acondicionado del lodo a las propiedades

reológicas recomendadas del programa de cementación (YP/VP 20 – 15 y geles no progresivos) y el % de movimiento del lodo en el pozo.

Probar líneas de cementación con 6000 psi.

3.78 Desconectar TDS. Conectar Cabeza & líneas cementación. Circular.

3.79 Cementar Liner 5". Observar acople dardo. Corroborar arribo WP a LC, @ tope tapón. Verificar trabajo eq. Flotación.

LÍNEAS GUIA DE CEMENTACIÓN LINER 5”.


OBJETIVO:

Cubrir con cemento el Liner de 5” para lograr el aislamiento adecuado de las zonas de interes productiva, logrando una cementación del 100% para la producción de nivel RBR-III. Con 1 lechada principal con exceso del 50% que llevará control de gas.




TVD/MD RT 4400 m / 4400 m


Lechada con cemento clase “G”.

Propiedades Principal

Densidad, ppg 18.5


Volumen, bbl 25

Altura cemento 424 m


6:43/6:50 hrs

179


Resistencia Compresiva 4050 psi @ 249°F @ 24 hrs

Agua libre 0

Filtración, ml/30min 38


Tuned Spacer 50 bbl de 17.0 ppg






Efectuar tope tapón con 500 – 1000 psi por encima de la máxima presión de bombeo.

3.80 Desconectar cabeza cementación. Largar bola asentamiento colgador. Conectar cabeza cementación. Esperar bola gravite.

3.81 Presurizar sarta + observar caida presión + anclar Colgador Liner 5" + Circulación directa. Verificar anclaje c/tensión.Liberar setting tool asentando #. Verificar setting tool libre.

3.82 Levantar Setting Tool. Levantar hta. @ 3920 m (setting tool). Apartar cabeza cementación. Sacar hta 2 tiros. Conectar cabeza circulación + lineas superficiales.

3.83 Cerras BOP's. Circular reversa. Desconectar líneas. Apartar cabeza cementación + conexiones superficiales. Bombear píldora pesada.

3.84 Sacar DP 3 1/2" + HWDP 3 1/2" + setting tool @ superficie. Desarmar setting tool.

3.85 Destorquear & apartar cabeza cementación de pup joints.

3.86 Instalar wear bushing.

3.87 Armar Trépano 6" + BHA N° 31 limpieza @ BL 5" @ +/- 230 m. Correr Cable + mantenimiento Equipo. Bajar BHA limpieza @ Tope cemento +/- 3920 m.

3.88 Perforar cemento @ +/- 3976 m @ BL.

3.89 Circular. Acondicionar lodo.

3.90 Sacar BHA N° 31 @ +/- 230 m. Sacar & desarmar BHA N° 31.

3.91 Acondicionar plataforma. Colocar llave hidraúlica, cambiar elevador y cuna p/ 2 7/8".

3.92 Armar BHA N° 32 Limpieza Liner 5" c/Fresa 4 1/8" + XO + Bit Sub + 12 x 3 1/8" DC + XO + Tub. 2 7/8" PH-6 (armando p x p) + XO + 9 x 3 1/2" HWDP + 4 3/4" Jar + 9 x 3 1/2" HWDP @ +/- 600 m.

3.93 Bajar BHA N° 32 con DP 3 1/2" @ Boca Liner 5" +/- 3976 m. Conectar TDS. Ingresar Liner 5" @ 4364 m (36 m shoe track).

180


3.94 Perforar cemento & Accesorios cementación hasta 4394 m.


3.96 Sacar @ BHA N° 32 +/- 600 m. Desarmar BHA.N° 32.

3.97 Armar BHA N° 33 Limpieza Liner 5" c/Fresa 4 1/8" + Scrapper 5" + Bit Sub + XO + Tub. 2 7/8" PH-6 (armando p x p) + XO's + Scrapper 7" + BS + HWDP 3 1/2" + Jar + HWDP 3 1/2" + Magno Star @ +/- 630 m.

3.98 Bajar BHA N° 33 con DP 3 1/2" @ Boca Liner 5" +/- 3976 m. Conectar TDS. Ingresar Liner 5". Escarear tramo cemento.


3.100 Sacar @ BHA N° 33 +/- 630 m. Desarmar BHA.N° 33.

3.101 Levantar Htas registros. Montar roldanas. Armar registros USIT-CBL-VDL-GR-CCL.

3.102 Bajar Registro USIT-CBL-VDL-GR-CCL @ Fondo. Registrar tramo 4394- 3990 m. Saca sonda @ superficie & desarma hta.

3.103 Acondicionar plataforma.

3.104 Correr calibrador CSG 7" p/correr PCK.

3.105 Levantar & armar PCK HD & válvula by-pass p/CSG 7" @ +/- 200 m. Bajar Packer HD c/DP 5" & asienta @ +/- 3900 m.

Notas: Utilizar el Procedimiento de corrida de PCK de prueba.

3.106 Conectar TDS. Anclar PCK 7" HD. Cerrar BOP's. Prueba sello c/2000 psi. Abrir BOP.

3.107 Armar lineas p/prueba presión. Prueba líneas en superficie. Presurizar por directa 4000 psi boca liner 5" (prueba positiva).

3.108 Armar cabeza circulación & chic-sans. Prueba lineas superficiales. c/6000 psi. Abrir válvula by-pass bombea agua dentro sarta DP. Cierra válvula by-pass & desfoga presión.

3.109 Observar & medir, registrar flujo (devolución). (Prueba negativa). Observar nivel fluido en anular.

3.110 Presurizar p/directa @ +/- 5000 psi. Abrir by-pass. Reversar agua a través ckoque manifold. Observar corte de lodo p/gas.

3.111 Liberar Packer HD. Circular fondo arriba. Desarmar cabeza circulación & chic-sans.

3.112 Sacar a superficie Packer HD, quebrando & desarmando. Desarmar HWDP 3 1/2", DP 3 1/2", DC's 4 3/4".

4. LODO: PolytraXX HP-HT El hueco productor de 6” será perforado con un sistema PolytraXX HP - HT hasta +/- 4400 m (+/- 409 m), con MW entre 16.0 ppg. El diseño esta basado en utilizar el lodo recuperado del tramo de 12 ¼” y acondicionado a MW de

181


16.0 ppg. Siendo el aspecto más importante daño a la productividad por admisiones, el control de presión y la inestabilidad de la formación areniscas RBR-II & RRB-III.


Peso Lodo, ppg 16.0

YP, lpcpc 40 - 55

VP, cp 25 - 35

Lect (R6 / R3) 14/12



MBT, ppb < 15

Drilling Solids, % < 4.5

pH 10.0 – 11.0

PPT, sport loss

CONCENTRACIONES Baritina, ppb 15.0

Carbonato Calcio M/G, ppb 5/5


NOV Defoam A, ppb 0.15

NOV Blacknite, ppb 10.0

NOV Xan D, ppb 1.0

NOV R LIG, ppb 8.0

NOV Desco, ppb 4.0

NOV Myacide G 25, ppb 0.5

NOV PolytraXX Block, ppb 5.0

Sulfated Asphalt, ppb 5.0

NOV Slip Seal M/F, ppb 3/7

Bicarbonato de Sodio , ppb 0.2

NOV CFLS, ppb 1.5

NOV Thin L 1.0

Observaciones & Recomendaciones:

182


Factor clave control de admisión, de presión de poro y estabilidad del

hueco.

Densidad del lodo será de acuerdo al programa.



SECCIÓN “C”

CASING 24”


13 5/8” 10K

13 5/8” – 5000.

ESTADO SUPERFICIAL HUECO 6”

13 5/8” – 10 K

ASR = 10.7 m.

NIVEL MR

0.92 m.

0.79m.

13.5/8”-5000

CAMERON “U” 11” -5M13 5/8” – 10 K

CAMERON

DSA 13 5/8” 10 K

CAMERON “U” 11” -5M13 5/8” – 10 K

CAMERON

13 5/8” – 10 KCAMERON


0.15 m.

0.77 m.

11” x 13 5/8” 10K

20 ¼” 3K x 16 ¾” 5K

13 5/8” – 10K

BRIDA 13 5/8” 10K

20 ¾” - 3000

SECCION “A”

16 ¾” 5K

0.12 m.

11” – 10 K

183



TREPANOS 6” IADC Tipo Línea Característica Conexión Observaciones117 XR+ Dientes Smth Gemini doble sello.

Hardmetal y TCI3 ½” API Reg.

Limpieza

517X XR20T - TCI Smith Insertos. Con refuerzo al calibre con diamante.

3 ½” API Reg.

Para 1era & 2da carrera.

447X XR15T - TCI Smith Insertos. Con refuerzo al calibre con diamante.

3 ½” API Reg.

Contingencia

PDC MSi813BPXNuevo

Smith 8 aletas. Cortadores 13 mm. Plano ligeramente cono profundo.


3 ½” API Reg.

Para 3ra & 4ta carrera

PDC MSi713HWBPXNuevo

Smith 7 aletas. Cortadores 13 mm. Plano ligeramente cono profundo, para aplicacion direccional.


3 ½” API Reg

Respaldo.

PDC MSi613 Smith 6 aletas. Cortadores 13 mm + respaldo. Log. Calibre 0”.

3 ½” API Reg

Respaldo.

Los trépanos programados para este hueco son de Insertos y PDC’s.

Las bombas PZ – 10 deben ser instaladas con camisas 6”TABLA PARÁMETROS PERFORACIÓN

ROPTarget,

m/h

Horas Avancem

WOBKlb

RPM Caudalgpm


0.61 @ 4026 m0.61 @ 4056 m0.9 @ 4116 m1.15 @ 4171 m0.91 @ 4231 m0.89 @ 4286 m0.89 @ 4346 m0.89 @ 4400 m

49.22

49.06

66.55

48.34

65.82

61.8

67.47

60.74

30

30

60

55

60

55

60

54

10 – 30

10 – 30

10 – 30

10 – 30

10 – 30

10 – 30

10 – 30

10 - 30

105 + 60

105 + 60

180 - 200

180 - 200

> 1 3 x 13

TFA = 0.389

7 x 10

TFA = 0.537

5x10 + 2x11TFA=0.569(BBL-12)

3000 – 4000

Nota: Relación RPM/Caudal para MF 7838 es de 0.582 RPM/Gal.

184


7. BHA / Direccional

BHA N° 24, 25, 26, 27 & 28Para perforar la Ar.RBR-II & RBR-III

BULO BULO - 176" Motor Fondo-MWD & GR @ 4361 m BHA N° 24, 25, 26, 27 & 28

OD ID Length Top Weight Air Component Inches Inches meters Connection lbs/ft Wt. Lbs Source6" Bit Insertos/PDC 6.00 - 0.5 m 3-1/2" Reg (P) 400 YPFB Chaco4 3/4" DHM 0.78° AKO c/5 7/8" Stb. 5.88 2.25 6.9 m 3-1/2" Reg (B) x NC38 (B) 47.0 1,064 YPFB ChacoFloat Sub 4.81 2.25 0.6 m NC 38 (P) x (B) 47.0 94 YPFB Chaco5 7/8" STB Nort Track 5.88 2.25 1.3 m NC 38 (P) x (B) 47.0 200 YPFB Chaco4 3/4" NM Aligment Sub 4.75 2.25 0.9 m NC 38 (P) x (B) 47.0 139 YPFB ChacoNM X-Over (P x P) 4.75 2.25 0.4 m NC 38 (P) x (B) 47.0 65 YPFB Chaco4 3/4" Monel c/MWD + GR 4.75 2.25 9.1 m NC 38 (P) x (B) 47.0 1,401 YPFB ChacoNM X-Over (P x P) 4.75 2.25 0.4 m NC 38 (P) x (B) 47.0 66 YPFB Chaco4 3/4" Pony Monel 4.75 2.25 4.1 m NC 38 (P) x (B) 47.0 632 YPFB Chaco15 x 4 3/4" DC 4.75 2.25 142.5 m NC 38 (P) x (B) 47.0 21,968 Contratista4 3/4" Drilling Jar Houston Engineering 4.75 2.25 4.8 m NC 38 (P) x (B) 47.0 740 YPFB Chaco6 x 4 3/4" DC 4.75 2.25 57.0 m NC 38 (P) x (B) 47.0 8,787 Contratista9 x 3 1/2" HWDP 3.50 2.25 85.5 m NC 38 (P) x (B) 25.3 7,095 Contratista13.3 Drill Pipe S-135 3.50 2 1/8 500.0 m NC 38 (P) x (B) 14.7 24,092 ContratistaX-Over 3.50 2 1/8 1.5 m NC 38 (P) x NC 50 (B) 14.7 72 Contratista19.5 ppf S-135 DP 5.00 4 8/29 3545.5 m NC 50 (P) x (B) 22.6 262,821 Contratista


BHA N° 29 & 30 : Para calibración previo a registros y corrida de Liner 5”, BULO BULO - 17

6" Calibración p/Registros & Corrida Liner 5"@ 4400 m BHA N° 29 & 30OD ID Length Top Weight Air

Component Inches Inches meters Connection lbs/ft Wt. Lbs Source6" Bit PDC 6.00 - 0.5 m 4-1/2" Reg (P) 400 YPFB Chaco5 7/8" Near Bit STAB. 5.88 2.25 8.4 m 4-1/2" Reg (B) x 3 1/2" NC38(B) 47.0 1,287 YPFB Chaco4 3/4" DC 6.50 2.25 9.5 m NC 38 (P) x (B) 47.0 1,465 Contratista5 7/8" STB 5.88 2.25 1.5 m NC 38 (P) x (B) 47.0 231 YPFB Chaco15 x 4 3/4" DC 4.75 2.25 114.0 m NC 38 (P) x (B) 47.0 17,574 Contratista4 3/4" Drilling Jar Houston Engineering 4.75 2.25 5.0 m NC 38 (P) x (B) 47.0 771 YPFB Chaco6 x 4 3/4" DC 4.75 2.25 57.0 m NC 38 (P) x (B) 47.0 8,787 Contratista9 x 3 1/2" HWDP 3.50 2.25 85.5 m NC 38 (P) x (B) 25.3 7,095 Contratista13.3 Drill Pipe S-135 3.50 2 1/8 500.0 m NC 38 (P) x (B) 14.7 24,108 ContratistaX-Over 3.50 2 1/8 1.5 m NC 38 (P) x NC 50 (B) 14.7 72 Contratista19.5 ppf S-135 DP 5.00 4 8/29 3617.2 m NC 50 (P) x (B) 22.6 268,136 Contratista


185


BHA N° 31: Para limpieza Boca Liner 5”.

BULO BULO - 17BHA Limpieza Cemento Liner 7" @ 3976 m BHA N° 31

OD ID Length Top Weight Air Component Inches Inches meters Connection lbs/ft Wt. Lbs Source6" Bit PDC 6.00 - 0.2 m 3-1/2" Reg Pin 250 YPFB ChacoBit Sub 3.50 2 1/2 1.2 m 3-1/2" Reg x NC38 47.0 188 Contratista6 x 4 3/4" DC 4.75 2 1/4 57.0 m NC38 47.0 8,787 Contratista9 x 3 1/2" HWDP 3.50 2 1/4 85.5 m NC38 47.0 13,181 Contratista4 3/4" Drilling Jar Houston Engineering 4.75 2.25 5.0 m NC 38 (P) x (B) 47.0 771 YPFB Chaco9 x 3 1/2" HWDP 3.50 2 1/4 85.5 m NC38 47.0 13,181 Contratista13.3 Drill Pipe S-135 3.50 2 1/4 3741.6 m NC38 14.7 180,404 Contratista

TOTAL BHA = 234.4 m 36,357 lbsMud Weight 16.0 ppg WBMBouyancy Factor 0.755Wt. Below the Jar in mud 16,924 lbsString Wt in mud at Total Depth 3976.0 m 163,731 lbsMaximum Overpull 90% 242,272 lbs3 1/2" 15.5# NC38 S135 DP PropertiesPremium Strength 451,115 lbsCapacities (bbl/m) 0.0216 Bbl/mOpen End Displacement 0.0199 Bbl/m

BHA N° 32: Limpieza cemento y accesorios Liner 5”

BULO BULO - 17BHA Limpieza Cemento Liner 5" @ 4394 m BHA N° 32

OD ID Length Top Weight Air Component Inches Inches meters Connection lbs/ft Wt. Lbs Source4 1/8" Fresa 4.125 - 0.2 m 3-1/2" Reg B 250 ChacoX-Over Sub 3.063 7/8 1.0 m 3-1/2" Reg (P) x (P) 47.0 154 ChacoBit Sub 3.50 7/8 1.2 m 3-1/2" Reg x NC38 47.0 188 Contractor12 x 3 1/8" DC 3.125 1 1/2 114.0 m NC38 47.0 17,574 ContractorX-Over Sub 3.50 1 1/2 0.5 m NC38 (P) x PH-6 (B) 47.0 82 Chaco2 7/8" Tubería P-110, 8.7 #/ft, Conex PH-6 2.88 2 1/4 300.0 m PH-6 (P) x (B) 8.7 8,561 X-Over Sub 3.50 1 1/2 1.5 m PH-6 (P) x NC 38 (B) 14.7 72 Chaco9 x 3 1/2" HWDP 3.50 2 1/4 85.5 m NC38 47.0 13,181 Contractor4 3/4" Drilling Jar Houston Engineering 4.75 2.25 5.0 m NC 38 (P) x (B) 47.0 771 Chaco9 x 3 1/2" HWDP 3.50 2 1/4 85.5 m NC38 47.0 13,181 Chaco13.3 Drill Pipe S-135 3.50 2 1/8 3799.6 m NC38 14.7 183,199 Contractor

TOTAL BHA = 594.5 m 54,013 lbsMud Weight 16.0 ppg WBMBouyancy Factor 0.755Wt. Below the Jar in mud 30,261 lbsString Wt in mud at Total Depth 4394.0 m 179,179 lbsMaximum Overpull 90% 226,825 lbs3 1/2" 15.5# NC38 S135 DP PropertiesPremium Strength 451,115 lbsCapacities (bbl/m) 0.0216 Bbl/mOpen End Displacement 0.0199 Bbl/m

186


BHA N° 33: Para escarear Liner 5” previo a registro USIT.

BULO BULO - 17BHA Limpieza c/Scrapper Liner 5" @ 4394 m BHA N° 33

OD ID Length Top Weight Air Component Inches Inches meters Connection lbs/ft Wt. Lbs Source4 1/8" Fresa 4.125 - 0.2 m 3-1/2" Reg Pin 250 YPFB Chaco5" Casing Scraper 4.125 1 1/4 1.0 m 3-1/2" Reg (B) x (P) 47.0 154 YPFB ChacoBit Sub 3.50 1 1/4 1.2 m 3-1/2" Reg (B) x NC38 (B) 47.0 188 ContratistaX-Over Sub 3.50 1 1/2 0.5 m NC38 (P) x PH-6 (B) 47.0 82 YPFB Chaco2 7/8" Tubería P-110, 8.7 #/ft, Conex PH-6 2.88 2 1/4 450.0 m PH-6 (P) x (B) 8.7 12,841 YPFB ChacoX-Over Sub 3.50 1 1/2 1.5 m PH-6 (P) x 3 1/2" Reg (B) 14.7 72 YPFB ChacoX-Over Sub 3.50 1 1/2 1.5 m 3 1/2" Reg (P) x (P) 14.7 72 YPFB Chaco7" Casing Scraper 6.00 4 1/10 1.0 m 3 1/2" Reg (B) x (P) 14.7 48 YPFB ChacoBit Sub 3.50 1 1/4 1.2 m 3-1/2" Reg (B) x NC38 (B) 14.7 58 YPFB Chaco9 x 3 1/2" HWDP 3.50 2 1/4 85.5 m NC38 47.0 13,181 Contratista4 3/4" Drilling Jar Houston Engineering 4.75 2.25 5.0 m NC 38 (P) x (B) 47.0 771 YPFB Chaco9 x 3 1/2" HWDP 3.50 2 1/4 85.5 m NC38 47.0 13,181 ContratistaMagno Star 3.88 2 4.0 m NC38 47.0 617 YPFB Chaco13.3 Drill Pipe S-135 3.50 2 1/8 3759.9 m NC38 14.7 181,285 Contratista

TOTAL BHA = 634.2 m 40,898 lbsMud Weight 16.0 ppg WBMBouyancy Factor 0.755Wt. Below the Jar in mud 447 lbsString Wt in mud at Total Depth 4394.0 m 167,826 lbsMaximum Overpull 90% 238,177 lbs3 1/2" 15.5# NC38 S135 DP PropertiesPremium Strength 451,115 lbsCapacities (bbl/m) 0.0216 Bbl/mOpen End Displacement 0.0199 Bbl/m

8. Desviación Survey: Objetivo: Mantener la trayectoria direccional.


187


ANEXOS

SECCIÓN “D” PROGRAMA LODOS (Ver Anexo – SET DATA NOV Tuboscope)

SECCIÓN “E” PROGRAMA TREPANOS & HIDRAULICA (Ver Anexo)

SECCIÓN “F” PRACTICAS OPERATIVAS (ver anexo)

SECCION “G” PROGRAMA CEMENTACIÓN (Ver Anexo – Elaborado por Halliburton).

SECCION “H” PROGRAMA CONTROL DE SOLIDOS (Ver Anexo – Elaborado por Tuboscope)

SECCIÓN “I” PROGRAMA MANEJO DESECHOS (Ver AnexoElaborado por PFM/YPFB Chaco)

SECCIÓN “J” APLICACIONES LANDMARK (ver Anexo)

SECCIÓN “K” CABEZALES – BOP’s (Ver Anexo – Elaborado por Chaco)

SECCIÓN “L” WELL CONTROL

SECCIÓN “M” CHECK LIST MATERIALES CHACO/SERVICIOS (Ver Anexo – Elaborado por Empresas Servicios – YPFB Chaco)

SECCIÓN “N” MEDEVAC

SECCIÓN “O” COMUNICACIONES / LISTA TELÉFONOS – EMAIL (Ver Anexo – Elaborado por YPFB Chaco)

SECCIÓN “P” DESCRIPCIÓN EQUIPO SINOPEC # 164.(Elaborado por SINOPEC)

188

8 programa perforación bbl 17

Health & Medicine