750-ltm-011 r1 memoria de apantallamiento

8/10/2019 750-Ltm-011 r1 Memoria de Apantallamiento

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1 Actualizacin resistencia de puesta a tierra J. Castaeda A. Martnez A. Martnez 2013/07/12

0 Emisin Inicial J. Mahecha A. Martnez A. Martnez 2013/03/15

Rev. Descripcin Dise Revis Aprob Fecha

DISEO LNEA DE TRANSMISIN A 115 kV

ENTRE S.E. OCOA Y LAS S.E. GUAMAL Y SAN FERNANDO

VERIFICACIN DEL APANTALLAMIENTO

Dise: Revis: Documento N.: Rev.

J. Mahecha A. Martnez 1Fecha: Fecha: Fecha: Codigo cliente: Rev Cliente.

2013/03/15 2013/03/15 2013/03/15

Aprob:

A. Martnez 750-LTM-011


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VERIFICACIN DEL APANTALLAMIENTO (CONSORCIO DISEOS META A+ I&D)

750-LTM-011 Verificacin del Apantallamiento Pgina 3 de 30

1.

METODOLOGA PARA EL CLCULO DE FALLAS POR APANTALLAMIENTO

1.1. CONSIDERACIONES GENERALES

Para el desarrollo de los clculos se tuvieron en cuenta las siguientes

consideraciones y parmetros del sistema.

Voltaje nominal fase fase de 115 kV

Mxima tensin de servicio fase-fase de 123 kV

La configuracin de la lnea es vertical de doble circuito

Longitud del vano promedio aproximado es de 400 metros

Un (1) conductor por fase ACSR 605 kCM 24/7 - Peacock (Referirse al

documento 750-LTM-008 - Seleccin del conductor).

Un (1) cable de guarda: OPGW (Referirse al documento 750-LTM-009 -

Seleccin del cable de guarda).

Se han previsto aisladores campana en porcelana o vidrio templado

estndar con dimetro igual a 254 mm, por 146 mm de paso y 292 mm

de distancia de fuga, de acuerdo a los resultados obtenidos en eldocumento de 750-LTM-010 - Coordinacin de aislamiento.

Nivel cerunico para la regin de 120 das de tormenta al ao. Valor

tomado de acuerdo con el Mapa de niveles cerunicos para Colombia

del Anexo A.5, de la Norma Tcnica Colombiana NTC 4552-1 (Ver Anexo

5).

La densidad de descargas a tierra fue calculada de acuerdo a la

metodologa planteada en la Norma Tcnica Colombia NTC 4552-2.

Se utiliz la silueta de la torre tipo suspensin con una altura de 35

metros.

De acuerdo con la disposicin de la lnea y los tipos de estructuras a utilizar, se

tienen los siguientes datos:


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Localizacin del conductor de fase ms expuesto:

Distancias Torre doble circuito

Altura al punto de amarre (Yi) 30.41 m

Distancia horizontal desde X =0.0, (Xi) 3 m

Distancia entre conductor y cable de guarda (F) 5.53 m

Flecha promedio (Fi) 11.86 m

Localizacin del cable de guarda

Distancias Torre doble circuito

Altura al punto de amarre (YG) 35 m

Distancia horizontal desde X = 0.0, (XG) 0 m

Flecha promedio (FG) 6.88 m

1.2. DESARROLLO DE LOS CLCULOS

En esta memoria se desarrollan los clculos con base en el mtodo simplificado de

LOS DOS PUNTOS de IEEE-EPRI, para evaluar el comportamiento de una lnea de

transmisin ante descargas atmosfricas.

En el Anexo 2 de la presente memoria se puede seguir paso a paso el clculo

realizado por medio del Programa ID-APANT, el cual se resume en los siguientes

pasos:

Determinar las coordenadas (x, y) de las fases y cable de guarda en laestructura.

Establecer el nivel cerunico.

Calcular la densidad de rayos a tierra.

Calcular el nmero de rayos a la lnea.

Determinar la fase ms expuesta y el ngulo de apantallamiento.


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Calcular la mxima distancia de choque.

Calcular la corriente mxima para las fallas de apantallamiento.

Determinar el voltaje crtico de flameo.

Calcular el radio de corona para el clculo de fallas de apantallamiento.

Calcular la impedancia caracterstica del conductor.

Calcular la corriente crtica de flameo y la distancia mnima de choque.

Determinar la coordenada x del cable de guarda para apantallamiento perfecto.

Calcular el ngulo efectivo de apantallamiento.

Si no hay apantallamiento perfecto se calcula el nmero de salidas por falla deapantallamiento.

Durante el desarrollo de los clculos se tienen en cuenta las Figuras No. 1 a 3 de la

presente memoria.

Para el clculo de la Corriente Mxima para Fallas por Apantallamiento Imax

(referirse a los pasos 8 y 12 del Anexo 2), los valores de los parmetros

COEF (k) Y EXP (n) ms usados son los siguientes:

COEF EXP

8.0 0.65

10.0 0.65

6.70 0.80

7.10 0.75

9.40 0.67

Al respecto, IEEE-EPRI recomienda el uso del COEFICIENTE 10.0. (Referirse a la

seccin 12.7 del EPRI).


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Para el clculo del Voltaje Crtico de Flameo, CFO, tener en cuenta que,

segn el mtodo de los 2 puntos, la onda normalizada del rayo se toma

como una funcin rampa con un tiempo de cresta igual a 2 ms y con la

parte superior aplanada (ver la Figura No.1).

Figura 1: Corriente del rayo presentada como una simple funcin rampa. Tensiones a

travs del aislamiento evaluados en solo dos puntos

(Tomado de Transmission Line Reference Book 345 kV and above, second edition, 1982)


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Figura 2: Curva Cigre de tensin Vs Tiempo para flameo del aislamiento de la lnea

(Darveniza, Popolansky y Whitehead)

(Tomado de Transmission Line Reference Book 345 kV and above, second edition, 1982,

EPRI)

a) Apantallamiento incompleto - Amplitud Xs descubierta.

Rayo B impacta al conductor de fase


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b) Apantallamiento efectivo La amplitud Xs desprotegida es reducida a cero.

Figura 3. a) y b) Modelo electrogeomtrico para anlisis de fallas por apantallamiento

(Tomado de Transmission Line Reference Book 345 kV and above, second edition, 1982,

EPRI)

La curva Tensin vs. Tiempo (ver las Figuras No.1 y 2) corresponde a la curva

normalizada segn CIGRE para flameos del aislamiento de la lnea.

La entrada a esta curva se realiza en slo 2 puntos. La Figura No.1 muestra la

corriente del rayo en por unidad, as como la onda normalizada y los 2 puntos A y

B en los que se evala la corriente crtica del rayo, requerida para penetrar con la

tensin del aislamiento en la curva normalizada.

En este mtodo la corriente crtica se evala para el tiempo de cresta de 2 y 6 ms. El

menor de los dos valores se utiliza para evaluar la tasa de salidas para una fase

dada, pues tal como se describe en la seccin 12.10 de la Referencia 3, la mayorade los disparos causados por flameos inversos debidos a rayos son causados por

descargas con magnitudes de 80 kA o mayores (frecuentemente mucho mayores)

considerando que la forma de onda tiempo-cresta en el rayo de 1.8 a 2.0 s o ms

simule razonablemente las observaciones de campo. De esta forma, una vez

transcurridos los dos primeros microsegundos despus de impactada la torre por el


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rayo, es ms frecuente que se presente la descarga a corrientes menores que

algunas de ellas con valores muy altos. Descargas ms all de los 6 s se asumen

como poco frecuente debido al decrecimiento de la curva voltaje tiempo (ver

figura 1).

Se considera tambin que los flameos que ocurren ms all de los 6 ms son poco

frecuentes, debido al aplanamiento de la curva Tensin vs. Tiempo del

aislamiento.

El CIGRE recomienda el uso de la expresin para la curva caracterstica V-t:

CFO = (400 + 710/t 0.75) x W

CFO = voltaje de flameo en kV

t = tiempo de flameo en ms

t = 6 ms

W = Longitud del aislamiento (distancia de arco en seco de los

aisladores, correspondiente a 8 unidades, con una distancia de paso

de 0.146 m cada uno).

W = 1,1680 m

Por lo tanto, el valor del voltaje crtico de flameo, CFO, se puede obtener en

funcin de la longitud del aislador como:

CFO = 585.2 x W en kV

Por lo tanto, el valor del voltaje crtico de flameo, CFO, es igual a:

CFO = 684 kV


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Cantidad de fallas de apantallamiento por 100 km de lnea por ao (NSF):

Como resultado de los clculos se obtiene para cada tipo de estructura:

Descripcin Torre doble circuito

NSF - Cantidad de fallas de

apantallamiento por 100 km por ao0.000

En el Anexo 2 de la presente memoria se pueden seguir paso a paso los clculos

realizados por medio del programa ID-APANT para cada tipo de estructura.


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2.2. RESUMEN DE RESULTADOS DE FALLAS POR APANTALLAMIENTO

En el Anexo 4 Resumen de Resultados se pueden ver las grficas de cmo vara la

cantidad de salidas por fallas de apantallamiento y flameos inversos por 100 km de

lnea por ao, dependiendo del valor de la Resistencia de Puesta a Tierra de cada

una de las estructuras de la lnea.

Descripcin Torre doble circuito

NF - Cantidad de salidas por fallas deapantallamiento y flameos inversos por

100 km de lnea por ao.

8.59

Resistencia de puesta a tierra (W) 20

El valor de salidas por fallas por apantallamiento y flameos inversos obtenido se

considera aceptable para una lnea de 115 kV, considerando el parmetro

establecido en la memoria de Coordinacin de Aislamiento No. 750-LTM-010, de

diez (10) fallas de apantallamiento y flameos inversos por 100 km de lnea por ao.


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3.

CONCLUSIONES

La seleccin definitiva del aislamiento es el resultado de coordinar los diversos

valores con la disposicin de la lnea se verificaron las fallas por apantallamiento y

flameo inverso, obtenindose los siguientes resultados, para una resistencia de

puesta a tierra de 20 ohm:

- Fallas de apantallamiento: 0.000 fallas por 100 km de lnea por ao.

- Fallas de apantallamiento y flameos inversos: 8.59 fallas por 100 km de lnea

por ao.

De lo anterior se puede afirmar que el diseo propuesto para la lnea de

transmisin de 115 kV del proyecto en cuestin, cumple con la normatividad

aplicable y que los resultados obtenidos son satisfactorios y confiables.


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4.

DOCUMENTACIN DE REFERENCIA

1- International Electrotechnical Commission

- Publication 71-1 Insulation Coordination Part 1: Definitions, principles and

rules 1993-12

- Publication 71-2 Insulation Coordination Part 2: Application Guide

1996 -12

2- Subestaciones de alta y extra alta tensinMeja Villegas S.A. Ingenieros Consultores

HMV Ingenieros

Segunda Edicin

2003

3- Transmission Line Reference Book

34.5 kV and Above

Second Edition

Electric Power Research Institute EPRI

3412 Hillview, Palo Alto, California

1982

4- Norma Tcnica Colombiana NTC 4552 1 Proteccin contra descargas

elctricas atmosfricas (Rayos). Parte 1: Principios Generales.

5- RETIE, Reglamento Tcnico de Instalaciones Elctricas. Agosto de 2008.


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ANEXO 1. MEDIDAS DE SILUETA SELECCIONADA PARA EL DISEO


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ANEXO 2. FALLAS POR APANTALLAMIENTO


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PROGRAMA ID-APANT 2013-07-12 Hoja 1 de 2

ANEXO No. 2 REV.1

DISE O L NEA OCOA - GUAMAL/SAN FERNANDOPosicionamiento del cable de guarda - Fallas por apantallamiento

Circuito doble con un (1) cable de guarda

1.- GEOMETR A DE LA L NEA

Localizacin cable de guarda:Altura punto de amarre Yg= 35,00 mFlecha promedio c.g. Fg= 6,88 mDist. horizontal al c.g. Xg= 0,00 mDist. entre c.g. y conduct. F= 5,53 m

Localizacin conductor ms expuesto:Altura punto de amarre Yi= 30,41 mFlecha promedio conduct. Fi= 11,86 mDist. horizontal al conduct. Xi= -3,00 m

2.- NIVEL CERUNICO:Nmero de das de tormenta al ao T= 120 das/ao

3.- DENSIDAD DE RAYOS A TIERRADensidad de rayos a tierra Ng= 2,98 rayos/km/ao

4.- CANTIDAD DE RAYOS A LA L NEACantidad de cables de guarda 1Separacin entre cables de guarda b= 0,00 mAltura de la estructura, H= 35,00 mCantidad de rayos a la lnea N= 70,40 rayos/100km/ao

5.- ALTURA MEDIA CONDUCT. Y C.GUARDAAltura media cable guarda Y'g= 30,41 m

Altura media conductor Y'i= 22,50 m

6.- APANTALLAMIENTO EN LA ESTRUCTURAReferirse a la Figura No.3a)Dist. horizontal c.g.-conduct. DX= -3,000 mngulo de apantallamiento a= -20,77

7.- M XIMA DISTANCIA DE CHOQUEDe la geometra de la Figura No.3b) se tiene:Const.ajuste dist.choque/tierra b= 1,00 1.0 para HV, 0.8 para EHV y

0.64 para UHV linesAltura promedio cables Y'= 26,46 mTangente ngulo apantallam. m= -0,38 m

V= 30,26 mW= -803,31 m

Mxima distancia de choque Smax= 40,88 m


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PROGRAMA ID-APANT 2013-07-12 Hoja 2 de 2

8.- CORRIENTE M XIMA PARA FALLAS DE APANTALLAMIENTOCoeficiente K= 10 Valor recomendado por IEEE-

EPRI de los posibles a escogerExponente n= 0,65Corriente mxima Imax= 8,72 kA

9.- VOLTAJE CR TICO DE FLAMEONumero de aisladores N= 8 Und.Distancia de paso de cada aislador D= 0,146 mLongitud arco en seco del aislador polimrico W= 1,168 mTiempo t= 6,00 usVoltaje crtico de flameo Vc= 683,5 kV (Curva caracterstica v-t

segn CIGRE)

10.- RADIO DE CORONAGradiente lmite de corona Eo= 1500 kV/mSolucin por Newton Rapson error= 0,000Radio de corona R= 0,071 m

11.- IMPEDANCIA CARACTER STICA DEL CONDUCTOR

Nmero de subconductores N= 1Distancia de separacin entre subconductores d= 0 mDimetro del haz de conductores Db= 0,00000 mDimetro del conductor Dc= 0,02420 mRadio equivalente re= 0,0121 m

rc= 0,0706 mImpedancia caracterstica Zc= 437,2 W

12.- CORRIENTE CR TICA DE FLAMEOCorriente crtica de flameo Imin= 3,13 kACoeficiente K= 10 Valor recomendado por IEEE-

EPRI de los posibles a escogerExponente n= 0,65Distancia mnima de choque Smin= 20,98 m

13.- APANTALLAMIENTO PERFECTOPosic. c.g. para apant. perfecto. Xgo= 2,18 mngulo efectivo de apantallam. ae= -15,44

14.- APANTALLAMIENTO NO PERFECTOAngulo w= 82,43 Angulo q= -26,71 Ancho descubierto Xs= 0,55 m

15.- PROBABILIDAD DE QUE EL PICO DE CORRIENTE EN EL RAYOPUEDA EXCEDER EL VALOR DE I (kA) M XIMA, M NIMAPI mxima PI mx.= 0,96

PI mnima PI mn.= 1,00

16.- CANTIDAD DE FALLAS DEL APANTALLAMIENTO x 100 km x A O

Cant.fallas apant.x100kmxao Nsf= 0,000


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ANEXO 3. FALLAS POR FLAMEO INVERSO


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PROGRAMA ID-FLINV 2013-07-12ANEXO No. 3 REV.1

DISE O L NEA OCOA - GUAMAL/SAN FERNANDOCALCULO DE FALLAS POR FLAMEO INVERSO

0.- DATOS DE ENTRADAAltura de la estructura h= 35,00 mResistencia de puesta a tierra dela torre R= 20,00 WLongitud del aislamiento delaislador 'Cadena de aisladores' W= 1,1680 mDimetro del conductor d= 0,02420 mDimetro del c- de guarda dg= 0,01400 mLongitud del vano promedio 400 mNumero total de rayos a la lneapor 100 km por ao N= 70,40 descargas/100km/aoValor tomado del clculo de fallas por apantallamiento

Fallas de apantallamientopor 100 km por ao Nsf= 0,0000 fallas/100km/aoValor tomado del clculo de fallas por apantallamiento

1.- GEOMETRA DE LA ESTRUCTURA

Coordenadas Radio

Espaciam.entresubconduc Volt. opera

X Y1 Cable de guardia 1 0 35,00 0,007 0 02 Cable de guardia 2 0 03 Fase A -3 30,41 0,0121 0 1154 Fase B -3 27,21 0,0121 0 1155 Fase C -3 24,01 0,0121 0 115

6 Fase C' 3 24,01 0,0121 0 1157 Fase B' 3 27,21 0,0121 0 1158 Fase A' 3 30,41 0,0121 0 115

2.- TENSIONES DE SOPORTE DEL AISLAMIENTO (RESISTENCIA)En dos microsegundos (Vi)2= 957,76 kVEn seis microsegundos (Vi)6= 683,28 kV

Voltaje en la cima de la torre 1723,968 kVGradiente lmite de corona, Eo= 1500 kV/m F DFSolucin por Newton Rap. error= 0,00000 (m)Radio de corona c. de guarda R= 0,19542319 m -1,2E-05 4,8810831Dimetro de corona c-guarda D= 0,39084637 mImpedancia propia c.guarda Z11= 441,588495 W

Impedancia mutua c.guarda Z12= 0Impedancia de impulso c.guarda Zs= 441,588495 W 0


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12.- FACTOR DE REFRACCION DE LA RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRAFactor de refraccin de la a= 0,23resistencia de puesta a tierra

13.- TENSION (PU)EN LA PUNTA DE LA TORRE

A 2 usVoltaje en (pu) en la punta de latorre a 2 us (VT)2= 25,63 kV

14.- COMPONENTE DE LA TENSION REFLEJADAEN 2 us Ks= 0,85 Valor recomendado

por IEEE-EPRIComponente de la tension (V'T)2= -0,277204 kVreflejada en 2 us

Voltaje real en la cima de la torrea 2 us (VT)2= 25,35 kV

15.- TENSION A TRAVS DE LA RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRA A 2 usTensin a travs de la resistenciade puesta a tierra en 2 us (VR)2= 18,61 kVTensin real a travs de la resist. de puesta

a tierra en 2 us (VR)2= 18,33 kV

16.- TENSION INDUCIDA EN LA CRUCETA EN 2 usTensin inducida en la cruceta en 2 us

Fase A (Vp3)2= 24,4 kV (pu)Fase B (Vp4)2= 23,8 kV (pu)Fase C (Vp5)2= 23,1 kV (pu)Fase C' (Vp6)2= 23,1 kV (pu)Fase B' (Vp7)2= 23,8 kV (pu)Fase A' (Vp8)2= 24,4 kV (pu)

17.- TENSION IMPULSO A TRAVS DEL AISLAMIENTO EN 2 us(POR FASE)Fase A (Vs3)2= 15,89 kV (pu)Fase B (Vs4)2= 16,87 kV (pu)Fase C (Vs5)2= 17,48 kV (pu)Fase C' (Vs6)2= 17,48 kV (pu)Fase B' (Vs7)2= 16,87 kV (pu)Fase A' (Vs8)2= 15,89 kV (pu)

18.- TENSION (PU) EN LA PARTE SUPERIOR DE LA TORRE, EN 6 usTensin (pu) en la parte superiorde la torre, en 6 us (VT)6= 18,34 kV (pu)(VR)6=(Vpn)6=(VT)6

19.- COMPONENTE DE LA TENSION REFLEJADA

En 6 us Ks= 0,85Componente de la tension reflejada en 6 us (V'T)6= -2,37 kV


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20.- TENSION IMPULSO A TRAVS DEL AISLAMIENTO EN 6 us(POR FASE)

Fase A (Vs3)6= 10,59 kV (pu)Fase B (Vs4)6= 11,61 kV (pu)Fase C (Vs5)6= 12,39 kV (pu)

Fase C' (Vs6)6= 12,39 kV (pu)Fase B' (Vs7)6= 11,61 kV (pu)Fase A' (Vs8)6= 10,59 kV (pu)

21.- CORRIENTE CRITICA DEL RAYO QUE PRODUCIR FLAMEO EN 2 us(POR FASE)

Fase A (Ic3)2= 60,28 kAFase B (Ic4)2= 56,78 kAFase C (Ic5)2= 54,80 kAFase C' (Ic6)2= 54,80 kAFase B' (Ic7)2= 56,78 kAFase A' (Ic8)2= 60,28 kA

22.- CORRIENTE CRITICA DEL RAYO QUE PRODUCIR FLAMEO EN 6 us(POR FASE)

Fase A (Ic3)6= 64,55 kAFase B (Ic4)6= 58,88 kAFase C (Ic5)6= 55,13 kAFase C' (Ic6)6= 55,13 kAFase B' (Ic7)6= 58,88 kAFase A' (Ic8)6= 64,55 kA

Fase A Vo3= 94 kVFase B Vo4= 94 kVFase C Vo5= 94 kVFase C' Vo6= 94 kVFase B' Vo7= 94 kVFase A' Vo8= 94 kV

23.- CALCULO DE IcnFase A Ic3= 60,28 kAFase B Ic4= 56,78 kAFase C Ic5= 54,80 kAFase C' Ic6= 54,80 kAFase B' Ic7= 56,78 kAFase A' Ic8= 60,28 kA

24.- CALCULO CURVAS Icn' vs TETAn (valores para un ngulo determinado) 250,00 TETAnFase A Vc3= 958 kV 4,36 0Fase B Vc4= 958 kV -2,094395Fase C Vc5= 958 kV 2,0943951Fase C' Vc6= 958 kV

Fase B' Vc7= 958 kVFase A' Vc8= 958 kV


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25.- CALCULO DE LA CANTIDAD DE RAYOS SOBRE LA TORRE POR FASE

% en que la Fase A predomina 0,0% Segn figura Anterior % en que la Fase B predomina 13,9% Segn figura Anterior % en que la Fase C predomina 38,9% Segn figura Anterior % en que la Fase C' predomina 36,1%% en que la Fase B' predomina 13,9%% en que la Fase A' predomina 0,0%

TETA1 TETA2 TETA1 TETA2Fase A 0 0 0,0000 0,0000Fase B 170 210 2,9671 3,6652

Fase C 260 30 4,5379 0,5236Fase C' 40 160 0,6981 2,7925Fase B' 210 250 3,6652 4,3633Fase A' 0 0 0,0000 0,0000

26.- CALCULO DE LA CORRIENTE CRITICA DEL RAYO PROMEDIO QUE PRODUCE FLAMEO POR FASE

Fase A Ic3'= ---- kAFase B Ic4'= 51,66 kAFase C Ic5'= 57,22 kAFase C' Ic6'= 50,42 kAFase B' Ic7'= 51,66 kAFase A' Ic8'= ---- kA

Fase A P(Ic3')= 0,000

Fase B P(Ic4')= 0,210Fase C P(Ic5')= 0,169Fase C' P(Ic6')= 0,220Fase B' P(Ic7')= 0,210Fase A' P(Ic8')= 0,000

40

45

50

55

60

65

70

75

0 60 120 180 240 300 360

Corriente

crtica

de

desacarga

(kA)

ngulo de Voltaje de fase instantneo n ()

FLUCTUACIN DE LA CORRIENTE CRTICA DE DESCARGA REQUERIDA PARA CAUSAR FLAMEOINVERSO DE FASE

Fase A

Fase B

Fase C

Fase A'

Fase B'

Fase C'


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27.- CALCULO DE LA CANTIDAD DE RAYOS SOBRE LA TORRENT= 42,24

28.- NMERO DE RAYOS SOBRE LA TORRE POR FASE POR 100 km POR AO

Fase A NT3= 0,00Fase B NT4= 5,87Fase C NT5= 16,43Fase C' NT6= 15,25Fase B' NT7= 5,87Fase A' NT8= 0,00

29.- CALCULO DE LA CANTIDAD DE RAYOS SOBRE LA TORRE POR FASEQUE PRODUCIRAN FLAMEO INVERSO

NT3'= 0,00NT4'= 1,23NT5'= 2,77NT6'= 3,36NT7'= 1,23NT8'= 0,00

30.- CALCULO DE LA CANTIDAD DE RAYOS SOBRE LA TORREQUE PRODUCIRAN FLAMEOS

NT'= 8,59

31.- NUMERO TOTAL DE SALIDAS POR FALLAS DE APANTALLAMIENTOY POR FLAMEOS INVERSOS POR 100 km POR A O

NF= 8,59


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ANEXO 4. RESUMEN DE RESULTADOS


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ANEXO No. 4 Hoja 1 de 1RESUMEN DE RESULTADOS 2013-07-12

REV.1

DISE O L NEA OCOA - GUAMAL/SAN FERNANDO

Resistencia de Nmero depuesta a tierra salidas/100

km/ao2 0,65

4 1,07

6 1,62

8 2,32

10 3,16

12 4,11

14 5,15

16 6,27

18 7,39

20 8,5922 10,02

GRFICA DE RESUMEN DE RESULTADOS

0,0

2,0

4,0

6,0

8,0

10,0

12,0

0 5 10 15 20 25

Nmerodesalidas/100km/a

o

Resistencia de puesta a tierra


29/30


30/30


Mapa de niveles cerunicos para Colombia del Anexo A.5, de la Norma Tcnica ColombianaNTC 4552-1

Zona del

proyecto

750-ltm-011 r1 memoria de apantallamiento

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