energa, con un 76% -81% que ocurre sobre el tirante diagonal.La muestra con CJP soldadas de haz conexiones a la columna (HSS-05) disipan energa significativamente ms totales, 6941 kip-in, con similares distribucin entre tirante diagonal y el marco como los ejemplares actuales

Todas las muestras TRGP mostraron una mejora significativa en la disipacin de energa en comparacin con el dos especmenes de referencia AISC (HSS-01 y HSS-12).La muestra de referencia AISC diseada con soldaduras de filete de interfaz (HSS-01) se disiparon 3334 kip-in de la energa total con un 95% a lo largo de la llave diagonal, mientras que la muestra TRGP con CJP soldadas conexiones viga-columna (HSS-05) mostr una mejora del 108% en la disipacin de energa con el, cartela ms delgado ms compacto usando el procedimiento de balance de Diseo resulta en una respuesta ms dctil del sistema.El TRGP espcimen con web atornillada CJP soldadas conexiones de brida (HSS-24) result en 24,5% de disminucin en disipacin de energa total compar la CJP soldada web y conexin de brida, un 23,7% de disminucin de el tirante diagonal y sobre todo 34,8% menos de energa disipada a travs del marco.El atornillado placa de corte de conexin viga-columna (HSS-18) vio 28,0% menos de energa total disipada por el sistema que la CJP soldada conexin.El tirante diagonal y el marco disipa 29,4% y 33,1% menos de energa, respectivamente.

Los 18 y 14 pernos de la placa de conexiones extremo de la viga (HSS-20 y HSS-21) result en 50,5% y 44,7% mejoras en la energa disipada en comparacin con la muestra de referencia AISC con filete de soldaduras de interfaz (HSS-01), pero no pudo alcanzar niveles similares a los de la muestra TRGP con CJP soldadas conexiones viga-columna.La configuracin de 18 perno vio una prdida de 27,7% en el total de energa disipacin y la configuracin de 14 pernos perdieron 30.5%.

7.2.5TRGP Resumen

Esta comparacin ha demostrado que las modificaciones de la CJP sueldan-haz de conexin a la columna utilizado en HSS-05 dio lugar a reducciones de la capacidad ltima deriva y disipacin de energa, pero no necesariamente de resistencia total.Todo espcimen TRGP es esta serie de ensayos alcanzar rangos de deriva totales ms grandes y el comportamiento abrazadera ms deseable que, o bien especmenes de referencia AISC.El espcimen con el Web atornillada CJP soldada conexin de brida (HSS-24) mostr la similitud ms cercana en respuesta a la plena CJP soldada viga-columna de conexin (HSS-05) por la consecucin de la gama de la deriva total mayor y disipar ms energa que los otros, pero la disminucin de estos importantes de rendimiento parmetros fue significativa slo por modificacin de la conexin alma de la viga a la columna.El atornillado cizalla placa de conexiones viga-columna (HSS-18) result en una reduccin ms significativa en la ltima capacidad de la deriva y la resistencia total del sistema, que se puede atribuir a la disminucin en el marco de rigidez y fractura abrazadera temprano.

299

298La rigidez de la seccin de viga a la columna tambin parece influir en el nivel residual dedeformacin de la placa fuera del plano cors y fuelle.Bajo carga cclica, las demandas de deformacin ms grandes estn obligados a enderezar el aparato ortopdico en tensin una vez se ha producido la deformacin plstica, el aumento de la deformacin plstica total acumulado en el centro de soporte.Esto podra conducir a la llave de principios fractura a distancias ms pequeas de deriva como se ilustra para la conexin atornillada de cizallamiento placa (HSS-18), el cual vio grandes desplazamientos residuales fuera de plano que la conexin de brida atornillada CJP web (HSS-24) y no a una distancia de deriva baja, 4,19% frente al 4,44%.

Tanto la conexin placa terminal atornillado (HSS-20 y HSS-21) mostraron una disminucin en la deriva final la capacidad y la disipacin de energa en comparacin con el CJP soldada viga-columna de conexin (HSS05), pero exhibi una mayor rigidez y resistencia mxima.La respuesta de la trama con el conexin atornillada, resistencia a la relacin de la deriva versos, tambin era comparable a la de HSS-05 y consigui resistencias ms grandes a nivel de deriva dado.

7.3Conexiones de viga a columnas para placas delgadas cnicos

Cartelas cnicas finas (TTGP) han demostrado la capacidad de alcanzar grandes capacidades de deriva en ltima instancia y tambin reducir la cantidad de tiempo material de soldadura y durante la construccin.La geometra de la placas cnicas permite rotaciones libres como la abrazadera hebillas fuera de avin, pero tambin reduce la pandeo de la capacidad de la abrazadera mediante el aumento de la relacin de esbeltez efectiva.Espcimen HSS-17 yHSS-22 utiliz los diseos de placa de escuadra idnticos, pero HSS-17 consisti en CJP soldada web y bridas, en lugar de atornillado conexin de la placa de cizallamiento en HSS-22, adyacente a las placas de refuerzo.Los espcimen con CJP soldadas conexiones viga-columna (HSS-17) alcanzaron un rango de desviacin mxima del 4,94% y se considera el rendimiento lmite superior para la muestra con cartelas cnicos.En esta seccin se evala el desempeo de HSS-22 que tiene la columna viga-to-the placa cortante atornillado conexin comparndolo con HSS-17.Las dos muestras de referencia AISC (HSS-01 y HSS-12)Tambin se incluyen en el algunas de las comparaciones para ilustrar la mejora de comportamiento del sistema utilizando el diseo de procedimientos de Balance para especmenes TTGP

Comparacin de la respuesta del sistema se discute en la Seccin primera7.3.1 seguido de una comparacin de la respuesta de las placas y tirantes de refuerzo en la Seccin7.3.2.La respuesta de los elementos de armazn se comparan en la Seccin7.3.3seguido por una comparacin de disipacin de energa para el espcimen TTGP en la Seccin7.3.4

7.3.1 TTGP Sistema de comparacin de respuesta

Las respuestas del sistema se evaluaron mediante la comparacin de la carga lateral versos respuesta de deriva para la dos especmenes TTGP y los dos especmenes AISC de referencia.T7.3.1 capacesresume el pico los valores de la deriva y la carga mxima lateral resistieron, e incluye una descripcin de la controladora mecanismo de fallo y parmetro de diseo para cada espcimen.La resistencia se normaliza por el fuerza lateral terico asociado con la parntesis de la fluencia calculado en la ecuacin(1.2.1).

Table 7.3.1 Resumen Peak Performance para TTGP

SpecimenDrift Ratio, %ResistenciaFalla mecanicaDescripcin

RangoMinMaxP/Py

HSS-012.65-1.641.01-0.951.64Interface Weld FractureSimulate AISC Design with Fillet Welds

HSS-123.49-2.101.39-0.901.86Brace FractureSimulate AISC Design with CJP Interface Welds

HSS-174.94-2.792.15-0.791.77Brace FractureCJP Welded Bm/Col Thin Tapered GP

HSS-223.98-2.481.50-0.661.50Brace FractureBolted Shear Plate Conn Thin Tapered GP

Ambos especmenes TTGP consiguen relaciones de deriva ms grande que cualquiera espcimen de referencia AISC.Los Espcimen TTGP con CJP soldadas conexiones viga-columna (HSS-17) alcanzaron un total de deriva gama de 4,94%, que es 41,5% mayor que la muestra de referencia AISC con soldaduras CJP de interfaz (HSS-12).La gama de la deriva total de la muestra de conexin de la placa de cizalla atornilladas (HSS-22), 3,98%, aument slo un 14,0% en comparacin con HSS-12.Ambas muestras TTGP exhibieron menor mxima resistencia negativa que los especmenes de referencia AISC y la muestra con el cizallamiento atornillada conexiones de placa (FSS-22) tambin mostraron menor resistencia mxima positiva que cualquier prueba en este comparacin.

Se utilizaron los valores envueltos para la carga lateral versos respuesta relacin deriva de comparar la respuesta global del sistema.Figura 7.3.1 se comparan las respuestas globales de los dos TTGP las muestras y los dos especmenes AISC de referencia en la direccin positiva.Las respuestas en el direccin negativa se muestran en laFigura 7.3.2.

301

300

Figure 7.3.1: TTGP Carga vs. Deriva (envolvente positiva)

El TTGP especmenes tanto exhiben traccin inicial rindiendo a niveles relativamente bajos de deriva positivos, aproximadamente 0,5%, pero sigui aumentando la resistencia como la deriva aument.La referencia AISC especmenes, especialmente la muestra con soldaduras de filete de interfaz (HSS-01), conservan la rigidez hasta un punto de ceder ms claramente definido ocurri aproximadamente a 1,30%.El espcimen con TTGP CJP soldada conexiones viga-columna.

Figure 7.3.2: TTGP Carga vs. Deriva (envolvente negativa)

En sentido negativo, el punto de pandeo cors puede ser visto seguido por el no linealla respuesta del sistema con la abrazadera en compresin.Ambos especmenes TTGP exhibieron similares despus de pandeo comportamiento, manteniendo o ligeramente disminuyendo la resistencia a niveles de deriva ms grandes.El CJP soldada conexin de viga a la columna (HSS-17) mostr tanto una mayor resistencia al pandeo y mantenido una resistencia ms grande hasta el fallo de la conexin de la placa de cizalla atornillada (HSS-22).Los Especmenes de referencia AISC exhibieron mayor capacidad de pandeo y resistencia a la compresin sobre el respuesta no lineal que cualquiera espcimen TTGP, que se espera teniendo en cuenta el refuerzo ms grande placas y ms rgidos soportes extremos cors.

7.3.2 TTGP Comparaion abrazadera y cartelera

La respuesta de las placas de abrazadera y el escudete para las dos muestras TTGP (HSS-17 y HSS-22) se comparan en esta seccin para evaluar el efecto de la conexin de viga a la columna entre tiene en abrazadera y placa de escuadra comportamientos.Las dos muestras de referencia AISC estn incluyendo en algunos de los comparaciones para ilustrar el comportamiento de las placas de refuerzo cnicos delgadas difieren y son ms beneficioso que el diseo de las placas de refuerzo para simular procedimientos actuales AISC.

Las fuerzas cors y la respuesta no lineal cors se comparan en la Seccin7.3.2.1.Comparacin de la prepararse fuera del plano de desplazamiento y de placa de escuadra rotaciones se incluyen en la Seccin7.3.2.2.Brace y elongacin cartela en tensin se comparan en la Seccin7.3.2.3.

7.3.2.1 TTGP Comparacion fuerza de abrazadera

Las comparaciones de la fuerza cors y respuestas cors no lineales se evalan en esta sub - seccin.En primer lugar, la capacidad crtica de pandeo del refuerzo P cr , se determin a partir de datos del calibrador de tensin directamente en el aparato ortopdico. Los valores obtenidos de las pruebas se compararon con el pandeo nominal de diseo de capacidad, Pn en la Tabla 7.3.2 . Tambin se incluye en esta tabla es la relacin de la crtica experimental pandeo carga sobre el valor nominal de diseo y el factor de longitud efectiva experimental , y relacin de esbeltez ,kl/r .

308

307Table 7.3.2: TTGP Experimento comparacion capacidad de pandeo

Design ParameterExperimentalAISCExp/AISC Pcr/PnExperimental Effective Length Factor, KExperimental Slenderness Ratio (Kl/r)

PcrPn=FcrAg

AISC w/ Fillet209.5200.71.040.9467.4

AISC w/ CJP195.7200.70.981.0474.5

CJP WeldedBeam/Col Conn208.8176.71.180.8167.7

Shear PlateBeam/Col Conn176.3176.71.001.0084.3

La capacidad de pandeo de la abrazadera de la muestra TTGP con CJP soldada viga-columna conexiones (HSS-17) fue significativamente mayor que el valor nominal de diseo.La resultante factor de longitud efectiva,, igualado 0,81, lo cual es sorprendente teniendo en cuenta el aumento de la flexibilidad de la conexin final refuerzo debido a las placas de unin delgadas y geometra cnica en comparacin con el factores de longitud efectiva observados con las muestras de referencia AISC.La placa de corte atornillados espcimen mostr una capacidad de pandeo experimental igual al valor de diseo e igual a 1,0.

La respuesta brazal no lineal se representa para las dos muestras TTGP enla Tabla 7.3.3.El parcelas de histresis fueron creados utilizando los datos del calibrador de tensin cors y la elongacin sobre el refuerzo diagonal, el trabajo a punto de trabajar puntos, tal como se describe en el Captulo 6, Seccin X 6.3.2.1

Table 7.3.3: TTGP Respuesta de abrazadera

CJP WeldedBeam/Col Conn.Shear PlateBeam/Col Conn.

Se realiz una comparacin de la respuesta no lineal de la abrazadera en la compresin para evaluar la la degradacin post capacidad cors pandeo.Figura 7.3.3muestra la compresin cors sobre la deriva total de gama e ilustra el nivel de degradacin fuerza exhibida por los dos especmenes con TTGP diferentes tipos de conexiones viga-columna.La fuerza de compresin se normaliza por el diseo la capacidad de pandeo nominal.Una vez ms, la fuerza de abrazadera no lineal utilizado para esta comparacin se calcula restando las columnas cizalla descrita en el Captulo 3, Seccin 6.4.2 de la aplicada carga lateral alsistema.Tabla 7.3.4 se ofrece un resumen de la respuesta a la compresin, incluyendo

la relacin de capacidad mnima a la compresin antes del fallo, Pmin .Sobre la crtica de pandeo la capacidad

Figure 7.3.3: TTGP Comparacion degradacion compresion

La relacin de la capacidad de la muestra TTGP con la placa de conexin de cizallamiento de viga empernada a la columna ( HSS- 22 ) fue significativamente menor que la observada para el CJP soldada de conexin ( HSS 17 ) , 0,10 en comparacin con 0,26 .

Table 7.3.4: TTGP relacin de la degradacin de la capacidad de compresin de la abrazadera

Parametro designadoPcr*PminPmin/*Pcr

CJP Welded Beam/ColConn203.2553.30.26

Shear Plate Beam/ColConn160.5715.90.10

* critical buckling load calculated by subtracting column shears from applied lateral load for horizontal componet resisted by brace

7.3.2.2 TTGPcomparaciones de rotacin de desplazamiento cors y de placa de escuadra

Las cartelas cnicas finas proporcionan un soporte extremo ms flexible para el cors y suelen dar lugar a un comportamiento cors ms de cerca se asemeja a un miembro de la compresin - clavado clavado . En esta seccin se evala el comportamiento de las barras de relleno y de refuerzo placas de compresin mediante la comparacin de la abrazadera centrar desplazamiento y de placa de escuadra rotaciones para los dos especmenes TTGP . Tambin se incluyen en la comparacin es la muestra de referencia AISC con soldaduras de interfaz CJP (HSS - 12 ) para ilustrar las diferencias de comportamiento entre placas rectangulares de diseo de refuerzo para simular procedimientos AISC actuales y placas cnicas finas diseadas siguiendo el BDP . Brace desplazamiento hacia fuera del plano como un porcentaje de la longitud total abrazadera se comparan en la Figura 7.3.4 .

Figure 7.3.4: TTGP Prepararse fuera del plano de comparacin de desplazamiento

Ambos especmenes TTGP exhibieron un comportamiento fuera de plano similar en una gama de deriva dado en comparacin con la muestra de referencia AISC independientemente de detalle cartela. El desplazamiento de la llave de la muestra de referencia AISC hace saltar a la deriva total de aproximadamente 2,5 % , en tanto que la TTGP siguen aumentando de manera constante hasta el fallo . La muestra con las conexiones de la placa de corte atornillados ( HSS 22 ) hicieron mostraron desplazamientos ligeramente ms grandes que las conexiones soldadas CJP ( HSS- 17 ) para una serie dada la deriva , que alcanz un mximo ms grande fuera de plano de desplazamiento antes de que se preparen fractura en un mayor rango mximo deriva. Las rotaciones de placa de escuadra en la conexin NE se comparan en la Figura 7.3.5.

Figure 7.3.5: TTGP NE Comparacin de rotacin fuelle

Como era de esperar , las rotaciones de placa de escuadra tanto para TTGP eran mayores que los conseguidos la muestra de referencia AISC en un rango de deriva dado. El espcimen con conexiones atornilladas placa de corte consiguen ms grandes rotaciones en las gamas de deriva ms pequeas que el CJP soldada conexin, pero la respuesta de los especmenes con placas de refuerzo cnicas finas fue similar en los niveles de deriva mayores than1.5 %.

Cabe sealar que las soldaduras de interfaz en ambos placas de refuerzo de la muestra con CJP soldadas columna conexin de haz To- exhibi desgarre severo del material de base antes del fallo , lo que habra reducido la rigidez rotacional de la conexin. La conexin de la placa de cizalla atornillada nica experiencia desgarro moderado de las soldaduras de interfaz. La abrazadera residual fuera de plano de desplazamiento y NE rotaciones de placa de escuadra se comparan en la Figura 7.3.6 y Figura 7.3.7 .

Figure 7.3.6: TTGP Residual Brace POO Desplazamiento Comparacin

Figure 7.3.7: TTGP Residual Plate NE Fuelle Comparacin Rotacin

Al igual que el comportamiento de la abrazadera con cartelas rectangulares delgadas , la muestra con las conexiones de la placa de corte atornillados exhibieron mayor desplazamiento fuera del plano en el centro cors y grandes cartelas rotaciones de placas. Mayores desplazamientos residuales fuera del avin y las rotaciones de placa de escuadra sugieren aumentaron las demandas de deformacin sobre el tirante diagonal para enderezar en tensin , causando la deformacin local de la rtula plstica cors que se produzca a distancias de deriva ms pequeos , acortando la vida til del aparato ortopdico.

7.3.2.3 TTGP Abrazadera y escudete comparaciones Alargamiento Plato

Cartelas ms gruesos aumentan rendimiento en la seccin de refuerzo al concentrar toda la elongacin a la seccin de soporte. Thin conexiones cartelas diseados utilizando el diseo de procedimientos equilibrada y un factor de 1,0 , con independencia de la geometra, han exhibido normalmente produciendo tanto en el cors y las cartelas . Alargamientos se preparan para los dos especmenes TTGP ( HSS -17 y HSS- 22) y el espcimen de referencia AISC con soldaduras CJP de interfaz (HSS - 12 ) se comparan en la Figura 7.3.8 .

Figure 7.3.8: TTGP cors elongacin vs. rango total de deriva

Los dos ejemplares TTGP muestran un comportamiento de elongacin similar pero CJP soldadas conexiones viga - columna logra un mayor valor mximo al alcanzar un rango de deriva total mayor . La muestra de referencia AISC exhibieron el mayor alargamiento aparato ortopdico para una gama dada la deriva ms all de 1,5 % en esta comparacin , debido a la mayor rigidez axial de las placas de refuerzo ms gruesas.

Escudete elongaciones placa para especmenes TTGP y AISC referencia espcimen HSS- 12 se comparan en la figura 7.3.9 . A distancias de deriva totales ms pequeas, las placas de refuerzo para la columna de haz To- placa cortante atornillada mostraron mayor elongacin cartela pero en aproximadamente 2.5 % Gama de deriva, cartela la fluencia se tap . Las placas de refuerzo para el CJP soldadas conexiones viga- columna, sin embargo, continuaron dando como rango total de deriva aumenta . Ambos especmenes TTGP experimentaron una mayor elongacin cartela para una gama de deriva dado que el " AISC cartela diseada de HSS- 12 .